ΕΓΧΕΙΡΙΔΙΟ ΤΕΚΜΗΡΙΩΣΗΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ (ΟΣΚA)

Save this PDF as:
 WORD  PNG  TXT  JPG

Μέγεθος: px
Εμφάνιση ξεκινά από τη σελίδα:

Download "ΕΓΧΕΙΡΙΔΙΟ ΤΕΚΜΗΡΙΩΣΗΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ (ΟΣΚA)"

Transcript

1 ΣΤΑΤΙΚΕΣ ΜΕΛΕΤΕΣ ΚΤΙΡΙΩΝ Εκδ. 3.xx ΕΓΧΕΙΡΙΔΙΟ ΤΕΚΜΗΡΙΩΣΗΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ (ΟΣΚA) Ευρωκώδικες & 8 ΤΕΧΝΙΚΟΣ ΟΙΚΟΣ ΛΟΓΙΣΜΙΚΟΥ Φεβρουάριος 011

2

3 ΤΕΧΝΙΚΟΣ ΟΙΚΟΣ ΛΟΓΙΣΜΙΚΟΥ Καρτερού 60, 7101 Ηράκλειο - Τηλ.: Copyright Απαγορεύεται οποιαδήποτε μερική ή ολική ανατύπωση, αναδημοσίευση, φωτοτύπηση ή αναπαραγωγή με άλλο τρόπο ολόκληρου του παρόντος ή μέρους του, χωρίς την σύμφωνη γνώμη και την γραπτή άδεια του εκδότη. Το περιεχόμενο του κειμένου, αντιστοιχεί στην τελική έκδοση του προϊόντος λογισμικού που συνοδεύει, όποτε αυτό είναι δυνατό. Το περιεχόμενο του τεύχους αυτού είναι δυνατό να αλλάξει από τον εκδότη χωρίς προειδοποίηση. Ο εκδότης δεν φέρει καμία ευθύνη για την πληρότητα ή και την ορθότητα του κειμένου και δεν φέρει καμία ευθύνη για τυχόν ζημία ή απώλεια οποιουδήποτε είδους που οφείλεται στο περιεχόμενο αυτού του τεύχους.

4

5 Περιεχόμενα ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. Εισαγωγή Κανονισμοί Μονάδες Μέτρησης Κατηγορίες Δομικών Στοιχείων Ο/Σ στο ΟΣΚΑ Δράσεις σχεδιασμού Περιπτώσεις φόρτισης Συνδυασμοί δράσεων Ανάλυση συνδυασμού δράσεων με σεισμό Στοιχεία υπό διαξονική κάμψη με ορθή δύναμη: Υποστυλώματα / Τοιχώματα Έλεγχοι σε κάμψη Έλεγχοι σε διάτμηση Στοιχεία υπό μονοαξονική κάμψη: Δοκοί Στοιχεία σύνθετης λειτουργίας: Πέδιλα / Τοιχώματα υπογείου Μεγέθη σχεδιασμού βάσει των ελέγχων ικανοτικού σχεδιασμού Τέμνουσες ικανοτικού σχεδιασμού δοκών και υποστυλωμάτων Υπολογισμός τεμνουσών ικανοτικού σχεδιασμού δοκών Υπολογισμός τεμνουσών ικανοτικού σχεδιασμού υποστυλωμάτων Υπολογισμός τεμνουσών ικανοτικού σχεδιασμού τοιχωμάτων και μεγάλων ελαφρώς οπλισμένων τοιχωμάτων Υπολογισμός τεμνουσών ικανοτικού σχεδιασμού πλάστιμων τοιχωμάτων Υπολογισμός τεμνουσών ικανοτικού σχεδιασμού μεγάλων ελαφρώς οπλισμένων τοιχώμάτων Υπολογισμός ροπών ικανοτικού σχεδιασμού πλάστιμων τοιχωμάτων Ικανοτικός σχεδιασμός κόμβων Έλεγχοι Δομικών Στοιχείων Ο/Σ Γενικά Πλάκες Στοιχεία υπό προέχουσα μονοαξονική κάμψη: Δοκοί Έλεγχος σε κάμψη Έλεγχος σε διάτμηση Έλεγχος σε στρέψη Γενικά Διαδικασία ελέγχου σύμφωνα με τον ΕΚ Παραδοχές του ΟΣΚΑ για τον έλεγχο σε στρέψη Πρόσθετοι έλεγχοι πεδιλοδοκών Έλεγχοι πεδιλοδοκού για λειτουργία στην εγκάρσια διεύθυνση ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 1 Φεβρουάριος 011

6 Περιεχόμενα Ελεγχος τάσεων στη διιεπιφάνεια εδάφους-πεδιλοδοκού Στοιχεία υπό διαξονική κάμψη με ορθή δύναμη: Υποστυλώματα / Τοιχώματα Γενικά Έλεγχοι των υποστυλωμάτων Έλεγχος σε κάμψη Έλεγχος σε διάτμηση Έλεγχος για φαινόμενα β τάξης - Λυγισμός Έλεγχος επάρκειας της επιφάνειας σκυροδέματος Έλεγχος περίσφιγξης Έλεγχος κοντού υποστυλώματος Έλεγχοι των επίπεδων πλάστιμων τοιχωμάτων Έλεγχος σε κάμψη Έλεγχος σε διάτμηση Έλεγχος για φαινόμενα β τάξης Λυγισμός Έλεγχος περίσφιγξης των άκρων Έλεγχοι των σύνθετων τοιχωμάτων του χώρου Έλεγχος σε διάτμηση Έλεγχος σε κάμψη Μεγάλα ελαφρώς οπλισμένα τοιχώματα Στοιχεία σύνθετης λειτουργίας: Πέδιλα / Τοιχώματα υπογείου Γενικά Έλεγχοι των πεδίλων Προσδιορισμός μεγεθών σχεδιασμού Έλεγχος σε ανατροπή Έλεγχος υπέρβασης της φέρουσας ικανότητας του εδάφους Έλεγχος αντοχής του σώματος του πεδίλου Έλεγχοι των τοιχωμάτων υπογείου Έλεγχος εδραζόμενων τοιχωμάτων υπογείου Έλεγχος μη εδραζόμενων τοιχωμάτων υπογείου Κομβοι δοκών-υποστυλωμάτων Έλεγχος σε διάτρηση ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα Φεβρουάριος 011

7 Περιεχόμενα 1. Εισαγωγή Το ΟΣΚΑ (Οπλισμένο Σκυρόδεμα) είναι το υποπρόγραμμα του προγράμματος ΡΑΦ αντικείμενο του οποίου είναι, οι έλεγχοι επάρκειας δομικών στοιχείων οπλισμένου σκυροδέματος, όπως αυτοί προδιαγράφονται από τον Ευρωκώδικα (ΕΚ) και τον Ευρωκώδικα 8 (ΕΚ8). Η εκτέλεση του ΟΣΚΑ από τον χρήστη μπορεί να είναι καθολική, δηλαδή να γίνει με μία εντολή για όλα τα δομικά στοιχεία της κατασκευής), ή επιλεκτική δηλαδή να γίνει ειδικά για τον επανέλεγχο ενός συγκεκριμένου στοιχείου. Η γενική φιλοσοφία του ΟΣΚΑ είναι ενταγμένη στην κεντρική φιλοσοφία του ΡΑΦ, και συνίσταται στον έλεγχο αντοχής των οπλισμένων από το χρήστη δομικών στοιχείων, και όχι στον υπολογισμό του απαιτούμενου οπλισμού τους από το πρόγραμμα («διαστασιολόγηση»). Πιο συγκεκριμένα, η κλασσική φιλοσοφία της διαστασιολόγησης συνίσταται στην προεπιλογή των διαστάσεων των διατομών σκυροδέματος από τον χρήστη και στον εν συνεχεία υπολογισμό του απαιτούμενου οπλισμού (τόσο όσον αφορά στο συνολικό εμβαδόν του, όσο και στην διάταξη του) τους από το πρόγραμμα. Αντίθετα η φιλοσοφία του ΟΣΚΑ είναι προσανατολισμένη στο να μεταβιβάζει στον χρήστη/μελετητή την πρωτοβουλία των κινήσεων για τον προσδιορισμό της διάταξης όπλισης ενός δομικού στοιχείου (και του συνολικού εμβαδού του οπλισμού αυτού), και επικεντρώνει τους υπολογισμούς στο να ελέγξει αν η επιλεγμένη διάταξη είναι επαρκής με βάση τις διατάξεις των κανονισμών. Έτσι ως τελικό εξαγώμενο κάθε ενός από τους ελέγχους αντοχής, είναι ο Λόγος Εξάντλησης της αντοχής της οπλισμένης διατομής. Ως λόγος εξάντλησης ορίζεται ο λόγος της δράσης που καταπονεί τη οπλισμένη διατομή, προς την αντίστοιχη αντοχή της. Οι δυνατότητες γραφικών απεικονίσεων του ΡΑΦ δίνουν τη δυνατότητα να είναι διαθέσιμη και μία εποπτική εικόνα των τιμών των λόγων εξάντλησης σε όλο το κτίριο. Έτσι τα αποτελέσματα του ΟΣΚΑ μπορούν να αξιολογηθούν πολύ γρήγορα, και μάλιστα να αξιολογηθούν ξεχωριστά για κάθε μία από τις κατηγορίες ελέγχων των κανονισμών (π.χ. έλεγχοι αντοχής σε κάμψη, διάτμηση, στρέψη κ.τ.λ.). Εφόσον από τη διαδικασία ενός ελέγχου αντοχής (π.χ. του ελέγχου σε κάμψη) προκύψουν λόγοι εξάντλησης μεγαλύτεροι της μονάδας, κάτι που σημαίνει ανεπάρκεια της οπλισμένης διατομής για τον συγκεκριμένο έλεγχο, τότε ο μελετητής μπορεί να τροποποιήσει την διάταξη όπλισης και να εκτελέσει ξανά τον έλεγχο με τα μεγέθη έντασης (δράσεις) από την ήδη περατούμενη ανάλυση, χωρίς να την επαναλάβει. Κάτι τέτοιο είναι επιτρεπτό αφού εντός των πλαισίων των παραδοχών των ισχύοντων κανονισμών, τα αποτελέσματα μίας ανάλυσης δεν μεταβάλλονται αν αλλάξει η διάταξη και το εμβαδόν του οπλισμού των δομικών στοιχείων, αλλά μόνον αν αλλάξουν οι διαστάσεις τους. Στηριγμένο στην παραδοχή αυτή, το ΡΑΦ είναι οργανωμένο με τέτοιο τρόπο έτσι ώστε ο μελετητής να μπορεί να εκτελεί τους ελέγχους μίας διατομής (στην ουσία να εκτελεί το ΟΣΚΑ) όσες φορές επιθυμεί και για όσες διαφορετικές διατάξεις όπλισης της συγκεκριμένης επιλεχθείσας διατομής είναι απαραίτητο έως ότου επιτύχει την επιθυμήτη για αυτόν τιμή του λόγου εξάντλησης. Για να υπάρχει η δυνατότητα της ευέλικτης επιλογής διαφορετικών διατάξεων όπλισης για μία διατομή, το ΡΑΦ έχει ενσωματωμένη και κατάλληλα οργανωμένη μία βιβλιοθήκη διατομών δομικών στοιχείων ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 3 Φεβρουάριος 011

8 Περιεχόμενα οπλισμένου σκυροδέματος στις οποίες αντιστοιχούν διάφορες διατάξεις όπλισης. Οι διατομές αυτές έχουν προενσωματωμένη μία σειρά από διαφορετικές διατάξεις όπλισης. Επειδή όμως το πρόγραμμα στηρίζεται στην πρωτοβουλία του μελετητή, τόσο οι διατομές της βιβλιοθήκης όσο και οι διατάξεις όπλισης τους μπορούν να εμπλουτιστούν από αυτόν. Έτσι π.χ. για μία υπάρχουσα διατομή, υπάρχει η δυνατότητα προσθήκης και όσων άλλων διατάξεων όπλισης είναι επιθυμητό πέραν των προενσωματωμένων. Επιπλέον, υπάρχει η δυνατότητα προσθήκης και νέων διατομών με διαστάσεις διαφορετικές από αυτές που έχουν οι υπάρχουσες στη βιβλιοθήκη. Έτσι επιτυγχάνεται ο προοδευτικός εμπλουτισμός της βιβλιοθήκης διατομών με όσες διατομές χρησιμοποιεί ο χρήστης στις μελέτες του. ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 4 Φεβρουάριος 011

9 Κανονισμοί - Μονάδες Μέτρησης. Κανονισμοί Μονάδες Μέτρησης Κανονισμοί Καλύπτονται πλήρως οι διατάξεις των Κανονισμών: (α) ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑΣ 0: για τους συνδυασμούς δράσεων. (β) ΕΥΡΟΚΩΔΙΚΑΣ 1: για τις τιμές των φορτίων των κτιρίων. (γ) ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑΣ : για τον έλεγχο των διατομών των δομικών στοιχείων των κτιρίων. (δ) ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑΣ 8: για τον αντισεισμικό υπολογισμό, τους ικανοτικούς ελέγχους και τους γενικούς ελέγχους των κτιρίων. Μονάδες μέτρησης Οι μονάδες μέτρησης που χρησιμοποιούνται στηρίζονται στο Διεθνές Σύστημα Μονάδων (S.I.): Δυνάμεις kn Ροπές knm Μετατοπίσεις m Στροφές rad Μήκη δομικών στοιχείων m Γωνίες αξόνων στοιχειών μοίρες Θερμοκρασία Μάζες Κατανεμημένα φορτία ραβδωτών στοιχείων o C t kn/m Κατανεμημένα φορτία επιφανειακών kn/m Τάσεις και Αντοχές kn/m Ειδικά ή φαινόμενα βάρη kn/m 3 Δείκτης εδάφους kn/m 3 ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 5 Φεβρουάριος 011

10 Καντηγορίες ομικών Στοιχείων Ο/Σ στο ΟΣΚΑ 3. Κατηγορίες Δομικών Στοιχείων Ο/Σ στο ΟΣΚΑ Το ΟΣΚΑ είναι οργανωμένο έτσι ώστε να εκτελεί τους ελέγχους δομικών στοιχείων όπως αυτοί προδιαγράφονται από τους ΕΚ και ΕΚ8 εφόσον έχει προηγηθεί η όπλιση τους από τον μελετητή. Πρόκειται για την βασική φιλοσοφία του προγράμματος, η οποία δίνει στον μελετητή την πρωτοβουλία των κινήσεων στην επιλογή του οπλισμού και όχι στην παθητική παρακολούθηση από αυτόν των διαδικασιών του προγράμματος. Η δομή του ΟΣΚΑ όσον αφορά τους ελέγχους αντοχής, ακολουθεί την γενική δομή της βιβλιοθήκης του ΡΑΦ. Αυτό σημαίνει ότι οι έλεγχοι αντοχής είναι οργανωμένοι με βάση τους βασικούς τύπους δομικών στοιχείων οι οποίοι είναι οι εξής: Πινακας 3.1 Οργάνωση κατηγοριών δομικών στοιχείων στο ΟΣΚΑ (1) Στοιχεία υπό προέρχουσα μονοαξονική κάμψη (1α) (1β) (1γ) (1δ) Πλάκες Δοκοί ανωδομής Πεδιλοδοκοί Συνδετήριες δοκοί () Στοιχεία υπό διαξονική κάμψη με ορθή δύναμη (α) (β) (γ) (δ) Υποστυλώματα Επίπεδα πλάστιμα τοιχώματα Μεγάλα ελαφρώς οπλισμένα τοιχώματα Σύνθετα τοιχώματα/πυρήνες (3) Στοιχεία σύνθετης λειτουργίας (3α) (3β) (3γ) Πέδιλα Τοιχώματα υπογείου χωρίς έδραση Τοιχώματα υπογείου με έδραση Οι κατηγορίες αυτές είναι εναρμονισμένες με τις κατηγορίες δομικών στοιχείων που ορίζονται στον ΕΚ8, με εξαίρεση τα μεγάλα ελαφρά οπλισμένα τοιχώματα τα οποία έχουν προστεθεί και αυτά στην κατηγορία στοιχείων υπό κάμψη με ορθή δύναμη και ελέγχονται από το πρόγραμμα όπως και τα υπόλοιπα. ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 6 Φεβρουάριος 011

11 ράσεις Σχεδιασμού 4. Δράσεις σχεδιασμού Οι δράσεις σχεδιασμού είναι οι δράσεις (φορτία) με τι οποίες εκτελούνται οι έλεγχοι αντοχής των δομικών στοιχείων. Το ΟΣΚΑ χρησιμοποιεί τους κύριους συνδυασμούς δράσεων που επιβάλλει ο ΕΝ1990 ΕΚ0 (και υπολογίζονται από το κύριο πρόγραμμα ΡΑΦ) για τα συνήθη κτιριακά έργα, όπως θα παρουσιαστεί στις παραγράφους που ακολουθούν. 4.1 Περιπτώσεις φόρτισης Λαμβάνονται υπόψη οι παρακάτω περιπτώσεις φόρτισης (δηλ. οι δράσεις όπως κατηγοριοποιούνται από τον EN1990): (α) Μόνιμες δράσεις (G) (ίδια βάρη φέροντος οργανισμού, οργανισμού πλήρωσης, επικαλύψεις, πρόσθετα μόνιμα/ωφέλιμα φορτία κτιρίου). (β) Μεταβλητές δράσεις (Q) (πρόσθετα μόνιμα και κινητά φορτία κτιρίου). (γ) Σεισμός (Ε) (Τυχηματική δράση) σε τρείς συνιστώσες. 4. Συνδυασμοί δράσεων Προκειμένου να γίνουν οι έλεγχοι αντοχής των δομικών στοιχείων ενός κτιρίου, το ΟΣΚΑ σχηματίζει αυτόματα του απαιτούμενους σύμφωνα με τον ευρωκώδικα ΕΚ0 συνδυασμούς δράσεων. Πρόκειται για τους συνδυασμούς δράσεων έναντι οριακών καταστάσεων αστοχίας (ΟΚΑ) και λειτουγικότητας (ΟΚΛ). Πιο συγκεκριμένα, σχηματίζονται οι εξής συνδυασμοί: (α) Συνδυασμός βασικών δράσεων έναντι ΟΚΑ Με βάση τη σχέση (6.10) και την ομάδα σχεδιασμού Β του ΕΚ0 1.35G Q (β) Συνδυασμός τυχηματικών δράσεων με σεισμό έναντι ΟΚΑ Με βάση τη σχέση (6.1b) του ΕΚ0 G+ψ Q±E (γ) Βραχυχρόνιος συνδυασμός έναντι ΟΚΛ Με βάση την σχέση (6.14b) του ΕΚ0 G+Q 4.3 Ανάλυση συνδυασμού δράσεων με σεισμό Η ανάλυση των μεγεθών έντασης που προκύπτουν από την σεισμική δράση Ε, παρουσιάζεται ξεχωριστά για τα στοιχεία υπό διαξονική κάμψη με ορθή δύναμη τα οποία είναι στοιχεία που για τον έλεγχο τους απαιτούνται τρία μεγέθη έντασης (π.χ. υποστυλώματα) και ξεχωριστά για τα στοιχεία υπό μονοαξονική κάμψη τα οποία απαιτούν ένα μέγεθος έντασης (π.χ. δοκοί) Στοιχεία υπό διαξονική κάμψη με ορθή δύναμη: Υποστυλώματα / Τοιχώματα Έλεγχοι σε κάμψη Σεισμικά μεγέθη από την Ιδιομορφική ανάλυση φάσματος απόκρισης Όταν ο αντισεισμικός υπολογισμός γίνεται στα πλαίσια της συγκεκριμένης μεθόδου τότε σύμφωνα με το εδάφιο 4.3.(1)Ρ του ΕΚ8 το ΡΑΦ εκτελεί αναλύσεις για τέσσερεις διαφορετικές θέσεις της μάζας του κάθε διαφράγματος εκκατέρωθεν του κέντρου μάζας. Η διαδικασία των τεσσάρων αυτών επιλύσεων εκτελείται από το ΡΑΦ σύμφωνα με την ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 7 Φεβρουάριος 011

12 ράσεις Σχεδιασμού παράγραφο του εγχειριδίου του, όπου περιγράφονται και αναλυτικά τόσο οι χρησιμοποιούμενες σχέσεις όσο και η αντίστοιχη υπολογιστική διαδικασία. Δεδομένου ότι είναι τρία τα μεγέθη (Αξονική δύναμη N και ροπές M, M 3 περί τους τοπικούς άξονες, 3 του στοιχείου) με τα οποία γίνεται ο έλεγχος κάμψης των κατακορύφων στοιχείων (Υποστυλώματα, Τοιχώματα) και ο έλεγχος ισορροπίας των πεδίλων (σε ανατροπή, και υπέρβαση της φέρουσας ικανότητας του εδάφους), προκύπτουν έξι τριάδες μεγεθών σχεδιασμού σε μία θέση ελέγχου (διατομή) και για κάθε μία από τις τέσσερεις θέσεις μάζας, για θετικό και αρνητικό πρόσημο της σεισμική δράσης (+Ε και Ε). Αυτές οι τριάδες δράσεων επαλληλίζονται με τις δράσεις που προκύπτουν από τον συνδυασμό G+ψ Q και με τον τρόπο αυτό προκύπτουν τα παρακάτω μεγέθη σχεδιασμού του συνδυασμού τυχηματικών δράσεων με σεισμό έναντι ΟΚΑ G+ψ Q±E: Πινακας 4.1 Μεγέθη σχεδιασμού για τον έλεγχο κάμψης κατακορύφων στοιχείων & πεδίλων στα πλαίσια της Ιδιομορφικής ανάλυσης φάσματος απόκρισης ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 8 Φεβρουάριος 011

13 ράσεις Σχεδιασμού ΣΦ Θέση μάζας N M M 3 1 Ν,G +ψ N,Q +exn M,G +ψ M,Q +simultm,n M 3,G +ψ M 3,Q +simultm 3,N ΘΜ.1/(+Ε) Ν,G +ψ N,Q +simultn,m M,G +ψ M,Q +exm M 3,G +ψ M 3,Q +simultm 3,M 3 Ν,G +ψ N,Q +simultn,m3 M,G +ψ M,Q +simultm,m3 M 3,G +ψ M 3,Q +exm 3 4 Ν,G +ψ N,Q -exn M,G +ψ M,Q -simultm,n M 3,G +ψ M 3,Q -simultm 3,N 5 ΘΜ.1/(-Ε) Ν,G +ψ N,Q -simultn,m M,G +ψ M,Q -exm M 3,G +ψ M 3,Q -simultm 3,M 6 Ν,G +ψ N,Q -simultn,m3 M,G +ψ M,Q -simultm,m3 M 3,G +ψ M 3,Q -exm 3 7 Ν,G +ψ N,Q +exn M,G +ψ M,Q +simultm,n M 3,G +ψ M 3,Q +simultm 3,N 8 ΘΜ./(+Ε) Ν,G +ψ N,Q +simultn,m M,G +ψ M,Q +exm M 3,G +ψ M 3,Q +simultm 3,M 9 Ν,G +ψ N,Q +simultn,m3 M,G +ψ M,Q +simultm,m3 M 3,G +ψ M 3,Q +exm 3 10 Ν,G +ψ N,Q -exn M,G +ψ M,Q -simultm,n M 3,G +ψ M 3,Q -simultm 3,N 11 ΘΜ./(-Ε) Ν,G +ψ N,Q -simultn,m M,G +ψ M,Q -exm M 3,G +ψ M 3,Q -simultm 3,M 1 Ν,G +ψ N,Q -simultn,m3 M,G +ψ M,Q -simultm,m3 M 3,G +ψ M 3,Q -exm 3 13 Ν,G +ψ N,Q +exn M,G +ψ M,Q +simultm,n M 3,G +ψ M 3,Q +simultm 3,N 14 ΘΜ.3/(+Ε) Ν,G +ψ N,Q +simultn,m M,G +ψ M,Q +exm M 3,G +ψ M 3,Q +simultm 3,M 15 Ν,G +ψ N,Q +simultn,m3 M,G +ψ M,Q +simultm,m3 M 3,G +ψ M 3,Q +exm 3 16 Ν,G +ψ N,Q -exn M,G +ψ M,Q -simultm,n M 3,G +ψ M 3,Q -simultm 3,N 17 ΘΜ.3/(-Ε) Ν,G +ψ N,Q -simultn,m M,G +ψ M,Q -exm M 3,G +ψ M 3,Q -simultm 3,M 18 Ν,G +ψ N,Q -simultn,m3 M,G +ψ M,Q -simultm,m3 M 3,G +ψ M 3,Q -exm 3 19 Ν,G +ψ N,Q +exn M,G +ψ M,Q +simultm,n M 3,G +ψ M 3,Q +simultm 3,N 0 ΘΜ.4/(+Ε) Ν,G +ψ N,Q +simultn,m M,G +ψ M,Q +exm M 3,G +ψ M 3,Q +simultm 3,M 1 Ν,G +ψ N,Q +simultn,m3 M,G +ψ M,Q +simultm,m3 M 3,G +ψ M 3,Q +exm 3 Ν,G +ψ N,Q -exn M,G +ψ M,Q -simultm,n M 3,G +ψ M 3,Q -simultm 3,N 3 ΘΜ.4/(-Ε) Ν,G +ψ N,Q -simultn,m M,G +ψ M,Q -exm M 3,G +ψ M 3,Q -simultm 3,M 4 Ν,G +ψ N,Q -simultn,m3 M,G +ψ M,Q -simultm,m3 M 3,G +ψ M 3,Q -exm 3 Οι δείκτες G,Q δείχνουν την προέλευση των μεγεθών έντασης (μόνιμα ή κινητά φορτία) Οι δείκτες Ν, Μ, Μ3 δείχνουν σε ποιού μεγέθους την ακραία τιμή αντιστοιχεί η ταυτόχρονη τιμή (simult) του μεγέθους Ν, Μ, Μ3. Π.χ. simultm,m3 είναι η πιθανή ταυτόχρονη τιμή της ροπής Μ όταν η ροπή Μ3 λαμβάνει την πιθανή ακραία της τιμή. Σεισμικά μεγέθη από την μέθοδο ανάλυσης οριζόντιας φόρτισης Όταν ο αντισεισμικός υπολογισμός γίνεται στα πλαίσια της συγκεκριμένης μεθόδου τότε σύμφωνα με το εδάφιο 4.3.(1)Ρ του ΕΚ8 το ΡΑΦ εκτελεί τέσσερεις στατικές επιλύσεις με τοποθέτηση των οριζοντίων σεισμικών φορτίων έκκεντρα εφαρμοσμένων ως προς το κέντρο μάζας του κάθε διαφράγματος, κατά την διεύθυνση των αξόνων που έχουν επιλεγεί. Η διαδικασία των τεσσάρων αυτών επιλύσεων εκτελείται με τρόπο που περιγράφεται στην παράγραφο του εγχειριδίου του ΡΑΦ. Και στην παρούσα περίπτωση προκύπτουν για κάθε μία από τις τέσσερεις στατικές επιλύσεις έξι τριάδες μεγεθών έντασης για κάθε διατομή. ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 9 Φεβρουάριος 011

14 ράσεις Σχεδιασμού Αυτές οι τριάδες δράσεων επαλληλίζονται και πάλι με τις δράσεις που προκύπτουν από τον συνδυασμό G+ψ Q και με τον τρόπο αυτό προκύπτουν τα παρακάτω μεγέθη σχεδιασμού του συνδυασμού τυχηματικών δράσεων με σεισμό έναντι ΟΚΑ G+ψ Q±E. ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 10 Φεβρουάριος 011

15 ράσεις Σχεδιασμού Πινακας 4. Μεγέθη σχεδιασμού για τον έλεγχο κάμψης κατακορύφων στοιχείων & πεδίλων στα πλαίσια της μεθόδου ανάλυσης οριζόντιας φόρτισης Συνδυασμός ΣΦ N M επιλύσεων M 3 1 Ν,G +ψ N,Q +exn M,G +ψ M,Q +simultm,n M 3,G +ψ M 3,Q +simultm 3,N "+(Σ 1-3 )" Ν,G +ψ N,Q +simultn,m M,G +ψ M,Q +exm M 3,G +ψ M 3,Q +simultm 3,M 3 Ν,G +ψ N,Q +simultn,m3 M,G +ψ M,Q +simultm,m3 M 3,G +ψ M 3,Q +exm 3 4 Ν,G +ψ N,Q -exn M,G +ψ M,Q -simultm,n M 3,G +ψ M 3,Q -simultm 3,N 5 "-(Σ 1-3 )" Ν,G +ψ N,Q -simultn,m M,G +ψ M,Q -exm M 3,G +ψ M 3,Q -simultm 3,M 6 Ν,G +ψ N,Q -simultn,m3 M,G +ψ M,Q -simultm,m3 M 3,G +ψ M 3,Q -exm 3 7 Ν,G +ψ N,Q +exn M,G +ψ M,Q +simultm,n M 3,G +ψ M 3,Q +simultm 3,N 8 "+(Σ 1-4 )" Ν,G +ψ N,Q +simultn,m M,G +ψ M,Q +exm M 3,G +ψ M 3,Q +simultm 3,M 9 Ν,G +ψ N,Q +simultn,m3 M,G +ψ M,Q +simultm,m3 M 3,G +ψ M 3,Q +exm 3 10 Ν,G +ψ N,Q -exn M,G +ψ M,Q -simultm,n M 3,G +ψ M 3,Q -simultm 3,N 11 "-(Σ 1-4 )" Ν,G +ψ N,Q -simultn,m M,G +ψ M,Q -exm M 3,G +ψ M 3,Q -simultm 3,M 1 Ν,G +ψ N,Q -simultn,m3 M,G +ψ M,Q -simultm,m3 M 3,G +ψ M 3,Q -exm 3 13 Ν,G +ψ N,Q +exn M,G +ψ M,Q +simultm,n M 3,G +ψ M 3,Q +simultm 3,N 14 "+(Σ -3 )" Ν,G +ψ N,Q +simultn,m M,G +ψ M,Q +exm M 3,G +ψ M 3,Q +simultm 3,M 15 Ν,G +ψ N,Q +simultn,m3 M,G +ψ M,Q +simultm,m3 M 3,G +ψ M 3,Q +exm 3 16 Ν,G +ψ N,Q -exn M,G +ψ M,Q -simultm,n M 3,G +ψ M 3,Q -simultm 3,N 17 "-(Σ -3 )" Ν,G +ψ N,Q -simultn,m M,G +ψ M,Q -exm M 3,G +ψ M 3,Q -simultm 3,M 18 Ν,G +ψ N,Q -simultn,m3 M,G +ψ M,Q -simultm,m3 M 3,G +ψ M 3,Q -exm 3 19 Ν,G +ψ N,Q +exn M,G +ψ M,Q +simultm,n M 3,G +ψ M 3,Q +simultm 3,N 0 "+(Σ -4 )" Ν,G +ψ N,Q +simultn,m M,G +ψ M,Q +exm M 3,G +ψ M 3,Q +simultm 3,M 1 Ν,G +ψ N,Q +simultn,m3 M,G +ψ M,Q +simultm,m3 M 3,G +ψ M 3,Q +exm 3 Ν,G +ψ N,Q -exn M,G +ψ M,Q -simultm,n M 3,G +ψ M 3,Q -simultm 3,N 3 "-(Σ -4 )" Ν,G +ψ N,Q -simultn,m M,G +ψ M,Q -exm M 3,G +ψ M 3,Q -simultm 3,M 4 Ν,G +ψ N,Q -simultn,m3 M,G +ψ M,Q -simultm,m3 M 3,G +ψ M 3,Q -exm 3 Ισχύουν οι ίδιες παρατηρήσεις που ακολουθούν τον προηγούμενο πίνακα Τα σύμβολα Σ i-j επισημαίνουν την χωρική επαλληλία (με τον κανόνα SRSS) των μεγεθών έντασης που προκύπτουν από την στατικές επιλύσεις Σ i και Σ j. Για περισσότερες λεπτομέρειες βλέπε παράγραφο του εγχειριδίου θεωρητικής τεκμηρίωσης του ΡΑΦ. Μεγέθη μεγάλων ελαφρώς οπλισμένων τοιχωμάτων (ΜΕΟΤ) Οδηγίες για τα εντασιακά μεγέθη σχεδιασμού των ΜΕΟΤ δίνονται στην παράγραφο του ΕΚ8. Οι οδηγίες αυτές αφορούν στον υπολογισμό των τεμνουσών σχεδιασμού, αλλά και στον υπολογισμό των αξονικών δυνάμεων με τις οποίες θα πρέπει να γίνει ο έλεγχος κάμψης με ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 11 Φεβρουάριος 011

16 ράσεις Σχεδιασμού αξονική δύναμη. Εδώ θα γίνει αναφορά για τα μεγέθη σχεδιασμού έναντι διαξονικής κάμψης με ορθή δύναμη, και στην επόμενη παράγραφο για τα μεγέθη ικανοτικού σχεδιασμού έναντι διάτμησης. Όσον αφορά στα μεγέθη σχεδιασμού έναντι διαξονικής κάμψης με ορθή δύναμη ειδικές οδηγίες δίνονται στο εδάφιο (4) του ΕΚ8 αποκλειστικά για τις αξονικές δυνάμεις. Ο λόγος για τον οποίον είναι απαραίτητη η ειδική διαδικασία υπολογισμού των αξονικών δυνάμεων σχεδιασμού των ΜΕΟΤ συνίσταται κατά τον ΕΚ8 σε ένα σκεπτικό το οποίο θα μπορούσε να διατυπωθεί συνοπτικά ως εξής: Ένα από τα χαρακτηριστικά της σεισμικής συμπεριφοράς των ΜΕΟΤ είναι η δυνατότητα στροφής στερεού σώματος ως προς το έδαφος (rocking) κατά τη διάρκεια του σεισμού. Η συμπεριφορά αυτή συνεπάγεται μεταξύ άλλων το κλείσιμο των οριζοντίων ρηγμάτων στα επίπεδα των ορόφων, αλλά και την ανασήκωση του στοιχείου θεμελίωσης του ΜΕΟΤ από το έδαφος. Τα φαινόμενα αυτά προκαλούν κατακόρυφες ταλαντώσεις όλου του ΜΕΟΤ ή συγκεκριμένων ορόφων του. Οι επιπτώσεις των ταλαντώσεων αυτών είναι τοπικής σημασίας για το ΜΕΟΤ και όχι για το σύνολο του κτιρίου. Ως μία εκ των βασικών επιπτώσεων είναι η εισαγωγή σημαντικών διακυμάνσεων των τιμών των αξονικών δυνάμεων. Για να ληφθεί υπόψη η διακύμανση αυτή με τρόπο αφενώς απλό και αφετέρου ασφαλή, προτείνεται εξής διαδικασία υπολογισμού των αξονικών δυνάμεων σχεδιασμού των ΜΕΟΤ: Το τμήμα της αξονικής δύναμης του σεισμικού συνδυασμού δράσεων που αντιστοιχεί στα κατακόρυφα φορτία (G+ψ Q) θα πρέπει να αυξάνεται ή να μειώνεται κατά 50% ανάλογα με το αν είναι δυσμενέστερη η αύξηση ή η μείωση. Επομένως η αξονική δύναμη σχεδιασμού των ΜΕΟΤ θα πρέπει να υπολογίζεται από την παρακάτω σχέση: ( N ) ( 3N ) ( ) G+ψQ G+ψQ ( 1 )( NG+ψ Q ) N = ( N ) ± ± N N = ± N ή Ed G+ψQ E Ed E ( ) ( ) ( ) ( ) N = 3 N ± N, N = 1 N ± N Ed,1 G+ψQ E Ed, G+ψQ E Παρατηρούμε ότι από την διαδικασία αυτή προκύπτουν δύο τιμές της αξονικής δύναμης λόγω κατακόρυφων στατικών φορτίων. Οι τιμές αυτές θα πρέπει να προσαρμοστούν στις τριάδες τιμών με τις οποίες γίνεται ο έλεγχος διαξονικής κάμψης με αξονική δύναμη. Πιο συγκεκριμένα: Όπως παρουσιάστηκε και πιο πάνω στην παρούσα παράγραφο, από την ανάλυση λόγω σεισμού προκύπτουν 6 τριάδες τιμών Ν, Μ, Μ 3. Αυτές οι τιμές επαλληλίζονται διαδοχικά με θετικό και αρνητικό πρόσημο με τις τιμές των αντίστοιχων μεγεθών λόγω των κατακόρυφων στατικών φορτίων, και έτσι προκύπτουν οι 6 τελικές τριάδες μεγεθών σχεδιασμού. Στην περίπτωση όμως των ΜΕΟΤ ορίζονται δύο διαφορετικές τιμές για την αξονική δύναμη με βάση την (4.1). Αυτές οι τιμές θα πρέπει να επαλληλιστούν ξεχωριστά με τις 6 τιμές των αξονικών δυνάμεων λόγω σεισμού. Έτσι κατ αντιστοιχία θα πρέπει να σχηματιστούν 6+6=1 τριάδες (4.1) ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 1 Φεβρουάριος 011

17 ράσεις Σχεδιασμού τιμών για τον έλεγχο διαξονικής κάμψης με ορθή δύναμη όπως παρουσιάζεται στον ακόλουθο πίνακα: N M M 3 1 exn simultm,n simultm 3,N simultn,m exm simultm 3,M 3 simultn,m3 simultm,m3 exm 3 4 -exn -simultm,n -simultm 3,N 5 -simultn,m -exm -simultm 3,M 6 -simultn,m3 -simultm,m3 -exm 3 N M M (Ν,G +ψ N,Q )+exn M,G +ψ M,Q +simultm,n M 3,G +ψ M 3,Q +simultm 3,N 0.5(Ν,G +ψ N,Q )+simultn,m M,G +ψ M,Q +exm M 3,G +ψ M 3,Q +simultm 3,M 3 0.5(Ν,G +ψ N,Q )+simultn,m3 M,G +ψ M,Q +simultm,m3 M 3,G +ψ M 3,Q +exm (Ν,G +ψ N,Q )-exn M,G +ψ M,Q -simultm,n M 3,G +ψ M 3,Q -simultm 3,N 5 0.5(Ν,G +ψ N,Q )-simultn,m M,G +ψ M,Q -exm M 3,G +ψ M 3,Q -simultm 3,M 6 0.5(Ν,G +ψ N,Q )-simultn,m3 M,G +ψ M,Q -simultm,m3 M 3,G +ψ M 3,Q -exm (Ν,G +ψ N,Q )+exn M,G +ψ M,Q +simultm,n M 3,G +ψ M 3,Q +simultm 3,N 8 1.5(Ν,G +ψ N,Q )+simultn,m M,G +ψ M,Q +exm M 3,G +ψ M 3,Q +simultm 3,M 9 1.5(Ν,G +ψ N,Q )+simultn,m3 M,G +ψ M,Q +simultm,m3 M 3,G +ψ M 3,Q +exm (Ν,G +ψ N,Q )-exn M,G +ψ M,Q -simultm,n M 3,G +ψ M 3,Q -simultm 3,N (Ν,G +ψ N,Q )-simultn,m M,G +ψ M,Q -exm M 3,G +ψ M 3,Q -simultm 3,M 1 1.5(Ν,G +ψ N,Q )-simultn,m3 M,G +ψ M,Q -simultm,m3 M 3,G +ψ M 3,Q -exm 3 Σύμφωνα με το εδάφιο (5) η παραπάνω διαδικασία υπολογισμού δεν είναι αναγκαίο να γίνει, και επομένως δεν χρειάζεται να ληφθεί υπόψη η δυναμική αξονική δύναμη αν η χρησιμοποιούμενη τιμή του συντελεστή συμπεριφοράς q δεν υπερβαίνει την τιμή. Σημειώνεται τέλος ότι η παραπάνω διαδικασία είναι ίδια είτε η επίλυση γίνει με την ιδιομορφική ανάλυση φάσματος απόκρισης είτε με την μέθοδο ανάλυσης οριζόντιας φόρτισης Έλεγχοι σε διάτμηση Ο έλεγχος διάτμησης των κατακορύφων στοιχείων, ανήκει στους ελέγχους οι οποίοι πραγματοποιούνται με ένα μόνον μέγεθος, την τέμνουσα δύναμη V ή V 3. Έτσι οι αντίστοιχοι συνδυασμοί δράσεων είναι: ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 13 Φεβρουάριος 011

18 ράσεις Σχεδιασμού Πινακας 4.3 Μεγέθη σχεδιασμού για τον έλεγχο διάτμησης στοιχείων στα πλαίσια της Ιδιομορφικής ανάλυσης φάσματος απόκρισης ΣΦ Θέση μάζας V V 3 1 ΘΜ.1/(+Ε) V,G +ψ V,Q +exv V 3,G +ψ V 3,Q +exv 3 ΘΜ.1/(-Ε) V,G +ψ V,Q -exv V 3,G +ψ V 3,Q -exv 3 3 ΘΜ./(+Ε) V,G +ψ V,Q +exv V 3,G +ψ V 3,Q +exv 3 4 ΘΜ./(-Ε) V,G +ψ V,Q -exv V 3,G +ψ V 3,Q -exv 3 5 ΘΜ.3/(+Ε) V,G +ψ V,Q +exv V 3,G +ψ V 3,Q +exv 3 6 ΘΜ.3/(-Ε) V,G +ψ V,Q -exv V 3,G +ψ V 3,Q -exv 3 7 ΘΜ.4/(+Ε) V,G +ψ V,Q +exv V 3,G +ψ V 3,Q +exv 3 8 ΘΜ.4/(-Ε) V,G +ψ V,Q -exv V 3,G +ψ V 3,Q -exv 3 Πινακας 4.4 Μεγέθη σχεδιασμού για τον έλεγχο διάτμησης στοιχείων στα πλαίσια της μεθόδου ανάλυσης οριζόντιας φόρτισης ΣΦ Θέση μάζας V V 3 1 "+(Σ1-3)" V,G +ψ V,Q +exv V 3,G +ψ V 3,Q +exv 3 "-(Σ1-3)" V,G +ψ V,Q -exv V 3,G +ψ V 3,Q -exv 3 3 "+(Σ1-4)" V,G +ψ V,Q +exv V 3,G +ψ V 3,Q +exv 3 4 "-(Σ1-4)" V,G +ψ V,Q -exv V 3,G +ψ V 3,Q -exv 3 5 "+(Σ-3)" V,G +ψ V,Q +exv V 3,G +ψ V 3,Q +exv 3 6 "-(Σ-3)" V,G +ψ V,Q -exv V 3,G +ψ V 3,Q -exv 3 7 "+(Σ-4)" V,G +ψ V,Q +exv V 3,G +ψ V 3,Q +exv 3 8 "-(Σ-4)" V,G +ψ V,Q -exv V 3,G +ψ V 3,Q -exv Στοιχεία υπό μονοαξονική κάμψη: Δοκοί Οι έλεγχοι των στοιχείων υπό μονοαξονική κάμψη και υπό διάτμηση, είναι έλεγχοι οι οποίοι εξαρτώνται μόνον από ένα μέγεθος έντασης. Έτσι ισχύουν οι συνδυασμοί για ελέγχους που εκτελούνται με ένα μέγεθος έντασης. Επομένως, τόσο για τις ροπές όσο και για τις τέμνουσες που προκύπτουν από την ανάλυση λόγω σεισμού ισχύουν πίνακες μεγεθών σχεδιασμού ανάλογοι των πινάκων 4.3 και 4.4. Σημειώνεται επίσης ότι και οι έλεγχοι των πεδιλοδοκών έναντι κάμψης και διάτμησης των πτερυγίων τους (που θα παρουσιαστούν στην παράγραφο ), είναι επίσης έλεγχοι με ένα μόνον μέγεθος έντασης, και επομένως και για αυτούς ισχύουν τα παραπάνω. ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 14 Φεβρουάριος 011

19 ράσεις Σχεδιασμού Στοιχεία σύνθετης λειτουργίας: Πέδιλα / Τοιχώματα υπογείου Πέδιλα Για τους ελέγχους των πεδίλων απαιτούνται τρία μεγέθη έντασης και έτσι ισχύουν για αυτά οι πίνακες 4.1 και 4.. Αναλυτική παρουσίαση των ελέγχων των πεδίλων θα γίνει στην παράγραφο Τοιχώματα υπογείου με και χωρίς έδραση Τα τοιχώματα υπογείου όπως θα παρουσιαστεί στην παράγραφο είναι σύνθετα στοιχεία που απαιτούν ελέγχους ανάλογους των δοκών και των πλακών. Επομένως εντάσσονται στα στοιχεία που ελέγχονται με ένα μέγεθος έντασης. Έτσι και για αυτά ισχύουν πίνακες ανάλογοι των πινάκων 4.3, Μεγέθη σχεδιασμού βάσει των ελέγχων ικανοτικού σχεδιασμού Η παρουσίαση των μεγεθών έντασης για τον έλεγχο των δομικών στοιχείων όπως έγινε στις προηγούμενες παραγράφους, αντιστοιχεί στα μεγέθη τα οποία προκύπτουν από την ανάλυση του κτιρίου. Ωστόσο ο ΕΚ8 απαιτεί τον έλεγχο των δομικών στοιχείων και με βάση μεγέθη τα οποία προκύπτουν από διαδικασίες οι οποίες εντάσσονται στις αρχές του ικανοτικού σχεδιασμού. Στις παρακάτω παραγράφους θα δωθεί η διαδικασία υπολογισμού των μεγεθών έντασης ικανοτικού σχεδιασμού, για δοκούς, υποστυλώματα και τοιχώματα. Θα πρέπει αρχικά να διευκρινιστεί ότι τα μεγέθη ικανοτικού σχεδιασμού για δοκούς και υποστυλώματα, αφορά αποκλειστικά στις τέμνουσες, ενώ για τα τοιχώματα αφορά και στις τέμνουσες και στις ροπές Τέμνουσες ικανοτικού σχεδιασμού δοκών και υποστυλωμάτων Ο υπολογισμός των τεμνουσών σχεδιασμού λόγω σεισμού στα πλαίσια του EΚ8 πραγματοποιείται με βάση τα όσα παρατίθενται στις παραγράφους για τις δοκούς και για τα υποστυλώματα κτιρίων ΚΠΜ. Όσον αφορά στις δοκούς και στα υποστυλώματα κτιρίων ΚΠΥ ισχύουν τα όσα περιγράφονται στις συγκεκριμένες παραγράφους με μόνη διαφοροποίηση, τους συντελεστές γ Rd που εισάγονται στις σχέσεις υπολογισμού των τεμνουσών σχεδιασμού (αυτό δηλώνεται στις παραγράφους για τις δοκούς και για τα υποστυλώματα). Για τα δομικά στοιχεία κτιρίων ΚΠΧ τα μεγέθη σχεδιασμού προκύπτουν από τις διατάξεις του EΚ (και πιο συγκεκριμένα από τα αποτελέσματα της ανάλυσης του κτιρίου). Τα στοιχεία κτιρίων ΚΠΧ δεν αφορούν όμως τον ελληνικό χώρο αφού σύμφωνα με το εθνικό προσάρτημα δεν επιτρέπεται η κατασκευή τους στην Ελλάδα Υπολογισμός τεμνουσών ικανοτικού σχεδιασμού δοκών Ο υπολογισμός των τεμνουσών σχεδιασμού για τις δοκούς γίνεται με βάση τις αρχές του ικανοτικού σχεδιασμού. Έτσι οι τέμνουσες σχεδιασμού συναρτώνται με τις ροπές κάμψης που αναπτύσσονται στα σημεία όπου αναμένεται ο σχηματισμός πλαστικών αρθρώσεων στις δοκούς (δηλ. στα άκρα τους) θεωρώντας ότι οι τελευταίες είναι ίσες με τις ροπές αντοχής των διατομών των συγκεκριμένων σημείων. Επομένως ο υπολογισμός των τεμνουσών σχεδιασμού γίνεται με βάση την ισορροπία της δοκού υπό: ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 15 Φεβρουάριος 011

20 ράσεις Σχεδιασμού α) το εγκάρσιο (κατακόρυφο) φορτίο που δρα επί της δοκού στην σεισμική κατάσταση σχεδιασμού (δηλαδή υπό τα φορτία του συνδυασμου G+ψ Q), και β) τις ροπές άκρων M i,d που αντιστοιχούν σε σχηματισμό πλαστικών αρθρώσεων για θετικές και αρνητικές διευθύνσεις σεισμικής φόρτισης (με i=1, συμβολίζονται οι ακραίες διατομές της δοκού). Οι πλαστικές αρθρώσεις θεωρείται ότι σχηματίζονται στα άκρα των δοκών ή (εάν σχηματίζονται εκεί πρώτα) στα κατακόρυφα στοιχεία που συνδέονται με τους κόμβους στους οποίους συνδέονται μονολιθικά τα άκρα της δοκού. Οι σχέσεις υπολογισμού των τεμνουσών σχεδιασμού των δοκών έχουν την εξής γενική μορφή: MRc,αρ MRc,δ + γrd MRb,1 min 1, MRb, min + 1, M Rb,αρ M 1 Rb,δ ( x) = + V ( x) maxvd G+ ψq,0 L cl MRc,αρ MRc,δ + γrd MRb,1 min 1, MRb, min + 1, M Rb,αρ M 1 Rb,δ ( x) = + V ( x) minvd G+ ψq,0 L cl (4.α) (4.β) γ Rd είναι συντελεστής που εκφράζει την πιθανή υπεραντοχή λόγω σκλήρυνσης υπό παραμόρφωση του χάλυβα, και στην περίπτωση των δοκών ΚΠΜ μπορεί να ληφθεί ίσος με 1.0. Στην περίπτωση των δοκών ΚΠΥ λαμβάνεται ίσος με 1. (Εδάφιο (3)). M Rb,i είναι η τιμή σχεδιασμού της ροπής αντοχής στο άκρο i στην φορά της σεισμικής ροπής κάμψεως που αντιστοιχεί στην εξεταζόμενη φορά της σεισμικής δράσης. ΣM Rc και ΣM Rb είναι το άθροισμα των τιμών σχεδιασμού των ροπών αντοχής των υποστυλωμάτων και το άθροισμα των τιμών σχεδιασμού των ροπών αντοχής των δοκών που συνδέονται στον κόμβο, αντίστοιχα. Η τιμή του ΣM Rc πρέπει να αντιστοιχεί στις αξονικές δυνάμεις των υποστυλωμάτων στην σεισμική κατάσταση σχεδιασμού για την εξεταζόμενη φορά της σεισμικής δράσης. Τα παραπάνω παρουσιάζονται εποπτικότερα στο σχήμα που ακολουθεί: ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 16 Φεβρουάριος 011

21 ράσεις Σχεδιασμού o+ M Rc,1 o- M Rc,1 q G+ψQ (x) o+ M Rc, o- M Rc, L cl - M Rb,1 u+ M Rc,1 u- M Rc,1 + + M M + Rb,1 - Rb,αρ M Rb, M Rb,αρ - M Rb,αρ o- M Rc,1 u+ M Rc,1 + M Rb,1 + M Rb,1 - M Rb, u+ M Rc, - M Rb, - M Rb, o- M Rc, u- M Rc, + M Rb,δ u+ M Rc, + M Rb,δ - M Rb,δ M 1,d =γ Rd Σ M Rc,αρ + M Rb,1 min u+ o- =M Rc,1 +M Rc,1 ΣM Rc,αρ 1, ΣM Rb,αρ και Σ M Rb,αρ + - =M Rb,1 +M Rb,αρ - M Rb, M,d =γ Rd min 1, Σ M Rc,δ u+ o- =M Rc, +M Rc, ΣM Rc,δ ΣM Rb,δ και Σ M Rb,δ - + =M Rb, +M Rb,δ - ΔV i = M 1,d +M,d L cl o+ M Rc,1 + M Rb,αρ u- M Rc,1 - M Rb,1 - M Rb,1 + M Rb, + M Rb, o+ M Rc, u- M Rc, - M Rb,δ Σ M Rc,αρ - M Rb,1 M 1,d =γ Rd min 1, u- o+ =M Rc,1 +M Rc,1 ΣM Rc,αρ ΣM Rb,αρ και Σ M Rb,αρ - + =M Rb,1 +M Rb,αρ Σ M Rc,δ u- o+ =M Rc, +M Rc, + M Rb, M,d =γ Rd min 1, και Σ M Rb,δ ΣM Rc,δ ΣM Rb,δ + - =M Rb, +M Rb,δ M 1,d +M,d + ΔV i = L cl Σχήμα 4.1 Υπολογισμός τεμνουσών λόγω της ανάπτυξης των ροπών αντοχής στα άκρα της δοκού, για δύο φορές της σεισμικής δράσης. Με βάση την διαδικασία που παρουσιάζεται στο παραπάνω σχήμα, υπολογίζεται το τμήμα των τεμνουσών σχεδιασμού το οποίο αναλογεί στην φόρτιση των άκρων της δοκού από τις ροπές αντοχής των διατομών των συγκεκριμένων άκρων. Όπως γίνεται κατανοητό διακρίνονται δύο περιπτώσεις: ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 17 Φεβρουάριος 011

22 ράσεις Σχεδιασμού 1. Η περίπτωση κατά την οποία το άθροισμα των ροπών αντοχής των δοκών που συντρέχουν στο ένα άκρο (έστω στο άκρο 1) είναι μεγαλύτερο από το αντίστοιχο άθροισμα των ροπών αντοχής των υποστυλωμάτων που συντρέχουν στο άκρο αυτό. Δηλαδή: M M Rc, αρ Rb, αρ < 1 1 Στην περίπτωση αυτή, ισχύει: MRc, αρ min 1, = MRb, αρ Επομένως: M 1,d = γ M Rd Rb,1 M M min 1, Rc, αρ Rb, αρ M M Rc,αρ Rb,αρ 1 M 1,d = γ M Rd Rb,1. Η περίπτωση κατά την οποία το άθροισμα των ροπών αντοχής των δοκών που συντρέχουν στο ένα άκρο (έστω στο άκρο 1) είναι μικρότερο από το αντίστοιχο άθροισμα των ροπών αντοχής των υποστυλωμάτων που συντρέχουν στο άκρο αυτό. Δηλαδή: M M Rc, αρ Rb, αρ > 1 1 Στην περίπτωση αυτή, ισχύει: min 1, M M Επομένως: M Rc, αρ Rb, αρ = 1 M Rc,αρ 1, d = γrd MRb,1 min 1, M1,d = γrd M Rb,1 M Rb,αρ 1 Όσον αφορά στό τμήμα της τέμνουσας που προέρχεται από τα κατακόρυφα φορτία, αυτό υπολογίζεται με βάση την παραδοχή ότι στα άκρα της δοκού έχουν σχηματιστεί πλαστικές αρθρώσεις. Ως εκ τούτου ο υπολογισμός των τεμνουσών V G+ψQ,0 (x) γίνεται θεωρώντας ότι η δοκός είναι αμφιαρθρωτή και φορτίζεται από το κατακόρυφο φορτίο του συνδυασμού G+ψ Q. Δεδομένου ότι στη γενική του μορφή το κατανεμημένο φορτίο των δοκών είναι τραπεζοειδές, ο υπολογισμός των τεμνουσών V G+ψQ,0 (x) μπορεί να γίνει ομοιομορφοποιώντας το. Οι παραπάνω υπολογισμοί μπορούν να απλοποιηθούν σημαντικά και αυτό ακολουθείται από το ΟΣΚ εφόσον θεωρηθεί γενικώς: M M Rc,αρ Rb,αρ 1 ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 18 Φεβρουάριος 011

23 ράσεις Σχεδιασμού M M Rc,αρ Rb,αρ > 1 i Εφόσον γίνει αυτή η παραδοχή τότε όπως παρουσιάστηκε και πιο πάνω, θα ισχύει γενικά: M i, d = γrd MRb,i Αυτό σημαίνει ότι για τον υπολογισμό των τεμνουσών ικανοτικού σχεδιασμού δεν απαιτείται η γνώση των ροπών αντοχής των στοιχείων που συντρέχουν στους κόμβους της υπό εξέταση δοκου. Επιπλέον με την παραδοχή αυτή λαμβάνονται οι μέγιστες τιμές των ροπών M i,d και έτσι υπολογίζονται οι μέγιστες τιμές των τεμνουσών σχεδιασμού. Παράδειγμα Η ως άνω περιγραφόμενη διαδικασία υπολογισμού των τεμνουσών ικανοτικού σχεδιασμού για μία δοκό ΚΠΜ παρουσιάζεται με το παρακάτω αριθμητικό παράδειγμα: Α) Υπολογισμός για την «α» φορά της σεισμικής δράσης - M Rb,αρ o- M Rc,1 =14.7 = M Rb,1 =96.6 q G+ψQ (x) =.36kN/m - M Rb, =13.8 o- M Rc, = M Rb,δ =96.6 u+ M Rc,1 = u+ M Rc, =337.4 Σ Σ M Rc,αρ =M Rc,1 M Rb,αρ =M Rb,1 + M Rb,1 =96.6kNm o- M 1,d = γ Rd min 1, u+ + M Rc,1 = = M Rb,αρ = =39.3 ΣM Rc,αρ ΣM Rb,αρ 96.6 = 1 min 1, = 96.6 min[1,.64] Σ Σ M Rc,δ =M u+ o- Rc, +M Rc, - + M Rb,δ =M Rb, +M Rb,δ - M Rb, M,d =γ Rd min 1, = =63.1 = =0.4 ΣM Rc,δ ΣM Rb,δ =113.8 min 1, =13.8 min[1,.87] =13.8kNm M 1,d +M,d L cl ΔV i = = = 49kN 4.5 V G+ψQ,0 (0) = 50.31kN V G+ψQ,0 (4.5) = 50.31kN V i,d = =1.31 V i,d = = Σημειώνεται εδώ ότι το φορτίο της δοκού λόγω G+ψ Q έχει ομορφοποιηθεί. Επίσης θα πρέπει να σημειωθεί ότι λόγω του ότι το άθροισμα των ροπών αντοχής των υποστυλωμάτων είναι μεγαλύτερο από το άθροισμα των ροπών αντοχής των δοκών και στους δύο κόμβους, ο ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 19 Φεβρουάριος 011

24 ράσεις Σχεδιασμού υπολογισμός των τεμνουσών ικανοτικού σχεδιασμού για την συγκεκριμένη φορά της σεισμικής δράσης δεν εξαρτάται από τις ροπές αντοχής των στοιχείων που συντρέχουν στους κόμβους της υπό εξέταση δοκού. Β) Υπολογισμός για την «β» φορά της σεισμικής δράσης + M Rb,αρ o+ M Rc,1 =97.1 = M Rb,1 =13.8 q G+ψQ (x) =.36kN/m o+ + M M Rc, Rb, =96.6 = M Rb,δ =13.8 u- M Rc,1 = u- M Rc, =337.4 Σ Σ M Rc,αρ M Rb,αρ u- =M Rc,1 o+ +M Rc,1 - + =M Rb,1 +M Rb,αρ = =630.8 = =0.9 Σ Σ M Rc,δ M Rb,δ u- =M Rc, + =M Rb, o+ +M Rc, - +M Rb,δ = =63.1 = =0.4 - M Rb,1 M 1,d =γ Rd min 1, ΣM Rc,αρ ΣM Rb,αρ =113.8 min 1, = 13.8 min[1,.86] =13.8kNm + M Rb, M,d =γ Rd min 1, ΣM Rc,δ ΣM Rb,δ =196.6 min 1, =96.6 min[1,.87] =96.6kNm +M,d M 1,d ΔV i = = = 49kN L cl 4.5 V G+ψQ,0 (0) = 50.31kN V G+ψQ,0 (4.5) = 50.31kN V i,d = =99.31 V i,d = = 1.31 Λόγω του ότι και για την συγκεκριμένη φορά του σεισμού το άθροισμα των ροπών αντοχής των υποστυλωμάτων είναι μεγαλύτερο από το άθροισμα των ροπών αντοχής των δοκών και στους δύο κόμβους, ο υπολογισμός των τεμνουσών ικανοτικού σχεδιασμού δεν εξαρτάται από τις ροπές αντοχής των στοιχείων που συντρέχουν στους κόμβους της υπό εξέταση δοκού. ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 0 Φεβρουάριος 011

25 ράσεις Σχεδιασμού Υπολογισμός τεμνουσών ικανοτικού σχεδιασμού υποστυλωμάτων Και στην περίπτωση των υποστυλωμάτων, η φιλοσοφία και η γενική μορφή της διαδικασίας υπολογισμού των τεμνουσών ικανοτικού σχεδιασμού είναι αυτή που περιγράφηκε για τις δοκούς. Ωστόσο στην περίπτωση των υποστυλωμάτων, ελλείψει εγκάρσιου φορτίου λόγω του συνδυασμού G+ψ Q, οι τέμνουσες ικανοτικού σχεδιασμού είναι σταθερές σε όλο το μήκος τους, και υπολογίζονται από τις σχέσεις: V ( α ) CD,c γ = M Rd + Rc,1 min 1, M M Rb, α Rc, α + M L cl Rc, min 1, M M Rb, κ Rc, κ (4.3α) V ( β ) CD,c γ = M Rd Rc,1 min 1, M M Rb, α Rc, α + M L cl + Rc, min 1, M M Rb, κ Rc, κ (4.3β) όπου γ Rd είναι συντελεστής υπεραντοχής λόγω σκλήρυνσης υπό παραμόρφωση του χάλυβα και λόγω περίσφιγξης της θλιβόμενης ζώνης του σκυροδέματος, που λαμβάνεται ίσος με 1.1 για τα κτίρια ΚΠΜ, και ίσος με 1.3 για τα κτίρια ΚΠΥ. Μ Rc,i είναι η τιμή σχεδιασμού της ροπής αντοχής του υποστυλώματος στο άκρο i στην φορά της σεισμικής ροπής κάμψεως για την εξεταζόμενη φορά της σεισμικής δράσης. ΣM Rc και ΣM Rb ορίζονται όπως ακριβώς και στην περίπτωση των δοκών. l- M Rb,1 L cl l- M Rb, o- M Rc,1 u+ M Rc, r+ M Rb,1 + M Rc,1 - M Rc, r+ M Rb, - M Rc, M,d =γ Rd min 1, Σ Σ M Rb,κ M Rc,κ + M Rc,1 M 1,d =γ Rd min 1, Σ Σ M Rb,α M Rc,α l- r+ =M Rb,1 +M Rb,1 + ο- =M Rc,1 +M Rc,1 l- r+ =M Rb, +M Rb, - u+ =M Rc, +M Rc, ΣM Rb,α ΣM Rc,α ΣM Rb,κ ΣM Rc,κ l+ M Rb,1 L cl l+ M Rb, o+ M Rc,1 u- M Rc, r- M Rb,1 - M Rc,1 + M Rc, r- M Rb, M,d =γ Rd min 1, Σ Σ M Rb,κ M Rc,κ - M Rc,1 M 1,d =γ Rd min 1, Σ Σ M Rb,α M Rc,α l+ r- =M Rb,1 +M Rb,1 - ο+ =M Rc,1 +M Rc,1 + M Rc, l+ r- =M Rb, +M Rb, + u- =M Rc, +M Rc, ΣM Rb,α ΣM Rc,α ΣM Rb,κ ΣM Rc,κ Σχήμα 4. Υπολογισμός τεμνουσών λόγω της ανάπτυξης των ροπών αντοχής στα άκρα του υποστυλώματος, για δύο φορές της σεισμικής δράσης. ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 1 Φεβρουάριος 011

26 ράσεις Σχεδιασμού 4.4. Υπολογισμός τεμνουσών ικανοτικού σχεδιασμού τοιχωμάτων και μεγάλων ελαφρώς οπλισμένων τοιχωμάτων Υπολογισμός τεμνουσών ικανοτικού σχεδιασμού πλάστιμων τοιχωμάτων Ο υπολογισμός των τεμνουσών ικανοτικού σχεδιασμού στα πλαίσια του EΚ8 πραγματοποιείται με βάση τα όσα παρατίθενται στα εδάφια (6)Ρ,(7) για τα τοιχώματα κτιρίων ΚΠΜ, και στα εδάφια (6)Ρ,(7),(8) και για τα τοιχώματα κτιρίων ΚΠΥ. Η φιλοσοφία του EΚ8 όσον αφορά στον υπολογισμό των τεμνουσών ικανοτικού σχεδιασμού για τα τοιχώματα στηρίζεται γενικά στον πολλαπλασιασμό των τεμνουσών που προκύπτουν από την ανάλυση, με τον επαυξητικό συντελεστή ε (συντελεστής μεγέθυνσης) η τιμή του οποίου εξαρτάται από το αν το τοίχωμα ανήκει σε κτίριο ΚΠΜ ή σε κτίριο ΚΠΥ. Επιπλέον, εφόσον το κτίριο ανήκει σε κτίριο ΚΠΥ, η τιμή του συντελεστή ε εξαρτάται και από το αν το τοίχωμα είναι «κοντό» ή λιγυρό. Επομένως γενικά ισχύει: V = ε (4.4) Ed V Ed Όπου: V Εd είναι η τέμνουσα ικανοτικού σχεδιασμου, και V Ed είναι η τέμνουσα που προκύπτει από την ανάλυση. Πέραν της αύξησης των τεμνουσών της ανάλυσης μέσω του πολλαπλασιασμού τους με τον συντελεστή ε, για τον προσδιορισμό των τεμνουσών ικανοτικού σχεδιασμού απαιτείται και μία περαιτέρω αύξηση των τιμών από την ανάλυση στους ορόφους που βρίσκονται άνω του ενός τρίτου του συνολικού ύψους του τοιχώματος. Η διαδικασία αυτή θα παρουσιαστεί παρακάτω όπως ακριβώς την εφαρμόζει το ΟΣΚΑ. ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΕΠΑΥΞΗΤΙΚΟΥ ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΗ ε Α. Για τοιχώματα κτιρίων ΚΠΜ Σύμφωνα με το εδάφιο (7) οι τέμνουσες ικανοντικού σχεδιασμού προκύπτουν από τις τέμνουσες της ανάλυσης με πολλαπλασιασμό τους με το συντελεστή ε=1.5. Β. Για τοιχώματα κτιρίων ΚΠΥ Στην περίπτωση των τοιχωμάτων που ανήκουν σε κτίρια ΚΠΥ γίνεται διάκριση μεταξύ των λιγυρών και των «κοντών» τοιχωμάτων: Λιγυρά τοιχώματα (h w / l w )> Για τα τοιχώματα αυτά, ο μεγενθυτικός συντελεστής ε υπολογίζεται από την σχέση: ε ( TC ) ( T ) γrd MRdo Se q 0.1 q ( ε > 1.5) q M + Edo S (4.5) e 1 = Όπου: q είναι ο συντελεστής συμπεριφοράς που χρησιμοποιείται στην μελέτη, M Edο είναι η καμπτική ροπή σχεδιασμού στην βάση του τοιχώματος, είναι η καμπτική αντοχή σχεδιασμού στην βάση του τοιχώματος, M Rdο ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα Φεβρουάριος 011

27 ράσεις Σχεδιασμού γ Rd είναι ο συντελεστής υπεραντοχής λόγω σκλήρυνσης από παραμόρφωση του χάλυβα. Ελλείψει ακριβέστερων στοιχείων θα λαμβάνεται ίσος με 1., T 1 είναι η θεμελιώδης ιδιοπερίοδος ταλάντωσης του κτιρίου στην διεύθυνση των τεμνουσών δυνάμεων V Ed, T C είναι το άνω όριο της περιοχής περιόδων σταθερής φασματικής επιτάχυνσης του φάσματος (βλ. παράγραφο 3..), S e (T) είναι η τετμημένη του φάσματος ελαστικής απόκρισης (βλέπε παράγραφο 3.. του ΕΚ8). ΣΗΜΕΙΩΣΕΙΣ ΔΙΕΥΚΡΙΝΗΣΕΙΣ (1) Η καμπτική ροπή σχεδιασμού στη βάση του τοιχώματος ΜΕdo συμπίπτει με την ροπή που προκύπτει από την ανάλυση. Αυτό συμπεραίνεται από το σχήμα 5.3 του EΚ8, όπου παρουσιάζονται οι περιβάλλουσες σχεδιασμού των ροπών κάμψης για λιγυρά τοιχώματα. () Η ροπή αντοχής Μ Rdo αντιστοιχεί στην αξονική δύναμη Ν Ed του σεισμικού συνδυασμού στη βάση του τοιχώματος. Όπως είναι γνωστό σε κάθε διατομή ενός στοιχείου που καταπονείται από διαξονική κάμψη με ορθή δύναμη, σχηματίζονται 6 τριάδες τιμών μεγεθών έντασης (Ν, Μ, Μ 3 ) για τις οποίες θα πρέπει να οπλιστεί η διατομή. Έτσι, για τον σχηματισμό του λόγου M Rdο /M Edο θα πρέπει να χρησιμοποιηθεί η μέγιστη από τις έξι τιμές των ροπών αντοχής που αντιστοιχούν στις έξι τριάδες των μεγεθών σχεδιασμού. Υπάρχει όμως το ενδεχόμενο, λόγω πιθανής μεγάλης διαφοράς μεταξύ της μέγιστης και της ελάχιστης θλιπτικής αξονικής δύναμης στη βάση του τοιχώματος, να προκύψουν ασυνήθιστα μεγάλες τιμές για το λόγο M Rdο /M Edο, γεγονός που θα σημάνει επιπλέον πολύ μεγάλες τιμές για το μεγενθυτικό συντελεστή ε (βλ. [18]). (3) Εφόσον για τον υπολογισμό του συντελεστή ε απαιτείται ο υπολογισμός ασύζευκτων ιδιοπεριόδων ταλάντωσης κατά την διεύθυνση των τεμνουσών δυνάμεων των τοιχωμάτων, αυτό σημαίνει ότι σε κτίριο με τοιχώματα σε διάφορες διευθύνσεις, απαιτείται ο υπολογισμός των ασυζευκτών ιδιοπεριόδων σε όλες τις διευθύνσεις αυτές. Κάτι τέτοιο είναι ασύμφορο υπολογιστικά εφόσον ο υπολογισμός των ασύζευκτων αυτών ιδιοπεριόδων γίνει με ιδιομορφική ανάλυση. Έτσι υπάρχουν δύο εναλλακτικές προτάσεις για την απλοποίηση των υπολογισμών: (α) Η χρήση της πρώτης ιδιοπεριόδου ταλάντωσης του κτιρίου όπως αυτή προκύπτει από την ιδιομορφική ανάλυση, λαμβάνοντας υπόψη τη σύζευξη των μετακινήσεων και των στροφών των διαφραγμάτων (Την εκδοχή αυτή υιοθετεί το ΟΣΚΑ). Με την πρόταση αυτή αξιοποιείται ο υπολογισμός της πρώτης ιδιοπεριόδου ταλάντωσης η οποία προκύπτει από την ιδιομορφική ανάλυση η οποία ούτως ή άλλως θα πρέπει να γίνει στα πλαίσια του αντισεισμικού υπολογισμού. Η πρώτη «συζευγμένη» ιδιοπερίοδος ταλάντωσης είναι μεγαλύτερη από τις ασύζευκτες, δεδομένου ότι οι ασύζευκτες ιδιοπερίοδοι προκύπτουν θεωρώντας τα κτίρια άστρεπτα (δεσμεύοντας δηλαδή τους στρεπτικούς βαθμούς ελευθερίας των διαφραγμάτων). Αυτό σημαίνει ότι εφόσον γίνει χρήση της πρώτης «συζευγμένης» ιδιοπεριόδου ταλάντωσης ο λόγος [S e (T C )/S e (T 1 )] κατά κανόνα αυξάνει σε σχέση με την περίπτωση κατά την οποία γίνεται χρήση «ασύζευκτων» ιδιοπεριόδων. ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 3 Φεβρουάριος 011

28 ράσεις Σχεδιασμού (β) Η εφαρμογή απλοποιητικών κλειστών σχέσεων για την εκτίμηση των ασύζευκτων ιδιοπεριόδων ταλάντωσης. Από τις διάφορες σχέσεις που είναι γνωστές από τη βιβλιογραφία, η ακόλουθη δίνει τιμές για τις ασύζευκτες ιδιοπεριόδους ανάλογα με την επιθυμητή διεύθυνση εισαγωγής των σεισμικών δυνάμεων, γεγονός που είναι πολύ χρήσιμο για την συγκεκριμένη εφαρμογή όπου ζητείται ο υπολογισμός των ασύζευκτων ιδιοπεριόδων κατά τη διεύθυνση των τοιχωμάτων: T 1 ( 0.09 H ) D = (4.6) tot Στην παραπάνω σχέση, Η tot είναι το συνολικό ελεύθερο ύψος της κατασκευής, και D είναι η διάσταση της κάτοψης κατά την ζητούμενη διεύθυνση. Η σχέση αυτή είναι προσεγγιστική, ωστόσο επιτυγχάνει γρήγορη εκτίμηση της τιμής της ασύζευκτης ιδιοπεριόδου ταλάντωσης σε διάφορες διευθύνσεις της κατασκευής, και είναι εφαρμόσιμη και σε διπλά συστήματα. (4) Το S e (T) είναι το ελαστικό φάσμα που δίνεται στο εδάφιο 3...(1)Ρ. «Κοντά τοιχώματα» (h w / l w ) Σε τοιχώματα κτιρίων που χαρακτηρίζονται ως «κοντά», το ε δίνεται από τη σχέση: ( M M ) q ε = γ (4.7) Rd Rdo Edo (Η επεξήγηση των παραμέτρων που υπεισέρχονται στην παραπάνω σχέση, δίνεται πιο πάνω στην σχέση που αφορά τα λιγυρά τοιχώματα). ΣΧΕΔΙΑΣΗ ΤΗΣ ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΥΣΑΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΤΩΝ ΤΕΜΝΟΥΣΩΝ ΔΥΝΑΜΕΩΝ Με την επαύξηση των τεμνουσών σχεδιασμού μέσω του πολλαπλασιασμού των τεμνουσών που προκύπτουν από την ανάλυση με τον επαυξητικό συντελεστή ε, που παρουσιάστηκε στην προηγούμενη παράγραφο, επιτυγχάνεται η εκτίμηση των τεμνουσών δυνάμεων οι οποίες αναπτύσσονται μετά τη διαρροή (βλ. εδάφιο (6)Ρ). Ωστόσο για να ληφθεί υπόψη και η επιρροή των ανωτέρων ιδιομορφών ταλάντωσης στις τέμνουσες που αναπτύσσονται μετά τη διαρροή, ιδιαίτερα στους ανώτερους ορόφους των κτιρίων και κυρίως σε κτίρια με τοιχώματα και πλαίσια, ο EΚ8 στο εδάφιο (8) δίνει την συνιστώμενη μορφή της περιβάλλουσας σχεδιασμού για τις τέμνουσες δυνάμεις. Τρία είναι τα βασικά χαρακτηριστικά της: (1) Μέχρι το 1/3 του συνολικού ύψους του τοιχώματος h w οι τέμνουσες σχεδιασμού προκύπτουν από τον πολ/σμό των τεμνουσών της ανάλυσης, με τον συντελεστή ε. () Στην κορυφή του τοιχώματος η τέμνουσα σχεδιασμού θα πρέπει να είναι το λιγότερο ίση με το ήμισυ της τέμνουσας σχεδιασμού στη βάση του. Δηλαδή: V ( h ) ( V ( 0) ) Ed w Ed (3) Μεταξύ της τιμής της τέμνουσας σχεδιασμού στην κορυφή (V Ed,κορυφής ) και της τιμής της τέμνουσας σχεδιασμού σε ύψος z= h w /3 από τη βάση του τοιχώματος (V Ed,z=hw/3 ) θεωρείται γραμμική μεταβολή των τεμνουσών σχεδιασμού. Δηλαδή για το τμήμα αυτό του τοιχώματος ισχύει η σχέση: ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 4 Φεβρουάριος 011

29 ράσεις Σχεδιασμού V Ed 0.75 hw z 1 4 z h 3 w ( z) = ε V ( 0) ε V Ed 1.5 h Στο παρακάτω σχήμα παρουσιάζεται ενδεικτικό σχήμα της περιβάλλουσας των τεμνουσών: V Ed (h w ) >V Ed (0)/ w Ed γραμμική μεταβολή h w /3 h w /3 h w Περιβάλλουσα τεμνουσών σχεδιασμού Τέμνουσες ανάλυσης Τέμνουσες ανάλυσης πολλαπλασιασμένες με τον συντελεστή ε V' Ed (0) V Ed (0) Ειδική σημείωση για περιοχές τοιχωμάτων εντός υπογείων (εδάφιο 5.8.1(5)): Σύμφωνα με το εδάφιο 5.8.1(5), η τέμνουσα σχεδιασμού των τοιχωμάτων για ολόκληρο το τμήμα που βρίσκεται εντός των υπογείων ορόφων, θα πρέπει να θεωρηθεί εφόσον όλο το υπόγειο μπορεί να χαρακτηριστεί ως στερεό κιβώτιο με τις προϋποθέσεις που δίνονται στο συγκεκριμένο εδάφιο σταθερή και να υπολογιστεί υποθέτοντας ότι το τοίχωμα αναπτύσσει την καμπτική υπεραντοχή του (με γ Rd =1.1 για ΚΠΜ και γ Rd =1. για ΚΠΥ) στη στάθμη οροφής υπογείου και μηδενική ροπή στο επίπεδο θεμελίωσης. Επομένως με βάση τα παραπάνω, η τέμνουσα σχεδιασμού των τοιχωμάτων στους υπόγειους χώρους θα πρέπει να υπολογιστεί με βάση το παρακάτω μοντέλο: ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 5 Φεβρουάριος 011

30 ράσεις Σχεδιασμού οροφή α' υπογείου Τομή Α-Α Μ Rw,ο γ Rd Μ Rw,ο V Ed = γ Rd Μ Rw,ο h υπογείου Α Α n υπόγειοι όροφοι h υπογείου στάθμη θεμελίωσης Υπολογισμός τεμνουσών ικανοτικού σχεδιασμού μεγάλων ελαφρώς οπλισμένων τοιχώμάτων Οι τέμνουσες σχεδιασμού των ΜΕΟΤ σε κάθε όροφο θα πρέπει να υπολογίζονται από την παρακάτω σχέση (εδάφιο ()): q+1 V Ed =V Ed (4.8) Στην παραπάνω σχέση, το V Ed είναι η τέμνουσα δύναμη που προκύπτει από την ανάλυση για τον σεισμικό συνδυασμό δράσεων, και q είναι ο συντελεστής συμπεριφοράς του κτιρίου Υπολογισμός ροπών ικανοτικού σχεδιασμού πλάστιμων τοιχωμάτων Στο εδάφιο (5) παρουσιάζεται η διαδικασία υπολογισμού των καμπτικών ροπών σχεδιασμού λόγω σεισμού για πλάστιμα τοιχώματα (σημειώνεται εδώ ότι ο υπολογισμός αφορά μόνον σε λυγηρά τοιχώματα με λόγο h w /L w >, και όχι σε κοντά με λόγο h w /L w < για τα οποία δεν τίθεται θέμα σχεδιασμού περιβάλλουσας ροπών σύμφωνα με το εδάφιο (1)Ρ)). Η διαδικασία αυτή αφορά στις καμπτικές ροπές οι οποίες αναπτύσσονται κατά την λειτουργία τοιχώματος, δηλαδή αφορά στις ροπές με διάνυσμα κάθετο στην μεγάλη διάσταση της διατομής του. Η όλη διαδικασία στηρίζεται στην παραδοχή ότι η μόνη περιοχή του τοιχώματος στην οποία αναμένεται σχηματισμός πλαστικής άρθρωσης είναι η κρίσιμη ζώνη η οποία βρίσκεται στη βάση του. ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 6 Φεβρουάριος 011

31 ράσεις Σχεδιασμού Αποτέλεσμα της παραδοχής αυτής είναι η απαίτηση να παραμείνει το τοίχωμα στην ελαστική περιοχή συμπεριφοράς καθ όλο το ύψος του πάνω από την ζώνη σχηματισμού της πλαστικής άρθρωσης. Προκειμένου να επιτευχθεί ο στόχος αυτός προτείνεται η διαδικασία του εδαφίου (5) η οποία σημειωτέον θα πρέπει να εφαρμόζεται με την προυπόθεση ότι ο φορέας δεν παρουσιάζει σημαντικές ασυνέχειες μάζας, δυσκαμψίας και αντοχής καθ ύψος. Θα πρέπει επίσης να υπενθυμιστεί ότι οι ροπές που προκύπτουν με την παραπάνω διαδικασία: (α) Πρέπει να επαλληλισθούν κατά τα γνωστά με τις αντίστοιχες ροπές λόγων των στατικών φορτίων του σεισμικού συνδυασμού (δηλαδή με τις ροπές που προκύπτουν από το συνδυασμό G+ψ Q) και να προκύψουν έτσι οι τιμές σχεδιασμού για τον σεισμικό συνδυασμό δράσεων G+ψ Q±E, (β) Σχηματίζουν μαζί με τις ροπές με διάνυσμα παράλληλο με την μεγάλη διάσταση της διατομής του τοιχώματος και με τις αξονικές δυνάμεις, τις γνωστές 6 τριάδες μεγεθών σχεδιασμού έναντι διαξονικής κάμψης με ορθή δύναμη. Στο ακόλουθο σχήμα παρουσιάζονται τα βήματα με τα οποία σχηματίζεται η περιβάλλουσα των καμπτικών ροπών σχεδιασμού σε ένα πλάστιμο τοίχωμα (τα νούμερα προέρχονται από το παράδειγμα 11 της αναφοράς [17). Η συγκεκριμένη διαδικασία ακολουθείται και από το ΟΣΚΑ kNm h w 3m 3m 3m 3m m kNm kNm kNm (α) Σεισμικές ροπές από ανάλυση για σεισμό (β) Α' Βήμα υπολογισμού περιβάλλουσας (γ) B' Βήμα υπολογισμού περιβάλλουσας Όπως γίνεται κατανοητό από τη μελέτη του παραπάνω σχήματος αλλά και από τα γραφόμενα στο εδάφιο (5), ο σχεδιασμός της περιβάλλουσας των καμπτικών ροπών λόγω σεισμού απαιτεί: Την τιμή της σεισμικής ροπής που προκύπτει από την ανάλυση στην βάση: Μ ed,b. Την τιμή της σεισμικής ροπής που προκύπτει από την ανάλυση στην κορυφή: Μ ed,τ. Το μήκος μετατόπισης της περιβάλλουσας a l το οποίο προκύπτει από τη σχέση (Παράγραφος του EΚ, σχέση (9.)): ΡΑΦ - ΟΣΚΑ Σελίδα 7 Φεβρουάριος 011

ΕΓΧΕΙΡΙΔΙΟ ΤΕΚΜΗΡΙΩΣΗΣ ΟΣΚΑ

ΕΓΧΕΙΡΙΔΙΟ ΤΕΚΜΗΡΙΩΣΗΣ ΟΣΚΑ ΣΤΑΤΙΚΕΣ ΜΕΛΕΤΕΣ ΚΤΙΡΙΩΝ ΕΓΧΕΙΡΙΔΙΟ ΤΕΚΜΗΡΙΩΣΗΣ ΟΣΚΑ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΕΑΚ- ΕΚΩΣ ΤΕΧΝΙΚΟΣ ΟΙΚΟΣ ΛΟΓΙΣΜΙΚΟΥ www.tol.com.gr Ιούνιος 009 ΤΕΧΝΙΚΟΣ ΟΙΚΟΣ ΛΟΓΙΣΜΙΚΟΥ Καρτερού 60, 7101 Ηράκλειο - Τηλ.: 810.684

Διαβάστε περισσότερα

W H W H. 3=1.5εW. F =εw 2. F =0.5 εw. Παράδειγμα 6: Ικανοτικός Σχεδιασμός δοκών, υποστυλωμάτων και πεδίλων

W H W H. 3=1.5εW. F =εw 2. F =0.5 εw. Παράδειγμα 6: Ικανοτικός Σχεδιασμός δοκών, υποστυλωμάτων και πεδίλων 1 Παράδειγμα 6: Ικανοτικός Σχεδιασμός δοκών, υποστυλωμάτων και πεδίλων F 3=1.5εW W H F =εw W F =0.5 εw 1 Υ4 Δ1 Υ Δ1 W H Υ3 Υ1 H Π L L To τριώροφο επίπεδο πλαίσιο του σχήματος έχει (θεωρητικό) ύψος ορόφου

Διαβάστε περισσότερα

ΚΑΤΗΓΟΡΙΕΣ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ - ΔΕΙΚΤΕΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ

ΚΑΤΗΓΟΡΙΕΣ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ - ΔΕΙΚΤΕΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΑΤΗΓΟΡΙΕΣ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ - ΔΕΙΚΤΕΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ Σχεδιασμός κτηρίων σκυροδέματος Από τον ΕΑΚ στον EC-8 Καβάλα Μάρτιος 2011 Ε. ΒΟΥΓΙΟΥΚΑΣ μέλοςτης ΕπιτροπήςΣύνταξηςτου ΕΑΚ-2000 τηλ. 210-7721178 e-mail manolis@mail.ntua.gr

Διαβάστε περισσότερα

Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή

Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Ευρωκώδικες Εγχειρίδιο αναφοράς Αθήνα, Μάρτιος 01 Version 1.0.3 Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Με το Fespa έχετε τη δυνατότητα να μελετήσετε

Διαβάστε περισσότερα

ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ

ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ (Τ.Ε.Ι.) ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ

Διαβάστε περισσότερα

Η τεχνική οδηγία 1 παρέχει βασικές πληροφορίες για τον έλεγχο εύκαµπτων ορθογωνικών πεδίλων επί των οποίων εδράζεται µοναδικό ορθογωνικό υποστύλωµα.

Η τεχνική οδηγία 1 παρέχει βασικές πληροφορίες για τον έλεγχο εύκαµπτων ορθογωνικών πεδίλων επί των οποίων εδράζεται µοναδικό ορθογωνικό υποστύλωµα. CSI Hellas, Φεβρουάριος 2004 Τεχνική Οδηγία 1 Πέδιλα στα οποία εδράζονται υποστυλώµατα ορθογωνικής διατοµής Η τεχνική οδηγία 1 παρέχει βασικές πληροφορίες για τον έλεγχο εύκαµπτων ορθογωνικών πεδίλων επί

Διαβάστε περισσότερα

ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΝΟ.1 (2011)

ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΝΟ.1 (2011) Τ.Ε. 01 - Προσομοίωση και παραδοχές FESPA SAP 2000 1.1 ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΝΟ.1 (2011) Προσομοίωση και παραδοχές FESPA - SAP 2000 Η παρούσα τεχνική έκθεση αναφέρεται στις παραδοχές και απλοποιήσεις που υιοθετούνται

Διαβάστε περισσότερα

Fespa 10 EC. For Windows. Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση

Fespa 10 EC. For Windows. Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση Fespa 10 EC For Windows Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή Αποτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στη νέα κατάσταση σύμφωνα με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ 2012 Αθήνα, εκέμβριος 2012 Version

Διαβάστε περισσότερα

Fespa 10 EC. For Windows. Στατικό παράδειγμα προσθήκης ορόφου σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στη νέα κατάσταση

Fespa 10 EC. For Windows. Στατικό παράδειγμα προσθήκης ορόφου σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στη νέα κατάσταση Fespa 10 EC For Windows Στατικό παράδειγμα προσθήκης ορόφου σε υφιστάμενη κατασκευή & Αποτίμηση φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στη νέα κατάσταση σύμφωνα με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ 2012 Αθήνα, Οκτώβριος 2012 Version

Διαβάστε περισσότερα

ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ

ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ ΣΕΜΙΝΑΡΙΟ ΤΕΕ ΑΘΗΝΑ,, 16 εκεμβρίου 2009 ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ Κεφάλαιο 9: Έλεγχοι ασφάλειας Μ.Ν.Φαρδής Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστημίου Πατρών Κεφάλαιο 9: Σκοπός Καθορισμός

Διαβάστε περισσότερα

ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ *

ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ * ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ * 1 η σειρά ΑΣΚΗΣΗ 1 Ζητείται ο έλεγχος σε κάμψη μιάς δοκού ορθογωνικής διατομής 250/600 (δηλ. Πλάτους 250 mm και ύψους 600 mm) για εντατικά μεγέθη: Md = 100 KNm Nd = 12 KN Προσδιορίστε

Διαβάστε περισσότερα

Μετάβαση από τον EAK στον ΕΚ8

Μετάβαση από τον EAK στον ΕΚ8 Μετάβαση από τον EAK στον ΕΚ8 Βασίλειος Γ. Μπαρδάκης Πολιτικός Μηχανικός, ρ Παν. Πατρών Ειδ. ομοστατικός, ΕΜΠ Σχεδιασμός με βάση την Επιτελεστικότητα Ελάχιστες Απαιτήσεις 1. Ο Φορέας να αναλαμβάνει την

Διαβάστε περισσότερα

Αντισεισμικός Σχεδιασμός Μεταλλικών Κτιρίων

Αντισεισμικός Σχεδιασμός Μεταλλικών Κτιρίων Αντισεισμικός Σχεδιασμός Μεταλλικών Κτιρίων 1. Γενικά Τα κριτήρια σχεδιασμού κτιρίων σε σεισμικές περιοχές είναι η προσφορά επαρκούς δυσκαμψίας, αντοχής και πλαστιμότητας. Η δυσκαμψία απαιτείται για την

Διαβάστε περισσότερα

ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ

ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ ΣΕΜΙΝΑΡΙΟ ΤΕΕ / ΟΑΣΠ / ΣΠΜΕ ΑΘΗΝΑ, 31 αϊου 2012 ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ Κεφάλαιο 9: Έλεγχοι ασφάλειας Μ.Ν.Φαρδής Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστημίου Πατρών Κεφάλαιο 9: Σκοπός Καθορισμός

Διαβάστε περισσότερα

Σχεδιασµός κτηρίων Με και Χωρίς Αυξηµένες Απαιτήσεις Πλαστιµότητας: Συγκριτική Αξιολόγηση των δύο επιλύσεων

Σχεδιασµός κτηρίων Με και Χωρίς Αυξηµένες Απαιτήσεις Πλαστιµότητας: Συγκριτική Αξιολόγηση των δύο επιλύσεων Σχεδιασµός κτηρίων Με και Χωρίς Αυξηµένες Απαιτήσεις Πλαστιµότητας: Συγκριτική Αξιολόγηση των δύο επιλύσεων (βάσει των ΕΑΚ-ΕΚΩΣ) Μ.Λ. Μωρέττη ρ. Πολιτικός Μηχανικός. ιδάσκουσα Παν. Θεσσαλίας.. Παπαλοϊζου

Διαβάστε περισσότερα

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών H ανελαστική στατική ανάλυση (pushover) στον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Επιτρεπόμενες μέθοδοι ανάλυσης στον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Ελαστικές μέθοδοι

Διαβάστε περισσότερα

ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΌ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΔΡΑΣΕΙΣ Προσομοίωση κτιρίων από τοιχοποιία με : 1) Πεπερασμένα στοιχεία 2) Γραμμικά στοιχεί

ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΌ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΔΡΑΣΕΙΣ Προσομοίωση κτιρίων από τοιχοποιία με : 1) Πεπερασμένα στοιχεία 2) Γραμμικά στοιχεί ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΌ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΔΡΑΣΕΙΣ Η σεισμική συμπεριφορά κτιρίων από φέρουσα τοιχοποιία εξαρτάται κυρίως από την ύπαρξη ή όχι οριζόντιου διαφράγματος. Σε κτίρια από φέρουσα

Διαβάστε περισσότερα

Παράρτημα Η Έκδοση Βελτιωμένοι σεισμικοί συνδυασμοί Μέθοδος «Κατάλοιπης ιδιομορφής» Διαστασιολόγηση πεδιλοδοκών

Παράρτημα Η Έκδοση Βελτιωμένοι σεισμικοί συνδυασμοί Μέθοδος «Κατάλοιπης ιδιομορφής» Διαστασιολόγηση πεδιλοδοκών Παράρτημα Η Έκδοση 2011 Βελτιωμένοι σεισμικοί συνδυασμοί Μέθοδος «Κατάλοιπης ιδιομορφής» Διαστασιολόγηση πεδιλοδοκών ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. Εισαγωγή...2 2. Βελτιωμένη χωρική επαλληλία σεισμικών συνδυασμών...3

Διαβάστε περισσότερα

ΤΥΠΟΛΟΓΙΟ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ 1

ΤΥΠΟΛΟΓΙΟ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ 1 ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ 1 ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΕΠΙΚΙΝΔΥΝΟΤΗΤΑ Περίοδος επανάληψης σεισμού για πιανότητα υπέρβασης p του

Διαβάστε περισσότερα

Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση:

Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση: Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση: S d R d Η εν λόγω ανίσωση εφαρμόζεται και ελέγχεται σε κάθε εντατικό μέγεθος

Διαβάστε περισσότερα

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. - ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΟΡΟΦΟΥ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΔΙΑΦΟΡΕΣ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. - ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΟΡΟΦΟΥ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΔΙΑΦΟΡΕΣ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ Αποτίμηση υφιστάμενης κατασκευής με ανελαστική στατική ανάλυση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ.- Προσθήκη ορόφου και έλεγχος επάρκειας για διάφορες σεισμικές φορτίσεις ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ

Διαβάστε περισσότερα

Πρόλογος... 5 Σκοπός του Οδηγού...5 Διάρθρωση του Οδηγού...5 Ευχαριστίες...5. 1. Εισαγωγή... 15

Πρόλογος... 5 Σκοπός του Οδηγού...5 Διάρθρωση του Οδηγού...5 Ευχαριστίες...5. 1. Εισαγωγή... 15 Περιεχόμενα Πρόλογος... 5 Σκοπός του Οδηγού...5 Διάρθρωση του Οδηγού...5 Ευχαριστίες...5 1. Εισαγωγή... 15 1.1. Πεδίο εφαρμογής του Ευρωκώδικα 8... 15 1.2. Πεδίο εφαρμογής του Ευρωκώδικα 8 Μέρος 1... 16

Διαβάστε περισσότερα

ΣΤΑΤΙΚΕΣ ΜΕΛΕΤΕΣ ΚΤΙΡΙΩΝ ΕΓΧΕΙΡΙ ΙΟ ΕΠΙΒΕΒΑΙΩΣΗΣ ΠΑΡΑ ΕΙΓΜΑΤΑ ΟΑΣΠ. ΤΕΧΝΙΚΟΣ ΟΙΚΟΣ ΛΟΓΙΣΜΙΚΟΥ www.tol.com.gr

ΣΤΑΤΙΚΕΣ ΜΕΛΕΤΕΣ ΚΤΙΡΙΩΝ ΕΓΧΕΙΡΙ ΙΟ ΕΠΙΒΕΒΑΙΩΣΗΣ ΠΑΡΑ ΕΙΓΜΑΤΑ ΟΑΣΠ. ΤΕΧΝΙΚΟΣ ΟΙΚΟΣ ΛΟΓΙΣΜΙΚΟΥ www.tol.com.gr ΣΤΑΤΙΚΕΣ ΜΕΛΕΤΕΣ ΚΤΙΡΙΩΝ ΕΓΧΕΙΡΙ ΙΟ ΕΠΙΒΕΒΑΙΩΣΗΣ ΠΑΡΑ ΕΙΓΜΑΤΑ ΟΑΣΠ ΤΕΧΝΙΚΟΣ ΟΙΚΟΣ ΛΟΓΙΣΜΙΚΟΥ www.tol.com.gr Ιούνιος 009 ΤΕΧΝΙΚΟΣ ΟΙΚΟΣ ΛΟΓΙΣΜΙΚΟΥ Καρτερού 60, 7101 Ηράκλειο - Τηλ.: 810.33684 www.tol.com.gr

Διαβάστε περισσότερα

ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΩΝ ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΦΑΣΜΑΤΙΚΗ ΜΕΘΟΔΟΣ (ΔΦΜ)

ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΩΝ ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΦΑΣΜΑΤΙΚΗ ΜΕΘΟΔΟΣ (ΔΦΜ) ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΩΝ ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΦΑΣΜΑΤΙΚΗ ΜΕΘΟΔΟΣ (ΔΦΜ) ΕΡΓΟ ΣΥΓΚΡΙΤΙΚΑ ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑΤΑ ΟΑΣΠ ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑ Νο 2 ΘΕΣΗ ΙΔΙΟΚΤΗΤΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ Έργο ΠΡΟΤΥΠΑ ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑΤΑ ΟΑΣΠ Θέση Σελίδα 3 ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑ Νο 2 ΤΕΧΝΙΚΗ

Διαβάστε περισσότερα

Αντισεισμικοί κανονισμοί Κεφ.23. Ε.Σώκος Εργαστήριο Σεισμολογίας Παν.Πατρών

Αντισεισμικοί κανονισμοί Κεφ.23. Ε.Σώκος Εργαστήριο Σεισμολογίας Παν.Πατρών Κεφ.23 Ε.Σώκος Εργαστήριο Σεισμολογίας Παν.Πατρών Ο αντισεισμικός σχεδιασμός απαιτεί την εκ των προτέρων εκτίμηση των δυνάμεων που αναμένεται να δράσουν επάνω στην κατασκευή κατά τη διάρκεια της ζωής της

Διαβάστε περισσότερα

ΠΡΟΛΟΓΟΣ ΕΙΣΑΓΩΓΗ... 15

ΠΡΟΛΟΓΟΣ ΕΙΣΑΓΩΓΗ... 15 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΠΡΟΛΟΓΟΣ... 11 ΕΙΣΑΓΩΓΗ... 15 1. Εισαγωγικές έννοιες... 17 1.1 Φορτία... 17 1.2 Η φέρουσα συμπεριφορά των βασικών υλικών... 22 1.2.1 Χάλυβας... 23 1.2.2 Σκυρόδεμα... 27 1.3 Η φέρουσα συμπεριφορά

Διαβάστε περισσότερα

ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΜΟΣ ΤΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΝΑΛΟΓΑ ΜΕ ΤΗΝ ΕΠΙΡΡΟΗ ΤΩΝ ΒΛΑΒΩΝ

ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΜΟΣ ΤΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΝΑΛΟΓΑ ΜΕ ΤΗΝ ΕΠΙΡΡΟΗ ΤΩΝ ΒΛΑΒΩΝ Καθορισμός ελαχίστων υποχρεωτικών απαιτήσεων για τη σύνταξη μελετών αποκατάστασης κτιρίων από οπλισμένο σκυρόδεμα, που έχουν υποστεί βλάβες από σεισμό και την έκδοση των σχετικών αδειών επισκευής. ΦΕΚ

Διαβάστε περισσότερα

ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ METAΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ

ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ METAΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ ΕΡΓΟ : ΡΥΘΜΙΣΗ ΒΑΣΕΙ Ν.4178/2013 ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕΤΑΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ ΘΕΣΗ : Λεωφόρος Χαλανδρίου και οδός Παλαιών Λατομείων, στα Μελίσσια του Δήμου Πεντέλης ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ METAΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ

Διαβάστε περισσότερα

Νέο πρόγραμμα Η/Υ. Σύγχρονο Καινοτόμο Ελέγξιμο. Στατικών Μελετών Κτιρίων. Στατική και Αντισεισμική Ανάλυση. Έλεγχος Επάρκειας Οπλισμένου Σκυροδέματος

Νέο πρόγραμμα Η/Υ. Σύγχρονο Καινοτόμο Ελέγξιμο. Στατικών Μελετών Κτιρίων. Στατική και Αντισεισμική Ανάλυση. Έλεγχος Επάρκειας Οπλισμένου Σκυροδέματος Νέο πρόγραμμα Η/Υ Στατικών Μελετών Κτιρίων Στατική και Αντισεισμική Ανάλυση Έλεγχος Επάρκειας Οπλισμένου Σκυροδέματος Κατασκευαστικά Σχέδια Οικονομική Αποτίμηση Σύγχρονο Καινοτόμο Ελέγξιμο Τεχνικός Οίκος

Διαβάστε περισσότερα

2 Η ΑΣΚΗΣΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΧΩΡΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΑΚΟΥ ΦΟΡΕΑ ΜΕ ΤΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ SAP-2000

2 Η ΑΣΚΗΣΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΧΩΡΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΑΚΟΥ ΦΟΡΕΑ ΜΕ ΤΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ SAP-2000 ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΕΠΙΣΤΗΜΗΣ ΚΑΙ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΚΑΙ ΥΝΑΜΙΚΗΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ 2 Η ΑΣΚΗΣΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ

Διαβάστε περισσότερα

11. Χρήση Λογισμικού Ανάλυσης Κατασκευών

11. Χρήση Λογισμικού Ανάλυσης Κατασκευών ΠΠΜ 325: Ανάλυση Κατασκευών με Η/Υ 11. Χρήση Λογισμικού Ανάλυσης Κατασκευών Εαρινό εξάμηνο 2015 Πέτρος Κωμοδρόμος komodromos@ucy.ac.cy http://www.eng.ucy.ac.cy/petros 1 Θέματα Εισαγωγή Μοντελοποίηση κατασκευής

Διαβάστε περισσότερα

Γενικευμένα Mονοβάθμια Συστήματα

Γενικευμένα Mονοβάθμια Συστήματα Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Γενικευμένα Mονοβάθμια Συστήματα Ε.Ι. Σαπουντζάκης Καθηγητής ΕΜΠ Δυναμική Ανάλυση Ραβδωτών Φορέων 1 1. Είδη γενικευμένων μονοβαθμίων συστημάτων xu

Διαβάστε περισσότερα

Γεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα. Πού γίνονται σεισμοί?

Γεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα. Πού γίνονται σεισμοί? Τι είναι σεισμός? Γεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα Πού γίνονται σεισμοί? h

Διαβάστε περισσότερα

ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 3.0)

ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 3.0) Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Α Σέρρες 11-9-2009 Ονοματεπώνυμο: Εξάμηνο Βαθμολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 3.0)

Διαβάστε περισσότερα

ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΜΕ α) Β.Δ. (1959) ΚΑΙ β) ΕΑΚ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΕΛΑΣΤΙΚΉ ΚΑΙ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΉ ΜΕΘΟΔΟ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΥΓΚΡΙΣΕΙΣ.

ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΜΕ α) Β.Δ. (1959) ΚΑΙ β) ΕΑΚ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΕΛΑΣΤΙΚΉ ΚΑΙ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΉ ΜΕΘΟΔΟ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΥΓΚΡΙΣΕΙΣ. Σχεδιασμός Διώροφης Κατοικίας με α) Β.Δ. 1959 και β) ΕΑΚ. Αποτίμηση με Ελαστική και Ανελαστική Μεθόδους κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. Συγκρίσεις. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΜΕ α) Β.Δ. (1959) ΚΑΙ β) ΕΑΚ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ

Διαβάστε περισσότερα

ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Α.Π.Θ.

ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Α.Π.Θ. Panelco Designer Εγχειρίδιο χρήσης ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Α.Π.Θ. Αναστάσιος Σέξτος, επίκ. καθ. Α.Π.Θ. Ανδρέας Κάππος, καθ. Α.Π.Θ. Panelco Designer Εγχειρίδιο χρήσης Στόχοι λογισμικού Οι βασικοί στόχοι

Διαβάστε περισσότερα

Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m

Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m μέσα στο επίπεδο του πλαισίου, 0.4m κάθετα σ αυτό. Τα γωνιακά υποστυλώματα είναι διατομής 0.4x0.4m. Υπάρχουν

Διαβάστε περισσότερα

ΕΓΧΕΙΡΙΔΙΟ ΕΠΙΒΕΒΑΙΩΣΗΣ

ΕΓΧΕΙΡΙΔΙΟ ΕΠΙΒΕΒΑΙΩΣΗΣ ΣΤΑΤΙΚΕΣ ΜΕΛΕΤΕΣ ΚΤΙΡΙΩΝ ΕΓΧΕΙΡΙΔΙΟ ΕΠΙΒΕΒΑΙΩΣΗΣ συγκρίσεις αποτελεσμάτων του ΡΑΦ με το βιβλίο : Αντισεισμικός σχεδιασμός κτιρίων Ο/Σ σύμφωνα με τους Ευρωκώδικες των Ι.Αβραμίδη Α. Αθανατοπούλου Κ.Μορφίδη

Διαβάστε περισσότερα

Στο παρόν κείμενο αναφέρονται: το κεφάλαιο 4 συνοπτικά και το κεφάλαιο 5 διεξοδικά.

Στο παρόν κείμενο αναφέρονται: το κεφάλαιο 4 συνοπτικά και το κεφάλαιο 5 διεξοδικά. Ευρωκώδικας 8 : Αντισεισμικός Σχεδιασμός Μέρος 1: Γενικοί κανόνες, σεισμικές δράσεις και κανόνες για κτίρια Τα κεφάλαια του EC8-1 είναι: Κεφ. 1 Γενικά Κεφ. 2 Απαιτήσεις συμπεριφοράς και κριτήρια συμμόρφωσης

Διαβάστε περισσότερα

Ευρωκώδικας 8 Σχεδιασμός κτιρίων από σκυρόδεμα (Κεφ. 5)

Ευρωκώδικας 8 Σχεδιασμός κτιρίων από σκυρόδεμα (Κεφ. 5) ΣΕΜΙΝΑΡΙΟ ΤΕΕ/ΤΚM: ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΕΣ 0, 1, 2, 8 Ευρωκώδικας 8 Σχεδιασμός κτιρίων από σκυρόδεμα (Κεφ. 5) Καθηγητής Α. Ι. Κάππος Τμήμα Πολιτ. Μηχανικών ΑΠΘ Θεσσαλονίκη, Μάιος 2010 1 2 Kατηγορίες πλαστιμότητας

Διαβάστε περισσότερα

Advanced Center of Excellence in Structural and Earthquake Engineering University of Patras, European Commission, Framework Programme 7

Advanced Center of Excellence in Structural and Earthquake Engineering University of Patras, European Commission, Framework Programme 7 1 Σχεδιασµός πολυορόφου κτηρίου µε δύο υπόγεια (Τροποιηµένο παράδειγµα Λισαβώνας 02-2011) Μ.Ν.Φαρδής Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστηµίου Πατρών Σεµινάρια Ευρωκωδίκων στη υτική Ελλάδα Advanced Center

Διαβάστε περισσότερα

Παράδειγμα διαστασιολόγησης και όπλισης υποστυλώματος

Παράδειγμα διαστασιολόγησης και όπλισης υποστυλώματος ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΡΧΙΤΕΚΤΟΝΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΣΥΝΘΕΣΕΩΝ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΗΣ ΑΙΧΜΗΣ ΠΕΡΙΟΧΗ ΔΟΜΙΚΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ Μάθημα: Δομική Μηχανική 3 Διδάσκουσα: Μαρίνα Μωρέττη Ακαδ. Έτος 014 015 Παράδειγμα

Διαβάστε περισσότερα

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ.

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΝΤΩΝΟΠΟΥΛΟΣ ΧΑΡΑΛΑΜΠΟΣ ΚΑΡΑΧΑΛΙΟΥ ΜΑΡΙΑ Περίληψη Αντικείμενο της παρούσας εργασίας είναι η εκτίμηση της φέρουσας

Διαβάστε περισσότερα

ΜΗ- ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΠΛΑΙΣΙΩΝ ΓΙΑ ΤΟ ΣΥΝΔΥΑΣΜΕΝΟ ΣΕΝΑΡΙΟ ΤΗΣ ΠΥΡΚΑΓΙΑΣ ΜΕΤΑ ΑΠΟ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΓΕΓΟΝΟΤΑ

ΜΗ- ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΠΛΑΙΣΙΩΝ ΓΙΑ ΤΟ ΣΥΝΔΥΑΣΜΕΝΟ ΣΕΝΑΡΙΟ ΤΗΣ ΠΥΡΚΑΓΙΑΣ ΜΕΤΑ ΑΠΟ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΓΕΓΟΝΟΤΑ Βόλος 29-3/9 & 1/1 211 ΜΗ- ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΠΛΑΙΣΙΩΝ ΓΙΑ ΤΟ ΣΥΝΔΥΑΣΜΕΝΟ ΣΕΝΑΡΙΟ ΤΗΣ ΠΥΡΚΑΓΙΑΣ ΜΕΤΑ ΑΠΟ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΓΕΓΟΝΟΤΑ Δάφνη Παντούσα, Msc, Υπ. Διδάκτωρ Ευριπίδης Μυστακίδης, Αναπληρωτής Καθηγητής

Διαβάστε περισσότερα

Έκδοση 14. Νέες Δυνατότητες

Έκδοση 14. Νέες Δυνατότητες Έκδοση 14 Νέες Δυνατότητες Νέο Περιβάλλον εργασίας Το νέο Scada Pro 2014, βασισμένο στην τεχνολογία των Ribbons της Microsoft, προσφέρει ένα καινοτόμο περιβάλλον εργασίας, αισθητικά ανανεωμένο αλλά κυρίως

Διαβάστε περισσότερα

Μάθημα: Στατική ΙΙ 3 Ιουλίου 2012 Διδάσκων: Τριαντ. Κόκκινος, Ph.D. ΛΥΣΕΙΣ ΘΕΜΑΤΩΝ ΓΡΑΠΤΗ ΕΞΕΤΑΣΗ

Μάθημα: Στατική ΙΙ 3 Ιουλίου 2012 Διδάσκων: Τριαντ. Κόκκινος, Ph.D. ΛΥΣΕΙΣ ΘΕΜΑΤΩΝ ΓΡΑΠΤΗ ΕΞΕΤΑΣΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΑΘΗΝΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ Τμήμα Πολιτικών Έργων Υποδομής Μάθημα: Στατική ΙΙ 3 Ιουλίου 202 Διδάσκων: Τριαντ. Κόκκινος, Ph.D. ΛΥΣΕΙΣ ΘΕΜΑΤΩΝ ΓΡΑΠΤΗ ΕΞΕΤΑΣΗ ( η περίοδος

Διαβάστε περισσότερα

Στατική και Σεισµική Ανάλυση

Στατική και Σεισµική Ανάλυση ΑΠΟΣΤΟΛΟΥ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΙ Η ΠΟΛΙΤΙΚΟΥ ΜΗΧΑΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΑ ΚΤΙΡΙΑ από οπλισµένο σκυρόδεµα ΤΟΜΟΣ Β Στατική και Σεισµική Ανάλυση ISBN set 978-960-85506-6-7 ISBN τ. Β 978-960-85506-0-5 Copyright: Απόστολος

Διαβάστε περισσότερα

ΑΝΩ ΔΙΑΒΑΣΗ ver.1. Φακής Κωνσταντίνος, Πολιτικός μηχανικός 1/14

ΑΝΩ ΔΙΑΒΑΣΗ ver.1. Φακής Κωνσταντίνος, Πολιτικός μηχανικός 1/14 ΑΝΩ ΔΙΑΒΑΣΗ ver. Πρόκειται για ένα υπολογιστικό φύλλο που εφαρμόζει διαδικασία στατικού και αντισεισμικού υπολογισμού ενός φορέα 3 ανοιγμάτων με συνεχές προεντεταμένο κατάστρωμα (συνήθως αφορά οδικές άνω

Διαβάστε περισσότερα

Μικρή επανάληψη Χ. Ζέρης Δεκέμβριος

Μικρή επανάληψη Χ. Ζέρης Δεκέμβριος Μικρή επανάληψη 2 Βασικές παράμετροι : Γεωμετρία Εντατικά μεγέθη στο ΚΒ Καταστατικές σχέσεις υλικού Μετατόπιση του σημείου εφαρμογής των εξωτερικών δράσεων: Γενική περίπτωση Μας διευκολύνει στην αντιμετώπιση

Διαβάστε περισσότερα

ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΣΤΑΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ (PUSHOVER) ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΗΡΙΟΥ ΜΠΟΥΡΣΙΑΝΗΣ ΧΑΡΗΣ

ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΣΤΑΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ (PUSHOVER) ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΗΡΙΟΥ ΜΠΟΥΡΣΙΑΝΗΣ ΧΑΡΗΣ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΣΤΑΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ (PUSHOVER) ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΗΡΙΟΥ ΜΠΟΥΡΣΙΑΝΗΣ ΧΑΡΗΣ Περίληψη Στην παρούσα εργασία θα παρουσιαστούν τα βασικά σηµεία στα οποία βασίζεται η ανελαστική µέθοδος αποτίµησης ή ανασχεδιασµού,

Διαβάστε περισσότερα

Αποτίμηση και Επεμβάσεις σε Υφιστάμενες Κατασκευές με βάση τον ΕC8 και τον ΚΑΝ.ΕΠΕ.

Αποτίμηση και Επεμβάσεις σε Υφιστάμενες Κατασκευές με βάση τον ΕC8 και τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Αποτίμηση και Επεμβάσεις σε Υφιστάμενες Κατασκευές με βάση τον ΕC8 και τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Βασίλειος Γ. Μπαρδάκης Πολιτικός Μηχανικός, Δρ Παν. Πατρών Ειδ. Δομοστατικός, ΕΜΠ EC8-μέρος 3 Αποτίμηση με βάση την Επιτελεστικότητα

Διαβάστε περισσότερα

Υ Π Ο Μ Ο Ν Α Δ Α «Κ Λ Ι Μ Α Κ Ε Σ»

Υ Π Ο Μ Ο Ν Α Δ Α «Κ Λ Ι Μ Α Κ Ε Σ» Σ Τ Α Τ Ι Κ Ε Σ Μ Ε Λ Ε Τ Ε Σ Κ Τ Η Ρ Ι Ω Ν Υ Π Ο Μ Ο Ν Α Δ Α «Κ Λ Ι Μ Α Κ Ε Σ» Ο Δ Η Γ Ο Σ Χ Ρ Η Σ Η Σ ΤΕΧΝΙΚΟΣ ΟΙΚΟΣ ΛΟΓΙΣΜΙΚΟΥ www.tol.com.gr Οκτώβριος 2012 ΤΕΧΝΙΚΟΣ ΟΙΚΟΣ ΛΟΓΙΣΜΙΚΟΥ Καρτερού 60, 71201

Διαβάστε περισσότερα

O7 O6 O4 O3 O2 O1 K1 K2 K3 K4 K5 K6. Μέρος 1 ο Επιλογή θέσης και διαστάσεων κατακόρυφων στοιχείων. Βήμα 1 ο Σχεδιασμός καννάβου

O7 O6 O4 O3 O2 O1 K1 K2 K3 K4 K5 K6. Μέρος 1 ο Επιλογή θέσης και διαστάσεων κατακόρυφων στοιχείων. Βήμα 1 ο Σχεδιασμός καννάβου Μέρος 1 ο Επιλογή θέσης και διαστάσεων κατακόρυφων στοιχείων Βήμα 1 ο Σχεδιασμός καννάβου Με βάση τις θέσεις των τοιχοπληρώσεων που εμφανίζονται στο αρχιτεκτονικό σχέδιο γίνεται ο κάναβος που φαίνεται

Διαβάστε περισσότερα

ιάλεξη 7 η, 8 η και 9 η

ιάλεξη 7 η, 8 η και 9 η ΠΠΜ 220: Στατική Ανάλυση των Κατασκευών Ι ιάλεξη 7 η, 8 η και 9 η Ανάλυση Ισοστατικών οκών και Πλαισίων Τρίτη,, 21, Τετάρτη,, 22 και Παρασκευή 24 Σεπτεµβρίου,, 2004 Πέτρος Κωµοδρόµος komodromos@ucy.ac.cy

Διαβάστε περισσότερα

Υ Π Ο Μ Ο Ν Α Δ Α Κ Ο Ι Τ Ο Σ Τ Ρ Ω Σ Η Σ

Υ Π Ο Μ Ο Ν Α Δ Α Κ Ο Ι Τ Ο Σ Τ Ρ Ω Σ Η Σ Σ Τ Α Τ Ι Κ Ε Σ Μ Ε Λ Ε Τ Ε Σ Κ Τ Η Ρ Ι Ω Ν Υ Π Ο Μ Ο Ν Α Δ Α Κ Ο Ι Τ Ο Σ Τ Ρ Ω Σ Η Σ Ε Γ Χ Ε Ι Ρ Ι Δ Ι Ο Θ Ε Ω Ρ Η Τ Ι Κ Η Σ Τ Ε Κ Μ Η Ρ Ι Ω Σ Η Σ & Ο Δ Η Γ Ο Σ Χ Ρ Η Σ Η Σ ΤΕΧΝΙΚΟΣ ΟΙΚΟΣ ΛΟΓΙΣΜΙΚΟΥ www.tol.com.gr

Διαβάστε περισσότερα

ΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ. Ασκήσεις προηγούμενων εξετάσεων ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ

ΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ. Ασκήσεις προηγούμενων εξετάσεων ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΕΡΓΩΝ ΥΠΟΔΟΜΗΣ ΚΑΙ ΑΓΡΟΤΙΚΗΣ ΑΝΑΠΤΥΞΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΔΟΜΙΚΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΚΑΙ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ Ασκήσεις προηγούμενων

Διαβάστε περισσότερα

ΟΧΕΤΟΣ ver.1. Φακής Κωνσταντίνος, Πολιτικός μηχανικός 1/9

ΟΧΕΤΟΣ ver.1. Φακής Κωνσταντίνος, Πολιτικός μηχανικός 1/9 ΟΧΕΤΟΣ ver. Πρόκειται για ένα υπολογιστικό φύλλο που εφαρμόζει διαδικασία στατικού και υδραυλικού υπολογισμού ενός κιβωτιοειδούς φορέα (συνήθως οδικές κάτω διαβάσεις αρτηριών ή οχετοί εκτόνωσης ρεμμάτων).

Διαβάστε περισσότερα

ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ. Ενότητα Ζ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ. 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών. 1.2 Περιοχή Εφαρμογής. προκύπτει:

ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ. Ενότητα Ζ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ. 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών. 1.2 Περιοχή Εφαρμογής. προκύπτει: Ενότητα Ζ ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών Δοκιδωτές πλάκες, γνωστές και ως πλάκες με νευρώσεις, (σε αντιδιαστολή με τις συνήθεις πλάκες οι οποίες δηλώνονται

Διαβάστε περισσότερα

Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Δράσεις

Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Δράσεις Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Δράσεις Δομική Μηχανική ΙΙΙ Χρ. Ζέρης Σχολή Πολιτικών Μηχανικών, ΕΜΠ Εξέλιξη των Κανονισμών 1959 Κανονισμός Έργων από Σκυρόδεμα και Αντισεισμικός Κανονισμός (ΒΔ 59) Επιτρεπόμενες

Διαβάστε περισσότερα

Υπολογισμός τιμής του συντελεστή συμπεριφοράς «q» για κατασκευές προ του 1985 στην Αθήνα.

Υπολογισμός τιμής του συντελεστή συμπεριφοράς «q» για κατασκευές προ του 1985 στην Αθήνα. Υπολογισμός τιμής του συντελεστή συμπεριφοράς «q» για κατασκευές προ του 1985 στην Αθήνα. Ε.Μ. Παγώνη Πολιτικός Μηχανικός Α. Παπαχρηστίδης Πολιτικός Μηχανικός 4Μ-VK Προγράμματα Πολιτικών Μηχανικών ΕΠΕ

Διαβάστε περισσότερα

SCADA Pro. Ανάλυση & Διαστασιολόγηση των κατασκευών

SCADA Pro. Ανάλυση & Διαστασιολόγηση των κατασκευών SCADA Pro Ανάλυση & Διαστασιολόγηση των κατασκευών Ανάλυση & Διαστασιολόγηση των κατασκευών ΓΕΝΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ - Γενικά Χαρακτηριστικά του προγράμματος - Τεχνικά Χαρακτηριστικά του προγράμματος - Συνεργασία

Διαβάστε περισσότερα

ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΩΝ

ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΩΝ ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΩΝ ΝΕΑ ΠΕΝΤΑΟΡΟΦΗ ΟΙΚΟΔΟΜΗ ΕΡΓΟ: ΝΕΑ ΠΕΝΤΑΟΡΟΦΗ ΟΙΚΟΔΟΜΗ ΘΕΣΗ: ΑΧΑΡΝΩΝ 15 ΚΟΡΙΝΘΟΣ ΙΔΙΟΚΤΗΤΗΣ: Παπαδόπουλος Τίτος ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ: Νικολάου Αχιλεύς Σελίδα: 3 ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΤΕΧΝΙΚΗ

Διαβάστε περισσότερα

Τ.Ε.Ι. ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ (Σ.Τ.ΕΦ.) ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε. (ΤΡΙΚΑΛΑ) ΕΦΑΡΜΟΓΕΣ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΤΗ ΧΡΗΣΗ Η/Υ

Τ.Ε.Ι. ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ (Σ.Τ.ΕΦ.) ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε. (ΤΡΙΚΑΛΑ) ΕΦΑΡΜΟΓΕΣ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΤΗ ΧΡΗΣΗ Η/Υ Τ.Ε.Ι. ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ (Σ.Τ.ΕΦ.) ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε. (ΤΡΙΚΑΛΑ) ΕΦΑΡΜΟΓΕΣ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΤΗ ΧΡΗΣΗ Η/Υ Δημήτριος Ν. Χριστοδούλου Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, M.Sc. Μάθημα:

Διαβάστε περισσότερα

Χ. ΖΕΡΗΣ Απρίλιος

Χ. ΖΕΡΗΣ Απρίλιος Χ. ΖΕΡΗΣ Απρίλιος 2016 1 Κατά την παραλαβή φορτίων στα υποστυλώματα υπάρχουν πρόσθετες παραμορφώσεις: Μονολιθικότητα Κατασκευαστικές εκκεντρότητες (ανοχές) Στατικές ροπές λόγω κατακορύφων Ηθελημένα έκκεντρα

Διαβάστε περισσότερα

Σέρρες 20-1-2006. Βαθμολογία:

Σέρρες 20-1-2006. Βαθμολογία: Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι (Εργαστήριο) Διδάσκοντες: Λιαλιαμπής Ι., Μελισσανίδης Σ., Παναγόπουλος Γ. A Σέρρες 20-1-2006 Ονοματεπώνυμο: Εξάμηνο Βαθμολογία:

Διαβάστε περισσότερα

Ανάλυση κτηρίου πριν και μετά την Επέμβαση

Ανάλυση κτηρίου πριν και μετά την Επέμβαση Ανάλυση κτηρίου πριν και μετά την Επέμβαση Βασίλειος Γ. Μπαρδάκης Πολιτικός Μηχανικός, Δρ Παν. Πατρών Ειδ. Δομοστατικός, ΕΜΠ p υπέρβασης σεισμ. δράσης εντός του συμβ. t ζωής Άμεση Χρήση μετά τον σεισμό

Διαβάστε περισσότερα

Μελέτες και Κατασκευές Προσεισμικών Ενισχύσεων 12 & 13 Μαρτίου 2009

Μελέτες και Κατασκευές Προσεισμικών Ενισχύσεων 12 & 13 Μαρτίου 2009 ΤΕΧΝΙΚΟ ΕΠΙΜΕΛΗΤΗΡΙΟ ΕΛΛΑΔΑΣ Μελέτες και Κατασκευές Προσεισμικών Ενισχύσεων 12 & 13 Μαρτίου 2009 Παραδείγματα υπολογισμού και εφαρμογής ενίσχυσης κτιρίων από οπλισμένο σκυρόδεμα με τοιχώματα και πυρήνες

Διαβάστε περισσότερα

ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ

ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ. 2003 Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΑΠΟΤΙΜΩΜΕΝΗΣ ΜΕ pushover ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ Περίληψη Σκοπός της παρούσης εργασίας είναι

Διαβάστε περισσότερα

Βασικές αρχές. Γιάννης Ν. Ψυχάρης. Αν. Καθηγητής Ε.Μ.Π.

Βασικές αρχές. Γιάννης Ν. Ψυχάρης. Αν. Καθηγητής Ε.Μ.Π. Βασικές αρχές Ευρωκώδικα 8 Γιάννης Ν. Ψυχάρης Αν. Καθηγητής Ε.Μ.Π. Γενικά περί Ευρωκωδίκων Κάθε Ευρωκώδικας αποτελείται από δύο τεύχη: Το Βασικό κείμενο, ίδιο για όλες τις χώρες (μεταφρασμένο στη γλώσσα

Διαβάστε περισσότερα

Οι διαδοχικές φάσεις όλων των οικοδομικών εργασιών που συνιστούν το φέροντα οργανισμό (σκελετό) μιας πολυώροφης κατασκευής

Οι διαδοχικές φάσεις όλων των οικοδομικών εργασιών που συνιστούν το φέροντα οργανισμό (σκελετό) μιας πολυώροφης κατασκευής Οι διαδοχικές φάσεις όλων των οικοδομικών εργασιών που συνιστούν το φέροντα οργανισμό (σκελετό) μιας πολυώροφης κατασκευής Φάσεις κατασκευής κτιριακού έργου 1. Καθαρισμός του οικοπέδου από δένδρα, βράχους,

Διαβάστε περισσότερα

Παράρτημα Έκδοση Έδραση με κυκλικές κοιλοδοκούς Συνδετήριες δοκοί στο πρόγραμμα Πέδιλο Ανάλυση κατασκευής με ενημερωμένες διατομές μελών

Παράρτημα Έκδοση Έδραση με κυκλικές κοιλοδοκούς Συνδετήριες δοκοί στο πρόγραμμα Πέδιλο Ανάλυση κατασκευής με ενημερωμένες διατομές μελών Παράρτημα Έκδοση 2015 Έδραση με κυκλικές κοιλοδοκούς Συνδετήριες δοκοί στο πρόγραμμα Πέδιλο Ανάλυση κατασκευής με ενημερωμένες διατομές μελών ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. Εισαγωγή... 2 2. Έδραση με κυκλικές κοιλοδοκούς...

Διαβάστε περισσότερα

Παράρτημα Έκδοση 2013

Παράρτημα Έκδοση 2013 Παράρτημα Έκδοση 2013 Έλεγχος Πεδίλων σύμφωνα με ΕΑΚ/ΕΚΩΣ κ EC2/EC7 Ομαδοποίηση μελών στον Έλεγχο Μελών Γραμμικό 3Δ διατομών κατασκευής Εξαγωγή σχεδίων σε DXF ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. Εισαγωγή... 2 2. Έλεγχος Πεδίλων

Διαβάστε περισσότερα

XΑΛΥΒΔOΦΥΛΛΟ SYMDECK 73

XΑΛΥΒΔOΦΥΛΛΟ SYMDECK 73 XΑΛΥΒΔOΦΥΛΛΟ SYMDECK 73 20 1 XΑΛΥΒΔΌΦΥΛΛΟ SYMDECK 73 ΓΕΝΙΚΑ ΠΕΡΙ ΣΥΜΜΙΚΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ Σύμμικτες πλάκες ονομάζονται οι φέρουσες πλάκες οροφής κτιρίων, οι οποίες αποτελούνται από χαλυβδόφυλλα και επί τόπου έγχυτο

Διαβάστε περισσότερα

Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Ονοματεπώνυμο:

Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Ονοματεπώνυμο: Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Α Σέρρες 6-6-009 Ονοματεπώνυμο: Εξάμηνο Βαθμολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο Δίνεται ο ξυλότυπος

Διαβάστε περισσότερα

Κεφάλαιο 3. Κανόνες διαμόρφωσης δομικών στοιχείων

Κεφάλαιο 3. Κανόνες διαμόρφωσης δομικών στοιχείων 3.4 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ 3.4.1 Γεωμετρικά στοιχεία [ΕΚΟΣ 18.4.2, 5] Ελάχιστες διαστάσεις διατομής (1) Σχήμα 3.12 Ελάχιστες διαστάσεις διατομής στύλων Περιορισμός θλιπτικής καταπόνησης υποστυλωμάτων υπό το σεισμικό

Διαβάστε περισσότερα

Γιώργος ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ 1, Κρίστης ΧΡΥΣΟΣΤΟΜΟΥ 2. Λέξεις κλειδιά: Ευρωκώδικας 2, CYS159, όγκος σκυροδέµατος, βάρος χάλυβα

Γιώργος ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ 1, Κρίστης ΧΡΥΣΟΣΤΟΜΟΥ 2. Λέξεις κλειδιά: Ευρωκώδικας 2, CYS159, όγκος σκυροδέµατος, βάρος χάλυβα Συγκριτική µελέτη τυπικών κτιρίων οπλισµένου σκυροδέµατος µε το Ευρωκώδικα 2 και τον CYS 159 Comparative Study of typical reinforced concrete structures according το EC2 and CYS 159 Γιώργος ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ

Διαβάστε περισσότερα

Τ.Ε.Ι. ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ (Σ.Τ.ΕΦ.) ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε. (ΤΡΙΚΑΛΑ) ΕΦΑΡΜΟΓΕΣ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΤΗ ΧΡΗΣΗ Η/Υ

Τ.Ε.Ι. ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ (Σ.Τ.ΕΦ.) ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε. (ΤΡΙΚΑΛΑ) ΕΦΑΡΜΟΓΕΣ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΤΗ ΧΡΗΣΗ Η/Υ Τ.Ε.Ι. ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ (Σ.Τ.ΕΦ.) ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε. (ΤΡΙΚΑΛΑ) ΕΦΑΡΜΟΓΕΣ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΤΗ ΧΡΗΣΗ Η/Υ Δημήτριος Ν. Χριστοδούλου Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, M.Sc. ΒΑΣΙΚΕΣ

Διαβάστε περισσότερα

Ευρωκώδικας 8: 1:2004. 4. Σχεδιασµός Κτιρίων

Ευρωκώδικας 8: 1:2004. 4. Σχεδιασµός Κτιρίων Ευρωκώδικας 8: Κεφάλαιο 4. Σχεδιασµός Κτιρίων Θ. Σαλονικιός, Κύριος Ερευνητής ΙΤΣΑΚ Ινστιτούτο Τεχνικής Σεισµολογίας & Αντισεισµικών Κατασκευών ΟΜΗ ΤΟΥ EN 1998-1:2004 1:2004 1. Γενικά 2. Απαιτήσεις Επιτελεστικότητας

Διαβάστε περισσότερα

ΔΕΥΤΕΡΕΥΟΝΤΑ ΦΕΡΟΝΤΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΣΕ ΝΕΑ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ

ΔΕΥΤΕΡΕΥΟΝΤΑ ΦΕΡΟΝΤΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΣΕ ΝΕΑ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ ΔΕΥΤΕΡΕΥΟΝΤΑ ΦΕΡΟΝΤΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΣΕ ΝΕΑ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ Π. Χρονόπουλος, Ν. Ζυγούρης, Τ. Παναγιωτάκος 1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ Φέρων Οργανισμός (ΦΟ) ενός κτιρίου, π.χ. από οπλισμένο σκυρόδεμα, είναι το σύνολο των

Διαβάστε περισσότερα

Επαλήθευση πεδιλοδοκού Εισαγωγή δεδομένων

Επαλήθευση πεδιλοδοκού Εισαγωγή δεδομένων Επαλήθευση πεδιλοδοκού Εισαγωγή δεδομένων Μελέτη Ημερομηνία : 02.11.2005 Ρυθμίσεις (εισαγωγή τρέχουσας εργασίας) Υλικά και πρότυπα Κατασκευές από σκυρόδεμα : Συντελεστές EN 199211 : Καθιζήσεις Μέθοδος

Διαβάστε περισσότερα

Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Υλικά

Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Υλικά Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Υλικά Δομική Μηχανική ΙΙΙ Χρ. Ζέρης Σχολή Πολιτικών Μηχανικών, ΕΜΠ Το Ευρωπαϊκό πλαίσιο Μελετών και Εκτέλεσης έργων ΕΝ 10080 Χάλυβας οπλισμού Νοέμ. 2013 Χ. Ζέρης 2 ΕΚΩΣ, ΕΝ1992:

Διαβάστε περισσότερα

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ. ΓΙΑΝΝΗΣ Ν. ΨΥΧΑΡΗΣ Καθηγητής Ε.Μ.Π.

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ. ΓΙΑΝΝΗΣ Ν. ΨΥΧΑΡΗΣ Καθηγητής Ε.Μ.Π. ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΒΑΣΙΚΕΣ ΔΙΑΤΑΞΕΙΣ ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑ 8 ΓΙΑΝΝΗΣ Ν. ΨΥΧΑΡΗΣ Καθηγητής Ε.Μ.Π. ΑΘΗΝΑ 2014 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΑΡΧΕΣ ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΕΣ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ... 1 ΣΥΝΔΥΑΣΜΟΙ

Διαβάστε περισσότερα

1 η Επανάληψη ιαλέξεων

1 η Επανάληψη ιαλέξεων ΠΠΜ 220: Στατική Ανάλυση των Κατασκευών Ι 1 η Επανάληψη ιαλέξεων Στατική Ανάλυση Ισοστατικών Φορέων Τρίτη,, 28 Σεπτεµβρίου,, 2004 Πέτρος Κωµοδρόµος komodromos@ucy.ac.cy http://www.ucy.ac.cy/~petrosk ΠΠΜ

Διαβάστε περισσότερα

ΔΟΚΟΙ ΚΕΦΑΛΑΙΟ Εισαγωγή. 3.2 Δοκοί υπό φορτία βαρύτητος E G P Q Q

ΔΟΚΟΙ ΚΕΦΑΛΑΙΟ Εισαγωγή. 3.2 Δοκοί υπό φορτία βαρύτητος E G P Q Q ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΔΟΚΟΙ 3.1 Εισαγωγή Στις κατασκευές οι δοκοί, όπως και όλα τα άλλα δομικά στοιχεία, αποτελούν ένα τμήμα του γενικότερου δομικού συνόλου στο οποίο συνυπάρχουν τα υποστυλώματα, οι δοκοί, οι πλάκες,

Διαβάστε περισσότερα

Περιεχόμενα. 1 Εισαγωγή... 17

Περιεχόμενα. 1 Εισαγωγή... 17 Περιεχόμενα 1 Εισαγωγή... 17 1.1 Αντικείμενο... 17 1. Δομικά στοιχεία με σύμμικτη δράση... 17 1.3 Κτίρια από σύμμικτη κατασκευή... 19 1.4 Περιορισμοί... 19 Βάσεις σχεδιασμού... 1.1 Δομικά υλικά... 1.1.1

Διαβάστε περισσότερα

Νέα έκδοση προγράμματος STeel CONnections 2013.099

Νέα έκδοση προγράμματος STeel CONnections 2013.099 http://www.sofistik.gr/ Μεταλλικές και Σύμμικτες Κατασκευές Νέα έκδοση προγράμματος STeel CONnections 2013.099 Aξιότιμοι συνάδελφοι, Κυκλοφόρησε η νέα έκδοση του προγράμματος διαστασιολόγησης κόμβων μεταλλικών

Διαβάστε περισσότερα

Ευρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα. Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια. Κεφάλαιο 7

Ευρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα. Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια. Κεφάλαιο 7 Ευρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια Κεφάλαιο 7 Διαφάνειες παρουσίασης εκπαιδευτικών σεμιναρίων Γεώργιος Πενέλης, ομότιμος καθηγητής Α.Π.Θ. Ανδρέας

Διαβάστε περισσότερα

Διδάσκων: Κολιόπουλος Παναγιώτης

Διδάσκων: Κολιόπουλος Παναγιώτης ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Ενότητα 9Α: ΕΛΛΗΝΙΚΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ (ΕΑΚ, 2003) Διδάσκων: Κολιόπουλος Παναγιώτης ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ 1 Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε άδειες

Διαβάστε περισσότερα

Νοέμβριος 2008. Άσκηση 5 Δίνεται αμφίπακτη δοκός μήκους L=6,00m με διατομή IPE270 από χάλυβα S235.

Νοέμβριος 2008. Άσκηση 5 Δίνεται αμφίπακτη δοκός μήκους L=6,00m με διατομή IPE270 από χάλυβα S235. ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Τομέας Δομοστατικής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Μάθημα : Σιδηρές Κατασκευές Ι Διδάσκοντες : Ι Βάγιας Γ. Ιωαννίδης Χ. Γαντές Φ. Καρυδάκης Α. Αβραάμ

Διαβάστε περισσότερα

Μ.Ν.Φαρδής 1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ

Μ.Ν.Φαρδής 1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ Το Ευρωπαϊκό Πρότυπο ΕΝ 1998-1:2004 - Ευρωκώδικας 8: «Αντισεισμικός Σχεδιασμός Κατασκευών Μέρος 1 Γενικοί Κανόνες, Σεισμικές ράσεις, Κανόνες για Κτίρια 1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ Ο Αντισεισμικός Σχεδιασμός φορέων συνδέεται

Διαβάστε περισσότερα

Τα θεµέλια είναι τα δοµικά στοιχεία ή φορείς που µεταφέρουν µε επάρκεια τα φορτία του κτιρίου (µόνιµα, κινητά, σεισµός, άλλοι συνδυασµοί) στο έδαφος.

Τα θεµέλια είναι τα δοµικά στοιχεία ή φορείς που µεταφέρουν µε επάρκεια τα φορτία του κτιρίου (µόνιµα, κινητά, σεισµός, άλλοι συνδυασµοί) στο έδαφος. Τα θεµέλια είναι τα δοµικά στοιχεία ή φορείς που µεταφέρουν µε επάρκεια τα φορτία του κτιρίου (µόνιµα, κινητά, σεισµός, άλλοι συνδυασµοί) στο έδαφος. Προβλέπεται άρα Έλεγχος του φορέα: σχεδιασµός και όπλιση

Διαβάστε περισσότερα

ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΣΤΑΤΙΚΟΥ ΚΑΙ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ME TO ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ S T A T I C S 2010 ΠΑΡΑΔΟΧΕΣ Ι ΦΟΡΤΙΑ

ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΣΤΑΤΙΚΟΥ ΚΑΙ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ME TO ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ S T A T I C S 2010 ΠΑΡΑΔΟΧΕΣ Ι ΦΟΡΤΙΑ ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΣΤΑΤΙΚΟΥ ΚΑΙ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ME TO ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ S T A T I C S 2010 Ι ΦΟΡΤΙΑ ΠΑΡΑΔΟΧΕΣ α. Μόνιμα Ειδικό βάρος Ο. Σ.... 2.4 t/m3 Επικάλυψη δαπέδων... 100 kg/m2 Επικάλυψη δώματος...

Διαβάστε περισσότερα

ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΣΤΙΣ ΜΗΤΡΩΙΚΕΣ ΜΕΘΟΔΟΥΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ ΡΑΒΔΩΤΩΝ ΦΟΡΕΩΝ

ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΣΤΙΣ ΜΗΤΡΩΙΚΕΣ ΜΕΘΟΔΟΥΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ ΡΑΒΔΩΤΩΝ ΦΟΡΕΩΝ ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΣΤΑΤΙΚΗΣ & ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΩΝ ΕΡΕΥΝΩΝ ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΣΤΙΣ ΜΗΤΡΩΙΚΕΣ ΜΕΘΟΔΟΥΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ ΡΑΒΔΩΤΩΝ ΦΟΡΕΩΝ Καθηγητής ΕΜΠ ΑΝΑΛΥΣΗ ΡΑΒΔΩΤΩΝ ΦΟΡΕΩΝ ΜΕ ΜΗΤΡΩΙΚΕΣ

Διαβάστε περισσότερα

ΔΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΑΝΟΝΙΚΟΥ ΚΑΙ ΜΗ ΚΑΝΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ

ΔΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΑΝΟΝΙΚΟΥ ΚΑΙ ΜΗ ΚΑΝΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΔΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΑΝΟΝΙΚΟΥ ΚΑΙ ΜΗ ΚΑΝΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΕΠΙΒΛΕΠΩΝ ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ:

Διαβάστε περισσότερα

σεισμικών δυνάμεων, οι οποίες εφαρμόζονται σαν στατικά φορτία επάνω στην κατασκευή σύμφωνα με την παρ

σεισμικών δυνάμεων, οι οποίες εφαρμόζονται σαν στατικά φορτία επάνω στην κατασκευή σύμφωνα με την παρ _ ΕΦΗΜΕΡΙΣ ΤΗΣ ΚΥΒΕΡΝΗΣΕΩΣ (ΤΕΥΧΟΣ ΔΕΥΤΕΡΟ) _ 27277 σεισμικών δυνάμεων, οι οποίες εφαρμόζονται σαν στατικά φορτία επάνω στην κατασκευή σύμφωνα με την παρ. 3.3.3. [2] Κατά την εφαρμογή της μεθόδου οι δύο

Διαβάστε περισσότερα

Βούλγαρης Γεώργιος Πολιτικός Μηχανικός Ενημέρωση νέων μηχανικών σε επαγγελματικά θέματα ΣΤΑΤΙΚΕΣ ΜΕΛΕΤΕΣ

Βούλγαρης Γεώργιος Πολιτικός Μηχανικός Ενημέρωση νέων μηχανικών σε επαγγελματικά θέματα ΣΤΑΤΙΚΕΣ ΜΕΛΕΤΕΣ Βούλγαρης Γεώργιος Πολιτικός Μηχανικός Ενημέρωση νέων μηχανικών σε επαγγελματικά θέματα Κέρκυρα, 20 Απριλίου 2013 ΣΤΑΤΙΚΕΣ ΜΕΛΕΤΕΣ ΑΝΤΙΚΕΙΜΕΝΟ Οι «στατικές μελέτες» ή καλύτερα «οι μελέτες φέροντος οργανισμού»

Διαβάστε περισσότερα

ΙΣΟΣΤΑΤΙΚΑ ΠΛΑΙΣΙΑ ΜΕ ΣΥΝΔΕΣΜΟΥΣ Υπολογισμός αντιδράσεων και κατασκευή Μ,Ν, Q Γραμμές επιρροής. Διδάσκων: Γιάννης Χουλιάρας

ΙΣΟΣΤΑΤΙΚΑ ΠΛΑΙΣΙΑ ΜΕ ΣΥΝΔΕΣΜΟΥΣ Υπολογισμός αντιδράσεων και κατασκευή Μ,Ν, Q Γραμμές επιρροής. Διδάσκων: Γιάννης Χουλιάρας ΙΣΟΣΤΑΤΙΚΑ ΠΛΑΙΣΙΑ ΜΕ ΣΥΝΔΕΣΜΟΥΣ Υπολογισμός αντιδράσεων και κατασκευή Μ,Ν, Q Γραμμές επιρροής Διδάσκων: Γιάννης Χουλιάρας Ισοστατικά πλαίσια με συνδέσμους (α) (β) Στατική επίλυση ισοστατικών πλαισίων

Διαβάστε περισσότερα

ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ. 1. Γενικά... 2. 2. Γεωμετρία κάτοψης ορόφων... 2. 3. Ορισμός "ελαστικού" άξονα κτιρίου... 2. 4. Προσδιορισμός του κυρίου συστήματος...

ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ. 1. Γενικά... 2. 2. Γεωμετρία κάτοψης ορόφων... 2. 3. Ορισμός ελαστικού άξονα κτιρίου... 2. 4. Προσδιορισμός του κυρίου συστήματος... ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. Γενικά... 2 2. Γεωμετρία κάτοψης ορόφων... 2 3. Ορισμός "ελαστικού" άξονα κτιρίου.... 2 4. Προσδιορισμός του κυρίου συστήματος.... 3 5. Στρεπτική ευαισθησία κτιρίου... 3 6. Εκκεντρότητες

Διαβάστε περισσότερα

Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι

Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Τεχνολογικό Εκπαιδευτικό Ίδρυμα Κεντρικής Μακεδονίας Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών Τμήμα Πολιτικών Μηχ/κών και Μηχ/κών Τοπογραφίας και Γεωπληροφορικής Τ.Ε. Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις

Διαβάστε περισσότερα

EN ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΟΥ Ο.Σ. ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΊΑ. γεωμετρία: b= 0,30 m h= 0,70 m L= 6,00 m L/h= 8,57 Εντατικά Μεγέθη Σχεδιασμού

EN ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΟΥ Ο.Σ. ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΊΑ. γεωμετρία: b= 0,30 m h= 0,70 m L= 6,00 m L/h= 8,57 Εντατικά Μεγέθη Σχεδιασμού EN 1998 - ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΟΥ Ο.Σ. ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΊΑ σελ.1 γεωμετρία: b= 0,30 m h= 0,70 m L= 6,00 m L/h= 8,57 Εντατικά Μεγέθη Σχεδιασμού εφελκυσμός άνω ίνα {L} i=1 εφελκυσμός άνω ίνα {R} i=2 N sd.l

Διαβάστε περισσότερα