ΠΥΡΟΠΡΟΣΤΑΣΙΑ Γενικά
|
|
- Ἀλφαῖος Μανιάκης
- 8 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 ΠΥΡΟΠΡΟΣΤΑΣΙΑ Γενικά Η πυροπροστασία αποτελεί ένα βασικό κριτήριο σχεδιασμού των έργων και αποσκοπεί α) στον περιορισμό των απωλειών ζωής στο ίδιο το κτίριο που έχει συμβεί πυρκαγιά και στα γειτονικά του και β) στον περιορισμό των βλαβών στα δομικά στοιχεία και τα περιεχόμενα του κτιρίου και των γειτονικών του. Για την επίτευξη των παραπάνω στόχων πρέπει να ληφθεί μια δέσμη μέτρων δομικού, τεχνικού και οργανωτικού χαρακτήρα, τα οποία θα επηρεάσουν την ικανοποίηση συγκεκριμένων κριτηρίων που θα συμφωνηθούν μεταξύ του κυρίου του έργου, της Πυροσβεστικής Υπηρεσίας και του μελετητή. Πιο συγκεκριμένα απαιτείται η ανάπτυξη προληπτικών και κατασταλτικών μέτρων για την ενεργητική πυροπροστασία καθώς και μέτρων παθητικής πυροπροστασίας, συνιστώμενα σε χωρισμό του κτιρίου σε πυροδιαμερίσματα σε συνδυασμό με δομικά στοιχεία ανθεκτικά στην πυρκαγιά. Τα προληπτικά μέτρα αφορούν την πυρανίχνευση και συνδέονται με την κατάλληλη τοποθέτηση επαρκούς αριθμού ανιχνευτών καπνού, θερμότητας ή φλογών, οι οποίοι όταν ενεργοποιηθούν θέτουν σε λειτουργία ένα σύστημα συναγερμού συνδεδεμένου με την Πυροσβεστική Υπηρεσία. Τα κατασταλτικά μέτρα αφορούν την καταπολέμηση της πυρκαγιάς και συνδέονται με την κατάλληλη τοποθέτηση επαρκούς αριθμού καταιονιστήρων, οι οποίοι ενεργοποιούνται αυτόματα μόλις παραστεί ανάγκη. Σημειώνεται ότι τα στοιχεία του συστήματος πυρανίχνευσης και του συστήματος καταιονισμού απαιτούν επαρκή περιοδική συντήρηση σύμφωνα με τις οδηγίες του κατασκευαστή. Το σύστημα παθητικής πυροπροστασίας διαφέρει από άποψη φιλοσοφίας από το σύστημα ενεργητικής πυροπροστασίας. Έτσι, ενώ στο δεύτερο προσπαθούμε να αποφύγουμε την έναρξη μιας πυρκαγιάς, στο πρώτο δεχόμαστε την παρουσία της και προσπαθούμε να σχεδιάσουμε τα στοιχεία με τρόπο ώστε να αντέξουν στην πυρκαγιά επί ένα ορισμένο χρόνο. Ο χρόνος αυτός είναι συνήθως πολλαπλάσιος των 30 λεπτών (30/60/90 κ.λπ.) και αποτελεί την κατηγορία πυρκαγιάς του κτιρίου, συμβολιζόμενη με το γράμμα R και τον αριθμό των λεπτών. Έτσι R30 σημαίνει ότι ένα δομικό στοιχείο πρέπει να ικανοποιεί τα απαιτούμενα κριτήρια πυραντίστασης επί 30 λεπτά. Το παρόν Κεφάλαιο δεν έχει σκοπό την πλήρη κάλυψη του αντικειμένου της πυροπροστασίας, αλλά την παρουσίαση ορισμένων μεθόδων για τον έλεγχο δομικών στοιχείων από σύμμικτή κατασκευή υπό συνθήκες πυρκαγιάς, προς επίτευξη της παθητικής πυροπροστασίας. Περισσότερες πληροφορίες μπορούν να ληφθούν από τον σχετικό Κανονισμό περί πυροπροστασίας και την ειδική βιβλιογραφία [24], [25]. Η παρουσία του σκυροδέματος βελτιώνει σημαντικά την αντίσταση των μεταλλικών στοιχείων έναντι πυρκαγιάς, η μικρή τιμή της οποίας αποτελεί ίσως και το πλέον ευαίσθητο στοιχείο των κτιρίων από μεταλλικό σκελετό. 329
2 Συμπεριφορά υλικών σε υψηλές θερμοκρασίες Η συμπεριφορά του δομικού χάλυβα και του σκυροδέματος σε υψηλές θερμοκρασίες χαρακτηρίζεται από: μείωση του ορίου διαρροής και της εφελκυστικής αντοχής, μείωση της θλιπτικής αντοχής, μείωση του μέτρου ελαστικότητας, αύξηση της παραμόρφωσης θραύσης και μικρή μεταβολή της θερμικής αγωγιμότητας και της ειδικής θερμότητας. Η μορφή του διαγράμματος τάσεων - παραμορφώσεων του δομικού χάλυβα σε υψηλές θερμοκρασίες δίνεται στο Σχ. 1. Σχήμα 1 Διάγραμμα σ-ε δομικού χάλυβα σε υψηλές θερμοκρασίες Το Σχ. 2 δείχνει τους λόγους των τιμών του ορίου διαρροής, της εφελκυστικής αντοχής και του μέτρου ελαστικότητας του δομικού χάλυβα σε υψηλές θερμοκρασίες προς τις αντίστοιχες τιμές για θερμοκρασία 20 C. Σχ. 2 Μεταβολή μηχανικών χαρακτηριστικών δομικού χάλυβα με τη θερμοκρασία 330
3 Ο συντελεστής θερμικής αγωγιμότητας του χάλυβα μπορεί να ληφθεί σε όλο το φάσμα θερμοκρασιών ίσος με λ s = 30 kcal/mh C η ειδική θερμότητα του χάλυβα σταθερή και ίση με: C s = 0,215 kcal/kg C = 520 J/kg C ενώ το ειδικό βάρος του χάλυβα έχει επίσης σταθερή τιμή, ίση με αυτή στους 20 C. Στο Σχ. 3 φαίνεται το διάγραμμα τάσεων - παραμορφώσεων του σκυροδέματος για υψηλές θερμοκρασίες, ενώ στο Σχ. 4 οι λόγοι της θλιπτικής αντοχής και της παραμόρφωσης θραύσης προς τους αντίστοιχους λόγους στους 20 C. Σχήμα 3 Διάγραμμα σ-ε σκυροδέματος σε υψηλές θερμοκρασίες Σχήμα 4 Μεταβολή μηχανικών χαρακτηριστικών σκυροδέματος με τη θερμοκρασία Για τον υπολογισμό της αντίστασης ενός μέλους επί ένα ορισμένο χρόνο σε συνθήκες πυρκαγιάς είναι απαραίτητο να γνωρίζουμε την εξέλιξη της θερμοκρασίας στο χώρο που ξεσπά η πυρκαγιά ως συνάρτηση του χρόνου. Η συνάρτηση θερμοκρασίας - χρόνου για ένα συγκεκριμένο χώρο εξαρτάται κυρίως από: την πυκνότητα του πυροθερμικού φορτίου και 331
4 τον αριθμό και το μέγεθος των ανοιγμάτων του χώρου (πόρτες, παράθυρα). Ως πυροθερμικό φορτίο ορίζεται το ποσό της θερμικής ενέργειας που εκλύεται κατά την καύση των υλικών του χώρου (δομικών και αποθηκευμένων), ως πυκνότητα δε αυτού ο λόγος του προς το εμβαδόν της επιφάνειας του χώρου εκφραζόμενη σε MJ/m 2. Συχνά η πυκνότητα αυτή μετριέται και σε kg/m 2 της μάζας μίας ισοδύναμης ποσότητας ξύλου που εκλύει την ίδια ενέργεια ανά τετρ. μέτρο επιφάνειας του χώρου. Είναι σαφές ότι η αποθήκευση π.χ. χρωμάτων σε ένα χώρο δίνει μεγαλύτερη πυκνότητα πυροθερμικού φορτίου από την αποθήκευση επίπλων. Η παρουσία μεγάλου αριθμού ανοιγμάτων εξασφαλίζει καλύτερο αερισμό του χώρου και μειώνει την αναπτυσσόμενη θερμοκρασία. Η καμπύλη θερμοκρασίας - χρόνου έχει έναν αύξοντα και ένα φθίνοντα κλάδο, δεδομένου ότι μετά την παρέλευση ορισμένου χρόνου δεν υπάρχει πλέον υλικό προς καύση. Παρ' όλα αυτά οι υπολογισμοί γίνονται συνήθως για μια πρότυπη φωτιά κατά ISO (Διεθνής Οργανισμός Τυποποίησης), για την οποία η χρονική εξέλιξη της θερμοκρασίας δίνεται ανεξάρτητα του πυροθερμικού φορτίου και του συντελεστή αερισμού από τη σχέση: όπου: θ t - θ o = 345 log (8t + l) θ t = θερμοκρασία του χώρου σε C κατά το χρόνο t, θ ο = 20 C θερμοκρασία του χώρου τη στιγμή εκδήλωσης της πυρκαγιάς, t = χρόνος σε min από την εκδήλωση της φωτιάς Διάφορες καμπύλες θερμοκρασίας - χρόνου δίνονται στο Σχ. 5. Διευκρινίζεται ότι οι ανωτέρω καμπύλες δίνουν τη θερμοκρασία των αερίων του χώρου και όχι των υλικών εντός του χώρου. Σχήμα5 Καμπύλες θερμοκρασίας αερίων - χρόνου 332
5 Βάσεις σχεδιασμού Τα φέροντα και μη φέροντα στοιχεία ενός χώρου όπως πλάκες, δοκοί, υποστυλώματα, τοίχοι, ψευδοροφές κ.λπ. πρέπει εν γένει να ικανοποιούν 3 κριτήρια ως προς: την φέρουσα ικανότητα R, τη μονωτική ικανότητα Ι και την ακεραιότητα Ε. Το κριτήριο της φέρουσας ικανότητας συνδέεται με την εξασφάλιση της αντοχής και της ευστάθειας του μέλους επί ένα ορισμένο χρόνο υπό συνθήκες πυρκαγιάς. Το κριτήριο της μονωτικής ικανότητας συνδέεται με την εξασφάλιση ότι η θερμοκρασία που θα αναπτυχθεί μετά παρέλευση ορισμένου χρόνου στο μέλος, θα είναι μικρότερη από τη θερμοκρασία ανάφλεξης του. Το κριτήριο της ακεραιότητας συνδέεται με την εξασφάλιση ότι εντός του προσδιορισμένου χρόνου δεν θα διαπεράσουν το υπόψη στοιχείο φλόγες ή καπνοί. Τα διάφορα στοιχεία του χώρου μπορεί να παίζουν το ρόλο φερόντων στοιχείων (π.χ. υποστυλώματα), οπότε πρέπει να ικανοποιούν το κριτήριο R, ή το ρόλο διαχωριστικών στοιχείων (π.χ. ψευδοροφές), οπότε πρέπει να ικανοποιούν τα κριτήρια Ε+Ι, ή να παίζουν ρόλο και φερόντων και διαχωριστικών στοιχείων (π.χ. τοιχεία), οπότε πρέπει να ικανοποιούν και τα τρία κριτήρια R+E+I. Από άποψη σχεδιασμού, η φωτιά αποτελεί τυχηματική δράση, οπότε σύμφωνα με τα δεδομένα του Κεφαλαίου 2 αφενός δεν συνδυάζεται με άλλες τυχηματικές δράσεις, αφ' ετέρου εξετάζεται σε συνδυασμό μόνο με τις οιονεί μόνιμες δράσεις. Ο συνδυασμός δράσεων στη θερμή κατάσταση γράφεται: όπου: G k = Q k = γ G = γ Q = ψ 2 = μόνιμες δράσεις ή αποτελέσματα αυτών, μεταβλητές δράσεις ή αποτελέσματα αυτών, S fi,d,t = γ G G k + γ Q ψ 2 Q k (1) 1,0 επιμέρους συντελεστής ασφαλείας των μονίμων δράσεων στον τυχηματικό συνδυασμό 1,0 επιμέρους συντελεστής ασφαλείας των μεταβλητών δράσεων στον τυχηματικό συνδυασμό μακροχρόνιος συντελεστής συνδυασμού για τις μεταβλητές δράσεις. Από την εξ. (1) γίνεται σαφές ότι η πυρκαγιά δεν λαμβάνεται υπόψη με αύξηση των δράσεων αλλά με μείωση των αντιστάσεων. Η γενική ανίσωση ελέγχου στη θερμή κατάσταση για χρόνο ελέγχου t γράφεται ως: όπου: S fi,d,t < R fi,d,t (2) S fi,d,t = δράσεις σχεδιασμού ή αποτελέσματα αυτών σύμφωνα με την εξ. (1), R fi,d,t = αντιστάσεις σχεδιασμού στη θερμή κατάσταση για χρόνο ελέγχου t. Οι επιμέρους συντελεστές ασφαλείας των υλικών για τον προσδιορισμό της αντίστασης 333
6 σχεδιασμού R Rj,d,t είναι οι εξής: δομικός χάλυβας γ a = 1,0 σκυρόδεμα γ e = 1,3 χάλυβας σκυροδέματος γ s = 1,0 κοχλίες συγκολλήσεως y b = 1,10 Απλοποιημένος έλεγχος συμμίκτων δοκών και συμίκτων υποστυλωμάτων Ο πιο απλός τρόπος ελέγχου στη θερμή κατάσταση είναι αυτός με βάση Πινάκων που δίνονται στο μέρος 1.2 του Ευρωκώδικα 4. Η διαδικασία ελέγχου περιγράφεται στη συνέχεια. Ο συνδυασμός δράσεων στην ψυχρή κατάσταση δίνεται από τη σχέση: S d = γ G G k + γ Q > Q k = 1,35 G k + 1,50 Q k (3) Εάν η αντίσταση του στοιχείου στην ψυχρή κατάσταση είναι ίση με R d τότε για το βασικό συνδυασμό δράσεων προκύπτει η ανίσωση ελέγχου: S d <R d (4) οπότε ο συντελεστής εκμετάλλευσης του στοιχείου προκύπτει από την εξ. (5) S R d η = (5) Ο συντελεστής η εκφράζει το ποσοστό εκμετάλλευσης της αντοχής του στοιχείου έναντι της καθοριστικής δράσης, π.χ. το λόγο της δρώσας ροπής προς τη ροπή αντοχής μιας καμπτόμενης δοκού. Η μέγιστη τιμή του συντελεστή εκμετάλλευσης είναι προφανώς 1. Ο λόγος των δράσεων ή των αποτελεσμάτων τους στη θερμή και την ψυχρή κατάσταση δίνεται από τη σχέση Η εξ. (6) σε συνδυασμό με τις εξ. (1) και (3) δίνουν : όπου ξ = Q k /G k d S fi,d,t η fi = (6) Sd 1,0 Gk + 1,0 ψ2qk 1+ ψ ξ = = (7) 1,35 G + 1,5 Q 1,35 + 1,5 ξ 2 ηfi k k Ο αντίστοιχος λόγος των αντιστάσεων στη θερμή και την ψυχρή κατάσταση δίνεται από τη σχέση: R fi,d,t η fi,t = (8) R d Η γενική ανίσωση ελέγχου στη θερμή κατάσταση (2) γράφεται με τη βοήθεια των εξ. (5) και (8) ως: 334
7 S R fi,d,t fi,d,t Sfi,d,t Sd R d ηfi = = η 1 (9) S R R η d d Οι προαναφερθέντες Πίνακες δίνουν την τιμή του η fi,t διαφόρων δομικών στοιχείων για διάφορες κατηγορίες πυρκαγιάς, οπότε δεδομένου ότι οι τιμές η και η είναι ήδη γνωστές μπορεί να γίνει απευθείας ο έλεγχος στη θερμή κατάσταση. Στους Πίνακες1 και2 δίνονται τα στοιχεία για μερικώς εγκιβωτισμένες δοκούς. Στον Πίνακα 3 δίνονται τιμές ελάχιστες επικάλυψης πλήρως εγκφωτισμένων δοκών που προστατεύουν τη χαλύβδινη διατομή έναντι πυρκαγιάς, χωρίς πρόσθετο διαμήκη οπλισμό. Από τη σύγκριση των Πινάκων 2 και 3 φαίνεται ότι αν το κάτω πέλμα της σιδηροδοκού είναι γυμνό τότε ο χρόνος αντίστασης στη φωτιά είναι 30 min αν δεν τοποθετηθεί πρόσθετος οπλισμός. fi,d,t fi,t Πίνακας 1 Ελάχιστες διαστάσεις και πρόσθετος διαμήκης οπλισμός για έλεγχο σε πυρκαγιά 335
8 Πίνακας 2 Ελάχιστη επικάλυψη πρόσθετου απαιτούμενου οπλισμού του Πίνακα 10.1 Πίνακας 3 Ελάχιστη επικάλυψη για προστασία της σιδηροδοκού από πυρκαγιά Παράδειγμα 1: Να γίνει ο έλεγχος σε φέρουσα ικανότητα της σύμμικτης δοκού του Σχ. 6 για κατηγορία πυρκαγιάς R120. Ροπή αντοχής σχεδιασμού της δοκού στην ψυχρή κατάσταση M Rd =1300kNm. Ωφέλιμο φορτίο q k = 15 kn/m, ψ 2 = 0,5 Σχήμα 6 Σύμμικτη δοκός παραδείγματος 10.1 g a = 1,4 kn/m, g c = (0,12 2,5 + 0,3 0,44 0,0178) 25 = 10,4 kn/m g c = 1,4 + 10,4 = 11,8 kn/m q ξ = g k 15 = 11,8 k = 1,27 336
9 1+ 0,5 1,27 εξ. (7) η fi = = ,35 + 1,5 1,27 προϋποθέσεις ισχύος Πίνακα 1 Δρώντα φορτία στην ψυχρή κατάσταση: Δρώσα ροπή στην ψυχρή κατάσταση: d = 12 cm b eff = 2,5 m < 5 m bf 300 = = 26 > 18 t 11,5 w tf 21 = = 1,8 < 2 t 11,5 w q sd = 1,35 11,8 + 1,5 15 = 38,4 kn/m M Συντελεστής εκμετάλλευσης, εξ. (5): 38,4 15 = 8 2 Sd = η = = 0, kNm ηfi η εξ. (9) 1 ηfi,t ηfi η = 0,502 0,83 = 0,42 η Εμβαδόν κάτω πέλματος: fi,t Από Πίνακα 1 για η fi,t = 0,30 A f = b t f = 30 2,1 = 63 cm 2 b = 300 mm > min b = 180 mm, h = 440 > 2,0 min b = = 360 mm Από σειρά 1.3, στήλη R120 Από Πίνακα 1 για η fi,t = 0,50 Από σειρά 2.3, στήλη R 120 min A s = 0,0 b = 300 mm > min b = 180 mm h = 440 = 2,0 min b = = 440 mm min A s = 0,3 Συνεπώς για η fi,t = 0,42 προκύπτει με γραμμική παρεμβολή 8 min A s = 0,3 = 0,12 min As = 0,12 63 = 7,56 cm Φ16 (=8,0 cm 2 ) 337
10 Έλεγχος ποσοστού : A s A + A c s 8,0 = = 0,695 < 5% Επισημαίνεται ότι ο ανωτέρω οπλισμός είναι πρόσθετος στον τυχόν υπάρχοντα από άλλους λόγους. Από Πίνακα 4.2 ελάχιστες επικαλύψεις του ανωτέρω οπλισμού για b=300mm: u 1 = 70 mm, u 2 = 60 mm. Ο έλεγχος συμμίκτων υποστυλωμάτων με βάση Πίνακες γίνεται κατ ανάλογο τρόπο με αυτό των δοκών. Οι πίνακες 4 και 5 δίνουν τις σχετικές τιμές του η fi,t για υποστυλώματα από μερικώς εγκιβωτισμένες διατομές Ι και κοίλες διατομές γεμισμένες με σκυρόδεμα. Ο πίνακας 6 δίνει τιμές ελάχιστων διαστάσεων και επικάλυψης για σύμμικτα υποστυλώματα από πλήρως εγκιβωτισμένη διατομή Ι. Ο πίνακας 7 δίνει τιμές ελάχιστης επικάλυψης για την προστασία ενός χαλύβδινου υποστυλώματος έναντι πυρκαγιάς. Είναι προφανές ότι οι τιμές των επικαλύψεων του Πίνακα 7 ισχύουν και για άλλης μορφής χαλύβδινες διατομές και όχι μόνο για διατομές Ι. Πίνακας 4 Συνθήκες για έλεγχο συμμίκτων υποστυλωμάτων από μερικώς εγκιβωτισμένες διατομές Ι έναντι πυρκαγιάς 338
11 Πίνακας 5 Συνθήκες για έλεγχο σύμμικτων υποστυλωμάτων από κοίλες διατομές γεμισμένες με σκυρόδεμα έναντι πυρκαγιάς Πίνακας 6 Συνθήκες για έλεγχο συμμίκτων υποστυλωμάτων από πλήρως εγκιβωτισμένες διατομές Ι έναντι πυρκαγιάς Πίνακας 7 Ελάχιστη επικάλυψη για προστασία χαλύβδινου υποστυλώματος έναντι πυρκαγιάς 339
12 Κατά τον έλεγχο ενός υποστυλώματος σε λυγισμό με βάση τον Πίνακα 6 θα πρέπει να ληφθεί υπόψη ότι οι δοκοί που συμβάλλουν στα άκρα του είναι σε ψυχρή κατάσταση εφ όσον θεωρούμε ότι η πυρκαγιά λαμβάνει χώρα σε ένα μόνο όροφο. Αυτό σημαίνει ότι οι δοκοί προσφέρουν μεγαλύτερη ελαστική πάκτωση στο υποστύλωμα και μειώνουν το μήκος λυγισμού του. Αυτό λαμβάνει υπόψη σε αμετάθετα πλαίσια, θεωρώντας ότι το μήκος λυγισμού στη θερμή κατάσταση έχει κατά προσέγγιση τιμή ίση με τη μισή τιμή του μήκους λυγισμού στην ψυχρή κατάσταση, ίση δηλαδή με το μισό ύψος ορόφου. Άλλες προϋποθέσεις εφαρμογής των πινάκων είναι ότι τα υποστυλώματα θεωρούνται ότι υπόκεινται σε θλίψη, η δε κάμψη περιορίζεται από τη σχέση : R = M Sd / N Sd b c καθώς και ότι το ύψος του ορόφου περιορίζεται σύμφωνα με σχέση : l οφόρου 30 min {b c, h c } (10α) (10β) Παράδειγμα 2 : Να ελεγχθεί το υποστύλωμα του Σχ. 7 για κατηγορία πυρκαγιάς R90. Αξονικά φορτία λόγω μονίμων δράσεων 1000kN, λόγω μεταβλητών δράσεων 800kN, ψ 2 = 0,6. Σχήμα 7 Υποστύλωμα παραδείγματος 2 N Sd = 1, ,5 800 = kn ξ = 800 / = ,6 0,8 εξ. (7) η fi = = 0, 58 1,35 + 1,5 0,8 Από το παράδειγμα 7.9 προκύπτει ότι η αντίσταση υποστυλώματος σε κεντρική θλίψη είναι ίση με Ν Rd = 3902,5 kn. Συντελεστής εκμετάλλευσης, εξ. (5) η = = 3.902,5 0,65 εξ. (9) η fi,t η fi η = 0,58 0,65 = 0,38 Προϋποθέσεις ισχύος του πίνακα 5 d/e = 300/10 = 30 >
13 Για η fi,t = 0,3 min d = 220 mm Για η fi,t = 0,5 min d = 400 mm Για η fi,t = 0,5 min d = /20 = 292 mm < d = 300mm Ελάχιστο ποσοστό διαμήκους οπλισμού για η fi,t = 0,38 min ρ = 3 = 3 8/20 = 4,2% min A s = 0,042 π 28 2 /4 = 25,9 cm 2 6 Φ25 (=29,5 cm 2 ) Απόσταση του οπλισμού από το εσωτερικό του σωλήνα u s = 40 mm. Έλεγχοι συμμίκτων πλακών Οι σύμμικτες πλάκες πρέπει εν γένει να ικανοποιούν τα κριτήρια φέρουσας ικανότητας R και μονωτικής ικανότητας Ι. Ένας προσεγγιστικός τρόπος ελέγχου των συμμίκτων πλακών έναντι πυρκαγιάς όπως προτείνεται στο μέρος 1.2 του Ευρωκώδικα 4 δίνεται ακολούθως. Κριτήριο μονωτικής ικανότητας Ι Ο έλεγχος σε πυρκαγιά έναντι του κριτηρίου αυτού γίνεται συγκρίνοντας το ενεργό πάχος της πλάκας με το ελάχιστο επιτρεπόμενο ενεργό πάχος, ως συνάρτηση του απαιτούμενου χρόνου πυραντίστασης. Το ενεργό πάχος h eff μιας σύμμικτης πλάκας δίνεται με τη βοήθεια των εξ. (11) και (12), και του σχ. 8. Για h 2 /h 1 1,5 και h 1 > 50 mm h l + l 1 2 eff = h1 + 0,5 h 2 (11) l1 + l3 Για h 2 /h 1 > 1,5 και h 1 > 50 mm l 1 + l2 h = + eff h1 1 0,75 (12) l1 + l3 Σχήμα 8 Συμβολισμοί συμμίκτων πλακών 341
14 Το ελάχιστο ενεργό πάχος minh eff δίνεται από τον Πίνακα 8. Ο έλεγχος ικανοποίησης του κριτηρίου μονωτικής ικανότητας γίνεται με βάση την εξ. (13). Χρόνος πυραντίστασης h eff min h eff (13) min h e ff [mm] R h 3 R h 3 R h 3 R h 3 R h 3 R h 3 Παρατήρηση: Η μέγιστη τιμή τον h 3 που θα λαμβάνεται υπόψη στον υπολογισμό είναι 20mm Πίνακας 8 Ελάχιστο ενεργό πάχος συμμίκτων πλακών Κριτήριο φέρουσας ικανότητας R Ο έλεγχος ικανοποίησης του κριτηρίου φέρουσας ικανότητας γίνεται με βάση την εξ. (14) για τον απαιτούμενο χρόνο πυραντίστασης t. Όπου : M fi,sd M fi,rd (14) M fi,sd = δρώσα ροπή για τον τυχηματικό συνδυασμό δράσεων της εξ. (1), M fi,rd = ροπή αντοχής της πλάκας στη θερμή κατάσταση. Ο προσδιορισμός της δρώσας ροπής προκύπτει από τη στατική ανάλυση κατά τα γνωστά. Εδώ ενδιαφέρει ιδιαίτερα ο προσδιορισμός των ροπών αντοχής στη θερμή κατάσταση M fi,r,d,t. Αυτό γίνεται ξεχωριστά για τις θετικές και τις αρνητικές ροπές, θεωρώντας τη δυσμενέστερη περίπτωση όπου η φωτιά σημειώνεται κάτω από την πλάκα. Θετικές ροπές αντοχής M fi,rd Οι ροπές αντοχής προσδιορίζονται πάνω στις εξής αρχές : η συμβολή των χαλυβδοφύλλων στην αντοχή αγνοείται, το σκυρόδεμα θεωρείται ότι βρίσκεται σε ψυχρή κατάσταση, οπότε η θλιπτική αντοχή του f cd είναι η ίδια αυτής των 20 ο C, αλλά με επιμέρους συντελεστή ασφαλείας γ c = 1,3, ο οπλισμός της πλάκας βρίσκεται σε θερμή κατάσταση, οπότε η αντοχή του είναι μειωμένη. Η θερμοκρασία του οπλισμού εξαρτάται από την επικάλυψή του από το σκυρόδεμα και από τον απαιτούμενο χρόνο πυραντίστασης, δίνεται δε στον πίνακα 9. Η απόσταση z δίνεται από τη σχέση (15) 342
15 όπου u 1, u 2 50 mm, u 3 35 mm = + + σε mm (15) z u u u 1 και u 1, u 2, u 3 = αξονικές αποστάσεις της ράβδου από το χαλυβδόφυλλο (σχ.9) 2 3 Πίνακας 9 Θερμοκρασία οπλισμού σύμμικτων πλακών Σχήμα 9 Γεωμετρική θέση ράβδου οπλισμού Εφόσον είναι γνωστή η θερμοκρασία του οπλισμού μπορεί να προσδιορισθεί και το όριο διαρροής του στη θερμή κατάσταση με βάση το Σχ. 2. Η κατανομή των τάσεων της σύμμικτης πλάκας στη θερμή κατάσταση φαίνεται στο Σχ.10. Σχήμα 10 Οριακή κατάσταση συμμικτης πλάκας για θετικές ροπές Η ροπή αντοχής βρίσκεται από τη σχέση Παράδειγμα 3: M fi,rd = D e = Ζ e (16) Να προσδιορισθεί η αντοχή σύμμικτης πλάκας τον Σχ.11 για κατηγορία πυρκαγιάς R240 και R60. Σκυρόδεμα C 20/25, οπλισμός S
16 Για R 240 ισχύει: Σχήμα 11 Συμμικτη πλάκα παραδείγματος 3 Για ράβδο (1) z 5 mm θ s = 792 C Για ράβδο (2) u 1 = 25 mm, u 2 = 85 mm, u 3 = 59 mm = + + z = 2,28 mm z θ s = ,28 = 777 ο C Επί πλάτους πλάκας 250 mm υπάρχουν συνολικά = 7,25 ράβδοι 40 εκ των οποίων 2 ράβδοι τύπου (2) και 5,25 ράβδοι τύπου (1) Μέση θερμοκρασία ράβδων: θ Για R60 ισχύει 5, = 7,25 s = 788 Από Σχήμα 10.2 f s (788 C) = 0,11 f sd f sd = 0,11 40/l,0 = 4,4kN/cm 2 Αντοχή σκυροδέματος f cd = 0,85 2/1,3 =1,31 kn/cm 2 Εφελκυστική δύναμη Z s = 7,25 π Ουδέτερος άξονας z o = 16,0 25 1,31 o C 0,8 2 4,4 = 16,0 kn 4 = 0,489 cm Ροπή αντοχής M fi, Rd,240 = 16 (7,1-0,5-0,489 / 2) = 102 kncm Ράβδος (1) θ s = = 392 C Ράβδος (2) θ s = ,28 = 377 C Μέση θ s = 388 C f s (388 C) = 1,0 40/1,0 = 40,0 kn/cm 2 344
17 Z s = 7,25 π z o = 0, = 145 kn = 4,42 cm 25 1,31 M fi,rd,60 = 145 (7,1-0,5-4,42/2) = 637 kncm M fi,rd,60 / M fi,rd,240 = 637 / 102 = 6,25 Αρνητικές ροπές αντοχής Οι ροπές αντοχής προσδιορίζονται πάνω στις εξής αρχές: η συμβολή των χαλυβδοφύλλων στην αντοχή αγνοείται, το σκυρόδεμα και ο οπλισμός βρίσκονται σε θερμή κατάσταση. Η κατανομή των θερμοκρασιών και των τάσεων της πλάκας δίνεται στο Σχ.12. Σχήμα 12 Οριακή κατάσταση σύμμικτης πλάκας για αρνητικές ροπές Η θερμοκρασία της πλάκας προσδιορίζεται από τη λύση της διαφορικής εξίσωσης μετάδοσης της θερμότητας, η οποία σε μορφή πεπερασμένων διαφορών δίνεται από τη σχέση: όπου : Δθ Δt Δθ = αύξηση της θερμοκρασίας του στοιχείου σε χρόνο Δt, λ = συντελεστής θερμικής αγωγιμότητας, c = ειδική θερμότητα, ρ = πυκνότητα, Δx = πάχος στοιχείου. 2 λ Δ θ = (17) 2 c ρ Δx Η επίλυση γίνεται χωρίζοντας την πλάκα σε λωρίδες, για κάθε μία από τις οποίες προσδιορίζεται σταδιακά για αύξηση χρόνου κατά At, π.χ. κατά 5 sec., η θερμοκρασία. Με γνωστή την κατανομή της θερμοκρασίας μπορεί να προσδιορισθούν η τάση του σκυροδέματος και του οπλισμού και να βρεθεί η οριακή ροπή αντοχής. Έλεγχοι συμμίκτων δοκών και υποστυλωμάτων με αναλυτικές μεθόδους Οι έλεγχοι αυτοί συνίστανται στην επίλυση του προβλήματος της μετάδοσης θερμότητας στα δομικά στοιχεία, προσδιορισμό των οριακών τάσεων συναρτήσει της θερμοκρασίας και ολοκλήρωση του διαγράμματος των τάσεων για την εύρεση των 345
18 οριακών εντατικών μεγεθών σε συνθήκες πυρκαγιάς. Η διαδικασία για επιμέρους δομικά στοιχεία περιγράφεται παρακάτω. Μη εγκιβωτισμένες σύμμικτες δοκοί Η κατανομή των θερμοκρασιών και των τάσεων στη σύμμικτη δοκό και την πλάκα φαίνονται στο Σχ.13. Σχήμα 13 Κατανομή θερμοκρασιών και τάσεων σε μη εγχιβωτισμένη συμμικτη δοκό Η αύξηση της θερμοκρασίας της σιδηροδοκού Δθ α για αύξηση του χρόνου κατά Δt δίνεται από τις εξ. (18) και (19). Απροστάτευτη σιδηροδοκός: Δθ Προστατευμένη σιδηροδοκός με πυρίμαχα υλικά: όπου: Δθ λ /d α α Α o = ( θτ - θα ) Δt C (18) c ρ V A α α 1 ξ/5 ( θt - θα ) Δt - ( e -1) Δθt i i i α = cαρα V 1+ 2/3 ξ (19) α= συντελεστής μετάδοσης της θερμότητας [W/m 2 C] c a = ειδική θερμότητα χάλυβα [J/kg C] ρ α = πυκνότητα χάλυβα [kg/m 3 c] A/V =λόγος επιφάνειας προς όγκο στοιχείου [m -1 ] ci λi ρi Ai ξ = 2 c ρ V λ i = θερμική αγωγιμότητα πυρίμαχου υλικού [W/m 2 cj d i = πάχος πυρίμαχου υλικού [m], c i = ειδική θερμότητα πυρίμαχου υλικού [J/kg C] α α 346
19 Μερικώς εγκφωτισμένες συμμικτες δοκοί Η κατανομή των τάσεων της συμμικτης δοκού για θετικές και αρνητικές ροπές δίνεται στα Σχ. 14 και 15. Σχήμα 14 Κατανομή τάσεων για θετικές ροπές Σχήμα 15 Κατανομή τάσεων για αρνητικές ροπές Οι τάσεις προσδιορίζονται προσεγγιστικά μέσω μειωτικών συντελεστών k που εφαρμόζονται στις οριακές τάσεις. Οι συντελεστές αυτοί δίνονται από βοηθητικούς Πίνακες. Σύμμικτα υποστυλώματα Η αντίσταση τους σε λυγισμό περί τον ασθενή άξονα z προσδιορίζεται στη βάση μιας ενεργού διατομής (Σχ.16) που αποτελείται από: τη μειωμένη επιφάνεια κορμού ψ w,θ A w τα πέλματα, εμβαδού Α f τις ράβδους οπλισμού, εμβαδού A s, το μειωμένο εμβαδά του σκυροδέματος ψ c,θ A c 347
20 Σχήμα 16 Ενεργός διατομή σύμμικτου υποστυλώματος Το πλαστικό αξονικό φορτίο δίνεται από τη σχέση: η ενεργός δυσκαμψία από τη σχέση: το φορτίο Euler από τη σχέση: Ν pl,θ = ψ w,θ Α w σ a,θ + A f σ a,θ + A s σ s,θ + ψ c,θ A c σ c,θ (12) ΕΙ e,θ = (E w,θ I w ) + (E f,θ I f ) + (E s,θ Ι s ) + (E c,θ I c ) (21) E E,θ 2 π = EIe,θ (22) 1 όπου l θ = μήκος λυγισμού υπό συνθήκες πυρκαγιάς όπως αναφέρθηκε στην παρ.4. Η ανοιγμένη λυγηρότητα προσδιορίζεται κατά τα γνωστά από: ο δε έλεγχος γίνεται με βάση την εξ. (24) όπου χ = μειωτικός συντελεστής από την καμπύλη λυγισμού c. θ 1 θ λ = N pl, /Ν (23) Ε,θ Ν Sd N Rd,θ = χ N p,θ (24) Η αναλυτικότερη παρουσίαση των παραπάνω ελέγχων ξεφεύγει του σκοπού του παρόντος βιβλίου. Εδώ αναφέρεται μόνο ότι στα πλαίσια διπλωματικών εργασιών έχουν αναπτυχθεί στο ΕΜΠ κατάλληλα προγράμματα ελέγχου διαφόρων δομικών συμμίκτων στοιχείων σε συνθήκες πυρκαγιάς [26], [36], [48], [45]. Γενικώς γίνεται 348
21 χρήση διαφόρων βοηθημάτων υπό μορφή Πινάκων, διαγραμμάτων κ.λπ. [40], [41], [11], [58] καθώς και άλλων προσεγγιστικών μεθόδων καθώς και των γνωστών προγραμμάτων πεπερασμένων στοιχείων που επιτρέπουν τον έλεγχο δομικών στοιχείων έναντι πυρκαγιάς. Τέλος αξίζει να αναφερθεί ότι τα ανωτέρω αναπτυχθέντα αφορούν τον έλεγχο μεμονωμένων δομικών στοιχείων έναντι πυρκαγιάς. Σε συνθετότερα έργα όπου απαιτείται ακριβέστερη προσέγγιση του θέματος μπορεί να προσομοιωθεί το σύνολο τον φορέα, δεδομένου ότι η αστοχία ενός μεμονωμένου δομικού στοιχείου δεν οδηγεί κατ' ανάγκη στην αστοχία του συστήματος λόγω των ανακατανομών των εντατικών μεγεθών. Κάτι τέτοιο φαίνεται στο παράδειγμα ενός κτιρίου, στο οποίο υποτίθεται ότι εκδηλώνεται πυρκαγιά στο μεσαίο φάτνωμα του 4ου ορόφου. Οι παραμορφώσεις του κτιρίου 89 min μετά την εκδήλωση της φωτιάς φαίνονται στο Σχ.17 [58]. Όπως φαίνεται η απώλεια φέρουσας ικανότητας του υποστυλώματος στον 4ο όροφο δεν οδηγεί σε κατάρρευση. Σχήμα 17Παραμορφώσεις κτιρίου 89 min μετά την εκδήλωση πυρκαγιάς Συνδέσεις Βασική προϋπόθεση της ικανοποίησης του κριτηρίου φέρουσας ικανότητας των δομικών στοιχείων είναι η εξασφάλιση της αντοχής των συνδέσεων τους έναντι πυρκαγιάς. Και εδώ έχουν αναπτυχθεί προσεγγιστικές μέθοδοι για την πρακτική αντιμετώπιση του προβλήματος πέραν της χρήσης πολύπλοκων προγραμμάτων τρισδιάστατων πεπερασμένων στοιχείων. Με τη βοήθεια κατάλληλων διαγραμμάτων [9], [10] προσδιορίζεται κατ' αρχήν η θερμοκρασία των μέσων σύνδεσης και στη συνέχεια η αντοχή τους σε υψηλή θερμοκρασία. Τυπικές συνδέσεις τέμνουσας δοκών - υποστυλωμάτων φαίνονται στο Σχ
22 Σχήμα 18 Κόμβοι δοκών - υποστυλωμάτων Οι συνδέσεις διαμορφώνονται συνήθως είτε κοχλιωτές με τη βοήθεια ελασμάτων, είτε με τη βοήθεια παχέων χαλύβδινων πλακών που αγκυρώνονται μέσω διατμητικών ήλων στο σκυρόδεμα τον κορμού του υποστυλώματος. Κοχλιωτές συνδέσεις Στις κοχλιωτές συνδέσεις το έλασμα συγκολλάται στο πέλμα του υποστυλώματος και κοχλιώνεται στον κορμό της δοκού. Η περιοχή της σύνδεσης πρέπει να ελέγχεται σε συνθήκες πυρκαγιάς και είτε μένει ακάλυπτη, είτε σκεπάζεται με ένα έλασμα, είτε καλύπτεται με υαλοβάμβακα προστατευμένο με ένα χαλύβδινο έλασμα, είτε τέλος καλύπτεται από έγχυτο σκυρόδεμα μέσω οπών στο άνω πέλμα της δοκού. Η ταχύτητα αύξησης της θερμοκρασίας των κοχλιών dθ/dt συναρτήσει του λόγου U/A της περιμέτρου προς το εμβαδόν της δοκού για συνθήκες φωτιάς από τις τρεις πλευρές δίνεται στο Σχ.19. Άλλες παράμετροι είναι οι συνθήκες προστασίας της σύνδεσης και, για απροστάτευτη σύνδεση, ο αριθμός των στηλών των κοχλιών. Σχήμα 19 Ταχύτητα θέρμανσης των κοχλιών 350
23 Οι καμπύλες ισχύουν αν το σκυρόδεμα του κορμού της δοκού κάτω από τη σύνδεση έχει ύψος 0,2 h a. Αν το ύψος αυτό είναι μεγαλύτερο, τότε επιτρέπεται η μείωση της ταχύτητας θέρμανσης κατά 0,5 C/min για κάθε 0,2 h a πρόσθετο ύψος σκυροδέματος. Αφού βρεθεί η θερμοκρασία των κοχλιών μετά την παρέλευση του αναγκαίου χρόνου από τη σχέση: θ = θ ο + dθ/dt t (25) προσδιορίζεται η μειωμένη αντοχή των κοχλιών σε διάτμηση με βάση το Σχ.20. Σχήμα 20 Μειωτικός συντελεστής διατμητικής αντοχής κοχλιών σε υψηλές θερμοκρασίες Παράδειγμα 4: Να ελεγχθεί η επάρκεια της σύνδεσης της δοκού του Σχ. 21 για κατηγορία πυρκαγιάς R180. Ακάλυπτη σύνδεση. Τέμνουσα δύναμη από μόνιμες δράσεις V G = 20 kn, από μεταβλητές δράσεις V Q = 50 kn, ψ 2 = 0,7. Κοχλίες Μ 16,4.6. Δρώσα τέμνουσα σε ψυχρή κατάσταση: Σχήμα 21Σύνδεση παραδείγματος 4 V sd = 1, ,5-50= 102 kn 351
24 Δρώσα τέμνουσα σε θερμή κατάσταση: Μερικώς εγκιβωτισμένη δοκός ΙΡΕ 400: V fi,sd = ,7 50 = 55 kn U = 2 0,4 + 0,18 = 0,98 m, Α = 0,4 0,18 = 0,072 m 2 U/A = 0,98/0,072 = 13,6 m 1 Από Σχ.19 για ακάλυπτη σύνδεση και 1 στήλη κοχλιών db/dt = 6,3 C/min Απόσταση από κάτω πέλμα: Μείωση της ταχύτητας θέρμανσης κατά: Τελική ταχύτητα θέρμανσης: Θερμοκρασία στα 120 min, εξ. (10.25): Από Σχ. 20 r b = 0,55 Αντοχή κοχλία σε διάτμηση από τη σχέση: Αντοχή στους 20 C: Αντοχή σύνδεσης στους 20 C: Ελεγχος στους 20 C: 230/400 = 0,575 > 0,2 0,575 o 0,5 = 1,4 C/ min 0,2 dθ/dt = 6,3-1,4 =4,9 C/min θ = ,9 120 = 608 C F b, Rd = 0,6 Αντοχή κοχλία σε θερμή κατάσταση: F b,rd = 0,6 Α f u /γ Μ π 1, ,25 = 38,6kN F Rd = 3F b,rd = 3 38,6 = 115,8 kn V Sd = 102 kn< 115,8 kn F fi,rd = 0,55 0,6 Αντοχή σύνδεσης σε θερμή κατάσταση: Έλεγχος σε θερμή κατάσταση: V fi,sd = 55 < 72,4 kn π 1, ,10 F fi,rd = 3 24,1 =72,4 kn = 24,1 kn 352
25 Συγκολλητές συνδέσεις Στην περίπτωση συνδέσεων μέσω παχέων χαλύβδινων πλακών, η τέμνουσα δύναμη μεταφέρεται από τη δοκό στο υποστύλωμα μέσω αφ' ενός των ραφών συγκόλλησης των πλακών με το πέλμα του υποστυλώματος, αφ' ετέρου δε, αν υπάρχουν, των διατμητικών ήλων. Ραφές δεν επιτρέπεται να παραλαμβάνουν δύναμη στη θερμή κατάσταση, αν το υποστύλωμα αποτελείται από κοίλη διατομή γεμισμένη με σκυρόδεμα. Στην περίπτωση αυτή η τέμνουσα μεταφέρεται μόνο μέσω των ήλων. Ο έλεγχος γίνεται και εδώ ακριβώς όπως στην περίπτωση των κοχλιωτών συνδέσεων. Οι ταχύτητες θέρμανσης των διατμητικών ήλων και των ραφών συγκόλλησης δίνονται στον Πίνακα10. Για τους ήλους διακρίνεται η περίπτωση που η πλάκα καλύπτεται ή όχι από τη δοκό. Πίνακας 10 Ταχύτητα θέρμανσης διατμητικών ήλων και εξωραφών Η αντοχή των ραφών και των διατμητικών ήλων σε υψηλές θερμοκρασίες δίνεται από το Σχ.22. Η πορεία ελέγχου είναι η ίδια όπως στις κοχλιώσεις. Σχήμα 22 Μειωτικός συντελεστής διατμητικής αντοχής εξωραφών και διατμητικών ήλων σε υψηλές Θερμοκρασίες 353
26 354
27 ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ 1. Bode, H., «Verbundbau, Werber 0 Verlag, Dusseldorf Johnson, R.P., Composite Construction 1 and Hart, F., Henn, W., Sontag, H., Multi Storey Buildings in Steel, Second Edition, Collins, London Lawson, R.M., Design of Composite Slabs and Beams with Steel Decking, SCI Publication 055, Bucheli, P., Crisinel M., Verbundtrager im Hochbau, Schweizerische Zentalstelle fur Stahlbau (SZS), Zurich Muess, H., Verbundtrager im Stahlhochbau, Verlag Wilhelm Ernst & Sohn, Berlin / Munchen/Dusseldorf Eurocode 4 : Design of Composite Steel and Concrete Structures : ENV : Part 1.1 : Genergal rules and rules for building, CEN (in press). 8. Eurocode 3 : Design of Steel Structures : ENV Part 1.1 : General rules and rules for buildings. CEN, Dowling, P.J., Knowles, Owens, G., Structural Stell Design, Steel Construction Institute, 1988 (UK). 10. Eurocode 1 : Basis of Design and Actions on Structures, CEN (in preparation). 11. Stark, J.W.B., van Hove, B.W.E., Composite Steel and Concrete Beams with Partial Shear Connection, HERON, TNO-Building and Construction Ressearch/TU-Delft pyblication, 2 nd quarter 1990 (UK). 12. Eurocode 2: Design of Concrete Structures. ENV : Part 1.1: General rules and rules for buildings, CEN, Johnson R.P., Composite Structures of Steel and Concrete : Volume 1 : Beams, Columns, Frames and Applications in Building, Granada, Johnson R.P. and Buckby R.J., Composite Structures of Steel and Concrete : Volume 2 : Bridges, Second edition, Collins, Brett P.R., Nethercot D.A. and Owens G.W., Continuous Construction in Steel for Roofs and Composite Floors, Structural Engineer, Volume 65A, October 1987, pp Johnson R.P. and Hope Gill M.C., Tests on Three Three Span Continuous Composite Beams, Proc.Inst.Civ.Engrs. Part 2, Vol. 61, June 1976, pp Ansourian P., Experiments on Continuous Composite Beams, Proc. Inst. Civ. Engrs., Part 2, vol. 71, December 1981, pp ENV 206 Concrete Performance, Production Placing and Compliance Criteria, CEN. 19. Comite Euro International du Beton Federation Internationale de la Precontrainte (CEB-FIP), CEB FIP Model Code for concrete structures, Paris, 355
28 London, Berlin, Σταθόπουλος «Σύμμικτες Γέφυρες», 21. Esdep Working Group 17, Seismic Design. 22. Ιωάννης Βάγιας, «Συμμικτες Κατασκευές από χάλυβα και οπλισμένο σκυρόδεμα», εκδόσεις «ΚΛΕΙΔΑΡΙΘΜΟΣ». 23. Φωτογραφικό υλικό με εισήγηση του Πολιτικού Μηχανικού Τ.Ε. Ζαρμακούπη Περικλή, Σύμμικτη Κατασκευή επί της Λεωφ. Συγγρού δίπλα από το ξενοδοχείο Lydra Mariott. 356
29 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Φωτογραφικό Υλικό με εισήγηση του Πολιτικού Μηχανικού Τ.Ε. Ζαρμακούπη Περικλή 357
Περιεχ μενα. Πρόλογος Κεφάλαιο 1 Εισαγωγή Κεφάλαιο 2 Βάσεις σχεδιασμού... 27
Περιεχ μενα Πρόλογος... 9 Πρόλογος 3 ης έκδοσης... 11 Κεφάλαιο 1 Εισαγωγή... 13 1.1 Γενικά Ιστορική αναδρομή... 13 1.2 Aρχές λειτουργίας ορισμοί... 20 Κεφάλαιο 2 Βάσεις σχεδιασμού... 27 2.1 Εισαγωγή...
Διαβάστε περισσότεραΕ.202-2: ΕΓΧΕΙΡΙΔΙΟ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ (ΘΕΩΡΙΑ, ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΑΞΕΙΣ, ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ)
ΚΩΔΙΚΟΣ: Ε.202-2 ΕΝΤΥΠΑ ΣΥΣΤΗΜΑΤΟΣ ΠΟΙΟΤΗΤΑΣ ΕΝΤΥΠΟ: ΕΓΧΕΙΡΙΔΙΟ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ ΕΚΔΟΤΗΣ: ΥΠΕΥΘΥΝΟΣ ΣΥΝΤΑΞΗΣ ΕΓΧΕΙΡΙΔΙΟΥ Ε.202-2: ΕΓΧΕΙΡΙΔΙΟ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ (ΘΕΩΡΙΑ, ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΑΞΕΙΣ, ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ) A ΜΕΡΟΣ 1. ΓΕΝΙΚΑ
Διαβάστε περισσότεραΠεριεχόμενα. 1 Εισαγωγή... 17
Περιεχόμενα 1 Εισαγωγή... 17 1.1 Αντικείμενο... 17 1. Δομικά στοιχεία με σύμμικτη δράση... 17 1.3 Κτίρια από σύμμικτη κατασκευή... 19 1.4 Περιορισμοί... 19 Βάσεις σχεδιασμού... 1.1 Δομικά υλικά... 1.1.1
Διαβάστε περισσότεραΠίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 100
Πίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 100 ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΥΛΙΚΩΝ ΠΑΤΡΑ 26504 Ομάδα εκτέλεσης έργου: Αθανάσιος
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές ΙΙ
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 1: Πλευρικός λυγισμός δοκού γέφυρας Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται
Διαβάστε περισσότεραΠίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 50
Πίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 50 Εγχειρίδιο σχεδιασμού σύμμικτων πλακών σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 3 (ΕΝ 1993.01.03:2006) και τον Ευρωκώδικα 4 (EN 1994.01.04:
Διαβάστε περισσότεραΝέα έκδοση προγράμματος STeel CONnections 2010.354
http://www.sofistik.gr/ Μεταλλικές και Σύμμικτες Κατασκευές Νέα έκδοση προγράμματος STeel CONnections 2010.354 Aξιότιμοι συνάδελφοι, Κυκλοφόρησε η νέα έκδοση του προγράμματος διαστασιολόγησης κόμβων μεταλλικών
Διαβάστε περισσότεραΣYMMIKTEΣ KATAΣKEYEΣ KAI OPIZONTIA ΦOPTIA
ΣYMMIKTEΣ KATAΣKEYEΣ KAI OPIZONTIA ΦOPTIA Άρης Αβδελάς, Καθηγητής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Αριστοτέλειο Πανεπιστήμιο Θεσσαλονίκης Τα δομικά συστήματα στις σύμμικτες κτιριακές κατασκευές, αποτελούνται
Διαβάστε περισσότεραΜε βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση:
Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση: S d R d Η εν λόγω ανίσωση εφαρμόζεται και ελέγχεται σε κάθε εντατικό μέγεθος
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 7: Δικτύωμα πεζογέφυρας (εφελκυσμός, κάμψη και διάτμηση κάτω πέλματος) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ
Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 7: Δικτύωμα πεζογέφυρας (εφελκυσμός, κάμψη και διάτμηση κάτω πέλματος) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης
Διαβάστε περισσότεραΑνοξείδωτοι Χάλυβες - Μέρος 1.4 του Ευρωκώδικα 3 Ιωάννη Ραυτογιάννη Γιώργου Ιωαννίδη
Ανοξείδωτοι Χάλυβες - Μέρος 1.4 του Ευρωκώδικα 3 Ιωάννη Ραυτογιάννη Γιώργου Ιωαννίδη 1. Εισαγωγή Οι ανοξείδωτοι χάλυβες ως υλικό κατασκευής φερόντων στοιχείων στα δομικά έργα παρουσιάζει διαφορές ως προ
Διαβάστε περισσότεραΠίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 73
Πίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 73 Εγχειρίδιο σχεδιασμού σύμμικτων πλακών σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 3 (ΕΝ 1993.01.03:2006) και τον Ευρωκώδικα 4 (EN 1994.01.04:
Διαβάστε περισσότεραΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ
ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ (Τ.Ε.Ι.) ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ
Διαβάστε περισσότεραDrill. Έλεγχος ιάτρησης. Έλεγχος πλακών οπλισμένου σκυροδέματος έναντι διάτρησης, σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 2 (Μέρος 1)
Drill Έλεγχος ιάτρησης Έλεγχος πλακών οπλισμένου σκυροδέματος έναντι διάτρησης, σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 2 (Μέρος 1) Αθήνα, Ιούνιος 2009 version 1_0_1 2 Έλεγχος διάτρησης ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1 ΓΕΝΙΚΑ... 1 1.1
Διαβάστε περισσότερα6 ΣΙΔΗΡΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΤΟΜΟΣ ΙΙ
ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ Πρόλογος...7 Παράδειγμα Αμφιέρειστη τεγίδα ψυχρής ελάσεως δεσμευμένη από την επικάλυψη, υπό ανεμοπίεση...9 Παράδειγμα Αμφιέρειστη τεγίδα ψυχρής ελάσεως δεσμευμένη από την επικάλυψη υπό αναρρόφηση
Διαβάστε περισσότεραΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 Εισαγωγή... 1
Περιεχόμενα ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 Εισαγωγή... 1 1.1 Ιστορική αναδρομή...1 1. Μικροδομή του χάλυβα...19 1.3 Τεχνολογία παραγωγής χάλυβα...30 1.4 Μηχανικές ιδιότητες χάλυβα...49 1.5 Ποιότητες δομικού χάλυβα...58 ΚΕΦΑΛΑΙΟ
Διαβάστε περισσότεραΤ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Ονοματεπώνυμο:
Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Α Σέρρες 6-6-009 Ονοματεπώνυμο: Εξάμηνο Βαθμολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο Δίνεται ο ξυλότυπος
Διαβάστε περισσότεραΠειραµατική µελέτη της αντοχής σύµµικτων πλακών σκυροδέµατος
Πειραµατική µελέτη της αντοχής σύµµικτων πλακών σκυροδέµατος Φ. Κ. Περδικάρης Καθηγητής, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήµιο Θεσσαλίας Ε. Σ. Μυστακίδης Αναπληρωτής Καθηγητής, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών,
Διαβάστε περισσότεραΕυστάθεια μελών μεταλλικών κατασκευών
Ευστάθεια μελών μεταλλικών κατασκευών Χάρης Ι. Γαντές Αναπληρωτής Καθηγητής Χαλύβδινες και Σύμμικτες Κατασκευές Επιστημονικό Σεμινάριο Μυτιλήνη 9-10 Οκτωβρίου 009 Περιεχόμενα παρουσίασης Εισαγωγή Μορφές
Διαβάστε περισσότεραb 2 ΠΑΠΑΔΟΠΟΥΛΟΣ ΘΕΟΔΩΡΟΣ
7 ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 1», Μάρτιος 21 ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΕΣ ΕΦΑΡΜΟΓΕΣ : ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΜΕ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ, ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΗΚΟΥΣ ΑΓΚΥΡΩΣΗΣ, ΕΛΕΓΧΟΣ ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΩΝ ΤΑΣΕΩΝ ΑΠΟΣΧΙΣΗΣ, ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ
Διαβάστε περισσότεραΑντισεισμικός Σχεδιασμός Μεταλλικών Κτιρίων
Αντισεισμικός Σχεδιασμός Μεταλλικών Κτιρίων 1. Γενικά Τα κριτήρια σχεδιασμού κτιρίων σε σεισμικές περιοχές είναι η προσφορά επαρκούς δυσκαμψίας, αντοχής και πλαστιμότητας. Η δυσκαμψία απαιτείται για την
Διαβάστε περισσότεραΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ.
Σχεδιασμός κτιρίου με ΕΑΚ, Κανονισμό 84 και Κανονισμό 59 και αποτίμηση με ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΡΑΥΤΟΠΟΥΛΟΥ ΜΑΡΙΝΑ Περίληψη Αντικείμενο
Διαβάστε περισσότεραΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ *
ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ * 1 η σειρά ΑΣΚΗΣΗ 1 Ζητείται ο έλεγχος σε κάμψη μιάς δοκού ορθογωνικής διατομής 250/600 (δηλ. Πλάτους 250 mm και ύψους 600 mm) για εντατικά μεγέθη: Md = 100 KNm Nd = 12 KN Προσδιορίστε
Διαβάστε περισσότεραΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΣΥΜΜΙΚΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ
ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ... 3 2. ΓΕΝΙΚΕΣ ΠΑΡΑΜΕΤΡΟΙ... 5 3. ΔΙΑΤΟΜΕΣ ΧΑΛΥΒΔΟΦΥΛΛΩΝ... 6 4. ΟΠΛΙΣΜΟΣ ΣΥΜΜΙΚΤΗΣ ΠΛΑΚΑΣ... 9 5. ΦΟΡΤΙΑ... 9 6. ΑΝΑΛΥΣΗ... 11 7. ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ... 11 8. ΤΕΥΧΟΣ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΩΝ...
Διαβάστε περισσότερα9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9. ΚΑΔΕΤ-ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΚΔΟΣΗ 2η ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ
9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ Βλ. Κεφ. 4, Παρ. 4.4, για την λογική των ελέγχων. Το παρόν Κεφάλαιο περιλαμβάνει τα κριτήρια ελέγχου της ανίσωσης ασφαλείας, κατά την αποτίμηση ή τον ανασχεδιασμό,
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ
49 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ 5.1 Γενικά Η ενίσχυση στοιχείων οπλισμένου σκυροδέματος σε διάτμηση με σύνθετα υλικά επιτυγχάνεται μέσω της επικόλλησης υφασμάτων ή, σπανιότερα,
Διαβάστε περισσότεραΓιώργος ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ 1, Κρίστης ΧΡΥΣΟΣΤΟΜΟΥ 2. Λέξεις κλειδιά: Ευρωκώδικας 2, CYS159, όγκος σκυροδέµατος, βάρος χάλυβα
Συγκριτική µελέτη τυπικών κτιρίων οπλισµένου σκυροδέµατος µε το Ευρωκώδικα 2 και τον CYS 159 Comparative Study of typical reinforced concrete structures according το EC2 and CYS 159 Γιώργος ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ
Διαβάστε περισσότεραΠίνακες Χαλύβδινων Διατομών (Ευρωκώδικας 3, EN :2005)
RUET sotware Πίνακες Χαλύβδινων Διατομών (Ευρωκώδικας 3, E1993-1-1:005) Πίνακες με όλες τις πρότυπες χαλύβδινες διατομές, διαστάσεις και ιδιότητες, κατάταξη, αντοχές, αντοχή σε καμπτικό και στρεπτοκαμπτικό
Διαβάστε περισσότεραXΑΛΥΒΔOΦΥΛΛΟ SYMDECK 73
XΑΛΥΒΔOΦΥΛΛΟ SYMDECK 73 20 1 XΑΛΥΒΔΌΦΥΛΛΟ SYMDECK 73 ΓΕΝΙΚΑ ΠΕΡΙ ΣΥΜΜΙΚΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ Σύμμικτες πλάκες ονομάζονται οι φέρουσες πλάκες οροφής κτιρίων, οι οποίες αποτελούνται από χαλυβδόφυλλα και επί τόπου έγχυτο
Διαβάστε περισσότεραΜερικά στοιχεία για τις Σύμμικτες Κατασκευές από τον Ευρωκώδικα 8
Μερικά στοιχεία για τις Σύμμικτες Κατασκευές από τον Ευρωκώδικα 8 Α. ΑΒΔΕΛΑΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Α.Π.Θ. Α. ΑΒΔΕΛΑΣ 1986: Οδηγίες Σχεδιασμού της ECCS (European Convention
Διαβάστε περισσότερα10,2. 1,24 Τυπική απόκλιση, s 42
Ασκηση 3.1 (a) Αν μία ράβδος οπλισμού θεωρηθεί ότι λυγίζει μεταξύ δύο διαδοχικών συνδετήρων με μήκος λυγισμού το μισό της απόστασης, s w, των συνδετήρων, να υπολογισθεί η απόσταση συνδετήρων, s w, πέραν
Διαβάστε περισσότεραΓΕΝΙΚΑ ΠΕΡΙ ΣΥΜΜΙΚΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ
ΓΕΝΙΚΑ ΠΕΡΙ ΣΥΜΜΙΚΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ Σύµµικτες πλάκες ονοµάζονται οι φέρουσες πλάκες οροφής κτιρίων, οι οποίες αποτελούντα από χαλυβδόφυλλα και επί τόπου έγχυτο σκυρόδεµα. Η σύµµικτη µέθοδος κατασκευής πλακών
Διαβάστε περισσότεραΚόμβοι πλαισιακών κατασκευών
Κόμβοι πλαισιακών κατασκευών Κόμβοι πλαισιακών κατασκευών Κόμβοι δοκού-υποστυλώματος Κόμβοι δοκού-δοκού Βάσεις υποστυλωμάτων Κοχλιωτοί Συγκολλητοί Κόμβοι δοκού - υποστυλώματος Με μετωπική πλάκα Με γωνιακά
Διαβάστε περισσότεραΕΔΡΑΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΗΕΑ 320
ΕΔΡΑΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΗΕΑ 320 Έργο Υπολογισμός συνδέσεων ροπής COPYRIGHT 1999-2013 LH ΛΟΓΙΣΜΙΚΉ Fespa 10 5.6.0.14 - Σύνδεση_Έδραση_Ορ0_Κ3_MTC.tss - Σελίδα 2/11 1. Παραδοχές μελέτης Οι συνδέσεις ροπής δοκού
Διαβάστε περισσότεραΟριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη [ΕΝ ]
Οριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι Κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ ΠΛΟΥΤΑΡΧΟΣ Δρ. Πολ. Μηχανικός Αν. Καθηγητής Ε.Μ.Π. Οριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη [ΕΝ 1992-1-1
Διαβάστε περισσότεραΕυρωκώδικας EΝ 1993 Σχεδιασμός Μεταλλικών Κατασκευών
Χάρης Ι. Γαντές Αναπληρωτής Καθηγητής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο Σχεδιασμός Κατασκευών με Ευρωκώδικες Εφαρμογές Εθνικά Προσαρτήματα Κέρκυρα Ιούνιος 2009 Περιεχόμενα παρουσίασης
Διαβάστε περισσότεραΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ. Ενότητα Ζ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ. 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών. 1.2 Περιοχή Εφαρμογής. προκύπτει:
Ενότητα Ζ ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών Δοκιδωτές πλάκες, γνωστές και ως πλάκες με νευρώσεις, (σε αντιδιαστολή με τις συνήθεις πλάκες οι οποίες δηλώνονται
Διαβάστε περισσότεραΟΚΑ από Ευστάθεια σε Κατασκευές από Σκυρόδεμα Φαινόμενα 2 ης Τάξης (Λυγισμός) ΟΚΑ από Ευστάθεια. ΟΚΑ από Ευστάθεια 29/5/2013
ΟΚΑ από Ευστάθεια σε Κατασκευές από Σκυρόδεμα Φαινόμενα 2 ης Τάξης (Λυγισμός) ΟΚΑ από Ευστάθεια παρουσιάζεται σε κατασκευές οι οποίες περιλαμβάνουν δομικά στοιχεία μεγάλης λυγηρότητας με σημαντικές θλιπτικές
Διαβάστε περισσότεραΠαραδείγματα μελών υπό αξονική θλίψη
Παραδείγματα μελών υπό αξονική θλίψη Παραδείγματα μελών υπό αξονική θλίψη Η έννοια του λυγισμού Λυγισμός είναι η ξαφνική, μεγάλη αύξηση των παραμορφώσεων ενός φορέα για μικρή αύξηση των επιβαλλόμενων φορτίων.
Διαβάστε περισσότεραECTS ΕΥΡΩΠΑΪΚΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΜΕΤΑΦΟΡΑΣ ΑΚΑΔΗΜΑΪΚΩΝ ΜΟΝΑΔΩΝ ΣΤΗΝ ΕΥΡΩΠΑΪΚΗ ΕΝΩΣΗ. (Α) Λίστα με τα στοιχεία των μαθημάτων στα ελληνικά
ECTS ΕΥΡΩΠΑΪΚΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΜΕΤΑΦΟΡΑΣ ΑΚΑΔΗΜΑΪΚΩΝ ΜΟΝΑΔΩΝ ΣΤΗΝ ΕΥΡΩΠΑΪΚΗ ΕΝΩΣΗ (Α) Λίστα με τα στοιχεία των μαθημάτων στα ελληνικά Γενικές πληροφορίες μαθήματος: Τίτλος Μεταλλικές Κωδικός CE09-S07 μαθήματος:
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 4: Θλιβόμενο υποστύλωμα. Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών. Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών
Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 4: Θλιβόμενο υποστύλωμα Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε άδειες
Διαβάστε περισσότεραΒασικές Αρχές Σχεδιασμού Υλικά
Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Υλικά Δομική Μηχανική ΙΙΙ Χρ. Ζέρης Σχολή Πολιτικών Μηχανικών, ΕΜΠ Το Ευρωπαϊκό πλαίσιο Μελετών και Εκτέλεσης έργων ΕΝ 10080 Χάλυβας οπλισμού Νοέμ. 2013 Χ. Ζέρης 2 ΕΚΩΣ, ΕΝ1992:
Διαβάστε περισσότεραΣχεδιασμός Μεταλλικών Κατασκευών
Χάρης Ι. Γαντές Αναπληρωτής Καθηγητής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο Σχεδιασμός Κατασκευών με Ευρωκώδικες Εφαρμογές Εθνικά Προσαρτήματα Κέρκυρα Ιούνιος 2009 Περιεχόμενα παρουσίασης
Διαβάστε περισσότεραΝέα έκδοση προγράμματος STeel CONnections
6.10.2011 http://www.sfistik.gr/ Μεταλλικές και Σύμμικτες Κατασκευές Νέα έκδοση προγράμματος STeel CONnectins 2011.280 Aξιότιμοι συνάδελφοι, Κυκλοφόρησε η νέα έκδοση του προγράμματος διαστασιολόγησης κόμβων
Διαβάστε περισσότεραΥΠΟΛΟΓΙΣΤΙΚΑ ΕΡΓΑΛΕΙΑ ΓΙΑ ΤΗ ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΣΥΜΜΙΚΤΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΧΑΛΥΒΑ - ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΤΙΚΑ ΕΡΓΑΛΕΙΑ ΓΙΑ ΤΗ ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΣΥΜΜΙΚΤΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΧΑΛΥΒΑ - ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΔΙΑΤΡΙΒΗ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΟΥ ΔΙΠΛΩΜΑΤΟΣ
Διαβάστε περισσότεραΛ. Διυλιστηρίων Αγ. Ιωάννης, Ασπρόπυργος, τηλ
ΠΙΝΑΚΕΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 73 (2016) Εγχειρίδιο σχεδιασμού σύμμικτων πλακών σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 3 (ΕΝ 1993.01.03:2006) και τον Ευρωκώδικα 4 (EN 1994.01.04:
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
Επίδραση Γειτονικού Κτιρίου στην Αποτίμηση Κατασκευών Ο/Σ ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΒΑΣΙΛΕΙΑΔΗ ΜΙΧΑΕΛΑ Μεταπτυχιακή Φοιτήτρια Π.Π., mikaelavas@gmail.com
Διαβάστε περισσότεραΒασικές Αρχές Σχεδιασμού Δράσεις
Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Δράσεις Δομική Μηχανική ΙΙΙ Χρ. Ζέρης Σχολή Πολιτικών Μηχανικών, ΕΜΠ Εξέλιξη των Κανονισμών 1959 Κανονισμός Έργων από Σκυρόδεμα και Αντισεισμικός Κανονισμός (ΒΔ 59) Επιτρεπόμενες
Διαβάστε περισσότεραΑΓΚΥΡΩΣΕΙΣ ΟΠΛΙΣΜΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
Ημερίδα: ΕΙΔΙΚΑ ΘΕΜΑΤΑ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΤΙΡΙΩΝ & ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ Σ.Π.Μ.Ε. ΗΡΑΚΛΕΙΟ 14.11.2008 ΑΓΚΥΡΩΣΕΙΣ ΟΠΛΙΣΜΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ ΠΛΟΥΤΑΡΧΟΣ Δρ. Πολ. Μηχανικός Αν. Καθηγητής Ε.Μ.Π.
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές ΙΙ
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση : Κόμβος δοκού υποστυλώματος (συγκολλητή σύνδεση) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό
Διαβάστε περισσότεραEYPΩKΩΔIKAΣ 4 ΣYMMIKTA YΠOΣTYΛΩMATA
EYPΩKΩΔIKAΣ 4 ΣYMMIKTA YΠOΣTYΛΩMATA Mέθοδοι υπολογισμού υποστυλωμάτων κατά EC4 H Γενική Mέθοδος H Aπλουστευμένη Mέθοδος Γενική Mέθοδος: Περιλαμβάνει και υποστυλώματα διατομής μη συμμετρικής ή μη ομοιόμορφης
Διαβάστε περισσότεραΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ (602)
Τ.Ε.Ι. Θεσσαλίας Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών (Σ.Τ.ΕΦ.) ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ (602) 3 η Διάλεξη Δημήτριος Ν. Χριστοδούλου Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, M.Sc. Τ.Ε.Ι. Θεσσαλίας - Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών
Διαβάστε περισσότεραΛΥΣΕΙΣ άλυτων ΑΣΚΗΣΕΩΝ στην Αντοχή των Υλικών
ΛΥΣΕΙΣ άλυτων ΑΣΚΗΣΕΩΝ στην Αντοχή των Υλικών Ασκήσεις για λύση Η ράβδος του σχήματος είναι ομοιόμορφα μεταβαλλόμενης κυκλικής 1 διατομής εφελκύεται αξονικά με δύναμη Ρ. Αν D d είναι οι διάμετροι των ακραίων
Διαβάστε περισσότεραAΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ
ΑΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) 371 AΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) ΑΣΚΗΣΗ 1 Το µηκυνσιόµετρο στο σηµείο Α της δοκού του σχήµατος καταγράφει θλιπτική παραµόρφωση ίση µε 0.05. Πόση
Διαβάστε περισσότεραΒιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m
Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m μέσα στο επίπεδο του πλαισίου, 0.4m κάθετα σ αυτό. Τα γωνιακά υποστυλώματα είναι διατομής 0.4x0.4m. Υπάρχουν
Διαβάστε περισσότεραΕυρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα. Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια. Κεφάλαιο 7
Ευρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια Κεφάλαιο 7 Διαφάνειες παρουσίασης εκπαιδευτικών σεμιναρίων Γεώργιος Πενέλης, ομότιμος καθηγητής Α.Π.Θ. Ανδρέας
Διαβάστε περισσότεραΧ. ΖΕΡΗΣ Απρίλιος
Χ. ΖΕΡΗΣ Απρίλιος 2016 1 Κατά την παραλαβή φορτίων στα υποστυλώματα υπάρχουν πρόσθετες παραμορφώσεις: Μονολιθικότητα Κατασκευαστικές εκκεντρότητες (ανοχές) Στατικές ροπές λόγω κατακορύφων Ηθελημένα έκκεντρα
Διαβάστε περισσότεραΔιατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου. Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου
Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου Ανάλογα με τη στατική φόρτιση δημιουργούνται περιοχές στο φορέα όπου έχουμε καθαρή κάμψη ή καμπτοδιάτμηση. m(x)
Διαβάστε περισσότεραΑΘAΝΑΣΙΟΣ X. TPIANTAΦYΛΛOY KAΘHΓHTHΣ ΠANEΠIΣTHMIO ΠATPΩN TMHMA ΠOΛITIKΩN MHXANIKΩN ΣΥΜΜΙΚΤΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ
ΑΘAΝΑΣΙΟΣΣ X. TPIANTAΦYΛΛOYY KAΘHΓHTHΣ ΠANEΠIΣTHMIO ΠATPΩN TMHMA ΠOΛITIKΩN MHXANIKΩN ΣΥΜΜΙΚΤΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΠΑΤΡΑ 2016 ii ISBN 978-960-92177-4-3 c ΑΘ. X. TPIANTAΦYΛΛOY Απαγορεύεται η ολική ή εν μέρει αντιγραφή
Διαβάστε περισσότεραΝοέμβριος 2008. Άσκηση 5 Δίνεται αμφίπακτη δοκός μήκους L=6,00m με διατομή IPE270 από χάλυβα S235.
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Τομέας Δομοστατικής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Μάθημα : Σιδηρές Κατασκευές Ι Διδάσκοντες : Ι Βάγιας Γ. Ιωαννίδης Χ. Γαντές Φ. Καρυδάκης Α. Αβραάμ
Διαβάστε περισσότερα( Σχόλια) (Κείµ ενο) Κοντά Υποστυλώµατα Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής. Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως. α s 2,5
( Σχόλια) (Κείµ ενο) 18.4.9 Κοντά Υποστυλώµατα 18.4.9 Κοντά Υποστυλώµατα 18.4.9.1 Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής N Sd Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως V Sd M Sd1 h N Sd M Sd2 V Sd L l s =M Sd /V Sd M Sd
Διαβάστε περισσότεραΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 3.0)
Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Α Σέρρες 11-9-2009 Ονοματεπώνυμο: Εξάμηνο Βαθμολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 3.0)
Διαβάστε περισσότεραίνεται ποιότητα χάλυβα S355. Επιλογή καμπύλης λυγισμού Καμπύλη λυγισμού S 235 S 275 S 460 S 355 S 420 Λυγισμός περί τον άξονα y y a a a b t f 40 mm
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Τομέας ομοστατικής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Μάθημα : Σιδηρές Κατασκευές Ι ιδάσκοντες :Χ. Γαντές.Βαμβάτσικος Π. Θανόπουλος Νοέμβριος 04 Άσκηση
Διαβάστε περισσότεραΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ (602)
Τ.Ε.Ι. Θεσσαλίας Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών (Σ.Τ.ΕΦ.) ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ (602) 5 η Διάλεξη Δημήτριος Ν. Χριστοδούλου Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, M.Sc. Τ.Ε.Ι. Θεσσαλίας - Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών
Διαβάστε περισσότεραΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΜΑΤΙΣΕΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ Ή ΧΩΡΙΣ ΤΗ ΣΥΝΕΚΤΙΜΗΣΗ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ
Διερεύνηση της επιρροής των Ματίσεων σε Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος με ή χωρίς τη συνεκτίμηση τοιχοπληρώσεων ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΜΑΤΙΣΕΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ Ή ΧΩΡΙΣ
Διαβάστε περισσότεραΗ τεχνική οδηγία 1 παρέχει βασικές πληροφορίες για τον έλεγχο εύκαµπτων ορθογωνικών πεδίλων επί των οποίων εδράζεται µοναδικό ορθογωνικό υποστύλωµα.
CSI Hellas, Φεβρουάριος 2004 Τεχνική Οδηγία 1 Πέδιλα στα οποία εδράζονται υποστυλώµατα ορθογωνικής διατοµής Η τεχνική οδηγία 1 παρέχει βασικές πληροφορίες για τον έλεγχο εύκαµπτων ορθογωνικών πεδίλων επί
Διαβάστε περισσότεραΚΕΦΑΛΑΙΟ 4: ΣΥΝΔΕΣΕΙΣ ΜΕΛΩΝ 4.1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ 4.2 ΕΛΕΓΧΟΙ ΣΥΝΔΕΣΕΩΝ
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 Σελίδα 1 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4: ΣΥΝΔΕΣΕΙΣ ΜΕΛΩΝ 4.1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ Αναπόσπαστο και εξαιρετικά σημαντικό τμήμα της ανέγερσης μίας μεταλλικής κατασκευής αποτελούν οι συνδέσεις των μελών της. Προκειμένου να εκμεταλλευτούμε
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 3: Δικτύωμα πεζογέφυρας (θλιβόμενο άνω πέλμα) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών
Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 3: Δικτύωμα πεζογέφυρας (θλιβόμενο άνω πέλμα) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό
Διαβάστε περισσότεραΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ METAΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ
ΕΡΓΟ : ΡΥΘΜΙΣΗ ΒΑΣΕΙ Ν.4178/2013 ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕΤΑΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ ΘΕΣΗ : Λεωφόρος Χαλανδρίου και οδός Παλαιών Λατομείων, στα Μελίσσια του Δήμου Πεντέλης ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ METAΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ
Διαβάστε περισσότεραΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΒΑΣΕΙΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ
23 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΒΑΣΕΙΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ 3.1 Γενικά Ο σχεδιασμός ενισχύσεων με σύνθετα υλικά ακολουθεί τη φιλοσοφία των σύγχρονων κανονισμών (π.χ. ΕΚΩΣ 2000, ΕΑΚ 2000, Ευρωκώδικες 2, 6 και 8, ΚΑΝΕΠΕ), και περιλαμβάνει
Διαβάστε περισσότερα: συντελεστής που λαμβάνει υπόψη την θέση των ράβδων κατά τη σκυροδέτηση [=1 για ευνοϊκές συνθήκες, =0.7 για μη ευνοϊκές συνθήκες]
Αντοχή σχεδιασμού f bd Η οριακή τάση συνάφειας f bd προκύπτει σαν πολλαπλάσιο της εφελκυστικής αντοχής σχεδιασμού σκυροδέματος f ctd : όπου f bd = η 1 η 2 η 3 η 4 f ctd, όπου f ctd =f ctk0.05 /γ c f ctk
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές ΙΙ
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 1: Αντισεισμικός σχεδιασμός στεγάστρου με συνδέσμους δυσκαμψίας με εκκεντρότητα Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες
Διαβάστε περισσότεραΝέα έκδοση προγράμματος STeel CONnections 2013.099
http://www.sofistik.gr/ Μεταλλικές και Σύμμικτες Κατασκευές Νέα έκδοση προγράμματος STeel CONnections 2013.099 Aξιότιμοι συνάδελφοι, Κυκλοφόρησε η νέα έκδοση του προγράμματος διαστασιολόγησης κόμβων μεταλλικών
Διαβάστε περισσότερα4/11/2017. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Διάτμηση Κοχλία. Βασική αρχή εργαστηριακής άσκησης
Βασική αρχή εργαστηριακής άσκησης Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Διάτμηση Κοχλία Δρ. Σωτήρης Δέμης Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ. 407/80) Αξονικό φορτίο Ανάπτυξη διατμητικών τάσεων σε στοιχεία σύνδεσης
Διαβάστε περισσότεραΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 3.0)
Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Α Σέρρες 26-6-2009 Ονοματεπώνυμο: Εξάμηνο Βαθμολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 3.0)
Διαβάστε περισσότεραΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 Εισαγωγή ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 Αρχές σχεδιασμού ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 Συμπεριφορά και αντοχή διατομών... 81
Περιεχόμενα ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 Εισαγωγή... 11 1.1 Γενικά...11 1.2 Χαλύβδινες διατομές ψυχρής έλασης...15 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 Αρχές σχεδιασμού... 45 2.1 Οριακές καταστάσεις και έλεγχοι μη υπέρβασής τους...45 2.2 Προσδιορισμός
Διαβάστε περισσότεραΠαράδειγμα 2. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ σε διάτμηση
Τ.Ε.Ι. K.M. Τμήμα ΠΓ&ΜΤΓ Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Διδάσκων: Παναγόπουλος Γιώργος Παράδειγμα. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ σε διάτμηση Για τη δοκό του παραδείγματος 1 να γίνει η διαστασιολόγηση
Διαβάστε περισσότεραΥ.ΠΕ.ΧΩ.Δ.Ε. Ημερίδα Ευρωκωδίκων EC6. Ε. Βιντζηλαίου, Σχολή Π.Μ./ΕΜΠ
Υ.ΠΕ.ΧΩ.Δ.Ε. Ημερίδα Ευρωκωδίκων EC6 Ε. Βιντζηλαίου, Σχολή Π.Μ./ΕΜΠ ΚΕΙΜΕΝΑ ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑ 6 ΜΕΡΟΣ 1-1: ΚΑΝΟΝΕΣ ΓΙΑ ΤΟΝ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΑΠΟ ΩΠΛΙΣΜΕΝΗ ΚΑΙ ΑΟΠΛΗ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ (σε φάση ψηφίσεως από τις χώρες-μέλη)
Διαβάστε περισσότεραΥπολογισμός συνδέσεως διαγωνίου. Σύνδεση διαγωνίου Δ (1) με τη δοκό Δ1.1 (1) και το στύλο Κ 1 (1)
Υπολογισμός συνδέσεως διαγωνίου Σύνδεση διαγωνίου Δ 100.1 (1) με τη δοκό Δ1.1 (1) και το στύλο Κ 1 (1) Έργο Υπολογισμός συνδέσεως διαγωνίου COPYRIGHT 1999-2013 LH ΛΟΓΙΣΜΙΚΉ Fespa 10 5.6.0.14 - Connection1_MTC.tss
Διαβάστε περισσότεραΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ
ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ ΜΠΕΡΝΑΚΟΣ ΑΝΤΩΝΙΟΣ Περίληψη Στόχος της παρούσας εργασίας είναι η πρακτική εφαρμογή αναλυτικών προβλέψεων του ΚΑΝΕΠΕ
Διαβάστε περισσότερα5/14/2018. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Διάτμηση Κοχλία. Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ. 407/80)
Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Διάτμηση Κοχλία Δρ. Σωτήρης Δέμης Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ. 407/80) 1 Βασική αρχή εργαστηριακής άσκησης Αξονικό φορτίο Ανάπτυξη διατμητικών τάσεων σε στοιχεία
Διαβάστε περισσότεραΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ
ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ. 2003 Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΑΠΟΤΙΜΩΜΕΝΗΣ ΜΕ pushover ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ Περίληψη Σκοπός της παρούσης εργασίας είναι
Διαβάστε περισσότεραΔρ. Μηχ. Μηχ. Α. Τσουκνίδας. Σχήμα 1
Σχήμα 1 Εξαιτίας της συνιστώσας F X αναπτύσσεται εντός του υλικού η ορθή τάση σ: N σ = A N 2 [ / ] Εξαιτίας της συνιστώσας F Υ αναπτύσσεται εντός του υλικού η διατμητική τάση τ: τ = mm Q 2 [ N / mm ] A
Διαβάστε περισσότεραΝα πραγματοποιηθούν οι παρακάτω έλεγχοι για τον τοίχο αντιστήριξης.
Να πραγματοποιηθούν οι παρακάτω έλεγχοι για τον τοίχο αντιστήριξης. 1. Ανατροπής ολίσθησης. 2. Φέρουσας ικανότητας 3. Καθιζήσεων Να γίνουν οι απαραίτητοι έλεγχοι διατομών και να υπολογισθεί ο απαιτούμενος
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ.
Αποτίμηση φέρουσας ικανότητας κτιρίου σύμφωνα με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΡΑΜΑΝΟΥ ΘΕΟΔΩΡΑ Μεταπτυχιακή Φοιτήτρια Π.Π., theodorkara@gmail.com Περίληψη
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΝΔΕΣΜΩΝ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΝΔΕΣΜΩΝ ΔΙΓΕΝΗΣ ΣΠΥΡΟΣ Περίληψη Σκοπός της εργασίας είναι η περιγραφή της συμπεριφοράς διαφόρων διατάξεων δικτυωτών συνδέσμων σε πλευρικά επιβαλλόμενα φορτία. Στο
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ EC8-3.
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ EC8-3. ΡΑΥΤΟΠΟΥΛΟΥ ΜΑΡΙΝΑ Περίληψη Οι κανονισμοί που ασχολούνται με τις επεμβάσεις κτιρίων στη χώρα μας είναι ο ΚΑΝ.ΕΠΕ. και
Διαβάστε περισσότεραΣΥΝΔΕΣΗ ΔΟΚΟΥ ΗΕΑ 260 ΣΕ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ ΗΕΑ 320
ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΟΚΟΥ ΗΕΑ 260 ΣΕ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ ΗΕΑ 320 Έργο Υπολογισμός συνδέσεων ροπής COPYRIGHT 1999-2013 LH ΛΟΓΙΣΜΙΚΉ Fespa 10 5.6.0.14 - Connection1_MTC.tss - Σελίδα 2/11 1. Παραδοχές μελέτης Οι συνδέσεις ροπής
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές ΙΙ
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 10: Έλεγχος διακοπτόμενης συγκόλλησης Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται
Διαβάστε περισσότερα3.2 Οδηγίες χρήσης του προγράμματος πεπερασμένων στοιχείων RATe ΟΔΗΓΙΕΣ ΧΡΗΣΗΣ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ΠΕΠΕΡΑΣΜΕΝΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ RATe
3.2 Οδηγίες χρήσης του προγράμματος πεπερασμένων στοιχείων RATe 67 3.2 ΟΔΗΓΙΕΣ ΧΡΗΣΗΣ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ΠΕΠΕΡΑΣΜΕΝΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ RATe Στις επόμενες σελίδες παρουσιάζεται βήμα-βήμα ο τρόπος με τον οποίο μπορεί
Διαβάστε περισσότεραΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ. Ασκήσεις προηγούμενων εξετάσεων ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΕΡΓΩΝ ΥΠΟΔΟΜΗΣ ΚΑΙ ΑΓΡΟΤΙΚΗΣ ΑΝΑΠΤΥΞΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΔΟΜΙΚΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΚΑΙ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ Ασκήσεις προηγούμενων
Διαβάστε περισσότεραΑΣΤΟΧΙΑ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕΘΟΔΟΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ
Αστοχία Κοντών Υποστυλωμάτων Μέθοδοι Ενίσχυσης ΑΣΤΟΧΙΑ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕΘΟΔΟΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΣΠΑΝΟΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ Περίληψη Στην παρούσα εργασία εξετάζεται η αστοχία των κοντών υποστυλωμάτων όπως προκύπτει
Διαβάστε περισσότεραΕκτίμηση της στροφικής ικανότητας χαλύβδινων δοκών στις υψηλές θερμοκρασίες θεωρώντας την επιρροή των αρχικών γεωμετρικών ατελειών
Βόλος 29-3/9 & 1/1 211 Εκτίμηση της στροφικής ικανότητας χαλύβδινων δοκών στις υψηλές θερμοκρασίες θεωρώντας την επιρροή των αρχικών γεωμετρικών ατελειών Δάφνη Παντούσα και Ευριπίδης Μυστακίδης Εργαστήριο
Διαβάστε περισσότεραΣΥΝΔΕΣΗ ΔΟΚΟΥ ΙΡΕ 180 ΣΕ ΔΟΚΟ ΗΕΑ 260
ΣΥΝΔΕΣΗ ΔΟΚΟΥ ΙΡΕ 180 ΣΕ ΔΟΚΟ ΗΕΑ 60 Έργο Υπολογισμός συνδέσεων τέμνουσας COPYRIGHT 1999-013 LH ΛΟΓΙΣΜΙΚΉ Fespa 10 5.6.0.14 - Connection1_MTC.tss - Σελίδα /8 1. Παραδοχές μελέτης Οι συνδέσεις ροπής δοκού
Διαβάστε περισσότεραΣυνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή
Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Ευρωκώδικες Εγχειρίδιο αναφοράς Αθήνα, Μάρτιος 01 Version 1.0.3 Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Με το Fespa έχετε τη δυνατότητα να μελετήσετε
Διαβάστε περισσότεραΜΕΛΕΤΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΣΥΓΚΟΛΛΗΤΟΥ ΚΟΜΒΟΥ ΣΥΜΜΙΚΤΗΣ ΔΟΚΟΥ ΣΕ ΣΥΜΜΙΚΤΟ Ή ΜΕΤΑΛΛΙΚΟ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΠΕΠΕΡΑΣΜΕΝΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ
ΜΕΛΕΤΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΣΥΓΚΟΛΛΗΤΟΥ ΚΟΜΒΟΥ ΣΥΜΜΙΚΤΗΣ ΔΟΚΟΥ ΣΕ ΣΥΜΜΙΚΤΟ Ή ΜΕΤΑΛΛΙΚΟ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΠΕΠΕΡΑΣΜΕΝΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ Καλλιόπη Δ. Στεφανάκη a, Χρίστος Ν. Κάλφας b, Δημήτριος Θ. Παχούμης c, Ιωάννης
Διαβάστε περισσότεραEνισχύσεις κατασκευών με προηγμένα υλικά
Eνισχύσεις κατασκευών με προηγμένα υλικά του Aθανάσιου Χ. Τριανταφύλλου Καθηγητή, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστημίου Πατρών, Εργαστήριο Μηχανικής & Τεχνολογίας Υλικών (ttriant@upatras.gr) Γενικά Τα
Διαβάστε περισσότεραΜΕΛΕΤΗ ΒΕΛΤΙΩΣΗΣ ΤΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΕ ΕΝΔΕΧΟΜΕΝΟ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΟ ΜΑΛΑΚΟΥ ΟΡΟΦΟΥ ΜΕΣΩ ΕΛΑΣΤΙΚΗΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ
Μελέτη βελτίωσης της συμπεριφοράς κτιρίου σε ενδεχόμενο σχηματισμό μαλακού ορόφου μέσω ελαστικής ανάλυσης ΜΕΛΕΤΗ ΒΕΛΤΙΩΣΗΣ ΤΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΕ ΕΝΔΕΧΟΜΕΝΟ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΟ ΜΑΛΑΚΟΥ ΟΡΟΦΟΥ ΜΕΣΩ ΕΛΑΣΤΙΚΗΣ
Διαβάστε περισσότεραΑΙΤΙΑ ΡΩΓΜΩΝ ΚΑΙ ΤΡΟΠΟΙ ΕΠΙΣΚΕΥΗΣ
7ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών -01», Μάρτιος 2001 ΑΙΤΙΑ ΡΩΓΜΩΝ ΚΑΙ ΤΡΟΠΟΙ ΕΠΙΣΚΕΥΗΣ Εργασία Νο 4 Ε. ΚΟΥΜΠΕΤΣΟΥ Σ. ΜΠΑΛΑΤΣΟΥΚΑ Περίληψη Στην παρούσα εργασία θα επιχειρηθεί να γίνει μία συστηματική
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 14 Αντισεισμικός σχεδιασμός στεγάστρου με συνδέσμους δυσκαμψίας με εκκεντρότητα
ιδηρές ατασκευές Άσκηση ντισεισμικός σχεδιασμός στεγάστρου με συνδέσμους δυσκαμψίας με εκκεντρότητα χολή Πολιτικών ηχανικών ργαστήριο εταλλικών ατασκευών Άδεια Χρήσης ο παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται
Διαβάστε περισσότερα