Príručka pre dimenzovanie drevených tenkostenných nosníkov PALIS. (Stena z OSB/3 Kronoply)
|
|
- Διονυσόδωρος Κορωναίος
- 7 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Palis s.r.o. Kokořov 24, Třemošná, Česká republika e- mail: Príručka pre dimenzovanie drevených tenkostenných nosníkov PALIS. (Stena z OSB/3 Kronoply) Vypracoval: Ing. Roman Soyka Novozámocká 27, Zvolen, Slovensko soyka@vsld.tuzvo.sk
2 1. Úvod. Tenkostenné (vyľahčené) nosníky sú charakteristické tenkou, vysokou stenou z aglomerovaných materiálov na báze dreva a drevených pásov. V rámci tejto príručky na pomoc pre projektantov sú spracované niektoré podklady na dimenzovanie tenkostenných nosníkov a stĺpov firmy PALIS Návrh nosníkov a stĺpov podľa tejto príručky má len informatívny charakter. Každý návrh nosného prvku musí byť overený autorizovaným staveným inžinierom - statikom. Toto vyhodnotenie musí byť komplexné, zohľadňujúce: - stanovenie zaťažení a ich účinkov - posúdenie medzných stavov - konštrukčné riešenie(uloženie a vystuženie nosníkov, dĺžkové nastavenie steny) 2. Základné predpoklady a predpisy Nosníky PALIS sú určené do prostredia s vlhkosťou materiálu zodpovedajúcej rovnovážnej vlhkosti dreva (w = 18%) dosiahnutej pri teplote okolitého vzduchu t=20 o C a relatívnej vlhkosti okolitého vzduchu φ = 80%, čo zodpovedá chránenej expozícii podľa ČSN Základné normy a predpisy: ČSN Zatížení stavebních konstrukcí ČSN Navrhování dřevěných stavebních konstrukcí (včetně Změn) ČSN Dřevo na stavební konstrukce ČSN EN 300 Desky z orientovaných plochých třísek(osb) - Definice, klasifikace a požadavky ČSN EN 385 Konstrukční dřevo natavované zubovitým spojem. Požadavky na užitné vlastnosti a minimální výrobní požadavky 3. Konštrukcia nosných prvkov. Prvky sú vyrábané v dvoch základných radách : Nosníky označenie napr. N /55-K Stĺpy označenie napr. S /45-K (prvá číslica definuje výšku nosníka alebo stĺpika, druhá šírku pásu a tretia hrúbku pásu). Prvky sú profilu I, kde stena je z OSB/3 a pásy z dreva SM/JD- SI. Pásy sú nadpájané zubovitým spojom ( hĺbka drážky 20 mm). Pásy nosníkov sú zosadené na výšku z dvoch lamiel, pásy stĺpikov nie sú nastavované na výšku. Oslabenie zubovitým spojom sa zohľadnilo vo výpočte. Stena s pásmi je zlepená vodovzdorným lepidlom pre stavebné konštrukcie. 4. Statický výpočet. V rámci statického posudku ohýbaných tenkostenných nosníkov sa overuje: napätie v tlaku v ťažisku pásu napätie v ťahu v ťažisku pásu napätie v ohybe v krajných vláknach pásu napätie v ohybe v krajných vláknach steny napätie v šmyku steny v ťažiskovej osi šmykové napätie v lepenom spoji steny s pásom vydutie steny klopenie nosníka deformácie, prípadne kmitanie Stĺpy namáhané na vzperný tlak v kombinácii s ohybom sa posudzujú aj s vplyvom štíhlosti na normálové napätia. V nasledujúcej tabuľke sú uvedené výpočtové pevnosti a moduly pružnosti, ktoré sa použili vo výpočtoch. Materiál Výpočtová pevnosť [MPa] Modul pružnosti [MPa] R 1,f R 1,t,0 R 1,c,0 R 1,s,0 E 1,f,0 G 1,0 Pásnica SM/JD-SI 12,0 10,0 12,0 1, ,0 600,0 Stena OSB/3-Kronoply R 2,f,0 R 2,t,0 R 2,c,0 R 2,s,90 R 2,s,lep,0 E 2,f,0 G 2,90 (hodnoty sú v smere hlavnej osi) 4,6 2,6 4,0 2,4 0, ,0 800,0 1
3 R 1,f R 1,t,0 R 1,c,0 R 1,s,0 E 1,f,0 G 1,0 R 2,f,0 R 2,t,0 R 2,c,0 R 2,s,90 R 2,s,lep,0 E 2,f,0 G 2,90 výpočtová pevnosť pásu v ohybe výpočtová pevnosť pásu v ťahu v smere vlákien výpočtová pevnosť pásu v tlaku v smere vlákien výpočtová pevnosť pásu v šmyku v spoji modul pružnosti pásu v ohybe rovnobežne s vláknami modul pružnosti pásu v šmyku rovnobežne s vláknami výpočtová pevnosť steny v ohybe v rovine dosky (hlavný smer) výpočtová pevnosť steny v ťahu v rovine dosky (hlavný smer) výpočtová pevnosť steny v tlaku v rovine dosky (hlavný smer) výpočtová pevnosť steny v šmyku kolmo na rovinu dosky (hlavný smer) výpočtová pevnosť steny v šmyku v rovine dosky v spoji (hlavný smer) modul pružnosti steny v ohybe v rovine steny (hlavný smer) modul pružnosti steny v šmyku kolmo na rovinu steny (hlavný smer) Pre navrhovanie potrebného profilu sú v tabuľkách spracované prierezové hodnoty nosníkov a stĺpov zohľadňujúce odlišné mechanicko-fyzikálne vlastnosti drevených pásov a steny z OSB. Tiež je uvedený maximálny dimenzačný moment a maximálna dimenzačná posúvajúca sila. Z týchto hodnôt sú odvodené tabuľky maximálnych rozpätí pre prostý a spojitý nosník (I.MS). V tabuľkách sú uvedené aj maximálne rozpätia v závislosti od priehybu (II.MS). Uvedené hodnoty sa vzťahujú na jednoosý ohyb (v hlavnej rovine) v chránenej expozícii. Zaťaženie je stále v kombinácii s jedným náhodilým krátkodobým. Pre dimenzovanie stĺpov sú spracované tabuľky určujúcu maximálnu osovú silu v závislosti od zaťaženia vetrom. Uvedené hodnoty sa vzťahujú na jednoosý ohyb (v hlavnej rovine) a centrický tlak v chránenej expozícii. Maximálna vzdialenosť L CRI medzi zabezpečnými bodmi tlačeného pásu proti vybočeniu z roviny ohybu je predpísaná pre každý profil. 5. Konštrukčné zásady. V mieste pôsobenia osamelého bremena a v podporách sa odporúča umiestniť výstuhy prichytené klincami (medzi výstuhou a pásom ponechať medzeru 5-7 mm). Otvory môžu byť len kruhové, umiestnené v neutrálnej osi. Maximálne môžu byť tri otvory za sebou pri rešpektovaní minimálnych vzdialeností podľa nasledujúcej tabuľky. Tabuľka pre rozmiestnenie kruhových otvorov priemeru D > 20 mm Nosník N /55-K N /55-K N /55-K N /55-K N /55-K H [mm] D max [mm] A min [mm] B min [mm] C min [mm] Poznámky: H - výška nosníka D max - maximálny priemer kruhového otvoru A min - minimálna vzdialenosť kruhového otvoru od podpory B min - minimálna vzdialenosť medzi kruhovými otvormi C min - minimálna vzdialenosť kruhového otvoru od pôsobenia osamelého bremena 2
4 Neprípustné sú nasledovné zásahy do nosného prvku: 1- zárezy v páse 2- otvory v páse 3- otvory iného tvaru ako kruh 4- kruhové otvory väčšie ako maximálne prípustný priemer podľa typu prvku 6. Pretvorenia nosníkov. Vo výpočte pretvorení celkovú krátkodobú deformáciu vypočítať ako súčet deformácie z ohybového momentu s využitím ohybovej tuhosti (I Z.E) ef a deformáciu zo šmykovej sily s využitím šmykovej tuhosti (A.G) ef. Pri aplikácii tenkostenných nosníkov je vhodné zvážiť aj vplyv dotvarovania na konečný priehyb. Konečný priehyb sa určí: f l,nt = f sht,g (1+φ) + Σ[f sht,q (1+Ψ.φ)] Súčiniteľ dotvarovania sa môže uvažovať pre drevo φ (Drevo) = 0,6 a pre φ (OSB) = 1,5, čo znamená zvýšenie konečného priehybu dreva o 60% a OSB/3 o 150% oproti krátkodobému priehybu. Značky použité vo vzorcoch: f l,nt f sht,g f sht,q φ Ψ konečná deformácia krátkodobý priehyb zo zaťaženia stáleho krátkodobý priehyb zo zaťaženia nahodilého krátkodobého súčiniteľ dotvarovania súčiniteľ pre kvázi-stálu hodnotu krátkodobého náhodilého zaťaženia 3
5 7. Prierezové veličiny a dimenzačné tabuľky nosníkov a stĺpov. Nosník N /55-K Tvar a rozmery: Pásnica Rozmer H H 1 H 2 h b t d c h z,t y 1 [mm] 200,0 132,0 90,0 55,0 95,0 27,5 21,0 12,0 26,8 71,8 H 1 - výška steny y 1 - vzdialenosť ťažiska pásu od neutrálnej osi Tiaž nosníka g nos = 5,46 kgm -1 Prierezové veličiny Plocha prierezu pásu-oslabená A 1 4,451E-03 m 2 Plocha steny A 2 1,584E-03 m 2 Plocha šmyková efektívna A ef,s 1,080E-03 m 2 Plocha prierezu efektívna A ef 9,424E-03 m 2 Moment zotrvačnosti pásu k osi z I 1,z 1,101E-06 m 4 Moment zotrvačnosti pásov k osi Z I 1,Z 4,815E-05 m 4 Moment zotrvačnosti steny k osi Z I 2,Z 2,300E-06 m 4 Moment zotrvačnosti nosníka k osi Z I Z 4,891E-05 m 4 Statický moment pásu S 1,Z 3,198E-04 m 3 Statický moment polovice prierezu S 0,5H,Z 3,284E-04 m 3 Moment zotrvačnosti pásu k osi y I 1,y 3,922E-06 m 4 Polomer zotrvačnosti pásu k osi y i 1,y 0,028 m Polomer zotrvačnosti nosníka [m] i Z 0,072 m Tuhosť ohybová (I Z.E) ef 4,891E+05 Nm 2 Tuhosť šmyková (A.G) ef 6,608E+06 N Maximálna vzdialenosť medzi zabezpečnými bodmi tlačeného pásu proti vybočeniu z roviny ohybu L CRI = 1,12 m Maximálny dimenzačný ohybový moment M Zd = Nm Maximálna dimenzačná posúvajúca sila Q Zd = N 4
6 Nosník N /55-K Tabuľka maximálnych rozpätí L [m] Prostý nosník 0,4 0,6 q n [Nm -2 ] g n [Nm -2 ] I.MS 6,47 6,18 5,92 5,69 5,49 4,82 II.MS 5,05 4,83 4,64 4,47 4,32 4,07 I.MS 5,20 4,73 4,33 4,00 3,71 3,25 II.MS 4,32 4,13 3,96 3,81 3,67 3,45 I.MS 3,94 3,57 3,27 3,02 2,80 2,45 II.MS 3,86 3,67 3,52 3,38 3,25 3,04 Tabuľka maximálnych rozpätí L [m] Spojitý nosník - 2 polia 0,4 0,6 q n [Nm -2 ] g n [Nm -2 ] I.MS 6,13 5,58 5,12 4,73 4,40 3,86 II.MS 7,15 6,87 6,62 6,41 6,62 5,90 I.MS 4,16 3,78 3,47 3,20 2,97 2,60 II.MS 6,22 5,98 5,77 5,58 5,41 5,13 I.MS 3,15 2,86 2,62 2,42 2,24 1,96 II.MS 5,64 5,41 5,22 5,05 4,90 4,64 Poznámky: e - zaťažovacia šírka q n - zaťaženie náhodilé krátkodobé (normová hodnota) g n - zaťaženie stále (normová hodnota) I.MS - Maximálna dĺžka L vypočítaná podľa I.MS (Medzný stav únosnosti) II.MS - Maximálna dĺžka L vypočítaná podľa II.MS (Medzný stav použiteľnosti) Pre stanovenie výpočtových hodnôt zaťažení boli použité normové súčinitele γ g = 1,1 a γ q = 1,4 Pre stanovenie výpočtových pevností materiálov boli použité súčinitele γ r1 = 1,0 a γ r2 = 1,0 Limitný krátkodobý priehyb bol stanovený hodnotou f lim = L/300 Návrhová maximálna dĺžka L je menšia z hodnôt vypočítaná podľa I.MS a II.MS. 5
7 Nosník N /55-K Tvar a rozmery: Pásnica Rozmer H H 1 H 2 h b t d c h z,t y 1 [mm] 240,0 172,0 130,0 55,0 95,0 27,5 21,0 12,0 26,8 91,8 H 1 - výška steny y 1 - vzdialenosť ťažiska pásu od neutrálnej osi Tiaž nosníka g nos = 5,77 kgm -1 Prierezové veličiny Plocha prierezu pásu-oslabená A 1 4,451E-03 m 2 Plocha steny A 2 2,064E-03 m 2 Plocha šmyková efektívna A ef,s 1,560E-03 m 2 Plocha prierezu efektívna A ef 9,582E-03 m 2 Moment zotrvačnosti pásu k osi z I 1,z 1,101E-06 m 4 Moment zotrvačnosti pásov k osi Z I 1,Z 7,729E-05 m 4 Moment zotrvačnosti steny k osi Z I 2,Z 5,088E-06 m 4 Moment zotrvačnosti nosníka k osi Z I Z 7,897E-05 m 4 Statický moment pásu S 1,Z 4,088E-04 m 3 Statický moment polovice prierezu S 0,5H,Z 4,234E-04 m 3 Moment zotrvačnosti pásu k osi y I 1,y 3,922E-06 m 4 Polomer zotrvačnosti pásu k osi y i 1,y 0,028 m Polomer zotrvačnosti nosníka [m] i Z 0,091 m Tuhosť ohybová (I Z.E) ef 7,897E+05 Nm 2 Tuhosť šmyková (A.G) ef 6,992E+06 N Maximálna vzdialenosť medzi zabezpečnými bodmi tlačeného pásu proti vybočeniu z roviny ohybu L CRI = 1,12 m Maximálny dimenzačný ohybový moment M Zd = Nm Maximálna dimenzačná posúvajúca sila Q Zd = N 6
8 Nosník N /55-K Tabuľka maximálnych rozpätí L [m] Prostý nosník 0,4 0,6 q n [Nm -2 ] g n [Nm -2 ] I.MS 7,50 7,16 6,86 6,59 6,36 5,95 II.MS 6,00 5,75 5,52 5,33 5,16 4,86 I.MS 6,18 5,89 5,42 5,00 4,64 4,06 II.MS 5,16 4,93 4,73 4,56 4,41 4,14 I.MS 4,92 4,47 4,09 3,78 3,51 3,07 II.MS 4,62 4,41 4,23 4,07 3,92 3,68 Tabuľka maximálnych rozpätí L [m] Spojitý nosník - 2 polia 0,4 0,6 q n [Nm -2 ] g n [Nm -2 ] I.MS 7,50 6,97 6,40 5,91 5,50 4,82 II.MS 8,38 8,05 7,76 7,51 7,29 6,91 I.MS 5,20 4,73 4,33 4,00 3,71 3,25 II.MS 7,29 7,00 6,75 6,53 6,34 6,01 I.MS 3,94 3,58 3,28 3,02 2,81 2,45 II.MS 6,60 6,34 6,11 5,91 5,74 5,43 Poznámky: e - zaťažovacia šírka q n - zaťaženie náhodilé krátkodobé (normová hodnota) g n - zaťaženie stále (normová hodnota) I.MS - Maximálna dĺžka L vypočítaná podľa I.MS (Medzný stav únosnosti) II.MS - Maximálna dĺžka L vypočítaná podľa II.MS (Medzný stav použiteľnosti) Pre stanovenie výpočtových hodnôt zaťažení boli použité normové súčinitele γ g = 1,1 a γ q = 1,4 Pre stanovenie výpočtových pevností materiálov boli použité súčinitele γ r1 = 1,0 a γ r2 = 1,0 Limitný krátkodobý priehyb bol stanovený hodnotou f lim = L/300 Návrhová maximálna dĺžka L je menšia z hodnôt vypočítaná podľa I.MS a II.MS. 7
9 Nosník N /55-K Tvar a rozmery: Pásnica Rozmer H H 1 H 2 h b t d c h z,t y 1 [mm] 300,0 232,0 190,0 55,0 95,0 27,5 21,0 12,0 26,8 121,8 H 1 - výška steny y 1 - vzdialenosť ťažiska pásu od neutrálnej osi Tiaž nosníka g nos = 6,23 kgm -1 Prierezové veličiny Plocha prierezu pásu-oslabená A 1 4,451E-03 m 2 Plocha steny A 2 2,784E-03 m 2 Plocha šmyková efektívna A ef,s 2,280E-03 m 2 Plocha prierezu efektívna A ef 9,820E-03 m 2 Moment zotrvačnosti pásu k osi z I 1,z 1,101E-06 m 4 Moment zotrvačnosti pásov k osi Z I 1,Z 1,344E-04 m 4 Moment zotrvačnosti steny k osi Z I 2,Z 1,249E-05 m 4 Moment zotrvačnosti nosníka k osi Z I Z 1,385E-04 m 4 Statický moment pásu S 1,Z 5,423E-04 m 3 Statický moment polovice prierezu S 0,5H,Z 5,689E-04 m 3 Moment zotrvačnosti pásu k osi y I 1,y 3,922E-06 m 4 Polomer zotrvačnosti pásu k osi y i 1,y 0,028 m Polomer zotrvačnosti nosníka [m] i Z 0,119 m Tuhosť ohybová (I Z.E) ef 1,385E+06 Nm 2 Tuhosť šmyková (A.G) ef 7,568E+06 N Maximálna vzdialenosť medzi zabezpečnými bodmi tlačeného pásu proti vybočeniu z roviny ohybu L CRI = 1,12 m Maximálny dimenzačný ohybový moment M Zd = Nm Maximálna dimenzačná posúvajúca sila Q Zd = N 8
10 Nosník N /55-K Tabuľka maximálnych rozpätí L [m] Prostý nosník 0,4 0,6 q n [Nm -2 ] g n [Nm -2 ] I.MS 8,86 8,46 8,11 7,80 7,52 7,04 II.MS 7,31 7,00 6,73 6,50 6,30 5,94 I.MS 7,31 6,97 6,68 6,42 6,05 5,29 II.MS 6,30 6,02 5,79 5,58 5,40 5,09 I.MS 6,36 5,82 5,33 4,92 4,57 4,00 II.MS 5,65 5,40 5,19 5,00 4,83 4,54 Tabuľka maximálnych rozpätí L [m] Spojitý nosník - 2 polia 0,4 0,6 q n [Nm -2 ] g n [Nm -2 ] I.MS 8,86 8,46 8,11 7,69 7,15 6,27 II.MS 10,09 9,69 9,34 9,04 8,78 8,32 I.MS 6,76 6,15 5,64 5,21 4,84 4,23 II.MS 8,78 8,43 8,13 7,86 7,63 7,23 I.MS 5,12 4,66 4,27 3,94 3,66 3,20 II.MS 7,95 7,63 7,35 7,11 6,90 6,53 Poznámky: e - zaťažovacia šírka q n - zaťaženie náhodilé krátkodobé (normová hodnota) g n - zaťaženie stále (normová hodnota) I.MS - Maximálna dĺžka L vypočítaná podľa I.MS (Medzný stav únosnosti) II.MS - Maximálna dĺžka L vypočítaná podľa II.MS (Medzný stav použiteľnosti) Pre stanovenie výpočtových hodnôt zaťažení boli použité normové súčinitele γ g = 1,1 a γ q = 1,4 Pre stanovenie výpočtových pevností materiálov boli použité súčinitele γ r1 = 1,0 a γ r2 = 1,0 Limitný krátkodobý priehyb bol stanovený hodnotou f lim = L/300 Návrhová maximálna dĺžka L je menšia z hodnôt vypočítaná podľa I.MS a II.MS. 9
11 Nosník N /55-K Tvar a rozmery: Pásnica Rozmer H H 1 H 2 h b t d c h z,t y 1 [mm] 400,0 332,0 290,0 55,0 95,0 27,5 21,0 12,0 26,8 171,8 H 1 - výška steny y 1 - vzdialenosť ťažiska pásu od neutrálnej osi Tiaž nosníka g nos = 7,00 kgm -1 Prierezové veličiny Plocha prierezu pásu-oslabená A 1 4,451E-03 m 2 Plocha steny A 2 3,984E-03 m 2 Plocha šmyková efektívna A ef,s 3,480E-03 m 2 Plocha prierezu efektívna A ef 1,022E-02 m 2 Moment zotrvačnosti pásu k osi z I 1,z 1,101E-06 m 4 Moment zotrvačnosti pásov k osi Z I 1,Z 2,651E-04 m 4 Moment zotrvačnosti steny k osi Z I 2,Z 3,659E-05 m 4 Moment zotrvačnosti nosníka k osi Z I Z 2,771E-04 m 4 Statický moment pásu S 1,Z 7,648E-04 m 3 Statický moment polovice prierezu S 0,5H,Z 8,194E-04 m 3 Moment zotrvačnosti pásu k osi y I 1,y 3,922E-06 m 4 Polomer zotrvačnosti pásu k osi y i 1,y 0,028 m Polomer zotrvačnosti nosníka [m] i Z 0,165 m Tuhosť ohybová (I Z.E) ef 2,771E+06 Nm 2 Tuhosť šmyková (A.G) ef 8,528E+06 N Maximálna vzdialenosť medzi zabezpečnými bodmi tlačeného pásu proti vybočeniu z roviny ohybu L CRI = 1,12 m Maximálny dimenzačný ohybový moment M Zd = Nm Maximálna dimenzačná posúvajúca sila Q Zd = N 10
12 Nosník N /55-K Tabuľka maximálnych rozpätí L [m] Prostý nosník 0,4 0,6 q n [Nm -2 ] g n [Nm -2 ] I.MS 10,65 10,17 9,75 9,38 9,04 8,47 II.MS 9,28 8,89 8,56 8,27 8,01 7,57 I.MS 8,80 8,39 8,04 7,22 7,45 6,97 II.MS 8,01 7,68 7,38 7,13 6,90 6,51 I.MS 7,66 7,31 6,99 6,72 6,33 5,54 II.MS 7,21 6,90 6,63 6,39 6,18 5,83 Tabuľka maximálnych rozpätí L [m] Spojitý nosník - 2 polia 0,4 0,6 q n [Nm -2 ] g n [Nm -2 ] I.MS 10,65 10,17 9,75 9,38 9,04 8,47 II.MS 12,69 12,19 11,76 11,38 11,04 10,46 I.MS 8,80 8,39 7,80 7,21 6,70 5,87 II.MS 11,04 10,60 10,22 9,88 9,59 9,08 I.MS 7,09 6,45 5,91 5,46 5,07 4,43 II.MS 9,99 9,59 9,24 8,93 8,66 8,20 Poznámky: e - zaťažovacia šírka q n - zaťaženie náhodilé krátkodobé (normová hodnota) g n - zaťaženie stále (normová hodnota) I.MS - Maximálna dĺžka L vypočítaná podľa I.MS (Medzný stav únosnosti) II.MS - Maximálna dĺžka L vypočítaná podľa II.MS (Medzný stav použiteľnosti) Pre stanovenie výpočtových hodnôt zaťažení boli použité normové súčinitele γ g = 1,1 a γ q = 1,4 Pre stanovenie výpočtových pevností materiálov boli použité súčinitele γ r1 = 1,0 a γ r2 = 1,0 Limitný krátkodobý priehyb bol stanovený hodnotou f lim = L/300 Návrhová maximálna dĺžka L je menšia z hodnôt vypočítaná podľa I.MS a II.MS. 11
13 Nosník N /55-K Tvar a rozmery: Pásnica Rozmer H H 1 H 2 h b t d c h z,t y 1 [mm] 450,0 382,0 340,0 55,0 95,0 27,5 21,0 12,0 26,8 196,8 H 1 - výška steny y 1 - vzdialenosť ťažiska pásu od neutrálnej osi Tiaž nosníka g nos = 7,38 kgm -1 Prierezové veličiny Plocha prierezu pásu-oslabená A 1 4,451E-03 m 2 Plocha steny A 2 4,584E-03 m 2 Plocha šmyková efektívna A ef,s 4,080E-03 m 2 Plocha prierezu efektívna A ef 1,041E-02 m 2 Moment zotrvačnosti pásu k osi z I 1,z 1,101E-06 m 4 Moment zotrvačnosti pásov k osi Z I 1,Z 3,471E-04 m 4 Moment zotrvačnosti steny k osi Z I 2,Z 5,574E-05 m 4 Moment zotrvačnosti nosníka k osi Z I Z 3,655E-04 m 4 Statický moment pásu S 1,Z 8,761E-04 m 3 Statický moment polovice prierezu S 0,5H,Z 9,483E-04 m 3 Moment zotrvačnosti pásu k osi y I 1,y 3,922E-06 m 4 Polomer zotrvačnosti pásu k osi y i 1,y 0,028 m Polomer zotrvačnosti nosníka [m] i Z 0,187 m Tuhosť ohybová (I Z.E) ef 3,655E+06 Nm 2 Tuhosť šmyková (A.G) ef 9,008E+06 N Maximálna vzdialenosť medzi zabezpečnými bodmi tlačeného pásu proti vybočeniu z roviny ohybu L CRI = 1,12 m Maximálny dimenzačný ohybový moment M Zd = Nm Maximálna dimenzačná posúvajúca sila Q Zd = N 12
14 Nosník N /55-K Tabuľka maximálnych rozpätí L [m] Prostý nosník 0,4 0,6 q n [Nm -2 ] g n [Nm -2 ] I.MS 11,41 10,90 10,45 10,05 9,69 9,08 II.MS 10,20 9,78 9,41 9,10 8,82 8,33 I.MS 9,43 8,99 8,62 8,28 7,98 7,47 II.MS 8,82 8,45 8,13 7,84 7,60 7,17 I.MS 8,21 7,83 7,50 7,21 6,94 6,30 II.MS 7,93 7,60 7,30 7,04 6,82 6,42 Tabuľka maximálnych rozpätí L [m] Spojitý nosník - 2 polia 0,4 0,6 q n [Nm -2 ] g n [Nm -2 ] I.MS 11,41 10,90 10,45 10,05 9,69 9,08 II.MS 13,91 13,36 12,88 12,47 12,10 11,47 I.MS 9,43 8,99 8,62 8,20 7,62 6,67 II.MS 12,10 11,61 11, ,50 9,95 I.MS 8,07 7,34 6,72 6,21 5,76 5,04 II.MS 10,94 10,50 10,12 9,79 9,49 8,98 Poznámky: e - zaťažovacia šírka q n - zaťaženie náhodilé krátkodobé (normová hodnota) g n - zaťaženie stále (normová hodnota) I.MS - Maximálna dĺžka L vypočítaná podľa I.MS (Medzný stav únosnosti) II.MS - Maximálna dĺžka L vypočítaná podľa II.MS (Medzný stav použiteľnosti) Pre stanovenie výpočtových hodnôt zaťažení boli použité normové súčinitele γ g = 1,1 a γ q = 1,4 Pre stanovenie výpočtových pevností materiálov boli použité súčinitele γ r1 = 1,0 a γ r2 = 1,0 Limitný krátkodobý priehyb bol stanovený hodnotou f lim = L/300 Návrhová maximálna dĺžka L je menšia z hodnôt vypočítaná podľa I.MS a II.MS. 13
15 Stĺp S /45-K Tvar a rozmery: Pásnica Rozmer H H 1 H 2 h b y 1 d c h z,t [mm] 200,0 152,0 110,0 45,0 60,0 78,7 21,0 12,0 23,7 H 1 - výška steny y 1 - vzdialenosť ťažiska pásu od neutrálnej osi Tiaž nosníka g nos = 3,13 kgm -1 Prierezové veličiny Plocha prierezu pásu-oslabená A 1 1,958E-03 m 2 Plocha steny A 2 1,824E-03 m 2 Plocha šmyková efektívna A ef,s 1,320E-03 m 2 Plocha prierezu efektívna A ef 4,519E-03 m 2 Moment zotrvačnosti pásu k osi z I 1,z 3,251E-07 m 4 Moment zotrvačnosti pásov k osi Z I 1,Z 2,493E-05 m 4 Moment zotrvačnosti steny k osi Z I 2,Z 3,512E-06 m 4 Moment zotrvačnosti nosníka k osi Z I Z 2,609E-05 m 4 Statický moment pásu S 1,Z 1,542E-04 m 3 Statický moment polovice prierezu S 0,5H,Z 1,656E-04 m 3 Moment zotrvačnosti pásu k osi y I 1,y 8,035E-07 m 4 Polomer zotrvačnosti pásu k osi y i 1,y 1,812E-02 m Polomer zotrvačnosti nosníka [m] i Z 7,599E-02 m Tuhosť ohybová (I Z.E) ef 2,609E+05 Nm 2 Tuhosť šmyková (A.G) ef 3,809E+06 N Maximálna vzdialenosť medzi zabezpečnými bodmi tlačeného pásu proti vybočeniu z roviny ohybu L CRI = 0,72 m Maximálny dimenzačný ohybový moment M Zd = Nm Maximálna dimenzačná posúvajúca sila Q Zd = 4 537N 14
16 Tabuľka maximálnej osovej sily N d [N] S /45-K L cr,z [m] 2,7 4,0 w 0,n [Nm -2 ] , , Poznámky: e - zaťažovacia šírka w 0,n - základné zaťaženia vetrom (normová hodnota) L c,r,z - vzperná dĺžka stĺpu Pre stanovenie výpočtovej hodnoty zaťaženia vetrom bol použitý normový súčiniteľ γ w = 1,2 Súčinitele pre určenie zaťaženia vetrom C e = a k w = 1,0 Pre stanovenie výpočtových pevností materiálov boli použité súčinitele γ r1 = 1,0 a γ r2 = 1,0 Stĺp je kĺbovo pripojený na oboch koncoch Maximálna vzdialenosť medzi zabezpečnými bodmi pásov proti vybočeniu kolmo na rovinu ohybu L CRI = 0,72 m 15
17 Stĺp S /45-K Tvar a rozmery: Pásnica Rozmer H H 1 H 2 h b y 1 d c h z,t y 1 [mm] 250,0 202,0 160,0 45,0 60,0 103,7 21,0 12,0 23,7 103,7 H 1 - výška steny y 1 - vzdialenosť ťažiska pásu od neutrálnej osi Tiaž nosníka g nos = 3,51 kgm -1 Prierezové veličiny Plocha prierezu pásu-oslabená A 1 1,958E-03 m 2 Plocha steny A 2 2,424E-03 m 2 Plocha šmyková efektívna A ef,s 1,920E-03 m 2 Plocha prierezu efektívna A ef 4,717E-03 m 2 Moment zotrvačnosti pásu k osi z I 1,z 3,251E-07 m 4 Moment zotrvačnosti pásov k osi Z I 1,Z 4,280E-05 m 4 Moment zotrvačnosti steny k osi Z I 2,Z 8,242E-06 m 4 Moment zotrvačnosti nosníka k osi Z I Z 4,552E-05 m 4 Statický moment pásu S 1,Z 2,032E-04 m 3 Statický moment polovice prierezu S 0,5H,Z 2,234E-04 m 3 Moment zotrvačnosti pásu k osi y I 1,y 8,035E-07 m 4 Polomer zotrvačnosti pásu k osi y i 1,y 1,812E-02 m Polomer zotrvačnosti nosníka [m] i Z 9,824E-02 m Tuhosť ohybová (I Z.E) ef 4,552E+05 Nm 2 Tuhosť šmyková (A.G) ef 4,289E+06 N Maximálna vzdialenosť medzi zabezpečnými bodmi tlačeného pásu proti vybočeniu z roviny ohybu L CRI = 0,72 m Maximálny dimenzačný ohybový moment M Zd = Nm Maximálna dimenzačná posúvajúca sila Q Zd = N 16
18 Tabuľka maximálnej osovej sily N d [N] S /45-K L cr,z [m] 2,7 4,0 w 0,n [Nm -2 ] , , Poznámky: e - zaťažovacia šírka w 0,n - základné zaťaženia vetrom (normová hodnota) L c,r,z - vzperná dĺžka stĺpu Pre stanovenie výpočtovej hodnoty zaťaženia vetrom bol použitý normový súčiniteľ γ w = 1,2 Súčinitele pre určenie zaťaženia vetrom C e = a k w = 1,0 Pre stanovenie výpočtových pevností materiálov boli použité súčinitele γ r1 = 1,0 a γ r2 = 1,0 Stĺp je kĺbovo pripojený na oboch koncoch Maximálna vzdialenosť medzi zabezpečnými bodmi pásov proti vybočeniu kolmo na rovinu ohybu L CRI = 0,72 m 17
19 Stĺp S /45-K Tvar a rozmery: Pásnica Rozmer H H 1 H 2 h b y 1 d c h z,t y 1 [mm] 300,0 252,0 210,0 45,0 60,0 128,7 21,0 12,0 23,7 128,7 H 1 - výška steny y 1 - vzdialenosť ťažiska pásu od neutrálnej osi Tiaž nosníka g nos = 3,89kgm -1 Prierezové veličiny Plocha prierezu pásu-oslabená A 1 1,958E-03 m 2 Plocha steny A 2 3,024E-03 m 2 Plocha šmyková efektívna A ef,s 2,520E-03 m 2 Plocha prierezu efektívna A ef 4,915E-03 m 2 Moment zotrvačnosti pásu k osi z I 1,z 3,251E-07 m 4 Moment zotrvačnosti pásov k osi Z I 1,Z 6,556E-05 m 4 Moment zotrvačnosti steny k osi Z I 2,Z 1,600E-05 m 4 Moment zotrvačnosti nosníka k osi Z I Z 7,084E-05 m 4 Statický moment pásu S 1,Z 2,521E-04 m 3 Statický moment polovice prierezu S 0,5H,Z 2,835E-04 m 3 Moment zotrvačnosti pásu k osi y I 1,y 8,035E-07 m 4 Polomer zotrvačnosti pásu k osi y i 1,y 1,812E-02 m Polomer zotrvačnosti nosníka [m] i Z 1,201E-01 m Tuhosť ohybová (I Z.E) ef 7,084E+05 Nm 2 Tuhosť šmyková (A.G) ef 4,769E+06 N Maximálna vzdialenosť medzi zabezpečnými bodmi tlačeného pásu proti vybočeniu z roviny ohybu L CRI = 0,72 m Maximálny dimenzačný ohybový moment M Zd = Nm Maximálna dimenzačná posúvajúca sila Q Zd = N 18
20 Tabuľka maximálnej osovej sily N d [N] S /45-K L cr,z [m] 2,7 4,0 w 0,n [Nm -2 ] , , Poznámky: e - zaťažovacia šírka w 0,n - základné zaťaženia vetrom (normová hodnota) L c,r,z - vzperná dĺžka stĺpu Pre stanovenie výpočtovej hodnoty zaťaženia vetrom bol použitý normový súčiniteľ γ w = 1,2 Súčinitele pre určenie zaťaženia vetrom C e = a k w = 1,0 Pre stanovenie výpočtových pevností materiálov boli použité súčinitele γ r1 = 1,0 a γ r2 = 1,0 Stĺp je kĺbovo pripojený na oboch koncoch Maximálna vzdialenosť medzi zabezpečnými bodmi pásov proti vybočeniu kolmo na rovinu ohybu L CRI = 0,72 m 19
21 Stĺp S /45-K Tvar a rozmery: Pásnica Rozmer H H 1 H 2 h b y 1 d c h z,t [mm] 350,0 302,0 260,0 45,0 60,0 153,7 21,0 12,0 23,7 H 1 - výška steny y 1 - vzdialenosť ťažiska pásu od neutrálnej osi Tiaž nosníka g nos = 3,89kgm -1 Prierezové veličiny Plocha prierezu pásu-oslabená A 1 1,958E-03 m 2 Plocha steny A 2 3,624E-03 m 2 Plocha šmyková efektívna A ef,s 3,120E-03 m 2 Plocha prierezu efektívna A ef 5,113E-03 m 2 Moment zotrvačnosti pásu k osi z I 1,z 3,251E-07 m 4 Moment zotrvačnosti pásov k osi Z I 1,Z 9,322E-05 m 4 Moment zotrvačnosti steny k osi Z I 2,Z 2,754E-05 m 4 Moment zotrvačnosti nosníka k osi Z I Z 1,023E-04 m 4 Statický moment pásu S 1,Z 3,011E-04 m 3 Statický moment polovice prierezu S 0,5H,Z 3,462E-04 m 3 Moment zotrvačnosti pásu k osi y I 1,y 8,035E-07 m 4 Polomer zotrvačnosti pásu k osi y i 1,y 1,812E-02 m Polomer zotrvačnosti nosníka [m] i Z 1,415E-01 m Tuhosť ohybová (I Z.E) ef 1,023E+06 Nm 2 Tuhosť šmyková (A.G) ef 5,249E+06 N Maximálna vzdialenosť medzi zabezpečnými bodmi tlačeného pásu proti vybočeniu z roviny ohybu L CRI = 0,72 m Maximálny dimenzačný ohybový moment M Zd = Nm Maximálna dimenzačná posúvajúca sila Q Zd = N 20
22 Tabuľka maximálnej osovej sily N d [N] S /45-K L cr,z [m] 2,7 4,0 w 0,n [Nm -2 ] , , Poznámky: e - zaťažovacia šírka w 0,n - základné zaťaženia vetrom (normová hodnota) L c,r,z - vzperná dĺžka stĺpu Pre stanovenie výpočtovej hodnoty zaťaženia vetrom bol použitý normový súčiniteľ γ w = 1,2 Súčinitele pre určenie zaťaženia vetrom C e = a k w = 1,0 Pre stanovenie výpočtových pevností materiálov boli použité súčinitele γ r1 = 1,0 a γ r2 = 1,0 Stĺp je kĺbovo pripojený na oboch koncoch Maximálna vzdialenosť medzi zabezpečnými bodmi pásov proti vybočeniu kolmo na rovinu ohybu L CRI = 0,72 m 21
23 Stĺp S /45-K Tvar a rozmery: Pásnica Rozmer H H 1 H 2 h b y 1 d c h z,t y 1 [mm] 400,0 352,0 310,0 45,0 60,0 178,7 21,0 12,0 23,7 178,7 H 1 - výška steny y 1 - vzdialenosť ťažiska pásu od neutrálnej osi Tiaž nosníka g nos = 4,66 kgm -1 Prierezové veličiny Plocha prierezu pásu-oslabená A 1 1,958E-03 m 2 Plocha steny A 2 4,224E-03 m 2 Plocha šmyková efektívna A ef,s 3,720E-03 m 2 Plocha prierezu efektívna A ef 5,311E-03 m 2 Moment zotrvačnosti pásu k osi z I 1,z 3,251E-07 m 4 Moment zotrvačnosti pásov k osi Z I 1,Z 1,258E-04 m 4 Moment zotrvačnosti steny k osi Z I 2,Z 4,361E-05 m 4 Moment zotrvačnosti nosníka k osi Z I Z 1,402E-04 m 4 Statický moment pásu S 1,Z 3,500E-04 m 3 Statický moment polovice prierezu S 0,5H,Z 4,114E-04 m 3 Moment zotrvačnosti pásu k osi y I 1,y 8,035E-07 m 4 Polomer zotrvačnosti pásu k osi y i 1,y 1,812E-02 m Polomer zotrvačnosti nosníka [m] i Z 1,625E-01 m Tuhosť ohybová (I Z.E) ef 1,402E+06 Nm 2 Tuhosť šmyková (A.G) ef 5,729E+06 N Maximálna vzdialenosť medzi zabezpečnými bodmi tlačeného pásu proti vybočeniu z roviny ohybu L CRI = 0,72 m Maximálny dimenzačný ohybový moment M Zd = Nm Maximálna dimenzačná posúvajúca sila Q Zd = N 22
24 Tabuľka maximálnej osovej sily N d [N] S /45-K L cr,z [m] 2,7 4,0 w 0,n [Nm -2 ] , , Poznámky: e - zaťažovacia šírka w 0,n - základné zaťaženia vetrom (normová hodnota) L c,r,z - vzperná dĺžka stĺpu Pre stanovenie výpočtovej hodnoty zaťaženia vetrom bol použitý normový súčiniteľ γ w = 1,2 Súčinitele pre určenie zaťaženia vetrom C e = a k w = 1,0 Pre stanovenie výpočtových pevností materiálov boli použité súčinitele γ r1 = 1,0 a γ r2 = 1,0 Stĺp je kĺbovo pripojený na oboch koncoch Maximálna vzdialenosť medzi zabezpečnými bodmi pásov proti vybočeniu kolmo na rovinu ohybu L CRI = 0,72 m 23
YTONG U-profil. YTONG U-profil
Odpadá potreba zhotovovať debnenie Rýchla a jednoduchá montáž Nízka objemová hmotnosť Ideálna tepelná izolácia železobetónového jadra Minimalizovanie možnosti vzniku tepelných mostov Výborná požiarna odolnosť
Διαβάστε περισσότεραYQ U PROFIL, U PROFIL
YQ U PROFIL, U PROFIL YQ U Profil s integrovanou tepelnou izoláciou Minimalizácia tepelných mostov Jednoduché stratené debnenie monolitických konštrukcií Jednoduchá a rýchla montáž Výrobok Pórobetón značky
Διαβάστε περισσότεραPilota600mmrez1. N Rd = N Rd = M Rd = V Ed = N Rd = M y M Rd = M y. M Rd = N 0.
Bc. Martin Vozár Návrh výstuže do pilót Diplomová práca 8x24.00 kr. 50.0 Pilota600mmrez1 Typ prvku: nosník Prostředí: X0 Beton:C20/25 f ck = 20.0 MPa; f ct = 2.2 MPa; E cm = 30000.0 MPa Ocelpodélná:B500
Διαβάστε περισσότεραNávrh vzduchotesnosti pre detaily napojení
Výpočet lineárneho stratového súčiniteľa tepelného mosta vzťahujúceho sa k vonkajším rozmerom: Ψ e podľa STN EN ISO 10211 Návrh vzduchotesnosti pre detaily napojení Objednávateľ: Ing. Natália Voltmannová
Διαβάστε περισσότεραPRIEMER DROTU d = 0,4-6,3 mm
PRUŽINY PRUŽINY SKRUTNÉ PRUŽINY VIAC AKO 200 RUHOV SKRUTNÝCH PRUŽÍN PRIEMER ROTU d = 0,4-6,3 mm èíslo 3.0 22.8.2008 8:28:57 22.8.2008 8:28:58 PRUŽINY SKRUTNÉ PRUŽINY TECHNICKÉ PARAMETRE h d L S Legenda
Διαβάστε περισσότεραTABUĽKY STATICKÝCH HODNÔT A ÚNOSTNOSTI
TABUĽKY STATICKÝCH HODNÔT A ÚNOSTNOSTI ŠKRIDPLECHU A TRAPÉZOVÝCH PLECHOV Ojednávateľ : Ľuoslav DERER Vypracoval : prof. Ing. Ján Hudák, CSc. Ing. Tatiana Hudáková Košice, 004 1 STATICKÝ VÝPOČET ÚNOSNOSTI
Διαβάστε περισσότεραStatický posudok stavby Dokumentácia pre realizáciu stavby.
JK PROJEKCIA, Na úbočí 7, 974 09 Banská Bystrica č.t. 048/4155583 0905152180 jkprojekcia@gmail.com Statický posudok stavby Dokumentácia pre realizáciu stavby. Stavba: Zberný dvor Janova Lehota Objednávateľ:
Διαβάστε περισσότεραSkúšobné laboratórium materiálov a výrobkov Technická 5, Bratislava
1/5 Rozsah akreditácie Názov akreditovaného subjektu: LIGNOTESTING, a.s. Skúšobné laboratórium materiálov a výrobkov Technická 5, 821 04 Bratislava Laboratórium s fixným rozsahom akreditácie. 1. 2. 3.
Διαβάστε περισσότεραη = 1,0-(f ck -50)/200 pre 50 < f ck 90 MPa
1.4.1. Návrh priečneho rezu a pozĺžnej výstuže prierezu ateriálové charakteristiky: - betón: napr. C 0/5 f ck [Pa]; f ctm [Pa]; fck f α [Pa]; γ cc C pričom: α cc 1,00; γ C 1,50; η 1,0 pre f ck 50 Pa η
Διαβάστε περισσότεραlindab zjednodušujeme výstavbu Lindab Construline Konštrukčné profily C, Z, U
lindab zjednodušujeme výstavbu Lindab Construline Konštrukčné profily C, Z, U Systémy ľahkých konštrukcií Tenkostenné nosníky Z a C Z - tenkostenná väznica Z-profily, ako tenkostenné väznice sú určené
Διαβάστε περισσότεραObvod a obsah štvoruholníka
Obvod a štvoruholníka D. Štyri body roviny z ktorých žiadne tri nie sú kolineárne (neležia na jednej priamke) tvoria jeden štvoruholník. Tie body (A, B, C, D) sú vrcholy štvoruholníka. strany štvoruholníka
Διαβάστε περισσότεραSadrokartónové dosky na nosné konštrukcie. Marec November strán vrátane 3 príloh
Európska organizácia pre technické posudzovanie European Organisation for Technical Assessment Európsky hodnotiaci dokument European Assessment Document EAD 070001-00-0504 Názov Sadrokartónové dosky na
Διαβάστε περισσότεραKATALÓG KRUHOVÉ POTRUBIE
H KATALÓG KRUHOVÉ POTRUBIE 0 Základné požiadavky zadávania VZT potrubia pre výrobu 1. Zadávanie do výroby v spoločnosti APIAGRA s.r.o. V digitálnej forme na tlačive F05-8.0_Rozpis_potrubia, zaslané mailom
Διαβάστε περισσότεραZADANIE 1_ ÚLOHA 3_Všeobecná rovinná silová sústava ZADANIE 1 _ ÚLOHA 3
ZDNIE _ ÚLOH 3_Všeobecná rovinná silová sústv ZDNIE _ ÚLOH 3 ÚLOH 3.: Vypočítjte veľkosti rekcií vo väzbách nosník zťženého podľ obrázku 3.. Veľkosti známych síl, momentov dĺžkové rozmery sú uvedené v
Διαβάστε περισσότεραMechanické vlastnosti dreva
Mechanické vlastnosti dreva Namáhanie dreva, základné mechanické vlastnosti, zisťovanie mechanických vlastností dreva pri rôznych spôsoboch zaťaženia, faktory vplývajúce na mechanické vlastnosti, hodnotenie
Διαβάστε περισσότεραOdporníky. 1. Príklad1. TESLA TR
Odporníky Úloha cvičenia: 1.Zistite technické údaje odporníkov pomocou katalógov 2.Zistite menovitú hodnotu odporníkov označených farebným kódom Schématická značka: 1. Príklad1. TESLA TR 163 200 ±1% L
Διαβάστε περισσότεραMatematika Funkcia viac premenných, Parciálne derivácie
Matematika 2-01 Funkcia viac premenných, Parciálne derivácie Euklidovská metrika na množine R n všetkých usporiadaných n-íc reálnych čísel je reálna funkcia ρ: R n R n R definovaná nasledovne: Ak X = x
Διαβάστε περισσότεραPožiarna odolnosť trieda reakcie na oheň: A1 (STN EN ) požiarna odolnosť REI 120 (podhľad omietnutý MVC hr. 15 mm)
TO 05/0079 Použitie Keramické predpäté nosníky POROTHERM (KPN) sú nosnými prvkami stropného systému POROTHERM. Vyrábajú sa v dĺžkach od 1,75 m do 7,25 m, odstupňovaných po 250 mm pre y stropu od 1,50 m
Διαβάστε περισσότεραSLOVENSKO maloobchodný cenník (bez DPH)
Hofatex UD strecha / stena - exteriér Podkrytinová izolácia vhodná aj na zaklopenie drevených rámových konštrukcií; pero a drážka EN 13171, EN 622 22 580 2500 1,45 5,7 100 145,00 3,19 829 hustota cca.
Διαβάστε περισσότεραKontrolné otázky na kvíz z jednotiek fyzikálnych veličín. Upozornenie: Umiestnenie správnej a nesprávnych odpovedí sa môže v teste meniť.
Kontrolné otázky na kvíz z jednotiek fyzikálnych veličín Upozornenie: Umiestnenie správnej a nesprávnych odpovedí sa môže v teste meniť. Ktoré fyzikálne jednotky zodpovedajú sústave SI: a) Dĺžka, čas,
Διαβάστε περισσότεραNavrh a posudenie mosta: 222-00 D1 Hubova-Ivachnova
avrh a posudenie mosta: -00 D1 Hubova-Ivachnova 1. Materiálové charakteristiky: BETO: C 30/37 B35 B 400 - objemova tiaz zelezobetonu ρ b := 5 k m - dovolene namahanie betonu v σ bc := 8. MPa HLAVE ZATAZEIE
Διαβάστε περισσότεραModul pružnosti betónu
f cm tan α = E cm 0,4f cm ε cl E = σ ε ε cul Modul pružnosti betónu α Autori: Stanislav Unčík Patrik Ševčík Modul pružnosti betónu Autori: Stanislav Unčík Patrik Ševčík Trnava 2008 Obsah 1 Úvod...7 2 Deformácie
Διαβάστε περισσότεραDŘEVĚNÁ STŘEŠNÍ KONSTRUKCE PLANETÁRIA TIMBER ROOF STRUCTURE OF A PLANETARIUM
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES DŘEVĚNÁ STŘEŠNÍ
Διαβάστε περισσότεραVyhlásenie o parametroch stavebného výrobku StoPox GH 205 S
1 / 5 Vyhlásenie o parametroch stavebného výrobku StoPox GH 205 S Identifikačný kód typu výrobku PROD2141 StoPox GH 205 S Účel použitia EN 1504-2: Výrobok slúžiaci na ochranu povrchov povrchová úprava
Διαβάστε περισσότεραC. Kontaktný fasádny zatepľovací systém
C. Kontaktný fasádny zatepľovací systém C.1. Tepelná izolácia penový polystyrén C.2. Tepelná izolácia minerálne dosky alebo lamely C.3. Tepelná izolácia extrudovaný polystyrén C.4. Tepelná izolácia penový
Διαβάστε περισσότεραTabuľka NA1 Hodnoty parciálneho súčiniteľa γ M
Tabuľka NA1 Hodnoty parciálneho súčiniteľa γ M Materiál γ M Murivo : A B C z murovacích prvkov kategórie I na maltu a) 2,0 navrhnutého zloženia z murovacích prvkov kategórie I na maltu predpísaného b)
Διαβάστε περισσότεραKONŠTRUKCIA STROPOV A STRIECH
KONŠTRUKCIA STROPOV A STRIECH SYSTÉMU YTONG Ekonom Komfort Klasik Komfort Ekonom Klasik Doporučené použitia stropných a strešných konštrukcií v stavbách typ konštrukcie odporúčaná oblasť použitia odporúčané
Διαβάστε περισσότεραUČEBNÉ TEXTY. Odborné predmety. Časti strojov. Druhý. Hriadele, čapy. Ing. Romana Trnková
Stredná priemyselná škola dopravná, Sokolská 911/94, 960 01 Zvolen Kód ITMS projektu: 26110130667 Názov projektu: Zvyšovanie flexibility absolventov v oblasti dopravy UČEBNÉ TEXTY Vzdelávacia oblasť: Predmet:
Διαβάστε περισσότεραBaumit StarTrack. Myšlienky s budúcnosťou.
Baumit StarTrack Myšlienky s budúcnosťou. Lepiaca kotva je špeciálny systém kotvenia tepelnoizolačných systémov Baumit. Lepiace kotvy sú súčasťou tepelnoizolačných systémov Baumit open (ETA-09/0256), Baumit
Διαβάστε περισσότερα8 Tesárske spoje. 8.1 Všeobecne. Tesárske spoje. Prohlubovací kurs v oboru dřevostaveb Gerhard Schickhofer - Jaroslav Sandanus
8 8.1 Všeobecne Tesárskymi spojmi označujeme spoje, v ktorých sú vo všeobecnosti sily prenášané kontaktným tlakom v mieste spoja a trením v mieste spoja. Nie sú v nich použité iné spojovacie materiály
Διαβάστε περισσότεραPrechod z 2D do 3D. Martin Florek 3. marca 2009
Počítačová grafika 2 Prechod z 2D do 3D Martin Florek florek@sccg.sk FMFI UK 3. marca 2009 Prechod z 2D do 3D Čo to znamená? Ako zobraziť? Súradnicové systémy Čo to znamená? Ako zobraziť? tretia súradnica
Διαβάστε περισσότεραNavrhovanie na základe EN odsek pomocou tab
Zlozka : EC_ - Dimenzovanie EC_ Dimenzovanie Určenie rozmerov ložiska Navrhovanie na základe EN 199-1-1 odsek 10.9.5 pomocou tab. 10. - 10.5. Geometria: Údaje zaťažujúceho TT-panelu: reakcia z jednej stojiny
Διαβάστε περισσότερα3. Striedavé prúdy. Sínusoida
. Striedavé prúdy VZNIK: Striedavý elektrický prúd prechádza obvodom, ktorý je pripojený na zdroj striedavého napätia. Striedavé napätie vyrába synchrónny generátor, kde na koncoch rotorového vinutia sa
Διαβάστε περισσότεραStatické posúdenie novostavby materskej školy na stavebné povolenie STATICKÝ VÝPOČET
Statické posúdenie novostavby materskej školy na stavebné povolenie STATICKÝ VÝPOČET Investor: Obec Turie, Hlavná 14 013 1 Turie Miesto stavby: parc. č. KN 813/1, 813/4, 81 Kú: Turie Projektant arch. Časti:
Διαβάστε περισσότεραČASŤ STATICKÝ POSUDOK
NÁZOV AKCIE: MATERSKÁ ŠKOLA ZÁLESIE ČASŤ STATICKÝ POSUDOK PREDMET PROJEKTU: OBJEDNÁVATEĽ: MIESTO STAVBY: PROJEKTANT: STUPEŇ: POČET STRÁN: MATERSKÁ ŠKOLA ZÁLESIE OBEC ZÁLESIE, OBECNÝ ÚRAD TROJIČNÉ NÁM.
Διαβάστε περισσότεραPRUŽNOSŤ A PEVNOSŤ PRE ŠPECIÁLNE INŽINIERSTVO
ŽILINSKÁ UNIVERZITA V ŽILINE Fakulta špeciálneho inžinierstva Doc. Ing. Jozef KOVAČIK, CSc. Ing. Martin BENIAČ, PhD. PRUŽNOSŤ A PEVNOSŤ PRE ŠPECIÁLNE INŽINIERSTVO Druhé doplnené a upravené vydanie Určené
Διαβάστε περισσότεραHASLIM112V, HASLIM123V, HASLIM136V HASLIM112Z, HASLIM123Z, HASLIM136Z HASLIM112S, HASLIM123S, HASLIM136S
PROUKTOVÝ LIST HKL SLIM č. sklad. karty / obj. číslo: HSLIM112V, HSLIM123V, HSLIM136V HSLIM112Z, HSLIM123Z, HSLIM136Z HSLIM112S, HSLIM123S, HSLIM136S fakturačný názov výrobku: HKL SLIMv 1,2kW HKL SLIMv
Διαβάστε περισσότεραZáklady technických vied 1
Fakulta bezpečnostného inžinierstva Žilinskej univerzity v Žiline Katedra technických vied a informatiky Základy technických vied 1 Zhrnutie: ZÁKLADY MECHANIKY PODDAJNÝCH TELIES Téma 6: ÚVOD DO MECHANIKY
Διαβάστε περισσότεραPevné ložiská. Voľné ložiská
SUPPORTS D EXTREMITES DE PRECISION - SUPPORT UNIT FOR BALLSCREWS LOŽISKA PRE GULIČKOVÉ SKRUTKY A TRAPÉZOVÉ SKRUTKY Výber správnej podpory konca uličkovej skrutky či trapézovej skrutky je dôležité pre správnu
Διαβάστε περισσότερα1 ZÁKLADNÉ POJMY. dv=dx.dy.dz. dx hmotný bod
1 ZÁKLADNÉ POJMY Predmet Pružnosť a pevnosť patrí k základným predmetom odborov strojného inžinierstva. Náplň tohto predmetu možno zaradiť do širšieho kontextu mechaniky telies. Mechanika je odbor fyziky,
Διαβάστε περισσότεραdifúzne otvorené drevovláknité izolačné dosky - ochrana nie len pred chladom...
(TYP M) izolačná doska určená na vonkajšiu fasádu (spoj P+D) ρ = 230 kg/m3 λ d = 0,046 W/kg.K 590 1300 40 56 42,95 10,09 590 1300 60 38 29,15 15,14 590 1300 80 28 21,48 20,18 590 1300 100 22 16,87 25,23
Διαβάστε περισσότεραNávod k programu POROTHERM 2010
Návod k programu POROTHER 200 Overenie odolnosti murovaného prvku (stena, pilier) z murovacích prvkov POROTHER podľa STN EN 996-- Rez - N d d hd Stena Pilier t t b b=m m 2 w w h /2 h /2 h w m 2 N d N md
Διαβάστε περισσότεραParciálne súčinitele spoľahlivosti zaťažení pre pozemných stavieb v trvalých a dočasných návrhových situáciách
Hodnoty súčiniteľov ψ i pre pozemné stavby Zaťaženie ψ 0 ψ 1 ψ 2 Užitkové zaťaženie pozemných stavieb 1) kategória A: obytné budovy kategória B: úrady kategória C: zhromažďovacie plochy kategória D: obchody
Διαβάστε περισσότεραSTATIKA STAVEBNÝCH KONŠTRUKCIÍ I Doc. Ing. Daniela Kuchárová, PhD. Priebeh vnútorných síl na prostom nosníku a na konzole od jednotlivých typov
Priebeh vnútorných síl na prostom nosníku a na konzole od jednotlivých typov zaťaženia Prostý nosník Konzola 31 Príklad č.14.1 Vypočítajte a vykreslite priebehy vnútorných síl na nosníku s previslými koncami,
Διαβάστε περισσότεραOJNICE ČTYŘDOBÉHO ZÁŽEHOVÉHO MOTORU O VÝKONU 73 KW
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY FAKULTA STROJNÍHO INŽENÝRSTVÍ ÚSTAV AUTOMOBILNÍHO A DOPRAVNÍHO INŽENÝRSTVÍ FACULTY OF MECHANICAL ENGINEERING INSTITUTE OF AUTOMOTIVE ENGINEERING
Διαβάστε περισσότεραKAGEDA AUTORIZOVANÝ DISTRIBÚTOR PRE SLOVENSKÚ REPUBLIKU
DVOJEXCENTRICKÁ KLAPKA je uzatváracia alebo regulačná armatúra pre rozvody vody, horúcej vody, plynov a pary. Všetky klapky vyhovujú smernici PED 97/ 23/EY a sú tiež vyrábané pre výbušné prostredie podľa
Διαβάστε περισσότεραNÁZOV AKCIE: Modernizácia administratívnej budovy ÚVV a ÚVTOS Košice ČASŤ STATICKÝ VÝPOČET. Floriánska 18,04142 Košice. Ing. RADOSLAV TÍNES- SADAK
NÁZOV AKCIE: Modernizácia administratívnej budovy ÚVV a ÚVTOS Košice ČASŤ STATICKÝ VÝPOČET PREDMET PROJEKTU: OBJEDNÁVATEĽ: MIESTO STAVBY: PROJEKTANT: STUPEŇ: POČET STRÁN: Modernizácia administratívnej
Διαβάστε περισσότεραING. MARIÁN PETRÁŠ AUTORIZOVANÝ STAVEBNÝ INŽINIER PRE NOSNÉ KONŠTRUKCIE A STATIKU STAVIEB
ING. MARIÁN PETRÁŠ AUTORIZOVANÝ STAVEBNÝ INŽINIER PRE NOSNÉ KONŠTRUKCIE A STATIKU STAVIEB HVIEZDOSLAVOVA 0, 97 0 TRNAVA, tel. 0905 / 4 56, 0/5574 STATICKÝ VÝPOČET NOSNEJ KONŠTRUKCIE STRECHY A STROPU NÁZOV
Διαβάστε περισσότεραKOMPOSTÁREŇ KYSUCKÉ NOVÉ MESTO
SO01-2 STATICKÝ POSUDOK SAPORT KOMPOSTÁREŇ KYSUCKÉ NOVÉ MESTO SAPORT s.r.o. Chotárna 270/15 911 05 Trenčín tel. 0905 / 606 801 email: info@saport.sk web: www.saport.sk STAVBA : Kompostáreň Kysucké Nové
Διαβάστε περισσότεραVšeobecná charakteristika stropného systému Ipeľských tehelní (IT) Príklady vytvorenia otvorov v strope a vytvorenie konzol pre balkóny
Všeobecná charakteristika stropného systému Ipeľských tehelní (IT) Polomontovaný keramický stropný systém IT je súčasťou kompletného tehlového systému BRITTERM. Príklady vytvorenia otvorov v strope a vytvorenie
Διαβάστε περισσότεραTrapézové profily Lindab Coverline
Trapézové profily Lindab Coverline Trapézové profily - produktová rada Rova Trapéz T-8 krycia šírka 1 135 mm Pozink 7,10 8,52 8,20 9,84 Polyester 25 μm 7,80 9,36 10,30 12,36 Trapéz T-12 krycia šírka 1
Διαβάστε περισσότεραKeramický polomontovaný strop
Keramický polomontovaný strop 3.1.1 Všeobecná charakteristika Keramický polomontovaný strop je zložený z keramických nosníkov s priestorovou ou KNPV a keramických stropných vložiek KSV TermoBRIK. Výhodou
Διαβάστε περισσότεραObklady oceľových a drevených konštrukcií
Oklady oceľových a drevených konštrukcií Oklady konštrukcií 6.. Kód: OK 0, OK 02 Oklady oceľových stĺpov Priame upevnenie ez podkonštrukcie, dosky Glasroc F Ridurit 6.. R 30 R 20 Oceľové konštrukčné prvky
Διαβάστε περισσότερα,Zohrievanie vody indukčným varičom bez pokrievky,
Farba skupiny: zelená Označenie úlohy:,zohrievanie vody indukčným varičom bez pokrievky, Úloha: Zistiť, ako závisí účinnosť zohrievania vody na indukčnom variči od priemeru použitého hrnca. Hypotéza: Účinnosť
Διαβάστε περισσότεραChemická kotva PURE EPOXY
Výrobok Vlastnosti Dvojzložková chemická kotva na báze čistej epoxidovej živice pre vysokopevnostné kotvenie a profesionálne aplikácie. Určená pre oceľové kotviace prvky: závitové a výstužné tyče do u,
Διαβάστε περισσότεραRozsah akreditácie 1/5. Príloha zo dňa k osvedčeniu o akreditácii č. K-003
Rozsah akreditácie 1/5 Názov akreditovaného subjektu: U. S. Steel Košice, s.r.o. Oddelenie Metrológia a, Vstupný areál U. S. Steel, 044 54 Košice Rozsah akreditácie Oddelenia Metrológia a : Laboratórium
Διαβάστε περισσότεραHarmonizované technické špecifikácie Trieda GP - CS lv EN Pevnosť v tlaku 6 N/mm² EN Prídržnosť
Baumit Prednástrek / Vorspritzer Vyhlásenie o parametroch č.: 01-BSK- Prednástrek / Vorspritzer 1. Jedinečný identifikačný kód typu a výrobku: Baumit Prednástrek / Vorspritzer 2. Typ, číslo výrobnej dávky
Διαβάστε περισσότεραOverenie odolnosti murovaných prvkov z tehál Porotherm podľa normy STN EN
Overenie odolnosti murovaných prvkov z tehál Porotherm podľa normy STN EN 199611 Stena Pilier t w t w b =1,0 m w b w N 1d 1 M1d M1hd m 2 w w h 1/2 h 1/2 h w Mmd M2d N md Mmhd N 2d M2hd Tento produkt je
Διαβάστε περισσότεραERMCO Európska asociácia výrobcov transportbetónu. SPRIEVODCA technickými vlastnosťami betónu
ERMCO Európska asociácia výrobcov transportbetónu SPRIEVODCA technickými vlastnosťami betónu November 2006 SKRATKY C v E cd E c,eff E cm f ck f ck.cu f cm f ct f cd f ctd f ctm f ctm,fl f ct,sp variačný
Διαβάστε περισσότεραM6: Model Hydraulický systém dvoch zásobníkov kvapaliny s interakciou
M6: Model Hydraulický ytém dvoch záobníkov kvapaliny interakciou Úlohy:. Zotavte matematický popi modelu Hydraulický ytém. Vytvorte imulačný model v jazyku: a. Matlab b. imulink 3. Linearizujte nelineárny
Διαβάστε περισσότεραStart. Vstup r. O = 2*π*r S = π*r*r. Vystup O, S. Stop. Start. Vstup P, C V = P*C*1,19. Vystup V. Stop
1) Vytvorte algoritmus (vývojový diagram) na výpočet obvodu kruhu. O=2xπxr ; S=πxrxr Vstup r O = 2*π*r S = π*r*r Vystup O, S 2) Vytvorte algoritmus (vývojový diagram) na výpočet celkovej ceny výrobku s
Διαβάστε περισσότεραPriamkové plochy. Ak každým bodom plochy Φ prechádza aspoň jedna priamka, ktorá (celá) na nej leží potom plocha Φ je priamková. Santiago Calatrava
Priamkové plochy Priamkové plochy Ak každým bodom plochy Φ prechádza aspoň jedna priamka, ktorá (celá) na nej leží potom plocha Φ je priamková. Santiago Calatrava Priamkové plochy rozdeľujeme na: Rozvinuteľné
Διαβάστε περισσότεραVÝPOČET PREDOM PREDPÄTÉHO STREŠNÉHO NOSNÍKA HALY
ŽILINSKÁ UNIVERZITA V ŽILINE STAVEBNÁ FAKULTA Katedra stavebných konštrukcii a mostov UN I NS KÁ I V ERZ L I I T A Ž V Ž I L I NE FA KUL TA STAV EBNÁ VÝPOČET PREDOM PREDPÄTÉHO STREŠNÉHO NOSNÍKA HALY (Učebná
Διαβάστε περισσότεραREZISTORY. Rezistory (súčiastky) sú pasívne prvky. Používajú sa vo všetkých elektrických
REZISTORY Rezistory (súčiastky) sú pasívne prvky. Používajú sa vo všetkých elektrických obvodoch. Základnou vlastnosťou rezistora je jeho odpor. Odpor je fyzikálna vlastnosť, ktorá je daná štruktúrou materiálu
Διαβάστε περισσότεραEkvačná a kvantifikačná logika
a kvantifikačná 3. prednáška (6. 10. 004) Prehľad 1 1 (dokončenie) ekvačných tabliel Formula A je ekvačne dokázateľná z množiny axióm T (T i A) práve vtedy, keď existuje uzavreté tablo pre cieľ A ekvačných
Διαβάστε περισσότεραYTONG - presné tvárnice pre nenosné steny
YTONG - presné tvárnice pre nenosné steny Rýchle spracovanie vďaka veľkým formátom a použitiu presného murovania na tenkovrstvovú spojovaciu maltu Jednoduchá úprava rozmerov a tvarov tvárnice priamo na
Διαβάστε περισσότεραObklady konštrukcií. Obklady drevených stĺpov Obklady drevených nosníkov
Obklady konštrukcií Obklady oceľových konštrukcií Obklady oceľových stĺpov doskami Ridurit............... 6.0.0 Obklady oceľových nosníkov doskami Ridurit............ 6.0.20 Obklady oceľových stĺpov............................
Διαβάστε περισσότερα0,8A. 1,2a. 1,4a. 1,6a F 2 5 2A. 1,6a 1,2A
Sttik určité konštrukie Znie č. : JEDNODUCHÝ ŤH TLK rík : Učte prieeh normáovýh sí, normáovýh npätí posunutí priereov. rieeh uveenýh veičín náornite grfik. Shém poľ. čís kóu 0,8 0,8, 0,5,,6, 0,8, 0,6,8
Διαβάστε περισσότεραKATEDRA DOPRAVNEJ A MANIPULAČNEJ TECHNIKY
82 1 SCHÉMA VYPRUŽENIA KOĽAJOVÝCH VOZIDIEL ROZMEDZIE VÝŠKY NÁRAZNÍKOV VLASTNÁ FREKVENCIA ZVISLÉHO VYPRUŽENIA: TEORETICKÁ CHARAKTERISTIKA ZVISLÉHO VYPRUŽENIA: MINIMÁLNA CELKOVÁ TUHOSŤ ZVISLÉHO VYPRUŽENIA:
Διαβάστε περισσότεραZásady navrhovania oceľových konštrukcií. prof. Ing. Josef Vičan, CSc
Zásady navrhovania oceľových konštrukcií prof. Ing. Josef Vičan, CSc Požiadavky Oceľové konštrukcie sa majú navrhovať a zhotovovať tak, aby pri zodpovedajúcej úrovni spoľahlivosti a hospodárnosti bezpečne
Διαβάστε περισσότεραModerné vzdelávanie pre vedomostnú spoločnosť/projekt je spolufinancovaný zo zdrojov EÚ
Zásady navrhovania konštrukcií a zaťaženia konštrukcií Ing. Richard Hlinka, PhD. Žilinská univerzita v Žiline, Stavebná fakulta Katedra stavebných konštrukcií a mostov Tento príspevok vznikol vďaka podpore
Διαβάστε περισσότεραMenovky na dvere, čísla, prívesky, kľúčenky
Menovky na dvere, čísla, prívesky, kľúčenky Farby výrobkov: Von Dnu apex Banská Bystrica - List 10,44 - Žbirkovci 8,70 116 x 140 Benka 7,32 96 x 82-6,10 94 x 38 Sisi 8,16 6,80 Zurich - Hrončekovci 6,00
Διαβάστε περισσότεραStaromlynská 29, Bratislava tel: , fax: http: //www.ecssluzby.sk SLUŽBY s. r. o.
SLUŽBY s. r. o. Staromlynská 9, 81 06 Bratislava tel: 0 456 431 49 7, fax: 0 45 596 06 http: //www.ecssluzby.sk e-mail: ecs@ecssluzby.sk Asynchrónne elektromotory TECHNICKÁ CHARAKTERISTIKA. Nominálne výkony
Διαβάστε περισσότεραRIEŠENIE WHEATSONOVHO MOSTÍKA
SNÁ PMYSLNÁ ŠKOL LKONKÁ V PŠŤNO KOMPLXNÁ PÁ Č. / ŠN WSONOVO MOSÍK Piešťany, október 00 utor : Marek eteš. Komplexná práca č. / Strana č. / Obsah:. eoretický rozbor Wheatsonovho mostíka. eoretický rozbor
Διαβάστε περισσότεραMotivácia Denícia determinantu Výpo et determinantov Determinant sú inu matíc Vyuºitie determinantov. Determinanty. 14. decembra 2010.
14. decembra 2010 Rie²enie sústav Plocha rovnobeºníka Objem rovnobeºnostena Rie²enie sústav Príklad a 11 x 1 + a 12 x 2 = c 1 a 21 x 1 + a 22 x 2 = c 2 Dostaneme: x 1 = c 1a 22 c 2 a 12 a 11 a 22 a 12
Διαβάστε περισσότεραZateplite fasádu! Zabezpečte, aby Vám neuniklo teplo cez fasádu
Zateplite fasádu! Zabezpečte, aby Vám neuniklo teplo cez fasádu Austrotherm GrPS 70 F Austrotherm GrPS 70 F Reflex Austrotherm Resolution Fasáda Austrotherm XPS TOP P Austrotherm XPS Premium 30 SF Austrotherm
Διαβάστε περισσότεραKATEDRA DOPRAVNEJ A MANIPULAČNEJ TECHNIKY Strojnícka fakulta, Žilinská Univerzita
132 1 Absolútna chyba: ) = - skut absolútna ochýlka: ) ' = - spr. relatívna chyba: alebo Chyby (ochýlky): M systematické, M náhoné, M hrubé. Korekcia: k = spr - = - Î' pomerná korekcia: Správna honota:
Διαβάστε περισσότεραKs/paleta Hmotnosť Spotreba tehál v murive. [kg] PENA DRYsystem. Orientačná výdatnosť (l) 5 m 2 /dóza ml m 2 /dóza 2.
SUPRA SUPRA PLUS ABSOLÚTNA NOVINKA NA STAVEBNOM TRHU! PENA DRYsystem / Lepiaca malta zadarmo! Rozmery dxšxv [mm] Ks/paleta Hmotnosť Spotreba tehál v murive ks [kg] paleta [kg] Pevnosť v tlaku P [N/mm²]
Διαβάστε περισσότεραAkumulátory. Membránové akumulátory Vakové akumulátory Piestové akumulátory
www.eurofluid.sk 20-1 Membránové akumulátory... -3 Vakové akumulátory... -4 Piestové akumulátory... -5 Bezpečnostné a uzatváracie bloky, príslušenstvo... -7 Hydromotory 20 www.eurofluid.sk -2 www.eurofluid.sk
Διαβάστε περισσότεραMATERIÁLY NA VÝROBU ELEKTRÓD
MATERIÁLY NA VÝROBU ELEKTRÓD Strana: - 1 - E-Cu ELEKTROLYTICKÁ MEĎ (STN 423001) 3 4 5 6 8 10 12 15 TYČE KRUHOVÉ 16 20 25 30 36 40 50 60 (priemer mm) 70 80 90 100 110 130 Dĺžka: Nadelíme podľa Vašej požiadavky.
Διαβάστε περισσότεραELEKTRICKÉ POLE. Elektrický náboj je základná vlastnosť častíc, je viazaný na častice látky a vyjadruje stav elektricky nabitých telies.
ELEKTRICKÉ POLE 1. ELEKTRICKÝ NÁBOJ, COULOMBOV ZÁKON Skúmajme napr. trenie celuloidového pravítka látkou, hrebeň suché vlasy, mikrotén slabý prúd vody... Príčinou spomenutých javov je elektrický náboj,
Διαβάστε περισσότεραMatematika 2. časť: Analytická geometria
Matematika 2 časť: Analytická geometria RNDr. Jana Pócsová, PhD. Ústav riadenia a informatizácie výrobných procesov Fakulta BERG Technická univerzita v Košiciach e-mail: jana.pocsova@tuke.sk Súradnicové
Διαβάστε περισσότεραMenovky na dvere, čísla, prívesky, kľúčenky
Menovky na dvere, čísla, prívesky, kľúčenky Farby výrobkov: Von Dnu apex Banská Bystrica - List 9,84 - Žbirkovci 7,92 8,20 116 x 140 Benka 6,96 96 x 82-5,80 94 x 38 Sisi 7,80 6,50 Zurich - Filipová 92
Διαβάστε περισσότεραNÁVRH A REALIZÁCIA DUTÉHO PREDPÄTÉHO BETÓNOVÉHO STOŽIARU
NÁVRH A REALIZÁCIA DUTÉHO PREDPÄTÉHO BETÓNOVÉHO STOŽIARU Milan Chandoga (1) Martin Moravčík ( 2) Matúš Orlovský, Peter Ivan ( 3) Abstrakt Článok sa zaoberá návrhom, realizáciou a experimentálnym overením
Διαβάστε περισσότεραPROJEKTOVÉ ENERGETICKÉ HODNOTENIE podľa zákona č. 555/2005 Z.z., vyhlášky MDVRR SR č. 364/2012 Z.z.
Energetická certifikácia budov s.r.o., Estónska 26, 821 06 Bratislava IČO: 44 297 149, IČ DPH: 202266 4831, PROJEKTOVÉ ENERGETICKÉ HODNOTENIE podľa zákona č. 555/2005 Z.z., vyhlášky MDVRR SR č. 364/2012
Διαβάστε περισσότεραKOVOVÉ MOSTY 1 TECHNOLÓGIA A MANAŽMENT STAVIEB 3. ROČNÍK BC. ŠTÚDIA OBLÚKOVÉ MOSTY
KOVOVÉ MOSTY 1 TECHNOLÓGIA A MANAŽMENT STAVIEB 3. ROČNÍK BC. ŠTÚDIA OBLÚKOVÉ MOSTY OBLÚKOVÉ TRÁMOVÉ MOSTY- ÚVOD pre stredné až veľké rozpätia svojím tvarom sa približujú ohybovej čiare od vonkajšieho zaťaženia
Διαβάστε περισσότεραUČEBNÉ TEXTY. Pracovný zošit č.2. Moderné vzdelávanie pre vedomostnú spoločnosť Elektrotechnické merania. Ing. Alžbeta Kršňáková
Stredná priemyselná škola dopravná, Sokolská 911/94, 960 01 Zvolen Kód ITMS projektu: 26110130667 Názov projektu: Zvyšovanie flexibility absolventov v oblasti dopravy UČEBNÉ TEXTY Pracovný zošit č.2 Vzdelávacia
Διαβάστε περισσότεραKomplexné posúdenie tepelnotechnických vlastností stavebných konštrukcií podľa normy STN (2012) Výpočet a posúdenie tepelného odporu a
Komplexné posúdenie tepelnotechnických vlastností stavebných konštrukcií podľa normy STN 73 0540 (2012) Výpočet a posúdenie tepelného odporu a súčiniteľa prechodu tepla konštrukcie Výpočet tepelného odporu
Διαβάστε περισσότεραTECHNICKÁ SPRÁVA A STATICKÝ POSUDOK STAVBY
TECHNICKÁ SPRÁVA A STATICKÝ POSUDOK STAVBY Podpis: spracovateľ IDENTIFIKAČNÉ ÚDAJE STAVBY 1 Druh zákazky Statické posúdenie 2 Názov stavby BYTOVÝ DOM SILVÁNOVÁ 3 Stavebný objekt SO-01 4 Investor / objednávateľ
Διαβάστε περισσότεραMatematika prednáška 4 Postupnosti a rady 4.5 Funkcionálne rady - mocninové rady - Taylorov rad, MacLaurinov rad
Matematika 3-13. prednáška 4 Postupnosti a rady 4.5 Funkcionálne rady - mocninové rady - Taylorov rad, MacLaurinov rad Erika Škrabul áková F BERG, TU Košice 15. 12. 2015 Erika Škrabul áková (TUKE) Taylorov
Διαβάστε περισσότεραURČENIE MOMENTU ZOTRVAČNOSTI FYZIKÁLNEHO KYVADLA
54 URČENE MOMENTU ZOTRVAČNOST FYZKÁLNEHO KYVADLA Teoretický úvod: Fyzikálnym kyvadlom rozumieme teleso (napr. dosku, tyč), ktoré vykonáva periodický kmitavý pohyb okolo osi, ktorá neprechádza ťažiskom.
Διαβάστε περισσότεραPrognózovanie vplyvu porúch na zaťažiteľnosť mostov a stanovenie zostatkovej životnosti mostov
Schválil: generálny riaditeľ Slovenskej správy ciest TP : 05/2002 Prognózovanie vplyvu porúch na zaťažiteľnosť mostov a stanovenie zostatkovej životnosti mostov Metodická príručka Slovenská správa ciest
Διαβάστε περισσότερα5 IZOTROPNÝ, ANIZOTROPNÝ, ORTOTROPNÝ A PRIEČNE IZOTROPNÝ MATERIÁL, MATERIÁLOVÉ KONŠTANTY
5 IZOTROPNÝ, ANIZOTROPNÝ, ORTOTROPNÝ A PRIEČNE IZOTROPNÝ MATERIÁL, MATERIÁLOVÉ KONŠTANTY 5.1 Izotropný materiál Izotropný materiál je materiál, ktorého mechanicko-fyzikálne vlastnosti sú v rovnaké každom
Διαβάστε περισσότεραVýška, šírka, hrúbka a pravouhlosť krídla skúška postupom podľa: EN 951: 1998 Dverové krídla. Metóda merania výšky, šírky, hrúbky a pravouhlosti
Protokol o skúškach č. 800/24/0145/06 Názov skúšok: Mechanicko - fyzikálne skúšky Odolnosť proti zvislému zaťaženiu krídla EN 947: 1998 Otváracie (otočné) alebo kývavé dvere. Určenie odolnosti proti zvislému
Διαβάστε περισσότεραDozretá kvalita
Cenník produktov TERMOBRIK C e n n í k p l a t n ý o d 1. 5. 2 0 1 2 V e r í m e t r a d í cii, t v o r í m e h o d n o t y. Dozretá kvalita cennik maj 2012.indd 1 doprava zdarma 14.4.2012 11:02 2 D R
Διαβάστε περισσότεραOCEĽOVÉ A DREVENÉ NOSNÉ PRVKY
Moderné vzdelávanie pre vedomostnú spoločnosť/ Projekt je spoluinanovaný zo zdrojov EÚ OCEĽOVÉ A DREVENÉ NOSNÉ PRVKY Stavebná akulta Ing. Mohamad Al Ali, PhD. Táto publikáia vznikla za inančnej podpory
Διαβάστε περισσότεραMetodicko pedagogické centrum. Národný projekt VZDELÁVANÍM PEDAGOGICKÝCH ZAMESTNANCOV K INKLÚZII MARGINALIZOVANÝCH RÓMSKYCH KOMUNÍT
Moderné vzdelávanie pre vedomostnú spoločnosť / Projekt je spolufinancovaný zo zdrojov EÚ Kód ITMS: 26130130051 číslo zmluvy: OPV/24/2011 Metodicko pedagogické centrum Národný projekt VZDELÁVANÍM PEDAGOGICKÝCH
Διαβάστε περισσότεραSTATICKÝ POSUDOK. zväzok 1/1
Stavba / akcia : Klasifikácia stavby : Druh stavby : Stupeň projektu : Szymon Luczak KMM PROJEKT mob. (+421) 944160143 Szymon.Luczak@kmmprojekt.sk www.projekcia.kmmprojekt.sk IČO: 44 65 48 21 DIČ: 108
Διαβάστε περισσότεραAkustické a kazetové podhľady
Akustické a kazetové podhľady Akustické a kazetové podhľady Rigips Podhľady akustické bezškárové Dosky Rigiton............................. 4.07.21 4.07.29 Dosky Gyptone BIG........................ 4.07.30
Διαβάστε περισσότερα