Μονοαξονική Αντοχή Εδαφών Σταθεροποιηµένων µε Τσιµέντο. Στατιστική. Compressive Strength of Cement Stabilized Soils. A Statistical Approach

Transcript

1 Μονοαξονική Αντοχή Εδαφών Σταθεροποιηµένων µε Τσιµέντο. Στατιστική Προσέγγιση Compressive Strength of Cement Stabilized Soils. A Statistical Approach Κ. ΑNAΓΝΩΣΤΟΠΟΥΛΟΣ, ρ. Πολιτικός Μηχανικός, Α.Π.Θ. Μ. ΧΑΤΖΗΑΓΓΕΛΟΥ, Msc Τεχνικός Γεωλόγος, J & P-ΑΒΑΞ Α.Ε. ΠΕΡΙΛΗΨΗ: Η παρούσα εργασία εξετάζει τις παραµέτρους εκείνες που επιδρούν σηµαντικά στην αντοχή ενός σταθεροποιηµένου εδάφους µε τσιµέντο και οι οποίες είναι: η περιεκτικότητα του εδάφους σε νερό και άµµο, το όριο υδαρότητας, το ποσοστό προσθήκης τσιµέντου και ο χρόνος σκλήρυνσης. Εκτεταµένη εργαστηριακή έρευνα πραγµατοποιήθηκε όσον αφορά τον προσδιορισµό της µονοαξονικής αντοχής εννέα διαφορετικών ιλυο-αργιλικών εδαφών σταθεροποιηµένων µε διάφορες ποσότητες τσιµέντου. Τα αποτελέσµατα της µονοαξονικής αντοχής συσχετίσθηκαν µε τις ανωτέρω παραµέτρους µέσω ενός µοντέλου που εξήχθη από ανάλυση µη γραµµικής παλινδρόµησης. ABSTRACT: The present study examines the parameters which influence significantly the strength of a cement stabilized soil. These are: the water and sand content, the liquid limit, the amount of the added cement and curing time. A comprehensive laboratory work was carried out in order to study the compressive strength of nine different silty-clay soils stabilized with various quantities of cement. The laboratory results were used for the development of a non linear regression equation that best relates the compressive strength of a stabilized soil to the aforementioned parameters considered as descriptor variables. 1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ Η µέθοδος της σταθεροποίησης του εδάφους µε µίξη τσιµέντου βασίζεται στη δηµιουργία εντός της εδαφικής µάζας, µε κατάλληλο µηχανικό ε- ξοπλισµό, εδαφοπασσάλων από µίγµα εδάφους και κονίας (τσιµέντο, λειοτριβηµένη ιπτάµενη τέφρα, άσβεστος), του οποίου οι ιδιότητες είναι κατά πολύ βελτιωµένες λόγω της ανάπτυξης των ποζολανικών αντιδράσεων του τσιµέντου (Markou and Atmatzidis, 23). Η µέθοδος αυτή χρησιµοποιείται σε πολλές εφαρµογές, όπως θεµελίωση κτιρίων και βάθρων γεφυρών, σε τοίχους αντιστήριξης, για τον περιορισµό των υπογείων ροών, για την ενίσχυση της θεµελίωσης υ- φιστάµενων κατασκευών, για την υποστήριξη κατά τη διάρκεια εκσκαφών κα. Η µηχανική αντοχή του µίγµατος εδάφουςτσιµέντου (η συνηθέστερη χρησιµοποιούµενη κονία) επηρεάζεται από πληθώρα παραµέτρων όπως: οι φυσικοχηµικές ιδιότητες του εδάφους, οι γεωλογικές και υδρογεωλογικές συνθήκες της περιοχής, οι ιδιότητες και η ποιότητα της κονίας που χρησιµοποιείται ή του τυχόν πρόσθετουβελτιωτικού, η µέθοδος µίξης και ο µηχανικός ε- ξοπλισµός και οι συνθήκες σκλήρυνσης (Porbaha, ). Για τους λόγους αυτούς παρατηρείται πολλές φορές σηµαντική απόκλιση των εργαστηριακών µετρήσεων της αντοχής µιγµάτων εδάφους-τσιµέντου από αυτές των δοκιµών πεδίου. Σηµαντική έρευνα έχει πραγµατοποιηθεί από τους Omine και Ohno (199) όσον αφορά την εκτίµηση της επί τόπου µονοαξονικής αντοχής βάσει εργαστηριακών µετρήσεων και παρα- µέτρων από τη φάση κατασκευής του εδαφοπασσάλου και το µοντέλο που προτείνουν παρουσιάζει µία καλή προσέγγιση. Συνεπώς ο προσδιορισµός της αντοχής του υλικού του εδαφοπασσάλου στο εργαστήριο αλλά και των παραµέτρων που τη διαµορφώνουν εξακολουθεί να είναι ένας σηµαντικός παράγοντας για την εκτί- µηση της πραγµατικής αντοχής του µίγµατος στο πεδίο κατασκευής (Porbaha, 22). Σκοπός της παρούσης εργασίας ήταν η εξα- ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/-2/6/26 1

2 γωγή ενός µοντέλου από ανάλυση γραµµικής παλινδρόµησης, το οποίο να συσχετίζει τη µονοαξονική αντοχή σταθεροποιηµένου µε τσιµέντο εδάφους, σε συνθήκες εργαστηρίου, µε παραµέτρους χαρακτηριστικές για την επιρροή τους στη διαµόρφωση των τιµών της. Η ποιότητα του τσιµέντου δεν λήφθηκε υπόψη καθότι, όπως έχει αποδειχθεί από προγενέστερες µελέτες, η επίδρασή της στη διαµόρφωση της αντοχής είναι περιορισµένη (Ahnberg et al., 23). 2. ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΟ ΜΕΡΟΣ-ΥΛΙΚΑ Ο τύπος του εδάφους µπορεί να επηρεάσει ση- µαντικά τα αποτελέσµατα της σταθεροποίησης µε τσιµέντο (Puppala et al., 23). Για το λόγο αυτό χρησιµοποιήθηκαν εννέα διαφορετικά ε- δάφη ούτως ώστε να µελετηθεί η ευρεία διακύ- µανση των τιµών της µονοαξονικής αντοχής των σταθεροποιηµένων µε διάφορες ποσότητες τσιµέντου δοκιµίων. Τα επτά εδάφη ανήκαν στην κατηγορία των ανόργανων αργίλων υψηλής πλαστικότητας (CH) µε κάποια από αυτά να περιέχουν µεγάλη ποσότητα (SO4) -2, ένα έδαφος στην κατηγορία των ανόργανων αργίλων µέσης πλαστικότητας (CI) και ένα έδαφος στην κατηγορία των οργανικών αργίλων µεγάλης πλαστικότητας (OH) µε περιεκτικότητα σε οργανικά 1%. Στον Πίνακα 1 παρουσιάζονται οι βασικές ιδιότητές τους. Για τη σταθεροποίηση των δοκιµίων χρησιµοποιήθηκε λεπτόκοκκο τσιµέντο Portland µε ειδική επιφάνεια περίπου 4. cm 2 /g, ειδικό βάρος 3,1 g/cm 3 και χαρακτηριστική αντοχή στις ηµέρες 4 MPa. Το ποσοστό τσιµέντου που αναµίχθηκε µε τα διάφορα εδάφη κυµάνθηκε από -3% κατά βάρος ξηρού εδάφους. Τα δοκίµια παρασκευάζονταν µε προσθήκη κάθε φορά κατάλληλης (Πίνακας 2) ποσότητας νερού στο ξηρό έδαφος και καλή ανάµιξη του όλου µίγµατος µε υψηλόστροφο α- ναµικτήρα για τουλάχιστον λεπτά. Στη συνέχεια προστίθετο η απαιτούµενη ποσότητα τσι- µέντου και επακολουθούσε ανάµιξη για άλλα λεπτά. Τα παρασκευασθέντα δοκίµια παρέµεναν εντός της µήτρας µε αεροστεγή κάλυψη, ούτως ώστε να αποφευχθεί απώλεια νερού λόγω εξάτµισης, έως την ηµέρα ελέγχου τους σε µονοαξονική θλίψη (ASTM, 1996). Η µορφή τους ήταν κυλινδρική µε διάµετρο 3, mm και ύψος 1 mm. Οι δοκιµές θλίψης πραγµατοποιήθηκαν µε ρυθµό παραµόρφωσης,664 mm/min. Στον Πίνακα 2 φαίνονται όλοι οι συνδυασµοί περιεκτικότητας νερού και τσιµέντου βάσει των οποίων παρασκευάσθηκαν δοκίµια από τα διάφορα εδάφη καθώς επίσης και η ηλικία θραύσης τους. 3. ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ Στα Σχήµατα 1(α)-(γ) παρουσιάζονται οι τιµές της µονοαξονικής αντοχής των διαφόρων εδαφικών δοκιµίων σταθεροποιηµένων µε προσθήκη τσιµέντου -3% κατά βάρος ξηρού εδάφους στις, και 9 ηµέρες σκλήρυνσης. Παρατηρείται σηµαντική διακύµανση των τιµών της αντοχής σε όλες τις ηλικίες και για όλα τα ποσοστά προσθήκης τσιµέντου. Το γεγονός αυτό αποδεικνύει τη σηµαντική επιρροή της χηµικής σύστασης του εδάφους και της περιεκτικότητάς του σε νερό (w) στην ανάπτυξη και εξέλιξη των ποζολανικών αντιδράσεων και κατά συνέπεια στην πρώιµη και τελική αντοχή. Για παράδειγµα, προσθήκη 1% τσιµέντου στα διάφορα εδάφη είχε ως αποτέλεσµα τιµές α- ντοχής που κυµαίνονταν από 8 έως 211 kpa στις ηµέρες, από 12 έως 26 kpa στις ηµέρες και από 131 έως 299 kpa στις 9 η- µέρες. Τα εδάφη µε υψηλό όριο υδαρότητας Πίνακας 1. Βασικές ιδιότητες των εξεταζόµενων εδαφών Table 1. Basic properties of the tested soils Ιδιότητες S 1 S 2 S 3 S 4 S S 6 S S 8 S 9 Βάθος εξαγωγής (m) Πυκνότητα (t/m 3 ) 1,9 1,66 1, 1,2 1,23 1,62 1,9 1,64 1,6 Φαινόµενο βάρος στερεών (t/m 3 ) 2,6 2, 2,2 2,3 2,36 2,8 2,8 2,6 2,8 Όριο υδαρότητας (%) 8 43, ,4 69,6 3,96 Όριο πλαστικότητας (%) 3 2, , 2,9,4,92 είκτης πλαστικότητας (%) 2 18, , 41,1 42,2 4,4 Ιλύς-άργιλος (%) Άµµος (%) Χαρακτηρισµός CH CI CH CH OH CH CH CH CH Ph 8, 8,6 8, 8,,96 8,2 8,13 8,8-2 SO 4 (%),1,,,18,2,6,11,1,1 ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/-2/6/26 2

3 Πίνακας 2. Χρόνος σκλήρυνσης των δοκιµίων και η % προσθήκη νερού και τσιµέντου Table 2. Curing time of specimens and the percentage of water-cement addition Προσθήκη νερού Προσθήκη τσιµέντου Έδαφος (% κ.β. ξηρού εδάφους) (% κ.β. ξηρού εδάφους) 11 1 S S S 3 8 6, S , S 22 8, S 6 2,3 S 2 S 8 2, S Χρόνος σκλήρυνσης (ηµέρες) (w L >6%) ή µε υψηλή περιεκτικότητα σε νερό εµφάνισαν µικρή αντοχή σε όλες τις ηλικίες σκλήρυνσης ακόµα και όταν προστίθετο τσιµέντο σε µεγάλη ποσότητα. Αυτό οφείλεται στην έντονη υδροφιλική τάση των εδαφών, η οποία και χαρακτηρίζεται από µεγάλο όριο υδαρότητας. Τα εδάφη αυτά δεσµεύοντας υψηλές ποσότητες νερού περιορίζουν την ανάπτυξη των ποζολανικών αντιδράσεων αλλά και τη δη- µιουργία ισχυρών δεσµών πρόσφυσης στη διεπιφάνεια των κόκκων του εδάφους µε τους κρυστάλλους του τσιµέντου µε αρνητικές συνέπειες για την αντοχή. Παροµοίως η ύπαρξη σηµαντικής ποσότητας νερού οδηγεί στη δη- µιουργία µιας ασθενούς δοµής µε πολύ χαλαρούς δεσµούς µεταξύ των τεµαχιδίων τσιµέντου-αργίλου. Η επιρροή του w L και του w στην αντοχή φαίνεται στα Σχήµατα 2(α)-(γ) όπου η αντοχή δοκιµίων σταθεροποιηµένων µε και 1% τσιµέντο συσχετίζεται µε το δείκτη αντίστασης I c ( I w w L c =, όπου w p το όριο wl wp πλαστικότητας). Είναι εµφανής η µεγάλη διασπορά των τιµών της αντοχής σε όλες τις ηλικίες σκλήρυνσης και για συγκεκριµένη ποσότητα τσιµέντου. Ενδεικτικά αναφέρεται ότι οι τιµές της αντοχής, για προσθήκη % τσιµέντου κυ- µάνθηκαν από 4 έως 14 kpa στις ηµέρες, από 44 έως 1196 kpa στις ηµέρες και από 2 έως 169 kpa στις 9 ηµέρες. Η περιεκτικότητα των εδαφών σε άµµο κυ- µάνθηκε από 9 έως 3% κ.β. ξηρού εδάφους και όπως φάνηκε από τα πειραµατικά αποτελέσµατα είχε αρκετά σηµαντική επίδραση στην αντοχή. Εδάφη µε παραπλήσια όρια Atterberg και περιεχόµενη υγρασία εµφάνισαν αυξηµένη αντοχή κατά 1-2% όταν αυξανόταν το ποσοστό περιεκτικότητας σε άµµο. ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/-2/6/26 3

4 4 3 ù õ õí % τσιìýντο (α) 4 ù õ õí % τσιìýντο (β) ù õ õí % τσιìýντο (γ) Σχήµα 1. ιακύµανση των τιµών της µονοαξονικής αντοχής δοκιµίων εδαφών σταθεροποιηµένων µε διάφορες ποσότητες τσιµέντου: (α) ηµέρες, (β) ηµέρες και (γ) 9 ηµέρες. Figure 1.Variation of compressive strength of soil specimens stabilized with different amounts of cement: (a) days, (b) days and (c) 9 days. ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/-2/6/26 4

5 2 ù õ õí 1 % τσιìýντο 1% τσιìýντο -1, -1 -,, 1 1, Äεßκτηò αντßστασηò Ic (α) 3 ù õ õí 2 1 % τσιìýντο 1% τσιìýντο -1, -1 -,, 1 1, Äεßκτηò αντßστασηò Ic (β) % τσιìýντο 1% τσιìýντο 9 ù õ õí -1, -1 -,, 1 1, Äεßκτηò αντßστασηò Ic (γ) Σχήµα 2. Μονοαξονική αντοχή δοκιµίων εδάφους σταθεροποιηµένων µε και 1% τσιµέντο σε σχέση µε το δείκτη αντίστασης: (α) ηµέρες, (β) ηµέρες και (γ) 9 ηµέρες. Figure 2.Compressive strength of soil specimens stabilized with and 1% cement in relation to the consistency index: (a) days, (b) days and (c) 9 days. ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/-2/6/26

6 4 Εκτιìηθεßσα ìονοαξονικþ αντοχþ (kpa) R2 =, Μετρηθεßσα ìονοαξονικþ αντοχþ (kpa) Σχήµα 3. ιάγραµµα απεικόνισης του συσχετισµού µεταξύ των εκτιµηµένων (Εξίσωση 1) και µετρηµένων τιµών της µονοαξονικής αντοχής Figure 3. Cross plot of measured compressive strength vs. computed values using Εquation ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΜΟΝΤΕΛΩΝ ΜΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗΣ ΠΑΛΙΝ ΡΟΜΗΣΗΣ Με βάση τα εργαστηριακά αποτελέσµατα αναπτύχθηκε µε χρήση του στατιστικού προγράµ- µατος SPSS ένα µοντέλο µη γραµµικής παλινδρόµησης µε σκοπό τον προσδιορισµό της α- ντοχής σε µονοαξονική θλίψη των σταθεροποιηµένων µε τσιµέντο εδαφών από παραµέτρους όπως το όριο υδαρότητας, η περιεκτικότητα σε νερό, το ποσοστό προσθήκης τσιµέντου, η περιεκτικότητα σε άµµο και το χρόνο σκλήρυνσης. Το µοντέλο παλινδρόµησης συσχετίζει τη µονοαξονική αντοχή µε τις πέντε α- νεξάρτητες µεταβλητές ως ακολούθως: q = -326, 11,9 ln(w) ,6 ln(w L ) + +,23 (C) (S) 1,41 (ln(ct)),68 (1) όπου q η εκτιµηµένη µονοαξονική αντοχή, w η περιεκτικότητα σε νερό (%), w L το όριο υδαρότητας (%), c η προσθήκη τσιµέντου (% κατά βάρος ξηρού εδάφους), S η περιεκτικότητα σε άµµο (% κατά βάρος ξηρού εδάφους) και CT ο χρόνος σκλήρυνσης (ηµέρες). Η ακρίβεια του µοντέλου ελέγχεται από το συντελεστή συσχετισµού R 2, ο οποίος έχει τιµή,8. Αυτό ση- µαίνει ότι το παρόν µοντέλο εξηγεί το 8,% της συνολικής µεταβλητότητας και στατιστικά θεωρείται ιδιαίτερα υψηλό. Συνεπώς, οι υπολογισθείσες τιµές της αντοχής είναι συγκρίσι- µες µε τις εκτιµώµενες από το µοντέλο σε πολύ µεγάλο βαθµό. Στο Σχήµα 3 παρουσιάζεται ο συσχετισµός των τιµών από τις εργαστηριακές µετρήσεις µε τις αντίστοιχες που προκύπτουν από την εφαρµογή του µοντέλου. Η ευθεία γραµµή στο σχήµα απεικονίζει την απόλυτη ταυτοποίηση, δηλ. οι τιµές που συγκρίνονται είναι ακριβώς ίδιες. Με σκοπό την εύρεση ενός µοντέλου µε α- κόµα µεγαλύτερη ακρίβεια απαλείφθηκε ο χρόνος σκλήρυνσης και χρησιµοποιήθηκαν οι υ- πόλοιπες τέσσερις παράµετροι ως ανεξάρτητες µεταβλητές. Το µοντέλο που παρουσιάζει τον καλύτερο δυνατό συσχετισµό είναι της α- κόλουθης µορφής: q = a + a 1 ln(w) + a 2 ln(ll) + a 3 (C) (S) a4 (2) Για τις ηλικίες των, και 9 ηµερών λαµβάνει αντιστοίχως τις παρακάτω εκφράσεις: q = -316,9 11,82 ln(w) ,3 ln(ll) +,964 (C) (S) 1,39, R 2 =,84 (3) ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/-2/6/26 6

7 Εκτιìηθεßσα ìονοαξονικþ αντοχþ (kpa) ù õ õí R2 =, Μετρηθεßσα ìονοαξονικþ αντοχþ (kpa) (α) Εκτιìηθεßσα ìονοαξονικþ αντοχþ (kpa) ù õ õí R2 =, Μετρηθεßσα ìονοαξονικþ αντοχþ (kpa) (β) Εκτιìηθεßσα ìονοαξονικþ αντοχþ (kpa) ù õ õí R2 =, Μετρηθεßσα ìονοαξονικþ αντοχþ (kpa) (γ) Σχήµα 4. ιάγραµµα απεικόνισης του συσχετισµού µεταξύ των εκτιµηµένων και µετρηµένων τιµών της µονοαξονικής αντοχής. (α) ηµέρες (εξίσωση 3), (β) ηµέρες (εξίσωση 4) και (γ) 9 ηµέρες (Εξίσωση ) Figure 4. Cross plot of measured compressive strength vs. computed values. (a) days (Εq. 3), (b) days (Εq. 4) and (c) 9 days (Εq. ) ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/-2/6/26

8 q = -38,32 112,96 ln(w) ,29 ln(ll) +,98 (C) (S) 1,464, R 2 =,92 (4) q 9 = -6,1 1329,13 ln(w) ,22 ln(ll) +,88 (C) (S) 1,43, R 2 =,891 () Για την αντοχή στις ηµέρες το µοντέλο παρουσιάζει R 2 =,84, ελαφρώς µικρότερο από αυτόν του αρχικού µοντέλου, που περιελάµβανε και το χρόνο σκλήρυνσης. Όµως για τις και 9 ηµέρες το R 2 εµφανίζεται ελαφρώς µεγαλύτερο. Στα Σχήµατα 4(α)-(γ) απεικονίζεται ο συσχετισµός των τιµών από τις εργαστηριακές µετρήσεις µε τις αντίστοιχες που προκύπτουν από την εφαρµογή των µοντέλων στις, και 9 ηµέρες.. ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Η εφαρµογή εργαστηριακών ή δοκιµών πεδίου για προσδιορισµό της αντοχής του υλικού των εδαφοπασσάλων είναι διαδικασία χρονοβόρα και δαπανηρή. Συνεπώς, η ύπαρξη ενός µοντέλου πρόβλεψης, µε καλή προσέγγιση, της αντοχής του µίγµατος εδάφους-τσιµέντου από βασικές παραµέτρους όπως το όριο υδαρότητας, η περιεκτικότητα σε νερό και άµµο, η προστιθέµενη ποσότητα τσιµέντου και ο χρόνος σκλήρυνσης κρίνεται ιδιαίτερα σηµαντική. Η παρούσα εργασία βασίσθηκε πάνω σε εργαστηριακά δεδοµένα µε σκοπό τη δηµιουργία ενός µοντέλου που να συσχετίζει µε τη µεγαλύτερη δυνατή ακρίβεια τη µονοαξονική αντοχή µε τις ανωτέρω πέντε παραµέτρους. Εξήχθησαν δύο µοντέλα πρόβλεψης το πρώτο λαµβάνει υπόψη και τις πέντε παραµέτρους ενώ το δεύτερο δεν περιλαµβάνει ως ανεξάρτητη µεταβλητή το χρόνο σκλήρυνσης. Και τα δύο µοντέλα παρουσιάζουν υψηλές τιµές του R 2 ενώ οι τιµές της αντοχής που υπολογίζονται από την εφαρµογή τους είναι συγκρίσιµες ικανοποιητικά µε αυτές που προσδιορίσθηκαν πειραµατικά. 6. ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ Ahnberg, H., Johansson, S.E., Pihl, H. and Carlsson, T. (23), Stabilising effects of different binders in some Swedish soils. Ground Improvement, Vol., pp ASTM D , (1996), Standard Practice for Making and Curing Soil-Cement Compression and Flexure Tests Specimens in the Laboratory. American Society for Testing and Materials, West Conshohochen, PA. Markou, I.N. and Atmatzidis, D.K. (23), Properties of a pulverized fly ash grout. Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, Vol. 1, issue 8, pp Omine, K. and Ohno, S. (199), Deformation analysis of composite ground by homogenization method. Proc. 14 th Intern. Conf. on Soil Mechanics and Foundation Engineering, Hamburg, pp Porbaha, A. (), State-of-the-art in deep mixing technology: design considerations. Ground Improvement, Vol. 4, pp Porbaha, A. (22), State of the art in quality assessment of deep mixing technology. Ground Improvement, Vol. 6, pp Puppala, A.J., Wattanasanticharoen, E. and Punthutaecha, K. (23), Experimental evaluations of stabilisation methods for sulphate-rich expansive soils. Ground Improvement, Vol., pp ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/-2/6/26 8