Srednja mašinska škola Mašinski elementi Nastavnik: Sima Pastor 3525$&8138=12*3$5$ n1 = 1450min 1. zadato. zadato. usvojeno, od 1 do 5

Transcript

1 525$&882*$5$ Polazni podaci ulazne vrednosti_ne menjati velicine usvojene_mogu se menjati A Nominalna snaga P 5kW zadato savet _ ne menjati A2 Broj obrtaja pogon. masine n 450min zadato azurirati obavezno A Prenosni odnos A4 Radni vek A Broj pocetaka zavojnice puza u 2 Lh 25000hr z 2 zadato zadato usvojeno, od do 5 provera u prolazu definitivan uslov A7 Broj zubaca puznog zupcanika z2 u z z2 42 od 2 do 0 A8 Modul m 7mm usvojeno, po JUS M.C.05 Tab.4.2 str.98 A9 Puzni broj q 8 usvojeno, po standard. 8, 0, 2,, 20 A0 Ugao nagiba profila αn 20deg zadato, po JUS M.C!.08 A Sirina puznog zupcanika b2 50mm usvojeno A2 Kvalitet izrade A Materijal puza IT 7 C.420 zadato zadato A4 Materijal gonjenog zupcanika A5 Dinamicka izdrzljivost bokova puznog zupcanika A Dinamicka izdrzljivost podnozja puznog zupcanika A7 Srednja hrapavost Ra.µm C.Cu Sn 2 Ni zadato Tab.. str.2 MEI σhlim 520 N σflim 7 N Tab.4. str.5 Tab.4. str.5 Geometrija B Ugao zavojnice na srednjem cilindru puza B2 Modul u normalnom preseku mn γm atan z q m cos( γm) mn.79 mm γm 4.0 deg B Koeficijent pomeranja profila x 0 zadato x 0 do x -0.5 do 0.5 za ZH za ZI B4 Precnik srednje kruznice puza dm q m dm 5 mm B5 Precnik srednje kruznice puznog zupcanika dm2 m ( z2 + 2 x) dm2 294 mm B Precnik podeone kruznice puza d dm + 2 x m d 5 mm B7 Precnik podeone kruznice puznog zupcanika d + d2 B 7i Osno rastojanje a 2 d2 m z2 a 75 mm d2 294 mm (mora biti na petici ili nuli) Proraþun reduktora promachine@neobee.net List /

2 B8 Precnik temene kruznice puza da dm + 2 m da mm B9 Precnik temene kruznice puznog zupcanika da2 d2 + 2 m ( + x) da2 08 mm B0 Temeni zazor c 0.2 m c.4 mm B Precnik podnozne kruznice puza df dm 2 ( m + c) df 9.2 mm B2 Precnik podnozne kruznice puznog zupcanika df2 dm2 2 ( m + c) df mm B Duzina puza br da2 2 d2 2 br mm B4 Usvojena duzina puza b 20mm Opterecenje C Faktor spoljnih dinamickih sila KA. Tab.4. str.27 C2 Koeficijent trenja opitnog para C Ugao trenja ρ atan ( µ0) µ0 0.0 ρ.78 deg usvojeno C4 Ugao zavojnice na srednjem cilindru puza C5 Stepen iskoristenja puznog para C Ugaona brzina pogonskog zupcanika C7 Obrtni moment na pogonskom vratilu C8 Obrtni moment na gonjenom vratilu C9 Nominalna obimna sila na puzu C0 Nominalna obimna sila na puznom zupcaniku C Aksijalna sila na puzu Fa Ft2 η ω 2 π n P T ω T2 Ft T u η 2T d ( ) ( ) γm atan z q tan γm tan γm + ρ Ft2 ω s T T2 Ft.7 0 N 2T2 d2 γm 4.0 deg η N m 2.78 N m Ft N C2 Aksijalna sila na puznom zupcaniku C Radijalna sila na puzu Fa2 Ft ( ) ( ) tan αn Fr Ft sin γm + ρ Fr.57 0 N C4 Radijalna sila na puznom zupcaniku Fr2 Fr Nosivost u odnosu na cvrstocu bokova zubaca puznog zupcanika D Faktor elasticnosti materijala D2 Faktor dodira D Faktor veka Zρ.02 Zh 25000hr Lh ZE 52.2 Tab.4.7 str.5 N Zh za Tab.4. str.5 dm 0.2 a Proraþun reduktora promachine@neobee.net List 2/

3 D4 Broj obrtaja gonjenog vratila n2 n n min u 8 D5 Faktor broja obrtaja Zn Zn min n2 + D Kriticni napon bokova zubaca puznog zup. σhkr σhlim Zh Zn σhkr N D7 Radni napon bokova zubaca σh ZE Zρ T2 KA a σh.0 N D8 Stepen sigurnosti obzirom na bokove zupca SH σhkr σh SH.5 zadovoljava D9 Dozvoljeni stepen sigurnosti protiv razaranja bokova zubaca SHd.2 SHd do. preporuka Nosivost u odnosu na cvrstocu podnozja zubaca puznog zupcanika E Radni napon u podnozju zupca puznog zupcanika E2 Kriticni napon u podnozju zupca σfkr σflim σf Ft2 KA σf.504 N b2 mn E Stepen sigurnosti u odnosu na lom zupca SF σfkr SF 25 zadovoljava σf E4 Dozvoljeni stepen sigurnosti protiv loma zubaca SFd.4 preporuka $$/,$27(5(&(-$8&$72*5(2,.$ ω 2 2 & ' ) U ) D ) W ) W $ % ) D ) U 2 ω Proraþun reduktora promachine@neobee.net List /

4 5(7+2',525$&82*2.2*95$7,/$ Sile i sheme opterecenja vratila Rastojanje izmedju oslonaca A i B l 250 mm usvojeno A oslonac je nepokretan, B oslonac je pokretan Otpori oslonaca u V ravni Given X i 0 XAV Fa 0 i 0 M A 0 Y YAV Fr + FBV 0 l Fr + Fa d + FBV l >9@ O < $9 ;$9 ) D G $ % ) U O ) %9 Otpori oslonaca su XAV N YAV N FBV 2.49 N Otpori oslonaca u H ravni Given X i 0 XAH 0 Yi 0 YAH + Ft + FBH 0 M A 0 Ft l 2 + FBH l 0 O >+@ < $+ ) %+ $ ; ) W $+ % O Otpori oslonaca su XAH 0 N YAH N FBH N Momenti savijanja u H ravni >+@ < $+ ) %+ $ ; ) W $+ % MsH 0 N m MAH 0 N m MH FBH l 2 MBH 0 N m MH 7.50 Nm $ %+ Proraþun reduktora promachine@neobee.net List 4/

5 Srednja mašinska škola Mašinski elementi Nastavnik: Sima Pastor Momenti savijanja u V ravni MsV 0 N m MAV 0 N m MVmin YAV l MVmin N m 2 >9@ < $9 ;$9 ) D ) %9 G $ % MVplus FBV l MVplus 40.9 N m 2 ) U MBV 0 N m 09 0 $9 0 9SOXV 0 %9 Rezultujuci moment savijanja Ms MsH 2 + MsV 2 MA MAH 2 + MAV 2 Mmin MH 2 + MVmin 2 Mplus MH 2 + MVplus 2 MB MBH 2 + MBV 2 Merodavni moment uvijanja T T T N m Materijal vratila MB 0 N m 0 9PLQ $ % 0 0 $ 0 % Ms 0 N m 0 SOXV MA Mmin 0 N m Mplus 7.25 N m 8.7 N m 0 PLQ $ % Materijal vratila C.045 Zatezna cvrstoca N Rm 50 T.2..str.44 ME I Savojna dinamicka izdrzljivost pri naizmenicno promenljivom opterecenju σd(-)s 00 N T.2..str.45 ME I Uvojna dinamicka izdrzljivost pri jednosmernom promenljivom opterecenju τd(0)u 20 N Koeficijent svodjenja napona α T.2..str.45 ME I σd(-)s α τd(0)u Proraþun reduktora promachine@neobee.net List 5/

6 Idealni (svedeni) moment savijanja ( ) 2 Mis Ms 2 + α T ( ) 2 MiA MA 2 + α T $ % ( ) 2 Mimin Mmin 2 + α T 0 L Miplus Mplus 2 + ( α T) Mis 2.52 N m MiA 2.52 N m MiB MB 2 Mimin N m 0 L$ 0 LPLQ 0 LSOXV 0 L% Miplus N m Dozvoljeni napon MiB 0 N m Stepen sigurnosti S 4 Dozvoljeni napon na savijanje Idealni precnici σd σd(-)s σd 75 N S 2 Mis dis πσd dis mm di dia 2 MiA πσd dia mm dib 2 Miplus di mm πσd 2 MiB dib 0 mm πσd G L G L$ G L G L% Stvarni precnici Zbog zleba za klin na mestu spojnice S dsr.2dis dsr 7.7 mm iz konstruktivnih razloga ds 20mm Na mestu lezaja A, precnik vratila treba uskladiti sa standardnim precnicima za lezaj da 0 mm Precnik vratila na mestu puza, uzimamo podnozni precnik puza d df d 9.2 mm Na mestu lezaja B, precnik vratila treba uskladiti sa standardnim precnicima za lezaj db 0 mm G G $ G G % G L G L$ G L G L% Proraþun reduktora promachine@neobee.net List /

7 PROVERA POGONSKOG VRATILA NA DINAMICKU IZDRZLJIVOST Vrsimo u kriticnom preseku S F Precnik vratila u kriticnom preseku ds 20 mm F2 Dubina zleba za klin t.5 mm F Poluprecnik zaobljenja zleba F4 Odnos r 0.4 t r 0.4 mm F5 Geometrijski faktor koncentracije napona zbog zleba za klin F Faktor osetljivosti materijala na koncentraciju napona αk. ηk. 0 Rm N Sl.2.2b.str.47 ME I ηk 0.75 F7 Efektivni faktor koncentracije napona ( ) ηk βk αk + βk F8 Faktor velicine preseka pri uvijanju ξu 0.89 T.2.4 str.49 ME I za ds 20 mm F9 Faktor stanja povrsine obrade ξ2 0.9 Sl.2.4.str.50 ME I F Aksijalni otporni moment preseka F2 Polarni otporni moment preseka F4 Napon uvijanja τus F Stepen sigurnosti na uvijanje F8 Dozvoljeni stepen sigurnosti T Wo Wx Wo τus 7. N τd(0)u ξu ξ2 SτS βk τus Sd.5 do ( ds t) π 2 2 Wx Wx 44.0 mm Wo mm SτS. zadovoljava,%25,529(5$./,29$ Za vezu sa spojnicom S G2 Precnik vratila na mestu spojnice S ds 20 mm G Sirina klina b mm G4 Visina klina h mm G5 Dubina zleba za klin t.5mm G Dubina zleba u glavcini t h t t 2.5 mm G7 Duzina klina l 0mm stand. na str.08 ME I G8 Korisna duzina klina G9 Obimna sila na klinu lk l b Ftk 2T ds G0 Povrsinski pritisak izmedju klina i glavcine lk 24 mm p Ftk.29 0 N Ftk lk t p N zadovoljava Proraþun reduktora promachine@neobee.net List 7/

8 G Dozvoljeni povrsinski pritisak pd 0 N pd 75 do 00 N/mm2 za glavcinu od celika pd 45 do 5 N/mm2 za glavcinu od SL G2 Usvojen je klin x x 0 - C JUS M.C2.00,%25,529(5$/($-(9$ U osloncu A pretpostavljen lezaj 20 H Precnik rukavca lezaja da 0 mm H2 Spoljni precnik lezaja D 72mm T.2. str.57 ME II H Sirina lezaja B 27mm T.2. str.57 ME II H4 Radijus zaobljenja lezaja r.5mm T.2. str.57 ME II H5 Dinamicka nosivost lezaja H Staticka nosivost lezaja H7 Aksijalna sila u osloncu C 52 0 N C0 4 0 N FaA XAV 2 + XAH 2 T.2. str.2 ME II T.2. str.2 ME II FaA N H8 Radijalna sila u osloncu H9 Odnos aksijalne i radijalne sile u osloncu H Koeficijent e 0.0 FrA YAV 2 + YAH 2 T.2..str.45 ME II FaA FrA.008 FrA.8 0 N H2 Faktor radijalne sile H Faktor aksijalne sile X 0.4 Y 2 T.2..str.45 ME II T.2..str.45 ME II za FaA FrA > e H4 Ekvivalentno dinamicko opterecenje FA X FrA + Y FaA FA N H5 Temperaturni faktor smanjenja nosivosti 0 H Eksponent α ft str.4 ME II α α 0/ H7 Vek lezaja u obrtima H9 Vek lezaja u casovima za kuglicne lezaje za valjcane lezaje LhA L n H20 Preporuceni radni vek lezaja kod reduktora L Cft FA α 0 L LhA hr Lh do casova ne zadovoljava H2 Izabran je lezaj 20 ( 0 x 72 x 27 ) nije zadovoljavajuci. Preporucuje se pored ovog lezaja i ugradnja jednog aksijalnog lezaja koji ce primati samo aksijalnu silu, sto ce olaksati posao radijalnom lezaju. Druga mogucnost je ugradnja dva radijalna lezaja u paru. Proraþun reduktora promachine@neobee.net List 8/

9 U osloncu B pretpostavljen lezaj 00 H Precnik rukavca lezaja db 0 mm H2 Spoljni precnik lezaja D 55mm T.2. str.57 ME II H Sirina lezaja B mm T.2. str.57 ME II H4 Radijus zaobljenja lezaja r.5mm T.2. str.57 ME II H5 Dinamicka nosivost lezaja C N T.2.8 str.59 ME II H Staticka nosivost lezaja C N T.2.8 str.59 ME II H7 Aksijalna sila u osloncu FaB 0 H8 Radijalna sila u osloncu FrB FBV 2 + FBH 2 FrB N H4 Ekvivalentno dinamicko opterecenje FB FrB posto je aksijalna sila 0 H5 Temperaturni faktor smanjenja nosivosti ft str.4 ME II H Eksponent α α za kuglicne lezaje α 0/ za valjcane lezaje H7 Vek lezaja u obrtima α Cft L 0 FB L H9 Vek lezaja u casovima LhB L n LhB hr zadovoljava H2 Izabran je lezaj 00 ( 0 x 55 x ) 5(7+2',525$&8*2-(2*95$7,/$ Sile i sheme opterecenja vratila Rastojanje izmedju oslonaca l2 20 mm usvojeno Oslonac C je pokretan, oslonac D je nepokretan O Otpori oslonaca u V ravni Given X i 0 XDV + Fa2 0 Yi 0 FCV + Fr2 + YDV 0 M C 0 Fr2 l2 2 Fa2 d2 + + YDV l2 0 2 O ) &9 ) U G ) D < '9 >9@ & ' ; '9 Proraþun reduktora promachine@neobee.net List 9/

10 Otpori oslonaca su FCV N Otpori oslonaca u H ravni Given X i 0 Y i 0 M C 0 XDV.7 0 N YDV N XDH 0 FCH Ft2 l2 2 + Ft2 + YDH 0 + YDH l2 0 ) &+ ) W >+@ & ' ; '+ O O < '+ Otpori oslonaca su FCH N XDH 0 N Momenti savijanja u H ravni MCH 0 N m M2H FCH l2 2 YDH N M2H Nm ) >+@ &+ < '+ ) W & ' ; '+ MDH 0 N m Ms2H 0 N m &+ 0 '+ 0 + Momenti savijanja u V ravni MCV 0 N m M2Vmin FCV l2 M2Vmin 9.44 N m 2 ) &9 ) U < '9 >9@ & ' ; '9 M2Vplus YDV l2 2 M2Vplus.7 Nm G ) D MDV 0 N m Ms2V 0 N m 0 9SOXV 0 &9 0 9PLQ 0 '9 0 9 Proraþun reduktora promachine@neobee.net List 0/

11 Rezultujuci moment savijanja MC MCH 2 + MCV 2 MC 0 N m & ' M2min M2H 2 + M2Vmin 2 M2min.04 N m M2plus M2H 2 + M2Vplus 2 M2plus N m 0 & 0PLQ 0 ' 0 MD MDH 2 + MDV 2 MD 0 N m 0 SOXV Ms2 Ms2H 2 + Ms2V 2 Ms2 0 N m Merodavni moment uvijanja & ' T T2 T 2.78 N m Materijal vratila Materijal vratila C.045 Zatezna cvrstoca N Rm 50 T.2..str.44 ME I Savojna dinamicka izdrzljivost pri naizmenicno promenljivom opterecenju σd(-)s 00 N T.2..str.45 ME I Uvojna dinamicka izdrzljivost pri jednosmernom promenljivom opterecenju τd(0)u 20 N Koeficijent svodjenja napona α T.2..str.45 ME I σd(-)s α τd(0)u Idealni (svedeni) moment savijanja MiC MC 2 MiC 0 N m & ' ( ) 2 Mi2min M2min 2 + α T Mi2min N m ( ) 2 Mi2plus M2plus 2 + α T Mi2plus N m 0 L& 0 LPLQ 0 L ( ) 2 MiD MD 2 + α T MiD N m 0 LSOXV ( ) 2 Mis2 Ms2 2 + α T Mis N m Proraþun reduktora promachine@neobee.net List /

12 Dozvoljeni napon Stepen sigurnosti S 4 Dozvoljeni napon na savijanje Idealni precnici σd σd(-)s σd 75 N S 0 MiC dic 0 MiD dic 0 mm did did mm σd σd 0 Mi2plus di2 0 Mis2 di mm dis2 dis mm σd σd G L& G L G L' G L Stvarni precnici Na mestu lezaja C, precnik vratila treba uskladiti sa standardnim precnicima za lezaj dc 0 mm Zbog zleba za klin na mestu zupcanika d2r.2di2 d2r mm standardizovati na prvi veci d2 70mm Na mestu lezaja D, precnik vratila treba uskladiti sa standardnim precnicima za lezaj dd 0 mm Zbog zleba za klin na mestu spojnice S2 ds2r.2dis2 ds2r 4.54 mm standardizovati na prvi veci ds2 55mm G & G G ' G G L& G L G L' G L Proraþun reduktora promachine@neobee.net List 2/

13 PROVERA GONJENOG VRATILA NA DINAMICKU IZDRZLJIVOST Kritican presek 2 F Precnik vratila u kriticnom preseku d2 70 mm F2 Dubina zleba za klin t 7.4 mm F Poluprecnik zaobljenja zleba r 0. mm r F4 Odnos 0.08 t F5 Geometrijski faktor koncentracije napona zbog zleba za klin αk.8 Sl.2.2b.str.47 ME I F Faktor osetljivosti materijala na koncentraciju napona ηk. 0 Rm ηk 0.75 N ( ) ηk F7 Efektivni faktor koncentracije napona βk αk + βk.002 F8 Faktor velicine preseka pri savijanju ξs 0.75 T.2.4 str.49 ME I F9 Faktor velicine preseka pri uvijanju ξu 0.7 T.2.4 str.49 ME I za d2 70 mm F0 Faktor stanja povrsine obrade ξ2 0.9 Sl.2.4.str.50 ME I ( d2 2 t) π F Aksijalni otporni moment preseka Wx Wx mm 2 F2 Polarni otporni moment preseka Wo 2 Wx Wo mm F Napon savijanja F4 Napon uvijanja F5 Stepen sigurnosti na savijanje M2plus σs2 σs2.088 N Wx T τu2 τu N Wo Sσ2 σd(-)s ξs ξ2 Sσ2.5 βk σs2 F Stepen sigurnosti na uvijanje F7 Stepen sigurnosti vratila na mestu K Sτ2 S2 τd(0)u ξu ξ2 Sτ2 2.5 βk τu2 Sσ2 Sτ2 S2 2. zadovoljava Sσ2 2 + Sτ2 2 F8 Dozvoljeni stepen sigurnosti Sd.5 do Proraþun reduktora promachine@neobee.net List /

14 Kriticni presek S2 F Precnik vratila u kriticnom preseku ds2 55 mm F2 Dubina zleba za klin t.2 mm F Poluprecnik zaobljenja zleba F4 Odnos r 0.08 t r 0.5 mm F5 Geometrijski faktor koncentracije napona zbog zleba za klin αk.8 Sl.2.2b.str.47 ME I F7 Efektivni faktor koncentracije napona ( ) ηk βk αk + βk.002 F9 Faktor velicine preseka pri uvijanju ξu 0.7 T.2.4 str.49 ME I za ds2 55 mm F0 Faktor stanja povrsine obrade ξ2 0.9 Sl.2.4.str.50 ME I F Aksijalni otporni moment preseka F2 Polarni otporni moment preseka F4 Napon uvijanja τu2 F Stepen sigurnosti na uvijanje F8 Dozvoljeni stepen sigurnosti T Wo Wx Wo Sd.5 do ( ds2 t) π 2 2 Wx τu N Sτ2 τd(0)u ξu ξ2 βk τu2 Wx mm Wo mm Sτ2.7 zadovoljava,%25,529(5$./,29$ Za vezu sa puznim zupcanikom G2 Precnik vratila na mestu puznog zupcanika d2 70 mm G Sirina klina b 20 mm G4 Visina klina h 2 mm G5 Dubina zleba za klin t 7.4 mm G Dubina zleba u glavcini t2 h t t2 4. mm G7 Duzina klina l 50 mm stand. na str.08 ME I i prema sirini puznog zupcanika b2 50 mm G8 Korisna duzina klina G9 Obimna sila na klinu lk l b Ftk2 G0 Povrsinski pritisak izmedju klina i glavcine G Dozvoljeni povrsinski pritisak 2T2 d2 lk 0 mm p pd 75 N Ftk N Ftk2 2lk t2 p.45 N zadovoljava G2 Usvojena su dva klina 20 x 2 x 00 - C JUS M.C2.00 Proraþun reduktora promachine@neobee.net List 4/

15 Za vezu sa spojnicom S2 G2 Precnik vratila na mestu spojnice S2 ds2 55 mm G Sirina klina b mm G4 Visina klina h 0 mm G5 Dubina zleba za klin t.2 mm G Dubina zleba u glavcini t2 h t t2.8 mm G7 Duzina klina l 80mm stand. na str.00 ME I G8 Korisna duzina klina G9 Obimna sila na klinu lk l b Ftk2 G0 Povrsinski pritisak izmedju klina i glavcine G Dozvoljeni povrsinski pritisak 2T2 ds2 lk 4 mm p pd 00 N Ftk N Ftk2 lk t2 p 9.24 N za glavcinu spojnice od celika zadovoljava G2 Usvojen je klin x 0 x 80 - C JUS M.C2.00,%25,529(5$/($-(9$ U osloncu C pretpostavljen lezaj 02 H Precnik rukavca lezaja dc 0 mm H2 Spoljni precnik lezaja D 95mm T.2. str.57 ME II H Sirina lezaja B 8mm T.2. str.57 ME II H4 Radijus zaobljenja lezaja r 2mm T.2. str.57 ME II H5 Dinamicka nosivost lezaja H Staticka nosivost lezaja H7 Aksijalna sila u osloncu H8 Radijalna sila u osloncu C N C N FaC 0 FrC FCV 2 + FCH 2 T.2.8 str.59 ME II T.2.8 str.59 ME II FrC N H4 Ekvivalentno dinamicko opterecenje FC FrC posto je aksijalna sila 0 H5 Temperaturni faktor smanjenja nosivosti H Eksponent α ft str.4 ME II α α 0/ za kuglicne lezaje za valjcane lezaje Proraþun reduktora promachine@neobee.net List 5/

16 H7 Vek lezaja u obrtima H9 Vek lezaja u casovima H2 Izabran je lezaj L Lh Cft FC L n2 α 0 02 ( 0 x 95 x 8 ) L Lh hr zadovoljava U osloncu D pretpostavljen lezaj 02 isti kao u osloncu C H Precnik rukavca lezaja dd 0 mm H2 Spoljni precnik lezaja D 95mm T.2. str.57 ME II H Sirina lezaja B 8mm T.2. str.57 ME II H4 Radijus zaobljenja lezaja r 2mm T.2. str.57 ME II H5 Dinamicka nosivost lezaja H Staticka nosivost lezaja H7 Aksijalna sila u osloncu C N C N FaD XDV 2 + XDH 2 T.2.8 str.59 ME II T.2.8 str.59 ME II FaD.7 0 N H8 Radijalna sila u osloncu H9 Odnos aksijalne i radijalne sile u osloncu H0 Odnos aksijalne sile u osloncu i staticke nosivosti lezaja H Koeficijent e 0.27 FrD YDV 2 + YDH 2 T.2..str.45 ME II FaD FrD 0.85 FrD N FaD 0.0 C0 H2 Faktor radijalne sile H Faktor aksijalne sile X 0.5 Y.5 T.2..str.45 ME II T.2..str.45 ME II FaD FrD > e H4 Ekvivalentno dinamicko opterecenje FD X FrD + Y FaD FD.49 0 N H5 Temperaturni faktor smanjenja nosivosti ft str.29 ME I H Eksponent α α 0/ α za kuglicne lezaje za valjcane lezaje H7 Vek lezaja u obrtima H9 Vek lezaja u casovima H2 Izabran je lezaj L Lh Cft FD L n2 α 0 02 ( 0 x 95 x 8 ) L Lh hr zadovoljava Proraþun reduktora promachine@neobee.net List /