Πρόγραµµα µητρωικής µελέτης κατασκευής gril3d
|
|
- Αἴσων Δαμασκηνός
- 8 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Παράρτηµα ΣΤ Πρόγραµµα µητρωικής µελέτης κατασκευής gril3d Στο παράρτηµα αυτό περιλαµβάνεται ο πηγαίος κώδικας προγράµµατος επίλυσης κατασκευών στην ελαστική περιοχή, µε τη µητρωική µέθοδο (µέθοδο των µετατοπίσεων). Περιλαµβάνονται επίσης παραδείγµατα αρχείων εισόδου και αντίστοιχων αποτελεσµάτων το πρόγραµµα. Π-57
2 Πρόγραµµα µητρωικής µελέτης κατασκευής (gril3d) Π Linear Elastic Analysis of a 3-D Grillage using the Matrix Stiffness Method This program was developed by Dr. P.A. aridis Department of Naval Architecture and Marine Engineering, NTUA, Athens April Program gril3d.f can be used to analyse the response of a 3-D structure with up to 100 joints. This corresponds to a rectangular grillage having 8 beams in each direction. Array sizes have to be modified should larger structures be considered. - The properties of each beam are allowed to vary although the geometrical and material particulars are assumed constant between joints REAL IZ,IY,K,KMEM,KSS,KS,K11,K12,K21,K22,L,LX,LY,LZ, &LENXZ,LEN1,NU OMMON/real/R(3,3),T(100,12,12),TT(100,12,12),K(12,12 &),P(600),D(600),PJNT(100,6),PMG(100,12),KSS(600,600), &KS(600,600),XJ(100),YJ(100),X1(100),Y1(100),X2(100) &,Y2(100),K11(6,6),K12(6,6),K21(6,6),K22(6,6),ANG(100) &,L(100),PROD(12,12),RED(600,600),PML(100,12),BMOM(100 &,5),SX(100,5),X(5),DMG(100,12),DML(100,12),KMEM(100,1 &2,12),RML(100,12),RMG(100,12),PP(600),PJP(100,6),PFIX &(100,6),RS(600),DMEM(100,5),Z1(100),Z2(100),ZJ(100), &LX(100),LY(100),LZ(100),LENXZ(100),LEN1(100) OMMON/ints/MNO,JNO,ISSNO,ILNO,L,NUMSE,ID(100,6),J &N(100),J1(100),J2(100),ISE(100),IDLIN(600),JNUM(2),N &DOF,IOUT(100),IYLD(100,5),ISPA OMMON/mats/ E(100),NU(100),B(100),TP(100),HW(100),TW( &100),BF(100),TF(100),AREA(100),IZ(100),IY(100),TOR(1 &00),YZZ(100),RADZ(100),ZZ(100),YYY(100),RADY(100),ZY( &100),UDL(100),YS(100) OPEN(5, FILE='gril3.dat') OPEN(6, FILE='gril3.out') Initialisations
3 Π-59 Υπολογιστικές µέθοδοι και εφαρµογές σε λεπτότοιχες κατασκευές ALL INITL L e g e n d ISPA : =1 for space frame, =0 for plane frame MNO : No. of members in structure JNO : No. of joints in structure NUMSE : No. of section types NLOAD : No. of applied external loads ISUPNO : No. of suppressed degrees of freedom IOUT : No. of members for which output is produced XJ(I) : X coord of Ith joint YJ(I) : Y coord of Ith joint ZJ(I) : Z coord of Ith joint E(I),NU(I) : Young's Modulus, Poisson's ratio YS(I) : Yield stress for Ith member B(I),TP(I) : Effective breadth and thickness of plating HW(I),TW(I): Height and thickness of web BF(I),TF(I): Breadth and thickness of flange ISE(I) : Section type for Ith stiffener J1(I) : Joint number at end 1 for Ith member J2(I) : Joint number at end 2 for Ith member PJNT(I) : Load acting on Ith joint with J d.o.f. P(I,J) : Load vector for Ith member and Jth d.o.f. D(I,J) : Displacement vector for Ith joint with J d.o.f ID(I,J) : Identification array for active & suppressed d.o.f READ(5,*) ISPA,MNO,JNO,NUMSE READ(5,*) NLOAD,NUDL,ISUPNO,IOMAX READ(5,*) (I,XJ(I1),YJ(I1),ZJ(I1),I1=1,JNO) READ(5,*) (I,E(I1),NU(I1),YS(I1),B(I1),TP(I1),HW(I1), &TW(I1),BF(I1),TF(I1),I1=1,NUMSE) READ(5,*) (IMEM,ISE(I1),J1(I1),J2(I1), &ANG(I1),I1=1,MNO) IF(NLOAD.NE.0) READ(5,*) (JNT,IDOF,PJNT(JNT, &IDOF),LOD=1,NLOAD) IF(NUDL.NE.0) READ(5,*) (IMEM,UDL(IMEM),LOD=1,NUDL) DO 1 ISUP=1,ISUPNO READ(5,*) JNT,IDOF
4 Πρόγραµµα µητρωικής µελέτης κατασκευής (gril3d) Π-60 1 ID(JNT,IDOF)=1 DO 2 I=1,IOMAX READ(5,*) J 2 IOUT(J)=1 DO 3 IMEM=1,MNO DO 3 I=1,5 3 IYLD(IMEM,I)= Length and orientation angle of each member DO 4 I=1,MNO J=J1(I) X1(I)=XJ(J) Y1(I)=YJ(J) Z1(I)=ZJ(J) J=J2(I) X2(I)=XJ(J) Y2(I)=YJ(J) 4 Z2(I)=ZJ(J) DO 5 I=1,MNO LX(I)=X2(I)-X1(I) LY(I)=Y2(I)-Y1(I) LZ(I)=Z2(I)-Z1(I) XX=LX(I)*LX(I)+LY(I)*LY(I) XY=XX+LZ(I)*LZ(I) L(I)=SQRT(XY) XZ=LX(I)*LX(I)+LZ(I)*LZ(I) LENXZ(I)=SQRT(XZ) LEN1(I)=L(I)*LENXZ(I) IF(ISPA.EQ.1) GO TO 5 RATIO=LY(I)/L(I) ANG(I)=ASIN(RATIO) 5 ONTINUE NDOF=6*JNO Geometrical properties of all sections ALL PROPS Echo of input data ALL INPUT
5 Π-61 Υπολογιστικές µέθοδοι και εφαρµογές σε λεπτότοιχες κατασκευές Assemble member stiffness matrices DO 20 IMEM=1,MNO ALL STIF(IMEM,ISE,E,NU,AREA,L,IZ,IY,TOR,K) WRITE(6,39) IMEM WRITE(6,42) (K(I,J),I=1,12),J=1,12) Member transformation matrix ALL ROT(IMEM,ISPA,ANG,R,T,TT,L,LX,LY,LZ,LEN1,LENXZ) Obtain particular solution with clamped joints for distributed loads IF(UDL(IMEM).EQ.0.0) GO TO 10 ALL PARSOL(IMEM) Reactions at joints due to UDLs a) from member local to member global coords DO 7 J=1,12 PMG(IMEM,J)=0.0 DO 7 I=1,12 7 PMG(IMEM,J)=PMG(IMEM,J)+TT(IMEM,I,J)*PML(IMEM,I) b) from member global to joint global loads due to UDLs JNT1=J1(IMEM) JNT2=J2(IMEM) DO 8 IDOF=1,6 PJP(JNT1,IDOF)=PJP(JNT1,IDOF)+PMG(IMEM,IDOF) PJP(JNT2,IDOF)=PJP(JNT2,IDOF)+PMG(IMEM,IDOF+6) IF(ID(JNT1,IDOF).EQ.1) PFIX(JNT1,IDOF)=PJP(JNT1,IDOF) IF(ID(JNT2,IDOF).EQ.1) PFIX(JNT2,IDOF)=PJP(JNT2,IDOF) IF(ID(JNT1,IDOF).EQ.1) PJP(JNT1,IDOF)=0.0 8 IF(ID(JNT2,IDOF).EQ.1) PJP(JNT2,IDOF)=0.0 olumn load vector containing reactions to UD loads DO 9 JNT=1,JNO DO 9 IDOF=1,6 INOD=6*(JNT-1) 9 PP(INOD+IDOF)=PJP(JNT,IDOF) 10 ONTINUE
6 Πρόγραµµα µητρωικής µελέτης κατασκευής (gril3d) Π-62 Structural load vector including member UDL loads and joint loads DO 11 JNT=1,JNO DO 11 IDOF=1,6 INOD=6*(JNT-1) 11 P(INOD+IDOF)=PJNT(JNT,IDOF)-PP(INOD+IDOF) DO 12 J=1,12 DO 12 I=1,12 12 KMEM(IMEM,I,J)=K(I,J) Transform member stiffness matrix to global coordinate system ALL STIFGL(IMEM) DO 13 JNT=1,JNO DO 13 IDOF=1,6 INOD=6*(JNT-1) 13 IDLIN(INOD+IDOF)=ID(JNT,IDOF) Partition member stiffness matrix DO 14 J=1,6 DO 14 I=1,6 K11(I,J)=K(I,J) K12(I,J)=K(I+6,J) K21(I,J)=K(I,J+6) 14 K22(I,J)=K(I+6,J+6) WRITE(*,101)IMEM PRINT *,IMEM IF(IOUT(IMEM).EQ.0) GO TO 15 WRITE(6,45) IMEM WRITE(6,44) ((R(I,J),I=1,3),J=1,3) WRITE(6,46) IMEM WRITE(6,42) ((T(IMEM,I,J),I=1,12),J=1,12) WRITE(6,47) IMEM WRITE(6,42) ((TT(IMEM,I,J),I=1,12),J=1,12) WRITE(6,34) IMEM WRITE(6,42) ((K(I,J),I=1,12),J=1,12) WRITE(6,35) IMEM WRITE(6,43) ((K11(I,J),I=1,6),J=1,6) WRITE(6,36) IMEM WRITE(6,43) ((K12(I,J),I=1,6),J=1,6) WRITE(6,37) IMEM WRITE(6,43) ((K21(I,J),I=1,6),J=1,6) WRITE(6,38) IMEM
7 Π-63 Υπολογιστικές µέθοδοι και εφαρµογές σε λεπτότοιχες κατασκευές WRITE(6,43) ((K22(I,J),I=1,6),J=1,6) Form structural stiffness matrix {K} using the direct stiffness method 15 JNUM1=J1(IMEM) JF=1+6*(JNUM1-1) IF=JF DO 16 J=JF,JF+5 JEL=J-JF+1 DO 16 I=IF,IF+5 IEL=I-IF+1 16 KS(I,J)=KS(I,J)+K11(IEL,JEL) JNUM2=J2(IMEM) IF=1+6*(JNUM2-1) JF=1+6*(JNUM1-1) DO 17 J=1,6 DO 17 I=1,6 IS=IF-1+I JS=JF-1+J 17 KS(IS,JS)=KS(IS,JS)+K12(I,J) IF=1+6*(JNUM1-1) JF=1+6*(JNUM2-1) DO 18 J=1,6 DO 18 I=1,6 IS=IF-1+I JS=JF-1+J 18 KS(IS,JS)=KS(IS,JS)+K21(I,J) IF=1+6*(JNUM2-1) JF=1+6*(JNUM2-1) DO 19 J=1,6 DO 19 I=1,6 IS=IF-1+I JS=JF-1+J 19 KS(IS,JS)=KS(IS,JS)+K22(I,J) 20 ONTINUE WRITE(*,102) DO 21 J=1,NDOF DO 21 I=1,NDOF 21 KSS(I,J)=KS(I,J) Obtain reduced structural stiffness matrix DO 22 J=1,NDOF DO 22 I=1,NDOF IF((IDLIN(J).EQ.1).AND.(I.EQ.J)) KS(I,J)= IF((IDLIN(J).EQ.1).AND.(I.NE.J)) KS(I,J)=0.0
8 Πρόγραµµα µητρωικής µελέτης κατασκευής (gril3d) Π-64 DO 23 I=1,NDOF DO 23 J=1,NDOF 23 IF((KS(I,I).EQ.0.0).AND.(J.NE.I)) KS(I,J)=0.0 DO 24 J=1,NDOF DO 24 I=1,NDOF 24 RED(I,J)=KS(I,J) DO 25 I=1,NDOF 25 IF(IDLIN(J).EQ.1) P(J)=0.0 WRITE(*,103) Solve reduced system of equations using Gauss elimination a) Stiffness matrix DO 26 I=1,NDOF-1 DO 26 J=1,NDOF IF(J.LE.I) GO TO 26 IF(KS(I,J).EQ.0.0) GO TO 26 FATOR=KS(I,J)/KS(I,I) KS(I,J)=KS(I,J)-FATOR*KS(I,I) DO 27 M=I+1,NDOF 27 KS(M,J)=KS(M,J)-FATOR*KS(M,I) b) Load vector P(J)=P(J)-FATOR*P(I) 26 ONTINUE WRITE(*,104) heck ill-conditioning of stiffness matrix IONT=1 DO 28 I=1,NDOF IF(KS(I,I).LT.0.0) WRITE(*,40) I,KS(I,I) IF(KS(I,I).EQ.0.0) IONT=0 28 IF(KS(I,I).EQ.0.0) WRITE(*,41) I IF(IONT.EQ.0) GO TO 100 Back-substitute to obtain displacement vector DO 29 JJ=1,NDOF J=NDOF-JJ+1 SUM=0.0 DO 30 I=J+1,NDOF 30 SUM=SUM+KS(I,J)*D(I) 29 D(J)=(P(J)-SUM)/KS(J,J) WRITE(*,105)
9 Π-65 Υπολογιστικές µέθοδοι και εφαρµογές σε λεπτότοιχες κατασκευές Structure load vector {R} (incl. reactions at supports) DO 31 J=1,NDOF RS(J)=0.0 DO 31 I=1,NDOF 31 RS(J)=RS(J)+KSS(I,J)*D(I) Structure load vector {R} including reactions due to UD loads DO 32 I=1,NDOF 32 RS(I)=RS(I)+PP(I) DO 33 JNT=1,JNO DO 33 IDOF=1,6 INOD=6*(JNT-1) 33 RS(INOD+IDOF)=RS(INOD+IDOF)+PFIX(JNT,IDOF) Obtain member load vectors in local coordinates ALL LOAD Output WRITE(*,106) ALL OUT GO TO FORMAT(3(10X,G12.5)) 39 FORMAT(//,25X,'Member No. ',I2,' - Stiffness matrix &{k}',//) 45 FORMAT(//,25X,'Member No. ',I2,' - Rotation matrix &{Ro}',//) 46 FORMAT(//,25X,'Member No. ',I2,' - Transformation &matrix {T}',//) 47 FORMAT(//,25X,'Member No. ',I2,' - Transpose of &Transformation matrix {Tt}',//) 34 FORMAT(//,25X,'Member No. ',I2, &' - Stiffness matrix {k',1h','} (={Tt}{k}{T})',//) 35 FORMAT(//,25X,'Member No. ',I2, &' - Partitioned stiffness matrix {k11',1h','}',//) 36 FORMAT(//,25X,'Member No. ',I2, &' - Partitioned stiffness matrix {k12',1h','}',//) 37 FORMAT(//,25X,'Member No. ',I2, &' - Partitioned stiffness matrix {k21',1h','}',//) 38 FORMAT(//,25X,'Member No. ',I2, &' - Partitioned stiffness matrix {k22',1h','}',//) 40 FORMAT(//,5X,'*** WARNING - Negative Diagonal Term &I = ',I2,5X,'KS = ',G12.5,//) 41 FORMAT(//,5X,'*** WARNING - I = ',I2,5X, &'Stiffness Matrix Found Indeterminate', &//,25X,'PROGRAM ABORTS',/)
10 Πρόγραµµα µητρωικής µελέτης κατασκευής (gril3d) Π FORMAT(12(2X,G9.2)) 43 FORMAT(6(5X,G12.5)) 101 FORMAT(/,5X,'Member stiffness matrix {k} no',i3,' &partitioned',/) 102 FORMAT(/,5X,'Structural stiffness matrix {K} &assembled',//) 103 FORMAT(5X,'Reduction of {K} accomplished',//) 104 FORMAT(5X,'Upper triangular form of {K} obtained',//) 105 FORMAT(5X,'Displacements at all joints obtained',//) 106 FORMAT(5X,'Reactions at all joints obtained &Solution completed',//) 200 FORMAT(5X,'I = ',I2,2X,'M = ',I2,2X,'J = ',I2,2X,'KS &',G12.5) 203 FORMAT(' I = ',I2,' IDOF= ',I2,' RS = ',G12.5) 100 ALL OUT 34 ONTINUE STOP END
11 Π-67 Υπολογιστικές µέθοδοι και εφαρµογές σε λεπτότοιχες κατασκευές SUBROUTINE INITL OMMON/real/ VAR1( ) OMMON/mats/ VAR3(2000) OMMON/ints/ IVAR(2210) Initialisations DO 1 I=1, VAR1(I)=0.0 DO 3 I=1, VAR3(I)=0.0 DO 5 I=1, IVAR(I)=0 RETURN END SUBROUTINE PROPS REAL IY,IZ,NU OMMON/mats/ E(100),NU(100),B(100),TP(100),HW(100), &TW(100),BF(100),TF(100),AREA(100),IZ(100),IY(100),TOR &(100),YZZ(100),RADZ(100),ZZ(100),YYY(100),RADY(100), &ZY(100),UDL(100),YS(100) OMMON/ints/MNO,JNO,ISSNO,ILNO,L,NUMSE,ID(100,6),J &N(100),J1(100),J2(100),ISE(100),IDLIN(600),JNUM(2),N &DOF,IOUT(100),IYLD(100,5),ISPA Section properties for flat plating and attached stiffeners DO 1 I=1,NUMSE AP=B(I)*TP(I) AW=HW(I)*TW(I) AF=BF(I)*TF(I) AREA(I)=AP+AW+AF IF(BF(I).EQ.0.0) TF(I)=0.0 IF(TF(I).EQ.0.0) BF(I)=0.0 Flatbar stiffener IF(BF(I).NE.0.0) GO TO 2 YZZ(I)=(AP*TP(I)/2.0+AW*(TP(I)+HW(I)/2.0))/AREA(I) GF1=B(I)/2.0 YYY(I)=(AP+AW)*GF1/AREA(I) IZ(I)=(B(I)*(TP(I)**3.0)+(HW(I)**3.0)*TW(I))/12.0+ &(HW(I)/2.0+TP(I)-YZZ(I))**2.0+HW(I)*TW(I)+ &B(I)*TP(I)*(YZZ(I)-TP(I)/2.0)**2.0 IY(I)=(AP*B(I)*B(I)+AW*TW(I)*TW(I))/12.0+ &AREA(I)*(B(I)-YYY(I))*(B(I)-YYY(I))
12 Πρόγραµµα µητρωικής µελέτης κατασκευής (gril3d) Π-68 GO TO 3 b) T-bar or angle-bar stiffener 2 YZZ(I)=(B(I)*(TP(I)**2.0)/2.0+(HW(I)**2.0)* &TW(I)/2.0+HW(I)*TP(I)*TW(I)+BF(I)*TF(I)*HW(I)+ &BF(I)*TF(I)*TP(I)+BF(I)*(TF(I)**2.0)/2. &0)/(B(I)*TP(I)+HW(I)*TW(I)+BF(I)*TF(I)) GF1=B(I)/2.0 GF2=GF1 IANG=0 IF(IANG.EQ.1) GF2=GF2+BF(I)/2.0 YYY(I)=((AP+AW)*GF1+AF*GF2)/AREA(I) IZ(I)=(B(I)*(TP(I)**3.0)+TW(I)*(HW(I)**3.0)+ &BF(I)*(TF(I)**3.0))/12.0+B(I)*TP(I)*(YZZ(I)- &TP(I)/2.0)**2.0+HW(I)*TW(I)*(HW(I)/2.0+TP(I) &-YZZ(I))**2.0+BF(I)*TF(I)*(HW(I)+TP(I)+TF(I)/2.0 &-YZZ(I))**2. IY(I)=(AP*B(I)*B(I)+AW*TW(I)*TW(I)+AF*BF(I)* &BF(I))/12.0+AREA(I)*(B(I)-YYY(I))*(B(I)-YYY(I)) 3 ONTINUE RADZ(I)=SQRT(IZ(I)/AREA(I)) RADY(I)=SQRT(IY(I)/AREA(I)) ZZ(I)=IZ(I)/YZZ(I) ZY(I)=IY(I)/YYY(I) TOR1=0.0 TOR(I)=AP*TP(I)*TP(I)+AW*TW(I)*TW(I)+AF*TF(I)*TF(I) TOR(I)=TOR(I)/3.0 1 ONTINUE RETURN END
13 Π-69 Υπολογιστικές µέθοδοι και εφαρµογές σε λεπτότοιχες κατασκευές SUBROUTINE PARSOL(IMEM) REAL IZ,IY,K,KMEM,KSS,KS,K11,K12,K21,K22,L,LX,LY,LZ, &LENXZ,LEN1,NU OMMON/real/R(3,3),T(100,12,12),TT(100,12,12),K(12,12 &),P(600),D(600),PJNT(100,6),PMG(100,12),KSS(600,600), &KS(600,600),XJ(100),YJ(100),X1(100),Y1(100),X2(100) &,Y2(100),K11(6,6),K12(6,6),K21(6,6),K22(6,6),ANG(100) &,L(100),PROD(12,12),RED(600,600),PML(100,12),BMOM(100 &,5),SX(100,5),X(5),DMG(100,12),DML(100,12),KMEM(100,1 &2,12),RML(100,12),RMG(100,12),PP(600),PJP(100,6),PFIX &(100,6),RS(600),DMEM(100,5),Z1(100),Z2(100),ZJ(100), &LX(100),LY(100),LZ(100),LENXZ(100),LEN1(100) OMMON/ints/MNO,JNO,ISSNO,ILNO,L,NUMSE,ID(100,6),J &N(100),J1(100),J2(100),ISE(100),IDLIN(600),JNUM(2),N &DOF,IOUT(100),IYLD(100,5),ISPA OMMON/mats/ E(100),NU(100),B(100),TP(100),HW(100),TW &(100),BF(100),TF(100),AREA(100),IZ(100),IY(100),TOR( &100),YZZ(100),RADZ(100),ZZ(100),YYY(100),RADY(100),ZY &(100),UDL(100),YS(100) Reactions pz1, pz2 and moments mz1, mz2 on loaded mem ber PML(IMEM,3)=-UDL(IMEM)*L(IMEM)/2.0 PML(IMEM,9)=PML(IMEM,3) PML(IMEM,5)=-UDL(IMEM)*L(IMEM)*L(IMEM)/12.0 PML(IMEM,11)=-PML(IMEM,5) RETURN END
14 Πρόγραµµα µητρωικής µελέτης κατασκευής (gril3d) Π-70 SUBROUTINE STIF(I,ISE,E,NU,AREA,L,IZ,IY,TOR,K) REAL IY,IZ,K,L,L1,L2,L3,NU DIMENSION E(100),NU(100),AREA(100),IZ(100),IY(100), &TOR(100),K(12,12),L(100),ISE(100) IS=ISE(I) L1=1.0/L(IS) L2=1.0/(L(IS)*L(IS)) L3=1.0/(L(IS)*L(IS)*L(IS)) TORQ=TOR(IS)/(2.0*L(IS)*(1.0+NU(IS))) DO 1 J1=1,12 DO 1 J2=1,12 1 K(J1,J2)=0.0 Non-zero upper triangular elements of member stiffness matrix {k} K(1,1) =+AREA(IS)*L1 K(7,1) =-AREA(IS)*L1 K(2,2) =+12.0*IZ(IS)*L3 K(6,2) =+6.0*IZ(IS)*L2 K(8,2) =-12.0*IZ(IS)*L3 K(12,2) =+6.0*IZ(IS)*L2 K(3,3) =+12.0*IY(IS)*L3 K(5,3) =-6.0*IY(IS)*L2 K(9,3) =-12.0*IY(IS)*L3 K(11,3) =-6.0*IY(IS)*L2 K(4,4) =+TORQ K(10,4) =-TORQ K(5,5) =+4.0*IY(IS)*L1 K(9,5) =+6.0*IY(IS)*L2 K(11,5) =+2.0*IY(IS)*L1 K(6,6) =+4.0*IZ(IS)*L1 K(8,6) =-6.0*IZ(IS)*L2 K(12,6) =+2.0*IZ(IS)*L1 K(7,7) =+AREA(IS)*L1 K(8,8) =+12.0*IZ(IS)*L3 K(12,8) =-6.0*IZ(IS)*L2 K(9,9) =+12.0*IY(IS)*L3 K(11,9) =+6.0*IY(IS)*L2 K(10,10)=+TORQ K(11,11)=+4.0*IY(IS)*L1 K(12,12)=+4.0*IZ(IS)*L1 Symmetry about leading diagonal DO 2 J1=1,12 DO 2 I1=1,12
15 Π-71 Υπολογιστικές µέθοδοι και εφαρµογές σε λεπτότοιχες κατασκευές K(I1,J1)=E(IS)*K(I1,J1) 2 IF(J1.GT.I1) K(I1,J1)=K(J1,I1) RETURN END SUBROUTINE ROT(I,ISPA,ANG,R,T,TT,L,LX,LY,LZ, LEN1,LENXZ) REAL L,LX,LY,LZ,LEN1,LENXZ DIMENSION T(100,12,12),TT(100,12,12),R(3,3),ANG(100), &L(100),LX(100),LY(100),LZ(100),LEN1(100),LENXZ(100) Rotation Matrix {Ro} SS=SIN(ANG(I)) S=OS(ANG(I)) ABSS=ABS(SS) ABS=ABS(S) IF(ABSS.LT.0.10E-02) SS=0.0 IF(ABS.LT.0.10E-02) S=0.0 IF(ISPA.EQ.1) GO TO 1 R(1,1)=S R(2,1)=SS R(1,2)=-SS R(2,2)=S R(3,3)=1.0 GO TO 2 1 R(1,1)=LX(I)/L(I) R(2,1)=LY(I)/L(I) R(3,1)=LZ(I)/L(I) R(1,2)=-LX(I)*LY(I)*S R(1,2)=R(1,2)-L(I)*LZ(I)*SS R(1,2)=R(1,2)/LEN1(I) R(2,2)=LENXZ(I)*S/L(I) R(3,2)=-LY(I)*LZ(I)*S R(3,2)=R(3,2)+L(I)*LX(I)*SS R(3,2)=R(3,2)/LEN1(I) R(1,3)=LX(I)*LY(I)*SS R(1,3)=R(1,3)-L(I)*LZ(I)*S R(1,3)=R(1,3)/LEN1(I) R(2,3)=-LENXZ(I)*SS/L(I) R(3,3)=LY(I)*LZ(I)*SS R(3,3)=R(3,3)+L(I)*LX(I)*S R(3,3)=R(3,3)/LEN1(I) ISET=0 IF((LX(I).EQ.0.0).AND.(LZ(I).EQ.0.0)) ISET=1 IF(ISET.EQ.0) GO TO 3 R(1,2)=1.0 R(3,2)=1.0
16 Πρόγραµµα µητρωικής µελέτης κατασκευής (gril3d) Π-72 R(1,3)=1.0 R(3,3)=1.0 3 ONTINUE Transformation Matrix {T} 2 T(I,1,1)=R(1,1) T(I,2,1)=R(2,1) T(I,1,2)=R(1,2) T(I,2,2)=R(2,2) T(I,3,3)=R(3,3) T(I,4,4)=R(1,1) T(I,5,4)=R(2,1) T(I,4,5)=R(1,2) T(I,5,5)=R(2,2) T(I,6,6)=R(3,3) T(I,7,7)=R(1,1) T(I,8,7)=R(2,1) T(I,7,8)=R(1,2) T(I,8,8)=R(2,2) T(I,9,9)=R(3,3) T(I,10,10)=R(1,1) T(I,11,10)=R(2,1) T(I,10,11)=R(1,2) T(I,11,11)=R(2,2) T(I,12,12)=R(3,3) Transpose of transformation matrix {Tt} DO 4 J=1,12 DO 4 I1=1,12 4 TT(I,I1,J)=T(I,J,I1) RETURN END
17 Π-73 Υπολογιστικές µέθοδοι και εφαρµογές σε λεπτότοιχες κατασκευές SUBROUTINE STIFGL(IMEM) REAL K,KMEM,KSS,KS,K11,K12,K21,K22,L,LX,LY,LZ &,LENXZ,LEN1 OMMON/real/R(3,3),T(100,12,12),TT(100,12,12),K(12,12 &),P(600),D(600),PJNT(100,6),PMG(100,12),KSS(600,600), &KS(600,600),XJ(100),YJ(100),X1(100),Y1(100),X2(100) &,Y2(100),K11(6,6),K12(6,6),K21(6,6),K22(6,6),ANG(100) &,L(100),PROD(12,12),RED(600,600),PML(100,12),BMOM(100 &,5),SX(100,5),X(5),DMG(100,12),DML(100,12),KMEM(100,1 &2,12),RML(100,12),RMG(100,12),PP(600),PJP(100,6),PFIX &(100,6),RS(600),DMEM(100,5),Z1(100),Z2(100),ZJ(100), &LX(100),LY(100),LZ(100),LENXZ(100),LEN1(100) Member stiffness matrix in global coordinates {k'} DO 1 J=1,12 DO 1 I=1,12 SUM=0.0 DO 2 M=1,12 2 SUM=SUM+K(M,J)*T(IMEM,I,M) PROD(I,J)=SUM 1 ONTINUE DO 3 J=1,12 DO 3 I=1,12 SUM=0.0 DO 4 M=1,12 4 SUM=SUM+TT(IMEM,M,J)*PROD(I,M) K(I,J)=SUM 3 ONTINUE RETURN END
18 Πρόγραµµα µητρωικής µελέτης κατασκευής (gril3d) Π-74 SUBROUTINE LOAD REAL IZ,IY,K,KMEM,KSS,KS,K11,K12,K21,K22,L,LX,LY,LZ, &LENXZ,LEN1,NU OMMON/real/R(3,3),T(100,12,12),TT(100,12,12),K(12,12 &),P(600),D(600),PJNT(100,6),PMG(100,12),KSS(600,600), &KS(600,600),XJ(100),YJ(100),X1(100),Y1(100),X2(100) &,Y2(100),K11(6,6),K12(6,6),K21(6,6),K22(6,6),ANG(100) &,L(100),PROD(12,12),RED(600,600),PML(100,12),BMOM(100 &,5),SX(100,5),X(5),DMG(100,12),DML(100,12),KMEM(100,1 &2,12),RML(100,12),RMG(100,12),PP(600),PJP(100,6),PFIX &(100,6),RS(600),DMEM(100,5),Z1(100),Z2(100),ZJ(100), &LX(100),LY(100),LZ(100),LENXZ(100),LEN1(100) OMMON/ints/MNO,JNO,ISSNO,ILNO,L,NUMSE,ID(100,6),J &N(100),J1(100),J2(100),ISE(100),IDLIN(600),JNUM(2),N &DOF,IOUT(100),IYLD(100,5),ISPA OMMON/mats/ E(100),NU(100),B(100),TP(100),HW(100),TW &(100),BF(100),TF(100),AREA(100),IZ(100),IY(100),TOR( &100),YZZ(100),RADZ(100),ZZ(100),YYY(100),RADY(100),ZY &(100),UDL(100),YS(100) DMG - member displacement vectors in global co-ordinates {r'} DO 8 IMEM=1,MNO X(1)=0.0 X(2)=L(IMEM)*0.25 X(3)=L(IMEM)*0.50 X(4)=L(IMEM)*0.75 X(5)=L(IMEM) JN1=J1(IMEM) JN2=J2(IMEM) DO 1 IDOF=1,6 JF=6*(JN1-1) 1 DMG(IMEM,IDOF)=D(JF+IDOF) DO 2 IDOF=1,6 JF=6*(JN2-1) 2 DMG(IMEM,6+IDOF)=D(JF+IDOF) DML - member displacement vectors in local coordinates {r}={t}{r'} DO 3 J=1,12 DML(IMEM,J)=0.0 DO 3 I=1,12 3 DML(IMEM,J)=DML(IMEM,J)+T(IMEM,I,J)*DMG(IMEM,I) ISNO=ISE(IMEM)
19 Π-75 Υπολογιστικές µέθοδοι και εφαρµογές σε λεπτότοιχες κατασκευές DENOM=24.0*E(ISNO)*IZ(ISNO) UDL1=UDL(IMEM)/DENOM DO 4 I=1,5 1=X(I)-L(IMEM) 2=1*1 3=X(I)*X(I) DMEM(IMEM,I)=UDL1*3*2 4=X(I)/L(IMEM) 5=DML(IMEM,9)-DML(IMEM,3) 6=DML(IMEM,3)+5*4 4 DMEM(IMEM,I)=DMEM(IMEM,I)+6 RML - member load vectors in local coords {p}={k}{r} DO 5 J=1,12 RML(IMEM,J)=0.0 DO 5 I=1,12 5 RML(IMEM,J)=RML(IMEM,J)+KMEM(IMEM,I,J)*DML(IMEM,I) RMG - member load vectors in global coords {p'}={tt}{p} DO 9 J=1,12 RMG(IMEM,J)=0.0 DO 9 I=1,12 9 RMG(IMEM,J)=RMG(IMEM,J)+TT(IMEM,I,J)*RML(IMEM,J) Bending Moments in each member (at x=0, L/4, L/2, 3L/4, L) L6 =L(IMEM)/6.0 UDL2=UDL(IMEM)/12.0 DO 6 I=1,5 1=X(I)-L(IMEM) 2=6.0*X(I)*1 3=L(IMEM)*L(IMEM) 4=2+3 BMOM(IMEM,I)=UDL2*4 5=RML(IMEM,11)+RML(IMEM,5) 6=X(I)/L(IMEM) 7=5*6 8=RML(IMEM,5)-7 BMOM(IMEM,I)=BMOM(IMEM,I)+8 6 WRITE(*,13) IMEM,I,BMOM,8,7,6,5,4,3,2,1 13 FORMAT(2(2X,I2),9(2X,G10.3)) Maximum total stresses in each member at each location YMAX=HW(ISNO)+TP(ISNO)+TF(ISNO)-YZZ(ISNO) IF(YMAX.LT.YZZ(ISNO)) YMAX=YZZ(ISNO)
20 Πρόγραµµα µητρωικής µελέτης κατασκευής (gril3d) Π-76 ZMIN=IZ(ISNO)/YMAX SX=PML(IMEM,1)/AREA(ISNO) DO 7 I=1,5 SXB=BMOM(IMEM,I)/ZMIN SX(IMEM,I)=SXB+SX Design criterion STRES=1.2*ABS(SX(IMEM,I)) IF(STRES.GT.YS(ISNO)) IYLD(IMEM,I)=1 7 ONTINUE 8 ONTINUE RETURN END
21 Π-77 Υπολογιστικές µέθοδοι και εφαρµογές σε λεπτότοιχες κατασκευές SUBROUTINE INPUT REAL IZ,IY,K,KMEM,KSS,KS,K11,K12,K21,K22,L,LX,LY,LZ, &LENXZ,LEN1,NU OMMON/real/R(3,3),T(100,12,12),TT(100,12,12),K(12,12 &),P(600),D(600),PJNT(100,6),PMG(100,12),KSS(600,600), &KS(600,600),XJ(100),YJ(100),X1(100),Y1(100),X2(100) &,Y2(100),K11(6,6),K12(6,6),K21(6,6),K22(6,6),ANG(100) &,L(100),PROD(12,12),RED(600,600),PML(100,12),BMOM(100 &,5),SX(100,5),X(5),DMG(100,12),DML(100,12),KMEM(100,1 &2,12),RML(100,12),RMG(100,12),PP(600),PJP(100,6),PFIX &(100,6),RS(600),DMEM(100,5),Z1(100),Z2(100),ZJ(100), &LX(100),LY(100),LZ(100),LENXZ(100),LEN1(100) OMMON/ints/MNO,JNO,ISSNO,ILNO,L,NUMSE,ID(100,6),J &N(100),J1(100),J2(100),ISE(100),IDLIN(600),JNUM(2),N &DOF,IOUT(100),IYLD(100,5),ISPA OMMON/mats/ E(100),NU(100),B(100),TP(100),HW(100),TW &(100),BF(100),TF(100),AREA(100),IZ(100),IY(100),TOR( &100),YZZ(100),RADZ(100),ZZ(100),YYY(100),RADY(100),ZY &(100),UDL(100),YS(100) 90 FORMAT(20(/),30X,25('. ')) 91 FORMAT(30X, &'. Linear Elastic Analysis of a 3-D Grillage.') 92 FORMAT(30X, &'. using the Matrix Stiffness Method.') 93 FORMAT(30X,25('. '),35(/)) 94 FORMAT(30X,'.',47X,'.') 10 FORMAT(6X,'No of members',2x,i3,6x,'no of &joints',2x,i3,6x,'no of section types',2x,i2,//) 11 FORMAT(/,6X,'Joint No.',16X,'X oord',20x,'y o &ord',20x,'z oord',//) 12 FORMAT(/,6X,'Member No',4X,'Jnt No. at end 1',4X, &'Jnt No at end 2',4X,'Section No.',5X,'Length',14X, &'Angle',//) 88 FORMAT(//,2X,'Sect No',6X,'E',10X,'nu',12X,'ys',12X, &'bp',13x,'tp',12x,'hw',12x,'tw',12x,'bf',12x,'tf' &,/,13X,'N/mm2',20X,'N/mm2',12X,'mm',12X,'mm', &12X,'mm',12X,'mm',12X,'mm',12X,'mm2',//) 95 FORMAT(//,2X,'Sect No',4X,'Yzz',11X,'Izz',11X,'Zzz', &11X,'Rzz',11X,'Yyy',12X,'Iyy',10X,'Zyy',11X,'Ryy', &15X,'J',/,12X,' mm',12x,'mm4',11x,'mm3',11x,'mm',12x, &'mm',12x,'mm4',10x,'mm3',11x,'mm',14x,'mm4',//) 89 FORMAT(5X,I2,10(2X,G12.5)) 14 FORMAT(25X,'Joint Loads',//,15X,'Joint &No.',10X,'Degree of freedom no. ',10X,'Load',//) 37 FORMAT(//,25X,'Uniformly Distributed Loads', &//,15X,'Member No.',21X,'Load',//) 15 FORMAT(34X,'Suppressions',//28X,'Joint No.',10X, &'d.o.f.',//) 23 FORMAT(//,6X,'Member No. d.o.f. Applied
22 Πρόγραµµα µητρωικής µελέτης κατασκευής (gril3d) Π-78 &load',//) 21 FORMAT(/,22X,'Member No ',I2,12X,'Uniformly distrib &uted load = ',G12.5,' N/mm') 26 FORMAT(8X,I3,19X,F8.2,19X,F8.2,19X,F8.2) 27 FORMAT(10X,I2,15X,I2,18X,I2,14X,I2,9X,F9.3,9X,F9.3) 28 FORMAT(5X,I3,6(4X,G12.5)) 29 FORMAT(//) 35 FORMAT(32X,I2,15X,I2) 36 FORMAT(18X,I2,23X,I2,18X,G12.5) 38 FORMAT(18X,I2,23X,F8.3) Screen output WRITE(*,29) WRITE(*,10) MNO,JNO,NUMSE WRITE(*,11) WRITE(*,26) (I,XJ(I),YJ(I),ZJ(I),I=1,JNO) WRITE(*,29) WRITE(*,12) WRITE(*,27) (I,J1(I),J2(I),ISE(I),L(I), &ANG(I),I=1,MNO) WRITE(*,29) WRITE(*,88) DO 5 I=1,NUMSE 5 WRITE(*,89) I,E(I),NU(I),YS(I),B(I),TP(I), &HW(I),TW(I),BF(I),TF(I) WRITE(*,95) DO 6 I=1,NUMSE 6 WRITE(*,89) I,YZZ(I),IZ(I),ZZ(I),RADZ(I),YYY(I),IY(I), &ZY(I),RADY(I),TOR(I) WRITE(*,29) WRITE(*,14) DO 1 JNT=1,JNO DO 1 IDOF=1,6 1 IF(PJNT(JNT,IDOF).NE.0.0) WRITE(*,36) JNT,IDOF, &PJNT(JNT,IDOF) WRITE(*,29) WRITE(*,15) DO 2 JNT=1,JNO DO 2 IDOF=1,6 2 IF(ID(JNT,IDOF).EQ.1) WRITE(*,35) JNT,IDOF File output WRITE(6,90) WRITE(6,94) WRITE(6,94) WRITE(6,91) WRITE(6,94)
23 Π-79 Υπολογιστικές µέθοδοι και εφαρµογές σε λεπτότοιχες κατασκευές WRITE(6,94) WRITE(6,92) WRITE(6,94) WRITE(6,94) WRITE(6,93) WRITE(6,29) WRITE(6,10) MNO,JNO,NUMSE WRITE(6,11) WRITE(6,26) (I,XJ(I),YJ(I),ZJ(I),I=1,JNO) WRITE(6,29) WRITE(6,12) WRITE(6,27) (I,J1(I),J2(I),ISE(I),L(I), &ANG(I),I=1,MNO) WRITE(6,29) WRITE(6,88) DO 8 I=1,NUMSE 8 WRITE(6,89) I,E(I),NU(I),YS(I),B(I),TP(I),HW(I),TW(I), &BF(I),TF(I) WRITE(6,95) DO 9 I=1,NUMSE 9 WRITE(6,89) I,YZZ(I),IZ(I),ZZ(I),RADZ(I),YYY(I),IY(I), &ZY(I),RADY(I),TOR(I) WRITE(6,29) WRITE(6,14) DO 3 JNT=1,JNO DO 3 IDOF=1,6 3 IF(PJNT(JNT,IDOF).NE.0.0) WRITE(6,36) JNT,IDOF, &PJNT(JNT,IDOF) WRITE(6,37) DO 7 IMEM=1,MNO 7 IF(UDL(IMEM).NE.0.0) WRITE(6,38) IMEM,UDL(IMEM) WRITE(6,29) WRITE(6,15) DO 4 JNT=1,JNO DO 4 IDOF=1,6 4 IF(ID(JNT,IDOF).EQ.1) WRITE(6,35) JNT,IDOF RETURN END
24 Πρόγραµµα µητρωικής µελέτης κατασκευής (gril3d) Π-80 SUBROUTINE OUT REAL IZ,IY,K,KMEM,KSS,KS,K11,K12,K21,K22,L,LX,LY,LZ, &LENXZ,LEN1,NU OMMON/real/R(3,3),T(100,12,12),TT(100,12,12),K(12,12 &),P(600),D(600),PJNT(100,6),PMG(100,12),KSS(600,600), &KS(600,600),XJ(100),YJ(100),X1(100),Y1(100),X2(100) &,Y2(100),K11(6,6),K12(6,6),K21(6,6),K22(6,6),ANG(100) &,L(100),PROD(12,12),RED(600,600),PML(100,12),BMOM(100 &,5),SX(100,5),X(5),DMG(100,12),DML(100,12),KMEM(100,1 &2,12),RML(100,12),RMG(100,12),PP(600),PJP(100,6),PFIX &(100,6),RS(600),DMEM(100,5),Z1(100),Z2(100),ZJ(100), &LX(100),LY(100),LZ(100),LENXZ(100),LEN1(100) OMMON/ints/MNO,JNO,ISSNO,ILNO,L,NUMSE,ID(100,6),J &N(100),J1(100),J2(100),ISE(100),IDLIN(600),JNUM(2),N &DOF,IOUT(100),IYLD(100,5),ISPA OMMON/mats/ E(100),NU(100),B(100),TP(100),HW(100),TW &(100),BF(100),TF(100),AREA(100),IZ(100),IY(100),TOR( &100),YZZ(100),RADZ(100),ZZ(100),YYY(100),RADY(100),ZY& (100),UDL(100),YS(100) 10 FORMAT(//,25X,'Structural stiffness matrix {K} &(={Tt}{k}{T}',//) 11 FORMAT(//,25X,'Reduced structural stiffness matrix &{K}',//) 12 FORMAT(//,25X,'Upper triangular form of the reduced' &'structural stiffness matrix {K}',//) 20 FORMAT(/,5X,'Member No.',I2,6X,'{r',2H'},11X, &'{p',2h'},11x,'{r}',11x,'{p}',/) 13 FORMAT(//,18X,'Displacements and support reactions &(global coords)',//,33x,'{d}',12x,'{p}',//) 16 FORMAT(//,8X,'Member No. ',25X,'Bending Mo &ments',//,23x,'o',13x,'l/4',12x,'l/2',12x, &'3L/4',11X,'L',/) 17 FORMAT(//,8X,'Member No.',20X,'Max total stresses &{s}',//,23x,'0',12x,'l/4',12x,'l/2',12x, &'3L/4',11X,'L',/) 23 FORMAT(//,8X,'Member No.',20X,'Deflections along mem &ber length',//,23x,'0',12x,'l/4',12x,'l/2',12x, &'3L/4',11X,'L',/) 24 FORMAT(//,8X,'Member No.',20X,'Member loads &{p',2h'},//,23x,'3',13x,'4',13x,'5',13x,'9', &13X,'10',12X,'11',/) 21 FORMAT(/,11X,'Yielding is occurring in the following &members',//,10x,'no.',10x,'member No.',11X, &'Longl bend. stress',/) 14 FORMAT(7(2X,G12.5)) 15 FORMAT(15X,I3,10X,2(2X,G12.5)) 16 FORMAT(12(2X,G9.2)) 19 FORMAT(15X,I2,5(2X,G12.5))
25 Π-81 Υπολογιστικές µέθοδοι και εφαρµογές σε λεπτότοιχες κατασκευές 24 FORMAT(9X,I3,13X,I3,14X,G12.5) 26 FORMAT(15X,I2,6(2X,G12.5)) WRITE(6,10) WRITE(6,16) ((KSS(I,J),I=1,12),J=1,NDOF) WRITE(6,10) WRITE(6,16) ((KSS(I,J),I=13,24),J=1,NDOF) WRITE(6,11) WRITE(6,16) ((RED(I,J),I=1,12),J=1,NDOF) WRITE(6,11) WRITE(6,16) ((RED(I,J),I=13,24),J=1,NDOF) WRITE(6,12) WRITE(6,16) ((KS(I,J),I=1,12),J=1,NDOF) WRITE(6,12) WRITE(6,16) ((KS(I,J),I=13,24),J=1,NDOF) WRITE(6,13) DO 3 J=1,NDOF 3 WRITE(6,15) J,D(J),RS(J) DO 4 IMEM=1,MNO IF(IOUT(IMEM).EQ.0) GO TO 4 WRITE(6,20) IMEM DO 5 IDOF=1,12 WRITE(6,19) IDOF,DMG(IMEM,IDOF),RMG(IMEM,IDOF), &DML(IMEM,IDOF),RML(IMEM,IDOF) 4 ONTINUE WRITE(6,17) DO 7 IMEM=1,MNO 7 WRITE(6,19) IMEM,(BMOM(IMEM,I),I=1,5) WRITE(6,18) DO 6 IMEM=1,MNO 6 WRITE(6,19) IMEM,(SX(IMEM,I),I=1,5) WRITE(6,23) DO 8 IMEM=1,MNO 8 WRITE(6,19) IMEM,(DMEM(IMEM,I),I=1,5) WRITE(6,25) DO 21 IMEM=1,MNO 22 WRITE(6,26) IMEM,RMG(IMEM,3),RMG(IMEM,4), &RMG(IMEM,5),RMG(IMEM,9),RMG(IMEM,10),RMG(IMEM,11) KOUNT=0 WRITE(6,22) DO 9 IMEM=1,MNO DO 9 I=1,5 IF(IYLD(IMEM,I).EQ.1) KOUNT=KOUNT+1 9 IF(IYLD(IMEM,I).EQ.1) WRITE(6,24) KOUNT,IMEM, &SX(IMEM,I) RETURN END
Λύση της εξίσωσης δοκού-κολόνας µε τη µέθοδο της δυναµικής χαλάρωσης
Παράρτηµα Ε Λύση της εξίσωσης δοκού-κολόνας µε τη µέθοδο της δυναµικής χαλάρωσης Στο παράρτηµα αυτό περιλαµβάνεται ο πηγαίος κώδικας προγράµµατος επίλυσης της εξίσωσης δοκού-κολόνας στην ελαστική περιοχή,
Διαβάστε περισσότεραMacromechanics of a Laminate. Textbook: Mechanics of Composite Materials Author: Autar Kaw
Macromechanics of a Laminate Tetboo: Mechanics of Composite Materials Author: Autar Kaw Figure 4.1 Fiber Direction θ z CHAPTER OJECTIVES Understand the code for laminate stacing sequence Develop relationships
Διαβάστε περισσότεραDr. D. Dinev, Department of Structural Mechanics, UACEG
Lecture 4 Material behavior: Constitutive equations Field of the game Print version Lecture on Theory of lasticity and Plasticity of Dr. D. Dinev, Department of Structural Mechanics, UACG 4.1 Contents
Διαβάστε περισσότεραIngenieurbüro Frank Blasek - Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10, Osterholz-Scharmbeck Tel: 04791/ Fax: 04791/
Page: 10 CONTENTS Contents... 10 General Data... 10 Structural Data des... 10 erials... 10 Sections... 10 ents... 11 Supports... 11 Loads General Data... 12 LC 1 - Vollast 120 km/h 0,694 kn/qm... 12 LC,
Διαβάστε περισσότεραIngenieurbüro Frank Blasek - Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10, Osterholz-Scharmbeck Tel: 04791/ Fax: 04791/
Page: 1 CONTENTS Contents... 1 General Data... 1 Structural Data des... 1 erials... 1 Sections... 1 ents... 2 Supports... 2 Loads General Data... 3 LC 1 - Vollast 90 km/h 0,39 kn/qm... 3 LC, LG Results
Διαβάστε περισσότεραNumerical Analysis FMN011
Numerical Analysis FMN011 Carmen Arévalo Lund University carmen@maths.lth.se Lecture 12 Periodic data A function g has period P if g(x + P ) = g(x) Model: Trigonometric polynomial of order M T M (x) =
Διαβάστε περισσότεραΕΛΕΓΧΟΣ ΤΩΝ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΕΩΝ ΧΑΛΥΒ ΙΝΩΝ ΦΟΡΕΩΝ ΜΕΓΑΛΟΥ ΑΝΟΙΓΜΑΤΟΣ ΤΥΠΟΥ MBSN ΜΕ ΤΗ ΧΡΗΣΗ ΚΑΛΩ ΙΩΝ: ΠΡΟΤΑΣΗ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΣΕ ΑΝΟΙΚΤΟ ΣΤΕΓΑΣΤΡΟ
ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΩΝ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΕΩΝ ΧΑΛΥΒ ΙΝΩΝ ΦΟΡΕΩΝ ΜΕΓΑΛΟΥ ΑΝΟΙΓΜΑΤΟΣ ΤΥΠΟΥ MBSN ΜΕ ΤΗ ΧΡΗΣΗ ΚΑΛΩ ΙΩΝ: ΠΡΟΤΑΣΗ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΣΕ ΑΝΟΙΚΤΟ ΣΤΕΓΑΣΤΡΟ Νικόλαος Αντωνίου Πολιτικός Μηχανικός Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών, Α.Π.Θ.,
Διαβάστε περισσότεραChapter 7 Transformations of Stress and Strain
Chapter 7 Transformations of Stress and Strain INTRODUCTION Transformation of Plane Stress Mohr s Circle for Plane Stress Application of Mohr s Circle to 3D Analsis 90 60 60 0 0 50 90 Introduction 7-1
Διαβάστε περισσότεραDESIGN OF MACHINERY SOLUTION MANUAL h in h 4 0.
DESIGN OF MACHINERY SOLUTION MANUAL -7-1! PROBLEM -7 Statement: Design a double-dwell cam to move a follower from to 25 6, dwell for 12, fall 25 and dwell for the remader The total cycle must take 4 sec
Διαβάστε περισσότεραSCHOOL OF MATHEMATICAL SCIENCES G11LMA Linear Mathematics Examination Solutions
SCHOOL OF MATHEMATICAL SCIENCES GLMA Linear Mathematics 00- Examination Solutions. (a) i. ( + 5i)( i) = (6 + 5) + (5 )i = + i. Real part is, imaginary part is. (b) ii. + 5i i ( + 5i)( + i) = ( i)( + i)
Διαβάστε περισσότεραECTS ΕΥΡΩΠΑΪΚΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΜΕΤΑΦΟΡΑΣ ΑΚΑΔΗΜΑΪΚΩΝ ΜΟΝΑΔΩΝ ΣΤΗΝ ΕΥΡΩΠΑΪΚΗ ΕΝΩΣΗ. (Α) Λίστα με τα στοιχεία των μαθημάτων στα ελληνικά
ECTS ΕΥΡΩΠΑΪΚΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΜΕΤΑΦΟΡΑΣ ΑΚΑΔΗΜΑΪΚΩΝ ΜΟΝΑΔΩΝ ΣΤΗΝ ΕΥΡΩΠΑΪΚΗ ΕΝΩΣΗ (Α) Λίστα με τα στοιχεία των μαθημάτων στα ελληνικά Γενικές πληροφορίες μαθήματος: Τίτλος μαθήματος: ΣΤΑΤΙΚΗ ΙΙΙ Κωδικός μαθήματος:
Διαβάστε περισσότεραΚΥΠΡΙΑΚΗ ΕΤΑΙΡΕΙΑ ΠΛΗΡΟΦΟΡΙΚΗΣ CYPRUS COMPUTER SOCIETY ΠΑΓΚΥΠΡΙΟΣ ΜΑΘΗΤΙΚΟΣ ΔΙΑΓΩΝΙΣΜΟΣ ΠΛΗΡΟΦΟΡΙΚΗΣ 24/3/2007
Οδηγίες: Να απαντηθούν όλες οι ερωτήσεις. Όλοι οι αριθμοί που αναφέρονται σε όλα τα ερωτήματα μικρότεροι του 10000 εκτός αν ορίζεται διαφορετικά στη διατύπωση του προβλήματος. Αν κάπου κάνετε κάποιες υποθέσεις
Διαβάστε περισσότερα3o/B Mάθημα: Δικτύωμα / 2D-Truss in Batch
ΥΠΟΛΟΓΙΣΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟΔΟΙ ΣΤΙΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ 3o/B Mάθημα: Δικτύωμα / 2D-Truss in Batch Λεωνίδας Αλεξόπουλος, Επ. Καθηγητής Τομέας ΜΚ&ΑΕ leo@mail.ntua.gr, τηλ: 772-1666 Βοηθοί διδασκαλίας: Κανακάρης Γιώργος, Διδακτορικός
Διαβάστε περισσότερα5. Μέθοδοι δυσκαμψίας (μετακινήσεων) για την ανάλυση πλαισιακών κατασκευών
5. Μέθοδοι δυσκαμψίας (μετακινήσεων) για την ανάλυση πλαισιακών κατασκευών Χειμερινό εξάμηνο 2016 Πέτρος Κωμοδρόμος komodromos@ucy.ac.cy http://www.eng.ucy.ac.cy/petros Σύγχρονες μέθοδοι ανάλυσης κατασκευών
Διαβάστε περισσότερα8. Μέθοδοι δυσκαμψίας (μετακινήσεων) για την ανάλυση πλαισιακών κατασκευών
ΠΠΜ 221: Ανάλυση Κατασκευών με Mητρώα 8. Μέθοδοι δυσκαμψίας (μετακινήσεων) για την ανάλυση πλαισιακών κατασκευών Εαρινό εξάμηνο 2015 Πέτρος Κωμοδρόμος komodromos@ucy.ac.cy http://www.eng.ucy.ac.cy/petros
Διαβάστε περισσότεραΚΥΠΡΙΑΚΗ ΕΤΑΙΡΕΙΑ ΠΛΗΡΟΦΟΡΙΚΗΣ CYPRUS COMPUTER SOCIETY ΠΑΓΚΥΠΡΙΟΣ ΜΑΘΗΤΙΚΟΣ ΔΙΑΓΩΝΙΣΜΟΣ ΠΛΗΡΟΦΟΡΙΚΗΣ 19/5/2007
Οδηγίες: Να απαντηθούν όλες οι ερωτήσεις. Αν κάπου κάνετε κάποιες υποθέσεις να αναφερθούν στη σχετική ερώτηση. Όλα τα αρχεία που αναφέρονται στα προβλήματα βρίσκονται στον ίδιο φάκελο με το εκτελέσιμο
Διαβάστε περισσότεραDETERMINATION OF DYNAMIC CHARACTERISTICS OF A 2DOF SYSTEM. by Zoran VARGA, Ms.C.E.
DETERMINATION OF DYNAMIC CHARACTERISTICS OF A 2DOF SYSTEM by Zoran VARGA, Ms.C.E. Euro-Apex B.V. 1990-2012 All Rights Reserved. The 2 DOF System Symbols m 1 =3m [kg] m 2 =8m m=10 [kg] l=2 [m] E=210000
Διαβάστε περισσότεραES440/ES911: CFD. Chapter 5. Solution of Linear Equation Systems
ES440/ES911: CFD Chapter 5. Solution of Linear Equation Systems Dr Yongmann M. Chung http://www.eng.warwick.ac.uk/staff/ymc/es440.html Y.M.Chung@warwick.ac.uk School of Engineering & Centre for Scientific
Διαβάστε περισσότεραStrain gauge and rosettes
Strain gauge and rosettes Introduction A strain gauge is a device which is used to measure strain (deformation) on an object subjected to forces. Strain can be measured using various types of devices classified
Διαβάστε περισσότεραΚΥΠΡΙΑΚΟΣ ΣΥΝΔΕΣΜΟΣ ΠΛΗΡΟΦΟΡΙΚΗΣ CYPRUS COMPUTER SOCIETY 21 ος ΠΑΓΚΥΠΡΙΟΣ ΜΑΘΗΤΙΚΟΣ ΔΙΑΓΩΝΙΣΜΟΣ ΠΛΗΡΟΦΟΡΙΚΗΣ Δεύτερος Γύρος - 30 Μαρτίου 2011
Διάρκεια Διαγωνισμού: 3 ώρες Απαντήστε όλες τις ερωτήσεις Μέγιστο Βάρος (20 Μονάδες) Δίνεται ένα σύνολο από N σφαιρίδια τα οποία δεν έχουν όλα το ίδιο βάρος μεταξύ τους και ένα κουτί που αντέχει μέχρι
Διαβάστε περισσότεραWritten Examination. Antennas and Propagation (AA ) April 26, 2017.
Written Examination Antennas and Propagation (AA. 6-7) April 6, 7. Problem ( points) Let us consider a wire antenna as in Fig. characterized by a z-oriented linear filamentary current I(z) = I cos(kz)ẑ
Διαβάστε περισσότεραΠΠΜ 221: Ανάλυση Κατασκευών με Μητρώα. ΠΠΜ 221: Ανάλυση Κατασκευών με Μητρώα. Ανάπτυξη Προγράμματος Ανάλυσης Επίπεδων Δικτυωμάτων
ΠΠΜ 221: Ανάλυση Κατασκευών με Μητρώα, 2017 Πανεπιστήμιο Κύπρου Πολυτεχνική Σχολή Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών και Μηχανικών Περιβάλλοντος ΠΠΜ 221: Ανάλυση Κατασκευών με Μητρώα ΠΠΜ 221: Ανάλυση Κατασκευών
Διαβάστε περισσότεραΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΚΑΙ ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΩΝ ΜΕΘΟ ΩΝ ΓΙΑ ΤΗ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΚΑΙ ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΩΝ ΜΕΘΟ ΩΝ ΓΙΑ ΤΗ ΦΟΙΤΗΤΡΙΑ: Γ.ΦΕΒΡΑΝΟΓΛΟΥ ΕΠΙΒΛΕΠΩΝ ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ: Χ.ΓΑΝΤΕΣ ΑΘΗΝΑ, ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2000
Διαβάστε περισσότεραAreas and Lengths in Polar Coordinates
Kiryl Tsishchanka Areas and Lengths in Polar Coordinates In this section we develop the formula for the area of a region whose boundary is given by a polar equation. We need to use the formula for the
Διαβάστε περισσότεραΜΑΘΗΜΑΤΙΚΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΤΗΣ ΔΥΝΑΜΙΚΗΣ ΤΟΥ ΕΔΑΦΙΚΟΥ ΝΕΡΟΥ ΣΤΗΝ ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ ΑΡΔΕΥΣΗΣ ΜΕ ΥΠΟΓΕΙΟΥΣ ΣΤΑΛΑΚΤΗΦΟΡΟΥΣ ΣΩΛΗΝΕΣ ΣΕ ΔΙΑΣΤΡΩΜΕΝΑ ΕΔΑΦΗ
ΓΕΩΠΟΝΙΚΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΑΘΗΝΩΝ ΤΜΗΜΑ ΑΞΙΟΠΟΙΗΣΗΣ ΦΥΣΙΚΩΝ ΠΟΡΩΝ ΚΑΙ ΓΕΩΡΓΙΚΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΩΝ ΣΠΟΥΔΩΝ ΑΕΙΦΟΡΙΚΗ ΔΙΑΧΕΙΡΙΣΗ ΥΔΑΤΙΚΩΝ ΠΟΡΩΝ Δημήτριος Πάντζαλης Πτυχιούχος Γεωπόνος Α.Π.Θ.
Διαβάστε περισσότεραAreas and Lengths in Polar Coordinates
Kiryl Tsishchanka Areas and Lengths in Polar Coordinates In this section we develop the formula for the area of a region whose boundary is given by a polar equation. We need to use the formula for the
Διαβάστε περισσότεραADVANCED STRUCTURAL MECHANICS
VSB TECHNICAL UNIVERSITY OF OSTRAVA FACULTY OF CIVIL ENGINEERING ADVANCED STRUCTURAL MECHANICS Lecture 1 Jiří Brožovský Office: LP H 406/3 Phone: 597 321 321 E-mail: jiri.brozovsky@vsb.cz WWW: http://fast10.vsb.cz/brozovsky/
Διαβάστε περισσότεραDERIVATION OF MILES EQUATION FOR AN APPLIED FORCE Revision C
DERIVATION OF MILES EQUATION FOR AN APPLIED FORCE Revision C By Tom Irvine Email: tomirvine@aol.com August 6, 8 Introduction The obective is to derive a Miles equation which gives the overall response
Διαβάστε περισσότεραΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Τοµέας οµοστατικής ΑΛΛΗΛΕΠΙ ΡΑΣΗ ΑΣΤΟΧΙΑΣ ΑΠΟ ΛΥΓΙΣΜΟ ΚΑΙ ΠΛΑΣΤΙΚΟΠΟΙΗΣΗ ΣΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΑ ΠΛΑΙΣΙΑ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Τοµέας οµοστατικής ΑΛΛΗΛΕΠΙ ΡΑΣΗ ΑΣΤΟΧΙΑΣ ΑΠΟ ΛΥΓΙΣΜΟ ΚΑΙ ΠΛΑΣΤΙΚΟΠΟΙΗΣΗ ΣΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΑ ΠΛΑΙΣΙΑ ιπλωµατική εργασία: Λεµονάρη Μαρίνα Επιβλέπων καθηγητής:
Διαβάστε περισσότεραΠρόβλημα 1: Αναζήτηση Ελάχιστης/Μέγιστης Τιμής
Πρόβλημα 1: Αναζήτηση Ελάχιστης/Μέγιστης Τιμής Να γραφεί πρόγραμμα το οποίο δέχεται ως είσοδο μια ακολουθία S από n (n 40) ακέραιους αριθμούς και επιστρέφει ως έξοδο δύο ακολουθίες από θετικούς ακέραιους
Διαβάστε περισσότεραCHAPTER 25 SOLVING EQUATIONS BY ITERATIVE METHODS
CHAPTER 5 SOLVING EQUATIONS BY ITERATIVE METHODS EXERCISE 104 Page 8 1. Find the positive root of the equation x + 3x 5 = 0, correct to 3 significant figures, using the method of bisection. Let f(x) =
Διαβάστε περισσότεραΥΠΟΛΟΓΙΣΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟΔΟΙ ΣΤΙΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ
ΥΠΟΛΟΓΙΣΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟΔΟΙ ΣΤΙΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ 3o/B Mάθημα: Δικτύωμα / 2D-Truss in Batch Λεωνίδας Αλεξόπουλος Βοηθοί διδασκαλίας: Κανακάρης Γιώργος, Καβαλόπουλος Νίκος Άδεια Χρήσης Το παρόν υλικό υπόκειται σε άδειες
Διαβάστε περισσότεραReminders: linear functions
Reminders: linear functions Let U and V be vector spaces over the same field F. Definition A function f : U V is linear if for every u 1, u 2 U, f (u 1 + u 2 ) = f (u 1 ) + f (u 2 ), and for every u U
Διαβάστε περισσότεραΜΕΤΑΛΛΙΚΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΥΠΟ ΘΛΙΨΗ ΚΑΙ ΚΑΜΨΗ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕΤΑΛΛΙΚΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΥΠΟ ΘΛΙΨΗ ΚΑΙ ΚΑΜΨΗ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΛΥΣΕΩΝ ΚΑΝΟΝΙΣΤΙΚΩΝ ΙΑΤΑΞΕΩΝ ΚΑΙ
Διαβάστε περισσότεραTridiagonal matrices. Gérard MEURANT. October, 2008
Tridiagonal matrices Gérard MEURANT October, 2008 1 Similarity 2 Cholesy factorizations 3 Eigenvalues 4 Inverse Similarity Let α 1 ω 1 β 1 α 2 ω 2 T =......... β 2 α 1 ω 1 β 1 α and β i ω i, i = 1,...,
Διαβάστε περισσότεραPartial Differential Equations in Biology The boundary element method. March 26, 2013
The boundary element method March 26, 203 Introduction and notation The problem: u = f in D R d u = ϕ in Γ D u n = g on Γ N, where D = Γ D Γ N, Γ D Γ N = (possibly, Γ D = [Neumann problem] or Γ N = [Dirichlet
Διαβάστε περισσότεραLecture 2: Dirac notation and a review of linear algebra Read Sakurai chapter 1, Baym chatper 3
Lecture 2: Dirac notation and a review of linear algebra Read Sakurai chapter 1, Baym chatper 3 1 State vector space and the dual space Space of wavefunctions The space of wavefunctions is the set of all
Διαβάστε περισσότεραSTRUCTURAL CALCULATIONS FOR SUSPENDED BUS SYSTEM SEISMIC SUPPORTS SEISMIC SUPPORT GUIDELINES
Customer: PDI, 4200 Oakleys Court, Richmond, VA 23223 Date: 5/31/2017 A. PALMA e n g i n e e r i n g Tag: Seismic Restraint Suspended Bus System Supports Building Code: 2012 IBC/2013 CBC&ASCE7-10 STRUCTURAL
Διαβάστε περισσότεραMatrices and vectors. Matrix and vector. a 11 a 12 a 1n a 21 a 22 a 2n A = b 1 b 2. b m. R m n, b = = ( a ij. a m1 a m2 a mn. def
Matrices and vectors Matrix and vector a 11 a 12 a 1n a 21 a 22 a 2n A = a m1 a m2 a mn def = ( a ij ) R m n, b = b 1 b 2 b m Rm Matrix and vectors in linear equations: example E 1 : x 1 + x 2 + 3x 4 =
Διαβάστε περισσότεραModern Greek Extension
Centre Number 2017 HIGHER SCHOOL CERTIFICATE EXAMINATION Student Number Modern Greek Extension Written Examination General Instructions Reading time 10 minutes Working time 1 hour and 50 minutes Write
Διαβάστε περισσότεραSecond Order RLC Filters
ECEN 60 Circuits/Electronics Spring 007-0-07 P. Mathys Second Order RLC Filters RLC Lowpass Filter A passive RLC lowpass filter (LPF) circuit is shown in the following schematic. R L C v O (t) Using phasor
Διαβάστε περισσότεραThe Simply Typed Lambda Calculus
Type Inference Instead of writing type annotations, can we use an algorithm to infer what the type annotations should be? That depends on the type system. For simple type systems the answer is yes, and
Διαβάστε περισσότεραHomework 8 Model Solution Section
MATH 004 Homework Solution Homework 8 Model Solution Section 14.5 14.6. 14.5. Use the Chain Rule to find dz where z cosx + 4y), x 5t 4, y 1 t. dz dx + dy y sinx + 4y)0t + 4) sinx + 4y) 1t ) 0t + 4t ) sinx
Διαβάστε περισσότεραD Alembert s Solution to the Wave Equation
D Alembert s Solution to the Wave Equation MATH 467 Partial Differential Equations J. Robert Buchanan Department of Mathematics Fall 2018 Objectives In this lesson we will learn: a change of variable technique
Διαβάστε περισσότεραMSN DESK TOP ENCLOSURE WITH STAND / CARRYING HANDLE
MSN SERIES MSN DESK TOP ENCLOSURE WITH STAND / CARRYING HANDLE W H FEATURE Available in 176 sizes. Stand / carrying handle can be adjusted in 30 degree. Maximum load is kg. There are no ventilation hole
Διαβάστε περισσότεραCHAPTER 48 APPLICATIONS OF MATRICES AND DETERMINANTS
CHAPTER 48 APPLICATIONS OF MATRICES AND DETERMINANTS EXERCISE 01 Page 545 1. Use matrices to solve: 3x + 4y x + 5y + 7 3x + 4y x + 5y 7 Hence, 3 4 x 0 5 y 7 The inverse of 3 4 5 is: 1 5 4 1 5 4 15 8 3
Διαβάστε περισσότεραTMA4115 Matematikk 3
TMA4115 Matematikk 3 Andrew Stacey Norges Teknisk-Naturvitenskapelige Universitet Trondheim Spring 2010 Lecture 12: Mathematics Marvellous Matrices Andrew Stacey Norges Teknisk-Naturvitenskapelige Universitet
Διαβάστε περισσότεραΚΥΠΡΙΑΚΗ ΕΤΑΙΡΕΙΑ ΠΛΗΡΟΦΟΡΙΚΗΣ CYPRUS COMPUTER SOCIETY ΠΑΓΚΥΠΡΙΟΣ ΜΑΘΗΤΙΚΟΣ ΔΙΑΓΩΝΙΣΜΟΣ ΠΛΗΡΟΦΟΡΙΚΗΣ 6/5/2006
Οδηγίες: Να απαντηθούν όλες οι ερωτήσεις. Ολοι οι αριθμοί που αναφέρονται σε όλα τα ερωτήματα είναι μικρότεροι το 1000 εκτός αν ορίζεται διαφορετικά στη διατύπωση του προβλήματος. Διάρκεια: 3,5 ώρες Καλή
Διαβάστε περισσότεραElectronic Supplementary Information:
Electronic Supplementary Information: 2 6 5 7 2 N S 3 9 6 7 5 2 S N 3 9 Scheme S. Atom numbering for thione and thiol tautomers of thioacetamide 3 0.6 0. absorbance 0.2 0.0 0.5 0.0 0.05 0.00 N 2 Ar km/mol
Διαβάστε περισσότεραCross sectional area, square inches or square millimeters
Symbols A E Cross sectional area, square inches or square millimeters of Elasticity, 29,000 kips per square inch or 200 000 Newtons per square millimeter (N/mm 2 ) I Moment of inertia (X & Y axis), inches
Διαβάστε περισσότεραSupplementary Materials for Evolutionary Multiobjective Optimization Based Multimodal Optimization: Fitness Landscape Approximation and Peak Detection
IEEE TRANSACTIONS ON EVOLUTIONARY COMPUTATION, VOL. XX, NO. X, XXXX XXXX Supplementary Materials for Evolutionary Multiobjective Optimization Based Multimodal Optimization: Fitness Landscape Approximation
Διαβάστε περισσότεραCongruence Classes of Invertible Matrices of Order 3 over F 2
International Journal of Algebra, Vol. 8, 24, no. 5, 239-246 HIKARI Ltd, www.m-hikari.com http://dx.doi.org/.2988/ija.24.422 Congruence Classes of Invertible Matrices of Order 3 over F 2 Ligong An and
Διαβάστε περισσότεραCORDIC Background (2A)
CORDIC Background 2A Copyright c 20-202 Young W. Lim. Permission is granted to copy, distribute and/or modify this document under the terms of the GNU Free Documentation License, Version.2 or any later
Διαβάστε περισσότεραΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ιερεύνηση αξιοπιστίας EC3 για τον έλεγχο αστοχίας µεταλλικών πλαισίων ιπλωµατική Εργασία: Καλογήρου
Διαβάστε περισσότεραStresses in a Plane. Mohr s Circle. Cross Section thru Body. MET 210W Mohr s Circle 1. Some parts experience normal stresses in
ME 10W E. Evans Stresses in a Plane Some parts eperience normal stresses in two directions. hese tpes of problems are called Plane Stress or Biaial Stress Cross Section thru Bod z angent and normal to
Διαβάστε περισσότεραΠΠΜ 221: Ανάλυση Κατασκευών με Μητρώα. 2 η Πρόοδος. 9:00-10:10 μ.μ. (70 λεπτά) Πέμπτη, 30 Μαρτίου, 2017
ΠΠΜ 221: Ανάλυση Κατασκευών με Μητρώα, 2017-2 η Πρόοδος Πανεπιστήμιο Κύπρου Πολυτεχνική Σχολή ΠΠΜ 221: Ανάλυση Κατασκευών με Μητρώα Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών και Μηχανικών Περιβάλλοντος Ακαδημαϊκό Έτος
Διαβάστε περισσότεραTechnical Data for Profiles. α ( C) = 250 N/mm 2 (36,000 lb./in. 2 ) = 200 N/mm 2 (29,000 lb./in 2 ) A 5 = 10% A 10 = 8%
91 500 201 0/11 Aluminum raming Linear Motion and Assembly Technologies 1 Section : Engineering Data and Speciications Technical Data or Proiles Metric U.S. Equivalent Material designation according to
Διαβάστε περισσότερα6.1. Dirac Equation. Hamiltonian. Dirac Eq.
6.1. Dirac Equation Ref: M.Kaku, Quantum Field Theory, Oxford Univ Press (1993) η μν = η μν = diag(1, -1, -1, -1) p 0 = p 0 p = p i = -p i p μ p μ = p 0 p 0 + p i p i = E c 2 - p 2 = (m c) 2 H = c p 2
Διαβάστε περισσότεραΗ ΣΗΜΑΣΙΑ ΤΗΣ ΜΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΓΙΑ ΤΟΝ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Η ΣΗΜΑΣΙΑ ΤΗΣ ΜΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΓΙΑ ΤΟΝ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Μεταπτυχιακή Εργασία
Διαβάστε περισσότερα2. Laser Specifications 2 1 Specifications IK4301R D IK4401R D IK4601R E IK4101R F. Linear Linear Linear Linear
2. Laser Specifications 2 1 Specifications IK4301R D IK4401R D IK4601R E IK4101R F 441.6 441.6 441.6 441.6 30 50 70 100 TEM00 TEM00 TEM00 TEM00 BEAM DIAMETER ( 1/e2) 1.1 1.1 1.2 1.2 0.5 0.5 0.5 0.4 RATIO
Διαβάστε περισσότεραJesse Maassen and Mark Lundstrom Purdue University November 25, 2013
Notes on Average Scattering imes and Hall Factors Jesse Maassen and Mar Lundstrom Purdue University November 5, 13 I. Introduction 1 II. Solution of the BE 1 III. Exercises: Woring out average scattering
Διαβάστε περισσότεραEΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΙΑΓΡΑΜΜΑΤΑ ΡΟΗΣ ΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗΣ ΣΥΜΜΕΙΚΤΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΒΑΣΕΙ ΤΟΥ EC4 KAI ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΟΝ LRFD
EΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΙΑΤΜΗΜΑΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΩΝ ΣΠΟΥ ΩΝ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΟΣ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΚΑΙ ΑΝΑΛΥΣΗ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΙΑΓΡΑΜΜΑΤΑ ΡΟΗΣ ΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗΣ ΣΥΜΜΕΙΚΤΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ
Διαβάστε περισσότεραΠΠΜ 221: Ανάλυση Κατασκευών με Μητρώα
ΠΠΜ 221: Ανάλυση Κατασκευών με Μητρώα, 2018-2 η Πρόοδος ΠΠΜ 221: Ανάλυση Κατασκευών με Μητρώα Ακαδημαϊκό Έτος 2017 18, Εαρινό Εξάμηνο 2 η Πρόοδος 9:00-10:10 μ.μ. (70 λεπτά) Πέμπτη, 29 Μαρτίου, 2018 Όνομα:
Διαβάστε περισσότεραMatrices and Determinants
Matrices and Determinants SUBJECTIVE PROBLEMS: Q 1. For what value of k do the following system of equations possess a non-trivial (i.e., not all zero) solution over the set of rationals Q? x + ky + 3z
Διαβάστε περισσότεραΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΣΤΟΝ ΑΥΤΟΜΑΤΟ ΕΛΕΓΧΟ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Ανεµόµετρο AMD 1 Αισθητήρας AMD 2 11 ος όροφος Υπολογιστής
Διαβάστε περισσότεραOverview. Transition Semantics. Configurations and the transition relation. Executions and computation
Overview Transition Semantics Configurations and the transition relation Executions and computation Inference rules for small-step structural operational semantics for the simple imperative language Transition
Διαβάστε περισσότεραderivation of the Laplacian from rectangular to spherical coordinates
derivation of the Laplacian from rectangular to spherical coordinates swapnizzle 03-03- :5:43 We begin by recognizing the familiar conversion from rectangular to spherical coordinates (note that φ is used
Διαβάστε περισσότεραSection 8.3 Trigonometric Equations
99 Section 8. Trigonometric Equations Objective 1: Solve Equations Involving One Trigonometric Function. In this section and the next, we will exple how to solving equations involving trigonometric functions.
Διαβάστε περισσότεραSTATIC ANALYSIS / STRUCTURAL DESIGN GLASSCON SHADOGLASS LOUVERS SYSTEM
STATIC ANALYSIS / STRUCTURAL DESIGN GLASSCON SHADOGLASS LOUVERS SYSTEM 1/28 CONTENTS 1. Technical Description - Assumptions... 3 1.1 Technical Description... 3 1.2 Design Standards and Norms... 3 1.3 Loads
Διαβάστε περισσότεραOperational Programme Education and Lifelong Learning. Continuing Education Programme for updating Knowledge of University Graduates:
Operational Programme Education and Lifelong Learning Continuing Education Programme for updating Knowledge of University Graduates: Modern Development in Offshore Structures 1 - SECTION 8.2 - GDM George
Διαβάστε περισσότεραOther Test Constructions: Likelihood Ratio & Bayes Tests
Other Test Constructions: Likelihood Ratio & Bayes Tests Side-Note: So far we have seen a few approaches for creating tests such as Neyman-Pearson Lemma ( most powerful tests of H 0 : θ = θ 0 vs H 1 :
Διαβάστε περισσότεραMean bond enthalpy Standard enthalpy of formation Bond N H N N N N H O O O
Q1. (a) Explain the meaning of the terms mean bond enthalpy and standard enthalpy of formation. Mean bond enthalpy... Standard enthalpy of formation... (5) (b) Some mean bond enthalpies are given below.
Διαβάστε περισσότερα*2354431106* GREEK 0543/02 Paper 2 Reading and Directed Writing May/June 2009
UNIVERSITY OF CAMBRIDGE INTERNATIONAL EXAMINATIONS International General Certificate of Secondary Education *2354431106* GREEK 0543/02 Paper 2 Reading and Directed Writing May/June 2009 1 hour 30 minutes
Διαβάστε περισσότεραAnswers - Worksheet A ALGEBRA PMT. 1 a = 7 b = 11 c = 1 3. e = 0.1 f = 0.3 g = 2 h = 10 i = 3 j = d = k = 3 1. = 1 or 0.5 l =
C ALGEBRA Answers - Worksheet A a 7 b c d e 0. f 0. g h 0 i j k 6 8 or 0. l or 8 a 7 b 0 c 7 d 6 e f g 6 h 8 8 i 6 j k 6 l a 9 b c d 9 7 e 00 0 f 8 9 a b 7 7 c 6 d 9 e 6 6 f 6 8 g 9 h 0 0 i j 6 7 7 k 9
Διαβάστε περισσότεραΚΥΠΡΙΑΚΗ ΕΤΑΙΡΕΙΑ ΠΛΗΡΟΦΟΡΙΚΗΣ CYPRUS COMPUTER SOCIETY ΠΑΓΚΥΠΡΙΟΣ ΜΑΘΗΤΙΚΟΣ ΔΙΑΓΩΝΙΣΜΟΣ ΠΛΗΡΟΦΟΡΙΚΗΣ 2008
Πρόβλημα 1: Ανάστροφος Αραιού Πίνακα (20 Μονάδες) Πίνακας m επί n διαστάσεων είναι μια ορθογώνια διάταξη με m γραμμές και n στήλες. Για παράδειγμα, ο πίνακας είναι διαστάσεων 4 επί 3 και αποτελείται από
Διαβάστε περισσότεραCONSULTING Engineering Calculation Sheet
E N G I N E E R S Consulting Engineers jxxx 1 Structure Design - EQ Load Definition and EQ Effects v20 EQ Response Spectra in Direction X, Y, Z X-Dir Y-Dir Z-Dir Fundamental period of building, T 1 5.00
Διαβάστε περισσότεραΣΤΑΤΙΚΗ ΜΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΛΩ ΙΩΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ
1 ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών ΠΜΣ οµοστατικός Σχεδιασµός και Ανάλυση Κατασκευών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Μεταπτυχιακή ιπλωµατική Εργασία ΣΤΑΤΙΚΗ ΜΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΛΩ
Διαβάστε περισσότερα2 Composition. Invertible Mappings
Arkansas Tech University MATH 4033: Elementary Modern Algebra Dr. Marcel B. Finan Composition. Invertible Mappings In this section we discuss two procedures for creating new mappings from old ones, namely,
Διαβάστε περισσότεραΑΛΛΗΛΕΠΙ ΡΑΣΗ ΜΟΡΦΩΝ ΛΥΓΙΣΜΟΥ ΣΤΙΣ ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τοµέας οµοστατικής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών ΑΛΛΗΛΕΠΙ ΡΑΣΗ ΜΟΡΦΩΝ ΛΥΓΙΣΜΟΥ ΣΤΙΣ ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ιπλωµατική Εργασία Ιωάννη Σ. Προµπονά
Διαβάστε περισσότεραΚΕΦΑΛΑΙΟ 2. Περιγραφή της Κίνησης. 2.1 Κίνηση στο Επίπεδο
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 Περιγραφή της Κίνησης Στο κεφάλαιο αυτό θα δείξουμε πώς να προγραμματίσουμε απλές εξισώσεις τροχιάς ενός σωματιδίου και πώς να κάνουμε βασική ανάλυση των αριθμητικών αποτελεσμάτων. Χρησιμοποιούμε
Διαβάστε περισσότεραPartial Trace and Partial Transpose
Partial Trace and Partial Transpose by José Luis Gómez-Muñoz http://homepage.cem.itesm.mx/lgomez/quantum/ jose.luis.gomez@itesm.mx This document is based on suggestions by Anirban Das Introduction This
Διαβάστε περισσότεραSpherical Coordinates
Spherical Coordinates MATH 311, Calculus III J. Robert Buchanan Department of Mathematics Fall 2011 Spherical Coordinates Another means of locating points in three-dimensional space is known as the spherical
Διαβάστε περισσότεραAerodynamics & Aeroelasticity: Beam Theory
Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο National Technical Universit of thens erodnamics & eroelasticit: Beam Theor Σπύρος Βουτσινάς / Spros Voutsinas Άδεια Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε άδειες χρήσης
Διαβάστε περισσότεραMS SERIES MS DESK TOP ENCLOSURE APPLICATION EXAMPLE FEATURE. Measuring instruments. Power supply equipments
MS SERIES MS DESK TOP ENCLOSURE FEATURE Available in 176 sizes. Screws are not appeared on the surface. Usable as rack mount case with optinal mounting bracket. There are no ventilation hole for cover
Διαβάστε περισσότεραΚΑΝΑΛΙ CHANNEL MTL. Κατάλογος - Catalogue. Eνδοδαπέδια Κανάλια & Κουτιά Παροχών - Διακλαδώσεων Underfloor Channels & Boxes and Juction Boxes
ΚΑΝΑΛΙ CHANNEL MTL Μήκος 2,5 μέτρα, από λαμαρίνα γαλβανισμένη κατά ΕΝ 10142, 2 χωρισμάτων ΠΛΕΟΝΕΚΤΗΜΑΤΑ και 3 χωρισμάτων. Πάχος ελάσματος καλύμματος και βάσης 1,5mm Standard length 2,5 m, sheet steel galvanized
Διαβάστε περισσότεραMasterSeries MasterPort Lite Sample Output
MasterSeries MasterPort Lite Sample Output The following output is from the MasterPort Lite Design program. Contents 2 Frame Geometry and Loading 3 Tabular Results Output 4 Bending Moment and Diagrams
Διαβάστε περισσότερα5. Εισαγωγή στο Πρόγραμμα Ανάλυσης GT-Strudl
ΠΠΜ 325: Ανάλυση Κατασκευών με Η/Υ 5. Εισαγωγή στο Πρόγραμμα Ανάλυσης GT-Strudl Εαρινό εξάμηνο 2015 Πέτρος Κωμοδρόμος komodromos@ucy.ac.cy http://www.eng.ucy.ac.cy/petros Πέτρος Κωμοδρόμος ΠΠΜ 325: Ανάλυση
Διαβάστε περισσότεραΚΥΠΡΙΑΚΗ ΕΤΑΙΡΕΙΑ ΠΛΗΡΟΦΟΡΙΚΗΣ CYPRUS COMPUTER SOCIETY ΠΑΓΚΥΠΡΙΟΣ ΜΑΘΗΤΙΚΟΣ ΔΙΑΓΩΝΙΣΜΟΣ ΠΛΗΡΟΦΟΡΙΚΗΣ 11/3/2006
ΠΑΓΚΥΠΡΙΟΣ ΜΑΘΗΤΙΚΟΣ ΔΙΑΓΩΝΙΣΜΟΣ ΠΛΗΡΟΦΟΡΙΚΗΣ 11/3/26 Οδηγίες: Να απαντηθούν όλες οι ερωτήσεις. Ολοι οι αριθμοί που αναφέρονται σε όλα τα ερωτήματα μικρότεροι το 1 εκτός αν ορίζεται διαφορετικά στη διατύπωση
Διαβάστε περισσότερα8.5 Structural Optimization
Operational Programme Education and Lifelong Learning Continuing Education Programme for updating Knowledge of University Graduates: Modern Development in Offshore Structures AUTh TUC 8.5 Structural Optimization
Διαβάστε περισσότερα2. Ανασκόπηση - Πρόγραμμα GT-Strudl
ΠΠΜ 501: Προχωρημένη Ανάλυση Κατασκευών με Η/Υ 2. Ανασκόπηση - Πρόγραμμα GT-Strudl Χειμερινό εξάμηνο 2016 Πέτρος Κωμοδρόμος komodromos@ucy.ac.cy http://www.eng.ucy.ac.cy/petros Γενική Περιγραφή GT- Strudl
Διαβάστε περισσότεραΜηχανική ανάλυση με χρήση θεωρίας επαφής: Συναρμογή σύσφιξης και εξόλκευση πείρου
Μηχανική ανάλυση με χρήση θεωρίας επαφής: Συναρμογή σύσφιξης και εξόλκευση πείρου Περιγραφή προβλήματος Στη συνέχεια θα πραγματοποιηθεί η μηχανική ανάλυση ενός ατσάλινου πείρου που έρχεται σε επαφή με
Διαβάστε περισσότεραUDZ Swirl diffuser. Product facts. Quick-selection. Swirl diffuser UDZ. Product code example:
UDZ Swirl diffuser Swirl diffuser UDZ, which is intended for installation in a ventilation duct, can be used in premises with a large volume, for example factory premises, storage areas, superstores, halls,
Διαβάστε περισσότεραΑΝΩΤΑΤΗ ΣΧΟΛΗ ΠΑΙ ΑΓΩΓΙΚΗΣ ΚΑΙ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΗΣ ΕΚΠΑΙ ΕΥΣΗΣ ΠΑΡΑΔΟΤΕΟ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ ΣΕ ΔΙΕΘΝΕΣ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΟ ΠΕΡΙΟΔΙΚΟ
ΑΝΩΤΑΤΗ ΣΧΟΛΗ ΠΑΙ ΑΓΩΓΙΚΗΣ ΚΑΙ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΗΣ ΕΚΠΑΙ ΕΥΣΗΣ (Α.Σ.ΠΑΙ.Τ.Ε.) «Αρχιμήδης ΙΙΙ Ενίσχυση Ερευνητικών ομάδων στην Α.Σ.ΠΑΙ.Τ.Ε.» Υποέργο: 8 Τίτλος: «Εκκεντρότητες αντισεισμικού σχεδιασμού ασύμμετρων
Διαβάστε περισσότεραSection 9.2 Polar Equations and Graphs
180 Section 9. Polar Equations and Graphs In this section, we will be graphing polar equations on a polar grid. In the first few examples, we will write the polar equation in rectangular form to help identify
Διαβάστε περισσότεραΓΕΩΠΟΝΙΚΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΑΘΗΝΩΝ ΤΜΗΜΑ ΑΓΡΟΤΙΚΗΣ ΟΙΚΟΝΟΜΙΑΣ & ΑΝΑΠΤΥΞΗΣ
ΓΕΩΠΟΝΙΚΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΑΘΗΝΩΝ ΤΜΗΜΑ ΑΓΡΟΤΙΚΗΣ ΟΙΚΟΝΟΜΙΑΣ & ΑΝΑΠΤΥΞΗΣ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΩΝ ΣΠΟΥΔΩΝ «ΟΛΟΚΛΗΡΩΜΕΝΗ ΑΝΑΠΤΥΞΗ & ΔΙΑΧΕΙΡΙΣΗ ΤΟΥ ΑΓΡΟΤΙΚΟΥ ΧΩΡΟΥ» ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ «Οικονομετρική διερεύνηση
Διαβάστε περισσότεραQueensland University of Technology Transport Data Analysis and Modeling Methodologies
Queensland University of Technology Transport Data Analysis and Modeling Methodologies Lab Session #7 Example 5.2 (with 3SLS Extensions) Seemingly Unrelated Regression Estimation and 3SLS A survey of 206
Διαβάστε περισσότερα1. (a) (5 points) Find the unit tangent and unit normal vectors T and N to the curve. r(t) = 3cost, 4t, 3sint
1. a) 5 points) Find the unit tangent and unit normal vectors T and N to the curve at the point P, π, rt) cost, t, sint ). b) 5 points) Find curvature of the curve at the point P. Solution: a) r t) sint,,
Διαβάστε περισσότεραΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΤΟΞΩΝ ΑΠΟ ΧΑΛΥΒΑ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΤΟΞΩΝ ΑΠΟ ΧΑΛΥΒΑ ΦΟΙΤΗΤΗΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ Π. Α ΑΜΑΚΟΣ ΕΠΙΒΛΕΠΟΝΤΕΣ
Διαβάστε περισσότεραΕφαρµογή µεθόδων δυναµικής ανάλυσης σε κατασκευές µε γραµµική και µη γραµµική συµπεριφορά
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΙΑΤΜΗΜΑΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΩΝ ΣΠΟΥ ΩΝ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΟΣ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΚΑΙ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Εφαρµογή µεθόδων δυναµικής ανάλυσης σε κατασκευές µε γραµµική
Διαβάστε περισσότεραD28 1-1/4" PIPE x 42-1/2" HIGH RAIL WITHOUT BOTTOM RAIL
Ultra-tec Cable Railing Systems G-D28 D28 1-1/4" PIPE x 42-1/2" HIGH RAIL WITHOUT BOTTOM RAIL Building Code: Material: 2006 International Building Code 2007 California Building Code AISC Steel Construction
Διαβάστε περισσότερα