1 - KROVNA KONSTRUKCIJA : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2

Μέγεθος: px
Εμφάνιση ξεκινά από τη σελίδα:

Download "1 - KROVNA KONSTRUKCIJA : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2"

Transcript

1 OPTEREĆENJE KROVNE KONSTRUKCIJE : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m ROGOVI : * nagib krovne ravni : α = 35 º * razmak rogova : λ = 80 cm STATIČKI SISTEM : 1 - KROVNA KONSTRUKCIJA : q' = 1,60 kn/m * q = q' x 0,80 / cos 35º = 1,56 kn/m UTICAJI : max M = 0,977 knm = M (3) min M = -1,279 knm = M (4) Reakcije oslonaca : A = 5,17 kn Ax= 1,24 kn B = 5,31 kn Cx= -1,24 kn DIMENZIONISANJE :

2 σ = M / W σ = / 240 = 532,92 N / cm 2 σ < σ d = 1000 N / cm ROŽNJAČA : STATIČKI SISTEM : Usvajam rogove b / d = 10 / UTICAJI : * sopst. težina : = 0,16 kn/m * od rogova : = 6,64 kn/m q = 6,79 kn/m maxm = 4,11 knm Reakcije oslonaca : A = B = 17,33 kn 6,44 kn DIMENZIONISANJE : potw = M / σ d = 410,8 potw = 410,8 cm 3 Zbog smanjenja deformacija usvajam presek većeg otpornog momenta. Usvajam rožnjaču b / d = 14 /16.

3 1.3. GREBENJAČA : STATIČKI SISTEM : UTICAJI : * sopst. težina : = 0,16 kn/m * od rogova : = 4,25 kn/m q = 4,40 kn/m maxm = 5,40 knm Reakcije oslonaca : A = B = 17,60 kn 17,14 kn DIMENZIONISANJE : potw = M / σ d = / 1000 potw = 540 cm 3 Usvajam grebenjaču b / d = 14 / STUBOVI: STATIČKI SISTEM: N

4 UTICAJI : * sopst. težina : = 0,10 kn/m * od grebenjače : = 34,28 kn N = 34,44 kn DIMENZIONISANJE : Pretpostavljen presek 12/12 cm Dozvoljeni napon na pritisak: σ d = 850 N/cm 2 σ = 239,1896 < σ d Usvajam stub b / d = 12 / KONSTRUKCIJA IZNAD PRIZEMLJA 2.1. POS 201, 204: AB polumontažna FERT - ploča : l= 3,75 m l 0 = 4,00 m RA 400 / 500. f B = 2,05 kn/cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina ploče : 3,70 kn/m 2 * plafon, izolacija na ploči : 0,40 kn/m 2 g = 4,10 kn/m 2 * korisno opterećenje : p = 1,5 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 2 *(1,6*g+1,8*p) = 18,52 knm/m

5 8,20 kn/m 3,00 kn/m DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/fB) = 5, µ1m = 3,25 % Aa = 2,83 cm 2 /m za jednu gredicu je : Aa = 1,13 cm 2 * Usvajam dodatnu armaturu : 1R Ø POS 202: AB polumontažna FERT - ploča : l= 2,20 m l 0 = 2,45 m RA 400 / 500. f B = 2,05 kn/cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina ploče : 3,70 kn/m 2 * keramika i dr. na ploči : 0,40 kn/m 2 g = 4,10 kn/m 2 * korisno opterećenje : p = 3,00 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 2 *(1,6*g+1,8*p) = 8,97 knm/m 5,02 kn/m 3,68 kn/m DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/fB) = 8, µ1m = 1,30 % Aa = 1,13 cm 2 /m za jednu gredicu je : Aa = 0,45 cm 2 * Nije potrebna dodatna armatura.

6 2.3. POS 203 : AB polumontažna FERT - ploča : l= 1,00 m l 0 = 1,25 m * Nije potrebna dodatna armatura POS 205, 206 : AB horizontalni serklaž : l= 3,75 m l 0 = 4,00 m f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina : 1,25 kn/m * krovna konstrukcija, stalno : 3,23 kn/m g = 4,48 kn/m * krovna konstr., povrem. p = 3,23 kn/m * Usvajam presek : b/d = 25/20 cm POS 207, 208 : AB horizontalni serklaži : f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm POS 209, 211, 213 : AB horizontalni serklaži :

7 f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm * Usvajam presek : b/d = 25/20 cm POS 210, 212, 214, 215 : AB horizontalni serklaži : f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm POS 216 : AB konzolna greda : l= 1,20 m l 0 = 1,40 m f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm OPTEREĆENJE : STALNO : * sopstvena težina : 1,25 kn/m * krovna konstrukcija : 5,50 kn/m g = 6,75 kn/m POVREMENO : * krovna konstrukcija : 5,50 kn/m p = 5,50 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.5xl 2 *(1,6*g+1,8*p)= 20,29 knm 9,45 kn

8 7,70 kn DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/b*fB) = 2, µ1m = 14,90 % Aa = 3,25 cm 2 * Usvajam presek : b/d = 25/20 cm. * Usvajam armaturu : 3R Ø R Ø 12 U Ø6/10/ POS 217 : AB konzolna greda : l= 1,20 m l 0 = 1,40 m f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm OPTEREĆENJE ENJE : STALNO : * sopstvena težina : 1,00 kn/m * krovna konstrukcija : 5,50 kn/m g = 6,50 kn/m POVREMENO : * krovna konstrukcija : 5,50 kn/m p = 5,50 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.5xl 2 *(1,6*g+1,8*p)= 19,89 knm 9,10 kn 7,70 kn DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/b*fB) = 2, µ1m = 18,58 % Aa = 3,24 cm 2

9 * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm. * Usvajam armaturu : 3R Ø R Ø 12 U Ø6/10/ POS 218, 219 : AB kosi serklaži na kalkanu višeg dela objekta : f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm POS 220, 221 : AB kosi serklaži na kalkanu nižeg dela objekta : f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm POS 222: AB polumontažna FERT - ploča : l= 1,80 m l 0 = 2,05 m RA 400 / 500. f B = 2,05 kn/cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina ploče : 3,70 kn/m 2 * plafon i dr. na ploči : 0,40 kn/m 2 g = 4,10 kn/m 2

10 * korisno opterećenje : p = 1,50 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 2 *(1,6*g+1,8*p) = 4,86 knm/m 4,20 kn/m 1,54 kn/m DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/fB) = 11,03599 µ1m = 0,90 % Aa = 0,78 cm 2 /m za jednu gredicu je : Aa = 0,31 cm 2 * Nije potrebna dodatna armatura POS 223: AB polumontažna FERT - ploča : l= 4,00 m l 0 = 4,25 m RA 400 / 500. f B = 2,05 kn/cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina ploče : 3,70 kn/m 2 * plafon i dr. na ploči : 0,40 kn/m 2 g = 4,10 kn/m 2 * korisno opterećenje : p = 1,50 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 2 *(1,6*g+1,8*p) = 20,91 knm/m 8,71 kn/m 3,19 kn/m DIMENZIONISANJE :

11 k = h / (Mu/fB) = 5, µ1m = 3,79 % Aa = 3,30 cm 2 /m za jednu gredicu je : Aa = 1,32 cm 2 * Dodatna armatura : 2R Ø POS 224: AB polumontažna FERT - ploča : l= 4,00 m l 0 = 4,25 m RA 400 / 500. f B = 2,05 kn/cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina ploče : 3,70 kn/m 2 * plafon i dr. na ploči : 0,40 kn/m 2 g = 4,10 kn/m 2 * korisno opterećenje : p = 1,50 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 2 *(1,6*g+1,8*p) = 20,91 knm/m 8,71 kn/m 3,19 kn/m DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/fB) = 5, µ1m = 3,70 % Aa = 3,22 cm 2 /m za jednu gredicu je : Aa = 1,29 cm 2 * Dodatna armatura : 2R Ø POS 225 : AB konzolna greda : l= 1,50 m l 0 = 1,75 m

12 f B = 2,05 kn/cm 2 b = 30,00 cm 17,00 cm d = 20,00 cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina : 1,50 kn/m * od POS 222: 4,20 kn/m * od POS 224 : 8,71 kn/m g = 14,42 kn/m * krovna konstrukcija, stalno : G = 7,00 kn * krovna konstr., povrem. P = 7,00 kn/m * od 222 : 1,54 kn/m * od 224 : 3,19 kn/m p = 4,73 kn/m UTICAJI : 2 max Mu = 0,5xl 2 *(1,6*g+1,8*p)+l*(1,6*G+1,8*P) max Mu = 89,99003 knm 32,23 kn 15,27 kn 0, DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/b*fB) = 1, k/k* = 0,82 ka = 1,27 ka' = 0,4 Aa1 = Mu*ka/(h*σv)= 16,75 cm 2 Aa2 = Mu*ka'/(h*σv)= 5,29 cm 2 * Usvajam presek : b/d = 30/20 cm. * Usvajam armaturu : Gornja zona : 5R Ø 22 Donja zona : 4R Ø 14 U Ø6/10/ POS 226, 227, 232, 233 : AB horizontalni serklaži :

13 f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm * Usvajam presek : b/d = 25/20 cm POS 228, AB GREDA b= 20,00 cm d = 20,00 cm RA 400 / ,00 cm f B = 2,05 kn/cm 2 σ v = 40 kn/cm 2 l = 1,80 m l 0 = 2,05 m OPTEREĆENJE : * sopstvena težina : 1,00 kn/m 1 * malter, izolacija... : 0,22 kn/m 1 g = 1,22 kn/m 1 * korisno : p = 0,30 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 0 2 *(1,6*g+1,8*p) = 1,31 knm 1,25 kn 0,31 kn DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/b*fB) = 9, µ1m = 1,19 % Aa = 0,21 cm 2 Usvajam presek b / d = 20 / 20 cm. Armirati sa ±2R Ø 12

14 U Ø 6/ POS 229, AB GREDA b= 20,00 cm d = 20,00 cm RA 400 / ,00 cm f B = 2,05 kn/cm 2 σ v = 40 kn/cm 2 l = 4,00 m l 0 = 4,25 m OPTEREĆENJE : * sopstvena težina : 1,00 kn/m 1 * malter, izolacija... : 0,22 kn/m 1 g = 1,22 kn/m 1 * korisno : p = 0,30 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 0 2 *(1,6*g+1,8*p) = 5,63 knm 2,59 kn 0,64 kn DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/b*fB) = 4, µ1m = 4,97 % Aa = 0,87 cm 2 Usvajam presek b / d = 20 / 20 cm. Armirati sa ±2R Ø 12 U Ø 6/ POS 234, 236, 239, 240, 243 : AB horizontalni serklaži

15 f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm POS 237, 241, 244 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm POS 235, 238, 242, 245, 246 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm * Usvajam presek : b/d = 25/20 cm. 3 - KONSTRUKCIJA PODA PRIZEMLJA 3.1. POS 101, 104: AB polumontažna FERT - ploča : l= 3,75 m l 0 = 4,00 m RA 400 / 500. f B = 2,05 kn/cm 2

16 OPTEREĆENJE : * sopstvena težina ploče : 3,70 kn/m 2 * plafon, izolacija na ploči : 0,40 kn/m 2 g = 4,10 kn/m 2 * korisno opterećenje : p = 1,5 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 2 *(1,6*g+1,8*p) = 18,52 knm/m 8,20 kn/m 3,00 kn/m DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/fB) = 5, µ1m = 3,25 % Aa = 2,83 cm 2 /m za jednu gredicu je : Aa = 1,13 cm 2 * Usvajam dodatnu armaturu : 1R Ø POS 102: AB polumontažna FERT - ploča : l= 2,20 m l 0 = 2,45 m RA 400 / 500. f B = 2,05 kn/cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina ploče : 3,70 kn/m 2 * keramika i dr. na ploči : 0,40 kn/m 2 g = 4,10 kn/m 2 * korisno opterećenje : p = 3,00 kn/m UTICAJI :

17 max Mu = 0.125xl 2 *(1,6*g+1,8*p) = 8,97 knm/m 5,02 kn/m 3,68 kn/m DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/fB) = 8, µ1m = 1,30 % Aa = 1,13 cm 2 /m za jednu gredicu je : Aa = 0,45 cm 2 * Nije potrebna dodatna armatura POS 103 : AB polumontažna FERT - ploča : l= 1,00 m l 0 = 1,25 m * Nije potrebna dodatna armatura POS 105: AB polumontažna FERT - ploča : l= 3,75 m l 0 = 4,00 m RA 400 / 500. f B = 2,05 kn/cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina ploče : 3,70 kn/m 2 * plafon, izolacija na ploči : 0,40 kn/m 2 g = 4,10 kn/m 2 * korisno opterećenje : p = 3 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 2 *(1,6*g+1,8*p) = 23,92 knm/m 8,20 kn/m 6,00 kn/m

18 DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/fB) = 4, µ1m = 4,45 % Aa = 3,88 cm 2 /m za jednu gredicu je : Aa = 1,55 cm 2 * Usvajam dodatnu armaturu : 1R Ø POS 106 : AB konzolna greda : l= 1,20 m l 0 = 1,45 m f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm 17,00 cm d = 20,00 cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina : 1,25 kn/m * Zid, ograda: 0,80 kn/m * od POS 105 : 8,20 kn/m g = 10,25 kn/m * od 105 : 6,00 kn/m p = 6,00 kn/m UTICAJI : max Mu = 0,5xl 2 *(1,6*g+1,8*p) max Mu = 28,59 knm 14,86 kn 8,70 kn DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/b*fB) = 2, µ1m = 21,71 % Aa = 4,73 cm 2 * Usvajam presek : b/d = 25/30/20 cm.

19 * Usvajam armaturu : 5R Ø 12 5R Ø 22 U Ø6/10/ POS 107 : AB konzolna greda : l= 1,20 m l 0 = 1,45 m f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm 26,00 cm d = 30,00 cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina : 1,50 kn/m * Zid, ograda: 0,80 kn/m * od POS 105 : 8,20 kn/m g = 10,50 kn/m * od 105 : 6,00 kn/m p = 6,00 kn/m UTICAJI : max Mu = 0,5xl 2 *(1,6*g+1,8*p) max Mu = 29,01 knm 15,23 kn 8,70 kn DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/b*fB) = 2, µ1m = 28,76 % Aa = 7,67 cm 2 * Usvajam presek : b/d = 20/30/20 cm. * Usvajam armaturu : 5R Ø 14 5R Ø 22 U Ø6/10/ POS 108, 111, 115 : AB horizontalni serklaži

20 f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm * Usvajam presek : b/d = 25/20 cm POS 109, 110, 112, 113, 114, 116 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm POS St - stepenišni krak b= 100,00 cm d = 12,00 cm RA 400 / ,00 cm f B = 2,05 kn/cm 2 σ v = 40 kn/cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina : 6,25 kn/m 1 * košuljica, obloga : 1,10 kn/m 1 g = 7,35 kn/m 1 * korisno opterećenje : p = 3,00 kn/m UTICAJI : max Mg = 4,05 knm max Mp = 1,65 knm max Mu = 1,6*maxMg+1,8*maxMp = 9,46 knm 7,72 kn/m

21 3,15 kn/m DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/b*fB) = 3, µ1m = 7,71 % Aa = 3,16 cm 2 Usvajam stepenišnu ploču d = 12 cm. Armirati sa RØ8/10 RØ8/15 podeona armatura POS AB GREDA b= 20,00 cm d = 20,00 cm RA 400 / ,00 cm f B = 2,05 kn/cm 2 σ v = 40 kn/cm 2 l = 1,00 m l 0 = 1,25 m OPTEREĆENJE : * sopstvena težina : 1,00 kn/m 1 * od POS St : 7,72 kn/m 1 * malter, izolacija... : 0,22 kn/m 1 g = 8,94 kn/m 1 * korisno : 0,30 kn/m 1 * od POS ST : 3,15 p = 3,45 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 0 2 *(1,6*g+1,8*p) = 4,01 knm 5,59 kn 2,16 kn DIMENZIONISANJE :

22 k = h / (Mu/b*fB) = 5, µ1m = 3,60 % Aa = 0,63 cm 2 Usvajam presek b / d = 20 / 20 cm. Armirati sa ±2R Ø 12 U Ø 6/ POS 117, 122 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm * Usvajam presek : b/d = 25/20 cm POS AB GREDA b= 30,00 cm d = 20,00 cm RA 400 / ,00 cm f B = 2,05 kn/cm 2 σ v = 40 kn/cm 2 l = 3,75 m l 0 = 4,00 m OPTEREĆENJE : * sopstvena težina : g1 = 1,50 kn/m 1 * od POS 102 : g2 = 5,02 kn/m 1 * od POS 112 : G = 5,59 kn * korisno : p1 = 0,45 kn/m 1 * od POS 102 : p2 = 3,68 kn/m 1 * od POS 112 : P = 2,16 kn UTICAJI :

23 max Mu = 35,02 knm Ag = 13,52 kn Bg = 9,11 kn Ap = 7,74 kn Bp = 4,31 kn DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/b*fB) = 2, µ1m = 22,31 % Aa = 5,83 cm 2 Usvajam presek b / d = 30 / 20 cm. Armirati sa 4R Ø 14 U Ø 6/15/ POS 119, 120 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm POS AB GREDA b= 20,00 cm d = 20,00 cm RA 400 / ,00 cm f B = 2,05 kn/cm 2 σ v = 40 kn/cm 2 l = 1,60 m l 0 = 1,80 m OPTEREĆENJE : * sopstvena težina : 1,00 kn/m 1 * od POS 103 : 2,56 kn/m 1 * malter, izolacija... : 0,22 kn/m 1

24 g = 3,78 kn/m 1 * korisno : 0,30 kn/m 1 * od POS 103 : 0,94 p = 1,24 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 0 2 *(1,6*g+1,8*p) = 3,35 knm 3,40 kn 1,11 kn DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/b*fB) = 5, µ1m = 3,01 % Aa = 0,52 cm 2 Usvajam presek b / d = 20 / 20 cm. Armirati sa ±2R Ø 12 U Ø 6/ POS 123, 128 : AB podne ploče * Ploču armirati armaturnom mrežom Q 131. MAG 500 / 560 ; * Podne ploče raditi debljine 10 cm, na tamponu od nabijenog šljunka POS 129 : AB podna ploča trema * Ploču armirati armaturnom mrežom Q 131. MAG 500 / 560 ; * Ploču raditi debljine 12 cm, na tamponu od nabijenog šljunka.

25 3.17. POS 134, , 137 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm * Usvajam presek : b/d = 25/20 cm POS 130, 131, 132, 133 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm POS 142, 143 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm * Usvajam presek : b/d = 25/20 cm POS 138, 139, 140 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm

26 * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm POS 144, 145 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm. 4 - KONSTRUKCIJA PODA SUTERENA 4.1. POS 001, 002, 003 : AB podne ploče MAG 500 / 560 ; * Podne ploče raditi debljine 10 cm, na tamponu od nabijenog šljunka. * Ploču armirati armaturnom mrežom Q POS 004, 008, 010, 013 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm * Usvajam presek : b/d = 25/20 cm POS 005,006,007,009,011,012,014 : AB horizontalni serklaži

27 f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm. 5 - STUBOVI 5.1. POS S1, S10, S14 : * Stubovi preseka : b/d = 25/25 cm. * Usvajam armaturu : 4R Ø 14 U Ø6/ POS S2, S4, S8, S9, S12, S13 : * Stubovi preseka : b/d = 25/20 cm. * Usvajam armaturu : 4R Ø 14 U Ø6/ POS S3, S5, S6, S7, S11 : * Stubovi preseka : b/d = 20/20 cm. * Usvajam armaturu : 4R Ø 14 U Ø6/ FUNDIRANJE : ** Zbog nepostojanja geomehaničkog elaborata, usvaja se: σdop = 150 kn/m 2 ** Pretpostavljam dubinu fundiranja Df = 80 cm. ** MB 20 ; GA 240 / 360 ** Fundiranje se vrši na trakastim temeljima. ** Ispod temeljnih traka uraditi tampon debljine 10 cm, od dobro nabijenog šljunka.

28 Bpot > ΣV / ( σdop - βb x γ x Df ) Visina svih temelja H = 40 cm ; Armiranje : ±3 Ø 10 UF6/ AB temeljne trake b / d = 50 / 40 : * POS T5 * POS T7 * POS T13 * POS T14 * POS T15 * armirati sa ± 3 Ø AB temeljne trake b / d = 55 / 40 : * POS T1 * POS T12 * POS T2 * POS T16 * POS T3 * POS T17 * POS T4 * POS T18 * POS T8 * POS T19 * POS T9 * POS T11 * armirati sa ± 3 Ø AB temeljne trake b / d =40 / 40 : * POS T6 * POS T10 * armirati sa ± 3 Ø AB temeljna stepenišna greda b / d =30 / 30 : * POS ts : * armirati sa ± 3 Ø 10. Odg. projektant : Jasmina Ćosić, dipl.inž.građ.

Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače

Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače Rožnjača je statičkog sistema kontinualnog nosača raspona L= 5x6,0m. Usvaja se hladnooblikovani šuplji profil pravougaonog poprečnog preseka. Raster rožnjača: λ r 2.5m

Διαβάστε περισσότερα

GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Modul za konstrukcije PROJEKTOVANJE I GRAĐENJE BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 NOVI NASTAVNI PLAN

GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Modul za konstrukcije PROJEKTOVANJE I GRAĐENJE BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 NOVI NASTAVNI PLAN GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU pismeni ispit Modul za konstrukcije 16.06.009. NOVI NASTAVNI PLAN p 1 8 /m p 1 8 /m 1-1 POS 3 POS S1 40/d? POS 1 d p 16 cm 0/60 d? p 8 /m POS 5 POS d p 16 cm 0/60 3.0 m

Διαβάστε περισσότερα

S T A T I Č K I P R O R A Č U N UZ PROJEKAT PORODIČNE STAMBENE ZGRADE P+1 PROFESORA MILUTINOVIĆ VELJKA, U PIPERIMA

S T A T I Č K I P R O R A Č U N UZ PROJEKAT PORODIČNE STAMBENE ZGRADE P+1 PROFESORA MILUTINOVIĆ VELJKA, U PIPERIMA S T A T I Č K I P R O R A Č U N UZ PROJEKAT PORODIČNE STAMBENE ZGRADE P+ PROFESORA MILUTINOVIĆ VELJKA, U PIPERIMA OVLAŠĆENI PROJEKTANT ANALIZA OPTEREĆENJA ANALIZA OPTEREĆENJA Osnovni podaci za objekat

Διαβάστε περισσότερα

Opšte KROVNI POKRIVAČI I

Opšte KROVNI POKRIVAČI I 1 KROVNI POKRIVAČI I FASADNE OBLOGE 2 Opšte Podela prema zaštitnim svojstvima: Hladne obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina, Tople obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina i prodora hladnoće

Διαβάστε περισσότερα

FUNDIRANJE (TEMELJENJE)

FUNDIRANJE (TEMELJENJE) 1/11/013 FUNDIRANJE 1 FUNDIRANJE (TEMELJENJE) 1. Projektovanje temelja se vrši prema graničnom stanju konstrukcije i tla ispod ojekta sa osvrtom na ekonomski faktor u pogledu utroška materijala, oima radova

Διαβάστε περισσότερα

Teorija betonskih konstrukcija 1. Vežbe br. 4. GF Beograd

Teorija betonskih konstrukcija 1. Vežbe br. 4. GF Beograd Teorija betonskih konstrukcija 1 Vežbe br. 4 GF Beograd Teorija betonskih konstrukcija 1 1 "T" preseci - VEZANO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji (M G,Q ) sračunato kvalitet materijala (f cd, f

Διαβάστε περισσότερα

Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri

Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri 1 1 Zadatak 1b Čisto savijanje - vezano dimenzionisanje Odrediti potrebnu površinu armature za presek poznatih dimenzija, pravougaonog

Διαβάστε περισσότερα

Proračunski model - pravougaoni presek

Proračunski model - pravougaoni presek Proračunski model - pravougaoni presek 1 ε b 3.5 σ b f B "" ηx M u y b x D bu G b h N u z d y b1 a1 "1" b ε a1 10 Z au a 1 Složeno savijanje - VEZNO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji za (M i, N

Διαβάστε περισσότερα

PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA

PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Statički sustav glavnog krovnog nosača je slobodno oslonjena greda raspona l11,0 m. 45 0 65 ZAŠTITNI SLOJ BETONA

Διαβάστε περισσότερα

BETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit (str. 1)

BETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit (str. 1) UNIVERZITET U NOVOM SADU 2012 03 FAKULTET TEHNIČKIH NAUKA datum: 07. April 2012 DEPARTMAN ZA GRAĐEVINARSTVO I GEODEZIJU BETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit (str. 1) Zadatak 1 (100%) - eliminatorni

Διαβάστε περισσότερα

Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 -

Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 - Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 - Savijanje pravougaoni presek Sadržaj vežbi: Osnove proračuna Primer 1 vezano dimenzionisanje Primer 2 slobodno dimenzionisanje 1 SLOŽENO savijanje ε cu2 =3.5ä β2x G

Διαβάστε περισσότερα

Austrotherm AMK element ispune za meduspratne konstrukcije

Austrotherm AMK element ispune za meduspratne konstrukcije Austrotherm AMK element ispune za meduspratne konstrukcije standardne dimenzije punioca l/b/h = 50cm/40cm/16cm male težine i lako ugradiv idealan kod nadogradnje objekata To nikoga ne ostavlja hladnim!

Διαβάστε περισσότερα

PROJEKTOVANJEI GRA ENJEBETONSKIH KONSTRUKCIJA

PROJEKTOVANJEI GRA ENJEBETONSKIH KONSTRUKCIJA GRA EVINSKI FAKULTET UBEOGRADU PROJEKTOVANJEI GRA ENJEBETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 12.06.2013. p=10 kn/m 2 p=8kn/m 2 p=10 kn/m 2 25 W=±60 kn 16 POS 1 80 60 25 25 POS 1 60 POS 3 60 POS 4 POS 2 POS 3 POS 4 POS

Διαβάστε περισσότερα

UNIVERZITET U NOVOM SADU FAKULTET TEHNIČKIH NAUKA datum: 27. avgust 2012 DEPARTMAN ZA GRAĐEVINARSTVO I GEODEZIJU

UNIVERZITET U NOVOM SADU FAKULTET TEHNIČKIH NAUKA datum: 27. avgust 2012 DEPARTMAN ZA GRAĐEVINARSTVO I GEODEZIJU UNIVERZITET U NOVOM SADU 01 08 FAKULTET TEHNIČKIH NAUKA datum: 7. avgust 01 DEPARTMAN ZA GRAĐEVINARSTVO I GEODEZIJU BETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit Zadatak 1 je eliminatornog tipa (kvalifikuje

Διαβάστε περισσότερα

BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar

BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj

Διαβάστε περισσότερα

DIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE

DIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE TEORIJA ETONSKIH KONSTRUKCIJA T- DIENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE 3.5 f "2" η y 2 D G N z d y A "" 0 Z a a G - tačka presek koja određje položaj sistemne

Διαβάστε περισσότερα

SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD. Josipa Tomić. Osijek, 15. rujna 2016.

SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD. Josipa Tomić. Osijek, 15. rujna 2016. SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD Osijek, 15. rujna 2016. Josipa Tomić SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK

Διαβάστε περισσότερα

Arhitektonske konstrukcije I, III sem. 2+2

Arhitektonske konstrukcije I, III sem. 2+2 Građevinsko-arhitektonski fakultet Univerziteta u Nišu Osnovne akademske studije studijski program Arhitektura Školska godina 2016/17 Arhitektonske konstrukcije I, III sem. 2+2 Prof. dr Veliborka Bogdanović

Διαβάστε περισσότερα

konstruktivni detalji

konstruktivni detalji Ytong sustav gradnje konstruktivni detalji λ 10 DRY = 0,09 Najbolja toplinska izolacija 115 110/120 100 20/90 120 80/120 60 70/75 30/35/40/45 50 30/35 15/20/25 10/15 10 10/15 10 TEMELJ I SOKL 10-05 Temelj

Διαβάστε περισσότερα

3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120

3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120 Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List1/8 355$&8158&1(',=$/,&(6$1$9-1,095(7(10 3ROD]QLSRGDFL maksimalno opterecenje Fa := 36000 visina dizanja h := 440 mm Rucna sila Fr := 350 1DYRMQRYUHWHQR optereceno

Διαβάστε περισσότερα

Dijagrami: Greda i konzola. Prosta greda. II. Dijagrami unutarnjih sila. 2. Popre nih sila TZ 3. Momenata savijanja My. 1. Uzdužnih sila N. 11.

Dijagrami: Greda i konzola. Prosta greda. II. Dijagrami unutarnjih sila. 2. Popre nih sila TZ 3. Momenata savijanja My. 1. Uzdužnih sila N. 11. Dijagrami:. Udužnih sia N Greda i konoa. Popre nih sia TZ 3. Momenata savijanja My. dio Prosta greda. Optere ena koncentriranom siom F I. Reaktivne sie:. M A = 0 R B F a = 0. M B = 0 R A F b = 0 3. F =

Διαβάστε περισσότερα

2 PROJEKAT KONSTRUKCIJE. Grad Novi Pazar. Separat za izmenu izmenjenog projekta - PROJEKAT ZA IZVOĐENJE. 2 - projekat konstrukcije.

2 PROJEKAT KONSTRUKCIJE. Grad Novi Pazar. Separat za izmenu izmenjenog projekta - PROJEKAT ZA IZVOĐENJE. 2 - projekat konstrukcije. 1.1. NASLOVNA STRANA PROJEKAT KONSTRUKCIJE Investitor: Objekat: Vrsta tehničke dokumentacije: Grad Novi Paar Skladište a pelet OŠ Stevan Nemanja KP 333, KO Novi Paar. Separat a imenu imenjenog projekta

Διαβάστε περισσότερα

Knauf zvučna zaštita. Knauf ploče Knauf sistemi Knauf detalji izvođenja. Dipl.inž.arh. Goran Stojiljković Rukovodilac tehnike suve gradnje

Knauf zvučna zaštita. Knauf ploče Knauf sistemi Knauf detalji izvođenja. Dipl.inž.arh. Goran Stojiljković Rukovodilac tehnike suve gradnje Knauf zvučna zaštita Knauf ploče Knauf sistemi Knauf detalji izvođenja Dipl.inž.arh. Goran Stojiljković Rukovodilac tehnike suve gradnje Knauf ploče Gipsana Gipskartonska Gipsano jezgro obostrano ojačano

Διαβάστε περισσότερα

BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar

BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj

Διαβάστε περισσότερα

SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD

SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU ZAVRŠNI RAD Osijek, 14. rujna 2017. Marijan Mikec SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU ZAVRŠNI RAD Izrada projektno-tehničke dokumentacije armiranobetonske

Διαβάστε περισσότερα

FUNDIRANJE. Temelj samac ekscentrično opterećen u prostoru 1/11/2013 TEMELJI SAMCI

FUNDIRANJE. Temelj samac ekscentrično opterećen u prostoru 1/11/2013 TEMELJI SAMCI 1/11/013 FUNDIRANJE TEEJI SACI 1. CENTRIČNO OPTEREĆEN TEEJ SAAC. EKSCENTRIČNO OPTEREĆEN TEEJ SAAC 1 Temelj samac ekscentrično oterećen rostor 1 1/11/013 Dimenzionisanje A temelja samca 3 Određivaje visine

Διαβάστε περισσότερα

ZA RAZLIČITE RASPONE KONSTRUKCIJE

ZA RAZLIČITE RASPONE KONSTRUKCIJE INSTITUT ZA GRAĐEVINARSTVO, GRAĐEVINSKE MATERIJALE I NEMETALE d.o.o. Tuzla, Kojšino 29, telefon: +387 (0) 35 258-083; 258-085; FAX: +387 (0) 35 258-089 e-mail: tzgit@bih.net.ba; web adresa: www.institut-git.com.ba

Διαβάστε περισσότερα

BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar

BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj

Διαβάστε περισσότερα

TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 79

TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 79 TEORIJA BETOSKIH KOSTRUKCIJA 79 Primer 1. Odrediti potrebn površin armatre za stb poznatih dimenzija, pravogaonog poprečnog preseka, opterećen momentima savijanja sled stalnog ( g ) i povremenog ( w )

Διαβάστε περισσότερα

GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA (NOVI NASTAVNI PLAN)

GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA (NOVI NASTAVNI PLAN) Odsek za konstrukcije 27.01.2009. TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA (NOVI NASTAVNI PLAN) 1. Za AB element konstantnog poprečnog preseka, armiran prema skici desno, opterećen aksijalnom silom G=10 kn usled

Διαβάστε περισσότερα

Srednjenaponski izolatori

Srednjenaponski izolatori Srednjenaponski izolatori Linijski potporni izolatori tip R-ET Komercijalni naziv LPI 24 N ET 1) LPI 24 L ET/5 1)2) LPI 24 L ET/6 1)2) LPI 38 L ET 1) Oznaka prema IEC 720 R 12,5 ET 125 N R 12,5 ET 125

Διαβάστε περισσότερα

OSNOVEN PROEKT ZA IZGRADBA NA VE[TA^KA KARPA ZA KA^UVAWE

OSNOVEN PROEKT ZA IZGRADBA NA VE[TA^KA KARPA ZA KA^UVAWE Snezha na Jovesk a Digitally signed by Snezhana Joveska DN: cn=snezhana Joveska gn=snezhana c=mk o=es-inzenering DOOEL e=es_ing@yahoo.com Reason: I am the author of this document Location: Date: 2018-07-16

Διαβάστε περισσότερα

4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA

4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA JBG 4. STTIČKI PRORČUN STUBIŠT PROGR IZ KOLEGIJ BETONSKE I ZIDNE KONSTRUKCIJE 9 6 5 5 SVEUČILIŠTE U ZGREBU JBG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... naliza opterećenja 5 5 4 6 8 0 Slia 4..

Διαβάστε περισσότερα

PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET

PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET TEORJA ETONSKH KONSTRUKCJA 1 PRESEC SA PRSLNO - VELK EKSCENTRCTET ČSTO SAVJANJE - SLOODNO DENZONSANJE Poznato: Nepoznato: - statčk tcaj za pojedna opterećenja ( ) - sračnato - kvaltet materjala (, σ v

Διαβάστε περισσότερα

Predavanje br.3 KONSTRUKTIVNI SKLOPOVI ZGRADA

Predavanje br.3 KONSTRUKTIVNI SKLOPOVI ZGRADA Predavanje br.3 KONSTRUKTIVNI SKLOPOVI ZGRADA Dr Veliborka Bogdanović, red.prof. Dr Dragan Kostić, v.prof. Konstruktivni sklop - Noseći sistem objekta Struktura sastavljena od jednostavnih nosećih elemenata

Διαβάστε περισσότερα

BETONSKE KONSTRUKCIJE. Program

BETONSKE KONSTRUKCIJE. Program BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 009. Ime i prezime 50 60 (h) 16 (h0) (A) (A) 600 (B) 600 (B) 500 (A) 500 (A) SADRŽAJ 1. Tehnički opis.... Proračun ploče POZ 01-01...3.1. Analiza opterećenja ploče

Διαβάστε περισσότερα

BETONSKE KONSTRUKCIJE. Program

BETONSKE KONSTRUKCIJE. Program BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 017. Ime i prezime 50 60 (h) 16 (h0) () () 600 (B) 600 (B) 500 () 500 () SDRŽJ 1. Tehnički opis.... Proračun ploče POZ 01-01... 3.1. naliza opterećenja ploče POZ 01-01...

Διαβάστε περισσότερα

4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA

4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA JBAG 4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA PROGRA IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 9 5 SVEUČILIŠTE U ZAGREBU JBAG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... Analiza opterećenja 5 5 4 6 8 5 6 0

Διαβάστε περισσότερα

GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA grupa A

GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA grupa A TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 25.12.2012. grupa A 1. 1.1 Dimenzionisati prema momentima savijanja (Mu) karakteristične preseke nosača prikazanog na skici 1. Prilikom dimenzionisanja obezbediti graničnu

Διαβάστε περισσότερα

C 1 D 1. AB = a, AD = b, AA1 = c. a, b, c : (1) AC 1 ; : (1) AB + BC + CC1, AC 1 = BC = AD, CC1 = AA 1, AC 1 = a + b + c. (2) BD 1 = BD + DD 1,

C 1 D 1. AB = a, AD = b, AA1 = c. a, b, c : (1) AC 1 ; : (1) AB + BC + CC1, AC 1 = BC = AD, CC1 = AA 1, AC 1 = a + b + c. (2) BD 1 = BD + DD 1, 1 1., BD 1 B 1 1 D 1, E F B 1 D 1. B = a, D = b, 1 = c. a, b, c : (1) 1 ; () BD 1 ; () F; D 1 F 1 (4) EF. : (1) B = D, D c b 1 E a B 1 1 = 1, B1 1 = B + B + 1, 1 = a + b + c. () BD 1 = BD + DD 1, BD =

Διαβάστε περισσότερα

BETONSKE KONSTRUKCIJE

BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 BETONSKE KONSTRUKCIJE RAMOVSKE KONSTRUKCIJE Prof. dr Snežana Marinković Doc. dr Ivan Ignjatović Semestar: V ESPB: Ramovske konstrukcije 1.1. Podela 1.2. Statički sistemi i statički proračun 1.3. Proračun

Διαβάστε περισσότερα

1 PRORAČUN PLOČE POS 1

1 PRORAČUN PLOČE POS 1 KRSTST PLOČ JEDNO POLJE P9/ PRORČUN PLOČE POS Ploča dimezija 6.0 7.m u osovi oslojea je a dva para paralelih greda POS,, koje su oslojee a stubove POS S u uglovima ploče. Pored sopstvee težie, ploča je

Διαβάστε περισσότερα

Dimenzioniranje nosaa. 1. Uvjeti vrstoe

Dimenzioniranje nosaa. 1. Uvjeti vrstoe Dimenzioniranje nosaa 1. Uvjeti vrstoe 1 Otpornost materijala prouava probleme 1. vrstoe,. krutosti i 3. elastine stabilnosti konstrukcija i dijelova konstrukcija od vrstog deformabilnog materijala. Moraju

Διαβάστε περισσότερα

SANACIJE, REKONSTRUKCIJE I BETONSKIH KONSTRUKCIJA U VISOKOGRADNJI

SANACIJE, REKONSTRUKCIJE I BETONSKIH KONSTRUKCIJA U VISOKOGRADNJI GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU Odsek za konstrukcije Katedra za materijale i konstrukcije (MIK) Master studije (28+28) I semester (2+2) Prof. dr Dušan Najdanović SANACIJE, REKONSTRUKCIJE

Διαβάστε περισσότερα

BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar

BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj

Διαβάστε περισσότερα

ZAVRŠNI RAD "USPOREDBA RAVNINSKOG I PROSTORNOG MODELA OKVIRNE KONSTRUKCIJE"

ZAVRŠNI RAD USPOREDBA RAVNINSKOG I PROSTORNOG MODELA OKVIRNE KONSTRUKCIJE ZAVRŠNI RAD IZ PREDMETA "GRAĐEVNA STATIKA 2" NA TEMU: "USPOREDBA RAVNINSKOG I PROSTORNOG MODELA OKVIRNE KONSTRUKCIJE" Mentor: prof.dr.sc. Krešimir Fresl, dipl.ing.građ. Studentica: Barbara Martinković,

Διαβάστε περισσότερα

PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste

PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste 7. VJEŽBE PLAN ARMATURE PREDNAPETOG Dominik Skokandić, mag.ing.aedif. PLAN ARMATURE PREDNAPETOG 1. Rekapitulacija odabrane armature 2. Određivanje duljina

Διαβάστε περισσότερα

BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar

BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj

Διαβάστε περισσότερα

PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET

PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET TEORIJ ETONSKIH KONSTRUKCIJ 1 PRESECI S PRSLINO - VELIKI EKSCENTRICITET ČISTO SVIJNJE - VEZNO DIENZIONISNJE Poznato: - statički ticaji za pojedina opterećenja ( i ) - kalitet materijala (f, σ ) - dimenzije

Διαβάστε περισσότερα

GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA grupa A

GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA grupa A Odsek za konstrukcije 25.01.2012. grupa A 1. 1.1 Za nosač prikazan na skici 1 odrediti dijagrame presečnih sila. Sopstvena težina je uključena u stalno opterećenje (g), a povremeno opterećenje (P1 i P2)

Διαβάστε περισσότερα

V.Alendar-Projektovanje seizmički otpornih AB konstrukcija kroz primere PRIMER 2

V.Alendar-Projektovanje seizmički otpornih AB konstrukcija kroz primere PRIMER 2 PRIMER 2 Da bi se ilustrovali problemi i postupak analize složenijih okvirnih konstrukcija prema YU81, izabran je primer simetrične sedmoetažne okvirne konstrukcije, sa nejednakim rasponima greda. U uvodnom

Διαβάστε περισσότερα

BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar

BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj

Διαβάστε περισσότερα

Kolegij: Konstrukcije Rješenje zadatka 2. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu. Efektivna. Jedinična težina. 1. Glina 18,5 21,

Kolegij: Konstrukcije Rješenje zadatka 2. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu. Efektivna. Jedinična težina. 1. Glina 18,5 21, Kolegij: Konstrukcije 017. Rješenje zadatka. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu 1. ULAZNI PARAETRI. RAČUNSKE VRIJEDNOSTI PARAETARA ATERIJALA.1. Karakteristične vrijednosti parametara tla Efektivna Sloj

Διαβάστε περισσότερα

TABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II

TABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II TABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II TABLICA 1: PARCIJALNI KOEFICIJENTI SIGURNOSTI ZA DJELOVANJA Parcijalni koeficijenti sigurnosti γf Vrsta djelovanja Djelovanje Stalno Promjenjivo

Διαβάστε περισσότερα

OM2 V3 Ime i prezime: Index br: I SAVIJANJE SILAMA TANKOZIDNIH ŠTAPOVA

OM2 V3 Ime i prezime: Index br: I SAVIJANJE SILAMA TANKOZIDNIH ŠTAPOVA OM V me i preime: nde br: 1.0.01. 0.0.01. SAVJANJE SLAMA TANKOZDNH ŠTAPOVA A. TANKOZDN ŠTAPOV PROZVOLJNOG OTVORENOG POPREČNOG PRESEKA Preposavka: Smičući napon je konsanan po debljini ida (duž pravca upravnog

Διαβάστε περισσότερα

Građevinski fakultet Modul konstrukcije pismeni ispit 22. jun 2015.

Građevinski fakultet Modul konstrukcije pismeni ispit 22. jun 2015. Univerzitet u Beogradu Prethodno napregnuti beton Građevinski fakultet grupa A Modul konstrukcije pismeni ispit 22. jun 2015. 0. Pročitati uputstvo na kraju teksta 1. Projektovati prema dopuštenim naponima

Διαβάστε περισσότερα

PRILOG. Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C)

PRILOG. Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C) PRILOG Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C) Tab 3. Vrednosti sačinilaca α i β za tipične konstrukcije SN-sabirnica Tab 4. Minimalni

Διαβάστε περισσότερα

Osnove projektovanja seizmič ki otpornih zgrada (III deo)

Osnove projektovanja seizmič ki otpornih zgrada (III deo) Projektovanje i građ enje betonskih konstrukcija 2 Slajdovi uz predavanja Osnove projektovanja seizmič ki otpornih zgrada (III deo) 1 Principi projektovanja zgrada u seizmič kim oblastima 1. Lokacija:

Διαβάστε περισσότερα

2ο ΓΕΝΙΚΟ ΛΥΚΕΙΟ ΚΟΡΙΝΘΟΥ Σχολικό έτος Ά τετράμηνο. Τάξη Β (ομάδα A) ΩΡΙΑΙΑ ΓΡΑΠΤΗ ΔΟΚΙΜΑΣΙΑ ΣΤΑ ΜΑΘΗΜΑΤΙΚΑ ΚΑΤΕΥΘΥΝΣΗΣ ΘΕΜΑ 1 = 2

2ο ΓΕΝΙΚΟ ΛΥΚΕΙΟ ΚΟΡΙΝΘΟΥ Σχολικό έτος Ά τετράμηνο. Τάξη Β (ομάδα A) ΩΡΙΑΙΑ ΓΡΑΠΤΗ ΔΟΚΙΜΑΣΙΑ ΣΤΑ ΜΑΘΗΜΑΤΙΚΑ ΚΑΤΕΥΘΥΝΣΗΣ ΘΕΜΑ 1 = 2 2ο ΓΕΝΙΚΟ ΛΥΚΕΙΟ ΚΟΡΙΝΘΟΥ Σχολικό έτος 2012-2013 Ά τετράμηνο Τάξη Β (ομάδα A) ΩΡΙΑΙΑ ΓΡΑΠΤΗ ΔΟΚΙΜΑΣΙΑ ΣΤΑ ΜΑΘΗΜΑΤΙΚΑ ΚΑΤΕΥΘΥΝΣΗΣ ΘΕΜΑ 1 Α. Να αποδειξετε ότι αν M ( xm, y M) το μεσο του ευθυγραμμου τμηματος

Διαβάστε περισσότερα

1 PRORAČUN PLOČE POS 1

1 PRORAČUN PLOČE POS 1 PLOČA OSLONJENA U JEDNOM PRAVCU P1/1 1 PRORAČUN PLOČE POS 1 Ploča dimenzija 6.0 7.m u osnovi oslonjena je na dve paralelne grede POS, koje su oslonjene na stubove POS S u uglovima ploče. Pored sopstvene

Διαβάστε περισσότερα

Оsnоvni principi prојеktоvаnjа zidаnih zgrаdа

Оsnоvni principi prојеktоvаnjа zidаnih zgrаdа Građevinsko-arhitektonski fakultet Univerziteta u Nišu Osnovne akademske studije studijski program Arhitektura Školska godina 2015/16 Uvod u arhitektonske konstrukcije, II sem. 2+2 Predavanje br. 6 Оsnоvni

Διαβάστε περισσότερα

ΥΠΟΥΡΓΕΙΟ ΠΑΙΔΕΙΑΣ ΚΑΙ ΠΟΛΙΤΙΣΜΟΥ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ ΑΝΩΤΕΡΗΣ ΚΑΙ ΑΝΩΤΑΤΗΣ ΕΚΠΑΙΔΕΥΣΗΣ ΥΠΗΡΕΣΙΑ ΕΞΕΤΑΣΕΩΝ ΠΑΓΚΥΠΡΙΕΣ ΕΞΕΤΑΣΕΙΣ 2012

ΥΠΟΥΡΓΕΙΟ ΠΑΙΔΕΙΑΣ ΚΑΙ ΠΟΛΙΤΙΣΜΟΥ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ ΑΝΩΤΕΡΗΣ ΚΑΙ ΑΝΩΤΑΤΗΣ ΕΚΠΑΙΔΕΥΣΗΣ ΥΠΗΡΕΣΙΑ ΕΞΕΤΑΣΕΩΝ ΠΑΓΚΥΠΡΙΕΣ ΕΞΕΤΑΣΕΙΣ 2012 ΥΠΟΥΡΕΙΟ ΠΑΙΔΕΙΑΣ ΚΑΙ ΠΟΛΙΤΙΣΜΟΥ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ ΑΝΩΤΕΡΗΣ ΚΑΙ ΑΝΩΤΑΤΗΣ ΕΚΠΑΙΔΕΥΣΗΣ ΥΠΗΡΕΣΙΑ ΕΞΕΤΑΣΕΩΝ ΠΑΚΥΠΡΙΕΣ ΕΞΕΤΑΣΕΙΣ 2012 ΤΕΧΝΟΛΟΙΑ (Ι) ΘΕΩΡΗΤΙΚΗΣ ΚΑΤΕΥΘΥΝΣΗΣ ΜΑΘΗΜΑ : ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΚΑΙ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ

Διαβάστε περισσότερα

POLU MONTAŽNI STROPOVI OMNIA PLOČA POLU MONTAŽNI STROP

POLU MONTAŽNI STROPOVI OMNIA PLOČA POLU MONTAŽNI STROP POLU MONTAŽNI STROPOVI OMNIA PLOČA POLU MONTAŽNI STROP Strop se sastoji od montažne ploče (obično napravljene na vibro stolu), debljine min. 4 cm, armirane mrežastom armaturom i dodatnog betona, debljine

Διαβάστε περισσότερα

ARHITEKTURA DETAJL 1, 1:10

ARHITEKTURA DETAJL 1, 1:10 0.15 0.25 3.56 0.02 0.10 0.12 0.10 SESTV S2 polimer-bitumenska,dvoslojna(po),... 1.0 cm po zahtevah SIST DIN 52133 in nadstandardno, (glej opis v tehn.poročilu), npr.: PHOENIX STR/Super 5 M * GEMINI P

Διαβάστε περισσότερα

Betonske konstrukcije

Betonske konstrukcije SEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEINARSTA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE Betonske konstrukcije Završni rad Antonia Pleština Split, 06 SEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEINARSTA,ARHITEKTURE I GEODEZIJE PROJEKT

Διαβάστε περισσότερα

SVEUČILIŠTE U MOSTARU GRAĐEVINSKI FAKULTET

SVEUČILIŠTE U MOSTARU GRAĐEVINSKI FAKULTET SVEUČILIŠTE U MOSTRU GRĐEVINSKI FKULTET Kolegij: Osnove betonskih konstrukcija k. 013/014 god. 8. pismeni (dodatni) ispit - 10.10.014. god. Zadatak 1 Dimenzionirati i prikazati raspored usvojene armature

Διαβάστε περισσότερα

ZIDANE KONSTRUKCIJE STRUČNI STUDIJ GRAĐEVINARSTVA

ZIDANE KONSTRUKCIJE STRUČNI STUDIJ GRAĐEVINARSTVA SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE BRANIMIR PAVIĆ ZIDANE KONSTRUKCIJE STRUČNI STUDIJ GRAĐEVINARSTVA ZAVRŠNI RAD PRORAČUN NOSIVE KONSTRUKCIJE ZIDANE GRAĐEVINE SPLIT, 2017.

Διαβάστε περισσότερα

konstruktivni detalji

konstruktivni detalji Ytong sustav gradnje konstruktivni detalji λ 10 DRY = 0,09 Najbolja toplinska izolacija 115 110/120 100 20/90 120 80/120 60 70/75 30/35/40/45 50 30/35 15/20/25 10/15 10 10/15 10 SADRŽAJ str. Konstrukcijska

Διαβάστε περισσότερα

V.Alendar-Projektovanje seizmički otpornih AB konstrukcija kroz primere PRIMER 1

V.Alendar-Projektovanje seizmički otpornih AB konstrukcija kroz primere PRIMER 1 PRIMER 1 Simetrična okvirna konstrukcija temelja teške opreme sastoji se od armiranobetonske platforme - roštilja greda, zglobno oslonjene na četri ugaona konzolna stuba. Za uticaje gravitacionih opterećenja,

Διαβάστε περισσότερα

35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD

35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD Predmet: Mašinski elementi Proraþun vratila strana 1 Dimenzionisati vratilo elektromotora sledecih karakteristika: ominalna snaga P 3kW Broj obrtaja n 14 min 1 Shema opterecenja: Faktor neravnomernosti

Διαβάστε περισσότερα

TEMELJI LEBDEĆI ŠIPOVI - ŠLJUNČANI ŠIPOVI

TEMELJI LEBDEĆI ŠIPOVI - ŠLJUNČANI ŠIPOVI TEMELJI NAJNIŽI KONSTRUKTIVNI ELEMENTI ZGRADE KOJI PREUZIMAJU CJELOKUPNO OPTEREĆENJE ZGRADE I PRENOSE GA NA TLO. PREKO TEMELJA ZGRADA JE TRAJNO VEZANA ZA TLO I S NJIM ČINI JEDINSTVENU CJELINU. VRSTE TEMELJENJA:

Διαβάστε περισσότερα

ISPIT GRUPA A - RJEŠENJA

ISPIT GRUPA A - RJEŠENJA Pismeni ispit iz OTPORNOSTI MATERIJALA I - grupa A 1. Kruta poluga AB oslonjena je na dva čelična štapa u A i B i opterećena trouglastim opterećenjem, kao na slici desno. Ako su oba štapa iste dužine L,

Διαβάστε περισσότερα

PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET

PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET ODREĐIVANJE MOMENTA LOMA - "T" PRESEK Na skici dole su prikazane sve potrene geometrijske veličine, dijagrami dilatacija i napona,

Διαβάστε περισσότερα

ARMATURA. EN EN (Sistem za označavanje čelika Dio 1- Nazivi čelika, Dio 2: Brojčani sistem )

ARMATURA. EN EN (Sistem za označavanje čelika Dio 1- Nazivi čelika, Dio 2: Brojčani sistem ) 1 ARMATURA Armatura predstavlja građevinski proizvod koji se koristi za armiranje betona. Čelik za prethodno naprezanje se takođe može smatrati armaturom, koja se koristi za prethodno napregnute konstrukcije.

Διαβάστε περισσότερα

Konstruisanje. Dobro došli na... SREDNJA MAŠINSKA ŠKOLA NOVI SAD DEPARTMAN ZA PROJEKTOVANJE I KONSTRUISANJE

Konstruisanje. Dobro došli na... SREDNJA MAŠINSKA ŠKOLA NOVI SAD DEPARTMAN ZA PROJEKTOVANJE I KONSTRUISANJE Dobro došli na... Konstruisanje GRANIČNI I KRITIČNI NAPON slajd 2 Kritični naponi Izazivaju kritične promene oblika Delovi ne mogu ispravno da vrše funkciju Izazivaju plastične deformacije Može doći i

Διαβάστε περισσότερα

Proračun toplotne zaštite

Proračun toplotne zaštite Proračun toplotne zaštite za objekat Stambeni objekat urađen prema JUS U.J5.600 iz 1998 i JUS U.J5.510 iz 1987 godine. Sadržaj - analiza konstrukcija - analiza linijskih gubitaka - proračun toplotnih transmisionih

Διαβάστε περισσότερα

BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar

BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj

Διαβάστε περισσότερα

KROVNI POKRIVAČI. ZAVRŠNI, ZAŠTITNI ELEMENT KROVNE KONSTRUKCIJE I OBJEKTA U CELINI (kruna svake kuće)

KROVNI POKRIVAČI. ZAVRŠNI, ZAŠTITNI ELEMENT KROVNE KONSTRUKCIJE I OBJEKTA U CELINI (kruna svake kuće) XII Predavanje KROVNI POKRIVAČI DR DRAGAN KOSTIĆ, V.PROF. 12/21/2015 1 Osnovni pojmovi ZAVRŠNI, ZAŠTITNI ELEMENT KROVNE KONSTRUKCIJE I OBJEKTA U CELINI (kruna svake kuće) Namena: štiti od atmosferskih

Διαβάστε περισσότερα

30 kn/m. - zamenimo oslonce sa reakcijama oslonaca. - postavimo uslove ravnoteže. - iz uslova ravnoteže odredimo nepoznate reakcije oslonaca

30 kn/m. - zamenimo oslonce sa reakcijama oslonaca. - postavimo uslove ravnoteže. - iz uslova ravnoteže odredimo nepoznate reakcije oslonaca . Za zadati nosač odrediti: a) Statičke uticaje (, i T) a=.50 m b) Dimenzionisati nosač u kritičnom preseku i proveriti normalne, smičuće i uporedne napone F=00 k F=50 k q=30 k/m a a a a Kvalitet čelika:

Διαβάστε περισσότερα

BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar

BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj

Διαβάστε περισσότερα

BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar

BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj

Διαβάστε περισσότερα

Poglavlje 8 Temelj samac. Temelj ispod niza stubova. Ukršteni temeljni nosači. Pločasti temelji.

Poglavlje 8 Temelj samac. Temelj ispod niza stubova. Ukršteni temeljni nosači. Pločasti temelji. Poglavlje 8 Temelj samac. Temelj ispod niza stubova. Ukršteni temeljni nosači. Pločasti temelji. 8.1. TEMELJ SAMAC Da bi temelj bio temelj samac mora da zadovolji sledeće uslove: da je opterećen koncetrisanom

Διαβάστε περισσότερα

METALNE I DRVENE KONSTRUKCIJE VEŽBE BR.1-1. Označavanje čelika je visoko standardizovano. Usvojen je Evropski sistem označavanja.

METALNE I DRVENE KONSTRUKCIJE VEŽBE BR.1-1. Označavanje čelika je visoko standardizovano. Usvojen je Evropski sistem označavanja. 3/7/013 Označavanjeavanje čelika i osnove proračuna METLNE I DRVENE KONSTRUKCIJE VEŽBE BR.1-1 1 Označavanje čelika Označavanje čelika je visoko standardizovano. Usvojen je Evropski sistem označavanja.

Διαβάστε περισσότερα

GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU pismeni ispit ODSEK ZA KONSTRUKCIJE TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA. grupa A. p=60 kn/m. 7.

GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU pismeni ispit ODSEK ZA KONSTRUKCIJE TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA. grupa A. p=60 kn/m. 7. ODSEK ZA KONSTRUKCIJE 28.01.2015. grupa A g=50 kn/m p=60 kn/m 60 45 15 75 MB 35, RA 400/500 7.5 m 5 m 25 1.1 Odrediti potrebnu površinu armature u karakterističnim presecima (preseci na mestima maksimalnih

Διαβάστε περισσότερα

PRORAČUN AB STUPA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL

PRORAČUN AB STUPA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL PRORAČUN AB STUPA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Materijal: Beton: C25/30 C f ck /f ck,cube valjak/kocka f ck 25 N/mm 2 karakteristična tlačna čvrstoća fcd proračunska tlačna

Διαβάστε περισσότερα

Polumontažni sistem za izvođenje međuspratnih i krovnih konstrukcija YTONG STROP

Polumontažni sistem za izvođenje međuspratnih i krovnih konstrukcija YTONG STROP Polumontažni sistem za izvođenje međuspratnih i krovnih konstrukcija YTONG STROP Šta je Ytong strop Upotrebom Ytong stropa gradnja je brža i jednostavnija. Ytong strop je polumontažni sistem za izradu

Διαβάστε περισσότερα

Termička izolacija ravnog krova

Termička izolacija ravnog krova Termička izolacija ravnog krova EPS i XPS u ravnim krovovima Formiranje sloja za pad uz pomoć EPS važi od 01.04.2016. konvencionalni (klasični) ravni krovovi obrnuti (inverzni) ravni krovovi dupli ravni

Διαβάστε περισσότερα

ΕΚΛΟΓΗ ΕΝΙΑΙΟΥ ΠΑΧΟΥΣ ΠΛΑΚΩΝ

ΕΚΛΟΓΗ ΕΝΙΑΙΟΥ ΠΑΧΟΥΣ ΠΛΑΚΩΝ Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Β Κατασκευές Οπλισµένου Σκυροδέµατος Ι ιδάσκοντες: Μητούλης Στ., Παναγόπουλος Γ., Σους Ι. Σέρρες 8-6-01 ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΕΠΙΚΑΛΥΨΗΣ ΠΛΑΚΩΝ Επικάλυψη c min για συνθήκες

Διαβάστε περισσότερα

PROSTA GREDA (PROSTO OSLONJENA GREDA)

PROSTA GREDA (PROSTO OSLONJENA GREDA) ROS GRED (ROSO OSONJEN GRED) oprečna sila i moment savijanja u gredi y a b c d e a) Zadana greda s opterećenjem l b) Sile opterećenja na gredu c) Određivanje sila presjeka grede u presjeku a) Unutrašnje

Διαβάστε περισσότερα

PRETHODNI PRORACUN VRATILA (dimenzionisanje vratila)

PRETHODNI PRORACUN VRATILA (dimenzionisanje vratila) Predet: Mašinski eleenti Proračun vratila strana Dienzionisati vratilo elektrootora sledecih karakteristika: oinalna snaga P = 3kW roj obrtaja n = 400 in Shea opterecenja: Faktor neravnoernosti K =. F

Διαβάστε περισσότερα

PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET

PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET ODREĐIVANJE MOMENTA LOMA - PRAVOUGAONI PRESEK Moment loma za pravougaoni presek prikazan na skici odrediti za slučajeve:. kada

Διαβάστε περισσότερα

SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD

SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD Osijek, Toni Kurtović SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD TEMA:

Διαβάστε περισσότερα

NOVI TORANJ NA AVALI. KONSTRUKCIJA TORNJA

NOVI TORANJ NA AVALI. KONSTRUKCIJA TORNJA 13. Kongres DGKS Zlatibor 22-24.09.2010. Šerif Dunica, Branislav Životić, Aleksandar Bojović: NOVI TORANJ NA AVALI. KONSTRUKCIJA TORNJA Saobraćajni institut CIP d.o.o., Beograd DEL ING d.o.o. Beograd (ex

Διαβάστε περισσότερα

METALNE KONSTRUKCIJE II

METALNE KONSTRUKCIJE II METALNE KONSTRUKCIJE II dr T. Vacev - Metalne konstrukcije II 2016/201. 1 Predmet br. teme Dodatne napomene objašnjenja uputstva NASLOV PODNASLOV PODNASLOV Osnovni sadržaj. Važniji pojmovi i sadržaji su

Διαβάστε περισσότερα

FTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA

FTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA : MAKSIMALNA BRZINA Maksimalna brzina kretanja F O (N) F OI i m =i I i m =i II F Oid Princip određivanja v MAX : Drugi Njutnov zakon Dokle god je: F O > ΣF otp vozilo ubrzava Kada postane: F O = ΣF otp

Διαβάστε περισσότερα

f 24 N/mm E N/mm 1,3 1,35 1,5

f 24 N/mm E N/mm 1,3 1,35 1,5 PRIER 6 Za drvenu rožnjaču pravougaonog poprečnog preseka b/h = 14/4 cm sprovesti dokaz nosivosti i upotrebljivosti. Rožnjača je statičkog sistema proste grede, rapona 4, m i opterećena u svema prama skici.

Διαβάστε περισσότερα

BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar

BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj

Διαβάστε περισσότερα

ΘΕΜΑ 1. Στο φορέα του σχήματος ζητούνται να χαραχθούν τα διαγράμματα M, Q, N. (3 μονάδες)

ΘΕΜΑ 1. Στο φορέα του σχήματος ζητούνται να χαραχθούν τα διαγράμματα M, Q, N. (3 μονάδες) ΘΕΜΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ: Στο φορέα του σχήματος ζητούνται να χαραχθούν τα διαγράμματα M, Q, N. (3 μονάδες) ΕΠΙΛΥΣΗ: Ο φορέας χωρίζεται στα τμήματα Α και Β. Το τμήμα Α είναι τριαρθρωτό τόξο. Απομονώνοντας το Α και

Διαβάστε περισσότερα

Akvizicija tereta. 5660t. Y= masa drva, X=masa cementa. Na brod će se ukrcati 1733 tona drva i 3927 tona cementa.

Akvizicija tereta. 5660t. Y= masa drva, X=masa cementa. Na brod će se ukrcati 1733 tona drva i 3927 tona cementa. Akvizicija tereta. Korisna nosivost broda je 6 t, a na brodu ia 8 cu. ft. prostora raspoloživog za sještaj tereta pod palubu. Navedeni brod treba krcati drvo i ceent, a na palubu ože aksialno ukrcati 34

Διαβάστε περισσότερα