1 - KROVNA KONSTRUKCIJA : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m 2
|
|
- Αιθήρ Μπουκουβαλαίοι
- 6 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 OPTEREĆENJE KROVNE KONSTRUKCIJE : * krovni pokrivač, daska, letva: = 0,60 kn/m 2 * sneg, vetar : = 1,00 kn/m ROGOVI : * nagib krovne ravni : α = 35 º * razmak rogova : λ = 80 cm STATIČKI SISTEM : 1 - KROVNA KONSTRUKCIJA : q' = 1,60 kn/m * q = q' x 0,80 / cos 35º = 1,56 kn/m UTICAJI : max M = 0,977 knm = M (3) min M = -1,279 knm = M (4) Reakcije oslonaca : A = 5,17 kn Ax= 1,24 kn B = 5,31 kn Cx= -1,24 kn DIMENZIONISANJE :
2 σ = M / W σ = / 240 = 532,92 N / cm 2 σ < σ d = 1000 N / cm ROŽNJAČA : STATIČKI SISTEM : Usvajam rogove b / d = 10 / UTICAJI : * sopst. težina : = 0,16 kn/m * od rogova : = 6,64 kn/m q = 6,79 kn/m maxm = 4,11 knm Reakcije oslonaca : A = B = 17,33 kn 6,44 kn DIMENZIONISANJE : potw = M / σ d = 410,8 potw = 410,8 cm 3 Zbog smanjenja deformacija usvajam presek većeg otpornog momenta. Usvajam rožnjaču b / d = 14 /16.
3 1.3. GREBENJAČA : STATIČKI SISTEM : UTICAJI : * sopst. težina : = 0,16 kn/m * od rogova : = 4,25 kn/m q = 4,40 kn/m maxm = 5,40 knm Reakcije oslonaca : A = B = 17,60 kn 17,14 kn DIMENZIONISANJE : potw = M / σ d = / 1000 potw = 540 cm 3 Usvajam grebenjaču b / d = 14 / STUBOVI: STATIČKI SISTEM: N
4 UTICAJI : * sopst. težina : = 0,10 kn/m * od grebenjače : = 34,28 kn N = 34,44 kn DIMENZIONISANJE : Pretpostavljen presek 12/12 cm Dozvoljeni napon na pritisak: σ d = 850 N/cm 2 σ = 239,1896 < σ d Usvajam stub b / d = 12 / KONSTRUKCIJA IZNAD PRIZEMLJA 2.1. POS 201, 204: AB polumontažna FERT - ploča : l= 3,75 m l 0 = 4,00 m RA 400 / 500. f B = 2,05 kn/cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina ploče : 3,70 kn/m 2 * plafon, izolacija na ploči : 0,40 kn/m 2 g = 4,10 kn/m 2 * korisno opterećenje : p = 1,5 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 2 *(1,6*g+1,8*p) = 18,52 knm/m
5 8,20 kn/m 3,00 kn/m DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/fB) = 5, µ1m = 3,25 % Aa = 2,83 cm 2 /m za jednu gredicu je : Aa = 1,13 cm 2 * Usvajam dodatnu armaturu : 1R Ø POS 202: AB polumontažna FERT - ploča : l= 2,20 m l 0 = 2,45 m RA 400 / 500. f B = 2,05 kn/cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina ploče : 3,70 kn/m 2 * keramika i dr. na ploči : 0,40 kn/m 2 g = 4,10 kn/m 2 * korisno opterećenje : p = 3,00 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 2 *(1,6*g+1,8*p) = 8,97 knm/m 5,02 kn/m 3,68 kn/m DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/fB) = 8, µ1m = 1,30 % Aa = 1,13 cm 2 /m za jednu gredicu je : Aa = 0,45 cm 2 * Nije potrebna dodatna armatura.
6 2.3. POS 203 : AB polumontažna FERT - ploča : l= 1,00 m l 0 = 1,25 m * Nije potrebna dodatna armatura POS 205, 206 : AB horizontalni serklaž : l= 3,75 m l 0 = 4,00 m f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina : 1,25 kn/m * krovna konstrukcija, stalno : 3,23 kn/m g = 4,48 kn/m * krovna konstr., povrem. p = 3,23 kn/m * Usvajam presek : b/d = 25/20 cm POS 207, 208 : AB horizontalni serklaži : f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm POS 209, 211, 213 : AB horizontalni serklaži :
7 f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm * Usvajam presek : b/d = 25/20 cm POS 210, 212, 214, 215 : AB horizontalni serklaži : f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm POS 216 : AB konzolna greda : l= 1,20 m l 0 = 1,40 m f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm OPTEREĆENJE : STALNO : * sopstvena težina : 1,25 kn/m * krovna konstrukcija : 5,50 kn/m g = 6,75 kn/m POVREMENO : * krovna konstrukcija : 5,50 kn/m p = 5,50 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.5xl 2 *(1,6*g+1,8*p)= 20,29 knm 9,45 kn
8 7,70 kn DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/b*fB) = 2, µ1m = 14,90 % Aa = 3,25 cm 2 * Usvajam presek : b/d = 25/20 cm. * Usvajam armaturu : 3R Ø R Ø 12 U Ø6/10/ POS 217 : AB konzolna greda : l= 1,20 m l 0 = 1,40 m f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm OPTEREĆENJE ENJE : STALNO : * sopstvena težina : 1,00 kn/m * krovna konstrukcija : 5,50 kn/m g = 6,50 kn/m POVREMENO : * krovna konstrukcija : 5,50 kn/m p = 5,50 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.5xl 2 *(1,6*g+1,8*p)= 19,89 knm 9,10 kn 7,70 kn DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/b*fB) = 2, µ1m = 18,58 % Aa = 3,24 cm 2
9 * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm. * Usvajam armaturu : 3R Ø R Ø 12 U Ø6/10/ POS 218, 219 : AB kosi serklaži na kalkanu višeg dela objekta : f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm POS 220, 221 : AB kosi serklaži na kalkanu nižeg dela objekta : f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm POS 222: AB polumontažna FERT - ploča : l= 1,80 m l 0 = 2,05 m RA 400 / 500. f B = 2,05 kn/cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina ploče : 3,70 kn/m 2 * plafon i dr. na ploči : 0,40 kn/m 2 g = 4,10 kn/m 2
10 * korisno opterećenje : p = 1,50 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 2 *(1,6*g+1,8*p) = 4,86 knm/m 4,20 kn/m 1,54 kn/m DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/fB) = 11,03599 µ1m = 0,90 % Aa = 0,78 cm 2 /m za jednu gredicu je : Aa = 0,31 cm 2 * Nije potrebna dodatna armatura POS 223: AB polumontažna FERT - ploča : l= 4,00 m l 0 = 4,25 m RA 400 / 500. f B = 2,05 kn/cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina ploče : 3,70 kn/m 2 * plafon i dr. na ploči : 0,40 kn/m 2 g = 4,10 kn/m 2 * korisno opterećenje : p = 1,50 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 2 *(1,6*g+1,8*p) = 20,91 knm/m 8,71 kn/m 3,19 kn/m DIMENZIONISANJE :
11 k = h / (Mu/fB) = 5, µ1m = 3,79 % Aa = 3,30 cm 2 /m za jednu gredicu je : Aa = 1,32 cm 2 * Dodatna armatura : 2R Ø POS 224: AB polumontažna FERT - ploča : l= 4,00 m l 0 = 4,25 m RA 400 / 500. f B = 2,05 kn/cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina ploče : 3,70 kn/m 2 * plafon i dr. na ploči : 0,40 kn/m 2 g = 4,10 kn/m 2 * korisno opterećenje : p = 1,50 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 2 *(1,6*g+1,8*p) = 20,91 knm/m 8,71 kn/m 3,19 kn/m DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/fB) = 5, µ1m = 3,70 % Aa = 3,22 cm 2 /m za jednu gredicu je : Aa = 1,29 cm 2 * Dodatna armatura : 2R Ø POS 225 : AB konzolna greda : l= 1,50 m l 0 = 1,75 m
12 f B = 2,05 kn/cm 2 b = 30,00 cm 17,00 cm d = 20,00 cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina : 1,50 kn/m * od POS 222: 4,20 kn/m * od POS 224 : 8,71 kn/m g = 14,42 kn/m * krovna konstrukcija, stalno : G = 7,00 kn * krovna konstr., povrem. P = 7,00 kn/m * od 222 : 1,54 kn/m * od 224 : 3,19 kn/m p = 4,73 kn/m UTICAJI : 2 max Mu = 0,5xl 2 *(1,6*g+1,8*p)+l*(1,6*G+1,8*P) max Mu = 89,99003 knm 32,23 kn 15,27 kn 0, DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/b*fB) = 1, k/k* = 0,82 ka = 1,27 ka' = 0,4 Aa1 = Mu*ka/(h*σv)= 16,75 cm 2 Aa2 = Mu*ka'/(h*σv)= 5,29 cm 2 * Usvajam presek : b/d = 30/20 cm. * Usvajam armaturu : Gornja zona : 5R Ø 22 Donja zona : 4R Ø 14 U Ø6/10/ POS 226, 227, 232, 233 : AB horizontalni serklaži :
13 f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm * Usvajam presek : b/d = 25/20 cm POS 228, AB GREDA b= 20,00 cm d = 20,00 cm RA 400 / ,00 cm f B = 2,05 kn/cm 2 σ v = 40 kn/cm 2 l = 1,80 m l 0 = 2,05 m OPTEREĆENJE : * sopstvena težina : 1,00 kn/m 1 * malter, izolacija... : 0,22 kn/m 1 g = 1,22 kn/m 1 * korisno : p = 0,30 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 0 2 *(1,6*g+1,8*p) = 1,31 knm 1,25 kn 0,31 kn DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/b*fB) = 9, µ1m = 1,19 % Aa = 0,21 cm 2 Usvajam presek b / d = 20 / 20 cm. Armirati sa ±2R Ø 12
14 U Ø 6/ POS 229, AB GREDA b= 20,00 cm d = 20,00 cm RA 400 / ,00 cm f B = 2,05 kn/cm 2 σ v = 40 kn/cm 2 l = 4,00 m l 0 = 4,25 m OPTEREĆENJE : * sopstvena težina : 1,00 kn/m 1 * malter, izolacija... : 0,22 kn/m 1 g = 1,22 kn/m 1 * korisno : p = 0,30 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 0 2 *(1,6*g+1,8*p) = 5,63 knm 2,59 kn 0,64 kn DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/b*fB) = 4, µ1m = 4,97 % Aa = 0,87 cm 2 Usvajam presek b / d = 20 / 20 cm. Armirati sa ±2R Ø 12 U Ø 6/ POS 234, 236, 239, 240, 243 : AB horizontalni serklaži
15 f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm POS 237, 241, 244 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm POS 235, 238, 242, 245, 246 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm * Usvajam presek : b/d = 25/20 cm. 3 - KONSTRUKCIJA PODA PRIZEMLJA 3.1. POS 101, 104: AB polumontažna FERT - ploča : l= 3,75 m l 0 = 4,00 m RA 400 / 500. f B = 2,05 kn/cm 2
16 OPTEREĆENJE : * sopstvena težina ploče : 3,70 kn/m 2 * plafon, izolacija na ploči : 0,40 kn/m 2 g = 4,10 kn/m 2 * korisno opterećenje : p = 1,5 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 2 *(1,6*g+1,8*p) = 18,52 knm/m 8,20 kn/m 3,00 kn/m DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/fB) = 5, µ1m = 3,25 % Aa = 2,83 cm 2 /m za jednu gredicu je : Aa = 1,13 cm 2 * Usvajam dodatnu armaturu : 1R Ø POS 102: AB polumontažna FERT - ploča : l= 2,20 m l 0 = 2,45 m RA 400 / 500. f B = 2,05 kn/cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina ploče : 3,70 kn/m 2 * keramika i dr. na ploči : 0,40 kn/m 2 g = 4,10 kn/m 2 * korisno opterećenje : p = 3,00 kn/m UTICAJI :
17 max Mu = 0.125xl 2 *(1,6*g+1,8*p) = 8,97 knm/m 5,02 kn/m 3,68 kn/m DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/fB) = 8, µ1m = 1,30 % Aa = 1,13 cm 2 /m za jednu gredicu je : Aa = 0,45 cm 2 * Nije potrebna dodatna armatura POS 103 : AB polumontažna FERT - ploča : l= 1,00 m l 0 = 1,25 m * Nije potrebna dodatna armatura POS 105: AB polumontažna FERT - ploča : l= 3,75 m l 0 = 4,00 m RA 400 / 500. f B = 2,05 kn/cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina ploče : 3,70 kn/m 2 * plafon, izolacija na ploči : 0,40 kn/m 2 g = 4,10 kn/m 2 * korisno opterećenje : p = 3 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 2 *(1,6*g+1,8*p) = 23,92 knm/m 8,20 kn/m 6,00 kn/m
18 DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/fB) = 4, µ1m = 4,45 % Aa = 3,88 cm 2 /m za jednu gredicu je : Aa = 1,55 cm 2 * Usvajam dodatnu armaturu : 1R Ø POS 106 : AB konzolna greda : l= 1,20 m l 0 = 1,45 m f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm 17,00 cm d = 20,00 cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina : 1,25 kn/m * Zid, ograda: 0,80 kn/m * od POS 105 : 8,20 kn/m g = 10,25 kn/m * od 105 : 6,00 kn/m p = 6,00 kn/m UTICAJI : max Mu = 0,5xl 2 *(1,6*g+1,8*p) max Mu = 28,59 knm 14,86 kn 8,70 kn DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/b*fB) = 2, µ1m = 21,71 % Aa = 4,73 cm 2 * Usvajam presek : b/d = 25/30/20 cm.
19 * Usvajam armaturu : 5R Ø 12 5R Ø 22 U Ø6/10/ POS 107 : AB konzolna greda : l= 1,20 m l 0 = 1,45 m f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm 26,00 cm d = 30,00 cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina : 1,50 kn/m * Zid, ograda: 0,80 kn/m * od POS 105 : 8,20 kn/m g = 10,50 kn/m * od 105 : 6,00 kn/m p = 6,00 kn/m UTICAJI : max Mu = 0,5xl 2 *(1,6*g+1,8*p) max Mu = 29,01 knm 15,23 kn 8,70 kn DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/b*fB) = 2, µ1m = 28,76 % Aa = 7,67 cm 2 * Usvajam presek : b/d = 20/30/20 cm. * Usvajam armaturu : 5R Ø 14 5R Ø 22 U Ø6/10/ POS 108, 111, 115 : AB horizontalni serklaži
20 f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm * Usvajam presek : b/d = 25/20 cm POS 109, 110, 112, 113, 114, 116 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm POS St - stepenišni krak b= 100,00 cm d = 12,00 cm RA 400 / ,00 cm f B = 2,05 kn/cm 2 σ v = 40 kn/cm OPTEREĆENJE : * sopstvena težina : 6,25 kn/m 1 * košuljica, obloga : 1,10 kn/m 1 g = 7,35 kn/m 1 * korisno opterećenje : p = 3,00 kn/m UTICAJI : max Mg = 4,05 knm max Mp = 1,65 knm max Mu = 1,6*maxMg+1,8*maxMp = 9,46 knm 7,72 kn/m
21 3,15 kn/m DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/b*fB) = 3, µ1m = 7,71 % Aa = 3,16 cm 2 Usvajam stepenišnu ploču d = 12 cm. Armirati sa RØ8/10 RØ8/15 podeona armatura POS AB GREDA b= 20,00 cm d = 20,00 cm RA 400 / ,00 cm f B = 2,05 kn/cm 2 σ v = 40 kn/cm 2 l = 1,00 m l 0 = 1,25 m OPTEREĆENJE : * sopstvena težina : 1,00 kn/m 1 * od POS St : 7,72 kn/m 1 * malter, izolacija... : 0,22 kn/m 1 g = 8,94 kn/m 1 * korisno : 0,30 kn/m 1 * od POS ST : 3,15 p = 3,45 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 0 2 *(1,6*g+1,8*p) = 4,01 knm 5,59 kn 2,16 kn DIMENZIONISANJE :
22 k = h / (Mu/b*fB) = 5, µ1m = 3,60 % Aa = 0,63 cm 2 Usvajam presek b / d = 20 / 20 cm. Armirati sa ±2R Ø 12 U Ø 6/ POS 117, 122 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm * Usvajam presek : b/d = 25/20 cm POS AB GREDA b= 30,00 cm d = 20,00 cm RA 400 / ,00 cm f B = 2,05 kn/cm 2 σ v = 40 kn/cm 2 l = 3,75 m l 0 = 4,00 m OPTEREĆENJE : * sopstvena težina : g1 = 1,50 kn/m 1 * od POS 102 : g2 = 5,02 kn/m 1 * od POS 112 : G = 5,59 kn * korisno : p1 = 0,45 kn/m 1 * od POS 102 : p2 = 3,68 kn/m 1 * od POS 112 : P = 2,16 kn UTICAJI :
23 max Mu = 35,02 knm Ag = 13,52 kn Bg = 9,11 kn Ap = 7,74 kn Bp = 4,31 kn DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/b*fB) = 2, µ1m = 22,31 % Aa = 5,83 cm 2 Usvajam presek b / d = 30 / 20 cm. Armirati sa 4R Ø 14 U Ø 6/15/ POS 119, 120 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm POS AB GREDA b= 20,00 cm d = 20,00 cm RA 400 / ,00 cm f B = 2,05 kn/cm 2 σ v = 40 kn/cm 2 l = 1,60 m l 0 = 1,80 m OPTEREĆENJE : * sopstvena težina : 1,00 kn/m 1 * od POS 103 : 2,56 kn/m 1 * malter, izolacija... : 0,22 kn/m 1
24 g = 3,78 kn/m 1 * korisno : 0,30 kn/m 1 * od POS 103 : 0,94 p = 1,24 kn/m UTICAJI : max Mu = 0.125xl 0 2 *(1,6*g+1,8*p) = 3,35 knm 3,40 kn 1,11 kn DIMENZIONISANJE : k = h / (Mu/b*fB) = 5, µ1m = 3,01 % Aa = 0,52 cm 2 Usvajam presek b / d = 20 / 20 cm. Armirati sa ±2R Ø 12 U Ø 6/ POS 123, 128 : AB podne ploče * Ploču armirati armaturnom mrežom Q 131. MAG 500 / 560 ; * Podne ploče raditi debljine 10 cm, na tamponu od nabijenog šljunka POS 129 : AB podna ploča trema * Ploču armirati armaturnom mrežom Q 131. MAG 500 / 560 ; * Ploču raditi debljine 12 cm, na tamponu od nabijenog šljunka.
25 3.17. POS 134, , 137 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm * Usvajam presek : b/d = 25/20 cm POS 130, 131, 132, 133 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm POS 142, 143 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm * Usvajam presek : b/d = 25/20 cm POS 138, 139, 140 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm
26 * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm POS 144, 145 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm. 4 - KONSTRUKCIJA PODA SUTERENA 4.1. POS 001, 002, 003 : AB podne ploče MAG 500 / 560 ; * Podne ploče raditi debljine 10 cm, na tamponu od nabijenog šljunka. * Ploču armirati armaturnom mrežom Q POS 004, 008, 010, 013 : AB horizontalni serklaži f B = 2,05 kn/cm 2 b = 25,00 cm * Usvajam presek : b/d = 25/20 cm POS 005,006,007,009,011,012,014 : AB horizontalni serklaži
27 f B = 2,05 kn/cm 2 b = 20,00 cm * Usvajam presek : b/d = 20/20 cm. 5 - STUBOVI 5.1. POS S1, S10, S14 : * Stubovi preseka : b/d = 25/25 cm. * Usvajam armaturu : 4R Ø 14 U Ø6/ POS S2, S4, S8, S9, S12, S13 : * Stubovi preseka : b/d = 25/20 cm. * Usvajam armaturu : 4R Ø 14 U Ø6/ POS S3, S5, S6, S7, S11 : * Stubovi preseka : b/d = 20/20 cm. * Usvajam armaturu : 4R Ø 14 U Ø6/ FUNDIRANJE : ** Zbog nepostojanja geomehaničkog elaborata, usvaja se: σdop = 150 kn/m 2 ** Pretpostavljam dubinu fundiranja Df = 80 cm. ** MB 20 ; GA 240 / 360 ** Fundiranje se vrši na trakastim temeljima. ** Ispod temeljnih traka uraditi tampon debljine 10 cm, od dobro nabijenog šljunka.
28 Bpot > ΣV / ( σdop - βb x γ x Df ) Visina svih temelja H = 40 cm ; Armiranje : ±3 Ø 10 UF6/ AB temeljne trake b / d = 50 / 40 : * POS T5 * POS T7 * POS T13 * POS T14 * POS T15 * armirati sa ± 3 Ø AB temeljne trake b / d = 55 / 40 : * POS T1 * POS T12 * POS T2 * POS T16 * POS T3 * POS T17 * POS T4 * POS T18 * POS T8 * POS T19 * POS T9 * POS T11 * armirati sa ± 3 Ø AB temeljne trake b / d =40 / 40 : * POS T6 * POS T10 * armirati sa ± 3 Ø AB temeljna stepenišna greda b / d =30 / 30 : * POS ts : * armirati sa ± 3 Ø 10. Odg. projektant : Jasmina Ćosić, dipl.inž.građ.
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače
Zadatak 4b- Dimenzionisanje rožnjače Rožnjača je statičkog sistema kontinualnog nosača raspona L= 5x6,0m. Usvaja se hladnooblikovani šuplji profil pravougaonog poprečnog preseka. Raster rožnjača: λ r 2.5m
Διαβάστε περισσότεραGRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Modul za konstrukcije PROJEKTOVANJE I GRAĐENJE BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 NOVI NASTAVNI PLAN
GRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU pismeni ispit Modul za konstrukcije 16.06.009. NOVI NASTAVNI PLAN p 1 8 /m p 1 8 /m 1-1 POS 3 POS S1 40/d? POS 1 d p 16 cm 0/60 d? p 8 /m POS 5 POS d p 16 cm 0/60 3.0 m
Διαβάστε περισσότεραS T A T I Č K I P R O R A Č U N UZ PROJEKAT PORODIČNE STAMBENE ZGRADE P+1 PROFESORA MILUTINOVIĆ VELJKA, U PIPERIMA
S T A T I Č K I P R O R A Č U N UZ PROJEKAT PORODIČNE STAMBENE ZGRADE P+ PROFESORA MILUTINOVIĆ VELJKA, U PIPERIMA OVLAŠĆENI PROJEKTANT ANALIZA OPTEREĆENJA ANALIZA OPTEREĆENJA Osnovni podaci za objekat
Διαβάστε περισσότεραOpšte KROVNI POKRIVAČI I
1 KROVNI POKRIVAČI I FASADNE OBLOGE 2 Opšte Podela prema zaštitnim svojstvima: Hladne obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina, Tople obloge - zaštita hale od atmosferskih padavina i prodora hladnoće
Διαβάστε περισσότεραFUNDIRANJE (TEMELJENJE)
1/11/013 FUNDIRANJE 1 FUNDIRANJE (TEMELJENJE) 1. Projektovanje temelja se vrši prema graničnom stanju konstrukcije i tla ispod ojekta sa osvrtom na ekonomski faktor u pogledu utroška materijala, oima radova
Διαβάστε περισσότεραTeorija betonskih konstrukcija 1. Vežbe br. 4. GF Beograd
Teorija betonskih konstrukcija 1 Vežbe br. 4 GF Beograd Teorija betonskih konstrukcija 1 1 "T" preseci - VEZANO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji (M G,Q ) sračunato kvalitet materijala (f cd, f
Διαβάστε περισσότεραBetonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 3 - Veliki ekscentricitet -Dodatni primeri 1 1 Zadatak 1b Čisto savijanje - vezano dimenzionisanje Odrediti potrebnu površinu armature za presek poznatih dimenzija, pravougaonog
Διαβάστε περισσότεραProračunski model - pravougaoni presek
Proračunski model - pravougaoni presek 1 ε b 3.5 σ b f B "" ηx M u y b x D bu G b h N u z d y b1 a1 "1" b ε a1 10 Z au a 1 Složeno savijanje - VEZNO dimenzionisanje Poznato: statički uticaji za (M i, N
Διαβάστε περισσότεραPRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA
PRORAČUN GLAVNOG KROVNOG NOSAČA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Statički sustav glavnog krovnog nosača je slobodno oslonjena greda raspona l11,0 m. 45 0 65 ZAŠTITNI SLOJ BETONA
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit (str. 1)
UNIVERZITET U NOVOM SADU 2012 03 FAKULTET TEHNIČKIH NAUKA datum: 07. April 2012 DEPARTMAN ZA GRAĐEVINARSTVO I GEODEZIJU BETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit (str. 1) Zadatak 1 (100%) - eliminatorni
Διαβάστε περισσότεραBetonske konstrukcije 1 - vežbe 1 -
Betonske konstrukcije 1 - vežbe 1 - Savijanje pravougaoni presek Sadržaj vežbi: Osnove proračuna Primer 1 vezano dimenzionisanje Primer 2 slobodno dimenzionisanje 1 SLOŽENO savijanje ε cu2 =3.5ä β2x G
Διαβάστε περισσότεραAustrotherm AMK element ispune za meduspratne konstrukcije
Austrotherm AMK element ispune za meduspratne konstrukcije standardne dimenzije punioca l/b/h = 50cm/40cm/16cm male težine i lako ugradiv idealan kod nadogradnje objekata To nikoga ne ostavlja hladnim!
Διαβάστε περισσότεραPROJEKTOVANJEI GRA ENJEBETONSKIH KONSTRUKCIJA
GRA EVINSKI FAKULTET UBEOGRADU PROJEKTOVANJEI GRA ENJEBETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 12.06.2013. p=10 kn/m 2 p=8kn/m 2 p=10 kn/m 2 25 W=±60 kn 16 POS 1 80 60 25 25 POS 1 60 POS 3 60 POS 4 POS 2 POS 3 POS 4 POS
Διαβάστε περισσότεραUNIVERZITET U NOVOM SADU FAKULTET TEHNIČKIH NAUKA datum: 27. avgust 2012 DEPARTMAN ZA GRAĐEVINARSTVO I GEODEZIJU
UNIVERZITET U NOVOM SADU 01 08 FAKULTET TEHNIČKIH NAUKA datum: 7. avgust 01 DEPARTMAN ZA GRAĐEVINARSTVO I GEODEZIJU BETONSKE KONSTRUKCIJE (1) pismeni ispit Zadatak 1 je eliminatornog tipa (kvalifikuje
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραDIMENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE
TEORIJA ETONSKIH KONSTRUKCIJA T- DIENZIONISANJE PRAVOUGAONIH POPREČNIH PRESEKA NAPREGNUTIH NA PRAVO SLOŽENO SAVIJANJE 3.5 f "2" η y 2 D G N z d y A "" 0 Z a a G - tačka presek koja određje položaj sistemne
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD. Josipa Tomić. Osijek, 15. rujna 2016.
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD Osijek, 15. rujna 2016. Josipa Tomić SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK
Διαβάστε περισσότεραArhitektonske konstrukcije I, III sem. 2+2
Građevinsko-arhitektonski fakultet Univerziteta u Nišu Osnovne akademske studije studijski program Arhitektura Školska godina 2016/17 Arhitektonske konstrukcije I, III sem. 2+2 Prof. dr Veliborka Bogdanović
Διαβάστε περισσότεραkonstruktivni detalji
Ytong sustav gradnje konstruktivni detalji λ 10 DRY = 0,09 Najbolja toplinska izolacija 115 110/120 100 20/90 120 80/120 60 70/75 30/35/40/45 50 30/35 15/20/25 10/15 10 10/15 10 TEMELJ I SOKL 10-05 Temelj
Διαβάστε περισσότερα3525$&8158&1(',=$/,&(6$1$92-1,095(7(120
Srednja masinska skola OSOVE KOSTRUISAJA List1/8 355$&8158&1(',=$/,&(6$1$9-1,095(7(10 3ROD]QLSRGDFL maksimalno opterecenje Fa := 36000 visina dizanja h := 440 mm Rucna sila Fr := 350 1DYRMQRYUHWHQR optereceno
Διαβάστε περισσότεραDijagrami: Greda i konzola. Prosta greda. II. Dijagrami unutarnjih sila. 2. Popre nih sila TZ 3. Momenata savijanja My. 1. Uzdužnih sila N. 11.
Dijagrami:. Udužnih sia N Greda i konoa. Popre nih sia TZ 3. Momenata savijanja My. dio Prosta greda. Optere ena koncentriranom siom F I. Reaktivne sie:. M A = 0 R B F a = 0. M B = 0 R A F b = 0 3. F =
Διαβάστε περισσότερα2 PROJEKAT KONSTRUKCIJE. Grad Novi Pazar. Separat za izmenu izmenjenog projekta - PROJEKAT ZA IZVOĐENJE. 2 - projekat konstrukcije.
1.1. NASLOVNA STRANA PROJEKAT KONSTRUKCIJE Investitor: Objekat: Vrsta tehničke dokumentacije: Grad Novi Paar Skladište a pelet OŠ Stevan Nemanja KP 333, KO Novi Paar. Separat a imenu imenjenog projekta
Διαβάστε περισσότεραKnauf zvučna zaštita. Knauf ploče Knauf sistemi Knauf detalji izvođenja. Dipl.inž.arh. Goran Stojiljković Rukovodilac tehnike suve gradnje
Knauf zvučna zaštita Knauf ploče Knauf sistemi Knauf detalji izvođenja Dipl.inž.arh. Goran Stojiljković Rukovodilac tehnike suve gradnje Knauf ploče Gipsana Gipskartonska Gipsano jezgro obostrano ojačano
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU ZAVRŠNI RAD Osijek, 14. rujna 2017. Marijan Mikec SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU ZAVRŠNI RAD Izrada projektno-tehničke dokumentacije armiranobetonske
Διαβάστε περισσότεραFUNDIRANJE. Temelj samac ekscentrično opterećen u prostoru 1/11/2013 TEMELJI SAMCI
1/11/013 FUNDIRANJE TEEJI SACI 1. CENTRIČNO OPTEREĆEN TEEJ SAAC. EKSCENTRIČNO OPTEREĆEN TEEJ SAAC 1 Temelj samac ekscentrično oterećen rostor 1 1/11/013 Dimenzionisanje A temelja samca 3 Određivaje visine
Διαβάστε περισσότεραZA RAZLIČITE RASPONE KONSTRUKCIJE
INSTITUT ZA GRAĐEVINARSTVO, GRAĐEVINSKE MATERIJALE I NEMETALE d.o.o. Tuzla, Kojšino 29, telefon: +387 (0) 35 258-083; 258-085; FAX: +387 (0) 35 258-089 e-mail: tzgit@bih.net.ba; web adresa: www.institut-git.com.ba
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραTEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 79
TEORIJA BETOSKIH KOSTRUKCIJA 79 Primer 1. Odrediti potrebn površin armatre za stb poznatih dimenzija, pravogaonog poprečnog preseka, opterećen momentima savijanja sled stalnog ( g ) i povremenog ( w )
Διαβάστε περισσότεραGRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA (NOVI NASTAVNI PLAN)
Odsek za konstrukcije 27.01.2009. TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA (NOVI NASTAVNI PLAN) 1. Za AB element konstantnog poprečnog preseka, armiran prema skici desno, opterećen aksijalnom silom G=10 kn usled
Διαβάστε περισσότεραSrednjenaponski izolatori
Srednjenaponski izolatori Linijski potporni izolatori tip R-ET Komercijalni naziv LPI 24 N ET 1) LPI 24 L ET/5 1)2) LPI 24 L ET/6 1)2) LPI 38 L ET 1) Oznaka prema IEC 720 R 12,5 ET 125 N R 12,5 ET 125
Διαβάστε περισσότεραOSNOVEN PROEKT ZA IZGRADBA NA VE[TA^KA KARPA ZA KA^UVAWE
Snezha na Jovesk a Digitally signed by Snezhana Joveska DN: cn=snezhana Joveska gn=snezhana c=mk o=es-inzenering DOOEL e=es_ing@yahoo.com Reason: I am the author of this document Location: Date: 2018-07-16
Διαβάστε περισσότερα4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBG 4. STTIČKI PRORČUN STUBIŠT PROGR IZ KOLEGIJ BETONSKE I ZIDNE KONSTRUKCIJE 9 6 5 5 SVEUČILIŠTE U ZGREBU JBG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... naliza opterećenja 5 5 4 6 8 0 Slia 4..
Διαβάστε περισσότεραPRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORJA ETONSKH KONSTRUKCJA 1 PRESEC SA PRSLNO - VELK EKSCENTRCTET ČSTO SAVJANJE - SLOODNO DENZONSANJE Poznato: Nepoznato: - statčk tcaj za pojedna opterećenja ( ) - sračnato - kvaltet materjala (, σ v
Διαβάστε περισσότεραPredavanje br.3 KONSTRUKTIVNI SKLOPOVI ZGRADA
Predavanje br.3 KONSTRUKTIVNI SKLOPOVI ZGRADA Dr Veliborka Bogdanović, red.prof. Dr Dragan Kostić, v.prof. Konstruktivni sklop - Noseći sistem objekta Struktura sastavljena od jednostavnih nosećih elemenata
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE. Program
BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 009. Ime i prezime 50 60 (h) 16 (h0) (A) (A) 600 (B) 600 (B) 500 (A) 500 (A) SADRŽAJ 1. Tehnički opis.... Proračun ploče POZ 01-01...3.1. Analiza opterećenja ploče
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE. Program
BETONSKE KONSTRUKCIJE Program Zagreb, 017. Ime i prezime 50 60 (h) 16 (h0) () () 600 (B) 600 (B) 500 () 500 () SDRŽJ 1. Tehnički opis.... Proračun ploče POZ 01-01... 3.1. naliza opterećenja ploče POZ 01-01...
Διαβάστε περισσότερα4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA
JBAG 4. STATIČKI PRORAČUN STUBIŠTA PROGRA IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 9 5 SVEUČILIŠTE U ZAGREBU JBAG 4. Statiči proračun stubišta 4.. Stubišni ra 4... Analiza opterećenja 5 5 4 6 8 5 6 0
Διαβάστε περισσότεραGRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA grupa A
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 25.12.2012. grupa A 1. 1.1 Dimenzionisati prema momentima savijanja (Mu) karakteristične preseke nosača prikazanog na skici 1. Prilikom dimenzionisanja obezbediti graničnu
Διαβάστε περισσότεραC 1 D 1. AB = a, AD = b, AA1 = c. a, b, c : (1) AC 1 ; : (1) AB + BC + CC1, AC 1 = BC = AD, CC1 = AA 1, AC 1 = a + b + c. (2) BD 1 = BD + DD 1,
1 1., BD 1 B 1 1 D 1, E F B 1 D 1. B = a, D = b, 1 = c. a, b, c : (1) 1 ; () BD 1 ; () F; D 1 F 1 (4) EF. : (1) B = D, D c b 1 E a B 1 1 = 1, B1 1 = B + B + 1, 1 = a + b + c. () BD 1 = BD + DD 1, BD =
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE
1 BETONSKE KONSTRUKCIJE RAMOVSKE KONSTRUKCIJE Prof. dr Snežana Marinković Doc. dr Ivan Ignjatović Semestar: V ESPB: Ramovske konstrukcije 1.1. Podela 1.2. Statički sistemi i statički proračun 1.3. Proračun
Διαβάστε περισσότερα1 PRORAČUN PLOČE POS 1
KRSTST PLOČ JEDNO POLJE P9/ PRORČUN PLOČE POS Ploča dimezija 6.0 7.m u osovi oslojea je a dva para paralelih greda POS,, koje su oslojee a stubove POS S u uglovima ploče. Pored sopstvee težie, ploča je
Διαβάστε περισσότεραDimenzioniranje nosaa. 1. Uvjeti vrstoe
Dimenzioniranje nosaa 1. Uvjeti vrstoe 1 Otpornost materijala prouava probleme 1. vrstoe,. krutosti i 3. elastine stabilnosti konstrukcija i dijelova konstrukcija od vrstog deformabilnog materijala. Moraju
Διαβάστε περισσότεραSANACIJE, REKONSTRUKCIJE I BETONSKIH KONSTRUKCIJA U VISOKOGRADNJI
GRAĐEVINSKI FAKULTET UNIVERZITETA U BEOGRADU Odsek za konstrukcije Katedra za materijale i konstrukcije (MIK) Master studije (28+28) I semester (2+2) Prof. dr Dušan Najdanović SANACIJE, REKONSTRUKCIJE
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραZAVRŠNI RAD "USPOREDBA RAVNINSKOG I PROSTORNOG MODELA OKVIRNE KONSTRUKCIJE"
ZAVRŠNI RAD IZ PREDMETA "GRAĐEVNA STATIKA 2" NA TEMU: "USPOREDBA RAVNINSKOG I PROSTORNOG MODELA OKVIRNE KONSTRUKCIJE" Mentor: prof.dr.sc. Krešimir Fresl, dipl.ing.građ. Studentica: Barbara Martinković,
Διαβάστε περισσότεραPREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste
PREDNAPETI BETON Primjer nadvožnjaka preko autoceste 7. VJEŽBE PLAN ARMATURE PREDNAPETOG Dominik Skokandić, mag.ing.aedif. PLAN ARMATURE PREDNAPETOG 1. Rekapitulacija odabrane armature 2. Određivanje duljina
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραPRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJ ETONSKIH KONSTRUKCIJ 1 PRESECI S PRSLINO - VELIKI EKSCENTRICITET ČISTO SVIJNJE - VEZNO DIENZIONISNJE Poznato: - statički ticaji za pojedina opterećenja ( i ) - kalitet materijala (f, σ ) - dimenzije
Διαβάστε περισσότεραGRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU Odsek za konstrukcije TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA grupa A
Odsek za konstrukcije 25.01.2012. grupa A 1. 1.1 Za nosač prikazan na skici 1 odrediti dijagrame presečnih sila. Sopstvena težina je uključena u stalno opterećenje (g), a povremeno opterećenje (P1 i P2)
Διαβάστε περισσότεραV.Alendar-Projektovanje seizmički otpornih AB konstrukcija kroz primere PRIMER 2
PRIMER 2 Da bi se ilustrovali problemi i postupak analize složenijih okvirnih konstrukcija prema YU81, izabran je primer simetrične sedmoetažne okvirne konstrukcije, sa nejednakim rasponima greda. U uvodnom
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραKolegij: Konstrukcije Rješenje zadatka 2. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu. Efektivna. Jedinična težina. 1. Glina 18,5 21,
Kolegij: Konstrukcije 017. Rješenje zadatka. Okno Građevinski fakultet u Zagrebu 1. ULAZNI PARAETRI. RAČUNSKE VRIJEDNOSTI PARAETARA ATERIJALA.1. Karakteristične vrijednosti parametara tla Efektivna Sloj
Διαβάστε περισσότεραTABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II
TABLICE I DIJAGRAMI iz predmeta BETONSKE KONSTRUKCIJE II TABLICA 1: PARCIJALNI KOEFICIJENTI SIGURNOSTI ZA DJELOVANJA Parcijalni koeficijenti sigurnosti γf Vrsta djelovanja Djelovanje Stalno Promjenjivo
Διαβάστε περισσότεραOM2 V3 Ime i prezime: Index br: I SAVIJANJE SILAMA TANKOZIDNIH ŠTAPOVA
OM V me i preime: nde br: 1.0.01. 0.0.01. SAVJANJE SLAMA TANKOZDNH ŠTAPOVA A. TANKOZDN ŠTAPOV PROZVOLJNOG OTVORENOG POPREČNOG PRESEKA Preposavka: Smičući napon je konsanan po debljini ida (duž pravca upravnog
Διαβάστε περισσότεραGrađevinski fakultet Modul konstrukcije pismeni ispit 22. jun 2015.
Univerzitet u Beogradu Prethodno napregnuti beton Građevinski fakultet grupa A Modul konstrukcije pismeni ispit 22. jun 2015. 0. Pročitati uputstvo na kraju teksta 1. Projektovati prema dopuštenim naponima
Διαβάστε περισσότεραPRILOG. Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C)
PRILOG Tab. 1.a. Dozvoljena trajna opterećenja bakarnih pravougaonih profila u(a) za θ at =35 C i θ=30 C, (θ tdt =65 C) Tab 3. Vrednosti sačinilaca α i β za tipične konstrukcije SN-sabirnica Tab 4. Minimalni
Διαβάστε περισσότεραOsnove projektovanja seizmič ki otpornih zgrada (III deo)
Projektovanje i građ enje betonskih konstrukcija 2 Slajdovi uz predavanja Osnove projektovanja seizmič ki otpornih zgrada (III deo) 1 Principi projektovanja zgrada u seizmič kim oblastima 1. Lokacija:
Διαβάστε περισσότερα2ο ΓΕΝΙΚΟ ΛΥΚΕΙΟ ΚΟΡΙΝΘΟΥ Σχολικό έτος Ά τετράμηνο. Τάξη Β (ομάδα A) ΩΡΙΑΙΑ ΓΡΑΠΤΗ ΔΟΚΙΜΑΣΙΑ ΣΤΑ ΜΑΘΗΜΑΤΙΚΑ ΚΑΤΕΥΘΥΝΣΗΣ ΘΕΜΑ 1 = 2
2ο ΓΕΝΙΚΟ ΛΥΚΕΙΟ ΚΟΡΙΝΘΟΥ Σχολικό έτος 2012-2013 Ά τετράμηνο Τάξη Β (ομάδα A) ΩΡΙΑΙΑ ΓΡΑΠΤΗ ΔΟΚΙΜΑΣΙΑ ΣΤΑ ΜΑΘΗΜΑΤΙΚΑ ΚΑΤΕΥΘΥΝΣΗΣ ΘΕΜΑ 1 Α. Να αποδειξετε ότι αν M ( xm, y M) το μεσο του ευθυγραμμου τμηματος
Διαβάστε περισσότερα1 PRORAČUN PLOČE POS 1
PLOČA OSLONJENA U JEDNOM PRAVCU P1/1 1 PRORAČUN PLOČE POS 1 Ploča dimenzija 6.0 7.m u osnovi oslonjena je na dve paralelne grede POS, koje su oslonjene na stubove POS S u uglovima ploče. Pored sopstvene
Διαβάστε περισσότεραОsnоvni principi prојеktоvаnjа zidаnih zgrаdа
Građevinsko-arhitektonski fakultet Univerziteta u Nišu Osnovne akademske studije studijski program Arhitektura Školska godina 2015/16 Uvod u arhitektonske konstrukcije, II sem. 2+2 Predavanje br. 6 Оsnоvni
Διαβάστε περισσότεραΥΠΟΥΡΓΕΙΟ ΠΑΙΔΕΙΑΣ ΚΑΙ ΠΟΛΙΤΙΣΜΟΥ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ ΑΝΩΤΕΡΗΣ ΚΑΙ ΑΝΩΤΑΤΗΣ ΕΚΠΑΙΔΕΥΣΗΣ ΥΠΗΡΕΣΙΑ ΕΞΕΤΑΣΕΩΝ ΠΑΓΚΥΠΡΙΕΣ ΕΞΕΤΑΣΕΙΣ 2012
ΥΠΟΥΡΕΙΟ ΠΑΙΔΕΙΑΣ ΚΑΙ ΠΟΛΙΤΙΣΜΟΥ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ ΑΝΩΤΕΡΗΣ ΚΑΙ ΑΝΩΤΑΤΗΣ ΕΚΠΑΙΔΕΥΣΗΣ ΥΠΗΡΕΣΙΑ ΕΞΕΤΑΣΕΩΝ ΠΑΚΥΠΡΙΕΣ ΕΞΕΤΑΣΕΙΣ 2012 ΤΕΧΝΟΛΟΙΑ (Ι) ΘΕΩΡΗΤΙΚΗΣ ΚΑΤΕΥΘΥΝΣΗΣ ΜΑΘΗΜΑ : ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΚΑΙ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ
Διαβάστε περισσότεραPOLU MONTAŽNI STROPOVI OMNIA PLOČA POLU MONTAŽNI STROP
POLU MONTAŽNI STROPOVI OMNIA PLOČA POLU MONTAŽNI STROP Strop se sastoji od montažne ploče (obično napravljene na vibro stolu), debljine min. 4 cm, armirane mrežastom armaturom i dodatnog betona, debljine
Διαβάστε περισσότεραARHITEKTURA DETAJL 1, 1:10
0.15 0.25 3.56 0.02 0.10 0.12 0.10 SESTV S2 polimer-bitumenska,dvoslojna(po),... 1.0 cm po zahtevah SIST DIN 52133 in nadstandardno, (glej opis v tehn.poročilu), npr.: PHOENIX STR/Super 5 M * GEMINI P
Διαβάστε περισσότεραBetonske konstrukcije
SEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEINARSTA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE Betonske konstrukcije Završni rad Antonia Pleština Split, 06 SEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEINARSTA,ARHITEKTURE I GEODEZIJE PROJEKT
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE U MOSTARU GRAĐEVINSKI FAKULTET
SVEUČILIŠTE U MOSTRU GRĐEVINSKI FKULTET Kolegij: Osnove betonskih konstrukcija k. 013/014 god. 8. pismeni (dodatni) ispit - 10.10.014. god. Zadatak 1 Dimenzionirati i prikazati raspored usvojene armature
Διαβάστε περισσότεραZIDANE KONSTRUKCIJE STRUČNI STUDIJ GRAĐEVINARSTVA
SVEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEVINARSTVA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE BRANIMIR PAVIĆ ZIDANE KONSTRUKCIJE STRUČNI STUDIJ GRAĐEVINARSTVA ZAVRŠNI RAD PRORAČUN NOSIVE KONSTRUKCIJE ZIDANE GRAĐEVINE SPLIT, 2017.
Διαβάστε περισσότεραkonstruktivni detalji
Ytong sustav gradnje konstruktivni detalji λ 10 DRY = 0,09 Najbolja toplinska izolacija 115 110/120 100 20/90 120 80/120 60 70/75 30/35/40/45 50 30/35 15/20/25 10/15 10 10/15 10 SADRŽAJ str. Konstrukcijska
Διαβάστε περισσότεραV.Alendar-Projektovanje seizmički otpornih AB konstrukcija kroz primere PRIMER 1
PRIMER 1 Simetrična okvirna konstrukcija temelja teške opreme sastoji se od armiranobetonske platforme - roštilja greda, zglobno oslonjene na četri ugaona konzolna stuba. Za uticaje gravitacionih opterećenja,
Διαβάστε περισσότερα35(7+2'1,3525$&8195$7,/$GLPHQ]LRQLVDQMHYUDWLOD
Predmet: Mašinski elementi Proraþun vratila strana 1 Dimenzionisati vratilo elektromotora sledecih karakteristika: ominalna snaga P 3kW Broj obrtaja n 14 min 1 Shema opterecenja: Faktor neravnomernosti
Διαβάστε περισσότεραTEMELJI LEBDEĆI ŠIPOVI - ŠLJUNČANI ŠIPOVI
TEMELJI NAJNIŽI KONSTRUKTIVNI ELEMENTI ZGRADE KOJI PREUZIMAJU CJELOKUPNO OPTEREĆENJE ZGRADE I PRENOSE GA NA TLO. PREKO TEMELJA ZGRADA JE TRAJNO VEZANA ZA TLO I S NJIM ČINI JEDINSTVENU CJELINU. VRSTE TEMELJENJA:
Διαβάστε περισσότεραISPIT GRUPA A - RJEŠENJA
Pismeni ispit iz OTPORNOSTI MATERIJALA I - grupa A 1. Kruta poluga AB oslonjena je na dva čelična štapa u A i B i opterećena trouglastim opterećenjem, kao na slici desno. Ako su oba štapa iste dužine L,
Διαβάστε περισσότεραPRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA 1 PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET ODREĐIVANJE MOMENTA LOMA - "T" PRESEK Na skici dole su prikazane sve potrene geometrijske veličine, dijagrami dilatacija i napona,
Διαβάστε περισσότεραARMATURA. EN EN (Sistem za označavanje čelika Dio 1- Nazivi čelika, Dio 2: Brojčani sistem )
1 ARMATURA Armatura predstavlja građevinski proizvod koji se koristi za armiranje betona. Čelik za prethodno naprezanje se takođe može smatrati armaturom, koja se koristi za prethodno napregnute konstrukcije.
Διαβάστε περισσότεραKonstruisanje. Dobro došli na... SREDNJA MAŠINSKA ŠKOLA NOVI SAD DEPARTMAN ZA PROJEKTOVANJE I KONSTRUISANJE
Dobro došli na... Konstruisanje GRANIČNI I KRITIČNI NAPON slajd 2 Kritični naponi Izazivaju kritične promene oblika Delovi ne mogu ispravno da vrše funkciju Izazivaju plastične deformacije Može doći i
Διαβάστε περισσότεραProračun toplotne zaštite
Proračun toplotne zaštite za objekat Stambeni objekat urađen prema JUS U.J5.600 iz 1998 i JUS U.J5.510 iz 1987 godine. Sadržaj - analiza konstrukcija - analiza linijskih gubitaka - proračun toplotnih transmisionih
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραKROVNI POKRIVAČI. ZAVRŠNI, ZAŠTITNI ELEMENT KROVNE KONSTRUKCIJE I OBJEKTA U CELINI (kruna svake kuće)
XII Predavanje KROVNI POKRIVAČI DR DRAGAN KOSTIĆ, V.PROF. 12/21/2015 1 Osnovni pojmovi ZAVRŠNI, ZAŠTITNI ELEMENT KROVNE KONSTRUKCIJE I OBJEKTA U CELINI (kruna svake kuće) Namena: štiti od atmosferskih
Διαβάστε περισσότερα30 kn/m. - zamenimo oslonce sa reakcijama oslonaca. - postavimo uslove ravnoteže. - iz uslova ravnoteže odredimo nepoznate reakcije oslonaca
. Za zadati nosač odrediti: a) Statičke uticaje (, i T) a=.50 m b) Dimenzionisati nosač u kritičnom preseku i proveriti normalne, smičuće i uporedne napone F=00 k F=50 k q=30 k/m a a a a Kvalitet čelika:
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 2 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραPoglavlje 8 Temelj samac. Temelj ispod niza stubova. Ukršteni temeljni nosači. Pločasti temelji.
Poglavlje 8 Temelj samac. Temelj ispod niza stubova. Ukršteni temeljni nosači. Pločasti temelji. 8.1. TEMELJ SAMAC Da bi temelj bio temelj samac mora da zadovolji sledeće uslove: da je opterećen koncetrisanom
Διαβάστε περισσότεραMETALNE I DRVENE KONSTRUKCIJE VEŽBE BR.1-1. Označavanje čelika je visoko standardizovano. Usvojen je Evropski sistem označavanja.
3/7/013 Označavanjeavanje čelika i osnove proračuna METLNE I DRVENE KONSTRUKCIJE VEŽBE BR.1-1 1 Označavanje čelika Označavanje čelika je visoko standardizovano. Usvojen je Evropski sistem označavanja.
Διαβάστε περισσότεραGRAĐEVINSKI FAKULTET U BEOGRADU pismeni ispit ODSEK ZA KONSTRUKCIJE TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA. grupa A. p=60 kn/m. 7.
ODSEK ZA KONSTRUKCIJE 28.01.2015. grupa A g=50 kn/m p=60 kn/m 60 45 15 75 MB 35, RA 400/500 7.5 m 5 m 25 1.1 Odrediti potrebnu površinu armature u karakterističnim presecima (preseci na mestima maksimalnih
Διαβάστε περισσότεραPRORAČUN AB STUPA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL
PRORAČUN AB STUPA STATIČKI SUSTAV, GEOMETRIJSKE KARAKTERISTIKE I MATERIJAL Materijal: Beton: C25/30 C f ck /f ck,cube valjak/kocka f ck 25 N/mm 2 karakteristična tlačna čvrstoća fcd proračunska tlačna
Διαβάστε περισσότεραPolumontažni sistem za izvođenje međuspratnih i krovnih konstrukcija YTONG STROP
Polumontažni sistem za izvođenje međuspratnih i krovnih konstrukcija YTONG STROP Šta je Ytong strop Upotrebom Ytong stropa gradnja je brža i jednostavnija. Ytong strop je polumontažni sistem za izradu
Διαβάστε περισσότεραTermička izolacija ravnog krova
Termička izolacija ravnog krova EPS i XPS u ravnim krovovima Formiranje sloja za pad uz pomoć EPS važi od 01.04.2016. konvencionalni (klasični) ravni krovovi obrnuti (inverzni) ravni krovovi dupli ravni
Διαβάστε περισσότεραΕΚΛΟΓΗ ΕΝΙΑΙΟΥ ΠΑΧΟΥΣ ΠΛΑΚΩΝ
Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Β Κατασκευές Οπλισµένου Σκυροδέµατος Ι ιδάσκοντες: Μητούλης Στ., Παναγόπουλος Γ., Σους Ι. Σέρρες 8-6-01 ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΕΠΙΚΑΛΥΨΗΣ ΠΛΑΚΩΝ Επικάλυψη c min για συνθήκες
Διαβάστε περισσότεραPROSTA GREDA (PROSTO OSLONJENA GREDA)
ROS GRED (ROSO OSONJEN GRED) oprečna sila i moment savijanja u gredi y a b c d e a) Zadana greda s opterećenjem l b) Sile opterećenja na gredu c) Određivanje sila presjeka grede u presjeku a) Unutrašnje
Διαβάστε περισσότεραPRETHODNI PRORACUN VRATILA (dimenzionisanje vratila)
Predet: Mašinski eleenti Proračun vratila strana Dienzionisati vratilo elektrootora sledecih karakteristika: oinalna snaga P = 3kW roj obrtaja n = 400 in Shea opterecenja: Faktor neravnoernosti K =. F
Διαβάστε περισσότεραPRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET
TEORIJA BETONSKIH KONSTRUKCIJA PRESECI SA PRSLINOM - VELIKI EKSCENTRICITET ODREĐIVANJE MOMENTA LOMA - PRAVOUGAONI PRESEK Moment loma za pravougaoni presek prikazan na skici odrediti za slučajeve:. kada
Διαβάστε περισσότεραSVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD
SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD Osijek, Toni Kurtović SVEUČILIŠTE JOSIPA JURJA STROSSMAYERA U OSIJEKU GRAĐEVINSKI FAKULTET OSIJEK ZAVRŠNI RAD TEMA:
Διαβάστε περισσότεραNOVI TORANJ NA AVALI. KONSTRUKCIJA TORNJA
13. Kongres DGKS Zlatibor 22-24.09.2010. Šerif Dunica, Branislav Životić, Aleksandar Bojović: NOVI TORANJ NA AVALI. KONSTRUKCIJA TORNJA Saobraćajni institut CIP d.o.o., Beograd DEL ING d.o.o. Beograd (ex
Διαβάστε περισσότεραMETALNE KONSTRUKCIJE II
METALNE KONSTRUKCIJE II dr T. Vacev - Metalne konstrukcije II 2016/201. 1 Predmet br. teme Dodatne napomene objašnjenja uputstva NASLOV PODNASLOV PODNASLOV Osnovni sadržaj. Važniji pojmovi i sadržaji su
Διαβάστε περισσότεραFTN Novi Sad Katedra za motore i vozila. Teorija kretanja drumskih vozila Vučno-dinamičke performanse vozila: MAKSIMALNA BRZINA
: MAKSIMALNA BRZINA Maksimalna brzina kretanja F O (N) F OI i m =i I i m =i II F Oid Princip određivanja v MAX : Drugi Njutnov zakon Dokle god je: F O > ΣF otp vozilo ubrzava Kada postane: F O = ΣF otp
Διαβάστε περισσότεραf 24 N/mm E N/mm 1,3 1,35 1,5
PRIER 6 Za drvenu rožnjaču pravougaonog poprečnog preseka b/h = 14/4 cm sprovesti dokaz nosivosti i upotrebljivosti. Rožnjača je statičkog sistema proste grede, rapona 4, m i opterećena u svema prama skici.
Διαβάστε περισσότεραBETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar
BETONSKE KONSTRUKCIJE 1 Osnovne akademske studije, V semestar Prof dr Stanko Brčić email: stanko@np.ac.rs Departman za Tehničke nauke, GRAÐEVINARSTVO Državni Univerzitet u Novom Pazaru 2014/15 Sadržaj
Διαβάστε περισσότεραΘΕΜΑ 1. Στο φορέα του σχήματος ζητούνται να χαραχθούν τα διαγράμματα M, Q, N. (3 μονάδες)
ΘΕΜΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ: Στο φορέα του σχήματος ζητούνται να χαραχθούν τα διαγράμματα M, Q, N. (3 μονάδες) ΕΠΙΛΥΣΗ: Ο φορέας χωρίζεται στα τμήματα Α και Β. Το τμήμα Α είναι τριαρθρωτό τόξο. Απομονώνοντας το Α και
Διαβάστε περισσότεραAkvizicija tereta. 5660t. Y= masa drva, X=masa cementa. Na brod će se ukrcati 1733 tona drva i 3927 tona cementa.
Akvizicija tereta. Korisna nosivost broda je 6 t, a na brodu ia 8 cu. ft. prostora raspoloživog za sještaj tereta pod palubu. Navedeni brod treba krcati drvo i ceent, a na palubu ože aksialno ukrcati 34
Διαβάστε περισσότερα