Χρήση Πασσάλων στην Ελλάδα Τα Πλεονεκτήµατα των Πασσάλων Έµπηξης

Μέγεθος: px
Εμφάνιση ξεκινά από τη σελίδα:

Download "Χρήση Πασσάλων στην Ελλάδα Τα Πλεονεκτήµατα των Πασσάλων Έµπηξης"

Transcript

1 Χρήση Πασσάλων στην Ελλάδα Τα Πλεονεκτήµατα των Πασσάλων Έµπηξης Piling in Greece A Case for Driven Piles CARR R.W., Γεωτεχνικός Μηχανικός, Kellogg Brown & Root, Προϊστάµενος Τµήµατος Γεωτεχνικών, /νση Μελετών, Εγνατία Οδός Α.Ε. ΠΕΡΙΛΗΨΗ: Σε κοκκώδη εδάφη, η θεµελίωση µε πασσάλους έµπηξης µπορεί να εξασφαλίσει καλύτερη σχέση κόστους αποτελέσµατος από τους φρεατοπασσάλους. Ωστόσο, οι πάσσαλοι έµπηξης χρησιµοποιούνται σπανίως στην Ελλάδα και συνεπώς δεν αξιοποιούνται τα πιθανά οφέλη τους. οκιµές διείσδυσης κώνου (CPT) και δοκιµαστικές φορτίσεις πασσάλων προσφέρουν καλύτερη εκτίµηση της φέρουσας ικανότητας των πασσάλων από ότι οι καθιερωµένες µέθοδοι υπολογισµού. Επίσης µπορούν να επιβεβαιώσουν τα οφέλη που προκύπτουν από τη βελτίωση του εδάφους λόγω της έµπηξης των πασσάλων τόσο από άποψη αυξηµένης φέρουσας ικανότητας όσο και µείωσης ή εξάλειψης του κινδύνου ρευστοποίησης. ABSTRACT: Driven piles can be a more cost-effective foundation than bored piles in granular soils. However, driven piles are rarely used in Greece so these potential benefits are not being exploited. Established methods of assessing driven pile load capacity are sensitive to the effective friction angle for the soil and to the horizontal stresses acting on the pile shaft. CPT and pile load testing offer a better estimation of pile capacity to be made than established design methods. Also they could confirm the benefits of ground improvement due to pile driving, in terms of increased pile capacity and reduction or elimination of liquefaction potential. 1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ Για πολλά χρόνια η µελέτη φρεατοπασσάλων στην Ελλάδα γίνεται µε βάση το DIN 4014 (4) ενώ δεν υπάρχει αντίστοιχο DIN που να καλύπτει τη µελέτη πασσάλων έµπηξης. Το DIN 4026 (5) δεν προβλέπει µέθοδο υπολογισµού και έχει αντικατασταθεί από το DIN 1054 (3) και το DIN EN (6). Μόλις πρόσφατα (2005), το DIN 1054 περιέλαβε, σε παράρτηµα, οδηγίες για πασσάλους έµπηξης. Οι πάσσαλοι έµπηξης χρησιµοποιούνται σπάνια στην Ελλάδα. Εποµένως, λίγοι ανάδοχοι έχουν τη δυνατότητα να τους κατασκευάσουν και δεν υπάρχει καµία διάθεση από τους µελετητές να τους υιοθετήσουν. Στην Ελλάδα υπάρχουν πολλές θέσεις έργων µε χαλαρές ως µέτριας πυκνότητας άµµους, ιδίως αλλουβιακές αποθέσεις, που εκτείνονται σε σηµαντικό βάθος και υδροφόρο ορίζοντα κοντά στην επιφάνεια του εδάφους. Στις θέσεις αυτές η τοποθέτηση πασσάλων έµπηξης αντί φρεατοπασσάλων θα ήταν µια ταχύτερη µέθοδος θεµελίωσης, µε καλύτερη σχέση κόστους αποτελέσµατος και µε λιγότερους κινδύνους. Στην εργασία του Tomlinson(13) αναφέρεται ότι «Η συµπύκνωση χαλαρών ή µέτριας πυκνότητας µη-συνεκτικών εδαφών µε έµπηξη πασσάλων παρέχει στον τύπο αυτό των πασσάλων ένα σηµαντικό πλεονέκτηµα σε σύγκριση µε τους φρεατοπασσάλους». Συνήθως, τα εδάφη αυτά στην Ελλάδα είναι ρευστοποιήσιµα και σε αυτή την περίπτωση, η συµπύκνωση του εδάφους µε πασσάλους έµπηξης µπορεί να εξασφαλίσει πρόσθετα οφέλη. Η συµπύκνωση κατά τη διάρκεια της έµπηξης των πασσάλων λόγω της εκτόπισης 5ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/5-2/6/2006 1

2 του εδάφους και της δόνησης και των κυµάτων που δηµιουργούν οι κτύποι της σφύρας από τον ίδιο τον πάσσαλο θα πρέπει λογικά να µειώνει ή να εξαλείφει τον κίνδυνο ρευστοποίησης, όπου αυτός υπάρχει. Ταυτόχρονα, η επιτυγχανόµενη βελτίωση του εδάφους αυξάνει τη φέρουσα ικανότητα κάθε πασσάλου. Η πλευρική ευστάθεια της πασσαλοµάδας βελτιώνεται και επιπλέον, µπορεί να αυξηθεί περαιτέρω κατασκευάζοντας κεκλιµένους τους περιµετρικούς πασσάλους. 2. ΤΟ DIN 4014 ΚΑΙ Η ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΣΕ ΜΗ-ΣΥΝΕΚΤΙΚΑ Ε ΑΦΗ Για τη µελέτη φρεατοπασσάλων στο DIN 4014, η φέρουσα ικανότητα πασσάλου Q(s) λαµβάνεται ως άθροισµα των εκτιµώµενων οριακών φορτίων αιχµής και πλευρικής τριβής, Q s (s) και Q r (s) αντίστοιχα. Σε µη-συνεκτικά εδάφη, η αντίσταση αιχµής, σ s, αναφέρεται σε MPa για τιµές q s ίσες προς 10, 15, 20 και 25 MPa και οι ενδιάµεσες τιµές της σ s µπορούν να ληφθούν µε παρεµβολή. Η µέγιστη αντίσταση αιχµής, σ s, είναι 4.0 MPa για τιµή q s των 25 MPa και καθίζηση 0,1 x D που δίνει λόγο σ s /q s ίσο προς 0,16. Η αντίσταση αιχµής αµελείται για τιµές q s µικρότερες των 10 MPa και δεν λαµβάνεται υπόψη καµία αύξηση για τιµές q s άνω των 25 MPa. Η φέρουσα ικανότητας αιχµής Q s (s) δίδεται ως A F x σ s, ως συνάρτηση της καθίζησης, όπου A F είναι το εµβαδόν της αιχµής του πασσάλου. Το οριακό πλευρικό φορτίο Q r (s) υπολογίζεται ως το άθροισµα των πλευρικών φορτίων που αναπτύσσονται σε κάθε στρώµα που διαπερνά ο πάσσαλος και δίδεται από την εξίσωση: Q r (s) = Σ i=1 i=n A mi τ mf,i (1) όπου: A mi το εµβαδόν της πλευρικής επιφανείας του πασσάλου στο στρώµα i τ mf,i η οριακή πλευρική τριβή εντός του στρώµατος i Η οριακή πλευρική τριβή πασσάλου, τ mf, σε µη-συνεκτικό έδαφος είναι ευθέως ανάλογη µε τη µέση q s για το στρώµα µέχρι µια µέγιστη τιµή τ mf =0,12 MPa για q s 15 MPa (δηλ. τ mf = 0,008 q s 0,12 MPa). 3. ΤΟ DIN 1054: ΓΙΑ ΠΑΣΣΑΛΟΥΣ ΕΜΠΗΞΗΣ ΣΕ ΜΗ-ΣΥΝΕΚΤΙΚΑ Ε ΑΦΗ Το Παράρτηµα C, Μέρος C.2, του DIN 1054: δίνει οδηγίες για τον καθορισµό, µε βάση την αντίσταση κώνου CPT, q s, της αντίστασης αιχµής και της πλευρικής τριβής προκατασκευασµένων πασσάλων έµπηξης ή από προεντεταµένο σκυρόδεµα σε µη συνεκτικά εδάφη, όπως κάνει κάνει το DIN 4014 για φρεατοπασσάλους. ε γίνεται αναφορά σε έγχυτους πασσάλους έµπηξης. Οι τιµές της αντίστασης αιχµής και της πλευρικής τριβής παρατίθενται στον Πίνακα 1. Πίνακας 1. Αντίσταση αιχµής και πλευρική τριβή πασσάλου DIN 1054: Table 1. Pile base and shaft resistance DIN 1054: Αντίσταση Αντίσταση αιχµής Πλευρική τριβή κώνου CPT, πασσάλου, σ s πασσάλου, τ mf q s (MPa) (MPa) (MPa) 7,5 2,0 0, ,0 0, ,0 0,17 Οι τιµές αυτές ισχύουν για D = 0,2m 0,5m, µε έµπηξη τουλάχιστον 3µ στη στρώση έδρασης, και στην περίπτωση της αντίστασης αιχµής του πασσάλου, το πάχος της στρώσης (υλικού µε q s 7,5 MPa) κάτω από την αιχµή του πασσάλου δε θα είναι µικρότερο από 3D ή 1,5µ. Από τον πίνακα φαίνεται ότι ο λόγος σ s /q s κυµαίνεται από 0,267 ως 0,48 και ο λόγος τ mf /q s από 0,0093 έως 0,0068 για τιµές q s από 7,5 MPa έως 25 MPa. Η µέγιστη τιµή σ s για q s 25 MPa είναι 12 MPa για πάσσαλο έµπηξης σε σύγκριση µε 4,0 MPa που δίνει το DIN 4014 για τους φρεατοπασσάλους, και η πλευρική τριβή είναι 0,17 MPa σε σύγκριση µε 0,12 MPa για τους φρεατοπασσάλους, αν και για τους τελευταίους χρησιµοποιείται η τιµή των 15 MPa ως κατώτερη οριακή τιµή q s. Για τον λόγο τ mf /q s, η τιµή για φρεατοπασσάλους και το εύρος τιµών για πασσάλους έµπηξης είναι εκπληκτικά όµοια. 4. ΣΥΜΒΑΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟ ΟΙ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ ΠΑΣΣΑΛΩΝ ΓΙΑ ΜΗ-ΣΥΝΕΚΤΙΚΑ Ε ΑΦΗ 4.1 Βασικός τύπος Ο κλασικός τύπος, όπου η φέρουσα ικανότητα πασσάλου Q(s) ισούται µε το άθροισµα της φέρουσας ικανότητας αιχµής και της πλευρικής φέρουσας ικανότητας, Q s (s) και Q r (s), γίνεται: 5ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/5-2/6/2006 2

3 Q(s) = N q σ vo A F + Σ i=1 i=n K si A mi σ vi εφδ i (2) όπου: N q ο συντελεστής φέρουσας ικανότητας ο οποίος εξαρτάται από τη γωνία τριβής, φ, του εδάφους και τον λόγο µήκος/διάµετρος του πασσάλου σ vo η ενεργός κατακόρυφη τάση στο επίπεδο αιχµής του πασσάλου K si ο συντελεστής οριζόντιας ώθησης εδάφους εντός της i στρώσης εδάφους σ vi. η µέση ενεργός κατακόρυφη τάση στη i στρώση εδάφους δ i η χαρακτηριστική ή µέση τιµή της γωνίας τριβής µεταξύ πασσάλου και εδάφους στην i στρώση Ο Poulos (11) δίνει εύρη τιµών για K si εφδ i και N q για φρεατοπασσάλους και πασσάλους έµπηξης σε χαλαρά, µέτριας πυκνότητας και πυκνά µη συνεκτικά εδάφη (Πίνακας 2). Πίνακας 2. Συντελεστές σχεδιασµού φρεατοπασσάλων και πασσάλων έµπηξης σύµφωνα µε Poulos (11) Table 2. Bored and driven pile design factors according to Poulos (11) Σχετική Κρίσιµ. K si εφδ i N q πυκνότητα Βάθος Έµπηξ Φρεατ. Έµπηξ Φρεατ. Χαλαρό 6D Μέτριας πυκνότητα ς D Πυκνό 15D Είναι ενδιαφέρον ότι οι συντελεστές αιχµής N q για πασσάλους έµπηξης είναι περίπου διπλάσιοι από εκείνους για έγχυτους φρεατοπασσάλους και οι τιµές K si εφδ i διπλάσιες ως τριπλάσιες των τιµών για φρεατοπασσάλους. Αυτό αποδεικνύει το σηµαντικό πλεονέκτηµα που έχουν οι πάσσαλοι έµπηξης σε σύγκριση µε ισοµεγέθεις φρεατοπασσάλους όσον αφορά τη φέρουσα ικανότητα. Οι φρεατοπάσσαλοι είναι συνήθως µεγαλύτεροι σε διάµετρο και πιθανώς και σε µήκος για χερσαίες εφαρµογές, αλλά σύµφωνα µε τον Πίν. 2, σε µη-συνεκτικά εδάφη είναι δυνατόν να επιτευχθούν ισοδύναµα φορτία µε πολύ µικρότερους πασσάλους έµπηξης από φρεατοπασσάλους. Το κρίσιµο βάθος που περιλαµβάνει ο πίνακας είναι το βάθος κάτω από το οποίο θεωρείται ότι η ενεργός τάση υπερκειµένων, άρα και η οριακή πλευρική τριβή και η τάση αιχµής πασσάλου, παραµένουν σταθερές. 4.2 Οριακή φέρουσα ικανότητα αιχµής Η τιµή N q µεταβάλλεται ανάλογα µε τη γωνία τριβής του εδάφους, φ, και οι τιµές που προτείνουν διάφοροι συγγραφείς καλύπτουν µεγάλο εύρος. Ο Fang (7) παρουσιάζει στο Σχ κάποιες από αυτές που διαφέρουν κατά ένα συντελεστή περίπου 5 για χαµηλές τιµές φ έως περίπου 10 για υψηλότερες τιµές φ. Μεταξύ των µεθόδων για τον καθορισµό της αντίστασης αιχµής πασσάλου σε µη-συνεκτικά εδάφη, εκείνη που αναφέρεται συχνότερα στη βιβλιογραφία είναι εκείνη των Berezantsev et al που είναι µεταξύ αυτών που αναφέρει ο Fang. Το εύρος τιµών N q που αναφέρεται στο προαναφερόµενο κείµενο του Poulos για πασσάλους έµπηξης και φρεατοπασσάλους αντιστοιχεί στους Berezantsev et al για τιµές φ ίσες προς περίπου. Το µεγάλο εύρος τιµών N q από 15 ως 180 δείχνει την ευαισθησία του N q σε διακυµάνσεις της τιµής φ. Ένα µικρό λάθος στην τιµή φ σχεδιασµού θα µπορούσε να προκαλέσει σηµαντικό λάθος στην πρόβλεψη της φέρουσας ικανότητας αιχµής. Παραδείγµατος χάριν, η µεταβολή της τιµής φ κατά µία µοίρα θα άλλαζε το N q κατά 15 µε 30% περίπου. Ο Tomlinson (12) παρουσιάζει επίσης τις µεταβολές τιµών N q του Berezantsev ανάλογα µε την τιµή φ αλλά µε καµπύλες για διαφορετικούς λόγους µήκος/διάµετρο, π.χ. µε N q για φ =40 να µεταβάλλεται από 180 έως 130 για λόγους µήκος/διάµετρο από 5 έως 70 αντίστοιχα. Η διακύµανση αυτή µε τον λόγο µήκος/διάµετρο µπορεί να θεωρηθεί ως µια µορφή περιορισµού της φέρουσας ικανότητας όσο αυξάνεται το βάθος, όπως αναφέρεται στην παραπάνω ενότητα 4.1, αν και όχι σε σηµείο να περιορίζεται σε σταθερή τιµή κάτω από ένα κρίσιµο βάθος. Όταν χρησιµοποιούνται οι καµπύλες N q φ, η διαφορά στη φέρουσα ικανότητα µεταξύ πασσάλων έµπηξης και φρεατοπασσάλων καθορίζεται από την τιµή φ που υιοθετείται για τον υπολογισµό της τιµής N q. Οι Lehane και De Cock (10) αναφέρουν ότι είναι συνήθης πρακτική στο Ηνωµένο Βασίλειο να µειώνεται η τιµή του φ κατά 3 κατά τη µελέτη φρεατοπασσάλων ώστε να λαµβάνεται υπόψη η διαταραχή του εδάφους. Με αυτόν τον τρόπο, η διαφορά στην τιµή N q µεταξύ πασσάλων έµπηξης και φρεατοπασσάλων είναι ελαφρώς µικρότερη από εκείνη που 5ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/5-2/6/2006 3

4 συνεπάγονται τα εύρη τιµών που δίνει ο Poulos (11). Το Σώµα Μηχανικών Στρατού των Η.Π.Α. (US Army Corps of Engineers) (14) αναφέρεται µόνο σε πασσάλους έµπηξης (και όχι σε φρεατοπασσάλους), και δείχνει τις καµπύλες N q φ από διαφόρους συγγραφείς µε την προτεινόµενη γραµµή σχεδιασµού, αλλά η ικανότητα αιχµής περιορίζεται από την παραδοχή κρίσιµου βάθους (το οποίο θεωρείται ίσο προς 10D για χαλαρή άµµο, 15D για άµµο µέτριας πυκνότητας και 20D για πυκνή άµµο) κάτω από το οποίο παραµένει σταθερή. Αυτά τα κρίσιµα βάθη είναι µεγαλύτερα από εκείνα που προτείνει ο Poulos στο προαναφερόµενο κείµενό του. 4.3 Οριακό πλευρικό φορτίο Για το πλευρικό φορτίο πασσάλου, ο συντελεστής K s είναι µια κρίσιµη παράµετρος καθώς εξαρτάται από τη µέθοδο εγκατάστασης πασσάλων και από τον τύπο πασσάλου, καθώς και από το ιστορικό των εδαφικών τάσεων και τη σχετική πυκνότητα. Είναι σαφές ότι για πασσάλους µεγάλης εκτόπισης, όπως οι έγχυτοι ή οι προκατασκευασµένοι πάσσαλοι έµπηξης, η τιµή K s θα αναµενόταν να είναι υψηλότερη από εκείνη για πασσάλους µικρής εκτόπισης, όπως ο πάσσαλος διατοµής H ή για ένα φρεατοπάσσαλο όπου η εκτόπιση είναι µηδενική. Ο Tomlinson (12) αναφέρει τιµές K s /K o από 1 έως 2 για εµπηγνυόµενους πασσάλους µεγάλης εκτόπισης, όπου K o είναι ο συντελεστής οριζόντιων ωθήσεων σε ηρεµία. ε δίνονται περισσότερες οδηγίες για την επιλογή τιµής εντός των ορίων αυτών αλλά οι κύριοι παράγοντες είναι το µέγεθος της πλευρικής εκτόπισης και η πυκνότητα του εδάφους. Για έγχυτους φρεατοπασσάλους αναφέρονται τιµές K s /K o από 0,7 ως 1,0. Η τιµή K o κυµαίνεται από 0,5 για χαλαρό έως 0,35 για πυκνό έδαφος, αλλά ο Tomlinson σηµειώνει ότι αν η απόθεση είναι υπερστερεοποιηµένη, η τιµή του K o θα µπορούσε να είναι πολύ υψηλότερη. Ωστόσο, για φυσιολογικά στερεοποιηµένη άµµο αυτές οι προτεινόµενες τιµές οδηγούν σε αποτελέσµατα που δεν είναι ρεαλιστικά για πασσάλους έµπηξης. Παραδείγµατος χάριν, αν για δεδοµένο πάσσαλο εκτόπισης θεωρήσουµε K s /K o = 1,5, τότε για χαλαρή άµµο µε τιµή K o = 0.5, K s = 0,75, και για πυκνή άµµο µε τιµή K o = 0,35, K s = 0,525. Λογικά, οι οριζόντιες τάσεις που αναπτύσσονται κατά την έµπηξη πασσάλων θα αναµενόταν να είναι πολύ υψηλότερες σε πυκνή παρά σε χαλαρή άµµο. Συνήθως οι πυκνές άµµοι είναι υπερστερεοποιηµένες αλλά το σύνηθες είναι να υιοθετείται µια συντηρητική προσέγγιση και να µη λαµβάνεται υπόψη η επίδραση της υπερστερεοποίησης στο σχεδιασµό λόγω της αβεβαιότητας για το βαθµό υπερστερεοποίησης και εποµένως της τιµής K o που θα πρέπει να υιοθετηθεί. Το Σώµα Μηχανικών Στρατού των Η.Π.Α. (14) δίνει τιµή 2 για το K s για πασσάλους εκτόπισης υπό θλίψη σε άµµο. Η τιµή αυτή διαφέρει πολύ από τις τιµές που δίνονται στην προαναφερόµενη εργασία του Tomlinson (5), αλλά αυτό αντισταθµίζεται όσον αφορά την εκτίµηση της πλευρικής φέρουσας ικανότητας µε την υιοθέτηση ενός κρίσιµου βάθους όπως εφαρµόζεται για τον υπολογισµό της φέρουσας ικανότητας αιχµής, µε τους ίδιους λόγους βάθους 10, 15 και 20D για χαλαρή, µέτριας πυκνότητας και πυκνή άµµο. Επειδή το K s λαµβάνεται ίσο µε 2, η οριακή πλευρική τριβή πασσάλου, τ mf, µπορεί να είναι υψηλότερη από τις τιµές που προτείνει ο Tomlinson, αν και περιορίζεται από το κρίσιµο βάθος. Παραδείγµατος χάριν, έγχυτος πάσσαλος έµπηξης διαµέτρου 0,5µ σε πυκνή άµµο µε φαινόµενο βάρος 20kN/m 3 και φ (π.χ.) 36 µε τον υδροφόρο ορίζοντα κοντά στην επιφάνεια του εδάφους, θα είχε οριακή τιµή τ mf 148 kpa σε βάθος 10µ, και χωρίς υπόγεια ύδατα αυτή η τιµή θα ήταν σχεδόν διπλάσια. Για σύγκριση, η τιµή τ mf για βάθος 10µ βάσει του Tomlinson (12) µε χρήση των µέγιστων τιµών του εύρους K s /K o (δηλαδή, τιµή 2) για µεγάλη εκτόπιση µε K o = 0,35 για πυκνή άµµο, θα ήταν µόνο 51,8 kpa για φ =36 και υψηλό υδροφόρο ορίζοντα. Σε βάθος 20µ, η τιµή του Tomlinson θα διπλασιαζόταν σε 103,6 kpa ενώ η τιµή που δίνει το Σώµα Μηχανικών Στρατού των Η.Π.Α. θα παρέµενε 148 kpa, αλλά εντούτοις, µια τόσο µεγάλη διακύµανση στην τιµή τ mf που θα µπορούσε να επιλεγεί κατά τη διαδικασία σχεδιασµού δεν είναι ικανοποιητική. 5. ΑΛΛΕΣ ΜΕΘΟ ΟΙ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΜΕ ΒΑΣΗ ΤΗ ΟΚΙΜΗ CPT 5.1 Προτάσεις Tomlinson Ο Tomlinson (8) εξετάζει τη χρήση της δοκιµής διείσδυσης κώνου για την εκτίµηση της οριακής αντίστασης πασσάλων και παρουσιάζει τον Πίνακα 4.3 από τον Meigh που δίνει τη σχέση µεταξύ πλευρικής τριβής 5ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/5-2/6/2006 4

5 πασσάλου και αντίστασης κώνου q s για διάφορους τύπους πασσάλων έµπηξης. Αναφέρει ότι µερικοί µηχανικοί, ιδίως στην Ολλανδία, χρησιµοποιούν την πλευρική τριβή που µετράται στη δοκιµή διείσδυσης κώνου για να υπολογίσουν την πλευρική τριβή του πασσάλου. Αυτό φαίνεται λογικό καθώς η πλευρική τριβή της δοκιµής διείσδυσης κώνου ενεργοποιείται µε τον ίδιο τρόπο όπως η πλευρική τριβή του πασσάλου, αλλά ο Tomlinson θεωρεί προτιµότερη την αντίσταση κώνου µε χρήση καθιερωµένων εµπειρικών συσχετισµών για τη µοναδιαία πλευρική τριβή, επειδή οι τιµές q s τείνουν να είναι πιο ευαίσθητες σε διακυµάνσεις της πυκνότητας του εδάφους. Ένα ενδιαφέρον σηµείο είναι ότι η τιµή τ mf = 0,008 q s, η οποία υιοθετείται στο DIN 4014 για τους φρεατοπασσάλους, αναφέρεται στον παραπάνω πίνακα για ανοιχτούς χαλύβδινους σωλήνες και πασσάλους διατοµής Η (δηλαδή πάσσαλοι έµπηξης µικρής εκτόπισης). Για πασσάλους από προκατασκευασµένο σκυρόδεµα και µεταλλικούς πασσάλους εκτόπισης, ο πίνακας αναφέρει τιµή 0,012 q s, δηλ. 50% υψηλότερη, και µεγαλύτερη από το εύρος τιµών του DIN Ωστόσο, ο Tomlinson (12) δίνει 0,12 MPa ως ανώτερη οριακή τιµή για οριακή πλευρικη τριβή. Η τιµή αυτή φαίνεται χαµηλή επειδή ανταποκρίνεται σε µέγιστη τιµή σχεδιασµού q s µόλις 10 MPa για πασσάλους µεγάλης εκτόπισης και επίσης, είναι η µέγιστη τιµή που δίνει το DIN για φρεατοπασσάλους σε µη-συνεκτικό έδαφος. Από την άλλη, ο Tomlinson (12) φαίνεται να υιοθετεί µια πολύ λιγότερο συντηρητική προσέγγιση της αντίστασης αιχµής σ s, η οποία µπορεί να ληφθεί ίση µε τη µέση q s στη επιφάνεια επιρροής της αιχµής του πασσάλου, αν και για πασσάλους έµπηξης προτείνεται µέγιστη τιµή αντίστασης αιχµής 11MPa. 5.2 Μέθοδος των Jardine et al Ο Jardine και οι συνεργάτες του (Jardine, Chow, Overy και Standing, 2005[9]) ανέπτυξαν µεθόδους υπολογισµού αντίστασης πλευρικής τριβής και αιχµής για πασσάλους έµπηξης σε άµµο και άργιλο βάσει δοκιµών πεδίου µε ενοργανωµένους πασσάλους. Αν και η µέθοδος βασίζεται στη δοκιµή διείσδυσης κώνου, απαιτεί επίσης την τιµή σταθερού όγκου, δ cv, του συντελεστή τριβής µεταξύ πλευρικής επιφάνειας πασσάλου και της περιβάλλουσας άµµου, και δεν εξετάζεται εδώ λεπτοµερώς. 6. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΗΜΟΣΙΕΥΜΕΝΩΝ Ε ΟΜΕΝΩΝ ΟΚΙΜΩΝ CPT ΚΑΙ ΦΟΡΤΙΩΝ ΠΑΣΣΑΛΟΥ. Ενόψει των προβληµάτων που σχετίζονται µε την ορθή εκτίµηση των N q και K o, η χρήση της δοκιµής διείσδυσης κώνου ως εργαλείο σχεδιασµού είναι ελκυστική επειδή οι συντελεστές αυτοί θα πρέπει να αντικατοπτρίζονται στις µετρούµενες τιµές αντίστασης κώνου, και συνεπώς αποφεύγεται η ανάγκη επιλογής κατάλληλων τιµών. Με βάση την προσέγγιση των DIN 4014 και 1054 (σηµειώνεται ότι εδώ συνεχίζεται η χρήση της ορολογίας του DIN 4014 αν και είναι διαφορετική από εκείνη του DIN 1054): Q(s) = Q s (s) + Q r (s) = A F σ s + Σ i=1 i=n A mi τ mf,i (3) και εισάγοντας τους συντελεστές f s και f r που εφαρµόζονται στο q s για αντίσταση αιχµής και πλευρική τριβή αντιστοίχως λαµβάνουµε: Q(s) = A F f s q s + Σ i=1 i=n A mi f r q s (4) ύο εργασίες (8) και (1) παρουσιάζουν τα αποτελέσµατα των δοκιµών φόρτισης πασσάλων έµπηξης και δοκιµών διείσδυσης κώνου σε χαλαρή και πυκνή άµµο αντίστοιχα. Από τα δεδοµένα αυτά, υπολογίστηκαν η µέση αντίσταση κώνου q s (av), και οι τιµές f s και f r και παρουσιάζονται στον Πίνακα 3: Πίνακας 3. ηµοσιευµένα δεδοµένα δοκιµών φόρτισης σε πασσσάλους έµπηξης σε χαλαρή και πυκνή άµµο Table 3. Published driven pile test data in loose and dense sand Q s (s) Q r (s) q s (av) f s = σ s / f r = τ mf / (kn) (kn) (MPa) q s (av) q s (av) Gregersen et al (8) µήκος 8m, ,25 0,354 0,0092 διάµ. 0,28m µήκος 16m, ,55 0,357 0,0076 διάµ. 0,28m Beringen et al (1) Μήκος 6,75m, ,45 0,360 0,0083 διάµ. 0,356m Μπορούν να σηµειωθούν τα παρακάτω: 1. Ο συντελεστής αντίστασης αιχµής είναι αξιοσηµείωτα παρόµοιος σε χαλαρές και σε πυκνές άµµους. Είναι εντός του εύρους τιµών από 0,267 έως 0,48 που δίδεται στο DIN 1054 αλλά πολύ χαµηλότερος από την τιµή 1,0 του Tomlinson. 5ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/5-2/6/2006 5

6 2. Οι συντελεστές πλευρικής τριβής είναι επίσης παρόµοιοι και κοντά στην τιµή 0,008 του DIN 4014 για φρεατοπασσάλους, τις τιµές 0,0093 ως 0,0068 του DIN 1054 και τις τιµές 0,008 0, 012 που προτείνει ο Meigh. 3. Η χαµηλότερη τιµή f r για τον πάσσαλο 16µ σε σύγκριση µε εκείνη για τον πάσσαλο 8µ µοιάζει να αντικατοπτρίζει την επίδραση που ασκεί το αυξανόµενο βάθος περιορίζοντας την αύξηση της πλευρικής τριβής. Η τιµή f s δεν επηρεάζεται επειδή βασίζεται στην τιµή q s που µετράται κοντά στη στάθµη της αιχµής του πασσάλου. Κάθε επίδραση του βάθους θα επηρέαζε τη µετρούµενη τιµή q s. 4. Οι τιµές q s που µετρήθηκαν από τους Beringen et al παρέµειναν κάτω από 7.5MPa και συνεπώς, σύµφωνα µε το DIN 1054, η φέρουσα ικανότητα του πασσάλου θα έπρεπε να ήταν µηδενική. 5. Η υιοθέτηση στο DIN 1054 των οριακών τιµών σχεδιασµού των q s, σ s και τ mf ίσων µε 25 MPa, 12MPa και 0,17MPa αντίστοιχα, είναι µάλλον συντηρητική για πασσάλους έµπηξης. Στους Beringen et al, µετρήθηκαν τιµές q s κατά πολύ υψηλότερες από 25 MPa και επίσης τιµή αντίστασης αιχµής ίση µε 14.8MPa και πλευρικής τριβής κοντά στην αιχµή του πασσάλου ίση µε 0,31MPa πράγµα που αντιστοιχεί σε τιµή K s ίση µε 6,34, µε την παραδοχή δ=0,7x38º. 6. Η τιµή f s 0,008 που υιοθετεί το DIN 4014 για φρεατοπασσάλους φαίνεται να είναι πολύ αισιόδοξη, ιδιαίτερα για πασσάλους µεγάλου µήκους, δεδοµένης της προφανούς εφαρµογής της σε πασσάλους έµπηξης. Οι Gregersen et al κάνουν αναφορά σε ένα δοκιµαστικό πάσσαλο ίσης διαµέτρου µε τους άλλους πασσάλους, αλλά χωρίς ενοργάνωση. Ο πάσσαλος αυτός τοποθετήθηκε κατά τµήµατα από προκατασκευασµένο σκυρόδεµα µήκους 4µ και υποβλήθηκε σε δοκιµαστική φόρτιση µετά την έµπηξη κάθε επιπλέον τµήµατος, δηλαδή σε µήκη πασσάλου 3,5, 7,5, 11,5, 15,5, 19,5 και 23,5µ. Χρησιµοποιώντας τις σχέσεις που προτείνονται παραπάνω για τους πασσάλους των Gregersen et al προκύπτει: σ s =0,35q s τ mf =0,0092q s (µέχρι 7,5m) και 0,0076q s (8 23,5m) (5) Τα υπολογιζόµενα ολικά φορτία συγκρίνονται στον Πίνακα 4 µε τα κατά προσέγγιση µετρούµενα φορτία από τη δοκιµή. Πίνακας 4. Σύγκριση µεταξύ προβλεπόµενων και µετρούµενων φορτίων Table 4. Comparison of measured and predicted pile loads Μήκος Πασ. (µ) Μετρ. Φορτίο (kn) Υπολογ. Φορτίο (kn) 3, ,4 0,75 7, ,2 0,95 11, ,1 0,93 15, ,0 0,90 19, ,1 1,01 23, ,0 0,99 Λόγος µετρ/υπ. Η εξαιρετική οµοιότητα είναι εµφανής, µε µόνη εξαίρεση το βραχύτερο πάσσαλο όπου ενδεχοµένως είναι σηµαντικότερη η επίδραση των υψηλότερων ακτινικών ενεργών τάσεων κοντά στην αιχµή του πασσάλου (Jardine et al (9)). Παραταύτα, η χρήση της δοκιµής διείσδυσης κώνου ως µεθόδου πρόβλεψης των φορτίων πασσάλων έµπηξης φαίνεται ενθαρρυντική. Με βάση τα αποτελέσµατα αυτών των δύο εργασιών, φαίνεται ότι µε την υιοθέτηση των τιµών συντελεστών: f s = 0,35 f r = 0,008 (6) λαµβάνονται λογικές τιµές για τις συνιστώσες της οριακής φέρουσας ικανότητας πασσάλου αν και οι συσχετισµοί αυτοί δεν είναι οριστικοί και εξαρτώνται ως ένα βαθµό από την επίδραση της κλίµακας και το υλικό των πασσάλων. 7. ΑΠΟΣΤΑΣΗ ΜΕΤΑΞΥ ΠΑΣΣΑΛΩΝ ΚΑΙ Η ΕΠΙΡΡΟΗ ΤΗΣ ΕΜΠΗΞΗΣ ΠΑΡΑΚΕΙΜΕΝΩΝ ΠΑΣΣΑΛΩΝ ΣΕ ΜΗ-ΣΥΝΕΚΤΙΚΟ Ε ΑΦΟΣ Η έµπηξη ενός τυχόντος πασσάλου µιας πασσαλοµάδας µε απόσταση πασσάλων ίση προς (π.χ.) 3 διαµέτρους αναµένεται να αυξήσει την πλευρική τριβή των παρακείµενων πασσάλων. Ο Tomlinson (13) αναφέρει ότι «η έµπηξη πασσάλων ή πασσαλοσωλήνων σε µη-συνεκτικά εδάφη έχει ως αποτέλεσµα τη συµπύκνωση του εδάφους γύρω από τον πάσσαλο σε ακτίνα τουλάχιστον τριπλάσια της διαµέτρου του πασσάλου. Έτσι όταν γίνεται έµπηξη πασσάλων σε µια πασσαλοµάδα σε µικρές ενδιάµεσες αποστάσεις, το έδαφος γύρω από αυτούς και µεταξύ τους συµπυκνώνεται πολύ». Οι Jardine et al (9) αναφέρονται σε παλαιότερη εργασία του Chow (2) στην οποία η έµπηξη του δεύτερου πασσάλου σε απόσταση 5ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/5-2/6/2006 6

7 4,5D από ενοργανωµένο πάσσαλο σε πυκνή άµµο αύξησε την πλευρική φέρουσα ικανότητα και των δύο πασσάλων κατά 50% σε σχέση µε ένα µεµονωµένο πάσσαλο. Σε µια πασσαλοµάδα, το αποτέλεσµα από την αµοιβαία βελτίωση µεταξύ δύο πασσάλων θα πρέπει να είναι ακόµη µεγαλύτερο επειδή η συµβολή των περιβαλλόντων πασσάλων δρα αθροιστικά. 8. ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΠΑΣΣΑΛΩΝ ΚΑΙ ΟΚΙΜΕΣ ΦΟΡΤΙΣΗΣ ΠΑΣΣΑΛΩΝ Στην ιδανική περίπτωση θα υπάρχουν κατά τη µελέτη διαθέσιµα αποτελέσµατα από δοκιµές διείσδυσης κώνου αλλά ο βαθµός βελτίωσης εδάφους που επιτυγχάνεται µε την εγκατάσταση των πασσάλων και η προκύπτουσα αύξηση της φέρουσας ικανότητας πασσάλων δε µπορεί να προβλεφθεί µε βεβαιότητα. Οι δοκιµές διείσδυσης κώνου που γίνονται µετά την εγκατάσταση πασσάλων (ή οι δοκιµές µε δυναµικό πενετρόµετρο αν δεν είναι δυνατή η διείσδυση κώνου) όπως και οι δοκιµές φόρτισης σε εγκατεστηµένους λειτουργικούς πασσάλους µιας πασσαλοµάδας γίνονται σε πολύ όψιµο στάδιο της µελέτης. Αυτές οι δοκιµές µπορούν µόνο να επιβεβαιώσουν τη βελτίωση του εδάφους ή την επάρκεια της φέρουσας ικανότητας για το λειτουργικό φορτίο. Για κάθε σηµαντική θέση έργου µε κοκκώδες έδαφος όπου απαιτείται µεγάλος αριθµός πασσάλων, θεωρείται αιτιολογηµένη η διενέργεια δοκιµών φόρτισης πασσάλων έµπηξης για την εξέταση των ζητηµάτων αυτών σε πρώιµο στάδιο της µελέτης. Θα ήταν δυνατή η προσοµοίωση των συνθηκών πασσαλοµάδας µε τη χρήση δύο ζευγών πασσάλων ως πασσάλων αντίδρασης µε κάθε πάσσαλο αντίδρασης να τοποθετείται σε κατάλληλη απόσταση από τον άλλο και από το δοκιµαστικό πάσσαλο. Για χαλαρές έως µέτριας πυκνότητας συνθήκες, θα µπορούσαν να υιοθετηθούν αποστάσεις πασσάλων 3xD. Η προτεινόµενη δοκιµή θα περιλαµβάνει: οκιµή διείσδυσης κώνου στη θέση του δοκιµαστικού πασσάλου και σε δύο θέσεις που θα απέχουν εξ ίσου από το δοκιµαστικό πάσσαλο και τους πασσάλους αντίδρασης. Εγκατάσταση δοκιµαστικού πασσάλου. Εγκατάσταση άλλων τεσσάρων όµοιων πασσάλων (οι οποίοι θα δρουν ως εφελκυόµενοι πάσσαλοι) σε 2 ζεύγη διαµετρικά αντίθετα το ένα από το άλλο σε σχέση µε το δοκιµαστικό πάσσαλο. ύο (2) δοκιµές διείσδυσης κώνου στο κέντρο κάθε ισόπλευρου τριγώνου που δηµιουργείται από ένα ζεύγος εφελκυόµενων πασσάλων και το δοκιµαστικό πάσσαλο. Εκτέλεση δοκιµής πασσάλων στο δοκιµαστικό πάσσαλο όπου η δοκός φόρτισης θα χρησιµοποιεί τους υπόλοιπους 4 πασσάλους ως εφελκυόµενους πασσάλους. Η σύγκριση των τιµών από τη δοκιµή διείσδυσης κώνου πριν και µετά την έµπηξη των πασσάλων δείχνει την επιτυγχανόµενη βελτίωση του εδάφους και, εφόσον απαιτείται, αν πληρούνται τα κριτήρια για την εξάλειψη του κινδύνου ρευστοποίησης. Αν και ο δοκιµαστικός πάσσαλος δεν περιβάλλεται πλήρως από πασσάλους όπως θα συνέβαινε σε µια πασσαλοµάδα, η οριακή φόρτιση πασσάλου που µετράται θεωρείται αντιπροσωπευτική για πάσσαλο εντός της προτεινόµενης πασσαλοµάδας. Αυτό το φορτίο πασσάλου συσχετίζεται µε τις βελτιωµένες τιµές δοκιµής διείσδυσης κώνου για την εξαγωγή των καταλληλότερων τιµών για τους συντελεστές f s και f r. Το οριακό φορτίο των ακραίων πασσάλων στην πασσαλοµάδα θα µπορούσε να υπολογισθεί µε θεώρηση ενδιάµεσων συνθηκών µεταξύ της αρχικής και της βελτιωµένης δοκιµής διείσδυσης κώνου. Η συγκεκριµένη διάταξη πασσάλων κάνει επίσης δυνατή τη διενέργεια δοκιµής οριζόντιας φόρτισης τόσο στον εσωτερικό όσο και στους ακραίους πασσάλους µε τη χρήση γρύλου ανάµεσα στο δοκιµαστικό πάσσαλο και στο ένα ζεύγος πασσάλων αντίδρασης. Μια ένδειξη για τη συνολική συµπύκνωση (λαµβανοµένης υπόψη της εδαφικής εκτόπισης) θα ήταν δυνατόν να επιτευχθεί µε την εγκατάσταση ενός καννάβου χωροσταθµικών πασσαλίσκων πριν την τοποθέτηση των πασσάλων και την εκ νέου χωροστάθµησή τους µετά. Η διενέργεια δοκιµών διείσδυσης κώνου στις κατασκευασµένες πασσαλοµάδες κάνει δυνατή τη διεξαγωγή ελέγχων για τη φέρουσα ικανότητα των εγκατεστηµένων λειτουργικών πασσάλων και εάν έχει ικανοποιηθεί το κριτήριο της ρευστοποίησης. 9. ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ 1. Σε κοκκώδες έδαφος, ένας πάσσαλος έµπηξης θα έχει µεγαλύτερη φέρουσα ικανότητα από ένα φρεατοπάσσαλο ίδιου µήκους και διαµέτρου. Για πασσαλοµάδα, το όφελος από τους πασσάλους έµπηξης θα είναι µεγαλύτερο λόγω της αλληλεπίδρασης µεταξύ παρακείµενων πασσάλων. 5ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/5-2/6/2006 7

8 2. Οι συµβατικές µέθοδοι πασσάλων έµπηξης δεν προβλέπουν πάντα αρκετά καλά τις φέρουσες ικανότητες των πασσάλων και οι εκτιµήσεις τους είναι πολύ ευαίσθητες στις τιµές φ, K s και N q που υιοθετούνται. Η επιλογή των τιµών αυτών είναι σε σηµαντικό βαθµό υποκειµενική. 3. Αν δε ληφθεί υπόψη η υπερ-στερεοποίηση σε µέτριας πυκνότητας και πυκνή άµµο µε χρήση κατάλληλης τιµής K s, οι τιµές που θα δώσουν οι παραπάνω µέθοδοι για τα φορτία πασσάλων θα είναι µικρότερες από τις πραγµατικές. Επίσης, η τιµή K s για πασσσαλοµάδα πασσάλων έµπηξης θα είναι πάντα µικρότερη από την πραγµατική επειδή καµία µέθοδος δε λαµβάνει υπόψη της τη γενική βελτίωση του εδάφους λόγω επίδρασης της πασσαλοµάδας. 4. Η δοκιµή διείσδυσης κώνου θεωρείται ότι παρέχει την καλύτερη µέθοδο για την αξιόπιστη πρόγνωση της φέρουσας ικανότητας πασσάλου µέσω εµπειρικών συσχετισµών, αν και η δοκιµή αυτή δε µπορεί να προβλέψει άµεσα τη βελτίωση λόγω των αποτελεσµάτων της πασσαλοµάδας, αν δε γίνουν περαιτέρω δοκιµές µετά την έµπηξη των πασσάλων. Οι τρέχουσες εκτιµήσεις δοκιµών φόρτισης σε πασσάλους έµπηξης σε άµµο οδηγούν στο συµπέρασµα ότι είναι δυνατόν να εφαρµοστούν απλοί συσχετισµοί όµοιοι µε τους χρησιµοποιούµενους στο DIN 4014 και που αναφέρονται στο DIN 1054 αλλά χωρίς όριο στην τιµή τ mf. Οι τιµές αυτές δεν είναι οριστικές και εξαρτώνται ως ένα βαθµό από την επίδραση της κλίµακας και από το υλικό πασσάλων. 5. Σε κάθε σηµαντική θέση µε κοκκώδες έδαφος όπου θα απαιτηθεί µεγάλος αριθµός πασσάλων, ενδείκνυται η διενέργεια δοκιµών πασσάλων έµπηξης όπως περιγράφεται παραπάνω, ώστε να γίνει µια κατά προσέγγιση προσοµοίωση των βελτιωµένων εδαφικών συνθηκών που δηµιουργούνται σε πασσαλοµάδα για να καθοριστούν τα οριακά φορτία πασσάλων. 6. Οι δοκιµές CPT σε εγκατεστηµένες πασσαλοµάδες θα κάνουν δυνατό τον έλεγχο των εκτιµώµενων φερουσών ικανοτήτων ώστε να εξασφαλίζεται ότι πληρούνται οι απαιτήσεις σχεδιασµού. 7. Κατά πάσα πιθανότητα, τα µεγαλύτερα οφέλη από τη χρήση πασσάλων έµπηξης επιτυγχάνονται σε χαλαρά έως µέτριας πυκνότητας κοκκώδη εδάφη. Οι πάσσαλοι έµπηξης είναι πιο αποτελεσµατικοί από τους φρεατοπασσάλους σε τέτοιου είδους εδάφη και ενέχουν λιγότερα προβλήµατα και κινδύνους, ιδιαίτερα κάτω από τον υδροφόρο ορίζοντα. Επίσης, η βελτίωση του εδάφους λόγω της επίδρασης της πασσαλοµάδας µπορεί να εξαλείψει τον κίνδυνο ρευστοποίησης που µπορεί να έχουν τέτοιου τύπου εδάφη στην Ελλάδα και να καταστήσει περιττή την εφαρµογή επιπρόσθετων τεχνικών βελτίωσης του εδάφους. 10. ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ 1. Beringen F.L., Windle D. and Van Hooydonk W.R. (1979) Results of loading tests on driven piles in sand. Recent developments in the design and construction of piles U.K. Inst. of Civil Eng., London, pp Chow F.C. (1995) Field measurements of sress interaction between displacement piles in sand, Ground Engineering. 3. DIN 1054: , Verification of the Safety of Earthworks and Foundations. 4. DIN 4014 (March 1990), Bored cast-inplace piles, Beuth Verlag GmbH, Berlin. 5. DIN 4026 (1975), Driven Piles- Manufacture, Dimensioning and Permissible Loads. 6. DIN EN 12699:2001, Execution of Special Geotechnical Work-Displacement Piles. 7. Fang H.Y., (1991), Foundation Engineering Handbook, Chapman&Hall, New York, 2 nd Ed. 8. Gregersen O.S., Aas G. & Dibiagio E. (1973), Load tests on friction piles in loose sand Proc. 8th Int. Conf. on Soil Mech. and Fdn. Eng., Moscow, pp. 2, Jardine, Chow, Overy and Standing (2005), ICP Design Methods for Driven Piles in Sands and Clays, Imperial College, London. Thomas Telford. 10. Lehane B and De Cock F (1999), Standard European Practice Estimating ultimate pile capacities from laboratory test data. European Foundations, Spring, 11. Poulos H.G, (1987), Piles and Piling, Section 52, Ground Engineer s Reference Book edited by F.G. Bell, Butterworths. 12. Tomlinson M.J, (1994), Pile design and construction practice, E & FN Spon, 4th Edition. 13. Tomlinson M.J., (1995), Foundation design and construction, Longman, 6th Edition. 14. US Army Corps of Engineers, No 1 (1993) Design of pile foundations -Technical Engineering and Design Guides, ASCE. 5ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, Ξάνθη, 31/5-2/6/2006 8

ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ»

ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» 7ο Εξ. ΠΟΛ-ΜΗΧ ΜΗΧ. ΕΜΠ - Ακαδ. Ετος 2005-06 ΔΙΑΛΕΞΗ 8β Θεμελιώσεις με πασσάλους : Αξονική φέρουσα ικανότητα εμπηγνυόμενων πασσάλων με στατικούς τύπους 25.12.2005

Διαβάστε περισσότερα

ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ»

ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» 7ο Εξ. ΠΟΛ-ΜΗΧ ΜΗΧ. ΕΜΠ - Ακαδ. Ετος 25-6 ΔΙΑΛΕΞΗ 9 Θεμελιώσεις με πασσάλους Αξονική φέρουσα ικανότητα έγχυτων πασσάλων 21.12.25 2. Αξονική φέρουσα ικανότητα μεμονωμένου

Διαβάστε περισσότερα

Θ Ε Μ Ε Λ Ι Ω Σ Ε Ι Σ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4

Θ Ε Μ Ε Λ Ι Ω Σ Ε Ι Σ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 Τεχνολογικό Εκπαιδευτικό Ίδρυµα Σερρών Σχολή Τεχνολογικών Εφαρµογών Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Θ Ε Μ Ε Λ Ι Ω Σ Ε Ι Σ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 Βαθιές θεµελιώσεις ιδάσκων: Κίρτας Εµµανουήλ Σέρρες, Σεπτέµβριος 2010 1

Διαβάστε περισσότερα

2.1 Αργιλικές αποθέσεις. Η πρώτη δοκιμαστική φόρτιση πραγματοποιήθηκε στη γεωγραφική ενότητα 24/25, Τεχνικό έργο 2 (Γέφυρα Ξερίλα)

2.1 Αργιλικές αποθέσεις. Η πρώτη δοκιμαστική φόρτιση πραγματοποιήθηκε στη γεωγραφική ενότητα 24/25, Τεχνικό έργο 2 (Γέφυρα Ξερίλα) Σύγκριση Προσεγγιστικών Μεθόδων Υπολογισμού Φέρουσας Ικανότητας Πασσάλων Εκσκαφής και Δοκιμαστικών Φορτίσεων Cross-comparison Between Drilled Pier Bearing Capacity Evaluation Methods and Factual Data Provided

Διαβάστε περισσότερα

ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ»

ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» 7ο Εξ. ΠΟΛ-ΜΗΧ ΜΗΧ. ΕΜΠ - Ακαδ. Ετος 2005-06 ΔΙΑΛΕΞΗ 8γ Θεμελιώσεις με πασσάλους Υπολογισμός αξονικής φέρουσας ικανότητας μέσω : Αποτελεσμάτων επιτόπου δοκιμών Αξιοποίησης

Διαβάστε περισσότερα

8.1.7 Σχεδιασμός και μη-γραμμική ανάλυση

8.1.7 Σχεδιασμός και μη-γραμμική ανάλυση Επιχειρησιακό Πρόγραμμα Εκπαίδευση και ια Βίου Μάθηση Πρόγραμμα ια Βίου Μάθησης ΑΕΙ για την Επικαιροποίηση Γνώσεων Αποφοίτων ΑΕΙ: Σύγχρονες Εξελίξεις στις Θαλάσσιες Κατασκευές Α.Π.Θ. Πολυτεχνείο Κρήτης

Διαβάστε περισσότερα

0.3m. 12m N = N = 84 N = 8 N = 168 N = 32. v =0.2 N = 15. tot

0.3m. 12m N = N = 84 N = 8 N = 168 N = 32. v =0.2 N = 15. tot ΚΕΦΑΛΑΙΟ : Αριθµητικές Εφαρµογές... Παράδειγµα γ: Ελαστική ευστάθεια πασσαλοθεµελίωσης Το παράδειγµα αυτό αφορά την µελέτη της ελαστικής ευστάθειας φορέως θεµελίωσης, ο οποίος αποτελείται από µια πεδιλοδοκό

Διαβάστε περισσότερα

Βαθιές Θεµελιώσεις Εισαγωγή

Βαθιές Θεµελιώσεις Εισαγωγή Φέρουσα Ικανότητα Απόκριση Πασσαλοθεµελιώσεων Προσδιορισµός Απόκρισης Μεµονωµένου Πασσάλου Γεωτεχνικές Μέθοδοι Εµπειρικές Μέθοδοι (DIN 4014) Μέθοδος t-z Δοκιµαστική Φόρτιση 3-D ανάλυση Αρνητικές Τριβές

Διαβάστε περισσότερα

EN EN Μερικοί συντ αντιστάσεων (R) g b = g s = Συντελεστές μείωσης Συντ μείωσης καμπύλης φορτίου καθίζησης : k = 1,00 [ ] Έλεγχοι Συντ.

EN EN Μερικοί συντ αντιστάσεων (R) g b = g s = Συντελεστές μείωσης Συντ μείωσης καμπύλης φορτίου καθίζησης : k = 1,00 [ ] Έλεγχοι Συντ. Ανάλυση πασσάλου CPT Εισαγωγή δεδομένων Μελέτη Ημερομηνία : 09.10.2008 Ρυθμίσεις Πρότυπο - EN 1997 - DA1 CPT πάσσαλος Μεθοδολογία επαλήθευσης : Τύπος ανάλυσης : Μερικός συντ αντίστασης αιχμής : Μερικός

Διαβάστε περισσότερα

Αριστοτέλειο Πανεπιστήµιο Θεσσαλονίκης Πολυτεχνική Σχολή Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Μεταπτυχιακό πρόγραµµα σπουδών «Αντισεισµικός Σχεδιασµός Τεχνικών Έργων» Μάθηµα: «Αντισεισµικός Σχεδιασµός Θεµελιώσεων,

Διαβάστε περισσότερα

ΠIΝΑΚΑΣ ΠΕΡIΕΧΟΜΕΝΩΝ

ΠIΝΑΚΑΣ ΠΕΡIΕΧΟΜΕΝΩΝ ΠIΝΑΚΑΣ ΠΕΡIΕΧΟΜΕΝΩΝ Πρόλογος...11 Πίνακας κυριότερων συμβόλων...13 ΚΕΦΑΛΑIΟ 1: Εισαγωγή 21 ΚΕΦΑΛΑIΟ 2: Απόκριση μεμονωμένου πασσάλου υπό κατακόρυφη φόρτιση 29 2.1 Εισαγωγή...29 2.2 Οριακό και επιτρεπόμενο

Διαβάστε περισσότερα

Ανάλυση εγκάρσια φορτιζόµενων µεµονωµένων πασσάλων σε αδροµερή εδάφη βάσει δοκιµαστικών φορτίσεων

Ανάλυση εγκάρσια φορτιζόµενων µεµονωµένων πασσάλων σε αδροµερή εδάφη βάσει δοκιµαστικών φορτίσεων Ανάλυση εγκάρσια φορτιζόµενων µεµονωµένων πασσάλων σε αδροµερή εδάφη βάσει δοκιµαστικών φορτίσεων Analysis of laterally loaded single piles in coarse-grained soils based on load tests ΚΕΡΑΜΙ ΑΣ, Ε. ΡΙΤΣΟΣ,

Διαβάστε περισσότερα

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΦΕΡΟΥΣΑ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΤΟΥ Ε ΑΦΟΥΣ ΣΥΜΠΥΚΝΩΣΗ ΤΟΥ Ε ΑΦΟΥΣ

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΦΕΡΟΥΣΑ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΤΟΥ Ε ΑΦΟΥΣ ΣΥΜΠΥΚΝΩΣΗ ΤΟΥ Ε ΑΦΟΥΣ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΦΕΡΟΥΣΑ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΤΟΥ Ε ΑΦΟΥΣ ΣΥΜΠΥΚΝΩΣΗ ΤΟΥ Ε ΑΦΟΥΣ Φέρουσα ικανότητα εδάφους (Dunn et al., 1980, Budhu, 1999) (Τελική) φέρουσα ικανότητα -q, ονοµάζεται το φορτίο, ανά µονάδα επιφανείας εδάφους,

Διαβάστε περισσότερα

Θεμελιώσεις τεχνικών έργων. Νικόλαος Σαμπατακάκης Σχολή Θετικών Επιστημών Τμήμα Γεωλογίας

Θεμελιώσεις τεχνικών έργων. Νικόλαος Σαμπατακάκης Σχολή Θετικών Επιστημών Τμήμα Γεωλογίας Θεμελιώσεις τεχνικών έργων Νικόλαος Σαμπατακάκης Σχολή Θετικών Επιστημών Τμήμα Γεωλογίας Ορισμός Θεμελίωση (foundation) είναι το κατώτερο τμήμα μιας κατασκευής και αποτελεί τον τρόπο διάταξης των δομικών

Διαβάστε περισσότερα

«ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» 7ο Εξ. Πολ. Μηχανικών Ακ. Έτος

«ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» 7ο Εξ. Πολ. Μηχανικών Ακ. Έτος ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ-ΤΟΜΕΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» 7ο Εξ. Πολ. Μηχανικών Ακ. Έτος 01-014 ΙΑΛΕΞΗ 1: ΟΡΙΖΟΝΤΙΑ ΦΟΡΤΙΣΗ ΜΕΜΟΝΩΜΕΝΩΝ ΠΑΣΣΑΛΩΝ Οι διαλέξεις υπάρχουν στην

Διαβάστε περισσότερα

. Υπολογίστε το συντελεστή διαπερατότητας κατά Darcy, την ταχύτητα ροής και την ταχύτητα διηθήσεως.

. Υπολογίστε το συντελεστή διαπερατότητας κατά Darcy, την ταχύτητα ροής και την ταχύτητα διηθήσεως. Μάθημα: Εδαφομηχανική Ι, 7 ο εξάμηνο. Διδάσκων: Ιωάννης Ορέστης Σ. Γεωργόπουλος, Επιστημονικός Συνεργάτης Τμήματος Πολιτικών Έργων Υποδομής, Δρ Πολιτικός Μηχανικός Ε.Μ.Π. Θεματική περιοχή: Υδατική ροή

Διαβάστε περισσότερα

Διδάσκων: Κίρτας Εμμανουήλ Χειμερινό Εξάμηνο Εξεταστική περίοδος Ιανουαρίου Διάρκεια εξέτασης: 2 ώρες Ονοματεπώνυμο φοιτητή:... ΑΕΜ:...

Διδάσκων: Κίρτας Εμμανουήλ Χειμερινό Εξάμηνο Εξεταστική περίοδος Ιανουαρίου Διάρκεια εξέτασης: 2 ώρες Ονοματεπώνυμο φοιτητή:... ΑΕΜ:... Τεχνολογικό Εκπαιδευτικό Ίδρυμα Σερρών Εξέταση Θεωρίας: Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Διδάσκων: Κίρτας Εμμανουήλ Χειμερινό Εξάμηνο 010-011 Εξεταστική περίοδος

Διαβάστε περισσότερα

ΟΡΙΑΚΕΣ ΚΑΤΑΣΤΑΣΕΙΣ (ΠΙΝΑΚΑΣ ΕΝΔΕΙΚΤΙΚΟΣ)

ΟΡΙΑΚΕΣ ΚΑΤΑΣΤΑΣΕΙΣ (ΠΙΝΑΚΑΣ ΕΝΔΕΙΚΤΙΚΟΣ) Σχεδιασμός Θεμελιώσεων με Πασσάλους με βάση τον Ευρωκώδικα 7.1 Β. Παπαδόπουλος Τομέας Γεωτεχνικής ΕΜΠ ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ ΜΕ ΠΑΣΣΑΛΟΥΣ ΟΡΙΑΚΕΣ ΚΑΤΑΣΤΑΣΕΙΣ (ΠΙΝΑΚΑΣ ΕΝΔΕΙΚΤΙΚΟΣ) ΑΣΤΟΧΙΑΣ Απώλεια συνολικής ευστάθειας

Διαβάστε περισσότερα

Συντελεστές φέρουσας ικανότητας για αστράγγιστη φόρτιση κωνικών θεμελιώσεων σε άργιλο. Undrained bearing capacity factors for conical footings on clay

Συντελεστές φέρουσας ικανότητας για αστράγγιστη φόρτιση κωνικών θεμελιώσεων σε άργιλο. Undrained bearing capacity factors for conical footings on clay Συντελεστές φέρουσας ικανότητας για αστράγγιστη φόρτιση κωνικών θεμελιώσεων σε άργιλο Undrained bearing capacity factors for conical footings on clay ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ, Κ.Π. ZDRAVKOVIC, L. Πολιτικός Μηχανικός,

Διαβάστε περισσότερα

ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ»

ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» 7ο Εξ. ΠΟΛ-ΜΗΧ ΜΗΧ. ΕΜΠ - Ακαδ. Ετος 2005-06 ΔΙΑΛΕΞΗ 0 Θεμελιώσεις με πασσάλους : Ανάλυση φέρουσας ικανότητας κατά τον Ευρωκώδικα 7 2.2.2005 ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ ΜΕ ΠΑΣΣΑΛΟΥΣ.

Διαβάστε περισσότερα

Θ Ε Μ Ε Λ Ι Ω Σ Ε Ι Σ

Θ Ε Μ Ε Λ Ι Ω Σ Ε Ι Σ Τεχνολογικό Εκπαιδευτικό Ίδρυμα Σερρών Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών Τμήμα Πολιτικών ομικών Έργων Θ Ε Μ Ε Λ Ι Ω Σ Ε Ι Σ Παραδόσεις Θεωρίας ιδάσκων: Κίρτας Εμμανουήλ Σέρρες, Σεπτέμβριος 2010 Τεχνολογικό

Διαβάστε περισσότερα

Υπόδειξη: Στην ισότροπη γραμμική ελαστικότητα, οι τάσεις με τις αντίστοιχες παραμορφώσεις συνδέονται μέσω των κάτωθι σχέσεων:

Υπόδειξη: Στην ισότροπη γραμμική ελαστικότητα, οι τάσεις με τις αντίστοιχες παραμορφώσεις συνδέονται μέσω των κάτωθι σχέσεων: Μάθημα: Εδαφομηχανική Ι, 5 ο εξάμηνο. Διδάσκων: Ιωάννης Ορέστης Σ. Γεωργόπουλος, Π.Δ.407/80, Δρ Πολιτικός Μηχανικός Ε.Μ.Π. Θεματική περιοχή: Σχέσεις τάσεων παραμορφώσεων στο έδαφος. Ημερομηνία: Δευτέρα

Διαβάστε περισσότερα

ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗ. Κεφάλαιο 4. Εδαφομηχανική - Μαραγκός Ν. (2009) σελ. 4.2

ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗ. Κεφάλαιο 4. Εδαφομηχανική - Μαραγκός Ν. (2009) σελ. 4.2 ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗ Κεφάλαιο 4 Προσδιορισμός συνθηκών υπεδάφους Επιτόπου δοκιμές Είδη θεμελίωσης Εδαφομηχανική - Μαραγκός Ν. (2009) σελ. 4.1 Προσδιορισμός των συνθηκών υπεδάφους Με δειγματοληπτικές γεωτρήσεις

Διαβάστε περισσότερα

Στερεοποίηση των Αργίλων

Στερεοποίηση των Αργίλων Στερεοποίηση των Αργίλων Costas Sachpazis, (M.Sc., Ph.D.) Διάρκεια: 17 Λεπτά. 1 Τι είναι Στερεοποίηση ; Όταν μία κορεσμένη άργιλος φορτίζεται εξωτερικά, GL Στάθμη εδάφους κορεσμένη άργιλος το νερό συμπιέζεται

Διαβάστε περισσότερα

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ. Ν. Σαμπατακάκης Καθηγητής Εργαστήριο Τεχνικής Γεωλογίας Παν/μιο Πατρών

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ. Ν. Σαμπατακάκης Καθηγητής Εργαστήριο Τεχνικής Γεωλογίας Παν/μιο Πατρών ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ κύριο ερώτημα ΘΕΜΕΛΙΩΣΗ ΑΝΩΔΟΜΗΣ το γενικό πρόβλημα πως θα αντιδράσει η απεριόριστη σε έκταση εδαφική μάζα??? ζητούμενο όχι «θραύση» εδαφικής μάζας εύρος καθιζήσεων

Διαβάστε περισσότερα

STATICS 2013 ΝΕΕΣ ΥΝΑΤΟΤΗΤΕΣ

STATICS 2013 ΝΕΕΣ ΥΝΑΤΟΤΗΤΕΣ STATICS 2013 ΝΕΕΣ ΥΝΑΤΟΤΗΤΕΣ * ENΙΣΧΥΣΕΙΣ ΠΕΣΣΩΝ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΤΟΙΧΟΠΟΙΪΑΣ ΜΕ ΜΑΝ ΥΕΣ ΟΠΛ. ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ Κτίρια από Φέρουσα Τοιχοποιία µε ενισχύσεις από µανδύες οπλισµένου σκυροδέµατος. Οι Μανδύες µπορεί να

Διαβάστε περισσότερα

Τ.Ε.Ι. ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ (Σ.Τ.ΕΦ.) ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε. (ΤΡΙΚΑΛΑ) ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ - ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΕΙΣ

Τ.Ε.Ι. ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ (Σ.Τ.ΕΦ.) ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε. (ΤΡΙΚΑΛΑ) ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ - ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΕΙΣ Τ.Ε.Ι. ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ (Σ.Τ.ΕΦ.) ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε. (ΤΡΙΚΑΛΑ) ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ - ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΕΙΣ Δημήτριος Ν. Χριστοδούλου Δρ. Πολιτικός Μηχανικός Δ.Π.Θ., M.Sc. ΣΚΟΠΟΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ

Διαβάστε περισσότερα

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΜΕΤΑΛΛΕΙΩΝ ΜΕΤΑΛΛΟΥΡΓΩΝ ΗΡΩΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟΥ ΖΩΓΡΑΦΟΥ ΑΘΗΝΑ

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΜΕΤΑΛΛΕΙΩΝ ΜΕΤΑΛΛΟΥΡΓΩΝ ΗΡΩΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟΥ ΖΩΓΡΑΦΟΥ ΑΘΗΝΑ ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΜΕΤΑΛΛΕΙΩΝ ΜΕΤΑΛΛΟΥΡΓΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΓΕΩΛΟΓΙΚΩΝ ΕΠΙΣΤΗΜΩΝ ΗΡΩΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟΥ 9 15780 ΖΩΓΡΑΦΟΥ ΑΘΗΝΑ Αντικείμενο της Άσκησης ης Η παρουσίαση της διαδικασίας εκτέλεσης

Διαβάστε περισσότερα

ΟΔΟΠΟΙΙΑ Ι: 3η Διάλεξη ΟΜΟΕ-Χ (Κριτήρια Ασφαλείας Ι, ΙΙ και ΙΙΙ)

ΟΔΟΠΟΙΙΑ Ι: 3η Διάλεξη ΟΜΟΕ-Χ (Κριτήρια Ασφαλείας Ι, ΙΙ και ΙΙΙ) ΟΔΟΠΟΙΙΑ Ι: 3η Διάλεξη ΟΜΟΕ-Χ (Κριτήρια Ασφαλείας Ι, ΙΙ και ΙΙΙ) Πανεπιστήμιο Θεσσαλίας Πολυτεχνική Σχολή Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Υπεύθυνος Μαθήματος Γαλάνης Αθανάσιος Πολιτικός Μηχανικός PhD Επικοινωνία

Διαβάστε περισσότερα

ιερεύνηση της συµπεριφοράς οµάδας πασσάλων εδραζοµένων σε βραχώδες υπόβαθρο

ιερεύνηση της συµπεριφοράς οµάδας πασσάλων εδραζοµένων σε βραχώδες υπόβαθρο ιερεύνηση της συµπεριφοράς οµάδας πασσάλων εδραζοµένων σε βραχώδες υπόβαθρο Response evaluation of pile groups based οn rock ΜΠΑΡΕΚΑ Σ., Πολιτικός Μηχανικός, Υπ. ιδάκτωρ, Π.Θ ΛΑΖΟΥ Η Ρ., Πολιτικός Μηχανικός,

Διαβάστε περισσότερα

ΑΝΤΟΧΗ ΤΗΣ ΒΡΑΧΟΜΑΖΑΣ

ΑΝΤΟΧΗ ΤΗΣ ΒΡΑΧΟΜΑΖΑΣ ΑΝΤΟΧΗ ΤΗΣ ΒΡΑΧΟΜΑΖΑΣ ΟΡΙΣΜΟΙ ΑΝΤΟΧΗ = Οριακή αντίδραση ενός στερεού μέσου έναντι ασκούμενης επιφόρτισης F F F F / A ΑΝΤΟΧΗ [Φέρουσα Ικανότητα] = Max F / Διατομή (Α) ΑΝΤΟΧΗ = Μέτρο (δείκτης) ικανότητας

Διαβάστε περισσότερα

ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ 3 3.1

ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ 3 3.1 ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ 3 3.1 ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ 3 ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ 3Ο 3.1 Άσκηση Άκαμπτο πέδιλο πλάτους Β=2m και μεγάλου μήκους φέρει κατακόρυφο φορτίο 1000kN ανά μέτρο μήκους του θεμελίου και θεμελιώνεται σε βάθος

Διαβάστε περισσότερα

ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΣΤΗΝ Ε ΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗ (γιατί υπάρχουν οι γεωτεχνικοί µελετητές;)

ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΣΤΗΝ Ε ΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗ (γιατί υπάρχουν οι γεωτεχνικοί µελετητές;) Απρίλιος 2008 ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΣΤΗΝ Ε ΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗ (γιατί υπάρχουν οι γεωτεχνικοί µελετητές;) Τι είναι η Εδαφοµηχανική και τι είναι Γεωτεχνική Μελέτη; Ετοιµολογία: Γεωτεχνική: Επιθετικός προσδιορισµός που χαρακτηρίζει

Διαβάστε περισσότερα

Κεφάλαιο 8 Ανισοτροπία

Κεφάλαιο 8 Ανισοτροπία Κεφάλαιο 8 Ανισοτροπία Την ανισοτροπία στη μηχανική συμπεριφορά των πετρωμάτων δυνάμεθα να διακρίνουμε σε σχέση με την παραμορφωσιμότητα και την αντοχή τους. 1 Ανισοτροπία της παραμορφωσιμότητας 1.1 Ένα

Διαβάστε περισσότερα

Θεμελίωση επί Πασσάλων Θαλάσσιων «Μεταλλικών Πύργων»

Θεμελίωση επί Πασσάλων Θαλάσσιων «Μεταλλικών Πύργων» Θεμελίωση επί Πασσάλων Θαλάσσιων «Μεταλλικών Πύργων» Pile Foundations of Steel Jackets Χατζηγιαννέλης, Ι. Λουκάκης, Κ. Πολιτικός Μηχανικός, Archirodon NV, Athens Engineering Department Πολιτικός Μηχανικός,

Διαβάστε περισσότερα

) θα πρέπει να είναι μεγαλύτερη ή ίση από την αντίστοιχη τάση μετά από την κατασκευή της ανωδομής ( σ. ). Δηλαδή, θα πρέπει να ισχύει : σ ΚΤΙΡΙΟ A

) θα πρέπει να είναι μεγαλύτερη ή ίση από την αντίστοιχη τάση μετά από την κατασκευή της ανωδομής ( σ. ). Δηλαδή, θα πρέπει να ισχύει : σ ΚΤΙΡΙΟ A ΜΑΘΗΜΑ : ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗ Ι - 5 ο Εξ. Πολιτικών Μηχανικών - Ακαδημαϊκό Έτος : 001 00 1η ΣΕΙΡΑ ΑΣΚΗΣΕΩΝ - ΑΠΑΝΤΗΣΕΙΣ ΚΑΙ ΣΧΟΛΙΑ Επιμέλεια : Γιάννης Κουκούλης, Υποψήφιος Διδάκτορας ΕΜΠ Για την επίλυση των ασκήσεων

Διαβάστε περισσότερα

ΤΕΧΝΙΚΗ ΓΕΩΛΟΓΙΑ. 3 η Σειρά Ασκήσεων. 1. Υπολογισμός Διατμητικής Αντοχής Εδάφους. 2. Γεωστατικές τάσεις

ΤΕΧΝΙΚΗ ΓΕΩΛΟΓΙΑ. 3 η Σειρά Ασκήσεων. 1. Υπολογισμός Διατμητικής Αντοχής Εδάφους. 2. Γεωστατικές τάσεις ΤΕΧΝΙΚΗ ΓΕΩΛΟΓΙΑ 3 η Σειρά Ασκήσεων 1. Υπολογισμός Διατμητικής Αντοχής Εδάφους Συνοχή (c) Γωνία τριβής (φ ο ) 2. Γεωστατικές τάσεις Ολικές τάσεις Ενεργές τάσεις Πιέσεις πόρων Διδάσκοντες: Β. Χρηστάρας

Διαβάστε περισσότερα

Επαλήθευση πεδιλοδοκού Εισαγωγή δεδομένων

Επαλήθευση πεδιλοδοκού Εισαγωγή δεδομένων Επαλήθευση πεδιλοδοκού Εισαγωγή δεδομένων Μελέτη Ημερομηνία : 02.11.2005 Ρυθμίσεις (εισαγωγή τρέχουσας εργασίας) Υλικά και πρότυπα Κατασκευές από σκυρόδεμα : Συντελεστές EN 199211 : Καθιζήσεις Μέθοδος

Διαβάστε περισσότερα

Γιώργος Μπουκοβάλας. Φεβρουάριος 2015. Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 3.1

Γιώργος Μπουκοβάλας. Φεβρουάριος 2015. Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 3.1 3. Ανάλυση & Σχεδιασμός ΕΥΚΑΜΠΤΩΝ ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΕΩΝ Γιώργος Μπουκοβάλας Καθηγητής Ε.Μ.Π. Φεβρουάριος 2015 Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής Πολ. Μηχανικών, Ε.Μ.Π. 3.1 Γ. Δ. Μπουκοβάλας, Καθηγητής Σχολής

Διαβάστε περισσότερα

ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ»

ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» 7ο Εξ. ΠΟΛ-ΜΗΧ ΜΗΧ. ΕΜΠ - Ακαδ. Ετος 006-07 ΔΙΑΛΕΞΗ 6 Καθιζήσεις Επιφανειακών Θεμελιώσεων : Υπολογισμός καθιζήσεων σε αμμώδη εδάφη 0.1.006 Υπολογισμός καθιζήσεων σε

Διαβάστε περισσότερα

ΦΕΡΟΥΣΑ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΕΔΑΦΟΥΣ

ΦΕΡΟΥΣΑ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΕΔΑΦΟΥΣ ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΜΕΤΑΛΛΕΙΩΝ ΜΕΤΑΛΛΟΥΡΓΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΓΕΩΛΟΓΙΚΩΝ ΕΠΙΣΤΗΜΩΝ ΗΡΩΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟΥ 9 15780 ΖΩΓΡΑΦΟΥ ΑΘΗΝΑ ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗ & ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ Διδάσκων: Κωνσταντίνος Λουπασάκης,

Διαβάστε περισσότερα

ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ»

ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» 7ο Εξ. ΠΟΛ-ΜΗΧ ΜΗΧ. ΕΜΠ - Ακαδ. Ετος 2005-06 ΔΙΑΛΕΞΗ 5 Καθιζήσεις Επιφανειακών Θεμελιώσεων : Υπολογισμός καθιζήσεων σε αργιλικά εδάφη 02.11.2005 Υπολογισμός καθιζήσεων

Διαβάστε περισσότερα

Ευρωκώδικας 7 ENV 1997 Γεωτεχνικός Σχεδιασµός

Ευρωκώδικας 7 ENV 1997 Γεωτεχνικός Σχεδιασµός Ευρωκώδικας 7 ENV 1997 Γεωτεχνικός Σχεδιασµός 1. Αντικείµενο των Ευρωκωδίκων Οι οµικοί Ευρωκώδικες αποτελούν µια οµάδα προτύπων για τον στατικό και γεωτεχνικό σχεδιασµό κτιρίων και έργων πολιτικού µηχανικού.

Διαβάστε περισσότερα

ΕΙΔΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών

ΕΙΔΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών ΕΙΔΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών Επικάλυψη οπλισμών Ανθεκτικότητα σε διάρκεια - Επικάλυψη οπλισμών Μια κατασκευή θεωρείται ανθεκτική

Διαβάστε περισσότερα

Ν. Σαμπατακάκης Αν. Καθηγητής Εργαστήριο Τεχνικής Γεωλογίας Παν/μιο Πατρών

Ν. Σαμπατακάκης Αν. Καθηγητής Εργαστήριο Τεχνικής Γεωλογίας Παν/μιο Πατρών ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΙΑΤΜΗΤΙΚΗ ΑΝΤΟΧΗ Ε ΑΦΩΝ σ1 σ3 σ3 Εντατικές καταστάσεις που προκαλούν αστοχία είναι η ταυτόχρονη επίδραση ορθών (αξονικών και πλευρικών) τάσεων ή ακόμα διατμητικών. σ11 Γενικά, υπάρχει ένας κρίσιμος

Διαβάστε περισσότερα

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 ΣΥΜΠΥΚΝΩΣΗ ΕΔΑΦΩΝ - ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΕΠΙΧΩΜΑΤΩΝ. Ν. Σαμπατακάκης Καθηγητής Εργαστήριο Τεχνικής Γεωλογίας Παν/μιο Πατρών

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 ΣΥΜΠΥΚΝΩΣΗ ΕΔΑΦΩΝ - ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΕΠΙΧΩΜΑΤΩΝ. Ν. Σαμπατακάκης Καθηγητής Εργαστήριο Τεχνικής Γεωλογίας Παν/μιο Πατρών ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 ΣΥΜΠΥΚΝΩΣΗ ΕΔΑΦΩΝ - ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΕΠΙΧΩΜΑΤΩΝ φυσικά γεωλογικά υλικά (γεωλογικοί σχηματισμοί εδάφη & βράχοι) Υλικά κατασκευής τεχνικών έργων 1. γεώδη υλικά (κυρίως εδαφικά) για την κατασκευή επιχωμάτων

Διαβάστε περισσότερα

ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ»

ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» 7ο Εξ. ΠΟΛ-ΜΗΧ ΜΗΧ. ΕΜΠ - Ακαδ. Ετος 5-6 ΔΙΑΛΕΞΗ 7 Πεδιλοδοκοί και Κοιτοστρώσεις..6 Πεδιλοδοκοί και Κοιτοστρώσεις Η θεμελίωση μπορεί να γίνει με πεδιλοδοκούς ή κοιτόστρωση

Διαβάστε περισσότερα

Επαλήθευση της ομάδας πασσάλων Εισαγωγή δεδομένων

Επαλήθευση της ομάδας πασσάλων Εισαγωγή δεδομένων Επαλήθευση της ομάδας πασσάλων Εισαγωγή δεδομένων Μελέτη Περιγραφή Μελετητής Ημερομηνία Ρυθμίσεις : : : Pile Group - Exaple 3 Ing. Jiri Vanecek 28.10.2015 (εισαγωγή τρέχουσας εργασίας) Υλικά και πρότυπα

Διαβάστε περισσότερα

Βάσεις Σχεδιασμού σύμφωνα με τους Ευρωκώδικες 0 και 2 (EN1990 EN1992)

Βάσεις Σχεδιασμού σύμφωνα με τους Ευρωκώδικες 0 και 2 (EN1990 EN1992) Βάσεις Σχεδιασμού σύμφωνα με τους Ευρωκώδικες 0 και 2 (EN1990 EN1992) Ιωάννης Β. Κωνσταντόπουλος, ScD (MIT) Ioannis.Constantopoulos@ulb.ac.be Σχ. 1 Τί είναι; Ο Ευρωκώδικας 0 υλοποιεί σύγχρονη φιλοσοφία

Διαβάστε περισσότερα

ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΣΤΑΤΙΣΤΙΚΩΝ ΔΕΔΟΜΕΝΩΝ

ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΣΤΑΤΙΣΤΙΚΩΝ ΔΕΔΟΜΕΝΩΝ ο Κεφάλαιο: Στατιστική ΒΑΣΙΚΕΣ ΕΝΝΟΙΕΣ ΚΑΙ ΟΡΙΣΜΟΙ ΣΤΗ ΣΤΑΤΙΣΤΙΚΗ ΒΑΣΙΚΕΣ ΕΝΝΟΙΕΣ Πληθυσμός: Λέγεται ένα σύνολο στοιχείων που θέλουμε να εξετάσουμε με ένα ή περισσότερα χαρακτηριστικά. Μεταβλητές X: Ονομάζονται

Διαβάστε περισσότερα

Ε. Μ. ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ - ΤΟΜΕΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗΣ

Ε. Μ. ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ - ΤΟΜΕΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗΣ Ε. Μ. ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ - ΤΟΜΕΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗΣ ΜΑΘΗΜΑ : ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗ Ι (5 ο Εξαμ. ΠΟΛ. ΜΗΧ) 2 η ΣΕΙΡΑ ΑΣΚΗΣΕΩΝ (Φυσικά Χαρακτηριστικά Εδαφών) 1. (α) Να εκφρασθεί το πορώδες (n) συναρτήσει

Διαβάστε περισσότερα

Γεωτεχνική Διερεύνηση Υπεδάφους. Αφήγηση από: Δρ. Κώστα Σαχπάζη

Γεωτεχνική Διερεύνηση Υπεδάφους. Αφήγηση από: Δρ. Κώστα Σαχπάζη 1 Αυτή είναι μια προσπάθεια να δημιουργηθεί μια αυτοτελής ενότητα εκμάθησης στο γνωστικό αντικείμενο της Γεωτεχνικής Διερεύνησης του Υπεδάφους. Παρακαλώ «δέστε τις ζώνες σας». Καθίστε πίσω αναπαυτικά,

Διαβάστε περισσότερα

ΠΛΑΣΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΑΠΟΣΤΟΛΟΣ Σ. ΠΑΠΑΓΕΩΡΓΙΟΥ

ΠΛΑΣΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΑΠΟΣΤΟΛΟΣ Σ. ΠΑΠΑΓΕΩΡΓΙΟΥ ΠΛΑΣΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΑΠΟΣΤΟΛΟΣ Σ. ΠΑΠΑΓΕΩΡΓΙΟΥ ΠΛΑΣΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ (1) Εισαγωγή: Πλαστική Ανάλυση και Σύνθεση Σιδηρών Κατασκευών (2) Ελαστοπλαστική Κάμψη Δοκών (3) Πλαστική

Διαβάστε περισσότερα

ΔΙΑΛΕΞΗ 2 Ανάλυση της ευστάθειας γεωφραγμάτων

ΔΙΑΛΕΞΗ 2 Ανάλυση της ευστάθειας γεωφραγμάτων ΕΠΟΠΤΙΚΟ ΥΛΙΚΟ ΔΙΑΛΕΞΕΩΝ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΕΙΔΙΚΑ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΑ ΕΡΓΑ - Γεωτεχνική Φραγμάτων» 9ο Εξ. ΠΟΛ. ΜΗΧ. - Ακαδ. Ετος 2006-07 ΔΙΑΛΕΞΗ 2 Ανάλυση της ευστάθειας γεωφραγμάτων 20.10.2006 Μέθοδος λωρίδων για

Διαβάστε περισσότερα

ΧΡΗΣΗ ΤΩΝ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΩΝ ΤΗΣ ΔΟΚΙΜΗΣ ΠΡΟΤΥΠΗΣ ΔΙΕΙΣΔΥΣΗΣ (S.P.T.) ΣΤΗΝ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΤΗΣ ΓΕΩΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΩΝ ΘΕΜΕΛΙΩΣΗΣ

ΧΡΗΣΗ ΤΩΝ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΩΝ ΤΗΣ ΔΟΚΙΜΗΣ ΠΡΟΤΥΠΗΣ ΔΙΕΙΣΔΥΣΗΣ (S.P.T.) ΣΤΗΝ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΤΗΣ ΓΕΩΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΩΝ ΘΕΜΕΛΙΩΣΗΣ ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΜΕΤΑΛΛΕΙΩΝ MΕΤΑΛΛΟΥΡΓΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΓΕΩΛΟΓΙΚΩΝ ΕΠΙΣΤΗΜΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΤΕΧΝ. ΓΕΩΛΟΓΙΑΣ & ΥΔΡΟΓΕΩΛΟΓΙΑΣ ΗΡΩΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟΥ 9, 157 80 ΖΩΓΡΑΦΟΥ, ΑΘΗΝΑ NATIONAL TECHNICAL

Διαβάστε περισσότερα

Ε ΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗ. Κεφάλαιο 3 ΕΝΤΑΤΙΚΗ ΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΤΟΥ Ε ΑΦΟΥΣ. β) Τάσεις λόγω εξωτερικών φορτίων. Αναπτυσσόμενες τάσεις στο έδαφος

Ε ΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗ. Κεφάλαιο 3 ΕΝΤΑΤΙΚΗ ΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΤΟΥ Ε ΑΦΟΥΣ. β) Τάσεις λόγω εξωτερικών φορτίων. Αναπτυσσόμενες τάσεις στο έδαφος Ε ΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗ Κεφάλαιο 3 Αναπτυσσόμενες τάσεις στο έδαφος Εδαφομηχανική - Μαραγκός Ν. (2009). Προσθήκες Κίρτας Ε. (2010) σελ. 3.1 ΕΝΤΑΤΙΚΗ ΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΤΟΥ Ε ΑΦΟΥΣ ΤΑΣΕΙΣ ΠΟΥ ΡΟΥΝ ΣΤΟ Ε ΑΦΟΣ α) Τάσεις λόγω

Διαβάστε περισσότερα

4. ΑΝΑΛΥΣΗ ΤΗΣ ΙΑΝΟΙΞΗΣ ΚΑΙ ΥΠΟΣΤΗΡΙΞΗΣ ΣΗΡΑΓΓΩΝ ΜΕ ΚΑΜΠΥΛΕΣ ΣΥΓΚΛΙΣΗΣ-ΑΠΟΤΟΝΩΣΗΣ

4. ΑΝΑΛΥΣΗ ΤΗΣ ΙΑΝΟΙΞΗΣ ΚΑΙ ΥΠΟΣΤΗΡΙΞΗΣ ΣΗΡΑΓΓΩΝ ΜΕ ΚΑΜΠΥΛΕΣ ΣΥΓΚΛΙΣΗΣ-ΑΠΟΤΟΝΩΣΗΣ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 4. ΑΝΑΛΥΣΗ ΤΗΣ ΙΑΝΟΙΞΗΣ ΚΑΙ ΥΠΟΣΤΗΡΙΞΗΣ ΣΗΡΑΓΓΩΝ ΜΕ ΚΑΜΠΥΛΕΣ ΣΥΓΚΛΙΣΗΣ-ΑΠΟΤΟΝΩΣΗΣ 4. Μέθοδος ανάλυσης Κατά τη διάνοιξη σηράγγων οι µετακινήσεις του εδάφους αρχίζουν σε θέσεις αρκετά εµπρός από

Διαβάστε περισσότερα

ΕΛΛΗΝΙΚΗ ΔΗΜΟΚΡΑΤΙΑ Ανώτατο Εκπαιδευτικό Ίδρυμα Πειραιά Τεχνολογικού Τομέα. Θεμελιώσεις

ΕΛΛΗΝΙΚΗ ΔΗΜΟΚΡΑΤΙΑ Ανώτατο Εκπαιδευτικό Ίδρυμα Πειραιά Τεχνολογικού Τομέα. Θεμελιώσεις ΕΛΛΗΝΙΚΗ ΔΗΜΟΚΡΑΤΙΑ Ανώτατο Εκπαιδευτικό Ίδρυμα Πειραιά Τεχνολογικού Τομέα Θεμελιώσεις Ενότητα 4 η : Φέρουσα Ικανότητα Αβαθών Θεμελιώσεων Δρ. Εμμανουήλ Βαϊρακτάρης Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Τ.Ε. Τμήμα

Διαβάστε περισσότερα

Λέξεις κλειδιά: ανακύκλωση µε τσιµέντο, φρεζαρισµένο ασφαλτόµιγµα, θερµοκρασία, αντοχή σε κάµψη, µέτρο ελαστικότητας

Λέξεις κλειδιά: ανακύκλωση µε τσιµέντο, φρεζαρισµένο ασφαλτόµιγµα, θερµοκρασία, αντοχή σε κάµψη, µέτρο ελαστικότητας Επίδραση της θερµοκρασίας του δοκιµίου στα µηχανικά χαρακτηριστικά ανακυκλωµένων µε τσιµέντο µιγµάτων θραυστού αµµοχάλικου και φρεζαρισµένου ασφαλτοµίγµατος Σ. Κόλιας Αν. Καθηγητής ΕΜΠ Ε. Μαχαίρας, Μ.

Διαβάστε περισσότερα

ΧΡΗΣΗ ΤΩΝ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΩΝ ΤΗΣ ΔΟΚΙΜΗΣ ΠΡΟΤΥΠΗΣ ΔΙΕΙΣΔΥΣΗΣ (S.P.T.) ΣΤΗΝ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΤΗΣ ΓΕΩΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΩΝ ΘΕΜΕΛΙΩΣΗΣ

ΧΡΗΣΗ ΤΩΝ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΩΝ ΤΗΣ ΔΟΚΙΜΗΣ ΠΡΟΤΥΠΗΣ ΔΙΕΙΣΔΥΣΗΣ (S.P.T.) ΣΤΗΝ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΤΗΣ ΓΕΩΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΩΝ ΘΕΜΕΛΙΩΣΗΣ ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΜΕΤΑΛΛΕΙΩΝ MΕΤΑΛΛΟΥΡΓΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΓΕΩΛΟΓΙΚΩΝ ΕΠΙΣΤΗΜΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΤΕΧΝ. ΓΕΩΛΟΓΙΑΣ & Υ ΡΟΓΕΩΛΟΓΙΑΣ ΗΡΩΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟΥ 9, 157 80 ΖΩΓΡΑΦΟΥ, ΑΘΗΝΑ NATIONAL TECHNICAL

Διαβάστε περισσότερα

7. Στρέψη. Κώστας Γαλιώτης, καθηγητής Τμήμα Χημικών Μηχανικών. 7. Στρέψη/ Μηχανική Υλικών

7. Στρέψη. Κώστας Γαλιώτης, καθηγητής Τμήμα Χημικών Μηχανικών. 7. Στρέψη/ Μηχανική Υλικών 7. Στρέψη Κώστας Γαλιώτης, καθηγητής Τμήμα Χημικών Μηχανικών 7. Στρέψη/ Μηχανική Υλικών 2015 1 Εισαγωγή Σε προηγούμενα κεφάλαια μελετήσαμε πώς να υπολογίζουμε τις ροπές και τις τάσεις σε δομικά μέλη τα

Διαβάστε περισσότερα

Ν. Σαμπατακάκης Αν. Καθηγητής Εργαστήριο Τεχνικής Γεωλογίας Παν/μιο Πατρών

Ν. Σαμπατακάκης Αν. Καθηγητής Εργαστήριο Τεχνικής Γεωλογίας Παν/μιο Πατρών ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΒΕΛΤΙΩΣΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ Ε ΑΦΩΝ «βελτίωση & ενίσχυση» εδαφών η αύξηση της φέρουσας ικανότητας του εδάφους και η μείωση του εύρους των αναμενόμενων καθιζήσεων ποία εδάφη χρειάζονται βελτίωση??? ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΚΕΣ

Διαβάστε περισσότερα

Γεώργιος ΡΟΥΒΕΛΑΣ 1, Κων/νος ΞΗΝΤΑΡΑΣ / ΑΓΕΤ ΗΡΑΚΛΗΣ 2, Λέξεις κλειδιά: Αδρανή, άργιλος, ασβεστολιθική παιπάλη, ισοδύναμο άμμου, μπλε του μεθυλενίου

Γεώργιος ΡΟΥΒΕΛΑΣ 1, Κων/νος ΞΗΝΤΑΡΑΣ / ΑΓΕΤ ΗΡΑΚΛΗΣ 2, Λέξεις κλειδιά: Αδρανή, άργιλος, ασβεστολιθική παιπάλη, ισοδύναμο άμμου, μπλε του μεθυλενίου Προσδιορισμός περιεκτικότητας σε άργιλο ή πλαστικών λεπτών στα αδρανή μέσω των δοκιμών Ισοδυνάμου άμμου (ASTM D 2419-2 & EN 933 8) και Μπλε του μεθυλενίου (ΕΝ 933.9) Σύγκριση αποτελεσμάτων Determination

Διαβάστε περισσότερα

Κεφάλαιο 12: Τεχνική γεωλογία και θεµελίωση γεφυρών 12.1

Κεφάλαιο 12: Τεχνική γεωλογία και θεµελίωση γεφυρών 12.1 Κεφάλαιο 12: Τεχνική γεωλογία και θεµελίωση γεφυρών 12.1 12. ΓΕΦΥΡΕΣ 12.1 Γενικά Οι γέφυρες γενικά αποτελούνται από το τµήµα της ανωδοµής και το τµήµα της υποδοµής. Τα φορτία της ανωδοµής (µόνιµα και κινητά)

Διαβάστε περισσότερα

Επιπτώσεις αλληλεπίδρασης και κατανοµή φορτίου στους πασσάλους και την πλάκα κεφαλόδεσµο πασσαλοθεµελιώσεων

Επιπτώσεις αλληλεπίδρασης και κατανοµή φορτίου στους πασσάλους και την πλάκα κεφαλόδεσµο πασσαλοθεµελιώσεων Επιπτώσεις αλληλεπίδρασης και κατανοµή φορτίου στους πασσάλους και την πλάκα κεφαλόδεσµο πασσαλοθεµελιώσεων Piled raft foundations: load distribution and interaction effects to the iles and the raft ΜΠΑΡΕΚΑ,

Διαβάστε περισσότερα

Επίδραση της Περιεχόµενης Αργίλου στα Αδρανή στην Θλιπτική Αντοχή του Σκυροδέµατος και Τσιµεντοκονιάµατος

Επίδραση της Περιεχόµενης Αργίλου στα Αδρανή στην Θλιπτική Αντοχή του Σκυροδέµατος και Τσιµεντοκονιάµατος Επίδραση της Περιεχόµενης Αργίλου στα Αδρανή στην Θλιπτική Αντοχή του Σκυροδέµατος και Τσιµεντοκονιάµατος.Χ.Τσαµατσούλης, ΧΑΛΥΨ ΟΜΙΚΑ ΥΛΙΚΑ Α.Ε, Τµήµα Ποιότητας Ν. Γ. Παπαγιαννάκος Καθηγητής ΕΜΠ, Τµήµα

Διαβάστε περισσότερα

Επαναληπτικές Ερωτήσεις στην Ύλη του Μαθήματος. Ιανουάριος 2011

Επαναληπτικές Ερωτήσεις στην Ύλη του Μαθήματος. Ιανουάριος 2011 ΕΔΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗΔ Α Φ Ο Μ Α Ν Ι Κ Η Επαναληπτικές Ερωτήσεις στην Ύλη του Μαθήματος Ι Ελέγξτε τις γνώσεις σας με τις παρακάτω ερωτήσεις οι οποίες συνοψίζουν τα βασικά σημεία του κάθε κεφαλαίου. Γ. Μπουκοβάλας

Διαβάστε περισσότερα

Ευρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα. Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια. Κεφάλαιο 7

Ευρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα. Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια. Κεφάλαιο 7 Ευρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια Κεφάλαιο 7 Διαφάνειες παρουσίασης εκπαιδευτικών σεμιναρίων Γεώργιος Πενέλης, ομότιμος καθηγητής Α.Π.Θ. Ανδρέας

Διαβάστε περισσότερα

Πεδίο Ορισµού του Μέτρου Ελαστικότητας και του Μέτρου Παραµόρφωσης σε οµοιογενή εδαφικά υλικά

Πεδίο Ορισµού του Μέτρου Ελαστικότητας και του Μέτρου Παραµόρφωσης σε οµοιογενή εδαφικά υλικά Πεδίο Ορισµού του Μέτρου Ελαστικότητας και του Μέτρου Παραµόρφωσης σε οµοιογενή εδαφικά υλικά Α. Μουρατίδης Καθηγητής ΑΠΘ Λ. Παντελίδης Πολιτικός Μηχανικός, Υποψήφιος ιδάκτορας ΑΠΘ ΠΕΡΙΛΗΨΗ: Το Μέτρο Ελαστικότητας

Διαβάστε περισσότερα

ΑΝΑΛΥΣΗ ΕΥΑΙΣΘΗΣΙΑΣ Εισαγωγή

ΑΝΑΛΥΣΗ ΕΥΑΙΣΘΗΣΙΑΣ Εισαγωγή 1 ΑΝΑΛΥΣΗ ΕΥΑΙΣΘΗΣΙΑΣ Εισαγωγή Η ανάλυση ευαισθησίας μιάς οικονομικής πρότασης είναι η μελέτη της επιρροής των μεταβολών των τιμών των παραμέτρων της πρότασης στη διαμόρφωση της τελικής απόφασης. Η ανάλυση

Διαβάστε περισσότερα

Οι ασυνέχειες επηρεάζουν τη συμπεριφορά του τεχνικού έργου και πρέπει να λαμβάνονται υπόψη στο σχεδιασμό του.

Οι ασυνέχειες επηρεάζουν τη συμπεριφορά του τεχνικού έργου και πρέπει να λαμβάνονται υπόψη στο σχεδιασμό του. ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ ΑΣΥΝΕΧΕΙΩΝ ΒΡΑΧΟΥ Όπως έχουμε ήδη αναφέρει οι ασυνέχειες αποτελούν επίπεδα αδυναμίας της βραχόμαζας που διαχωρίζει τα τεμάχια του ακέραιου πετρώματος. Κάθετα σε αυτή η εφελκυστική αντοχή είναι

Διαβάστε περισσότερα

ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ»

ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» 7ο Εξ. ΠΟΛ-ΜΗΧ ΜΗΧ. ΕΜΠ - Ακαδ. Ετος 006-07 ΔΙΑΛΕΞΗ 6 Καθιζήσεις Επιφανειακών Θεμελιώσεων : Υπολογισμός καθιζήσεων σε αμμώδη εδάφη 5.10.007 Υπολογισμός καθιζήσεων

Διαβάστε περισσότερα

Ε ΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7

Ε ΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 Τεχνολογικό Εκπαιδευτικό Ίδρυµα Σερρών Σχολή Τεχνολογικών Εφαρµογών Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Ε ΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 Τοίχοι Αντιστήριξης ιδάσκων: Κίρτας Εµµανουήλ Σέρρες, Σεπτέµβριος 010 Μάθηµα: Εδαφοµηχανική

Διαβάστε περισσότερα

ΥΠΟΓΕΙΑ ΑΝΑΠΤΥΞΗ. Μέθοδος θαλάμων και στύλων

ΥΠΟΓΕΙΑ ΑΝΑΠΤΥΞΗ. Μέθοδος θαλάμων και στύλων ΥΠΟΓΕΙΑ ΑΝΑΠΤΥΞΗ και A. Μπενάρδος Λέκτορας ΕΜΠ Δ. Καλιαμπάκος Καθηγητής ΕΜΠ και - Hunt Midwest (Subtroolis) και - Hunt Midwest (Subtroolis) Εφαρμογής - Η μέθοδος και (rooms and illars) ανήκει στην κατηγορία

Διαβάστε περισσότερα

Ορμή και Δυνάμεις. Θεώρημα Ώθησης Ορμής

Ορμή και Δυνάμεις. Θεώρημα Ώθησης Ορμής 501 Ορμή και Δυνάμεις Θεώρημα Ώθησης Ορμής «Η μεταβολή της ορμής ενός σώματος είναι ίση με την ώθηση της δύναμης που ασκήθηκε στο σώμα» = ή Το θεώρημα αυτό εφαρμόζεται διανυσματικά. 502 Θεώρημα Ώθησης

Διαβάστε περισσότερα

Αντοχή κατασκευαστικών στοιχείων σε κόπωση

Αντοχή κατασκευαστικών στοιχείων σε κόπωση 11.. ΚΟΠΩΣΗ Ενώ ο υπολογισμός της ροπής αντίστασης της μέσης τομής ως το πηλίκο της ροπής σχεδίασης προς τη μέγιστη επιτρεπόμενη τάση, όπως τα μεγέθη αυτά ορίζονται κατά ΙΑS, προσβλέπει στο να εξασφαλίσει

Διαβάστε περισσότερα

ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ»

ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» 7ο Εξ. ΠΟΛ-ΜΗΧ ΜΗΧ. ΕΜΠ - Ακαδ. Ετος 2005-06 ΔΙΑΛΕΞΗ 3 Ανάλυση της Φέρουσας Ικανότητας Επιφανειακών Θεμελιώσεων κατά τον Ευρωκώδικα 7 8.0.2005 Έλεχος επάρκειας επιφανειακών

Διαβάστε περισσότερα

Πλευρικές Ωθήσεις Γαιών

Πλευρικές Ωθήσεις Γαιών Πλευρικές Ωθήσεις Γαιών Ευχαριστώ για την Στήριξή σου!! Διάρκεια: 30 λεπτά Dr. C. Sachpazis Περιεχόμενα Γεωτεχνικές Εφαρμογές K 0, ενεργητικές & παθητικές συνθήκες Θεωρεία Ωθήσεων Γαιών Rankine Διάλειμμα

Διαβάστε περισσότερα

ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ»

ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» ΔΙΑΛΕΞΕΙΣ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ» 7ο Εξ. ΠΟΛ-ΜΗΧ ΜΗΧ. ΕΜΠ - Ακαδ. Ετος 005-06 ΔΙΑΛΕΞΗ Φέρουσα Ικανότητα Επιφανειακών Θεμελιώσεων 0.03.007 P Καμπύλες τάσεωνπαραμορφώσεων του εδάφους Γραμμική συμπεριφορά

Διαβάστε περισσότερα

α) Προτού επιβληθεί το φορτίο q οι τάσεις στο σημείο Μ είναι οι γεωστατικές. Κατά συνέπεια θα είναι:

α) Προτού επιβληθεί το φορτίο q οι τάσεις στο σημείο Μ είναι οι γεωστατικές. Κατά συνέπεια θα είναι: 6 η ΣΕΙΡΑ ΑΣΚΗΣΕΩΝ ΑΠΑΝΤΗΣΕΙΣ ΚΑΙ ΣΧΟΛΙΑ Επιμέλεια: Μιχάλης Μπαρδάνης, Υποψήφιος Διδάκτορας ΕΜΠ Για την επίλυση των ασκήσεων σειράς αυτής αρκούν οι σχέσεις και οι πίνακες που παρατίθενται στα οικεία κεφάλαια

Διαβάστε περισσότερα

Συστήματα και Μέθοδοι Δόνησης

Συστήματα και Μέθοδοι Δόνησης ΠΩΣ ΝΑ ΕΠΙΛΕΞΕΤΕ ΗΛΕΚΤΡΟΔΟΝΗΤΗ ITALVIBRAS Συστήματα και Μέθοδοι Δόνησης Τα συστήματα στα οποία χρησιμοποιείται η δόνηση μπορούν να χωριστούν στις εξής κατηγορίες: Συστήματα ελεύθερης ταλάντωσης, τα οποία

Διαβάστε περισσότερα

ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ METAΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ

ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ METAΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ ΕΡΓΟ : ΡΥΘΜΙΣΗ ΒΑΣΕΙ Ν.4178/2013 ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕΤΑΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ ΘΕΣΗ : Λεωφόρος Χαλανδρίου και οδός Παλαιών Λατομείων, στα Μελίσσια του Δήμου Πεντέλης ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ METAΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ

Διαβάστε περισσότερα

Δρ. Μηχ. Μηχ. Α. Τσουκνίδας. Σχήμα 1

Δρ. Μηχ. Μηχ. Α. Τσουκνίδας. Σχήμα 1 Σχήμα 1 Η εντατική κατάσταση στην οποία βρίσκεται μία δοκός, που υποβάλλεται σε εγκάρσια φόρτιση, λέγεται κάμψη. Αμφιέριστη δοκός Πρόβολος Κατά την καταπόνηση σε κάμψη αναπτύσσονται καμπτικές ροπές, οι

Διαβάστε περισσότερα

Τα Θέματα που είναι με σκούρο φόντο φέτος (2014) είναι εκτός ύλης

Τα Θέματα που είναι με σκούρο φόντο φέτος (2014) είναι εκτός ύλης Τα Θέματα που είναι με σκούρο φόντο φέτος (2014) είναι εκτός ύλης 2013 ΘΕΜΑ Α Για τις ερωτήσεις 1 έως 4 γράψτε τον αριθμό τις ερώτησης και δίπλα το γράμμα που αντιστοιχεί στη σωστή απάντηση. 1. Για ένα

Διαβάστε περισσότερα

Κατασκευές στην επιφάνεια του βράχου 25

Κατασκευές στην επιφάνεια του βράχου 25 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΠΡΟΛΟΓΟΣ 5 ΣΥΜΒΟΛΙΣΜΟΙ 13 Κατασκευές στην επιφάνεια του βράχου 25 EIΣΑΓΩΓΗ 27 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 - Η ΣΥΝΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΒΡΑΧΟΥ 29 Παράμετροι οι οποίες ορίζουν τη συναρμογή 29 Ο προσανατολισμός των ασυνεχειών

Διαβάστε περισσότερα

Προτεινόμενο διαγώνισμα Φυσικής Α Λυκείου

Προτεινόμενο διαγώνισμα Φυσικής Α Λυκείου Προτεινόμενο διαγώνισμα Φυσικής Α Λυκείου Θέμα 1 ο Σε κάθε μια από τις παρακάτω προτάσεις 1-5 να επιλέξετε τη μια σωστή απάντηση: 1. Όταν ένα σώμα ισορροπεί τότε: i. Ο ρυθμός μεταβολής της ταχύτητάς του

Διαβάστε περισσότερα

Κατακόρυφα Γεωσύνθετα Στραγγιστήρια. Πολιτικός Μηχ., Μ.Εng., ΓΕΩΣΥΜΒΟΥΛΟΙ Ε.Π.Ε.

Κατακόρυφα Γεωσύνθετα Στραγγιστήρια. Πολιτικός Μηχ., Μ.Εng., ΓΕΩΣΥΜΒΟΥΛΟΙ Ε.Π.Ε. Κατακόρυφα Γεωσύνθετα Στραγγιστήρια ΠΛΑΤΗΣ, Α.Δ. Πολιτικός Μηχ., Μ.Εng., ΓΕΩΣΥΜΒΟΥΛΟΙ Ε.Π.Ε. Κατακόρυφα Γεωσύνθετα Στραγγιστήρια ΠΛΑΤΗΣ, Α.Δ. Πολιτικός Μηχ, Μ.Εng., ΓΕΩΣΥΜΒΟΥΛΟΙ Ε.Π.Ε. ΕΙΣΑΓΩΓΗ Προφόρτιση:

Διαβάστε περισσότερα

ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΤΩΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΚΩΝ ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΜΕ ΤΟΥΣ ΕΥΡΩΚΩ ΙΚΕΣ 7, 2 & 8

ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΤΩΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΚΩΝ ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΜΕ ΤΟΥΣ ΕΥΡΩΚΩ ΙΚΕΣ 7, 2 & 8 ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΟΜΕΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΤΩΝ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΚΩΝ ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΩΝ ΜΕ ΤΟΥΣ ΕΥΡΩΚΩ ΙΚΕΣ 7, 2 & 8 Μπελόκας Γεώργιος ιδάκτωρ Πολιτικός Μηχανικός

Διαβάστε περισσότερα

Μοντέλο Προσδιορισμού του Δείκτη Δευτερεύουσας Στερεοποίησης Υπερστερεοποιημένων Αργιλικών Εδαφών

Μοντέλο Προσδιορισμού του Δείκτη Δευτερεύουσας Στερεοποίησης Υπερστερεοποιημένων Αργιλικών Εδαφών Μοντέλο Προσδιορισμού του Δείκτη Δευτερεύουσας Στερεοποίησης Υπερστερεοποιημένων Αργιλικών Εδαφών Model for the Prediction of Secondary Consolidation Index of Overconsolidated Clay Soils ΑΝΑΓΝΩΣΤΟΠΟΥΛΟΣ,

Διαβάστε περισσότερα

Φυσική για Μηχανικούς

Φυσική για Μηχανικούς Φυσική για Μηχανικούς Μηχανική Εικόνα: Isaac Newton: Θεωρείται πατέρας της Κλασικής Φυσικής, καθώς ξεκινώντας από τις παρατηρήσεις του Γαλιλαίου αλλά και τους νόμους του Κέπλερ για την κίνηση των πλανητών

Διαβάστε περισσότερα

Θ Ε Μ Ε Λ Ι Ω Σ Ε Ι Σ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5

Θ Ε Μ Ε Λ Ι Ω Σ Ε Ι Σ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 Τεχνολογικό Εκπαιδευτικό Ίδρυµα Σερρών Σχολή Τεχνολογικών Εφαρµογών Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Θ Ε Μ Ε Λ Ι Ω Σ Ε Ι Σ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ιδάσκων: Κίρτας Εµµανουήλ Σέρρες, Σεπτέµβριος 010 1 Μάθηµα: Θεµελιώσεις

Διαβάστε περισσότερα

Αλληλεπίδραση Ανωδοµής-Βάθρων-Θεµελίωσης-Εδάφους σε Τοξωτή Οδική Μεταλλική Γέφυρα µε Σύµµικτο Κατάστρωµα

Αλληλεπίδραση Ανωδοµής-Βάθρων-Θεµελίωσης-Εδάφους σε Τοξωτή Οδική Μεταλλική Γέφυρα µε Σύµµικτο Κατάστρωµα ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Αλληλεπίδραση Ανωδοµής-Βάθρων- Θεµελίωσης-Εδάφους σε Τοξωτή Οδική Μεταλλική Γέφυρα µε Σύµµικτο Κατάστρωµα ΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ

Διαβάστε περισσότερα

Γενικές πληροφορίες μαθήματος: Τίτλος CE07_S04 Πιστωτικές. Φόρτος εργασίας μονάδες:

Γενικές πληροφορίες μαθήματος: Τίτλος CE07_S04 Πιστωτικές. Φόρτος εργασίας μονάδες: Γενικές πληροφορίες μαθήματος: Τίτλος Μεταλλικές Κωδικός CE07_S04 μαθήματος: Κατασκευές ΙI μαθήματος: Πιστωτικές Φόρτος εργασίας μονάδες: 5 150 (ώρες): Επίπεδο μαθήματος: Προπτυχιακό Μεταπτυχιακό Τύπος

Διαβάστε περισσότερα

Παράδειγμα διαστασιολόγησης και όπλισης υποστυλώματος

Παράδειγμα διαστασιολόγησης και όπλισης υποστυλώματος ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΡΧΙΤΕΚΤΟΝΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΣΥΝΘΕΣΕΩΝ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΗΣ ΑΙΧΜΗΣ ΠΕΡΙΟΧΗ ΔΟΜΙΚΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ Μάθημα: Δομική Μηχανική 3 Διδάσκουσα: Μαρίνα Μωρέττη Ακαδ. Έτος 014 015 Παράδειγμα

Διαβάστε περισσότερα

Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση:

Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση: Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση: S d R d Η εν λόγω ανίσωση εφαρμόζεται και ελέγχεται σε κάθε εντατικό μέγεθος

Διαβάστε περισσότερα

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 Οριακές Καταστάσεις Σχεδιασµού - Συντελεστές Ασφαλείας - ράσεις Σχεδιασµού - Συνδυασµοί ράσεων - Εντατικές Καταστάσεις

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 Οριακές Καταστάσεις Σχεδιασµού - Συντελεστές Ασφαλείας - ράσεις Σχεδιασµού - Συνδυασµοί ράσεων - Εντατικές Καταστάσεις ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 Οριακές Καταστάσεις Σχεδιασµού - Συντελεστές Ασφαλείας - ράσεις Σχεδιασµού - Συνδυασµοί ράσεων - Εντατικές Καταστάσεις 1.1. Οριακές καταστάσεις σχεδιασµού (Limit States) Κατά τη διάρκεια ζωής

Διαβάστε περισσότερα

ΕΠΟΠΤΙΚΟ ΥΛΙΚΟ ΔΙΑΛΕΞΕΩΝ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΒΡΑΧΟΜΗΧΑΝΙΚΗ ΣΗΡΑΓΓΕΣ», Μέρος 2 : ΣΗΡΑΓΓΕΣ. 04 Ανάλυση της Μόνιμης Επένδυσης

ΕΠΟΠΤΙΚΟ ΥΛΙΚΟ ΔΙΑΛΕΞΕΩΝ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΒΡΑΧΟΜΗΧΑΝΙΚΗ ΣΗΡΑΓΓΕΣ», Μέρος 2 : ΣΗΡΑΓΓΕΣ. 04 Ανάλυση της Μόνιμης Επένδυσης ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗΣ ΕΠΟΠΤΙΚΟ ΥΛΙΚΟ ΔΙΑΛΕΞΕΩΝ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ «ΒΡΑΧΟΜΗΧΑΝΙΚΗ ΣΗΡΑΓΓΕΣ», Μέρος 2 : ΣΗΡΑΓΓΕΣ 9 ο Εξ. ΠΟΛ. ΜΗΧ. - Ακαδ. Ετος 2013-14 04 Ανάλυση

Διαβάστε περισσότερα

ΟΜΟΣΠΟΝ ΙΑ ΕΚΠΑΙ ΕΥΤΙΚΩΝ ΦΡΟΝΤΙΣΤΩΝ ΕΛΛΑ ΟΣ (Ο.Ε.Φ.Ε.) ΕΠΑΝΑΛΗΠΤΙΚΑ ΘΕΜΑΤΑ ΕΠΑΝΑΛΗΠΤΙΚΑ ΘΕΜΑΤΑ 2015 Α ΦΑΣΗ

ΟΜΟΣΠΟΝ ΙΑ ΕΚΠΑΙ ΕΥΤΙΚΩΝ ΦΡΟΝΤΙΣΤΩΝ ΕΛΛΑ ΟΣ (Ο.Ε.Φ.Ε.) ΕΠΑΝΑΛΗΠΤΙΚΑ ΘΕΜΑΤΑ ΕΠΑΝΑΛΗΠΤΙΚΑ ΘΕΜΑΤΑ 2015 Α ΦΑΣΗ ΤΑΞΗ: Γ ΓΕΝΙΚΟΥ ΛΥΚΕΙΟΥ ΚΑΤΕΥΘΥΝΣΗ: ΘΕΤΙΚΗ & ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΗ ΜΑΘΗΜΑ: ΦΥΣΙΚΗ ΙΑΓΩΝΙΣΜΑ 1 Ηµεροµηνία: Τετάρτη 7 Ιανουαρίου 015 ιάρκεια Εξέτασης: 3 ώρες ΘΕΜΑ A ΕΚΦΩΝΗΣΕΙΣ Στις ηµιτελείς προτάσεις Α1 Α4 να γράψετε

Διαβάστε περισσότερα

ΕΝΟΤΗΤΑ 1.2 ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΣΕ ΜΙΑ ΔΙΑΣΤΑΣΗ

ΕΝΟΤΗΤΑ 1.2 ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΣΕ ΜΙΑ ΔΙΑΣΤΑΣΗ ΕΝΟΤΗΤΑ 1.2 ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΣΕ ΜΙΑ ΔΙΑΣΤΑΣΗ 1. Τι λέμε δύναμη, πως συμβολίζεται και ποια η μονάδα μέτρησής της. Δύναμη είναι η αιτία που προκαλεί τη μεταβολή της κινητικής κατάστασης των σωμάτων ή την παραμόρφωσή

Διαβάστε περισσότερα

Η ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΤΟΥ ΣΤΑΘΜΟΥ «ΑΓΙΑ ΠΑΡΑΣΚΕΥΗ» ΤΗΣ ΓΡΑΜΜΗΣ 3 ΤΟΥ ΜΕΤΡΟ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ

Η ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΤΟΥ ΣΤΑΘΜΟΥ «ΑΓΙΑ ΠΑΡΑΣΚΕΥΗ» ΤΗΣ ΓΡΑΜΜΗΣ 3 ΤΟΥ ΜΕΤΡΟ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ Η ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΤΟΥ ΣΤΑΘΜΟΥ «ΑΓΙΑ ΠΑΡΑΣΚΕΥΗ» ΤΗΣ ΓΡΑΜΜΗΣ 3 ΤΟΥ ΜΕΤΡΟ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ ΧΡΙΣΤΙΝΑ ΜΑΥΡΟΜΜΑΤΗ ΝΙΚΟΛΑΟΣ ΜΠΟΥΣΟΥΛΑΣ Τμήμα Γεωτεχνικών Μελετών Εσπερίδα ΕΕΣΥΕ - 05/12/2012 (α) (β) (γ) 1. ΤΟ ΕΓΧΕΙΡΗΜΑ Κατασκευή

Διαβάστε περισσότερα