Ενίσχυση Υφιστάμενων Πλαισίων με Εμφάτνωση από Ο.Σ.: Αντοχή, Δυσκαμψία και Ικανότητα Παραμόρφωσης
|
|
- Γολγοθά Ασπάσιος
- 6 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Ενίσχυση Υφιστάμενων Πλαισίων με Εμφάτνωση από Ο.Σ.: Αντοχή, Δυσκαμψία και Ικανότητα Παραμόρφωσης Retrofitting of Existing Frames by Infilling with RC: Strength, Stiffness and Cyclic Deformation Capacity Διονύσιος ΜΠΙΣΚΙΝΗΣ 1, Μιχαήλ Ν. ΦΑΡΔΗΣ 2, Απόστολος ΨΑΡΟΣ- ΑΝΔΡΙΟΠΟΥΛΟΣ 3 Λέξεις κλειδιά: τοιχώματα ΟΣ, σεισμική ενίσχυση, διατμητική αντοχή, διατμητική ολίσθηση Keywords: RC walls, seismic retrofitting, shear resistance, shear sliding ΠΕΡΙΛΗΨΗ: Κατά την σεισμική ενίσχυση κτιρίων από οπλισμένο σκυρόδεμα (ΟΣ), μπορεί να γίνει μετατροπή υφιστάμενων πλαισίων σε τοίχωμα ΟΣ, γεμίζοντας το χώρο μεταξύ των μελών του πλαισίου με ΟΣ, με πάχος όχι μεγαλύτερο από το πλάτος τους. Η συμπεριφορά του προκύπτοντος τοιχώματος σε ανακυκλιζόμενη φόρτιση εξαρτάται από τη σύνδεση μεταξύ νέου ΟΣ και παλαιών μελών. Η παρούσα εργασία αξιοποιεί τα αποτελέσματα από 56 πειράματα ανακυκλιζόμενης φόρτισης σε τέτοιου τύπου σύνθετα τοιχώματα για να εκφράσει τις ιδιότητές τους σε σχέση με τη γεωμετρία, τον οπλισμό και τη σύνδεση. Οι ιδιότητες που εξετάζονται είναι: α) η ροπή διαρροής στη βάση του ορόφου, β) η επιβατική δυσκαμψία στη διαρροή. γ) η παραμόρφωση καμπτικής αστοχίας σε ανακυκλιζόμενη φόρτιση, δ) η διατμητική αντοχή σε ανακυκλιζόμενη φόρτιση, συμπεριλαμβανομένης και της αστοχίας σε διατμητική ολίσθηση. Ξεχωριστά προσομοιώματα δίδονται για «κοντά» τοιχώματα με διατμητική αστοχία και για την περίπτωση διατμητικής αστοχίας στην κορυφή των υποστυλωμάτων. ABSTRACT: In seismic retrofitting of concrete buildings, frame bays are converted into reinforced concrete (RC) walls by infilling the space between the frame members with RC of a thickness of not more than their width. The cyclic behavior of the resulting wall depends on the connection between the RC infill and the surrounding RC members. The paper uses the results from 56 cyclic tests on such composite walls to express their properties in terms of the geometry, the reinforcement and the connection. Properties addressed are: a) the yield moment at the story base; b) the secant-to-yield-point stiffness; c) the deflection at flexural 1 Μεταδιδακτορικός Ερευνητής, Τμήμα Πολ/κών Μηχ/κών, Πανεπιστήμιο Πατρών / Ακαδημαϊκός Υπότροφος, Τμήμα Πολ/κών Μηχ/κών ΤΕ, ΤΕΙ Δυτικής Ελλάδας, dbisk@tee.gr 2 Ομότιμος Καθηγήτης, Τμήμα Πολ/κών Μηχ/κών, Παν/μιο Πατρών, fardis@upatras.gr 3 Διδακτορικός Φοιτητής, Τμήμα Πολ/κών Μηχ/κών, Columbia University in the City of New York, a.psaros@columbia.edu
2 failure under cyclic loading; d) the cyclic shear resistance, including a sliding shear failure mode. Separate models are given for squat walls failing in shear and for those where the top of the column shears-off. ΣΥΝΔΕΣΗ ΝΕΟΥ ΚΟΡΜΟΥ ΜΕ ΤΑ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΜΕΛΗ ΤΟΥ ΠΛΑΙΣΙΟΥ Η βάση πειραματικών δεδομένων περιλαμβάνει 56 δοκίμια τοιχωμάτων που προέκυψαν με εμφάτνωση πλαισίου με ΟΣ, τα οποία χρησιμοποιούνται σε αυτή την εργασία ώστε να συνταχθούν κανόνες για τον υπολογισμό βασικών ιδιοτήτων του τοιχώματος. Εξετάζονται επίσης δοκιμές σε 13 μονολιθικά δοκίμια για σύγκριση (δοκίμια αναφοράς). Τα περισσότερα δοκίμια ήταν ενός ορόφου, ορισμένα είχαν δύο ή τρεις ορόφους. Ο χαμηλός λόγος διάτμησης της πλειοψηφίας των δοκιμίων ευνοούσε τη διατμητική συμπεριφορά και αστοχία. Με εξαίρεση τα τρία δοκίμια από τους Strepelias et al (2013), σε όλες τις άλλες περιπτώσεις το φάτνωμα με ΟΣ ήταν πιο λεπτό από τα μέλη του πλαισίου, επιβαρύνοντας περαιτέρω τη διατμητική αντοχή. Ο τρόπος και οι λεπτομέρειες σύνδεσης του νέου κορμού με τα μέλη του περιβάλλοντος πλαισίου επηρεάζουν σημαντικά τη συμπεριφορά του σύνθετου τοιχώματος υπό ανακυκλιζόμενη φόρτιση και πρέπει να λαμβάνονται υπόψη για την ποσοτικοποίηση των ιδιοτήτων του. Όσο πιο κοντινή σε μονολιθική η σύνδεση, τόσο καλύτερος και ευκολότερος είναι ο υπολογισμός αυτών των ιδιοτήτων επεκτείνοντας / τροποποιώντας τους κανόνες που ισχύουν για τα μονολιθικά τοιχώματα ΟΣ. Δέκα διαφορετικοί τρόποι σύνδεσης εντοπίστηκαν στα 56 πειράματα της βάσης: #0 Μονολιθικό τοίχωμα (δοκίμιο αναφοράς, για σύγκριση): 13 δοκιμές. #1: Νέος κορμός συνδεδεμένος μέσω μηχανικών αγκυρίων μόνο με τα οριζόντια μέλη: 2 δοκιμές. #2: Όπως στο #1, αλλά συνδεδεμένος με όλα τα υφιστάμενα μέλη του πλαισίου: 5 δοκιμές. #3: Όπως στο #1, αλλά με «χημικά» αγκύρια πακτωμένα με εποξειδική ρητίνη: 3 δοκιμές. #4: Όπως στο #2, αλλά με «χημικά» αγκύρια (η πιο αποτελεσματική σύνδεση): 25 δοκιμές. #5: Δέσμες ράβδων στον κορμό (διαγώνια ή παράλληλα με τις άκρες) συγκολλημένες με αυτές των μελών του πλαισίου: 6 δοκίμια. #6: Όπως στο #4, μεγεθύνοντας επίσης τα υποστυλώματα του πλαισίου: 3 δοκιμές. #7: Χωρίς καμία σύνδεση: 4 δοκιμές. #8: Αυξάνοντας το πάχος υφιστάμενου μονολιθικού κορμού, χωρίς σύνδεση του νέου στοιχείου με τα μέλη του πλαισίου: 1 δοκιμή. #9: Μέσω διατμητικών συνδέσμων (shear keys): 2 δοκιμές. #10: Αφήνοντας κενό μεταξύ της κορυφής του νέου κορμού και του κάτω πέλματος της δοκού, ενώ στις τρεις άλλες πλευρές ο τρόπος σύνδεσης είναι οποιοσδήποτε από τους παραπάνω: 5 δοκιμές. Στο Σχήμα 1 φαίνονται οι Συνδέσεις #2 και #4. Περισσότερες πληροφορίες για τη βάση δεδομένων είναι διαθέσιμες απ τους
3 Biskinis et al Σχήμα 1. Σύνδεση του νέου κορμού στο περιβάλλον πλαίσιο με βλήτρα τα οποία δρουν και ως αγκύρια, ματισμέναα με τον κατακόρυφο οπλισμό του κορμού. Οι διατομές 0 και d είναι υποψήφιες κρίσιμες διατομές σε κάμψη. Ο τρόπος σύνδεσης του νέου κορμού με την κορυφή του υποκείμενου οριζόντιου μέλους του πλαισίου (π.χ. πάνω μέρος δοκού θεμελίωσης ή ενδιάμεσης δοκού ορόφου) είναι κρίσιμος για την καμπτική συμπεριφορά του σύνθετουυ τοιχώματος. Είναι προτιμότερο ο κατακόρυφος οπλισμός του νέου ν κορμού να είναι αγκυρωμένος εκεί, ώστε να μπορεί να αναπτύξει πλήρως την εφελκυστική αντοχή του. Αυτό είναι εφικτό στις συνδέσεις #1 με #6, όπου κοντά αγκύρια υψηλής εφελκυστικής αντοχής διαπερνούνν την οριζόντια διεπιφάνεια, με το ένα άκρο τους πακτωμένο στο υφιστάμενο οριζόντιο μέλος (χημικά ή μηχανικά) και το άλλο να εισέρχεται εντός του νέου κορμού ώστε να παραλαμβάνει τις εφελκυστικές δυνάμεις των κατακόρυφων ράβδων καιι να τις αγκυρώνει στο οριζόντιο μέλος. ΡΟΠΗ, ΓΩΝΙΑ ΣΤΡΟΦΗΣ ΧΟΡΔΗΣ ΚΑΙ ΕΠΙΒΑΤΙΚΟ ΜΕΤΡΟ ΔΥΣΚΑΜΨΙΑΣ ΣΤΗ ΔΙΑΡΡΟΗ Υποτίθεται ότι ο τρόποςς σύνδεσης του φατνώματος ΟΣ με μ τα μέλη του πλαισίου αποσκοπεί στη μίμησηη ενός μονολιθικού τοιχώματος, ώστε να έχει όσο πιο κοντινή συμπεριφορά με αυτό γίνεται υπό ανακυκλιζόμ μενη φόρτιση. Οπότε οι κανόνες που παρουσιάζονται σε αυτή την εργασία για τον υπολογισμό των ιδιοτήτων του σύνθετου τοιχώματος, είναι παραλλαγές αυτών πουυ ισχύουν για μονολιθικά τοιχώματα και εξαρτώνται από τον τρόπο σύνδεσης. σ Δύο διατομές λαμβάνονται υπόψη σε κάθε όροφοο του σύνθετου τοιχώματος (Σχήμαα 1): Η διατομή βάσης του ορόφου, για την οποία χρησιμοποιείται ο δείκτης 0. Εάν το φάτνωμα ΟΣ συνδέεται μεε το υποκείμενο μέλος του πλαισίου μέσω βλήτρων που διαπερνούν τη διατομή 0 και είναι πλήρως αγκυρωμένα προς τα κάτω, τότε αυτά τα βλήτρα λειτουργούν ως κατακόρυφος οπλισμός κορμού
4 στη διατομή. Η διατομή όπου σταματούν τα βλήτρα που συνδέουν το φάτνωμα ΟΣ με τη δοκό ή το θεμέλιο από κάτω (δείκτης: d). Η απόσταση αυτής της διατομής από τη διατομή βάσης αποτελεί το μήκος επέκτασης των βλήτρων μέσα στο φάτνωμα, l 0,d. Η ροπή που ενεργεί στη διατομή 0 είναι πάντα μεγαλύτερη από αυτήν που ενεργεί στη διατομή d. Οπότε η διατομή 0 ρηγματώνεται πρώτη και ελέγχει τη ρηγματωμένη δυσκαμψία του τοιχώματος. Τα βλήτρα που διαπερνούν τη διατομή 0 έχουν συνήθως μεγαλύτερη εφελκυστική αντοχή ανά μέτρο μήκους της οριζόντιας διεπιφάνειας απ ό,τι ο κατακόρυφος οπλισμός του νέου κορμού. Εάν ισχύει αυτό, τότε η διατομή d έχει χαμηλότερη ροπή διαρροής από τη διατομή 0 και, παρά τη χαμηλότερη ροπή που ενεργεί εκεί, ενδέχεται να διαρρεύσει πρώτη, ελέγχοντας τελικά τη ροπή διαρροής του τοιχώματος. Σε ό,τι ακολουθεί, όπου αναφέρονται «ράβδοι κορμού»: α) στη διατομή 0 είναι τα βλήτρα, β) στη διατομή d είναι ο οπλισμός του κορμού. Η τάση διαρροής των ράβδων του κορμού (σημειώνεται ως f yv,0 στη διατομή 0 και ως f yv,d στη διατομή d) διαφέρει από την τάση διαρροής των ράβδων στα υποστυλώματα του πλαισίου (σημειώνεται ως f y1 για υποστύλωμα σε εφελκυσμό και ως f y2 για υποστύλωμα σε θλίψη). Πολύ συχνά οι κατακόρυφες ράβδοι των υποστυλωμάτων είναι ματισμένες, ξεκινώντας από τη διατομή 0. Η «ενεργός τάση» σε εφελκυσμό μιας ματισμένης ράβδου είναι η πραγματική της τάση διαρροής επί min(1; l o /l oy,min ), όπου l o είναι το μήκος μάτισης της ράβδου και l oy,min το ελάχιστο μήκος ώστε η μάτιση να μην επηρεάζει αρνητικά τη ροπή διαρροής της διατομής (CEN 2005, Biskinis and Fardis 2010a). Η ενεργός τάση χάλυβα της εφελκυόμενης χορδής είναι η μικρότερη από τις δύο ενεργές τάσεις: στον κορμό, f yv,eff, ή στην ίδια την εφελκυόμενη χορδή, f y1,eff : f y,eff = min(f y1,eff ; f yv,eff )= min[f y1 min(1; l o,l /l oy,min,l ); f yv min(1; l o,v /l oy,min,v )] (1) Επιπλέον, εάν οι ράβδοι του παλαιού υποστυλώματος είναι ματισμένες ξεκινώντας από τη διατομή 0, τότε και οι δύο ράβδοι σε ένα ζεύγος ματισμένων ράβδων υποστυλώματος προσμετρούνται ως θλιβόμενος οπλισμός (Biskinis and Fardis 2010a, CEN 2005). Λαμβάνοντας υπόψη τα παραπάνω όσον αφορά τις ματισμένες ράβδους, από την ανάλυση της διατομή προκύπτει η ροπή διαρροής και η καμπυλότητα στη διαρροή των διατομών 0 και d (Μ y,0 και φ y,0 ή Μ y,d και φ y,d αντίστοιχα). Η ενεργός ροπή διαρροής στη βάση του ορόφου είναι είτε Μ y,0, είτε η ροπή στη βάση όταν η διατομή d διαρρέει (όποια είναι μικρότερη). Εάν L s,0 είναι το μήκος διάτμησης (λόγος M/V) στη διατομή 0, εκφράζεται ως: Μ y = min[μ y,0 ; Μ y,d (1+l 0,d /L s,0 )] (2) Ο μέσος όρος και η διάμεσος τιμή του λόγου πειραματικής προς προβλεπόμενης τιμής της ροπής διαρροής του τοιχώματος (βλ. σειρές 1 και 2 του Πίνακα 1), δείχνουν ότι το αποτέλεσμα της Εξ. (2) δίνει καλή σύγκλιση με τα πειραματικά αποτελέσματα δοκιμών με εμφάτνωση για την ακρίβεια, καλύτερα απ ό,τι στα μονολιθικά δοκίμια αναφοράς. Η καλή αυτή συμφωνία δεν επηρεάζεται από την ύπαρξη βλαβών στο πλαίσιο πριν την κάλυψη του φατνώματος με ΟΣ.
5 Πίνακας 1. Στατιστικά στοιχεία λόγου πειραματικής προς προβλεπόμενης τιμής μεγεθών στη διαρροή, γωνίας στροφής χορδής στην αστοχία και διατμητικής αντοχής. Λόγος πειραματικής/προβλεπόμενης τιμής Στατιστικά στοιχεία Πλήθος Μ.Ο. Διάμεσος CoV % 1 M y,exp /M y,eξ.(2) Σύνθετα τοιχώματα με καμπτική διαρροή b Ομοίως, με τα δοκίμια θεωρούμενα ως μονολιθικά M y,exp /M y,pred Μονολιθικά δοκίμια με καμπτική διαρροή EI exp /EI pred,eξ.(1)-(3) Σύνθετα τοιχώματα με καμπτική διαρροή b Ομοίως, με τα δοκίμια θεωρούμενα ως μονολιθικά EI exp /EI pred,eξ.(2) Μονολιθικά δοκίμια με καμπτική διαρροή y,exp / y,eξ.(1)-(4) Σύνθετα τοιχώματα με καμπτική διαρροή b Ομοίως, με τα δοκίμια θεωρούμενα ως μονολιθικά y,exp / y,pred Μονολιθικά δοκίμια με καμπτική διαρροή u,exp / u,pred Σύνθετα τοιχώματα με καμπτική αστοχία, Grammatikou et al (2017a), Eξ.(9) b Ομοίως, με τα δοκίμια θεωρούμενα ως μονολιθικά u,exp / u,pred Σύνθετα τοιχώματα με καμπτική αστοχία, Grammatikou et al (2017a), Eξ.(10) 8b Ομοίως, με τα δοκίμια θεωρούμενα ως μονολιθικά V R,exp /V R,pred Σύνθετα τοιχώματα με διατμητική ολίσθηση, ACI318 mod. 23 9b Ομοίως, με τα δοκίμια θεωρούμενα ως μονολιθικά V R,exp /V R,pred Μονολιθικά δοκίμια αναφοράς με διατμητική ολίσθηση, ACI318 mod. 11 V R,exp /V R,pred Σύνθετα τοιχώματα με διατμητική ολίσθηση, modif. fib MC b Ομοίως, με τα δοκίμια θεωρούμενα ως μονολιθικά V R,exp /V R,pred Μονολιθικά δοκίμια αναφοράς με διατμητική ολίσθηση, modified fib MC V R,exp /V R,pred Σύνθετα τοιχώματα με διατμ. ολίσθ., modif. EC b Ομοίως, με τα δοκίμια θεωρούμενα ως μονολιθικά V R,exp /V R,pred Μονολιθικά δοκίμια με διατμ. ολίσθ., modif. EC V R,exp /V R,pred Κοντά σύνθετα τοιχώματα, φυσικό προσομ V R,exp /V R,pred Μονολιθικά δοκίμια αναφοράς, φυσικό προσομ V R,exp /V R,pred Κοντά σύνθετα τοιχώματα, εμπειρικό προσομ V R,exp /V R,pred Μονολιθικά δοκίμια, εμπειρικό προσομοίωμα V R,exp /V R,pred Αστοχία σε διαγώνιο εφελκυσμό μετά τη διαρροή V R,exp /V R,pred Διατμητική αστοχία στην κορυφή των υπ/μάτων V R,exp /V R,pred Όλα τα δοκίμια, ASCE Σε μεγάλα δείγματα, η διάμεσος είναι αντιπροσωπευτικότερη της μέσης τάσης από τον μέσο όρο (Μ.Ο.) Σε 6 δοκίμια με τύπο σύνδεσης #5 οι δέσμες ράβδων στον κορμό (διαγώνια ή παράλληλα με τις άκρες) είναι άγνωστης ποσότητας και αγνοούνται: οι τιμές των M y, EI eff και της αντοχής σε διατμητική ολίσθηση υποεκτιμώνται, αυξάνοντας τον αντίστοιχο μέσο όρο και τη διάμεσο τιμή.
6 Η διατομή 0 ρηγματώνεται πρώτη και ελέγχει τη ρηγματωμένη δυσκαμψία. Οπότε για το τοίχωμα το επιβατικό μέτρο δυσκαμψίας στο σημείο διαρροής κατά τον (CEN 2005) είναι: EI eff = Μ y,0 L s,0 /3θ y,0 (3) όπου θ y,0 είναι η γωνία στροφής χορδής στη βάση του τοιχώματος (δηλ. ο λόγος της παραμόρφωσης του τοιχώματος σε απόσταση από τη διατομή 0 ίση με το μήκος διάτμησης, L s,0, προς το L s,0 ) στη διαρροή της διατομής 0. Η τιμή της μπορεί να υπολογιστεί από την εξίσωση των Grammatikou et al (2017b), η οποία έχει προσαρμοστεί σε πειραματικά αποτελέσματα 580 μονολιθικών τοιχωμάτων. Το τοίχωμα διαρρέει όταν η ροπή στη διατομή 0 φτάσει την τιμή από την Εξ. (2), η οποία πιθανόν να είναι μικρότερη από M y,0. Κατ αναλογία, η γωνία στροφής χορδής στη διατομή 0 στη διαρροή του τοιχώματος, θ y, ενδέχεται να είναι μικρότερη από την θ y,0. Είναι η τιμή που προκύπτει όταν η ροπή στη βάση γίνεται ίση με την Μ y από την Εξ. (2). Θεωρώντας ότι ο λόγος M προς θ παραμένει σταθερός έως ότου συμβεί διαρροή σε κάμψη, η θ y προκύπτει από την ενεργό δυσκαμψία του ορόφου, EI eff, κατά την Εξ. (3). Οπότε: θ y = Μ y L s,0 /3EI eff (4) Οι σειρές 3 έως 6 του Πίνακα 1 δείχνουν ότι η παραπάνω διαδικασία κατά μέσο όρο υπερεκτιμά το επιβατικό μέτρο δυσκαμψίας στο σημείο διαρροής του εμφατνωμένου με ΟΣ πλαισίου και υποτιμά ελαφρώς τη γωνία στροφής χορδής στη διαρροή. Βλάβες στο πλαίσιο από δοκιμές υπό ανακυκλιζόμενη φόρτιση πριν την εμφάτνωση επηρεάζουν σε μικρό μόνο βαθμό την ενεργό δυσκαμψία, καθώς αυτή καθορίζεται κατά κύριο λόγο απ το νέο κορμό. ΓΩΝΙΑ ΣΤΡΟΦΗΣ ΧΟΡΔΗΣ ΣΤΗΝ ΑΣΤΟΧΙΑ ΥΠΟ ΑΝΑΚΥΚΛΙΖΟΜΕΝΗ ΦΟΡΤΙΣΗ Δέκα από τα 56 δοκίμια αστόχησαν σε κάμψη. Όλα είχαν χημικά βλήτρα γύρω απ όλο τον κορμό (οκτώ με σύνδεση τύπου #4 και δύο με #6). Τα πειραματικά αποτελέσματα δείχνουν ότι, υπό ανακυκλιζόμενη φόρτιση, η καμπτική αστοχία ενός τοιχώματος (η οποία αντιστοιχεί σε πτώση της αντοχής κατά 20%) ελέγχεται από τη διατομή βάσης. Λαμβάνει χώρα σε τιμή της πλαστικής γωνίας στροφής χορδής παρόμοια με την αντίστοιχη τιμή ενός μονολιθικού τοιχώματος που αστοχεί σε ανακυκλιζόμενη κάμψη. Οι Grammatikou et al (2017a) προσάρμοσαν εναλλακτικές εμπειρικές εξισώσεις στη γωνία στροφής χορδής αστοχίας 200 και πλέον μονολιθικών δοκιμίων. Θεωρώντας ότι τα βλήτρα που είναι πακτωμένα με εποξειδική ρητίνη ή αγκυρωμένα μηχανικά μέσα σε οριζόντιο μέλος του πλαισίου δεν ολισθαίνουν από αυτό, και παραβλέποντας τη μάτιση των ράβδων του κορμού, οι Εξ.(9) και (10) των αυτές οι εξισώσεις Grammatikou et al fib (2017a) χρησιμοποιούνται εδώ για τον υπολογισμό του πλαστικού τμήματος της γωνίας στροφής χορδής στην αστοχία. Σύμφωνα με τις σειρές 7 και 8 του Πίνακα 1, η Εξ.
7 (9) υπολογίζει καλύτερα την πειραματική γωνία στροφής χορδής στην αστοχία του εμφατνωμένου με ΟΣ δοκιμίου από την Εξ. (10). ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΗ ΑΝΤΟΧΗ ΣΕ ΑΝΑΚΥΚΛΙΖΟΜΕΝΗ ΦΟΡΤΙΣΗ Αστοχία λόγω διατμητικής ολίσθησης στη διατομή καμπτικής διαρροής Αρκετά δοκίμια (25 από τα 56) αστόχησαν λόγω ολίσθησης στη διατομή που ελέγχει την καμπτική διαρροή κατά την Εξ. (2). Οι Grammatikou et al (2015) προσάρμοσαν τρία εναλλακτικά προσομοιώματα στην αντοχή έναντι διατμητικής ολίσθησης υπό ανακυκλιζόμενη φόρτιση 55 μονολιθικών τοιχωμάτων μετά από την εμφάνιση καμπτικής διαρροής. Και τα τρία αποτελούν τροποποιήσεις προσομοιωμάτων που περιλαμβάνονται σε κανονισμούς: τα προσομοιώματα στους κανονισμούς ACI318 και fib Model Code 2010 (MC2010) για μονοτονική διάτμηση, και το προσομοίωμα ανακυκλιζόμενης φόρτισης στο Μέρος 1 του Ευρωκώδικα 8 για τοιχώματα ΟΣ Υψηλής Κατηγορίας Πλαστιμότητας. Περισσότερα στοιχεία για τα εν λόγω προσομοιώματα έχουν δημοσιευθεί απ τους Grammatikou et al (2015). Στις σειρές 9 έως 14 του Πίνακα 1 περιλαμβάνονται στατιστικά μεγέθη της πειραματικής αντοχής έναντι διατμητικής ολίσθησης ως προς τις προβλέψεις των τριών προσομοιωμάτων. Διατμητική αντοχή κοντών τοιχωμάτων (L s /h 1.2) Από τα 56 τοιχώματα που προέκυψαν με εμφάτνωση από ΟΣ, 13 αστόχησαν σε διάτμηση και είχαν L s /h 1.2, το οποίο αποτελεί το άνω όριο του λόγου διάτμησης για τα κοντά τοιχώματα κατά τους Grammatikou et al (2015). Σε εκείνη την εργασία δύο προσομοιώματα προσαρμόστηκαν στη διατμητική αντοχή υπό ανακυκλιζόμενη φόρτιση 320 μονολιθικών κοντών τοιχωμάτων. Το πρώτο αποτελεί ένα φυσικό προσομοίωμα, ισχύει για 0.25 L s /h 1.2 και υπολογίζει τη διατμητική αντοχή, V R,squat, ως άθροισμα της συμβολής του σκυροδέματος, V c, και της συμβολής των ράβδων του κορμού, V s. Το άλλο προσομοίωμα είναι εμπειρικό και αποτελεί τροποποίηση προσομοιώματος που προσαρμόστηκε από τους Gulec and Whittaker (2011) στη μέγιστη αντοχή ενός μικρότερου δείγματος μονολιθικών κοντών τοιχωμάτων, ισχύει δε για 0<L s /h 1.2. Περισσότερες πληροφορίες για τα προσομοιώματα αυτά έχουν δημοσιευθεί απ τους Grammatikou et al (2015). Όπως φαίνεται στις σειρές από 15 έως 18 του Πίνακα 1, τα δύο εναλλακτικά προσομοιώματα για κοντά τοιχώματα προβλέπουν κατά μέσο όρο ικανοποιητικά τη διατμητική αντοχή υπό ανακυκλιζόμενη φόρτιση των κοντών δοκιμίων που εμφατνώθηκαν με ΟΣ. Οι προβλέψεις είναι καλύτερες εν συγκρίσει με τις προβλέψεις για τα μονολιθικά δοκίμια. Αντοχή υπό ανακυκλιζόμενη φόρτιση τοιχωμάτων με L s /h 1.0 σε διαγώνιο εφελκυσμό μετά από καμπτική διαρροή Δύο δοκίμια εμφατνωμένα με ΟΣ αστόχησαν σε διαγώνιο εφελκυσμό μετά από καμπτική διαρροή, μια μορφή αστοχίας για την οποία η διατμητική αντοχή υπό ανακυκλιζόμενη φόρτιση μπορεί να υπολογιστεί σύμφωνα με τους Biskinis et al
8 (2004), CEN (2005). Έξι δοκίμια είχαν κενό ανάμεσα στην κορυφή του κορμού και στο κάτω πέλμα της δοκού, με αποτέλεσμα την πρόωρη διατμητική αστοχία στην κορυφή των υποστυλωμάτων. Έξι ακόμα δοκίμια εμφάνισαν αστοχία στα υποστυλώματα σε διαγώνιο εφελκυσμό. Η αντοχή σε τέμνουσα δύναμη αυτών των δώδεκα δοκιμίων υπολογίζεται εδώ ως το άθροισμα της συμβολής τριών ξεχωριστών μηχανισμών διατμητικής αντοχής σε διαγώνιο εφελκυσμό, ενός μηχανισμού στον κορμό και ενός σε κάθε υποστύλωμα: V R,tot =V R,web,ST +V R,col1,ST +V R,col2,ST (5) Οι εξισώσεις των Biskinis et al (2004), CEN (2005) χρησιμοποιούνται και για τους τρεις όρους της Εξ. (5), θεωρώντας ότι το υποστύλωμα υπό εφελκυσμό έχει μηδενική συμβολή σκυροδέματος στη διατμητική αντοχή (δηλ. λαμβάνεται μόνο ο όρος V s στο V R,col1,ST ). Η συμβολή της αξονικής δύναμης, λαμβάνεται όπως στο πλήρες σύνθετο τοίχωμα. Στην 20 η σειρά του Πίνακα 1 δίνονται τα στατιστικά μεγέθη πειραματικής-εκτιμώμενης τιμής κατά την Εξ. (5) για τα 12 πειράματα με τον συγκεκριμένο τρόπο αστοχίας. Αντοχή υπό ανακυκλιζόμενη φόρτιση τοιχωμάτων με 2.5 L s /h 1 σε λοξή θλίψη πριν ή μετά απ την καμπτική διαρροή Παρότι δεν εκδηλώθηκε σε κανένα από τα δοκίμια που δεν ήταν κοντά, μια άλλη πιθανή μορφή αστοχίας είναι η διαγώνια θλίψη του κορμού. Για λόγους πληρότητας, το εμπειρικό προσομοίωμα που προσαρμόστηκε από τους Biskinis at al (2004) σε 62 μονολιθικά τοιχώματα που αστόχησαν σε λοξή θλίψη θα πρέπει να λαμβάνεται υπόψη όταν υπολογίζεται η κρίσιμη μορφή αστοχίας και η διατμητική αντοχή ενός εμφατνωμένου με ΟΣ πλαισίου με 2.5 L s /h 1. Το συγκεκριμένο προσομοίωμα εφαρμόζεται και για αστοχία σε ανακυκλιζόμενη τέμνουσα πριν την καμπτική διαρροή (με μ pl θ = 0). ΑΛΛΟΙ ΤΡΟΠΟΙ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗΣ ΤΩΝ ΕΜΦΑΤΝΟΥΜΕΝΩΝ ΜΕ ΟΣ ΠΛΑΙΣΙΩΝ Η προσομοίωση και ο έλεγχος του φατνώματος ΟΣ ως λοξού θλιπτήρα κατά τον Mainstone (1971), κάτι που επιτρέπει ο ASCE41-06 (ASCE 2007), δίνει τα στατιστικά μεγέθη του λόγου πειραματικής προς προβλεπόμενη διατμητική αντοχή που φαίνονται στην τελευταία σειρά του Πίνακα 1. Ο μέσος όρος και η διάμεσος του λόγου είναι 1.3 και 1.34 αντίστοιχα, και, πιο σημαντικό, η διασπορά και η αβεβαιότητα της πρόβλεψης αυξάνουν σημαντικά (συντελεστής μεταβλητότητας CoV=48.5%) σε σχέση με τα προτεινόμενα προσομοιώματα. Οι εξεταζόμενες ιδιότητες της μηχανικής συμπεριφοράς του σύνθετου τοιχώματος υπολογίστηκαν επίσης κάνοντας την θεώρηση μονολιθικού τοιχώματος, ανεξάρτητα από τον τρόπο και τις λεπτομέρειες σύνδεσης του νέου κορμού με το πλαίσιο. Ο μέσος όρος, η διάμεσος και ο συντελεστής μεταβλητότητας του λόγου πειραματικής-εκτιμώμενης τιμής των εξεταζόμενων μεγεθών φαίνεται στον Πίνακα 1 με πλάγια γράμματα, στις σειρές που έχουν το επίθεμα b, ακριβώς κάτω από τους υπολογισμούς των μεγεθών σύμφωνα με την παρούσα εργασία. Οι τιμές
9 που έχουν υπολογιστεί κατ αυτόν τον τρόπο εμφανίζουν μεγαλύτερη διασπορά και σημαντικό συστηματικό σφάλμα. Συγκρινόμενες με τις τιμές που προέκυψαν από την προτεινόμενη διαδικασία, η ροπή διαρροής είναι, κατά μέσο όρο, περίπου 5% μικρότερη και το επιβατικό μέτρο δυσκαμψίας στο σημείο διαρροής περίπου 40% μικρότερο. Ακόμα πιο σημαντικό, η γωνία στροφής χορδής στην αστοχία υπερεκτιμάται κατά σχεδόν 50%. Η απόκλιση της διατμητικής αντοχής είναι μικρότερη, ανάλογα με τη μορφή αστοχίας. ΠΡΟΒΛΕΨΗ ΤΗΣ ΠΙΘΑΝΟΤΕΡΗΣ ΜΟΡΦΗΣ ΑΣΤΟΧΙΑΣ Στα παραπάνω, τα δοκίμια κατηγοριοποιήθηκαν σύμφωνα με τη μορφή αστοχίας που διαπιστώθηκε κατά την πειραματική δοκιμή. Στην πράξη, όμως, πρέπει να προβλέπεται εξαρχής η πιθανότερη μορφή αστοχίας ενός τοιχώματος που προκύπτει από την εμφάτνωση ενός πλαισίου με ΟΣ, προκειμένου να υπολογιστεί η αντοχή του υπό ανακυκλιζόμενη φόρτιση και η ικανότητα παραμόρφωσης του. Κατ αρχάς, πρέπει να ελέγχεται αν το τοίχωμα εμφανίζει ψαθυρή διατμητική αστοχία πριν διαρρεύσει σε κάμψη. Ως εκ τούτου: 1. Η ροπή διαρροής στη βάση ορίζεται από την Εξ. (2) και η τέμνουσα δύναμη στην καμπτική διαρροή υπολογίζεται από το μήκος διάτμησης στη διατομή της βάσης ως V y =M y /L s,0. 2. Εάν L s /h 1.0, η αντοχή σε λοξή θλίψη, V R,SC, υπολογίζεται κατά τους Biskinis at al (2004) με μ θ pl =0. 3. Εάν L s /h 1.2, η V R,squat υπολογίζεται από ένα εκ των δύο προτεινόμενων προσομοιωμάτων παραπάνω ανάλογα με το ποιο θα επιλεγεί. 4. Για κάθε τιμή L s /h, λαμβάνεται υπόψη η πιθανότητα πρόωρης διατμητικής αστοχίας στην κορυφή των υποστυλωμάτων υπολογίζοντας τη διατμητική αντοχή κατά την Εξ. (5), με μ θ pl =0 κατά τον υπολογισμό του κάθε όρου. 5. Εάν οποιαδήποτε από τις διατμητικές αντοχές σύμφωνα με τους υπολογισμούς που περιγράφονται στα σημεία 2 έως 4 είναι μικρότερη από την τέμνουσα δύναμη στη διαρροή σύμφωνα με το σημείο 1, V y, τότε η διατμητική αστοχία είναι ψαθυρή και η μορφή αστοχίας είναι αυτή που δίνει την ελάχιστη διατμητική αντοχή. Η αναζήτηση σταματά εδώ. Διαφορετικά, λαμβάνει χώρα καμπτική διαρροή στην κρίσιμη διατομή (0 ή d), Εξ. (2), και σε τέμνουσα δύναμη, V y, σύμφωνα με το σημείο 1. Η αναζήτηση συνεχίζει ως εξής: 6. Η γωνία στροφής χορδής στην καμπτική διαρροή, y, και η γωνία στροφής χορδής στην αστοχία, u, υπολογίζονται. Η μέγιστη δυνατή τιμή της μ θ pl υπολογίζεται ως: μ θ pl = u / y Οι ακόλουθες τιμές διατμητικής αντοχής υπολογίζονται χρησιμοποιώντας την τιμή της μ θ pl που προκύπτει από το σημείο 6: α. εάν L s /h 1.0: αντοχή σε λοξό εφελκυσμό, V R,ST, και αντοχή σε λοξή θλίψη, V R,SC, β. για κάθε L s /h: αντοχή σε διατμητική ολίσθηση στη βάση, V R,SLS, με χρήση ενός εκ των τριών προτεινόμενων προσομοιωμάτων (όποιο επιλεγεί). 8. Η μορφή αστοχίας καθορίζεται από τη μικρότερη από τις τέμνουσες δυνάμεις σύμφωνα με τα σημεία 1, 7α και 7β. Εάν η τέμνουσα δύναμη από το σημείο 1,
10 M y,exp /M y,pred 1,8 1,6 1,4 1,2 1 0,8 0,6 0,4 0,2 0 V y, είναι η μικρότερη, τότε προβλέπεται καμπτική αστοχία σε γωνία στροφής χορδής u. Διαφορετικά, η πιθανότερη μορφή αστοχίας είναι αυτή που δίνει τη μικρότερη διατμητική αντοχή από αυτές που αναφέρονται στο σημείο 7. Η εν λόγω μορφή αστοχίας λαμβάνει χώρα μετά την καμπτική διαρροή, σε τέμνουσα δύναμη ίση με την V y (από το σημείο 1) και τιμή της μ θ pl μικρότερη από τη μέγιστη δυνατή (όπως υπολογίστηκε στο σημείο 6). Η πιθανή τιμή της μ θ pl υπολογίζεται ορίζοντας την εξίσωση για τον υπολογισμό της διατμητικής αντοχής της πιθανότερης μορφής αστοχίας ίση με V y και λύνοντάς την για μ θ pl. Η πιθανότερη τιμή της παραμόρφωσης αστοχίας υπό ανακυκλιζόμενη φόρτιση είναι τότε =(μ θ pl +1) y < u. non predamaged predamaged average type of connection Υπόμνημα: #0 μονολιθικό, #1: μηχανικά αγκύρια πάνω και κάτω, #2: μηχανικά αγκύρια περιμετρικά, #3: χημικά αγκύρια πάνω και κάτω, #4: χημικά αγκύρια περιμετρικά, #5: δέσμες ράβδων στον κορμό συγκολλημένες με τον οπλισμό του πλαισίου, #6: χημικά αγκύρια περιμετρικά και επέκταση των υποστυλωμάτων του πλαισίου, #7: καμία σύνδεση, #8: αύξηση πάχους υφιστάμενου μονολιθικού κορμού, χωρίς σύνδεση με τα μέλη του πλαισίου, #9: διατμητικοί σύνδεσμοι (shear keys), #10: κενό μεταξύ της κορυφής του νέου κορμού και της δοκού. V R,exp /V R,pred 2,5 2 1,5 1 0,5 (a) non predamaged predamaged average (c) type of connection EI exp /EI pred V R,exp /V R,pred Σχήμα 2. Επιρροή του τρόπου σύνδεσης του νέου κορμού με το περιβάλλον πλαίσιο στο λόγο πειραματικής προς προβλεπόμενη τιμή: (a) ροπή διαρροής απ τις Εξ. (1), (2), (b) επιβατική δυσκαμψία στη διαρροή απ τις Εξ. (1)-(4), (c) αντοχή σε διατμητική ολίσθηση υπό ανακυκλιζόμενη φόρτιση, (d) διατμητική αντοχή κοντών τοιχωμάτων, ενδεικτικά χρησιμοποιώντας το «εμπειρικό» προσομοίωμα, ή αντοχή για διατμητική αστοχία της κορυφής των παλαιών υποστυλωμάτων απ την Εξ. (5). 2,5 2 1,5 1 0,5 2 1,8 1,6 1,4 1,2 1 0,8 0 (b) non predamaged predamaged average type of connection 0,6 0,4 (d) squat walls walls with column shear failure 0,2 average type of connection
11 Πραγματοποιήθηκε εφαρμογή των βημάτων 1 έως 5 που περιγράφηκαν πιο πάνω στα 56 εμφατνωμένα με ΟΣ δοκίμια, ενδεικτικά χρησιμοποιώντας το φυσικό προσομοίωμα για τα κοντά τοιχώματα. Σε 49 από τα 56 δοκίμια (δηλ. στο 88%) η συμπεριφορά (δηλ. καμπτική διαρροή ή ψαθυρή διατμητική αστοχία) προβλέπεται ορθά. Ο μέσος όρος και η διάμεσος τιμή του λόγου της πειραματικής αντοχής προς την προβλεπόμενη τιμή της καθοριστικής τέμνουσας είναι αντίστοιχα 1.09 και Ο συντελεστής μεταβλητότητας (CoV) του λόγου είναι 21.2%. Η εφαρμογή των βημάτων 6 έως 8, όπως και του βήματος 3 για τα κοντά υποστυλώματα, πραγματοποιήθηκε για τα 56 δοκίμια. Οι εκτιμώμενες διατμητικές αντοχές για τις διάφορες μορφές αστοχίας χρησιμοποιώντας ενδεικτικά το φυσικό προσομοίωμα για τα κοντά τοιχώματα και το τροποποιημένο προσομοίωμα του Ευρωκώδικα 8 για τη διατμητική ολίσθηση συγκρίθηκαν, για να υπολογισθεί η προβλεπόμενη μορφή αστοχίας για κάθε δοκίμιο και να συγκριθεί η εκτιμώμενη διατμητική του αντοχή με την πειραματική τιμή. Η προβλεπόμενη μορφή αστοχίας κάθε δοκιμίου συγκρίνεται επίσης με τα πειραματικά δεδομένα. Σε 43 από τα 56 τοιχώματα (δηλ. στο 77%) υπάρχει σωστή πρόβλεψη της μορφής αστοχίας. Ο μέσος όρος και η διάμεσος τιμή του λόγου της πειραματικής αντοχής προς την προβλεπόμενη κρίσιμη διατμητική αντοχή είναι αντίστοιχα 1.19 και 1.13, με συντελεστή μεταβλητότητας (CoV) του λόγου 29%. Τα δεδομένα που αφορούν το νέο οπλισμό που τοποθετήθηκε κατά την εμφάτνωση του πλαισίου με ΟΣ είναι ελλιπή σε 7 δοκίμια, καθιστώντας την πρόβλεψη αβέβαιη. Εάν παραβλεφθούν αυτά τα δοκίμια λόγω έλλειψης στοιχείων, τότε τα στατιστικά μεγέθη του V exp /minv pred για τα υπόλοιπα 49 δοκίμια είναι: μέσος όρος = 1.12, διάμεσος = 1.095, συντελεστής μεταβλητότητας = 24.3%. ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΤΟΥ ΤΡΟΠΟΥ ΣΥΝΔΕΣΗΣ ΜΕ ΤΑ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΜΕΛΗ ΤΟΥ ΠΛΑΙΣΙΟΥ Τιμές του λόγου πειραματικής προς εκτιμώμενη τιμή σημαντικών ιδιοτήτων των δοκιμίων με εμφάτνωση με ΟΣ φαίνονται στο Σχήμα 2 έναντι του τρόπου σύνδεσης. Η περίπτωση #0 αφορά τα μονολιθικά δοκίμια, για λόγους σύγκρισης. Για τους «ορθόδοξους» τρόπους σύνδεσης, δηλ. από #1 έως #6, οι κανόνες που προτείνονται στην παρούσα εργασία προβλέπουν πολύ ικανοποιητικά τις πειραματικές τιμές. Εξαίρεση αποτελούν η ροπή διαρροής και η δυσκαμψία στην περίπτωση #5, οι οποίες υποεκτιμούνται διότι παραβλέφθηκε η επιρροή του συγκολλημένου οπλισμού του κορμού σε αυτόν των υφιστάμενων μελών, διότι δεν ήταν γνωστή η ποσότητά του. Η υπερεκτίμηση της δυσκαμψίας στις δύο περιπτώσεις #6 δεν μπορεί να εξηγηθεί εύκολα, ενώ η υποεκτίμηση στην περίπτωση #7 (καμία σύνδεση) υπονοεί ότι οι διεπιφάνειες από τις οποίες δεν περνάει οπλισμός ενεργοποιούνται ως ένα βαθμό. Η ίδια αιτιολογία ενδεχομένως εξηγεί την υποεκτίμηση της ροπής διαρροής και της ενεργού δυσκαμψίας στην περίπτωση #8, όπου και πάλι οι συγκεκριμένοι κανόνες δεν λαμβάνουν υπόψη τη θετική επιρροή από την αύξηση του πάχους του κορμού, επειδή δεν είναι συνδεδεμένος άμεσα με τα μέλη του περιβάλλοντος πλαισίου. Στο Σχήμα 2 δεν φαίνεται πώς επηρεάζει ο τρόπος σύνδεσης την ακρίβεια της πρόβλεψης της
12 γωνίας στροφής χορδής στην αστοχία στα δέκα δοκίμια που διέρρευσαν σε κάμψη: δύο από αυτά τα δοκίμια είχαν σύνδεση #6 και οκτώ #4. Η συμφωνία με τα πειραματικά δεδομένα είναι πολύ καλή και για τα δύο υποσύνολα (βλ. στατιστικά μεγέθη στη σειρά 7 του Πίνακα 1). ΕΥΧΑΡΙΣΤΙΕΣ Η παρούσα έρευνα συγχρηματοδοτήθηκε από την Ευρωπαϊκή Ένωση και από εθνικούς πόρους, στα πλαίσια του ερευνητικού προγράμματος ERC-12: PRESCIENT Κατασκευές από σκυρόδεμα ανθεκτικές σε ακραίες φυσικές και ανθρωπογενείς απειλές στο πλαίσιο της δράσης Χρηματοδότηση προτάσεων που αξιολογήθηκαν θετικά στην 5η προκήρυξη των ERC Grant Schemes. ΑΝΑΦΟΡΕΣ American Society of Civil Engineers (ASCE) (2007) Seismic rehabilitation of existing buildings. ASCE Standard ASCE/SEI 41-06, Reston, VA. Biskinis D, Roupakias G, Fardis MN (2004) Degradation of shear strength of RC members with inelastic cyclic displacements. ACI Struct. J., 101(6), Biskinis D, Fardis MN (2010) Deformations at flexural yielding of members with continuous or lap-spliced bars. Structural Concrete, 11(3), Biskinis D, Fardis MN, Psaros-Andriopoulos A. (2016) Strength, stiffness and cyclic deformation capacity of RC frames converted into walls by infilling with RC. Bull Earthquake Eng 14(3): CEN (2005). European Standard EN1998-3:2005: Eurocode 8: Design of structures for earthquake resistance. Part 3: Assessment and retrofitting of buildings. Comite Europeen de Normalisation. Brussels. fib (2012) Model Code Bulletin 65/66, Federation Internationale du Beton, Lausanne Grammatikou S, Biskinis D, Fardis MN (2015) Strength, deformation capacity and failure modes of RC walls under cyclic loading. Bull. Earthq. Eng., 13(11), Grammatikou, S., Biskinis, D., Fardis, M.N. (2017a) Flexural rotation capacity models fitted to test results using different statistical approaches Struct. Concr. doi: /suco Grammatikou, S., Biskinis, D. and Fardis M.N. (2017b) Effective stiffness and ultimate deformation of flexure-controlled RC members, including the effects of load cycling, FRP jackets and lap-splicing of longitudinal bars. ASCE, J. Struct. Eng. (tentatively accepted). Gulec, C.K., Whittaker, A.S. (2011) Empirical equations for peak shear strength of low aspect ratio reinforced concrete walls. ACI Structural J 108(1): Mainstone RJ (1971) On the stiffnesses and strengths of infilled frames. Proceedings of Institution of Civil Engineers v 7360s Strepelias E, Palios X, Bousias SN, Fardis MN (2013) Experimental investigation of concrete frames infilled with RC for seismic rehabilitation. ASCE, J. Struct. Eng., 139.
Διατμητική Συμπεριφορά Τοιχωμάτων Ο.Σ. υπό Ανακυκλιζόμενη Ένταση Shear Behavior of RC Walls under Cyclic Loading
Διατμητική Συμπεριφορά Τοιχωμάτων Ο.Σ. υπό Ανακυκλιζόμενη Ένταση Shear Behavior of RC Walls under Cyclic Loading Σοφία ΓΡΑΜΜΑΤΙΚΟΥ 1, Διονύσιος ΜΠΙΣΚΙΝΗΣ 2, Μιχαήλ Ν. ΦΑΡΔΗΣ 3 Λέξεις κλειδιά: πλαστιμότητα,
Διαβάστε περισσότεραΛέξεις κλειδιά: σεισμική αποτίμηση, σεισμικός σχεδιασμός, δυσκαμψία, μάτιση Keywords: seismic assessment, seismic design, stiffness, lap-splice
Καμπτική Συμπεριφορά και Ικανότητα Παραμόρφωσης Μελών Ο.Σ. υπό Ανακυκλιζόμενη Εγκάρσια Φόρτιση Flexural Behavior and Deformation Capacit of RC Members under Cclic Lateral Loading Σοφία ΓΡΑΜΜΑΤΙΚΟΥ 1, Διονύσιος
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΠΛΑΙΣΙΑΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΕΜΦΑΤΝΩΣΗ ΑΠΟ Ο.Σ. ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΚΑΙ ΑΝΑΛΥΤΙΚΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΠΛΑΙΣΙΑΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΕΜΦΑΤΝΩΣΗ ΑΠΟ Ο.Σ. ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΚΑΙ ΑΝΑΛΥΤΙΚΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΔΙΔΑΚΤΟΡΙΚΗ ΔΙΑΤΡΙΒΗ ΗΛΙΑ Σ. ΣΤΡΕΠΕΛΙΑ
Διαβάστε περισσότεραΑντοχή, δυσκαµψία και ικανότητα παραµόρφωσης βάθρων γεφυρών
Αντοχή, δυσκαµψία και ικανότητα παραµόρφωσης βάθρων γεφυρών.ε. Μπισκίνης Υποψήφιος ιδάκτορας, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήµιο Πατρών Μ.Ν. Φαρδής Καθηγητής, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήµιο
Διαβάστε περισσότεραΠαραμόρφωση Αστοχίας Μελών Ο.Σ. Περισφιγμένων με Ινοπλισμένα Πολυμερή (ΙΟΠ) Ultimate Deformation of FRP-Wrapped RC Members
Παραμόρφωση Αστοχίας Μελών Ο.Σ. Περισφιγμένων με Ινοπλισμένα Πολυμερή (ΙΟΠ) Ultimate Deormation o FRP-Wrapped RC Members Διονύσιος ΜΠΙΣΚΙΝΗΣ 1, Μιχαήλ Ν. ΦΑΡΔΗΣ Λέξεις κλειδιά: Ινοπλισμένα Πολυμερή, γωνία
Διαβάστε περισσότεραΑΝΤΟΧΗ, ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΗΣ ΚΑΙ ΤΡΟΠΟΙ ΑΣΤΟΧΙΑΣ ΤΟΙΧΩΜΑΤΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΥΠΟ ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΦΟΡΤΙΣΗ
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΑΝΤΟΧΗ, ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΗΣ ΚΑΙ ΤΡΟΠΟΙ ΑΣΤΟΧΙΑΣ ΤΟΙΧΩΜΑΤΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΥΠΟ ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΦΟΡΤΙΣΗ ΔΙΑΤΡΙΒΗ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΟΥ ΔΙΠΛΩΜΑΤΟΣ
Διαβάστε περισσότεραΛέξεις κλειδιά: ανακυκλιζόμενη φόρτιση, διατμητικός σύνδεσμος, εμφατνούμενο τοίχωμα Ο/Σ, πλαίσιο Ο/Σ
Συμπεριφορά Πλαισίων Ο/Σ Ενισχυμένων με Εμφατνούμενα Τοιχώματα Ο/Σ υπό Ανακυκλιζόμενη Οριζόντια Φόρτιση Response of R/C Frames Strengthened with R/C Infill-Walls under Horizontal Cyclic Loading Θεοχάρης
Διαβάστε περισσότεραΕπιρροή του διαμήκους οπλισμού των ακραίων περισφιγμένων περιοχών, στην αντοχή τοιχωμάτων μεγάλης δυσκαμψίας
Επιρροή του διαμήκους οπλισμού των ακραίων περισφιγμένων περιοχών, στην αντοχή τοιχωμάτων μεγάλης δυσκαμψίας Γεώργιος Κωνσταντινίδης Πολιτικός Μηχανικός MSc, DIC, PhD, Αττικό Μετρό Α.Ε. email gkonstantinidis@ametro.gr
Διαβάστε περισσότερα10,2. 1,24 Τυπική απόκλιση, s 42
Ασκηση 3.1 (a) Αν μία ράβδος οπλισμού θεωρηθεί ότι λυγίζει μεταξύ δύο διαδοχικών συνδετήρων με μήκος λυγισμού το μισό της απόστασης, s w, των συνδετήρων, να υπολογισθεί η απόσταση συνδετήρων, s w, πέραν
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
Επίδραση Γειτονικού Κτιρίου στην Αποτίμηση Κατασκευών Ο/Σ ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΒΑΣΙΛΕΙΑΔΗ ΜΙΧΑΕΛΑ Μεταπτυχιακή Φοιτήτρια Π.Π., mikaelavas@gmail.com
Διαβάστε περισσότεραΟ ΡΟΛΟΣ ΤΩΝ ΕΝΦΑΤΝΟΥΜΕΝΩΝ ΤΟΙΧΩΜΑΤΩΝ ΣΤΗΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ
Ο ΡΟΛΟΣ ΤΩΝ ΕΝΦΑΤΝΟΥΜΕΝΩΝ ΤΟΙΧΩΜΑΤΩΝ ΣΤΗΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΘΑΝΑΣΟΥΛΙΑΣ ΑΝΔΡΕΑΣ ΠΕΡΙΛΗΨΗ Στόχος της εργασίας αυτής είναι να τονισθεί ο ρόλος που παίζει η προσθήκη ενφατνούμενων τοιχωμάτων στην ενίσχυση
Διαβάστε περισσότεραΟριακές Ανηγμένες Παραμορφώσεις Μελών Ο.Σ. σε Μονοτονική ή Ανακυκλιζόμενη Κάμψη Ultimate Strain Criteria for RC Members in Monotonic or Cyclic Flexure
Οριακές Ανηγμένες Παραμορφώσεις Μελών Ο.Σ. σε Μονοτονική ή Ανακυκλιζόμενη Κάμψη Ultimate Strain Criteria for RC Members in Monotonic or Cyclic Flexure Σοφία ΓΡΑΜΜΑΤΙΚΟΥ 1, Διονύσιος ΜΠΙΣΚΙΝΗΣ 2, Μιχαήλ
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΝΔΕΣΜΩΝ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΝΔΕΣΜΩΝ ΔΙΓΕΝΗΣ ΣΠΥΡΟΣ Περίληψη Σκοπός της εργασίας είναι η περιγραφή της συμπεριφοράς διαφόρων διατάξεων δικτυωτών συνδέσμων σε πλευρικά επιβαλλόμενα φορτία. Στο
Διαβάστε περισσότεραf cd = θλιπτική αντοχή σχεδιασμού σκυροδέματος f ck = χαρακτηριστική θλιπτική αντοχή σκυροδέματος
v ΣΥΜΒΟΛΑ Λατινικά A b A g A e A f = εμβαδόν ράβδου οπλισμού = συνολικό εμβαδόν διατομής = εμβαδόν περισφιγμένου σκυροδέματος στη διατομή = εμβαδόν διατομής συνθέτων υλικών A f,tot = συνολικό εμβαδόν συνθέτων
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ
49 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ 5.1 Γενικά Η ενίσχυση στοιχείων οπλισμένου σκυροδέματος σε διάτμηση με σύνθετα υλικά επιτυγχάνεται μέσω της επικόλλησης υφασμάτων ή, σπανιότερα,
Διαβάστε περισσότεραΔιεπιφάνειεςΩπλισμένουΣκυροδέματος. Ε.Βιντζηλαίου και Β.Παλιεράκη Εργαστήριο Ω.Σ/ΕΜΠ
ΔιεπιφάνειεςΩπλισμένουΣκυροδέματος υπό Ανακυκλιζόμενες Δράσεις Ε.Βιντζηλαίου και Β.Παλιεράκη Εργαστήριο Ω.Σ/ΕΜΠ Η σπουδαιότητα των διεπιφανειώνμεταξύ παλαιού και νέου σκυροδέματος για την αποδοτικότητα
Διαβάστε περισσότεραιατµητική αντοχή πολύ κοντών υπεροπλισµένων δοκών από οπλισµένο σκυρόδεµα Shear strength of very short over reinforced concrete beams
ιατµητική αντοχή πολύ κοντών υπεροπλισµένων δοκών από οπλισµένο σκυρόδεµα Shear strength of very short over reinforced concrete beams Πρόδροµος ΖΑΡΑΡΗΣ 1, Μαρία ΚΑΡΑΒΕΖΥΡΟΓΛΟΥ 2, Ιωάννης ΖΑΡΑΡΗΣ 3, Γεώργιος
Διαβάστε περισσότεραΔιατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου. Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου
Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου Ανάλογα με τη στατική φόρτιση δημιουργούνται περιοχές στο φορέα όπου έχουμε καθαρή κάμψη ή καμπτοδιάτμηση. m(x)
Διαβάστε περισσότεραΣΕΙΣΜΙΚΗ ΑΝΤΟΧΗ ΚΑΙ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΗΣ ΜΥΚΗΤΟΕΙΔΩΝ ΠΛΑΚΩΝ
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΑΝΤΟΧΗ ΚΑΙ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΗΣ ΜΥΚΗΤΟΕΙΔΩΝ ΠΛΑΚΩΝ ΔΙΑΤΡΙΒΗ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΟΥ ΔΙΠΛΩΜΑΤΟΣ ΕΙΔΙΚΕΥΣΗΣ ΕΥΤΥΧΙΑΣ Α. ΛΙΟΣΑΤΟΥ Πολιτικού
Διαβάστε περισσότερα( Σχόλια) (Κείµ ενο) Κοντά Υποστυλώµατα Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής. Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως. α s 2,5
( Σχόλια) (Κείµ ενο) 18.4.9 Κοντά Υποστυλώµατα 18.4.9 Κοντά Υποστυλώµατα 18.4.9.1 Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής N Sd Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως V Sd M Sd1 h N Sd M Sd2 V Sd L l s =M Sd /V Sd M Sd
Διαβάστε περισσότερα«ΦΑΕΘΩΝ: Λογισμικό για Ανάλυση Κρίσιμων Διατμητικά Υποστυλωμάτων Οπλισμένου Σκυροδέματος»
«ΦΑΕΘΩΝ: Λογισμικό για Ανάλυση Κρίσιμων Διατμητικά Υποστυλωμάτων Οπλισμένου Σκυροδέματος» Κωνσταντίνος Γ. Μεγαλοοικονόμου Ερευνητής Μηχανικός Κέντρο Συστημάτων Έγκαιρης Προειδοποίησης Γερμανικό Ερευνητικό
Διαβάστε περισσότεραΣεισμική Μόνωση Τοιχοπληρώσεων με Χρήση Περιμετρικών Αρμών από Κυψελωτά Υλικά: Πειραματική και Αριθμητική Μελέτη
Σεισμική Μόνωση Τοιχοπληρώσεων με Χρήση Περιμετρικών Αρμών από Κυψελωτά Υλικά: Πειραματική και Αριθμητική Μελέτη Αριστομένης Β. Τσαντίλης Υποψήφιος Διδάκτωρ, tsantilis.info@gmail.com Αθανάσιος Χ. Τριανταφύλλου
Διαβάστε περισσότεραΑντοχή Συνδέσεων Πλάκας-Υποστυλώµατος Υπό Σεισµική Καταπόνηση Strength of Flat Slab-Column Connections in Cyclic Loading
Αντοχή Συνδέσεων Πλάκας-Υποστυλώµατος Υπό Σεισµική Καταπόνηση Strength of Flat Slab-Column Connections in Cyclic Loading Ευτυχία ΛΙΟΣΑΤΟΥ 1, Μιχαήλ Ν. ΦΑΡ ΗΣ Λέξεις κλειδιά: Μυκητοειδείς πλάκες, ιάτρηση,
Διαβάστε περισσότεραΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ *
ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ * 1 η σειρά ΑΣΚΗΣΗ 1 Ζητείται ο έλεγχος σε κάμψη μιάς δοκού ορθογωνικής διατομής 250/600 (δηλ. Πλάτους 250 mm και ύψους 600 mm) για εντατικά μεγέθη: Md = 100 KNm Nd = 12 KN Προσδιορίστε
Διαβάστε περισσότεραEνισχύσεις κατασκευών με προηγμένα υλικά
Eνισχύσεις κατασκευών με προηγμένα υλικά του Aθανάσιου Χ. Τριανταφύλλου Καθηγητή, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστημίου Πατρών, Εργαστήριο Μηχανικής & Τεχνολογίας Υλικών (ttriant@upatras.gr) Γενικά Τα
Διαβάστε περισσότεραΣτην παρακάτω εργασία γίνεται µια έρευνα για τη συµπεριφορά ενισχυµένων κοντών υποστυλωµάτων µε σύνθετα υλικά (CFRP-GFRP), υπό ανακυκλωνόµενα
Ενίσχυση κοντών υποστυλωµάτων µε σύνθετα υλικά ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ ΚΑΡΒΕΛΑΣ Γ. ΧΑΡΑΛΑΜΠΟΣ Περίληψη Στην παρακάτω εργασία γίνεται µια έρευνα για τη συµπεριφορά ενισχυµένων κοντών
Διαβάστε περισσότεραΨαθυρή αστοχία υποστυλωµάτων περί το µέσον του ύψους τους: Αίτια και αποτροπή της
Ψαθυρή αστοχία υποστυλωµάτων περί το µέσον του ύψους τους: Αίτια και αποτροπή της Γ. Μ. Κωτσοβός Υποψήφιος ιδάκτορας. Εργαστήριο Οπλισµένου Σκυροδέµατος ΕΜΠ. Μ.. Κωτσοβός Καθηγητής. Εργαστήριο Οπλισµένου
Διαβάστε περισσότεραΑΝΤΙΜΕΤΩΠΙΣΗ ΦΑΙΝΟΜΈΝΟΥ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΗΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΕΝΙΣΧΥΣΗ
Αντιμετώπιση Φαινομένου Κοντών Υποστυλωμάτων με Ενίσχυση των Παρακειμένων Φατνωμάτων ΑΝΤΙΜΕΤΩΠΙΣΗ ΦΑΙΝΟΜΈΝΟΥ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΗΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΩΝ ΠΑΡΑΚΕΙΜΕΝΩΝ ΦΑΤΝΩΜΑΤΩΝ ΛΥΚΟΥΡΑΣ ΙΩΑΝΝΗΣ Περίληψη Στόχος
Διαβάστε περισσότεραΜΕΛΕΤΗ ΒΕΛΤΙΩΣΗΣ ΤΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΕ ΕΝΔΕΧΟΜΕΝΟ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΟ ΜΑΛΑΚΟΥ ΟΡΟΦΟΥ ΜΕΣΩ ΕΛΑΣΤΙΚΗΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ
Μελέτη βελτίωσης της συμπεριφοράς κτιρίου σε ενδεχόμενο σχηματισμό μαλακού ορόφου μέσω ελαστικής ανάλυσης ΜΕΛΕΤΗ ΒΕΛΤΙΩΣΗΣ ΤΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΕ ΕΝΔΕΧΟΜΕΝΟ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΟ ΜΑΛΑΚΟΥ ΟΡΟΦΟΥ ΜΕΣΩ ΕΛΑΣΤΙΚΗΣ
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΤΗΡΙΩΝ ΑΠΟ ΟΠΛ. ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ
Ν Α Υ Π Λ Ι Ο : Τ Α Υ Τ Ο Τ Η Τ Α, Π Ρ Ο Σ Τ Α Σ Ι Α Κ Α Ι Α Ν Α Π Τ Υ Ξ Η Ο ρ γ ά ν ω σ η : Τ Ε Ε Π ε λ ο π ο ν ν ή σ ο υ, Σ χ ο λ ή Α ρ χ ι τ ε κ τ ό ν ω ν Ε Μ Π Ναύπλιο 8 Οκτωβρίου 2016 ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ
Διαβάστε περισσότεραΕπίδραση της διαµόρφωσης του εγκάρσιου οπλισµού στη σεισµική συµπεριφορά υποστυλωµάτων οπλισµένου σκυροδέµατος
Επίδραση της διαµόρφωσης του εγκάρσιου οπλισµού στη σεισµική συµπεριφορά υποστυλωµάτων οπλισµένου σκυροδέµατος Ε. Ν. Μπούσιας Εργαστήριο Κατασκευών, Τµήµα Πολιτικών Μηχ., Παν. Πατρών Μ. Ν. Φαρδής Εργαστήριο
Διαβάστε περισσότεραΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ ΣΤΙΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ ΣΤΙΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ ΣΤΙΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΠΕΡΙΛΗΨΗ Στην εργασία αυτή γίνεται μια παρουσίαση της συμπεριφοράς
Διαβάστε περισσότεραΠαραµετρική µελέτη πολυωρόφων κτιρίων από Ο/Σ σχεδιασµένων µε βάση τους Ελληνικούς Κανονισµούς µε και χωρίς αυξηµένες απαιτήσεις πλαστιµότητας
Παραµετρική µελέτη πολυωρόφων κτιρίων από Ο/Σ σχεδιασµένων µε βάση τους Ελληνικούς Κανονισµούς µε και χωρίς αυξηµένες απαιτήσεις πλαστιµότητας Χ.Ι. Αθανασιάδου Λέκτορας, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Α.Π.Θ.
Διαβάστε περισσότεραΘωμάς Ν. ΣΑΛΟΝΙΚΙΟΣ 1
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008 Άρθρο 1975 Μεθοδολογία Πλήρους Διαστασιολόγησης Τοιχωμάτων Ο/Σ με Λόγο Ύψους/Πλάτους 1.0 & 1.5 A Methodology
Διαβάστε περισσότεραΠρόβλεψη συµπεριφοράς διεπιφάνειας υποστυλώµατος ενισχυµένου µε πρόσθετες στρώσεις οπλισµένου σκυροδέµατος
Πρόβλεψη συµπεριφοράς διεπιφάνειας υποστυλώµατος ενισχυµένου µε πρόσθετες στρώσεις οπλισµένου σκυροδέµατος Α.Π.Λαµπρόπουλος, Ο.Θ.Τσιούλου Φοιτητές Τµήµατος Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστηµίου Πατρών Σ.Η.
Διαβάστε περισσότερα9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9. ΚΑΔΕΤ-ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΚΔΟΣΗ 2η ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ
9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ Βλ. Κεφ. 4, Παρ. 4.4, για την λογική των ελέγχων. Το παρόν Κεφάλαιο περιλαμβάνει τα κριτήρια ελέγχου της ανίσωσης ασφαλείας, κατά την αποτίμηση ή τον ανασχεδιασμό,
Διαβάστε περισσότεραΓεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα. Πού γίνονται σεισμοί?
Τι είναι σεισμός? Γεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα Πού γίνονται σεισμοί? h
Διαβάστε περισσότεραΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ
ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ ΜΠΕΡΝΑΚΟΣ ΑΝΤΩΝΙΟΣ Περίληψη Στόχος της παρούσας εργασίας είναι η πρακτική εφαρμογή αναλυτικών προβλέψεων του ΚΑΝΕΠΕ
Διαβάστε περισσότεραΜε βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση:
Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση: S d R d Η εν λόγω ανίσωση εφαρμόζεται και ελέγχεται σε κάθε εντατικό μέγεθος
Διαβάστε περισσότεραΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΜΕ ΜΑΝΔΥΑ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
Συμπεριφορά Υποστυλώματος Ενισχυμένου με Μανδύα Οπλισμένου Σκυροδέματος ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΜΕ ΜΑΝΔΥΑ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΙΛΤΙΑΔΗΣ Γ. ΜΠΙΡΜΠΑΣ Περίληψη Τα υποστυλώματα από οπλισμένο
Διαβάστε περισσότεραΧριστίνα ΑΘΑΝΑΣΙΑΔΟΥ 1. Λέξεις κλειδιά: Ευρωκώδικες, σεισμική συμπεριφορά, κτίρια, οπλισμένο σκυρόδεμα
Σεισμική Συμπεριφορά Πολυωρόφων Κτιρίων από Ο/Σ Σχεδιασμένων με βάση τους Ευρωκώδικες και Σύγκριση με τους Ελληνικούς Κανονισμούς Seismic Behaviour of Multi-Storey R/C Buildings Designed to Eurocodes and
Διαβάστε περισσότεραΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΜΑΤΙΣΕΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ Ή ΧΩΡΙΣ ΤΗ ΣΥΝΕΚΤΙΜΗΣΗ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ
Διερεύνηση της επιρροής των Ματίσεων σε Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος με ή χωρίς τη συνεκτίμηση τοιχοπληρώσεων ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΜΑΤΙΣΕΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ Ή ΧΩΡΙΣ
Διαβάστε περισσότεραΜέθοδος Ταχείας Αποτίμησης Σεισμικής Επάρκειας Υφισταμένων Κατασκευών. Στυλιανός Ι. Παρδαλόπουλος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός
Μέθοδος Ταχείας Αποτίμησης Σεισμικής Επάρκειας Υφισταμένων Κατασκευών Στυλιανός Ι. Παρδαλόπουλος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΑΠΟΚΡΙΣΗ ΠΑΛΑΙΟΥ ΤΥΠΟΥ ΚΤΙΡΙΩΝ Ο.Σ. Παλαιού τύπου κτίρια Ο.Σ. - Πλήρης
Διαβάστε περισσότεραΜελέτες και Κατασκευές Προσεισμικών Ενισχύσεων 12 & 13 Μαρτίου 2009
ΤΕΧΝΙΚΟ ΕΠΙΜΕΛΗΤΗΡΙΟ ΕΛΛΑΔΑΣ Μελέτες και Κατασκευές Προσεισμικών Ενισχύσεων 12 & 13 Μαρτίου 2009 Παραδείγματα υπολογισμού και εφαρμογής ενίσχυσης κτιρίων από οπλισμένο σκυρόδεμα με τοιχώματα και πυρήνες
Διαβάστε περισσότεραΑΣΤΟΧΙΑ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕΘΟΔΟΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ
Αστοχία Κοντών Υποστυλωμάτων Μέθοδοι Ενίσχυσης ΑΣΤΟΧΙΑ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕΘΟΔΟΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΣΠΑΝΟΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ Περίληψη Στην παρούσα εργασία εξετάζεται η αστοχία των κοντών υποστυλωμάτων όπως προκύπτει
Διαβάστε περισσότεραΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΟΥ ΙΚΑΝΟΤΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ Ή ΧΩΡΙΣ ΣΥΝΕΚΤΙΜΗΣΗ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ
Διερεύνηση της επιρροής του Ικανοτικού Σχεδιασμού σε Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος με ή χωρίς συνεκτίμηση τοιχοπληρώσεων ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΟΥ ΙΚΑΝΟΤΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ
Διαβάστε περισσότεραΙωάννης ΖΑΡΑΡΗΣ 1, Μαρία ΚΑΡΑΒΕΖΥΡΟΓΛΟΥ 2. Λέξεις κλειδιά: ιατµητική αστοχία, Τοιχώµατα οπλισµένου σκυροδέµατος
Πειράµατα διατµητικής αντοχής πολύ κοντών αντισεισµικών τοιχωµάτων Experimental study on the shear strength of reinforced concrete very short shear walls Ιωάννης ΖΑΡΑΡΗΣ 1, Μαρία ΚΑΡΑΒΕΖΥΡΟΓΛΟΥ 2 Λέξεις
Διαβάστε περισσότεραΕΙΣΑΓΩΓΗ. Τηλέμαχος Β. ΠΑΝΑΓΙΩΤΑΚΟΣ 1, Αντώνης Ι. ΚΟΣΜΟΠΟΥΛΟΣ 2, Βασίλης Κόλιας 3
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008 Άρθρο 1808 Αποτίμηση Σεισμικής Συμπεριφοράς και Ενίσχυση Συγκροτήματος επτά Κτιρίων Ωπλισμένου Σκυροδέματος με
Διαβάστε περισσότεραΑποτίμηση σεισμικής συμπεριφοράς πολυωρόφων κτιρίων από Ο/Σ σχεδιασμένων με βάση τους Ευρωκώδικες 2 και 8
Αποτίμηση σεισμικής συμπεριφοράς πολυωρόφων κτιρίων από Ο/Σ σχεδιασμένων με βάση τους Ευρωκώδικες και Χ.Ι. Αθανασιάδου Λέκτορας, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Α.Π.Θ. Κ. Πλάνου Πολιτικός Μηχανικός Λέξεις κλειδιά:
Διαβάστε περισσότεραΜΕΘΟΔΟΙ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗΣ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΜΙΚΡΑ ΜΗΚΗ ΜΑΤΙΣΗΣ. ΕΜΦΑΣΗ ΣΤΑ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ.
Μέθοδοι αποκατάστασης υποστυλωμάτων με μικρά μήκη μάτισης. Έμφαση στα σύνθετα υλικά. ΜΕΘΟΔΟΙ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗΣ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΜΙΚΡΑ ΜΗΚΗ ΜΑΤΙΣΗΣ. ΕΜΦΑΣΗ ΣΤΑ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ. ΑΝΤΩΝΕΛΛΗΣ ΓΡΗΓΟΡΙΟΣ Περίληψη Τα
Διαβάστε περισσότεραΝέα έκδοση προγράμματος STeel CONnections 2010.354
http://www.sofistik.gr/ Μεταλλικές και Σύμμικτες Κατασκευές Νέα έκδοση προγράμματος STeel CONnections 2010.354 Aξιότιμοι συνάδελφοι, Κυκλοφόρησε η νέα έκδοση του προγράμματος διαστασιολόγησης κόμβων μεταλλικών
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών Επισκευές-ενισχύσεις δοµικών στοιχείων Επισκευές δοκών και πλακών Ελαφρές βλάβες -> Ενέσεις κόλλας και επισκευαστικά
Διαβάστε περισσότεραΓεώργιος ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΙ ΗΣ 1, Ιωάννα ΠΑΠΑΖΙΩΓΑ 2, Ιωάννης ΖΑΡΑΡΗΣ 3, Πρόδροµος ΖΑΡΑΡΗΣ 4
Επιρροή του κατανεµηµένου οπλισµού κορµού στη διατµητική αντοχή των κοντών τοιχωµάτων Effect of the Distributed Web Reinforcement at the Shear Strength of Low Rise Shear Walls Γεώργιος ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΙ ΗΣ 1,
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ
Επιρροή διαφόρων παραγόντων στα παραμορφωσιακά μεγέθη δομικού στοιχείου και σύγκριση με τύπους ΚΑΝ.ΕΠΕ ΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός Κεφαλαιο 2 Μηχανισμοί μεταφοράς δυνάμεων Τα τελευταία χρόνια έχει γίνει συστηματική προσπάθεια για
Διαβάστε περισσότεραΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΕ FRP ΜΕ ΕΠΙΔΙΩΚΟΜΕΝΟ ΣΤΟΧΟ ΤΟΝ ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟ ΤΟΥ μ φ,tar (EC8-3 A σελ )
Περίσφιγξη με FRPμε επιδιωκόμενο στόχο τον προσδιορισμό του μ φ,tar ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΕ FRP ΜΕ ΕΠΙΔΙΩΚΟΜΕΝΟ ΣΤΟΧΟ ΤΟΝ ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟ ΤΟΥ μ φ,tar (EC8-3 A.4.4.3 σελ. 52-53) ΜΙΧΑΗΛ ΑΓΓΕΛΟΣ ΦΙΛΙΠΠΟΠΟΥΛΟΣ ΕΥΘΥΜΙΟΣ
Διαβάστε περισσότεραΑξιολόγηση παραδοχών προσομοίωσης συμπεριφοράς στοιχείων οπλισμένου σκυροδέματος σε μη-γραμμικές αναλύσεις.
Αξιολόγηση παραδοχών προσομοίωσης συμπεριφοράς στοιχείων οπλισμένου σκυροδέματος σε μη-γραμμικές αναλύσεις. Δ. Κ. Μπάρος Πολιτικός Μηχανικός Σ. Η. Δρίτσος Αναπλ. Καθηγητής, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστημίου
Διαβάστε περισσότερα«Αριθμητική και πειραματική μελέτη της διεπιφάνειας χάλυβασκυροδέματος στις σύμμικτες πλάκες με χαλυβδόφυλλο μορφής»
ΠΕΡΙΛΗΨΗ ΤΗΣ ΔΙΔΑΚΤΟΡΙΚΗΣ ΔΙΑΤΡΙΒΗΣ «Αριθμητική και πειραματική μελέτη της διεπιφάνειας χάλυβασκυροδέματος στις σύμμικτες πλάκες με χαλυβδόφυλλο μορφής» του Θεμιστοκλή Τσαλκατίδη, Δρ. Πολιτικού Μηχανικού
Διαβάστε περισσότεραΑντισεισμικός Σχεδιασμός Μεταλλικών Κτιρίων
Αντισεισμικός Σχεδιασμός Μεταλλικών Κτιρίων 1. Γενικά Τα κριτήρια σχεδιασμού κτιρίων σε σεισμικές περιοχές είναι η προσφορά επαρκούς δυσκαμψίας, αντοχής και πλαστιμότητας. Η δυσκαμψία απαιτείται για την
Διαβάστε περισσότεραDrill. Έλεγχος ιάτρησης. Έλεγχος πλακών οπλισμένου σκυροδέματος έναντι διάτρησης, σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 2 (Μέρος 1)
Drill Έλεγχος ιάτρησης Έλεγχος πλακών οπλισμένου σκυροδέματος έναντι διάτρησης, σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 2 (Μέρος 1) Αθήνα, Ιούνιος 2009 version 1_0_1 2 Έλεγχος διάτρησης ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1 ΓΕΝΙΚΑ... 1 1.1
Διαβάστε περισσότεραΒιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m
Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m μέσα στο επίπεδο του πλαισίου, 0.4m κάθετα σ αυτό. Τα γωνιακά υποστυλώματα είναι διατομής 0.4x0.4m. Υπάρχουν
Διαβάστε περισσότεραΣτο Κεφάλαιο 6 περιλαμβάνονται τα προσομοιώματα συμπεριφοράς. Οδηγίες για τον τρόπο εφαρμογής τους δίνονται στα άλλα κεφάλαια του ΚΑΝ.ΕΠΕ., όταν και ό
ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΚΕΦΑΛΑΙΟ ΑΙ 6 ΒΑΣΙΚΑ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ Ελισάβετ Βιντζηλαίου 1 Στο Κεφάλαιο 6 περιλαμβάνονται τα προσομοιώματα συμπεριφοράς. Οδηγίες για τον τρόπο εφαρμογής τους δίνονται
Διαβάστε περισσότεραΣYMMIKTEΣ KATAΣKEYEΣ KAI OPIZONTIA ΦOPTIA
ΣYMMIKTEΣ KATAΣKEYEΣ KAI OPIZONTIA ΦOPTIA Άρης Αβδελάς, Καθηγητής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Αριστοτέλειο Πανεπιστήμιο Θεσσαλονίκης Τα δομικά συστήματα στις σύμμικτες κτιριακές κατασκευές, αποτελούνται
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΥΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ
Αποτίμηση υφιστάμενου κτιρίου οπλισμένου σκυροδέματος κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ και διερεύνηση της επιρροής των τοιχοπληρώσεων ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΥΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ
Διαβάστε περισσότεραΑΡΙΘΜΗΤΙΚΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΕΙΣΜΙΚΩΝ ΔΟΚΙΜΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ MΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΕΙΣΜΙΚΩΝ ΔΟΚΙΜΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ Α. ΑΓΓΕΛΟΠΟΥΛΟΣ ΔΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ ΠΑΤΡΑ, ΙΟΥΛΙΟΣ
Διαβάστε περισσότεραΚαμπτική Συμπεριφορά Μελών Ο.Σ. με Λείες Ράβδους Διαμήκους Οπλισμού Flexural Behavior of RC Members with Smooth Bars as Longitudinal Reinforcement
Καμπτική Συμπεριφορά Μελών Ο.Σ. με Λείες Ράβδους Διαμήκους Οπλισμού Flexural Behavior o RC Member with Smooth Bar a Longitudinal Reinorcement Σοφία ΓΡΑΜΜΑΤΙΚΟΥ 1, Μιχαήλ Ν. ΦΑΡΔΗΣ 2, Διονύσιος ΜΠΙΣΚΙΝΗΣ
Διαβάστε περισσότεραΕργασία Νο 13 ΒΛΑΒΕΣ ΑΠΟ ΤΟ ΣΕΙΣΜΟ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ (1999) ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ ΙΩΑΝΝΗΣ
ΒΛΑΒΕΣ ΑΠΟ ΤΟ ΣΕΙΣΜΟ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ (1999) Εργασία Νο 13 ΒΛΑΒΕΣ ΑΠΟ ΤΟ ΣΕΙΣΜΟ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ (1999) ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ ΙΩΑΝΝΗΣ Περίληψη Στην παρούσα εργασία εξετάζονται βλάβες από το σεισμό της Αθήνας του 1999 σε κτίρια
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΤΗ ΜΕΘΟ Ο ΤΩΝ ΕΜΦΑΤΝΟΥΜΕΝΩΝ ΤΟΙΧΩΜΑΤΩΝ ΚΟΚΚΙΝΟΣ ΝΙΚΟΛΑΟΣ ΤΣΙΡΙΓΩΤΑΚΗΣ ΣΤΑΥΡΟΣ. Περίληψη 1.
Ενίσχυση υφιστάµενων κατασκευών µε τη µέθοδο των εµφατνούµενων τοιχωµάτων ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΤΗ ΜΕΘΟ Ο ΤΩΝ ΕΜΦΑΤΝΟΥΜΕΝΩΝ ΤΟΙΧΩΜΑΤΩΝ ΚΟΚΚΙΝΟΣ ΝΙΚΟΛΑΟΣ ΤΣΙΡΙΓΩΤΑΚΗΣ ΣΤΑΥΡΟΣ Περίληψη Η παρούσα
Διαβάστε περισσότεραΗ ΧΡΗΣΗ ΤΩΝ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΝ ΕΣΜΩΝ ΣΤΗΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Ο/Σ
Η Χρήση των Μεταλλικών ικτυωτών Συνδέσµων στην Ενίσχυση Υφιστάµενων Κατασκευών Ο/Σ Η ΧΡΗΣΗ ΤΩΝ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΝ ΕΣΜΩΝ ΣΤΗΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Ο/Σ ΠΕΤΡΟΠΟΥΛΟΣ ΑΛΕΞΑΝ ΡΟΣ Περίληψη Στην
Διαβάστε περισσότερα8ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 2002», Μάρτιος 2002 ΚΑΤΑΓΡΑΦΗ ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΩΝ ΒΛΑΒΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΣΕΙΣΜΟ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ ΤΟ ΣΕΠΤΕΜΒΡΗ ΤΟΥ 1999
8ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 2002», Μάρτιος 2002 Εργασία Νο 1 ΚΑΤΑΓΡΑΦΗ ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΩΝ ΒΛΑΒΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΣΕΙΣΜΟ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ ΤΟ ΣΕΠΤΕΜΒΡΗ ΤΟΥ 1999 Ο.Σ. ΑΠΟ ΤΟ ΞΑΓΟΡΑΡΗΣ ΒΑΣΙΛΕΙΟΣ ΛΑΟΥΡΔΕΚΗΣ
Διαβάστε περισσότεραΛέξεις κλειδιά: σκυρόδεμα, διαξονική ένταση, ανελαστική παραμόρφωση. Keywords: concrete, biaxial stress, inelastic deformation
1 Επιρροή της διαξονικής έντασης στις ανελαστικές ιδιότητες δομικών μελών από οπλισμένο σκυρόδεμα Influence of biaxial stress to inelastic properties of structural RC members Εμμανουήλ ΒΟΥΓΙΟΥΚΑΣ 1, Αθανάσιος
Διαβάστε περισσότεραΠΛΕΟΝΕΚΤΗΜΑΤΑ ΚΑΙ ΜΕΙΟΝΕΚΤΗΜΑΤΑ ΜΕΘΟΔΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΠΛΑΙΣΙΑΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΝΕΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ
7 ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 03», Μάρτιος 2003. ΠΛΕΟΝΕΚΤΗΜΑΤΑ ΚΑΙ ΜΕΙΟΝΕΚΤΗΜΑΤΑ ΜΕΘΟΔΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΠΛΑΙΣΙΑΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΝΕΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΠΕΡΙΛΗΨΗ Στη χώρα μας μόλις τα τελευταία χρόνια ξεκίνησαν
Διαβάστε περισσότεραΑκραίοι κόµβοι δοκού - υποστυλωµάτων Ω/Σ µε χιαστί ράβδους υπό ανακυκλιζόµενη καταπόνηση
Ακραίοι κόµβοι δοκού - υποστυλωµάτων Ω/Σ µε χιαστί ράβδους υπό ανακυκλιζόµενη καταπόνηση Χ.Γ. Καραγιάννης Καθηγητής. Τοµέας οµικών Κατασκευών Εργαστήριο Ωπλισµένου Σκυροδέµατος ΠΘ. Κ.Ε. Χαλιορής Λέκτορας.
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΜΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΟΥΣ ΣΥΝΔΕΣΜΟΥΣ ΔΥΣΚΑΜΨΙΑΣ
Ενίσχυση Υφιστάμενων Κατασκευών από Οπλισμένο Σκυρόδεμα με Μεταλλικούς Συνδέσμους Δυσκαμψίας ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΜΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΟΥΣ ΣΥΝΔΕΣΜΟΥΣ ΔΥΣΚΑΜΨΙΑΣ ΤΣΑΜΠΡΑΣ ΓΕΩΡΓΙΟΣ
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΑΝΑΜΟΝΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ. ΓΕΩΡΓΑΚΟΠΟΥΛΟΣ ΝΙΚΟΛΑΟΣ Προπτυχιακός Φοιτητής Π.Π.,
Αποκατάσταση Ανεπαρκών Αναμονών ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΑΝΑΜΟΝΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΓΕΩΡΓΑΚΟΠΟΥΛΟΣ ΝΙΚΟΛΑΟΣ Προπτυχιακός Φοιτητής Π.Π., nikosgeorgakopoulos94@gmail.com Περίληψη Η παρούσα εργασία στοχεύει στην
Διαβάστε περισσότεραΟυρανία ΤΣΙΟΥΛΟΥ 1, Ανδρέας ΛΑΜΠΡΟΠΟΥΛΟΣ 2, Κύπρος ΠHΛΑΚΟΥΤΑΣ 3, Στέφανος ΡΙΤΣΟΣ 4
Επιρροή της συστολής ξήρανσης στην καµπτική συµπεριφορά δοκών ενισχυµένων µε πρόσθετη στρώση σκυροδέµατος Shrinkage influence on flexural behavior of reinforced concrete beams strengthened with concrete
Διαβάστε περισσότεραΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΚΑΙ ΑΝΑΛΥΤΙΚΗ ΑΠΟΚΡΙΣΗ ΤΕΤΡΑΩΡΟΦΗΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΗ ΜΕ ΕΜΦΑΤΝΩΣΗ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΚΑΙ ΑΝΑΛΥΤΙΚΗ ΑΠΟΚΡΙΣΗ ΤΕΤΡΑΩΡΟΦΗΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΗ ΜΕ ΕΜΦΑΤΝΩΣΗ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΔΙΑΤΡΙΒΗ ΔΙΠΛΩΜΑΤΟΣ
Διαβάστε περισσότεραΕΙΔΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών
ΕΙΔΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών Κελύφη οπλισμένου σκυροδέματος Κελύφη Ο/Σ Καμπύλοι επιφανειακοί φορείς μικρού πάχους Εντατική
Διαβάστε περισσότεραΑΓΚΥΡΩΣΕΙΣ ΟΠΛΙΣΜΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
Ημερίδα: ΕΙΔΙΚΑ ΘΕΜΑΤΑ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΤΙΡΙΩΝ & ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ Σ.Π.Μ.Ε. ΗΡΑΚΛΕΙΟ 14.11.2008 ΑΓΚΥΡΩΣΕΙΣ ΟΠΛΙΣΜΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ ΠΛΟΥΤΑΡΧΟΣ Δρ. Πολ. Μηχανικός Αν. Καθηγητής Ε.Μ.Π.
Διαβάστε περισσότεραΕυρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα. Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια. Κεφάλαιο 7
Ευρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια Κεφάλαιο 7 Διαφάνειες παρουσίασης εκπαιδευτικών σεμιναρίων Γεώργιος Πενέλης, ομότιμος καθηγητής Α.Π.Θ. Ανδρέας
Διαβάστε περισσότεραΕΙΣΑΓΩΓΗ. Σπυρίδων ΤΣΟΥΚΑΝΤΑΣ 1, Γεωργία ΚΡΕΜΜΥΔΑ 2
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008 Άρθρο 1774 Ο ελληνικός κανονισμός προκατασκευής και συγκρίσεις με τις διατάξεις του EC8, οι οποίες αναφέρονται
Διαβάστε περισσότεραΥποστυλώµατα Ωπλισµένου Σκυροδέµατος Μεγάλης Κλίµακας µε Ανεπαρκείς Αναµονές σε Ψευδοσεισµική Φόρτιση
Υποστυλώµατα Ωπλισµένου Σκυροδέµατος Μεγάλης Κλίµακας µε Ανεπαρκείς Αναµονές σε Ψευδοσεισµική Φόρτιση Στέφανος Τσακίρης Υποψήφιος ιδάκτορας.π.θ., tsakiris82@gmail.com Θεόδωρος Ρουσάκης Επίκουρος Καθηγητής.Π.Θ.,
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΟΙΧΟΠΟΙΪΑΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ
95 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΟΙΧΟΠΟΙΪΑΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ 8.1 Γενικά Η ενίσχυση τοιχοποιίας με σύνθετα υλικά μπορεί να γίνει βάσει των αρχών που διέπουν την ενίσχυση στοιχείων από σκυρόδεμα, λαμβάνοντας υπόψη
Διαβάστε περισσότεραSRP 3X , SRP12X-23-12, CFRP, STEEL. f(mpa) SRP 12X, stress. strain
Συµπεριφορά οκών Υφιστάµενων Κατασκευών από Ο.Σ. ενισχυµένων µε Ινοπλισµένα Πολυµερή από Ίνες Άνθρακα (CFRP) και Ίνες Χάλυβα (SRP) ΜιτολίδηςΙ. Γιώργος ιπλ. Πολ. Μηχανικός MSc, Υπ. ιδάκτοραςα.π.θ. Ινοπλισµένα
Διαβάστε περισσότεραΜΗΧΑΝΙΚΕΣ ΚΑΤΕΡΓΑΣΙΕΣ. Υπολογισμοί συγκολλήσεων
Σχήμα 1 Δυο ελάσματα πάχους h, συγκολλημένα σε μήκος L, με υλικό συγκόλλησης ορίου ροής S y, που εφελκύονται με δύναμη P. Αν το πάχος της συγκόλλησης είναι h, τότε η αναπτυσσόμενη στο υλικό της συγκόλλησης
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ EC8-3.
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ EC8-3. ΡΑΥΤΟΠΟΥΛΟΥ ΜΑΡΙΝΑ Περίληψη Οι κανονισμοί που ασχολούνται με τις επεμβάσεις κτιρίων στη χώρα μας είναι ο ΚΑΝ.ΕΠΕ. και
Διαβάστε περισσότεραΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ
ΣΕΜΙΝΑΡΙΟ ΤΕΕ ΑΘΗΝΑ, 16 Δεκεμβρίου 2009 ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ Κεφάλαιο 7: Προσδιορισμός συμπεριφοράς δομικών στοιχείων Μ.Ν.Φαρδής Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστημίου Πατρών Κεφάλαιο
Διαβάστε περισσότεραΑποτίμηση Υφισταμένων Κτιρίων Ευρωκώδικας 8 Μέρος 3 & Κανονισμός Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.)
Αποτίμηση Υφισταμένων Κτιρίων Ευρωκώδικας 8 Μέρος 3 & Κανονισμός Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.) Στέφανος Η. Δρίτσος Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήμιο Πατρών Αθήνα, 20/02/2013 1 ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΕΣ Ευρωπαϊκά Πρότυπα
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΤΙΡΙΩΝ ΜΕ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΤΟΙΧΩΜΑΤΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
9 0 Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών - 03», Μάρτιος 2003 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΤΙΡΙΩΝ ΜΕ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΤΟΙΧΩΜΑΤΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΒΛΑΧΑ ΜΑΡΙΝΑ ΦΛΟΓΕΡΑΣ ΑΝΤΩΝΙΟΣ Περίληψη Στόχος της εργασίας αυτής είναι
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές ΙΙ
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 1: Αντισεισμικός σχεδιασμός στεγάστρου με συνδέσμους δυσκαμψίας με εκκεντρότητα Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες
Διαβάστε περισσότερα: συντελεστής που λαμβάνει υπόψη την θέση των ράβδων κατά τη σκυροδέτηση [=1 για ευνοϊκές συνθήκες, =0.7 για μη ευνοϊκές συνθήκες]
Αντοχή σχεδιασμού f bd Η οριακή τάση συνάφειας f bd προκύπτει σαν πολλαπλάσιο της εφελκυστικής αντοχής σχεδιασμού σκυροδέματος f ctd : όπου f bd = η 1 η 2 η 3 η 4 f ctd, όπου f ctd =f ctk0.05 /γ c f ctk
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΕΝΤΟΣ ΠΛΑΙΣΙΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΕΝΤΟΣ ΠΛΑΙΣΙΩΝ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΕΝΤΟΣ ΠΛΑΙΣΙΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΕΝΤΟΣ ΠΛΑΙΣΙΩΝ ΤΟΛΗ ΓΕΩΡΓΙΑ Περίληψη Στην παρούσα εργασία παρουσιάζεται
Διαβάστε περισσότεραΠαναγιώτης ΤΣΙΚΑΣ 1, Στέφανος ΔΡΙΤΣΟΣ 2. Λέξεις κλειδιά: Τοιχοπληρωμένα πλαίσια, Τοιχοπληρώσεις, Ανοίγματα, Προσομοίωση
Διερεύνηση του τρόπου προσομοίωσης τοιχοπληρωμένων πλαισίων με ανοίγματα, σε κατασκευές Ο.Σ. Investigation of the influence of wall partitioned openings in reinforced concrete frame structures Παναγιώτης
Διαβάστε περισσότεραΔιαστασιολόγηση Επεμβάσεων
ΗΜΕΡΙΔΑ: «ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ (ΚΑΝ.ΕΠΕ.)» Διαστασιολόγηση Επεμβάσεων Στέφανος Δρίτσος Καθηγητής Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήμιο Πατρών Αθήνα, 31/5/2012 1 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ
Διαβάστε περισσότεραΛέξεις κλειδιά: Υφιστάμενα τοιχία, Λυγισμός θλιβόμενων ράβδων, Ρηγμάτωση κορμού, Μεταλλικά ελάσματα και γωνίες
Ενίσχυση Υφιστάμενων Υπό-ωπλισμένων Τοιχίων από Σκυρόδεμα με Χρήση Μεταλλικών Στοιχείων Strengthening of Existing Non-conforming RC Shear Walls Using Steel Elements Κωνσταντίνος Ι. ΧΡΙΣΤΙΔΗΣ 1, Κωνσταντίνος
Διαβάστε περισσότεραΣχήμα 1: Διάταξη δοκιμίου και όργανα μέτρησης 1 BUILDNET
Παραμετρική ανάλυση κοχλιωτών συνδέσεων με μετωπική πλάκα χρησιμοποιώντας πεπερασμένα στοιχεία Χριστόφορος Δημόπουλος, Πολιτικός Μηχανικός, Υποψήφιος Διδάκτωρ ΕΜΠ Περίληψη Η εν λόγω εργασία παρουσιάζει
Διαβάστε περισσότεραΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΜΟΝΟΛΙΘΙΚΩΝ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΩΝ ΜΕ ΜΑΝΔΥΑ ΑΠO ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΔΙΔΑΚΤΟΡΙΚΗ
Διαβάστε περισσότεραΑνδρέας Ι. Κάππος 1, Α. Γεωργίου και Σ. Πάπιστα 2
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 28 Άρθρο 29 Συγκριτικά αποτελέσματα αποτίμησης υφιστάμενης οικοδομής βάσει του ΚΑΝΕΠΕ με διαφορετικές παραδοχές δυσκαμψιών
Διαβάστε περισσότεραΒΛΑΒΕΣ ΚΑΙ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
Βλάβες και αποκατάσταση κόμβων οπλισμένου σκυροδέματος ΒΛΑΒΕΣ ΚΑΙ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΑΣΚΟΥΝΗ ΠΑΡΑΣΚΕΥΗ Περίληψη Στην παρούσα εργασία παρουσιάζονται οι τύποι αστοχίας των κόμβων,
Διαβάστε περισσότεραΣΥΜΒΟΛΗ ΣΤΗΝ ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΜΕΘΟ ΩΝ ΠΟΥ ΕΞΑΣΦΑΛΙΖΟΥΝ ΤΙΣ ΑΠΑΙΤΗΣΕΙΣ ΤΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ
ΣΥΜΒΟΛΗ ΣΤΗΝ ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΜΕΘΟ ΩΝ ΠΟΥ ΕΞΑΣΦΑΛΙΖΟΥΝ ΤΙΣ ΑΠΑΙΤΗΣΕΙΣ ΤΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ Γ.Μ. Κωτσοβός και Μ.. Κωτσοβός Εργαστήριο Οπλισµένου Σκυροδέµατος, ΕΜΠ Λέξεις κλειδιά: Αντισεισµικός σχεδιασµός,
Διαβάστε περισσότερα