Σ. Πανταζοπούλου, Καθηγήτρια
|
|
- Καπανεύς Σαμαράς
- 8 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Μέθοδοι Ανάλυσης Κατασκευών από Φέρουσα Τοιχοποιία για Σεισμική Αποτίμηση st VIEW Σ. Πανταζοπούλου, Καθηγήτρια Προσπάθεια Διατύπωσης Κανόνων για: - Σεισμική Αποτίμηση & Ανασχεδιασμό - Εύχρηστοι, για να μπορούν να καλύψουν το πλήθος των διαφορετικών τύπων κτιρίων που θεωρούνται non engineered - Αξιόπιστα αποτελέσματα που θα καθοδηγήσουν τις αποφάσεις για ενίσχυση / επισκευή - Ένταση προσπάθειας ανάλογη με το επίπεδο της αβεβαιότητας που υπάρχει ως προς τα δεδομένα και το μέγεθος του μελλοντικού σεισμικού κινδύνου. 1
2 Δεδομένο: Το μέγεθος και φάσμα του σεισμού σχεδιασμού Ζητούμενο: Σεισμική επάρκεια κτιρίων από πετρόκτιστη τοιχοποιία P.L.1 P.L. P.L.3 P.L.4 V Δ p Δ y Δ u =Δ y +Δ p URM: Δ p μικρό. Εξετάζουμε τα στάδια 1 & 3 ΠΟΥ ΘΑ ΦΤΑΣΕΙ ΤΟ ΚΤΙΡΙΟ στο σεισμό ελέγχου? Δόμηση: προ ισχύος Σύγχρονων Αντισεισμικών Κανονισμών Ασαφές σύστημα αντίστασης σε σεισμικά φορτία (συνδυασμός φερόντων & μη στοιχείων) Παρεμβάσεις των χρηστών Επιβάρυνση σεισμικής ικανότητας λόγω γήρανσης & διάβρωσης (συνδετικών κονιαμάτων και ξύλινων στοιχείων) Σεισμική Αναβάθμιση: επεμβάσεις συμβατές με την αρχιτεκτονική και τα υλικά
3 Acceleratiom (m/sec ) 9/1/13 Seismic Assessment Rapid Screening Σεισμική Αποτίμηση Ταχείες Μέθοδοι (Εμπειρική προσέγγιση): Βάσει της γεωμετρίας και των ορατών βλαβών Λόγος πλευρών: > 1:4 & Αστήρικτη διάσταση (από εγκάρσιο τοίχο σε κάτοψη) <7m EXTENDED ASSESSMENT THROUGH MODELLING - PRACTICAL DIFFICULTIES Διαδικασία εκτενούς αποτίμησης μέσω προσομοίωσης πρακτικά θέματα Eurocode8-III: Analytical alternative representations of the structure. SDOF 3-d F.E. MDOF Models (ex. B) v(z) V o Contact springs Time (sec), Aegion Earthquake 3
4 % mass participation 9/1/13 Practical Difficulties in Modeling of URM Structures problems encountered: URM is brittle and thus, maintaining a positive definite stiffness of pier members after cracking is not possible in tension-controlled modes of failure. most of the available commercial software packages today do not offer the option for 3-D analysis using nonlinear shell elements elastic analysis τάση εφελκυσμός θλιψη παραμόρφωση Practical Difficulties in Modeling of URM Structures problems encountered: Using elastic analysis does not account for the special characteristics of masonry. The structure could have been made of steel the computed response would be the same. 8,% Building Β. 7,% 6,% 5,% 4,% 3,%,% Διεύθυνση x Διεύθυνση y 1,% When using thick shell F. Elements dynamic response estimation is often obtained from combinations of modal response maxima: asynchronous overly conservative, can lead to excessively invasive interventions.,% Eigenmode # URM structures are distributed systems. No clearly identifiable fundamental mode of vibration 4
5 Minimum: Consider Inelastic Contacts (through springs) Προσομοίωση Ασυνεχειών / Επαφών (μέσω ελατηρίων) Seismic Design Hazard: Acceler. & Displ. Spectrum Φάσμα Επιταχ. & Μετατοπ. του Σεισμού Σχεδιασμού u max =(Τ /4π ) ü total, max Η ολική επιτάχυνση S a, προσδιορίζει τη σεισμική δύναμη στο κτίριο. Η σχετική μετακίνηση S d, προσδιορίζει το μέγεθος της βλάβης. Αν το σχήμα ταλάντωσης του κτιρίου είναι γνωστό, τότε μπορώ να βρω την εντατική κατάσταση (εσωτερικές δυνάμεις και παραμορφώσεις) σε κάθε σημείο. S a (g) Andravida (Pyrgos, Greece) M=6.5R (8th June 8) S d (mm) Τ (sec)
6 Η=5.6 m 9/1/13 Παράδειγμα: Κτίριο, σχήμα ταλάντωσης Φ(z) =1-cos(πz/H), Τ=.5 sec. Στο σεισμό της Ανδραβίδας θα αναπτύξει μετακίνηση 15mm 1. = 18mm.m. Mετακινήσεις καθ ύψος:. (1-cos(πz/H)) Kαμπυλότητες: c(z) =. (π/η) cos(πz/h) Ροπές: M f (z) = EI c(z) κλπ. 5x1 m, πάχος τοίχου.5m Ι = *[(.5*5 3 /1) +.5*1*.5 +(1*.5 3 /1)] = 73.15m 4. Έστω Ε=1GPa. S a (g) S d (mm) Andravida (Pyrgos, Greece) M=6.5R (8th June 8) Τ (sec) Κάτοψη Ροπή και τέμνουσα βάσης: Μ= (3.14/5.6) =.45x1 7 kn-m V=.3g 1. (W/g) =.36W Ορισμός Δεικτών Συμπεριφοράς : Performance Indices Σχετική Στροφή καθ ύψος και σε κάτοψη Relative drift ratios in Height and in-plan q q plan θ = θ sh + θ flex αρχική θέση (initial position) Definition of Relative Drift Ratios in height and in plan, for assessing the intensity of demand and supply as well as the associated damage level: q, and q plan θ plan 6
7 T In Simple Steps: Σε απλά βήματα B T T C : S (T ).5 a e g S S d T B T T C V o = S e (T)W/g : S d (T ).65a g S T URM Buildings Τ D Τ V cr = V o /q Δ inel = (q +1) Δ e /q Για q=, Δ inel =1.5Δ e ; m=.5 Για q=3, Δ inel =1.67Δ e, m=5 Δ e = Γ S d Δ inel S d =.65a g T Rapid Procedures Άμεσοι Απλοί Υπολογισμοί Προϋποθέσεις: (α) Θεμελιώδης ιδιοπερίοδος Τ < {4T c,.} sec (EN ). (β) Η κάτοψη του κτιρίου προσεγγίζεται ως ορθογωνική (για εξάλειψη των φαινομένων στρέψης) (γ) Υπάρχει συνέχεια των τοίχων καθύψος (δ) Πατώματα σε δύο αντίθετες πλευρές ενός τοίχου βρίσκονται στην ίδια στάθμη. Η θεμελιώδης μεταφορική ιδιοπερίοδος προσεγγίζεται ως: T 1 A c C t H A [, ( i 3 / 4 ; C w t,75 / / H )] A c,5; v(h)=v o /H Η Σεισμική Τέμνουσα εκτιμάται ως: V o = S e (T)W/g =.5a g C 1 C m ShW/g V o 7
8 Δυνάμεις που ασκούνται στο κτίριο σε στάθμη z: Τέμνουσα και Ροπή Ανατροπής κάτοψη V( z) M( z) v( z) v(h ) H z H z v( z) v(h ) 6 W(z): βάρος στέγης + τοιχοποιίας Σεισμικό φορτίο στέγης M o K.B H v(h ) 3 V o 3 z H Σεισμικό φορτίο τοιχοποιίας Ροπή ανατροπής στη βάση του κτιρίου Ορθές τάσεις : Συνδυασμός βάρους και ροπής ανατροπής λόγω σεισμού Η τέμνουσα παραλαμβάνεται μόνο από το τμήμα όπου σ P είναι θλιπτική Αν δεν έχουμε δύσκαμπτα διαφρ. τότε αγνοείται η συμβολή των εγκάρσιων προς το σεισμό τοίχων. o V A o w,eff f v σ P1 V o Α eff ε = A w,eff /A w,eff min : Συντελεστής ενίσχυσης για ανοίγματα κλπ. σ P P1 W A w M o w & P W A w M o w 8
9 Κριτήρια Αποδοχής Αντοχές Ρηγματώσεως Τοιχοποιίας Παράλληλα προς την κατεύθυνση του σεισμού V o ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΗ ΟΛΙΣΘΗΣΗ σ P1 Α eff f v o f vo V A o w,eff,4 d f v,65f b σ P Όρια εκκεντρότητας αξονικού φορτίου και μέγιστη ανεκτή επιτάχυνση προκειμένου να εξαλείφεται ο ορθός εφελκυσμός λόγω ροπής ανατροπής σ P1 = f tm a g.6 C 1 C m w g h S H f W tm 1 A w e lim /l x t/l x l y /l x
10 ag/g 9/1/13 Οριακή εκκεντρότητα και επιτάχυνση εδάφους elim/lx,4,35,3,5 Ορισμός : e lim /l x =(M/N)/l x,,5 1 1,5,5 l y /l x elim for t/lx =,5 elim for t/lx =,1 elim for t/lx =,15 elim for t/lx =,,5,4 Μέγιστη Ανεκτή Επιτάχυνση εδάφους για αποφυγή ρηγμάτωσης των τοίχων //σεισμό aspect ratio: l x /H: =1,3,3 =1 Ψηλόλιγνα κτίρια ρηγματώνονται για μικρότερη επιτάχυνση εδάφους.,,1 =,7 =,5 1 3 l y /l x tx/lx =,5 tx/lx=,1 tx/lx=,15 tx/lx=, Παράδειγμα εφαρμογής της άμεσης αποτίμησης: όροφη κατασκευή - URM T =.3 sec. Σεισμός στην y: Φάσμα Τύπου-I, EC-8-I (4). Επιτ. Εδάφους: a g =.g, S=1, η=1(ξ=5%): Επιτάχ. κορυφής: S e =.5 x.g =.5g, Σχετική μετακίνηση κορυφής:.5gx.3 /4p =.11 m. Σχετική Στροφή: q =.11/5.6m =.%: (P.L. 1 Ορατές ρωγμές και φαινόμενη διαρροή). Σεισμός κατά y: Λόγος πλευρών (κάθετα / παράλληλα προς σεισμό) = 1/5 = t : μήκος πλευράς:.5/5 =.1 Σχέση πλευράς / ύψος: 5/5.6 =.89 a g,crack.g οριζόντια ρηγμάτωση e lim : μήκος πλευράς =.35 e lim =.35x5m = 1.75m 1
11 Τέμνουσα Βάσης: V base = l (W/g) S e, W=Βάρος κτιρίου; l =διορθωτικός συντελεστής, Εξ.. (4.5) of EC8-I; λ=1 μέχρι -οροφα κτίρια; Ειδικό βάρος τοιχοπ.: g w =kn/m 3, βάρος στέγης=1.5 kn/m, W= (5m+1m).5m 5.6m kn/m kN/m 5m 1m=1755kN, Άρα V base =877kN. M o = (/3)x877kN-mx5.6m=375kN-m, e στη βάση: = 375kN-m/1755kN=1.86m > =.35x5 = 1.7 m); 1/3 του μήκους των τοίχων διάτμησης είναι σε άμεσο εφελκυσμό, δεν συμβάλουν στην αντοχή. Μέση διατμητ. τάση τοίχων // σεισμό: 877kN//(x5m/3)/.5m = 65kN/m =.7 MPa. Έστω ότι η μέση διατμητική αντοχή.15mpa q demand =1.8, Μπορεί να είναι μεγάλο για συνήθη κτίρια URM, αλλά εντός των δυνατοτήτων της ξυλόπηκτης τοιχοποίας. Για κτίρια με μικρές περίοδους: m D,demand =1+(q demand -1)(T c /T), όπου T c το τέλος του πλατώ (για έδαφος A, T c =.4), m D,demand = 1+(1.8-1) (.4/.3) =, Μέγιστη ανελαστική στροφή:.% =.%x(/1.8) o.k. από εντός επιπέδου έλεγχο. Έλεγχος τοίχων σε εκτός επιπέδου κάμψη: Πιέσεις λόγω σεισμού:.5gxkn/m 3 x.5m =5kN/m ; Στατική ροπή οριζόντιων λωρίδων: 5kN/m x1mx1 m /8=6kN-m/m. Περίπου 5% στις στηρίξεις και 5% στο άνοιγμα 3 kn-m. Καμπτική αντοχή ρηγματώσεως: 6-1 kn-m/m: q demand = 3 5 m D,demand = Μέγιστη ανελαστική στροφή:.4%.5%, με ρηγμάτωση των εγκάρσιων τοίχων. 11
12 Displacement (m) Displacement (m) Displacement(m) Displacement (m) Displacement (m) Displacement (m) Displacement (m) Displacement (m) 9/1/13 NODAL DISPLACEMENTS z=6.1 EARTHQUAKE IN y NODAL DISPLACEMENTS z=9.3 EARTHQUAKE in y,3,, ,1 -, Κόμβος 81 -,3 Κόμβος 1 -,4 Κόμβος 713 -,5 time (sec) NODAL DISPLACEMENTS z=6.1 EARTHQUAKE IN y,,15,1,5 -, ,1 -,15 Κόμβος 195 -, Kόμβος 689 -,5 Κόμβος 66 -,3 time (sec) NODAL DISPLACEMENTS z=9.3 EARTHQUAKE IN y,5,,15,1,5 -, ,1 Κόμβος 436 -,15 Κόμβος 339 -, Κόμβος 34 -,5 time (sec),5,4,3,,1 -, , Κόμβος 51 -,3 Κόμβος 515 Κόμβος 514 -,4 time (sec) NODAL DISPLACEMENTS z=6.1 EARTHQUAKE IN x NODAL DISPLACEMENTS z=9.3 EARTHQUAKE IN x,,15,1,4,3,, ,5 Κόμβος ,1 Κόμβος 1 -,15 Κόμβος 339 time (sec), ,1 Κόμβος 567 -, Κόμβος 689 Κόμβος 515 -,3 time (sec) NODAL DISPLACEMENTS z=6.1 EARTHQUAKE IN x NODAL DISPLACEMENTS z=9.3 EARTHQUAKE IN x,,15,1,4,3,, ,5 Κόμβος 564 -,1 Κόμβος 713 -,15 time (sec), ,1 Κόμβος , Κόμβος 514 Κόμβος 66 -,3 time (sec) 1
13 Ύψος κτηρίου (m) Ύψος κτηρίου (m) 9/1/13 Pushover: notional gravitational field in the direction of lateral translation g g mu mu d d d d Rayleigh Quotient Horizontal field forces are proportional to the mass of the structure, analogous to inertia Internal restoring forces = external field forces ( gravity ): (In free vibration restoring forces equilibrate the mass-proportional inertia forces) Thus, restoring forces are proportional to the internal forces that resist the gravitational field! - The building s translational shape determined with this approach results in a mass participation factor in the direction of action, in the range of 9% or more Moment distribution on the west and east - sides of the building : Peak response, time integration Moment distribution on the west and east - sides of the building : Pushover Analysis Normalized displacement for earthquake along X: Step by Step, peak response,,4 Displacement along X, U1(m) 1 Normalized displacement for earthq. along X: Pushover ,,4 Displacement along X, U1(m) 13
14 Simplification - Απλοποίηση Underlying Concept: the dominant shape of lateral translation can be used to identify likely points of concentration of anticipated damage through the distribution of relative drift, while at the same time identifying lack of stiffness and the relative significance of possible mass or stiffness discontinuities Lateral drift profile Interstorey drift distribution Local increase of interstorey drift Identifies lack of stiffness, identification of structural damage Three-step procedure: Ideal for use with design / assessment displacement spectra STEP 1: Approximate the shape of lateral translation mode of the URM building STEP : Calculate seismic demand at peak seismic response STEP 3: Calculate local demand (using the shape, find the relative drift both horizontally and vertically). Apply acceptance criteria -acceptance criteria: deformation capacity to: (a) in-plane shear distortion (b)out-of-plane curvature. -benefit : the issue of a reference node at the crest is resolved automatically. 14
15 T In Simple Steps: Σε απλά βήματα B T T C : S (T ).5 a e g S S d T B T T C V o = S e (T)W/g : S d (T ).65a g S T URM Buildings Τ D Τ V cr = V o /q Δ inel = (q +1) Δ e /q Για q=, Δ inel =1.5Δ e ; m=.5 Για q=3, Δ inel =1.67Δ e, m=5 Δ e = Γ S d Δ inel S d =.65a g T Deformation demands for seismic assessment more meaningful than force demand estimation -Calculate in plane and out of plane drifts for walls parallel to, and orthogonal to the earthquake action: From base to crest, & from corner to midspan at crest -Walls // earthquake: Drift capacity : Well constructed masonry: cracking:.15% ultimate:.3% -.5% Timber-laced or adobe masonries: Higher values are possible. D sh D s D tot f v γ Apply field of gravity x in direction of interest = γ w t Cantilever model of building -Walls earthquake: φ cr =(.1f c /E w t), (i.e.,.1/t). Παράδειγμα: t=.6m φ cr =1.66x1-4 /m With timber laces: φ u =.35/.3t. Παράδειγμα: t=.6m φ u =.194/m. 15
16 EXAMPLE ANALYSIS OF NEOCLASSICAL URM BUILDING OF THE 19 TH CENTURY Description of the building I. The Hellenic High School of Thessaloniki Two-storey building with basement and roof, in the centre of Thessaloniki. Constructed in 1893, housed the first Hellenic high school of Thessaloniki. Original design: Ernst Ziller Modified by architects Kabanakis and Kokkinakis. North View Operated from 1893 to 1978 as a school. Closed after the 6.5 M w earthquake and reopened in Plan dimensions:.83m x16.5m. Building height: 14.m including the roof. Basement: Stone walls. -Perimeter:.75m thick. -Interior:.65m Upper: Solid bricks -Perimeter:.5m -Interior:.4m EXAMPLE ANALYSIS OF NEOCLASSICAL URM BUILDING OF THE 19 TH CENTURY Diaphragms nd Storey roof made of timber trusses spanning in the E-W and N-S direction, respectively. Floors of the 1 st and nd storey made of double T 6mm x 18mm iron beams, spaced at.7m along the small sides of the room and filled with brick arches. Floors total thickness:.33m at iron beams and.5m at highest point of arches. 16
17 EXAMPLE ANALYSIS OF NEOCLASSICAL URM BUILDING OF THE 19 TH CENTURY four-noded shell elements (6 d.o.f. per node). Iron beams modeled as linear elements. Shell elements for brick arches (aver. thick..16m). Model A : Iron beams modeled as linear elements fixed at their ends to the shell elements (constraint by the infill brick arches). Fixed connections at the ends of timber beams of the roof trusses to the wall elements. Model B: Gap elements between shell elements (brick arches) and iron beams. Separation when in tension, rigid in compression (perfect contact). Springs between wall elements and the timber floor/roof beams over the wall to model partial fixity. EXAMPLE ANALYSIS OF NEOCLASSICAL URM BUILDING OF THE 19 TH CENTURY accuracy of simulation Time-history dynamic analyses based on the 1978 Thessaloniki earthquake ground accelerations Recorded ground accelerations in E-W Recorded ground accelerations in N-S Elastic response spectra (ξ=5%) 17
18 EXAMPLE ANALYSIS OF NEOCLASSICAL URM BUILDING OF THE 19 TH CENTURY Model B (vs. Model A): significant reduction in stresses and deformations Base shear, Building I Base shear: reduced by % in E-W and by 18% in N-S Deformed shape, Building I: North-East corner axis /1 E-W direction N-S direction Horizontal displacements at peak response: reduced by 5% and 1% in E-W and N-S EXAMPLE ANALYSIS OF NEOCLASSICAL URM BUILDING OF THE 19 TH CENTURY Comparison between time history response profile (at peak response) with pushover - uniform field of horizontal acceleration - shapes at peak building top displacement response, obtained from time history analysis Building I: T E-W =.3sec, T N-S =.6sec deformed shapes: North- East corner axis at peak seismic response and estimated translational mode: (a) E-W direction, (b) N-S direction 18
19 EXAMPLE ANALYSIS OF NEOCLASSICAL URM BUILDING OF THE 19 TH CENTURY Peak Estimated Dynamic Response E-W Direction Time History Analysis (.14g): Spectral Displacement (.14g): Static Analysis (g) URoof,E-W =6.73 mm URoof,E-W =6.56 mm URoof,E-W =18.34 mm fe-w = 6.56 / fe-w =.36 North View Plan View South View EXAMPLE ANALYSIS OF NEOCLASSICAL URM BUILDING OF THE 19 TH CENTURY Peak Estimated Dynamic Response S-N Direction Time History Analysis (.15g): Spectral Displacement (.15g): Static Analysis (g) URoof,S-N =5.54 mm URoof,S-N =5.4 mm URoof,S-N =6.65 mm fs-n = 5.4 / 6.65 fs-n =. West View Plan View East View 19
20 EXAMPLE ANALYSIS OF NEOCLASSICAL URM BUILDING OF THE 19 TH CENTURY Drift Measures θ height - 1 st Storey (%) θ height nd Storey (%) Edge E-W N-S E-W N-S View Point θ plan (%) North N 1.18 N.18 South S 1.17 S.14 S 3.17 East E 1.3 E.9 E 3.1 E 4.1 West W 1.3 W. W 3.1 Υπάρχουν κτίρια με τέτοια μεγέθη διαθέσιμης πλαστιμότητας? (b) (c) Παραδοσιακά Κτίρια από Ξυλόπηκτη τοιχοποιία στην Ξάνθη
21 ΔΙΑΖΩΜΑΤΙΚΗ ΤΟΙΧΟΠΟΙΪΑ v tot Rd v Rd v b Συμβολή διαζώματος Συνάφεια σενάζ - κονιάματος Αρχικό στάδιο ρηγμάτωσης: Η Σεισμική Τέμνουσα παραλαμβάνεται από ΤΟΙΧΟΠΟΙΊΑ + ΔΙΑΖΩΜΑΤΑ Προχωρημένο στάδιο ρηγμάτωσης: τα διαζώματα εξ ολοκλήρου αναλαμβάνουν την Σεισμική Τέμνουσα απώλεια συνοχής διαζώματος - κονιάματος Η δύναμη που παραλαμβάνει ο τοίχος < αντοχή διαζώματος 1
22 (%) of total mass engaged (MPF) 9/1/13 ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΟ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑ ΚΤΙΡΙΟΥ Ιδιομορφική Φασματική Ανάλυση (υπέρθεση ιδιομορφών) Σεισμικότητα: ΙΙ (a g =.16g) 5-th T=.3sec MPF=8.8% 7-th T=.8sec MPF=14.5% y 8-th MPF=1.4% Τ=.1sec 5-th T=.9sec MPF=16.6% Max. Displacement = 5.53mm % mass in x % mass in y 1 Mode ID No. 4 6 Max. Displacement = 35.18mm
23 Ανάλυση (ψευδοστατική) με ομοιόμορφη επιτάχυνση 4 Uniform acceleration S e =.4g along y ,5mm 11mm Uniform acceleration S e =.4g along x G+E x / Modal Superposition G+E y / Modal Superposition M x M y edge z (m) node u (mm) v (mm) (knm/m) (knm/m) u (mm) v (mm) M x (knm/m) M y (knm/m) ,19/,7 -,33/1.4,13/,8,94/4,6,3/,53,/,44 -,7/1,3 -,13/6, ,3/,5 -,19/,76,8/,15,35/.64,4/,4 1,4/1,38 -,3/,13 -,13/, ,87/,44 -,1/,39,6/,7,33/9,67,1/,31 1,/,75-37,7/44,4-1,94/18, ,6/,3 -,4/, 11,77/1,3,6/,3 /,,66/,41-16,4/16,5-1,97/3, ,36/,16 -,1/,9 3,9/3,63 1,74/1,5 /,11,33/,18-5,85/5,5 -,66/1,6 385 /,6 /,3 -,6/1,76,/1,55 /,4,11/,5-1,18/1,87-4,33/3, ,86/,36,1/,3 -,3/,67,/,4 /,3,8/,49,6/,68,4/, ,6/,3,11/,16-1,45/,97 -,3/3,86 /,18,59/,33 -,13/1,18 1,1/4, ,34/,1,5/,8,55/,33,56/,57,1/,9,3/,16 1,94/,34 -,63/, /,5 /,3 -,85/1,5,1/,5 /,4,1/,6-1,11/1,75 1,9/, ,61/,89 -,1/,6 33,5/38,87 1,7/4,66 -,8/,63 1,45/,81 -,8/6,3 -,9/3, ,31/,64 -,18/,48 3,7/7,6 6,17/5,3 -,19/,45 1,7/,66-15,95/16,5 -,17/3, ,/,44 -,13/,38 33,43/4, 7,3/5,4 -,11/,3 1,8/,54-14,8/13,5-4,/3, ,65/,6 -,8/,5 -,7/14,7-4,6/, -,5/,19,78/,37 9,8/9,4/1, ,34/,1 -,4/,13 7,4/5,67,39/1,94 -,/1,,4/, -3,33/4, -,13/1, /,5 /,5-1,38/,6 1,57/1,46 -,1/,4,15/,7,17/1,97 -,15/, ,8/,74,/,5 31,65/33,13 3,9/4,8,13/,51 1,46/,87 5,95/5,65 1,55/5, ,1/,6,/,44 5,87/,7 5,16/4,,1/,43 1,7/,71 1,1/34,38 3,41/7, ,93/,46,1/,36-7,15/19-5,83/4,4,7/,33,89/,57-15,1/31, -,37/4, ,64/,3,1/,5-14,81/1 -,7/1,73,6/,1,76/,37-11,7/14, -,78/, ,3/,14,/,13-5,76/4 -,/1,59,3/,1,4/,19-5,69/5,91-1,36/1, /,5 /,5-1,68/1,97 -,5/1,1,1/,4,16/,7-1,16/,3 1,64/1, ,57/,84 1,19/8,6 / / -,7/,6 6,9/6,7 / / ,6/,61,53/5,65,44/1,,17/6,83 -,17/,44 4,64/4,5 -,5/,61 4,84/5, ,86/,36,3/3,34-33,4/76,3-34,5/5,9 /,3 3,11/,6 4,7/46,68-4,4/47, ,6/,4 -,/1,7 3,98/1,71 1,7/11,87 -,/,18 1,87/1,4-8,34/8,4 -,46/1, ,3/,1 -,/,7 1,38/3,14 -,34/8,56 /,9,88/,6-1,76/,4 3,3/6, /,5 /,19.46/1,51 -.5/13,8 /,4,6/,17,17/1,47 15,8/11,6 3
24 Μετατοπίσεις Κορυφής: D max : Displacement at Top Για οριζόντιο πεδίο επιταχύνσεων (Earthquake Direction): x-dir:,7mm y-dir: 17,65mm Συντελεστής Ασφάλειας (προαιρετικό) (Ratio of Spectral to peak displac.): Amplify results by S d /D max For x-action:,5/, = 1,13 For y-action:,5/,176 = 1,4 Μέγιστες Τιμές Στροφής: Σεισμός κατά x: q plan =(11-1,8)x1-3 /(11.3/)=.17% q sh =1,61x1-3 /7,5=,% q fl =11x1-3 /7,5=,14% Μέγιστες Τιμές Στροφής: Σεισμός κατά y: q plan =(7,5-1,46)x1-3 /(8,8/)=.13% q sh =x1-3 /7,5=,6% q fl =7,5x1-3 /7,5=,1% Ροπές ρηγματώσεως: M cr = 7 kn-m/m top floor, 16 kn-m/m at the base. Λόγος μέγιστης ροπής προς ροπή ρηγματώσεως: q=3 για σεισμό κατά x Πολλαπλασιάζω την μέγιστη στροφή με συντελεστή (3 +1)/( 3)=1,67 q plan =.17% 1,67 =,9%, q sh =,% 1,67=,35% και q fl =,14% 1,67=,4%. Αντιστοιχεί σε πλαστιμότητα.9%/.15% (εντός των δυνατοτήτων της ξυλόπηκτης τοιχοποιίας Η απαίτηση είναι πολύ ψηλότερη στο "σαχνισί" 'ερκερ" αλλά σε εκείνο το σημείο λόγω πύκνωσης των ξυλοδεσιών είναι μεγαλύτερη και η παραμορφωσιμότητα. -Η μέθοδος με το ομοιόμορφο πεδίο επιταχύνσεων δίνει αξιόπιστα το σχήμα παραμόρφωσης αντίθετα η υπέρθεση των ιδιομορφών οδηγεί σε υπερβολικά συντηρητικά εκτός κλίμακας αποτελέσματα. -Είναι εφικτό με απλές μεθόδους να αποτιμήσουμε την σεισμική ικανότητα των πετρόκτιστων κτιρίων, παρά την πολυπλοκότητα που παρουσιάζουν λόγω συνέχειας του φορέα. 4
25 CONCLUSIONS Seismic assessment of load-bearing unreinforced masonry buildings: an open issue, since direct application of established procedures for RC structures is inhibited by limitations in nonlinear modeling or shells, brittleness of materials, 3D morphology of structures, excessive variability of structural systems and forms Urgent research need: formulation of a simple framework for seismic assessment of URM structures that could also be used to guide seismic retrofit Analytical method for seismic assessment of URM historical buildings, with results of equivalent accuracy/confidence with those from detailed time-history dynamic analysis based assessment procedures, significantly lighter computationally. Three steps: A. Determine Shape of Translational Response of the URM building B. Calculate seismic response of the building at peak displacement C. Determine local seismic demand and apply deformation-based acceptance criteria 5
CONSULTING Engineering Calculation Sheet
E N G I N E E R S Consulting Engineers jxxx 1 Structure Design - EQ Load Definition and EQ Effects v20 EQ Response Spectra in Direction X, Y, Z X-Dir Y-Dir Z-Dir Fundamental period of building, T 1 5.00
Διαβάστε περισσότεραΑΝΩΤΑΤΗ ΣΧΟΛΗ ΠΑΙ ΑΓΩΓΙΚΗΣ ΚΑΙ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΗΣ ΕΚΠΑΙ ΕΥΣΗΣ ΠΑΡΑΔΟΤΕΟ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ ΣΕ ΔΙΕΘΝΕΣ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΟ ΠΕΡΙΟΔΙΚΟ
ΑΝΩΤΑΤΗ ΣΧΟΛΗ ΠΑΙ ΑΓΩΓΙΚΗΣ ΚΑΙ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΗΣ ΕΚΠΑΙ ΕΥΣΗΣ (Α.Σ.ΠΑΙ.Τ.Ε.) «Αρχιμήδης ΙΙΙ Ενίσχυση Ερευνητικών ομάδων στην Α.Σ.ΠΑΙ.Τ.Ε.» Υποέργο: 8 Τίτλος: «Εκκεντρότητες αντισεισμικού σχεδιασμού ασύμμετρων
Διαβάστε περισσότεραΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ Π0ΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ Π0ΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΗ ΓΡΑΜΜΙΚΩΝ ΜΕΘΟ ΩΝ ΑΝΑΛΥΣΗΣ ΓΙΑ ΤΟΝ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ
Διαβάστε περισσότεραΠερίπτωση Μελέτης Θαλάσσιας Κατασκευής με χρήση λογισμικού και με βάση Κώδικες (Compliant Tower) (8.1.10)
Επιχειρησιακό Πρόγραμμα Εκπαίδευση και ια Βίου Μάθηση Πρόγραμμα ια Βίου Μάθησης ΑΕΙ για την Επικαιροποίηση Γνώσεων Αποφοίτων ΑΕΙ: Σύγχρονες Εξελίξεις στις Θαλάσσιες Κατασκευές Α.Π.Θ. Πολυτεχνείο Κρήτης
Διαβάστε περισσότεραΑνελαστικότητες υλικού σ = Ε ε Ελαστική Ανάλυση : Μ = ΕΙ κ [P] = [K] [δ] σ = Ε ε Ανελαστική Ανάλυση : Μ = ΕΙκ [P] = [K] [δ] 4/61
Στατική Ανελαστική Ανάλυση [µέθοδος ελέγχου των µετατοπίσεων] [µέθοδος pushover] Τι είναι η ανάλυση pushover ορισµός κατανόηση λεπτοµερειών Παράδειγµα - εφαρµογή Προσδιορισµός της στοχευόµενης µετακίνησης
Διαβάστε περισσότεραΚύρια σημεία και η φιλοσοφία των ελέγχων των Κεφαλαίων 5, 7 και 9 του ΚΑΔΕΤ. ΚΑΔΕΤ: Κανονισμός για Αποτίμηση και Δομητικές Επεμβάσεις σε Τοιχοποιίες
Κύρια σημεία και η φιλοσοφία των ελέγχων των Κεφαλαίων 5, 7 και 9 του ΚΑΔΕΤ Σ. Πανταζοπούλου York University, the Lassonde Faculty of Engineering, Canada πρωην Καθηγήτρια ΔΠΘ Φ. Καραντώνη Πανεπιστήμιο
Διαβάστε περισσότεραDETERMINATION OF DYNAMIC CHARACTERISTICS OF A 2DOF SYSTEM. by Zoran VARGA, Ms.C.E.
DETERMINATION OF DYNAMIC CHARACTERISTICS OF A 2DOF SYSTEM by Zoran VARGA, Ms.C.E. Euro-Apex B.V. 1990-2012 All Rights Reserved. The 2 DOF System Symbols m 1 =3m [kg] m 2 =8m m=10 [kg] l=2 [m] E=210000
Διαβάστε περισσότεραΔυναμική ανάλυση μονώροφου πλαισίου
Κεφάλαιο 1 Δυναμική ανάλυση μονώροφου πλαισίου 1.1 Γεωμετρία φορέα - Δεδομένα Χρησιμοποιείται ο φορέας του Παραδείγματος 3 από το βιβλίο Προσομοίωση κατασκευών σε προγράμματα Η/Υ (Κίρτας & Παναγόπουλος,
Διαβάστε περισσότεραΕΛΕΓΧΟΣ ΤΩΝ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΕΩΝ ΧΑΛΥΒ ΙΝΩΝ ΦΟΡΕΩΝ ΜΕΓΑΛΟΥ ΑΝΟΙΓΜΑΤΟΣ ΤΥΠΟΥ MBSN ΜΕ ΤΗ ΧΡΗΣΗ ΚΑΛΩ ΙΩΝ: ΠΡΟΤΑΣΗ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΣΕ ΑΝΟΙΚΤΟ ΣΤΕΓΑΣΤΡΟ
ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΩΝ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΕΩΝ ΧΑΛΥΒ ΙΝΩΝ ΦΟΡΕΩΝ ΜΕΓΑΛΟΥ ΑΝΟΙΓΜΑΤΟΣ ΤΥΠΟΥ MBSN ΜΕ ΤΗ ΧΡΗΣΗ ΚΑΛΩ ΙΩΝ: ΠΡΟΤΑΣΗ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΣΕ ΑΝΟΙΚΤΟ ΣΤΕΓΑΣΤΡΟ Νικόλαος Αντωνίου Πολιτικός Μηχανικός Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών, Α.Π.Θ.,
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών H ανελαστική στατική ανάλυση (pushover) στον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Επιτρεπόμενες μέθοδοι ανάλυσης στον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Ελαστικές μέθοδοι
Διαβάστε περισσότεραMECHANICAL PROPERTIES OF MATERIALS
MECHANICAL PROPERTIES OF MATERIALS! Simple Tension Test! The Stress-Strain Diagram! Stress-Strain Behavior of Ductile and Brittle Materials! Hooke s Law! Strain Energy! Poisson s Ratio! The Shear Stress-Strain
Διαβάστε περισσότεραΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΚΑΙ ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΩΝ ΜΕΘΟ ΩΝ ΓΙΑ ΤΗ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΚΑΙ ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΩΝ ΜΕΘΟ ΩΝ ΓΙΑ ΤΗ ΦΟΙΤΗΤΡΙΑ: Γ.ΦΕΒΡΑΝΟΓΛΟΥ ΕΠΙΒΛΕΠΩΝ ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ: Χ.ΓΑΝΤΕΣ ΑΘΗΝΑ, ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2000
Διαβάστε περισσότεραΛέξεις κλειδιά: Τοιχοποιία, Κ.Α.Δ.Ε.Τ., Οπλισμένο Σκυρόδεμα, Αποτίμηση, Σεισμός Keywords: Masonry, Reinforced Concrete, Assessment, Earthquake
Διερεύνηση επιρροής διαφραγμάτων σε κατασκευές από φέρουσα τοιχοποιία σύμφωνα με το σχέδιο του Κ.Α.Δ.Ε.Τ. Influence of diaphragms on the response of masonry structures according to the draft Greek Code
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
Επίδραση Γειτονικού Κτιρίου στην Αποτίμηση Κατασκευών Ο/Σ ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΒΑΣΙΛΕΙΑΔΗ ΜΙΧΑΕΛΑ Μεταπτυχιακή Φοιτήτρια Π.Π., mikaelavas@gmail.com
Διαβάστε περισσότεραΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΑΣΥΝΔΕΤΩΝ ΤΟΙΧΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ Κ.Α.Δ.Ε.Τ.
Διερεύνηση επιρροής ασύνδετων τοίχων σε κατασκευές από φέρουσα τοιχοποιία σύμφωνα με τον Κ.Α.Δ.Ε.Τ. ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΑΣΥΝΔΕΤΩΝ ΤΟΙΧΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ Κ.Α.Δ.Ε.Τ. ΤΣΙΜΕΡΗΣ
Διαβάστε περισσότεραΕΦΑΡΜΟΖΟΝΤΑΣ ΤΟΝ Κ.Α.Δ.Ε.Τ. ΣΕ ΕΝΑ ΑΠΛΟ ΚΤΙΡΙΟ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ
Εφαρμόζοντας τον Κ.Α.Δ.Ε.Τ. σε ένα απλό κτίριο από φέρουσα τοιχοποιία ΕΦΑΡΜΟΖΟΝΤΑΣ ΤΟΝ Κ.Α.Δ.Ε.Τ. ΣΕ ΕΝΑ ΑΠΛΟ ΚΤΙΡΙΟ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΒΑΣΙΛΕΙΑΔΗ ΜΙΧΑΕΛΑ Προπτυχιακή Φοιτήτρια Π.Π., mikaelavas@gmail.com
Διαβάστε περισσότεραBEHAVIOR OF MASSIVE EARTH RETAINING WALLS UNDER EARTHQUAKE SHAKING Comparisons to EC-8 Provisions
UNIVERSITY OF PATRAS DEPARTMENT OF CIVIL ENGINEERING Laboratory of Geotechnical Engineering BEHAVIOR OF MASSIVE EARTH RETAINING WALLS UNDER EARTHQUAKE SHAKING Comparisons to EC-8 Provisions Prof. G. Athanasopoulos
Διαβάστε περισσότερα9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9. ΚΑΔΕΤ-ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΚΔΟΣΗ 2η ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ
9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ Βλ. Κεφ. 4, Παρ. 4.4, για την λογική των ελέγχων. Το παρόν Κεφάλαιο περιλαμβάνει τα κριτήρια ελέγχου της ανίσωσης ασφαλείας, κατά την αποτίμηση ή τον ανασχεδιασμό,
Διαβάστε περισσότεραΑλληλεπίδραση Ανωδοµής-Βάθρων-Θεµελίωσης-Εδάφους σε Τοξωτή Οδική Μεταλλική Γέφυρα µε Σύµµικτο Κατάστρωµα
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Αλληλεπίδραση Ανωδοµής-Βάθρων- Θεµελίωσης-Εδάφους σε Τοξωτή Οδική Μεταλλική Γέφυρα µε Σύµµικτο Κατάστρωµα ΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ
Διαβάστε περισσότεραIntroduction to Theory of. Elasticity. Kengo Nakajima Summer
Introduction to Theor of lasticit Summer Kengo Nakajima Technical & Scientific Computing I (48-7) Seminar on Computer Science (48-4) elast Theor of lasticit Target Stress Governing quations elast 3 Theor
Διαβάστε περισσότεραΕπισκευή και Ενίσχυση Σεισμόπληκτου Κτηρίου από Οπλισμένο Σκυρόδεμα στην Κεφαλονιά μετά τους Σεισμούς του 2014
Επισκευή και Ενίσχυση Σεισμόπληκτου Κτηρίου από Οπλισμένο Σκυρόδεμα στην Κεφαλονιά μετά τους Σεισμούς του 2014 Repair and Retrofit of an Earthquake Stricken Reinforced Concrete Building in Cephalonia after
Διαβάστε περισσότεραΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ.
Σχεδιασμός κτιρίου με ΕΑΚ, Κανονισμό 84 και Κανονισμό 59 και αποτίμηση με ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΡΑΥΤΟΠΟΥΛΟΥ ΜΑΡΙΝΑ Περίληψη Αντικείμενο
Διαβάστε περισσότεραΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΜΑΤΙΣΕΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ Ή ΧΩΡΙΣ ΤΗ ΣΥΝΕΚΤΙΜΗΣΗ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ
Διερεύνηση της επιρροής των Ματίσεων σε Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος με ή χωρίς τη συνεκτίμηση τοιχοπληρώσεων ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΜΑΤΙΣΕΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ Ή ΧΩΡΙΣ
Διαβάστε περισσότεραΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΩΝ ΚΟΜΒΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΒΑΣΗ ΤΟΥΣ ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΕΣ
Σχολή Μηχανικής και Τεχνολογίας Πτυχιακή εργασία ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΩΝ ΚΟΜΒΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΒΑΣΗ ΤΟΥΣ ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΕΣ Σωτήρης Παύλου Λεμεσός, Μάιος 2018 i ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΚΥΠΡΟΥ
Διαβάστε περισσότεραChapter 7 Transformations of Stress and Strain
Chapter 7 Transformations of Stress and Strain INTRODUCTION Transformation of Plane Stress Mohr s Circle for Plane Stress Application of Mohr s Circle to 3D Analsis 90 60 60 0 0 50 90 Introduction 7-1
Διαβάστε περισσότεραΣυνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή
Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Ευρωκώδικες Εγχειρίδιο αναφοράς Αθήνα, Μάρτιος 01 Version 1.0.3 Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Με το Fespa έχετε τη δυνατότητα να μελετήσετε
Διαβάστε περισσότεραΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΌ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΔΡΑΣΕΙΣ Προσομοίωση κτιρίων από τοιχοποιία με : 1) Πεπερασμένα στοιχεία 2) Γραμμικά στοιχεί
ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΌ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΔΡΑΣΕΙΣ Η σεισμική συμπεριφορά κτιρίων από φέρουσα τοιχοποιία εξαρτάται κυρίως από την ύπαρξη ή όχι οριζόντιου διαφράγματος. Σε κτίρια από φέρουσα
Διαβάστε περισσότεραStudy on the Strengthen Method of Masonry Structure by Steel Truss for Collapse Prevention
33 2 2011 4 Vol. 33 No. 2 Apr. 2011 1002-8412 2011 02-0096-08 1 1 1 2 3 1. 361005 3. 361004 361005 2. 30 TU746. 3 A Study on the Strengthen Method of Masonry Structure by Steel Truss for Collapse Prevention
Διαβάστε περισσότεραΜΕΤΑΛΛΙΚΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΥΠΟ ΘΛΙΨΗ ΚΑΙ ΚΑΜΨΗ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕΤΑΛΛΙΚΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΥΠΟ ΘΛΙΨΗ ΚΑΙ ΚΑΜΨΗ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΛΥΣΕΩΝ ΚΑΝΟΝΙΣΤΙΚΩΝ ΙΑΤΑΞΕΩΝ ΚΑΙ
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΥΟ ΕΠΙΠΛΕΟΝ ΟΡΟΦΩΝ
Αποτίμηση διώροφης Κατοικίας και Έλεγχος Επάρκειας για την Προσθήκη δύο επιπλέον Ορόφων ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΥΟ ΕΠΙΠΛΕΟΝ ΟΡΟΦΩΝ ΠΑΠΠΑΣ ΣΠΥΡΙΔΩΝ Μεταπτυχιακός
Διαβάστε περισσότεραΚρίστης Ζ. ΧΡΥΣΟΣΤΟΜΟΥ 1, Μιχάλης ΠΗΤΤΑΣ 2, Νικόλας ΚΥΡΙΑΚΙΔΗΣ 3. Λέξεις κλειδιά: Σεισμική Επάρκεια, Ευρωκώδικας 8 μέρος 3, Ενίσχυση κτιρίων
Αποτίμηση της σεισμικής επάρκειας και πρόταση ενίσχυσης κτιρίου από οπλισμένο σκυρόδεμα με βάση το μέρος 3 του Ευρωκώδικα 8 Seismic Performance Assessment and Proposal for Retrofitting of a RC Building
Διαβάστε περισσότεραΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ιερεύνηση αξιοπιστίας EC3 για τον έλεγχο αστοχίας µεταλλικών πλαισίων ιπλωµατική Εργασία: Καλογήρου
Διαβάστε περισσότεραΥ.ΠΕ.ΧΩ.Δ.Ε. Ημερίδα Ευρωκωδίκων EC6. Ε. Βιντζηλαίου, Σχολή Π.Μ./ΕΜΠ
Υ.ΠΕ.ΧΩ.Δ.Ε. Ημερίδα Ευρωκωδίκων EC6 Ε. Βιντζηλαίου, Σχολή Π.Μ./ΕΜΠ ΚΕΙΜΕΝΑ ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑ 6 ΜΕΡΟΣ 1-1: ΚΑΝΟΝΕΣ ΓΙΑ ΤΟΝ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΑΠΟ ΩΠΛΙΣΜΕΝΗ ΚΑΙ ΑΟΠΛΗ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ (σε φάση ψηφίσεως από τις χώρες-μέλη)
Διαβάστε περισσότεραΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΟΥ ΙΚΑΝΟΤΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ Ή ΧΩΡΙΣ ΣΥΝΕΚΤΙΜΗΣΗ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ
Διερεύνηση της επιρροής του Ικανοτικού Σχεδιασμού σε Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος με ή χωρίς συνεκτίμηση τοιχοπληρώσεων ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΟΥ ΙΚΑΝΟΤΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ
Διαβάστε περισσότεραΠΑΘΟΛΟΓΙΑ ΚΑΙ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΙΣΤΟΡΙΚΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ
Τ.Ε.Ι. ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ (Σ.Τ.ΕΦ.) ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε. (ΤΡΙΚΑΛΑ) ΠΑΘΟΛΟΓΙΑ ΚΑΙ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΙΣΤΟΡΙΚΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Δημήτριος Ν. Χριστοδούλου Δρ. Πολιτικός Μηχανικός,
Διαβάστε περισσότεραΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών ιπλωµ ατική εργασία του ηµητρίου Ε. Σταντίδη Μ Ε Θ Ο Ο Ι Ε Ν Ι Σ Χ Υ Σ Η Σ Κ Α Τ Α Σ Κ Ε Υ Ω Ν
Διαβάστε περισσότεραΗ μηχανική επαφής και η στατική των πέτρινων γεφυριών
Η μηχανική επαφής και η στατική των πέτρινων γεφυριών Καθηγητής Γεώργιος Σταυρουλάκης Σχολή Μηχανικών Παραγωγής και Διοίκησης, Πολυτεχνείο Κρήτης Επίκουρη Καθηγήτρια Μαρία Σταυρουλάκη Σχολή Αρχιτεκτόνων
Διαβάστε περισσότεραΜε βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση:
Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση: S d R d Η εν λόγω ανίσωση εφαρμόζεται και ελέγχεται σε κάθε εντατικό μέγεθος
Διαβάστε περισσότεραΕνίσχυση κατασκευών από άοπλη τοιχοποιία με χρήση ινοπλισμένου σκυροδέματος υπερ-υψηλής επιτελεστικότητας (UHPFRC)
Ενίσχυση κατασκευών από άοπλη τοιχοποιία με χρήση ινοπλισμένου σκυροδέματος υπερ-υψηλής επιτελεστικότητας (UHPFRC) Ανδρέας Λαμπρόπουλος Senior Lecturer, University of Brighton, A.Lampropoulos@brighton.ac.uk
Διαβάστε περισσότεραΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ (ΟΑΣΠ)
ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ (ΟΑΣΠ) Σαλονικιός Θωμάς, Λεκίδης Βασίλειος, Καρακώστας Χρήστος, Μορφίδης Κωνσταντίνος, Ιακωβίδης Ιάσονας, Κύριος Ερευνητής, Ε. Υ. από ΟΑΣΠ Διευθυντής
Διαβάστε περισσότεραΚανονισμοί. Θεσμικό πλαίσιο μελέτης και εκτέλεσης έργων
Κανονισμοί Θεσμικό πλαίσιο μελέτης και εκτέλεσης έργων Ευρωκώδικες Ευρωκώδικας 1 : Βασικές αρχές σχεδιασμού και δράσεις στις κατασκευές Ευρωκώδικας 2 : Σχεδιασμός κατασκευών από σκυρόδεμα Ευρωκώδικας 3
Διαβάστε περισσότεραAPPENDIX 1: Gravity Load Calculations. SELF WEIGHT: Slab: 150psf * 8 thick slab / 12 per foot = 100psf ROOF LIVE LOAD:
APPENDIX 1: Gravity Load Calculations SELF WEIGHT: Slab: 150psf * 8 thick slab / 12 per foot = 100psf ROOF LIVE LOAD: A t = 16.2 * 13 = 208 ft^2 R 1 = 1.2 -.001* A t = 1.2 -.001*208 =.992 F = 0 for a flat
Διαβάστε περισσότεραΣ. Η. Δ Ρ Ι Τ Σ Ο Σ. ο ΕΠΙΠΕΔΟ: ΜΑΚΡΟΣΚΟΠΙΚΟΣ ΟΠΤΙΚΟΣ. Σχέση με τη Συνολική Δόμηση Τα Κτίρια που (από το 2 ο Επίπεδο Ελέγχου) Προέκυψε ότι
ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΤΡΩΤΟΤΗΤΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΠΛΑΙΣΙΟ ΕΛΕΓΧΟΥ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΤΡΩΤΟΤΗΤΑΣ ΚΤΙΡΙΩΝ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΕΠΑΝΤΥΚ Το Ανέφικτο του Ακριβούς Ελέγχου Όλων των Κτιρίων Αντικαθίσταται με μία Εφικτή Στρατηγική
Διαβάστε περισσότερα( ) 2 and compare to M.
Problems and Solutions for Section 4.2 4.9 through 4.33) 4.9 Calculate the square root of the matrix 3!0 M!0 8 Hint: Let M / 2 a!b ; calculate M / 2!b c ) 2 and compare to M. Solution: Given: 3!0 M!0 8
Διαβάστε περισσότεραΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΔΟΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ 7.1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ Σκοπός
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΔΟΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ 7.1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ 7.1.1 Σκοπός Το Κεφάλαιο 7 περιλαμβάνει προσομοιώματα για τον υπολογισμό της αντίστασης (αντοχής), της δυσκαμψίας και της ικανότητας
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές ΙΙ
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 1: Αντισεισμικός σχεδιασμός στεγάστρου με συνδέσμους δυσκαμψίας με εκκεντρότητα Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες
Διαβάστε περισσότεραΚεφάλαιο 3: Διαμόρφωση και ανάλυση χαρακτηριστικών στατικών συστημάτων
Κεφάλαιο 3: Διαμόρφωση και ανάλυση χαρακτηριστικών στατικών συστημάτων 3.1 Εισαγωγή 3.1.1 Στόχος Ο στόχος του Κεφαλαίου αυτού είναι η παρουσίαση ολοκληρωμένων παραδειγμάτων προσομοίωσης και ανάλυσης απλών
Διαβάστε περισσότεραΟλοκληρωμένα παραδείγματα εφαρμογής Επεμβάσεων (ΕC8 μέρος 3 / ΚΑΝ.ΕΠΕ.)
Ολοκληρωμένα παραδείγματα εφαρμογής Επεμβάσεων (ΕC8 μέρος 3 / ΚΑΝ.ΕΠΕ.) Βασίλειος Γ. Μπαρδάκης Πολιτικός Μηχανικός, Δρ Παν. Πατρών Ειδ. Δομοστατικός, ΕΜΠ Σύλλογος Πολιτικών Μηχανικών Ελλάδος Προσομοίωση
Διαβάστε περισσότεραAdvanced Center of Excellence in Structural and Earthquake Engineering University of Patras, European Commission, Framework Programme 7
1 Σχεδιασµός πολυορόφου κτηρίου µε δύο υπόγεια (Τροποιηµένο παράδειγµα Λισαβώνας 02-2011) Μ.Ν.Φαρδής Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστηµίου Πατρών Σεµινάρια Ευρωκωδίκων στη υτική Ελλάδα Advanced Center
Διαβάστε περισσότεραΤοίχοι Ωπλισμένης Γής: υναμική Ανάλυση Πειράματος Φυγοκεντριστή. Reinforced Soil Retaining Walls: Numerical Analysis of a Centrifuge Test
Τοίχοι Ωπλισμένης Γής: υναμική Ανάλυση Πειράματος Φυγοκεντριστή Reinforced Soil Retaining Walls: Numerical Analysis of a Centrifuge Test ΓΕΡΟΛΥΜΟΣ, Ν. Πολιτικός Μηχανικός, Λέκτορας, Ε.Μ.Π. ΖΙΩΤΟΠΟΥΛΟΥ,
Διαβάστε περισσότεραCHAPTER 48 APPLICATIONS OF MATRICES AND DETERMINANTS
CHAPTER 48 APPLICATIONS OF MATRICES AND DETERMINANTS EXERCISE 01 Page 545 1. Use matrices to solve: 3x + 4y x + 5y + 7 3x + 4y x + 5y 7 Hence, 3 4 x 0 5 y 7 The inverse of 3 4 5 is: 1 5 4 1 5 4 15 8 3
Διαβάστε περισσότεραΕπαλήθευση ενισχυμένης τοιχοποιίας Εισαγωγή δεδομένων
Επαλήθευση ενισχυμένης τοιχοποιίας Εισαγωγή δεδομένων Μελέτη Ημερομηνία : 0.08.006 Ρυθμίσεις (εισαγωγή τρέχουσας εργασίας) Υλικά και πρότυπα Κατασκευές από σκυρόδεμα : Συντελεστές EN 99-- : Ενισχυμένη
Διαβάστε περισσότεραΑνάλυση κτηρίου πριν και μετά την Επέμβαση
Ανάλυση κτηρίου πριν και μετά την Επέμβαση Βασίλειος Γ. Μπαρδάκης Πολιτικός Μηχανικός, Δρ Παν. Πατρών Ειδ. Δομοστατικός, ΕΜΠ p υπέρβασης σεισμ. δράσης εντός του συμβ. t ζωής Άμεση Χρήση μετά τον σεισμό
Διαβάστε περισσότεραΟ ΡΟΛΟΣ ΤΩΝ ΕΝΦΑΤΝΟΥΜΕΝΩΝ ΤΟΙΧΩΜΑΤΩΝ ΣΤΗΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ
Ο ΡΟΛΟΣ ΤΩΝ ΕΝΦΑΤΝΟΥΜΕΝΩΝ ΤΟΙΧΩΜΑΤΩΝ ΣΤΗΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΘΑΝΑΣΟΥΛΙΑΣ ΑΝΔΡΕΑΣ ΠΕΡΙΛΗΨΗ Στόχος της εργασίας αυτής είναι να τονισθεί ο ρόλος που παίζει η προσθήκη ενφατνούμενων τοιχωμάτων στην ενίσχυση
Διαβάστε περισσότεραΑπόκριση σε Μοναδιαία Ωστική Δύναμη (Unit Impulse) Απόκριση σε Δυνάμεις Αυθαίρετα Μεταβαλλόμενες με το Χρόνο. Απόστολος Σ.
Απόκριση σε Δυνάμεις Αυθαίρετα Μεταβαλλόμενες με το Χρόνο The time integral of a force is referred to as impulse, is determined by and is obtained from: Newton s 2 nd Law of motion states that the action
Διαβάστε περισσότεραΓεώργιος Παπαγιαννόπουλος 1, ηµήτριος Μπέσκος 2
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισµικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισµολογίας 5 7 Νοεµβρίου, 2008 Ιδιοµορφικοί συντελεστές συµπεριφοράς για τον αντισεισµικό σχεδιασµό µεταλλικών κατασκευών Modal strength reduction
Διαβάστε περισσότεραkatoh@kuraka.co.jp okaken@kuraka.co.jp mineot@fukuoka-u.ac.jp 4 35 3 Normalized stress σ/g 25 2 15 1 5 Breaking test Theory 1 2 Shear tests Failure tests Compressive tests 1 2 3 4 5 6 Fig.1. Relation between
Διαβάστε περισσότεραΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΜΕ α) Β.Δ. (1959) ΚΑΙ β) ΕΑΚ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΕΛΑΣΤΙΚΉ ΚΑΙ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΉ ΜΕΘΟΔΟ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΥΓΚΡΙΣΕΙΣ.
Σχεδιασμός Διώροφης Κατοικίας με α) Β.Δ. 1959 και β) ΕΑΚ. Αποτίμηση με Ελαστική και Ανελαστική Μεθόδους κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. Συγκρίσεις. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΜΕ α) Β.Δ. (1959) ΚΑΙ β) ΕΑΚ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ
Διαβάστε περισσότεραIngenieurbüro Frank Blasek - Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10, Osterholz-Scharmbeck Tel: 04791/ Fax: 04791/
Page: 10 CONTENTS Contents... 10 General Data... 10 Structural Data des... 10 erials... 10 Sections... 10 ents... 11 Supports... 11 Loads General Data... 12 LC 1 - Vollast 120 km/h 0,694 kn/qm... 12 LC,
Διαβάστε περισσότεραIngenieurbüro Frank Blasek - Beratender Ingenieur Am Kohlhof 10, Osterholz-Scharmbeck Tel: 04791/ Fax: 04791/
Page: 1 CONTENTS Contents... 1 General Data... 1 Structural Data des... 1 erials... 1 Sections... 1 ents... 2 Supports... 2 Loads General Data... 3 LC 1 - Vollast 90 km/h 0,39 kn/qm... 3 LC, LG Results
Διαβάστε περισσότεραΕλαστική και μετελαστική ανάλυση πολυώροφων πλαισιακών κτιρίων Ο/Σ για ισοδύναμη σεισμική φόρτιση σύμφωνα με τον EC8
Ελαστική και μετελαστική ανάλυση πολυώροφων πλαισιακών κτιρίων Ο/Σ για ισοδύναμη σεισμική φόρτιση σύμφωνα με τον EC8 Γιώργος Βακανάς Msc Πολιτικός Μηχανικός Πανεπιστημίου Frederick, Κύπρος Μίλτων Δημοσθένους
Διαβάστε περισσότεραthe total number of electrons passing through the lamp.
1. A 12 V 36 W lamp is lit to normal brightness using a 12 V car battery of negligible internal resistance. The lamp is switched on for one hour (3600 s). For the time of 1 hour, calculate (i) the energy
Διαβάστε περισσότεραασύμμετρων κτιριακών φορέων»
ΑΝΩΤΑΤΗ ΣΧΟΛΗ ΠΑΙ ΑΓΩΓΙΚΗΣ ΚΑΙ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΗΣ ΕΚΠΑΙ ΕΥΣΗΣ (Α.Σ.ΠΑΙ.Τ.Ε.) «Αρχιμήδης ΙΙΙ Ενίσχυση Ερευνητικών ομάδων στην Α.Σ.ΠΑΙ.Τ.Ε.» Υποέργο: 8 Τίτλος: «Εκκεντρότητες αντισεισμικού σχεδιασμού ασύμμετρων
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΥΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ
Αποτίμηση υφιστάμενου κτιρίου οπλισμένου σκυροδέματος κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ και διερεύνηση της επιρροής των τοιχοπληρώσεων ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΥΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ
Διαβάστε περισσότερα2 ~ 8 Hz Hz. Blondet 1 Trombetti 2-4 Symans 5. = - M p. M p. s 2 x p. s 2 x t x t. + C p. sx p. + K p. x p. C p. s 2. x tp x t.
36 2010 8 8 Vol 36 No 8 JOURNAL OF BEIJING UNIVERSITY OF TECHNOLOGY Aug 2010 Ⅰ 100124 TB 534 + 2TP 273 A 0254-0037201008 - 1091-08 20 Hz 2 ~ 8 Hz 1988 Blondet 1 Trombetti 2-4 Symans 5 2 2 1 1 1b 6 M p
Διαβάστε περισσότεραΜέθοδος Ταχείας Αποτίμησης Σεισμικής Επάρκειας Υφισταμένων Κατασκευών. Στυλιανός Ι. Παρδαλόπουλος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός
Μέθοδος Ταχείας Αποτίμησης Σεισμικής Επάρκειας Υφισταμένων Κατασκευών Στυλιανός Ι. Παρδαλόπουλος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΑΠΟΚΡΙΣΗ ΠΑΛΑΙΟΥ ΤΥΠΟΥ ΚΤΙΡΙΩΝ Ο.Σ. Παλαιού τύπου κτίρια Ο.Σ. - Πλήρης
Διαβάστε περισσότεραΣοφία Γιασουµή 1, Νικόλας Κυριακίδης 2, Κρίστης Χρυσοστόµου 3
Επίδραση του αναθεωρηµένου Ευρωκώδικα 8-1 στον αντισεισµικό σχεδιασµό κτιρίων The effect of the revised Eurocode 8-1 in the antiseismic design of buildings Σοφία Γιασουµή 1, Νικόλας Κυριακίδης 2, Κρίστης
Διαβάστε περισσότεραΚατακόρυφος αρμός για όλο ή μέρος του τοίχου
ΤΥΠΟΙ ΦΕΡΟΝΤΩΝ ΤΟΙΧΩΝ ΚΑΤΑ EC6 Μονόστρωτος τοίχος : τοίχος χωρίς ενδιάμεσο κενό ή συνεχή κατακόρυφο αρμό στο επίπεδό του. Δίστρωτος τοίχος : αποτελείται από 2 παράλληλες στρώσεις με αρμό μεταξύ τους (πάχους
Διαβάστε περισσότεραDERIVATION OF MILES EQUATION FOR AN APPLIED FORCE Revision C
DERIVATION OF MILES EQUATION FOR AN APPLIED FORCE Revision C By Tom Irvine Email: tomirvine@aol.com August 6, 8 Introduction The obective is to derive a Miles equation which gives the overall response
Διαβάστε περισσότεραf cd = θλιπτική αντοχή σχεδιασμού σκυροδέματος f ck = χαρακτηριστική θλιπτική αντοχή σκυροδέματος
v ΣΥΜΒΟΛΑ Λατινικά A b A g A e A f = εμβαδόν ράβδου οπλισμού = συνολικό εμβαδόν διατομής = εμβαδόν περισφιγμένου σκυροδέματος στη διατομή = εμβαδόν διατομής συνθέτων υλικών A f,tot = συνολικό εμβαδόν συνθέτων
Διαβάστε περισσότεραΜικρή επανάληψη Χ. Ζέρης Δεκέμβριος
Μικρή επανάληψη 2 Βασικές παράμετροι : Γεωμετρία Εντατικά μεγέθη στο ΚΒ Καταστατικές σχέσεις υλικού Μετατόπιση του σημείου εφαρμογής των εξωτερικών δράσεων: Γενική περίπτωση Μας διευκολύνει στην αντιμετώπιση
Διαβάστε περισσότεραADVANCED STRUCTURAL MECHANICS
VSB TECHNICAL UNIVERSITY OF OSTRAVA FACULTY OF CIVIL ENGINEERING ADVANCED STRUCTURAL MECHANICS Lecture 1 Jiří Brožovský Office: LP H 406/3 Phone: 597 321 321 E-mail: jiri.brozovsky@vsb.cz WWW: http://fast10.vsb.cz/brozovsky/
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ.
Αποτίμηση φέρουσας ικανότητας κτιρίου σύμφωνα με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΡΑΜΑΝΟΥ ΘΕΟΔΩΡΑ Μεταπτυχιακή Φοιτήτρια Π.Π., theodorkara@gmail.com Περίληψη
Διαβάστε περισσότεραΣτο Σχήμα 1 δίνεται η διαμόρφωση των φερόντων στοιχείων ενός τυπικού ορόφου του διώροφου κτιρίου με μια αρχική προεπιλογή των διαστάσεων τους.
Σύγκριση φέρουσας ικανότητας υφιστάμενου κτιρίου με βάση τον εφαρμοσμένο κανονισμό μελέτης του. Αποτίμηση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ με την χρήση της Στατικής Ανελαστικής μεθόδου PUSHOVER. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ
Διαβάστε περισσότεραΑποτίμηση Υφισταμένων Κτιρίων Ευρωκώδικας 8 Μέρος 3 & Κανονισμός Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.)
Αποτίμηση Υφισταμένων Κτιρίων Ευρωκώδικας 8 Μέρος 3 & Κανονισμός Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.) Στέφανος Η. Δρίτσος Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήμιο Πατρών Αθήνα, 20/02/2013 1 ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΕΣ Ευρωπαϊκά Πρότυπα
Διαβάστε περισσότεραΑποτίμηση και ενίσχυση υφιστάμενης κατασκευής με ανελαστική στατική ανάλυση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ.
Αποτίμηση και ενίσχυση υφιστάμενης κατασκευής με ανελαστική στατική ανάλυση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΠΑΥΛΙΔΟΥ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΑ
Διαβάστε περισσότεραΗ ΣΗΜΑΣΙΑ ΤΗΣ ΜΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΓΙΑ ΤΟΝ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Η ΣΗΜΑΣΙΑ ΤΗΣ ΜΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΓΙΑ ΤΟΝ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Μεταπτυχιακή Εργασία
Διαβάστε περισσότεραΤο σχέδιο της μέσης τομής πλοίου
ΣΧΟΛΗ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΜΗΜΑ ΝΑΥΠΗΓΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΣΠΟΥΔΩΝ Το σχέδιο της μέσης τομής πλοίου Α. Θεοδουλίδης Σχέδιο Μέσης Τομής Αποτελεί ένα από τα βασικώτερα κατασκευαστικά σχέδια του πλοίου.
Διαβάστε περισσότεραΑΛΛΗΛΕΠΙ ΡΑΣΗ ΜΟΡΦΩΝ ΛΥΓΙΣΜΟΥ ΣΤΙΣ ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τοµέας οµοστατικής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών ΑΛΛΗΛΕΠΙ ΡΑΣΗ ΜΟΡΦΩΝ ΛΥΓΙΣΜΟΥ ΣΤΙΣ ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ιπλωµατική Εργασία Ιωάννη Σ. Προµπονά
Διαβάστε περισσότερα3DR Engineering Software Λ. Κηφισίας 340, 152 33 Χαλάνδρι Tηλ. 211 7702197, fax. 211 7702198 www.3dr.eu info@3dr.eu
3DR Engineering Software Λ. Κηφισίας 340, 152 33 Χαλάνδρι Tηλ. 211 7702197, fax. 211 7702198 www.3dr.eu info@3dr.eu Βελτιώσεις προγράμματος 3DR.Pessos 1 Τα φορτία κάθε τοίχου φαίνονται συγκεντρωτικά μετά
Διαβάστε περισσότεραΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ
ΣΕΜΙΝΑΡΙΟ ΤΕΕ / ΟΑΣΠ / ΣΠΜΕ ΑΘΗΝΑ, 31 αϊου 2012 ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ Κεφάλαιο 9: Έλεγχοι ασφάλειας Μ.Ν.Φαρδής Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστημίου Πατρών Κεφάλαιο 9: Σκοπός Καθορισμός
Διαβάστε περισσότεραReyes GARCIA, Yaser JEMAA, Yasser HELAL, Τμήμα Πολιτικών και Δομοστατικών Μηχανικών, Πανεπιστήμιο του Sheffield
Αποτίμηση Σεισμικής Συμπεριφοράς μη Επαρκώς Σχεδιασμένων Πλαισιακών Κτηρίων Reyes GARCIA, Yaser JEMAA, Yasser HELAL, Κύπρος ΠΗΛΑΚΟΥΤΑΣ Τμήμα Πολιτικών και Δομοστατικών Μηχανικών, Πανεπιστήμιο του Sheffield
Διαβάστε περισσότεραΗ ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΤΩΝ ΤΟΙΧΩΝ ΣΤΟ BIM ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝ ΤΟΥ holobim και η αυτόματη δημιουργία των διαγώνιων ράβδων των ενεργών τοίχων
Η ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΤΩΝ ΤΟΙΧΩΝ ΣΤΟ BIM ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝ ΤΟΥ holobim και η αυτόματη δημιουργία των διαγώνιων ράβδων των ενεργών τοίχων Η αποτύπωση των τοίχων γίνεται και στις τρεις διαστάσεις και όσοι τοίχοι εφάπτονται
Διαβάστε περισσότεραΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ
ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ (Τ.Ε.Ι.) ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ
Διαβάστε περισσότεραΕΙΣΑΓΩΓΗ ΣΤΗ ΣΤΑΤΙΣΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ
ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΣΤΗ ΣΤΑΤΙΣΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΕΛΕΝΑ ΦΛΟΚΑ Επίκουρος Καθηγήτρια Τµήµα Φυσικής, Τοµέας Φυσικής Περιβάλλοντος- Μετεωρολογίας ΓΕΝΙΚΟΙ ΟΡΙΣΜΟΙ Πληθυσµός Σύνολο ατόµων ή αντικειµένων στα οποία αναφέρονται
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. - ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΟΡΟΦΟΥ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΔΙΑΦΟΡΕΣ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ
Αποτίμηση υφιστάμενης κατασκευής με ανελαστική στατική ανάλυση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ.- Προσθήκη ορόφου και έλεγχος επάρκειας για διάφορες σεισμικές φορτίσεις ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ, ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΥΟ ΟΡΟΦΩΝ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΝΕΟΤΕΡΟΥΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΤΟΥ
Αποτίμηση διώροφου κτιρίου ΟΣ κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ, προσθήκη δύο ορόφων σύμφωνα με νεότερους Κανονισμούς και έλεγχος της επάρκειας του ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ, ΠΡΟΣΘΗΚΗ
Διαβάστε περισσότεραιατµητική αντοχή πολύ κοντών υπεροπλισµένων δοκών από οπλισµένο σκυρόδεµα Shear strength of very short over reinforced concrete beams
ιατµητική αντοχή πολύ κοντών υπεροπλισµένων δοκών από οπλισµένο σκυρόδεµα Shear strength of very short over reinforced concrete beams Πρόδροµος ΖΑΡΑΡΗΣ 1, Μαρία ΚΑΡΑΒΕΖΥΡΟΓΛΟΥ 2, Ιωάννης ΖΑΡΑΡΗΣ 3, Γεώργιος
Διαβάστε περισσότερα( Σχόλια) (Κείµ ενο) Κοντά Υποστυλώµατα Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής. Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως. α s 2,5
( Σχόλια) (Κείµ ενο) 18.4.9 Κοντά Υποστυλώµατα 18.4.9 Κοντά Υποστυλώµατα 18.4.9.1 Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής N Sd Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως V Sd M Sd1 h N Sd M Sd2 V Sd L l s =M Sd /V Sd M Sd
Διαβάστε περισσότεραΧριστίνα ΑΘΑΝΑΣΙΑΔΟΥ 1. Λέξεις κλειδιά: Ευρωκώδικες, σεισμική συμπεριφορά, κτίρια, οπλισμένο σκυρόδεμα
Σεισμική Συμπεριφορά Πολυωρόφων Κτιρίων από Ο/Σ Σχεδιασμένων με βάση τους Ευρωκώδικες και Σύγκριση με τους Ελληνικούς Κανονισμούς Seismic Behaviour of Multi-Storey R/C Buildings Designed to Eurocodes and
Διαβάστε περισσότεραΔιατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου. Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου
Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου Ανάλογα με τη στατική φόρτιση δημιουργούνται περιοχές στο φορέα όπου έχουμε καθαρή κάμψη ή καμπτοδιάτμηση. m(x)
Διαβάστε περισσότεραΑΣΚΗΣΗ 1. συντελεστή συμπεριφοράς q=3. Το κτίριο θεωρείται σπουδαιότητας ΙΙ, και βρίσκεται σε
ΑΣΚΗΣΗ 1 Η κατασκευή του σχήματος 1, βάρους 400 kn, σχεδιάστηκε αντισεισμικά για συντελεστή συμπεριφοράς =. Το κτίριο θεωρείται σπουδαιότητας ΙΙ, και βρίσκεται σε μια περιοχή του Ελλαδικού χώρου με ζώνη
Διαβάστε περισσότεραΠαραδείγματα της επίδρασης επεμβάσεων. Φ. Β. Καραντώνη Δρ Πολιτικός Μηχανικός Λέκτορας Πανεπιστημίου Πατρών karmar@upatras.gr
Παραδείγματα της επίδρασης επεμβάσεων σε παραδοσιακές και ιστορικές κατασκευές Φ. Β. Καραντώνη Δρ Πολιτικός Μηχανικός Λέκτορας Πανεπιστημίου Πατρών karmar@upatras.gr ΑΙΓΙΟ - ΕΡΑΤΕΙΝΗ 1995 26 άνθρωποι σκοτώθηκαν
Διαβάστε περισσότεραΑποτίμηση σεισμικής συμπεριφοράς πολυωρόφων κτιρίων από Ο/Σ σχεδιασμένων με βάση τους Ευρωκώδικες 2 και 8
Αποτίμηση σεισμικής συμπεριφοράς πολυωρόφων κτιρίων από Ο/Σ σχεδιασμένων με βάση τους Ευρωκώδικες και Χ.Ι. Αθανασιάδου Λέκτορας, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Α.Π.Θ. Κ. Πλάνου Πολιτικός Μηχανικός Λέξεις κλειδιά:
Διαβάστε περισσότεραΒιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m
Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m μέσα στο επίπεδο του πλαισίου, 0.4m κάθετα σ αυτό. Τα γωνιακά υποστυλώματα είναι διατομής 0.4x0.4m. Υπάρχουν
Διαβάστε περισσότεραSecond Order RLC Filters
ECEN 60 Circuits/Electronics Spring 007-0-07 P. Mathys Second Order RLC Filters RLC Lowpass Filter A passive RLC lowpass filter (LPF) circuit is shown in the following schematic. R L C v O (t) Using phasor
Διαβάστε περισσότεραFigure 1 - Plan of the Location of the Piles and in Situ Tests
Figure 1 - Plan of the Location of the Piles and in Situ Tests 1 2 3 A B C D DMT4 DMT5 PMT1 CPT4 A 2.2 1.75 S5+ SPT CPT7 CROSS SECTION A-A C2 E7 E5 S4+ SPT E3 E1 E DMT7 T1 CPT9 DMT9 CPT5 C1 ground level
Διαβάστε περισσότεραΘωμάς ΣΑΛΟΝΙΚΙΟΣ 1, Χρήστος ΚΑΡΑΚΩΣΤΑΣ 2, Βασίλειος ΛΕΚΙΔΗΣ 2, Μίλτων ΔΗΜΟΣΘΕΝΟΥΣ 1, Τριαντάφυλλος ΜΑΚΑΡΙΟΣ 3,
Αξιοποίηση Έξι Σεισμών στην Πελοπόννησο για την Συσχέτιση Φασματικών Επιταχύνσεων με την Απόκριση του Δομημένου Περιβάλλοντος Correlation of Spectral Accelerations with the Response of the Built Environment
Διαβάστε περισσότεραΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΗΛΕΚΤΡΟΛΟΓΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΚΑΙ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΤΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΗΛΕΚΤΡΙΚΗΣ ΕΝΕΡΓΕΙΑΣ
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΗΛΕΚΤΡΟΛΟΓΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΚΑΙ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΤΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΗΛΕΚΤΡΙΚΗΣ ΕΝΕΡΓΕΙΑΣ ιπλωµατική Εργασία του φοιτητή του τµήµατος Ηλεκτρολόγων Μηχανικών και Τεχνολογίας Ηλεκτρονικών
Διαβάστε περισσότεραΑνάλυση κτηρίου πριν και μετά την Επέμβαση
Ανάλυση κτηρίου πριν και μετά την Επέμβαση Βασίλειος Γ. Μπαρδάκης Πολιτικός Μηχανικός, Δρ Παν. Πατρών Ειδ. Δομοστατικός, ΕΜΠ p υπέρβασης σεισμ. δράσης εντός του συμβ. t ζωής Άμεση Χρήση μετά τον σεισμό
Διαβάστε περισσότερα