ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΟΚΩΝ- ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΚΑΠΕΤΑΝΑΚΗ ΚΑΛΗ ΜΟΧΙΑΝΑΚΗΣ ΑΝ ΡΕΑΣ
|
|
- Ζώνα Ιωαννίδης
- 5 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Έλεγχος και Ενίσχυση Κόµβων οκών Υποστυλωµάτων κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΟΚΩΝ- ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΚΑΠΕΤΑΝΑΚΗ ΚΑΛΗ ΜΟΧΙΑΝΑΚΗΣ ΑΝ ΡΕΑΣ Περίληψη Η παρούσα εργασία έχει στόχο τον έλεγχο και την ενίσχυση των κόµβων δοκών- υποστυλωµάτων και τη µελέτη επιρροής των διάφορων παραµέτρων πάνω στα αποτελέσµατα Η εργασία περιλαµβάνει κάποια παραδείγµατα κόµβων και τους τρόπους ενίσχυσής τους, πίνακες µε αποτελέσµατα από αλλαγές των παραµέτρων (οπλισµός, διαστάσεις διατοµών δοκών και υποστυλωµάτων, µήκη ανοιγµάτων, ύψη ορόφων, ποιότητα σκυροδέµατος και χάλυβα οπλισµού και τέλος φορτίσεις) καθώς και συµπεράσµατασχόλια από τα διάφορα αποτελέσµατα.. 1.ΕΙΣΑΓΩΓΗ Η περιοχή των κόµβων δοκών- υποστυλωµάτων έχει διαπιστωθεί πως είναι ένα ιδιαίτερα ευαίσθητο κοµµάτι µιας κατασκευής. Αυτό συµβαίνει λόγω αυξηµένης διατµητικής τάση σε αυτήν την περιοχή, δυσκολία στην σκυροδέτηση και άρα κακοτεχνιών και τέλος λόγω ελλιπούς σχεδιασµού. Είναι προφανές ότι µια βλάβη σε ένα κόµβο επηρεάζει πολύ την ακεραιότητα της κατασκευής. Η ενίσχυση και η επισκευή των κόµβων είναι µια δύσκολη διαδικασία, µάλλον η δυσκολότερη σε µια κατασκευή, λόγω της ύπαρξης πολλών στοιχείων. Μάλιστα όπως θα δούµε παρακάτω σε µερικές περιπτώσεις, µε την ύπαρξη πλάκας και εγκάρσιων δοκών, αποκλείονται µερικές µέθοδοι ενίσχυσης λόγω αδυναµίας εφαρµογής. Οι µέθοδοι ενίσχυσηςεπισκευής που θα εξετάσουµε εδώ κατά το κεφάλαιο του Κανονισµού Επεµβάσεων 2012 (ΚΑΝ.ΕΠΕ 2012) είναι οι εξής: o Μανδύας οπλισµένου σκυροδέµατος. Αυτή µέθοδος µπορεί να εφαρµοστεί σε όλες τις περιπτώσεις, είναι από τις πλέον αποτελεσµατικές και µπορεί να συνδυαστεί µε την ενίσχυση υποστυλώµατος, αν αυτό είναι απαραίτητο. o Η τεχνική των χιαστί κολάρων. Τοποθετούνται και εντείνονται µε µηχανικό τρόπο στις παρειές των υποστυλωµάτων δηµιουργώντας έτσι µια περίσφιξη στον κόµβο. Μπορεί να υπάρξει αδυναµία εφαρµογής λόγω ύπαρξης εγκάρσιων δοκών. Έχουµε δυνατότητα συνδυασµού µε τη µέθοδο του µανδύα εδώ όµως δε µελετάµε αυτή την περίπτωση. o Η τεχνική των επικολλητών φύλλων. Εδώ µπορούµε να χρησιµοποιήσουµε είτε µεταλλικά ελάσµατα, είτε ινοπλισµένα πολυµερή. Σε αυτή τη µέθοδο έχουµε δυσκολία εφαρµογής λόγω ύπαρξης πλακών και εγκάρσιων δοκών, καθώς επίσης και έλλειψη επαρκούς επιστηµονικής τεκµηρίωσης ειδικά για σεισµική ένταση. o Αποκατάσταση ίσης διατοµής. Σε αυτή τη µέθοδο επισκευής προσθέτουµε κατακόρυφο και οριζόντιο οπλισµό από συνδετήρες. Τα αποτελέσµατα είναι καλύτερα όσο χειρότερος είναι ο κόµβος. Σε αυτήν την εργασία θέλουµε αφενός να δούµε κάποια παραδείγµατα ελέγχου και ενίσχυσης κόµβων και αφετέρου να διερευνήσουµε ποιες είναι αυτές οι παράµετροι που επηρεάζουν την εντατική κατάσταση του κόµβου, το µέγεθος ενίσχυσης και σε τι βαθµό γίνονται αυτά. Οι παράµετροι που θα µελετήσουµε παρακάτω είναι διαστάσεις των διατοµών της δοκού και του υποστυλώµατος, το µήκος δοκού, το ύψος ορόφου, οι ποιότητες των υλικών, ο οπλισµός και η φόρτιση. [2]
2 Καπετανάκη Καλή, Μοχιανάκης Ανδρέας 2. ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΟ ΜΕΡΟΣ Μελετάµε τις εξής περιπτώσεις άοπλων κόµβων δοκών- υποστυλωµάτων: 1 δοκός και 1 υποστύλωµα 1 δοκός και 2 υποστυλώµατα 2 δοκοί (στην ίδια διεύθυνση) και 1 υποστύλωµα 2 δοκοί (στην ίδια διεύθυνση) και 2 υποστυλώµατα 2 δοκοί κάθετοι και 1 υποστύλωµα 2 δοκοί κάθετοι και 2 υποστυλώµατα 2 δοκοί (στην ίδια διεύθυνση), 1 κάθετη δοκός και 1 υποστύλωµα 2 δοκοί (στην ίδια διεύθυνση), 1 κάθετη δοκός και 2 υποστυλώµατα 4 δοκοί και 1 υποστύλωµα 4 δοκοί και 2 υποστυλώµατα Παραδείγµατα Περίπτωση 1 δοκός και 1 υποστύλωµα Ε ΟΜΕΝΑ: C16/20, S400, διαστάσεις δοκού b w =0.3m, h b =0.4m, d 1 =d 2 =0.04m, διαστάσεις υποστυλώµατος b c =h c =0.3m, d 1 =0.04m, θεωρητικό µήκος δοκού L b =5.3m, θεωρητικό και καθαρό ύψος ορόφου h st =3.2m, h st,n =3m. ΟΠΛΙΣΜΟΙ: οκός: πάνω πέλµα 2 Φ12, κάτω πέλµα 2 Φ20. Υποστύλωµα: 4 Φ20 Για τη δοκό A s1 = 628 mm 2 A s2 = 227 mm 2 z s = = 0.32 m, d=0.36m, ω 1 =Α s1 * f yd / b*d*f cd ω1= 0,19 Από πίνακα διαστασιολόγησης ορθογωνικών διατοµών 4.1 [1] έχουµε ζ=0,88 άρα z c =0.32m Επειδή z c <z s ο θλιβόµενος οπλισµός αξιοποιείται στην ροπή αντοχής. M rd = M rd1 + M rd2 ω 1 = (A s1 -A s2 )*f yd / b*d*f cd ω 1 = µ=0,115 και z =0,33 m Μ rd1 = A s2 *f yd *z Μ rd1 =25.67 knm M rd2 =µ*b*d 2 *f cd M rd2 =47.69 knm M rd =72.96 knm ροπή αντοχής δοκού Για το υποστύλωµα Α sx = 628 mm 2 ω x = Α sx *f yd / b*d*f cd ω x = 0.23 από νοµογράφηµα µ=0,1 Μ rd =µ*b*d 2 *f cd M rd =28.8 knm ροπή αντοχής υποστυλώµατος Εποµένως ΣΜ yb =72.96 knm και ΣM yc = 28.8 knm Εύρεση µέγιστης τέµνουσας κόµβου ΣM yb >ΣM yc (ΚΑΝ.ΕΠΕ 2012 παρ β) περίπτωση 2 V jv = ΣM yc *(1/z c -h st /L b *h st,n )+0.5* [V g+ψq ]l- [V g+ψq ]r (ΚΑΝ.ΕΠΕ σχέση Σ.11) Όπου V είναι η τέµνουσα της δοκου στην παρειά Λαµβάνω φορτίο g=56 kn/m q=80 kn/m q d = g+0.3*q q d =80kN/m Από στατική ανάλυση παίρνω Vπ=253kN z c =0.244m από [1] Άρα V jv = kN Πλάτος κόµβου b j = min[max(b c, b w ), min(b c, b w )+h v /2] (ΚΑΝ.ΕΠΕ β i) b j =0.3m ιατµητική τάση κόµβου: τ j =V jv /b j *h b (ΚΑΝ.ΕΠΕ β ii) τ j =1.95 MPa
3 Έλεγχος και Ενίσχυση Κόµβων οκών Υποστυλωµάτων κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. Έλεγχος για διαγώνια εφελκυστική ρηγµάτωση. τ c = f ct * [1+v top *f c /f ct ] (ΚΑΝ.ΕΠΕ γ σχέση (3)) µε v top =0 και f ct =0.3*f c 2/3 Άρα τ c = 1.9< τ j δηλαδή έχουµε διαγώνια εφελκυστική ρηγµάτωση. Έλεγχος για αστοχία λόγω διαγώνιας θλίψης. τ ju = n*f c 1- vtop /n (ΚΑΝ.ΕΠΕ ε σχέση (5)) n=0.6*(1-f c /250) = 0.56 τ ju =8,96 > τ j εποµένως δεν έχουµε διαγώνια θλίψη. Ενίσχυση 1. Προσθήκη µανδύα από οπλισµένο σκυρόδεµα (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Έστω µανδύας πάχους t= 50 mm h c =b c =400 mm οι ενισχυµένες διαστάσεις του υποστυλώµατος Μ yb =72.96 knm >M yc =28.8 knm (από πριν) Νέο πλάτος κόµβου b j = min[max(b c, b w ), min(b c, b w )+h v /2] (ΚΑΝ.ΕΠΕ β i) b j =0.4 m Άρα τ j =1.46 MPa <τ c ( από πριν) δηλαδή δεν έχουµε διαγώνια εφελκυστική ρηγµάτωση. 2. Χιαστί κολάρα (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Η απαιτούµενη διατοµή χαλύβδινων στοιχείων σε κάθε διαγώνια θέση: Α jδ = F jδ / γ rd *f yd (ΚΑΝ.ΕΠΕ σχέση 8.23) Επιλέγουµε Fe 360 µε f yd =235/1.15= MPa και γ rd =2 F jδ =V jv *h δ /h b (ΚΑΝ.ΕΠΕ σχέση Σ8.14) µε h δ το µήκος της διαγωνίου του κόµβου h d = ( ,4 2 )=0,5m ηλαδή F jδ = 292,76 kν και Α jδ =716,32 mm2 3. Επικολλητά ελάσµατα (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Α. Μεταλλικά Fe 360 F yd = MPa (όπως στα χιαστί κολάρα) Το απαιτούµενο πάχος υπολογίζεται από τη σχέση tελ max (V jh /h b *σ jd, V jv / h c *σ jd ) (ΚΑΝ.ΕΠΕ σχέση 8.24) Έχουµε ήδη V jv = kn και V jh =V jv *h c /h b (ΚΑΝ.ΕΠΕ σχέση Σ8.13) δηλαδή V jh = kn σ jd =σ jcrit /γ rd (ΚΑΝ.ΕΠΕ iv σχέση 8.14) γ rd =1.2 σ jcrit =f yd = σ jd = MPa Εποµένως t ελ max(2,6, 4,6) 4.6 mm Επιλέγουµε πάχος t=4.6 mm B. IOΠ-G (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Μέτρο ελαστικότητας υλικού E j =70 GPa Ίνες παράλληλες στον άξονα της δοκού: t jh = V jh /h b *σ jd Ίνες παράλληλες στον άξονα του υποστυλώµατος : t jv = V jv /h c *σ jd (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Για κλειστό µανδύα k v =0.5, σ jcrit =E j *ε jd =E j *k v *ε jcrit =E j *k v *min(ε ju,1.5%)=e j *k v *min(2.8%,1.5%) σ jcrit =525 MPa (ΚΑΝ.ΕΠΕ iv) σ jd =σ jcrit /γ rd (ΚΑΝ.ΕΠΕ iv σχέση 8.14) γ rd =1.2 σ jd = MPa Εποµένως t jh =1mm και t jv = 1,78 mm Για ανοικτό µανδύα Έστω λ=1, k v = λ 0.65 άρα k v =0.65 (ΚΑΝ.ΕΠΕ iv)
4 Καπετανάκη Καλή, Μοχιανάκης Ανδρέας t bαποκ = f ctm =0.3*f c 2/3 t bαποκ =1.92 MPa L e = ( E j *t j /2*f ctm ) L e =135.72* t j (ΚΑΝ.ΕΠΕ2012 Σ8.4) β= β w *β L µε β L =1 για λ=1 και β w =1/ 2 για συνεχή φύλλα Άρα β=1/ 2 (ΚΑΝ.ΕΠΕ iv) σ jmax = β*t b *L e /t j σ jmax = / tj (ΚΑΝ.ΕΠΕ σχέση Σ.10) σ jd = k v *σ jmax /γ rd σ jd =99.8/ t j (ΚΑΝ.ΕΠΕ σχέση 8.15) Tέλος t jh =2,69mm και t jv = 3,94 mm 4. Αποκατάσταση ίσης διατοµής (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Οριζόντια σκέλη συνδετήρων S500 A jhtot =γ rd *V jh /f ywd (ΚΑΝ.ΕΠΕ2012 σχέση 8. 25) Κατακόρυφα σκέλη συνδετήρων S500 A jvto t=γ rd *V jv /f ywd (ΚΑΝ.ΕΠΕ2012 σχέση 8. 26) γ rd =1.5 Εποµένως A jhtot =607 mm 2, A jvtot =809 mm 2 Ακολουθεί παραµετρική ανάλυση: Παράµετροι (m) Vjv (kn) τj (MPa) τc (Mpa) t µανδύα Αjδ χιαστί κολάρα tελ Fe tjh/tjv ΙΟΠ-G κ.µ tjh/tjv ΙΟΠ-G α.µ Ajhtot/Ajvtot (mm2) ίση διατοµη hb=0,40 234,21 1,95 1, ,32 4,5 1/1,78 2,69/ 3,94 607/809 hb=0,35 234,21 2,2 1, ,5 1,31/1,78 3,2/3,94 693/809 hb=0,50 234,21 1,5 1,9 bw=0,30 234,21 1,95 1, ,32 4,5 1/1,78 2,69/2,94 607/809 bw=0,25 234,21 1,95 1, ,32 4,5 1/1,79 2,69/2,95 607/810 bw=0,35 234,21 1,67 1,9 Lb=5,3 234,21 1,95 1, ,32 4,5 1/1,78 2,69/2,94 607/809 Lb=4,8 221,71 1,8 1,9 Lb=6 251,71 2,1 1, ,8 4,9 1,07/1,92 2,8/4,13 651/868 hst=3,2 234,21 1,95 1, ,32 4,5 1/1,78 2,69/ 3,94 607/809 hst=3,0 233,91 1,94 1, ,4 1/1,77 2,68/3,93 605/807 hst=3,5 235,88 1,97 1, ,6 1,01/1,79 2,7/3,96 610/814 Πίνακας 1: Παραµετρική ανάλυση του παραδείγµατος Σχολιασµός Στον Πίνακα 1 αλλάζουµε τις εξής παραµέτρους (αριστερή στήλη) : ύψος και πλάτος διατοµής δοκού hb και bw αντίστοιχα, µήκος δοκού Lb και ύψος ορόφου hst. Με υπογράµµιση είναι οι τιµές που µεγαλώνουν και µε γκρι αυτές που µικραίνουν. Με µια πρώτη µατιά συµπεραίνουµε ότι: To ύψος δοκού hb επηρεάζει, (µειούµενο αυξάνει και αντιστρόφως), την διατµητική τάση του κόµβου όχι όµως την τέµνουσα Vjv γιατί λόγω της σχέσης Σ.11. Τέλος επειδή υπεισέρχεται στον υπολογισµό της Vjh και της διαγωνίου hδ έχουµε αύξηση της ενίσχυσης µόνο στα χιαστί κολάρα και τα οριζόντια ελάσµατα και σκέλη. Το πλάτος bw δεν επηρεάζει πολύ τα αποτελέσµατα. Επίσης αξίζει να σηµειωθεί πως όταν µικραίνει, µειώνεται η ροπή αντοχής των δοκών χωρίς να επηρεάζει όµως την τέµνουσα λόγω της σχέσης Σ.11. Όµως όταν το bw αυξάνεται, µειώνεται και πάλι η ροπή επειδή σε αυτή την περίπτωση αγνοείται ο θλιβόµενος οπλισµός. Τέλος το bw λαµβάνεται υπόψη στον υπολογισµό του πλάτους κόµβου bj.
5 Έλεγχος και Ενίσχυση Κόµβων οκών Υποστυλωµάτων κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. Το άνοιγµα της δοκού Lb αυξανόµενο µεγαλώνει την τέµνουσα στην παρειά της δοκού και κατ επέκταση την τέµνουσα και τη διατµητική τάση του κόµβου. Ως συνέπεια σε όλους τους τρόπους ενίσχυσης έχουµε αυξηµένες απαιτήσεις. Η αύξηση ( ή µείωση) του ύψους ορόφου προκαλεί πολύ µικρή αύξηση ( ή µείωση αντίστοιχα) της τέµνουσας και της διατµητικής τάσης του κόµβου και αντίστοιχα στους τρόπους ενισχύσεων. Τέλος η αντοχή τc δεν επηρεάζεται από αυτές τις παραµέτρους. Περίπτωση 1 δοκός και 2 υποστυλώµατα Στην περίπτωση αυτή, µε τα ίδια δεδοµένα της περίπτωσης 1 δοκού και 1 υποστυλώµατος, το ΣM yc διπλασιάζεται, δηλαδή ΣM yc =57,6 knm. Άρα V jv =351,72 kn τ j = 2,93MPa. Όµως και τ c = 2,85 ΜPa λόγω της v top =0,15. Άρα ο κόµβος εδώ χρειάζεται και πάλι ενίσχυση. Συνεχίζει ο κόµβος και σε αυτή την περίπτωση να µην αστοχεί λόγω διαγώνιας θλίψης µε τju= 7.69 MPa (ΚΑΝ.ΕΠΕ ε σχέση (5)). παράµετροι (m) Vjv (kn) τj (MPa) τc (Mpa) t µανδύα Αjδ χιαστί κολάρα tελ Fe tjh/tjv ΙΟΠ-G κ.µ tjh/tjv ΙΟΠ-G α.µ Ajhtot/Ajvtot (mm2) ίση διατοµη hb=0,40 351,72 2,93 2, ,88 1,51/2,68 3,52/5,17 910/1213 hb=0,35 351,72 3,3 2, ,88 1,97/2,68 4,2/5, /1213 hb=0,50 351,72 2,3 2,85 bw=0,30 351,72 2,93 2, ,88 1,51/2,68 3,52/5,17 910/1213 bw=0,25 351,72 2,93 2, ,88 1,51/2,68 3,52/5,17 910/1213 bw=0,35 234,21 2,5 2,85 Lb=5,3 351,72 2,93 2, ,88 1,51/2,68 3,52/5,17 910/1213 Lb=4,8 339,22 2,83 2,85 Lb=6 369,22 3,08 2, ,8 4,9 1,07/1,92 2,8/4,13 651/868 hst=3,2 351,72 2,93 2, ,88 1,51/2,68 3,52/5,17 910/1213 hst=3,0 350,89 2,92 2, ,81 1,49/2,65 3,50/5,14 909/1211 hst=3,5 352,13 2,94 2, ,93 1,57/2,81 3,71/5,43 912/1215 Πίνακας 2: Παραµετρική ανάλυση του παραδείγµατος Σχολιασµός Στον Πίνακα 2 αλλάζουµε τις ίδιες παραµέτρους µε τον Πινάκα 1 µε τον ίδιο τρόπο. Ισχύουν οι ίδιοι συµβολισµοί µε πριν. Συµπεραίνουµε ότι τα αποτελέσµατα είναι αντίστοιχα µε τον Πίνακα 1 απλά οι απαιτήσεις ενίσχυσης είναι µεγαλύτερες επειδή έχουµε αυξηµένη τέµνουσα κόµβου. Περίπτωση 2 δοκοί (στην ίδια διεύθυνση) και 1 υποστύλωµα Ε ΟΜΕΝΑ: C20/25, S400, διαστάσεις δοκού b w =0.3m, h b =0.6m, d 1 =d 2 =0.04m, διαστάσεις υποστυλώµατος b c =h c =0.4m, d 1 =0.04m, θεωρητικό µήκος δοκού L b =4m, θεωρητικό και καθαρό ύψος ορόφου h st =3m, h st,n =2.4m. ΟΠΛΙΣΜΟΙ: οκός: πάνω πέλµα 2 Φ16, κάτω πέλµα 4 Φ20. Υποστύλωµα: 6 Φ16 Για τη δοκό A s1 = 1256 mm 2
6 Καπετανάκη Καλή, Μοχιανάκης Ανδρέας A s2 = 402 mm 2 z s = = 0.52 m, d=0.56m, ω 1 =Α s1 * f yd / b*d*f cd ω 1 = 0,195 Από πίνακα διαστασιολόγησης ορθογωνικών διατοµών 4.1 [1] έχουµε ζ=0,88 άρα z c =0.49m Επειδή z c <z s ο θλιβόµενος οπλισµός αξιοποιείται στην ροπή αντοχής. M rd = M rd1 + M rd2 Μ rd1 = A s2 *f yd *z Μ rd1 =83,6 knm M rd2 =µ*b*d 2 *f cd M rd2 =150,52 knm M rd =234,1 knm ροπή αντοχής δοκού Για το υποστύλωµα ω x = Α sx *f yd / b*d*f cd ω x = 0.25 από νοµογράφηµα µ=0,11 Μ rd =µ*b*d 2 *f cd M rd =93,87 knm ροπή αντοχής υποστυλώµατος Εποµένως ΣΜ yb =468,2 knm και ΣM yc = 93,87 knm Εύρεση µέγιστης τέµνουσας κόµβου ΣM yb >ΣM yc (ΚΑΝ.ΕΠΕ 2012 παρ β) περίπτωση 2 V jv = ΣM yc *(1/z c -h st /L b *h st,n )+0.5* [V g+ψq ]l- [V g+ψq ]r (ΚΑΝ.ΕΠΕ σχέση Σ.11) Όπου V είναι η τέµνουσα της δοκου στην παρειά Λαµβάνω φορτίο g=100 kn/m q=170 kn/m q d = g+0.3*q q d =150kN/m Από στατική ανάλυση παίρνω Vπ=300kN z c =0.32m από [1] Άρα V jv = 563,8kN Πλάτος κόµβου b j = min[max(b c, b w ), min(b c, b w )+h v /2] (ΚΑΝ.ΕΠΕ β i) b j =0.4m ιατµητική τάση κόµβου: τ j =V jv /b j *h b (ΚΑΝ.ΕΠΕ β ii) τ j =2,35 MPa Έλεγχος για διαγώνια εφελκυστική ρηγµάτωση. τ c = f ct * [1+v top *f c /f ct ] (ΚΑΝ.ΕΠΕ γ σχέση (3)) µε v top =0 και f ct =0.3*f c 2/3 Άρα τ c =2.21 MPa < τ j δηλαδή έχουµε διαγώνια εφελκυστική ρηγµάτωση. Έλεγχος για αστοχία λόγω διαγώνιας θλίψης. τ ju = n*f c 1- vtop /n (ΚΑΝ.ΕΠΕ ε σχέση (5)) n=0.6*(1-f c /250) = τ ju =11,36 ΜPa > τ j εποµένως δεν έχουµε διαγώνια θλίψη. Ενίσχυση 1. Προσθήκη µανδύα από οπλισµένο σκυρόδεµα (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Έστω µανδύας πάχους t= 50 mm h c =b c =500 mm οι ενισχυµένες διαστάσεις του υποστυλώµατος Νέο πλάτος κόµβου b j = min[max(b c, b w ), min(b c, b w )+h v /2] (ΚΑΝ.ΕΠΕ β i) b j =0.5 m Άρα τ j =1.88 MPa <τ c ( από πριν) δηλαδή δεν έχουµε διαγώνια εφελκυστική ρηγµάτωση. 2. Χιαστί κολάρα (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Η απαιτούµενη διατοµή χαλύβδινων στοιχείων σε κάθε διαγώνια θέση: Α jδ = F jδ / γ rd *f yd (ΚΑΝ.ΕΠΕ σχέση 8.23) Επιλέγουµε Fe 360 µε f yd =235/1.15= MPa και γ rd =2 F jδ =V jv *h δ /h b (ΚΑΝ.ΕΠΕ σχέση Σ8.14) µε h δ το µήκος της διαγωνίου του κόµβου h d = ( ,6 2 )=0,72 m ηλαδή F jδ = kν και Α jδ =1658 mm2
7 Έλεγχος και Ενίσχυση Κόµβων οκών Υποστυλωµάτων κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. 3. Επικολλητά ελάσµατα (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Α. Μεταλλικά Fe 360 F yd = MPa (όπως στα χιαστί κολάρα) Το απαιτούµενο πάχος υπολογίζεται από τη σχέση tελ max (V jh /h b *σ jd, V jv / h c *σ jd ) (ΚΑΝ.ΕΠΕ σχέση 8.24) Έχουµε ήδη V jv = kn και V jh =V jv *h c /h b (ΚΑΝ.ΕΠΕ σχέση Σ8.13) δηλαδή V jh = 375,9 kn σ jd =σ jcrit /γ rd (ΚΑΝ.ΕΠΕ iv σχέση 8.14) γ rd =1.2 σ jcrit =f yd = σ jd = MPa Εποµένως t ελ 8,28 mm Επιλέγουµε πάχος t=8,28 mm B. IOΠ-G (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Μέτρο ελαστικότητας υλικού E j =70 GPa Ίνες παράλληλες στον άξονα της δοκού: t jh = V jh /h b *σ jd Ίνες παράλληλες στον άξονα του υποστυλώµατος : t jv = V jv /h c *σ jd (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Για κλειστό µανδύα k v =0.5, σ jcrit =E j *ε jd =E j *k v *ε jcrit =E j *k v *min(ε ju,1.5%)=e j *k v *min(2.8%,1.5%) σ jcrit =525 MPa (ΚΑΝ.ΕΠΕ iv) σ jd =σ jcrit /γ rd (ΚΑΝ.ΕΠΕ iv σχέση 8.14) γ rd =1.2 σ jd = MPa Εποµένως t jh =1,43 mm και t jv = 3.22 mm Για ανοικτό µανδύα Έστω λ=1, k v = λ 0.65 άρα k v =0.65 (ΚΑΝ.ΕΠΕ iv) t bαποκ = f ctm =0.3*f c 2/3 t bαποκ =1.92 MPa L e = ( E j *t j /2*f ctm ) L e =135.72* t j (ΚΑΝ.ΕΠΕ2012 Σ8.4) β= β w *β L µε β L =1 για λ=1 και β w =1/ 2 για συνεχή φύλλα Άρα β=1/ 2 (ΚΑΝ.ΕΠΕ iv) σ jmax = β*t b *L e /t j σ jmax = / tj (ΚΑΝ.ΕΠΕ σχέση Σ.10) σ jd = k v *σ jmax /γ rd σ jd =99.8/ t j (ΚΑΝ.ΕΠΕ σχέση 8.15) Tέλος t jh =3,4 mm και t jv = 5.84 mm 4. Αποκατάσταση ίσης διατοµής (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Οριζόντια σκέλη συνδετήρων S400 A jhtot =γ rd *V jh /f ywd (ΚΑΝ.ΕΠΕ2012 σχέση 8. 25) Κατακόρυφα σκέλη συνδετήρων S400 A jvto t=γ rd *V jv /f ywd (ΚΑΝ.ΕΠΕ2012 σχέση 8. 26) γ rd =1.5 Εποµένως A jhtot =1621 mm 2, A jvtot = mm 2 Στην επόµενη σελίδα ακολουθεί παραµετρική ανάλυση αλλάζοντας αυτή τη φορά την ποιότητα σκυροδέµατος και οπλισµού και τις διαστάσεις της διατοµής του υποστυλώµατος.
8 Καπετανάκη Καλή, Μοχιανάκης Ανδρέας Vjv (kn) τj MPa τc Mpa t µανδύ α Αjδ χιαστί κολάρα (mm2) tελ Fe 360 tjh/tjv mm ΙΟΠ-G κ.µ tjh/tjvmm ΙΟΠ-G α.µ Ajhtot/Ajvto t (mm2) ίση διατοµή C20/25 563,8 2,35 2, ,28 1,43/3,22 3,4/5, /2432 C16/20 511,03 2,13 1, ,5 1,3/2,92 3,19/5, /2204 S ,8 2,35 2, ,28 1,43/3,22 3,4/5, /2432 S ,6 2,94 2, ,37 1,8/4,04 3,96/6,8 1625/2438 bc=0,4m 563,8 2,35 2, ,28 1,43/3,22 3,4/5, /2432 bc=0,3m 551,8 3,07 2, ,1 1,4/3,15 3,36/5, /2380 bc=0,5m 569,76 1,9 2,21 hc=0,4m 563,8 2,35 2, ,28 1,43/3,22 3,4/5, /2432 hc=0,3m 625,1 2,6 2, ,24 1,19/4,76 3,01/7, /2696 hc=0,5m ,21 Πίνακας 3: Παραµετρική ανάλυση του παραδείγµατος Σχολιασµός Αρχικά ισχύουν οι ίδιοι συµβολισµοί. Μερικά πρώτα συµπεράσµατα: Όσο αυξάνουµε (ή µειώνουµε) την ποιότητα του σκυροδέµατος αλλά και του χάλυβα αυξάνεται (ή µειώνεται αντίστοιχα) οι ροπές αντοχής των δοκών και του υποστυλώµατος. Αυτό έχει ως αποτέλεσµα την ανάλογη αλλαγή στην τέµνουσα, τη διατµητική τάση και τα µεγέθη ενίσχυσης. Με την µείωση της ποιότητας του σκυροδέµατος ελαττώνεται η αντοχή τc και τju. Με τη µείωση του πλάτους υποστυλώµατος µειώνεται η τέµνουσα και οι απαιτήσεις ενίσχυσης σε χιαστί κολάρα, επικολλητά ελάσµατα και ίση διατοµή αλλά επηρεάζεται και το πλάτος κόµβου µεγαλώνοντας έτσι τη διατµητική τάση αλλά και αυξάνοντας το πάχος µόνο στην περιπτώσει του µανδύα. Μειώνοντας το ύψος διατοµής υποστυλώµατος αυξάνεται η τέµνουσα, η διατµητική τάση στον κόµβο, οι κατακόρυφες διατοµές ενίσχυσης, τα χιαστί και το µεταλλικό πάχος αλλά µειώνονται οι οριζόντιες διατοµές σε ΙΟΠ και ίση διατοµή λόγω της Vjh (ΚΑΝ.ΕΠΕ ). Περίπτωση 2 δοκοί (στην ίδια διεύθυνση) και 2 υποστυλώµατα Στην περίπτωση αυτή, µε τα ίδια δεδοµένα της περίπτωσης 2 δοκών και 1 υποστύλωµα, το ΣM yc διπλασιάζεται, δηλαδή ΣM yc =187,7 knm. Άρα V jv =827.4 kn τ j = 3.45MPa. Όµως και τ c = 3,7 ΜPa λόγω της v top =0,2. Συνεχίζει ο κόµβος και σε αυτή την περίπτωση να µην αστοχεί λόγω διαγώνιας θλίψης µε τju=9,75. Άρα ο κόµβος εδώ δεν χρειάζεται καθόλου ενίσχυση.
9 Έλεγχος και Ενίσχυση Κόµβων οκών Υποστυλωµάτων κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. Vjv (kn) τj (MPa ) τc (Mpa ) t µανδύα Αjδ χιαστί κολάρα (mm2) tελ µεταλλ. ελάσµατ tjh/tjv mm ΙΟΠ-G κ.µ C20/25 827,4 3,45 3,7 OXI ΕΦΕΛΚ ΡΗΓΜ C16/20 798,8 3,32 3,11 ΕΝΙΣΧΥΣΗ tjh/tjv mm ΙΟΠ- G α.µ Ajhtot/Ajvto t (mm2) ίση διατοµη S ,4 3,45 3,7 OXI ΕΦΕΛΚ ΡΗΓΜ S ,4 3,85 3,7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ bc=0,4 m 827,4 3,45 3,7 OXI ΕΦΕΛΚ ΡΗΓΜ bc=0,3 m 803,5 5 4,46 3,7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ bc=0,5 m 839,5 2 2,8 3,7 OXI ΕΦΕΛΚ ΡΗΓΜ hc=0,4 m 827,4 3,45 3,7 OXI ΕΦΕΛΚ ΡΗΓΜ hc=0,3 m 950,2 4,17 3,7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ hc=0,5 m 660 2,75 3,7 OXI ΕΦΕΛΚ ΡΗΓΜ Πίνακας 4: Παραµετρική ανάλυση του παραδείγµατος Σχολιασµός Στον Πίνακα 4 αλλάζουµε τις ίδιες παραµέτρους µε τον Πινάκα 3 µε τον ίδιο τρόπο. Ισχύουν οι ίδιοι συµβολισµοί. Συµπεραίνουµε ότι τα αποτελέσµατα είναι αντίστοιχα µε τον Πίνακα 3 απλά οι απαιτήσεις ενίσχυσης είναι µεγαλύτερες επειδή έχουµε αυξηµένη τέµνουσα κόµβου. Περίπτωση 3 δοκoί και 1 υποστύλωµα Ε ΟΜΕΝΑ: C16/20, S400, διαστάσεις δοκού b w =0.3m, h b =0.4m, d 1 =d 2 =0.04m, διαστάσεις υποστυλώµατος b c =h c =0.3m, d 1 =0.04m, θεωρητικό µήκος δοκού L b =5.3m, θεωρητικό και καθαρό ύψος ορόφου h st =3.2m, h st,n =3m. ΟΠΛΙΣΜΟΙ: οκός: πάνω πέλµα 2 Φ12, κάτω πέλµα 2 Φ20. Υποστύλωµα: 4 Φ20 H στατική ανάλυση για την κάθε δοκό και το υποστύλωµα είναι ίδια µε το πρώτο παράδειγµα. Επειδή έχουµε 2 δοκούς στη διεύθυνση i και µία στη j θα τις µελετήσουµε ξεχωριστά και για τους τρόπους ενίσχυσης θα λάβουµε υπόψη τη δυσµενέστερη διεύθυνση. ιεύθυνση j ΣΜ yb =72.96 knm και ΣM yc = 28.8 knm Εύρεση µέγιστης τέµνουσας κόµβου ΣM yb >ΣM yc (ΚΑΝ.ΕΠΕ 2012 παρ β) περίπτωση 2 V jv = ΣM yc *(1/z c -h st /L b *h st,n )+0.5* [V g+ψq ]l- [V g+ψq ]r (ΚΑΝ.ΕΠΕ σχέση Σ.11) Όπου V είναι η τέµνουσα της δοκου στην παρειά Λαµβάνω φορτίο g=56 kn/m q=80 kn/m q d = g+0.3*q q d =80kN/m Άρα V jv = kN
10 Καπετανάκη Καλή, Μοχιανάκης Ανδρέας Πλάτος κόµβου b j = min[max(b c, b w ), min(b c, b w )+h v /2] (ΚΑΝ.ΕΠΕ β i) b j =0.3m ιατµητική τάση κόµβου: τ j =V jv /b j *h b (ΚΑΝ.ΕΠΕ β ii) τ j =1.95 MPa Έλεγχος για διαγώνια εφελκυστική ρηγµάτωση. τ c = f ct * [1+v top *f c /f ct ] (ΚΑΝ.ΕΠΕ γ σχέση (3)) µε v top =0 και f ct =0.3*f c 2/3 Άρα τ c = 1.9< τ j δηλαδή έχουµε διαγώνια εφελκυστική ρηγµάτωση. Έλεγχος για αστοχία λόγω διαγώνιας θλίψης. τ ju = n*f c 1- vtop /n (ΚΑΝ.ΕΠΕ ε σχέση (5)) n=0.6*(1-f c /250) = 0.56 τ ju =8,96 > τ j εποµένως δεν έχουµε διαγώνια θλίψη. Ενίσχυση 1. Προσθήκη µανδύα από οπλισµένο σκυρόδεµα (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Έστω µανδύας πάχους t= 50 mm h c =b c =400 mm οι ενισχυµένες διαστάσεις του υποστυλώµατος Μ yb =72.96 knm >M yc =28.8 knm (από πριν) Νέο πλάτος κόµβου b j = min[max(b c, b w ), min(b c, b w )+h v /2] (ΚΑΝ.ΕΠΕ β i) b j =0.4 m Άρα τ j =1.46 MPa <τ c ( από πριν) δηλαδή δεν έχουµε διαγώνια εφελκυστική ρηγµάτωση. 2. Χιαστί κολάρα (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Αυτόν τον τρόπο ενίσχυσης δεν µπορούµε να τον εφαρµόσουµε διότι στον κόµβο συντρέχουν δυο δοκοί στην άλλη διεύθυνση. 3. Επικολλητά ελάσµατα (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Σε περίπτωση που υπάρχει πλάκα δεν ενδείκνυται αυτός ο τρόπος ενίσχυσης 4. Αποκατάσταση ίσης διατοµής (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Οριζόντια σκέλη συνδετήρων S500 A jhtot =γ rd *V jh /f ywd (ΚΑΝ.ΕΠΕ2012 σχέση 8. 25) Κατακόρυφα σκέλη συνδετήρων S500 A jvto t=γ rd *V jv /f ywd (ΚΑΝ.ΕΠΕ2012 σχέση 8. 26) γ rd =1.5 Εποµένως A jhtot =607 mm 2, A jvtot =809 mm 2 ιεύθυνση i ΣΜ yb = knm και ΣM yc = 28.8 knm Εύρεση µέγιστης τέµνουσας κόµβου ΣM yb >ΣM yc (ΚΑΝ.ΕΠΕ 2012 παρ β) περίπτωση 2 V iv = ΣM yc *(1/z c -h st /L b *h st,n )+0.5* [V g+ψq ]l- [V g+ψq ]r (ΚΑΝ.ΕΠΕ σχέση Σ.11) Όπου V είναι η τέµνουσα της δοκου στην παρειά Λαµβάνω φορτίο g=56 kn/m q=80 kn/m q d = g+0.3*q q d =80kN/m Από στατική ανάλυση παίρνω Vπ=253kN Άρα Vi v = kN Πλάτος κόµβου bi= min[max(b c, b w ), min(b c, b w )+h v /2] (ΚΑΝ.ΕΠΕ β i) b i =0.3m ιατµητική τάση κόµβου: τ i =V iv /b i *h b (ΚΑΝ.ΕΠΕ β ii) τ i =3.05 MPa
11 Έλεγχος και Ενίσχυση Κόµβων οκών Υποστυλωµάτων κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. Έλεγχος για διαγώνια εφελκυστική ρηγµάτωση. τ c = f ct * [1+v top *f c /f ct ] (ΚΑΝ.ΕΠΕ γ σχέση (3)) µε v top =0 και f ct =0.3*f c 2/3 Άρα τ c = 1.9< τ i δηλαδή έχουµε διαγώνια εφελκυστική ρηγµάτωση. Έλεγχος για αστοχία λόγω διαγώνιας θλίψης. Τ iu = n*f c 1- vtop /n (ΚΑΝ.ΕΠΕ ε σχέση (5)) n=0.6*(1-f c /250) = 0.56 τ iu =8,96 > τ j εποµένως δεν έχουµε διαγώνια θλίψη. Ενίσχυση 1. Προσθήκη µανδύα από οπλισµένο σκυρόδεµα (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Έστω µανδύας πάχους t= 100 mm h c =b c =500 mm οι ενισχυµένες διαστάσεις του υποστυλώµατος Μ yb = knm >M yc =28.8 knm (από πριν) Νέο πλάτος κόµβου b i = min[max(b c, b w ), min(b c, b w )+h v /2] (ΚΑΝ.ΕΠΕ β i) b i =0.5 m Άρα τ i =1.83 MPa <τ c ( από πριν) δηλαδή δεν έχουµε διαγώνια εφελκυστική ρηγµάτωση. 2. Χιαστί κολάρα (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Εδώ µπορύµε να εφαρµόσουµε την µέθοδο. Η απαιτούµενη διατοµή χαλύβδινων στοιχείων σε κάθε διαγώνια θέση: Α iδ = F iδ / γ rd *f yd (ΚΑΝ.ΕΠΕ σχέση 8.23) Επιλέγουµε Fe 360 µε f yd =235/1.15= MPa και γ rd =2 F iδ =V iv *h δ /h b (ΚΑΝ.ΕΠΕ σχέση Σ8.14) µε h δ το µήκος της διαγωνίου του κόµβου h d = ( ,3 2 )=0,5 m ηλαδή F iδ = 457,01 kν και Α iδ =1118 mm2 3. Επικολλητά ελάσµατα (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Σε περίπτωση που υπάρχει πλάκα δεν ενδείκνυται αυτός ο τρόπος ενίσχυσης 4. Αποκατάσταση ίσης διατοµής (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Οριζόντια σκέλη συνδετήρων S500 A ihtot =γ rd *V ih /f ywd (ΚΑΝ.ΕΠΕ2012 σχέση 8. 25) Κατακόρυφα σκέλη συνδετήρων S500 A ivto t=γ rd *V iv /f ywd (ΚΑΝ.ΕΠΕ2012 σχέση 8. 26) γ rd =1.5 Εποµένως A ihtot =946 mm 2, A ivtot =1261 mm 2 Για το πάχος µανδύα από οπλισµένο σκυρόδεµα θα επιλέξουµε t= 100 mm και για την αποκατάσταση ίσης διατοµής A htot =946 mm 2, A vtot =1261 mm 2. Περίπτωση 3 δοκοί και 2 υποστυλώµατα Στην περίπτωση αυτή, µε τα ίδια δεδοµένα της περίπτωσης 3 δοκών και 1 υποστυλώµατος, το ΣM yc διπλασιάζεται, δηλαδή ΣM yc =57,6 knm. Άρα V jv =351,72 kn τ j = 2,93MPa. Όµως και τ c = 2,85 ΜPa λόγω της v top =0,15. Άρα ο κόµβος εδώ χρειάζεται και πάλι ενίσχυση. Συνεχίζει ο κόµβος και σε αυτή την περίπτωση να µην αστοχεί λόγω διαγώνιας θλίψης µε τju= 7.69 MPa (ΚΑΝ.ΕΠΕ ε σχέση (5)). Τα αποτελέσµατα ενίσχυσης αυξάνουν αντίστοιχα µε το δεύτερο παράδειγµα καθώς επίσης δεν χρησιµοποιούµε στη µία διεύθυνση χιαστί κολάρα και επικολλητά ελάσµατα όπως πάνω.
12 Καπετανάκη Καλή, Μοχιανάκης Ανδρέας Περίπτωση 4 δοκoί και 1 υποστύλωµα Ε ΟΜΕΝΑ: C16/20, S400, διαστάσεις δοκού b w =0.3m, h b =0.4m, d 1 =d 2 =0.04m, διαστάσεις υποστυλώµατος b c =h c =0.3m, d 1 =0.04m, θεωρητικό µήκος δοκού L b =5.3m, θεωρητικό και καθαρό ύψος ορόφου h st =3.2m, h st,n =3m. ΟΠΛΙΣΜΟΙ: οκός: πάνω πέλµα 2 Φ12, κάτω πέλµα 2 Φ20. Υποστύλωµα: 4 Φ20 H στατική ανάλυση για την κάθε δοκό και το υποστύλωµα είναι ίδια µε το πρώτο παράδειγµα. Ισχύουν τα ίδια δεδοµένα σε κάθε διεύθυνση γι αυτό θα µελετήσουµε µόνο τη µία. ΣΜ yb = knm και ΣM yc = 28.8 knm Εύρεση µέγιστης τέµνουσας κόµβου ΣM yb >ΣM yc (ΚΑΝ.ΕΠΕ 2012 παρ β) περίπτωση 2 V iv = ΣM yc *(1/z c -h st /L b *h st,n )+0.5* [V g+ψq ]l- [V g+ψq ]r (ΚΑΝ.ΕΠΕ σχέση Σ.11) Όπου V είναι η τέµνουσα της δοκου στην παρειά Λαµβάνω φορτίο g=56 kn/m q=80 kn/m q d = g+0.3*q q d =80kN/m Από στατική ανάλυση παίρνω Vπ=253kN Άρα Vi v = kN Πλάτος κόµβου bi= min[max(b c, b w ), min(b c, b w )+h v /2] (ΚΑΝ.ΕΠΕ β i) b i =0.3m ιατµητική τάση κόµβου: τ i =V iv /b i *h b (ΚΑΝ.ΕΠΕ β ii) τ i =3.05 MPa Έλεγχος για διαγώνια εφελκυστική ρηγµάτωση. τ c = f ct * [1+v top *f c /f ct ] (ΚΑΝ.ΕΠΕ γ σχέση (3)) µε v top =0 και f ct =0.3*f c 2/3 Άρα τ c = 1.9< τ i δηλαδή έχουµε διαγώνια εφελκυστική ρηγµάτωση. Έλεγχος για αστοχία λόγω διαγώνιας θλίψης. Τ iu = n*f c 1- vtop /n (ΚΑΝ.ΕΠΕ ε σχέση (5)) n=0.6*(1-f c /250) = 0.56 τ iu =8,96 > τ j εποµένως δεν έχουµε διαγώνια θλίψη. Ενίσχυση 1. Προσθήκη µανδύα από οπλισµένο σκυρόδεµα (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Έστω µανδύας πάχους t= 100 mm h c =b c =500 mm οι ενισχυµένες διαστάσεις του υποστυλώµατος Μ yb = knm >M yc =28.8 knm (από πριν) Νέο πλάτος κόµβου b i = min[max(b c, b w ), min(b c, b w )+h v /2] (ΚΑΝ.ΕΠΕ β i) b i =0.5 m Άρα τ i =1.83 MPa <τ c ( από πριν) δηλαδή δεν έχουµε διαγώνια εφελκυστική ρηγµάτωση. 2. Χιαστί κολάρα (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Αυτόν τον τρόπο ενίσχυσης δεν µπορούµε να τον εφαρµόσουµε καθόλου στον κόµβο διότι συντρέχουν δοκοί σε όλες τις διευθύνσεις. 3. Επικολλητά ελάσµατα (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Σε περίπτωση που υπάρχει πλάκα δεν ενδείκνυται αυτός ο τρόπος ενίσχυσης 4. Αποκατάσταση ίσης διατοµής (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) Οριζόντια σκέλη συνδετήρων S500 A ihtot =γ rd *V ih /f ywd (ΚΑΝ.ΕΠΕ2012 σχέση 8. 25) Κατακόρυφα σκέλη συνδετήρων S500 A ivto t=γ rd *V iv /f ywd (ΚΑΝ.ΕΠΕ2012 σχέση 8. 26)
13 Έλεγχος και Ενίσχυση Κόµβων οκών Υποστυλωµάτων κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. γ rd =1.5 Εποµένως A ihtot =946 mm 2, A ivtot =1261 mm 2 Παρατηρούµε πως σε αυτόν τον κόµβο έχουµε τις λιγότερες επιλογές ενίσχυσης πράγµα που καθιστά πιο δύσκολο το στόχο µας. Περίπτωση 4 δοκοί και 2 υποστυλώµατα Στην περίπτωση αυτή, µε τα ίδια δεδοµένα της περίπτωσης 3 δοκών και 1 υποστυλώµατος, το ΣM yc διπλασιάζεται, δηλαδή ΣM yc =57,6 knm. Άρα V jv =351,72 kn τ j = 2,93MPa. Όµως και τ c = 2,85 ΜPa λόγω της v top =0,15. Άρα ο κόµβος εδώ χρειάζεται και πάλι ενίσχυση. Συνεχίζει ο κόµβος και σε αυτή την περίπτωση να µην αστοχεί λόγω διαγώνιας θλίψης µε τju= 7.69 MPa (ΚΑΝ.ΕΠΕ ε σχέση (5)). Τα αποτελέσµατα ενίσχυσης αυξάνουν αντίστοιχα µε το δεύτερο παράδειγµα καθώς επίσης δεν χρησιµοποιούµε καθόλου χιαστί κολάρα και επικολλητά ελάσµατα όπως πάνω. 3. ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Αρχικά στα παραπάνω παραδείγµατα η ροπή από τις δοκούς είναι µεγαλύτερη από τη ροπή υποστυλωµάτων δηλαδή βρισκόµαστε στην περίπτωση ii (ΚΑΝ.ΕΠΕ 2012 παρ β). Επίσης το ενδεχόµενο διαγώνιας θλίψης φαίνεται ακραίο. Η ύπαρξη υπερκείµενου υποστυλώµατος αυξάνει τόσο την ΣMyc και άρα την τέµνουσα και τις απαιτήσεις ενίσχυσης όσο και την αντοχή του κόµβου σε εφελκυστική ρηγµάτωση λόγω νtop. Μειώνει ωστόσο την αντοχή σε διαγώνια θλίψη, η οποία όµως παραµένει υψηλή. Είναι προφανές ότι όσο µεγαλύτερο είναι το φορτίο τόσο αυξάνεται η τέµνουσα, διατµητική τάση και οι απαιτήσεις ενίσχυσης. Επιπλέον, αύξηση οπλισµού σε όλα τα στοιχεία συνεπάγεται µε αύξηση της ροπής αντοχής και κατ επέκταση τέµνουσας, διατµητικής τάσης και οι απαιτήσεις ενίσχυσης. To ύψος δοκού hb επηρεάζει, (µειούµενο αυξάνει και αντιστρόφως), την διατµητική τάση του κόµβου όχι όµως την τέµνουσα Vjv. Έχουµε αύξηση της ενίσχυσης µόνο στα χιαστί κολάρα και τα οριζόντια ελάσµατα και σκέλη. Το πλάτος bw δεν επηρεάζει πολύ τα αποτελέσµατα, λαµβάνεται υπόψη µόνο στον υπολογισµό του πλάτους κόµβου bj. Το άνοιγµα της δοκού Lb επηρεάζει πολύ σηµαντικά. Αυξανόµενο µεγαλώνει την τέµνουσα στην παρειά της δοκού και κατ επέκταση την τέµνουσα και τη διατµητική τάση του κόµβου. Ως συνέπεια σε όλους τους τρόπους ενίσχυσης έχουµε αυξηµένες απαιτήσεις. Το ύψος ορόφου δεν µεταβάλλει σηµαντικά τα αποτελέσµατα για υπεισέρχεται ως κλάσµα θεωρητικού και καθαρού ύψους στους υπολογισµούς. Όσο αυξάνουµε (ή µειώνουµε) την ποιότητα του σκυροδέµατος αλλά και του χάλυβα αυξάνονται (ή µειώνονται αντίστοιχα) οι ροπές αντοχής των δοκών και του υποστυλώµατος. Αυτό έχει ως αποτέλεσµα την ανάλογη αλλαγή στην τέµνουσα, τη διατµητική τάση και τα µεγέθη ενίσχυσης. Με την µείωση της ποιότητας του σκυροδέµατος ελαττώνεται η αντοχή τc και τju. Το πλάτος του υποστυλώµατος παίζει σηµαντικό ρόλο στη διατµητική τάση διότι καθορίζει το πλάτος του κόµβου. Οι απαιτήσεις ενίσχυσης δεν αλλάζουν σηµαντικά. Με την αύξηση του ύψους διατοµής υποστυλώµατος αυξάνουν σηµαντικά οι κατακόρυφες ενισχύσεις, ενώ οι οριζόντιες µειώνονται. Τέλος, προέκυψε το συµπέρασµα ότι µια δυσµενής περίπτωση κόµβου είναι µε δυο δοκούς στην ίδια διεύθυνση. Όταν δε υπάρχει και εγκάρσια (ή εγκάρσιες) δοκός περιορίζονται και οι τρόποι ενίσχυσης.
14 Καπετανάκη Καλή, Μοχιανάκης Ανδρέας 4. ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ [1] Φαρδής Μ. Ν Μαθήµατα οπλισµένου σκυροδέµατος, Μέρος Ι ιδακτικό βιβλίο. Πανεπιστήµιο Πατρών 2011 [2] ρίτσος Σ. Η. Ενισχύσεις Επισκευές Κατασκευών οπλισµένου σκυροδέµατος. ιδακτικό βιβλίο. Πανεπιστήµιο Πατρών 2012 [3] Κανονισµός Επεµβάσεων Εφηµερίδα της Κυβέρνησης.
ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΚΟΜΒΩΝ ΟΚΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ.
Έλεγχος και Ενισχύσεις Κόµβων οκών Υποστυλωµάτων κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΚΟΜΒΩΝ ΟΚΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΡΜΑΟΣ ΘΩΜΑΣ-ΦΩΤΗΣ ΜΑΥΡΙ ΗΣ ΗΜΗΤΡΗΣ Περίληψη Στην παρούσα εργασία µελετάται
Διαβάστε περισσότεραΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΟΥ ΔΟΚΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΓΙΑ WINDOWS
Έλεγχος & Ενίσχυση Κόμβου Δοκού Υποστυλώματος με Ανάπτυξη Εφαρμογής για Windows ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΟΥ ΔΟΚΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΓΙΑ WINDOWS ΠΕΡΙΒΟΛΑΡΗΣ ΑΝΑ. ΠΑΝΑΓΙΩΤΗΣ Προπτυχιακός
Διαβάστε περισσότεραΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ
ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ ΜΠΕΡΝΑΚΟΣ ΑΝΤΩΝΙΟΣ Περίληψη Στόχος της παρούσας εργασίας είναι η πρακτική εφαρμογή αναλυτικών προβλέψεων του ΚΑΝΕΠΕ
Διαβάστε περισσότεραΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΔΟΚΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ.
ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΔΟΚΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΡΓΥΡΟΠΟΥΛΟΥ ΕΙΡΗΝΗ ΜΑΡΙΑ ΣΤΟΥΡΑΣ ΟΡΦΕΑΣ Περίληψη Αντικείμενο της παρούσας εργασίας είναι η αποτίμηση της σεισμικής
Διαβάστε περισσότεραΔιατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου. Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου
Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου Ανάλογα με τη στατική φόρτιση δημιουργούνται περιοχές στο φορέα όπου έχουμε καθαρή κάμψη ή καμπτοδιάτμηση. m(x)
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών Επισκευές-ενισχύσεις δοµικών στοιχείων Επισκευές δοκών και πλακών Ελαφρές βλάβες -> Ενέσεις κόλλας και επισκευαστικά
Διαβάστε περισσότεραΒιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m
Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m μέσα στο επίπεδο του πλαισίου, 0.4m κάθετα σ αυτό. Τα γωνιακά υποστυλώματα είναι διατομής 0.4x0.4m. Υπάρχουν
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΑΝΑΜΟΝΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ. ΓΕΩΡΓΑΚΟΠΟΥΛΟΣ ΝΙΚΟΛΑΟΣ Προπτυχιακός Φοιτητής Π.Π.,
Αποκατάσταση Ανεπαρκών Αναμονών ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΑΝΑΜΟΝΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΓΕΩΡΓΑΚΟΠΟΥΛΟΣ ΝΙΚΟΛΑΟΣ Προπτυχιακός Φοιτητής Π.Π., nikosgeorgakopoulos94@gmail.com Περίληψη Η παρούσα εργασία στοχεύει στην
Διαβάστε περισσότεραΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟ ΥΛΙΚΟ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΕΦ ΜΕ ΚΕΦ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΠΙΤΕΥΞΗ ΣΤΟΧΕΥΜΕΝΗΣ ΓΩΝΙΑΣ ΣΤΡΟΦΗΣ ΧΟΡ ΗΣ θ d.
ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟ ΥΛΙΚΟ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΕΦ. 7-7.2.4.1 ΜΕ ΚΕΦ. 8-8.2.3 ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΠΙΤΕΥΞΗ ΣΤΟΧΕΥΜΕΝΗΣ ΓΩΝΙΑΣ ΣΤΡΟΦΗΣ ΧΟΡ ΗΣ θ d. ΑΝ ΡΕΟΠΟΥΛΟΣ ΜΑΡΙΟΣ ΚΑΒΒΑ Α ΙΩΑΝΝΑ Περίληψη Η παρούσα εργασία έχει
Διαβάστε περισσότεραΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟ ΥΛΙΚΟ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΙΑΤΑΞΕΩΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΙΑ ΤΟΝ ΠΡΟΣ ΙΟΡΙΣΜΟ ΣΤΟΧΕΥΟΜΕΝΗΣ ΓΩΝΙΑΣ ΣΤΡΟΦΗΣ ΧΟΡ ΗΣ θ d
Απαιτούµενο Υλικό Περίσφιγξης. Σύγκριση ιατάξεων ΚΑΝ.ΕΠΕ. για τον Προσδιορισµό Στοχευόµενης Γωνίας Στροφής Χορδής θ d ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟ ΥΛΙΚΟ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΙΑΤΑΞΕΩΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΙΑ ΤΟΝ ΠΡΟΣ ΙΟΡΙΣΜΟ ΣΤΟΧΕΥΟΜΕΝΗΣ
Διαβάστε περισσότεραΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΚΟΜΒΩΝ ΟΚΟΥ-ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΙΟΠ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ 2010 ΣΙΓΑΝΟΥ ΙΣΜΗΝΗ
Πειραµατική µελέτη ενίσχυσης κόµβων δοκού-υποστυλώµατος µε χρήση ΙΟΠ και σύγκριση µε ΚΑΝ.ΕΠΕ 2010 ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΚΟΜΒΩΝ ΟΚΟΥ-ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΙΟΠ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ 2010 ΣΙΓΑΝΟΥ
Διαβάστε περισσότεραΕΛΕΓΧΟΣ ΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ
Επίλυση γραμμικών φορέων ΟΣ σύμφωνα με τους EC & EC8 ΑΣΚΗΣΗ 4 (3/3/017) ΕΛΕΓΧΟΣ ΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ Να υπολογιστεί σε κάµψη η µονοπροέχουσα δοκός του σχήµατος για συνδυασµό φόρτισης 135G15Q Η δοκός ανήκει σε
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΡΑΒ ΩΝ ΟΠΛΙΣΜΟΥ
Αποκατάσταση Ανεπαρκών Μηκών Παράθεσης Ράβδων Οπλισµού ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΡΑΒ ΩΝ ΟΠΛΙΣΜΟΥ ΑΘΑΝΑΣΟΠΟΥΛΟΥ ΣΩΤΗΡΙΑ Περίληψη Η παρούσα εργασία στοχεύει στην παρουσίαση µίας ολοκληρωµένης
Διαβάστε περισσότεραΤ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Ονοματεπώνυμο:
Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Α Σέρρες 6-6-009 Ονοματεπώνυμο: Εξάμηνο Βαθμολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο Δίνεται ο ξυλότυπος
Διαβάστε περισσότεραΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ *
ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ * 1 η σειρά ΑΣΚΗΣΗ 1 Ζητείται ο έλεγχος σε κάμψη μιάς δοκού ορθογωνικής διατομής 250/600 (δηλ. Πλάτους 250 mm και ύψους 600 mm) για εντατικά μεγέθη: Md = 100 KNm Nd = 12 KN Προσδιορίστε
Διαβάστε περισσότεραW H W H. 3=1.5εW. F =εw 2. F =0.5 εw. Παράδειγμα 6: Ικανοτικός Σχεδιασμός δοκών, υποστυλωμάτων και πεδίλων
1 Παράδειγμα 6: Ικανοτικός Σχεδιασμός δοκών, υποστυλωμάτων και πεδίλων F 3=1.5εW W H F =εw W F =0.5 εw 1 Υ4 Δ1 Υ Δ1 W H Υ3 Υ1 H Π L L To τριώροφο επίπεδο πλαίσιο του σχήματος έχει (θεωρητικό) ύψος ορόφου
Διαβάστε περισσότεραΑποκατάσταση Υποστυλωμάτων με Ανεπαρκή Μήκη Μάτισης ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΑΝΕΠΑΡΚΗ ΜΗΚΗ ΜΑΤΙΣΗΣ
Αποκατάσταση Υποστυλωμάτων με Ανεπαρκή Μήκη Μάτισης ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΑΝΕΠΑΡΚΗ ΜΗΚΗ ΜΑΤΙΣΗΣ ΛΥΡΑΣ ΒΑΣΙΛΕΙΟΣ Προπτυχιακός Φοιτητής Π.Π., civ7339@upnet.gr ΜΠΑΧΡΑΣ ΣΕΡΑΦΕΙΜ Προπτυχιακός Φοιτητής
Διαβάστε περισσότεραΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΤΩΝ ΛΥΣΕΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ ΩΣ ΠΡΟΣ ΤΟ ΚΟΣΤΟΣ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ
Αξιολόγηση των λύσεων για την ενίσχυση δοκού σε κάμψη ως προς το κόστος εφαρμογής ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΤΩΝ ΛΥΣΕΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ ΩΣ ΠΡΟΣ ΤΟ ΚΟΣΤΟΣ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ ΑΓΓΕΛΟΠΟΥΛΟΣ Προπτυχιακός
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ EC8-3.
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ EC8-3. ΡΑΥΤΟΠΟΥΛΟΥ ΜΑΡΙΝΑ Περίληψη Οι κανονισμοί που ασχολούνται με τις επεμβάσεις κτιρίων στη χώρα μας είναι ο ΚΑΝ.ΕΠΕ. και
Διαβάστε περισσότεραb 2 ΠΑΠΑΔΟΠΟΥΛΟΣ ΘΕΟΔΩΡΟΣ
7 ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 1», Μάρτιος 21 ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΕΣ ΕΦΑΡΜΟΓΕΣ : ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΜΕ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ, ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΗΚΟΥΣ ΑΓΚΥΡΩΣΗΣ, ΕΛΕΓΧΟΣ ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΩΝ ΤΑΣΕΩΝ ΑΠΟΣΧΙΣΗΣ, ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ
Διαβάστε περισσότεραΜε βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση:
Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση: S d R d Η εν λόγω ανίσωση εφαρμόζεται και ελέγχεται σε κάθε εντατικό μέγεθος
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών Επισκευές-ενισχύσεις δοµικών στοιχείων Τυπικοί βαθμοί βλάβης Σε κατασκευές µε µικρές βλάβες τοπικού χαρακτήρα, η
Διαβάστε περισσότεραΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ
ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ. 2003 Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΑΠΟΤΙΜΩΜΕΝΗΣ ΜΕ pushover ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ Περίληψη Σκοπός της παρούσης εργασίας είναι
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
Επίδραση Γειτονικού Κτιρίου στην Αποτίμηση Κατασκευών Ο/Σ ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΒΑΣΙΛΕΙΑΔΗ ΜΙΧΑΕΛΑ Μεταπτυχιακή Φοιτήτρια Π.Π., mikaelavas@gmail.com
Διαβάστε περισσότεραΣυνέχεια από το 4ο Τεύχος. Ληξούρι Κεφαλονιάς 3 Φεβρουαρίου 2014
Ι. Μπαϊκούσης Πτυχιούχος Πολιτικός Μηχανικός ΤΕ - MS Συνέχεια από το 4ο Τεύχος Ληξούρι Κεφαλονιάς 3 Φεβρουαρίου 2014 Θραύση υποστυλώματος σε καθαρή διάτμηση. Το υποστύλωμα λειτούργησε ως κοντό, στην περιοχή
Διαβάστε περισσότεραΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΓΡΑΜΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ. ΑΣΚΗΣΗ 1 η και 2 η Α) Έλεγχος Κάµψης Πλάκας Β) Έλεγχος Κάµψης οκού
ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΓΡΑΜΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ ΑΣΚΗΣΗ 1 η και η Α) Έλεγχος Κάµψης Πλάκας Β) Έλεγχος Κάµψης οκού Στον ξυλότυπο τυπικού ορόφου κτιρίου όπως φαίνεται στο σχήµα,
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΤΗΡΙΩΝ ΑΠΟ ΟΠΛ. ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ
Ν Α Υ Π Λ Ι Ο : Τ Α Υ Τ Ο Τ Η Τ Α, Π Ρ Ο Σ Τ Α Σ Ι Α Κ Α Ι Α Ν Α Π Τ Υ Ξ Η Ο ρ γ ά ν ω σ η : Τ Ε Ε Π ε λ ο π ο ν ν ή σ ο υ, Σ χ ο λ ή Α ρ χ ι τ ε κ τ ό ν ω ν Ε Μ Π Ναύπλιο 8 Οκτωβρίου 2016 ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ
Διαβάστε περισσότεραΠρόβλεψη συµπεριφοράς διεπιφάνειας υποστυλώµατος ενισχυµένου µε πρόσθετες στρώσεις οπλισµένου σκυροδέµατος
Πρόβλεψη συµπεριφοράς διεπιφάνειας υποστυλώµατος ενισχυµένου µε πρόσθετες στρώσεις οπλισµένου σκυροδέµατος Α.Π.Λαµπρόπουλος, Ο.Θ.Τσιούλου Φοιτητές Τµήµατος Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστηµίου Πατρών Σ.Η.
Διαβάστε περισσότερα4.5 Αµφιέρειστες πλάκες
Τόµος B 4.5 Αµφιέρειστες πλάκες Οι αµφιέρειστες πλάκες στηρίζονται σε δύο απέναντι παρυφές, όπως η s1 στην εικόνα της 4.1. Αν µία αµφιέρειστη πλάκα στηρίζεται επιπρόσθετα σε µία ή δύο ακόµη παρυφές και
Διαβάστε περισσότεραΠαράδειγμα 2. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ σε διάτμηση
Τ.Ε.Ι. K.M. Τμήμα ΠΓ&ΜΤΓ Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Διδάσκων: Παναγόπουλος Γιώργος Παράδειγμα. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ σε διάτμηση Για τη δοκό του παραδείγματος 1 να γίνει η διαστασιολόγηση
Διαβάστε περισσότεραΙΑΤΜΗΤΙΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΜΕ FRP. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ ΕΚ8-3 ΚΑΛΠΥΡΗ ΜΑΡΙΑ ΧΑΡΑΜΑΡΑ ΑΙΚΑΤΕΡΙΝΗ
ιατµητική Ενίσχυση µε FRP. Σύγκριση ΚΑΝ.ΕΠΕ. και ΕΚ8-3 ΙΑΤΜΗΤΙΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΜΕ FRP. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ ΕΚ8-3 ΚΑΛΠΥΡΗ ΜΑΡΙΑ ΧΑΡΑΜΑΡΑ ΑΙΚΑΤΕΡΙΝΗ Περίληψη Η εργασία που ακολουθεί εξετάζει τους διαφορετικούς
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ
49 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ 5.1 Γενικά Η ενίσχυση στοιχείων οπλισμένου σκυροδέματος σε διάτμηση με σύνθετα υλικά επιτυγχάνεται μέσω της επικόλλησης υφασμάτων ή, σπανιότερα,
Διαβάστε περισσότεραΕΙΔΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών
ΕΙΔΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών Σύντομη επανάληψη διαστασιολόγησης δοκών, στύλων και τοιχείων από Ο/Σ Πλαίσιο υπό φορτία βαρύτητας
Διαβάστε περισσότεραΑνελαστική ανάλυση υφιστάμενης κατασκευής και σύγκριση τρόπων ενίσχυσής της με βάση τον ΚΑΝ.ΕΠΕ.
Ανελαστική ανάλυση υφιστάμενης κατασκευής και σύγκριση τρόπων ενίσχυσής της με βάση τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΤΡΟΠΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΤΗΣ ΜΕ ΒΑΣΗ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΠΑΝΑΓΙΩΤΗΣ
Διαβάστε περισσότεραΤ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Κατασκευές Οπλισµένου Σκυροδέµατος Ι Ασκήσεις ιδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Ονοµατεπώνυµο: Σέρρες 18-6-2010 Εξάµηνο Α Βαθµολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (µονάδες 4.0) ίνεται
Διαβάστε περισσότεραΑΣΤΟΧΙΑ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕΘΟΔΟΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ
Αστοχία Κοντών Υποστυλωμάτων Μέθοδοι Ενίσχυσης ΑΣΤΟΧΙΑ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕΘΟΔΟΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΣΠΑΝΟΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ Περίληψη Στην παρούσα εργασία εξετάζεται η αστοχία των κοντών υποστυλωμάτων όπως προκύπτει
Διαβάστε περισσότεραΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΠΕΡΙΣΦΙΓΜΕΝΩN ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ (F.R.P.)
7o Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές κατασκευών 01»,Μάρτιος 2001 ΟΜΑΔΑ Β6 ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΠΕΡΙΣΦΙΓΜΕΝΩN ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ (F.R.P.) Περίληψη Η εργασία που ακολουθεί ασχολείται με την
Διαβάστε περισσότερα( Σχόλια) (Κείµ ενο) Κοντά Υποστυλώµατα Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής. Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως. α s 2,5
( Σχόλια) (Κείµ ενο) 18.4.9 Κοντά Υποστυλώµατα 18.4.9 Κοντά Υποστυλώµατα 18.4.9.1 Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής N Sd Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως V Sd M Sd1 h N Sd M Sd2 V Sd L l s =M Sd /V Sd M Sd
Διαβάστε περισσότεραEN ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΟΥ Ο.Σ. ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΊΑ. γεωμετρία: b= 0,30 m h= 0,70 m L= 6,00 m L/h= 8,57 Εντατικά Μεγέθη Σχεδιασμού
EN 1998 - ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΟΥ Ο.Σ. ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΊΑ σελ.1 γεωμετρία: b= 0,30 m h= 0,70 m L= 6,00 m L/h= 8,57 Εντατικά Μεγέθη Σχεδιασμού εφελκυσμός άνω ίνα {L} i=1 εφελκυσμός άνω ίνα {R} i=2 N sd.l
Διαβάστε περισσότεραΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ ΣΕ ΡΑΒ ΟΜΟΡΦΑ ΟΜΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ ΕΝ ΖΑΧΑΡΟΠΟΥΛΟΥ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΑ
Επεµβάσεις σε ραβδόµορφα δοµικά στοιχεία. Σύγκριση ΚΑΝ.ΕΠΕ. και ΕΝ 1998-3. ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ ΣΕ ΡΑΒ ΟΜΟΡΦΑ ΟΜΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ ΕΝ 1998-3. ΖΑΧΑΡΟΠΟΥΛΟΥ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΑ Περίληψη Με την εργασία αυτή
Διαβάστε περισσότεραΣέρρες 20-1-2006. Βαθμολογία:
Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι (Εργαστήριο) Διδάσκοντες: Λιαλιαμπής Ι., Μελισσανίδης Σ., Παναγόπουλος Γ. A Σέρρες 20-1-2006 Ονοματεπώνυμο: Εξάμηνο Βαθμολογία:
Διαβάστε περισσότεραΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΕ FRP ΜΕ ΕΠΙΔΙΩΚΟΜΕΝΟ ΣΤΟΧΟ ΤΟΝ ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟ ΤΟΥ μ φ,tar (EC8-3 A ΣΕΛ )
Περίσφιξη με FRP με Επιδιωκόμενο Στόχο τον Προσδιορισμό του μ φ,tar (EC8-3 A.4.4.3 σελ.5-53) ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΕ FRP ΜΕ ΕΠΙΔΙΩΚΟΜΕΝΟ ΣΤΟΧΟ ΤΟΝ ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟ ΤΟΥ μ φ,tar (EC8-3 A.4.4.3 ΣΕΛ. 5-53) ΚΑΛΑΜΒΟΚΗΣ ΑΝΑΣΤΑΣΙΟΣ
Διαβάστε περισσότεραΔιάτρηση: Εφαρμογή Την επιμέλεια της εφαρμογής είχε η Γαλήνη Καλαϊτζοπούλου
Διάτρηση: Εφαρμογή Την επιμέλεια της εφαρμογής είχε η Γαλήνη Καλαϊτζοπούλου Υποστύλωμα διαστάσεων 0.50*0.50m θεμελιώνεται σε πλάκα γενικής κοιτόστρωσης πάχους h=0.70m. Η πλάκα είναι οπλισμένη με διπλή
Διαβάστε περισσότεραΜΕΛΕΤΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΦΕΡΟΝΤΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΙΣΟΓΕΙΟΥ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΣΚΟΠΟ ΤΗΝ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΟΡΟΦΟΥ
Μελέτη Ενίσχυσης Φέροντων Στοιχείων Ισογείου Υφιστάμενης Κατασκευής με Σκοπό την Προσθήκη Ορόφου ΜΕΛΕΤΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΦΕΡΟΝΤΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΙΣΟΓΕΙΟΥ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΣΚΟΠΟ ΤΗΝ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΟΡΟΦΟΥ ΘΕΟΔΟΣΟΠΟΥΛΟΣ
Διαβάστε περισσότεραΕυθύγραμμη αγκύρωση. Βρόγχος. Προσοχή: Οι καμπύλες και τα άγκιστρα δεν συμβάλλουν στην περίπτωση θλιβομένων ράβδων.!!!
Αγκυρώσεις 1.Σημασία αγκύρωσης: Κάθε ράβδος για να παραλάβει τη δύναμη για την οποία υπολογίστηκε σε μια διατομή, πρέπει να επεκτείνεται πέραν της διατομής εκείνης κατά "μήκος αγκύρωσης". Το μήκος αγκύρωσης
Διαβάστε περισσότεραΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 3.0)
Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Α Σέρρες 26-6-2009 Ονοματεπώνυμο: Εξάμηνο Βαθμολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 3.0)
Διαβάστε περισσότεραΤ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Κατασκευές Οπλισµένου Σκυροδέµατος Ι Ασκήσεις ιδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Ονοµατεπώνυµο: Σέρρες 29-1-2010 Εξάµηνο Α Βαθµολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (µονάδες 6.0) Στο
Διαβάστε περισσότεραΒασικές Αρχές Σχεδιασμού Υλικά
Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Υλικά Δομική Μηχανική ΙΙΙ Χρ. Ζέρης Σχολή Πολιτικών Μηχανικών, ΕΜΠ Το Ευρωπαϊκό πλαίσιο Μελετών και Εκτέλεσης έργων ΕΝ 10080 Χάλυβας οπλισμού Νοέμ. 2013 Χ. Ζέρης 2 ΕΚΩΣ, ΕΝ1992:
Διαβάστε περισσότερα10,2. 1,24 Τυπική απόκλιση, s 42
Ασκηση 3.1 (a) Αν μία ράβδος οπλισμού θεωρηθεί ότι λυγίζει μεταξύ δύο διαδοχικών συνδετήρων με μήκος λυγισμού το μισό της απόστασης, s w, των συνδετήρων, να υπολογισθεί η απόσταση συνδετήρων, s w, πέραν
Διαβάστε περισσότερα2ο Mέρος: Αριθμητικά παραδείγματα
5.5m 0.4m Y T1Y 300/25 X BY1 25/50 BY2 25/50 BY3 25/50 1.2m BX9 25/50 0.4m Τ3Χ 375/25 0.4m BX10 25/50 C7 40/40 C8 40/40 BY4 25/50 Π1Υ 25/270 BY5 25/50 BY6 25/50 BX6 25/50 BX7 25/50 BX8 25/50 BX4 25/50
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΥΟ ΕΠΙΠΛΕΟΝ ΟΡΟΦΩΝ
Αποτίμηση διώροφης Κατοικίας και Έλεγχος Επάρκειας για την Προσθήκη δύο επιπλέον Ορόφων ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΥΟ ΕΠΙΠΛΕΟΝ ΟΡΟΦΩΝ ΠΑΠΠΑΣ ΣΠΥΡΙΔΩΝ Μεταπτυχιακός
Διαβάστε περισσότεραΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ. Ενότητα Ζ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ. 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών. 1.2 Περιοχή Εφαρμογής. προκύπτει:
Ενότητα Ζ ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών Δοκιδωτές πλάκες, γνωστές και ως πλάκες με νευρώσεις, (σε αντιδιαστολή με τις συνήθεις πλάκες οι οποίες δηλώνονται
Διαβάστε περισσότεραΝα πραγματοποιηθούν οι παρακάτω έλεγχοι για τον τοίχο αντιστήριξης.
Να πραγματοποιηθούν οι παρακάτω έλεγχοι για τον τοίχο αντιστήριξης. 1. Ανατροπής ολίσθησης. 2. Φέρουσας ικανότητας 3. Καθιζήσεων Να γίνουν οι απαραίτητοι έλεγχοι διατομών και να υπολογισθεί ο απαιτούμενος
Διαβάστε περισσότερα: συντελεστής που λαμβάνει υπόψη την θέση των ράβδων κατά τη σκυροδέτηση [=1 για ευνοϊκές συνθήκες, =0.7 για μη ευνοϊκές συνθήκες]
Αντοχή σχεδιασμού f bd Η οριακή τάση συνάφειας f bd προκύπτει σαν πολλαπλάσιο της εφελκυστικής αντοχής σχεδιασμού σκυροδέματος f ctd : όπου f bd = η 1 η 2 η 3 η 4 f ctd, όπου f ctd =f ctk0.05 /γ c f ctk
Διαβάστε περισσότερα2η Εφαρμογή. 45kN / m και το κινητό της φορτίο είναι qk. 40kN / m.
Κεφάλαιο ο ΔΟΚΟΙ η Εφαρμογή Δίδεται συνεχής δοκός δύο ίσων ανοιγμάτων. Η διατομή της δοκού είναι αμφίπλευρη πλακοδοκός, όπως φαίνεται στο κατωτέρω σχήμα. Οι ποιότητες των υλικών είναι: Χάλυβας B500c και
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός Κεφαλαιο 3 Επισκευή και Ενίσχυση Δομικών Στοιχείων Επισκευή και ενίσχυση υποστυλωμάτων Υποστυλώματα
Διαβάστε περισσότεραΣYMMIKTEΣ KATAΣKEYEΣ KAI OPIZONTIA ΦOPTIA
ΣYMMIKTEΣ KATAΣKEYEΣ KAI OPIZONTIA ΦOPTIA Άρης Αβδελάς, Καθηγητής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Αριστοτέλειο Πανεπιστήμιο Θεσσαλονίκης Τα δομικά συστήματα στις σύμμικτες κτιριακές κατασκευές, αποτελούνται
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές ΙΙ
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 1: Αντισεισμικός σχεδιασμός στεγάστρου με συνδέσμους δυσκαμψίας με εκκεντρότητα Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΠΛΑΙΣΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΟΥΣ ΧΙΑΣΤΙ ΣΥΝ ΕΣΜΟΥΣ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΠΛΑΙΣΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΟΥΣ ΣΥΝ ΕΣΜΟΥΣ ΙΟΝΥΣΙΟΥ ΧΑΡΑΛΑΜΠΟΣ ΞΙΝΑΡΗΣ ΧΡΥΣΟΣΤΟΜΟΣ Περίληψη Η παρούσα εργασία ασχολείται µε την ενίσχυση κατασκευών οπλισµένου σκυροδέµατος µε χιαστί
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΝΔΕΣΜΩΝ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΝΔΕΣΜΩΝ ΔΙΓΕΝΗΣ ΣΠΥΡΟΣ Περίληψη Σκοπός της εργασίας είναι η περιγραφή της συμπεριφοράς διαφόρων διατάξεων δικτυωτών συνδέσμων σε πλευρικά επιβαλλόμενα φορτία. Στο
Διαβάστε περισσότεραAΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ
ΑΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) 371 AΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) ΑΣΚΗΣΗ 1 Το µηκυνσιόµετρο στο σηµείο Α της δοκού του σχήµατος καταγράφει θλιπτική παραµόρφωση ίση µε 0.05. Πόση
Διαβάστε περισσότεραΙΑπόστολου Κωνσταντινίδη ιαφραγµατική λειτουργία. Τόµος B
Τόµος B 3.1.4 ιαφραγµατική λειτουργία Γενικά, αν υπάρχει εκκεντρότητα της φόρτισης ενός ορόφου, π.χ. από την οριζόντια ώθηση σεισµού, λόγω της ύπαρξης της πλάκας που στο επίπεδό της είναι πρακτικά άκαµπτη,
Διαβάστε περισσότεραΜΕΛΕΤΗ ΒΕΛΤΙΩΣΗΣ ΤΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΕ ΕΝΔΕΧΟΜΕΝΟ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΟ ΜΑΛΑΚΟΥ ΟΡΟΦΟΥ ΜΕΣΩ ΕΛΑΣΤΙΚΗΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ
Μελέτη βελτίωσης της συμπεριφοράς κτιρίου σε ενδεχόμενο σχηματισμό μαλακού ορόφου μέσω ελαστικής ανάλυσης ΜΕΛΕΤΗ ΒΕΛΤΙΩΣΗΣ ΤΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΕ ΕΝΔΕΧΟΜΕΝΟ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΟ ΜΑΛΑΚΟΥ ΟΡΟΦΟΥ ΜΕΣΩ ΕΛΑΣΤΙΚΗΣ
Διαβάστε περισσότεραΠεριεχ μενα. Πρόλογος Κεφάλαιο 1 Εισαγωγή Κεφάλαιο 2 Βάσεις σχεδιασμού... 27
Περιεχ μενα Πρόλογος... 9 Πρόλογος 3 ης έκδοσης... 11 Κεφάλαιο 1 Εισαγωγή... 13 1.1 Γενικά Ιστορική αναδρομή... 13 1.2 Aρχές λειτουργίας ορισμοί... 20 Κεφάλαιο 2 Βάσεις σχεδιασμού... 27 2.1 Εισαγωγή...
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός Κεφαλαιο 1 Παθολογια και τεκμηριωση Στατική συμπεριφορά Στατική συμπεριφορά Στατική συμπεριφορά Στατική
Διαβάστε περισσότεραΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΤΡΟΠΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΤΗΣ ΜΕ ΒΑΣΗ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ.
Ανελαστική Ανάλυση Υφιστάµενης Κατασκευής και Σύγκριση Τρόπων Ενίσχυσής της µε Βάση τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΤΡΟΠΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΤΗΣ ΜΕ ΒΑΣΗ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΠΑΝΑΓΙΩΤΗΣ
Διαβάστε περισσότερα3 ΚΑΝΟΝΕΣ ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗΣ ΔΟΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ
3 ΚΑΝΟΝΕΣ ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗΣ ΔΟΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ 3.1 ΑΝΟΧΕΣ ΔΙΑΣΤΑΣΕΩΝ [ΕΚΟΣ 5.2] Ισχύουν μόνο για οικοδομικά έργα. Απαιτούνται ιδιαίτερες προδιαγραφές για μη οικοδομικά έργα l: Ονομαστική τιμή διάστασης Δl: Επιτρεπόμενη
Διαβάστε περισσότερα(M+V+T) F = x. F = y. F + = y
ΗΜΟΚΡΙΤΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΡΑΚΗΣ Πολυτεχνική Σχολή Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Τοµέας οµικών Κατασκευών Εργαστήριο Ωπλισµένου Σκυροδέµατος και Αντισεισµικών Κατασκευών ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟ
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ
Επιρροή διαφόρων παραγόντων στα παραμορφωσιακά μεγέθη δομικού στοιχείου και σύγκριση με τύπους ΚΑΝ.ΕΠΕ ΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ
Διαβάστε περισσότεραΟριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη [ΕΝ ]
Οριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι Κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ ΠΛΟΥΤΑΡΧΟΣ Δρ. Πολ. Μηχανικός Αν. Καθηγητής Ε.Μ.Π. Οριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη [ΕΝ 1992-1-1
Διαβάστε περισσότεραΠΡΟΒΛΕΨΗ ΑΣΤΟΧΙΑΣ ΤΗΣ ΔΙΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ANSYS
9 o Φοιτητικό Συνέδριο , Μάρτιος 2003 ΠΡΟΒΛΕΨΗ ΑΣΤΟΧΙΑΣ ΤΗΣ ΔΙΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ANSYS ΛΑΜΠΡΟΠΟΥΛΟΣ ΑΝΔΡΕΑΣ - ΤΣΙΟΥΛΟΥ ΟΥΡΑΝΙΑ Περίληψη
Διαβάστε περισσότεραSTATICS 2013 ΝΕΕΣ ΥΝΑΤΟΤΗΤΕΣ
STATICS 2013 ΝΕΕΣ ΥΝΑΤΟΤΗΤΕΣ * ENΙΣΧΥΣΕΙΣ ΠΕΣΣΩΝ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΤΟΙΧΟΠΟΙΪΑΣ ΜΕ ΜΑΝ ΥΕΣ ΟΠΛ. ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ Κτίρια από Φέρουσα Τοιχοποιία µε ενισχύσεις από µανδύες οπλισµένου σκυροδέµατος. Οι Μανδύες µπορεί να
Διαβάστε περισσότεραΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ
ΣΕΜΙΝΑΡΙΟ ΤΕΕ / ΟΑΣΠ / ΣΠΜΕ ΑΘΗΝΑ, 31 Μαϊου 2012 ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ Κεφάλαιο 7: Προσδιορισµός συµπεριφοράς δοµικών στοιχείων Μ.Ν.Φαρδής Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστηµίου
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟ ΤΙΣ ΣΗΜΕΙΩΣΕΙΣ ΤΟΥ ΑΠΟΣΤΟΛΟΥ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΙ Η. ΥΛΙΚΟ ΓΙΑ ΤΗ ΗΜΙΟΥΡΓΙΑ ΤΟΥ ΒΙΒΛΙΟΥ ΤΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΕΩΝ Copyright 1999
ΑΠΟ ΤΙΣ ΣΗΜΕΙΩΣΕΙΣ ΤΟΥ ΑΠΟΣΤΟΛΟΥ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΙ Η Πολιτικού Μηχανικού, Μηχανικού Λογισµικού και Συγγραφέα ΥΛΙΚΟ ΓΙΑ ΤΗ ΗΜΙΟΥΡΓΙΑ ΤΟΥ ΒΙΒΛΙΟΥ ΤΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΕΩΝ Copyright 1999 1 7. Επίπεδο Παλαιών Κατασκευών Κατά
Διαβάστε περισσότεραΠΕΡΙΛΗΨΗ ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ
ΕΡΕΥΝΗΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ: ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΝΑΘΕΣΗ: ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ (Ο.Α.Σ.Π.)
Διαβάστε περισσότερα14. Θεµελιώσεις (Foundations)
14. Θεµελιώσεις (Foundations) 14.1 Εισαγωγή Οι θεµελιώσεις είναι η υπόγεια βάση του δοµήµατος που µεταφέρει στο έδαφος τα φορτία της ανωδοµής. Για τον σεισµό σχεδιασµού το σύστηµα θεµελίωσης πρέπει να
Διαβάστε περισσότεραΤΕΧΝΙΚΟ ΕΠΙΜΕΛΗΤΗΡΙΟ ΕΛΛΑΔΑΣ ΤΜΗΜΑ ΚΕΝΤΡΙΚΗΣ ΜΑΚΕΔΟΝΙΑΣ
1 ΤΕΧΝΙΚΟ ΕΠΙΜΕΛΗΤΗΡΙΟ ΕΛΛΑΔΑΣ ΤΜΗΜΑ ΚΕΝΤΡΙΚΗΣ ΜΑΚΕΔΟΝΙΑΣ ΣΕΜΙΝΑΡΙΟ ΜΙΚΡΗΣ ΔΙΑΡΚΕΙΑΣ ΠΡΟΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΚΑΙ ΜΕΤΑΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ ΕΠΙΣΚΕΥΗΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗ ΒΕΡΟΙΑ
Διαβάστε περισσότεραΑΙΤΙΑ ΡΩΓΜΩΝ ΚΑΙ ΤΡΟΠΟΙ ΕΠΙΣΚΕΥΗΣ
7ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών -01», Μάρτιος 2001 ΑΙΤΙΑ ΡΩΓΜΩΝ ΚΑΙ ΤΡΟΠΟΙ ΕΠΙΣΚΕΥΗΣ Εργασία Νο 4 Ε. ΚΟΥΜΠΕΤΣΟΥ Σ. ΜΠΑΛΑΤΣΟΥΚΑ Περίληψη Στην παρούσα εργασία θα επιχειρηθεί να γίνει μία συστηματική
Διαβάστε περισσότεραΔιαστασιολόγηση Επεμβάσεων
ΗΜΕΡΙΔΑ: «ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ (ΚΑΝ.ΕΠΕ.)» Διαστασιολόγηση Επεμβάσεων Στέφανος Δρίτσος Καθηγητής Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήμιο Πατρών Αθήνα, 31/5/2012 1 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ
Διαβάστε περισσότεραΜικρή επανάληψη Χ. Ζέρης Δεκέμβριος
Μικρή επανάληψη 2 Βασικές παράμετροι : Γεωμετρία Εντατικά μεγέθη στο ΚΒ Καταστατικές σχέσεις υλικού Μετατόπιση του σημείου εφαρμογής των εξωτερικών δράσεων: Γενική περίπτωση Μας διευκολύνει στην αντιμετώπιση
Διαβάστε περισσότερα(MPa) f ctk0.05 = 0.7f ctm (MPa); E s = 200 GPa
Βοήθηµα µαθήµατος Ωπλισµένο Σκυρόδεµα Ια (Προσοχή: Εκτύπωση 6 σελίδων σε 3 φύλλα) Ε ΟΜΕΝΑ ΓΙΑ ΤΟ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑ ΚΑΙ ΤΟΝ ΧΑΛΥΒΑ Συντελεστές υλικών και φορτίων για ΟΚΑ (βασικοί συνδυασµοί): γ c =1.5, γ =1.15
Διαβάστε περισσότεραΣυνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή
Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Ευρωκώδικες Εγχειρίδιο αναφοράς Αθήνα, Μάρτιος 01 Version 1.0.3 Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Με το Fespa έχετε τη δυνατότητα να μελετήσετε
Διαβάστε περισσότεραίνεται ποιότητα χάλυβα S355. Επιλογή καμπύλης λυγισμού Καμπύλη λυγισμού S 235 S 275 S 460 S 355 S 420 Λυγισμός περί τον άξονα y y a a a b t f 40 mm
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Τομέας ομοστατικής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Μάθημα : Σιδηρές Κατασκευές Ι ιδάσκοντες :Χ. Γαντές.Βαμβάτσικος Π. Θανόπουλος Νοέμβριος 04 Άσκηση
Διαβάστε περισσότεραΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ Βλ. Κεφ. 4, Παρ. 4.4, για την λογική των ελέγχων. 9.1.1 Το παρόν Κεφάλαιο περιλαµβάνει τα κριτήρια ελέγχου της ανίσωσης ασφαλείας, κατά την αποτίµηση ή τον ανασχεδιασµό,
Διαβάστε περισσότεραΜάθηµα: «Αντισεισµικός Σχεδιασµός Κατασκευών από Τοιχοποιΐα» (Α.Σ.Τ.Ε. 8) ΘΕΜΑ ΕΞΑΜΗΝΟΥ
Αριστοτέλειο Πανεπιστήµιο Θεσσαλονίκης Πολυτεχνική Σχολή Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Μεταπτυχιακό πρόγραµµα σπουδών «Αντισεισµικός Σχεδιασµός Τεχνικών Έργων» Μάθηµα: «Αντισεισµικός Σχεδιασµός Κατασκευών
Διαβάστε περισσότερα(ΚΑΝ.ΕΠΕ.) Πανεπιστήμιο Πατρών ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ - ΚΕΦ.8. ΤΕΕ, ΟΑΣΠ Αθήνα 16/12/09
Ο ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ (ΚΑΝ.ΕΠΕ.) ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ - ΚΕΦ.8 Στέφανος Η. Δρίτσος Πανεπιστήμιο Πατρών ΤΕΕ, ΟΑΣΠ Αθήνα 16/12/09 1 81Γενικές 8.1 Απαιτήσεις Έλεγχος διεπιφανειών ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ
Διαβάστε περισσότεραΗ ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΤΩΝ ΤΟΙΧΩΝ ΣΤΟ BIM ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝ ΤΟΥ holobim και η αυτόματη δημιουργία των διαγώνιων ράβδων των ενεργών τοίχων
Η ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΤΩΝ ΤΟΙΧΩΝ ΣΤΟ BIM ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝ ΤΟΥ holobim και η αυτόματη δημιουργία των διαγώνιων ράβδων των ενεργών τοίχων Η αποτύπωση των τοίχων γίνεται και στις τρεις διαστάσεις και όσοι τοίχοι εφάπτονται
Διαβάστε περισσότεραΑ.Χ. Γκοτζαμάνης & Κ.Α. Σκαλωμένος 1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ
ΑΝΑΛΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝHΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ PILOTIS ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΟΥ ΜΕ ΜΑΝΔΥΕΣ & ΤΟΙΧΩΜΑΤΑ Α.Χ. Γκοτζαμάνης & Κ.Α. Σκαλωμένος ΠΕΡΙΛΗΨΗ: Η εργασία που παρουσιάζεται αφορά στη μελέτη αποτίμησης και ανασχεδιασμού
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΔΟΚΟΥ- ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΙΟΠ
Eνίσχυση κόμβων δοκού-υποστυλώματος με ΙΟΠ σε διάτμηση ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΔΟΚΟΥ- ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΙΟΠ ΜΑΝΤΖΟΥΚΑ ΛΟΥΚΙΑ ΧΑΡΑΤΣΑΡΗΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ Περίληψη Στην παρούσα εργασία μελετάται, μέσω
Διαβάστε περισσότεραΠαράδειγμα διαστασιολόγησης και όπλισης υποστυλώματος
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΡΧΙΤΕΚΤΟΝΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΣΥΝΘΕΣΕΩΝ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΗΣ ΑΙΧΜΗΣ ΠΕΡΙΟΧΗ ΔΟΜΙΚΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ Μάθημα: Δομική Μηχανική 3 Διδάσκουσα: Μαρίνα Μωρέττη Ακαδ. Έτος 014 015 Παράδειγμα
Διαβάστε περισσότεραΒασικά Υλικά Ενισχύσεων. Υφάσματα ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΙΟΠ: ΓΕΝΙΚΑ, ΥΛΙΚΑ, ΤΕΧΝΙΚΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΣ ΚΑΜΨΗ, ΙΑΤΜΗΣΗ, ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ
ΠΡΟΧΩΡΗΜΕΝΗ ΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΜΕ ΕΜΦΑΣΗ ΣΤΑ ΣΥΓΧΡΟΝΑ ΟΜΙΚΑ ΥΛΙΚΑ (Ι.Ο.Π. ΚΑΙ ΚΑΝ.ΕΠΕ.) ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΑΘ. Χ. ΤΡΙΑΝΤΑΦΥΛΛΟΥ [ ttriant@upatras.gr ] ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ
Διαβάστε περισσότεραΔ Ρ Ι Τ Σ Ο Σ Σ. Δ Ρ Ι Τ Σ Ο Σ
Ιαπωνικές Οδηγίες Αποτίμησης εισμικές Βλάβες, Επισκευές και Ενισχύσεις Τρία επίπεδα ελέγχου Κόστος/m : / 5 /0 x.4 όταν δεν υπάρχουν σχέδια Ελέγχεται ανά διεύθυνση? ορ. ορ. d, ελ. d Β =α Φ W d. πρ d τέφανος.
Διαβάστε περισσότεραAdvanced Center of Excellence in Structural and Earthquake Engineering University of Patras, European Commission, Framework Programme 7
1 Σχεδιασµός πολυορόφου κτηρίου µε δύο υπόγεια (Τροποιηµένο παράδειγµα Λισαβώνας 02-2011) Μ.Ν.Φαρδής Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστηµίου Πατρών Σεµινάρια Ευρωκωδίκων στη υτική Ελλάδα Advanced Center
Διαβάστε περισσότεραΑριστοτέλειο Πανεπιστήµιο Θεσσαλονίκης Πολυτεχνική Σχολή Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Μεταπτυχιακό πρόγραµµα σπουδών «Αντισεισµικός Σχεδιασµός Τεχνικών Έργων» Μάθηµα: «Βλάβες από σεισµό Επισκευές Ενισχύσεις
Διαβάστε περισσότεραΤεχνική Οδηγία 6 Όπλιση πλακών
CSI Hella, εκέµβριος 2003 Τεχνική Οδηγία 6 Όπλιση πλακών Η τεχνική οδηγία 6 παρέχει βασικές πληροφορίες για την όπλιση πλακών. Κανονισµοί. Η όπλιση των πλακών πραγµατοποιείται σύµφωνα µε τις διατάξεις
Διαβάστε περισσότεραΙ Απόστολου Κωνσταντινίδη υσµενείς φορτίσεις και περιβάλλουσες εντάσεων βελών. Τόµος B
Τόµος B 4.2.3 υσµενείς φορτίσεις και περιβάλλουσες εντάσεων βελών Το ελάχιστο φορτίο που εξασκείται σε µία πλάκα ισούται µε g, ενώ το µέγιστο µε p=(γ g -1) g i + γ q q i. Το γενικό ερώτηµα που τίθεται
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΣΚΕΥΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΚΑΡΑΒΑ ΑΛΕΞΑΝΔΡΑ ΦΙΛΙΠΠΑΚΗ ΑΘΗΝΑ 1.ΕΙΣΑΓΩΓΗ
9 0 Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 03», Μάρτιος 2003 ΕΠΙΣΚΕΥΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΚΑΡΑΒΑ ΑΛΕΞΑΝΔΡΑ ΦΙΛΙΠΠΑΚΗ ΑΘΗΝΑ Περίληψη Στα πλαίσια αυτής της εργασίας επιχειρείται μια προσπάθεια πρακτικής
Διαβάστε περισσότεραΟλοκληρωμένα παραδείγματα εφαρμογής Επεμβάσεων (ΕC8 μέρος 3 / ΚΑΝ.ΕΠΕ.)
Ολοκληρωμένα παραδείγματα εφαρμογής Επεμβάσεων (ΕC8 μέρος 3 / ΚΑΝ.ΕΠΕ.) Βασίλειος Γ. Μπαρδάκης Πολιτικός Μηχανικός, Δρ Παν. Πατρών Ειδ. Δομοστατικός, ΕΜΠ Σύλλογος Πολιτικών Μηχανικών Ελλάδος Προσομοίωση
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 3: Δικτύωμα πεζογέφυρας (θλιβόμενο άνω πέλμα) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών
Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 3: Δικτύωμα πεζογέφυρας (θλιβόμενο άνω πέλμα) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό
Διαβάστε περισσότεραΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΉΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΔΙΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ Η ΟΠΟΙΑ ΔΙΑΠΕΡΝΑΤΑΙ ΑΠΟ ΒΛΉΤΡΑ
7 ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών -01», Μάρτιος 2001. ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΉΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΔΙΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ Η ΟΠΟΙΑ ΔΙΑΠΕΡΝΑΤΑΙ ΑΠΟ ΒΛΉΤΡΑ Εργασία Νο B3 ΠΕΡΙΛΗΨΗ Στην παρούσα εργασία μελετάται το πώς
Διαβάστε περισσότερα