ΘΕΜΑ. ίνεται το πλαίσιο Ο/Σ (C16, S500s) του σχήµατος µε τις παρακάτω παραδοχές:

Μέγεθος: px
Εμφάνιση ξεκινά από τη σελίδα:

Download "ΘΕΜΑ. ίνεται το πλαίσιο Ο/Σ (C16, S500s) του σχήµατος µε τις παρακάτω παραδοχές:"

Transcript

1

2 ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΕΠΙΣΤΗΜΗΣ ΚΑΙ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΣΙ ΗΡΟΠΑΓΟΥΣ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΟ ΜΑΘΗΜΑ : ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΑΠΟ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑ Ηµεροµηνία: / / 02 Ονοµατεπώνυµο: ΘΕΜΑ ίνεται το πλαίσιο Ο/Σ (C16, S500s) του σχήµατος µε τις παρακάτω παραδοχές: Φορτία Βαρύτητας g = 20 kn/m (Ι.Β. περιλαµβάνεται) q = 15kN/m Φ8/10 (2) 4Φ16 2Φ12 Φ8/14 2Φ12 2Φ12 Φ8/12 2Φ12 2Φ16 2Φ16 2Φ12 2Φ12 Φ8/10 (2) Φ8/10 (2) 4Φ16 4Φ16 Μάζα (G+0.3Q) M G+0.3Q = 34.3 t[si] 8Φ16 2Φ16 Φ8/14 2Φ16 2Φ16 Φ8/12 2Φ16 Σεισµικά Φορτία Φ8/10 (3 2Φ14 2Φ14 3Φ12 3Φ12 Οµάδα : Α=0.32g θ=1.0 γ=1.0 β ο = 2.5 Εδαφος Α 2Φ16 2 Φ14 Φ8/12 Φ8/14 Φ8/10 (3) 8Φ16 Φ8/10 (3) 8Φ16 Φ8/10 (3) 8Φ16 Το πλαίσιο έχει διαστασιολογηθεί µε βάσει τις διατάξεις του ΕΚΟΣ&ΕΑΚ2000 θεωρώντας συντελεστή συµπεριφοράς q=3.0. Τα αποτελέσµατα της διαστασιολόγησης επισυνάπτονται για λόγους πληρότητας του θέµατος. Ζητείται να εκτελεστούν τα εξής : a) Στατική ανελαστική ανάλυση (pushover) του πλαισίου χρησιµοποιώντας το πρόγραµµα SAP2000. Η διαθέσιµη αντοχή του κάθε στοιχείου µπορεί να υπολογιστεί χρησιµοποιώντας τις δυνατότητες του προγράµµατος, ενώ η διαθέσιµη στροφή του κάθε στοιχείου από τους σχετικούς πίνακες του FEMA-273 ή του ATC-40. Σηµειώνεται, ότι θα πρέπει οι διαθέσιµες στροφές του κάθε στοιχείου να ανταποκρίνονται στην εντατική του κατάσταση. b) Βήµα προς βήµα στατική ελαστική ανάλυση µε αντικατάσταση κάθε άκρου στοιχείου που διαρρέει µε άρθρωση, έτσι ώστε να προσεγγιστεί η καµπύλη φόρτισης-µετατόπισης του (α). c) Αποτίµηση του πλαισίου για το επίπεδο µετακίνησης που αναµένεται για το σεισµό σχεδιασµού (χρήση σχέσης δ t από FEMA 273), και προσδιορισµό της µέγιστης επιτάχυνσης του εδάφους (pga) η οποία αντιστοιχεί στην µέγιστη δυνατή µετατόπιση του πλαισίου, d) Σχολιασµός των αποτελεσµάτων µε έµφαση στη αξιοπιστία του συντελεστή συµπεριφοράς που χρησιµοποιήθηκε στην αρχική ελαστική ανάλυση, στην ακρίβεια της προσεγγιστικής µεθόδου του (b) και στον προσδιορισµό της µέγιστης εδαφικής επιτάχυνσης που προκαλεί κατάρρευση του πλαισίου ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ ΕΛΕΓΧΘΗΚΕ ΠΑΡΑΤΗΡΗΣΕΙΣ ΑΣΤΕ-4 D Ver2002.doc 1

3 2Φ12 Φ8/14 2Φ12 2Φ12 Φ8/12 2Φ12 2Φ16 2Φ16 2Φ12 2Φ12 Φ8/10 (2) 4Φ16 Φ8/10 (2) 4Φ16 Φ8/10 (2) 4Φ16 2Φ16 Φ8/14 2Φ16 2Φ16 2Φ16 Φ8/12 2Φ14 2Φ14 3Φ12 3Φ12 Φ8/10 (3) 8Φ16 Φ8/10 (3) 8Φ16 Φ8/10 (3) 8Φ16 2Φ16 8Φ16 4Φ16 Φ8/12 Φ8/14 Φ8/10 (3) Φ8/10 (2) 2 Φ14 ΑΣΤΕ-4 D Ver2002.doc 2

4 E - Τ ο ο l s ι α σ τ α σ ι ο λ ό γ η σ η (c)2002 Έκδοση 1.1 (υλοποίηση 3010) Προγραµµατισµός Βασίλης Παπανικολάου, Πολ.Μηχανικός ΑΠΘ, ΜSc DIC Πενέλης Σύµβουλοι Μηχανικοί Α.Ε. Αδειούχος χρήστης COMP 1 ΠΕΝΕΛΗΣ ΣΥΜΒΟΥΛΟΙ ΜΗΧΑΝΙΚΟΙ ΑΕ ήλωση ευθύνης Η ευθύνη χρήσης και αξιοπιστίας των εξαγόµενων αποτελεσµάτων βαρύνει αποκλειστικά τον αδειούχο χρήστη και µε κανένα τρόπο τους συντελεστές ή την εταιρία Πενέλης Σύµβουλοι Μηχανικοί Α.Ε Γενικές Πληροφορίες Αρχείο Input : D:\My Documents\aste\ASTE2002\etabs8\asteD_Input.txt Aρχείο Output : D:\My Documents\aste\ASTE2002\etabs8\asteD_Output.txt ιαστασιολόγηση µε κανονισµό ΕΚΟΣ + ΕΑΚ 2000 Αυτόµατη δηµιουργία φορτιστικών συνδυασµών Συνδυασµοί που διαστασιολογούνται : 1.35G+1.5Q G+0.3Q+Ex+0.3Ey G+0.3Q+Ex-0.3Ey G+0.3Q-Ex+0.3Ey G+0.3Q-Ex-0.3Ey G+0.3Q+Ey+0.3Ex G+0.3Q+Ey-0.3Ex G+0.3Q-Ey+0.3Ex G+0.3Q-Ey-0.3Ex ιαστασιολόγηση οκών (4 δοκοί) Amin : Ελάχιστος επιτρεπόµενος οπλισµός Amax : Μέγιστος επιτρεπόµενος οπλισµός Acal : Yπολογισµένος οπλισµός Areq : Aπαιτούµενος οπλισµός από το κανονισµό Asug : Προτεινόµενος αριθµός και διάµετρος διαµήκων ράβδων Nsd : Αξονικό φορτίο σχεδιασµού Msd : Ροπή σχεδιασµού Vsd : Τέµνουσα σχεδιασµού VCD : Ικανοτική τέµνουσα σχεδιασµού Vwd : Τέµνουσα που παραλαµβάνεται από συνδετήρες Vdd : Τέµνουσα που παραλαµβάνεται από διαγώνιες ράβδους Όροφος STORY1 - οκός B3 Σελίδα 1 από 7

5 Πλακοδοκός (bw/h/bef/hf) : 0.20/0.50/0.75/0.15 Υλικα C16/S500 Συνδ. S500 Οπλισµοί κάµψης Amin Amax Acal Αreq Αsug Αριστερα κάτω Φ12 Αριστερα άνω Φ16 Κέντρο κάτω Φ12 Κέντρο άνω Φ16 εξιά κάτω Φ12 εξιά άνω Φ16 υνάµεις κάµψης Νsd Msd Συνδυασµός Αριστερα κάτω G+0.3Q+Ex+0.3Ey Αριστερα άνω G+0.3Q-Ex+0.3Ey Κέντρο κάτω G+0.3Q+Ex+0.3Ey Κέντρο άνω - - εξιά κάτω G+0.3Q+Ex+0.3Ey εξιά άνω G+0.3Q-Ex+0.3Ey Οπλισµοί διάτµησης Συνδετήρες ιαγώνιοι Αριστερό άκρο Φ8/120(2) Όχι εξιό άκρο Φ8/120(2) Όχι υνάµεις διάτµησης VCD Vwd Vdd Αριστερό άκρο εξιό άκρο Φ16 2Φ16 2Φ Φ8/120(2) Φ8/120(2) Φ12 2Φ12 3Φ12... Όροφος STORY1 - οκός B2 Πλακοδοκός (bw/h/bef/hf) : 0.20/0.50/0.75/0.15 Υλικα C16/S500 Συνδ. S500 Οπλισµοί κάµψης Amin Amax Acal Αreq Αsug Αριστερα κάτω Φ14 Αριστερα άνω Φ16 Κέντρο κάτω Φ14 Κέντρο άνω Φ16 εξιά κάτω Φ14 εξιά άνω Φ16 υνάµεις κάµψης Νsd Msd Συνδυασµός Αριστερα κάτω G+0.3Q+Ex+0.3Ey Αριστερα άνω G+0.3Q-Ex+0.3Ey Κέντρο κάτω G+1.5Q Κέντρο άνω - - εξιά κάτω G+0.3Q+Ex+0.3Ey εξιά άνω G+0.3Q-Ex+0.3Ey Οπλισµοί διάτµησης Συνδετήρες ιαγώνιοι Αριστερό άκρο Φ8/140(2) Όχι εξιό άκρο Φ8/140(2) Όχι Σελίδα 2 από 7

6 υνάµεις διάτµησης VCD Vwd Vdd Αριστερό άκρο εξιό άκρο Φ16 2Φ16 2Φ Φ8/140(2) Φ8/140(2) Φ14 2Φ14 2Φ14... Όροφος STORY2 - οκός B3 Πλακοδοκός (bw/h/bef/hf) : 0.20/0.50/0.75/0.15 Υλικα C16/S500 Συνδ. S500 Οπλισµοί κάµψης Amin Amax Acal Αreq Αsug Αριστερα κάτω Φ12 Αριστερα άνω Φ12 Κέντρο κάτω Φ12 Κέντρο άνω Φ12 εξιά κάτω Φ12 εξιά άνω Φ12 υνάµεις κάµψης Νsd Msd Συνδυασµός Αριστερα κάτω - - Αριστερα άνω G+1.5Q Κέντρο κάτω G+1.5Q Κέντρο άνω - - εξιά κάτω G+0.3Q+Ex+0.3Ey εξιά άνω G+0.3Q-Ex+0.3Ey Οπλισµοί διάτµησης Συνδετήρες ιαγώνιοι Αριστερό άκρο Φ8/120(2) Όχι εξιό άκρο Φ8/120(2) Όχι υνάµεις διάτµησης VCD Vwd Vdd Αριστερό άκρο εξιό άκρο Φ12 2Φ12 2Φ Φ8/120(2) Φ8/120(2) Φ12 2Φ12 2Φ12... Όροφος STORY2 - οκός B1 Πλακοδοκός (bw/h/bef/hf) : 0.20/0.50/0.75/0.15 Υλικα C16/S500 Συνδ. S500 Οπλισµοί κάµψης Amin Amax Acal Αreq Αsug Αριστερα κάτω Φ16 Αριστερα άνω Φ12 Κέντρο κάτω Φ16 Κέντρο άνω Φ12 εξιά κάτω Φ16 εξιά άνω Φ12 υνάµεις κάµψης Νsd Msd Συνδυασµός Σελίδα 3 από 7

7 Αριστερα κάτω G+0.3Q+Ex+0.3Ey Αριστερα άνω G+0.3Q-Ex+0.3Ey Κέντρο κάτω G+1.5Q Κέντρο άνω - - εξιά κάτω - - εξιά άνω G+1.5Q Οπλισµοί διάτµησης Συνδετήρες ιαγώνιοι Αριστερό άκρο Φ8/120(2) Όχι εξιό άκρο Φ8/120(2) Όχι υνάµεις διάτµησης VCD Vwd Vdd Αριστερό άκρο εξιό άκρο Φ12 2Φ12 2Φ Φ8/120(2) Φ8/120(2) Φ16 2Φ16 2Φ ιαστασιολόγηση Υποστυλωµάτων (6 υποστυλώµατα) Amin : Ελάχιστος επιτρεπόµενος οπλισµός Amax : Μέγιστος επιτρεπόµενος οπλισµός Acal : Yπολογισµένος οπλισµός Areq : Aπαιτούµενος οπλισµός από το κανονισµό Asug : Προτεινόµενος αριθµός και διάµετρος διαµήκων ράβδων Nsd : Αξονικό φορτίο σχεδιασµού M2sd : Ροπή σχεδιασµού κατά τη διεύθυνση 2 M3sd : Ροπή σχεδιασµού κατά τη διεύθυνση 3 Vsd : Τέµνουσα σχεδιασµού VCD : Ικανοτική τέµνουσα σχεδιασµού Vwd : Τέµνουσα που παραλαµβάνεται από συνδετήρες Vdd : Τέµνουσα που παραλαµβάνεται από διαγώνιες ράβδους Όροφος STORY1 - Υποστύλωµα C2 Ορθογωνική διατοµή (b/h) : 0.25/0.25 Υλικα C16/S500 Συνδ. S500 Οπλισµοί κάµψης Amin Amax Acal Αreq Αsug Κεφαλή Φ16 Πόδας Φ16 υνάµεις κάµψης Νsd M2sd M3sd Συνδυασµός Κεφαλή G+0.3Q+Ex+0.3Ey Πόδας G+0.3Q+Ex+0.3Ey Οπλισµοί διάτµησης Συνδετήρες Συνδετήρες ιαγώνιες Περιοχή Κρίσιµη Μή Κρίσιµη Ράβδοι Κεφαλή Φ8/100(3) Φ8/200(3) Όχι Πόδας Φ8/100(3) Φ8/200(3) Όχι υνάµεις διάτµησης VCD Vwd Vdd Σελίδα 4 από 7

8 Κεφαλή Πόδας Όροφος STORY1 - Υποστύλωµα C1 Ορθογωνική διατοµή (b/h) : 0.25/0.25 Υλικα C16/S500 Συνδ. S500 Οπλισµοί κάµψης Amin Amax Acal Αreq Αsug Κεφαλή Φ16 Πόδας Φ16 υνάµεις κάµψης Νsd M2sd M3sd Συνδυασµός Κεφαλή G+0.3Q-Ex+0.3Ey Πόδας G+0.3Q+Ex+0.3Ey Οπλισµοί διάτµησης Συνδετήρες Συνδετήρες ιαγώνιες Περιοχή Κρίσιµη Μή Κρίσιµη Ράβδοι Κεφαλή Φ8/100(3) Φ8/200(3) Όχι Πόδας Φ8/100(3) Φ8/200(3) Όχι υνάµεις διάτµησης VCD Vwd Vdd Κεφαλή Πόδας Όροφος STORY1 - Υποστύλωµα C0-2 Ορθογωνική διατοµή (b/h) : 0.25/0.25 Υλικα C16/S500 Συνδ. S500 Οπλισµοί κάµψης Amin Amax Acal Αreq Αsug Κεφαλή Φ16 Πόδας Φ16 υνάµεις κάµψης Νsd M2sd M3sd Συνδυασµός Κεφαλή G+0.3Q+Ex+0.3Ey Πόδας G+0.3Q-Ex+0.3Ey Οπλισµοί διάτµησης Συνδετήρες Συνδετήρες ιαγώνιες Περιοχή Κρίσιµη Μή Κρίσιµη Ράβδοι Κεφαλή Φ8/100(3) Φ8/200(3) Όχι Πόδας Φ8/100(3) Φ8/200(3) Όχι υνάµεις διάτµησης VCD Vwd Vdd Κεφαλή Πόδας Όροφος STORY2 - Υποστύλωµα C2 Ορθογωνική διατοµή (b/h) : 0.25/0.25 Υλικα C16/S500 Συνδ. S500 Οπλισµοί κάµψης Amin Amax Acal Αreq Αsug Σελίδα 5 από 7

9 Κεφαλή Φ16 Πόδας Φ16 υνάµεις κάµψης Νsd M2sd M3sd Συνδυασµός Κεφαλή G+0.3Q-Ex+0.3Ey Πόδας G+0.3Q+Ex+0.3Ey Οπλισµοί διάτµησης Συνδετήρες Συνδετήρες ιαγώνιες Περιοχή Κρίσιµη Μή Κρίσιµη Ράβδοι Κεφαλή Φ8/100(2) Φ8/200(2) Όχι Πόδας Φ8/100(2) Φ8/200(2) Όχι υνάµεις διάτµησης VCD Vwd Vdd Κεφαλή Πόδας Όροφος STORY2 - Υποστύλωµα C1 Ορθογωνική διατοµή (b/h) : 0.25/0.25 Υλικα C16/S500 Συνδ. S500 Οπλισµοί κάµψης Amin Amax Acal Αreq Αsug Κεφαλή Φ16 Πόδας Φ16 υνάµεις κάµψης Νsd M2sd M3sd Συνδυασµός Κεφαλή G+0.3Q-Ex+0.3Ey Πόδας G+0.3Q+Ex+0.3Ey Οπλισµοί διάτµησης Συνδετήρες Συνδετήρες ιαγώνιες Περιοχή Κρίσιµη Μή Κρίσιµη Ράβδοι Κεφαλή Φ8/100(2) Φ8/200(2) Όχι Πόδας Φ8/100(2) Φ8/200(2) Όχι υνάµεις διάτµησης VCD Vwd Vdd Κεφαλή Πόδας Όροφος STORY2 - Υποστύλωµα C0-1 Ορθογωνική διατοµή (b/h) : 0.25/0.25 Υλικα C16/S500 Συνδ. S500 Οπλισµοί κάµψης Amin Amax Acal Αreq Αsug Κεφαλή Φ16 Πόδας Φ16 υνάµεις κάµψης Νsd M2sd M3sd Συνδυασµός Κεφαλή G+0.3Q+Ex+0.3Ey Πόδας G+0.3Q-Ex+0.3Ey Οπλισµοί διάτµησης Συνδετήρες Συνδετήρες ιαγώνιες Σελίδα 6 από 7

10 Περιοχή Κρίσιµη Μή Κρίσιµη Ράβδοι Κεφαλή Φ8/100(2) Φ8/200(2) Όχι Πόδας Φ8/100(2) Φ8/200(2) Όχι υνάµεις διάτµησης VCD Vwd Vdd Κεφαλή Πόδας Σελίδα 7 από 7

11 ETABS ARISTOTLE UNIVERSITY OF THESSALONIKI PROJECT ASTE $ ETABS v File: asted - ÍïÝìâñéïò 9, :30 3-D View - KN-m Units

12 ETABS ARISTOTLE UNIVERSITY OF THESSALONIKI PROJECT ASTE $ ETABS v File: asted - ÍïÝìâñéïò 9, :30 3-D View - KN-m Units

13

14 Οικονόµου Θεµιστοκλής Αριστοτέλειο Πανεπιστήµιο Θεσσαλονίκης Πολυτεχνική Σχολή Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Τοµέας Επιστήµης και Τεχνολογίας των Κατασκευών Μεταπτυχιακό πρόγραµµα σπουδών «Αντισεισµικός Σχεδιασµός Τεχνικών Έργων» Μάθηµα: «Αντισεισµικός σχεδιασµός κατασκευών από σκυρόδεµα», (Α.Σ.Τ.Ε. 4) ΘΕΜΑ ΕΞΑΜΗΝΟΥ Σελ 12

15 Οικονόµου Θεµιστοκλής Εισαγωγικά στοιχεία εδοµένα Υλικά κατασκευής Σκυρόδεµα: C16 Χάλυβας: S500 Φορτία βαρύτητας Μόνιµο : g = 20 kn/m Κινητό : q = 15 kn/m Μάζα (λόγω κατακορύφων φορτίων G+0,3Q): M G+0,3Q = 34,3 t Σεισµικά Φορτία: Εδαφική επιτάχυνση : Α = 0,32g Κατηγορία εδάφους : Α Συντελεστής σπουδαιότητας : γ I = 1,0 Συντελεστής θεµελίωσης : θ = 1,0 Συντελεστής φασµατικής ενίσχυσης: β ο = 2,5 Συντελεστής συµπεριφοράς : q = 3,0 ιαστάσεις δοµικών στοιχείων: οκοί: 4 τύπων, ανάλογα µε το είδος όπλισης. ιατοµή: 20/50 (cm). Οπλισµοί: Αναγράφονται στην εκφώνηση. Συνδετήρες: Αναγράφονται στην εκφώνηση. Στύλοι: 2 τύπων, ανάλογα µε το είδος όπλισης. ιατοµή: 25/25 (cm). Οπλισµοί: Αναγράφονται στην εκφώνηση. Συνδετήρες: Αναγράφονται στην εκφώνηση. Σελ 13

16 Οικονόµου Θεµιστοκλής ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 ο ΣΤΑΤΙΚΗ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ 1.1 Προσοµοίωση κατασκευής Η προσοµοίωση της κατασκευής έγινε µε γραµµικά πεπερασµένα στοιχεία µε την παραδοχή ανελαστικής συµπεριφοράς µόνο στα άκρα τους, δεδοµένου ότι οι περιοχές αυτές αποτελούν τα σηµεία κρίσιµης απόκρισης της κατασκευής όπου αναµένεται να συγκεντρωθούν οι ανελαστικές παραµορφώσεις υπό σεισµική φόρτιση. Οι κρίσιµες αυτές διατοµές φαίνονται στο σχήµα που ακολουθεί. ιατοµές κρίσιµης απόκρισης της κατασκευής. Αρχικά πραγµατοποιήθηκε δυναµική ελαστική φασµατική επίλυση του φορέα µε το σεισµό σχεδιασµού του ΕΑΚ. Οι τιµές δυσκαµψίας και δυστµησίας των δοµικών στοιχείων του φορέα λήφθηκαν µειωµένες ως προς τις τιµές που προκύπτουν από τα γεωµετρικά χαρακτηριστικά των διατοµών τους κατά τους µειωτικούς συντελεστές που δίνονται στον ακόλουθο πίνακα, προκειµένου να ληφθεί υπόψη η ενυπάρχουσα ρηγµάτωση του οπλισµένου σκυροδέµατος σε κάθε δοµικό στοιχείο. Η µείωση της δυστένειας των δοµικών στοιχείων δε λήφθηκε υπόψη, δεδοµένου ότι η επίδρασή της στην απόκριση της συγκεκριµένης κατασκευής υπό σεισµική φόρτιση είναι αµελητέα. Τα συνεργαζόµενα πλάτη πλακοδοκών προέκυψαν από την σχέση b eff = 8 h f + b w. Οι ιδιότητες των υλικών (αντοχές σε ορθές και διατµητικές τάσεις) που χρησιµοποιήθηκαν φαίνονται στον παρακάτω πίνακα. Σελ 14

17 Οικονόµου Θεµιστοκλής Όπως είναι φανερό από τον πίνακα, για το σκυρόδεµα χρησιµοποιήσαµε µία µέση αντοχή fc, µεγαλύτερη από αυτή των 28 ηµερών, αφού η κατασκευή είναι υφιστάµενη και προφανώς το σκυρόδεµα έχει αποκτήσει τις τελικές του αντοχές. εχόµαστε ότι η µάζα ισοκατανέµεται ανά όροφο, οπότε, σε καθένα από τους δύο ορόφους αντιστοιχεί µέαζα ίση µε m=17,15t. Η επικάλυψη λήφθηκε ίση µε 4cm, οπότε για τα υποστυλώµατα που είναι 25cm, ισχύει d1/h = 4/25 = 0,16 0,15 (για τους αντίστοιχους πίνακες του Ζαράρη). 1.2 Σεισµικά φορτία σχεδιασµού Σύµφωνα µε τα ανωτέρω δεδοµένα, δηµιουργείται το αντίστοιχο µοντέλο στο πρόγραµµα SAP 2000 που υποβάλλεται σε ελαστική δυναµική ανάλυση σύµφωνα µε τον ΕΑΚ. Τα ακραία εντατική µεγέθη του σεισµού, επαλληλίζονται µε τα φορτία λόγω του ιδίου βάρους του (G+0,3Q±E). Τα αποτελέσµατα, συνοψίζονται στον κάτωθι πίνακα: Φορτιστική κατάσταση G+0,3Q±E Τα δοµικά στοιχεία προσοµοιώθηκαν µε στοιχεία σηµειακής πλαστικότητας. Η συµπεριφορά των τελευταίων είναι διγραµµική για να συµφωνεί µε τις αντίστοιχες διατάξεις του FEMA 273. Οι διατάξεις αυτές προσδιορίζουν τιµές των χαρακτηριστικών σηµείων του διαγράµµατος ανηγµένης δύναµης ανηγµένης παραµόρφωσης, σε συνδυασµό µε τις τιµές των ορίων κάθε επιπέδου επιτελεστικότητας. Στο ακόλουθο σχήµα φαίνονται η µορφή του προαναφερθέντος διαγράµµατος για καµπτόµενα στοιχεία, καθώς και οι σχετικές παράµετροι που προβλέπονται από το FEMA 273. Σελ 15

18 Οικονόµου Θεµιστοκλής ιάγραµµα ανηγµένης δύναµης ανηγµένης παραµόρφωσης Τα επίπεδα επιτελεστικότητας που καθορίζονται από το FEMA 273 είναι τρία και είναι τα εξής: ΙO: LS : CP: Immediate Occupancy (Άµεση χρήση µετά το σεισµό Οριακή Κατάσταση Λειτουργικότητας). Life Saving (Προστασία ανθρώπινης ζωής). Collapse Prevention (Αποφυγή κατάρρευσης). Οι παράµετροι a, b, η παραµένουσα αντοχή c, όπως και οι τιµές των ορίων που καθορίζουν το επίπεδο επιτελεστικότητας κάθε δοµικού στοιχείου, εξαρτώνται από το ποσοστό του διαµήκους οπλισµού κάθε στοιχείου, το µέγεθος της διατµητικής και αξονικής καταπόνησης και την επάρκεια της περίσφιξης. Από τον πίνακα που προηγήθηκε, όπως και από τα ιδιαίτερα χαρακτηριστικά των διατοµών, προσδιορίζονται οι τιµές των παραµέτρων a, b και c για κάθε κρίσιµη διατοµή καθώς και οι τιµές των ορίων IO, LS, CP, κάνοντας την παραδοχή ότι οι δοκοί και τα υποστυλώµατα λειτουργούν κυρίως καµπτικά. Η ανωτέρω διαδικασία πινακοποιήθηκε µε τη βοήθεια του Excel, και παρουσιάζεται παρακάτω: Σελ 16

19 Οικονόµου Θεµιστοκλής Παράµετροι διαγραµµάτων ανηγµένης δύναµης - παραµόρφωσης Επιπλέον, έχουν υπολογιστεί οι τιµές των Ν: V: ρ=ρ : ρbal: f cm: N ρ ρ' V, κ αι. ρ bal bw d f cm ' Ag f cm ' Αξονική δύναµη κάθε διατοµής, Τέµνουσα δύναµη κάθε διατοµής, Ποσοστά οπλισµού άνω και κάτω παρειάς, Μέγιστο προβλεπόµενο ποσοστό οπλισµού, Μέση αντοχή του σκυροδέµατος. 1.3 Καθορισµός στατικών ανελαστικών αναλύσεων Καθορίζουµε τα διαγράµµατα των ανηγµένων ροπών στροφών στην εντολή hinge properties του προγράµµατος SAP2000, σύµφωνα µε τον ανωτέρω πίνακα µε τις παραµέτρους των διαγραµµάτων ανηγµένης δύναµης παραµόρφωσης: Σελ 17

20 Οικονόµου Θεµιστοκλής Ιδιότητες για τους στύλους Ιδιότητες για τις δοκούς Σελ 18

21 Οικονόµου Θεµιστοκλής Ο τύπος των στοιχείων hinges που χρησιµοποιήθηκαν ήταν για τις δοκούς hinge type: Moment M3, ενώ για τα υποστυλώµατα ήταν «hinge type: P M2 M3. Η φέρουσα ικανότητα των διατοµών υπολογίζεται αυτόµατα από το πρόγραµµα. Το πρόβληµα λύθηκε µε δύο τρόπους: Ο πρώτος (βάσει ACI) ήταν µε αυτόµατο υπολογισµό της αλληλεπίδρασης καµπτικής ροπής και αξονικής δύναµης µέσω των ενσωµατωµένων αντίστοιχων ρουτίνων του προγράµµατος SAP2000. Ο δεύτερος ήταν µε χειρονακτική εισαγωγή των αντίστοιχων παραµέτρων µε βοήθεια τις καµπύλες αλληλεπίδρασης που βρίσκονται στο βιβλίο «Σιδηροπαγές Σκυρόδεµα Ι, Ζαράρης, Παπαγιάννη». Αυτό γίνεται µε υπολογισµό του ποσοστού οπλισµού και τη γεωµετρία της κάθε διατοµής. Επειδή περιοριζόµαστε σε µια µικρή περιοχή του διαγράµµατος αλληλεπίδρασης, προσέχουµε σε αυτό το κοµµάτι (µικρά αρνητικά αξονικά) να είµαστε αρκετά ακριβείς στην περιγραφή της καµπύλης και αντίστοιχα δεν µας ενδιαφέρει τόσο πολύ η ακριβής περιγραφής της έξω από τα µεγάλα αρνητικά αξονικά. Ακολουθεί στιγµιότυπο από το χειρονακτικό προσδιορισµό των διαγραµµάτων: ωtot = 0,5362 (στύλοι ισογείου) ωtot = 0,2681 (στύλοι 1ου ορόφου) Σελ 19

22 Οικονόµου Θεµιστοκλής Λόγω του ντετερµινιστικού χαρακτήρα των κατακορύφων φορτίων, σε συνδυασµό µε τον πιθανοτικό χαρακτήρα της σεισµικής δράσης, η στατική ανελαστική ανάλυση του φορέα πρέπει να γίνει µε την ακόλουθη διαδικασία: 1) Η στατική ανελαστική ανάλυση του φορέα πρέπει να γίνει αρχικά µόνο για τα κατακόρυφα φορτία του σεισµικού συνδυασµού δράσεων µέχρι το επίπεδο της τιµής τους: Εισαγωγή των δεδοµένων για την pushover για G+0,3Q Θα προκύψει η οιωνεί µόνιµη εντατική κατάσταση του φορέα, στην οποία θα έρθει να προστεθεί η σεισµική φόρτιση (προσοχή στην κατάλληλη πλήρωση του Start from Previous Pushover ). 2) Η στατική ανελαστική ανάλυση για τη σεισµική τέµνουσα πραγµατοποιήθηκε µε αφετηρία τη στατική ανελαστική ανάλυση του φορέα για τα κατακόρυφα φορτία του σεισµικού συνδυασµού µε σηµείο ελέγχου τον κόµβο 3 και µετακίνηση ελέγχου την οριζόντια µετατόπιση του κόµβου κατά τη κατεύθυνση της σεισµικής τέµνουσας. Κατά την ανάλυση αυτή τα φορτία των ορόφων αυξάνονται σταδιακά σύµφωνα µε την πρώτη ιδιοµορφή της κατασκευής. Ως όριο για τον τερµατισµό της ανάλυσης αυτής δόθηκε αρχικά τιµή της µετακίνησης ελέγχου ίση µε 32 cm που αντιστοιχεί σε κλίση του άξονα των υποστυλωµάτων 4%, η οποία µπορεί να θεωρηθεί κρίσιµη για την ισορροπία του φορέα. Τέλος, προκειµένου να εκτιµηθεί η κατάσταση του φορέα κατά την ανάπτυξη της µετακίνησης στόχου, επαναλήφθηκε η ανάλυση µε όριο στην µετακίνηση ελέγχου την τιµή της µετακίνησης στόχου, όπως αυτή υπολογίστηκε από τα αποτελέσµατα της πρώτης ανάλυσης. Κατά την διενέργεια όλων των αναλύσεων, δε λήφθηκαν υπόψη τα φαινόµενα 2ης τάξης, ενώ ως µέθοδος αποφόρτισης των δοµικών στοιχείων επιλέχθηκε η δυνατότητα του προγράµµατος για συνολική αποφόρτιση του φορέα. Οι ανωτέρω παρατηρίσεις συνοψίζονται στον ακόλουθο πίνακα εισαγωγής δεδοµένων στο πρόγραµµα SAP2000: Σελ 20

23 Οικονόµου Θεµιστοκλής Εισαγωγή των δεδοµένων για την pushover µετά το G+0,3Q 1.4 Αποτελέσµατα της στατικής ανελαστικής ανάλυσης Ανάλογα µε το ποια µέθοδος ακολουθήθηκε, έχουµε και τα αντίστοιχα αποτελέσµατα στη διαδικασία εµφάνισης πλαστικών αρθρώσεων στις κρίσιµες διατοµές του φορέα. Οι διατοµές που έχουν ίδια νούµερα εµφάνισης πλαστικών αρθρώσεων, τις εµφάνισαν στο ίδιο βήµα. Σελ 21

24 Οικονόµου Θεµιστοκλής ιάγραµµα συσχετισµού της σεισµικής τέµνουσας µε µετακίνηση ελέγχου (u x,κόµβος 3 ) Σελ 22

25 Οικονόµου Θεµιστοκλής ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2ο ΒΗΜΑ ΠΡΟΣ ΒΗΜΑ ΣΤΑΤΙΚΗ ΕΛΑΣΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΥΠΟ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΙΑ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ 2.1 Προσοµοίωση κατασκευής Σεισµικά φορτία σχεδιασµού. Για τη στατική ελαστική ανάλυση της κατασκευής χρησιµοποιήθηκε το ίδιο προσοµοίωµα µε αυτό της ανελαστικής ανάλυσης µε εφαρµογή των ίδιων µειωτικών συντελεστών για τις τιµές δυσκαµψίας και δυστµησίας των δοµικών στοιχείων του φορέα (FEMA-273). Τα σεισµικά φορτία σχεδιασµού που εφαρµόστηκαν προφανώς ήταν αυτά που υπολογίστηκαν στην παράγραφο Βήµα προς βήµα στατική ελαστική ανάλυση του φορέα. Για την εφαρµογή της µεθόδου «βήµα προς βήµα» στατικής ελαστικής ανάλυσης του φορέα, ο υπολογισµός των καµπτικών ροπών αντοχής σε κάθε άκρο των δοµικών στοιχείων της κατασκευής έγινε ως εξής: οκοί: Το µηχανικό ποσοστό οπλισµού προκύπτει: ω = f yd As b d f cd Η αντίστοιχη ανηγµένη καµπτική ροπή µsd προκύπτει µε τη βοήθεια των πινάκων του βιβλίου του Σιδηροπαγούς Σκυροδέµατος Ι, οπότε η τιµή της καµπτικής ροπής αντοχής M sd = µ sd b d 2 f cd. είναι: Τα αποτελέςµατα των υπολογισµών φαίνονται παρακάτω : Αποτελέσµατα δοκών Υποστυλώµατα: Το µηχανικό ποσοστό οπλισµού τόσο στην κεφαλή όσο και στον πόδα του υποστυλώµατος προκύπτει: ω tot = As f sd b h f cd Το ανηγµένο αξονικό φορτίο και η αντίστοιχη καµπτική ροπή αντοχής προκύπτουν σύµφωνα µε τις σχέσεις: v sd = N sd, M sd = µ sd b h 2 f cd b h f cd όπου Νsd: το αξονικό φορτίο της διατοµής υπό το σεισµικό συνδυασµό Σελ 23

26 Οικονόµου Θεµιστοκλής δράσεων και µsd η αντίστοιχη ανηγµένη καµπτική ροπή όπως προκύπτει από τα σχετικά διαγράµµατα αλληλεπίδρασης αξονικής δύναµης και καµπτικής ροπής ως συνάρτηση των νsd και ωtot. Οι σχετικοί υπολογισµοί για την κεφαλή και τον πόδα κάθε στύλου, όπως και η σύνοψη των αποτελεσµάτων για κάθε δοκό, δίνονται στον ακόλουθο πίνακα: Σύνοψη υπολογισµών δοκών και υποστυλωµάτων για φορτία G+0,3Q Επειδή σε κάθε βήµα το αξονικό φορτίο των στύλων αλλάζει, µεταβάλλεται αντίστοιχα και η φέρουσα ικανότητα του στύλου λόγω αλληλεπίδρασης ροπής αξονικού, κάτι που πρέπει να ληφθεί υπόψιν στους υπολογισµούς. Τέλος, θα έπρεπε η ροπή αντοχής των δοκών ελέγχεται βήµα προς βήµα, ώστε να ελέγχεται διαρκώς ο τρόπος λειτουργίας τους (πλακοδοκός ή ορθογωνική διατοµή). Με δεδοµένη όµως τη µορφή της φόρτισης, αυτό δεν είναι απαραίτητο, αφού το πώς τείνουν να αστοχήσουν τα στοιχεία είναι εµφανέστατο ότι καθορίζεται από την οριζόντια φόρτιση. Συνεπώς υπόψιν λαµβάνονται µόνο οι αντίστοιχες αντοχές. Επειδή όµως η ροπή αντοχής των αντίστοιχων διατοµών αυξάνεται λόγω του ιδίου βάρους, ορισµένες διατοµές φορτίζονται ανάποδα σε σχέση µε την φόρτιση τους λόγω σεισµού (π.χ. δοκάρια στις αριστερές πλευρές τους). Τα στοιχεία αυτά λειτουργούν σα να έχουν µεγαλύτερη ροπή αντοχής από αυτήν που έχουν σε ηρεµία (είναι ανάποδα προφορτισµένα). Για το λόγο αυτό, αυξάνουµε ανάλο τη ροπή αντοχής των διατοµών (τόσο όσο είναι η αντίστοιχη ροπή λόγω G+0,3Q). Ακολουθήσαµε δύο διαφορετικές διαδικασίες για την εφαρµογή της µεθόδου «βήµα προς βήµα» στατικής ελαστικής ανάλυσης του φορέα µε το χέρι, για αποφυγή λαθών. Οι τρόποι αυτοί είναι οι εξής: 1) 1ος τρόπος (Βήµα βήµα µε µηδενισµό των ροπών): Επιλύεται ελαστικά ο φορέας για φόρτιση G+0,3Q. Βήµα 0: Υπολογίζεται για το δεδοµένο αξονικό της ανωτέρω φόρτισης, η µέγιστη ροπή που µπορεί να αναλάβει κάθε στύλος (βλ. και διαγράµµατα αλληλεπίδρασης Ζαράρη). Με πιο απλή διαδικασία (αποδεσµευµένη από την ύπαρξη αξονικών) ακολουθείται για τις δοκούς που λειτουργούν είτε σαν πλακοδοκοί, είτε σαν ορθογωνικής διατοµής. Σελ 24

27 Οικονόµου Θεµιστοκλής 1 ο βήµα: ιερευνάται η ανακουφιστική ή µη δράση της τριγωνικής κατανοµής. Αν δρα ανακουφιστικά, τότε η ροπή που µπορεί να αναλάβει κάθε στοιχείο αυξάνεται, αλλιώς µειώνεται. Η τιµή της αύξησης ή µείωσης είναι ίση µε την αντίστοιχη ροπή σε απόλυτο της G+0,3Q. Υπολογίζεται ο λόγος λ (πάντα θετικός) που δίνει το πόσες φορές µεγαλύτερη πρέπει να είναι η τριγωνική φόρτιση για να φτάσει ανά διατοµή την µέγιστη ροπή αντοχής της. Η µικρότερη από αυτές τις τιµές είναι η λ min, που καθορίζει την πιο ευαίσθητη διατοµή, η οποία είναι και αυτή που διαρρέει πρώτη. Υπολογίζεται πόση ροπή αποµένει σε κάθε διατοµή µετά την εφαρµογή λ min φορές µεγαλύτερης τριγωνικής φόρτισης. Επίσης, για τους στύλους υπολογίζεται το νέο αξονικό (N,λ λ min ), το οποίο θα δώσει την νέα ροπή αντοχής της κάθε διατοµής µέσω των διαγραµµάτων αλληλεπίδρασης. Η αποµένουσα ροπή στύλων διορθώνεται µέσω της διαφοράς της ροπής αντοχής από το πρώτο στο δεύτερο βήµα. ηµιουργία πλαστικής άρθρωσης στο πιο αδύνατο σηµείο, αποφόρτιση του φορέα και επανεπίλυση στο SAP ο βήµα. Η διαδικασία επαναλαµβάνεται µε τη διορθωµένη ροπή αντοχής υποστυλωµάτων και την σταθερή πλέον ροπή αντοχής δοκών. ιαδοχική δηµιουργία πλαστικών αρθρώσεων, αντίστοιχη διόρθωση του αρχείου SAP2000 και επαν-επιλύσεις µέχρι την κατάρρευση του φορέα. 2) 2 ος τρόπος (Βήµα βήµα χωρίς µηδενισµό των ροπών): Επιλύεται ελαστικά ο φορέας για φόρτιση G+0,3Q. Βήµα 0: Υπολογίζεται για το δεδοµένο αξονικό της ανωτέρω φόρτισης, η µέγιστη ροπή που µπορεί να αναλάβει κάθε στύλος (βλ. και διαγράµµατα αλληλεπίδρασης Ζαράρη). Με πιο απλή διαδικασία (αποδεσµευµένη από την ύπαρξη αξονικών) ακολουθείται για τις δοκούς που λειτουργούν είτε σαν πλακοδοκοί, είτε σαν ορθογωνικής διατοµής. 1 ο βήµα: ιερευνάται η ανακουφιστική ή µη δράση της τριγωνικής κατανοµής. Αν δρα ανακουφιστικά, τότε η ροπή που µπορεί να αναλάβει κάθε στοιχείο αυξάνεται, αλλιώς µειώνεται. Η τιµή της αύξησης ή µείωσης είναι ίση µε την αντίστοιχη ροπή σε απόλυτο της G+0,3Q. Υπολογίζεται ο λόγος λ (πάντα θετικός) που δίνει το πόσες φορές µεγαλύτερη πρέπει να είναι η τριγωνική φόρτιση για να φτάσει ανά διατοµή την µέγιστη ροπή αντοχής της. Η µικρότερη από αυτές τις τιµές είναι η λ min, που καθορίζει την πιο ευαίσθητη διατοµή, η οποία είναι και αυτή που διαρρέει πρώτη. Η ροπή στις υπόλοιπες διατοµές παραµένει. Για τους στύλους υπολογίζεται το νέο αξονικό (N,λ λ min ), το οποίο θα δώσει την νέα ροπή αντοχής της κάθε διατοµής µέσω των διαγραµµάτων αλληλεπίδρασης. Αυτή η ροπή θα διορθωθεί σύµφωνα µε την ανακουφιστική ή µη δράση του G+0,3Q (βήµα 0). Η αντοχή των δοκών παραµένει ως έχει. ηµιουργία πλαστικής άρθρωσης στο πιο αδύνατο σηµείο, αποφόρτιση του φορέα και επανεπίλυση στο SAP ο βήµα. Η διαδικασία επαναλαµβάνεται µε τη διορθωµένη ροπή αντοχής υποστυλωµάτων και την σταθερή πλέον ροπή αντοχής δοκών. Η ανακουφιστική ή µη δράση των τριγωνικών φορτίων ως προς το πού έχουµε το διάγραµµα ροπών λαµβάνεται ανάλογα υπόψη. ιαδοχική δηµιουργία πλαστικών αρθρώσεων, αντίστοιχη διόρθωση του αρχείου SAP2000 και επαν-επιλύσεις µέχρι την κατάρρευση του φορέα. Οι δύο τρόποι έδωσαν ακριβώς τα ίδια αποτελέσµατα, που µπορούν να ελεγχθούν µέσω των αντίστοιχων δύο προγραµµατισµένων αρχείων Excel. Παρουσιάζεται σε πινακοποιηµένη µορφή ο δεύτερος τρόπος επίλυσης: Σελ 25

28 Οικονόµου Θεµιστοκλής Σελ 26

29 Οικονόµου Θεµιστοκλής Σελ 27

30 Οικονόµου Θεµιστοκλής Σελ 28

31 Οικονόµου Θεµιστοκλής Σελ 29

32 Οικονόµου Θεµιστοκλής Σελ 30

33 Οικονόµου Θεµιστοκλής Σελ 31

34 Οικονόµου Θεµιστοκλής Σελ 32

35 Οικονόµου Θεµιστοκλής Σελ 33

36 Οικονόµου Θεµιστοκλής Σελ 34

37 Οικονόµου Θεµιστοκλής Σελ 35

38 Οικονόµου Θεµιστοκλής Σελ 36

39 Οικονόµου Θεµιστοκλής Ακολουθεί η κατάρρευση του φορέα. 2.3 Αποτελέσµατα της «βήµα προς βήµα» στατικής ελαστικής ανάλυσης Από την αρχική στατική ανελαστική ανάλυση για τη σεισµική τέµνουσα προέκυψε η εξής ακολουθία πλαστικών αρθρώσεων στις κρίσιµες διατοµές του φορέα που φαίνεται στο παρακάτω σχήµα: Σελ 37

40 Οικονόµου Θεµιστοκλής Ακολουθία πλαστικών αρθρώσεων στην επίλυση µε το χέρι Η πινακοποίηση των 12 βηµάτων της ανελαστικής ανάλυσης µας βοηθά να βρούµε το διάγραµµα συσχετισµού της σεισµικής τέµνουσας µε τη µετακίνηση ελέγχου. Έτσι, έχουµε: Τιµές διαγράµµατος σεισµικής τέµνουσας-µετακίνησης ελέγχου. Παρακάτω δίνεται το αντίστοιχο διάγραµµα συσχετισµού της σεισµικής τέµνουσας µε την µετακίνηση ελέγχου (οριζόντια µετακίνηση κόµβου 3 κορυφή κτιρίου). Σελ 38

41 Οικονόµου Θεµιστοκλής ιάγραµµα σεισµικής τέµνουσας-µετακίνησης ελέγχου Σελ 39

42 Οικονόµου Θεµιστοκλής ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ο ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΤΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ 3.1 Υπολογισµός µετακίνησης στόχου. Ως µετακίνηση στόχος δ t ορίζεται η µέγιστη µετακίνηση που αναµένεται να παρουσιάσει η κορυφή του φορέα για το σεισµό σχεδιασµού. Ο υπολογισµός της µετακίνησης δ t µπορεί να υπολογιστεί προσεγγιστικά από την ακόλουθη σχέση, σύµφωνα µε το FEMA Te δ t = C0 C1 C2 C3 S 2 pa 4π Te C 0 : Συντελεστής συσχέτισης φασµατικής µετακίνησης S d = S 2 pa 4π (µονοβάθµιου συστήµατος) µε την µετακίνηση δ t. C 1 : Συντελεστής συσχέτισης αναµενόµενης µέγιστης ανελαστικής µετακίνησης µε την αντίστοιχη µετακίνηση που προκύπτει από γραµµική ελαστική ανάλυση. 2 C 2 : C 3 : Τ e : Συντελεστής που εκφράζει την επιρροή στην µέγιστη απόκριση του σχήµατος του βρόχου υστέρησης του φορέα υπό ανακυκλιζόµενη φόρτιση. Συντελεστής που εισάγει την αυξητική επιρροή των φαινοµένων 2 ης τάξης. Η ενεργός δεσπόζουσα ιδιοπερίοδος του φορέα. S pa : Η ελαστική φασµατική ψευδοεπιτάχυνση που αντιστοιχεί στην ιδιοπερίοδο Τ e. Η ενεργός ιδιοπερίοδος Τ e της κατασκευής προκύπτει από την ακόλουθη σχέση συναρτήσει της ελαστικής ιδιοπεριόδου Τ i της κατασκευής και των αντιστοίχων δυσκαµψιών Κ e και Κ i. T = T e i K K i e Λόγω του ότι το διάγραµµα φόρτισης µετατόπισης που προέκυψε από την ανελαστική ανάλυση του φορέα προσεγγίζει το διγραµµικό µοντέλο, οι τιµές των δυσκαµψιών Κ e και Κ i ταυτίζονται και είναι ίσες µε την αρχική κλίση του διαγράµµατος. Για την µετάβασή µας στο διγραµµικοποιηµένο διάγραµµα δύναµης µετατόπισης είναι, θα χρειαστεί να υπολογίσουµε ή να κάνουµε µια εκτίµηση για το Κ του διαγράµµατος. Βάσει των δεδοµένων του πίνακα, µια καλή τιµή για το Κ είναι: K i = K e Pi = u i P u i 1 = i ,00 kn/m Για τον ίδιο λόγο, (ισοδύναµο µονοβάθµιο µοντέλο), θα χρειαστεί να υπολογίσουµε τις παρακάτω τιµές: m* =Σm j φ j = (1 17,15) + (0,87 17,15) =32,0705t [βάσει της ιδιοµορφικής απόκρισης του φορέα για φ=1 στην κορυφή του κτιρίου] Σελ 40

43 Οικονόµου Θεµιστοκλής T Μ * 32,0705 = = 2 π = 2π = 0,919 sec Κ 1500,00 e T i i Ο συντελεστής C 0 λαµβάνεται ίσος µε 1,2 (πρόκειται για διώροφο κτίριο). Ο συντελεστής C 1 λαµβάνεται ίσος µε 1,0 (ισχύει Τ e T 2 = 0,40 sec). Ο συντελεστής C 2 λαµβάνεται ίσος µε 1,0 (η κατασκευή θεωρείται ως σύστηµα υψηλής πλαστιµότητας, ανεξαρτήτως επιπέδου επιτελέστικότητας και ενεργού ιδιοπεριόδου). Ο συντελεστής C 3 λαµβάνεται ίσος µε 1,0 (συνήθη κατασκευή οπλισµένου σκυροδέµατος). Η ελαστική φασµατική ψευδοεπιτάχυνση S pa που αντιστοιχεί στην ιδιοπερίοδο Τ e προκύπτει (Ε.Α.Κ.2000, Παράρτηµα Α, Α.1[1]): T T 0,40 0,919 2 S pa = γι Α η βο = 1 0,32g 1 2,5 = 3,42 m/sec 2 Εποµένως: δ t = 0,919, π ,42 = 0,0878 m Σελ 41

44 Οικονόµου Θεµιστοκλής 3.2 Αποτίµηση της κατασκευής για το σεισµό σχεδιασµού. Για τη µετακίνηση στόχο δ t =0,0878 m, o φορέας βρίσκεται στην ακόλουθη κατάσταση (σύµφωνα µε το SAP2000 για την επίλυση µέσω των διαγραµµάτων σχεδιασµού του Ζαράρη): Κατάσταση του φορέα για δ t = 0,0878 m Όπως είναι φανερό, έχουµε µία πολύ ικανοποιητική συµπεριφορά του φορέα για µετακίνηση στόχο δ t. Η δυσµενέστερη απόκριση των κρισίµων διατοµών υπό το σεισµό σχεδιασµού βρίσκεται στο επίπεδο επιτελεστικότητας ΙΟ, δηλαδή στο επίπεδο λειτουργικότητας (Immediate Occupancy). Σε αυτό το επίπεδο βρίσκονται µόνο δύο διατοµές δοκών του πρώτου ορόφου. Σε άλλες διατοµές, η διαρροή µόλις έχει αρχίσει. Κατά συνέπεια, η κατασκευή πληροί την απαίτηση των σύγχρονων αντισεισµικών κανονισµών για περιορισµό των βλαβών υπό το σεισµό σχεδιασµού (Ε.Α.Κ.2000, 1.2.2[1]). Σελ 42

45 Οικονόµου Θεµιστοκλής Μετακινήσεις (και επιπλέον µέγιστη και στόχου) 3.3 Εύρεση της µέγιστης εδαφικής επιτάχυνσης που αντιστοιχεί στη µέγιστη µετατόπιση του πλαισίου. Στο ανωτέρω διάγραµµα βλέπουµε ότι η µέγιστη µετακίνηση του πλαισίου (κόµβος 3) είναι ίση µε 0,2015m. Ισχύει επίσης οτι: m* =Σm j φ j = (1 17,15) + (0,87 17,15) =32,0705t T Μ * 32,0705 = = 2 π = 2π = 0,919 sec Κ 1500,00 e T i i 2 Te t = C 0 C1 C2 C 3 2 Εποµένως απο τον τύπο : δ S pa υπολογίζεται η µέγιστη εδαφική 4π επιτάχυνση για την τιµή της µέγιστης µετακίνησης : 0,919 0,2015 = 1, π 2 0,2015 4π 2 S pa S pa = = 7,849m/sec = 0, 80g 2 1, ,919 Κατά συνέπεια, η κατασκευή καταρρέει µε µέγιστη επιτάχυνση εδάφους της τάξης του 0,80g. 2 Σελ 43

46 Οικονόµου Θεµιστοκλής ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ο ΣΧΟΛΙΑΣΜΟΣ ΤΩΝ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΩΝ 4.1 Απορρόφηση ενέργειας από την κατασκευή Συν/τής συµπεριφοράς. Ως γνωστόν, ο συντελεστής συµπεριφοράς είναι ένας µειωτικός συντελεστής της σεισµικής φόρτισης και δίνεται από την ακόλουθη σχέση: q = q µ q s q ξ q µ : q s : q ξ : παράγοντας πλαστιµότητας. παράγοντας υπεραντοχής. παράγοντας απόσβεσης. 1) Καθώς η κατασκευή µας δεν έχει πρόσθετες διατάξεις απόσβεσης, είναι δυνατόν να θεωρήσουµε τον παράγοντα απόσβεσης ίσο µε µονάδα, καθώς αυτός διαφορποιείται µόνο σε ειδικές περιπτώσεις κτιρίων µε πρόβλεψη τέτοιων διατάξεων. 2) Τα διαγράµµατα φόρτισης µετατόπισης που έχουµε υπολογίσει από τις ανελαστικές αναλύσεις στα πλαίσια του θέµατος, προσεγγίζουν έντονα την συµπεριφορά του διγραµµικού µοντέλου µε µηδενικής κράτυνσης. Έτσι, λοιπόν, η τέµνουσα διαρροής µε την τέµνουσα αντοχής έχουν µηδαµινή διαφορά, οπότε ο παράγων υποεραντοχής (ο λόγος της δεύτερης προς την πρώτη) δύναται να θεωρηθεί και αυτός ίσος µε τη µονάδα. 3) Τα ανωτέρω έχουν ως αποτέλεσµα ο συντελεστής συµπεριφοράς της υπό µελέτη κατασκευής να ταυτίζεται µε την τιµή του παράγοντα που εξαρτάται από την πλαστιµότητα. Από τη θεωρία είναι γνωστό ότι αν η τιµή της ενεργούς ιδιοπεριόδου της κατασκευής είναι µεγαλύτερη από 0,5 sec (Τ e > 0,5 sec), ο παράγοντας της πλαστιµότητας και κατ επέκταση και ο συντελεστής συµπεριφοράς της κατασκευής µπορούν να θεωρηθούν ίσοι µε το δείκτη πλαστιµότητας µετακινήσεων µ. Ο µη γραµµικός χαρακτήρας της του διαγράµµατος φόρτισης µετατόπισης έχει ως αποτέλεσµα το δυσχερή εντοπισµό του σηµείου της διαρροής. Μπορούµε να υποθέσουµε ότι η διαρροή αρχίζει εκεί που έχουµε έντονη αλλαγή της αρχικής κλίσης του ευθύγραµµου κλάδου. Έτσι, λοιπόν, εκτιµούµε ότι η µετακίνηση διαρροής της κατασκευής είναι u y = 0,045 m. Η τιµή της απαιτούµενης πλαστιµότητας του φορέα για το σεισµό σχεδιασµού προκύπτει: δt 0,0878 µ απαιτ = = 1,95 u 0,045 y Η τιµή της διαθέσιµης πλαστιµότητας του φορέα προκύπτει: δ 0,2015 = 0,045 max µ διαθ. = u y 4,48 Η τιµή του συντελεστή συµπεριφοράς που χρησιµοποιήθηκε για την ελαστική ανάλυση της κατασκευής ήταν q = 3<4,48 και προφανώς επαληθεύεται από την ανελαστική ανάλυση της κατασκευής ως γενικό µέτρο εκτίµησης της ικανότητας απορρόφησης ενέργειας από την κατασκευή. Σελ 44

47 Οικονόµου Θεµιστοκλής 4.2 Συγκριτική αξιολόγηση της «βήµα προς βήµα» στατικής ελαστικής ανάλυσης. Στο παρακάτω διάγραµµα φαίνονται τα αποτελέσµατα των επιλύσεων τόσο µε το χέρι, όσο και µε τους δύο τρόπους (ACI και βάσει πινάκων Ζαράρη) επίλυσης µέσω της ενσωµατωµένης λειτουργίας pushover του SAP. Συγκριτικό διάγραµµα καµπύλων φόρτισης µετατόπσης Όπως είναι φανερό από το ανωτέρω διάγραµµα, η επίλυση µε το χέρι και µε το SAP2000 (βάσει διαγραµµάτων Ζαράρη) έχουν σχεδόν πλήρη ταύτιση. Αυτό οφείλεται στην προσεκτική εφαρµογή της θεωρίας της µεθόδου «µε το χέρι», όπως και στην σωστή εισαγωγή των διαγραµµάτων του Ζαράρη στο πρόγραµµα SAP2000. Επίσης, προσοχή δόθηκε στον αριθµό των βηµάτων και των iterations του SAP2000 ώστε να δώσει τα κατάλληλα αποτελέσµατα. Πιο συγκεκριµένα, η επίλυση µε το χέρι έδωσε τέµνουσα βάσης ίσης µε 98,551 ΚΝ, ενώ το µοντέλο SAP2000 µε τα διαγράµµατα Ζαράρη έδωσε τέµνουσα βάσης ίσης µε 98,4272 ΚΝ. Η προσέγγιση, δηλαδή είναι της τάξης του 0,1%! Παρ όλ αυτά θα µπορούσε να είναι πολύ µεγαλύτερο, δεδοµένου του ότι η εισαγωγή των πινάκων Ζαράρη στο πρόγραµµα µπορεί να συνοδευτεί από αρκετά µεγάλο λάθος λόγω λανθασµένων µετρήσεων µε τον χάρακα. Η καλή προσέγγιση οφείλεται, τέλος, στο ότι τα αποτελέσµατα καθενός εκ των 12 βηµάτων εισήχθησαν κατ ευθείαν στο Excel και άρα στάθηκε δυνατή η αυξηµένη αξιοπιστία των εισηγµένων δεδοµένων. Αντίθετα, στην περίπτωση των συµβατών µε ACI ρουτίνων του προγράµµατος, τα αποτελέσµατα ήταν λιγότερο ενθαρρυντικά, κυρίως λόγω της απόκλισης των αντίστοιχων διαγραµµάτων από τους πίνακες Ζαράρη (τα υπόλοιπα δεδοµένα ήταν ακριβώς τα ίδια). Ακολουθούν οι τρεις διαφορετικοί µηχανισµοί εµφάνισης πλαστικών αρθρώσεων, ανάλογα µε το µοντέλο και ο σχολιασµός των διαφορών τους: Σελ 45

48 Οικονόµου Θεµιστοκλής Σελ 46

49 Οικονόµου Θεµιστοκλής Παρατηρούµε την καλή σύµπτωση των αποτελεσµάτων µεταξύ της επίλυσης µε το χέρι σε σχέση µε την επίλυση µε το SAP2000 και τους πίνακες του Ζαράρη. Αντίθετα, το ACI οδηγεί σε ένα αρκετά διαφοροποιηµένο τρόπο ανάπτυξης των πλαστικών αρθρώσεων, που έχει την εξήγηση ότι τα διαγράµµατα αλληλεπίδρασης είναι αρκετά διαφοροποιηµένα από αυτά του Ζαράρη. Ως γενική παρατήρηση, µπορούµε να αναφέρουµε ότι η µέθοδος της βήµα προς βήµα στατικής ελαστικής ανάλυσης αδυνατεί να προβλέψει την ακριβή δυνατότητα πλαστικών παραµορφώσεων, καθώς λαµβάνει υπόψη µόνο τον κλάδο Α-Β-C του διαγράµµατος ανηγµένης δύναµης ανηγµένης παραµόρφωσης των διατοµών. Θεωρώντας, µάλιστα, τον κλάδο Β C οριζόντιο και απεριόριστα εκτεινόµενο, µε πέρας όχι κάποιο όριο παραµόρφωσης, αλλά τη µετάπτωση του φορέα σε µηχανισµό, η προβλεπόµενη από τη βήµα προς βήµα µέθοδο αύξηση της φέρουσας ικανότητας του φορέα µέσω της ανελαστικής συµπεριφοράς του και της επακόλουθης ανακατανοµής των εσωτερικών δυνάµεων δεν είναι αξιόπιστη. Αυτό, γιατί δεν γίνεται έλεγχος των παραµορφώσεων που είναι το πιο αξιόπιστο µέγεθος εκτίµησης της αστοχίας στο πεδίο της ανελαστικής συµπεριφοράς. 4.3 Μέγιστη εδαφική επιτάχυνση. Ο υπολογισµός της µέγιστης εδαφικής επιτάχυνσης γίνεται ακριβώς αντίστροφα από τον υπολογισµό της µετακίνησης στόχου. Η βασική µας παραδοχή είναι ότι υποκαθιστούµε τον πολυβάθµιο φορέα µε ένα µονοβάθµιο και η θεώρηση αυτή πραγµατοποιείται µε ικανοποιητική ακρίβεια µε χρήση κάποιων διορθωτικών συντελεστών. Ουσιαστικά χρησιµοποιείται η σχέση S d = ω 2 S a που ισχύει για τα ελαστικά φάσµατα µε κάποιες διορθώσεις, οπότε τελικά υπολογίζουµε τιµή ψευδοεπιτάχυνσης. Ο τύπος υπολογισµού µας οδηγεί σε µια αναλογική αύξηση των µεγεθών, δηλαδή µια διπλάσια επιτάχυνση θα δώσει διπλάσια µετακίνηση και το αντίστροφο. Όπως είναι φυσικό, η σχέση αυτή είναι χαµηλότερης ακρίβειας από των υπολογισµό µε χρήση ανελαστικών φασµάτων αλλά εκεί που υπερτερεί είναι στην απλότητα της καθώς αποφεύγονται επαναληπτικές διαδικασίες υπολογισµών για επίτευξη κατάλληλου επιπέδου πλαστιµότητας. Σελ 47

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών H ανελαστική στατική ανάλυση (pushover) στον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Επιτρεπόμενες μέθοδοι ανάλυσης στον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Ελαστικές μέθοδοι

Διαβάστε περισσότερα

Fespa 10 EC. For Windows. Στατικό παράδειγμα προσθήκης ορόφου σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στη νέα κατάσταση

Fespa 10 EC. For Windows. Στατικό παράδειγμα προσθήκης ορόφου σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στη νέα κατάσταση Fespa 10 EC For Windows Στατικό παράδειγμα προσθήκης ορόφου σε υφιστάμενη κατασκευή & Αποτίμηση φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στη νέα κατάσταση σύμφωνα με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ 2012 Αθήνα, Οκτώβριος 2012 Version

Διαβάστε περισσότερα

Γεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα. Πού γίνονται σεισμοί?

Γεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα. Πού γίνονται σεισμοί? Τι είναι σεισμός? Γεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα Πού γίνονται σεισμοί? h

Διαβάστε περισσότερα

Σχεδιασµός κτηρίων Με και Χωρίς Αυξηµένες Απαιτήσεις Πλαστιµότητας: Συγκριτική Αξιολόγηση των δύο επιλύσεων

Σχεδιασµός κτηρίων Με και Χωρίς Αυξηµένες Απαιτήσεις Πλαστιµότητας: Συγκριτική Αξιολόγηση των δύο επιλύσεων Σχεδιασµός κτηρίων Με και Χωρίς Αυξηµένες Απαιτήσεις Πλαστιµότητας: Συγκριτική Αξιολόγηση των δύο επιλύσεων (βάσει των ΕΑΚ-ΕΚΩΣ) Μ.Λ. Μωρέττη ρ. Πολιτικός Μηχανικός. ιδάσκουσα Παν. Θεσσαλίας.. Παπαλοϊζου

Διαβάστε περισσότερα

Fespa 10 EC. For Windows. Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση

Fespa 10 EC. For Windows. Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση Fespa 10 EC For Windows Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή Αποτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στη νέα κατάσταση σύμφωνα με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ 2012 Αθήνα, εκέμβριος 2012 Version

Διαβάστε περισσότερα

ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΣΤΑΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ (PUSHOVER) ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΗΡΙΟΥ ΜΠΟΥΡΣΙΑΝΗΣ ΧΑΡΗΣ

ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΣΤΑΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ (PUSHOVER) ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΗΡΙΟΥ ΜΠΟΥΡΣΙΑΝΗΣ ΧΑΡΗΣ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΣΤΑΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ (PUSHOVER) ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΗΡΙΟΥ ΜΠΟΥΡΣΙΑΝΗΣ ΧΑΡΗΣ Περίληψη Στην παρούσα εργασία θα παρουσιαστούν τα βασικά σηµεία στα οποία βασίζεται η ανελαστική µέθοδος αποτίµησης ή ανασχεδιασµού,

Διαβάστε περισσότερα

ΑΝΑΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΚΕΦΑΛΟΥ ΚΑΛΛΙΟΠΗ Α.Μ. 554

ΑΝΑΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΚΕΦΑΛΟΥ ΚΑΛΛΙΟΠΗ Α.Μ. 554 ΑΝΑΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΚΕΦΑΛΟΥ ΚΑΛΛΙΟΠΗ Α.Μ. 554 Προσομοίωση του κτιρίου στο πρόγραμμα ΧΩΡΙΣ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΙΣ ΜΕ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΙΣ Παράμετροι - Χαρακτηριστικά Στάθμη Επιτελεστικότητας Β Ζώνη Σεισμικότητας

Διαβάστε περισσότερα

ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ *

ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ * ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ * 1 η σειρά ΑΣΚΗΣΗ 1 Ζητείται ο έλεγχος σε κάμψη μιάς δοκού ορθογωνικής διατομής 250/600 (δηλ. Πλάτους 250 mm και ύψους 600 mm) για εντατικά μεγέθη: Md = 100 KNm Nd = 12 KN Προσδιορίστε

Διαβάστε περισσότερα

ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ

ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ. 2003 Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΑΠΟΤΙΜΩΜΕΝΗΣ ΜΕ pushover ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ Περίληψη Σκοπός της παρούσης εργασίας είναι

Διαβάστε περισσότερα

Υπολογισμός τιμής του συντελεστή συμπεριφοράς «q» για κατασκευές προ του 1985 στην Αθήνα.

Υπολογισμός τιμής του συντελεστή συμπεριφοράς «q» για κατασκευές προ του 1985 στην Αθήνα. Υπολογισμός τιμής του συντελεστή συμπεριφοράς «q» για κατασκευές προ του 1985 στην Αθήνα. Ε.Μ. Παγώνη Πολιτικός Μηχανικός Α. Παπαχρηστίδης Πολιτικός Μηχανικός 4Μ-VK Προγράμματα Πολιτικών Μηχανικών ΕΠΕ

Διαβάστε περισσότερα

Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση:

Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση: Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση: S d R d Η εν λόγω ανίσωση εφαρμόζεται και ελέγχεται σε κάθε εντατικό μέγεθος

Διαβάστε περισσότερα

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. - ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΟΡΟΦΟΥ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΔΙΑΦΟΡΕΣ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. - ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΟΡΟΦΟΥ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΔΙΑΦΟΡΕΣ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ Αποτίμηση υφιστάμενης κατασκευής με ανελαστική στατική ανάλυση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ.- Προσθήκη ορόφου και έλεγχος επάρκειας για διάφορες σεισμικές φορτίσεις ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ

Διαβάστε περισσότερα

Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Ονοματεπώνυμο:

Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Ονοματεπώνυμο: Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Α Σέρρες 6-6-009 Ονοματεπώνυμο: Εξάμηνο Βαθμολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο Δίνεται ο ξυλότυπος

Διαβάστε περισσότερα

Η τεχνική οδηγία 1 παρέχει βασικές πληροφορίες για τον έλεγχο εύκαµπτων ορθογωνικών πεδίλων επί των οποίων εδράζεται µοναδικό ορθογωνικό υποστύλωµα.

Η τεχνική οδηγία 1 παρέχει βασικές πληροφορίες για τον έλεγχο εύκαµπτων ορθογωνικών πεδίλων επί των οποίων εδράζεται µοναδικό ορθογωνικό υποστύλωµα. CSI Hellas, Φεβρουάριος 2004 Τεχνική Οδηγία 1 Πέδιλα στα οποία εδράζονται υποστυλώµατα ορθογωνικής διατοµής Η τεχνική οδηγία 1 παρέχει βασικές πληροφορίες για τον έλεγχο εύκαµπτων ορθογωνικών πεδίλων επί

Διαβάστε περισσότερα

Γιώργος ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ 1, Κρίστης ΧΡΥΣΟΣΤΟΜΟΥ 2. Λέξεις κλειδιά: Ευρωκώδικας 2, CYS159, όγκος σκυροδέµατος, βάρος χάλυβα

Γιώργος ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ 1, Κρίστης ΧΡΥΣΟΣΤΟΜΟΥ 2. Λέξεις κλειδιά: Ευρωκώδικας 2, CYS159, όγκος σκυροδέµατος, βάρος χάλυβα Συγκριτική µελέτη τυπικών κτιρίων οπλισµένου σκυροδέµατος µε το Ευρωκώδικα 2 και τον CYS 159 Comparative Study of typical reinforced concrete structures according το EC2 and CYS 159 Γιώργος ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ

Διαβάστε περισσότερα

2 Η ΑΣΚΗΣΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΧΩΡΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΑΚΟΥ ΦΟΡΕΑ ΜΕ ΤΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ SAP-2000

2 Η ΑΣΚΗΣΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΧΩΡΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΑΚΟΥ ΦΟΡΕΑ ΜΕ ΤΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ SAP-2000 ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΕΠΙΣΤΗΜΗΣ ΚΑΙ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΚΑΙ ΥΝΑΜΙΚΗΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ 2 Η ΑΣΚΗΣΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ

Διαβάστε περισσότερα

ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΩΝ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ ΣΤΟΝ ΧΩΡΙΚΟ ΦΟΡΕΑ ΜΙΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΤΑ ΑΝΤΙΣΤΟΙΧΑ ΣΕ ΕΝΑ ΑΝΤΙΠΡΟΣΩΠΕΥΤΙΚΟ ΕΠΙΠΕΔΟ ΠΛΑΙΣΙΟ ΤΗΣ

ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΩΝ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ ΣΤΟΝ ΧΩΡΙΚΟ ΦΟΡΕΑ ΜΙΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΤΑ ΑΝΤΙΣΤΟΙΧΑ ΣΕ ΕΝΑ ΑΝΤΙΠΡΟΣΩΠΕΥΤΙΚΟ ΕΠΙΠΕΔΟ ΠΛΑΙΣΙΟ ΤΗΣ Σύγκριση αποτελεσμάτων στατικής ανελαστικής ανάλυσης στο χωρικό φορέα μιας κατασκευής με τα αντίστοιχα σε ένα αντιπροσωπευτικό επίπεδο πλαίσιο της ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΩΝ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ ΣΤΟΝ

Διαβάστε περισσότερα

Επισκευές-Ενισχύσεις Κτιρίων ΒΟΗΘΗΜΑ ΑΣΚΗΣΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟΥ ΓΙΩΡΓΟΣ ΠΑΝΑΓΟΠΟΥΛΟΣ

Επισκευές-Ενισχύσεις Κτιρίων ΒΟΗΘΗΜΑ ΑΣΚΗΣΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟΥ ΓΙΩΡΓΟΣ ΠΑΝΑΓΟΠΟΥΛΟΣ 2017 Επισκευές-Ενισχύσεις Κτιρίων ΒΟΗΘΗΜΑ ΑΣΚΗΣΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟΥ ΓΙΩΡΓΟΣ ΠΑΝΑΓΟΠΟΥΛΟΣ 1 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 2 Δεδομένα - Εκφώνηση... 3 Γεωμετρία φορέα... 3 Ζήτημα 1 ο. Προσομοίωση του φορέα... 4 Ζήτημα 2 ο. Δυναμικά

Διαβάστε περισσότερα

Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Κατασκευές Οπλισµένου Σκυροδέµατος Ι Ασκήσεις ιδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Ονοµατεπώνυµο: Σέρρες 18-6-2010 Εξάµηνο Α Βαθµολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (µονάδες 4.0) ίνεται

Διαβάστε περισσότερα

ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΜΕ α) Β.Δ. (1959) ΚΑΙ β) ΕΑΚ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΕΛΑΣΤΙΚΉ ΚΑΙ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΉ ΜΕΘΟΔΟ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΥΓΚΡΙΣΕΙΣ.

ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΜΕ α) Β.Δ. (1959) ΚΑΙ β) ΕΑΚ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΕΛΑΣΤΙΚΉ ΚΑΙ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΉ ΜΕΘΟΔΟ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΥΓΚΡΙΣΕΙΣ. Σχεδιασμός Διώροφης Κατοικίας με α) Β.Δ. 1959 και β) ΕΑΚ. Αποτίμηση με Ελαστική και Ανελαστική Μεθόδους κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. Συγκρίσεις. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΜΕ α) Β.Δ. (1959) ΚΑΙ β) ΕΑΚ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ

Διαβάστε περισσότερα

STATICS 2013 ΝΕΕΣ ΥΝΑΤΟΤΗΤΕΣ

STATICS 2013 ΝΕΕΣ ΥΝΑΤΟΤΗΤΕΣ STATICS 2013 ΝΕΕΣ ΥΝΑΤΟΤΗΤΕΣ * ENΙΣΧΥΣΕΙΣ ΠΕΣΣΩΝ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΤΟΙΧΟΠΟΙΪΑΣ ΜΕ ΜΑΝ ΥΕΣ ΟΠΛ. ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ Κτίρια από Φέρουσα Τοιχοποιία µε ενισχύσεις από µανδύες οπλισµένου σκυροδέµατος. Οι Μανδύες µπορεί να

Διαβάστε περισσότερα

ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ

ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ (Τ.Ε.Ι.) ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ

Διαβάστε περισσότερα

Σέρρες 20-1-2006. Βαθμολογία:

Σέρρες 20-1-2006. Βαθμολογία: Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι (Εργαστήριο) Διδάσκοντες: Λιαλιαμπής Ι., Μελισσανίδης Σ., Παναγόπουλος Γ. A Σέρρες 20-1-2006 Ονοματεπώνυμο: Εξάμηνο Βαθμολογία:

Διαβάστε περισσότερα

Αντισεισμικοί κανονισμοί Κεφ.23. Ε.Σώκος Εργαστήριο Σεισμολογίας Παν.Πατρών

Αντισεισμικοί κανονισμοί Κεφ.23. Ε.Σώκος Εργαστήριο Σεισμολογίας Παν.Πατρών Κεφ.23 Ε.Σώκος Εργαστήριο Σεισμολογίας Παν.Πατρών Ο αντισεισμικός σχεδιασμός απαιτεί την εκ των προτέρων εκτίμηση των δυνάμεων που αναμένεται να δράσουν επάνω στην κατασκευή κατά τη διάρκεια της ζωής της

Διαβάστε περισσότερα

Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τµήµα Πολιτικών οµικών Έργων Κατασκευές Οπλισµένου Σκυροδέµατος Ι Ασκήσεις ιδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Ονοµατεπώνυµο: Σέρρες 29-1-2010 Εξάµηνο Α Βαθµολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (µονάδες 6.0) Στο

Διαβάστε περισσότερα

11. Χρήση Λογισμικού Ανάλυσης Κατασκευών

11. Χρήση Λογισμικού Ανάλυσης Κατασκευών ΠΠΜ 325: Ανάλυση Κατασκευών με Η/Υ 11. Χρήση Λογισμικού Ανάλυσης Κατασκευών Εαρινό εξάμηνο 2015 Πέτρος Κωμοδρόμος komodromos@ucy.ac.cy http://www.eng.ucy.ac.cy/petros 1 Θέματα Εισαγωγή Μοντελοποίηση κατασκευής

Διαβάστε περισσότερα

ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΗΣ ΜΕΘΟΔΟΥ PUSHOVER ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΙΑ ΤΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟ ΚΤΙΡΙΟ

ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΗΣ ΜΕΘΟΔΟΥ PUSHOVER ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΙΑ ΤΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟ ΚΤΙΡΙΟ Εφαρμογή της μεθόδου Pushover κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. για τη διερεύνηση της επιρροής των τοιχοπληρώσεων σε υφιστάμενο κτίριο ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΗΣ ΜΕΘΟΔΟΥ PUSHOVER ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΙΑ ΤΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ

Διαβάστε περισσότερα

Παράδειγμα διαστασιολόγησης και όπλισης υποστυλώματος

Παράδειγμα διαστασιολόγησης και όπλισης υποστυλώματος ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΡΧΙΤΕΚΤΟΝΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΣΥΝΘΕΣΕΩΝ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΗΣ ΑΙΧΜΗΣ ΠΕΡΙΟΧΗ ΔΟΜΙΚΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ Μάθημα: Δομική Μηχανική 3 Διδάσκουσα: Μαρίνα Μωρέττη Ακαδ. Έτος 014 015 Παράδειγμα

Διαβάστε περισσότερα

Ανάλυση κτηρίου πριν και μετά την Επέμβαση

Ανάλυση κτηρίου πριν και μετά την Επέμβαση Ανάλυση κτηρίου πριν και μετά την Επέμβαση Βασίλειος Γ. Μπαρδάκης Πολιτικός Μηχανικός, Δρ Παν. Πατρών Ειδ. Δομοστατικός, ΕΜΠ p υπέρβασης σεισμ. δράσης εντός του συμβ. t ζωής Άμεση Χρήση μετά τον σεισμό

Διαβάστε περισσότερα

Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή

Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Ευρωκώδικες Εγχειρίδιο αναφοράς Αθήνα, Μάρτιος 01 Version 1.0.3 Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Με το Fespa έχετε τη δυνατότητα να μελετήσετε

Διαβάστε περισσότερα

ΙΑΠΩΝΙΚΕΣ ΟΔΗΓΙΕΣ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ V? V. α = 4 / 3. Προσεγγιστικές Μέθοδοι. Ιαπωνικές Οδηγίες Αποτίµησης. V =Σ V +α Σ V +α ΣV

ΙΑΠΩΝΙΚΕΣ ΟΔΗΓΙΕΣ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ V? V. α = 4 / 3. Προσεγγιστικές Μέθοδοι. Ιαπωνικές Οδηγίες Αποτίµησης. V =Σ V +α Σ V +α ΣV Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήµιο Πατρών ΤΟ ΚΑΝΟΝΙΣΤΙΚΟ ΠΛΑΙΣΙΟ ΓΙΑ ΤΙΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ Προσεγγιστικές Μέθοδοι ΙΑΠΩΝΙΚΕΣ ΟΔΗΓΙΕΣ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ καθ. Στέφανος Η. Δρίτσος Πάτρα, Οκτώβριος 015 1 Ιαπωνικές Οδηγίες

Διαβάστε περισσότερα

Ανελαστικότητες υλικού σ = Ε ε Ελαστική Ανάλυση : Μ = ΕΙ κ [P] = [K] [δ] σ = Ε ε Ανελαστική Ανάλυση : Μ = ΕΙκ [P] = [K] [δ] 4/61

Ανελαστικότητες υλικού σ = Ε ε Ελαστική Ανάλυση : Μ = ΕΙ κ [P] = [K] [δ] σ = Ε ε Ανελαστική Ανάλυση : Μ = ΕΙκ [P] = [K] [δ] 4/61 Στατική Ανελαστική Ανάλυση [µέθοδος ελέγχου των µετατοπίσεων] [µέθοδος pushover] Τι είναι η ανάλυση pushover ορισµός κατανόηση λεπτοµερειών Παράδειγµα - εφαρµογή Προσδιορισµός της στοχευόµενης µετακίνησης

Διαβάστε περισσότερα

Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m

Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m μέσα στο επίπεδο του πλαισίου, 0.4m κάθετα σ αυτό. Τα γωνιακά υποστυλώματα είναι διατομής 0.4x0.4m. Υπάρχουν

Διαβάστε περισσότερα

ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΜΟΣ ΤΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΝΑΛΟΓΑ ΜΕ ΤΗΝ ΕΠΙΡΡΟΗ ΤΩΝ ΒΛΑΒΩΝ

ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΜΟΣ ΤΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΝΑΛΟΓΑ ΜΕ ΤΗΝ ΕΠΙΡΡΟΗ ΤΩΝ ΒΛΑΒΩΝ Καθορισμός ελαχίστων υποχρεωτικών απαιτήσεων για τη σύνταξη μελετών αποκατάστασης κτιρίων από οπλισμένο σκυρόδεμα, που έχουν υποστεί βλάβες από σεισμό και την έκδοση των σχετικών αδειών επισκευής. ΦΕΚ

Διαβάστε περισσότερα

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ.

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΝΤΩΝΟΠΟΥΛΟΣ ΧΑΡΑΛΑΜΠΟΣ ΚΑΡΑΧΑΛΙΟΥ ΜΑΡΙΑ Περίληψη Αντικείμενο της παρούσας εργασίας είναι η εκτίμηση της φέρουσας

Διαβάστε περισσότερα

ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ METAΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ

ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ METAΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ ΕΡΓΟ : ΡΥΘΜΙΣΗ ΒΑΣΕΙ Ν.4178/2013 ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕΤΑΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ ΘΕΣΗ : Λεωφόρος Χαλανδρίου και οδός Παλαιών Λατομείων, στα Μελίσσια του Δήμου Πεντέλης ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ METAΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ

Διαβάστε περισσότερα

Αποτίµηση και Επεµβάσεις σε Υφιστάµενες Κατασκευές µε Βάση ΕΚ8 και τον ΚΑΝ.ΕΠΕ.

Αποτίµηση και Επεµβάσεις σε Υφιστάµενες Κατασκευές µε Βάση ΕΚ8 και τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΤΕΧΝΙΚΟ ΕΠΙΜΕΛΗΤΗΡΙΟ ΕΛΛΑ ΑΣ ΣΥΛΛΟΓΟΣ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΛΛΑ ΑΣ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ Αποτίµηση και Επεµβάσεις σε Υφιστάµενες Κατασκευές µε Βάση ΕΚ8 και τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Τηλέµαχος

Διαβάστε περισσότερα

Αντισεισμικός Σχεδιασμός Μεταλλικών Κτιρίων

Αντισεισμικός Σχεδιασμός Μεταλλικών Κτιρίων Αντισεισμικός Σχεδιασμός Μεταλλικών Κτιρίων 1. Γενικά Τα κριτήρια σχεδιασμού κτιρίων σε σεισμικές περιοχές είναι η προσφορά επαρκούς δυσκαμψίας, αντοχής και πλαστιμότητας. Η δυσκαμψία απαιτείται για την

Διαβάστε περισσότερα

14. Θεµελιώσεις (Foundations)

14. Θεµελιώσεις (Foundations) 14. Θεµελιώσεις (Foundations) 14.1 Εισαγωγή Οι θεµελιώσεις είναι η υπόγεια βάση του δοµήµατος που µεταφέρει στο έδαφος τα φορτία της ανωδοµής. Για τον σεισµό σχεδιασµού το σύστηµα θεµελίωσης πρέπει να

Διαβάστε περισσότερα

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΑΝΤΟΧΗΣ ΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΜΕΘΟ ΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΜΕΣΩ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΩΝ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΑΝΑΛΥΣΕΩΝ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΑΝΤΟΧΗΣ ΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΜΕΘΟ ΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΜΕΣΩ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΩΝ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΑΝΑΛΥΣΕΩΝ Αποτίµηση Αντοχής ιώροφης Κατασκευής και Συγκριτική Μελέτη Μεθόδων Ενίσχυσης Μέσω Ανελαστικών Στατικών Αναλύσεων ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΑΝΤΟΧΗΣ ΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΜΕΘΟ ΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΜΕΣΩ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΩΝ

Διαβάστε περισσότερα

ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ

ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ ΣΕΜΙΝΑΡΙΟ ΤΕΕ ΑΘΗΝΑ,, 16 εκεμβρίου 2009 ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ Κεφάλαιο 9: Έλεγχοι ασφάλειας Μ.Ν.Φαρδής Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστημίου Πατρών Κεφάλαιο 9: Σκοπός Καθορισμός

Διαβάστε περισσότερα

ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ

ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ ΣΕΜΙΝΑΡΙΟ ΤΕΕ / ΟΑΣΠ / ΣΠΜΕ ΑΘΗΝΑ, 31 αϊου 2012 ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ Κεφάλαιο 9: Έλεγχοι ασφάλειας Μ.Ν.Φαρδής Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστημίου Πατρών Κεφάλαιο 9: Σκοπός Καθορισμός

Διαβάστε περισσότερα

ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΝΕΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΚΑΤΑ ΕΚΩΣ/ΕΑΚ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΤΟΥ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΓΑΪΤΑΝΑΡΟΣ ΓΡΗΓΟΡΙΟΣ ΚΟΝΤΟΠΟΥΛΟΣ ΓΕΩΡΓΙΟΣ

ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΝΕΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΚΑΤΑ ΕΚΩΣ/ΕΑΚ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΤΟΥ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΓΑΪΤΑΝΑΡΟΣ ΓΡΗΓΟΡΙΟΣ ΚΟΝΤΟΠΟΥΛΟΣ ΓΕΩΡΓΙΟΣ Σχεδιασµός Νέου Κτιρίου κατά ΕΚΩΣ/ΕΑΚ και Έλεγχος Επάρκειάς του κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΝΕΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΚΑΤΑ ΕΚΩΣ/ΕΑΚ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΤΟΥ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΓΑΪΤΑΝΑΡΟΣ ΓΡΗΓΟΡΙΟΣ ΚΟΝΤΟΠΟΥΛΟΣ ΓΕΩΡΓΙΟΣ Περίληψη

Διαβάστε περισσότερα

ΤΥΠΟΛΟΓΙΟ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ 1

ΤΥΠΟΛΟΓΙΟ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ 1 ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ 1 ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΕΠΙΚΙΝΔΥΝΟΤΗΤΑ Περίοδος επανάληψης σεισμού για πιανότητα υπέρβασης p του

Διαβάστε περισσότερα

ιαλέξεις Παρασκευή 8 Οκτωβρίου,, Πέτρος Κωµοδρόµος Στατική Ανάλυση των Κατασκευών Ι 1

ιαλέξεις Παρασκευή 8 Οκτωβρίου,, Πέτρος Κωµοδρόµος Στατική Ανάλυση των Κατασκευών Ι 1 ΠΠΜ 220: Στατική Ανάλυση των Κατασκευών Ι ιαλέξεις 13-15 Εισαγωγή στις Παραµορφώσεις και Μετακινήσεις Τρίτη, 5, και Τετάρτη, 6 και Παρασκευή 8 Οκτωβρίου,, 2004 Πέτρος Κωµοδρόµος komodromos@ucy.ac.cy http://www.ucy.ac.cy/~petrosk

Διαβάστε περισσότερα

ΕΦΗΜΕΡΙΣ ΤΗΣ ΚΥΒΕΡΝ Η ΣΕΩΣ

ΕΦΗΜΕΡΙΣ ΤΗΣ ΚΥΒΕΡΝ Η ΣΕΩΣ 6155 ΕΦΗΜΕΡΙΣ ΤΗΣ ΚΥΒΕΡΝ Η ΣΕΩΣ ΤΗΣ ΕΛΛΗΝΙΚΗΣ ΗΜΟΚΡΑΤΙΑΣ ΤΕΥΧΟΣ ΕΥΤΕΡΟ Αρ. Φύλλου 447 5 Μαρτίου 2004 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΑΠΟΦΑΣΕΙΣ Συµπλήρωση της απόφασης έγκρισης του Ελληνικού Κανονισµού Οπλισµένου Σκυροδέµατος

Διαβάστε περισσότερα

ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΌ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΔΡΑΣΕΙΣ Προσομοίωση κτιρίων από τοιχοποιία με : 1) Πεπερασμένα στοιχεία 2) Γραμμικά στοιχεί

ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΌ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΔΡΑΣΕΙΣ Προσομοίωση κτιρίων από τοιχοποιία με : 1) Πεπερασμένα στοιχεία 2) Γραμμικά στοιχεί ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΌ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΔΡΑΣΕΙΣ Η σεισμική συμπεριφορά κτιρίων από φέρουσα τοιχοποιία εξαρτάται κυρίως από την ύπαρξη ή όχι οριζόντιου διαφράγματος. Σε κτίρια από φέρουσα

Διαβάστε περισσότερα

Μάθημα: Στατική ΙΙ 3 Ιουλίου 2012 Διδάσκων: Τριαντ. Κόκκινος, Ph.D. ΛΥΣΕΙΣ ΘΕΜΑΤΩΝ ΓΡΑΠΤΗ ΕΞΕΤΑΣΗ

Μάθημα: Στατική ΙΙ 3 Ιουλίου 2012 Διδάσκων: Τριαντ. Κόκκινος, Ph.D. ΛΥΣΕΙΣ ΘΕΜΑΤΩΝ ΓΡΑΠΤΗ ΕΞΕΤΑΣΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΑΘΗΝΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ Τμήμα Πολιτικών Έργων Υποδομής Μάθημα: Στατική ΙΙ 3 Ιουλίου 202 Διδάσκων: Τριαντ. Κόκκινος, Ph.D. ΛΥΣΕΙΣ ΘΕΜΑΤΩΝ ΓΡΑΠΤΗ ΕΞΕΤΑΣΗ ( η περίοδος

Διαβάστε περισσότερα

fespa (10EC) E u r o c o d e s fespa (10NL) FESPA 10 Ευρωκώδικες Performance Pushover Analysis

fespa (10EC) E u r o c o d e s fespa (10NL) FESPA 10 Ευρωκώδικες Performance Pushover Analysis FESPA 10 Ευρωκώδικες & Pushover fespa (10EC) E u r o c o d e s fespa (10NL) Performance Pushover Analysis Γραφική αναπαράσταση των κριτηρίων δυστρεψίας και περιορισµού στατικής εκκεντρότητας Έλλειψη δυστρεψίας

Διαβάστε περισσότερα

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 Κάµψη καθαρή κάµψη, τάσεις, βέλος κάµψης

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 Κάµψη καθαρή κάµψη, τάσεις, βέλος κάµψης 5.1. Μορφές κάµψης ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 Κάµψη καθαρή κάµψη, τάσεις, βέλος κάµψης Η γενική κάµψη (ή κάµψη), κατά την οποία εµφανίζεται στο φορέα (π.χ. δοκό) καµπτική ροπή (Μ) και τέµνουσα δύναµη (Q) (Σχ. 5.1.α).

Διαβάστε περισσότερα

ιάλεξη 7 η, 8 η και 9 η

ιάλεξη 7 η, 8 η και 9 η ΠΠΜ 220: Στατική Ανάλυση των Κατασκευών Ι ιάλεξη 7 η, 8 η και 9 η Ανάλυση Ισοστατικών οκών και Πλαισίων Τρίτη,, 21, Τετάρτη,, 22 και Παρασκευή 24 Σεπτεµβρίου,, 2004 Πέτρος Κωµοδρόµος komodromos@ucy.ac.cy

Διαβάστε περισσότερα

ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ. Ενότητα Ζ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ. 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών. 1.2 Περιοχή Εφαρμογής. προκύπτει:

ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ. Ενότητα Ζ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ. 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών. 1.2 Περιοχή Εφαρμογής. προκύπτει: Ενότητα Ζ ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών Δοκιδωτές πλάκες, γνωστές και ως πλάκες με νευρώσεις, (σε αντιδιαστολή με τις συνήθεις πλάκες οι οποίες δηλώνονται

Διαβάστε περισσότερα

Advanced Center of Excellence in Structural and Earthquake Engineering University of Patras, European Commission, Framework Programme 7

Advanced Center of Excellence in Structural and Earthquake Engineering University of Patras, European Commission, Framework Programme 7 1 Σχεδιασµός πολυορόφου κτηρίου µε δύο υπόγεια (Τροποιηµένο παράδειγµα Λισαβώνας 02-2011) Μ.Ν.Φαρδής Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστηµίου Πατρών Σεµινάρια Ευρωκωδίκων στη υτική Ελλάδα Advanced Center

Διαβάστε περισσότερα

ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ. Τεχνικές Προγραμματισμού και χρήσης λογισμικού Η/Υ στις κατασκευές

ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ. Τεχνικές Προγραμματισμού και χρήσης λογισμικού Η/Υ στις κατασκευές Τεχνικές Προγραμματισμού και χρήσης λογισμικού Η/Υ στις κατασκευές Θέματα Εξετάσεων ΟΝΟΜΑΤΕΠΩΝΥΜΟ: Α.Ε.Μ. Εξάμηνο : 9 ο 23 Ιανουαρίου 2013 ΣΗΜΕΙΩΣΕΙΣ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ: Επιτρέπεται κάθε βοήθημα σε αναλογική ή

Διαβάστε περισσότερα

Γενικευμένα Mονοβάθμια Συστήματα

Γενικευμένα Mονοβάθμια Συστήματα Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Γενικευμένα Mονοβάθμια Συστήματα Ε.Ι. Σαπουντζάκης Καθηγητής ΕΜΠ Δυναμική Ανάλυση Ραβδωτών Φορέων 1 1. Είδη γενικευμένων μονοβαθμίων συστημάτων xu

Διαβάστε περισσότερα

Ανάλυση κτηρίου πριν και μετά την Επέμβαση

Ανάλυση κτηρίου πριν και μετά την Επέμβαση Ανάλυση κτηρίου πριν και μετά την Επέμβαση Βασίλειος Γ. Μπαρδάκης Πολιτικός Μηχανικός, Δρ Παν. Πατρών Ειδ. Δομοστατικός, ΕΜΠ p υπέρβασης σεισμ. δράσης εντός του συμβ. t ζωής Άμεση Χρήση μετά τον σεισμό

Διαβάστε περισσότερα

ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΝΟ.1 (2011)

ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΝΟ.1 (2011) Τ.Ε. 01 - Προσομοίωση και παραδοχές FESPA SAP 2000 1.1 ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΝΟ.1 (2011) Προσομοίωση και παραδοχές FESPA - SAP 2000 Η παρούσα τεχνική έκθεση αναφέρεται στις παραδοχές και απλοποιήσεις που υιοθετούνται

Διαβάστε περισσότερα

W H W H. 3=1.5εW. F =εw 2. F =0.5 εw. Παράδειγμα 6: Ικανοτικός Σχεδιασμός δοκών, υποστυλωμάτων και πεδίλων

W H W H. 3=1.5εW. F =εw 2. F =0.5 εw. Παράδειγμα 6: Ικανοτικός Σχεδιασμός δοκών, υποστυλωμάτων και πεδίλων 1 Παράδειγμα 6: Ικανοτικός Σχεδιασμός δοκών, υποστυλωμάτων και πεδίλων F 3=1.5εW W H F =εw W F =0.5 εw 1 Υ4 Δ1 Υ Δ1 W H Υ3 Υ1 H Π L L To τριώροφο επίπεδο πλαίσιο του σχήματος έχει (θεωρητικό) ύψος ορόφου

Διαβάστε περισσότερα

Μικρή επανάληψη Χ. Ζέρης Δεκέμβριος

Μικρή επανάληψη Χ. Ζέρης Δεκέμβριος Μικρή επανάληψη 2 Βασικές παράμετροι : Γεωμετρία Εντατικά μεγέθη στο ΚΒ Καταστατικές σχέσεις υλικού Μετατόπιση του σημείου εφαρμογής των εξωτερικών δράσεων: Γενική περίπτωση Μας διευκολύνει στην αντιμετώπιση

Διαβάστε περισσότερα

Ευρωκώδικας 8: 1:2004. 4. Σχεδιασµός Κτιρίων

Ευρωκώδικας 8: 1:2004. 4. Σχεδιασµός Κτιρίων Ευρωκώδικας 8: Κεφάλαιο 4. Σχεδιασµός Κτιρίων Θ. Σαλονικιός, Κύριος Ερευνητής ΙΤΣΑΚ Ινστιτούτο Τεχνικής Σεισµολογίας & Αντισεισµικών Κατασκευών ΟΜΗ ΤΟΥ EN 1998-1:2004 1:2004 1. Γενικά 2. Απαιτήσεις Επιτελεστικότητας

Διαβάστε περισσότερα

Χ. ΖΕΡΗΣ Απρίλιος

Χ. ΖΕΡΗΣ Απρίλιος Χ. ΖΕΡΗΣ Απρίλιος 2016 1 Κατά την παραλαβή φορτίων στα υποστυλώματα υπάρχουν πρόσθετες παραμορφώσεις: Μονολιθικότητα Κατασκευαστικές εκκεντρότητες (ανοχές) Στατικές ροπές λόγω κατακορύφων Ηθελημένα έκκεντρα

Διαβάστε περισσότερα

Σεισµική µόνωση γεφυρών µε το SAP2000

Σεισµική µόνωση γεφυρών µε το SAP2000 Σεισµική µόνωση γεφυρών µε το SAP2000 Η σεισµική προστασία γεφυρών στην Ελλάδα σήµερα Γενικά Η σεισµική προστασία των γεφυρών αποτελεί ένα µέληµα πρωτίστης σηµασίας για την πολιτεία λόγω της εξαιρετικής

Διαβάστε περισσότερα

ΑΝΩΤΑΤΟ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΠΕΙΡΑΙΑ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟΥ ΤΟΜΕΑ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε

ΑΝΩΤΑΤΟ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΠΕΙΡΑΙΑ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟΥ ΤΟΜΕΑ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε ΑΝΩΤΑΤΟ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΠΕΙΡΑΙΑ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟΥ ΤΟΜΕΑ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟΣ ΔΕΙΚΤΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ q ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΤΗΣ ΜΕΘΟΔΟΥ PUSHOVER Μακαντάσης

Διαβάστε περισσότερα

Διδάσκων: Κολιόπουλος Παναγιώτης

Διδάσκων: Κολιόπουλος Παναγιώτης ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Ενότητα 7&8: ΦΑΣΜΑΤΑ ΑΠΟΚΡΙΣΗΣ Διδάσκων: Κολιόπουλος Παναγιώτης ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ 1 Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε άδειες χρήσης Creative Commons.

Διαβάστε περισσότερα

Νέα έκδοση προγράμματος STeel CONnections 2010.354

Νέα έκδοση προγράμματος STeel CONnections 2010.354 http://www.sofistik.gr/ Μεταλλικές και Σύμμικτες Κατασκευές Νέα έκδοση προγράμματος STeel CONnections 2010.354 Aξιότιμοι συνάδελφοι, Κυκλοφόρησε η νέα έκδοση του προγράμματος διαστασιολόγησης κόμβων μεταλλικών

Διαβάστε περισσότερα

Παράρτημα Έκδοση Έδραση με κυκλικές κοιλοδοκούς Συνδετήριες δοκοί στο πρόγραμμα Πέδιλο Ανάλυση κατασκευής με ενημερωμένες διατομές μελών

Παράρτημα Έκδοση Έδραση με κυκλικές κοιλοδοκούς Συνδετήριες δοκοί στο πρόγραμμα Πέδιλο Ανάλυση κατασκευής με ενημερωμένες διατομές μελών Παράρτημα Έκδοση 2015 Έδραση με κυκλικές κοιλοδοκούς Συνδετήριες δοκοί στο πρόγραμμα Πέδιλο Ανάλυση κατασκευής με ενημερωμένες διατομές μελών ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. Εισαγωγή... 2 2. Έδραση με κυκλικές κοιλοδοκούς...

Διαβάστε περισσότερα

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών Επισκευές-ενισχύσεις δοµικών στοιχείων Επισκευές δοκών και πλακών Ελαφρές βλάβες -> Ενέσεις κόλλας και επισκευαστικά

Διαβάστε περισσότερα

Στατική και Σεισµική Ανάλυση

Στατική και Σεισµική Ανάλυση ΑΠΟΣΤΟΛΟΥ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΙ Η ΠΟΛΙΤΙΚΟΥ ΜΗΧΑΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΑ ΚΤΙΡΙΑ από οπλισµένο σκυρόδεµα ΤΟΜΟΣ Β Στατική και Σεισµική Ανάλυση ISBN set 978-960-85506-6-7 ISBN τ. Β 978-960-85506-0-5 Copyright: Απόστολος

Διαβάστε περισσότερα

Ελαστικά με σταθερά ελαστικότητας k, σε πλευρικές φορτίσεις και άκαμπτα σε κάθετες φορτίσεις. Δυναμικό πρόβλημα..

Ελαστικά με σταθερά ελαστικότητας k, σε πλευρικές φορτίσεις και άκαμπτα σε κάθετες φορτίσεις. Δυναμικό πρόβλημα.. Φάσματα Απόκρισης Κεφ.20 Θ. Σώκος Εργαστήριο Σεισμολογίας Τμήμα Γεωλογίας Δυναμική των κατασκευών Φάσματα Απόκρισης Το πρόβλημα της αλληλεπίδρασης σεισμού με τις κατασκευές είναι δυναμικό πρόβλημα του

Διαβάστε περισσότερα

sin ϕ = cos ϕ = tan ϕ =

sin ϕ = cos ϕ = tan ϕ = Τ.Ε.Ι. ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΗ 1 ΠΑΡΑ ΕΙΓΜΑ 1 ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΙΑΓΡΑΜΜΑΤΩΝ MQN ΣΕ ΟΚΟ ιδάσκων: Αριστοτέλης Ε. Χαραλαµπάκης Εισαγωγή Με το παράδειγµα αυτό αναλύεται

Διαβάστε περισσότερα

Αριστοτέλειο Πανεπιστήµιο Θεσσαλονίκης Πολυτεχνική Σχολή Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Μεταπτυχιακό πρόγραµµα σπουδών «Αντισεισµικός Σχεδιασµός Τεχνικών Έργων» Μάθηµα: «Αντισεισµικός Σχεδιασµός Θεµελιώσεων,

Διαβάστε περισσότερα

ΕΠΙΛΥΣΗ ΥΠΕΡΣΤΑΤΙΚΩΝ ΦΟΡΕΩΝ Μέθοδος Castigliano Ελαστική γραμμή. Διδάσκων: Γιάννης Χουλιάρας

ΕΠΙΛΥΣΗ ΥΠΕΡΣΤΑΤΙΚΩΝ ΦΟΡΕΩΝ Μέθοδος Castigliano Ελαστική γραμμή. Διδάσκων: Γιάννης Χουλιάρας ΕΠΙΛΥΣΗ ΥΠΕΡΣΤΑΤΙΚΩΝ ΦΟΡΕΩΝ Μέθοδος Castigliano Ελαστική γραμμή Διδάσκων: Γιάννης Χουλιάρας Επίλυση υπερστατικών φορέων Για την επίλυση των ισοστατικών φορέων (εύρεση αντιδράσεων και μεγεθών έντασης) αρκούν

Διαβάστε περισσότερα

Χρήση του Προγράμματος 3DR.STRAD σύμφωνα με το ΦΕΚ350Β (17/02/2016)

Χρήση του Προγράμματος 3DR.STRAD σύμφωνα με το ΦΕΚ350Β (17/02/2016) 3DR Engineering Software Ltd. Χρήση του Προγράμματος 3DR.STRAD σύμφωνα με το ΦΕΚ350Β (17/02/2016) Μάρτιος 2016 3DR Προγράμματα Μηχανικού Λ. Κηφισίας 340, 152 33 Χαλάνδρι, Αθήνα Περιεχόμενα 1. Εισαγωγή...

Διαβάστε περισσότερα

Κεφάλαιο 3. Κανόνες διαμόρφωσης δομικών στοιχείων

Κεφάλαιο 3. Κανόνες διαμόρφωσης δομικών στοιχείων 3.4 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ 3.4.1 Γεωμετρικά στοιχεία [ΕΚΟΣ 18.4.2, 5] Ελάχιστες διαστάσεις διατομής (1) Σχήμα 3.12 Ελάχιστες διαστάσεις διατομής στύλων Περιορισμός θλιπτικής καταπόνησης υποστυλωμάτων υπό το σεισμικό

Διαβάστε περισσότερα

ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕΘΟΔΩΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ.

ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕΘΟΔΩΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕΘΟΔΩΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΕΡΟΓΙΑΝΝΗΣ ΕΙΡΗΝΑΙΟΣ ΚΑΛΟΕΙΔΑΣ ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΗΣ Περίληψη Η παρούσα εργασία έχει ως βασικό στόχο τη σύγκριση μεθόδων ανάλυσης

Διαβάστε περισσότερα

ΕΦΑΡΜΟΖΟΝΤΑΣ ΤΟΝ Κ.Α.Δ.Ε.Τ. ΣΕ ΕΝΑ ΑΠΛΟ ΚΤΙΡΙΟ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ

ΕΦΑΡΜΟΖΟΝΤΑΣ ΤΟΝ Κ.Α.Δ.Ε.Τ. ΣΕ ΕΝΑ ΑΠΛΟ ΚΤΙΡΙΟ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ Εφαρμόζοντας τον Κ.Α.Δ.Ε.Τ. σε ένα απλό κτίριο από φέρουσα τοιχοποιία ΕΦΑΡΜΟΖΟΝΤΑΣ ΤΟΝ Κ.Α.Δ.Ε.Τ. ΣΕ ΕΝΑ ΑΠΛΟ ΚΤΙΡΙΟ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΒΑΣΙΛΕΙΑΔΗ ΜΙΧΑΕΛΑ Προπτυχιακή Φοιτήτρια Π.Π., mikaelavas@gmail.com

Διαβάστε περισσότερα

Σχήμα 1: Κάτοψη Τυπικού Ορόφου Κτιρίου

Σχήμα 1: Κάτοψη Τυπικού Ορόφου Κτιρίου Προσθήκη ορόφου κατά ΕΚΩΣ/ΕΑΚ σε υφιστάμενο διώροφο κτίριο του 1975. Αποτίμηση και ανασχεδιασμός του με τη χρήση ελαστικών και ανελαστικών μεθόδων κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΟΡΟΦΟΥ ΚΑΤΑ ΕΚΩΣ/ΕΑΚ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟ

Διαβάστε περισσότερα

Δρ. Μηχ. Μηχ. Α. Τσουκνίδας. Σχήμα 1

Δρ. Μηχ. Μηχ. Α. Τσουκνίδας. Σχήμα 1 Σχήμα 1 Η εντατική κατάσταση στην οποία βρίσκεται μία δοκός, που υποβάλλεται σε εγκάρσια φόρτιση, λέγεται κάμψη. Αμφιέριστη δοκός Πρόβολος Κατά την καταπόνηση σε κάμψη αναπτύσσονται καμπτικές ροπές, οι

Διαβάστε περισσότερα

Αποτίμηση διωρόφου κτιρίου Ο.Σ και προτεινόμενη μέθοδος ενίσχυσης μέσω ανελαστικής στατικής ανάλυσης(push-over) με βάση την επιτελεστικότητα

Αποτίμηση διωρόφου κτιρίου Ο.Σ και προτεινόμενη μέθοδος ενίσχυσης μέσω ανελαστικής στατικής ανάλυσης(push-over) με βάση την επιτελεστικότητα Αποτίμηση διωρόφου κτιρίου Ο.Σ και προτεινόμενη μέθοδος ενίσχυσης μέσω ανελαστικής στατικής ανάλυσης(push-over) με βάση την επιτελεστικότητα ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ Ο.Σ ΚΑΙ ΠΡΟΤΕΙΝΟΜΕΝΗ ΜΕΘΟΔΟΣ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ

Διαβάστε περισσότερα

ΓΕΝΙΚΑ ΠΕΡΙ ΣΥΜΜΙΚΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ

ΓΕΝΙΚΑ ΠΕΡΙ ΣΥΜΜΙΚΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ ΓΕΝΙΚΑ ΠΕΡΙ ΣΥΜΜΙΚΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ Σύµµικτες πλάκες ονοµάζονται οι φέρουσες πλάκες οροφής κτιρίων, οι οποίες αποτελούντα από χαλυβδόφυλλα και επί τόπου έγχυτο σκυρόδεµα. Η σύµµικτη µέθοδος κατασκευής πλακών

Διαβάστε περισσότερα

ΠΑΡΑΜΕΤΡΙΚΗ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΤΙΡΙΟΥ Ο/Σ ΜΕ ΕΛΑΣΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟ ΟΥΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ

ΠΑΡΑΜΕΤΡΙΚΗ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΤΙΡΙΟΥ Ο/Σ ΜΕ ΕΛΑΣΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟ ΟΥΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ Παραµετρική Αποτίµηση Κτιρίου Ο/Σ µε Ελαστικές Μεθόδους Ανάλυσης µε Βάση Στάθµη Επιτελεστικότητας, Στάθµη Αξιοπιστίας εδοµένων και Βλαβών κατά ΚΑΝΕΠΕ ΠΑΡΑΜΕΤΡΙΚΗ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΤΙΡΙΟΥ Ο/Σ ΜΕ ΕΛΑΣΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟ

Διαβάστε περισσότερα

Πλαστική Κατάρρευση Δοκών

Πλαστική Κατάρρευση Δοκών Πλαστική Κατάρρευση Δοκών ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ Σταδιακή Μελέτη Πλαστικής Κατάρρευσης o Παράδειγμα 1 (ισοστατικός φορέας) o Παράδειγμα 2 (υπερστατικός φορέας) Αμεταβλητότητα Φορτίου Πλαστικής Κατάρρευσης Προσδιορισμός

Διαβάστε περισσότερα

ΙΣΟΣΤΑΤΙΚΑ ΠΛΑΙΣΙΑ ΜΕ ΣΥΝΔΕΣΜΟΥΣ Υπολογισμός αντιδράσεων και κατασκευή Μ,Ν, Q Γραμμές επιρροής. Διδάσκων: Γιάννης Χουλιάρας

ΙΣΟΣΤΑΤΙΚΑ ΠΛΑΙΣΙΑ ΜΕ ΣΥΝΔΕΣΜΟΥΣ Υπολογισμός αντιδράσεων και κατασκευή Μ,Ν, Q Γραμμές επιρροής. Διδάσκων: Γιάννης Χουλιάρας ΙΣΟΣΤΑΤΙΚΑ ΠΛΑΙΣΙΑ ΜΕ ΣΥΝΔΕΣΜΟΥΣ Υπολογισμός αντιδράσεων και κατασκευή Μ,Ν, Q Γραμμές επιρροής Διδάσκων: Γιάννης Χουλιάρας Ισοστατικά πλαίσια με συνδέσμους (α) (β) Στατική επίλυση ισοστατικών πλαισίων

Διαβάστε περισσότερα

Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου. Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου

Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου. Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου Ανάλογα με τη στατική φόρτιση δημιουργούνται περιοχές στο φορέα όπου έχουμε καθαρή κάμψη ή καμπτοδιάτμηση. m(x)

Διαβάστε περισσότερα

Πρόλογος... 5 Σκοπός του Οδηγού...5 Διάρθρωση του Οδηγού...5 Ευχαριστίες...5. 1. Εισαγωγή... 15

Πρόλογος... 5 Σκοπός του Οδηγού...5 Διάρθρωση του Οδηγού...5 Ευχαριστίες...5. 1. Εισαγωγή... 15 Περιεχόμενα Πρόλογος... 5 Σκοπός του Οδηγού...5 Διάρθρωση του Οδηγού...5 Ευχαριστίες...5 1. Εισαγωγή... 15 1.1. Πεδίο εφαρμογής του Ευρωκώδικα 8... 15 1.2. Πεδίο εφαρμογής του Ευρωκώδικα 8 Μέρος 1... 16

Διαβάστε περισσότερα

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΠΑΡΧΟΥΣΑΣ ΙΣΟΓΕΙΑΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΜΕΤΑ ΤΜΗΜΑΤΟΣ ΥΠΟΓΕΙΟΥ, ΓΙΑ ΜΕΛΛΟΝΤΙΚΗ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΚΑΘ ΥΨΟΣ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΠΑΡΧΟΥΣΑΣ ΙΣΟΓΕΙΑΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΜΕΤΑ ΤΜΗΜΑΤΟΣ ΥΠΟΓΕΙΟΥ, ΓΙΑ ΜΕΛΛΟΝΤΙΚΗ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΚΑΘ ΥΨΟΣ Αποτίμηση Υπάρχουσας Ισόγειας Κατοικίας μετά Τμήματος Υπογείου, για Μελλοντική Προσθήκη ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΠΑΡΧΟΥΣΑΣ ΙΣΟΓΕΙΑΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΜΕΤΑ ΤΜΗΜΑΤΟΣ ΥΠΟΓΕΙΟΥ, ΓΙΑ ΜΕΛΛΟΝΤΙΚΗ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΚΑΘ ΥΨΟΣ ΔΗΜΗΤΡΗΣ ΣΚΛΑΒΟΥΝΟΣ

Διαβάστε περισσότερα

ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΜΕ ΣΤΑΘΜΕΣ ΕΠΙΤΕΛΕΣΤΙΚΟΤΗΤΑΣ

ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΜΕ ΣΤΑΘΜΕΣ ΕΠΙΤΕΛΕΣΤΙΚΟΤΗΤΑΣ ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΜΕ ΣΤΑΘΜΕΣ ΕΠΙΤΕΛΕΣΤΙΚΟΤΗΤΑΣ ΣΗΜΕΙΩΣΕΙΣ ΓΙΑ ΤΟ ΜΑΘΗΜΑ ΤΟΥ 9 ου ΕΞΑΜΗΝΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑ 2 ΓΙΑΝΝΗΣ

Διαβάστε περισσότερα

ΔΟΚΟΙ ΚΕΦΑΛΑΙΟ Εισαγωγή. 3.2 Δοκοί υπό φορτία βαρύτητος E G P Q Q

ΔΟΚΟΙ ΚΕΦΑΛΑΙΟ Εισαγωγή. 3.2 Δοκοί υπό φορτία βαρύτητος E G P Q Q ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΔΟΚΟΙ 3.1 Εισαγωγή Στις κατασκευές οι δοκοί, όπως και όλα τα άλλα δομικά στοιχεία, αποτελούν ένα τμήμα του γενικότερου δομικού συνόλου στο οποίο συνυπάρχουν τα υποστυλώματα, οι δοκοί, οι πλάκες,

Διαβάστε περισσότερα

ΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ. Ασκήσεις προηγούμενων εξετάσεων ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ

ΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ. Ασκήσεις προηγούμενων εξετάσεων ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΕΡΓΩΝ ΥΠΟΔΟΜΗΣ ΚΑΙ ΑΓΡΟΤΙΚΗΣ ΑΝΑΠΤΥΞΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΔΟΜΙΚΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΚΑΙ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ Ασκήσεις προηγούμενων

Διαβάστε περισσότερα

Δυναμική Κατασκευών ΙΙ

Δυναμική Κατασκευών ΙΙ Τίτλος μαθήματος: Δυναμική Κατασκευών ΙΙ Κωδικός μαθήματος: CE09_S05 Πιστωτικές μονάδες: 5 Φόρτος εργασίας (ώρες): 157 Επίπεδο μαθήματος: Προπτυχιακό Μεταπτυχιακό Τύπος μαθήματος: Υποχρεωτικό Επιλογής

Διαβάστε περισσότερα

ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΔΟΚΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ.

ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΔΟΚΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΔΟΚΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΡΓΥΡΟΠΟΥΛΟΥ ΕΙΡΗΝΗ ΜΑΡΙΑ ΣΤΟΥΡΑΣ ΟΡΦΕΑΣ Περίληψη Αντικείμενο της παρούσας εργασίας είναι η αποτίμηση της σεισμικής

Διαβάστε περισσότερα

Ανελαστική ανάλυση υφιστάμενης κατασκευής και σύγκριση τρόπων ενίσχυσής της με βάση τον ΚΑΝ.ΕΠΕ.

Ανελαστική ανάλυση υφιστάμενης κατασκευής και σύγκριση τρόπων ενίσχυσής της με βάση τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Ανελαστική ανάλυση υφιστάμενης κατασκευής και σύγκριση τρόπων ενίσχυσής της με βάση τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΤΡΟΠΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΤΗΣ ΜΕ ΒΑΣΗ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΠΑΝΑΓΙΩΤΗΣ

Διαβάστε περισσότερα

ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΜΟΝΩΣΗ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ. ΕΠΙΛΥΣΗ ΦΟΡΕΑ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΧΡΟΝΟΪΣΤΟΡΙΑΣ

ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΜΟΝΩΣΗ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ. ΕΠΙΛΥΣΗ ΦΟΡΕΑ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΧΡΟΝΟΪΣΤΟΡΙΑΣ ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΜΟΝΩΣΗ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ. ΕΠΙΛΥΣΗ ΦΟΡΕΑ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΧΡΟΝΟΪΣΤΟΡΙΑΣ ΜΑΓΟΥΛΑΣ ΠΑΝΑΓΙΩΤΗΣ Περίληψη Στις μέρες μας επικρατεί η εντύπωση ότι ο συμβατικός σχεδιασμός

Διαβάστε περισσότερα

Επίλυση 2ας. Προόδου & ιάλεξη 12 η. Τρίτη 5 Οκτωβρίου,,

Επίλυση 2ας. Προόδου & ιάλεξη 12 η. Τρίτη 5 Οκτωβρίου,, ΠΠΜ 220: Στατική Ανάλυση των Κατασκευών Ι ιάλεξη 12 η Επίλυση 2ας Προόδου & Εισαγωγή στις Παραµορφώσεις και Μετακινήσεις Τρίτη 5 Οκτωβρίου,, 2004 Πέτρος Κωµοδρόµος komodromos@ucy.ac.cy http://www.ucy.ac.cy/~petrosk

Διαβάστε περισσότερα

ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 3.0)

ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 3.0) Τ.Ε.Ι. ΣΕΡΡΩΝ Τμήμα Πολιτικών Δομικών Έργων Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Ασκήσεις Διδάσκων: Παναγόπουλος Γεώργιος Α Σέρρες 11-9-2009 Ονοματεπώνυμο: Εξάμηνο Βαθμολογία: ΖΗΤΗΜΑ 1 ο (μονάδες 3.0)

Διαβάστε περισσότερα

Αποτίμηση σεισμικής συμπεριφοράς πολυωρόφων κτιρίων από Ο/Σ σχεδιασμένων με βάση τους Ευρωκώδικες 2 και 8

Αποτίμηση σεισμικής συμπεριφοράς πολυωρόφων κτιρίων από Ο/Σ σχεδιασμένων με βάση τους Ευρωκώδικες 2 και 8 Αποτίμηση σεισμικής συμπεριφοράς πολυωρόφων κτιρίων από Ο/Σ σχεδιασμένων με βάση τους Ευρωκώδικες και Χ.Ι. Αθανασιάδου Λέκτορας, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Α.Π.Θ. Κ. Πλάνου Πολιτικός Μηχανικός Λέξεις κλειδιά:

Διαβάστε περισσότερα

Παράρτημα Η Έκδοση Βελτιωμένοι σεισμικοί συνδυασμοί Μέθοδος «Κατάλοιπης ιδιομορφής» Διαστασιολόγηση πεδιλοδοκών

Παράρτημα Η Έκδοση Βελτιωμένοι σεισμικοί συνδυασμοί Μέθοδος «Κατάλοιπης ιδιομορφής» Διαστασιολόγηση πεδιλοδοκών Παράρτημα Η Έκδοση 2011 Βελτιωμένοι σεισμικοί συνδυασμοί Μέθοδος «Κατάλοιπης ιδιομορφής» Διαστασιολόγηση πεδιλοδοκών ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. Εισαγωγή...2 2. Βελτιωμένη χωρική επαλληλία σεισμικών συνδυασμών...3

Διαβάστε περισσότερα

Αποτίμηση της σεισμικής συμπεριφοράς υφισταμένων και νέων κτιρίων Ω.Σ.

Αποτίμηση της σεισμικής συμπεριφοράς υφισταμένων και νέων κτιρίων Ω.Σ. 2011 Αποτίμηση της σεισμικής συμπεριφοράς υφισταμένων και νέων κτιρίων Ω.Σ. ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ

Διαβάστε περισσότερα

9 Οριακή Κατάσταση Λειτουργικότητας: Έλεγχοι Μετακινήσεων

9 Οριακή Κατάσταση Λειτουργικότητας: Έλεγχοι Μετακινήσεων 9 Οριακή Κατάσταση Λειτουργικότητας: Έλεγχοι Μετακινήσεων 9.1 Εισαγωγή Η λειτουργικότητα αναφέρεται στην συµπεριφορά της κατασκευής υπό τα συνήθη φορτία λειτουργίας της. Με εξαίρεση την στιγµή της αστοχίας,

Διαβάστε περισσότερα

ΟΙ ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΤΙΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ. καθ. Στέφανος Η. Δρίτσος Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστημίου Πατρών

ΟΙ ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΤΙΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ. καθ. Στέφανος Η. Δρίτσος Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστημίου Πατρών Ημερίδα: Αποτίμηση και Επεμβάσεις σε Κτίρια από Οπλισμένο Σκυρόδεμα & Τοιχοποιίες ΟΙ ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΤΙΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ ΣΥΜΦΩΝΑ, ΜΕ ΤΟΝ ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑ 8-3, ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ., ΚΑΙ ΤΟΝ ΚΑΔΕΤ καθ.

Διαβάστε περισσότερα