Betonske konstrukcije

Transcript

1 SEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEINARSTA, ARHITEKTURE I GEODEZIJE Betonske konstrukcije Završni rad Antonia Pleština Split, 06

2 SEUČILIŠTE U SPLITU FAKULTET GRAĐEINARSTA,ARHITEKTURE I GEODEZIJE PROJEKT NOSIE ARIRANO BETONSKE KONSTRUKCIJE POSLONOG OBJEKTA Završni rad Split, 06

3 PROJEKT NOSIE ARIRANO BETONSKE KONSTRUKCIJE POSLONOG OBJEKTA SAŽETAK: Zadana je shema nosive konstrukcije armiranobetonskogobjekta poslovne namjene,sa svim potrebnim dimenzijama (prilog zadatku). Također su zadana djelovanja na konstrukciju,te za neke elemente nacrtati planove oplate i armature. Statički proračun i armaturne planove izraditi sukladno propisima i pravilima struke. KLJUČNE RIJEČI: Armiranobetonski objekt poslovne namjene,numerički model,statički proracun,plan armature. ABSTRACT: The default scheme bearing structures reinforced concrete facility for business purposes, with all the required dimensions (Annex task). Also the default action on the structure, and for some elements draw plans and reinforcement. Structural analysis and reinforcement plans develop in accordance with the regulations and rules of the profession. KEYWORDS: Reinforced concrete building for business purposes, numerical model, static analysis, reinforcement plan

4 Sadržaj. TEHNIČKI OPIS GEOETRIJSKE KARAKTERISTIKE NOSIIH ELEENATA POZICIJA 00 KRO POZICIJA 00 ETAŽE STUBIŠTE OPTEREĆENJE JETRO POTRESNO OPTEREĆENJE PRORAČUN PLOČA POZICiJE OENTI SAIJANJA U PLOČI POZICIJE lastita težina Dodatno stalno opterećenje Korisno opterećenje Granično stanje naprezanja DIENZIONIRANJE PLOČA POZICIJE 00 (krov) PRORAČUN PLOČA POZICIJE OENTI SAIJANJA U PLOČI POZICIJE lastita težina Dodatno stalno opterećenje Korisno opterećenje shema (max momenti na ležajevima) Korisno opterećenje shema (max momenti u krajnjim poljima) Korisno opterećenje shema 3 (max momenti u srednjem polju) GSN za ležajeve GSN za krajnja polja GSN za srednje polje DIENZIONIRANJE PLOČA POZICIJE PRORAČUN KONTINUIRANOG NOSAČA POZICIJE OENTI SAIJANJA I POPREČNE SILE GREDE POZICIJE lastita težina Dodatno stalno opterećenje Korisno opterećenje Granično stanje naprezanja... 56

5 4.. DIENZIONIRANJE NA OENT SAIJANJA DIENZIONIRANJE NA POPREČNU SILU KONTROLA PUKOTINA GREDE POZICIJE KONTROLA PROGIBA GREDE POZICIJE PRORAČUN KONTINUIRANOG NOSAČA POZICIJE OENTI SAIJANJA I POPREČNE SILE GREDE POZICIJE lastita težina Dodatno stalno opterećenje Korisno opterećenje shema 4 (max sile u krajnjim poljima) Korisno opterećenje shema 5 (max sile u srednjem polju) GSN za krajnja polja GSN za srednje polje GSN za ležaj DIENZIONIRANJE NA OENT SAIJANJA DIENZIONIRANJE NA POPREČNU SILU... 8 KONTROLA PUKOTINA GREDE POZICIJE KONTROLA PROGIBA GREDE POZICIJE PRORAČUN STUBIŠTA JERODANE REZNE SILE DIENZIONIRANJE STUBIŠTA PRORAČUN STUPOA OENTI SAIJANJA I UZDUŽNE SILE STUPOA DIJAGRAI REZNIH SILA DIENZIONIRANJE STUPA Određivanje dimenzija stupova Dimenzioniranje pomoću dijagrama interakcije PRORAČUN TEELJA SACA ISPOD STUPA DIENZIONIRANJE TEELJA Preliminarno određivanje dimenzija temelja KONTROLA NAPREZANJA NA DODIRNOJ PLOHI TEELJ TLO PRORAČUN ARATURE TEELJA PRILOZI PLAN POZICIJA TEELJA... 5

6 9.. ARATURA PODNE PLOČE DONJA ZONA ARATURA PODNE PLOČE GORNJA ZONA PLAN POZICIJA PRIZELJA PLAN POZICIJA 00 ETAŽA ARATURNI PLAN STUPA. ETAŽE ARATURA PLOČE POZICIJA 00 DONJA ZONA ARATURA PLOČE POZICIJA 00 GORNJA ZONA PLAN POZICIJA KATA PLAN POZICIJA 00 ETAŽA PLAN OPLATA GREDA ARATURNI PLAN GREDE POZICIJE ARATURA PLOČE POZICIJA 00 DONJA ZONA ARATURA PLOČE POZICIJA 00 GORNJA ZONA

7 . TEHNIČKI OPIS Predmet ovog rada je projekt armiranobetonske nosive konstrukcije poslovnog objekta. Predmetna građevina sastoji se od prizemlja i kata. Završna ploča kata je ujedno i ravni krov građevine. isina građevine iznosi 6,60 m, a tlocrtna površina građevine iznosi 0,40 x 8,00 m. Nosiva konstrukcija objekta je okvirna,a čine je stupovi i grede iznad koje je armiranobetonska ploča. Stupovi se oslanjaju na temelje samce. Rezne sile u pločama i gredama dobivene su pomoču programa AspalathosLinear,a korišten je ravninski model. Sve armiranobetonske ploče su debljine d=7.0cm. Poprečne grede su dimenzija b/h=30/60 cm,a uzdužne grede dimenzija b/h=34/68 cm. Rezne sile u stupovima za različite kombinacije opterećenja dobivene su pomoću programa AspalathosLinear,a korišten je prostorni model (okvir). Odabrane su dimenzije stupova 40/40 cm i temelji samci 40x80 cm. Za vertikalnu komunikaciju između katova predviđeno je armirano-betonsko stepenište debljine nosive ploče d=7.0 cm. Izračunato stalno opterećenje za poziciju 00(krov) iznosi 8,0 kn/m,a pokretno je pretpostavljeno i iznosi,0 kn/m. Zadano je pokretno opterećenje za poziciju 00 i iznosi 3, kn/m,stalno opterećenje je 7,04 kn/m. Građevina se nalazi u II. vjetrovnoj zoni s dozvoljenom brzinom vjetra vb0= 30 m/s. Za zadano proračunsko ubrzanje tla ag=0,g izračunata sila potresa se dijeli u čvorovima prema pripadnoj masi. Dozvoljeno naprezanje u tlu na dubini temeljenja iznosi б dop = 0.50 pa. Za nosivu armiranobetosnsku konstrukciju odabran je beton C 40/50 i čelik za armiranje B 500B. Za sve armiranobetonske nosive elemente izvršen je proračun za granično stanje nosivosti,a za neke elemente izvršena je provjera graničnog stanja uporabljivosti. Na osnovi opterečenja napravljeni su armaturni planovi za neke elemente konstrukcije. Svi nacrti i prikazi krojenja armaturnih mreža ploče,grede i temelja nacrtani pomoću AutoCAD-a priloženi su u Završnom radu. Statički sustav i armaturni planovi izrađeni su sukladno propisima i pravilima struke. 4

8 ANALIZA OPTEREĆENJA.. GEOETRIJSKE KARAKTERISTIKE NOSIIH ELEENATA -visina ploče: d pl 600 L , odabrano: d 7 -visina grede: pl cm L0 L ,0cm odabrano : h 60, cm G 0 L0 L ,0cm odabrano: h 60, cm -širina grede: G 0 hg 68 34cm odabrano : b 34cm G hg 60 30cm odabrano : b 30cm G 5

9 6

10 .. POZICIJA 00 KRO stalno opterećenje d (m) γ (kn/m 3 ) d γ (kn/m ) Betonske ploče na plastičnim podlošcima Hidroizolacija + parna brana Toplinska izolacija Beton za pad AB ploča Ukupno stalno opterećenje: g 00 = 8.0 (kn/m ) pokretno opterećenje Za pokretno opterećenje uzima se opterećenje snijegom i vjetrom. Opterećenje snijegom za ravne krovove, u područjima gdje je snijeg rijedak (prema pravilniku) iznosi 0.50 kn/m, pa se za pokretno opterećenje neprohodnih ravnih krovova može uzeti zamjenjujuća vrijednost: = s + w.0 kn/m 7

11 Slika.. Prikaz dodatnog stalnog opterećenja G 0 i korisnog opterećenja Q 8

12 .3. POZICIJA 00 ETAŽE stalno opterećenje d (m) γ (kn/m 3 ) d γ (kn/m ) Pregrade.00 Završna obrada poda-parket AB estrih Toplinska izolacija Hidroizolacijaa AB. ploča Ukupno stalno opterećenje g 00 = 7.04 (kn/m ) pokretno opterećenje Pokretno opterećenje se uzima prema pravilniku: HRN EN U našem slučaju, zadano je zadatkomq 00 =3. kn/m 9

13 Slika.. Geometrija etaže 00 Slika.3. Prikaz dodatnog stalnog opterećenja G 0 Slika.4. Prikaz korisnog opterećenja shema (max sile na ležajevima kod ploča) Slika.5. Prikaz korisnog opterećenja shema (max sile u krajnjim poljima kod ploča) Slika.6. Prikaz korisnog opterećenja shema 3 (max sile u srednjem polju kod ploča) 0

14 Slika.7. Prikaz korisnog opterećenja shema 4 (max sile u krajnjem polju kod grede) Slika.8. Prikaz korisnog opterećenja shema 5 (max sile u srednjem polju kod grede).4. STUBIŠTE stalno opterećenje tgα = š =, = ; α=5,84 h = h cosα = 7 cos5,84 =,3 36cm

15 d (m) γ (kn/m 3 ) d γ (kn/m ) Završna obrada gazišta kamena ploča Cementni namaz (max.,0 cm) Stuba AB ploča (h'=,36 cm) pokretno opterećenje Ukupno stalno opterećenje : g st = 8.6 (kn/m ) Pokretno opterećenje se uzima prema pravilniku : HRN EN U našem slučaju, uzet ćemo ga jednako kao na pločama: q st = 5.6 (kn/m ).5. OPTEREĆENJE JETRO Objekt se nalazi u II. vjetrovnoj zoni na 00 m n.m. Osnovna brzina vjetra: v, = 30 m /s (za II. zonu) Slika.9. Zemljovid područja opterećenja vjetrom

16 Referentna brzina vjetra: =, = + 0, =,0 =,00,00,0 30 = 30,6 / - koeficijent smjera vjetra =.0 - koeficijent ovisan o godišnjem dobu =.0 - koeficijent nadmorske visine = + 0,000 Budući da je širina zgrade veća od njezine visine kao mjerodavna visina uzima se ukupna visina. Pretpostavimo da je na vrhu izgrađen a/b parapet visine 0,5 m, mjerodavna visina tada iznosi: = 3,3 + 0,5 = 7, jerodavna visina je veća od minimalne (,00 m), pa je koeficijent hrapavosti: ( ) = ln( ) Koeficijent terena kategoriju zemljišta. određuje se iz odgovarajuće tablice ovisno o kategoriji zemljišta. Odabiremo II. Tablica.. Kategorije terena i pripadni parametri = 0,9 ( ) = 0,9 ln 7, 0,05 = 0,94 Srednja brzina vjetra tako iznosi: Turbulencija: = 0,94,0 30, = 8,45 / ( )= ( ) ln =,0 ln 7, 0,05 = 0,0 3

17 aksimalni tlak brzine vjetra q p (z e ): =,5 / ( )= [ + 7 ( )] ( )= ( ) ( ) ( )= [ + 7 0,0],5 8,45 =,9 =, Djelovanje na zgradu:, = 0,8 ( )= 0,8, = 0,98, = 0,5 ( )= 0,5, = 0,6, = 0,75, = 0,75 0,98 = 0,74, = 0,75, = 0,75 0,6 = 0,46 Slika.0.Opterećenje vjetrom Silu vjetra zadajemo u čvorovima modela. Određivanje sila u čvorovima modela vršimo prema utjecajnim površinama djelovanja vjetra. 4

18 Slika.. Utjecajne površine djelovanja vjetra X smjer Tablica.. Lijevi bok Čvor Utjecajna površina Tlak Širina(m) isina(m) Površina(m²) vjetra(kn/m²) Sila u čvoru(kn) Tablica.3. Desni bok Čvor Utjecajna površina Tlak Širina(m) isina(m) Površina(m²) vjetra(kn/m²) Sila u čvoru(kn)

19 Slika.. Djelovanje vjetra u X smjeru (sile u kn) Y smjer Tablica.4. Prednja strana Čvor Utjecajna površina Tlak Širina(m) isina(m) Površina(m²) vjetra(kn/m²) Sila u čvoru(kn)

20 Tablica.5. Stražnja strana Čvor Utjecajna površina Tlak Širina(m) isina(m) Površina(m²) vjetra(kn/m²) Sila u čvoru(kn) Slika.3.Djelovanje vjetra u Y smjeru (sile u kn) 7

21 .6. POTRESNO OPTEREĆENJE Za zgradu je određeno stalno i korisno opterećenje po katovima. Kat: = 4,5 = 3,0 = 3, Krov: = 4,5 = 4,0 = jerodavno opterećenje po katovima: Kat: = + + 0,5 = 4,5 + 3,0 + 0,5 3, = 8,85 / Krov: = + + 0,5 = 4,5 + 4,0 + 0,5,0 = 8,75 / Dimenzije konstruktivnih elemenata: grede: 34x68 cm X Smjer grede: 30x60 cm Y Smjer stupovi: 35x35 cm Građevina se nalazi na terenu klase A, u području sa projektnim ubrzanjem a g =0,g. Analiza težine konstrukcije: = = (3 ) (3 ) = (3 6,8) (3 6,0) 8,75 = 33,0 (ploče) = 4 (3 ) = 4 (3 6,8) 0,34 0,68 5 = 47,65 = (3 ) = (3 6,0) 0,30 0,60 5 = 6,0 (grede x) (grede y) = 3 ( + ) = 3 (6,8 + 6,0) 0, 0,5 5 = 9,0 (nadozid) = 6 = 6, 0,35 0,35 5 = 80,85 (stupovi) = 33,0 + 47,65 + 6,0 + 9,0 + 80,85 = 49,5 8

22 = = (3 ) (3 ) = (3 6,8) (3 6,0) 8,85 = 349,7 (ploče) = 4 (3 ) = 4 (3 6,8) 0,34 0,68 5 = 47,65 = 4 (3 ) = 4 (3 6,0) 0,30 0,60 5 = 34,0 (grede x) (grede y) = 6 = 6 3,3 0,35 0,35 5 = 6,7 (stupovi) = 349,7 + 47, ,0 + 6,7 = 407,07 Ukupna težina konstrukcije: = + = 407, ,5 = 836,57 Ukupna masa konstrukcije: = =,, = 848,78 Usvajamo da se prvi period konstrukcije (T ) nalazi između vrijednosti T B i T C elastičnog spektra odziva. Ulazni projektni spektar Spektar tipa, Tlo A: S=,0 ;β 0 =,5; T B (s) = 0,5 ; T C (s) = 0,4 ; T D (s) =,0 Slika.4. Elastični spektar odziva Budući da se zgrada nalazi na tlu klase A, uzimamo da je parametar koji prikazuje utjecaj tla na povećanje seizmičkih sila na građevinu S=. 9

23 Zgrada je dvoetažna i uzimamo da pripada srednjoj klasi duktilnosti (DC), pa je faktor ponašanja q: = = 3,0 = 3,,0 = 3,6 Tablica.6. Odabir koeficijenta q 0 rijednost =, za višekatne okvire - faktor prevladavajućeg načina loma, za okvirne sustave i sustave istovrijedne okvirnim iznos,0 Iz toga slijedi da je projektni spektar odgovora: ( )=,5 = 0,,0,5 3,6 = 0,53 Ukupna sila iznosi: = ( ) = 0,53 836,57,0 = 73,97 gdje je korekcijski faktor koji iznosi 0,85 kada je i kada konstrukcija ima više od kata, u suprotnom iznosi,0 Raspodjela sila vrši se prema izrazu: =, = + = 73,97 3,3 407,07 3,3 407,07 + 6,6 49,5 = 430,63 = + = 73,97 6,6 49,5 3,3 407,07 + 6,6 49,5 = 843,34 = + = 430, ,34 = 73,97 Budući da je raspodjela mase po konstrukciji jednaka, silu možemo podijeliti u čvorove prema pripadnoj masi. U krajnje čvorove stavljamo /6 sile, a u srednje /3 sile. 0

24 Slika.5. Raspodjela sila po čvorovima Tablica.7. Raspodjela sila po čvorovima ČOR Uk.sila na etaži (kn) Sila u čvoru(kn) 843,34 40,56 843,34 8, 3 843,34 8, 4 843,34 40, ,63 7, ,63 43, ,63 43, ,63 7,77

25 Slika.6. Potresno opterećenje X smjer (sile u kn) Slika.7. Potresno opterećenje Y smjer (sile u kn)

26 . PRORAČUN PLOČA POZICIJE 00 Proračun reznih sila vršio se kompjuterskim programom AspalathosLinear. Prikaz rezultata dan je odvojeno za ploče i grede... OENTI SAIJANJA U PLOČI POZICIJE lastita težina Slika 3.. omenti x (knm) 3

27 Slika 3.. omenti y (knm) 4

28 ... Dodatno stalno opterećenje Slika 3.3. omenti x (knm) 5

29 Slika 3.4. omenti y(knm) 6

30 ..3. Korisno opterećenje Slika 3.5. omenti x (knm) 7

31 Slika 3.6. omenti y (knm) 8

32 ..4. Granično stanje naprezanja jerodavna kombinacija: sd =,35*( g + Δg )+,5* q Slika 3.7. omenti x (knm) 9

33 Slika 3.8. omenti y (knm).. DIENZIONIRANJE PLOČA POZICIJE 00 (krov) Beton: C 40/50; f = 40,0 Pa f = f /γ = 40,0/,5 = 6,67 Pa Armatura: B 500 B; f = 500,0 Pa f = f /γ = 500,0/, 5 = 434,78 Pa d = h d d = c+ =,5 + 0,5 = 3 cm *c zaš tni sloj d = 7-3 = 4cm Slika 3.9. Poprečni presjek ploče Proračun armature za kombinaciju :.35 * vl.težina +.35 * dodatno stalno +.5 * korisno 30

34 Ploča 0 - Polje sd = 38,0kNm μ = b. d.f = ,67 = 0,073 Očitano: : ε s = 0,0 ε c =,8 ζ = 0,944 ξ = 0,53 A = ζ d f = 380 = 6,6 cm 0, ,48 ODABRANO: R 785 As = 7,85 cm Ploča 0 - Polje sd = 0,9kNm μ = b. d.f = ,67 = 0,039 Očitano: : ε s = 0,0 ε c =, ζ = 0,96 ξ = 0,07 A = ζ d f = 09 = 3,45 cm 0, ,48 ODABRANO: R 385 As = 3,85 cm Ležaj 0-0 sd = 5,06kNm μ = b. d.f = ,67 = 0,098 Očitano: : ε s = 0,0 ε c =, ζ = 0,93 ξ = 0,80 A = ζ d f = 506 = 9,0 cm 0, ,48 ODABRANO: R785 ( As = 7,85 cm ) + preklop povećan na 40 cm A = A š + p š = 7, = 9,3 cm 5 3

35 Koeficijenti za proračun potrebne površine armature za ploču: A = ζ d f = 0,9 4 43,48 = 0,83 koef. za stalno opterećenje:,35 * 0,83 = 0,5 koef. za promjenjivo opterećenje :,5 * 0,83 = 0,8 Slika 3.9. Količina potrebne armature y (cm /m') Zbog sigurnosti uzimamo u obzir grafičku armaturnu kombinaciju. ODABRANO: R 785 ( As = 7,85 cm ) + preklop povećan na 60 cm A = A š + p š = 7, = 0,04 cm 5 3

36 3. PRORAČUN PLOČA POZICIJE OENTI SAIJANJA U PLOČI POZICIJE lastita težina Slika 4.. omenti x (knm) 33

37 Slika 4.. omenti y (knm) 34

38 3... Dodatno stalno opterećenje Slika 4.3. omenti x (knm) 35

39 Slika 4.4. omenti y (knm) 36

40 3..3. Korisno opterećenje shema (max momenti na ležajevima) Slika 4.5. omenti x (knm) 37

41 Slika 4.6. omenti y (knm) 38

42 3..4. Korisno opterećenje shema (max momenti u krajnjim poljima) Slika 4.7. omenti x (knm) 39

43 Slika 4.8. omenti y (knm) 40

44 3..5. Korisno opterećenje shema 3 (max momenti u srednjem polju) Slika 4.9. omenti x (knm) 4

45 Slika 4.0. omenti y (knm) 4

46 3..6. GSN za ležajeve Slika 4.. omenti x (knm) 43

47 Slika 4.. omenti y (knm) 44

48 3..7. GSN za krajnja polja Slika 4.3. omenti x (knm) 45

49 Slika 4.4. omenti y (knm) 46

50 3..8. GSN za srednje polje Slika 4.5. omenti x (knm) 47

51 Slika 4.6. omenti y (knm) 48

52 3.. DIENZIONIRANJE PLOČA POZICIJE 00 Beton: C 40/50; f = 40,0 Pa f = f /γ = 40,0/,5 = 6,67 Pa Armatura: B 500 B; f = 500,0 Pa f = f /γ = 500,0/, 5 = 434,78 Pa Ploča 0 polje sd 0.05 knm m b d f cd Očitano: s 0.0 c A s d f yd Ploča 0 polje cm m sd.7 knm m b d f cd Očitano: s 0.0 c A s d f yd cm m

53 Ploča 03 polje sd 7.49 knm m b d f cd Očitano: s 0.0 c A s d f yd Ploča 04 polje cm m sd 6.8 knm m b d f cd Očitano: s 0.0 c A s d f yd cm m Odabrano za sve ploče: Q-385 (3,85 cm /m') 50

54 Ležaj 0 0 sd 3.69 knm m b d f cd Očitano: s 0.0 c A s d f yd Ležaj cm m sd 3.79 knm m b d f cd Očitano: s 0.0 c A s d f yd cm m

55 Ležaj 0 04 sd 7.5 knm m b d f cd Očitano: s 0.0 c A s d f yd cm m Odabrana mreža R-636 (A s = 6,36 cm /m) 5

56 4. PRORAČUN KONTINUIRANOG NOSAČA POZICIJE OENTI SAIJANJA I POPREČNE SILE GREDE POZICIJE lastita težina Slika 5.. omenti z (knm) Slika 5.. Poprečne sile y (kn) 53

57 4... Dodatno stalno opterećenje Slika 5.3. omenti z (knm) Slika 5.4. Poprečne sile y (kn) 54

58 4..3. Korisno opterećenje Slika 5.5. omenti z (knm) Slika 5.6. Poprečne sile y (kn) 55

59 4..4. Granično stanje naprezanja jerodavna kombinacija: sd =,35*( g + Δg )+,5* q omenti:, polje, ležaj, polje knm knm 0.5 knm Slika 5.7. omenti z (knm) Poprečne sile:, ležaj, ležaj kn 4.83 kn Slika 5.8. Poprečne sile y (kn) 56

60 4.. DIENZIONIRANJE NA OENT SAIJANJA Beton: C 40/50; f = 40,0 Pa f = f /γ = 40,0/,5 = 6,67 Pa Armatura: B 500 B; f = 500,0 Pa f = f /γ = 500,0/,5 = 434,78 Pa Polje : l Utjecajna širina: beff b 0 e beff cm 600 cm 5 5 sd knm b eff d f cd 0.06 Očitano: s 0.0 c x d cm h 4985 As cm d f Odabrano 4Ø0 (As=.56 cm ) Ležaj: sd yd knm b w d f cd pl Očitano: s 0.0 c x d cm h As 3. 7 cm d f yd pl Odabrano 4Ø (As=5.0 cm ) 57

61 Polje : l Utjecajna širina: beff b 0 e beff cm 600 cm 5 5 sd 0.5 knm b eff d f cd Očitano: s 0.0 c x d cm h 05 As cm d f yd Odabrano Ø0 (As=6.8 cm ) pl 58

62 DIENZIONIRANJE NA POPREČNU SILU Ležaj 0 C 40/50 =4.83 kn N =0.0 kn Rd ck cd w Rd w Rdc c sd cp ck w cp Rdc Rdc c Rdc c s l s c sd cp w w cp l Rdc Rdc kn f v f d b v kn kn d b A N f k d b k kn C A A A A N k d k cm d cm b d b k fck k C,max,max,max,max min 3 3 min min ) ( ; 30 00

63 ,max / Rd,max 4.83/ Rd,max s max min 0.75 d;30 min45.99;30 s max 30.0cm min Potrebna računska poprečna armatura! A s m b min w w sw, min Odabrane minimalne spone: Ø0/30 (A sw =0.79 cm ) cm f yw, d Rd f yk ; B500B f Rd, s Rd s A s sw z f ywd ywd Na mjestu maksimalne poprečne sile: Pa 43.48kN / cm m ctg (0.9 63) kN 30 m Asw f yw, d z sw 7. 46cm 4.83 Postaviti spone Ø0/5(A sw =0.79 cm ) 60

64 6 Ležaj C 40/50 =9.67 kn N =0.0 kn Rd ck cd w Rd w Rdc c sd cp ck w cp Rdc Rdc c Rdc c s l s c sd cp w w cp l Rdc Rdc kn f v f d b v kn kn d b A N f k d b k kn C A A A A N k d k cm d cm b d b k fck k C,max,max,max,max min 3 3 min min ) ( " " 4 0 " " ; 30 00

65 ,max / Rd,max 9.67 / Rd,max s max min 0.75 d;30 min45.99;30 s max 30.0cm min Potrebna računska poprečna armatura! A s m b min w w sw, min Odabrane minimalne spone: Ø0/30 (A sw =0.79 cm ) cm f yw, d Rd f yk ; B500B f Rd, s Rd s A s sw z f ywd ywd Na mjestu maksimalne poprečne sile: Pa 43.48kN / cm m ctg (0.9 63) kN 30 m Asw f yw, d z sw 3. 35cm 9.67 Postaviti spone Ø0/0(A sw =0.79 cm ) 6

66 4.4. KONTROLA PUKOTINA GREDE POZICIJE 00 Granično stanje uporabljivosti:.0 vlastita težina "+".0 dodatno stalno "+".0 korisno oment (knm) Poprečna sila (kn) Polje : = 83.08kNm Prognoza širine pukotine: w = S, ε, ε, 63

67 Proračun srednje deformacije armature: (ε ε )= σ k,, E ( + α ρ, ) 0.6 σ E A = 4Ø0 =.56 cm E = GPa = Pa modul elastičnosti betona E = 00.0 GPa = Pa modul elastičnosti armature f = 3.5 Pa - za betone klase C 40/50 k = dugotrajno opterećenje α = =, = 5.7 x = + = = 4.33 cm σ = =.. = kn /cm = 50.35pa ρ, = A A, = A b.5 d = = (ε ε )= > (ε ε )= ( )

68 Proračun srednjeg razmaka pukotina: S, = k c+ k k k ϕ ρ, φ = 0 mm promjer najdeblje šipke k = Rebrasta armatura k = 0.5 Savijanje k 3 =3.4 k 4 =0.45 c = d = 50 = 40 mm - zaštitni sloj uzdužne armature S, = = mm W = w = S, ε, ε, = = 0.45 mm mm pukotine zadovoljavaju 65

69 Ležaj: = 56.5kNm Prognoza širine pukotine: w = S, ε, ε, Proračun srednje deformacije armature: (ε ε )= σ k,, E ( + α ρ, ) 0.6 σ E A = 4Ø = 5.0 cm E = GPa = Pa modul elastičnosti betona E = 00.0 GPa = Pa modul elastičnosti armature f = 3.5 Pa - za betone klase C 40/50 k = dugotrajno opterećenje α = =, = 5.7 x = + = = 5.56 cm σ = =.. = 9.60 kn /cm = 9.60pa ρ, = A A, = A b.5 d = = (ε ε )= > (ε ε )= 0.00 ( )

70 Proračun srednjeg razmaka pukotina: S, = k c+ k k k ϕ ρ, φ = mm promjer najdeblje šipke k = Rebrasta armatura k = 0.5 Savijanje k 3 =3.4 k 4 =0.45 c = d = 50 = 39 mm - zaštitni sloj uzdužne armature S, = = mm W = w = S, ε, ε, = = mm mm pukotine ne zadovoljavaju Postavljena nova armatura, 5Ø, nad ležajem. Prognoza širine pukotine: w = S, ε, ε, Proračun srednje deformacije armature: (ε ε )= σ k,, E ( + α ρ, ) 0.6 σ E A = 5Ø = 9.0 cm E = GPa = Pa modul elastičnosti betona E = 00.0 GPa = Pa modul elastičnosti armature f = 3.5 Pa - za betone klase C 40/50 k = dugotrajno opterećenje α = =, = 5.7 x = + = = 7. cm 67

71 σ = =.. = 3.58 kn /cm = 35.8pa ρ, = A A, = A b.5 d = = (ε ε )= > (ε ε )= Proračun srednjeg razmaka pukotina: ( ) S, = k c+ k k k ϕ ρ, φ = mm promjer najdeblje šipke k = Rebrasta armatura k = 0.5 Savijanje k 3 =3.4 k 4 =0.45 c = d = 50 = 39 mm - zaštitni sloj uzdužne armature S, = = 9.6 mm W = w = S, ε, ε, = = 0.5 mm mm pukotine zadovoljavaju 68

72 4.5. KONTROLA PROGIBA GREDE POZICIJE 00 Progib kontroliramo za nefaktorizirano opterećenje i bez utjecaja puzanja. Kontrola progiba za Polje : Granični progib: lim L cm Beton: C 40/50; f ck =40.0 Pa E f cm ctm Pa 0.3 f Pa ck Čelik: B500B ; E s = 00.0 GPa ei E E s cm tot k 5 48 k L A B r tot F

73 Progib homogenog presjeka: A s = 40 =.56 cm A s = 0.00 cm I I 3 bh ei A cm 3 4 s h d A s h d E c, eff r I E E c, eff cm I 35.0 GN I m kn cm cm Progib potpuno raspucanog presjeka: x cm I II 3 bx x bx ei cm 3 d x A x d A s 4.33 s r II E c, eff I II cm 70

74 7 Ukupni progib: s 35 Pa 50. Pa h b f W f A x d sr ctm ctm cr s cr sr ) ( ) 3 (.0 - Rebrasta armatura Dugotrajno opterećenje s sr cm r r r cm r cm r II I m II I cm cm r L k cm L k tot t tot lim 0,

75 5. PRORAČUN KONTINUIRANOG NOSAČA POZICIJE OENTI SAIJANJA I POPREČNE SILE GREDE POZICIJE lastita težina Slika 6.. omenti z (knm) Slika 6.. Poprečne sile y (kn) 7

76 5... Dodatno stalno opterećenje Slika 6.3. omenti z (knm) Slika 6.4. Poprečne sile y (kn) 73

77 5..3. Korisno opterećenje shema 4 (max sile u krajnjim poljima) Slika 6.5. omenti z (knm) Slika 6.6. Poprečne sile y (kn) 74

78 5..4. Korisno opterećenje shema 5 (max sile u srednjem polju) Slika 6.7. omenti z (knm) Slika 6.8. Poprečne sile y (kn) 75

79 5..5. GSN za krajnja polja Slika 6.9. omenti z (knm) Slika 6.0. Poprečne sile y (kn) 76

80 5..6. GSN za srednje polje Slika 6.. omenti z (knm) Slika 6.. Poprečne sile y (kn) 77

81 5..7. GSN za ležaj Slika 6.3. omenti z (knm) Slika 6.4. Poprečne sile y (kn) 78

82 5.. DIENZIONIRANJE NA OENT SAIJANJA Beton: C 40/50; f = 40,0 Pa f = f /γ = 40,0/,5 = 6,67 Pa Armatura: B 500 B; f = 500,0 Pa f = f /γ = 500,0/, 5 = 434,78 Pa Krajnje polje: Utjecajna širina: b eff b l e beff cm 600 cm 5 sd 30.0 knm b eff d f Očitano: 0.0 c 0.9 s x d cm h A cd s d f yd pl.99 cm Odabrano 4Ø0 (As=.57 cm ) Srednje polje pozitivni moment: l0 Utjecajna širina: b eff b e beff cm 600 cm 5 sd 30.6 knm b eff d f cd Očitano: s 0.0 c 0. x d cm h A 306 s d f yd Odabrano Ø0 (As=6.8 cm ) pl.cm 79

83 Ležaj : sd 59.6 knm b Očitano: w d f cd s 0.0 c.8 A 596 s d f yd Odabrano 4Ø0 (As=.56 cm ) cm 80

84 DIENZIONIRANJE NA POPREČNU SILU Ležaj 0 C 40/50 =73.3 kn N =0.0 kn,max,max,max,max,max,max,max min 3 3 min min / / ) ( ; Rd Rd Rd ck cd w Rd w Rdc c sd cp ck w cp Rdc Rdc c Rdc c s l s c sd cp w w cp l Rdc Rdc kn f v f d b v kn kn d b A N f k d b k kn C A A A A N k d k cm d cm b d b k fck k C

85 s max min 0.75 d;30 min45.99;30 s max 30.0cm min 0,003 Potrebna računska poprečna armatura! A s m b min w w sw, min Odabrane minimalne spone: Ø0/30 (A sw =0.79 cm ) f yw, d Rd Rd f yk ; B500B f Rd s A Rd, s s 9.84kN sw z f ywd ywd m ctg Na mjestu maksimalne poprečne sile: cm 434.8Pa 43.48kN / cm m Asw f yw, d z sw. 50cm 73.3 Postaviti spone Ø0/(A sw =0.79 cm ) 8

86 83 Ležaj C 40/50 =4.33kN N =0.0 kn,max,max,max,max,max,max,max min 3 3 min min / / ) ( ; Rd Rd Rd ck cd w Rd w Rdc c sd cp ck w cp Rdc Rdc c Rdc c s l s c sd cp w w cp l Rdc Rdc kn f v f d b v kn kn d b A N f k d b k kn C A A A A N k d k cm d cm b d b k fck k C

87 s max min 0.75 d;30 min45.99;30 s max 30.0cm min 0,003 Potrebna računska poprečna armatura! A s m b min w w sw, min Odabrane minimalne spone: Ø0/30 (A sw =0.79 cm ) f yw, d Rd Rd f yk ; B500B f Rd s A Rd, s s 9.84kN sw z f ywd ywd Na mjestu maksimalne poprečne sile: cm 434.8Pa 43.48kN / cm 0.79 m ctg m Asw f yw, d z sw 6. 4cm 4.33 Postaviti spone Ø0/6 (A sw =0.79 cm ) 84

88 KONTROLA PUKOTINA GREDE POZICIJE 00 Granično stanje uporabljivosti:.0 vlastita težina "+".0 dodatno stalno "+".0 korisno oment (knm) Poprečna sila (kn) Polje : =0.7kNm Prognoza širine pukotine: w = S, ε, ε, 85

89 Proračun srednje deformacije armature: (ε ε )= σ k,, E ( + α ρ, ) 0.6 σ E A = 4Ø0 =.56 cm E = GPa = Pa modul elastičnosti betona E = 00.0 GPa = Pa modul elastičnosti armature f = 3.5 Pa - za betone klase C 40/50 k = dugotrajno opterećenje α = =, = 5.7 x = + = = 4.33 cm σ = =.. = 30. kn /cm = 30pa ρ, = A A, = A b.5 d = = (ε ε )= > (ε ε )= ( )

90 Proračun srednjeg razmaka pukotina: S, = k c+ k k k ϕ ρ, φ = 0 mm promjer najdeblje šipke k = 0.8 Rebrasta armatura k = 0.5 Savijanje k 3 =3.4 k 4 =0.45 c = d = 50 = 40 mm - zaštitni sloj uzdužne armature S, = = mm W = w = S, ε, ε, = = mm mm pukotine ne zadovoljavaju Postavljena nova armatura, 4Ø, u polju. Prognoza širine pukotine: w = S, ε, ε, Proračun srednje deformacije armature: (ε ε )= σ k,, E ( + α ρ, ) 0.6 σ E A = 4Ø = 5.0 cm E = GPa = Pa modul elastičnosti betona E = 00.0 GPa = Pa modul elastičnosti armature f = 3.5 Pa - za betone klase C 40/50 k = dugotrajno opterećenje α = =, = 5.7 x = + = = 5.74 cm 87

91 σ = =.. = 5.09 kn /cm = 50.9pa ρ, = A A, = A b.5 d = = (ε ε )= > (ε ε )= Proračun srednjeg razmaka pukotina: ( ) S, = k c+ k k k ϕ ρ, φ = mm promjer najdeblje šipke k = Rebrasta armatura k = 0.5 Savijanje k 3 =3.4 k 4 =0.45 c = d = 50 = 39 mm - zaštitni sloj uzdužne armature S, = = mm W = w = S, ε, ε, = = 0.4 mm mm pukotine zadovoljavaju 88

92 Ležaj: = 86.84kNm Prognoza širine pukotine: w = S, ε, ε, Proračun srednje deformacije armature: (ε ε )= σ k,, E ( + α ρ, ) 0.6 σ E A = 4Ø0 =.56 cm E = GPa = Pa modul elastičnosti betona E = 00.0 GPa = Pa modul elastičnosti armature f = 3.5 Pa - za betone klase C 40/50 k = dugotrajno opterećenje α = =, = 5.7 x = + = = 4.33 cm σ = =.. = kn /cm = 55.50pa ρ, = A A, = A b.5 d = = (ε ε )= > (ε ε )= Proračun srednjeg razmaka pukotina: ( ) S, = k c+ k k k ϕ ρ, φ = 0 mm promjer najdeblje šipke k = Rebrasta armatura 89

93 k = 0.5 Savijanje k 3 =3.4 k 4 =0.45 c = d = 50 = 40 mm - zaštitni sloj uzdužne armature S, = = 5.06 mm W = w = S, ε, ε, = = 0.5 mm mm pukotinezadovoljavaju! 90

94 5.4. KONTROLA PROGIBA GREDE POZICIJE 00 Progib kontroliramo za nefaktorizirano opterećenje i bez utjecaja puzanja. Kontrola progiba za Polje : Granični progib: lim L cm Beton: C 40/50; f ck =40.0 Pa E f cm ctm Pa 0.3 f Pa ck Čelik: B500B ; E s = 00.0 GPa ei E E s cm tot k 5 48 k L A B r tot F

95 9 Progib homogenog presjeka: A s = 4 = 5.0 cm A s = 0.00 cm cm d h A d h A bh I s s ei I cm I E r cm kn m GN E E I eff c I cm eff c ,, Progib potpuno raspucanog presjeka: x cm cm d x A x d A x bx bx I s s ei II cm I E r II eff c II , Ukupni progib: s 9 Pa 50. Pa h b f W f A x d sr ctm ctm cr s cr sr ) ( ) 3 (

96 .0 - Rebrasta armatura Dugotrajno opterećenje sr s r I r II r k m cm cm r r L cm I II cm tot, t 0 k L cm lim. 7cm r tot 93

97 6. PRORAČUN STUBIŠTA 6.. JERODANE REZNE SILE oment savijanja mjerodavan za dimenzioniranje stubišta dobiva se iz kombinacije za granično stanje nosivosti na ležajevima pozicije 00. Slika 7.. oment x (knm) za GSN na ležajevima pozicije 00 94

98 6.. DIENZIONIRANJE STUBIŠTA Polje sd Slika 7.. Poprečni presjek ploče stubišta 5.86 knm m b d f cd Očitano: s 0.0 c A s d f yd 586,69 cm m Odabrana mreža: R83 - As =,83 cm /m Ležaj stubište 05 sd 6.4 knm m b d f cd Očitano: s 0.0 c A s d f yd cm m Odabrana armatura:r As = 5,03 cm /m 95

99 7. PRORAČUN STUPOA 7.. OENTI SAIJANJA I UZDUŽNE SILE STUPOA Kombinacije opterećenja s JETRO (uobičajena kombinacija):. kombinacija opterećenja:,35 ( g g),5 q, 5Wx. kombinacija opterećenja:,35 ( g g),5 q, 5 W y 3. kombinacija opterećenja:,0 ( g g) 0 q, 5 Wx 4. kombinacija opterećenja:,0 ( g g) 0 q, 5 W y Kombinacije opterećenja s POTRESO (izvanredna kombinacija): 5. kombinacija opterećenja:,0 ( g g) 0,3 q, 0 Ex 6. kombinacija opterećenja:,0 ( g g) 0,3 q, 0 E y 7. kombinacija opterećenja:,0 ( g g) 0 q, 0 Ex 8. kombinacija opterećenja:,0 ( g g) 0 q, 0 E y Za.,., 5. i 6. kombinaciju opterećenja dobije se max uzdužna sila u stupu i pripadni moment savijanja, a za 3., 4., 7. i 8. kombinaciju opterećenja dobije semax moment savijanja u stupu i pripadna uzdužna sila.za rezultat dobivamo 8 uređenih parova. 7.. DIJAGRAI REZNIH SILA 96

100 Kombinacija Slika 8.. Dijagram uzdužnih sila Slika 8.. Dijagram momenta savijanja 97

101 Kombinacija 98

102 Slika 8.3. Dijagram uzdužnih sila Slika 8.4. Dijagram momenta savijanja Kombinacija 3 99

103 Slika 8.5. Dijagram uzdužnih sila Slika 8.6. Dijagram momenta savijanja Kombinacija 4 00

104 Slika 8.7. Dijagram uzdužnih sila Slika 8.8. Dijagram momenta savijanja Kombinacija 5 0

105 Slika 8.9. Dijagram uzdužnih sila Slika 8.0. Dijagram momenta savijanja Kombinacija 6 0

106 Slika 8.. Dijagram uzdužnih sila Slika 8.. Dijagram momenta savijanja Kombinacija 7 03

107 Slika 8.3. Dijagram uzdužnih sila Slika 8.4. Dijagram momenta savijanja Kombinacija 8 04

108 Slika 8.5. Dijagram uzdužnih sila Slika 8.6. Dijagram momenta savijanja (knm) N(kN). Kombinacija axn Kombinacija ax N Kombinacija ax Kombinacija ax Kombinacija axn Kombinacija ax N Kombinacija ax Kombinacija ax DIENZIONIRANJE STUPA Tablica 8.. Rezne sile u stupovima Određivanje dimenzija stupova Najnepovoljniji utjecaj je na srednji stup. anjske stupove na koje otpada nešto manje vertikalno opterećenje nećemo razmatrati posebno već ćemo sve stupove tretirati kao da su središnji. N = γ (g + g )+ γ q L L N = ( ) N = kn N = kn N = γ (g + g )+ γ q L L N = ( ) N = kn 05

109 Klasa betona: C40/50 f =. = 6.67 Pa Radi puzanja naprezanja u betonu ograničavamo na 45% tlačne čvrstoće betona. = 0,45 = 0,45 40 = 8,0 =,80 / = = = = Zbog simetričnosti konstrukcije, a uzimajući u obzir da je stup centrično opterećen, odabiremo kvadratni presjek stupa. = = = 0.46 = 4.6 Dobivenu vrijednost povećavamo za 30-50% zbog postojanja horizontalnog opterećenja. =,3, = 3,98 =,5 4,6 = 36,9 odabrano: a = 40 cm Dimenzioniranje pomoću dijagrama interakcije Dimenzioniranje stupova provest će se pomoću dijagrama nosivosti izrađenog pomoću programskog paketa AspalathosSectionDesign za razne slučajeve armiranja. Iz dijagrama nosivosti koji je napravljen za presjek stupa dimenzija 40/40 cm sa različitim stupnjem armiranja, te sa vrijednostima maksimalnih momenata i pripadajućih poprečnih sila ucrtanim u dijagram dobivamo potrebnu armaturu. Rezne sile dobivene u programu AspalathosLinearsu po teoriji I. reda. (I) (knm) N (I) (kn)

110 Tablica 8.. Rezne sile u stupovima Slika 8.7. Poprečni presjek stupa s armaturom (AspalathosSectionDesign) Tablica 8.3. omenti i uzdužne sile za konstrukciju krivulje nosivosti šipki Φ, Φ0 i Φ8 Ø Ø0 Ø8 (knm) N(kN) (knm) N(kN) (knm) N(kN)

111 -7000 Armatura stupa N(kN) (knm) Opterecenje 8 0 Slika 8.8. Krivulje nosivosti Odabrane šipke: Φ0 + 8Φ(A s =37,70+9,05=46,75cm ) 8. PRORAČUN TEELJA SACA ISPOD STUPA 8.. DIENZIONIRANJE TEELJA Temelj je proračunat za granično stanje uporabljivosti. Za dobivanje mjerodavnih naprezanja na spoju stup temelj korištene su slijedeće kombinacije opterećenja: U =,0 g. ž +,0 g +,0 q +,0 w U =,0 g. ž +,0 g +,0 q +,0 w I =,0 g. ž +,0 g + 0,3 q +,0 p I =,0 g. ž +,0 g + 0,3 q +,0 p Iz navedenih kombinacija dobiveni su parovi maksimalnih uzdužnih sila i pripadnih momenata, te maksimalnih momenata i pripadnih uzdužnih sila od kojih odabiremo dva para sila mjerodavna za dimenzioniranje temelja. 08

112 Tablica 9..Rezne sile na spojevima stup temelj za kombinacije Nmax(kN) prip(knm) max (knm) Nprip (kn) uobičajena x uobičajena y izvanredna x izvanredna y Odabrane mjerodavne sile na spoju:. kombinacija: N = kn = knm. kombinacija: = 78.4 knm N = kn 8... Preliminarno određivanje dimenzija temelja Temelj je centrično opterećen zbog čega odabiremo kvadratni poprečni presjek. Dopuštena naprezanja u tlu (ovise o vrsti tla): σ = 0,5 N /m Širina i duljina temelja: d = š = b = a, = a,, = 0,40,, =,40 m isina temelja: v = a = 0,40 = 0,80 m = 80 cm Težina temelja: N t,4,4 0,8 5 5, kn 09

113 Slika 9..Preeliminarne dimenzije temelja 8.. KONTROLA NAPREZANJA NA DODIRNOJ PLOHI TEELJ TLO σ, = N A ± W A =,4,4 = 5,76 m W = bh 6 =,4,4 6 =,304 m. kombinacija N = 78,64 kn N = N + N = 78,64 + 5,0 = 93,84 kn = 386,46 knm σ, = N A ± W = 93,84 5,76 ± 386 6,46 = 4,63 ± 67,73,3 304 σ = 39,36 kn/m <, = 500 / σ = 56,90 kn/m <, = 500 / 0

114 . kombinacija = 78,4 knm N = 806,80 kn N = N + N = 806,80 + 5,0 = 9,00 kn σ, = N A ± W = 9,00 5,76 ± 78,4 = 60,06 ± 77,44,304 = 37,50 <, = 500 / σ = 8,6 kn/m <, = 500 / 8.3. PRORAČUN ARATURE TEELJA omenti u presjeku - = σ b b + (σ σ ) b 3 b σ = σ b b (σ σ ). kombinacija (39,36 56,90) = 5,57 kpa σ = 39,36,00,40 = 5,57,00,00,00 + (39,36 5,57) = 7,88 knm 3,00

115 Slika 9.. Naprezanje ispod temelja za kombinaciju

116 . kombinacija σ = 37,50,00,40 ( 37,50 8,6) = 7,97 kpa = 37,50,00,0 00,00 + (37,50 7,97) = 40,36 knm 3,00 Slika 9.3. Naprezanje ispod temelja za kombinaciju jerodavni moment za proračun armature: = 7,88 knm Klasa betona: C40/50 f = 40 Pa f = = 6,67 Pa =,67 kn/cm, Zadana armatura: B500B f = 500 Pa f = = 434,78 Pa = 43,48 kn/cm, 3

117 μ = b d f = 7, ,67 = 0,0048 Očitano: ε = 0.0, ε = 0,4, ξ = 0,038, ζ=0,987 A =, f ζ d = 7,88 00 = 5,37 cm /m 43,48 0, Po m : A = 5,37,4 =,4 cm m Odabrana armatura: A, =,4 cm m U donju zonu temelja: Odabrana armatura: mreža Q83 (A =,83 cm /m ) Konstruktivna armatura u gornjoj zoni: mreža Q6 (A =,6 cm /m ) 4

118 9. PRILOZI 9.. PLAN POZICIJA TEELJA 9.. ARATURA PODNE PLOČE DONJA ZONA 9.3. ARATURA PODNE PLOČE GORNJA ZONA 9.4. PLAN POZICIJA PRIZELJA 9.5. PLAN POZICIJA 00 ETAŽA 9.6. ARATURNI PLAN STUPA. ETAŽE 9.7. ARATURA PLOČE POZICIJA 00 DONJA ZONA 9.8. ARATURA PLOČE POZICIJA 00 GORNJA ZONA 9.9. PLAN POZICIJA KATA 9.0. PLAN POZICIJA 00 ETAŽA 9.. PLAN OPLATA GREDA ARATURNI PLAN GREDE POZICIJE ARATURA PLOČE POZICIJA 00 DONJA ZONA 9.4. ARATURA PLOČE POZICIJA 00 GORNJA ZONA 5

119 FAKULTET HRATSKE ARHI 0 Plan pozicija temelja T T T T T T T T T T T T T T T T TEKTONSKI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE PLAN POZICIJA TEELJA rujan, 06. Antonia Pleština JERILO BROJ PRILOGA :00

120 FAKULTET HRATSKE ARHI 0 Armatura podne ploče - donja zona Ø 0/0 kom:90 3 Q-96 44x5 3 Q-96 44x5 3 Q-96 44x5 3 Q-96 44x5 3 Q-96 44x5 3 Q-96 44x5 ISKAZ REŽASTE ARATURE Pozicija Oznaka mreže Oblik mreže B [cm] L [cm] n Jedinična masa [kg/m] Ukupna masa [kg] 600 Q Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x Q - 96 Q - 96 Q - 96 Q Q Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Ukupno Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x35 Ø 0/0 kom:0 ISKAZ REBRASTE ARATURE Čelik B500B JED. ASA POZ. OBLIK Ø KO. L(cm) ASA (kg) (kg/m) UKUPNO: kg Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 4 Q x TEKTONSKI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE ARATURA PODNE PLOČE rujan, 06. Antonia Pleština JERILO BROJ PRILOGA :00

121 FAKULTET 5 HRATSKE Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 600 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 600 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 600 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 Q x5 3 44x5 3 44x5 3 44x5 3 44x5 3 44x5 Q-96 Q-96 Q-96 Q-96 Q-96 Armatura podne ploče - gornja zona Ø 0/0 kom:0 Q x5 Q x5 Q x5 3 44x5 Q-96 4 Q x35 5 Q x35 5 Q x35 6 Q x35 Ø 0/0 kom:90 84 TEKTONSKI ARHI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL ISKAZ REŽASTE ARATURE Pozicija Oznaka mreže Oblik mreže B L n Jedinična masa Ukupna masa [cm] [cm] [kg/m] [kg] Q Q - 96 Q - 96 Q - 96 Q - 96 Q Ukupno TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ JERILO DATU PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE ARATURA PODNE PLOČE BROJ PRILOGA : ISKAZ REBRASTE ARATURE Čelik B500B JED. ASA POZ. OBLIK Ø KO. L(cm) ASA (kg) (kg/m) UKUPNO: kg OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA rujan, 06. Antonia Pleština 5

122 FAKULTET HRATSKE ARHI 0 Plan pozicija prizemlja S S S S S S S S S S S S S S S S TEKTONSKI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE PLAN STUPOA PRIZELJA rujan, 06. Antonia Pleština JERILO BROJ PRILOGA :00 4

123 HRATSKE ARHI 0 Plan pozicija 00 - Etaža G0 P0 P0 P0 G0 G03 P0 G04 G04 P0 G03 G0 P0 P0 P0 G FAKULTET TEKTONSKI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL 834 TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE PLAN POZICIJA 00 - ETAŽA rujan, 06. Antonia Pleština JERILO BROJ PRILOGA :00 5

124 FAKULTET HRATSKE ARHI 0 Plan oplate greda POPREČNI PRESJEK - J : TEKTONSKI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE PLAN OPLATE GREDA 00 rujan, 06. Antonia Pleština JERILO BROJ PRILOGA :00 6

125 FAKULTET 5 HRATSKE Φ0/0 8 Φ0/0 4 Φ0/0 Ø 8 Φ0/ Φ0/0 8 Φ0/0 Φ0/0 Q x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x5 556x Ø 0/ Q-385 Q Ø 0/0 8 8 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Ø 0/0 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q-385 Q Ø 0/0 4 0/0 6 0/0 34 0/0 4 4 Ø 0/0 4 3 Ø 0/0 4 Φ0/0Ø 4 Φ0/0Ø 8 Ø0/0 8 Φ0/0 4 0/0 6 0/0 34 0/0 4 Φ0/0 Ø 4 Φ0/0Ø 4 Φ0/0Ø 8 Ø 0/0 8 Ø 0/0 Armatura ploče pozicija 00 - donja zona TEKTONSKI ARHI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL Ø 0/0 kom:90 TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI ISKAZ REŽASTE ARATURE Čelik B500B POZ. TIP REŽE OBLIK DIENZIJE (cm) KO. 50 Q x5 4 ASA (kg/m) UKUPNA ASA 6,0 636, Q x75 8 6,0 90,3 UKUPNO: (KG)... 87,07 ISKAZ REBRASTE ARATURE Čelik B500B JED. ASA POZ. OBLIK Ø KO. L(cm) ASA (kg) (kg/m) 0 0, , , , UKUPNO: (KG) , TEA STUDENT SADRŽAJ JERILO DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE ARATURA PLOČE POZICIJA 00 - DONJA ZONA rujan, 06. Antonia Pleština BROJ PRILOGA : ,649 0, ,34 36,

126 FAKULTET 5 HRATSKE X5 00X5 7 00X5 00X5 00X5 00X5 Q X5 R-83 R-83 R-83 00X X5 R-83 R-83 R X5 R-83 R-83 Q-636 Q-636 Q X5 6 R-83 00X5 00X60 R-83 00X60 300X5 300X5 R-636 R X50 300X50 R-636 R-636 Q X5 Q X5 Q X5 Q-636 R X5 R X5 300X5 6 6 R-83 R-83 00X5 00X5 7 R-83 00X5 7 R-83 00X5 5 R X00 R-83 R X00 6 Q X5 Q X5 Q X5 Q X5 R-83 R-83 00X5 00X5 3 R X5 R-636 R X5 R X5 8 R-83 00X65 8 R-83 00X65 300X5 R X00 R X00 R X5 R X5 7 R-83 00X5 7 R-83 00X5 6 R-83 00X5 Q X5 300X5 300X5 Q-636 Q-636 Q X5 00X5 00X5 R-83 00X5 00X5 9 00X55 R X5 6 R-636 R-83 00X5 600X60 R R-83 00X65 600X60 0R X5 00X5 R-83 R X55 R X50 300X50 R-636 R X5 300X5 R-636 R X5 00X5 00X5 00X5 R-83 R-83 R-83 00X R-83 R-83 R-83 00X60 R-83 00X60 R-83 R-83 Armatura ploče pozicija 00 - gornja zona Ø 0/0 8 Φ0/ TEKTONSKI ARHI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL ISKAZ REŽASTE ARATURE Čelik B500B POZ. TIP REŽE OBLIK DIENZIJE (cm) KO. ASA (kg/m) UKUPNA ASA UKUPNO: (KG) ,5 ISKAZ REBRASTE ARATURE Čelik B500B JED. ASA POZ. OBLIK Ø KO. L(cm) ASA (kg) (kg/m) , ,8 UKUPNO: (KG)...,8 TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ JERILO DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE rujan, 06. Antonia Pleština ARATURA PLOČE POZICIJA 00 - GORNJA ZONA BROJ PRILOGA : Q-385 Q-636 R-636 R X50 300X5 300X5 5X ,0 0,08 5,95 5,95 78,69 780,9 487,3 07, R-636 R-83 R-83 R-83 9 R-83 R X00 60X00 5X00 65X ,95,77,77,77 7,40 79,78,74 9,4 55X00,77 8,59 600X60 5,95 4,4

127 FAKULTET HRATSKE ARHI 0 Plan pozicija stupova kata S S S S S S S S S S S S S S S S TEKTONSKI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE Antonia Pleština PLAN POZICIJA STUPOA KATA rujan, 06. JERILO BROJ PRILOGA :00 9

128 HRATSKE ARHI 0 Plan pozicija 00 - Krov G0 P0 G0 G03 P0 G03 G0 P0 G FAKULTET TEKTONSKI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL 834 TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE PLAN POZICIJA 00 - KRO rujan, 06. Antonia Pleština JERILO BROJ PRILOGA :00 0

129 FAKULTET HRATSKE ARHI 0 Plan oplate greda POPREČNI PRESJEK - J : TEKTONSKI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE PLAN OPLATE GREDA 00 rujan, 06. Antonia Pleština JERILO BROJ PRILOGA :00

130 FAKULTET HRATSKE ARHI 0 Armatura grede poz Ø L=47 cm 4 Ø L=47 cm Ø L=500 cm 5 Ø L=500 cm Ø L=500 cm 6 Ø L=500 cm Ø0/0 8 3Ø0/5 8 37Ø0/0 8 3Ø0/5 8 37Ø0/0 8 3Ø0/5 7 8Ø0/ Iskaz armature stupova Rebrasta armatura B500B Pozicija Dimenzije(cm) Dužina(m) Komada ( greda) ,70 4 4, Broj greda Jedinična masa(kg/m) asa(kg) 34,04 6,80 4,450 33,8 6,00 4 4,450 35, , ,09 567, ,00 4 3,09 3,68 7 Ø L=078 cm 7 Ø6 L=078 cm , ,09 47,36 0,78 4 4,638 8, Ø0 L=600 cm 600 Ø0 L=870 cm Ø0 L=680 cm Ø0 L=600 cm 600 Ø0 L=870 cm , , ,5 Spona POZ 7 J :5 Ukupna masa : 580,04 kg 5 Presjek - J :5 Presjek - J :5 Presjek 3-3 J : Ø 4 Ø 4 Ø 5 ø0 3 Ø0 7 Ø Ø 7 Ø Ø Ø0/5 30 Ø0 8 Ø0/0 6 Ø 30 Ø0 8 Ø0/5 30 Ø0 5 TEKTONSKI - NSKO GRAĐEI CE I AT, T I SPL TU, I SPL SEU U ŠTE I L ČI TEA STUDENT SADRŽAJ DATU OSNOE BETONSKIH KONSTRUKCIJA PROJEKTIRANJE I DIENZIONIRANJE OKIRNE KONSTRUKCIJE ARATURNI PLAN GREDE 0 rujan, 06. Antonia Pleština JERILO BROJ PRILOGA :00