«ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΜΕ ΕΛΑΣΤΙΚΗ ΚΑΙ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΙΣ ΔΙΑΤΑΞΕΙΣ ΤΟΥ ΚΑΝ.ΕΠΕ.»

Transcript

1 ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΣΠΟΥΔΩΝ «ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ» Μεταπτυχιακή διπλωματική εργασία «ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΜΕ ΕΛΑΣΤΙΚΗ ΚΑΙ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΙΣ ΔΙΑΤΑΞΕΙΣ ΤΟΥ ΚΑΝ.ΕΠΕ.» Φέκας Κωνσταντίνος Διπλ. Πολιτικός Μηχανικός Πανεπιστημίου Θεσσαλίας Τριμελής εξεταστική επιτροπή: Στυλιανίδης Κοσμάς, Καθηγητής Α.Π.Θ. (επιβλέπων) Ιγνατάκης Χρήστος, Καθηγητής Α.Π.Θ. Θερμού Γεωργία, Επίκ. Καθηγήτρια Α.Π.Θ. Θεσσαλονίκη, Νοέμβριος 2015

2

3 ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΣΠΟΥΔΩΝ «ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ» ΠΕΡΙΟΔΟΣ Μεταπτυχιακή ΔΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ Για το μεταπτυχιακό φοιτητή του Π.Μ.Σ. «Α.Σ.Τ.Ε.» Φέκα Κωνσταντίνο, Διπλωματούχο Πολιτικό Μηχανικό Πανεπιστημίου Θεσσαλίας Τίτλος διπλωματικής εργασίας : «Αποτίμηση υφισταμένου κτιρίου από οπλισμένο σκυρόδεμα με ελαστική και ανελαστική ανάλυση σύμφωνα με τις διατάξεις του ΚΑΝΕΠΕ» Δεδομένα του προβλήματος : Το υπό εξέταση κτίριο είναι ενταγμένο σε νοσοκομειακό συγκρότημα και χρησιμοποιείται ως κτίριο υποστήριξης. Πρόκειται για ένα τριώροφο κτίριο οπλισμένου σκυροδέματος, το οποίο συντίθεται από, ισόγειο, πρώτο και δεύτερο όροφο. Η μελέτη και κατασκευής του κτιρίου τοποθετούνται στο 1986, αμέσως μετά τη θέσπιση των πρόσθετων διατάξεων του αντισεισμικού κανονισμού στη χώρα. Η στατική μελέτη του κτιρίου έχει εντοπισθεί και διατίθεται προς αξιοποίηση. Κατά το παρελθόν το κτίριο δεν παρουσίασε σημαντικά προβλήματα στο φέροντα οργανισμό του έναντι οποιουδήποτε αιτίου. Αντικείμενο της εργασίας είναι η αποτίμηση του κτιρίου με βάση τόσο την ελαστική όσο και την ανελαστική μέθοδο ανάλυσης κατά ΚΑΝΕΠΕ Ζητούμενα : Α. Ζητείται η παρουσίαση της αποτίμησης του υπό μελέτη κτιρίου, βάσει της ελαστικής και της ανελαστικής μεθόδου ανάλυσης που προβλέπει ο ΚΑΝΕΠΕ Β. Με βάση τα αποτελέσματα του ζητούμενου Α, ζητείται επί πλέον η σύγκριση των αποτελεσμάτων των δύο μεθόδων. Ο Επιβλέπων Κ. Στυλιανίδης Καθηγητής Α.Π.Θ.

4

5 ΠΕΡΙΛΗΨΗ Η παρούσα διπλωματική εργασία αναφέρεται στην αποτίμηση ενός υφιστάμενου κτιρίου από οπλισμένο σκυρόδεμα. Η αποτίμηση του κτιρίου γίνεται με δύο μεθόδους: i) ελαστική δυναμική ανάλυση και ii) μη γραμμική στατική ανάλυση (Push over analysis). Το υπό μελέτη δόμημα διαθέτει τοιχωματικό φέροντα οργανισμό και αποτελείται από τρεις ορόφους, ισόγειο, πρώτο και δεύτερο όροφο. Για την παρούσα μελέτη αποτίμησης ήταν διαθέσιμα όλα τα σχέδια της αρχικής στατικής μελέτης, η οποία τοποθετείται το 1986 και πραγματοποιήθηκε με βάση τον αντισεισμικό κανονισμό του Αρχικά γίνεται αναλυτική περιγραφή του υπό μελέτη κτιρίου με την κατάρτιση πινάκων όπου αναγράφονται τα στοιχεία όλων των δομικών στοιχείων (διαστάσεις, οπλισμοί) καθώς και παράθεση των σχεδίων των ξυλοτύπων. Στη συνέχεια παρουσιάζονται οι βασικές αρχές αποτίμησης και ανασχεδιασμού σύμφωνα με τον Κανονισμό Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.). Ακολούθως, γίνεται εκτενής αναφορά στην ελαστική δυναμική μέθοδο και στην ανελαστική στατική μέθοδο ανάλυσης, που χρησιμοποιήθηκε για την αποτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου, όπως αυτές ορίζονται στον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Η ανάλυση πραγματοποιήθηκε στο λογισμικό ETABS. Περιγράφεται λεπτομερώς η προσομοίωση της ανελαστικής συμπεριφοράς των κρίσιμων διατομών των φερόντων δομικών στοιχείων. Η αποτίμηση του υφιστάμενου κτιρίου γίνεται για επίπεδο επιτελεστικότητας Β1, «Προστασία Ζωής», για σεισμική δράση με πιθανότητα υπέρβασης 10% σε 50 χρόνια. Βάσει των αποτελεσμάτων που προκύπτουν από το στάδιο της αποτίμησης, προκύπτουν συμπεράσματα σχετικά με τις δύο μεθόδους ανάλυσης καθώς και για τη γενική συμπεριφορά του υπό μελέτη κτιρίου έναντι σεισμικών δράσεων. 5

6 6

7 ABSTRACT The main objective of the present dissertation is the seismic assessment of an existing reinforced concrete building, applying two methods of analysis: i) response spectrum analysis and ii) nonlinear static analysis (push over analysis), as defined in the Greek Code for the Seismic Assessment and Rehabilitation of Buildings. The envisaged building comprises three stories; ground floor, 1 st and 2 nd floor. Resistance against lateral seismic loads, in both directions, X and Y, is provided primarily by shear walls and secondarily by moment frames. The initial structural design was available. The structure was constructed in 1986 and designed in compliance to the Greek Seismic Code established in Firstly, a detailed description of the building is provided with all the information about the geometry and the reinforcement of each element of the structure (beams, columns, walls). The blueprints of the initial structural design are also presented. Afterwards, the main principles of the Code of assessment and rehabilitation of concrete buildings are mentioned. Following, a detailed presentation of both methods of analysis, according to the Code, takes place, while the structural analysis model is presented. For the purpose of the analysis, ETABS is used. Alongside, emphasis is given as far as the nonlinear properties of the structural elements are concerned. The assessment of the building is performed, corresponding to performance level Life Safety, for earthquake hazard level with a probability of exceedance of 10% in 50 years. After the assessment is complete, general conclusions, concerning the two types of analysis applied and the overall seismic behavior of the building, are provided. 7

8 8

9 ΕΙΣΑΓΩΓΗ Η χώρα μας παρουσιάζει την υψηλότερη σεισμικότητα στην Ευρώπη. Ο παράγοντας αυτός χρήζει ιδιαίτερης προσοχής όσον αφορά το σχεδιασμό νέων κτιρίων, και γενικά νέων κατασκευών, καθώς και στη διατήρηση της ακεραιότητας των υφιστάμενων κατασκευών. Ειδικά στον τομέα που σχετίζεται με τις επεμβάσεις σε υπάρχοντα κτίρια θα πρέπει να τονιστεί ότι η πολυπλοκότητα του θέματος αυτού σε συνδυασμό με την απουσία επαρκούς βιβλιογραφίας και την απαίτηση ωριμότητας επιστημονικής γνώσης καθιστούν το έργο του μηχανικού αρκετά δύσκολο και κοπιαστικό. Οι περισσότερες οικοδομές στην Ελλάδα έχουν κατασκευαστεί πριν το 1980 κάτι που σημαίνει ότι δεν πληρούν τις σύγχρονες προδιαγραφές των κανονισμών έναντι σεισμού (ΕΑΚ2000, EC8). Το γεγονός αυτό ανέδειξε την ανάγκη σύνταξης οδηγιών και κανονισμών προκειμένου να εκτιμηθεί και στη συνέχεια να αυξηθεί η μειωμένη απομένουσα αντοχή των υφιστάμενων κατασκευών μέσω επεμβάσεων στα φέροντα στοιχεία τους. Προς αυτή την κατεύθυνση κινούνται σύγχρονα κανονιστικά κείμενα όπως είναι οι αμερικάνικες οδηγίες της FEMA, ο Ελληνικός Κανονισμός Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.), το τρίτο μέρος του Ευρωκώδικα, κλπ. που υιοθετούν το σχεδιασμό και την αποτίμηση βάσει δεδομένης στάθμης επιτελεστικότητας. Συγκεκριμένα, ο ΚΑΝ.ΕΠΕ. καθορίζει τα κριτήρια αποτίμησης της φέρουσας ικανότητας υφισταμένων δομημάτων, τις ελάχιστες υποχρεωτικές απαιτήσεις φέρουσας ικανότητας ανασχεδιασμένων δομημάτων ή μελών τους, τους τρόπους με τους οποίους μπορεί να γίνει η επέμβαση, καθώς και τη συσχέτισή του με άλλους κανονισμούς (υλικών, φορτίσεων, κλπ). Η παρούσα διπλωματική εργασία πραγματοποιείται σύμφωνα με την τελική μορφή του Κανονισμού Επεμβάσεων και αποτελεί μία προσπάθεια περί ολοκληρωμένης εφαρμογής των σχετικών του διατάξεων, στα πλαίσια της αποτίμησης και του ανασχεδιασμού ενός υφιστάμενου κτιρίου από οπλισμένο σκυρόδεμα. Τέλος, εκφράζονται θερμές ευχαριστίες προς τους επιβλέποντες, κ. Κοσμά Στυλιανίδη, κ. Χρήστο Ιγνατάκη, και κ. Γεωργία Θερμού για την συνεχή και καθοριστικής σημασίας για την περαίωση της παρούσας εργασίας, επιστημονική τους καθοδήγηση κατά την διάρκεια εκπόνησής της. Θεσσαλονίκη, Νοέμβριος 2015 Φέκας Κωνσταντίνος 9

10 10

11 Περιεχόμενα ΠΕΡΙΛΗΨΗ... 5 ABSTRACT... 7 ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ ΤΟΥ ΥΠΟ ΜΕΛΕΤΗ ΚΤΙΡΙΟΥ Γενική περιγραφή Υλικά ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ ΚΑΙ ΑΝΑΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ Αρχές αποτίμησης Στόχοι αποτίμησης και ανασχεδιασμού Γενικά Στάθμες επιτελεστικότητας φέροντος οργανισμού Στάθμη Αξιοπιστίας Δεδομένων (Σ.Α.Δ.) Γενικά Κατηγορίες Σ.Α.Δ Επιπτώσεις της Σ.Α.Δ. στην αποτίμηση και τον ανασχεδιασμό Κύρια (ή πρωτεύοντα) και δευτερεύοντα στοιχεία Η λογική των ελέγχων ασφαλείας και η ανίσωση ασφαλείας Έλεγχος ασφαλείας Ανίσωση ασφαλείας Μέθοδοι ανάλυσης Εφαρμογή γραμμικών μεθόδων ανάλυσης Εφαρμογή μη-γραμμικών μεθόδων ανάλυσης Δράσεις Συνδυασμοί δράσεων Δράσεις Συνδυασμοί δράσεων Αντιστάσεις Γενικά Υφιστάμενα υλικά Προστιθέμενα υλικά Επί μέρους συντελεστές ασφαλείας προσομοιωμάτων Η ΕΛΑΣΤΙΚΗ ΔΥΝΣΜΙΚΗ ΜΕΘΟΔΟΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ Βάσεις της μεθόδου

12 3.2. Δείκτης ανεπάρκειας λ Προϋποθέσεις εφαρμογής Προσομοίωση και ανάλυση Γενικά Μέθοδος φάσματος απόκρισης Προσδιορισμός των εντατικών μεγεθών Η ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΣΤΑΤΙΚΗ ΜΕΘΟΔΟΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ ΣΥΝΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ Βάσεις της μεθόδου Σκοπός της ανάλυσης Βασικές παραδοχές της μεθόδου Προϋποθέσεις εφαρμογής Προσομοίωση και ανάλυση Γενικά Κατανομή σεισμικών δυνάμεων Προσδιορισμός κόμβου ελέγχου Εξιδανικευμένη καμπύλη δύναμη μετακίνησης Προσδιορισμός ιδιοπεριόδου Συνεκτίμηση της στρέψης Υπολογισμός στοχευόμενης μετακίνησης ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ ΥΠΟΛΟΓΙΣΤΙΚΟΥ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΟΣ ΓΙΑ ΤΟ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟ ΚΤΙΡΙΟ Διακριτοποίηση Φορτία υπολογισμού Αδρανειακή προσομοίωση Υλικά Συνδυασμοί δράσεων Προσομοίωση ανελαστικής συμπεριφοράς δομικών στοιχείων Γενικά Ιδεατή καμπύλη παραμόρφωσης δομικού μέλους «F δ» Διάκριση δομικών στοιχείων σε πλάστιμα και ψαθυρά Προσδιορισμός διαγραμμάτων Μ-θ σε πλάστιμα στοιχεία Προσδιορισμός διαγραμμάτων Μ-θ σε ψαθυρά στοιχεία

13 6. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ Εφαρμογή ελαστικής δυναμικής ανάλυσης Προσδιορισμός ενιαίου δείκτη συμπεριφοράς Ανάλυση Έλεγχος επάρκειας Εφαρμογή ανελαστικής στατικής ανάλυσης Διάκριση στοιχείων σε πλάστιμα και ψαθυρά Στοιχεία διαγραμμάτων ροπών στροφών (Μ-θ) Ανάλυση Καθορισμός μετακίνησης στόχου Έλεγχος ικανοποίησης κριτηρίων επιτελεστικότητας ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ

14 14

15 1. ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ ΤΟΥ ΥΠΟ ΜΕΛΕΤΗ ΚΤΙΡΙΟΥ 1.1. Γενική περιγραφή Το κτίριο που μελετάται τα πλαίσια της παρούσας εργασίας αποτελεί υφιστάμενο κτίριο και εντάσσεται στο πολεοδομικό συγκρότημα της Θεσσαλονίκης. Αποτελείται από τρεις συνολικά ορόφους: ισόγειο, πρώτο και δεύτερο όροφο, συνολικά τρεις στάθμες μελέτης. Η στατική μελέτη του κτιρίου τοποθετείται στο 1986 και έγινε σύμφωνα με τον Αντισεισμικό κανονισμό του Ο φέρον οργανισμός του κτιρίου είναι κυρίως τοιχωματικός. Σε όλο το ύψος του συντρέχουν τοιχώματα και κατά τις δύο κύριες διευθύνσεις ικανά να παραλάβουν ποσοστό μεγαλύτερο από το 65% της συνολικής τέμνουσας βάσης λόγω σεισμικής δράσης. Η κάτοψη εγγράφεται σε ορθογώνιο σχήμα διαστάσεων 21.90x19.30 m. Η ιδιαιτερότητα του κτιρίου έγκειται στην ύπαρξη μυκητοειδούς πλάκας με δοκούς μόνο στην περίμετρο της κάτοψης. Επιπλέον, στην οροφή του 1 ου και 2 ου ορόφου υπάρχει, στο κέντρο της κάτοψης, οπή διαστάσεων 6.90x3.00 m εξαιτίας της ύπαρξης αιθρίου στο ισόγειο. Τα υποστυλώματα της περιμέτρου είναι διαστάσεων 50x30 cm σε όλο το ύψος, ενώ τα εσωτερικά υποστυλώματα είναι μειούμενης διατομής από όροφο σε όροφο. Στο ισόγειο είναι 40x40 cm, στον 1 ο όροφο 35x35 cm και τέλος στον 2 ο όροφο καταλήγουν 30x30. Γενικά, οι εξωτερικές δοκοί και οι περιμετρικές δοκοί των οπών των πλακών του 1 ου και 2 ου ορόφου είναι διαστάσεων 20x80 cm. Εξαίρεση αποτελούν 5 δοκοί που είναι διαστάσεων 30x50 cm. Τα τοιχώματα έχουν μήκος 3.60 μέχρι 5.15 m και πάχος κορμού 0.20 m. Προβλέπονται τα άκρα των τοιχωμάτων να έχουν μεγαλύτερο πλάτος από τον κορμό, 0.30 m. Αναλυτικά δίνονται οι διαστάσεις και οι οπλισμοί των δομικών μελών στους Πίνακες Τέλος, οι πλάκες έχουν πάχος 16 cm σε όλους τους ορόφους, ενώ οι κλίμακες 17 cm Υλικά Από τα σχέδια της μελέτης προσδιορίστηκαν τα υλικά κατασκευής του υπό μελέτη κτιρίου. Για το μεν σκυρόδεμα η ποιότητα είναι Β225, που αντιστοιχεί σε θλιπτική αντοχή κυλίνδρου f ck = 14MPa και για το χάλυβα των οπλισμών StIIIa, που αντιστοιχεί στον σημερινό S400 (f y = 400 MPa). 15

16 Σχήμα 1.1: Κάτοψη Ισογείου 16

17 Σχήμα 1.2: Κάτοψη 1 ου και 2 ου ορόφου 17

18 Πίνακας 1.1: Διαστάσεις και οπλισμοί δοκών ισογείου Αρίθμηση b (cm) h (cm) Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ7' Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ διατομή οπλισμός κάμψης οπλισμός διάτμησης αριστερά μέσον δεξιά εντός l cr εκτός l cr άνω 2ø14+1ø12 2ø10 2ø14+1ø12 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14+1ø12 4ø14 2ø14+1ø12 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14+1ø12 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14+1ø12 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø18+1ø12 2ø10 2ø18 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 1ø12+2ø16 2ø18+2ø16 4ø10 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø18 2ø10 2ø18 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 4ø10 4ø10 4ø10 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14+1ø12 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14+1ø12 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14+1ø12 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14+1ø12 ø8/12.5 ø8/20 άνω 5ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 3ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 18

19 Πίνακας 1.1 (συνέχεια): Διαστάσεις και οπλισμοί δοκών ισογείου Αρίθμηση b (cm) h (cm) Δ Δ Δ Δ Δ Δ διατομή οπλισμός κάμψης οπλισμός διάτμησης αριστερά μέσον δεξιά εντός l cr εκτός l cr άνω 2ø14 2ø10 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 5ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 4ø14 2ø10 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 3ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 Πίνακας 1.2: Διαστάσεις και οπλισμοί δοκών 1 ου ορόφου Αρίθμηση b (cm) h (cm) Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ7' διατομή οπλισμός κάμψης οπλισμός διάτμησης αριστερά μέσον δεξιά εντός l cr εκτός l cr άνω 2ø14+1ø12 2ø10 2ø14+1ø12 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14+1ø12 4ø14 2ø14+1ø12 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14+1ø12 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14+1ø12 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø18+1ø12 2ø16 2ø18 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 1ø12+4ø10 2ø18 4ø10 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø18 2ø10 2ø18 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 4ø10 2ø18+2ø16 4ø10 ø8/12.5 ø8/20 19

20 Πίνακας 1.2: Διαστάσεις και οπλισμοί δοκών 1 ου ορόφου (συνέχεια) Αρίθμηση b (cm) h (cm) Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ διατομή οπλισμός κάμψης οπλισμός διάτμησης αριστερά μέσον δεξιά εντός l cr εκτός l cr άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14+2ø12 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14+2ø12 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14+1ø12 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14+1ø12 ø8/12.5 ø8/20 άνω 5ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 3ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 5ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 4ø14 2ø10 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 3ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 20

21 Πίνακας 1.2 (συνέχεια): Διαστάσεις και οπλισμοί δοκών 1 ου ορόφου Αρίθμηση b (cm) h (cm) Δ Δ Δ Δ διατομή οπλισμός κάμψης οπλισμός διάτμησης αριστερά μέσον δεξιά εντός l cr εκτός l cr άνω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 Πίνακας 1.3: Διαστάσεις και οπλισμοί δοκών 2 ου ορόφου Αρίθμηση b (cm) h (cm) Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ7' Δ Δ διατομή οπλισμός κάμψης οπλισμός διάτμησης αριστερά μέσον δεξιά εντός l cr εκτός l cr άνω 2ø14+1ø12 2ø10 2ø14+1ø12 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14+1ø12 4ø14 2ø14+1ø12 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14+1ø12 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14+1ø12 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14+1ø12 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14+1ø12 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø18+1ø14 2ø16 2ø18 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 1ø14+4ø10 2ø18 5ø10 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø18 2ø10 2ø18 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 4ø10 2ø18+2ø16 4ø10 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 21

22 Πίνακας 1.3 (συνέχεια): Διαστάσεις και οπλισμοί δοκών 2 ου ορόφου Αρίθμηση b (cm) h (cm) Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ διατομή οπλισμός κάμψης οπλισμός διάτμησης αριστερά μέσον δεξιά εντός l cr εκτός l cr άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14+1ø12 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14+1ø12 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14+1ø12 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14+1ø12 ø8/12.5 ø8/20 άνω 3ø16+2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 3ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 2ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø14 2ø10 2ø16+2ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 2ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 2ø16+2ø14 2ø10 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 22

23 Πίνακας 1.3 (συνέχεια): Διαστάσεις και οπλισμοί δοκών 2 ου ορόφου Αρίθμηση b (cm) h (cm) Δ Δ διατομή οπλισμός κάμψης οπλισμός διάτμησης αριστερά μέσον δεξιά εντός l cr εκτός l cr άνω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 άνω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 κάτω 4ø14 4ø14 4ø14 ø8/12.5 ø8/20 Πίνακας 1.4: Διαστάσεις και οπλισμοί υποστυλωμάτων ισογείου Αρίθμηση Διαστάσεις (cm) b (cm) h (cm) Οπλισμός κάμψης Οπλισμός διάτμησης εντός l cr εκτός l cr Σ1 30x ø20+6ø16 ø8/10 ø8/10 Σ2 30x ø20+6ø16 ø8/10 ø8/10 Σ3 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ4 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ5 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ6 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ7 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ8 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ9 30x ø14 ø8/10 ø8/20 Σ10 40x ø18+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ11 40x ø18+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ12 40x ø18+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ13 40x ø18+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ14 30x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ15 30x ø16 ø8/10 ø8/20 Σ16 30x ø16 ø8/10 ø8/20 Σ17 40x ø18+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ18 40x ø18+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ19 40x ø18+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ20 40x ø18+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ21 30x ø16 ø8/10 ø8/20 Σ22 30x ø16 ø8/10 ø8/20 Σ23 40x ø18+4ø14 ø8/10 ø8/20 23

24 Πίνακας 1.4 (συνέχεια): Διαστάσεις υποστυλωμάτων ισογείου Αρίθμηση Διαστάσεις (cm) b (cm) h (cm) Οπλισμός κάμψης Οπλισμός διάτμησης εντός l cr εκτός l cr Σ24 40x ø18+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ25 40x ø18+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ26 40x ø18+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ27 30x ø20 ø8/10 ø8/20 Σ28 40x ø18+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ29 40x ø18+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ30 40x ø18+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ31 40x ø18+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ32 40x ø18+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ33 30x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ34 30x ø20 ø8/10 ø8/10 Σ35 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ36 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Πίνακας 1.5: Διαστάσεις και οπλισμοί υποστυλωμάτων 1 ου ορόφου Αρίθμηση Διαστάσεις (cm) b (cm) h (cm) Οπλισμός κάμψης Οπλισμός διάτμησης εντός l cr εκτός l cr Σ1 30x ø20+6ø16 ø8/10 ø8/10 Σ2 30x ø20+6ø16 ø8/10 ø8/10 Σ3 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ4 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ5 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ6 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ7 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ8 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ9 30x ø14 ø8/10 ø8/20 Σ10 35x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ11 35x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ12 35x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ13 35x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ14 30x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 24

25 Πίνακας 1.5 (συνέχεια): Διαστάσεις και οπλισμοί υποστυλωμάτων 1 ου ορόφου Αρίθμηση Διαστάσεις (cm) b (cm) h (cm) Οπλισμός κάμψης Οπλισμός διάτμησης εντός l cr εκτός l cr Σ15 30x ø16 ø8/10 ø8/20 Σ16 30x ø16 ø8/10 ø8/20 Σ17 30x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ18 40x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ19 30x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ20 35x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ21 30x ø16 ø8/10 ø8/20 Σ22 30x ø16 ø8/10 ø8/20 Σ23 30x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ24 40x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ25 30x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ26 35x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ27 30x ø18 ø8/10 ø8/20 Σ28 35x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ30 35x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ31 35x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ32 35x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ33 30x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ34 30x ø18 ø8/10 ø8/10 Σ35 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ36 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ37 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ38 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ39 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ40 30x ø16 ø8/10 ø8/10 25

26 Πίνακας 1.6: Διαστάσεις και οπλισμοί υποστυλωμάτων 2 ου ορόφου Αρίθμηση Διαστάσεις (cm) b (cm) h (cm) Οπλισμός κάμψης Οπλισμός διάτμησης εντός l cr εκτός l cr Σ1 30x ø20+6ø16 ø8/10 ø8/10 Σ2 30x ø20+6ø16 ø8/10 ø8/10 Σ3 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ4 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ5 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ6 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ7 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ8 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ9 30x ø14 ø8/10 ø8/20 Σ10 30x ø14 ø8/10 ø8/20 Σ11 30x ø14 ø8/10 ø8/20 Σ12 30x ø14 ø8/10 ø8/20 Σ13 30x ø14 ø8/10 ø8/20 Σ14 30x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ15 30x ø16 ø8/10 ø8/20 Σ16 30x ø16 ø8/10 ø8/20 Σ17 30x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ18 40x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ19 30x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ20 30x ø14 ø8/10 ø8/20 Σ21 30x ø16 ø8/10 ø8/20 Σ22 30x ø16 ø8/10 ø8/20 Σ23 30x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ24 40x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ25 30x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ26 35x ø14 ø8/10 ø8/20 Σ27 30x ø18 ø8/10 ø8/20 Σ28 30x ø14 ø8/10 ø8/20 Σ29 30x ø14 ø8/10 ø8/20 Σ30 30x ø14 ø8/10 ø8/20 Σ31 30x ø14 ø8/10 ø8/20 26

27 Πίνακας 1.6 (συνέχεια): Διαστάσεις και οπλισμοί υποστυλωμάτων 2 ου ορόφου Αρίθμηση Διαστάσεις (cm) b (cm) h (cm) Οπλισμός κάμψης Οπλισμός διάτμησης εντός l cr εκτός l cr Σ32 30x ø14 ø8/10 ø8/20 Σ33 30x ø16+4ø14 ø8/10 ø8/20 Σ34 30x ø18 ø8/10 ø8/10 Σ35 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ36 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ37 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ38 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ39 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Σ40 30x ø16 ø8/10 ø8/10 Στα σχήματα φαίνονται οι λεπτομέρειες όπλισης των τοιχωμάτων του υπό μελέτη κτιρίου Σχήμα 1.3: Λεπτομέρειες όπλισης πυρήνα 27

28 Σχήμα 1.4: Λεπτομέρεια όπλισης τοιχωμάτων Τ2Χ και Τ3Χ Σχήμα 1.5: Λεπτομέρειες όπλισης τοιχωμάτων Τ4Χ και Τ5Χ Σχήμα 1.6: Λεπτομέρειες όπλισης τοιχωμάτων Τ1Υ, Τ4Υ και Τ5Υ 28

29 2. ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ ΚΑΙ ΑΝΑΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. Στο κεφάλαιο αυτό γίνεται παράθεση των εδαφίων του ΚΑΝ.ΕΠΕ. στα οποία περιγράφονται οι βασικές αρχές αποτίμησης και ανασχεδιασμού υφιστάμενων κτιρίων και οι οποίες πρόκειται να εφαρμοστούν στην παρούσα μελέτη Αρχές αποτίμησης Η αποτίμηση υφιστάμενων δομημάτων ακολουθεί τις παρακάτω αρχές : Όταν ο υφιστάμενος φέρων οργανισμός προβλέπεται να συμμετάσχει στην διαμόρφωση του ανασχεδιαζόμενου φόρμα για την ανάληψη μόνον κατακόρυφων φορτίων, η αποτίμηση του μπορεί να γίνεται με βάση απλές, πάντως συντηρητικές, μεθόδους. Όταν, αντίθετα, ο υφιστάμενος φέρων οργανισμός προβλέπεται να συμμετάσχει στην διαμόρφωση του ανασχεδιαζόμενου φορέα για την ανάληψη τόσο κατακόρυφων όσο και σεισμικών φορτίων, πρέπει να γίνεται αποτίμησή του με βάση τις παρακάτω αρχές: i. Η αποτίμηση γίνεται με αναλυτικές μεθόδους, όπως ειδικότερα ορίζεται στο Κεφ. 5 του παρόντος Κανονισμού. Ειδικώς στα δομήματα για τα οποία διατίθεται εγκεκριμένη μελέτη (η οποία έχει εφαρμοστεί) και τα οποία δεν παρουσιάζουν βλάβες, η αποτίμηση μπορεί να γίνει βάσει των περιεχομένων της εγκεκριμένης μελέτης. ii. Τα προσομοιώματα που κα χρησιμοποιηθούν για την αποτίμηση μπορεί να αντιπροσωπεύουν το σύνολο του δομήματος ή επί μέρους στοιχεία. Είναι δυνατόν να χρησιμοποιούνται διαφορετικά προσομοιώματα, ανάλογα με το είδος των επιβαλλόμενων δράσεων. Γενικώς, το είδος των προσομοιωμάτων πρέπει να καθορίζεται ανάλογα με τις μεθόδους υπολογισμού που θα εφαρμοστούν. iii. Η ακρίβεια των χρησιμοποιούμενων μεθόδων συνιστάται να είναι συμβατή με την ακρίβεια των δεδομένων. 29

30 iv. Η χρήση εμπειρικών - αναλυτικών ή αμιγώς εμπειρικών μεθόδων επιτρέπεται μόνον στις περιπτώσεις που καλύπτονται από σχετικές ειδικές διατάξεις εκδιδόμενες από την Δημόσια Αρχή. v. Στις περιπτώσεις δομημάτων που ήδη παρουσιάζουν βλάβες ή φθορές, η εφαρμοζόμενη μέθοδος αποτίμησης οφείλει να μπορεί να ερμηνεύσει κατά αδρομερή προσέγγιση τόσο την μορφή όσο και την θέση των ουσιωδών αυτών βλαβών. Σε δομήματα μεγάλης σημασίας, στα οποία έχουν διαπιστωθεί βλάβες, ενδέχεται να απαιτηθούν παραμετρικές αναλύσεις προκειμένου να επιτευχθεί η ερμηνεία των βλαβών κατά μορφή και θέση. vi. Για την ανάλυση, τον έλεγχο των οριακών καταστάσεων, την επαλήθευση του επιλεγέντος δείκτη συμπεριφοράς, τον έλεγχο των επιβαλλόμενων μετακινήσεων και τους τοπικούς δείκτες πλαστιμότητας, έχουν κατά αναλογία εφαρμογή οι διατάξεις των Παραγράφων ως του παρόντος Κανονισμού. Ειδικώς για τις τοιχοπληρώσεις ισχύει η Παράγραφος vii. Σε πολλές περιπτώσεις ενδέχεται να είναι χρήσιμη ή/και αναγκαία μια ταχεία εκτίμηση της απώλειας της φέρουσας ικανότητας ενός δομήματος που έχει υποστεί βλάβες ή φθορές. Η εκτίμηση αυτή μπορεί να γίνεται ανάλογα με την ένταση και έκταση των βλαβών σύμφωνα με δόκιμες (ακριβείς ή προσεγγιστικές) μεθόδους (Παράγραφος 5.3 και Παράρτημα 7Δ, ΚΑΝΕΠΕ) Στόχοι αποτίμησης και ανασχεδιασμού Γενικά α. Για την εξυπηρέτηση ευρύτερων κοινωνικο-οικονομικών αναγκών, θεσπίζονται διάφορες «στάθμες επιτελεστικότητας» (στοχευόμενης συμπεριφοράς) υπό δεδομένους αντίστοιχους σεισμούς σχεδιασμού. β. Οι στόχοι αποτίμησης ή ανασχεδιασμού (Πίν. 2.1) αποτελούν συνδυασμούς αφενός μιας στάθμης επιτελεστικότητας και αφετέρου μιας σεισμικής δράσης, με δεδομένη «ανεκτή πιθανότητα υπέρβασης κατά την τεχνική διάρκεια ζωής του κτιρίου» (σεισμός σχεδιασμού). 30

31 γ. Στον παρόντα Κανονισμό προβλέπονται στόχοι επανελέγχου αναφερόμενοι αποκλειστικά και μόνον στον φέροντα οργανισμό. Αντίθετα, δεν προβλέπονται στόχοι για τον μη-φέροντα οργανισμό. Ο όρος «φέρων οργανισμός» χρησιμοποιείται εδώ με την κλασσική του έννοια και αντιστοιχεί στο σύστημα ανάληψης κατακόρυφων φορτίων. Αναλόγως, ο όρος «μη-φέρων οργανισμός» αντιστοιχεί στο σύστημα που δεν συμμετέχει στην ανάληψη κατακόρυφων φορτίων. Επισημαίνεται ότι οι παραπάνω όροι δεν σχετίζονται με τους όρους «κύρια» και «δευτερεύοντα» φέροντα στοιχεία των οποίων ο ορισμός δίνεται στην 4.6 του παρόντος κειμένου. Η σχετική πρόβλεψη του ΕΚ 8-3 ( 2.1(2)) υπηρετείται με τον Πίνακα 2.1. Σε περίπτωση δύο (2) στόχων επανελέγχου, τα δυνατά ζεύγη είναι Β1 και Α2 ή Γ1 και Β2. Ενδεικτικά αναφέρεται πως για νέα δομήματα προβλέπεται στόχος σχεδιασμού Β1 κατά τον Πίνακα 2.1. Πίνακας 2.1: Στόχοι αποτίμησης ή ανασχεδιασμού φέροντος οργανισμού ( ΚΑΝΕΠΕ) Η υιοθέτηση στόχου αποτίμησης ή ανασχεδιασμού με πιθανότητα υπέρβασης της σεισμικής δράσης 50 % οδηγεί εν γένει σε πιο συχνές, πιο εκτεταμένες και πιο έντονες βλάβες έναντι ενός αντίστοιχου στόχου με πιθανότητα υπέρβασης της σεισμικής δράσης 10%. Επίσης, η πιθανότητα υπέρβασης 50 % (μέγιστη ανεκτή) σε 50 έτη αντιστοιχεί σε μέση περίοδο επαναφοράς περίπου 70 ετών, ενώ η πιθανότητα υπέρβασης 10 % σε 50 έτη αντιστοιχεί σε μέση περίοδο επαναφοράς περίπου 475 ετών Στάθμες επιτελεστικότητας φέροντος οργανισμού Οι διάφορες στάθμες επιτελεστικότητας ορίζονται ως ακολούθως : I. «Άμεση χρήση μετά τον σεισμό» (Α) είναι μια κατάσταση κατά την οποία αναμένεται ότι καμία λειτουργία του κτιρίου δεν διακόπτεται κατά την διάρκεια και 31

32 μετά τον σεισμό σχεδιασμού, εκτός ενδεχομένως από δευτερεύουσας σημασίας λειτουργίες. Είναι ενδεχόμενο να παρουσιαστούν μερικές τριχοειδείς ρωγμές στον φέροντα οργανισμό. II. «Προστασία ζωής» (Β) είναι μια κατάσταση κατά την οποία κατά τον σεισμό σχεδιασμού αναμένεται να παρουσιαστούν επισκευάσιμες βλάβες στον φέροντα οργανισμό του κτιρίου, χωρίς όμως να συμβεί θάνατος ή σοβαρός τραυματισμός ατόμων εξαιτίας των βλαβών αυτών, και χωρίς να συμβούν ουσιώδεις βλάβες στην οικοσκευή ή τα αποθηκευόμενα στο κτίριο υλικά. III. «Οιονεί κατάρρευση» (Γ) είναι μια κατάσταση κατά την οποία κατά τον σεισμό σχεδιασμού αναμένεται να παρουσιαστούν εκτεταμένες και σοβαρές ή βαριές (μη-επισκευάσιμες κατά πλειονότητα) βλάβες στον φέροντα οργανισμό, ο οποίος όμως έχει ακόμη την ικανότητα να φέρει τα προβλεπόμενα κατακόρυφα φορτία (κατά, και για ένα διάστημα μετά, τον σεισμό), χωρίς πάντως να διαθέτει άλλο ουσιαστικό περιθώριο ασφαλείας έναντι ολικής ή μερικής κατάρρευσης. Στα πλαίσια της παρούσας εργασίας λαμβάνεται τόσο κατά την αποτίμηση όσο και τον ανασχεδιασμό στάθμη επιτελεστικότητας Β1, δηλαδή επιδιώκεται η προστασία ζωής για πιθανότητα υπέρβασης της σεισμικής δράσης 10 % εντός του συμβατικού χρόνου ζωής των 50 ετών Στάθμη Αξιοπιστίας Δεδομένων (Σ.Α.Δ.) Γενικά Αναφορικά με την στάθμη αξιοπιστίας των δεδομένων : Η στάθμη αξιοπιστίας δεδομένων (Σ.Α.Δ.) που αφορά δράσεις ή αντιστάσεις, εκφράζει την επάρκεια των πληροφοριών περί του υφιστάμενου κτιρίου και λαμβάνεται υπόψη κατά την αποτίμηση και τον ανασχεδιασμό. Η Σ.Α.Δ. δεν είναι αναγκαστικά ενιαία για ολόκληρο το κτίριο. Προσδιορίζονται επιμέρους Σ.Α.Δ. για τις διάφορες επιμέρους κατηγορίες πληροφοριών. Ωστόσο και σε κάθε περίπτωση θα χρησιμοποιείται η δυσμενέστερη από τις προκύπτουσες αυτές στάθμες. 32

33 Κατηγορίες Σ.Α.Δ. Γενικά διακρίνονται τρεις Στάθμες Αξιοπιστίας Δεδομένων : 1. Υψηλή 2. Ικανοποιητική 3. Ανεκτή Δευτερεύοντα φέροντα στοιχεία (βλ. 4.6, ΚΑΝΕΠΕ) μπορούν να λαμβάνονται υπόψη έστω και με ανεπαρκέστερα δεδομένα. Στην περίπτωση αυτή εφαρμόζονται όσα ισχύουν για ανεκτή Σ.Α.Δ. Σε ότι αφορά τα ίδια βάρη, η χαρακτηριστική τους τιμή πρέπει να λαμβάνεται με την δυσμενέστερη τιμή που είναι συμβατή με την γεωμετρία του δομήματος ή/και προβλέπεται για παρόμοιες κατασκευές. Επιπλέον, αναφορικά με τις αντιστάσεις, οι τιμές τους μπορούν να προσδιορίζονται με βάση τις διαστάσεις, τους οπλισμούς και τα χαρακτηριστικά υλικών τα οποία οδηγούν στην αιτιολόγηση της προηγούμενης συμπεριφοράς του φέροντος οργανισμού Επιπτώσεις της Σ.Α.Δ. στην αποτίμηση και τον ανασχεδιασμό Βάσει της εκάστοτε προκύπτουσας Στάθμης Αξιοπιστίας Δεδομένων στα πλαίσια αποτίμησης ή ανασχεδιασμού επιλέγονται : Οι κατάλληλοι συντελεστές ασφαλείας γf για ορισμένες δράσεις με αβέβαιες τιμές, σε συνδυασμό και με τους κατάλληλους γsd. Τέτοια ενδέχεται να είναι η περίπτωση των αντιπροσωπευτικών τιμών ορισμένων έμμεσων δράσεων (πιέσεων ή ωθήσεων), καθώς και του βάρους δυσπροσπέλαστων επικαλύψεων ή τοιχοπληρώσεων. Οι κατάλληλοι συντελεστές ασφαλείας γm για τα δεδομένα των υφιστάμενων υλικών, σε συνδυασμό με τους κατάλληλους γrd. Ως δεδομένα των υλικών νοούνται οι διαστάσεις και οι αντοχές του σκυροδέματος και του χάλυβα των σιδηροπλισμών, αλλά και οι πραγματικές λεπτομέρειες όπλισης, οι αγκυρώσεις, οι αναμονές κλπ. που διαμορφώνουν τις αντιστάσεις. 33

34 2.4. Κύρια (ή πρωτεύοντα) και δευτερεύοντα στοιχεία Οι επιμέρους φορείς του φέροντος οργανισμού ενός κτιρίου, καθώς και τα μεμονωμένα δομικά στοιχεία (μέλη) που επηρεάζουν την δυσκαμψία και την κατανομή της έντασης στο κτίριο, ή που φορτίζονται λόγω των πλευρικών μετακινήσεων του κτιρίου, μπορεί κατά την αποτίμηση ή τον ανασχεδιασμό να διακρίνονται σε «κύρια» (ή «πρωτεύοντα») και «δευτερεύοντα». Ως κύρια εν γένει και χαρακτηρίζονται τα στοιχεία ή οι επιμέρους φορείς που συμβάλλουν στην αντοχή και ευστάθεια του κτιρίου υπό σεισμικά φορτία. Τα υπόλοιπα φέροντα στοιχεία ή επιμέρους φορείς θα χαρακτηρίζονται ως δευτερεύοντα. Η βασική συνέπεια του χαρακτηρισμού ενός φέροντος στοιχείου (ή επιμέρους φορέα) ως δευτερεύοντος είναι ότι για τα στοιχεία αυτά ισχύουν διαφορετικά κριτήρια επιτελεστικότητας, επιτρέπεται δηλαδή να υποστούν μεγαλύτερες μετακινήσεις και βλάβες απ ότι τα πρωτεύοντα στοιχεία. Στην περίπτωση κατά την οποία ως στόχος αποτίμησης ή ανασχεδιασμού έχει επιλεγεί η άμεση χρήση μετά τον σεισμό, η παραπάνω διάκριση σε κύρια και δευτερεύοντα στοιχεία δεν επιτρέπεται. Στην παρούσα μελέτη το σύνολο των δομικών στοιχείων (υπενθυμίζεται πως οι τοιχοπληρώσεις δεν λαμβάνονται υπόψη στο υπολογιστικό προσομοίωμα) χαρακτηρίζονται κύρια Η λογική των ελέγχων ασφαλείας και η ανίσωση ασφαλείας Έλεγχος ασφαλείας Ο έλεγχος ασφαλείας, εκτελούμενος σε κατάλληλο κατά περίπτωση μέλος ή τμήμα ή στο σύνολο του δομήματος, οφείλει να αποδείξει ότι το επιβαλλόμενο κρίσιμο μέγεθος (εντατικό ή και παραμορφωσιακό) είναι αξιόπιστα μικρότερο από την αντίστοιχη διαθέσιμη ικανότητα. Η επιδιωκόμενη αξιοπιστία διασφαλίζεται με την τήρηση των διατάξεων και προβλέψεων που ορίζονται από τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. 34

35 Ανίσωση ασφαλείας Η ανίσωση ασφαλείας που εφαρμόζεται κατά την αποτίμηση και τον ανασχεδιασμό υφιστάμενων δομημάτων έχει την ίδια γενική μορφή που προβλέπεται στους Ευρωκώδικες (ΕΚ) : Sd<Rd, με Sd=γSd S (Sk γf) και Rd=(1/γRd) R (Rk/γm) όπου : Sd Οι τιμές σχεδιασμού (και επανελέγχου) των εντατικών ή παραμορφωσιακών μεγεθών που προκαλούνται από τις δράσεις. Rd Οι τιμές σχεδιασμού (και επανελέγχου) των διαθέσιμων αντίστοιχων αντιστάσεων (εντατικών ή παραμορφωσιακών μεγεθών). Sk Οι αντιπροσωπευτικές τιμές των βασικών και τυχωματικών δράσεων, για τις οποίες υπάρχει ορισμένη πιθανότητα υπερβάσεως σε 50 έτη. Rk Οι αντιπροσωπευτικές τιμές των ιδιοτήτων των υλικών που διαμορφώνουν τις αντιστάσεις και έχουν ορισμένη πιθανότητα υποσκελίσεως. γf, γm Οι επί μέρους συντελεστές ασφαλείας για τις δράσεις και τις ιδιότητες των υλικών, με τους οποίους λαμβάνονται υπόψη οι ενδεχόμενες δυσμενείς αποκλίσεις των αντίστοιχων μεταβλητών από τις αντιπροσωπευτικές τιμές. γsd, γrd Οι επί μέρους συντελεστές ασφαλείας με τους οποίους λαμβάνονται υπόψη οι αυξημένες (σε σχέση με τον σχεδιασμό νέων κτιρίων) αβεβαιότητες των προσομοιωμάτων, μέσω των οποίων εκτιμώνται οι συνέπειες των δράσεων και οι κάθε είδους αντιστάσεις, αντιστοίχως. Σημειώνεται πως οι συντελεστές αυτοί στην περίπτωση νέων κτιρίων δεν παρουσιάζονται αυτοτελώς, αλλά είναι ενσωματωμένοι στους γf (γg ή γq) και γm (γc ή γs), αντιστοίχως. Τέλος, αναφέρεται πως η ανίσωση ασφαλείας είναι γενική, αφορά δε εντατικά ή παραμορφωσιακά μεγέθη ή συνδυασμό τους. Έτσι, μπορεί να αφορά τον γενικό έλεγχο ισορροπίας ενός δομήματος ως συνόλου (ανατροπή και ολίσθηση), ή τον έλεγχο μετατροπής του σε μηχανισμό, ή τον έλεγχο του εύρους μιας ρωγμής ή του μεγέθους ενός βέλους κάμψης ή, ακόμη, την επαλήθευση ότι η επιβαλλόμενη 35

36 μετακίνηση της κορυφής του δομήματος είναι μικρότερη από την αντίστοιχη διαθέσιμη μετακίνηση («αντίσταση») πριν από την αστοχία Μέθοδοι ανάλυσης Οι μέθοδοι που µπορούν να χρησιµοποιούνται για την ανάλυση είναι: Ελαστική (ισοδύναµη) στατική ανάλυση, µε καθολικό δείκτη συµπεριφοράς (q) ή τοπικό δείκτη πλαστιµότητας (m) Ελαστική δυναµική ανάλυση µε καθολικό δείκτη συµπεριφοράς (q) ή τοπικό δείκτη πλαστιµότητας (m) Ανελαστική στατική ανάλυση Ανελαστική δυναµική ανάλυση Σε ειδικές περιπτώσεις, π.χ. όταν η αποτίµηση αφορά έναν σηµαντικό αριθµό κτιρίων, για τα οποία επιδιώκεται να προσδιορισθεί εάν καταρχήν υπάρχει ανάγκη προσεισµικής ενίσχυσης (και µε ποιά προτεραιότητα), ή το προς αποτίµηση κτίριο είναι µικρής σηµασίας, τότε εκτός από τις αµιγώς αναλυτικές µεθόδους, η αποτίµηση είναι δυνατόν να γίνει µε εµπειρικές µεθόδους, Τέτοια εµπειρική µέθοδος είναι π.χ. µέθοδος µε χρήση κατάλληλου εντύπου προσεισµικού ελέγχου κτιρίων (έλεγχος δοµικής τρωτότητας) Εφαρμογή γραμμικών μεθόδων ανάλυσης Στην περίπτωση εφαρμογής γραμμικών μεθόδων ανάλυσης, ο έλεγχος και η ανίσωση ασφαλείας εφαρμόζονται κατά τους Ευρωκώδικες, με όσα ειδικότερα αναφέρονται στον ΚΑΝ.ΕΠΕ., ενώ γενικώς οι έλεγχοι γίνονται σε όρους εντατικών μεγεθών Εφαρμογή μη-γραμμικών μεθόδων ανάλυσης Μη-γραμμικές μέθοδοι ανάλυσης εφαρμόζονται (γενικώς) για στάθμη επιτελεστικότητας Β ή Γ. Ειδικότερα, για εφαρμογή των μεθόδων αυτών ισχύουν τα ακόλουθα : i. Έλεγχος ασφαλείας στην περίπτωση αυτή ονομάζεται η σύγκριση της μέγιστης διαθέσιμης και στοχευόμενης απόκρισης της «κορυφής» του δομήματος σε όρους 36

37 δυνάμεων και μετακινήσεων, έναντι των απαιτήσεων του φάσματος δυνάμεων/μετακινήσεων που αντιστοιχεί στην σεισμική δράση επανελέγχου. ii. Οι αντιπροσωπευτικές τιμές και οι επιμέρους συντελεστές ασφαλείας ιδιοτήτων υλικών ή αξιοπιστίας προσομοιωμάτων, εξαρτώνται από την φύση του ελεγχόμενου κρίσιμου μεγέθους και τον τύπο της αστοχίας (οιονεί ψαθυρός ή οιονεί πλαστικός). iii. Η κατηγορία μεθόδων έλεγχου με βάση τα εντατικά ή τα παραμορφωσιακά μεγέθη επιλέγεται με βάση τον αναμενόμενο τύπο αστοχίας (ψαθυρό ή πλάστιμο). Συμβατικά, αν για την διαθέσιμη τοπική πλαστιμότητα μ θ (ή μ d ) ισχύει 2,0 (ή αν μ 1/r 3,0), δηλ. αν η συμπεριφορά είναι οιονεί πλάστιμη, οι έλεγχοι γίνονται σε όρους παραμορφώσεων. Άλλως, αν η συμπεριφορά είναι οιονεί ψαθυρή, οι έλεγχοι γίνονται σε όρους δυνάμεων Δράσεις Συνδυασμοί δράσεων Δράσεις Βασικές δράσεις (μη-σεισμικές) Κατά την αποτίμηση και τον ανασχεδιασμό λαμβάνονται υπόψη όλες οι βασικές δράσεις, η ενδεχόμενη συνεργία τους και ο απαιτούμενος συνδυασμός τους. Επίσης, λαμβάνονται υπόψη οι επί μέρους συντελεστές ασφαλείας γ f (γ g, γ q ) που προβλέπονται από τους σύγχρονους ισχύοντες Κανονισμούς, με εξαίρεση όσα αναφέρονται στην Η Δημόσια Αρχή, υπό καθορισμένες προϋποθέσεις που σχετίζονται και με τις στάθμες αξιοπιστίας των δεδομένων, αλλά και με την σκοπούμενη επιτελεστικότητα και την μελλοντική χρήση του δομήματος, μπορεί να επιτρέψει τροποποίηση των ονομαστικών τιμών φορτίων ή/και των επί μέρους συντελεστών γ f και ψ i Τυχηματικές δράσεις (σεισμός) Η κύρια τυχηματική δράση του σεισμού εξαρτάται από τον στόχο αποτίμησης ή ανασχεδιασμού, λαμβάνοντας υπόψη τον συντελεστή σπουδαιότητας γi κατά τον ΕΚ8-1 και (ενδεχομένως) τον διορθωτικό συντελεστή απόσβεσης η, για υλικά των πρωτευόντων (υπό σεισμό) στοιχείων με κρίσιμο ποσοστό (ιξώδους) απόσβεσης ξ διάφορο του 5%. Η επαύξηση των σεισμικών δράσεων επανελέγχου μέσω του 37

38 συντελεστή γi, δίνει την δυνατότητα για επέκταση της συμβατικής διάρκειας ζωής του έργου πέραν της 50-ετίας, ή (ισοδύναμα) για να ληφθούν υπόψη οι συνέπειες ενδεχόμενης αστοχίας. Για πιθανότητα υπερβάσεως 10% εντός του συμβατικού χρόνου ζωής των 50 ετών, λαμβάνεται υπόψη η σεισμική δράση του ΕΚ8-1, ενώ για πιθανότητα υπερβάσεως 50% εντός του συμβατικού χρόνου των 50 ετών, λαμβάνεται υπόψη το 60% της σεισμικής δράσεως του ΕΚ8-1. Δημόσια Αρχή θα ορίζει εκείνες τις περιπτώσεις κατά τις οποίες δεν θα επιτρέπεται πιθανότητα υπερβάσεως εντός της 50-ετίας ίση με 50%. Άλλες τυχηματικές δράσεις δεν εξετάζονται κατά την αποτίμηση και τον ανασχεδιασμό, πλην αυτής της πυρκαγιάς κατά το ισχύον θεσμικό πλαίσιο (π.χ. Κανονισμός Πυροπροστασίας, ΦΕΚ 32/Α/ , και άλλες σχετικές αποφάσεις, διατάξεις κ.λπ.), αναλόγως της χρήσεως και του βαθμού κινδύνου του δομήματος (ως συνόλου ή ως τμήματος). Σύμφωνα με τα προαναφερθέντα, στα πλαίσια της παρούσας μελέτης δεν κρίθηκε απαραίτητος ο έλεγχος έναντι της τυχηματικής δράσεως της πυρκαγιάς Επί μέρους συντελεστές ασφαλείας (Οριακές Καταστάσεις Αστοχίας) a) Για τις μεταβλητές δράσεις χρησιμοποιούνται γενικώς οι καθιερωμένες τιμές γf και ψi κατά τους Κανονισμούς. Στην παρούσα μελέτη λαμβάνονται οι ακόλουθες τιμές : γq = 1.50 για βασικούς συνδυασμούς δράσεων ψ2 = 0.60 για τυχηματικούς συνδυασμούς δράσεων (κατηγορία σπουδαιότητας κατασκευής ΙV, κατά την του ΕΚ8-1) b) Ανάλογα με την στάθμη αξιοπιστίας των γεωμετρικών δεδομένων των υφιστάμενων στοιχείων, οι τιμές γg για τις μόνιμες δράσεις και λαμβάνονται ως εξής : - Για τους βασικούς συνδυασμούς και για δυσμενείς επιρροές της δράσεως Ικανοποιητική Σ.Α.Δ. γg = 1.35 Ανεκτή ή υψηλή Σ.Α.Δ. γg = 1.50 ή 1.20, αντιστοίχως - Για τις υπόλοιπες περιπτώσεις συνδυασμών και επιρροών των δράσεων (συμπεριλαμβανομένης και της τυχηματικής δράσης του σεισμού) Ικανοποιητική Σ.Α.Δ. γg = 1.10 Ανεκτή ή υψηλή Σ.Α.Δ. γg = 1.20 ή 1.10, αντιστοίχως 38

39 Για τα νέα στοιχεία, τις νέες κατασκευές κ.λπ. χρησιμοποιούνται γενικώς οι καθιερωμένες τιμές γg. Σύμφωνα με όσα εκτέθηκαν στην 2.3.2, η στάθμη αξιοπιστίας γεωμετρικών δεδομένων του υπό μελέτη δομήματος χαρακτηρίζεται ως ικανοποιητική. Στον Πίνακα 2.2 παρουσιάζονται συνοπτικά οι τιμές του συντελεστή γg των μονίμων δράσεων. Πίνακας 2.2: Συντελεστές μόνιμων δράσεων Βασικός συνδυασμός δράσεων 1.35 Τυχηματικός συνδυασμός δράσεων Συνδυασμοί δράσεων Οι συνδυασμοί δράσεων, τόσο για τις οριακές καταστάσεις αστοχίας (βασικοί και τυχηματικοί συνδυασμοί) όσο και για τις οριακές καταστάσεις λειτουργικότητας, γίνονται με βάση τους ισχύοντες σύγχρονους κανονισμούς και με τους αντίστοιχους συντελεστές συνδυασμού των μεταβλητών δράσεων ψ i Αντιστάσεις Γενικά Για τις αντιστάσεις κάθε δομικού στοιχείου, ο έλεγχος ασφαλείας γίνεται με τις ιδιότητες των υλικών εξαρτώμενες γενικώς από τη φύση του ελεγχόμενου κρίσιμου μεγέθους (δυνάμεις ή παραμορφώσεις): Αν ο έλεγχος γίνεται σε όρους εντατικών μεγεθών, οι ιδιότητες των υφιστάμενων υλικών επί μέρους δομικού στοιχείου αντιπροσωπεύονται από τις μέσες τιμές τους μειωμένες κατά μία τυπική απόκλιση (ή απλώς τις μέσες τιμές τους, σε ορισμένες περιπτώσεις), οι δε ιδιότητες των προστιθέμενων υλικών αντιπροσωπεύονται με τις χαρακτηριστικές τους τιμές που προβλέπονται από τους οικείους κανονισμούς. Αν ο έλεγχος γίνεται σε όρους παραμορφώσεων (μετακινήσεων ή στροφών), οι ιδιότητες των υλικών αντιπροσωπεύονται γενικά με τις μέσες τιμές τους. 39

40 Υφιστάμενα υλικά Όταν η αντιπροσωπευτική τιμή είναι ίση με τη μέση τιμή μείον μια τυπική απόκλιση, ισχύουν τα εξής: Α. για ικανοποιητική στάθμη αξιοπιστίας δεδομένων, οι τιμές γ m θα λαμβάνονται όπως προβλέπεται από τους ισχύοντες κανονισμούς. Β. για ανεκτή στάθμη αξιοπιστίας δεδομένων, οι τιμές γ m θα λαμβάνονται αυξημένες σε σχέση με αυτές που προβλέπονται από τους ισχύοντες κανονισμούς. Αν δεν υπάρχουν ακριβέστερα στοιχεία, μπορούν να ληφθούν υπόψη οι τιμές γ c = 1.65 και γ s = 1.25 Γ. Για υψηλή στάθμη αξιοπιστίας δεδομένων, οι τιμές γ m θα λαμβάνονται μειωμένες σε σχέση με αυτές που προβλέπονται στους ισχύοντες κανονισμούς. Αν δεν υπάρχουν ακριβέστερα στοιχεία, μπορούν να ληφθούν οι τιμές γ c = 1.35 και γ s = Προστιθέμενα υλικά Για νέα υλικά τα οποία καλύπτονται από ισχύοντες κανονισμούς, όπως στην παρούσα μελέτη κατά την φάση του ανασχεδιασμού, και των οποίων η αντιπροσωπευτική τιμή είναι ίση με την χαρακτηριστική, χρησιμοποιούνται επί μέρους συντελεστές γ m, γενικώς μεγαλύτεροι των καθιερωμένων, προκειμένου να καλυφτούν τυχόν πρόσθετες αβεβαιότητες οι οποίες σχετίζονται με: Την ποικιλία των τεχνικών επεμβάσεων και την μικρή ενδεχομένως διατομή των προστιθέμενων νέων υλικών. Την δυσκολία προσπελασιμότητας (και έλεγχου) και τις παρεπόμενες αποκλίσεις ομοιομορφίας και ποιότητας. Όταν δεν διατίθενται ακριβέστερα στοιχεία, μπορούν να εφαρμοστούν οι τιμές του Πίνακα 2.3: Πίνακας 2.3: Τιμές του λόγου γ m /γ m για προστιθέμενα «συμβατικά» υλικά (σκυρόδεμα ή χάλυβας, Κ.Τ.Σ. και Κ.Τ.Χ.) Διατομή προστιθέμενων υλικών ή/και προσπελασιμότητα της θέσης όπου γίνεται η επέμβαση Κανονικές (συνήθεις) Μειωμένες

41 Επί μέρους συντελεστές ασφαλείας προσομοιωμάτων Αναφορικά με τα προσομοιώματα που εφαρμόζονται κατά τις αναλύσεις ή για να περιγράψουν την συμπεριφορά των δομικών στοιχείων, ισχύουν οι ακόλουθες αρχές: a) Για τα προσομοιώματα ανάλυσης και συμπεριφοράς, καθώς και για τους ελέγχους, χρησιμοποιούνται κατάλληλοι επί μέρους συντελεστές ασφαλείας γ Sd και γ Rd ώστε να ληφθούν υπόψη οι αυξημένες αβεβαιότητες που τα συνοδεύουν. b) Όταν το σύνολο σχεδόν των σεισμικών δράσεων αναλαμβάνεται κυρίως από νέους, ικανούς και επαρκείς φορείς (π.χ. σε ποσοστό μεγαλύτερο του 75%), λαμβάνεται γενικώς γ Sd = c) Όταν οι σεισμικές δράσεις αναλαμβάνονται και από το υφιστάμενο δόμημα (ή μόνον από αυτό) και δεν γίνονται παραμετρικές διερευνήσεις και έλεγχοι (έτσι ώστε να εκτιμηθεί η ενδεχόμενη ευαισθησία έναντι μεταβαλλόμενων τιμών ορισμένων παραμέτρων), οι τιμές γ Sd που κα χρησιμοποιούνται εξαρτώνται από την σοβαρότητα (την ένταση) και την έκταση των βλαβών ή/και των επεμβάσεων (ανεξαρτήτως μεθόδου ανάλυσης). Όταν δεν διατίθενται ακριβέστερα στοιχεία, μπορούν να χρησιμοποιηθούν τιμές γ Sd κατά τον Πίνακα 2.4: Πίνακας 2.4: Τιμές του συντελεστή γ Sd Έντονες και εκτεταμένες Ελαφρές και τοπικές Χωρίς βλάβες και χωρίς βλάβες ή/και επεμβάσεις βλάβες ή/και επεμβάσεις επεμβάσεις γ Sd = 1.20 γ Sd = 1.10 γ Sd = 1.00 d) Επίσης, και όσον αφορά την ελαστική ανάλυση, στατική ή δυναμική, επιτρέπεται εφαρμογή της μόνον για σκοπούς αποτίμησης, ανεξαρτήτως ισχύος των προϋποθέσεων εφαρμογής της, αν οι συντελεστές γsd κατά τα ανωτέρω (a, b, c) επαυξηθούν κατά 0.15, δηλ. γsd,ελ. = γsd Για τη φάση της αποτίμησης λαμβάνεται τιμή του συντελεστή γ Sd ίση προς = Τέλος, αναφορικά με την τιμή του συντελεστή ασφαλείας γ Rd, τονίζεται πως αυτή είναι συνάρτηση της μεθόδου έλεγχου που εφαρμόζεται κάθε φορά (έλεγχος σε όρους παραμορφώσεων ή σε όρους δυνάμεων). Σύμφωνα με το Κεφάλαιο 9 του ΚΑΝ.ΕΠΕ., ο συντελεστής αυτός λαμβάνει τις ακόλουθες τιμές : 41 γ Sd

42 1.80 για έλεγχο σε όρους παραμορφώσεων (θ u pl ) 1.00 για έλεγχο σε όρους δυνάμεων 42

43 3. Η ΕΛΑΣΤΙΚΗ ΔΥΝΣΜΙΚΗ ΜΕΘΟΔΟΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ Βάσεις της μεθόδου Στην προσομοίωση των κτιρίων, οι τιμές της γραμμικής ελαστικής δυσκαμψίας και της ιξώδους απόσβεσης θα αντιστοιχούν σε απόκριση των δομικών στοιχείων κοντά στο όριο διαρροής τους Δείκτης ανεπάρκειας λ Προκειμένου να προσδιοριστεί το μέγεθος και η κατανομή των απαιτήσεων ανελαστικής συμπεριφοράς στα πρωτεύοντα φέροντα στοιχεία του φορέα ανάληψης των σεισμικών δράσεων, απαιτείται μια προκαταρκτική ελαστική ανάλυση του κτιρίου, έτσι ώστε για κάθε στοιχείο του να υπολογισθούν οι λόγοι («δείκτες ανεπάρκειας») λ = SΕ / R m, (Σ. 5.1, , ΚΑΝΕΠΕ). όπου SΕ είναι το εντατικό μέγεθος (ροπή) λόγω των δράσεων του σεισμικού συνδυασμού ( 4.4.2, ΚΑΝΕΠΕ), όπου η σεισμική δράση λαμβάνεται χωρίς μείωση (q=1), ενώ R m είναι η αντίστοιχη διαθέσιμη αντίσταση του στοιχείου, υπολογιζόμενη με βάση τις μέσες τιμές των αντοχών των υλικών (βλ , ΚΑΝΕΠΕ). Οι λόγοι λ θα υπολογίζονται, τόσο για την αποτίμηση όσο και για τον ανασχεδιασμό, σε κάθε πρωτεύον φέρον στοιχείο. Ο μεγαλύτερος λόγος λ για ένα επιμέρους στοιχείο σε έναν όροφο (το πλέον καταπονούμενο) θα θεωρείται κρίσιμος λόγος λ για τον όροφο Προϋποθέσεις εφαρμογής α. Το πεδίο εφαρμογής της δυναμικής ελαστικής μεθόδου ορίζεται από τη συνθήκη πως για όλα τα κύρια στοιχεία προκύπτει για το δείκτη ανεπάρκειας λ 2,5 ή για ένα ή περισσότερα από αυτά προκύπτει λ>2.5 και το κτίριο είναι μορφολογικά κανονικό. β. Ανεξαρτήτως της ισχύος των συνθηκών της προηγουμένης παραγράφου, αλλά υπό την προϋπόθεση ότι δεν υπάρχουν ουσιώδεις βλάβες, επιτρέπεται για τους 43

44 σκοπούς (μόνον) της αποτίμησης η εφαρμογή της δυναμικής ελαστικής μεθόδου. Στην περίπτωση αυτή οι συντελεστές ασφαλείας προσομοιώματος γ Sd που αυξάνονται κατά Προσομοίωση και ανάλυση Γενικά Η σεισμική δράση για τη δυναμική ανάλυση θα καθορίζεται σύμφωνα με την 5.2. Στην ελαστική δυναμική ανάλυση θα εισάγεται ως σεισμική δράση είτε το φάσμα σχεδιασμού του ΕΚ 8-1, είτε χρονοϊστορίες επιταχύνσεων βάσεως συμβατές με το φάσμα αυτό (σύμφωνα με τις διατάξεις του ΕΚ 8-1) Μέθοδος φάσματος απόκρισης α. Η δυναμική ανάλυση για τον προσδιορισμό των μέγιστων τιμών που αντιστοιχούν σε κάθε ιδιομορφή θα γίνεται με βάση τη μέθοδο της φασματικής ιδιομορφικής ανάλυσης, χρησιμοποιώντας επαρκή αριθμό ιδιομορφών, σύμφωνα με τις διατάξεις του ΕΚ 8-1. β. Οι μέγιστες τιμές εντατικών μεγεθών, μετακινήσεων, δυνάμεων ορόφων, τεμνουσών ορόφων, και τεμνουσών βάσεως για κάθε ιδιομορφή, θα συνδυάζονται με βάση τις διατάξεις του ΕΚ 8-1. γ. Η χωρική επαλληλία των ανωτέρω μεγεθών θα γίνεται με βάση τις διατάξεις του ΕΚ Προσδιορισμός των εντατικών μεγεθών α. Εφόσον η ανάλυση γίνεται με τη μέθοδο του καθολικού δείκτη συμπεριφοράς (q), οι παραμορφώσεις που υπολογίζονται από την ανάλυση είτε με βάση τη φασματική ιδιομορφική μέθοδο ( ), είτε με βάση τη μέθοδο της χρονοϊστορίας της απόκρισης ( ), θα πολλαπλασιάζονται επί τον συντελεστή συμπεριφοράς (q), ώστε να ληφθεί υπόψη η επιρροή της ανελαστικής συμπεριφοράς των επιμέρους δομικών στοιχείων. 44

45 β. Εφόσον η ανάλυση γίνεται με τη μέθοδο των επιμέρους δεικτών πλαστιμότητας (m), όλα τα εντατικά μεγέθη και οι παραμορφώσεις που υπολογίζονται από την ανάλυση, είτε με βάση τη φασματική ιδιομορφική μέθοδο ( ) είτε με βάση τη μέθοδο της χρονοϊστορίας της απόκρισης ( ), θα αυξάνονται κατάλληλα ώστε να ληφθεί υπόψη η επιρροή της ανελαστικής συμπεριφοράς των επιμέρους δομικών στοιχείων ( ). γ. Σε όλες τις περιπτώσεις, τα εντατικά μεγέθη και οι παραμορφώσεις θα επαυξάνονται ώστε να συνεκτιμάται η επιρροή της στρέψης, σύμφωνα με την

46 46

47 4. Η ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΣΤΑΤΙΚΗ ΜΕΘΟΔΟΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ ΣΥΝΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ Βάσεις της μεθόδου Σκοπός της ανάλυσης Κύριος στόχος της Ανελαστικής Στατικής μεθόδου ανάλυσης είναι η εκτίμηση του μεγέθους των ανελαστικών παραμορφώσεων που αναμένεται να αναπτυχθούν στα δομικά στοιχεία του δομήματος κατά την σεισμική δράση έναντι της οποίας μελετάται η διαδικασία της αποτίμησης και του ανασχεδιασμού. Η εν λόγω μέθοδος ενίοτε αναφέρεται και ως «μέθοδος ελέγχου των μετακινήσεων». Πέραν των ανελαστικών παραμορφώσεων, η μέθοδος παρέχει την δυνατότητα υπολογισμό και των εντατικών μεγεθών των στοιχείων όταν αυτά εισέρχονται στην μετελαστική φάση της απόκρισης τους. Σημειώνεται πως οι τιμές αυτές είναι σε γενικές γραμμές πιο αξιόπιστες από εκείνες που προκύπτουν διά της εφαρμογής ελαστικών μεθόδων (και τυχόν ικανοτικών ελέγχων) Βασικές παραδοχές της μεθόδου 1) Κατά την εφαρμογή της Ανελαστικής Στατικής μεθόδου ανάλυσης το υπολογιστικό προσομοίωμα του κτιρίου θα συνεκτιμά με άμεσο τρόπο τα μηγραμμικά χαρακτηριστικά του νόμου δύναμης παραμόρφωσης των δομικών στοιχείων (προσομοίωση ανελαστικής συμπεριφοράς δομικών στοιχείων). 2) Το προσομοίωμα αυτό θα υποβάλλεται σε οριζόντια φορτία κατανεμημένα κατά τρόπο ανάλογο προς τις αδρανειακές δυνάμεις του σεισμού, τα οποία κα αυξάνονται μονότονα, εν γένει μέχρις ότου κάποιο δομικό στοιχείο δεν είναι πλέον σε θέση να φέρει τα κατακόρυφα φορτία του. Από την ανάλυση αυτή προκύπτει η καμπύλη αντίστασης του κτιρίου, η οποία ως επί το πλείστον χαράσσεται σε όρους τέμνουσας βάσις μετακίνησης χαρακτηριστικού σημείου του κτιρίου (κόμβος ελέγχου), το οποίο συνιστάται να λαμβάνεται στην κορυφή του. Η καμπύλη αυτή αποτελεί την βάση για όλους τους απαιτούμενους ελέγχους ικανοποίησης των κριτηρίων επιτελεστικότητας. 47

48 3) Αφού επιλεγεί η σεισμική δράση (αποτίμησης ή ανασχεδιασμού), ο έλεγχος ικανοποίησης των κριτηρίων επιτελεστικότητας πραγματοποιείται για την μετακίνηση του κόμβου ελέγχου που αντιστοιχεί στην σεισμική αυτή δράση. Ελέγχεται πως για την μετακίνηση αυτή η παραμόρφωση (γωνία στροφής χορδής κατά ή μετά την διαρροή) των πλάστιμων δομικών στοιχείων δεν συνεπάγεται βαθμό βλάβης μεγαλύτερου από εκείνον που γίνεται ανεκτός για την σκοπούμενη στάθμη επιτελεστικότητας του κτιρίου. 4) Όταν δεν γίνεται ακριβέστερος υπολογισμός, η μετακίνηση του κόμβου ελέγχου (στοχευόμενη μετακίνηση δt) που προκαλείται από την σεισμική δράση (αποτίμησης ή ανασχεδιασμού) μπορεί να εκτιμηθεί σύμφωνα με το φάσμα μετακινήσεων που αντιστοιχεί σε πλαστιμότητα συμβατή με την μετακίνηση του κτιρίου. 5) Για τον προσδιορισμό της στοχευόμενης μετακίνησης επιτρέπεται η χρήση ευρέως αποδεκτών απλοποιητικών μεθόδων Προϋποθέσεις εφαρμογής Η ανελαστική στατική ανάλυση επιτρέπεται να εφαρμοστεί σε κτίρια στα οποία η επιρροή των ανώτερων ιδιομορφών δεν είναι σημαντική. Για να προσδιοριστεί το κατά πόσο η επιρροή αυτή είναι σημαντική ή όχι απαιτείται η διενέργεια δύο δυναμικών φασματικών αναλύσεων, μιας με θεώρηση επαρκούς αριθμού ιδιομορφών, ώστε η δρώσα μάζα τους να είναι τουλάχιστον το 90% της συνολικής, και μιας μόνο με θεώρηση της κυρίαρχης ιδιομορφής. Αν η συνισταμένη τέμνουσα δύναμη κάποιου ορόφου σύμφωνα με την πρώτη ανάλυση ξεπερνά το 130% της αντίστοιχης τέμνουσας σύμφωνα με τη δεύτερη ανάλυση, τότε η επίδραση των ανώτερων ιδιομορφών θεωρείται σημαντική. Στην περίπτωση αυτή επιτρέπεται η εφαρμογή της ανελαστικής στατικής ανάλυσης, μόνο όμως με παράλληλη διενέργεια μιας ελαστικής δυναμικής ανάλυσης, στην οποία τα κριτήρια αποδοχής των πλάστιμων δράσεων (δείκτες m) λαμβάνονται αυξημένα κατά 33%. Όταν η επιρροή των ανώτερων ιδιομορφών θεωρείται σημαντική, επιτρέπεται να εφαρμόζεται η Ανελαστική Στατική ανάλυση, υπό τον όρο ότι θα εφαρμόζεται σε συνδυασμό με μια συμπληρωματική Δυναμική Ελαστική ανάλυση (ανεξαρτήτως των λοιπών προϋποθέσεων εφαρμογής της Δυναμικής Ελαστικής μεθόδου, όπως αυτές 48

49 προβλέπονται στον ΚΑΝ.ΕΠΕ.). Στην περίπτωση αυτή διεξάγονται όλοι οι έλεγχοι και με τις δύο μεθόδους, ενώ επιτρέπεται μία αύξηση κατά 25% των τιμών των παραμέτρων που υπεισέρχονται στα κριτήρια έλεγχου και των δύο μεθόδων. Δηλαδή, εφόσον εφαρμόζεται η μέθοδος του καθολικού δείκτη συμπεριφοράς q, αυτός μπορεί να λαμβάνεται επαυξημένος κατά 25%, ενώ αν εφαρμόζεται η μέθοδος των τοπικών δεικτών πλαστιμότητας m, η επαύξηση αναφέρεται στις τιμές των δεικτών αυτών. Επιπλέον, όταν εφαρμόζεται η ανελαστική στατική ανάλυση συνιστάται η Σ.Α.Δ. να είναι τουλάχιστον «ικανοποιητική» Προσομοίωση και ανάλυση Γενικά Χρησιμοποιείται γενικά τρισδιάστατο προσομοίωμα. Επιτρέπεται η χρήση επίπεδου προσομοιώματος αν συντρέχει μια από τις παρακάτω προϋποθέσεις: Το κτίριο έχει απαραμόρφωτα διαφράγματα, όπως αυτά καθορίζονται στην παράγραφο και η επίδραση της οριζόντιας στρέψης δεν υπερβαίνει προκαθορισμένα όρια ή λαμβάνεται καταλλήλως υπόψη, σύμφωνα με την παράγραφο το κτίριο έχει ευπαραμόρφωτα διαφράγματα, όπως αυτά καθορίζονται στην παράγραφο Τα κατακόρυφα φορτία των δομικών στοιχείων θα συμπεριλαμβάνονται στο προσομοίωμα, ώστε να συνδυάζονται με τα οριζόντια φορτία σύμφωνα με τον σεισμικό συνδυασμό του Ευρωκώδικα. Στο προσομοίωμα πρέπει να συμπεριλαμβάνονται τόσο τα πρωτεύοντα, όσο και τα δευτερεύοντα δομικά στοιχεία και να λαμβάνεται υπόψη η προοδευτική υποβάθμιση της δυσκαμψίας και αντοχής τους [5.4.3.β]. Εναλλακτικώς, επιτρέπεται χρήση απλοποιημένης στατικής ανελαστικής ανάλυσης, όπου μπορούν να προσομοιώνονται μόνο τα πρωτεύοντα στοιχεία ανάληψης σεισμικών δυνάμεων του κτιρίου υπό τις προϋποθέσεις της παραγράφου α. Η σχέση έντασης παραμόρφωσης κάθε τέτοιου στοιχείου θα είναι διγραμμική, χωρίς να προσομοιώνεται άμεσα η εξασθένηση της αντίστασης του στοιχείου [ στ]. 49

50 Οι τοιχοπληρώσεις συμπεριλαμβάνονται υποχρεωτικά στο προσομοίωμα όταν συνεπάγονται δυσμενή επιρροή. Από την υποχρέωση αυτή εξαιρούνται κτίρια για τα οποία ανεξαρτήτως εφαρμοσθέντος κανονισμού ικανοποιούν τις προϋποθέσεις της του Ευρωκώδικα 8-1 για κατάταξη στην κατηγορία των διπλών συστημάτων που είναι ισοδύναμα προς σύστημα τοιχωμάτων ή των συστημάτων τοιχωμάτων. Δυσμενής θεωρείται η επιρροή των τοιχοπληρώσεων όταν αυτές επιφέρουν αύξηση της σεισμικής τέμνουσας ενός τουλάχιστον δομικού στοιχείου ή της μετακίνησης ενός ορόφου περισσότερο από 15% [ ], [5.4.4.β] & [5.9]. Το προσομοίωμα θα υιοθετεί τέτοιο βαθμό διακριτοποίησης ώστε να λαμβάνεται υπόψη η σχέση έντασης μετακίνησης κάθε περιοχής στην οποία μπορεί να εμφανιστεί ανελαστική συμπεριφορά [ γ]. Η σχέση έντασης παραμόρφωσης κάθε δομικού στοιχείου θα συμπεριλαμβάνεται στο προσομοίωμα, μέσω πλήρων καμπυλών μονότονης φόρτισης μέχρι αστοχίας, οι οποίες κα περιλαμβάνουν την φάση εξασθένισης της αντίστασης του πλάστιμου στοιχείου, καθώς και την παραμένουσα αντίστασή του Κατανομή σεισμικών δυνάμεων Για τη χάραξη της καμπύλης αντίστασης V-δ απαιτούνται τουλάχιστον δύο επιλύσεις με δύο διαφορετικές καθ ύψος κατανομές φορτίων, ώστε να λαμβάνεται (κατά το δυνατό) υπόψη η μεταβολή του τρόπου κατανομής των φορτίων λόγω μετελαστικής συμπεριφοράς ορισμένων περιοχών του φορέα, αλλά και λόγω της επιρροής των ανώτερων ιδιομορφών. Σύμφωνα με τα προβλεπόμενα στον ΕΚ 8-1, μπορούν να εφαρμοστούν οι εξής κατανομές: «Ομοιόμορφη», βασισμένη σε οριζόντια φορτία ανάλογα ως προς τη μάζα κάθε ορόφου ανεξάρτητα από τη στάθμη του (ομοιόμορφη επιτάχυνση απόκρισης) «Ιδιομορφική», ανάλογη προς οριζόντια φορτία συμβατά προς την κατανομή οριζοντίων φορτίων στην υπό εξέταση διεύθυνση, όπως προκύπτει από ελαστική ανάλυση. 50

51 Προσδιορισμός κόμβου ελέγχου Ο κόμβος ελέγχου της στοχευόμενης μετακίνησης θα λαμβάνεται εν γένει στο κέντρο μάζας της οροφής του κτιρίου. Για κτίρια με σοφίτες ή μικρούς οικίσκους στο δώμα, ο κόμβος ελέγχου θα λαμβάνεται στην οροφή του πλήρους υποκείμενου ορόφου. Η μετακίνηση του κόμβου ελέγχου θα υπολογίζεται από την ανάλυση του προσομοιώματος για τα οριζόντια στατικά φορτία Εξιδανικευμένη καμπύλη δύναμη μετακίνησης Η μη-γραμμική σχέση δύναμης μετακίνησης που συνδέει την τέμνουσα βάσης και την μετακίνηση του κόμβου ελέγχου, θα αντικαθίσταται από μία εξιδανικευμένη καμπύλη για τον υπολογισμό της ισοδύναμης πλευρικής δυσκαμψίας K e και της αντίστοιχης δύναμης διαρροής V y του κτιρίου. Η εξιδανικευμένη καμπύλη αντίστασης (σχέση δύναμης μετακίνησης) συνιστάται να είναι διγραμμική, με κλίση του πρώτου κλάδου K e και κλίση του δεύτερου κλάδου ίση με α K e. Οι δύο ευθείες που συνθέτουν την διγραμμική καμπύλη μπορεί να προσδιορίζονται γραφικά, με κριτήριο την κατά προσέγγιση ισότητα των εμβαδών των χωρίων που προκύπτουν πάνω και κάτω από τις τομές της πραγματικής και της εξιδανικευμένης καμπύλης, όπως παρουσιάζεται στο Σχήμα που ακολουθεί. Σχήμα 4.1: Εξιδανίκευση μιας (σχηματικής) καμπύλης αντίστασης της κατασκευής με διγραμμική καμπύλη Η ισοδύναμη πλευρική δυσκαμψία K e προκύπτει ως η επιβατική δυσκαμψία που αντιστοιχεί σε δύναμη ίση προς το 60% της δύναμης διαρροής V y η οποία ορίζεται από την τομή των ευθειών που προαναφέρθηκαν. Η ανηγμένη κλίση (α) του δεύτερου κλάδου προσδιορίζεται από μια ευθεία που διέρχεται από το σημείο της 51

52 (πραγματικής) μη-γραμμικής καμπύλης αντίστασης που αντιστοιχεί στη μετακίνηση αστοχίας (δ u ), πέραν της οποίας παρατηρείται σημαντική μείωση της αντοχής του φορέα (Σχ. Σ5.2). Σε κάθε περίπτωση η προκύπτουσα τιμή της α πρέπει να είναι θετική (ή μηδέν), αλλά να μην ξεπερνά το 0.10 (ώστε να είναι συμβατή και με τις λοιπές παραδοχές της μεθόδου εκτίμησης της δ t, όπως ο συντελεστής C1, βλ β και α). Η συνιστώμενη τιμή του ποσοστού μείωσης της αντοχής είναι το 15%, εφόσον στη στάθμη αυτή δεν έχει επέλθει αστοχία κύριου κατακόρυφου στοιχείου (οπότε η διγραμμικοποίηση θα γίνεται στη μετακίνηση που αντιστοιχεί στην αστοχία αυτή). Απλοποιητικώς, και εφόσον δεν απαιτείται εκτίμηση της διαθέσιμης πλαστιμότητας του κτιρίου, η μεν κλίση K e μπορεί να λαμβάνεται ως η επιβατική τιμή για στάθμη αντοχής ίση προς το 60% της μέγιστης αντίστασης (V max ), η δε δύναμη διαρροής V y, για τον υπολογισμό του δείκτη R της σχέσης (Σ5.7), ως το 80% της V max Προσδιορισμός ιδιοπεριόδου σχέση: Η τιμή T e της ισοδύναμης κυριαρχούσας ιδιοπεριόδου υπολογίζεται από τη Τ e = T K o K e όπου Τ η ελαστική κυριαρχούσα ιδιοπερίοδος στη θεωρούμενη διεύθυνση που υπολογίζεται με βάση μια ελαστική δυναμική ανάλυση, K ο η αντίστοιχη ελαστική πλευρική δυσκαμψία, ενώ η ισοδύναμη πλευρική δυσκαμψία K e υπολογίζεται σύμφωνα με την του ΚΑΝΕΠΕ Συνεκτίμηση της στρέψης Η αύξηση (ή μείωση) των δυνάμεων και μετακινήσεων λόγω στρέψης θα υπολογίζεται στην περίπτωση κτιρίων με απαραμόρφωτα διαφράγματα. Η επιρροή της στρεπτικής επιπόνησης επιτρέπεται να συνεκτιμάται με βάση τα παρακάτω: Ο συντελεστής επαύξησης των μετακινήσεων η σε κάθε όροφο θα υπολογίζεται ως ο λόγος της μέγιστης μετακίνησης σε οιοδήποτε σημείο του διαφράγματος προς τη μέση μετακίνηση (η = δ max /δ avg ). 52

53 Η αύξηση των δυνάμεων και μετακινήσεων λόγω τυχηματικής στρέψης θα λαμβάνεται υπόψη, εκτός αν (i) η αντίστοιχη ροπή στρέψης είναι μικρότερη από το 25% της υφιστάμενης (πραγματικής) στρέψης, ή (ii) ο συντελεστής η επαύξησης των μετακινήσεων λόγω επιβαλλόμενων σεισμικών φορτίων και τυχηματικής εκκεντρότητας είναι μικρότερος του 1.1 σε κάθε όροφο Υπολογισμός στοχευόμενης μετακίνησης Αν δεν χρησιμοποιείται ακριβέστερη προσέγγιση, η στοχευόμενη μετακίνηση δ t επιτρέπεται να υπολογιστεί από τον παρακάτω τύπο [Σ α]: ΕΚ 8-1). δ t = C 0 C 1 C 2 C 3 (T e /2π) 2 S e (T), όπου: T e : η ισοδύναμη κυριαρχούσα ιδιοπερίοδος στη θεωρούμενη διεύθυνση. S e (T): η φασματική ψευδοεπιτάχυνση από το ελαστικό φάσμα σχεδιασμού του C 0 : διορθωτικός συντελεστής μέσω του οποίου λαμβάνεται υπόψη η διαφορά της φασματικής μετακίνησης του ισοδύναμου μονοβάθμιου συστήματος από την αντίστοιχη μετακίνηση του κόμβου ελέγχου του πραγματικού φορέα. C 1 : διορθωτικός συντελεστής μέσω του οποίου λαμβάνεται υπόψη η διαφορά της μέγιστης ανελαστικής μετακίνησης του φορέα από την αντίστοιχη ελαστική. C 2 : διορθωτικός συντελεστής μέσω του οποίου λαμβάνεται υπόψη η επιρροή της ανακύκλισης της φόρτισης στην αντοχή και δυσκαμψία του φορέα. C 3 : διορθωτικός συντελεστής μέσω του οποίου λαμβάνεται υπόψη η επιρροή των φαινομένων 2ας τάξεως (Ρ-Δ). Ο διορθωτικός συντελεστής C 0 λαμβάνεται ίσος με 1.0, 1.2, 1.3, 1.4, 1.5 για αριθμό ορόφων 1, 2, 3, 5 και 10 αντίστοιχα [Σ α]. Ο διορθωτικός συντελεστής C 1 υπολογίζεται όπως παρακάτω [Σ β]: C 1 =1.0 για Τ e Τ c C 1 =[1.0 + (R-1)Τ c /Τ e ]/R για Τ e <Τ c, όπου: T c : η ιδιοπερίοδος έναρξης του κατιόντα κλάδου του φάσματος σχεδιασμού. R: Ο λόγος της απαιτούμενης αντοχής για πλήρως ελαστική απόκριση προς τη διαθέσιμη αντοχή του φορέα. Ο λόγος R δίνεται από τον παρακάτω τύπο [Σ β]: R = S e/g V y /W C m 53

54 S e : η φασματική ψευδοεπιτάχυνση από το ελαστικό φάσμα σχεδιασμού. V y : η τέμνουσα βάσης διαρροής. W: το βάρος που αντιστοιχεί στη συνολικά ταλαντούμενη μάζα. g: η επιτάχυνση της βαρύτητας. C m : ο συντελεστής δρώσας μάζας (για συνεκτίμηση των ανώτερων ιδιομορφών), που λαμβάνεται ίσος με 0.9 για πλαίσια με τρεις και άνω ορόφους, 0.8 για κτίρια με τοιχώματα Ο/Σ με τρεις ή παραπάνω ορόφους και 1.0 στις λοιπές περιπτώσεις. Ο διορθωτικός συντελεστής C 2 λαμβάνεται από τον πίνακα 3.1 [Σ α]. Ως φορείς τύπου 1 νοούνται οι φορείς χαμηλής πλαστιμότητας (π.χ. κτίρια πριν το 1985 ή κτίρια που η καμπύλη αντίστασής τους χαρακτηρίζεται από διαθέσιμη πλαστιμότητα μετακινήσεων μικρότερη του 2), που αναμένεται να έχουν φτωχότερη υστερητική συμπεριφορά από εκείνους με υψηλή πλαστιμότητα (φορείς τύπου 2). Πίνακας 4.1: Τιμές του συντελεστή C2 Στάθμη επιτελεστικότητας «Περιορισμένες βλάβες» «Σημαντικές βλάβες» «Οιονοί κατάρρευση» Τ 0.1s Τ T c φορέας τύπου 1 φορέας τύπου 2 φορέας τύπου 1 φορέας τύπου Ο διορθωτικός συντελεστής C 3 υπολογίζεται από τον παρακάτω τύπο C 3 = 1+5(θ-0.1)/Τ e, όπου: θ: ο δείκτης σχετικής μεταθετότητας. Στη συνήθη (για κτίρια από οπλισμένο σκυρόδεμα και τοιχοποιία) περίπτωση, όπου θ < 0.1, λαμβάνεται C 3 =

55 5. ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ ΥΠΟΛΟΓΙΣΤΙΚΟΥ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΟΣ ΓΙΑ ΤΟ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟ ΚΤΙΡΙΟ 5.1. Διακριτοποίηση Τόσο για το στάδιο της αποτίμησης όσο και του ανασχεδιασμού χρησιμοποιήθηκε χωρικό προσομοίωμα. Για την προσομοίωση των δοκών και των υποστυλωμάτων χρησιμοποιήθηκαν γραμμικά στοιχεία (frame elements). Για τα τοιχώματα χρησιμοποιήθηκαν για τη μεν αποτίμηση γραμμικά στοιχεία ενώ για τον ανασχεδιασμό επιφανειακά στοιχεία κελύφους (shell elements). Στην περίπτωση της προσομοίωσης των τοιχωμάτων με γραμμικά στοιχεία, αυτή επιτυγχάνεται μέσω ενός ισοδύναμου στύλου με ιδιότητες αυτές της διατομής του τοιχώματος και με άκαμπτους βραχίονες που εκτείνονται μέχρι το άκρο της διατομής του τοιχώματος όπου συντρέχουν δοκοί. Οι πλάκες των ορόφων ορίστηκαν με επιφανειακά στοιχεία, με πύκνωση της διακριτοποίησης στα σημεία που αυτές εδράζονται απευθείας σε υποστυλώματα. Δεν δόθηκε διαφραγματική λειτουργία στις στάθμες των ορόφων, καθώς η δυστένεια λαμβάνεται αυτοματοποιημένα υπόψη από τη χρήση επιφανειακών στοιχείων. Δεν συμπεριλαμβάνονται οι τοίχοι πλήρωσης, παρά μόνο τα φορτία που αυτοί μεταβιβάζουν στις δοκούς έδρασής τους. Αναφορικά με τη προσομοίωση της θεμελίωσης δεν λαμβάνεται υπόψη η ενδοσιμότητα του εδάφους και γίνεται η θεώρηση πλήρους πάκτωσης στον πόδα των κατακόρυφων στοιχείων του ισογείου ορόφου. 55

56 Σχήμα 5.1: Χωρικό προσομοίωμα φορέα (προσομοίωση τοιχωμάτων με στοιχεία κελύφους) Σχήμα 5.2: Χωρικό προσομοίωμα φορέα (προσομοίωση τοιχωμάτων με γραμμικά στοιχεία) 56

57 5.2. Φορτία υπολογισμού Τα φορτία που λαμβάνονται υπόψη για την αποτίμηση και ανασχεδιασμό είναι τα εξής: Μόνιμα: Ίδιο βάρος σκυροδέματος: 25 kn/m 3 Δάπεδο και οροφοκονίαμα: 1.5 kn/m 2 Τοιχοποιία δρομική: 2.1 kn/m 2 Τοιχοποιία μπατική: 3.6 kn/m 2 Κινητά: Δώματος (βατό): 2 kn/m 2 Λοιπά: 3 kn/m 2 Το φορτίο του δαπέδου και του οροφοκονιάματος καθώς και τα κινητά δίνονται ως επιφανειακά φορτία στις πλάκες. Το ίδιο βάρος του σκυροδέματος λαμβάνεται αυτόματα από υλικό. Τα φορτία από τους τοίχους πλήρωσης ανάγονται στο μήκος των δοκών, σύμφωνα με την επόμενη σχέση: G τοιχ = γ τοιχ Η st,net 2 3 λ ύψους όπου: γ τοιχ = 3.6 kn/m 2 (για μπατική τοιχοποιία, 2.1 kn/m 2 για δρομική) H st,net το καθαρό ύψος του ορόφου (ύψος ορόφου χωρίς το ύψος των δοκών) 2/3 μειωτικός συντελεστής ανοιγμάτων λ ύψους μειωτικός συντελεστής ύψους (0.5 για τοιχοπληρώσεις μεταξύ ανισοσταθμιών και 1.0 για κάθε άλλη περίπτωση). Για τα σεισμικά φορτία χρησιμοποιήθηκε το ελαστικό φάσμα σχεδιασμού του EC-8, Μέρος 1, για κατηγορία σπουδαιότητας κτιρίου IV (γ Ι = 1.4), έδαφος θεμελίωσης C και ζώνη σεισμικής επικινδυνότητας Ι (α g = 0.16g). 57

58 5.3. Αδρανειακή προσομοίωση Η μάζα θεωρείται συγκεντρωμένη στις στάθμες των ορόφων. Υπολογίζεται αυτόματα από το συνδυασμό φόρτισης: 1.1G + ψ Ε,i Q όπου: 1.1 ο συντελεστής ασφαλείας των μόνιμων δράσεων για το σεισμικό συνδυασμό φόρτισης για στάθμη αξιοπιστίας δεδομένων ικανοποιητική ψ E,i συντελεστής συνδυασμού μεταβλητών δράσεων Σύμφωνα με την του EC8, Μέρος 1, ο συντελεστής συνδυασμού μεταβλητών δράσεων, ψ E,i, ορίζεται ως ακολούθως: όπου: ψ Ε,i = φ ψ 2,i φ 0.8 για ορόφους με συσχετισμένεw χρήσεις (Πιν. 4.2, του EC8-1) ψ 2,i 0.6 Με βάση όσα εκτέθηκαν προηγουμένως η μάζα προκύπτει από το συνδυασμό φόρτισης: 1.1G Q Σχήμα 5.3: Καθορισμός μαζών 58

59 5.4. Υλικά Υφιστάμενο σκυρόδεμα (Β225): - Μέση θλιπτική αντοχή κυλινδρικού δοκιμίου: 14 MPa - Μέτρο ελαστικότητας Ε = 28 GPa - Λόγος Poisson ν = Ειδικό βάρος γ c = 25 kn/m 3 Χάλυβας υφιστάμενου οπλισμού (StIIIa): - Μέση εφελκυστική αντοχή f ym = 420MPa - Μέτρο ελαστικότητας Ε s = 200 GPa Σχήμα 5.4: Καθορισμός ιδιοτήτων σκυροδέματος Β225 59

60 Σχήμα 5.5: Καθορισμός ιδιοτήτων χάλυβα οπλισμού StIIIa 5.5. Συνδυασμοί δράσεων Στα πλαίσια των αναλύσεων με την Ανελαστική Στατική μέθοδο, τόσο για την αποτίμηση όσο και τον ανασχεδιασμό του υπό μελέτη υφιστάμενου δομήματος, λαμβάνονται τόσο ο μη-σεισμικός όσο και οι σεισμικοί συνδυασμοί δράσεων. Οι συνδυασμοί αυτοί των δράσεων παρουσιάζονται αναλυτικά αμέσως παρακάτω: Μη σεισμικός συνδυασμός: Σεισμικοί συνδυασμοί: 1.35G Q 1.1G + 0.6Q + E x + 0.3E y 1.1G + 0.6Q + E x - 0.3E y 1.1G + 0.6Q - E x + 0.3E y 60

61 όπου: G Q Ε x E y 1.1G + 0.6Q - E x - 0.3E y 1.1G + 0.6Q + 0.3E x + E y 1.1G + 0.6Q - 0.3E x + E y 1.1G + 0.6Q + 0.3E x - E y 1.1G + 0.6Q - 0.3E x - E y μόνιμες δράσεις μεταβλητές δράσεις σεισμική δράση παράλληλα στη διεύθυνση x σεισμική δράση παράλληλα στη διεύθυνση y 5.6. Προσομοίωση ανελαστικής συμπεριφοράς δομικών στοιχείων Γενικά Το πιο σύνηθες προσομοίωμα της ανελαστικής συμπεριφοράς δομικών στοιχείων είναι το προσομοίωμα συγκεντρωμένης πλαστικότητας ή σημειακών πλαστικών αρθρώσεων. Το προσομοίωμα ενός δομικού μέλους θεωρείται ότι συντίθεται από ελαστικά στοιχεία που στα άκρα τους ορίζονται σημειακά στροφικά ελατήρια (ορισμός θέσεων πιθανών πλαστικών αρθρώσεων - hinges), τα οποία ακολουθούν έναν ανελαστικό νόμο Μ-θ που καθορίζεται από το χρήστη. Τα ελατήρια αυτά θεωρείται ότι ενεργοποιούνται μετά τη διαρροή του στοιχείου, μετά δηλαδή το σχηματισμό πλαστικής άρθρωσης. Βάσει της παραμόρφωσης των πλαστικών αρθρώσεων έκαστου στοιχείου και της σύγκρισης αυτής με την παραμόρφωση αντοχής, σύμφωνα με τα κριτήρια επιτελεστικότητας που θέτουν οι κανονισμοί, γίνεται η αποτίμηση του φορέα και κρίνεται αν είναι απαραίτητος ο ανασχεδιασμός του ή όχι. Απαραίτητο είναι λοιπόν να διαμορφωθεί ο νόμος Μ-θ για κάθε δομικό στοιχείο και απαιτείται ο υπολογισμός της στροφής διαρροής, της στροφής αστοχίας, της ροπής διαρροής και της ροπής αστοχίας έκαστης διατομής στοιχείου. Το παρόν κεφάλαιο βασίζεται εκτενώς στο Κεφάλαιο 7 του ΚΑΝ.ΕΠΕ. και δίνονται αναλυτικά όλες οι απαραίτητες σχέσεις για τον υπολογισμό των 61

62 παραμορφωσιακών μεγεθών αντοχής κάθε διατομής δοκού και υποστυλώματος ή τοιχώματος, οι οποίες με τη σειρά τους θα περαστούν σε κατάλληλο αρχείο Excel Ιδεατή καμπύλη παραμόρφωσης δομικού μέλους «F δ» Η μηχανική συμπεριφορά της κρίσιμης περιοχής ενός δομικού στοιχείου περιγράφεται μέσω ενός διαγράμματος εντατικού μεγέθους F συναρτήσει της παραμόρφωσης ή σχετικής μετακίνησης δ. Το είδος, η διεύθυνση, κ.τ.λ. του μεγέθους F επιλέγονται έτσι ώστε να χαρακτηρίζουν το κύριο μέρος της έντασης την οποία προκαλεί η σεισμική δράση στην κρίσιμη περιοχή. Η παραμόρφωση δ επιλέγεται έτσι ώστε, σε συνδυασμό με το εντατικό μέγεθος F, να εκφράζει την ενέργεια παραμόρφωσης της κρίσιμης περιοχής του στοιχείου. Στο σχήμα 4.6 απεικονίζεται η γενική μορφή της ιδεατής καμπύλης F-δ του νόμου ανελαστικής συμπεριφοράς ενός στοιχείου. Σχήμα 5.6: Καμπύλη παραμόρφωσης σύμφωνα με τον ΚΑΝΕΠΕ Στα πλαίσια της παρούσας μελέτης η προσομοίωση των πλαστικών αρθρώσεων γίνεται με θεώρηση ελαστοπλαστικών διαγραμμάτων σε όρους καμπτικών ροπών γωνιών στροφής χορδής. Για τον προσδιορισμό των προηγούμενων διαγραμμάτων υπολογίζονται τα ακόλουθα μεγέθη: Καμπτική ροπή διαρροής Μ y F y Παραμένουσα αντοχή Μ res F res Γωνία στροφής χορδής διαρροής θ y δ y Οριακή γωνία στροφής χορδής θ u δ u 62

63 Ανάλογα με την εντατική κατάσταση του εκάστοτε δομικού μέλους της κατασκευής, επιλέγεται και ο κατάλληλος τύπος πλαστικής άρθρωσης. Έτσι για την περίπτωση των δοκών θεωρείται μονοαξονική κάμψη καθώς η αξονική τους καταπόνηση είναι αμελητέα. Ορίζεται διαφορετικό διάγραμμα Για την περίπτωση των υποστυλωμάτων και των τοιχωμάτων γίνεται η θεώρηση διαξονικής κάμψης με την ταυτόχρονη δράση αξονικής δύναμης. Αναφορικά με τα υποστυλώματα, αγνοείται η αλληλεπίδραση των κοπτικών ροπών με το αξονικό φορτίο, καθώς γίνεται η παραδοχή χθαμαλού κτιρίου (βλ. ΚΑΝ.ΕΠΕ./ β), σύμφωνα με την οποία η σεισμική δράση δεν συνεπάγεται συνήθως μεταβολή αξονικών δυνάμεων στα κατακόρυφα στοιχεία, και κατ αυτόν τον τρόπο καθίσταται εφικτό να χρησιμοποιηθεί τιμή αξονικής δύναμης που οφείλεται μόνον στα κατακόρυφα φορτία. Έτσι, λαμβάνεται υπόψη η αλληλεπίδραση των καμπτικών ροπών κατά τις δύο διευθύνσεις κάμψης υπό σταθερή πάντοτε αξονική φόρτιση, όπως αυτή προκύπτει από τα κατακόρυφα φορτία του συνδυασμού 1.1G + 0.6Q. Επίσης, το παρόν λογισμικό δεν απαιτεί την εισαγωγή της γωνίας στροφής χορδής κατά την διαρροή και την αστοχία (οριακή γωνία στροφής), αλλά μόνον την διαθέσιμη πλαστική γωνία στροφής χορδής θ u,pl = θ u θ y. Αντιστοίχως, για την γωνία στροφής κατά την αστοχία υπό τα φορτία βαρύτητας (θ τελ ) εισάγεται η τιμή θ τελ = 1.5 θ u, όπως ορίζεται στο παράρτημα 4.4 του ΚΑΝΕΠΕ. Επιπλέον, ορίσθηκαν τιμές για τα κριτήρια αποδοχής των διαφόρων σταθμών επιτελεστικότητας σύμφωνα με την παράγραφο 9.3 του ΚΑΝΕΠΕ για στάθμη επιτελεστικότητας «Σημαντικές βλάβες» ή «Οιονοί κατάρρευση». Για πλάστιμα στοιχεία ο έλεγχος ασφαλείας γίνεται σε όρους μετακινήσεων, εν προκειμένω στροφών. Έτσι για πρωτεύοντα στοιχεία: Στη στάθμη επιτελεστικότητας «Σημαντικές βλάβες» υπολογίζεται: R d 0.5 θ y + θ u γ Rd Στη στάθμη επιτελεστικότητας «Οιονοί κατάρρευση» υπολογίζεται: R d θ u γ Rd Στις παραπάνω σχέσεις τίθεται όπου θ y = 0 και θ u = θ u,pl και γ Rd = Στα σχήματα φαίνεται ενδεικτικά για μια δοκό και ένα υποστύλωμα ο τρόπος με τον οποίο εισάγονται τα διαγράμματα Μ θ στο ETABS. 63

64 Σχήμα 5.7: Καθορισμός πλαστικής άρθρωσης για μονοαξονική κάμψη δοκού Σχήμα 5.8: Καθορισμός καμπύλης Μ - θ δοκού 64

65 Σχήμα 5.9: Καθορισμός πλαστικής άρθρωσης Μ2 Μ3 υποστυλώματος υπό διαξονική κάμψη Σχήμα 5.10: Καθορισμός διαγράμματος Μ - θ υποστυλώματος 65

66 Σχήμα 5.10 (συνέχεια): Καθορισμός διαγράμματος Μ θ υποστυλώματος Διάκριση δομικών στοιχείων σε πλάστιμα και ψαθυρά Κατά τον Κανονισμό Επεμβάσεων, τα δομικά στοιχεία διακρίνονται εν γένει σε δύο κατηγορίες, i) πλάστιμα και ii) ψαθυρά. Όπως έχει ήδη αναφερθεί, η διάκριση αυτή είναι καθοριστικής σημασίας τόσο κατά την αποτίμηση όσο και τον ανασχεδιασμό, καθώς επηρεάζει : Τον προσδιορισμό των διαγραμμάτων Μ θ (ή F δ, γενικότερα), αφού στα ψαθυρά στοιχεία η ροπή διαρροής (αντοχής) Μ y, η γωνία στροφής pl χορδής διαρροής θ y και η πλαστική γωνία στροφής θ u λαμβάνονται μειωμένες, συγκριτικά πάντοτε με τα πλάστιμα στοιχεία. Τον έλεγχο των κριτηρίων επιτελεστικότητας (κριτήρια αποδοχής), δεδομένου ότι στα πλάστιμα στοιχεία ο έλεγχος πραγματοποιείται σε όρους παραμορφώσεων, ενώ στα ψαθυρά σε όρους δυνάμεων. Σύμφωνα με την του ΚΑΝ.ΕΠΕ., ένα δομικό στοιχείο χαρακτηρίζεται ως ψαθυρό όταν συντρέχει τουλάχιστον μία από τις παρακάτω προϋποθέσεις : 66

67 1) Η διαθέσιμη τιμή του δείκτη πλαστιμότητας σχετικών μετακινήσεων (μ δ ) ή του δείκτη πλαστιμότητας καμπυλοτήτων (μ 1/r ) είναι μικρότερη του 2.0 ή του 3.0, αντίστοιχα. 2) Η διαρροή σε διάτμηση προηγείται της διαρροής σε κάμψη, δηλαδή η τέμνουσα κατά την καμπτική αστοχία V Mu = M u /(a s h) είναι μεγαλύτερη από την διατμητική αντοχή V u. 3) Ο λόγος διάτμησης a s = M/(V h) είναι μικρότερος του 2.0. Εάν ένα δομικό στοιχείο προκύπτει ψαθυρό, τότε η ροπή διαρροής (αντοχή) και η αντίστοιχη παραμόρφωση (γωνία στροφής) διαρροής θα λαμβάνονται μειωμένες διά του γινομένου τους με τον λόγο V R /V Mu, ώστε να αναχθούν ουσιαστικά από την καμπτική στην διατμητική αστοχία (η οποία και προηγείται της καμπτικής). Η διατμητική αντοχή V R θα πρέπει να λαμβάνεται μειωμένη λόγω ενδεχόμενης εξασθένισής της υπό την ανακύκλιση των μετελαστικών παραμορφώσεων, όπως φαίνεται στο Σχήμα 4.11: Σχήμα 5.11: Εξασθένηση της διατμητικής αντοχής με την ανακύκλιση [ , ΚΑΝΕΠΕ] Η εξασθένηση της διατμητικής αντοχής με την ανακύκλιση οφείλεται στο συνδυασμό πολλών μηχανισμών, όπως : i) Η λειοτρίβηση των επιφανειών των ρωγμών και η εξασθένηση του μηχανισμού αλληλοεμπλοκής αδρανών 67

68 ii) Η διεύρυνση των ρωγμών με τη συσσώρευση ανελαστικών παραμορφώσεων (μήκυνσης) στους συνδετήρες, η μείωση των τάσεων συναφείας κατά μήκος τους λόγω της ανακύκλισης, καθώς και η επακόλουθη πρόσθετη εξασθένηση του μηχανισμού αλληλοεμπλοκής αδρανών. iii) Η εξασθένηση της δράσης βλήτρου (των διαμήκων οπλισμών) με την ανακύκλιση της έντασης, και iv) Η ανάπτυξη διαμπερών καμπτικών ρωγμών με την ανακύκλιση και η μείωση της αντίστασης σε τέμνουσα της θλιβόμενης ζώνης. Ελλείψει ακριβέστερου προσομοιώματος, συνιστάται η χρήση εμπειρικών μεθόδων όμοια με αυτή που προτείνεται στο παράρτημα 7Γ του ΚΑΝΕΠΕ. Σύμφωνα με την μέθοδο αυτήν, η διατμητική αντοχή, V R, ενός δομικού στοιχείου οπλισμένου σκυροδέματος (υποστυλώματος, δοκού, τοιχώματος) το οποίο υποβάλλεται σε ανακυκλιζόμενες παραμορφώσεις μειώνεται ανάλογα με το μέγεθος του πλαστικού τμήματος της γωνίας στροφής χορδής στην διατομή της μέγιστης ροπής. Αν το μέγεθος αυτό αναχθεί στο μέγεθος της γωνίας στροφής χορδής στην διαρροή στο ίδιο σημείο, προκύπτει μ pl θ = μ θ 1. Το πλαστικό τμήμα του δείκτη πλαστιμότητας γωνίας pl στροφής χορδής, μ θ = μ θ 1, ισούται με τον λόγο του πλαστικού μέρους της μέγιστης τιμής της γωνίας στροφής χορδής (συνολική γωνία μείον γωνία στην διαρροή) προς την υπολογιζόμενη γωνία στροφής στην διαρροή θ y (ΚΑΝ.ΕΠΕ./ 7.2.2/ Σχέσεις Σ.2 και Σ.3). Η διατμητική αντοχή δομικού στοιχείου, όπως αυτή καθορίζεται από την διαρροή των συνδετήρων, επιτρέπεται να θεωρείται ότι μειώνεται με την τιμή του μ pl θ ως ακολούθως μονάδες ΜΝ και m): όπου: h x Ν α s (KANEΠΕ, Σχέση Γ.1) ύψος διατομής ύψος θλιβόμενης ζώνης αξονικό φορτίο (θετικό για θλίψη, μηδενικό για εφελκυσμό) λόγος διάτμησης 68

69 Α c f c ρ tot εμβαδόν της διατομής σκυροδέματος, ίση με b w d σε διατομές με ορθογωνικό κορμό πάχους b w και στατικό ύψος d θλιπτική αντοχή σκυροδέματος συνολικό ποσοστό διαμήκους οπλισμού (εφελκυόμενου, θλιβόμενου και ενδιάμεσου) V w συμβολή εγκάρσιου οπλισμού στην διατμητική αντοχή, ίση με όπου: ρ w z f yw το ποσοστό του εγκάρσιου οπλισμού ο μοχλοβραχίονας των εσωρερικών δυνάμεων (ίσος με d-d σε υποστυλώματα, δοκούς και τοιχώματα διατομής Τ ή Η, ή με 0.8h σε τοιχώματα ορθογωνικής διατομής) η τάση διαρροής του εγκάρσιου οπλισμού Αναφορικά με το μήκος Ls, αυτό ορίζεται ως ο λόγος M/V στην ακραία διατομή του δομικού στοιχείου, δηλαδή ως η απόσταση της ακραίας διατομής από το σημείο μηδενισμού των ροπών. Σύμφωνα με την του ΚΑΝ.ΕΠΕ., η τιμή του μπορεί να λαμβάνεται σταθερή και πιο ειδικά : Σε δοκούς που συνάζονται και στα δύο άκρα με κατακόρυφα στοιχεία, το Ls μπορεί να λαμβάνεται ίσο με το μισό του καθαρού ανοίγματος της δοκού. Σε δοκούς που συνδέονται με κατακόρυφο στοιχείο μόνο στο ένα άκρο, το Ls μπορεί να λαμβάνεται ίσο με το συνολικό καθαρό άνοιγμα της δοκού. Σε υποστυλώματα, το Ls μπορεί να λαμβάνεται ως το μισό του καθαρού ύψους μεταξύ δοκών με τις οποίες το υποστύλωμα συνδέεται μονολιθικά μέσα στο υπόψη επίπεδο της κάμψης. Στα τοιχώματα, το Ls μπορεί να λαμβάνεται σε κάθε όροφο διαφορετικό και ίσο με το μισό της απόστασης της διατομής βάσης ορόφου από την κορυφή του τοιχώματος στο κτίριο. Η διατμητική αντοχή, V R, τοιχώματος δεν μπορεί να ξεπεράσει την οριακή τιμή που αντιστοιχεί σε αστοχία του κορμού σε λοξή θλίψη, V R,max, η οποία, υπό 69

70 ανακυκλιζόμενες παραμορφώσεις, ελαστικές ή μετελαστικές, μπορεί να λαμβάνεται από την σχέση (μονάδες ΜΝ και m): V R,max = 0.85( min(5, μ pl N θ )) ( min (0.15, )) A c f c ( max(1.75,100ρ tot )) (1 0.2 min(2, a s )) f c b w z (KANEΠΕ, Σχέση Γ.4) Προσδιορισμός διαγραμμάτων Μ-θ σε πλάστιμα στοιχεία Υπολογισμός γωνίας στροφής στη διαρροή θ y Αρχικά απαιτείται να υπολογιστεί η καμπυλότητα της διατομής κατά τη διαρροή. Για το λόγο αυτό ακολουθείται η διαδικασία που περιγράφεται στο παράρτημα 7Α του ΚΑΝΕΠΕ, και ισχύει για για ορθογωνικές διατομές. Ισχύει επίσης και για διατομές Γ, Τ, Π, κλπ., στις οποίες η θλιβόμενη ζώνη έχει σταθερό πλάτος b. Η συνθήκη αυτή ελέγχεται με βάση το ύψος της θλιβόμενης ζώνης στη διαρροή ξ yd, με ξ y που υπολογίζεται σύμφωνα με τα επόμενα: Αν η διαρροή διατομής οφείλεται σε διαρροή του εφελκυόμενου οπλισμού, τότε: (ΚΑΝΕΠΕ, Σχέση Α.1) Αν η διαρροή διατομής οφείλεται σε μη-γραμμικότητα των παραμορφώσεων του θλιβόμενου σκυροδέματος (για παραμόρφωση ακραίας θλιβόμενης ίνας πέραν του ε c 1.8f c /E c ), τότε: (ΚΑΝΕΠΕ, Σχέση Α.2) είναι: Λαμβάνεται η μικρότερη των τιμών (1/r)y από τις Σχέσεις (Α.1) και (Α.2). Το ύψος της θλιβόμενης ζώνης στη διαρροή, ξy, ανηγμένο στο στατικό ύψος d, 70 (ΚΑΝΕΠΕ, Σχέση Α.3)

71 όπου α=e s /E c και τα A, B προσδιορίζονται από τις κατωτέρω Σχέσεις Α.4 ή Α.5, εάν η διαρροή ελέγχεται από τον εφελκυόμενο οπλισμό ή από το θλιβόμενο σκυρόδεμα αντίστοιχα: Ι. Διαρροή λόγω χάλυβα: ΙΙ. Διαρροή λόγω παραμορφώσεων σκυροδέματος: (ΚΑΝΕΠΕ, Σχέση Α.4) (ΚΑΝΕΠΕ, Σχέση Α.5) Στις Σχέσεις Α.4 και Α.5, ρ, ρ' και ρv είναι τα ποσοστά του εφελκυόμενου, του θλιβόμενου και του μεταξύ τους κατανεμημένου οπλισμού (ανηγμένα στο bd), δ'=d'/d, όπου d' η απόσταση από το κέντρο του θλιβόμενου οπλισμού μέχρι την ακραία θλιβόμενη ίνα σκυροδέματος, b το πλάτος της θλιβόμενης ζώνης και N το αξονικό φορτίο (θετικό σε θλίψη). Ελλείψει ακριβέστερων στοιχείων η γωνία στροφής χορδής θ y μπορεί να εκτιμηθεί από την ακόλουθη έκφραση: Για δοκούς ή υποστυλώματα: Για τοιχώματα: (ΚΑΝΕΠΕ, 7.2.2, Σχέση Σ.2) όπου: (1/r y ) L s (ΚΑΝΕΠΕ, 7.2.2, Σχέση Σ.3) η καμπυλότητα διαρροής ο λόγος Μ/V στην ακραία διατομή του δομικού στοιχείου 71

72 h d b f y f c το ύψος της διατομής η διάμετρος του διαμήκους οπλισμού η τάση διαρροής του χάλυβα οπλισμών (MPa) η θλιπτική αντοχή σκυροδέματος (MPa) Υπολογισμός γωνίας στροφής χορδής θ u και πλαστική γωνία στροφής χορδής θ u pl pl Η διαθέσιμη γωνία πλαστικής στροφής θ u μια κρίσιμης περιοχής και η διαθέσιμη συνολική γωνία στροφής θ u στο άκρο δομικού στοιχείο πρέπει να υπολογίζονται λαμβάνοντας υπόψη όλες τις υπεισερχόμενες παραμέτρους των μεγεθών αυτών, πάντως δε συνεκτιμώντας υπέρ της ασφαλείας και όλες τις σχετικές πηγές αβεβαιότητας. Επιτρέπεται η χρήση συντηρητικών αναλυτικών μεθόδων για την εκτίμηση της θ pl u, αποδεκτών στη διεθνή βιβλιογραφία. Είναι δυνατή η εμπειρική εκτίμηση της διαθέσιμης τιμής της πλαστικής γωνίας στροφής ή της συνολικής γωνίας στροφής χορδής στοιχείων ΟΣ συναρτήσει των γεωμετρικών και μηχανικών χαρακτηριστικών των στοιχείων και των οπλισμών τους, με τη βοήθεια εμπειρικών σχέσεων ή πινάκων [ β, ΚΑΝΕΠΕ]. Εφόσον το υπό μελέτη κτίριο έχει κατασκευαστεί λαμβάνοντας υπόψη τις μετά το 1985 διατάξεις για αντισεισμικότητα η μέση τιμή της γωνίας στροφής χορδής κατά την αστοχία δοκών ή υποστυλωμάτων δύναται να υπολογιστεί από τη σχέση: όπου: α s λόγος διάτμησης (ΚΑΝΕΠΕ, β, Σχέση Σ.8α) ω, ω μηχανικό ποσοστό εφελκυόμενου και θλιβόμενου οπλσιμού (ο ενδιάμεσος διαμήκης οπλισμός μεταξύ εφελκυόμενου και θλιβόμενου πέλματος θεωρείται εφελκυόμενος) ν = N (b h f c ), b : πλάτος θλιβόμενης ζώνης) ρ s =A sh (b w s h ), γεωμετρικό ποσοστό εγκάρσιου οπλισμού ρ d παράλληλα στη διεύθυνση της φόρτισης γεωμετρικό ποσοστό τυχόν δισδιαγώνιου οπλισμού 72

73 Για τη μέση τιμή του πλαστικού τμήματος της μέσης γωνίας στροφής χορδής κατά την αστοχία του στοιχείου: (ΚΑΝΕΠΕ, β, Σχέση Σ.8β) όπου θ y η γωνία στροφής χορδής στη διαρροή όπως προκύπτει από τις σχέσεις Σ.2 και Σ.3 της του ΚΑΝΕΠΕ. Για τοιχώματα που έχουν διαστασιολογηθεί και κατασκευασθεί με τις μετά το 1985 διατάξεις για αντισεισμικότητα, το 2ο μέλος της Σχέσης (Σ.8α) χρειάζεται να πολλαπλασιασθεί επί 0.58 (ο συντελεστής γίνεται 0.009), ενώ το 2ο μέλος της Σχέσης (Σ.8β) χρειάζεται να πολλαπλασιασθεί επί 0.56 (ο συντελεστής γίνεται 0.008). Σε στοιχεία που έχουν διαστασιολογηθεί και κατασκευασθεί με βάση τα ισχύοντα στην Ελλάδα προ του 1985, με χρήση νευροχαλύβων, οι τιμές που υπολογίζονται με βάση τα ανωτέρω χρειάζεται να διαιρεθούν δια 1.2. Σε στοιχεία που έχουν διαστασιολογηθεί και κατασκευασθεί με βάση τα ισχύοντα στην Ελλάδα προ του 1985 με χρήση λείων ράβδων, η μέση τιμή της γωνίας στροφής χορδής στην αστοχία, θ um, υπολογίζεται ως το 95% της τιμής που προκύπτει με βάση όσα αναφέρθηκαν ανωτέρω. Υπολογισμός γωνίας στροφής χορδής θ τελ κατά την αστοχία υπό τα φορτία βαρύτητας Η μέγιστη παραμόρφωση d max, υπό την οποία επέρχεται πλήρης απώλεια των αντιστάσεων του στοιχείου, και υπό τα φορτία βαρύτητας, δεν μπορεί να εκτιμηθεί με αξιοπιστία. Πάντως, μπορεί να θεωρηθεί το πολύ ίση με το διπλάσιο της παραμόρφωσης αστοχίας. Για στοιχεία οπλισμένου σκυροδέματος, και μόνον για λόγους προσέγγισης της απόκρισης του όλου κτιρίου μετά την διαδοχική οιονείκατάρρευση επιμέρους στοιχείων του (δευτερευόντων, κυρίως), μπορεί να ληφθεί d max = 1.5 d u, [ΚΑΝΕΠΕ, ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 4.4]. Έτσι, στα πλαίσια της παρούσας 73

74 μελέτης, για τη γωνία στροφής χορδής κατά την αστοχία υπό τα φορτία βαρύτητας τίθεται θ τελ = 1.5 θ u. Στο ETABS όμως εισάγεται η τιμή θ τελ θ y = 1.5 θ u pl Υπολογισμός ροπής διαρροής Μ y (οριακή αντοχή Μ u ) Με βάση το παράρτημα 7Α του ΚΑΝΕΠΕ, με δεδομένη την καμπυλότητα στη διαρροή, η αντίστοιχη ροπή Μ y προκύπτει ως: (ΚΑΝΕΠΕ, Σχέση Α.6) Πρέπει να σημειωθεί ότι στην περίπτωση πλακοδοκών, για εφελκυσμό της πλάκας συνυπολογίζεται ο οπλισμός της πλάκας που βρίσκεται εντός του συνεργαζόμενου πλάτους με την προϋπόθεση ότι αυτοί είναι επαρκώς αγκυρωμένοι πέραν της διατομής ελέγχου. Υπολογισμός παραμένουσας αντοχής Μ res Η απομένουσα αντίσταση F res, που είναι πολύ δύσκολο να εκτιμηθεί, μπορεί να λαμβάνεται ίση με ποσοστό της οριακής αντοχής του στοιχείου F u (=F y ), δηλ. F res = α F y. Για στοιχεία οπλισμένου σκυροδέματος, το ποσοστό α μπορεί να ληφθεί ίσο με 25% [ΚΑΝΕΠΕ, ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 4.4]. Συνεπώς λαμβάνεται: Μ res = 0.25 M y Προσδιορισμός διαγραμμάτων Μ-θ σε ψαθυρά στοιχεία Για στοιχεία που έχουν χαρακτηριστεί ψαθυρά οι γωνίες στροφής χορδής και η ροπή αντίστασης υπολογίζονται όμοια με τα πλάστιμα στοιχεία αλλά στη συνέχεια οι τιμές που προκύπτουν πολλαπλασιάζονται με μειωτικούς συντελεστές έτσι ώστε να ληφθεί υπόψη η αστοχία σε διάτμηση που προηγείται της αστοχίας σε κάμψη. Έτσι ισχύον τα επόμενα: Η γωνία στροφής χορδής διαρροής θ y και η αντίστοιχη ροπή διαρροής Μ y θα πολλαπλασιάζονται με τον λόγο V R / V Mu ( 1.0), δηλαδή με τον λόγο της 74

75 διατμητικής αντοχής του στοιχείου προς την τέμνουσα δύναμη κατά την εκδήλωση της καμπτικής αστοχίας. Με τον τρόπο αυτόν, οι τιμές των παραμέτρων που υπολογίζονται με θεώρηση πλάστιμης καμπτικής αστοχίας ανάγονται στην κατάσταση της ψαθυρής διατμητικής αστοχίας. pl Η πλαστική γωνία στροφής θ u στο άκρο του δομικού στοιχείου, μετά την εξάντληση της διατμητικής αντοχής του, επιτρέπεται να λαμβάνεται ίση με το 40% της αντίστοιχης γωνίας στροφής χορδής στην καμπτική διαρροή, θ y, όπως αυτή υπολογίζεται για τα πλάστιμα στοιχεία. 75

76 76

77 6. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ Με βάση τα όσα εκτέθηκαν στα προηγούμενα κεφάλαια, στο κεφάλαιο αυτό παρουσιάζονται τα αποτελέσματα που προέκυψαν από την εφαρμογή ελαστικής και ανελαστικής ανάλυσης στον υφιστάμενο φορέα. Ως στάθμη επιτελεστικότητας επιλέγεται η Β1 («Προστασία Ζωής»). Πρόκειται για μια κατάσταση κατά την οποία, για το σεισμό σχεδιασμού αναμένεται να παρουσιαστούν βλάβες στο φέροντα οργανισμό του κτιρίου, που είναι, όμως, επισκευάσιμες, χωρίς να εμφανιστούν όμως βλάβες στην οικοσκευή ή τα υλικά που είναι αποθηκευμένα στο κτίριο. Ως σεισμική δράση σχεδισμού λαμβάνεται αυτή με πιθανότητα υπέρβασης 10% στα 50 χρόνια, που αποτελεί το συμβατικό χρόνο ζωής της κατασκευής 6.1. Εφαρμογή ελαστικής δυναμικής ανάλυσης Προσδιορισμός ενιαίου δείκτη συμπεριφοράς Η τιμή του συντελεστή σεισμικής συμπεριφοράς καθορίζεται από την ικανότητα του στατικού συστήματος να καταναλώνει σεισμική ενέργεια. Κατά τη φάση της αποτίμησης του κτιρίου, η τιμή q θα επιλέγεται λαμβάνοντας υπόψη τα εξής: Την επάρκεια των Κανονισμών κατά την περίοδο μελέτης και κατασκευής του κτιρίου Την τυχόν ύπαρξη ουσιωδών βλαβών (και φθορών), κυρίως σε πρωτεύοντα δομικά στοιχεία Την κανονικότητα κατανομής των εντός ορόφου αλλά και κατ όροφον υπεραντοχών (καθ ύψος του δομήματος) και τον βαθμό αποκλεισμού δημιουργίας «μαλακού» ορόφου Το πλήθος δομικών στοιχείων στα οποία αναμένεται να εμφανισθούν πλαστικές αρθρώσεις, και το οποίο εξαρτάται από την υπερστατικότητα και την κανονικότητα του δομήματος Την ιεράρχηση της εμφάνισης αστοχιών και τον βαθμό αποκλεισμού τους στα πρωτεύοντα κατακόρυφα φέροντα στοιχεία και στους κόμβους 77

78 Τους τρόπους αστοχίας (πλάστιμοι ή ψαθυροί) Τη διαθέσιμη τοπική πλαστιμότητα στις κρίσιμες περιοχές του κάθε δομικού στοιχείου, και Τους διαθέσιμους επικουρικούς και βοηθητικούς μηχανισμούς αντισεισμικής συμπεριφοράς όπως είναι οι τοιχοπληρώσεις, τα διαφράγματα κ.λπ.. Πίνακας 6.1: Τιμές του λόγου q*/q αναλόγως του στόχου αποτίμησης (για τον φέροντα οργανισμό) ( 4.6.1, ΚΑΝΕΠΕ) Πίνακας 6.2: Τιμές του συντελεστή συμπεριφοράς q για τη στάθμη επιτελεστικότητας Β ( 4.6.2, ΚΑΝΕΠΕ) Επομένως για την υπό μελέτη κατασκευή λαμβάνεται συντελεστής συμπεριφοράς q * = 2.3. Παράλληλα οι δράσεις έχουν πολλαπλασιαστεί με τον συντελεστή γ Sd,ελ. = γ Sd = 1.15 Στη συνέχεια παρουσιάζονται οι νέοι τροποποιημένοι συνδυασμοί δράσεων για τους οποίους πραγματοποιήθηκε ο έλεγχος επάρκειας των υφιστάμενων δομικών στοιχείων του κτιρίου. Βασικός συνδυασμός: 1.15(1.35 G Q) Τυχηματικός συνδυασμός: 1.15(1.10 G Q ± Ex ± 0.3 Ey) 1.15( 1.10 G Q ± Ey ± 0.3 Ex) 78

79 Ανάλυση Για τον προσδιορισμό των σεισμικών φορτίων θα χρησιμοποιηθεί το φάσμα ελαστικής απόκρισης του ΕΚ8-1. Στο σχήμα 6.1 φαίνεται ο τρόπος που ορίστηκε η φασματική ανάλυση. Σχήμα 6.1: Φάσμα σχεδιασμού Έλεγχος επάρκειας Η επάρκεια των δομικών στοιχείων για την περίπτωση της ελαστικής δυναμικής ανάλυσης γίνεται σε όρους δυνάμεων. Για το σκοπό αυτό ο έλεγχος επάρκειας έγινε στο πρόγραμμα ECtools αφού πρώτα εισήχθησαν τα αποτελέσματα της ανάλυσης από το ΕΤΑΒS. Στους πίνακες συγκρίνονται οι οπλισμοί που βρέθηκαν ότι απαιτούνται από τη διαστασιολόγηση στο ECtools (Α s,cal ), με τους οπλισμούς των δομικών μελών (A s,prv ). 79

80 Α/Α Πίνακας 6.3: Έλεγχος επάρκειας δοκών οροφής ισογείου ΑΚΡΟ αριστερά δεξιά κάτω άνω κάτω άνω Έλεγχος Επάρκειας Α s,cal Α s,prv Α s,cal Α s,prv Α s,cal Α s,prv Α s,cal Α s,prv Β1 1,10 4,21 1,82 4,21 0,09 3,08 1,29 3,08 Επαρκές Β2 0,00 3,08 1,18 3,08 0,00 3,08 1,39 3,08 Επαρκές Β3 0,00 3,08 1,34 3,08 0,00 3,08 1,34 3,08 Επαρκές Β4 0,00 1,35 1,35 3,08 0,00 3,08 1,35 3,08 Επαρκές Β5 0,00 3,08 1,36 3,08 0,00 3,08 1,20 3,08 Επαρκές Β6 0,00 3,08 1,23 3,08 0,98 4,21 1,70 4,21 Επαρκές Β7 1,21 4,62 0,41 7,70 1,17 3,08 0,92 3,08 Επαρκές Β8 0,58 6,16 0,57 6,16 0,51 6,16 1,03 6,16 Επαρκές Β11 0,16 3,08 1,07 3,08 0,14 3,08 1,14 3,08 Επαρκές Β14 0,00 6,16 0,89 6,16 0,00 6,16 1,10 6,16 Επαρκές Β17 0,49 3,08 0,91 3,08 0,27 6,16 1,00 7,10 Επαρκές Β18 0,67 6,16 1,17 6,16 0,40 6,16 0,65 6,16 Επαρκές Β19 0,23 5,15 0,99 6,21 0,00 4,81 0,86 5,08 Επαρκές Β20 0,00 3,16 0,67 5,08 0,22 3,16 0,20 5,08 Επαρκές Β21 0,00 6,16 1,28 6,16 0,43 6,16 1,34 6,16 Επαρκές Β22 1,63 6,16 1,07 6,16 0,53 6,16 0,53 6,16 Επαρκές Β23 0,58 4,20 0,44 4,20 0,00 4,20 1,15 4,20 Επαρκές Β24 0,00 4,62 1,08 4,62 0,00 4,62 0,93 4,62 Επαρκές Β25 0,00 4,62 0,99 4,62 0,00 4,62 1,28 4,62 Επαρκές Β26 0,00 4,62 1,31 4,62 0,00 4,62 1,31 4,62 Επαρκές Β27 0,00 4,62 1,33 4,62 0,00 4,62 1,18 4,62 Επαρκές Β28 0,00 4,62 1,11 4,62 0,53 4,62 1,19 4,62 Επαρκές Πίνακας 6.4: Έλεγχος επάρκειας δοκών οροφής 1 ου ορόφου Α/Α ΑΚΡΟ αριστερά δεξιά κάτω άνω κάτω άνω Έλεγχος Επάρκειας Α s,cal Α s,prv Α s,cal Α s,prv Α s,cal Α s,prv Α s,cal Α s,prv Β1 1,10 5,34 1,82 4,21 0,09 3,08 1,29 1,10 Επαρκές Β2 0,00 3,08 1,03 3,08 0,00 3,08 1,56 0,00 Επαρκές Β3 0,00 3,08 1,48 3,08 0,00 3,08 1,52 0,00 Επαρκές Β4 0,00 1,35 1,49 3,08 0,00 3,08 1,41 0,00 Επαρκές Β5 0,00 3,08 1,40 3,08 0,00 3,08 1,02 0,00 Επαρκές Β6 0,02 3,08 1,03 3,08 0,52 4,21 1,69 0,02 Επαρκές Β7 0,51 4,62 0,37 7,70 0,63 3,08 0,98 0,51 Επαρκές Β8 0,54 6,16 0,52 6,16 0,43 6,16 0,90 0,54 Επαρκές Β9 0,49 6,16 0,42 6,16 0,03 6,16 1,17 0,49 Επαρκές Β10 0,04 6,16 1,18 6,16 0,59 6,16 0,50 0,04 Επαρκές 80

81 Α/Α Πίνακας 6.4 (συνέχεια): Έλεγχος επάρκειας δοκών οροφής 1 ου ορόφου ΑΚΡΟ αριστερά δεξιά κάτω άνω κάτω άνω Έλεγχος Επάρκειας Α s,cal Α s,prv Α s,cal Α s,prv Α s,cal Α s,prv Α s,cal Α s,prv Β11 0,22 3,08 1,13 3,08 0,21 3,08 1,35 0,22 Επαρκές Β12 0,53 6,16 0,43 6,16 0,30 6,16 0,55 0,53 Επαρκές Β13 0,28 6,16 0,46 6,16 0,27 6,16 0,80 0,28 Επαρκές Β14 0,25 6,16 1,16 6,16 0,21 6,16 1,62 0,25 Επαρκές Β15 0,31 6,16 1,04 6,16 0,00 6,16 0,85 0,31 Επαρκές Β16 0,00 6,16 0,85 6,16 0,27 6,16 0,58 0,00 Επαρκές Β17 0,26 3,08 1,31 3,08 0,27 6,16 1,10 0,26 Επαρκές Β18 1,10 6,16 1,34 6,16 0,79 6,16 0,48 1,10 Επαρκές Β19 0,45 5,15 1,12 6,21 0,00 4,81 0,96 0,45 Επαρκές Β20 0,00 3,16 0,87 5,08 0,32 3,16 0,26 0,00 Επαρκές Β21 0,21 6,16 1,32 6,16 0,49 6,16 1,38 0,21 Επαρκές Β22 1,98 6,16 0,91 6,16 0,97 6,16 0,54 1,98 Επαρκές Β23 0,77 4,20 0,48 4,20 0,00 4,20 1,43 0,77 Επαρκές Β24 0,00 4,62 1,17 4,62 0,00 4,62 0,86 0,00 Επαρκές Β25 0,00 4,62 1,00 4,62 0,00 4,62 1,28 0,00 Επαρκές Β26 0,00 4,62 1,30 4,62 0,00 4,62 1,55 0,00 Επαρκές Β27 0,00 4,62 1,44 4,62 0,00 4,62 1,11 0,00 Επαρκές Β28 0,00 4,62 0,92 4,62 0,59 4,62 1,50 0,00 Επαρκές Πίνακας 6.5: Έλεγχος επάρκειας δοκών οροφής 2 ου ορόφου Α/Α ΑΚΡΟ αριστερά δεξιά κάτω άνω κάτω άνω Έλεγχος Επάρκειας Α s,cal Α s,prv Α s,cal Α s,prv Α s,cal Α s,prv Α s,cal Α s,prv Β1 1,10 4,62 1,82 4,62 0,09 3,08 1,29 3,08 Επαρκές Β2 0,00 3,08 1,03 3,08 0,00 3,08 1,56 3,08 Επαρκές Β3 0,00 3,08 1,48 3,08 0,00 3,08 1,52 3,08 Επαρκές Β4 0,00 1,35 1,49 3,08 0,00 3,08 1,41 3,08 Επαρκές Β5 0,00 3,08 1,40 3,08 0,00 3,08 1,02 3,08 Επαρκές Β6 0,02 3,08 1,03 3,08 0,52 4,62 1,69 4,62 Επαρκές Β7 0,51 4,62 0,37 9,11 0,63 3,08 0,98 3,08 Επαρκές Β8 0,54 6,16 0,52 6,16 0,43 6,16 0,90 6,16 Επαρκές Β9 0,49 6,16 0,42 6,16 0,03 6,16 1,17 6,16 Επαρκές Β10 0,04 6,16 1,18 6,16 0,59 6,16 0,50 6,16 Επαρκές Β11 0,22 3,08 1,13 3,08 0,21 3,08 1,35 3,08 Επαρκές Β12 0,53 6,16 0,43 6,16 0,30 6,16 0,55 6,16 Επαρκές Β13 0,28 6,16 0,46 6,16 0,27 6,16 0,80 6,16 Επαρκές Β14 0,25 6,16 1,16 6,16 0,21 6,16 1,62 6,16 Επαρκές 81

82 Α/Α Πίνακας 6.5 (συνέχεια): Έλεγχος επάρκειας δοκών οροφής 2 ου ορόφου ΑΚΡΟ αριστερά δεξιά κάτω άνω κάτω άνω Α s,cal Α s,prv Α s,cal Α s,prv Α s,cal Α s,prv Α s,cal Α s,prv Έλεγχος Επάρκει ας Β15 0,31 6,16 1,04 6,16 0,00 6,16 0,85 6,16 Επαρκές Β16 0,00 6,16 0,85 6,16 0,27 6,16 0,58 6,16 Επαρκές Β17 0,26 3,08 1,31 3,08 0,27 6,16 1,10 7,09 Επαρκές Β18 1,10 6,16 1,34 6,16 0,79 6,16 0,48 6,16 Επαρκές Β19 0,45 5,15 1,12 6,21 0,00 4,81 0,96 5,08 Επαρκές Β20 0,00 3,16 0,87 5,08 0,32 3,16 0,26 5,08 Επαρκές Β21 0,21 7,10 1,32 6,16 0,49 6,16 1,38 6,16 Επαρκές Β22 1,98 6,16 0,91 6,16 0,97 6,16 0,54 6,16 Επαρκές Β23 0,77 4,21 0,48 4,20 0,00 4,20 1,43 4,2 Επαρκές Β24 0,00 4,62 1,17 4,62 0,00 4,62 0,86 4,62 Επαρκές Β25 0,00 4,62 1,00 4,62 0,00 4,62 1,28 4,62 Επαρκές Β26 0,00 4,62 1,30 4,62 0,00 4,62 1,55 4,62 Επαρκές Β27 0,00 4,62 1,44 4,62 0,00 4,62 1,11 4,62 Επαρκές Β28 0,00 4,62 0,92 4,62 0,59 4,62 1,50 4,62 Επαρκές Πίνακας 6.6: Έλεγχος επάρκειας υποστυλωμάτων ισογείου Α/Α ΚΕΦΑΛΗ ΠΟΔΑΣ Έλεγχος Α s,cal Α s,prv Α s,cal Α s,prv Επάρκειας C1 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές C2 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές C3 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές C4 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές C5 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές C6 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές C7 0,01 16,16 0,01 16,16 Επαρκές C8 0,01 16,16 0,01 16,16 Επαρκές C9 0,01 16,16 0,01 16,16 Επαρκές C10 0,01 16,16 0,01 16,16 Επαρκές C11 0,01 16,16 0,01 16,16 Επαρκές C12 0,01 16,16 0,01 16,16 Επαρκές C13 0,01 16,16 0,01 16,16 Επαρκές C14 0,01 16,16 0,01 16,16 Επαρκές C15 0,01 16,16 0,01 16,16 Επαρκές C16 0,01 16,16 0,01 16,16 Επαρκές C17 0,01 16,16 0,01 16,16 Επαρκές C18 0,01 16,16 0,01 16,16 Επαρκές C19 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές C20 0,01 16,16 0,01 16,16 Επαρκές 82

83 Πίνακας 6.6 (συνέχεια): Έλεγχος επάρκειας υποστυλωμάτων ισογείου Α/Α ΚΕΦΑΛΗ ΠΟΔΑΣ Έλεγχος Α s,cal Α s,prv Α s,cal Α s,prv Επάρκειας C21 0,01 16,16 0,01 16,16 Επαρκές C22 0,01 16,16 0,01 16,16 Επαρκές C23 0,01 16,16 0,01 16,16 Επαρκές C24 0,01 24,6176 0,01 24,6176 Επαρκές C25 0,01 37,1776 2,05 37,1776 Επαρκές C26 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές C27 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές C28 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές C29 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές Πίνακας 6.7: Έλεγχος επάρκειας υποστυλωμάτων 1 ου ορόφου Α/Α ΚΕΦΑΛΗ ΠΟΔΑΣ Έλεγχος Α Επάρκειας s,cal Α s,prv Α s,cal Α s,prv C1 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές C2 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές C3 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές C4 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές C5 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές C6 0,01 14,1984 0,01 14,1984 Επαρκές C7 0,01 14,1984 0,01 14,1984 Επαρκές C8 0,01 14,1984 0,01 14,1984 Επαρκές C9 0,01 14,1984 0,01 14,1984 Επαρκές C10 0,01 14,1984 0,01 14,1984 Επαρκές C11 0,01 14,1984 0,01 14,1984 Επαρκές C12 0,01 14,1984 0,01 14,1984 Επαρκές C13 0,01 14,1984 0,01 14,1984 Επαρκές C14 1,64 14,1984 1,14 14,1984 Επαρκές C15 0,01 14,1984 0,01 14,1984 Επαρκές C16 0,01 14,1984 0,01 14,1984 Επαρκές C17 0,01 14,1984 0,01 14,1984 Επαρκές C18 1,44 14,1984 0,94 14,1984 Επαρκές C19 0,01 16,0768 0,04 16,0768 Επαρκές C20 0,01 14,1984 0,01 14,1984 Επαρκές C21 0,01 14,1984 1,01 14,1984 Επαρκές C22 0,01 14,1984 2,01 14,1984 Επαρκές C23 0,01 14,1984 3,01 14,1984 Επαρκές C24 0,01 24,6176 0,74 24,6176 Επαρκές C25 1,58 37,1776 2,46 37,1776 Επαρκές 83

84 Πίνακας 6.7 (συνέχεια): Έλεγχος επάρκειας υποστυλωμάτων 1 ου ορόφου Α/Α ΚΕΦΑΛΗ ΠΟΔΑΣ Έλεγχος Α Επάρκειας s,cal Α s,prv Α s,cal Α s,prv C26 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές C27 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές C28 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές C29 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές Πίνακας 6.8: Έλεγχος επάρκειας υποστυλωμάτων 2 ου ορόφου Α/Α ΚΕΦΑΛΗ ΠΟΔΑΣ Έλεγχος Α s,cal Α s,prv Α s,cal Α s,prv Επάρκειας C1 0,01 16,0768 1,81 16,0768 Επαρκές C2 0,01 16,0768 0,45 16,0768 Επαρκές C3 0,01 16,0768 0,46 16,0768 Επαρκές C4 0,01 16,0768 0,45 16,0768 Επαρκές C5 0,01 16,0768 1,47 16,0768 Επαρκές C6 0,01 12,32 0,01 12,32 Επαρκές C7 0,01 12,32 0,01 12,32 Επαρκές C8 0,01 12,32 0,01 12,32 Επαρκές C9 0,01 12,32 0,01 12,32 Επαρκές C10 0,01 12,32 0,01 12,32 Επαρκές C11 0,01 14,1984 0,45 14,1984 Επαρκές C12 0,08 14,1984 1,2 14,1984 Επαρκές C13 0,01 14,1984 0,01 14,1984 Επαρκές C14 2,45 12,32 1,71 12,32 Επαρκές C15 0,01 14,1984 0,35 14,1984 Επαρκές C16 0,01 14,1984 0,99 14,1984 Επαρκές C17 0,01 14,1984 0,01 14,1984 Επαρκές C18 2,3 12,32 1,57 12,32 Επαρκές C19 0,01 16,0768 0,04 16,0768 Επαρκές C20 1,01 12,32 0,35 12,32 Επαρκές C21 0,01 14,1984 0,01 14,1984 Επαρκές C22 0,01 14,1984 0,01 14,1984 Επαρκές C23 0,01 14,1984 0,01 14,1984 Επαρκές C24 0,93 24,6176 2,38 24,6176 Επαρκές C25 1,91 37,1776 3,29 37,1776 Επαρκές C26 0,01 16,0768 1,01 16,0768 Επαρκές C27 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές C28 0,01 16,0768 0,01 16,0768 Επαρκές C29 0,01 16,0768 0,06 16,0768 Επαρκές 84

85 Ακολούθως δίνονται τα αποτελέσματα από τον έλεγχο επάρκειας των τοιχωμάτων, όπως προέκυψαν από το πρόγραμμα ECtools: Διαστασιολόγηση Τοιχωμάτων Ο/Σ Amin : Ελάχιστος επιτρεπόμενος οπλισμός [cm²] Amax : Μέγιστος επιτρεπόμενος οπλισμός [cm²] Acal : Yπολογισμένος οπλισμός [cm²] Areq : Aπαιτούμενος οπλισμός από το κανονισμό [cm²] Asug : Προτεινόμενος αριθμός και διάμετρος διαμήκων ράβδων Nsd : Αξονικό φορτίο σχεδιασμού [kn] M2sd : Ροπή σχεδιασμού[knm] κατά τη τοπ. διέυθ. 2 M3sd : Ροπή σχεδιασμού[knm] κατά τη τοπ. διέυθ. 3 Lf : Συντελεστής εξάντλησης διατομής σε κάμψη Όροφος STORY1 - Τοίχωμα T4X Σύνθετη Διατομή (T4X) Στάθμη πάκτωσης : STORY1 - Συνολ. ύψος : 9,60 m Υψόμετρο πόδα : 0,00 m - Υψόμετρο κεφαλής : 3,20 m Μετάθεση εφελκυσμού ai2 : 1,46 m - ai3 : 0,10 m Επάρκεια σε κάμψη SF Lf Κατάσταση Κεφαλή 3,56 0,28 Επαρκές Πόδας 2,26 0,44 Επαρκές Δυνάμεις κάμψης Nsd M2sd M3sd Συνδυασμός Κεφαλή -288,48 12, ,83 1,15(1,1G+0,3Q+Ex+0,3Ey) Πόδας -363,12-13, ,01 1,15(1,1G+0,3Q+Ex+0,3Ey) Έλεγχος αξονικού φορτίου βαρύτητας vo < 1.00 : 0,04 Έλεγχος σεισμικού αξονικού φορτίου vd < 0.40 : 0, Όροφος STORY1 - Τοίχωμα T2X Σύνθετη Διατομή (T2X) Στάθμη πάκτωσης : STORY1 - Συνολ. ύψος : 9,60 m Υψόμετρο πόδα : 0,00 m - Υψόμετρο κεφαλής : 3,20 m Μετάθεση εφελκυσμού ai2 : 1,58 m - ai3 : 0,12 m Επάρκεια σε κάμψη SF Lf Κατάσταση Κεφαλή 1,94 0,52 Επαρκές Πόδας 1,13 0,88 Επαρκές Δυνάμεις κάμψης Nsd M2sd M3sd Συνδυασμός Κεφαλή -570,14 13, ,07 1,15(1,1G+0,3Q+Ex+0,3Ey) Πόδας -639,81-16, ,73 1,15(1,1G+0,3Q+Ex+0,3Ey) Έλεγχος αξονικού φορτίου βαρύτητας vo < 1.00 : 0,08 Έλεγχος σεισμικού αξονικού φορτίου vd < 0.40 : 0, Όροφος STORY1 - Τοίχωμα T5X Σύνθετη Διατομή (T5X) Στάθμη πάκτωσης : STORY1 - Συνολ. ύψος : 9,60 m Υψόμετρο πόδα : 0,00 m - Υψόμετρο κεφαλής : 3,20 m Μετάθεση εφελκυσμού ai2 : 1,46 m - ai3 : 0,10 m 85

86 Επάρκεια σε κάμψη SF Lf Κατάσταση Κεφαλή 3,33 0,30 Επαρκές Πόδας 2,13 0,47 Επαρκές Δυνάμεις κάμψης Nsd M2sd M3sd Συνδυασμός Κεφαλή -251,20-10, ,68 1,15(1,1G+0,3Q+Ex+0,3Ey) Πόδας -325,83 14, ,85 1,15(1,1G+0,3Q+Ex+0,3Ey) Έλεγχος αξονικού φορτίου βαρύτητας vo < 1.00 : 0,04 Έλεγχος σεισμικού αξονικού φορτίου vd < 0.40 : 0, Όροφος STORY1 - Τοίχωμα T3X Σύνθετη Διατομή (T3X) Στάθμη πάκτωσης : STORY1 - Συνολ. ύψος : 9,60 m Υψόμετρο πόδα : 0,00 m - Υψόμετρο κεφαλής : 3,20 m Μετάθεση εφελκυσμού ai2 : 1,58 m - ai3 : 0,12 m Επάρκεια σε κάμψη SF Lf Κατάσταση Κεφαλή 1,79 0,56 Επαρκές Πόδας 1,04 0,96 Επαρκές Δυνάμεις κάμψης Nsd M2sd M3sd Συνδυασμός Κεφαλή -546,96-10, ,29 1,15(1,1G+0,3Q+Ex+0,3Ey) Πόδας -616,62 15, ,88 1,15(1,1G+0,3Q+Ex+0,3Ey) Έλεγχος αξονικού φορτίου βαρύτητας vo < 1.00 : 0,08 Έλεγχος σεισμικού αξονικού φορτίου vd < 0.40 : 0, Όροφος STORY1 - Τοίχωμα T5Y Σύνθετη Διατομή (T5Y) Στάθμη πάκτωσης : STORY1 - Συνολ. ύψος : 9,60 m Υψόμετρο πόδα : 0,00 m - Υψόμετρο κεφαλής : 3,20 m Μετάθεση εφελκυσμού ai2 : 2,07 m - ai3 : 0,12 m Επάρκεια σε κάμψη SF Lf Κατάσταση Κεφαλή 3,21 0,31 Επαρκές Πόδας 2,06 0,49 Επαρκές Δυνάμεις κάμψης Nsd M2sd M3sd Συνδυασμός Κεφαλή -454,43 30, ,08 1,15(1,1G+0,3Q+Ey+0,3Ex) Πόδας -547,32-32, ,32 1,15(1,1G+0,3Q+Ey+0,3Ex) Έλεγχος αξονικού φορτίου βαρύτητας vo < 1.00 : 0,06 Έλεγχος σεισμικού αξονικού φορτίου vd < 0.40 : 0, Όροφος STORY1 - Τοίχωμα T4Y Σύνθετη Διατομή (T4Y) Στάθμη πάκτωσης : STORY1 - Συνολ. ύψος : 9,60 m Υψόμετρο πόδα : 0,00 m - Υψόμετρο κεφαλής : 3,20 m Μετάθεση εφελκυσμού ai2 : 2,07 m - ai3 : 0,12 m Επάρκεια σε κάμψη SF Lf Κατάσταση Κεφαλή 3,15 0,32 Επαρκές Πόδας 2,01 0,50 Επαρκές Δυνάμεις κάμψης Nsd M2sd M3sd Συνδυασμός Κεφαλή -466,02 31, ,13 1,15(1,1G+0,3Q+Ey+0,3Ex) Πόδας -558,90-31, ,10 1,15(1,1G+0,3Q+Ey+0,3Ex) Έλεγχος αξονικού φορτίου βαρύτητας vo < 1.00 : 0,06 Έλεγχος σεισμικού αξονικού φορτίου vd < 0.40 : 0,

87 Όροφος STORY1 - Τοίχωμα T1Y Σύνθετη Διατομή (T1Y) Στάθμη πάκτωσης : STORY1 - Συνολ. ύψος : 9,60 m Υψόμετρο πόδα : 0,00 m - Υψόμετρο κεφαλής : 3,20 m Μετάθεση εφελκυσμού ai2 : 2,07 m - ai3 : 0,12 m Επάρκεια σε κάμψη SF Lf Κατάσταση Κεφαλή 2,17 0,46 Επαρκές Πόδας 1,30 0,77 Επαρκές Δυνάμεις κάμψης Nsd M2sd M3sd Συνδυασμός Κεφαλή -475,34-33, ,34 1,15(1,1G+0,3Q+Ey+0,3Ex) Πόδας -568,24 33, ,43 1,15(1,1G+0,3Q+Ey+0,3Ex) Έλεγχος αξονικού φορτίου βαρύτητας vo < 1.00 : 0,06 Έλεγχος σεισμικού αξονικού φορτίου vd < 0.40 : 0, Όροφος STORY1 - Τοίχωμα CORE Σύνθετη Διατομή (CORE) Στάθμη πάκτωσης : STORY1 - Συνολ. ύψος : 9,60 m Υψόμετρο πόδα : 0,00 m - Υψόμετρο κεφαλής : 3,20 m Μετάθεση εφελκυσμού ai2 : 1,22 m - ai3 : 0,83 m Επάρκεια σε κάμψη SF Lf Κατάσταση Κεφαλή 1,90 0,53 Επαρκές Πόδας 0,91 1,10 Ανεπαρκές Δυνάμεις κάμψης Nsd M2sd M3sd Συνδυασμός Κεφαλή -666, ,62-991, (1,1G+0,3Q+Ex+0,3Ey) Πόδας -760, , , (1,1G+0,3Q+Ey+0,3Ex) Έλεγχος αξονικού φορτίου βαρύτητας vo < 1.00 : 0,07 Έλεγχος σεισμικού αξονικού φορτίου vd < 0.40 : 0,06 Με βάση τα προηγούμενα, διαπιστώνεται ότι γενικώς δεν υπάρχουν ανεπάρκειες στο φορέα, με μοναδική εξαίρεση την υπέρβασης της αντοχής έναντι κάμψης του πυρήνα κατά 10% Εφαρμογή ανελαστικής στατικής ανάλυσης Διάκριση στοιχείων σε πλάστιμα και ψαθυρά Βασικό στάδιο της αποτίμησης είναι η κατηγοριοποίηση των δομικών μελών του κτιρίου σε πλάστιμα και ψαθυρά. Με βάση τη διάκριση αυτή θα τροποποιηθούν ανάλογα τα χαρακτηριστικά του διαγράμματος Μ-θ που θα εισαχθούν για την προσομοίωση των πλαστικών αρθρώσεων στις κρίσιμες διατομές (άκρα των στοιχείων). Όπως αναφέρθηκε στο κεφάλαιο 5, ένα δομικό στοιχείο χαρακτηρίζεται ως ψαθυρό όταν i) η διαθέσιμη τιμή του δείκτη πλαστιμότητας είναι μικρότερη από 2 ή 3, ανάλογα με το αν ο δείκτης πλαστιμότητας εκφράζεται σε όρους μετακινήσεων ή 87

88 όρους καμπυλοτήτων αντίστοιχα, ii) η διατμητική αστοχία προηγείται της καμπτικής (V Mu > V u ) και iii) ο λόγος διάτμησης λαμβάνει τιμή μικρότερη του 2. Στους πίνακες παρουσιάζεται ο έλεγχος της συμπεριφοράς των κρίσιμων διατομών των δομικών στοιχείων, σύμφωνα με τα κριτήρια που παρουσιάστηκαν προηγουμένως. Πίνακας 6.9: Έλεγχος συμπεριφοράς δοκών οροφής ισογείου (αριστερό άκρο) A/A μ θ pl,+ μ θ pl,- V R + V R - V R,My + V R,My - Έλεγχος αν V R + < V R,My + Έλεγχος αν V R - < V R,My - Δ1 5,372 5, ,44 208,72 75,42 74,47 πλάστιμο πλάστιμο Δ2 5,372 6, ,09 215,11 107,42 73,71 πλάστιμο πλάστιμο Δ3 5,372 4, ,44 211,02 55,47 74,22 πλάστιμο πλάστιμο Δ4 5,372 4, ,44 211,02 55,47 74,22 πλάστιμο πλάστιμο Δ5 5,372 4, ,44 211,02 55,47 74,22 πλάστιμο πλάστιμο Δ6 5,372 4, ,44 211,02 55,47 74,22 πλάστιμο πλάστιμο Δ7 5,372 4, ,44 211,02 55,47 74,22 πλάστιμο πλάστιμο Δ7' 6,914 4, ,88 108,51 44,56 58,40 πλάστιμο πλάστιμο Δ12 5,372 4, ,44 211,02 55,47 74,22 πλάστιμο πλάστιμο Δ13 5,372 4, ,44 211,02 55,47 74,22 πλάστιμο πλάστιμο Δ14 5,372 4, ,44 211,02 55,47 74,22 πλάστιμο πλάστιμο Δ15 5,372 4, ,44 211,02 55,47 74,22 πλάστιμο πλάστιμο Δ16 5,372 4, ,44 211,02 55,47 74,22 πλάστιμο πλάστιμο Δ17 7,065 5, ,09 209,90 81,36 73,43 πλάστιμο πλάστιμο Δ20 5,372 4, ,24 210,82 54,37 73,11 πλάστιμο πλάστιμο Δ21 5,372 6, ,09 215,11 107,42 73,71 πλάστιμο πλάστιμο Δ22 5,372 4, ,24 210,82 54,37 73,11 πλάστιμο πλάστιμο Δ23 5,372 6, ,09 215,11 107,42 73,71 πλάστιμο πλάστιμο Δ27 5,897 5, ,48 102,11 46,32 37,81 πλάστιμο πλάστιμο Δ28 6,218 5, ,18 206,41 65,93 59,64 πλάστιμο πλάστιμο Δ29 5,372 5, ,44 208,72 75,03 74,47 πλάστιμο πλάστιμο Πίνακας 6.10: Έλεγχος συμπεριφοράς δοκών οροφής ισογείου (δεξί άκρο) A/A μ θ pl,+ μ θ pl,- V R + V R - 88 V R,My + V R,My - Έλεγχος αν V R + < V R,My + Έλεγχος αν V R - < V R,My - Δ1 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ2 5,372 5, ,09 221,71 107,42 106,66 πλάστιμο πλάστιμο Δ3 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ4 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ5 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο

89 Πίνακας 6.10 (συνέχεια): Έλεγχος συμπεριφοράς δοκών οροφής ισογείου (δεξί άκρο) A/A μ θ pl,+ μ θ pl,- V R + V R - V R,My + V R,My - Έλεγχος αν V R + < V R,My + Έλεγχος αν V R - < V R,My - Δ6 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ7 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ7' 6,914 4, ,88 113,80 44,56 70,02 πλάστιμο πλάστιμο Δ12 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ13 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ14 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ15 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ16 5,372 5, ,44 208,72 75,42 74,47 πλάστιμο πλάστιμο Δ17 5,372 5, ,24 206,24 54,37 53,96 πλάστιμο πλάστιμο Δ20 5,372 5, ,24 206,24 54,37 53,96 πλάστιμο πλάστιμο Δ21 5,372 5, ,09 221,71 107,42 106,66 πλάστιμο πλάστιμο Δ22 6,218 4, ,24 220,58 81,18 106,18 πλάστιμο πλάστιμο Δ23 5,372 5, ,09 221,71 107,42 106,66 πλάστιμο πλάστιμο Δ27 5,517 5,235 98,35 103,13 43,29 45,34 πλάστιμο πλάστιμο Δ28 5,372 5, ,93 216,85 87,24 86,62 πλάστιμο πλάστιμο Δ29 5,372 5, ,44 208,72 75,03 74,47 πλάστιμο πλάστιμο Πίνακας 6.11: Έλεγχος συμπεριφοράς δοκών οροφής 1 ου ορόφου (αριστερό άκρο) A/A μ θ pl,+ μ θ pl,- V R + V R - 89 V R,My + V R,My - Έλεγχος αν V R + < V R,My + Έλεγχος αν V R - < V R,My - Δ1 5,372 5, ,44 216,43 95,27 94,07 πλάστιμο πλάστιμο Δ2 5,372 5, ,24 206,24 54,37 53,96 πλάστιμο πλάστιμο Δ3 6,218 4,717 91,82 96,77 31,36 41,03 πλάστιμο πλάστιμο Δ4 5,372 5, ,44 208,72 75,03 74,47 πλάστιμο πλάστιμο Δ5 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ6 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ7 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ7' 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ8 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ9 6,914 4, ,88 113,80 44,56 70,02 πλάστιμο πλάστιμο Δ10 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ11 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ12 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ13 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ14 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ15 7,065 4,302 99,52 109,57 38,63 62,62 πλάστιμο πλάστιμο Δ16 5,372 5, ,09 221,71 107,42 106,66 πλάστιμο πλάστιμο Δ17 5,372 5, ,24 206,24 54,37 53,96 πλάστιμο πλάστιμο

90 Πίνακας 6.11 (συνέχεια): Έλεγχος συμπεριφοράς δοκών οροφής 1 ου ορόφου (αριστερό άκρο) A/A μ θ pl,+ μ θ pl,- V R + V R - V R,My + V R,My - Έλεγχος αν V R + < V R,My + Έλεγχος αν V R - < V R,My - Δ20 5,372 5,372 93,45 94,35 25,91 25,74 πλάστιμο πλάστιμο Δ21 5,372 5, ,24 206,24 54,37 53,96 πλάστιμο πλάστιμο Δ22 5,372 5, ,24 206,24 54,37 53,96 πλάστιμο πλάστιμο Δ23 5,372 5, ,09 221,71 107,42 106,66 πλάστιμο πλάστιμο Δ25 5,372 5, ,24 206,24 54,37 53,96 πλάστιμο πλάστιμο Δ26 5,372 5, ,24 206,24 54,37 53,96 πλάστιμο πλάστιμο Δ27 5,372 5,372 93,45 94,35 25,91 25,74 πλάστιμο πλάστιμο Δ28 5,372 5, ,09 221,71 107,42 106,66 πλάστιμο πλάστιμο Δ29 5,897 4, ,48 106,48 46,32 55,09 πλάστιμο πλάστιμο Πίνακας 6.12: Έλεγχος συμπεριφοράς δοκών οροφής 1 ου ορόφου (δεξί άκρο) A/A μ θ pl,+ μ θ pl,- V R + V R - 90 V R,My + V R,My - Έλεγχος αν V R + < V R,My + Έλεγχος αν V R - < V R,My - Δ1 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ2 5,372 5, ,24 206,24 54,37 53,96 πλάστιμο πλάστιμο Δ3 5,372 5,372 92,94 96,54 41,47 41,17 πλάστιμο πλάστιμο Δ4 5,372 5, ,44 208,72 75,03 74,47 πλάστιμο πλάστιμο Δ5 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ6 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ7 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ7' 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ8 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ9 6,914 4, ,88 113,80 44,56 70,02 πλάστιμο πλάστιμο Δ10 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ11 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ12 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ13 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ14 5,372 5, ,44 206,44 55,47 54,78 πλάστιμο πλάστιμο Δ15 5,372 5,372 93,45 94,35 25,91 25,74 πλάστιμο πλάστιμο Δ16 5,372 5, ,09 221,71 107,42 106,66 πλάστιμο πλάστιμο Δ17 5,372 5, ,24 206,24 54,37 53,96 πλάστιμο πλάστιμο Δ20 5,372 5,372 93,45 94,35 25,91 25,74 πλάστιμο πλάστιμο Δ21 5,372 5, ,24 206,24 54,37 53,96 πλάστιμο πλάστιμο Δ22 5,372 5, ,24 206,24 54,37 53,96 πλάστιμο πλάστιμο Δ23 5,372 5, ,09 221,71 107,42 106,66 πλάστιμο πλάστιμο Δ25 5,372 5, ,24 206,24 54,37 53,96 πλάστιμο πλάστιμο Δ26 5,372 5, ,24 206,24 54,37 53,96 πλάστιμο πλάστιμο Δ27 6,218 4,717 97,58 104,04 38,57 50,52 πλάστιμο πλάστιμο

91 Πίνακας 6.12 (συνέχεια): Έλεγχος συμπεριφοράς δοκών οροφής 1 ου ορόφου (δεξί άκρο) A/A μ θ pl,+ μ θ pl,- V R + V R - V R,My + V R,My - Έλεγχος αν V R + < V R,My + Έλεγχος αν V R - < V R,My - Δ28 5,372 5, ,09 221,71 107,42 106,66 πλάστιμο πλάστιμο Δ29 5,897 4, ,48 106,48 46,32 55,09 πλάστιμο πλάστιμο Πίνακας 6.13: Έλεγχος συμπεριφοράς δοκών οροφής 2 ου ορόφου (αριστερό άκρο) A/A μ θ pl,+ μ θ pl,- V R + V R - V R,My + V R,My - Έλεγχος αν V R + < V R,My + Έλεγχος αν V R - < V R,My - Δ1 5,372 5, ,44 210,53 80,10 79,08 πλάστιμο πλάστιμο Δ2 5,372 5, ,24 206,24 52,69 52,30 πλάστιμο πλάστιμο Δ3 5,761 5,030 93,02 96,66 38,98 44,33 πλάστιμο πλάστιμο Δ4 5,372 5, ,44 207,82 72,73 72,18 πλάστιμο πλάστιμο Δ5 5,372 5, ,44 207,82 73,10 72,18 πλάστιμο πλάστιμο Δ6 5,372 5, ,44 206,44 53,76 53,09 πλάστιμο πλάστιμο Δ7 5,372 5, ,44 206,44 53,76 53,09 πλάστιμο πλάστιμο Δ7' 5,372 5, ,44 206,44 53,76 53,09 πλάστιμο πλάστιμο Δ8 5,372 5, ,44 206,44 53,76 53,09 πλάστιμο πλάστιμο Δ9 6,914 4, ,70 112,16 41,83 65,76 πλάστιμο πλάστιμο Δ10 5,372 5, ,44 206,44 53,76 53,09 πλάστιμο πλάστιμο Δ11 5,372 5, ,44 206,44 53,76 53,09 πλάστιμο πλάστιμο Δ12 5,372 5, ,44 206,44 53,76 53,09 πλάστιμο πλάστιμο Δ13 5,372 5, ,44 206,44 53,76 53,09 πλάστιμο πλάστιμο Δ14 5,372 5, ,44 206,44 53,76 53,09 πλάστιμο πλάστιμο Δ15 7,858 4, ,22 112,45 36,29 69,10 πλάστιμο πλάστιμο Δ16 5,372 5, ,24 220,41 104,13 103,37 πλάστιμο πλάστιμο Δ17 5,372 5, ,24 206,24 52,69 52,30 πλάστιμο πλάστιμο Δ20 5,372 5,372 93,70 93,70 24,17 24,17 πλάστιμο πλάστιμο Δ21 5,372 5, ,24 206,24 52,69 52,30 πλάστιμο πλάστιμο Δ22 5,372 5, ,24 206,24 52,69 52,30 πλάστιμο πλάστιμο Δ23 5,372 5, ,24 220,41 104,13 103,37 πλάστιμο πλάστιμο Δ25 5,372 5, ,24 206,24 52,69 52,30 πλάστιμο πλάστιμο Δ26 5,372 5, ,24 206,24 52,69 52,30 πλάστιμο πλάστιμο Δ27 5,372 5,372 93,45 93,70 24,33 24,17 πλάστιμο πλάστιμο Δ28 5,372 5, ,24 220,41 104,13 103,37 πλάστιμο πλάστιμο Δ29 5,897 4,928 99,45 105,10 43,49 51,73 πλάστιμο πλάστιμο 91

92 Πίνακας 6.14: Έλεγχος συμπεριφοράς δοκών οροφής 2 ου ορόφου (δεξί άκρο) A/A μ θ pl,+ μ θ pl,- V R + V R - V R,My + V R,My - Έλεγχος αν V R + < V R,My + Έλεγχος αν V R - < V R,My - Δ1 5,372 5, ,44 206,44 53,76 53,09 πλάστιμο πλάστιμο Δ2 5,372 5, ,24 206,24 52,69 52,30 πλάστιμο πλάστιμο Δ3 5,372 5,372 92,38 95,76 38,94 38,65 πλάστιμο πλάστιμο Δ4 5,372 5, ,44 207,82 72,73 72,18 πλάστιμο πλάστιμο Δ5 5,372 5, ,44 206,44 53,76 53,09 πλάστιμο πλάστιμο Δ6 5,372 5, ,44 206,44 53,76 53,09 πλάστιμο πλάστιμο Δ7 5,372 5, ,44 206,44 53,76 53,09 πλάστιμο πλάστιμο Δ7' 5,372 5, ,44 206,44 53,76 53,09 πλάστιμο πλάστιμο Δ8 5,372 5, ,44 206,44 53,76 53,09 πλάστιμο πλάστιμο Δ9 6,914 4, ,70 112,16 41,83 65,76 πλάστιμο πλάστιμο Δ10 5,372 5, ,44 206,44 53,76 53,09 πλάστιμο πλάστιμο Δ11 5,372 5, ,44 206,44 53,76 53,09 πλάστιμο πλάστιμο Δ12 5,372 5, ,44 206,44 53,76 53,09 πλάστιμο πλάστιμο Δ13 5,372 5, ,44 206,44 53,76 53,09 πλάστιμο πλάστιμο Δ14 5,372 5, ,44 210,53 80,10 79,08 πλάστιμο πλάστιμο Δ15 5,372 5,372 93,45 93,70 24,33 24,17 πλάστιμο πλάστιμο Δ16 5,372 5, ,24 220,41 104,13 103,37 πλάστιμο πλάστιμο Δ17 5,372 5, ,24 206,24 52,69 52,30 πλάστιμο πλάστιμο Δ20 5,372 5,372 93,70 93,70 24,17 24,17 πλάστιμο πλάστιμο Δ21 5,372 5, ,24 206,24 52,69 52,30 πλάστιμο πλάστιμο Δ22 5,372 5, ,24 206,24 52,69 52,30 πλάστιμο πλάστιμο Δ23 5,372 5, ,24 220,41 104,13 103,37 πλάστιμο πλάστιμο Δ25 5,372 5, ,24 206,24 52,69 52,30 πλάστιμο πλάστιμο Δ26 5,372 5, ,24 206,24 52,69 52,30 πλάστιμο πλάστιμο Δ27 5,761 5,030 99,66 104,88 47,95 54,59 πλάστιμο πλάστιμο Δ28 5,372 5, ,24 220,41 104,13 103,37 πλάστιμο πλάστιμο Δ29 5,517 5,235 97,45 101,94 40,64 42,57 πλάστιμο πλάστιμο 92

93 A/A Πίνακας 6.15: Έλεγχος συμπεριφοράς υποστυλωμάτων ισογείου (πόδας) μ θ,3-3 pl μ θ,2-2 pl V R,2-2 V R,3-3 V Mu,2-2 V Mu,3-3 Έλεγχος αν V R,2-2 < V M,2-2 Έλεγχος αν V R,3-3 < V M,3-3 C1 3,365 3, ,41 173,58 109,95 62,48 πλάστιμο πλάστιμο C2 3,316 3, ,04 174,47 103,35 59,47 πλάστιμο πλάστιμο C3 3,319 3, ,73 174,29 103,04 59,29 πλάστιμο πλάστιμο C4 3,316 3, ,10 174,51 103,41 59,51 πλάστιμο πλάστιμο C5 3,368 3, ,35 171,03 97,68 56,08 πλάστιμο πλάστιμο C6 3,138 3, ,53 240,53 74,04 74,04 πλάστιμο πλάστιμο C7 3,114 3, ,94 242,94 76,49 76,49 πλάστιμο πλάστιμο C8 3,119 3, ,45 242,45 75,99 75,99 πλάστιμο πλάστιμο C9 3,114 3, ,92 242,92 76,46 76,46 πλάστιμο πλάστιμο C10 3,139 3, ,41 240,41 73,91 73,91 πλάστιμο πλάστιμο C11 3,170 3, ,18 237,18 70,66 70,66 πλάστιμο πλάστιμο C12 3,204 3, ,58 233,58 67,09 67,09 πλάστιμο πλάστιμο C13 3,174 3, ,72 236,72 70,21 70,21 πλάστιμο πλάστιμο C14 3,218 3, ,22 232,22 65,75 65,75 πλάστιμο πλάστιμο C15 3,169 3, ,23 237,23 70,71 70,71 πλάστιμο πλάστιμο C16 3,201 3, ,93 233,93 67,44 67,44 πλάστιμο πλάστιμο C17 3,175 3, ,70 236,70 70,18 70,18 πλάστιμο πλάστιμο C18 3,217 3, ,24 232,24 65,78 65,78 πλάστιμο πλάστιμο C19 3,402 3, ,64 168,78 94,04 53,90 πλάστιμο πλάστιμο C20 3,209 3, ,08 233,08 52,58 66,60 πλάστιμο πλάστιμο C21 3,115 3, ,89 242,89 60,35 76,44 πλάστιμο πλάστιμο C22 3,114 3, ,92 242,92 60,37 76,47 πλάστιμο πλάστιμο C23 3,139 3, ,43 240,43 58,37 73,93 πλάστιμο πλάστιμο C24 3,773 3, ,26 217,09 190,90 60,33 πλάστιμο πλάστιμο C25 3,806 3, ,76 277,73 406,12 108,93 πλάστιμο πλάστιμο C26 3,396 3, ,87 171,45 106,45 60,40 πλάστιμο πλάστιμο C27 3,318 3, ,58 176,71 115,14 65,57 πλάστιμο πλάστιμο C28 3,314 3, ,06 177,00 115,62 65,86 πλάστιμο πλάστιμο C29 3,368 3, ,08 173,38 109,62 62,28 πλάστιμο πλάστιμο 93

94 A/A Πίνακας 6.16: Έλεγχος συμπεριφοράς υποστυλωμάτων ισογείου (κεφαλή) μ θ,3-3 pl μ θ,2-2 pl V R,2-2 V R,3-3 V Mu,2-2 V Mu,3-3 Έλεγχος αν V R,2-2 < V M,2-2 Έλεγχος αν V R,3-3 < V M,3-3 C1 3,374 3, ,37 172,96 108,92 61,87 πλάστιμο πλάστιμο C2 3,325 3, ,05 173,87 102,35 58,88 πλάστιμο πλάστιμο C3 3,328 3, ,74 173,69 102,05 58,70 πλάστιμο πλάστιμο C4 3,325 3, ,11 173,91 102,42 58,92 πλάστιμο πλάστιμο C5 3,378 3, ,33 170,41 96,67 55,47 πλάστιμο πλάστιμο C6 3,148 3, ,40 239,40 72,90 72,90 πλάστιμο πλάστιμο C7 3,125 3, ,83 241,83 75,36 75,36 πλάστιμο πλάστιμο C8 3,130 3, ,34 241,34 74,86 74,86 πλάστιμο πλάστιμο C9 3,125 3, ,80 241,80 75,33 75,33 πλάστιμο πλάστιμο C10 3,150 3, ,28 239,28 72,77 72,77 πλάστιμο πλάστιμο C11 3,181 3, ,02 236,02 69,51 69,51 πλάστιμο πλάστιμο C12 3,216 3, ,39 232,39 65,92 65,92 πλάστιμο πλάστιμο C13 3,185 3, ,56 235,56 69,05 69,05 πλάστιμο πλάστιμο C14 3,229 3, ,02 231,02 64,58 64,58 πλάστιμο πλάστιμο C15 3,181 3, ,07 236,07 69,56 69,56 πλάστιμο πλάστιμο C16 3,212 3, ,75 232,75 66,27 66,27 πλάστιμο πλάστιμο C17 3,186 3, ,54 235,54 69,03 69,03 πλάστιμο πλάστιμο C18 3,229 3, ,05 231,05 64,61 64,61 πλάστιμο πλάστιμο C19 3,412 3, ,60 168,15 93,03 53,29 πλάστιμο πλάστιμο C20 3,221 3, ,89 231,89 51,66 65,43 πλάστιμο πλάστιμο C21 3,126 3, ,78 241,78 59,45 75,30 πλάστιμο πλάστιμο C22 3,125 3, ,81 241,81 59,48 75,34 πλάστιμο πλάστιμο C23 3,150 3, ,30 239,30 57,47 72,79 πλάστιμο πλάστιμο C24 3,785 3, ,38 216,18 188,98 59,50 πλάστιμο πλάστιμο C25 3,818 3, ,43 276,34 401,89 107,71 πλάστιμο πλάστιμο C26 3,406 3, ,82 170,81 105,42 59,78 πλάστιμο πλάστιμο C27 3,327 3, ,58 176,10 114,12 64,97 πλάστιμο πλάστιμο C28 3,323 3, ,06 176,39 114,61 65,26 πλάστιμο πλάστιμο C29 3,377 3, ,05 172,76 108,59 61,67 πλάστιμο πλάστιμο 94

95 A/A Πίνακας 6.17: Έλεγχος συμπεριφοράς υποστυλωμάτων 1 ου ορόφου (πόδας) μ θ,3-3 pl μ θ,2-2 pl V R,2-2 V R,3-3 V Mu,2-2 V Mu,3-3 Έλεγχος αν V R,2-2 < V M,2-2 Έλεγχος αν V R,3-3 < V M,3-3 C1 3,480 3, ,50 165,79 97,38 54,99 πλάστιμο πλάστιμο C2 3,444 3, ,95 165,95 89,51 51,18 πλάστιμο πλάστιμο C3 3,446 3, ,82 165,87 89,39 51,11 πλάστιμο πλάστιμο C4 3,444 3, ,03 165,99 89,58 51,22 πλάστιμο πλάστιμο C5 3,484 3, ,61 163,33 85,38 48,71 πλάστιμο πλάστιμο C6 3,294 3, ,63 194,63 51,78 51,78 πλάστιμο πλάστιμο C7 3,270 3, ,28 196,28 53,35 53,35 πλάστιμο πλάστιμο C8 3,275 3, ,96 195,96 53,04 53,04 πλάστιμο πλάστιμο C9 3,270 3, ,26 196,26 53,33 53,33 πλάστιμο πλάστιμο C10 3,296 3, ,50 194,50 51,65 51,65 πλάστιμο πλάστιμο C11 3,317 3, ,56 161,53 57,81 42,12 πλάστιμο πλάστιμο C12 3,364 3, ,72 221,82 39,55 54,39 πλάστιμο πλάστιμο C13 3,323 3, ,10 161,19 57,38 41,80 πλάστιμο πλάστιμο C14 3,369 3, ,49 189,49 46,96 46,96 πλάστιμο πλάστιμο C15 3,318 3, ,47 161,47 57,73 42,06 πλάστιμο πλάστιμο C16 3,361 3, ,93 222,09 39,74 54,64 πλάστιμο πλάστιμο C17 3,323 3, ,08 161,17 57,36 41,78 πλάστιμο πλάστιμο C18 3,369 3, ,51 189,51 46,97 46,97 πλάστιμο πλάστιμο C19 3,518 3, ,81 161,04 81,81 46,57 πλάστιμο πλάστιμο C20 3,363 3, ,92 189,92 47,36 47,36 πλάστιμο πλάστιμο C21 3,271 3, ,22 196,22 53,30 53,30 πλάστιμο πλάστιμο C22 3,270 3, ,27 196,27 53,34 53,34 πλάστιμο πλάστιμο C23 3,296 3, ,52 194,52 51,67 51,67 πλάστιμο πλάστιμο C24 3,851 3, ,41 210,91 177,98 54,70 πλάστιμο πλάστιμο C25 3,868 3, ,45 270,28 383,62 102,41 πλάστιμο πλάστιμο C26 3,504 3, ,82 164,17 94,84 53,48 πλάστιμο πλάστιμο C27 3,446 3, ,36 168,12 101,08 57,20 πλάστιμο πλάστιμο C28 3,442 3, ,76 168,36 101,47 57,43 πλάστιμο πλάστιμο C29 3,483 3, ,15 165,58 97,05 54,79 πλάστιμο πλάστιμο 95

96 A/A Πίνακας 6.18: Έλεγχος συμπεριφοράς υποστυλωμάτων 1 ου ορόφου (κεφαλή) μ θ,3-3 pl μ θ,2-2 pl V R,2-2 V R,3-3 V Mu,2-2 V Mu,3-3 Έλεγχος αν V R,2-2 < V M,2-2 Έλεγχος αν V R,3-3 < V M,3-3 C1 3,490 3, ,39 165,12 96,33 54,36 πλάστιμο πλάστιμο C2 3,454 3, ,88 165,30 88,48 50,57 πλάστιμο πλάστιμο C3 3,455 3, ,75 165,22 88,36 50,49 πλάστιμο πλάστιμο C4 3,454 3, ,95 165,35 88,55 50,61 πλάστιμο πλάστιμο C5 3,493 3, ,51 162,67 84,34 48,08 πλάστιμο πλάστιμο C6 3,306 3, ,82 193,82 51,01 51,01 πλάστιμο πλάστιμο C7 3,281 3, ,48 195,48 52,59 52,59 πλάστιμο πλάστιμο C8 3,286 3, ,15 195,15 52,27 52,27 πλάστιμο πλάστιμο C9 3,282 3, ,46 195,46 52,57 52,57 πλάστιμο πλάστιμο C10 3,308 3, ,69 193,69 50,88 50,88 πλάστιμο πλάστιμο C11 3,326 3, ,87 161,01 57,16 41,63 πλάστιμο πλάστιμο C12 3,374 3, ,19 221,11 39,06 53,73 πλάστιμο πλάστιμο C13 3,332 3, ,40 160,66 56,73 41,31 πλάστιμο πλάστιμο C14 3,382 3, ,63 188,63 46,17 46,17 πλάστιμο πλάστιμο C15 3,327 3, ,78 160,95 57,08 41,57 πλάστιμο πλάστιμο C16 3,370 3, ,39 221,38 39,25 53,98 πλάστιμο πλάστιμο C17 3,332 3, ,38 160,65 56,71 41,30 πλάστιμο πλάστιμο C18 3,381 3, ,65 188,65 46,19 46,19 πλάστιμο πλάστιμο C19 3,529 3, ,50 160,25 80,59 45,84 πλάστιμο πλάστιμο C20 3,375 3, ,07 189,07 31,86 46,57 πλάστιμο πλάστιμο C21 3,282 3, ,42 195,42 35,94 52,53 πλάστιμο πλάστιμο C22 3,282 3, ,47 195,47 35,97 52,58 πλάστιμο πλάστιμο C23 3,308 3, ,70 193,70 34,82 50,90 πλάστιμο πλάστιμο C24 3,862 3, ,44 209,96 176,03 53,85 πλάστιμο πλάστιμο C25 3,880 3, ,95 268,84 379,34 101,17 πλάστιμο πλάστιμο C26 3,514 3, ,69 163,49 93,78 52,85 πλάστιμο πλάστιμο C27 3,455 3, ,27 167,46 100,03 56,57 πλάστιμο πλάστιμο C28 3,452 3, ,68 167,71 100,42 56,80 πλάστιμο πλάστιμο C29 3,493 3, ,03 164,91 95,99 54,16 πλάστιμο πλάστιμο 96

97 A/A Πίνακας 6.19: Έλεγχος συμπεριφοράς υποστυλωμάτων 2 ου ορόφου (πόδας) μ θ,3-3 pl μ θ,2-2 pl V R,2-2 V R,3-3 V Mu,2-2 V Mu,3-3 Έλεγχος αν V R,2-2 < V M,2-2 Έλεγχος αν V R,3-3 < V M,3-3 C1 3,598 3, ,07 157,71 84,91 47,57 πλάστιμο πλάστιμο C2 3,583 3, ,49 156,63 75,08 42,54 πλάστιμο πλάστιμο C3 3,583 3, ,50 156,63 75,08 42,55 πλάστιμο πλάστιμο C4 3,581 3, ,66 156,73 75,23 42,63 πλάστιμο πλάστιμο C5 3,603 3, ,18 155,24 72,99 41,29 πλάστιμο πλάστιμο C6 3,504 3, ,82 153,82 33,86 33,86 πλάστιμο πλάστιμο C7 3,486 3, ,60 154,60 34,54 34,54 πλάστιμο πλάστιμο C8 3,490 3, ,42 154,42 34,38 34,38 πλάστιμο πλάστιμο C9 3,486 3, ,58 154,58 34,52 34,52 πλάστιμο πλάστιμο C10 3,508 3, ,66 153,66 33,72 33,72 πλάστιμο πλάστιμο C11 3,443 3, ,80 154,20 48,88 35,43 πλάστιμο πλάστιμο C12 3,479 3, ,05 212,94 33,55 46,37 πλάστιμο πλάστιμο C13 3,449 3, ,27 153,80 48,42 35,08 πλάστιμο πλάστιμο C14 3,559 3, ,47 151,47 31,86 31,86 πλάστιμο πλάστιμο C15 3,443 3, ,75 154,16 56,35 29,95 πλάστιμο πλάστιμο C16 3,477 3, ,18 213,11 28,48 53,68 πλάστιμο πλάστιμο C17 3,449 3, ,26 153,80 55,86 29,68 πλάστιμο πλάστιμο C18 3,558 3, ,48 151,48 31,87 31,87 πλάστιμο πλάστιμο C19 3,634 3, ,60 153,09 69,80 39,38 πλάστιμο πλάστιμο C20 3,560 3, ,42 151,42 31,82 31,82 πλάστιμο πλάστιμο C21 3,487 3, ,55 154,55 34,49 34,49 πλάστιμο πλάστιμο C22 3,486 3, ,58 154,58 34,52 34,52 πλάστιμο πλάστιμο C23 3,508 3, ,67 153,67 33,73 33,73 πλάστιμο πλάστιμο C24 3,928 3, ,34 204,65 165,22 49,13 πλάστιμο πλάστιμο C25 3,932 3, ,22 262,55 360,79 95,79 πλάστιμο πλάστιμο C26 3,614 3, ,22 156,60 83,23 46,57 πλάστιμο πλάστιμο C27 3,582 3, ,88 158,80 86,55 48,55 πλάστιμο πλάστιμο C28 3,580 3, ,11 158,94 86,76 48,67 πλάστιμο πλάστιμο C29 3,603 3, ,50 157,37 84,39 47,26 πλάστιμο πλάστιμο 97

98 A/A Πίνακας 6.20: Έλεγχος συμπεριφοράς υποστυλωμάτων 2 ου ορόφου (κεφαλή) μ θ,3-3 pl μ θ,2-2 pl V R,2-2 V R,3-3 V Mu,2-2 V Mu,3-3 Έλεγχος αν V R,2-2 < V M,2-2 Έλεγχος αν V R,3-3 < V M,3-3 C1 3,608 3, ,87 156,99 83,82 46,92 πλάστιμο πλάστιμο C2 3,593 3, ,31 155,92 74,01 41,90 πλάστιμο πλάστιμο C3 3,593 3, ,32 155,93 74,02 41,91 πλάστιμο πλάστιμο C4 3,592 3, ,48 156,02 74,16 42,00 πλάστιμο πλάστιμο C5 3,614 3, ,99 154,52 71,92 40,65 πλάστιμο πλάστιμο C6 3,517 3, ,25 153,25 33,37 33,37 πλάστιμο πλάστιμο C7 3,499 3, ,04 154,04 34,05 34,05 πλάστιμο πλάστιμο C8 3,503 3, ,86 153,86 33,89 33,89 πλάστιμο πλάστιμο C9 3,499 3, ,02 154,02 34,03 34,03 πλάστιμο πλάστιμο C10 3,521 3, ,09 153,09 33,23 33,23 πλάστιμο πλάστιμο C11 3,452 3, ,04 153,63 48,21 34,92 πλάστιμο πλάστιμο C12 3,489 3, ,47 212,16 33,04 45,69 πλάστιμο πλάστιμο C13 3,459 3, ,51 153,23 47,74 34,57 πλάστιμο πλάστιμο C14 3,572 3, ,88 150,88 31,37 31,37 πλάστιμο πλάστιμο C15 3,453 3, ,99 153,59 48,17 34,89 πλάστιμο πλάστιμο C16 3,486 3, ,60 212,34 33,15 45,85 πλάστιμο πλάστιμο C17 3,459 3, ,50 153,23 47,73 34,57 πλάστιμο πλάστιμο C18 3,572 3, ,88 150,88 31,37 31,37 πλάστιμο πλάστιμο C19 3,647 3, ,18 152,23 68,54 38,63 πλάστιμο πλάστιμο C20 3,573 3, ,83 150,83 31,33 31,33 πλάστιμο πλάστιμο C21 3,500 3, ,99 153,99 34,00 34,00 πλάστιμο πλάστιμο C22 3,499 3, ,02 154,02 34,03 34,03 πλάστιμο πλάστιμο C23 3,521 3, ,09 153,09 33,24 33,24 πλάστιμο πλάστιμο C24 3,941 3, ,27 203,66 163,24 48,26 πλάστιμο πλάστιμο C25 3,944 3, ,53 261,06 356,45 94,53 πλάστιμο πλάστιμο C26 3,624 3, ,00 155,87 82,14 45,92 πλάστιμο πλάστιμο C27 3,592 3, ,69 158,08 85,46 47,90 πλάστιμο πλάστιμο C28 3,590 3, ,92 158,22 85,68 48,03 πλάστιμο πλάστιμο C29 3,613 3, ,29 156,64 83,30 46,61 πλάστιμο πλάστιμο 98

99 A/A μ θ,2-2 pl μ θ,3-3 pl Πίνακας 6.21: Έλεγχος συμπεριφοράς τοιχωμάτων V R,3-3 V R,2-2 V Mu,3-3 V Mu,2-2 Έλεγχος αν V R,3-3 < V M,3-3 Έλεγχος αν V R,2-2 < V M,2-2 Τ2Χ 4,179 4, ,14 201,73 622,28 31,88 πλάστιμο πλάστιμο Τ3Χ 4,178 4, ,45 201,74 622,28 31,88 πλάστιμο πλάστιμο Τ4Χ 0,818 4, ,69 346, ,14 68,43 πλάστιμο πλάστιμο Τ5Χ 4,255 4, ,69 346, ,14 68,43 πλάστιμο πλάστιμο Τ1Υ 4,221 4, ,91 84,29 828,54 32,17 πλάστιμο πλάστιμο Τ4Υ 4,220 4, ,87 84,37 828,54 32,17 πλάστιμο πλάστιμο Τ5Υ 4,220 4, ,87 84,33 828,54 32,17 πλάστιμο πλάστιμο CORE 3,762 4, , ,24 650,49 952,12 πλάστιμο πλάστιμο Στοιχεία διαγραμμάτων ροπών στροφών (Μ-θ) Στους πίνακες παρατίθενται τα στοιχεία που χρησιμοποιήθηκαν για τη μόρφωση των διαγραμμάτων ροπών στροφών Μ-θ στις θέσεις όπου θεωρείται πιθανή η ανάπτυξη πλαστικής άρθρωσης. Υπενθυμίζεται ότι στο ETABS δεν εισάγεται ο ελαστικός κλάδος του διαγράμματος Μ-θ, κατά συνέπεια θα είναι θ y = 0 και αντί της γωνίας θ u εισάγεται το πλαστικό τμήμα θ pl u = θ u - θ y. Πίνακας 6.22: Ιδιότητες διαγραμμάτων Μ-θ και κριτήρια αποδοχής δοκών οροφής ισογείου (αριστερό άκρο) A/A θ + θ + (knm) u /γ τελ / θ - Rd LS CP u / θ - τελ / γ Rd (knm) γ Rd γ Rd LS CP Δ1 123,80 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,87 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ2 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,46 0,0168 0,0253 0,0084 0,0168 Δ3 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,46 0,0168 0,0253 0,0084 0,0168 Δ4 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,46 0,0168 0,0253 0,0084 0,0168 Δ5 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,46 0,0168 0,0253 0,0084 0,0168 Δ6 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,46 0,0168 0,0253 0,0084 0,0168 Δ7 123,80 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,87 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ7' 71,80 0,0253 0,0379 0,0126 0, ,61 0,0254 0,0381 0,0127 0,0254 Δ12 124,45 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,87 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ13 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,46 0,0168 0,0253 0,0084 0,0168 Δ14 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,46 0,0168 0,0253 0,0084 0,0168 Δ15 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,46 0,0168 0,0253 0,0084 0,0168 Δ16 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,46 0,0168 0,0253 0,0084 0,0168 Δ17 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,46 0,0168 0,0253 0,0084 0,0168 Δ20 136,27 0,0217 0,0325 0,0108 0, ,00 0,0191 0,0287 0,0096 0,0191 Δ21 91,06 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,46 0,0169 0,0254 0,0085 0,0169 Δ22 91,06 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,46 0,0169 0,0254 0,0085 0,0169 Δ23 135,97 0,0218 0,0327 0,0109 0, ,00 0,0206 0,0309 0,0103 0,0206 Δ27 179,94 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,46 0,0208 0,0313 0,0104 0,0208 Δ28 179,94 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,46 0,0208 0,0313 0,0104 0,0208 M y + 99 M y -

100 Πίνακας 6.23: Ιδιότητες διαγραμμάτων Μ-θ και κριτήρια αποδοχής δοκών οροφής ισογείου (δεξί άκρο) A/A θ + u /γ R θ + τελ / θ - LS CP u / θ - τελ / (knm) d γ Rd (knm) γ Rd γ Rd LS CP Δ1 123,80 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,87 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ2 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ3 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ4 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ5 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ6 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ7 91,06 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,38 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ7' 44,56 0,0236 0,0354 0,0118 0, ,02 0,0178 0,0267 0,0089 0,0178 Δ12 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ13 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ14 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ15 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ16 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ17 124,45 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,87 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ20 91,06 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,38 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ21 91,06 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,38 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ22 135,97 0,0203 0,0304 0,0101 0, ,85 0,0171 0,0256 0,0085 0,0171 Δ23 179,94 0,0200 0,0300 0,0100 0, ,65 0,0200 0,0300 0,0100 0,0200 Δ27 179,94 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,65 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ28 179,94 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,65 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 M y + M y - Πίνακας 6.24: Ιδιότητες διαγραμμάτων Μ-θ και κριτήρια αποδοχής δοκών οροφής 1 ου ορόφου (αριστερό άκρο) θ + A/A u /γ R θ + τελ / θ - LS CP u / θ - τελ / LS CP (knm) d γ Rd (knm) γ Rd γ Rd Δ1 123,80 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,87 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 M y + Δ2 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ3 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ4 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ5 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ6 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ7 71,80 0,0253 0,0379 0,0126 0, ,40 0,0226 0,0339 0,0113 0,0226 Δ7' 44,56 0,0236 0,0354 0,0118 0, ,02 0,0178 0,0267 0,0089 0,0178 Δ8 91,06 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,38 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ9 91,06 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,38 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ10 91,06 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,38 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ11 91,06 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,38 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ12 157,20 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,22 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ13 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ14 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ15 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ16 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 M y - 100

101 Πίνακας 6.16 (συνέχεια): Ιδιότητες διαγραμμάτων Μ-θ και κριτήρια αποδοχής δοκών οροφής 1 ου ορόφου (αριστερό άκρο) A/A + M y θ + u /γ R θ + τελ / LS CP - M y θ - u / θ - τελ / LS CP (knm) d γ Rd (knm) γ Rd γ Rd Δ17 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ20 64,70 0,0286 0,0429 0,0143 0, ,90 0,0211 0,0316 0,0105 0,0211 Δ21 43,40 0,0245 0,0368 0,0123 0, ,11 0,0245 0,0368 0,0123 0,0245 Δ22 43,40 0,0245 0,0368 0,0123 0, ,11 0,0245 0,0368 0,0123 0,0245 Δ23 64,68 0,0288 0,0432 0,0144 0, ,63 0,0242 0,0363 0,0121 0,0242 Δ25 91,06 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,38 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ26 91,06 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,38 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ27 179,94 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,65 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ28 179,94 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,65 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ29 179,94 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,65 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Πίνακας 6.25: Ιδιότητες διαγραμμάτων Μ-θ και κριτήρια αποδοχής δοκών οροφής 1 ου ορόφου (δεξί άκρο) θ + A/A u /γ R θ + τελ / θ - LS CP u / θ - τελ / LS CP (knm) d γ Rd (knm) γ Rd γ Rd Δ1 123,80 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,87 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 M y + Δ2 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ3 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ4 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ5 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ6 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ7 71,80 0,0253 0,0379 0,0126 0, ,40 0,0226 0,0339 0,0113 0,0226 Δ7' 44,56 0,0236 0,0354 0,0118 0, ,02 0,0178 0,0267 0,0089 0,0178 Δ8 91,06 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,38 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ9 91,06 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,38 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ10 91,06 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,38 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ11 91,06 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,38 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ12 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ13 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ14 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ15 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ16 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ17 91,52 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,38 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ20 43,40 0,0245 0,0368 0,0123 0, ,11 0,0245 0,0368 0,0123 0,0245 Δ21 43,40 0,0245 0,0368 0,0123 0, ,11 0,0245 0,0368 0,0123 0,0245 Δ22 64,61 0,0268 0,0401 0,0134 0, ,63 0,0225 0,0338 0,0113 0,0225 Δ23 85,54 0,0264 0,0396 0,0132 0, ,92 0,0264 0,0396 0,0132 0,0264 Δ25 91,06 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,38 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ26 91,06 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,38 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ27 179,94 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,65 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 M y - 101

102 Πίνακας 6.17 (συνέχεια): : Ιδιότητες διαγραμμάτων Μ-θ και κριτήρια αποδοχής δοκών οροφής 1 ου ορόφου (δεξί άκρο) A/A + M y θ + u /γ R θ + τελ / LS CP - M y θ - u / θ - τελ / LS CP (knm) d γ Rd (knm) γ Rd γ Rd Δ28 179,94 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,65 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ29 179,94 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,65 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Πίνακας 6.26: Ιδιότητες διαγραμμάτων Μ-θ και κριτήρια αποδοχής δοκών οροφής 2 ου ορόφου (αριστερό άκρο) θ + A/A u /γ R θ + τελ / θ - LS CP u / θ - τελ / LS CP (knm) d γ Rd (knm) γ Rd γ Rd Δ1 120,00 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,09 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 M y + Δ2 120,62 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,09 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ3 88,70 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,60 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ4 88,70 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,60 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ5 88,70 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,60 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ6 88,70 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,60 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ7 71,80 0,0253 0,0379 0,0126 0, ,40 0,0226 0,0339 0,0113 0,0226 Δ7' 41,83 0,0236 0,0354 0,0118 0, ,76 0,0178 0,0267 0,0089 0,0178 Δ8 88,26 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,60 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ9 88,26 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,60 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ10 88,26 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,38 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ11 88,26 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,38 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ12 132,16 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,48 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ13 88,70 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,60 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ14 88,70 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,60 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ15 88,70 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,60 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ16 88,70 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,60 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ17 88,70 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,60 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ20 60,79 0,0245 0,0368 0,0123 0, ,74 0,0245 0,0368 0,0123 0,0245 Δ21 40,48 0,0245 0,0368 0,0123 0, ,48 0,0245 0,0368 0,0123 0,0245 Δ22 40,75 0,0268 0,0401 0,0134 0, ,48 0,0225 0,0338 0,0113 0,0225 Δ23 80,40 0,0264 0,0396 0,0132 0, ,43 0,0264 0,0396 0,0132 0,0264 Δ25 88,26 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,60 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ26 88,26 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,60 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ27 174,41 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,15 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ28 174,41 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,15 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ29 174,41 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,15 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 M y - 102

103 Πίνακας 6.27: Ιδιότητες διαγραμμάτων Μ-θ και κριτήρια αποδοχής δοκών οροφής 2 ου ορόφου (δεξί άκρο) θ + A/A u /γ R θ + τελ / θ - LS CP u / θ - τελ / LS CP (knm) d γ Rd (knm) γ Rd γ Rd Δ1 120,00 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,09 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 M y + Δ2 88,70 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,60 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ3 88,70 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,60 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ4 88,70 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,60 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ5 88,70 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,60 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ6 88,70 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,60 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ7 63,00 0,0253 0,0379 0,0126 0, ,98 0,0226 0,0339 0,0113 0,0226 Δ7' 41,83 0,0236 0,0354 0,0118 0, ,76 0,0178 0,0267 0,0089 0,0178 Δ8 88,26 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,60 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ9 88,26 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,60 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ10 88,26 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,60 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ11 88,26 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,60 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ12 88,70 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,60 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ13 88,70 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,60 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ14 88,70 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,60 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ15 88,70 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,60 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ16 88,70 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,60 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ17 132,16 0,0185 0,0278 0,0093 0, ,42 0,0185 0,0278 0,0093 0,0185 Δ20 40,75 0,0245 0,0368 0,0123 0, ,48 0,0245 0,0368 0,0123 0,0245 Δ21 40,48 0,0245 0,0368 0,0123 0, ,48 0,0245 0,0368 0,0123 0,0245 Δ22 80,31 0,0268 0,0401 0,0134 0, ,43 0,0225 0,0338 0,0113 0,0225 Δ23 80,40 0,0264 0,0396 0,0132 0, ,72 0,0264 0,0396 0,0132 0,0264 Δ25 88,26 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,60 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ26 88,26 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,60 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ27 174,41 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,15 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ28 174,41 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,15 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 Δ29 174,41 0,0186 0,0279 0,0093 0, ,15 0,0186 0,0279 0,0093 0,0186 M y - 103

104 Πίνακας 6.28: Ιδιότητες διαγραμμάτων Μ-θ και κριτήρια αποδοχής υποστυλωμάτων ισογείου (πόδας) Α/Α M3 (knm) θ um pl θ τελ LS CP M2 (knm) θ um pl θ τελ LS CP C1 175,912 0,016 0,024 0,008 0,016 99,964 0,018 0,028 0,009 0,018 C2 165,354 0,016 0,024 0,008 0,016 95,157 0,018 0,027 0,009 0,018 C3 164,868 0,016 0,024 0,008 0,016 94,866 0,018 0,027 0,009 0,018 C4 165,458 0,016 0,024 0,008 0,016 95,220 0,018 0,027 0,009 0,018 C5 156,288 0,016 0,025 0,008 0,016 89,721 0,018 0,028 0,009 0,018 C6 118,465 0,016 0,024 0,008 0, ,465 0,016 0,024 0,008 0,016 C7 122,391 0,016 0,024 0,008 0, ,391 0,016 0,024 0,008 0,016 C8 121,588 0,016 0,024 0,008 0, ,588 0,016 0,024 0,008 0,016 C9 122,343 0,016 0,024 0,008 0, ,343 0,016 0,024 0,008 0,016 C10 118,261 0,016 0,024 0,008 0, ,261 0,016 0,024 0,008 0,016 C11 113,061 0,017 0,025 0,008 0, ,061 0,017 0,025 0,008 0,017 C12 107,347 0,017 0,025 0,008 0, ,347 0,017 0,025 0,008 0,017 C13 112,334 0,017 0,025 0,008 0, ,334 0,017 0,025 0,008 0,017 C14 105,199 0,017 0,025 0,008 0, ,199 0,017 0,025 0,008 0,017 C15 113,140 0,017 0,025 0,008 0, ,140 0,017 0,025 0,008 0,017 C16 107,901 0,017 0,025 0,008 0, ,901 0,017 0,025 0,008 0,017 C17 112,293 0,017 0,025 0,008 0, ,293 0,017 0,025 0,008 0,017 C18 105,244 0,017 0,025 0,008 0, ,244 0,017 0,025 0,008 0,017 C19 150,466 0,017 0,025 0,008 0,017 86,232 0,019 0,028 0,009 0,019 C20 106,561 0,017 0,025 0,008 0, ,561 0,017 0,025 0,008 0,017 C21 122,302 0,016 0,024 0,008 0, ,302 0,016 0,024 0,008 0,016 C22 122,355 0,016 0,024 0,008 0, ,355 0,016 0,024 0,008 0,016 C23 118,294 0,016 0,024 0,008 0, ,294 0,016 0,024 0,008 0,016 C24 305,444 0,017 0,026 0,009 0,017 96,534 0,021 0,032 0,011 0,021 C25 649,796 0,015 0,023 0,008 0, ,291 0,021 0,032 0,011 0,021 C26 170,323 0,017 0,025 0,008 0,017 96,633 0,019 0,028 0,009 0,019 C27 184,219 0,016 0,024 0,008 0, ,917 0,018 0,027 0,009 0,018 C28 184,994 0,016 0,024 0,008 0, ,379 0,018 0,027 0,009 0,018 C29 175,394 0,016 0,025 0,008 0,016 99,655 0,018 0,028 0,009 0,

105 Πίνακας 6.29: Ιδιότητες διαγραμμάτων Μ-θ και κριτήρια αποδοχής υποστυλωμάτων ισογείου (κεφαλή) Α/Α M3 (knm) θ um pl θ τελ LS CP M2 (knm) θ um pl θ τελ LS CP C1 174,271 0,016 0,025 0,008 0,016 0,016 0,018 0,028 0,009 0,018 C2 163,765 0,016 0,024 0,008 0,016 0,016 0,018 0,018 0,009 0,018 C3 163,278 0,016 0,024 0,008 0,016 0,016 0,018 0,018 0,009 0,018 C4 163,869 0,016 0,024 0,008 0,016 0,016 0,018 0,018 0,009 0,018 C5 154,679 0,016 0,025 0,008 0,016 0,016 0,018 0,018 0,009 0,018 C6 116,635 0,016 0,024 0,008 0,016 0,016 0,016 0,016 0,008 0,016 C7 120,574 0,016 0,024 0,008 0,016 0,016 0,016 0,016 0,008 0,016 C8 119,768 0,016 0,024 0,008 0,016 0,016 0,016 0,016 0,008 0,016 C9 120,526 0,016 0,024 0,008 0,016 0,016 0,016 0,016 0,008 0,016 C10 116,431 0,016 0,024 0,008 0,016 0,016 0,016 0,016 0,008 0,016 C11 111,214 0,017 0,025 0,008 0,017 0,017 0,017 0,017 0,008 0,017 C12 105,480 0,017 0,025 0,008 0,017 0,017 0,017 0,017 0,008 0,017 C13 110,484 0,017 0,025 0,008 0,017 0,017 0,017 0,017 0,008 0,017 C14 103,324 0,017 0,026 0,009 0,017 0,017 0,017 0,017 0,009 0,017 C15 111,293 0,017 0,025 0,008 0,017 0,017 0,017 0,017 0,008 0,017 C16 106,036 0,017 0,025 0,008 0,017 0,017 0,017 0,017 0,008 0,017 C17 110,443 0,017 0,025 0,008 0,017 0,017 0,017 0,017 0,008 0,017 C18 103,369 0,017 0,026 0,009 0,017 0,017 0,017 0,017 0,009 0,017 C19 148,843 0,017 0,025 0,008 0,017 0,017 0,019 0,019 0,009 0,019 C20 82,651 0,017 0,025 0,008 0,017 0,017 0,017 0,017 0,008 0,017 C21 95,119 0,016 0,024 0,008 0,016 0,016 0,016 0,016 0,008 0,016 C22 95,162 0,016 0,024 0,008 0,016 0,016 0,016 0,016 0,008 0,016 C23 91,945 0,016 0,024 0,008 0,016 0,016 0,016 0,016 0,008 0,016 C24 302,375 0,017 0,026 0,009 0,017 0,017 0,021 0,021 0,011 0,021 C25 643,030 0,015 0,023 0,008 0,015 0,015 0,021 0,021 0,011 0,021 C26 168,669 0,017 0,025 0,008 0,017 0,017 0,019 0,019 0,009 0,019 C27 182,596 0,016 0,024 0,008 0,016 0,016 0,018 0,018 0,009 0,018 C28 183,372 0,016 0,024 0,008 0,016 0,016 0,018 0,018 0,009 0,018 C29 173,751 0,016 0,025 0,008 0,016 0,016 0,018 0,018 0,009 0,

106 Πίνακας 6.30: Ιδιότητες διαγραμμάτων Μ-θ και κριτήρια αποδοχής υποστυλωμάτων 1 ου ορόφου (πόδας) Α/Α M3 (knm) θ um pl θ τελ LS CP M2 (knm) θ um pl θ τελ LS CP C1 155,810 0,017 0,026 0,009 0,017 87,988 0,019 0,029 0,010 0,019 C2 143,215 0,017 0,026 0,009 0,017 81,888 0,019 0,029 0,010 0,019 C3 143,019 0,017 0,026 0,009 0,017 81,770 0,019 0,029 0,010 0,019 C4 143,326 0,017 0,025 0,008 0,017 81,954 0,019 0,029 0,010 0,019 C5 136,603 0,017 0,026 0,009 0,017 77,928 0,019 0,029 0,010 0,019 C6 82,843 0,018 0,027 0,009 0,018 82,843 0,018 0,027 0,009 0,018 C7 85,367 0,018 0,027 0,009 0,018 85,367 0,018 0,027 0,009 0,018 C8 84,864 0,018 0,027 0,009 0,018 84,864 0,018 0,027 0,009 0,018 C9 85,331 0,018 0,027 0,009 0,018 85,331 0,018 0,027 0,009 0,018 C10 82,644 0,018 0,027 0,009 0,018 82,644 0,018 0,027 0,009 0,018 C11 92,495 0,018 0,027 0,009 0,018 67,390 0,019 0,028 0,009 0,019 C12 63,288 0,019 0,029 0,010 0,019 87,023 0,018 0,027 0,009 0,018 C13 91,809 0,018 0,027 0,009 0,018 66,876 0,019 0,029 0,010 0,019 C14 75,131 0,019 0,028 0,009 0,019 75,131 0,019 0,028 0,009 0,019 C15 92,369 0,018 0,027 0,009 0,018 67,295 0,019 0,028 0,009 0,019 C16 63,584 0,019 0,029 0,010 0,019 87,419 0,018 0,027 0,009 0,018 C17 91,778 0,018 0,027 0,009 0,018 66,853 0,019 0,029 0,010 0,019 C18 75,159 0,019 0,028 0,009 0,019 75,159 0,019 0,028 0,009 0,019 C19 130,901 0,018 0,026 0,009 0,018 74,515 0,020 0,030 0,010 0,020 C20 75,770 0,019 0,028 0,009 0,019 75,770 0,019 0,028 0,009 0,019 C21 85,273 0,018 0,027 0,009 0,018 85,273 0,018 0,027 0,009 0,018 C22 85,348 0,018 0,027 0,009 0,018 85,348 0,018 0,027 0,009 0,018 C23 82,666 0,018 0,027 0,009 0,018 82,666 0,018 0,027 0,009 0,018 C24 284,774 0,018 0,027 0,009 0,018 87,526 0,022 0,033 0,011 0,022 C25 613,796 0,016 0,023 0,008 0, ,855 0,022 0,033 0,011 0,022 C26 151,747 0,018 0,026 0,009 0,018 85,569 0,020 0,030 0,010 0,020 C27 161,729 0,017 0,026 0,009 0,017 91,512 0,019 0,029 0,010 0,019 C28 162,352 0,017 0,025 0,008 0,017 91,884 0,019 0,029 0,010 0,019 C29 155,275 0,017 0,026 0,009 0,017 87,669 0,019 0,029 0,010 0,

107 Πίνακας 6.31: Ιδιότητες διαγραμμάτων Μ-θ και κριτήρια αποδοχής υποστυλωμάτων 1 ου ορόφου (κεφαλή) Α/Α M3 (knm) θ um pl θ τελ LS CP M2 (knm) θ um pl θ τελ LS CP C1 154,121 0,017 0,026 0,009 0,017 86,982 0,020 0,029 0,010 0,020 C2 141,573 0,017 0,026 0,009 0,017 80,904 0,019 0,029 0,010 0,019 C3 141,378 0,017 0,026 0,009 0,017 80,787 0,019 0,029 0,010 0,019 C4 141,686 0,017 0,026 0,009 0,017 80,972 0,019 0,029 0,010 0,019 C5 134,945 0,017 0,026 0,009 0,017 76,936 0,020 0,029 0,010 0,020 C6 81,610 0,018 0,027 0,009 0,018 81,610 0,018 0,027 0,009 0,018 C7 84,142 0,018 0,027 0,009 0,018 84,142 0,018 0,027 0,009 0,018 C8 83,637 0,018 0,027 0,009 0,018 83,637 0,018 0,027 0,009 0,018 C9 84,106 0,018 0,027 0,009 0,018 84,106 0,018 0,027 0,009 0,018 C10 81,410 0,018 0,027 0,009 0,018 81,410 0,018 0,027 0,009 0,018 C11 91,456 0,018 0,027 0,009 0,018 66,611 0,019 0,029 0,010 0,019 C12 62,499 0,020 0,029 0,010 0,020 85,971 0,018 0,028 0,009 0,018 C13 90,767 0,018 0,027 0,009 0,018 66,094 0,019 0,029 0,010 0,019 C14 73,872 0,019 0,029 0,010 0,019 73,872 0,019 0,029 0,010 0,019 C15 91,329 0,018 0,027 0,009 0,018 66,516 0,019 0,029 0,010 0,019 C16 62,796 0,019 0,029 0,010 0,019 86,368 0,018 0,028 0,009 0,018 C17 90,737 0,018 0,027 0,009 0,018 66,072 0,019 0,029 0,010 0,019 C18 73,901 0,019 0,029 0,010 0,019 73,901 0,019 0,029 0,010 0,019 C19 128,948 0,018 0,027 0,009 0,018 73,346 0,020 0,030 0,010 0,020 C20 50,984 0,019 0,028 0,009 0,019 74,514 0,019 0,028 0,009 0,019 C21 57,506 0,018 0,027 0,009 0,018 84,048 0,018 0,027 0,009 0,018 C22 57,558 0,018 0,027 0,009 0,018 84,123 0,018 0,027 0,009 0,018 C23 55,717 0,018 0,027 0,009 0,018 81,432 0,018 0,027 0,009 0,018 C24 281,654 0,018 0,027 0,009 0,018 86,165 0,022 0,033 0,011 0,022 C25 606,938 0,016 0,024 0,008 0, ,867 0,022 0,033 0,011 0,022 C26 150,048 0,018 0,026 0,009 0,018 84,558 0,020 0,030 0,010 0,020 C27 160,055 0,017 0,026 0,009 0,017 90,516 0,019 0,029 0,010 0,019 C28 160,680 0,017 0,026 0,009 0,017 90,888 0,019 0,029 0,010 0,019 C29 153,585 0,017 0,026 0,009 0,017 86,663 0,020 0,029 0,010 0,

108 Πίνακας 6.32: Ιδιότητες διαγραμμάτων Μ-θ και κριτήρια αποδοχής υποστυλωμάτων 2 ου ορόφου (πόδας) Α/Α M3 (knm) θ um pl θ τελ LS CP M2 (knm) θ um pl θ τελ LS CP C1 135,851 0,018 0,027 0,009 0,018 76,113 0,021 0,031 0,010 0,021 C2 120,123 0,018 0,027 0,009 0,018 68,066 0,020 0,031 0,010 0,020 C3 120,136 0,018 0,027 0,009 0,018 68,074 0,020 0,031 0,010 0,020 C4 120,367 0,018 0,027 0,009 0,018 68,212 0,020 0,031 0,010 0,020 C5 116,783 0,018 0,028 0,009 0,018 66,069 0,021 0,031 0,010 0,021 C6 54,183 0,021 0,031 0,010 0,021 54,183 0,021 0,031 0,010 0,021 C7 55,257 0,021 0,031 0,010 0,021 55,257 0,021 0,031 0,010 0,021 C8 55,007 0,021 0,031 0,010 0,021 55,007 0,021 0,031 0,010 0,021 C9 55,227 0,021 0,031 0,010 0,021 55,227 0,021 0,031 0,010 0,021 C10 53,957 0,021 0,031 0,010 0,021 53,957 0,021 0,031 0,010 0,021 C11 78,214 0,019 0,029 0,010 0,019 56,686 0,020 0,030 0,010 0,020 C12 53,675 0,021 0,031 0,010 0,021 74,195 0,019 0,029 0,010 0,019 C13 77,465 0,019 0,029 0,010 0,019 56,124 0,020 0,030 0,010 0,020 C14 50,980 0,021 0,032 0,011 0,021 50,980 0,021 0,032 0,011 0,021 C15 90,163 0,019 0,029 0,010 0,019 47,918 0,020 0,030 0,010 0,020 C16 45,572 0,021 0,031 0,010 0,021 85,892 0,019 0,029 0,010 0,019 C17 89,371 0,019 0,029 0,010 0,019 47,483 0,020 0,030 0,010 0,020 C18 50,990 0,021 0,032 0,011 0,021 50,990 0,021 0,032 0,011 0,021 C19 111,675 0,019 0,028 0,009 0,019 63,015 0,021 0,031 0,010 0,021 C20 50,915 0,021 0,032 0,011 0,021 50,915 0,021 0,032 0,011 0,021 C21 55,185 0,021 0,031 0,010 0,021 55,185 0,021 0,031 0,010 0,021 C22 55,230 0,021 0,031 0,010 0,021 55,230 0,021 0,031 0,010 0,021 C23 53,967 0,021 0,031 0,010 0,021 53,967 0,021 0,031 0,010 0,021 C24 264,356 0,019 0,028 0,009 0,019 78,601 0,023 0,034 0,011 0,023 C25 577,269 0,016 0,024 0,008 0, ,269 0,022 0,034 0,011 0,022 C26 133,170 0,018 0,028 0,009 0,018 74,519 0,021 0,031 0,010 0,021 C27 138,476 0,018 0,027 0,009 0,018 77,673 0,020 0,031 0,010 0,020 C28 138,819 0,018 0,027 0,009 0,018 77,877 0,020 0,031 0,010 0,020 C29 135,023 0,018 0,028 0,009 0,018 75,620 0,021 0,031 0,010 0,

109 Πίνακας 6.33: Ιδιότητες διαγραμμάτων Μ-θ και κριτήρια αποδοχής υποστυλωμάτων 2 ου ορόφου (κεφαλή) Α/Α M3 (knm) θ um pl θ τελ LS CP M2 (knm) θ um pl θ τελ LS CP C1 134,109 0,018 0,028 0,009 0,018 75,077 0,021 0,031 0,010 0,021 C2 118,420 0,018 0,027 0,009 0,018 67,048 0,021 0,031 0,010 0,021 C3 118,433 0,018 0,027 0,009 0,018 67,055 0,021 0,031 0,010 0,021 C4 118,663 0,018 0,027 0,009 0,018 67,193 0,021 0,031 0,010 0,021 C5 115,070 0,018 0,028 0,009 0,018 65,045 0,021 0,031 0,010 0,021 C6 53,399 0,021 0,032 0,011 0,021 53,399 0,021 0,032 0,011 0,021 C7 54,475 0,021 0,031 0,010 0,021 54,475 0,021 0,031 0,010 0,021 C8 54,225 0,021 0,031 0,010 0,021 54,225 0,021 0,031 0,010 0,021 C9 54,446 0,021 0,031 0,010 0,021 54,446 0,021 0,031 0,010 0,021 C10 53,172 0,021 0,032 0,011 0,021 53,172 0,021 0,032 0,011 0,021 C11 77,138 0,019 0,029 0,010 0,019 55,880 0,020 0,030 0,010 0,020 C12 52,861 0,021 0,031 0,010 0,021 73,108 0,019 0,029 0,010 0,019 C13 76,385 0,019 0,029 0,010 0,019 55,316 0,020 0,031 0,010 0,020 C14 50,187 0,022 0,032 0,011 0,022 50,187 0,022 0,032 0,011 0,022 C15 77,065 0,019 0,029 0,010 0,019 55,825 0,020 0,030 0,010 0,020 C16 53,044 0,021 0,031 0,010 0,021 73,353 0,019 0,029 0,010 0,019 C17 76,375 0,019 0,029 0,010 0,019 55,308 0,020 0,031 0,010 0,020 C18 50,196 0,022 0,032 0,011 0,022 50,196 0,022 0,032 0,011 0,022 C19 109,657 0,019 0,028 0,009 0,019 61,809 0,021 0,032 0,011 0,021 C20 50,121 0,022 0,032 0,011 0,022 50,121 0,022 0,032 0,011 0,022 C21 54,403 0,021 0,031 0,010 0,021 54,403 0,021 0,031 0,010 0,021 C22 54,448 0,021 0,031 0,010 0,021 54,448 0,021 0,031 0,010 0,021 C23 53,182 0,021 0,032 0,011 0,021 53,182 0,021 0,032 0,011 0,021 C24 261,183 0,019 0,028 0,009 0,019 77,212 0,023 0,034 0,011 0,023 C25 570,312 0,016 0,024 0,008 0, ,253 0,022 0,034 0,011 0,022 C26 131,421 0,019 0,028 0,009 0,019 73,479 0,021 0,031 0,010 0,021 C27 136,741 0,018 0,027 0,009 0,018 76,642 0,021 0,031 0,010 0,021 C28 137,086 0,018 0,027 0,009 0,018 76,847 0,020 0,031 0,010 0,020 C29 133,279 0,018 0,028 0,009 0,018 74,583 0,021 0,031 0,010 0,

110 Πίνακας 6.34: Ιδιότητες διαγραμμάτων Μ-θ και κριτήρια αποδοχής τοιχωμάτων στη βάση τους Α/Α M2 (knm) θ um pl θ τελ LS CP M3 (knm) θ um pl θ τελ LS CP Τ2Χ 2066,70 0,0011 0,0017 0,0006 0, ,73 0,0409 0,0613 0,0204 0,0409 Τ3Χ 2065,35 0,0011 0,0017 0,0006 0, ,73 0,0409 0,0613 0,0204 0,0409 Τ4Χ 2052,67 0,0160 0,0240 0,0080 0, ,82 0,0389 0,0584 0,0195 0,0389 Τ5Χ 2052,67 0,0160 0,0240 0,0080 0, ,82 0,0389 0,0584 0,0195 0,0389 Τ1Υ 5033,45 0,0011 0,0017 0,0006 0, ,21 0,0415 0,0623 0,0208 0,0415 Τ4Υ 5025,16 0,0011 0,0017 0,0006 0, ,21 0,0415 0,0623 0,0208 0,0415 Τ5Υ 5029,39 0,0011 0,0017 0,0006 0, ,21 0,0415 0,0623 0,0208 0,0415 CORE 1212,49 0,0092 0,0137 0,0046 0, ,15 0,0015 0,0022 0,0007 0, Ανάλυση Όπως έχει ήδη επισημανθεί στο κεφάλαιο 4 όπου περιγράφονται οι παραδοχές προσομοίωσης, σκοπός της ανάλυσης είναι η παραγωγή καμπυλών αντίστασης για καθέναν από τους ακόλουθους συνδυασμούς: 1.1G + 0.6Q + E x + 0.3E y 1.1G + 0.6Q + E x - 0.3E y 1.1G + 0.6Q - E x + 0.3E y 1.1G + 0.6Q - E x - 0.3E y 1.1G + 0.6Q + 0.3E x + E y 1.1G + 0.6Q - 0.3E x + E y 1.1G + 0.6Q + 0.3E x - E y 1.1G + 0.6Q - 0.3E x - E y Τα κατακόρυφα φορτία 1.1G+0.6Q επιβάλλονται σε ένα βήμα και αποτελούν την αρχική κατάσταση πριν την επιβολή των σεισμικών φορτίσεων. Τα σεισμικά φορτία επιβάλλονται σε περισσότερα βήματα με έλεγχο της οριζόντιας μετακίνησης κορυφής (displacement control) κατά Χ και κατά Υ (αντίστοιχα προς την κυριαρχούσα σεισμική δράση κατά Χ ή κατά Υ). Κατά την ανάλυση αγνοούνται φαινόμενα 2 ης τάξης και ως μέθοδο αποφόρτισης επιλέγεται αυτή της πλήρους αποφόρτισης της κατασκευής (Unload Entire Structure). Στα σχήματα παρουσιάζονται οι παραδοχές που αναφέρθηκαν προηγουμένως. 110

111 Σχήμα 6.2: Καθορισμός ιδιοτήτων για τη μη γραμμική ανάλυση για τα κατακόρυφα φορτία (1.1G+0.6Q) Σχήμα 6.2 (συνέχεια): Καθορισμός ιδιοτήτων για τη μη γραμμική ανάλυση για τα κατακόρυφα φορτία (1.1G+0.6Q) 111

112 Αφού ολοκληρωθεί η ανάλυση για τα κατακόρυφα φορτία (1.1G+0.6Q). Στη συνέχεια πραγματοποιούνται οι ανελαστικές αναλύσεις για τους σεισμικούς συνδυασμούς έχοντας ορίσει ως αρχική κατάσταση το πέρας της ανελαστικής ανάλυσης για τα κατακόρυφα φορτία. Σύμφωνα με τα σχόλια της του ΚΑΝΕΠΕ, γίνεται θεώρηση δύο κατανομών των οριζόντιων σεισμικών φορτίων καθ ύψος του κτιρίου, μιας ιδιομορφικής και μιας ομοιόμορφης. Συγκεκριμένα για την περίπτωση της ιδιομορφικής κατανομής ων σεισμικών φορτίων λαμβάνονται υπόψη όσες ιδιομορφές ενεργοποιούν και για τις δύο κύριες διευθύνσεις ποσοστό μεγαλύτερο του 90% της συνολικής ταλαντούμενης μάζας. Πίνακας 6.35: Ιδιοπερίοδοι και ποσοστά συμμετοχής μαζών Mode Period UX UY SumUX SumUY 1 0, ,56 0,00 75,56 0,00 2 0,1663 0,15 64,86 75,71 64,86 3 0,1448 0,86 13,03 76,57 77,89 4 0, ,16 0,01 96,72 77,90 5 0,0453 0,12 14,05 96,85 91,95 6 0,0398 0,10 5,58 96,95 97,53 7 0,0283 3,00 0,01 99,96 97,54 8 0,0255 0,03 1,68 99,99 99,22 9 0,0226 0,01 0,78 100,00 100,00 Στα πλαίσια της παρούσας μελέτης ελήφθησαν υπόψη οι πρώτες 5 ιδιομορφές που αθροιστικά ενεργοποιούν ποσοστό μεγαλύτερο του 90% της συνολικής ταλαντούμενης μάζας και στις δύο διευθύνσεις. Στο σχήμα 5.2 δίνεται ο τρόπος με τον οποίο ορίζεται από το πρόγραμμα η κατανομή καθ ύψος της σεισμικής φόρτισης. 112

113 Σχήμα 6.3: Καθορισμός καθ ύψος κατανομής σεισμικών φορτίων σύμφωνα με τον EC8 Σχήμα 6.4: Καθορισμός ιδιοτήτων ανελαστικής στατικής ανάλυσης για το συνδυασμό φόρτισης 1.1G+0.6Q+Ex+0.3Ey (ιδιομορφική κατανομή καθ ύψος) 113