ترﺪﻗ يﺎﻫ ﻢﺘﺴﯿﺳ لﺮﺘﻨﮐ وﺖﻇﺎ ﻔﺣ ﯽﺼﺼ ﺨﺗ ﺲﻧاﺮ ﻔﻨﮐ ﻦﯿﻤﺘﺸﻫ

Σχετικά έγγραφα
آزمایش 1: پاسخ فرکانسی تقویتکننده امیتر مشترك

آزمایش 8: تقویت کننده عملیاتی 2

تصاویر استریوگرافی.

ﯽﺳﻮﻃ ﺮﯿﺼﻧ ﻪﺟاﻮﺧ ﯽﺘﻌﻨﺻ هﺎﮕﺸﻧاد

روش محاسبه ی توان منابع جریان و منابع ولتاژ

عنوان فهرست مطالب صفحه فصل اول : ترانسفورماتور مقدمه اصول پایه اتوترانسفورماتور ساختمان ترانسفورماتور

محاسبه ی برآیند بردارها به روش تحلیلی

هدف از این آزمایش آشنایی با رفتار فرکانسی مدارهاي مرتبه اول نحوه تأثیر مقادیر عناصر در این رفتار مشاهده پاسخ دامنه

حفاظت مقایسه فاز خطوط انتقال جبرانشده سري.

هدف از انجام این آزمایش بررسی رفتار انواع حالتهاي گذراي مدارهاي مرتبه دومRLC اندازهگيري پارامترهاي مختلف معادله

تاثیر مدهاي کاري جبرانساز خازن سري در خطوط انتقال بر عملکرد رلهدیستانس

Continuos 8 V DC Intermittent 10A for 10 Sec ±% % / c. AVR Responsez 20 ms

اراي ه روشی جدید جهت تشخیص فاز خطا در خطوط جبرانشده با STATCOM

جریان نامی...

آزمایش ۱ اندازه گیری مقاومت سیم پیچ های ترانسفورماتور تک فاز

- - - کارکرد نادرست کنتور ها صدور اشتباه قبض برق روشنایی معابر با توجه به در دسترس نبودن آمار و اطلاعات دقیق و مناسبی از تلفات غیر تاسیساتی و همچنین ب

فصل چهارم : مولتی ویبراتورهای ترانزیستوری مقدمه: فیدبک مثبت

یونیزاسیون اشعهX مقدار مو ثر یونی را = تعریف میکنیم و ظرفیت مو ثر یونی نسبت مقدار مو ثر یونی به زمان تابش هدف آزمایش: مقدمه:

بسم اهلل الرحمن الرحیم آزمایشگاه فیزیک )2( shimiomd

بررسی پاسخ گذرا در ترانسفورماتور با طراحی سیمپیچی از نوع عایق کابل (Dry former) XLPE

نحوه سیم بندي استاتورآلترناتور

جلسه 12 به صورت دنباله اي از,0 1 نمایش داده شده اند در حین محاسبه ممکن است با خطا مواجه شده و یکی از بیت هاي آن. p 1

مدار معادل تونن و نورتن

بررسی یک روش حذف پسیو خازن پارازیتی جهت کاهش نویز مود مشترك در مبدل سوي یچینگ فلاي بک

جلسه 9 1 مدل جعبه-سیاه یا جستاري. 2 الگوریتم جستجوي Grover 1.2 مسا له 2.2 مقدمات محاسبات کوانتمی (22671) ترم بهار

بدست میآيد وصل شدهاست. سیمپیچ ثانويه با N 2 دور تا زمانی که کلید

مقدمه الف) مبدلهای AC/DC ب) مبدلهای DC/AC ج) مبدلهای AC/AC د) چاپرها. (Rectifiers) (Inverters) (Converters) (Choppers) Version 1.0

روش ترکیبی جدید جهت کاهش جریان هجومی ترانسفورماتور

آزمایش میلیکان هدف آزمایش: بررسی کوانتایی بودن بار و اندازهگیري بار الکترون مقدمه: روش مشاهده حرکت قطرات ریز روغن باردار در میدان عبارتند از:

تحلیل مدار به روش جریان حلقه

هﺪﻧﻮﺷاﺮﯿﻣ DC ﻪﻔﻟﻮﻣ فﺬﺣ ﺎﺑ ژﺎﺘﻟو ﺶﻫﺎﮐ ﻊﺒﻨﻣ عﻮﻧ و ﯽﺒﺴﻧ ﻞﺤﻣ ﺺﯿﺨﺸﺗ

جلسه 3 ابتدا نکته اي در مورد عمل توابع بر روي ماتریس ها گفته می شود و در ادامه ي این جلسه اصول مکانیک کوانتمی بیان. d 1. i=0. i=0. λ 2 i v i v i.

تئوری جامع ماشین بخش سوم جهت سادگی بحث یک ماشین سنکرون دو قطبی از نوع قطب برجسته مطالعه میشود.

زا هدﺎﻔﺘﺳا هزو. ﺖﺳا هﺪﺷ ﻪﯾارا قﻮﻓ فاﺪﻫا ﻪﺑ ﯽﺑﺎﯿﺘﺳد ياﺮﺑ ﺮﺛﻮﻣ ﯽﺷور. دﻮﺷ ﯽﻣ هدﺎﻔﺘﺳا ﯽﻟﺎﺘﯿﺠﯾد ﻢﺘﺴﯿﺳ ﮏﯾ

بررسی پایداری نیروگاه بادی در بازه های متفاوت زمانی وقوع خطا

بسم هللا الرحمن الرحیم

مفاهیم ولتاژ افت ولتاژ و اختالف پتانسیل

چکیده: کلمات کلیدي: تاریخ ارسال مقاله: 1393/12/10

طراحی و تعیین استراتژی بهره برداری از سیستم ترکیبی توربین بادی-فتوولتاییک بر مبنای کنترل اولیه و ثانویه به منظور بهبود مشخصههای پایداری ریزشبکه

هو الحق دانشکده ي مهندسی کامپیوتر جلسه هفتم

بسمه تعالی «تمرین شماره یک»

بررسی خرابی در سازه ها با استفاده از نمودارهاي تابع پاسخ فرکانس مجتبی خمسه

طرح یافتن مکان خطا در خطوط انتقال چندترمینالی با استفاده از اندازه گیریهای ناهمگام )آسنکرون(

مطالعه تابش جسم سیاه

سپس بردار بردار حاال ابتدای بردار U 1 ولتاژ ورودی است.

تحلیل میدانی سیستمهای الکترومغناطیسی با در نظر گرفتن پدیدۀ هیسترزیس به

بررسی عملکرد کاذب رله دیفرانسیل ژنراتور نیروگاه پتروشیمی فجر

حل مشکل ولتاژ پسماند در جهت ساخت 20 دستگاه ژنراتور کمکی 18kW

ترانسفورماتور مولف : جواد خشت زر قابل استفاده برای هنرجویان دانشجویان مدرسان و مهندسان رشته برق

آزمون مقایسه میانگین های دو جامعه )نمونه های بزرگ(

دستور کار آزمایشگاه عایق و فشار قوی

بررسی تاثیر ادوات مختلف FACTS بر پایداري ولتاژ

هدف از این آزمایش آشنایی با برخی قضایاي ساده و در عین حال مهم مدار از قبیل قانون اهم جمع آثار مدار تونن و نورتن

آنالیز روغن عایقی جهت تشخیص عیب داخلی ترانسفورماتور

در اين آزمايش ابتدا راهاندازي موتور القايي روتور سيمپيچي شده سه فاز با مقاومتهاي روتور مختلف صورت گرفته و س سپ مشخصه گشتاور سرعت آن رسم ميشود.

250.0 [A]

یک روش سریع و دقیق جهت جبران سازي اثر اشباع در ترانسفورماتورهاي جریان

جلسه 14 را نیز تعریف کرد. عملگري که به دنبال آن هستیم باید ماتریس چگالی مربوط به یک توزیع را به ماتریس چگالی مربوط به توزیع حاشیه اي آن ببرد.

Angle Resolved Photoemission Spectroscopy (ARPES)

مقایسه مدل هاي حاشیه اي و انتقال براي تحلیل پاسخ هاي دو حالتی: یک مطالعه شبیه سازي

جلسه ی ۱۰: الگوریتم مرتب سازی سریع

اثرات درایو مبدل AC/DC تکفاز بر روي مشخصه گشتاور سرعت موتور DC

1) { } 6) {, } {{, }} 2) {{ }} 7 ) { } 3) { } { } 8) { } 4) {{, }} 9) { } { }

پروژه یازدهم: ماشین هاي بردار پشتیبان

ارزیابی حد دینامیکی پایداري ولتاژ متناظربا انشعاب هاپف( HB ) با در نظرگرفتن پارامترهاي سیستم تحریک ومدل هاي بار

جلسه 15 1 اثر و اثر جزي ی نظریه ي اطلاعات کوانتومی 1 ترم پاي یز جدایی پذیر باشد یعنی:

موتورهای تکفاز ساختمان موتورهای تک فاز دوخازنی را توضیح دهد. منحنی مشخصه گشتاور سرعت موتور تک فاز با خازن راه انداز را تشریح کند.

ﻞﻜﺷ V لﺎﺼﺗا ﺎﻳ زﺎﺑ ﺚﻠﺜﻣ لﺎﺼﺗا هﺎﮕﺸﻧاد نﺎﺷﺎﻛ / دﻮﺷ

طراحی و تجزیه و تحلیل کنترل کننده منطق فازي براي کنترل فرکانس بار در سیستم هاي قدرت

متلب سایت MatlabSite.com

تخمین با معیار مربع خطا: حالت صفر: X: مکان هواپیما بدون مشاهده X را تخمین بزنیم. بهترین تخمین مقداری است که متوسط مربع خطا مینیمم باشد:

محمد رضا یوسفی نجف آبادي عبداله محمدي ابهري رضا جعفري گروه مهندسی پزشکی دانشکده مهندسی برق و کامپیوتر دانشگاه صنعتی خواجه نصیرالدین طوسی تهران ایران

فهرست مطالب جزوه ی الکترونیک 1 فصل اول مدار الکتریکی و نقشه ی فنی... 2 خواص مدارات سری... 3 خواص مدارات موازی...

تثبیت تغییرات مرکز فاز آنتنهاي متناوب لگاریتمی

اندازهگیري جریانهاي بزرگ در آزمایشگاه جریان قوي با استفاده از کویل روگوفسکی

تلفات خط انتقال ابررسی یک شبکة قدرت با 2 به شبکة شکل زیر توجه کنید. ژنراتور فرضیات شبکه: میباشد. تلفات خط انتقال با مربع توان انتقالی متناسب

کیوان بهزادپور محدرضا امینی

طرح حفاظتی جدید برای تشخیص و تفکیک خطاهای تک فاز به زمین داخلی و خارجی در ژنراتورهای ولتاژ باالی کابلی ) powerformer (

فصل سوم : عناصر سوئیچ

بهبود هماهنگی رلههای جریان زیاد با استفاده از محدود کنندههای جریان خطای جهتدار

Spacecraft thermal control handbook. Space mission analysis and design. Cubesat, Thermal control system

عنوان: رمزگذاري جستجوپذیر متقارن پویا

جلسه 2 1 فضاي برداري محاسبات کوانتمی (22671) ترم بهار

تحلیل فرسایش ابزار در ماشینکاري فولاد

تشخیص جهت خطاي سه فاز سیستمهاي توزیع شامل منابع تولید پراکنده بادي مبتنی بر ژنراتور القایی دو سو تغذیه

شبیه سازي کوره قوس الکتریکی بررسی کیفیت توان و تحلیل هارمونیک

13 86 ﺰﯿﺋﺎﭘ / مود هرﺎﻤﺷ /ل وا لﺎﺳ / ﯽﺴﻠﺠﻣ قﺮﺑ ﯽﺳﺪﻨﻬﻣ ﯽﺼﺼﺨﺗ - ﯽﻤﻠﻋ ﻪﻣﺎﻨﻠﺼﻓ

ارزیابی پاسخ لرزهای درههای آبرفتی نیمسینوسی با توجه به خصوصیات مصالح آبرفتی

کنترل جریان موتور سوي یچ رلوکتانس در سرعت هاي بالا بر مبناي back-emf

جلسه ی ۴: تحلیل مجانبی الگوریتم ها

فصل چهارم : مولتی ویبراتورهای ترانزیستوری مقدمه: فیدبک مثبت

طراحی وبهینه سازی رگوالتورهای ولتاژ با افت کم) LDO (

القاى الکترو مغناطیس مدرس:مسعود رهنمون سال تحصیلى 95-96

راهنمای کاربری موتور بنزینی )سیکل اتو(

همبستگی و رگرسیون در این مبحث هدف بررسی وجود یک رابطه بین دو یا چند متغیر می باشد لذا هدف اصلی این است که آیا بین

باسمه تعالی مادی و معنوی این اثر متعلق به دانشگاه تربیت دبیر شهید رجایی میباشد.

دانشگاه صنعتی کرمانشاه آموزش نرم افزار SIMPOWER MATLAB. SimPowerSystems MATLAB آموزش مقدماتی دانشگاه صنعتی کرمانشاه دکتر وحید عباسی

تشخيص ساي يدگي کنتاکت قوس کليد قدرت به کمک ارزيابي جريان قوس به هنگام جداشدن کنتاکت ها

متلب سایت MatlabSite.com

قطع یکفاز شبکههاي توزیع شبیهسازي شبکه واقعی با EMTP در شهرستان سنندج

Transcript:

دانشکده مهندسی برق و کامپیوتر دانشگاه تربیت مدرس تهران 65 دي ماه 9 اضافه ولتاژهاي ناشی از كليد زني از راه دور در ترانسفورماتورهای پست فوق توزيع ا يت در برق منطقه اي تهران و محسن قراط مهدي صلاي نادري گي ورگ قره پتیان مسعود معصوم دانشگاه صنعتی امیرکبیر دانشکده مهنسی برققدرت دانشگاه صنعتی امیرکبیر پژوهشکده بهره براري ایمن شبکه شرکت برق منطقه اي تهران دفتر فنی انتقال چکیده در برخی اتصالات تجهیزات به یکدیگر به دلایل مختلف استانداردهاي لازم رعایت نمیشود و کاربرد برخی وسایل خاص نادیده گرفته میشوند. در حالت معمول بین کابل و یا خط تغذیه کننده و ترانسفورماتور از کلید استفاده میشود. عدم وجود کلید بین این دو تجهیز سبب میشود که ترانسفورماتور و خط یا کابل در یک زمان و از یک پست دیگر برقدار شوند که به آن کلید زنی از راه دور میگویند. در این زمان با توجه به آرایش شبکه و امپدانس خط یا کابل تغذیه کننده و ترانسفورماتور اضافه ولتاژهایی در ثانویه ترانسفورماتور میتواند بوجود آید. در این مقاله این مساله در پست فوق توزیع آیت در شزکت برق منطقه اي تهران بررسی شده و مشخص شده است که با استفاده از برقگیر میتوان اضافه ولتاژها را تا میزان قابل ملاحظه اي کاهش داد. کلمات کلیدي اضافه ولتاژ کابل ترانسفورماتور کلید با مقاومت وصل مقدمه برقدار کردن ترانسفورماتور میتواند جریان هاي هجومی بزرگی تولید نماید که باعث اعمال تنش به سیمپیچهاي ترانسفورماتور گردند. دامنە جریان هجومی به مقدار امپدانس ترانسفورماتور مشخصات مغناطیسی هسته ترانسفورماتور و به وضعیت شار مغناطیسی پسماند در لحظە برقدار شدن ترانسفورماتور بستگی دارد. شدت این جریان براي ترانسفورماتورهایی که از مقدار شار پسماند بیشتري برخوردارند بیشتر است[ ]. نیروهاي الکترومغناطیسی بزرگ حاصل از جریان هاي هجومی میتوانند پس از چندین مورد وقوع جریان هجومی منجر به شکست عایقی نقاط ضعیف در عایق ترانسفورماتور شوند. همچنین بروز ولتاژهاي هارمونیکی موقتی طولانی مدت کاهش کیفیت تغذیە الکتریکی و عملکرد اشتباه رله هاي حفاظتی از دیگر مشکلاتی هستند که در برقدار نمودن ترانسفورماتور ممکن است رخ دهند. در مقالات مختلف به بررسی اضافه ولتاژهاي کلیدزنی در برقداري ترانسفورماتور پرداخته شده است[ ]. مقالات محدودي نیز کلیدزنی از راه دور و اضافه ولتاژهاي آنرا بررسی کرده اند. در این مقالات چگونگی وقوع این پدیده با توجه به ساختار شبکه که عمدتا ناشی از وجود خاصیت خازنی کابل و اندوکتانس ترانسفورماتور بوده اشاره شده است[ ]. در مقاله پیشرو با توجه به مشکلاتی که در پست آیت در شرکت برق منطقه اي تهران ناشی از کلیدزنی از راه دور گزارش شده به بررسی این موضوع پرداخته شده است. پست آیت داراي دو سطح ولتاژ 6 و کیلوولت است. این پست با کابل /7 کیلومتر با پست دوشان تپه در ارتباط است. در این پست با برقدار کردن کابل و ترانسفورماتور متصل به آن از پست

دانشکده مهندسی برق و کامپیوتر دانشگاه تربیت مدرس تهران 65 دي ماه 9 دوشان تپه در ثانویه ترانسفورماتور و محل اتصال آن به یک طرف کلید اصلی فیدر کیلوولت اضافه ولتاژي ایجاد شده که این اضافه ولتاژ سبب شکست عایقی و ایجاد جرقه بین تیغه یک سمت کلید با محفظه اطراف آن شده است. در ادامه با توجه به شبیهسازي انجام شده و نتایج آن سعی شده است علت این حادثه مشخص و راهکار متناسب با آن ارایه شود. مدل سازي تجهیزات شبکه جهت بررسی پدیده کلیدزنی باید تجهیزات موجود در شبکه به نحو مناسبی مدل شوند. مدل کابل چندین مدل براي پیاده سازي کابل در محیط EMTP در نظر گرفته شده است که هر کدام داراي دقت خاصی میباشند. تمامی این مدل ها ورودي هاي خاصی دارند که شامل ماتریس امپدانس سري و ماتریس ادمیتانس موازي میباشند. مواد هادي در «جدول» مقاومت برخی هادي هایی که بطور معمول در صنعت برق استفاده می شوند آورده شده است. مقاومت خاك اطراف هادي وابسته به ماده تشکیل دهنده آن می باشد که از (Ω.m) براي خاك مرطوب تا (kω.m) براي صخره متغیر می باشد. مقاومت آب دریا نیز بین. تا Ω.m می باشد. Steel جدول (): مقاومت مواد هادي Mteril ρ[ωm] opper.7e8 Alumium.8E8 Le E8 8E8 مواد عایق نفوذپذیري نسبی عایق از اطلاعات کارخانه بدست می آید. «جدول» مقادیر نوعی براي عایق هاي معمول را در فرکانس قدرت نشان می دهد. Fluifille جدول (): نفوذپذیري نسبی ماده عایق Mteril Permittivity XLPE. Mssimpregte 4..5 بیشتر عایق هاي اکسترود (مانند XLPE و (PE تا MHz بدون تلفات می باشند در صورتیکه کاغذ آغشته به روغن حتی در فرکانس هاي پایین تر از فرکانس قدرت نیز داراي تلفات می باشند. نفوذپذیري وابسته به فرکانس بوده و رابطه پیچیده اي با تلفات دارد. مواد نیمه هادي عایق اصلی کابلهاي فشارقوي همیشه بین دو لایه نیمه هادي قرار میگیرند. این موضوع هم در مورد عایق اکسترود و هم در مورد عایق کاغذ روغنی صادق است. پارامترهاي الکتریکی صفحات نیمه هادي میتواند در محدوده بزرگی تغییر کند. «جدول» مقادیر مربوط به عایق اکسترود را نشان میدهد. براي کابلهاي با عایق اکسترود مقاومت مورد نیاز که توسط استاندارد (648 (IE تعیین شده است براي لایههاي نیمه هادي داخلی و خارجی به ترتیب کمتر از Ωm و 5Ωm است. جدول (): پارامترهاي لایه نیمه هادي Resistivity. Permittivity > مدل برقگیر در «شکل» این مدل نشان داده شده است. در این مدل دو شاخه غیرخطی مذکور توسط فیلتر RL از یکدیگر جدا شده اند. شکل (): مدل فرکانسی برقگیر براي موجهایی که زمان رسیدن به ماکزیمم بزرگی دارند این فیلتر RL امپدانس خیلی کوچکی دارد. پس دو شاخه با یکدیگر موازي میشوند ولی در موجهایی که زمان رسیدن به مقدار ماکزیمم کمی دارند فیلتر RL امپدانس بزرگی از خود نشان داده و شاخه A خود را نشان میدهد و طبق مدل ولتاژ برقگیر نیز افزایش مییابد [5]. مقادیر عناصر چنین بدست میآید: R = 65 Ω R = Ω L =5 µ H L =. µ H = µ H () () () (4) (5) طول برقگیر و تعداد برقگیرهاي موازي میباشد.

و 7 هشتمین کنفرانس تخصصی حفاظت و کنترل سیستم هاي قدرت دانشکده مهندسی برق و کامپیوتر دانشگاه تربیت مدرس تهران 65 دي ماه 9 : ظرفیت خازنی موثر ترانسفورماتور در سمت مورد نظر است. 4 مدل سازي اثر اشباع ترانسفورماتور مدل ترانسفورماتور مدل سازي ترانسفورماتور ها با توجه به ساختار مختلف هسته و وجود پارامترها ي غیر خطی و وابسته به فرکانس مشکل است فیزیکی ترانسفورماتوري مشخصه هاي بسته به رنج فرکانسی مورد نظر عبارتند از : ساختارهاي هسته و سیم پیچ اندوکتانس هاي خودي و تزویج شارهاي نشتی اشباع هسته مغناطیسی تلفات جریان گردابی هیسترزیس (پسماند) هسته و اثرات خازنی. مدل ترانسفورماتور براي مطالعات حالتهاي گذرا مورد استفاده در این مقاله در «شکل» نشان داده شده است [6]. شکل (): مدل ترانسفورماتور براي مطالعات حالتهاي گذرا براساس استاندارد IEEE مقاومت و اندوکتانس سري که در مدل کلاسیک ترانسفورماتور وجود دارد و به منظور وارد کردن اثر مقاومتی و اندوکتانس نشتی سیمپیچهاي اولیه و ثانویه ترانسفورماتور است. به علت وجود فرکانسهاي بالا در سیستم سیمپیچیهاي ترانسفورماتور با یکدیگر و با بدنه ترانسفورماتور تشکیل ظرفیت خازنی میدهند. در شکل () ظرفیت هاي خازنی بوسیله سه خازن l h و hl نشان داده شده است. پارامترهاي مذکور بصورت ذیل تعریف میشوند. : l ظرفیت خازنی سیمپیچ فشارضعیف نسبت به بدنه : h ظرفیت خازنی سیمپیچ فشار قوي نسبت به بدنه : hl ظرفیت خازنی ما بین دو سیمپیچ ترانسفورماتور ظرفیت خازنی ترانسفورماتورها وابسته به فرکانس نوسانات سیمپیچیهاي آن است. مقادیر خازنی ترانسفورماتور بوسیله روشهاي مختلف نظیر روش شناسایی فرکانس روش شناسایی حوزه زمان بدست میآید[ 6]. رابطه بین فرکانس نوسانات سیمپیچی و ظرفیت خازنی ترانسفورماتور بصورت زیر است[ = (πf ) L T :[8 (6) در رابطە فوق: : f فرکانس نوسانات در هریک از سیمپیچها است. L : T اندوکتانس نشتی معادل در سمت مورد نظر است. در مطالعات گذراي مربوط به کلیدزنی اثر غیرخطی هسته ترانسفورماتور در میزان اضافه ولتاژها تا ثیر به سزایی دارد. البته باید در نظر گرفت مدلسازي هسته و اثر غیر خطی آن سبب میشود مقادیر واقعی تري از نظر اضافه ولتاژ بدست آید. به منظور اضافه کردن اثر غیرخطی هسته ترانسفورماتور میبایست یک سلف غیرخطی را به طور موازي با مدل کلاسیک ترانسفورماتور وصل کرد. بوسیله این سلف غیرخطی میتوان مشخصه غیرخطی ترانسفورماتور را به مدل اضافه کرد. در نرمافزار EMTPRV میتوان اثر غیرخطی ترانسفورماتور را به طور مستقیم با وارد کردن منحنی مشخصه VI و یا منحنی جریان فلوي هسته در مدل مورد نظر وارد کرد[ 9 ]. مشخصات پست همانطور که ذکر آن رفت پست آیت داراي دو سطح ولتاژ 6 و کیلوولت میباشد. این پست با کابل /7 کیلومتر با پست دوشان تپه در ارتباط است. مشخصات کابل در «جدول 4» آورده شده است. هر کابلی که از پست دوشان تپه خارج می شود بدون کلید به یک ترانسفورماتور 6/ کیلوولت در پست آیت متصل میشود. ظرفیت ترانسفورماتور برابر MVA است. منحنی اشباع هسته این ترانسفورماتور بطور عملی اندازه گیري شده و در «شکل» نشان داده شده است. در ثانویه ترانسفورماتور یک ترانسفورماتور //4 کیلوولت وجود دارد. ولتاژ در ثانویه این ترانسفورماتور را با پله هاي منظم بالا برده و جریان بی باري ترانسفورماتور اندازه گیري میشود. اگرچه این روش تقریبی بوده است و داراي دقت بالایی نمیباشد ولی همانطور که در شبیه سازي ها نشان داده شده و انتظار آن نیز وجود داشت پاسخ هاي مناسبی بدست آمده است. بین کابل و ترانسفورماتور کلیدي وجود ندارد و با کلید زنی در پست فیروزي کابل و ترانسفورماتور در پست آذربایجان برقدار می شوند. جدول (4): مشخصات کابل ارتباطی بین پست هاي دوشان تپه و آیت Numer of ore (mm ) Isultio thikess *85 A resiste (ohm/km).7 Lethikess Sheththikess..7 Rete (ohm/km).7 le imeter Weight (kg/km) 57.9 79 pite (miro F/km).6 h R L Rm Lm hl R L

FDQ FDQ FDQ هشتمین کنفرانس تخصصی حفاظت و کنترل سیستم هاي قدرت دانشکده مهندسی برق و کامپیوتر دانشگاه تربیت مدرس تهران 65 دي ماه 9 A B D E SILH SILH SILS FDQ6 VM YgD_ SILH SILH SILS FDQ4 VM YgD_ SILH SILH SILS FDQ5 VM YgD_ A4 6kVRMSLL /_76. ( V(v ولتاژ ۵٠٠ ۴٠٠ ٣٠٠ ٢٠٠ ١٠٠ ٠ ٠ ٠ ٠۵ ٠ ١ ٠ ١۵ ( I(mA جریان شکل (): منحنی اشباع ترانسفورماتور 4 روش انجام انواع مطالعات کلیدزنی مطالعات کلیدزنی وابسته به متغیرهاي زیادي بوده و فرآیندي تصادفی است. از اینرو مطالعات مرتبط با آن آماري بوده و مستلزم تکرار است. در نرمافزار EMTPRV کلید آماري مدلسازي شده که بطور اتفاقی عمل میکند. چگونگی عملکرد آن بر اساس تابعهاي مختلف آماري است که تابع گوسی و یا یکنواخت از انواع آن میباشد. با استفاده از این کلید آماري میتوان بیشترین اضافه ولتاژ محتمل در شرای ط مختلف را بدست آورد. در این مدل توانایی کلیدزنی در هر زمان دلخواه از موج سینوسی وجود دارد [ ]. در برقدار کردن از راه دور کلیدزنی از پست تغذیه کننده صورت می گیرد و کلید متصل به شین تغذیه در حالت عملکرد آماري است. با وصل این کلید کابل و ترانسفورماتور متصل به آن برقدار میشود. براي دستیابی به حداکثر ولتاژ ممکن فرض میشود که ترانسفورماتور در حالت بیبار است. براي مطالعات برقدار کردن مجدد فرآیند کاملا شبیه برقدار کردن میباشد. این فرآیند زمانی اتفاق میافتد که خط بواسطه خطا و یا علل مختلف قطع کرده و کلیدهاي باز وصل پس از مدت زمان کوتاهی دوباره وصل میشوند. این در حالی است که در هنگام وصل مجدد خط داراي شارژ باشد. این شارژ براي بررسی بدترین حالت بر روي فاز برابر پریونیت و در فاز دیگر برابر پریونیت در نظر گرفته میشود. 5 شبیه سازي در مطالعات کلیدزنی بسته شدن کلیدها بطور تصادفی و مستقل از یکدیگر انجام میشود. مدل آماري کلیدزنی بر اساس مدل گوسی با میانگین میلی ثانیه و انحراف معیار /5 میلی ثانیه انتخاب شده است. شبکه از پست فیروزي به صورت امپدانس معادل در نظر گرفته شده است. دیاگرام تک خطی شبیه سازي شده در «شکل 4» نشان داده شده است. شکل (4): دیاگرام تک خطی مدار مورد مطالعه در پست آیت امپدانس اتصال کوتاه در پست دوشان تپه در جدول () آورده شده است. ZQQ امپدانس اتصال کوتاه ترتیب مثبت و ZQQ امپدانس اتصال کوتاه ترتیب صفر است. امپدانس مبنا براي اعداد نشان داده شده برابر 4 اهم است. اعداد ذکر شده بر اساس مدلسازي شبکه فوق توزیع برق منطقه اي تهران در نرم افزار توسط این شرکت برق منطقه اي اعلام شده است. جدول (5): امپدانس اتصال کوتاه در پست /6/ کیلوولت قدرت قطع 6 کیلوولت سه فاز (MVA) تک فاز فیروزي نسبت X/R Z =.9J.54(p.u).Z =.557J.(p.u) 44 94 5 برقدار کردن خط با برقدار کردن ترانسفورماتور بیبار متصل به کابل /7 کیلومتري اضافه ولتاژي در اولیه و ثانویه ترانسفورماتور مربوطه دیده میشود. وابستگی زمان بسته شدن کلید فازهاي مختلف به یکدیگر در میزان اضافه ولتاژ تاثیر دارد. بدترین حالت زمانی بوده که تیغه ها مستقل از یکدیگر عمل نمایند که به آن کلیدزنی غیر همزمان گفته میشود. در مطالعات انجام شده در این مقاله کلیدزنی غیرهمزمان ملاك میباشد. شبیهسازي براي دستیابی به نتیجه مناسب براي مرتبه تکرار میشود. نمودارهاي اضافه ولتاژهاي مثبت و منفی فازهاي و ثانویه ترانسفورماتور پست آیت بر اساس کلیدزنی تصادفی در» شکلهاي 6 5 و «7 نشان داده شده اند. A B D E

دانشکده مهندسی برق و کامپیوتر دانشگاه تربیت مدرس تهران 65 دي ماه 9 ولتاژ شارژ خط به صورت D ظاهر میشود. اضافه ولتاژ مثبت و منفی سه فاز ثانویه ترانسفورماتور 6/ کیلوولت متصل به کابل /7 کیلومتر آیت در برقداري مجدد در اند. «شکل هاي 7 و 8» نشان داده شده به دلیل آنکه ماکزیمم ولتاژ مدنظر بوده فازهاي مختلف در شکل از یکدیگر جدا نشان داده نشدهاند. 4.5.5 5 x 4 4 Voltge(v) 4 x 4 mi: 75.6749 mx: 467.64 mi: 7.886 mx: 77.549 4 4 6 8 y شکل (8): اضافه ولتاژ مثبت سه فاز ثانویه ترانسفورماتور 6/ شکل (5): ولتاژ مثبت و منفی فاز سیمپیچ ثانویه ترانسفورماتور کیلوولت در برقداري مجدد.5.5.5.5.5 4 6 8 x 4 mi: 945.46 mx: 4.86 mi: 8.666 mx: 45788.76 mi: 858.5 mx: 899.885 Voltge(v) 4 x 4 mi: 79.85 mx: 645.989 mi: 69.98 mx: 7.646 4 4 6 8 y.5 شکل (6): ولتاژ مثبت و منفی فاز سیمپیچ ثانویه ترانسفورماتور.5 mi: 9986.9 mx: 4 mi: 4845.446 mx: 4.5 mi: 46.68 mx: 5 4 6 8 4 x 4 (7) شکل (7): ولتاژ مثبت و منفی فاز سیمپیچ ثانویه ماکزیمم اضافه ولتاژ بر اساس بار شبیه سازي که در ثانویه ترانسفورماتور انجام شده است برابر با پریونیت یا 49 کیلوولت است. در کلید زنی اضافه ولتاژهاي مثبت و منفی در نظر گرفته شده اند تا بتوان بدترین شرایط را بدست آورد. 5 برقدارکردن مجدد اضافه ولتاژهاي ناشی از کلیدزنی هنگامی که خط داراي شارژ باشد میتواند شرایط دشوارتري را ایجاد نماید. براي خطوط بدون جبرانساز شکل (9): اضافه ولتاژ منفی سه فاز ثانویه ترانسفورماتور 6/ کیلوولت در برقداري مجدد ماکزیمم اضافه ولتاژ در ثانویه برابر 5 کیلوولت یا / پریونیت است. با توجه به حوادثی که در پست بوجود آمده است گاهی در کلیدزنیها بین تیغه یک سمت کلید و محفظه آن جرقه زده میشود. در [] براي ولتاژ شکست هوا در شرایط استاندارد (9) ارایه شده است. در رابطه فوق FO ولتاژ جرقه بحرانی در شرایط استاندارد و S فاصله برحسب سانتی متر است. این مقدار با توجه به دما و رطوبت تصحیح و از مقدار فوق کاهش خواهد یافت. با توجه به شبیه سازيها اضافه ولتاژ در ثانویه تا 48/5 کیلوولت وجود دارد. در این حالت براساس (9) میزان فاصله اي که متناسب با آن شکست رخ می دهد برابر /5 سانتی متر خواهد شد. این مقادیر در شرایط استاندارد است و در واقعیت به علل مختلف از قبیل کثیف و ناهموار بودن سطح دماي Voltge (v) mi: 9.8 mx: 79.85 mi: 789.88 mx: 4 6 8 Simultio

دانشکده مهندسی برق و کامپیوتر دانشگاه تربیت مدرس تهران 65 دي ماه 9 بیشتر و غیره شکست با ولتاژ کمتري رخ خواهد داد. براي جلوگیري از وقوع این حالت استفاده از برقگیر در ثانویه ترانسفورماتور در پست آیت پیشنهاد می شود. شبیه سازي ها با وجود برقگیر تکرار شده است. مشخصات برقگیر در «شکل» نشان داده شده است. برقگیر بصورت تک ستونه است. شکل (): مشخصات الکتریکی برقگیر اضافه ولتاژهاي سه فاز و در بار شبیه سازي بدست آمده است. ماکزیمم ولتاژ جدا از آنکه در کدام فاز اتفاق افتاده مهم است. نتایج شبیه سازي در «شکل هاي و» نشان داده شدهاند. به دلیل آنکه ماکزیمم ولتاژ مدنظر بوده فازهاي مختلف در شکل از یکدیگر جدا نشان داده نشدهاند. شکل (): ولتاژ مثبت سه فاز ثانویه ترانسفورماتور در حضور برقگیر شکل (): ولتاژ منفی سه فاز ثانویه ترانسفورماتور در حضور برقگیر با استفاده از برقگیر ماکزیمم اضافه ولتاژ به کیلوولت یا /4 پریونیت می رسد. این اضافه ولتاژ به ازاي بار شبیه سازي بوجود می آید. با توجه به حضور برقگیر فاصله هوایی براي ایجاد جرقه به 5/5 سانتی متر کاهش یافته است. در واقع با استفاده از این تجهیز میزان 6/5 سانتی متر حاشیه امنیت ایجاد شده است. 6 نتیجه گیري در پست آیت در شرکت برق منطقه اي تهران با توجه به اینکه کلیدزنی از راه دور انجام میشود و کابل و ترانسفورماتور با یکدیگر برقدار می شوند اضافه ولتاژ زیادي در ثانویه ترانسفورماتور دیده می شود. با توجه به شبیه سازي ها در EMTPRV دامنه اضافه ولتاژ برابر پریونیت بوده است. استفاده از برقگیر در ثانویه ترانسفورماتور این پست سبب کاهش دامنه اضافه ولتاژ تا میزان /4 پریونیت و میرایی نوسانات شده است. بنابراین قوسی بین ثانویه ترانسفورماتور و محفظه اطراف آن نیز ایجاد نخواهد شد. [] Isultio ooritio Prt 4, omputtiol guie to Isultio ooritio moelig of eletril etworks ", IE Pulitio 674, st eitio, 4 [] Bjør Gustvse, "Stuy of Trsformer Resot Overvoltges use y letrsformer HighFrequey Itertio", IEEE TRANSATIONS ON POWER DELIVERY, VOL. 5, NO., APRIL [] D.R.Smith, S.R.Swso, Overvoltges With Remotely Swithe lefe Groue WyeWye Trsformers, IEEE T r s o Power Apprtus Systems, vol. PAS94, o. 5, Septemer/Otoer 975 [4] B. Gustvse, J. A. Mrtiez, D. Durk, Prmeter Determitio for Moelig System Trsiets Prt II: Isulte les, IEEE PES Tsk Fore o Dt for Moelig System Trsiets of IEEE PES Workig Group o Moelig Alysis of System Trsiets Usig Digitl Simultio [5] J. A. Mrtiez, D. Durk, Prmeter etermitio for moelig systems trsietsprt V: Surge rresters, IEEE PES Tsk Fore o Dt for Moelig System Trsiets of IEEE PES Workig Group o Moelig Alysis of System Trsiets Usig Digitl Simultio [6] J. A. Mrtiez, R. Wllig, B. A. Mork, J. MrtiAreo, D. Durk, Prmeter Determitio for Moelig System Trsiets Prt III: Trsformers, IEEE PES Tsk Fore o Dt for Moelig System Trsiets of IEEE PES Workig Group o Moelig Alysis of System Trsiets Usig Digitl Simultio [7] A.J.F. Keri, et. Al, "Moelig Alysis of System Trsiet Usig Digitl Progrms" IEEE PES Speil Pulitio, Workig Group 5.8.9, 99TP, 998 [8] All Greewoo, "Eletril Trsiets i Power Systems", Seo Eitio, Joh Wiley & Sos, I. 99 [٩] دکتر گي ورگ قره پتیان احمد غنی زاده"راهنماي نرم افزار "EMTPRV انتشارات نور دانش ١٣٩١ [] A. M. Gole, D. W. Durk, E. H. mm, M. Mrz, R.. Degeeff, R. P. O Lery, R, Ntrj, J. A. MrtiezVelso, Kihug Lee, A. Morhe, R. Shh, E. R. Prtio, G.. Thom, B. Spherlig, D. A. Woofor, L. Rugeles, Tsk Fore Report: Moelig Guielies for Swithig Trsiets, IEEE PES Swithig Trsiets Tsk Fore.5 Voltge(v).5.5 x 4.5 Voltge(v ).5 x 4.5 mi: 594.469 mx:.59 mi: 688.748 mx:.4 mi: 68.598 mx: 78.58 4 6 8 mi: 884.95 mx: 6.648 mi:.5567 mx: 699.87 mi: 7.5887 mx: 556.548 4 6 8 BA