16ο Συνέδριο Σκυροδέματος, ΤΕΕ, ΕΤΕΚ, 21-23/10/ 2009, Πάφος, Κύπρος 16 ο Πανελλήνιο Συνέδριο Σκυροδέματος Κύπρος, Οκτωβρίου 2009 Άρθρο
|
|
- Τηθύς Αποστόλου
- 7 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 16 ο Πανελλήνιο Συνέδριο Σκυροδέματος Κύπρος, Οκτωβρίου 09 Άρθρο 0110 Πειραματική Μελέτη Συμπεριφοράς Συμβατικά Οπλισμένων Δοκών Σκυροδέματος Ενισχυμένων με Μανδύες Ινοπλισμένου Τσιμεντοκονιάματος Experimental Study of the Behavior of R/C Beams Strengthened with Cast in-place Fiber-Reinforced Jackets Θεοχάρης ΠΑΠΑΘΕΟΧΑΡΗΣ 1, Φίλιππος Κ. ΠΕΡΔΙΚΑΡΗΣ 2 Λέξεις κλειδιά: δοκός, ενίσχυση, ινοπλισμένο τσιμεντοκονίαμα, μανδύας, στατική ανακυκλιζόμενη φόρτιση, στατική μονοτονική φόρτιση ΠΕΡΙΛΗΨΗ: Σκοπός της εργασίας είναι η πειραματική διερεύνηση της συμπεριφοράς σε στατική μονοτονική και ανακυκλιζόμενη κάμψη συμβατικά οπλισμένων δοκών Ο/Σ ενισχυμένων με σχετικά μικρού πάχους μανδύα από ινοπλισμένο τσιμεντοκονίαμα. Το ινοπλισμένο τσιμεντοκονίαμα είναι υψηλής αντοχής με μέση θλιπτική αντοχή κύβου και εφελκυστική αντοχή σε διάρρηξη περίπου 82 και 8 ΜPa, αντίστοιχα, με ίνες χάλυβα 0,8% κ.ό. και l/d=71. Τα δοκίμια περιλαμβάνουν συμβατικά οπλισμένες δοκούς (RC) διατομής 15x cm (b x h) και ανοίγματος 1 cm ενισχυμένες με μανδύα ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος (CFRT) πάχους 3.5 cm σε όλη την περίμετρο της δοκού. Η μέτρηση του βέλους κάμψης έγινε με μηκυνσιόμετρα αναρτημένα με ειδικό σύστημα στήριξης ανεξάρτητο από το πλαίσιο φόρτισης. Οι δοκιμές έγιναν επιβάλλοντας καθορισμένη παραμόρφωση (μέγιστο βέλος κάμψης) για 2 κύκλους φόρτισης με έλεγχο της μετακίνησης του εμβόλου επιβολής φορτίου. ABSTRACT: The objective of this research work is the experimental study of the static monotonic and fully reversing bending response of R/C beams strengthened with relatively thin cast in-place fiber-reinforced jackets. A relatively high-strength fiberreinforced cement mortar mix (hooked-end steel fiber of volumetric content 0.8% and aspect ratio l/d=71) with an average compressive and splitting tensile strength of 82 και 8 ΜPa, respectively was used for the jacket. The conventionally reinforced beam specimens with a cross-section of 15 x cm (b x h) and span 1 cm were strengthened with a 3.5 cm-thick cast in-place fiber-reinforced cement mortar jacket (CFRT). The beam midspan deflection was measured with DCDT sensors placed on an independent support system. The static monotonic and cyclic 3- and 4-point bending tests were performed under displacement-control (max. midspan deflection) for two cycles. ΕΙΣΑΓΩΓΗ Στην παρούσα εργασία παρουσιάζεται παρουσιάζονται τα πειραματικά αποτελέσματα των δοκιμών δέκα-έξι (16) δοκών συμβατικού Ο/Σ και ενισχυμένων δοκών με ινοπλισμένο τσιμεντοκονίαμα σε στατική μονοτονική και ανακυκλιζόμενη φόρτιση κάμψης 3 ή 4 σημείων (Πίνακας 1), που αποτελεί μέρος ερευνητικού προγράμματος για την πειραματική μελέτη της συμπεριφοράς συνολικά είκοσι-πέντε (25) δοκών. Οι 1 Υποψήφιος Διδάκτωρ, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήμιο Θεσσαλίας, th _papath@yahoo.gr 2 Καθηγητής, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήμιο Θεσσαλίας, filperd@uth.gr
2 Mέγιmmάμψηςοςκβέλστο-32-2±μ-8+8ετακίννηταρμετακίνηθετικήσήηκπαρμοπςττικαήπράονπωή±16±12±8±4ημππροτικςήκπάήτω ((ηικσκαταρο))16ο Συνέδριο Σκυροδέματος, ΤΕΕ, ΕΤΕΚ, 21-23// 09, Πάφος, Κύπρος δοκιμές κάμψης όπως και δοκιμές θλίψης και έμμεσου εφελκυσμού σε κυβικά και κυλινδρικά δοκίμια του συμβατικού σκυροδέματος και ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος πραγματοποιήθηκαν στο Εργαστήριο Τεχνολογίας και Κατασκευών Οπλισμένου Σκυροδέματος στο Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών του Πανεπιστημίου Θεσσαλίας. Πίνακας 1. Πρόγραμμα δοκιμών κάμψης δοκών Ο/Σ (RC) και ενισχυμένων με μανδύα ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος (CFRT). κωδικός RC CFRT οπλισμός συμβατικός οπλισμός (διαμήκεις ράβδοι, συνδετήρες) μανδύας ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος με διαμήκεις ράβδους ή μεταλλικό πλέγμα σε δοκούς Ο/Σ μανδύας ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος με διαμήκεις ράβδους ή μεταλλικό πλέγμα σε δοκούς Ο/Σ χωρίς συνδετήρες αριθμός δοκιμίων είδος φόρτισης στατική μονοτονική φόρτιση κάμψης 3 και 4 σημείων στατική πλήρως ανακυκλιζόμενη φόρτιση κάμψης 4 σημείων στατική μονοτονική φόρτιση κάμψης 4 σημείων στατική πλήρως ανακυκλιζόμενη φόρτιση κάμψης 4 σημείων στατική μονοτονική φόρτιση κάμψης 4 σημείων στατική πλήρως ανακυκλιζόμενη φόρτιση κάμψης 4 σημείων Οι δοκιμές σε στατική πλήρως ανακυκλιζόμενη φόρτιση κάμψης 3 ή 4 σημείων (0 +δ 0 -δ 0) πραγματοποιήθηκαν με επιβολή 2 κύκλων φόρτισης καθορισμένου μέγιστου βέλους κάμψης της δοκού με βάση το ιστορικό φόρτισης του Σχήματος 1 με αυξανόμενη κάθε φορά επιβαλλόμενη παραμόρφωση κατά ±4 mm. 0)(4-16Σχήμα 1: Ιστορικό φόρτισης για τη στατική πλήρως ανακυκλιζόμενη φόρτιση κάμψης (2 κύκλοι φόρτισης στην εκάστοτε επιβαλλόμενη παραμόρφωση). ΠΑΡΑΣΚΕΥΗ ΔΟΚΙΜΙΩΝ Σκυροδετήθηκαν έξι (6) δοκοί (μήκoς x πλάτος x ύψος =180x15x cm) με συμβατικά Ο/Σ (RC) (Σχήμα 2) με διαμήκη οπλισμό 3Φ πάνω και κάτω, εγκάρσιο οπλισμό κατακόρυφων συνδετήρων Φ8/ και περιμετρική επικάλυψη σκυροδέματος 3,0 cm. Επίσης, δέκα () παρόμοιοι δοκοί ενισχύθηκαν με μανδύα από ινοπλισμένο - 2 -
3 τσιμεντοκονίαμα πάχους 3,5 cm (CFRT). Μετά από 28 ημέρες συντήρησης των συμβατικά οπλισμένων δοκών τοποθετήθηκε περιμετρικά ο οπλισμός της ενίσχυσης του μανδύα (διαμήκεις ράβδοι 2Φ πάνω/κάτω με συνδετήρες Φ8/ ή μεταλλικό πλέγμα Τ131) και σκυροδετήθηκε ο μανδύας του ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος (βλέπε Σχήματα 3α και 3β). Κατά τη σκυροδέτηση των δοκών ελήφθησαν δοκίμια για τον έλεγχο της θλιπτικής και εφελκυστικής αντοχής του συμβατικού σκυροδέματος και του ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος. Τα κυλινδρικά (διάμετρος x ύψος=15x cm) και κυβικά (15x15x15 cm) δοκίμια παρασκευάστηκαν και συντηρήθηκαν για 28 ημέρες σε θάλαμο συντήρησης μαζί με τις δοκούς σε χώρο της ΕΒΕΤΑΜ. Σχήμα 2: Ονομαστικές διαστάσεις διατομής δοκών συμβατικά Ο/Σ. (α) (β) Σχήμα 3: Ονομαστικές διαστάσεις διατομής δοκών συμβατικά Ο/Σ ενισχυμένων με μανδύα ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος οπλισμένου με: (α) διαμήκεις ράβδους (4 ) και συνδετήρες (Σ 8/), (β) πλέγμα χάλυβα Τ131. ΥΛΙΚΑ Ο διαμήκης και εγκάρσιος οπλισμός των συμβατικά οπλισμένων δοκών (RC) και των ενισχυμένων δοκών με μανδύα (CFRT) είναι ποιότητας S0. Για την παρασκευή του μίγματος του ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος χρησιμοποιήθηκαν λείες χαλύβδινες ίνες κυκλικής διατομής με κεκαμμένα άκρα σε ογκομετρικό ποσοστό V f =0,8% (63,1 gr/lt). Η μέση εφελκυστική αντοχή των ινών είναι τουλάχιστον MPa, το ονομαστικό μήκος 28,4 mm, η διάμετρος 0,4 mm και ο λόγος μήκος/διάμετρο, l/d=71. Οι τιμές της μέσης θλιπτικής αντοχής κύβου και κυλίνδρου για το συμβατικό σκυρόδεμα (C cub,c και C cyl,c ) και το ινοπλισμένο τσιμεντοκονίαμα (FRC cub,c και FRC cyl,c ) καθώς και η - 3 -
4 μέση εφελκυστική αντοχή διάρρηξης C cyl,t και FRC cyl,t, αντίστοιχα, περιλαμβάνονται στον Πίνακα 2. Πίνακας 2. Μέση θλιπτική και έμμεση εφελκυστική (διάρρηξη) αντοχή συμβατικού σκυροδέματος και ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος. δοκίμια - κωδικός μίγμα είδος δοκιμής κυβικά - C cub,c κυλινδρικά - C cyl,c κυβικά - FRC cub,c κυλινδρικά - FRC cyl,c κυλινδρικά - C cyl,t κυλινδρικά - FRC cyl,t συμβατικό σκυρόδεμα συμβατικό σκυρόδεμα ινοπλισμένο τσιμεντοκονίαμα ινοπλισμένο τσιμεντοκονίαμα συμβατικό σκυρόδεμα ινοπλισμένο τσιμεντοκονίαμα μονοαξονική θλίψη μονοαξονική θλίψη μονοαξονική θλίψη μονοαξονική θλίψη έμμεσος εφελκυσμός έμμεσος εφελκυσμός αριθμός δοκιμίων μέση θλιπτική, f cm ή εφελκυστική αντοχή, f ctm (MPa) 32, , , ,14 5 2,58 9 8,06 ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΔΙΑΤΑΞΗ Οι δοκιμές κάμψης των δοκών πραγματοποιήθηκαν με σερβοϋδραυλικό σύστημα MTS ±2 kn σε ειδικά διαμορφωμένο μεταλλικό πλαίσιο αντίδρασης στο Εργαστήριο Τεχνολογίας και Κατασκευών Οπλισμένου Σκυροδέματος. Για τις δοκιμές μονοαξονικής θλιπτικής και έμμεσης εφελκυστικής αντοχής του συμβατικού και ινοπλισμένου σκυροδέματος χρησιμοποιήθηκε πρέσα μονοαξονικής θλίψης DMG 00 kn. Για την καταγραφή του βέλους κάμψης στο μέσο του ανοίγματος των δοκών χρησιμοποιήθηκαν δύο (2) μηκυνσιόμετρα (DCDT) ένα σε κάθε πλευρά της δοκού (Α, Β) καταγράφοντας τη σχετική μετακίνηση του μέσου του ανοίγματος σε σχέση με το μέσον του ύψους της διατομής στις στηρίξεις (βλέπε Σχήμα 4). Τα μηκυνσιόμετρα αναρτήθηκαν σε ειδικό σύστημα ράβδων αλουμινίου που εδράζονται μέσω άρθρωσης-κύλισης σε μεταλλικές ράβδους Φ8 πακτωμένες στο μέσο του ύψους των στηρίξεων της δοκού. Πειραματική διάταξη για στατική φόρτιση κάμψης 3 ή 4 σημείων Τρεις (3) συμβατικά οπλισμένες δοκοί (RC-1S-3Β, RC-2S-3Β, RC-3S-3Β) και τέσσερις (4) ενισχυμένες δοκοί με μανδύα ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος (CFRT-1S-4B, CFRT-2S-4B, CFRT-3S-4B, CFRT-4S-4B) υπεβλήθησαν σε στατική φόρτιση κάμψης 3 (ένδειξη «3Β») και 4 σημείων (ένδειξη «4Β»), αντίστοιχα, όπου το S χαρακτηρίζει στατική μονοτονική φόρτιση και ο 1 ος αριθμός στον κωδικό δοκιμίου τον αριθμό δοκιμίου. Η πειραματική διάταξη κάμψης 4 σημείων παρουσιάζεται στη φωτογραφία του Σχήματος 4. Το φορτίο ασκήθηκε με έλεγχο της μετατόπισης του εμβόλου μέσω σερβοϋδραυλικού συστήματος. Η καταγραφή των μετρήσεων με σύστημα SCXI (National Instruments) περιλαμβάνει την μετατόπιση του εμβόλου της μηχανής, το επιβαλλόμενο φορτίο και το μέγιστο βέλος κάμψης της δοκού. Το μέγιστο βέλος κάμψης κατεγράφη ως η μέση τιμή των μετρήσεων δύο μηκυνσιομέτρων (DCDT) που τοποθετήθηκαν στο μέσο του ανοίγματος (βλέπε Σχήμα 4)
5 Σχήμα 4: Δοκός Ο/Σ ενισχυμένη με μανδύα ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος και 4 (CFRT-1S-4Β) και πειραματική διάταξη για μονοτονική φόρτιση κάμψης 4 σημείων. Πειραματική διάταξη για στατική ανακυκλιζόμενη φόρτιση κάμψης 3 ή 4 σημείων Τρεις (3) δοκοί από συμβατικά οπλισμένο σκυρόδεμα (RC-4C-3Β, RC-5C-4Β, RC-6C- 4Β) και έξι (6) συμβατικά οπλισμένες δοκοί ενισχυμένες με μανδύα ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος υπεβλήθησαν σε στατική πλήρως ανακυκλιζόμενη φόρτιση κάμψης 3 («3Β») ή 4 («4Β») σημείων (C για ανακυκλιζόμενη φόρτιση) (βλέπε Σχήμα 5 για την κάμψη 4 σημείων). Η επιβολή του φορτίου για την πλήρως ανακυκλιζόμενη φόρτιση πραγματοποιήθηκε μέσω ειδικής διάταξης που επέτρεπε άρθρωση και κύλιση στα σημεία φόρτισης και τις στηρίξεις. Στις θέσεις των στηρίξεων η παραπάνω διάταξη συνδέθηκε με τη μεταλλική δοκό της βάσης του πλαισίου φόρτισης, ώστε να είναι δυνατή η επιβολή θετικής και αρνητικής καμπτικής έντασης. Το μέγιστο βέλος κάμψης μετρήθηκε με την ίδια μέθοδο όπως στη δοκιμή της στατικής μονοτονικής φόρτισης. Σχήμα 5: Συμβατικά οπλισμένη δοκός ενισχυμένη με μανδύα ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος και πλέγμα T131 (CFRT-8C-4Β) σε πλήρως ανακυκλιζόμενη κάμψη 4 σημείων. Στατική φόρτιση ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ Στις ενισχυμένες δοκούς με μανδύα ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος εμφανίζεται αρχικά μεγαλύτερος αριθμός τριχοειδών ρωγμών απ ότι στις δοκούς Ο/Σ, όπως φαίνεται - 5 -
6 στα Σχήματα 6 και 7, αλλά τελικά υπάρχει συγκέντρωση των παραμορφώσεων σε μια περιοχή με έντονη αύξηση του ανοίγματος ουσιαστικά μιας ρωγμής και σύγχρονη απομείωση της φέρουσας ικανότητας της δοκού με κάποια παραμένουσα φέρουσα ικανότητα στο φθίνοντα κλάδο λόγω της παρουσίας των ινών. Λόγω της παρουσίας των διαμήκων ράβδων οπλισμού, η παραμορφωσιμότητα των δοκών Ο/Σ είναι κατά πολύ υψηλότερη από αυτή των ινοπλισμένων, ενδεικτικό της πολύ μεγαλύτερης δυνατότητας απορρόφησης ενέργειας (πλαστιμότητα). Είναι προφανές ότι η παρουσία διαμήκων ράβδων οπλισμού για την ανάληψη του εφελκυσμού (RC-3S-3B) είναι ευεργετική για την πλαστιμότητα της δοκού και δεν μπορεί να αντικατασταθεί μόνο με τη χρήση ινών. Σχήμα 6: Αστοχία δοκού Ο/Σ σε στατική μονοτονική φόρτιση κάμψης 3 σημείων. (α) μανδύας με διαμήκη οπλισμό (β) μανδύας με μεταλλικό πλέγμα Σχήμα 7: Αστοχία δοκού Ο/Σ ενισχυμένης με μανδύα ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος σε στατική μονοτονική φόρτιση κάμψης 4 σημείων. Τα διαγράμματα μέγιστης ροπής κάμψης συναρτήσει του βέλους κάμψης στο μέσον του ανοίγματος) για τις δοκούς RC και CFRT που υποβλήθηκαν σε στατική μονοτονική φόρτιση κάμψης 3 ή 4 σημείων παρουσιάζονται στο Σχήμα 8. Η παρουσία της ενίσχυσης του μανδύα τσιμεντοκονιάματος στις δοκούς CFRT αυξάνει σημαντικά τη δυσκαμψία των δοκών Ο/Σ που ενισχύθηκαν και ιδιαίτερα βέβαια στην περίπτωση του μανδύα με διαμήκη και εγκάρσιο οπλισμό (βλέπε Σχήμα 8). Στο Σχήμα 8 για πιο αποτελεσματική σύγκριση περιλαμβάνεται και ένα αντιπροσωπευτικό διάγραμμα για δοκό από ινοπλισμένο τσιμεντοκονίαμα σε κάμψη 4 σημείων (FRC-2.1S-4B). Τα πειραματικά αποτελέσματα για την αντοχή ρηγμάτωσης, αρχική διαρροή του διαμήκους οπλισμού, καμπτική αντοχή και τα αντίστοιχα βέλη κάμψης περιλαμβάνονται στον Πίνακα
7 80 Μέγιστη ροπή κάμψης, Mmax (knm) 70 FRC-2.1S -4B CFRT-2S-4B RC-3S -3B CFRT-1S-4B Μέγιστο βέλος κάμψης, δ (mm) Σχήμα 8: Διαγράμματα μέγιστης ροπής-βέλους κάμψης δοκών RC, FRC και δοκών Ο/Σ ενισχυμένων με μανδύα ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος (CFRT) σε στατική μονοτονική φόρτιση κάμψης 3 ή 4 σημείων. Όπως φαίνεται στο Σχήμα 8 και Πίνακα 3, οι ενισχυμένοι δοκοί Ο/Σ με μανδύα ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος πάχους 3.5 cm (CFRT), σε μονοτονική στατική φόρτιση παρουσίασαν αντοχή ρηγμάτωσης, αντοχή διαρροής και καμπτική αντοχή μέχρι 2 και 3 φορές αυτής των δοκών Ο/Σ που ενισχύθηκαν στην περίπτωση που ο μανδύας ήταν οπλισμένος με μεταλλικό πλέγμα και διαμήκη/εγκάρσιο οπλισμό, αντίστοιχα. Με βάση θεωρητικές αναλύσεις, στην περίπτωση που η αρχική δοκός Ο/Σ είχε ενισχυθεί με σκυρόδεμα ίδιας αντοχής με αυτό της δοκού που ενισχύθηκε, εκτιμάται ότι η καμπτική αντοχή της δοκού λόγω της αύξησης της διατομής και του επιπλέον μεταλλικού πλέγματος ή διαμήκους οπλισμού στην περίμετρο της δοκού θα ήταν περίπου 1,5 και 2 φορές αυτής των δοκών Ο/Σ που ενισχύθηκαν, αντίστοιχα. Όπως αναμένεται, η αρχική δυσκαμψία των ενισχυμένων δοκών είναι παρόμοια ανεξάρτητα από το αν έχει οπλιστεί ο μανδύας με διαμήκεις ράβδους ή μεταλλικό πλέγμα. Η μέση τιμή των οριακών αντοχών των ενισχυμένων δοκών με μανδύα και διαμήκη/εγκάρσιο οπλισμό είναι αυξημένη της αντίστοιχης των δοκών με μανδύα και μεταλλικό πλέγμα κατά 31% για την αντοχή ρηγμάτωσης, 34% για τη διαρροή και 45% για την καμπτική αντοχή. Μετά τη διαρροή του οπλισμού του μανδύα και την επίτευξη της μέγιστης καμπτικής αντοχής των δοκών CFRT για παραμορφώσεις 3 5 φορές της παραμόρφωσης αρχικής διαρροής, η φέρουσα ικανότητα των δοκών μειώνεται κατά 15 35% λόγω απώλειας της συνεισφοράς των ινών στην εφελκυόμενη περιοχή των δοκών. Η μείωση αυτή στις δοκούς όπου ο μανδύας οπλίζεται με μεταλλικό πλέγμα είναι πιο μεγάλη και απότομη. Τελικά, οι ενισχυμένοι δοκοί εκτός της αυξημένης αντοχής τους σε σχέση με τις συμβατικές δοκούς διαθέτουν και συνολική πλαστιμότητα τουλάχιστον αντίστοιχη των συμβατικών δοκών Ο/Σ που ενισχύθηκαν. Η αντίστοιχη αύξηση της φέρουσας ικανότητας που προσδίδει η ενίσχυση με μανδύα ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος μικρού σχετικά πάχους θα ήταν δυνατόν να επιτευχθεί με αντίστοιχο μανδύα συμβατικού σκυροδέματος υψηλής θλιπτικής αντοχής τουλάχιστον 1 MPa αλλά βέβαια με αρκετά μειωμένη ικανότητα παραμόρφωσης
8 Πίνακας 3. Πειραματικά αποτελέσματα δοκών Ο/Σ (RC) και των ενισχυμένων με μανδύα (CFRT) για στατική μονοτονική (S) και ανακυκλιζόμενη (C) φόρτιση κάμψης 3 ή 4 σημείων. κωδικός M cr (knm) δ cr (mm) M y (1) (knm) δ y (mm) M u (knm) δ u (mm) RC-1S-3B 3,8 0,26 22,2 6,1 23,9 37,4 RC-2S-3B 3,9 0,39 21,8 6,4 23,5 31,8 RC-3S-3B 3,9 0,36,5 5,9 23,2 36,5 RC-4C-3B 3,7 - (2) 25,6 - (2) 26,5 - (2) RC-5C-4B 2,5 0,52 22,5 6,9 24,9 42,0 RC-6C-4B 3,1 0,41,8 6,8 23,2 41,7 CFRT-1S-4B (4),4 0,28 56,3 5,5 67,1,4 CFRT-2S-4B (3) 7,4 0,23,9 5,4 45,2,6 CFRT-3S-4B (3) 8,2 0,17 46,8 5,6 49,9 27,4 CFRT-4S-4B (4),0 0,27 61,4 5,7 70,5 24,6 CFRT-5C-4B (4),8 0,32 61,2 5,0 67,6 8, CFRT-6C-4B (4),9 0,35 55,0 5,5 58,0 8,00 CFRT-7C-4B (4),7 0,29 54,8 5,2 59,0 8, CFRT-8C-4B (3) 7,8 0, 41,5 4,3 51,5 7,80 CFRT-9C-4B (3) 8,2 0,24 46,0 4,5,7 8, CFRT-C-4B (3) 8,0 0, 42,0 4,9 47,3 8,00 (1) ροπή αντοχής αρχικής διαρροής διαμήκους οπλισμού (2) δεν ήταν δυνατή η μέτρηση βέλους κάμψης (3) με μεταλλικό πλέγμα Τ131 (4) με διαμήκη/εγκάρσιο οπλισμό Πλήρως ανακυκλιζόμενη φόρτιση Η αποτελεσματικότητα της ενίσχυσης των δοκών Ο/Σ με μανδύα από ινοπλισμένο τσιμεντοκονίαμα (CFRT) στην ανάληψη της επιβαλλόμενης ανακυκλιζόμενης καμπτικής έντασης δύναται να αξιολογηθεί σε σχέση με αυτήν των δοκών Ο/Σ που ενισχύθηκαν (RC) στα συγκριτικά διαγράμματα μέγιστης ροπής κάμψης-βέλους κάμψης που παρουσιάζονται στα Σχήματα 9, και 11. Η καμπτική φέρουσα ικανότητα των ενισχυμένων δοκών για επιβαλλόμενο μέγιστο βέλος κάμψης ίσο με ±8 mm μετά από συνεχή ανακύκλιση μειώνεται πλησιάζοντας την αντοχή των δοκών Ο/Σ που ενισχύθηκαν αλλά για τιμές βέλους κάμψης τουλάχιστον ±32 mm (σχεδόν 5 φορές της παραμόρφωσης διαρροής) με ταχύτερη απομείωση να συμβαίνει όταν τοποθετείται στο μανδύα μεταλλικό πλέγμα. Τα πειραματικά αποτελέσματα δείχνουν ότι η υστερητική συμπεριφορά των ενισχυμένων δοκών (CFRT) με διαμήκεις ράβδους και εγκάρσιο οπλισμό (CFRT-7C) είναι κατά πολύ ανώτερη αυτής των δοκών CFRT με μεταλλικό πλέγμα (CFRT-C). Για τον 1 ο κύκλο φόρτισης η καμπτική φέρουσα ικανότητα για μέγιστο βέλος κάμψης +8 mm λόγω της ανακυκλιζόμενης φόρτισης μετά από 3πλασιασμό του μέγιστου επιβαλλόμενου βέλους κάμψης (±24 mm) μειώθηκε κατά μέσο όρο περίπου % και % για την περίπτωση μανδύα με διαμήκεις ράβδους και μεταλλικό πλέγμα, αντίστοιχα. Μετά την αρχική διαρροή καθόσον αφορά στην επιρροή του 2 ου κύκλου φόρτισης για την ίδια επιβαλλόμενη παραμόρφωση, και επιβολή, ενώ σε σχετικά χαμηλές μέγιστες επιβαλλόμενες παραμορφώσεις (+8 mm) η απόκριση για θετική καμπτική ροπή μειώνεται κατά περίπου 14% και 34% στην περίπτωση μανδύα με διαμήκεις ράβδους και μεταλλικό πλέγμα, αντίστοιχα, σε σχετικά υψηλές μέγιστες επιβαλλόμενες παραμορφώσεις (+24 mm) η αντίστοιχη μείωση είναι μόλις 5% και 15%. Στη περίπτωση αρνητικής καμπτικής έντασης, η αντίστοιχη μείωση είναι σημαντικά μικρότερη, δηλαδή 7% και 15% για χαμηλές παραμορφώσεις και ακόμη μικρότερη (4% - 8 -
9 και 5%) για υψηλές παραμορφώσεις. Η ανακύκλιση στον 1 ο κύκλο φόρτισης στην εκάστοτε επιβαλλόμενη παραμόρφωση μετά την αρχική διαρροή στις δοκούς με μανδύα και διαμήκη οπλισμό παρουσιάζει σχετικά μικρότερη απομείωση καμπτικής απόκρισης (15% 25%) από την αντίστοιχη ( 45%) των δοκών με μανδύα και μεταλλικό πλέγμα. Μετά την αρχική διαρροή των ράβδων οπλισμού του μανδύα οι ενισχυμένοι δοκοί (CFRT) παρουσιάζουν σημαντική ικανότητα απορρόφησης ενέργειας, η οποία στην περίπτωση οπλισμού του μανδύα με διαμήκη/εγκάρσιο οπλισμό μπορεί να είναι έως και διπλάσια εκείνης των δοκών Ο/Σ που ενισχύθηκαν. Στις ενισχυμένες δοκούς υπήρξε συνεχής αύξηση της ικανότητας απορρόφησης ενέργειας στον 1 ο κύκλο φόρτισης με αυξανόμενη επιβαλλόμενη παραμόρφωση. Στην περίπτωση του μανδύα με διαμήκεις ράβδους η απορρόφηση ενέργειας μετά από επιβολή βέλους κάμψης περίπου 5 φορές της τιμής αρχικής διαρροής (±24 mm) σχεδόν πενταπλασιάστηκε (βλέπε Σχήμα 12), ενώ στην περίπτωση μεταλλικού πλέγματος διπλασιάστηκε. Για τιμές βέλους κάμψης μεγαλύτερες των ±12 mm, η απορροφούμενη ενέργεια για τις δοκούς με μανδύα και διαμήκεις ράβδους είναι περίπου 2 2,5 φορές αυτής για τις δοκούς με μανδύα και μεταλλικό πλέγμα για την ίδια επιβαλλόμενη παραμόρφωση. Παρότι μια ανομοιόμορφη καθ ύψος κατανομή των ινών στη δοκό μπορεί να επηρεάσει σημαντικά την θετική και αρνητική καμπτική συμπεριφορά της, στην περίπτωση της ενίσχυσης με σχετικά μικρού πάχους μανδύα ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος η κατανομή των ινών στο πάνω και κάτω μέρος του μανδύα δεν φαίνεται να επηρεάζει τη συμπεριφορά της. Μέγιστη ροπή κάμψης, Μmax (knm) CFRT-7C-4B RC-5C-4B Μέγιστο βέλος κάμψης, δ (mm) Σχήμα 9: Δοκός Ο/Σ με μανδύα και διαμήκη οπλισμό (CFRT-7C-4B) και συμβατική δοκός Ο/Σ χωρίς μανδύα (RC-5C-4B) σε στατική πλήρως ανακυκλιζόμενη φόρτιση κάμψης. Η ικανότητα απορρόφησης ενέργειας των ενισχυμένων δοκών CFRT με διαμήκη οπλισμό στον μανδύα είναι παρόμοια με εκείνη των δοκών CFRT με μεταλλικό πλέγμα μέχρι την επίτευξη της μέγιστης καμπτικής ροπής (βέλος κάμψης ±8 mm). Για μεγαλύτερες επιβαλλόμενες παραμορφώσεις, η ικανότητα απορρόφησης ενέργειας σχεδόν διπλασιάζεται σε σχέση με την αντίστοιχη των δοκών CFRT με μεταλλικό πλέγμα. Η απομείωση της απόκρισης για θετική και αρνητική καμπτική ένταση και μεταξύ 1 ου και 2 ου κύκλου φόρτισης δεν επηρεάζεται από το είδος του οπλισμού στο μανδύα για την ίδιο επιβαλλόμενο μέγιστο βέλος κάμψης της δοκού. Σύγκριση της συμπεριφοράς των ενισχυμένων δοκών σε πλήρως ανακυκλιζόμενη καμπτική ένταση για τις περιβάλλουσες της συμπεριφοράς δοκών ενισχυμένων με μανδύα και διαμήκεις ράβδους ή μεταλλικό πλέγμα και δοκού Ο/Σ χωρίς μανδύα παρουσιάζεται στο Σχήμα
10 Μέγιστη ροπή κάμψης, Μmax (knm) CFRT-C-4B RC-5C-4B Μέγιστο βέλος κάμψης, δ (mm) Σχήμα : Δοκός Ο/Σ με μανδύα και μεταλλικό πλέγμα (CFRT-C-4B) και συμβατική δοκός Ο/Σ χωρίς μανδύα (RC-5C-4B) σε στατική πλήρως ανακυκλιζόμενη φόρτιση κάμψης. Μέγιστη ροπή κάμψης, Μmax (knm) CFRT-7C-4B CFRT-C-4B Μέγιστο βέλος κάμψης, δ (mm) Σχήμα 11: Σύγκριση συμπεριφοράς δοκού Ο/Σ με μανδύα και διαμήκη οπλισμό (CFRT-7C-4B) και της αντίστοιχης με μεταλλικό πλέγμα (CFRT-C-4B). 1 ος κύκλος 2 ος κύκλος Μέγιστη ροπή κάμψης, Μmax (kn-m) Μέγιστο βέλος - κάμψης (mm) δ= ±4 mm δ= ±8 mm δ= ±12 mm δ= ±16 mm δ= ± mm Σχήμα 12: Υστερητικοί βρόχοι (2 κύκλοι φόρτισης) δοκού με μανδύα και διαμήκη οπλισμό (CFRT-7C-4B) σε στατική πλήρως ανακυκλιζόμενη φόρτιση κάμψης για διάφορες τιμές επιβαλλόμενου μέγιστου βέλους κάμψης. - -
11 Μέγιστη ροπή κάμψης, Μmax (knm) CFRT-7C-4B CFRT-C-4B RC-5C-4B Μέγιστο βέλος κάμψης, δ (mm) Σχήμα 13: Περιβάλλουσα συμπεριφοράς σε στατική πλήρως ανακυκλιζόμενη φόρτιση κάμψης δοκών με ενίσχυση μανδύα και διαμήκη οπλισμό (CFRT-7C-4B) ή μεταλλικό πλέγμα CFRT- C-4B) και της δοκού Ο/Σ χωρίς ενίσχυση (RC-5C-4B). ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Με βάση την καταγραφείσα καμπτική συμπεριφορά των ενισχυμένων δοκών Ο/Σ με μανδύα ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος σε στατική μονοτονική και ανακυκλιζόμενη φόρτιση για το πάχος του μανδύα (3.5 cm) και το είδος και ποσοστό των χαλύβδινων ινών που χρησιμοποιήθηκαν στην παρούσα έρευνα, προέκυψαν τα ακόλουθα συμπεράσματα: 1. Οι ενισχυμένοι δοκοί Ο/Σ με μανδύα ινοπλισμένου τσιμεντοκονιάματος πάχους 3.5 cm (CFRT) σε μονοτονική στατική φόρτιση παρουσίασαν φέρουσα αντοχή ρηγμάτωσης, αντοχή διαρροής και καμπτική αντοχή μέχρι 2 και 3 φορές αυτής των δοκών Ο/Σ που ενισχύθηκαν στην περίπτωση που ο μανδύας ήταν οπλισμένος με μεταλλικό πλέγμα και διαμήκη/εγκάρσιο οπλισμό, αντίστοιχα. Οι δοκοί με μανδύα εκτός της αυξημένης αντοχής τους σε σχέση με τις συμβατικές δοκούς διαθέτουν και συνολική πλαστιμότητα τουλάχιστον αντίστοιχη των συμβατικών δοκών Ο/Σ που ενισχύθηκαν. 2. Τα πειραματικά αποτελέσματα δείχνουν ότι η υστερητική συμπεριφορά των ενισχυμένων δοκών (CFRT) με διαμήκεις ράβδους και εγκάρσιο οπλισμό είναι πολύ ανώτερη αυτής των δοκών CFRT με μεταλλικό πλέγμα. Η καμπτική φέρουσα ικανότητα των ενισχυμένων δοκών για μέγιστο βέλος κάμψης ±8 mm μετά από συνεχή ανακύκλιση μειώνεται πλησιάζοντας την αντοχή των δοκών Ο/Σ που ενισχύθηκαν για τιμές βέλους κάμψης τουλάχιστον ±32 mm (σχεδόν 5 φορές της παραμόρφωσης διαρροής) με ταχύτερη απομείωση να συμβαίνει όταν τοποθετείται στο μανδύα μεταλλικό πλέγμα. 3. Αμέσως μετά την αρχική διαρροή του οπλισμού του μανδύα οι δοκοί με μανδύα (CFRT) παρουσιάζουν σημαντική ικανότητα απορρόφησης ενέργειας, που στην περίπτωση οπλισμού του μανδύα με διαμήκη οπλισμό είναι έως και διπλάσια αυτής των δοκών Ο/Σ που ενισχύθηκαν. Με περαιτέρω ανακύκλιση στην περίπτωση μανδύα με διαμήκεις ράβδους η απορρόφηση ενέργειας μετά από επιβολή μέγιστου βέλους κάμψης περίπου 5 φορές της τιμής αρχικής διαρροής (±24 mm) η απορρόφηση ενέργειας σχεδόν πενταπλασιάστηκε, ενώ στην περίπτωση μεταλλικού πλέγματος διπλασιάστηκε. Για τιμές βέλους κάμψης μεγαλύτερες των ±12 mm, η απορροφούμενη ενέργεια για τις δοκούς με
12 μανδύα και διαμήκεις ράβδους είναι περίπου 2 2,5 φορές αυτής για τις δοκούς με μανδύα και μεταλλικό πλέγμα στην ίδια επιβαλλόμενη παραμόρφωση. ΕΥΧΑΡΙΣΤΙΕΣ Η έρευνα που παρουσιάζεται σε αυτή την εργασία έχει γίνει στα πλαίσια του ερευνητικού προγράμματος «Ανάπτυξη, Πιλοτική Παραγωγή και Δοκιμαστική Εφαρμογή Νέας Γενιάς Σύνθετων Υλικών με βάση το Τσιμέντο για τη Βελτίωση της Αντισεισμικής Συμπεριφοράς των Κατασκευών» της ΓΓΕΤ. Η εταιρεία ΑΓΕΤ-Ηρακλής διέθεσε τα απαραίτητα υλικά και προσέφερε οικονομική υποστήριξη του πειραματικού προγράμματος και η παρασκευή και συντήρηση των δοκιμίων έγινε στην ΕΒΕΤΑΜ (βιομηχανική περιοχή Βόλου). Εκφράζονται ευχαριστίες στο τεχνικό προσωπικό του Εργαστηρίου Τεχνολογίας και Κατασκευών Οπλισμένου Σκυροδέματος, Α. Κουτσελίνη και Δ. Καραμπερόπουλο, για τη συμβολή τους στην προετοιμασία της πειραματικής διάταξης και του συστήματος καταγραφής των πειραματικών μετρήσεων. ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ Ashour A. S., and Wafa F. F., «Flexural Behavior of High-Strength Fiber-Reinforced Concrete Beams», ACI Structures J., May-June (1993), Balaguru P., Narahari R., and Mahedra P., «Flexural Toughness of Steel Fiber- Reinforced Concrete», ACI Materials J., Nov.-Dec. (1992), Banthia N., Trottier J. F., «Concrete Reinforced with deformed Steel Fibers -Part II: Toughness Characterization», ACI Materials J., Mar.-Apr. (1995), Casanova P., Rossi P., Schaller I., «Can Steel Fibers Replace Transverse Reinforcement in Reinforced Concrete Beams», ACI Materials J., Sept.-Oct. (1997), Jindal L. R., «Shear and Moment Capacities of Steel Fiber-Reinforced Concrete Beams», SP-81-1, ACI, Leung K. Y. C., «Design Criteria for Pseudo-ductile Fiber-Reinforced Concrete», J. of Eng. Mechanics, ASCE, Jan. (1996), -18. Maalej M., Li C. V., Hashida T., «Effect of Fiber Rupture on Tensile Properties of Short Fiber Composites», J. of Eng. Mechanics, ASCE, Aug. (1995), Padmarajaiah K. S., Ramaswamy A., «Comparative Study on Flexural Response of Full and Partial Depth Fiber-Reinforced High-Strength Concrete», J. of Materials in Civil Eng., Mar.-Apr. (02), Παπαθεοχάρης Θ., Περδικάρης Φ. Κ., Τζάρος Κ., (08), «Πειραματική Μελέτη Συμπεριφοράς Δοκών Ινοπλισμένου Σκυροδέματος υπό Στατική και Ανακυκλιζόμενη Φόρτιση Κάμψης», 3 ο Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας, Νο. 1969, 5 7 Νοεμβρίου 08, Αθήνα. SP-81, Fiber-Reinforced Concrete, ACI, SP-155, Testing of Fiber-Reinforced Concrete, ACI, Taerwe L., Van Gysel A., «Influence of Steel Fibers on Design Stress-Strain Curve for High-Strength Concrete», J. of Eng. Mechanics, ASCE, Aug. (1996), Visalvanich K., Naaman E. A., «Fracture Model for Fiber-Reinforced Concrete», ACI Materials J., Mar.-Apr. (1983), Xi Y., «Representative Volumes of Composite Materials», J. of Eng. Mechanics, ASCE, Dec. (1996),
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008 Άρθρο 1969 ΕΙΣΑΓΩΓΗ
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008 Άρθρο 1969 Πειραματική Μελέτη Συμπεριφοράς Δοκών Ινοπλισμένου Σκυροδέματος υπό Στατική Μονοτονική και Ανακυκλιζόμενη
Διαβάστε περισσότεραΣυμπεριφορά σε Κάμψη Δοκών Ο/Σ με ή χωρίς Βλάβη Ενισχυμένων με Ινοπλισμένο Μανδύα
Συμπεριφορά σε Κάμψη Δοκών Ο/Σ με ή χωρίς Βλάβη Ενισχυμένων με Ινοπλισμένο Μανδύα Μπουρτούβαλης Ευάγγελος Πολιτικός Μηχανικός, evanbourt@gmail.com Παπαθεοχάρης Θεοχάρης Υπ. Διδάκτωρ Π.Θ., th_papath@yahoo.gr
Διαβάστε περισσότεραΠειραματική Μελέτη Συμπεριφοράς σε Κάμψη Συμβατικά Οπλισμένων Δοκών Σκυροδέματος Ενισχυμένων με Μανδύες Ινοπλισμένου Τσιμεντοκονιάματος
Πανεπιστήμιο Θεσσαλίας Πολυτεχνική Σχολή Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Π.Μ.Σ. «ΕΦΑΡΜΟΣΜΕΝΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΚΑΙ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ» Μεταπτυχιακή Διπλωματική Εργασία Πειραματική Μελέτη Συμπεριφοράς σε Κάμψη Συμβατικά
Διαβάστε περισσότεραΠειραµατική µελέτη της αντοχής σύµµικτων πλακών σκυροδέµατος
Πειραµατική µελέτη της αντοχής σύµµικτων πλακών σκυροδέµατος Φ. Κ. Περδικάρης Καθηγητής, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήµιο Θεσσαλίας Ε. Σ. Μυστακίδης Αναπληρωτής Καθηγητής, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών,
Διαβάστε περισσότεραΕΙΣΑΓΩΓΗ. Κυριακή ΓΕΩΡΓΙΑΔΗ-ΣΤΕΦΑΝΙΔΗ 1, Ευριπίδης ΜΥΣΤΑΚΙΔΗΣ 2, Φίλιππος ΠΕΡΔΙΚΑΡΗΣ 3
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008 Άρθρο 1917 Καμπτική συμπεριφορά ινοπλισμένων δοκών και δοκών ενισχυμένων με ινοπλισμένο μανδύα Bending behavior
Διαβάστε περισσότεραΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ
ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ ΜΠΕΡΝΑΚΟΣ ΑΝΤΩΝΙΟΣ Περίληψη Στόχος της παρούσας εργασίας είναι η πρακτική εφαρμογή αναλυτικών προβλέψεων του ΚΑΝΕΠΕ
Διαβάστε περισσότεραΔοκιμές υποστυλωμάτων οπλισμένου σκυροδέματος ενισχυμένων με μανδύες σκυροδέματος ή ινοπλισμένα πολυμερή
Δοκιμές υποστυλωμάτων οπλισμένου σκυροδέματος ενισχυμένων με μανδύες σκυροδέματος ή ινοπλισμένα πολυμερή Α-Λ. Σπαθής Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, Εργαστήριο Κατασκευών, Τμήμα Πολιτικών, Μηχ, Παν. Πατρών Ε.
Διαβάστε περισσότεραΠΕΡΙΛΗΨΗ ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ
ΕΡΕΥΝΗΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ: ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΝΑΘΕΣΗ: ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ (Ο.Α.Σ.Π.)
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΑ ΦΥΛΛΑ ΙΟΠ : ΔΥΟ ΔΙΑΦΟΡΕΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟΔΟΙ ΠΡΟΕΝΤΑΣΗΣ ΚΑΙ ΑΓΚΥΡΩΣΗΣ ΤΩΝ ΦΥΛΛΩΝ ΙΟΠ
9ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 03», Μάρτιος 2003 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΑ ΦΥΛΛΑ ΙΟΠ : ΔΥΟ ΔΙΑΦΟΡΕΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟΔΟΙ ΠΡΟΕΝΤΑΣΗΣ ΚΑΙ ΑΓΚΥΡΩΣΗΣ ΤΩΝ ΦΥΛΛΩΝ ΙΟΠ ΣΤΑΜΟΣ ΣΤΑΜΑΤΙΟΣ Περίληψη Τα σύνθετα
Διαβάστε περισσότερα10,2. 1,24 Τυπική απόκλιση, s 42
Ασκηση 3.1 (a) Αν μία ράβδος οπλισμού θεωρηθεί ότι λυγίζει μεταξύ δύο διαδοχικών συνδετήρων με μήκος λυγισμού το μισό της απόστασης, s w, των συνδετήρων, να υπολογισθεί η απόσταση συνδετήρων, s w, πέραν
Διαβάστε περισσότεραΣΥΜΒΟΛΗ ΣΤΗΝ ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΜΕΘΟ ΩΝ ΠΟΥ ΕΞΑΣΦΑΛΙΖΟΥΝ ΤΙΣ ΑΠΑΙΤΗΣΕΙΣ ΤΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ
ΣΥΜΒΟΛΗ ΣΤΗΝ ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΜΕΘΟ ΩΝ ΠΟΥ ΕΞΑΣΦΑΛΙΖΟΥΝ ΤΙΣ ΑΠΑΙΤΗΣΕΙΣ ΤΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ Γ.Μ. Κωτσοβός και Μ.. Κωτσοβός Εργαστήριο Οπλισµένου Σκυροδέµατος, ΕΜΠ Λέξεις κλειδιά: Αντισεισµικός σχεδιασµός,
Διαβάστε περισσότεραΕΠΕΣ. Αναπληρωτής Καθηγητής.Π.Θ., ιπλ. Πολιτικός Μηχανικός M.Sc.,υποψ. διδ..π.θ.,
Ανάλυση και Σχεδιασµός οκών από Ινοσκυρόδεµα µε Χαλύβδινες Ίνες υπό Κάµψη Κωνσταντίνος Χαλιορής Αναπληρωτής Καθηγητής.Π.Θ., chaliori@civil.duth.gr Θωµάς Παναγιωτόπουλος ιπλ. Πολιτικός Μηχανικός M.Sc.,υποψ.
Διαβάστε περισσότεραΒασικές Αρχές Σχεδιασμού Υλικά
Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Υλικά Δομική Μηχανική ΙΙΙ Χρ. Ζέρης Σχολή Πολιτικών Μηχανικών, ΕΜΠ Το Ευρωπαϊκό πλαίσιο Μελετών και Εκτέλεσης έργων ΕΝ 10080 Χάλυβας οπλισμού Νοέμ. 2013 Χ. Ζέρης 2 ΕΚΩΣ, ΕΝ1992:
Διαβάστε περισσότεραΛέξεις κλειδιά: ανακυκλιζόμενη φόρτιση, διατμητικός σύνδεσμος, εμφατνούμενο τοίχωμα Ο/Σ, πλαίσιο Ο/Σ
Συμπεριφορά Πλαισίων Ο/Σ Ενισχυμένων με Εμφατνούμενα Τοιχώματα Ο/Σ υπό Ανακυκλιζόμενη Οριζόντια Φόρτιση Response of R/C Frames Strengthened with R/C Infill-Walls under Horizontal Cyclic Loading Θεοχάρης
Διαβάστε περισσότεραInfluence of Steel Fibers on the Mechanical Properties of Fiber Reinforced Concrete
Επίδραση των Χαλύβδινων Ινών στις Μηχανικές Ιδιότητες του Ινοπλισµένου Σκυροδέµατος Influence of Steel Fibers on the Mechanical Properties of Fiber Reinforced Concrete ήµητρα B. ΣΟΥΛΙΩΤΗ 1, Θεόδωρος E.
Διαβάστε περισσότεραΑΣΤΟΧΙΑ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕΘΟΔΟΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ
Αστοχία Κοντών Υποστυλωμάτων Μέθοδοι Ενίσχυσης ΑΣΤΟΧΙΑ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕΘΟΔΟΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΣΠΑΝΟΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ Περίληψη Στην παρούσα εργασία εξετάζεται η αστοχία των κοντών υποστυλωμάτων όπως προκύπτει
Διαβάστε περισσότεραΕπιρροή του διαμήκους οπλισμού των ακραίων περισφιγμένων περιοχών, στην αντοχή τοιχωμάτων μεγάλης δυσκαμψίας
Επιρροή του διαμήκους οπλισμού των ακραίων περισφιγμένων περιοχών, στην αντοχή τοιχωμάτων μεγάλης δυσκαμψίας Γεώργιος Κωνσταντινίδης Πολιτικός Μηχανικός MSc, DIC, PhD, Αττικό Μετρό Α.Ε. email gkonstantinidis@ametro.gr
Διαβάστε περισσότεραΕνίσχυση, µε χρήση ινοπλισµένων πολυµερών, δοκιµίων σχεδιασµένων µε τη µέθοδο της τροχιάς της θλιπτικής δύναµης
Ενίσχυση, µε χρήση ινοπλισµένων πολυµερών, δοκιµίων σχεδιασµένων µε τη µέθοδο της τροχιάς της θλιπτικής δύναµης Γεράσιµος Μ. Κωτσοβός, Εµµανουήλ Βουγιούκας και Μιχαήλ. Κωτσοβός Εργαστήριο Οπλισµένου Σκυροδέµατος,
Διαβάστε περισσότεραΨαθυρή αστοχία υποστυλωµάτων περί το µέσον του ύψους τους: Αίτια και αποτροπή της
Ψαθυρή αστοχία υποστυλωµάτων περί το µέσον του ύψους τους: Αίτια και αποτροπή της Γ. Μ. Κωτσοβός Υποψήφιος ιδάκτορας. Εργαστήριο Οπλισµένου Σκυροδέµατος ΕΜΠ. Μ.. Κωτσοβός Καθηγητής. Εργαστήριο Οπλισµένου
Διαβάστε περισσότεραΕλληνική Επιστημονική Εταιρία Ερευνών Σκυροδέματος (ΕΠΕΣ) ΤΕΕ / Τμήμα Κεντρικής Μακεδονίας
Πειραματική διερεύνηση της επιρροής της αντοχής σκυροδέματος και της πύκνωσης των συνδετήρων στη φέρουσα ικανότητα και τους μηχανισμούς αστοχίας δοκών Ο/Σ που υπόκεινται σε καμπτική φόρτιση Παναγιώτης
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός Κεφαλαιο 2 Μηχανισμοί μεταφοράς δυνάμεων Τα τελευταία χρόνια έχει γίνει συστηματική προσπάθεια για
Διαβάστε περισσότεραΑκραίοι κόµβοι δοκού - υποστυλωµάτων Ω/Σ µε χιαστί ράβδους υπό ανακυκλιζόµενη καταπόνηση
Ακραίοι κόµβοι δοκού - υποστυλωµάτων Ω/Σ µε χιαστί ράβδους υπό ανακυκλιζόµενη καταπόνηση Χ.Γ. Καραγιάννης Καθηγητής. Τοµέας οµικών Κατασκευών Εργαστήριο Ωπλισµένου Σκυροδέµατος ΠΘ. Κ.Ε. Χαλιορής Λέκτορας.
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΣΚΕΥΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΚΡΑΙΩΝ ΚΟΜΒΩΝ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΕΝΕΣΙΜΗΣ ΡΗΤΙΝΗΣ ΚΑΙ ΛΕΠΤΟΥ ΜΑΝΔΥΑ
ΝΟΕΜΒΡΙΟΣ-ΔΕΚΕΜΒΡΙΟΣ 4 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 1 ΕΠΙΣΚΕΥΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΚΡΑΙΩΝ ΚΟΜΒΩΝ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΕΝΕΣΙΜΗΣ ΡΗΤΙΝΗΣ ΚΑΙ ΛΕΠΤΟΥ ΜΑΝΔΥΑ ΧΡ. ΚΑΡΑΓΙΑΝΝΗΣ Δρ Μηχ., Καθηγητής Δ.Π.Θ. Γ. ΣΙΡΚΕΛΗΣ Πολιτικός
Διαβάστε περισσότεραΆσκηση 1. Παράδειγμα απλά οπλισμένης πλάκας
Άσκηση 1. Παράδειγμα απλά οπλισμένης πλάκας Δίνεται ο ξυλότυπος του σχήματος που ακολουθεί καθώς και τα αντίστοιχα μόνιμα και κινητά φορτία των πλακών. Ζητείται η διαστασιολόγηση των πλακών, συγκεκριμένα:
Διαβάστε περισσότεραΜαρία ΚΑΡΔΑΛΑ 1, Κωνσταντίνος ΣΠΗΛΙΟΠΟΥΛΟΣ 2
Διερεύνηση της συμπεριφοράς των πλαστικών αρθρώσεων σε στοιχεία οπλισμένου σκυροδέματος υπό διαξονική κάμψη με τη χρήση μη γραμμικών τρισδιάστατων πεπερασμένων στοιχείων Investigation of the behavior of
Διαβάστε περισσότεραΣυμπεριφορά δοκών από ωπλισμένο σκυρόδεμα με διαβρωμένο χαλύβδινο οπλισμό υπό φορτίο λειτουργικότητας
Συμπεριφορά δοκών από ωπλισμένο σκυρόδεμα με διαβρωμένο χαλύβδινο οπλισμό υπό φορτίο λειτουργικότητας Γαρυφαλιά Γ. Τριανταφύλλου Υποψήφια Διδάκτωρ, Εργαστήριο Ωπλισμένου Σκυροδέματος, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών,
Διαβάστε περισσότεραΟυρανία ΤΣΙΟΥΛΟΥ 1, Ανδρέας ΛΑΜΠΡΟΠΟΥΛΟΣ 2, Κύπρος ΠHΛΑΚΟΥΤΑΣ 3, Στέφανος ΡΙΤΣΟΣ 4
Επιρροή της συστολής ξήρανσης στην καµπτική συµπεριφορά δοκών ενισχυµένων µε πρόσθετη στρώση σκυροδέµατος Shrinkage influence on flexural behavior of reinforced concrete beams strengthened with concrete
Διαβάστε περισσότεραΕυρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα. Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια. Κεφάλαιο 7
Ευρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια Κεφάλαιο 7 Διαφάνειες παρουσίασης εκπαιδευτικών σεμιναρίων Γεώργιος Πενέλης, ομότιμος καθηγητής Α.Π.Θ. Ανδρέας
Διαβάστε περισσότεραΑνδρέας ΛΑΜΠΡΟΠΟΥΛΟΣ 1, Στέφανος ΔΡΙΤΣΟΣ 2
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008 Άρθρο 1991 Επιρροή Συστολής Ξήρανσης στην Σεισμική Συμπεριφορά Υποστυλωμάτων Ενισχυμένων με Μανδύες και Πρόσθετες
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός Κεφαλαιο 4 Ενίσχυση Δομικών Στοιχείων με σύνθετα υλικά Σύνθετα υλικά από ινοπλισμένα πολυμερή Fiber
Διαβάστε περισσότεραΣYMMIKTEΣ KATAΣKEYEΣ KAI OPIZONTIA ΦOPTIA
ΣYMMIKTEΣ KATAΣKEYEΣ KAI OPIZONTIA ΦOPTIA Άρης Αβδελάς, Καθηγητής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Αριστοτέλειο Πανεπιστήμιο Θεσσαλονίκης Τα δομικά συστήματα στις σύμμικτες κτιριακές κατασκευές, αποτελούνται
Διαβάστε περισσότεραΙνοπλισµένο κονίαµα υψηλών αντοχών
Ινοπλισµένο κονίαµα υψηλών αντοχών I.A. Μαρίνος Χηµικός Μηχανικός, ιευθυντής Ποιότητας και ιεργασιών Παραγωγής ΑΓΕΤ ΗΡΑΚΛΗΣ Α.Κερµετζόγλου Χηµικός Μηχανικός, ιευθυντής Τεχνικής Υποστήριξης Πωλήσεων ΑΓΕΤ
Διαβάστε περισσότεραΣυµπεριφορά συγκολλήσεων ράβδων οπλισµού σκυροδέµατος, Κ.Γ. Τρέζος, M-A.H. Μενάγια, 1
Συµπεριφορά συγκολλήσεων ράβδων οπλισµού σκυροδέµατος Κ.Γ. Τρέζος, M-A.H. Μενάγια Εργαστήριο Ωπλισµένου Σκυροδέµατος Ε.Μ.Π. Λέξεις κλειδιά: Ράβδοι οπλισµού σκυροδέµατος, συγκολλήσεις, ΠΕΡΙΛΗΨΗ: Στην παρούσα
Διαβάστε περισσότεραΕπίδραση της διαµόρφωσης του εγκάρσιου οπλισµού στη σεισµική συµπεριφορά υποστυλωµάτων οπλισµένου σκυροδέµατος
Επίδραση της διαµόρφωσης του εγκάρσιου οπλισµού στη σεισµική συµπεριφορά υποστυλωµάτων οπλισµένου σκυροδέµατος Ε. Ν. Μπούσιας Εργαστήριο Κατασκευών, Τµήµα Πολιτικών Μηχ., Παν. Πατρών Μ. Ν. Φαρδής Εργαστήριο
Διαβάστε περισσότεραSRP 3X , SRP12X-23-12, CFRP, STEEL. f(mpa) SRP 12X, stress. strain
Συµπεριφορά οκών Υφιστάµενων Κατασκευών από Ο.Σ. ενισχυµένων µε Ινοπλισµένα Πολυµερή από Ίνες Άνθρακα (CFRP) και Ίνες Χάλυβα (SRP) ΜιτολίδηςΙ. Γιώργος ιπλ. Πολ. Μηχανικός MSc, Υπ. ιδάκτοραςα.π.θ. Ινοπλισµένα
Διαβάστε περισσότεραιατµητική αντοχή πολύ κοντών υπεροπλισµένων δοκών από οπλισµένο σκυρόδεµα Shear strength of very short over reinforced concrete beams
ιατµητική αντοχή πολύ κοντών υπεροπλισµένων δοκών από οπλισµένο σκυρόδεµα Shear strength of very short over reinforced concrete beams Πρόδροµος ΖΑΡΑΡΗΣ 1, Μαρία ΚΑΡΑΒΕΖΥΡΟΓΛΟΥ 2, Ιωάννης ΖΑΡΑΡΗΣ 3, Γεώργιος
Διαβάστε περισσότεραΓιώργος ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ 1, Κρίστης ΧΡΥΣΟΣΤΟΜΟΥ 2. Λέξεις κλειδιά: Ευρωκώδικας 2, CYS159, όγκος σκυροδέµατος, βάρος χάλυβα
Συγκριτική µελέτη τυπικών κτιρίων οπλισµένου σκυροδέµατος µε το Ευρωκώδικα 2 και τον CYS 159 Comparative Study of typical reinforced concrete structures according το EC2 and CYS 159 Γιώργος ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ
Διαβάστε περισσότεραΛέξεις κλειδιά:: ράβδοι FRP, βύθιση δοκού, εύρος ρωγμών, Keywords: FRP bars, beam deflection, crack width
Μοντέλα βύθισης και εύρους ρωγμών για καμπτόμενες δοκούς σκυροδέματος οπλισμένες με ράβδους FP election and ack width models or conete beams reinorced with FP Βασίλης ΚΑΡΑΤΖΑΦΕΡΗΣ 1, Μαρίνος ΚΑΤΤΗΣ 2,
Διαβάστε περισσότεραΕΙΔΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών
ΕΙΔΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΚΑΙ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών Κελύφη οπλισμένου σκυροδέματος Κελύφη Ο/Σ Καμπύλοι επιφανειακοί φορείς μικρού πάχους Εντατική
Διαβάστε περισσότεραΜοντέλο Προσοµοίωσης οκού Οπλισµένου Σκυροδέµατος για τον έλεγχο αστοχίας από τέµνουσα. Modeling Concrete Beam Elements under Shear Failure
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισµικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισµολογίας 7 Νοεµβρίου, 8 Άρθρο 8 Μοντέλο Προσοµοίωσης οκού Οπλισµένου Σκυροδέµατος για τον έλεγχο αστοχίας από τέµνουσα. Modeling Concrete
Διαβάστε περισσότεραΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ *
ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ * 1 η σειρά ΑΣΚΗΣΗ 1 Ζητείται ο έλεγχος σε κάμψη μιάς δοκού ορθογωνικής διατομής 250/600 (δηλ. Πλάτους 250 mm και ύψους 600 mm) για εντατικά μεγέθη: Md = 100 KNm Nd = 12 KN Προσδιορίστε
Διαβάστε περισσότεραΔιατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου. Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου
Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου Ανάλογα με τη στατική φόρτιση δημιουργούνται περιοχές στο φορέα όπου έχουμε καθαρή κάμψη ή καμπτοδιάτμηση. m(x)
Διαβάστε περισσότεραΠίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 100
Πίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 100 ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΥΛΙΚΩΝ ΠΑΤΡΑ 26504 Ομάδα εκτέλεσης έργου: Αθανάσιος
Διαβάστε περισσότεραΕνίσχυση κατασκευών από άοπλη τοιχοποιία με χρήση ινοπλισμένου σκυροδέματος υπερ-υψηλής επιτελεστικότητας (UHPFRC)
Ενίσχυση κατασκευών από άοπλη τοιχοποιία με χρήση ινοπλισμένου σκυροδέματος υπερ-υψηλής επιτελεστικότητας (UHPFRC) Ανδρέας Λαμπρόπουλος Senior Lecturer, University of Brighton, A.Lampropoulos@brighton.ac.uk
Διαβάστε περισσότεραΠροσπάθεια µερικής αντικατάστασης οπλισµού συνδετήρων µε χαλύβδινες ίνες στις σύγχρονες κατασκευές
Προσπάθεια µερικής αντικατάστασης οπλισµού συνδετήρων µε χαλύβδινες ίνες στις σύγχρονες κατασκευές Αλέξανδρος Γ. Τσώνος, ρ. Πολιτικός Μηχανικός,, Αναπληρωτής Καθηγητής Α.Π.Θ, Λέξεις κλειδιά: Πλαισιακά
Διαβάστε περισσότεραXΑΛΥΒΔOΦΥΛΛΟ SYMDECK 73
XΑΛΥΒΔOΦΥΛΛΟ SYMDECK 73 20 1 XΑΛΥΒΔΌΦΥΛΛΟ SYMDECK 73 ΓΕΝΙΚΑ ΠΕΡΙ ΣΥΜΜΙΚΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ Σύμμικτες πλάκες ονομάζονται οι φέρουσες πλάκες οροφής κτιρίων, οι οποίες αποτελούνται από χαλυβδόφυλλα και επί τόπου έγχυτο
Διαβάστε περισσότεραΆσκηση 2. Παράδειγμα μονοπροέχουσας απλά οπλισμένης πλάκας
Άσκηση. Παράδειγμα μονοπροέχουσας απλά οπλισμένης πλάκας Δίνεται ο ξυλότυπος του σχήματος που ακολουθεί καθώς και τα αντίστοιχα μόνιμα και κινητά φορτία των πλακών. Ζητείται η διαστασιολόγηση των πλακών,
Διαβάστε περισσότεραΠίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 50
Πίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 50 Εγχειρίδιο σχεδιασμού σύμμικτων πλακών σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 3 (ΕΝ 1993.01.03:2006) και τον Ευρωκώδικα 4 (EN 1994.01.04:
Διαβάστε περισσότεραΤΟ ΕΚΤΟΞΕΥΟΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΣΤΙΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΚΑΙ ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ
Εργασία Νο. 6 ΤΟ ΕΚΤΟΞΕΥΟΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΣΤΙΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΚΑΙ ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΑΝΔΡΕΟΥ ΑΝΔΡΕΑΣ ΠΕΡΙΛΗΨΗ Στη παρούσα εργασία παρουσιάζονται στοιχεία αναφορικά με το εκτοξευόμενο σκυρόδεμα και τη χρήση
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΠΛΑΙΣΙΑΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΕΜΦΑΤΝΩΣΗ ΑΠΟ Ο.Σ. ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΚΑΙ ΑΝΑΛΥΤΙΚΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΠΛΑΙΣΙΑΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΕΜΦΑΤΝΩΣΗ ΑΠΟ Ο.Σ. ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΚΑΙ ΑΝΑΛΥΤΙΚΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΔΙΔΑΚΤΟΡΙΚΗ ΔΙΑΤΡΙΒΗ ΗΛΙΑ Σ. ΣΤΡΕΠΕΛΙΑ
Διαβάστε περισσότεραEνισχύσεις κατασκευών με προηγμένα υλικά
Eνισχύσεις κατασκευών με προηγμένα υλικά του Aθανάσιου Χ. Τριανταφύλλου Καθηγητή, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστημίου Πατρών, Εργαστήριο Μηχανικής & Τεχνολογίας Υλικών (ttriant@upatras.gr) Γενικά Τα
Διαβάστε περισσότερα6 η ΕΝΟΤΗΤΑ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ: ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ, ΙΔΙΟΤΗΤΕΣ ΚΑΙ ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΑ
ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΜΠ ΤΕΧΝΙΚΑ ΥΛΙΚΑ 6 η ΕΝΟΤΗΤΑ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ: ΜΗΧΑΝΙΚΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ, ΙΔΙΟΤΗΤΕΣ ΚΑΙ ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΑ Ε. Βιντζηλαίου (Συντονιστής), Ε. Βουγιούκας, Ε. Μπαδογιάννης Άδεια Χρήσης Το παρόν
Διαβάστε περισσότεραΠΡΟΒΛΕΨΗ ΑΣΤΟΧΙΑΣ ΤΗΣ ΔΙΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ANSYS
9 o Φοιτητικό Συνέδριο , Μάρτιος 2003 ΠΡΟΒΛΕΨΗ ΑΣΤΟΧΙΑΣ ΤΗΣ ΔΙΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ANSYS ΛΑΜΠΡΟΠΟΥΛΟΣ ΑΝΔΡΕΑΣ - ΤΣΙΟΥΛΟΥ ΟΥΡΑΝΙΑ Περίληψη
Διαβάστε περισσότεραΑΓΚΥΡΩΣΕΙΣ ΟΠΛΙΣΜΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
Ημερίδα: ΕΙΔΙΚΑ ΘΕΜΑΤΑ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΤΙΡΙΩΝ & ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ Σ.Π.Μ.Ε. ΗΡΑΚΛΕΙΟ 14.11.2008 ΑΓΚΥΡΩΣΕΙΣ ΟΠΛΙΣΜΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ ΠΛΟΥΤΑΡΧΟΣ Δρ. Πολ. Μηχανικός Αν. Καθηγητής Ε.Μ.Π.
Διαβάστε περισσότεραΕΠΕΣ. ιπλ. Πολιτικός Μηχανικός, M.Sc., υποψ. διδ..π.θ., Αναπληρωτής Καθηγητής.Π.Θ.,
Ελληνική Επιστημονική Εταιρία Ερευνών Σκυροδέματος () ΤΕΕ / Τμήμα Κεντρικής Μακεδονίας Συµπεριφορά και Σχεδιασµός οκών από Ωπλισµένο Σκυρόδεµα µε Ράβδους από Ινωπλισµένα Πολυµερή Παρθένα-Μαρία Κοσµίδου
Διαβάστε περισσότερα3.2 Οδηγίες χρήσης του προγράμματος πεπερασμένων στοιχείων RATe ΟΔΗΓΙΕΣ ΧΡΗΣΗΣ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ΠΕΠΕΡΑΣΜΕΝΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ RATe
3.2 Οδηγίες χρήσης του προγράμματος πεπερασμένων στοιχείων RATe 67 3.2 ΟΔΗΓΙΕΣ ΧΡΗΣΗΣ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ΠΕΠΕΡΑΣΜΕΝΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ RATe Στις επόμενες σελίδες παρουσιάζεται βήμα-βήμα ο τρόπος με τον οποίο μπορεί
Διαβάστε περισσότεραΆσκηση 3. Παράδειγμα σταυροειδώς οπλισμένων πλακών
Άσκηση 3. Παράδειγμα σταυροειδώς οπλισμένων πλακών Δίνεται ο ξυλότυπος του σχήματος που ακολουθεί καθώς και τα αντίστοιχα μόνιμα και κινητά φορτία των πλακών. Ζητείται η διαστασιολόγηση των πλακών, συγκεκριμένα:
Διαβάστε περισσότεραΓεώργιος ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΙ ΗΣ 1, Ιωάννα ΠΑΠΑΖΙΩΓΑ 2, Ιωάννης ΖΑΡΑΡΗΣ 3, Πρόδροµος ΖΑΡΑΡΗΣ 4
Επιρροή του κατανεµηµένου οπλισµού κορµού στη διατµητική αντοχή των κοντών τοιχωµάτων Effect of the Distributed Web Reinforcement at the Shear Strength of Low Rise Shear Walls Γεώργιος ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΙ ΗΣ 1,
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών Επισκευές-ενισχύσεις δοµικών στοιχείων Επισκευές δοκών και πλακών Ελαφρές βλάβες -> Ενέσεις κόλλας και επισκευαστικά
Διαβάστε περισσότεραAΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ
ΑΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) 371 AΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) ΑΣΚΗΣΗ 1 Το µηκυνσιόµετρο στο σηµείο Α της δοκού του σχήµατος καταγράφει θλιπτική παραµόρφωση ίση µε 0.05. Πόση
Διαβάστε περισσότεραΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ. Ενότητα Ζ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ. 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών. 1.2 Περιοχή Εφαρμογής. προκύπτει:
Ενότητα Ζ ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών Δοκιδωτές πλάκες, γνωστές και ως πλάκες με νευρώσεις, (σε αντιδιαστολή με τις συνήθεις πλάκες οι οποίες δηλώνονται
Διαβάστε περισσότεραΗ επίδραση της γεωµετρίας της διατοµής στη συµπεριφορά δοκού οπλισµένου σκυροδέµατος σε ταχέως επαναλαµβανόµενη καµπτική καταπόνηση
Η επίδραση της γεωµετρίας της διατοµής στη συµπεριφορά δοκού οπλισµένου σκυροδέµατος σε ταχέως επαναλαµβανόµενη καµπτική καταπόνηση Κ. Β. ηµάκος Τακτικός Καθηγητής, Εργαστήριο Οπλισµένου Σκυροδέµατος,
Διαβάστε περισσότεραf cd = θλιπτική αντοχή σχεδιασμού σκυροδέματος f ck = χαρακτηριστική θλιπτική αντοχή σκυροδέματος
v ΣΥΜΒΟΛΑ Λατινικά A b A g A e A f = εμβαδόν ράβδου οπλισμού = συνολικό εμβαδόν διατομής = εμβαδόν περισφιγμένου σκυροδέματος στη διατομή = εμβαδόν διατομής συνθέτων υλικών A f,tot = συνολικό εμβαδόν συνθέτων
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ EC8-3.
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ EC8-3. ΡΑΥΤΟΠΟΥΛΟΥ ΜΑΡΙΝΑ Περίληψη Οι κανονισμοί που ασχολούνται με τις επεμβάσεις κτιρίων στη χώρα μας είναι ο ΚΑΝ.ΕΠΕ. και
Διαβάστε περισσότεραΕΠΕΣ. Πανελλήνιο Συνέδριο Σκυροδέματος «Κατασκευές από Σκυρόδεμα»
ΣΧΕΣΗ ΑΝΤΟΧΗΣ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΘΛΙΨΗ ΚΑΙ ΚΑΜΨΗ (για θραυστά ασβεστολιθικά αδρανή Αττικής) Βασ. Κυριακόπουλος Πολιτικός Μηχανικός ΕΜΠ, MSc, vkyriako@gmail.com Στυλ. Κόλιας Δρ Πολιτικός Μηχανικός τ. Αναπλ.
Διαβάστε περισσότερα: συντελεστής που λαμβάνει υπόψη την θέση των ράβδων κατά τη σκυροδέτηση [=1 για ευνοϊκές συνθήκες, =0.7 για μη ευνοϊκές συνθήκες]
Αντοχή σχεδιασμού f bd Η οριακή τάση συνάφειας f bd προκύπτει σαν πολλαπλάσιο της εφελκυστικής αντοχής σχεδιασμού σκυροδέματος f ctd : όπου f bd = η 1 η 2 η 3 η 4 f ctd, όπου f ctd =f ctk0.05 /γ c f ctk
Διαβάστε περισσότεραΑΛΕΞΑΝΔΡΕΙΟ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΟΧΗΜΑΤΩΝ
2. ΣΤΑΤΙΚΗ Να χαραχθούν τα διαγράμματα [Ν], [Q], [M] στη δοκό του σχήματος: Να χαραχθούν τα διαγράμματα [Ν], [Q], [M] στον φορέα του σχήματος: Ασκήσεις υπολογισμού τάσεων Άσκηση 1 η (Αξονικός εφελκυσμός
Διαβάστε περισσότεραΜελέτη της μηχανικής συμπεριφοράς ινοπλισμένου σκυροδέματος, μέσω των δοκιμών Barcelona και κάμψης τεσσάρων σημείων.
Μελέτη της μηχανικής συμπεριφοράς ινοπλισμένου σκυροδέματος, μέσω των δοκιμών Barcelona και κάμψης τεσσάρων σημείων. Έλενα/Κομνηνού Πολιτικός Μηχανικός,MSc,ekomninou@hotmail.com Παναγιώτης/Οικονόμου Πολιτικός
Διαβάστε περισσότεραΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΠΕΡΙΣΦΙΓΜΕΝΩN ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ (F.R.P.)
7o Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές κατασκευών 01»,Μάρτιος 2001 ΟΜΑΔΑ Β6 ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΠΕΡΙΣΦΙΓΜΕΝΩN ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ (F.R.P.) Περίληψη Η εργασία που ακολουθεί ασχολείται με την
Διαβάστε περισσότεραΣτην παρακάτω εργασία γίνεται µια έρευνα για τη συµπεριφορά ενισχυµένων κοντών υποστυλωµάτων µε σύνθετα υλικά (CFRP-GFRP), υπό ανακυκλωνόµενα
Ενίσχυση κοντών υποστυλωµάτων µε σύνθετα υλικά ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ ΚΑΡΒΕΛΑΣ Γ. ΧΑΡΑΛΑΜΠΟΣ Περίληψη Στην παρακάτω εργασία γίνεται µια έρευνα για τη συµπεριφορά ενισχυµένων κοντών
Διαβάστε περισσότεραΙνοπλισµένο σκυρόδεµα υψηλής αντοχής για την κατασκευή µανδυών αντισεισµικής ενίσχυσης κτιρίων χωρίς τη χρήση συµβατικού χάλυβα
Ινοπλισµένο σκυρόδεµα υψηλής αντοχής για την κατασκευή µανδυών αντισεισµικής ενίσχυσης κτιρίων χωρίς τη χρήση συµβατικού χάλυβα Α.-.Γ. Τσώνος Αναπληρωτής Καθηγητής, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Α.Π.Θ. Λέξεις
Διαβάστε περισσότεραδιατµητικής αντοχής των δοκών ινοπλισµένου σκυροδέµατος.
ιατµητική αντοχή δοκών ινοπλισµένου σκυροδέµατος Π.. Ζαράρης Καθηγητής Σιδηροπαγούς Σκυροδέµατος, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Α.Π.Θ. Ι. Παπαγιάννη Καθηγήτρια οµικών Υλικών, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Α.Π.Θ.
Διαβάστε περισσότεραTextile Reinforced Mortar (TRM) as strengthening materials for reinforced concrete slabs
Σύνθετα υλικά ανόργανης µήτρας (ΙΑΜ) για την ενίσχυση πλακών οπλισµένου σκυροδέµατος Textile Reinforced Mortar (TRM) as strengthening materials for reinforced concrete slabs Κατερίνα (Κορίνα) ΠΑΠΑΝΙΚΟΛΑΟΥ
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ
49 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ 5.1 Γενικά Η ενίσχυση στοιχείων οπλισμένου σκυροδέματος σε διάτμηση με σύνθετα υλικά επιτυγχάνεται μέσω της επικόλλησης υφασμάτων ή, σπανιότερα,
Διαβάστε περισσότεραΝΕΑ ΓΕΝΙΑ ΔΟΜΙΚΩΝ ΥΛΙΚΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ: ΙΝΟΠΛΕΓΜΑΤΑ ΣΕ ΑΝΟΡΓΑΝΗ ΜΗΤΡΑ (ΙΑΜ)
ΝΕΑ ΓΕΝΙΑ ΔΟΜΙΚΩΝ ΥΛΙΚΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ: ΙΝΟΠΛΕΓΜΑΤΑ ΣΕ ΑΝΟΡΓΑΝΗ ΜΗΤΡΑ (ΙΑΜ) Αθανάσιος Τριανταφύλλου Καθηγητής, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστημίου Πατρών Λέξεις κλειδιά: ενισχύσεις, ινοπλέγματα
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΝΔΕΣΜΩΝ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΝΔΕΣΜΩΝ ΔΙΓΕΝΗΣ ΣΠΥΡΟΣ Περίληψη Σκοπός της εργασίας είναι η περιγραφή της συμπεριφοράς διαφόρων διατάξεων δικτυωτών συνδέσμων σε πλευρικά επιβαλλόμενα φορτία. Στο
Διαβάστε περισσότερα8ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 2002», Μάρτιος 2002
8ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 2002», Μάρτιος 2002 Εργασία Νο 13 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΟΥ ΚΑΙ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΩΝ ΜΟΝΟΛΙΘΙΚΟΤΗΤΑΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ANSYS ΟΙΚΟΝΟΜΟΥ ΜΙΧΑΛΗΣ ΠΙΣΤΕΝΤΗΣ ΓΕΩΡΓΙΟΣ
Διαβάστε περισσότεραΕκτίμηση της στροφικής ικανότητας χαλύβδινων δοκών στις υψηλές θερμοκρασίες θεωρώντας την επιρροή των αρχικών γεωμετρικών ατελειών
Βόλος 29-3/9 & 1/1 211 Εκτίμηση της στροφικής ικανότητας χαλύβδινων δοκών στις υψηλές θερμοκρασίες θεωρώντας την επιρροή των αρχικών γεωμετρικών ατελειών Δάφνη Παντούσα και Ευριπίδης Μυστακίδης Εργαστήριο
Διαβάστε περισσότερα(M+V+T) F = x. F = y. F + = y
ΗΜΟΚΡΙΤΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΡΑΚΗΣ Πολυτεχνική Σχολή Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Τοµέας οµικών Κατασκευών Εργαστήριο Ωπλισµένου Σκυροδέµατος και Αντισεισµικών Κατασκευών ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟ
Διαβάστε περισσότερα«ΦΑΕΘΩΝ: Λογισμικό για Ανάλυση Κρίσιμων Διατμητικά Υποστυλωμάτων Οπλισμένου Σκυροδέματος»
«ΦΑΕΘΩΝ: Λογισμικό για Ανάλυση Κρίσιμων Διατμητικά Υποστυλωμάτων Οπλισμένου Σκυροδέματος» Κωνσταντίνος Γ. Μεγαλοοικονόμου Ερευνητής Μηχανικός Κέντρο Συστημάτων Έγκαιρης Προειδοποίησης Γερμανικό Ερευνητικό
Διαβάστε περισσότεραΕκτίμηση της μηχανικής συμπεριφοράς και της δυσθραυστότητας ινοπλισμένου κισσηροσκυροδέματος μέσω δοκιμής διπλής διάτρησης
Εκτίμηση της μηχανικής συμπεριφοράς και της δυσθραυστότητας ινοπλισμένου κισσηροσκυροδέματος μέσω δοκιμής διπλής διάτρησης Evaluation of the mechanical behavior and the toughness of pumice fiber-reinforced
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΓΟΥΣΗΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ Περίληψη Η συγκεκριμένη εργασία αναφέρεται στην τεχνική ενίσχυσης υποστυλωμάτων με σύνθετα υλικά, με κάποια εξειδίκευση στη λειτουργία
Διαβάστε περισσότεραΒΛΑΒΕΣ ΚΑΙ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
Βλάβες και αποκατάσταση κόμβων οπλισμένου σκυροδέματος ΒΛΑΒΕΣ ΚΑΙ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΑΣΚΟΥΝΗ ΠΑΡΑΣΚΕΥΗ Περίληψη Στην παρούσα εργασία παρουσιάζονται οι τύποι αστοχίας των κόμβων,
Διαβάστε περισσότεραΑναλυτική διερεύνηση του μηχανισμού μεταφοράς δυνάμεων σε υποστυλώματα ωπλισμένου σκυροδέματος ενισχυμένα με σύνθετα υλικά
Αναλυτική διερεύνηση του μηχανισμού μεταφοράς δυνάμεων σε υποστυλώματα ωπλισμένου σκυροδέματος ενισχυμένα με σύνθετα υλικά Γεώργιος Α. Παπαχατζάκης BSc Civil Engineer, MSc candidate, gpapacha@civil.duth.gr
Διαβάστε περισσότεραΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΜΕ ΜΑΝΔΥΑ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
Συμπεριφορά Υποστυλώματος Ενισχυμένου με Μανδύα Οπλισμένου Σκυροδέματος ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΜΕ ΜΑΝΔΥΑ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΙΛΤΙΑΔΗΣ Γ. ΜΠΙΡΜΠΑΣ Περίληψη Τα υποστυλώματα από οπλισμένο
Διαβάστε περισσότεραΕπίδραση υψηλών θερμοκρασιών στη συνάφεια χάλυβα σκυροδέματος
Επίδραση υψηλών θερμοκρασιών στη συνάφεια χάλυβα σκυροδέματος Κ.Γ. Τρέζος, Δ.Θ. Σαγιάς Εργαστήριο Ωπλισμένου Σκυροδέματος Ε.Μ.Π. Λέξεις κλειδιά: Συνάφεια, χάλυβας οπλισμού σκυροδέματος, πυρκαγιά, υψηλές
Διαβάστε περισσότεραΑΙΤΙΑ ΡΩΓΜΩΝ ΚΑΙ ΤΡΟΠΟΙ ΕΠΙΣΚΕΥΗΣ
7ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών -01», Μάρτιος 2001 ΑΙΤΙΑ ΡΩΓΜΩΝ ΚΑΙ ΤΡΟΠΟΙ ΕΠΙΣΚΕΥΗΣ Εργασία Νο 4 Ε. ΚΟΥΜΠΕΤΣΟΥ Σ. ΜΠΑΛΑΤΣΟΥΚΑ Περίληψη Στην παρούσα εργασία θα επιχειρηθεί να γίνει μία συστηματική
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΤΗΣ ΧΡΗΣΗΣ ΜΕ ΜΑΝΔΥΕΣ ΑΠΟ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ (FRP) ΣΕ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΒΑΘΜΟΥ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΚΡΙΣΙΜΩΝ ΠΑΡΑΜΕΤΡΩΝ
1 ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών -4», Μάρτιος 24 ΕΡΓΑΣΙΑ No 18 ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΤΗΣ ΧΡΗΣΗΣ ΜΕ ΜΑΝΔΥΕΣ ΑΠΟ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ (FRP) ΣΕ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΒΑΘΜΟΥ ΕΠΙΡΡΟΗΣ
Διαβάστε περισσότεραΑριθµητική Προσοµοίωση της Συµπεριφοράς Ινοπλισµένου Τσιµεντοκονιάµατος για οµικές Εφαρµογές
Πανεπιστήµιο Θεσσαλίας Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Ανάλυσης και Σχεδιασµού Κατασκευών Αριθµητική Προσοµοίωση της Συµπεριφοράς Ινοπλισµένου Τσιµεντοκονιάµατος για οµικές Εφαρµογές Κυριακή Γεωργιάδη-Στεφανίδη
Διαβάστε περισσότεραΠρόβλεψη συµπεριφοράς διεπιφάνειας υποστυλώµατος ενισχυµένου µε πρόσθετες στρώσεις οπλισµένου σκυροδέµατος
Πρόβλεψη συµπεριφοράς διεπιφάνειας υποστυλώµατος ενισχυµένου µε πρόσθετες στρώσεις οπλισµένου σκυροδέµατος Α.Π.Λαµπρόπουλος, Ο.Θ.Τσιούλου Φοιτητές Τµήµατος Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστηµίου Πατρών Σ.Η.
Διαβάστε περισσότεραΑσύνδετοι τοίχοι. Σύνδεση εγκάρσιων τοίχων. Σύνδεση εγκάρσιων τοίχων & διάφραγμα στη στέψη τοίχων
ΛΕΙΤΟΥΡΓΙΑ ΤΡΙΣΔΙΑΣΤΑΤΟΥ ΚΙΒΩΤΙΟΥ Οι σεισμικές δυνάμεις ασκούνται στο κτίριο κατά τις 2 οριζόντιες διευθύνσεις. Για ένα τοίχο η μία δύναμη είναι παράλληλη στο επίπεδό του (εντός επιπέδου) και η άλλη κάθετη
Διαβάστε περισσότεραΑΝΤΟΧΗ ΥΛΙΚΩΝ Πείραμα Κόπωσης. ΕργαστηριακήΆσκηση 5 η
ΑΝΤΟΧΗ ΥΛΙΚΩΝ Πείραμα Κόπωσης ΕργαστηριακήΆσκηση 5 η Σκοπός Σκοπός του πειράµατος είναι να κατανοηθούν οι αρχές του πειράµατος κόπωσης ο προσδιορισµός της καµπύλης Wöhler ενός υλικού µέσω της οποίας καθορίζονται
Διαβάστε περισσότεραΑριθµητική προσοµοίωση συµπεριφοράς ινοπλισµένου σκυροδέµατος
Αριθµητική προσοµοίωση συµπεριφοράς ινοπλισµένου σκυροδέµατος σε κάµψη E. Mυστακίδης Αναπληρωτής Καθηγητής. Εργαστήριο ανάλυσης και σχεδιασµού κατασκευών, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήµιο Θεσσαλίας
Διαβάστε περισσότεραΠίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 73
Πίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 73 Εγχειρίδιο σχεδιασμού σύμμικτων πλακών σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 3 (ΕΝ 1993.01.03:2006) και τον Ευρωκώδικα 4 (EN 1994.01.04:
Διαβάστε περισσότεραΕπαλήθευση της ομάδας πασσάλων Εισαγωγή δεδομένων
Επαλήθευση της ομάδας πασσάλων Εισαγωγή δεδομένων Έργο Ημερομηνία : 6.12.2012 Ονομασία : Έργο Στάδιο : 1 7,00 2,00 +z 12,00 ΥΥΟ Ρυθμίσεις (εισαγωγή τρέχουσας εργασίας) Υλικά και πρότυπα Κατασκευές από
Διαβάστε περισσότεραTΑΞΙΝΟΜΗΣΗ ΤΩΝ ΔΕΙΚΤΩΝ ΒΛΑΒΗΣ ΓΙΑ ΚΤΙΡΙΑ ΑΠΟ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ
Ταξινόμηση των δεικτών βλάβης για κτίρια από οπλισμένο σκυρόδεμα TΑΞΙΝΟΜΗΣΗ ΤΩΝ ΔΕΙΚΤΩΝ ΒΛΑΒΗΣ ΓΙΑ ΚΤΙΡΙΑ ΑΠΟ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΑΠΑΙΩΑΝΝΟΥ ΓΕΩΡΓΙΟΣ Περίληψη Σκοπός της εργασίας είναι να παρουσιαστούν
Διαβάστε περισσότεραFespa 10 EC. For Windows. Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση
Fespa 10 EC For Windows Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή Αποτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στη νέα κατάσταση σύμφωνα με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ 2012 Αθήνα, εκέμβριος 2012 Version
Διαβάστε περισσότεραΑΥΤΟΣΥΜΠΥΚΝΟΥΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑ ΥΨΗΛΗΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΜΕ ΧΑΛΥΒ ΙΝΕΣ ΙΝΕΣ
ΑΥΤΟΣΥΜΠΥΚΝΟΥΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑ ΥΨΗΛΗΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΜΕ ΧΑΛΥΒ ΙΝΕΣ ΙΝΕΣ Ε.Σ. Λάππα, C. van der Veen & J.C. Walraven Section of Concrete Structures, Delft University of Technology, The Netherlands Λέξεις
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΣΚΕΥΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΚΑΡΑΒΑ ΑΛΕΞΑΝΔΡΑ ΦΙΛΙΠΠΑΚΗ ΑΘΗΝΑ 1.ΕΙΣΑΓΩΓΗ
9 0 Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 03», Μάρτιος 2003 ΕΠΙΣΚΕΥΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΚΑΡΑΒΑ ΑΛΕΞΑΝΔΡΑ ΦΙΛΙΠΠΑΚΗ ΑΘΗΝΑ Περίληψη Στα πλαίσια αυτής της εργασίας επιχειρείται μια προσπάθεια πρακτικής
Διαβάστε περισσότεραΕΙΣΑΓΩΓΗ. Γεράσιμος Μ. ΚΩΤΣΟΒΟΣ 1, Δημήτριος Μ. ΚΩΤΣΟΒΟΣ 2
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 28 Άρθρο Αντισεισμικός σχεδιασμός τοιχωμάτων από οπλισμένο σκυρόδεμα: Μια προσπάθεια αποφυγής υπερ-όπλισης Seismic
Διαβάστε περισσότερα