Επισκευή υποστυλωμάτων υπό κεντρική θλίψη μέσω ινοπλισμένων πολυμερών
|
|
- Πολυξένη Μαγγίνας
- 8 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Επισκευή υποστυλωμάτων υπό κεντρική θλίψη μέσω ινοπλισμένων πολυμερών Μαρίνα Λ. Μωρέττη Επίκουρη Καθηγήτρια Ε.Μ.Π., Ευάγγελος Μηλιώκας Πολ. Μηχανικός Π.Θ, Ιωάννης Παπαρίζος Πολ. Μηχανικός Π.Θ, Εισαγωγή Σημαντική διάδοση εμφανίζει, τα τελευταία χρόνια, η εφαρμογή των ινοπλισμένων πολυμερών (FRP) ως μέθοδος ενίσχυσης της θλιπτικής αντοχής στοιχείων σκυροδέματος. Το μεγαλύτερο μέρος της έρευνας, τόσο της πειραματικής όσο και της αναλυτικής, έχει γίνει σε άοπλα στοιχεία μικρών διαστάσεων, κυρίως κυκλικής διατομής. Η υφιστάμενη έρευνα σε στοιχεία οπλισμένου σκυροδέματος είναι, συγκριτικά, πολύ πιο περιορισμένη. Η επιρροή ενδεχόμενου λυγισμού των διαμήκων ράβδων στην θλιπτική αντοχή στοιχείων με αραιούς συνδετήρες, παρά το γεγονός ότι έχει επισημανθεί από αρκετούς ερευνητές (Rousakis and Karabinis 2012, Bournas and Triantafillou 2011, Ταστάνη, κ.α. 2010, Sato and Ko 2008) δεν λαμβάνεται υπ όψιν στα περισσότερα αναλυτικά προσομοιώματα, με εξαίρεση το προσομοίωμα των Pellegrino and Modena (2010). Η παρούσα εργασία πραγματεύεται την επιρροή της περίσφιγξης μέσω FRP στον περιορισμό του κινδύνου του λυγισμού των διαμήκων ράβδων υποστυλωμάτων οπλισμένου σκυροδέματος τα οποία υποβάλλονται σε κεντρική θλίψη. Η πειραματική έρευνα περιλαμβάνει υποστυλώματα χωρίς βλάβες, και υποστυλώματα τα οποία έχουν υποστεί βλάβες και λυγισμό των διαμήκων ράβδων, τα οποία επισκευάζονται με ειδικό κονίαμα και με εφαρμογή FRP ινών άνθρακα (CFRP), και υποβάλλονται εκ νέου σε δοκιμή θλίψης. Οι δοκιμές έγιναν σε κλίμακα 1:3, με τήρηση των σχέσεων ομοιότητας τόσο για το μέγεθος και την αντοχή των ράβδων οπλισμού, όσο και για την κοκκομετρία των αδρανών του μίγματος σκυροδέματος που χρησιμοποιήθηκε. Για τον λόγο αυτόν τα αποτελέσματα μπορούν να θεωρηθούν, με σημαντικό βαθμό αξιοπιστίας, ότι θα ισχύουν και για δοκίμια κλίμακας 1:1. Το πλήθος των ενισχυτικών στρώσεων άνθρακα επελέγη βάσει του βαθμού βλάβης που είχε υποστεί το κάθε δοκίμιο. Η βαθμονόμηση των βλαβών έγινε βάσει κριτηρίων που αποφασίστηκαν στο πλαίσιο της παρούσας έρευνας, με καθοριστικά κριτήρια την ύπαρξη ή όχι βλαβών, καθώς και το μέγεθος τυχόν προϋπάρχοντος λυγισμού των διαμήκων ράβδων του οπλισμού. Σε περίπτωση ύπαρξης λυγισμού των διαμήκων ράβδων κατά την επισκευή δεν έγινε παρέμβαση στις λυγισμένες ράβδους αλλά τα δοκίμια ενισχύθηκαν με τόσες στρώσεις FRP όσες πιθανολογήθηκε ότι θα επαρκούσαν ως αντιστάθμισμα της απώλειας ευστάθειας έναντι κεντρικής θλίψης των λυγισμένων ράβδων. Τα πειραματικά αποτελέσματα των ενισχυμένων δοκιμίων συγκρίθηκαν με τις προβλέψεις ενός προσομοιώματος το οποίο βασίζεται στον Ευρωκώδικα 8 μέρος 3 (EC8-3, CEN 2005) και τoυ οποίου η αξιοπιστία επιβεβαιώθηκε κατόπιν αξιολόγησης διατιθέμενων αναλυτικών προσομοιωμάτων από την βιβλιογραφία. Από τις προβλέψεις του προσομοιώματος αυτού, θεωρώντας ότι τα δοκίμια δεν είχαν προγενέστερες βλάβες, προέκυψαν μειωτικοί συντελεστές οι οποίοι μπορούν να εφαρμοστούν
2 για την εκτίμηση της μειωμένης αντοχής οπλισμένων υποστυλωμάτων τα οποία έχουν υποστεί λυγισμό του διαμήκους οπλισμού τους και επισκευάζονται με χρήση ινοπλισμένων πολυμερών, χωρίς επέμβαση στις λυγισμένες ράβδους. Η εργασία αυτή παρουσιάζει αποτελέσματα από τις διπλωματικές εργασίες των Ε. Μηλιώκα (2016) και Ι. Παπαρίζου (2016). Το πειραματικό μέρος (κατασκευή και θραύση των δοκιμίων) πραγματοποιήθηκε στο Εργαστήριο Τεχνολογίας και Κατασκευών Οπλισμένου Σκυροδέματος του Πανεπιστημίου Θεσσαλίας. Θεωρητικό μέρος: Επιλογή μοντέλου αντοχής υποστυλωμάτων περισφιγμένων με FRP Για την επιλογή ενός αναλυτικού προσομοιώματος ικανού να εκτιμήσει με μικρή διασπορά την θλιπτική αντοχή υποστυλωμάτων από οπλισμένο σκυρόδεμα περισφιγμένων με FRP, εξετάστηκαν διαφορετικά αναλυτικά προσομοιώματα από την διεθνή βιβλιογραφία (Ι. Παπαρίζος, 2016; Ε. Μηλιώκας, 2016). Η αποτελεσματικότητα των προσομοιωμάτων κρίθηκε ανάλογα με την ικανότητά τους να προβλέψουν τα πειραματικά αποτελέσματα προγενέστερων δοκιμών. Στη βιβλιογραφία υπάρχουν διαθέσιμα πολλά εμπειρικά και αναλυτικά προσομοιώματα για την πρόβλεψη της συμπεριφοράς στοιχείων σκυροδέματος περισφιγμένων με FRP. Τα προσομοιώματα αυτά, ανάλογα με το πεδίο χρήσης τους, διακρίνονται σε δύο κατηγορίες: α) μοντέλα σχεδιασμού (design oriented models), και β) αναλυτικά μοντέλα (analysis oriented models). Τα πρώτα προβλέπουν συνήθως μόνον την αντοχή του περισφιγμένου σκυροδέματος, και σε μερικές περιπτώσεις την παραμόρφωση αστοχίας, ενώ τα αναλυτικά μοντέλα περιγράφουν όλη την καμπύλη τάσεων ανηγμένων παραμορφώσεων. Στην εργασία αυτή χρησιμοποιήθηκαν μόνον μοντέλα της πρώτης κατηγορίας καθώς ο στόχος της παρούσας έρευνας ήταν ο προσδιορισμός της μέγιστης θλιπτικής αντοχής, και όχι η πρόβλεψη της ακριβούς καμπύλης τάσεων-παραμορφώσεων. Επισημαίνεται ότι στα αναλυτικά μοντέλα συχνά απαιτούνται πειραματικά δεδομένα όπως η πραγματική τροπή αστοχίας του FRP, και άλλα δεδομένα τα οποία δεν είναι γνωστά χωρίς την διεξαγωγή κατάλληλων δοκιμών. Αναλυτική περιγραφή των μοντέλων που εξετάστηκαν γίνεται στις εργασίες των Ι. Παπαρίζου (2016) και Ε. Μηλιώκα (2016). Η πειραματική βάση δεδομένων που χρησιμοποιήθηκε για την αξιολόγηση των αναλυτικών προσομοιωμάτων αποτελείται από 101 δοκίμια (εκ των οποίων τα 86 από οπλισμένο και τα 15 από άοπλο σκυρόδεμα): Rodrigues and Silva (2001), Chaallal and Shahawy (2000), Cole and Belarbi (2001), Esfahani and Kianoush (2005), Feng et al. (2002), Harajli et al. (2006), Ilki et al. (2008), Li et al. (2003), Matthys et al. (2006), De Paula and Da Silva (2002), Tastani et al. (2006), De Luca et al. (2011), Roussakis and Karabinis (2008), Carey and Harries (2005), Bai et al. (2012), Chastre and Silva (2010), Wang and Hsu (2008), Bournas et al. (2007) και Wang et al. (2012). Τα δοκίμια που περιελήφθησαν στην βάση ήταν ανέπαφα, δηλαδή δεν είχαν υποστεί βλάβες λόγω προγενέστερης δοκιμής. Η μορφή της διατομής των δοκιμίων ποικίλει: Περιλαμβάνονται 42 δοκίμια με κυκλική, 38 με τετραγωνική και 21 με ορθογωνική διατομή. Ο εγκάρσιος οπλισμός στα 86 δοκίμια οπλισμένου σκυροδέματος είχε τάση διαρροής που κυμαινόταν από 200 μέχρι 600 MPa, ενώ το πλήθος των στρώσεων FRP που εφαρμόστηκε στα 101 δοκίμια κυμαινόταν από 1 έως και 5 στρώσεις (με εξαίρεση την έρευνα των Wang and Hsu, 2008, όπου εφαρμόστηκαν έως και 6 στρώσεις FRP). Η επιλογή των δοκιμίων της βάσης έγινε έτσι ώστε να καλύπτεται ευρύ πεδίο τεχνικών και μηχανικών χαρακτηριστικών (π.χ. απόσταση συνδετήρων, στρώσεις FRP) με στόχο την εξασφάλιση αυξημένης αξιοπιστίας κατά την επιλογή του βέλτιστου αναλυτικού προσομοιώματος.
3 Τα αναλυτικά προσομοιώματα εφαρμόστηκαν για την εκτίμηση της αντοχής των δοκιμίων που περιλαμβάνονται στην βάση δεδομένων. Από τα προσομοιώματα που εξετάστηκαν παρουσιάζονται τα πιο αξιόπιστα, κατά σειρά: Ilki et al (2008), Ευρωκώδικας 8 μέρος 3 (CEN 2005), Pellegrino-Modena (2010), καθώς και ένα από τα λιγότερο αξιόπιστα μοντέλα: Esfahani-Kianoush (2007). Η σύγκριση της πειραματικής αντοχής (experimental) με την αναλυτική αντοχή (analytical) των δοκιμίων της πειραματικής βάσης για τα τέσσερα αυτά μοντέλα φαίνεται στα διαγράμματα στο Σχ. 1 (Μηλιώκας 2016). Χρησιμοποιούνται διαφορετικά σύμβολα για τους διαφορετικούς τύπους διατομής (κυκλική, τετράγωνη και ορθογωνική) και σημειώνεται ο δείκτης R 2 για την κάθε ομάδα δοκιμίων. Η πράσινη διακεκομμένη γραμμή υποδηλώνει όριο τιμών: 1,5 πειραματική αντοχή, ενώ η κόκκινη διακεκομμένη γραμμή υποδηλώνει όριο τιμών: πειραματική αντοχή/1,5. Για την εκτίμηση της αντοχής των δοκιμίων του πειραματικού μέρους της παρούσας εργασίας, δεδομένου ότι τα δοκίμια είχαν κυκλική και τετράγωνη διατομή, επελέγη ο Ευρωκώδικας 8 μέρος 3 (CEN 2005), διότι είναι κανονιστικό μοντέλο, και διότι για τις διατομές αυτές η αξιοπιστία των προβλέψεών του είναι σχεδόν ταυτόσημη με το μοντέλο των Ilki et al. (2008), το οποίο παρουσιάζει τις καλύτερες προβλέψεις μεταξύ των μοντέλων που εξετάστηκαν για την πειραματική βάση. Σχ. 1: Σύγκριση πειραματικής προβλεπόμενης αντοχής περισφιγμένου σκυροδέματος για τα δοκίμια οπλισμένου σκυροδέματος με διαχωρισμό των δοκιμίων βάσει σχήματος διατομής
4 Πειραματικό Μέρος Το πειραματικό μέρος της εργασίας πραγματοποιήθηκε στο Εργαστήριο Τεχνολογίας και Κατασκευών Οπλισμένου Σκυροδέματος του Τμήματος Πολιτικών Μηχανικών του Πανεπιστημίου Θεσσαλίας στο πλαίσιο διπλωματικής εργασίας (Ε. Μηλιώκας, 2016) και αποτελεί συνέχεια της διπλωματικής εργασίας του Ι. Παπαρίζου (2016). Όλα τα οπλισμένα στοιχεία σκυροδέματος που δοκιμάστηκαν κατασκευάστηκαν υπό την επιμέλεια του Ι. Παπαρίζου. Χαρακτηριστικά των δοκιμίων Όλα τα δοκίμια είχαν κοινό ύψος 300 mm, ώστε να γίνει δυνατή η δοκιμή τους στην υδραυλική μηχανή θλίψης DMG ικανότητας 3000 kn του Εργαστηρίου Τεχνολογίας και Κατασκευών Οπλισμένου Σκυροδέματος Π.Θ. Εξετάστηκαν τρεις διαφορετικές διατομές: κυκλική διατομή διαμέτρου 150 mm, και δύο τετραγωνικές διατομές πλευράς 100 mm, και 150 mm. Η κλίμακα των δοκιμίων ήταν 1:3. Κατά την επιλογή τόσο των διαμέτρων των ράβδων και της αντοχής του χάλυβα, όσο και της κοκκομετρίας των αδρανών του μίγματος σκυροδέματος που χρησιμοποιήθηκε τηρήθηκαν πλήρως οι σχέσεις ομοιότητας (Ι. Παπαρίζος 2016). Κατά συνέπεια, η αναγωγή των αποτελεσμάτων των δοκιμών σε κλίμακα 1:1 μπορεί να γίνει με αξιοπιστία. Τα χαρακτηριστικά των δοκιμίων φαίνονται στο Σχ. 2 (Μηλιώκας 2016). Σχ. 2: Γεωμετρικά χαρακτηριστικά και οπλισμοί των δοκιμίων οπλισμένου σκυροδέματος Οι αντοχές του σκυροδέματος και του χάλυβα των δοκιμίων ήταν: Θλιπτική αντοχή σκυροδέματος f c = MPa, τάση διαρροής χάλυβα διαμήκους οπλισμού f sy = 350 MPa, και τάση διαρροής συνδετήρων f sw = 560 MPa. Η αντοχή σκυροδέματος κυλινδρικού δοκιμίου (άοπλου) προσδιορίστηκε την εποχή διεξαγωγής των δοκιμών του Ι. Παπαρίζου (τέλος 2014) ίση με 23 MPa. Επειδή όμως οι δοκιμές που παρουσιάζονται στην παρούσα εργασία πραγματοποιήθηκαν σχεδόν έναν χρόνο αργότερα, δοκιμάστηκαν 3 άοπλοι κύβοι σκυροδέματος πλευράς 150 mm κατά την χρονική περίοδο διεξαγωγής των δοκιμών, από όπου προέκυψε κυβική αντοχή ίση με MPa που ισοδυναμεί με κυλινδρική αντοχή 27.3 ΜPa.
5 Το πάχος επικάλυψης ήταν γενικά c = 7 mm, και η ακτίνα καμπύλωσης των γωνιών στις τετράγωνες διατομές ήταν r = 25 mm. Τα περισσότερα δοκίμια κατασκευάστηκαν με αραιούς συνδετήρες (Φ3/70mm) ώστε να αντιστοιχούν σε δοκίμια οπλισμένα σύμφωνα με τον Ελληνικό Κανονισμό Σκυροδέματος του 1954, ενώ ένα δοκίμιο για κάθε διατομή είχε πυκνότερους συνδετήρες (Φ3/45.5mm) ώστε βάσει των σύγχρονων κανονισμών να μην υπάρχει κίνδυνος λυγισμού (s/d b 8). Για συνδετήρες Φ3/45.5 ο λόγος απόστασης συνδετήρων προς την διάμετρο των διαμήκων ράβδων είναι s/d b = 45.5/6=7.6 (< 8), ενώ ο αντίστοιχος λόγος για συνδετήρες Φ3/70 είναι s/d b = Παρουσίαση δοκιμών Περιγράφονται στην συνέχεια οι τρεις σειρές δοκιμών που παρουσιάζονται στην παρούσα εργασία. Πρώτη σειρά δοκιμών Τα δοκίμια της πρώτης σειράς είχαν δοκιμαστεί μέχρι την αστοχία σε μονοαξονική θλίψη από τον Ι. Παπαρίζο (Παπαρίζος 2016). Τα δοκίμια αυτά επισκευάστηκαν, ενισχύθηκαν ανάλογα με το βαθμό βλάβης τους με μανδύα CFRP και δοκιμάστηκαν σε μονοαξονική θλίψη για να προσδιοριστεί η νέα θλιπτική τους αντοχή. Τα δοκίμια της πρώτης σειράς είναι συνολικά 7: 4 τετραγωνικής διατομής (2 δοκίμια πλευράς 150mm και 2 πλευράς 100 mm) και 3 δοκίμια κυκλικής διατομής. Δεύτερη σειρά δοκιμών Στα οπλισμένα δοκίμια χωρίς FRP που δοκιμάστηκαν στη διπλωματική του Ι. Παπαρίζου (Παπαρίζος, 2016), παρατηρήθηκε πρόωρη αστοχία στα άκρα λόγω πιθανής συγκέντρωσης θλιπτικών τάσεων άντυγας, στην περιοχή καμπύλωσης των ράβδων του διαμήκη οπλισμού. Τα δοκίμια αυτά ένα από κάθε είδος διατομής, ήταν πρακτικά ανέπαφα μετά το πέρας της αρχικής δοκιμής (δεν είχαν εμφανείς βλάβες στο μέσον τους, καθώς αστόχησαν πρόωρα λόγω συγκέντρωσης θλιπτικών τάσεων στα άκρα τους). Για να εξασφαλιστεί η αποφυγή της πρόωρης αστοχίας των άκρων εφαρμόστηκαν δύο λωρίδες FRP πλάτους (7cm) στο άνω και κάτω άκρο των δοκιμίων στην περιοχή των τυμπάνων των διαμήκων ράβδων και υποβλήθηκαν εκ νέου σε δοκιμή θλίψης (Ο_S100str, O_S150str, O_R150str). Το πλάτος των λωρίδων επελέγη έτσι ώστε να καλύπτει τα άγκιστρα των διαμήκων ράβδων. Τρίτη σειρά δοκιμών Στη σειρά αυτή περιλαμβάνονται τα βλαμμένα δοκίμια που προέκυψαν από την δεύτερη σειρά δοκιμών, τα οποία επισκευάστηκαν ή και ενισχύθηκαν, ανάλογα με τον βαθμό βλάβης τους, με μία στρώση άνθρακα (CFRP) και υποβλήθηκαν εκ νέου σε μονοαξονική θλίψη (r_ο_s100str_1c, r_o_s150str_2c, r_o_r150str_2c). Τρόπος συμβολισμού δοκιμίων Ο συμβολισμός των δοκιμίων αποτελείται από πέντε (5) σύμβολα τα οποία ξεχωρίζουν μεταξύ τους μέσω κάτω παύλας. Η επεξήγηση των συμβόλων φαίνεται ακολούθως: Επισκευή δοκιμίου: r (repaired), αν υπήρξε επισκευή, αλλιώς παραλείπεται. Κανονισμός για απαίτηση σε συνδετήρες: Μ (modern, μοντέρνος κανονισμός EC-8): συνδετήρες ΣΦ3/45.5 ή Ο (old, παλιός κανονισμός Κανονισμός Σκυροδέματος 1954): ΣΦ3/70.
6 Σχήμα διατομής: S (square, τετραγωνική διατομή) ή R (round, κυκλική διατομή). Ύπαρξη ή όχι CFRP από προγενέστερο πείραμα εντός παρένθεσης (C) στη περίπτωση ύπαρξης CFRP (πάντα 1 στρώση), αλλιώς παραλείπεται. Πλήθος στρώσεων άνθρακα μετά την επισκευή Για την περιγραφή των δοκιμίων που ενισχύθηκαν με λωρίδες (strips) CFRP στα άκρα τους (δεύτερη σειρά δοκιμών) προστίθεται στο τέλος της διάστασής τους ο συμβολισμός str (δεύτερη και τρίτη σειρά δοκιμίων). Παρατίθενται στην συνέχεια δύο παραδείγματα ονομασίας δοκιμίων: r_o_s150(c)_2c: Επισκευασμένο δοκίμιο (r), με συνδετήρες ΣΦ3/70 (Ο), τετράγωνης διατομής διάστασης 150 mm (S150), με μία αρχική στρώση άνθρακα (C), και δύο στρώσεις άνθρακα κατά την επισκευή (2C). O_R150(C): Δοκίμιο που δεν έχει επισκευαστεί, με συνδετήρες ΣΦ3/70 (Ο), κυκλικής διατομής διαμέτρου 150mm (R150) με μία στρώση άνθρακα (C). Αποτύπωση βλαβών δοκιμίων Προκειμένου να αποφασιστεί το πλήθος των απαιτούμενων στρώσεων CFRP για την επισκευήενίσχυση του κάθε δοκιμίου της πρώτης και τρίτης σειράς δοκιμών, έγινε αποτίμηση των βλαβών σε κάθε δοκίμιο. Όσο μεγαλύτερος ήταν ο βαθμός βλάβης, τόσο περισσότερες ήταν οι στρώσεις CFRP που τοποθετήθηκαν. Η αποτίμηση των βλαβών έγινε θεωρώντας μια κλίμακα με 5 επίπεδα βλαβών: I, II, III, IV, V. Tα επίπεδα βλαβών αυξάνονται από το I ως το V και τα χαρακτηριστικά της κάθε μίας κατηγορίας βλαβών περιγράφονται ως εξής: I: Περιορισμένη αποφλοίωση σκυροδέματος Λυγισμός (βέλος) 1mm Αποκάλυψη συνδετήρων Περιορισμένη αποκάλυψη διαμήκη οπλισμού II: Αποφλοίωση σκυροδέματος 1mm < Λυγισμός 3mm Εκτεταμένη αποκάλυψη διαμήκη οπλισμού III: Θραύση σκυροδέματος 3mm < Λυγισμός 5mm Εκτεταμένη αποκάλυψη διαμήκη οπλισμού IV: Εκτεταμένη θραύση σκυροδέματος Έντονος λυγισμός Καθόλου ή μικρή στροφή δοκιμίου V: Εκτεταμένη θραύση σκυροδέματος Έντονος λυγισμός Μεγάλη στροφή δοκιμίου Αφού αποφασίστηκε η κλίμακα βαθμονόμησης των βλαβών, οι βλάβες του κάθε δοκιμίου αποτυπώθηκαν διαιρώντας το υποστύλωμα καθ ύψος σε περιοχές ανάμεσα σε διαδοχικούς συνδετήρες. Στις τετραγωνικές διατομές, για την αποτύπωση των βλαβών ονομάστηκαν επίσης οι 4 πλευρές Α, Β, C, D Στο Σχ. 6α φαίνεται η ονομασία πλευρών τετραγωνικής διατομής (C, D) και στο
7 Σχ.6β η διαίρεση δοκιμίου σε 2 περιοχές καθ ύψος (A, B) για την αποτύπωση και καταγραφή βλαβών του δοκιμίου r_o_s150(c)_2c (Μηλιώκας, 2016). Υλικά ενίσχυσης των δοκιμίων Ο μανδύας CFRP που χρησιμοποιήθηκε για την περίσφιγξη των δοκιμίων είναι το SikaWrap -230C (πλεκτό ύφασμα με ίνες άνθρακα μονής διευθύνσεως, μέσων αντοχών, σχεδιασμένο για εφαρμογές δομητικής επέμβασης). Το πάχος του μανδύα είναι t f = mm, η τροπή θραύσης ε fu = , και οι ελάχιστες τιμές του μέτρου ελαστικότητας και της αντοχής είναι E f = 234 GPa και f fu = 4300 MPa, αντιστοίχως. Η τοποθέτηση του μανδύα στα αρχικά δοκίμια του Ι. Παπαρίζου (2016) έγινε μέσω ξηράς μεθόδου με την χρήση της ρητίνης Sikadur -330, εποξειδική ρητίνη συγκόλλησης 2-συστατικών, με εφελκυστική αντοχή = 30 MPa (7 ημέρες στους +23 C). Για το αρχικό αστάρωμα του δοκιμίου, πριν από την εφαρμογή του CFRP, χρησιμοποιήθηκε η ίδια ρητίνη. Για την ενίσχυση των υποστυλωμάτων τα οποία είχαν προηγουμένως υποβληθεί σε δοκιμή θλίψης ο μανδύας CFRP τοποθετήθηκε μέσω εμποτισμού των υφασμάτων με την υγρή μέθοδο εφαρμογής, και με χρήση της ρητίνης Sikadur -300: εποξειδική ρητίνη εμποτισμού 2-συστατικών, με εφελκυστική αντοχή = 45 MPa (7 ημέρες στους +23 C). Για το αστάρωμα των επιφανειών των δοκιμίων πριν από την υγρή εφαρμογή του FRP χρησιμοποιήθηκε η ρητίνη Sikadur Το πλήθος των στρώσεων CFRP που τοποθετήθηκε σε κάθε δοκίμιο ήταν ίσο με 1 για τα ανέπαφα δοκίμια, ενώ για τα βλαμμένα δοκίμια επιλέχθηκε αριθμός στρώσεων ανάλογα με το βαθμό βλάβης του εκάστοτε δοκιμίου. Για την επισκευή των δοκιμίων (αποκατάσταση του σκυροδέματος που είχε αστοχήσει) χρησιμοποιήθηκε το τσιμεντοκονίαμα Sika MonoTop Dynamic. Το υλικό αυτό είναι ινοπλισμένο επισκευαστικό κονίαμα υψηλών αντοχών 1-συστατικού και έχει θλιπτική αντοχή 45 MPa. Για να επιτευχθεί καλύτερη συγκόλληση του παλαιού σκυροδέματος με το επισκευαστικό κονίαμα εφαρμόστηκε κόλλα Sikadur -32 EF στις θέσεις των δοκιμίων όπου είχε συμβεί θραύση σκυροδέματος. Το υλικό αυτό είναι δομητικό εποξειδικό συγκολλητικό 2-συστατικών. Μέθοδος επισκευής βλαμμένων δοκιμίων Προτού ξεκινήσει η διαδικασία επισκευής των δοκιμίων έγινε προετοιμασία των δοκιμίων. Στα δοκίμια τετραγωνικής διατομής, στα οποία δεν είχε εφαρμοστεί FRP στην πρώτη δοκιμή και επομένως δεν είχαν καμπυλωμένες γωνίες, πραγματοποιήθηκε αρχικά καμπύλωση των τεσσάρων ακμών με τροχό, έτσι ώστε όταν αργότερα τοποθετηθούν οι μανδύες FRP να μην αστοχήσει πρόωρα το ύφασμα στις γωνίες. Για την επισκευή των θραυσμένων τμημάτων σκυροδέματος εφαρμόστηκε αρχικά το δομητικό εποξειδικό συγκολλητικό 2 συστατικών Sikadur -32 EF και στη συνέχεια το ινοπλισμένο επισκευαστικό κονίαμα υψηλών αντοχών, ενός συστατικού Sika MonoTop Dynamic. Το επισκευαστικό κονίαμα αφέθηκε να στεγνώσει για μερικές ημέρες πριν από την εφαρμογή του FRP. Μέθοδος υγρής εφαρμογής FRP στα δοκίμια Η διαδικασία εφαρμογής των υφασμάτων άνθρακα που ακολουθήθηκε για τα δοκίμια ήταν η εξής: Αφού κόπηκαν τα υφάσματα FRP ανάλογα με τις διαστάσεις της περιμέτρου του κάθε δοκιμίου και το πλήθος των στρώσεων που είχε προβλεφθεί να τοποθετηθεί, κόπηκαν και δύο μικρότερες λωρίδες
8 FRP που τοποθετήθηκαν στο πάνω και κάτω μέρος κάθε δοκιμίου. Το πλάτος των λωρίδων αυτών ήταν ίσο με: (α) 3.5 cm εάν προϋπήρχε στρώση FRP, για την εξασφάλιση καλύτερης αγκύρωσης του υφάσματος στα άκρα των δοκιμίων, και (β) 7 cm σε περίπτωση που δεν υπήρχε καμία στρώση FRP (2 η σειρά δοκιμών, περίπτωση strips), ώστε να αποφευχθεί η πρόωρη αστοχία λόγω συγκέντρωσης τάσεων άντυγας στα άγκιστρα των διαμήκων ράβδων η οποία παρατηρήθηκε κατά την πρώτη δοκιμή. Ως μήκος υπερκάλυψης επιλέχθηκε 15cm (περίπου), κατά 50% αυξημένο συγκριτικά με το μήκος υπερκάλυψης 10 cm που αρκεί για την εξασφάλιση ικανής συνάφειας ώστε να αποτραπεί κάθε ενδεχόμενο πρόωρης αστοχίας λόγω αποκόλλησης του μανδύα FRP (Αρβανιτόπουλος, 2015). Σχ. 3 Εμποτισμός FRP στη ρητίνη Sikadur -300 και πίεση με μαλακό ρολό Σχ. 4 Τοποθέτηση εμποτισμένου με ρητίνη FRP σε μεγάλο ρολό Εμποτίστηκαν τα υφάσματα FRP στην εποξειδική ρητίνη Sikadur -300 στο δάπεδο του εργαστηρίου, επάνω σε νάϋλον, και πιέστηκαν με τη βοήθεια ειδικού μαλακού ρολού (Σχ. 3), έτσι ώστε να εμποτιστεί πλήρως το ύφασμα με την ρητίνη και η ίδια να διαπεράσει τις ίνες του FRP (για μεταγενέστερη εξασφάλιση καλής συνάφειας με το αστάρι ρητίνη και κατά προέκταση με το σκυρόδεμα). Τα εμποτισμένα πλέον υφάσματα τοποθετήθηκαν σε ένα μεγάλο ρολό για χρονικό διάστημα τριών λεπτών (3 ) τουλάχιστον ώστε να απομακρυνθεί η περίσσια ρητίνη και τυχόν θύλακες αέρα (Σχ. 4). Αφού τα δοκίμια καταβρέχθηκαν με ένα βρεγμένο πανί, εφαρμόστηκε σε αυτά η ρητίνη Sikadur -330 με τη χρήση μαλακού ρολού έτσι ώστε να επικαλυφθούν όλες οι επιφάνειες ομοιόμορφα και να απομακρυνθούν τυχόν θύλακες αέρα. Τα εμποτισμένα υφάσματα FRP τοποθετήθηκαν με τη χρήση σκληρού ρολού επάνω στα ασταρωμένα δοκίμια με τρόπο ώστε οι ίνες των FRP ναι είναι κάθετες στον άξονα των δοκιμίων και αφέθηκαν να στεγνώσουν για τουλάχιστον 1 εβδομάδα. Παρατηρήσεις από τις μετρήσεις των παραμορφώσεων Κατά την διεξαγωγή των πειραμάτων έγιναν μετρήσεις των αξονικών (axial) και των εγκάρσιων (lateral) παραμορφώσεων των δοκιμίων, μέσω βελομέτρων και μέσω ηλεκτρομηκυνσιομέτρων. Τα βελόμετρα ήταν στερεωμένα σε ειδική μεταλλική συσκευή η οποία συνδεόταν με το δοκίμιο, ενώ τα ηλεκτρομηκυνσιόμετρα ήταν κολλημένα στον μανδύα του FRP.
9 Το διάγραμμα τάσεων-παραμορφώσεων από τις μετρήσεις των ηλεκτρομηκυνσιομέτρων (strain gages, s.g.) του δοκιμίου r_o_s150(c)_2c παρουσιάζεται στο Σχ. 5β (Μηλιώκας 2016). Για τον προσδιορισμό της αξονικής παραμόρφωσης (axial) είχε τοποθετηθεί ένα strain gage (s.g. 8) στο μέσον του ύψους του δοκιμίου στο μέσον της πλευράς A, σε θέση ράβδου διαμήκους οπλισμού (Σχ. 5α). Για την μέτρηση της εγκάρσιας παραμόρφωσης (lateral) τοποθετήθηκαν: το s.g. 7 επάνω από τον μεσαίο συνδετήρα στο μέσον της πλευράς Α σε θέση διαμήκους ράβδου, το s.g. 5 κάτω από τον μεσαίο συνδετήρα στο μέσον της πλευράς Β σε θέση διαμήκους ράβδου, και το s.g. 9 κάτω από τον μεσαίο συνδετήρα σε απόσταση 30 mm από το μέσον της πλευράς Α, ανάμεσα σε διαμήκεις ράβδους. Οι μέγιστες εγκάρσιες (lateral) παραμορφώσεις, ε lat, που μετρήθηκαν από τα strain gages για την μέγιστη τιμή αξονικού φορτίου σημειώνονται στο Σχ. 5β, και είναι: ε lat (s.g.7) = 10.44, ε lat (s.g.5) = 11.19, ε lat (s.g.9) = 7.53 Παρατηρείται ότι: ε lat (s.g.9) < [ε lat (s.g.5) και ε lat (s.g.7)]. Η μικρότερη εγκάρσια παραμόρφωση του s.g. 9 μπορεί να αποδοθεί στο ότι δεν υπάρχει στην θέση αυτή διαμήκης ράβδος, σε αντίθεση με τα s.g. 5 και 7 τα οποία βρίσκονται σε θέση διαμήκους οπλισμού (Σχ. 5α). Η παρατήρηση αυτή συμβαδίζει με αντίστοιχη παρατήρηση των Pellegrino and Modena (2010) (Παπαρίζος 2016). (α) (β) Σχ. 5: Δοκίμιο r_o_s150(c)_2c (α) Ηλεκτρομηκυνσιόμετρα (s.g.) και υπερκάλυψη μανδύα FRP (β) Διάγραμμα τάσεων σ παραμορφώσεων αξονικών (ε axial ) και εγκάρσιων (ε latl ) Οι βλάβες του δοκιμίου O_S150(C) μετά την πρώτη δοκιμή (μη επισκευασμένο δοκίμιο), και μετά την δεύτερη δοκιμή (επισκευασμένο δοκίμιο r_o_s150(c)_2c) φαίνονται στα Σχ. 6α και Σχ. 6β, αντιστοίχως. Στο αρχικό δοκίμιο παρατηρήθηκε λυγισμός 3 mm στις μεσαίες ράβδους των πλευρών C και D (Σχ. 6α), στο κάτω μισό τμήμα του δοκιμίου. Μετά την ενίσχυση του δοκιμίου με δύο στρώσεις CFRP, στις θέσεις όπου είχε παρατηρηθεί λυγισμός δεν παρατηρήθηκε ούτε καν αποκάλυψη των ράβδων, επομένως η επισκευή φαίνεται να πέτυχε να περιορίσει τον περαιτέρω λυγισμό των ράβδων αυτών. Στο επισκευασμένο δοκίμιο r_o_s150(c)_2c παρατηρήθηκε λυγισμός 3 mm στην μεσαία ράβδο της πλευράς C στο άνω τμήματος (τμήμα Α, Σχ. 6β), καθώς και λυγισμός 3 mm στην γωνιακή ράβδο C-D στο κάτω μισό του δοκιμίου (τμήμα Β, Σχ. 6β). Η γωνιακή αυτή ράβδος C-D ήταν στην περιοχή των
10 αρχικών βλαβών, και ενδέχεται να είχε λυγίσει και στο αρχικό δοκίμιο (αφού είχαν λυγισμό οι εκάτερές της ράβδοι C και D) και ο λυγισμός να μην αποτυπώθηκε. Γενικώς παρατηρήθηκε ότι στο τμήμα της ράβδου στο οποίο συμβαίνει λυγισμός (buckling) τόσο οι αξονικές (axial) όσο και οι εγκάρσιες (lateral) παραμορφώσεις (από τις μετρήσεις των s.g.) είναι μεγαλύτερες συγκριτικά με άλλες περιοχές στις οποίες δεν παρατηρείται λυγισμός. (α) (β) Σχ. 6: (α) Αποτύπωση βλαβών αρχικού δοκιμίου O_S150(C) (πρώτη δοκιμή) (β) Αποτύπωση βλαβών επισκευασμένου δοκιμίου r_o_s150(c)_2c (δεύτερη δοκιμή) Επισκευασμένα δοκίμια κυκλικής διατομής με διαφορετικό αριθμό στρώσεων CFRP Στο Σχ. 7 (Μηλιώκας 2016) συγκρίνονται διαγράμματα τάσεων-παραμορφώσεων δοκιμίων με κυκλική διατομή, διαμέτρου 150 mm, τα οποία επισκευάστηκαν με μία, δύο και τρεις στρώσεις άνθρακα (1C, 2C και 3CFRP). Παριστάνονται οι αξονικές (ε axial ) και οι εγκάρσιες (ε latl ) παραμορφώσεις που μετρήθηκαν μέσω strain gages (Σχ. 7α) και μέσω βελομέτρων (Σχ. 7β). Από τα διαγράμματα προκύπτει ότι η αύξηση του αριθμού των στρώσεων άνθρακα οδηγεί σε αύξηση της κλίσης του δεύτερου κλάδου των διαγραμμάτων [σ-ε], δηλαδή μετά την ενεργοποίηση του μανδύα CFRP. Παρατηρείται δηλαδή ότι η αύξηση της δυσκαμψίας του μανδύα, λόγω αύξησης του πάχους του, υπερισχύει της ενδεχόμενης μείωσης της δυσκαμψίας των δοκιμίων λόγω αυξημένου βαθμού βλάβης. Επισημαίνεται ότι στα δοκίμια της παρούσας έρευνας όσο περισσότεροι μανδύες τοποθετούνται, τόσο μεγαλύτερος είναι ο προϋπάρχων βαθμός βλάβης. Επίσης, το μη επισκευασμένο δοκίμιο O_R150_1C, παρουσιάζει μεγαλύτερη δυσκαμψία στον πρώτο κλάδο του διαγράμματος συγκριτικά με τα επισκευασμένα δοκίμια, τόσο στο διάγραμμα των αξονικών όσο και των εγκάρσιων παραμορφώσεων. Ο πρώτος κλάδος του διαγράμματος [σ-ε], πριν από την ενεργοποίηση του μανδύα, σχετίζεται άμεσα με την αντοχή του απερίσφιγκτου σκυροδέματος, επομένως είναι εύλογο το αρηγμάτωτο δοκίμιο να έχει μεγαλύτερη δυσκαμψία από τα δοκίμια στα οποία υπάρχουν βλάβες (δοκίμια repaired, r_). Παρατηρείται επίσης ότι οι μετρήσεις των βελομέτρων (Σχ. 7β) είναι μεγαλύτερες από τις μετρήσεις των ηλεκτρομηκυνσιομέτρων (Σχ.7α). Αυτό πιθανότατα οφείλεται στον λυγισμό των διαμήκων οπλισμών: τα βελόμετρα αποτυπώνουν τις παραμορφώσεις σε μεγαλύτερο μήκος από τα ηλεκτρομηκυνσιόμετρα τα οποία μετρούν τοπικά τις παραμορφώσεις, επομένως όταν συμβεί λυγισμός
11 διαμήκων ράβδων εκτός της περιοχής του ηλεκτρομηκυνσιομέτρου η αυξημένη μεταβολή του μήκους των ράβδων αποτυπώνεται μόνον από τα βελόμετρα και όχι από τα ηλεκτρομηκυνσιόμετρα. (α) (β) Σχ. 7: Διαγράμματα ορθών τάσεων, σ, παραμορφώσεων, ε, δοκιμίων κυκλικής διατομής επισκευασμένων με 1C, 2C, και 3CFRP, (α) από μετρήσεις ηλεκτρομηκυνσιομέτρων και (β) από μετρήσεις βελομέτρων Τέλος, αναφορικά με την αποτελεσματικότητα των στρώσεων του άνθρακα, φαίνεται ότι οι 3C οδηγούν σε μεγαλύτερες αντοχές από τις 2C, παρά το γεγονός ότι τα δοκίμια με 3C είχαν υποστεί μεγαλύτερο βαθμό βλάβης. Επίσης, η σύγκριση μεταξύ των δοκιμίων r_m_r150_3c (βαθμός βλάβης V) και r_ο_r150_3c (βαθμός βλάβης IV), δείχνει ότι το δοκίμιο r_m_r150_3c με τον μεγαλύτερο βαθμό βλάβης είχε τελικώς μικρότερη αντοχή, μέχρι όμως την αστοχία του η συμπεριφορά των δύο αυτών δοκιμίων ήταν συγκρίσιμη. Εκτίμηση αντοχής επισκευασμένων υποστυλωμάτων με προϋπάρχοντα λυγισμό οπλισμού Τα διατιθέμενα προσομοιώματα από την βιβλιογραφία έχουν προκύψει από δοκιμές στοιχείων περισφιγμένων με FRP τα οποία όμως δεν έχουν υποστεί βλάβες πριν από την εφαρμογή του FRP. Εάν θελήσουμε να εφαρμόσουμε τα ίδια προσομοιώματα για την εκτίμηση της αντοχής δοκιμίων τα οποία έχουν ήδη βλάβες, και μάλιστα λυγισμό του διαμήκη οπλισμού, τότε θα πρέπει να εφαρμοστούν μειωτικοί συντελεστές στις προβλέψεις των μοντέλων. Για τον προσδιορισμό τέτοιων συντελεστών υπολογίστηκαν οι προβλέψεις των αντοχών από τα μοντέλα τα οποία θεωρήθηκαν ως περισσότερο αξιόπιστα από την ανάλυση που έγινε στο πρώτο μέρος της εργασίας: Pellegrino and Modena 2010, EC8-3 (CEN 2005), Ilki et al Στον Πίνακα 1 (Μηλιώκας 2016) φαίνονται οι λόγοι πειραματικής (experimental) προς την αναλυτική αντοχή (analytical) των δοκιμίων για το κάθε προσομοίωμα, ο αντίστοιχος βαθμός βλάβης (B.B. 1 ) που είχε εκτιμηθεί από την πρώτη δοκιμή (πριν από την επισκευή), καθώς και ο βαθμός βλάβης (B.B. 2 ) βάσει της αποτύπωσης που έγινε μετά την δοκιμή των επισκευασμένων δοκιμίων. Οι πρώτες επτά στήλες αντιστοιχούν σε δοκιμή χωρίς προγενέστερες βλάβες ( Μη επισκευασμένο ), ενώ οι επτά επόμενες στήλες αντιστοιχούν σε δοκιμή επισκευασμένων δοκιμίων ( Επισκευασμένο ). Επισημαίνεται ότι ο υπολογισμός της αντοχής των δοκιμίων μέσω των προσομοιωμάτων δεν λαμβάνει υπ όψιν τυχόν προγενέστερη βλάβη των δοκιμίων. Πίνακας 1: Πειραματική (experimental) και θεωρητική τιμή (analytical) αντοχή δοκιμίων και βαθμοί
12 βλάβης (Β.Β.) των μη επισκευασμένων και των επισκευασμένων δοκιμίων Μη experimental analytical experimental analytical επισκευασμένο Β. Β. 1 Επισκευασμένο P max (kn) f' cc (MPa) Pellegrino EC8-3 Ilki et al. P max (kn) f' cc (MPa) Pellegrino EC8-3 Ilki et al. Β. Β. 2 O_S100(C) 449,97 47,57 36,51 40,49 42,21 I r_o_s100(c)_1c 494,64 52,27 42,02 45,33 46,51 I O_S ,86 30,31 23,44 24,05 23,51 I r_o_s100_1c 408,80 43,20 42,02 45,33 46,51 I M_S ,99 31,49 23,69 25,58 24, O_S150(C) 769,82 34,46 32,26 32,60 34,31 II r_o_s150(c)_2c 964,57 43,92 45,25 43,71 49,49 II O_S ,41 26,06 23,44 23,95 23,44 I (II-) r_o_s150_1c 728,88 32,39 37,39 37,44 38,61 II M_S ,72 28,35 23,81 26,21 24, O_R150(C) 772,28 43,70 41,14 45,81 40,31 II r_o_r150(c)_2c 987,61 55,89 65,49 69,45 60,85 II O_R ,22 23,55 26,79 25,29 24,07 IV r_o_r150_3c 1324,71 74,96 84,64 88,25 77,08 IV M_R ,54 24,99 28,65 27,47 25,10 V r_m_r150_3c 1161,37 65,72 85,03 89,34 78,11 V O_S100str 335,82 35,49 27,78 28,35 27,81 II r_o_s100str_1c 509,92 53,88 42,02 45,33 46,51 II O_S150str 700,07 31,87 27,78 28,25 27,74 II r_o_s150str_2c 974,08 44,35 45,25 43,71 49,49 II O_R150str 520,88 29,48 31,36 29,59 28,37 III r_o_r150str_2c 1215,78 68,80 65,49 69,45 60,85 IV Υπόμνημα: Β.Β. 1 Βαθμός Βλάβης των αρχικών δοκιμίων (πρώτη δοκιμή) Β.Β. 2 Βαθμός Βλάβης των επισκευασμένων δοκιμίων (δεύτερη δοκιμή) Πίνακας 2: Βαθμός βλάβης (B.B.) δοκιμίων (πριν και μετά την επισκευή) και λόγος αντοχών: πειραματική (exp) προς αναλυτική (anal) βάσει του προσομοιώματος του EC8-3 (CEN 2005) exp/anal Επισκευασμένο EC8-3 Β. Β. 1 Β. Β. 2 r_o_s100(c)_1c 1,15 I I r_o_s100_1c 0,95 I I r_o_s150(c)_2c 1,00 II II r_o_s150_1c 0,87 I (II-) II r_o_r150(c)_2c 0,80 II II r_o_r150_3c 0,85 IV IV r_m_r150_3c 0,74 V V r_o_s100str_1c 1,19 II II r_o_s150str_2c 1,01 II II r_o_r150str_2c 0,99 III IV Υπόμνημα: Β.Β. 1 Βαθμός Βλάβης των αρχικών δοκιμίων (πρώτη δοκιμή) Β.Β. 2 Βαθμός Βλάβης των επισκευασμένων δοκιμίων (δεύτερη δοκιμή) Δεδομένου ότι τα διάφορα μοντέλα παρουσιάζουν σημαντικές αποκλίσεις μεταξύ τους αναφορικά με τις προβλέψεις των αντοχών, οι μειωτικοί συντελεστές θα είναι διαφορετικοί για το κάθε μοντέλο. Η εκτίμηση των μειωτικών συντελεστών που ακολουθεί βασίστηκε στην μεθοδολογία υπλογισμού που βασίζεται στον EC8-3 (Παπαρίζος, 2016, Moretti et al. 2016), τόσο διότι οι εκτιμήσεις των πειραματικών αντοχών αποδείχθηκαν πολύ καλές, αλλά κυρίως επειδή είναι κανονισμός σε ισχύ. Στον Πίνακα 2 για τα δοκίμια της παρούσας πειραματικής έρευνας, φαίνονται οι λόγοι πειραματικής αντοχής προς την αντίστοιχη πρόβλεψη του EC8-3 (CEN 2005), θεωρώντας ότι τα δοκίμια δεν έχουν υποστεί βλάβες (ανέπαφα). Οι λόγοι αυτοί προκύπτουν από τις τιμές αντοχών του Πίνακα 1. Παρατηρούμε ότι όσο αυξάνει ο βαθμός βλάβης του δοκιμίου πριν από την επισκευή (Β.Β. 1 ), τόσο μειώνεται και ο λόγος (exp / anal), δηλαδή τόσο οι προβλέψεις του EC8-3 υπερεκτιμούν την αντοχή των δοκιμίων. Αυτό είναι αναμενόμενο καθώς όσο περισσότερες είναι οι προϋπάρχουσες βλάβες σε ένα δοκίμιο τόσο μικρότερη αντοχή θα προκύψει από την δοκιμή (μείωση του exp), ενώ η αναλυτική πρόβλεψη του μοντέλου δεν λαμβάνει υπ όψιν την μείωση αυτήν.
13 Οι μέσες τιμές του λόγου πειραματικών/αναλυτικών (experimental/analytical) αντοχών βάσει EC8-3 (CEN 2005) για τους τρεις τύπους διατομών που δοκιμάστηκαν φαίνονται στον Πίνακα 3. Οι προβλέψεις του EC8-3 (CEN, 2005) προκύπτουν μικρότερες από τις πειραματικές για τις τετραγωνικές διατομές (υπέρ της ασφαλείας), ενώ προκύπτουν μεγαλύτερες για την κυκλική διατομή (κατά της ασφαλείας). Η μεγάλη τιμή του λόγου (1,22) για τα δοκίμια τετραγωνικής διατομής με πλευρά 100mm (S100) αποδίδεται σε αυξημένη πειραματική αντοχή λόγω φαινομένων κλίμακας. Πίνακας 3: Μέσες τιμές λόγου πειραματικής αντοχής (experimental) προς αναλυτική (CEN, 2005) αντοχή (χωρίς την θεώρηση βλαβών) για τις διατομές που δοκιμάστηκαν Τύπος διατομής experimental / (analytical, EC8-3) S100 1,22 S150 1,09 R150 0,93 Στην εργασία αυτή έγινε προσπάθεια εκτίμησης της θλιπτικής αντοχής ενός υποστυλώματος το οποίο έχει υποστεί λυγισμό των διαμήκων οπλισμών του μετά την ενίσχυσή του μέσω περίσφιγξης με FRP, χωρίς να έχει προηγηθεί αποκατάσταση των λυγισμένων ράβδων. Η θλιπτική αντοχή υπολογίζεται μέσω του μοντέλου του EC8-3 για υποστυλώματα χωρίς βλάβες με ταυτόχρονη εφαρμογή κατάλληλων μειωτικών συντελεστών. Βάσει των συμπερασμάτων από τα πειραματικά αποτελέσματα οι μειωτικοί αυτοί συντελεστές θα πρέπει να είναι τόσο μικρότεροι όσο μεγαλύτερες είναι οι προϋπάρχουσες βλάβες. Στην συνέχεια επεξηγείται η μεθοδολογία που ακολουθήθηκε για τον προσδιορισμό των προτεινόμενων μειωτικών συντελεστών. Συνεκτιμώντας τον (περιορισμένο) αριθμό δοκιμίων που εξετάστηκαν στην παρούσα έρευνα, υπολογίστηκε ο μέσος όρος των λόγων θλιπτικής αντοχής: πειραματική / αναλυτική (exp / anal) από τον Πίνακα 2, για τα δοκίμια τα οποία εμφάνισαν τον ίδιο βαθμό αρχικής βλάβης, Β.Β. 1. Η τιμή του λόγου αυτού μειώθηκε λίγο για τα δοκίμια S100, προκειμένου να περιοριστεί η επιρροή των πιθανολογούμενων φαινομένων κλίμακας. Στην συνέχεια οι μέσες τιμές των λόγων (exp/anal) διαιρέθηκαν με τον συντελεστή 1,10, ώστε να μειωθούν οι υψηλότερες προβλέψεις του EC8-3 στην περίπτωση των κυκλικών διατομών (Πίνακας 2). Ο συντελεστής 1,10 είναι πολύ συντηρητικός για τα δοκίμια τετραγωνικής διατομής καθώς σε αυτά ο EC8-3 φαίνεται να υποτιμάει την αντοχή τους. Παρ όλα αυτά κρίνεται σκόπιμο να εφαρμοστεί ο συντελεστής 1,10 και σε αυτά προκειμένου η προτεινόμενη μεθοδολογία να μπορεί να χρησιμοποιηθεί και σε ορθογωνικές διατομές οι οποίες αφενός δεν εξετάστηκαν στην παρούσα εργασία, αφετέρου η αποδοτικότητα περίσφιγξης με FRP σε αυτές παρουσιάζει πολύ μεγαλύτερες αβεβαιότητες συγκριτικά με τις κυκλικές και τις τετραγωνικές διατομές. Οι τιμές των μειωτικών συντελεστών που προκύπτουν με αυτήν την μεθοδολογία για κάθε βαθμό βλάβης, πριν και μετά την διαίρεση με τον συντελεστή 1,10, είναι οι εξής: βαθμός βλάβης I: 1,00/ 1,10 = 0,91 βαθμός βλάβης II: 0,92/ 1,10 = 0,84 βαθμός βλάβης III: 0,99/ 1,10 = 0,90 βαθμός βλάβης IV: 0,85/ 1,10 = 0,77 βαθμός βλάβης V: 0,74/ 1,10 = 0,67 Για τον βαθμό βλάβης III η τιμή 0.90 έχει προκύψει μόνον από ένα δοκίμιο (r_o_r150str_2c). Η αυξημένη της τιμή ενδέχεται να υποδεικνύει ότι η ενίσχυση του δοκιμίου αυτού
14 υπερδιαστασιολογήθηκε, δηλαδή ότι θα αρκούσε και μία στρώση άνθρακα (1C). Για τον λόγο αυτόν η τιμή του μειωτικού συντελεστή για βαθμό βλάβης III θα υπολογιστεί με γραμμική παρεμβολή από τις αντίστοιχες τιμές των συντελεστών για βαθμό βλάβης II και IV. Οι τελικές τιμές των προτεινόμενων μειωτικών συντελεστών, μετά από στρογγυλοποίηση, παρουσιάζονται στον Πίνακα 4. Πίνακας 4: Τιμές προτεινόμενων μειωτικών συντελεστών για την εκτίμηση της αντοχής επισκευασμένων υποστυλωμάτων βάσει του μοντέλου του EC8-3, για βαθμό βλάβης από Ι ως V Αρχικός βαθμός βλάβης Μειωτικός Συντελεστής I 0,90 II 0,85 III 0,80 IV 0,75 V 0,65 Επισημαίνεται ότι στην παρούσα ερευνητική εργασία έγινε προσπάθεια να τοποθετηθεί ο μικρότερος δυνατός αριθμός στρώσεων CFRP ώστε μετά την αστοχία του επισκευασμένου δοκιμίου να μην εμφανιστεί μεγαλύτερος βαθμός βλάβης από τον αρχικό. Ο στόχος αυτός επιτεύχθηκε σε όλες τις περιπτώσεις εκτός από το δοκίμιο r_o_r150str_2c (Πίνακες 1 και 2), το οποίο θα έπρεπε να είχε ενισχυθεί με 3C αντί για 2C, ώστε να μην εμφανίσει μεγαλύτερο βαθμό βλάβης από τον αρχικό. Συμπεράσματα Βάσει των αποτελεσμάτων της παρούσας εργασίας προέκυψε ότι είναι δυνατή η επισκευή στοιχείων των οποίων ο διαμήκης οπλισμός έχει υποστεί λυγισμό χωρίς επέμβαση στον διαμήκη οπλισμό, αλλά με απλή εφαρμογή ινοπλισμένου υφάσματος άνθρακα, με πλήθος στρώσεων ανάλογο με τον βαθμό βλάβης του στοιχείου. Προτείνεται μία κλίμακα βαθμονόμησης των βλαβών, κυρίως με κριτήριο το μέγεθος του λυγισμού των διαμήκων ράβδων, και βάσει αυτής αποφασίστηκε ο αριθμός των στρώσεων άνθρακα. Επίσης, η εκτίμηση της αντοχής του ενισχυμένου δοκιμίου, είναι δυνατή μέσω εφαρμογής κατάλληλων μειωτικών συντελεστών στις θεωρητικές προβλέψεις των μοντέλων για ανέπαφα περισφιγμένα στοιχεία με ίδια χαρακτηριστικά. Στην εργασία αυτή προτείνονται τέτοιοι μειωτικοί συντελεστές για το μοντέλο του Ευρωκώδικα 8 μέρος 3 (CEN 2005). Επειδή κατά την κατασκευή των δοκιμίων, τόσο για το μέγεθος και την αντοχή των ράβδων οπλισμού, όσο και για την κοκκομετρία των αδρανών του μίγματος σκυροδέματος, τηρήθηκε η σχέση ομοιότητας με βάση την κλίμακα 1:3, είναι εύλογο να υποθέσει κανείς ότι τα αποτελέσματα της έρευνας αυτής θα ισχύουν και για δοκίμια κλίμακας 1:1. Όμως λόγω του σχετικά περιορισμένου αριθμού των δοκιμών, κρίνεται ότι απαιτείται επί πλέον πειραματική έρευνα και μάλιστα σε δοκίμια μεγαλύτερης κλίμακας, προκειμένου να διαπιστωθεί η ισχύς της προτεινόμενης μεθοδολογίας, καθώς και η ορθότητα των προτεινόμενων μειωτικών συντελεστών αντοχής.
15 Ευχαριστίες Εκφράζονται ευχαριστίες προς τον Αλέκο Κουτσελίνη, ΕΤΕΠ στο Πανεπιστήμιο Θεσσαλίας, για την πολύτιμη βοήθειά του κατά την κατασκευή και την επισκευή των υποστυλωμάτων, καθώς και προς την Sika Hellas SA για την ευγενική χορηγία των υλικών επισκευής και ενίσχυσης που χρησιμοποιήθηκαν στην παρούσα πειραματική έρευνα. Βιβλιογραφία Bai, Y. L., Dai, J. G., and Teng, J. G. (2012). Experimental Study on the Buckling Behaviour of Reinforcing Bars in FRP-confined RC Columns. 15th World Conference on Earthquake Engineering, September 2012, Lisbon, Portugal 22, Bournas, D. A., Lontou, P. V., Papanicolaou, C. G., and Triantafillou, T. C. (2007). Textile- Reinforced Mortar versus Fiber-Reinforced Polymer confinement in reinforced concrete columns. ACI Structural Journal, 104, 6, Carey, S. A., and Harries, K. A. (2005). Axial Behavior and Modeling of Confined Small-,Medium-, and Large-Scale Circular Sections with Carbon Fiber-Reinforced Polymer Jackets. ACI Structural Journal, 102, 4, CEN (2005). European Standard EN1998-3:2005 Eurocode 8: Design of structures for earthquake resistance - Part 3: Assessment and retrofitting of buildings. European Committee for Standardization, Brussels. Chaallal, O., and Shahawy, M. (2000). Performance of Fiber-Reinforced Polymer-Wrapped Reinforced Concrete Column under Combined Axial-Flexural Loading. ACI Structural Journal, 97, No. 4, Chastre, C., and Silva, M. A.G. (2010). Monotonic axial behavior and modelling of RC circular columns confined with CFRP. Engineering Structures 32, Cole C., and Belarbi A. (2001). Confinement characteristics of rectangular FRP-jacketed RC columns. Proceedings of the Fifth International Symposium on Fiber Reinforced Polymer for Reinforced Concrete Structures (FRPRCS-5), Cambridge, UK, 2001, De Luca, A., Nardone, F., Matta, F., Nanni, A., Lignola, G. P. and Prota, A. (2011). Structural evaluation of full-scale FRP-confined reinforced concrete columns. Journal of Composites for Construction, 15 (2011) De Paula, R. F., and Da Silva, M. G. (2002). Sharp edge effects on FRP confinement of RC square columns. 3rd International Conference on Composites in Infrastructure, ICCI San Francisco, CA, USA, June , Esfahani, M. R., and Kianoush, M. R. (2005). Axial compressive strength of reinforced concrete columns wrapped with fibre reinforced polymers (FRP). International Journal of Engineering (IJE) Transactions B: Applications 18, 1, Feng, P., Lu, X. Z., and Ye, L. P. (2002). Experimental research and finite element analysis of square concrete columns confined by FRP sheets under uniaxial compression. Proc. 17th Australasian Conference on the Mechanics of Structures and Materials. Queensland, Australia, June 2002, Galal, K., Arafa, A., and Ghobarah, A. (2005). Retrofit of RC square short columns. Eng. Struct., 27(5), Harajli, M. H., Hantouche, E., and Soudki, K. (2006). Stress-Strain Model for Fiber-Reinforced Polymer Jacketed Concrete Columns. ACI Structural Journal, 103, 5, Ilki, A., Peker, O., Karamuk, E., Demir, C., and Kumbasar, N. (2008). FRP Retrofit of Low and Medium Strength Circular and Rectangular Reinforced Concrete Columns. Journal of Materials in Civil Engineering /(ASCE) (2008)20:2(169),
16 Li, Y.-F., Fang, T.-S., and Chern, C.-C. (2003). A Constitutive Model for concrete cylinder Confined by Steel Reinforcement and Carbon Fibre Sheet. Pacific conference on earthquake engineering, Christchurch, New Zealand February 2003, 167, Mander, J. B., Priestley, M. J., and Park, R. (1988). Theoretical stress-strain model for confined concrete. Journal of Structural Engineering /(ASCE) (1988) 114:8(1804), Matthys, S., Toutanji, H., and Taerwe, L. (2006). Stress Strain Behavior of Large-Scale Circular Columns Confined with FRP Composites. Journal of Structural engineering ASCE (2006), 132, Moretti, M. L., Paparizos, I. and Miliokas E. (2016). Axial strength of FRP-confined reinforced concrete columns. 8 th International Conference on Fiber Reinforced Polymer (FRP) Composites in Civil Engineering (CICE2016), Hong Kong, China. Pellegrino, C., and Modena, C. (2010). Analytical Model for FRP Confinement of Concrete Columns with and without Internal Steel Reinforcement. Journal of composites for construction, /(ASCE) CC , Rodrigues, C. C., and Silva, M. G. (2001). Experimental investigation of CFRP reinforced concrete columns under uniaxial cyclic compression. FRPRCS-5, 5th International conference on Fibre Reinforced Plastics for reinforced concrete structures, Cambridge, UK, July 2001, Rousakis, T. C., and Karabinis, A. I. (2008). Substandard reinforced concrete members subjected to compression: FRP confining effects. Materials and Structures, 41, Rousakis, T. C., and Karabinis, A. I. (2012). Adequately FRP confined reinforced concrete columns under axial compressive monotonic or cyclic loading. Materials and Structures, 45: Sato, Y. and Ko, H. (2018). Modeling of reinforcement buckling in RC columns confined with FRP. Journal of Advanced Concrete Technology, Vol. 6, No. 1, pp Tastani, S. P., Pantazopoulou, S. J., Zdoumba, D., Plakantaras, V., and Akritidis, E. (2006). Limitations of FRP jacketing in confining Old-Type Reinforced Concrete members in axial compression. Journal of composites for construction ASCE (2006), 10, Wang, Y.-C., and Hsu, K. (2008). Design of FRP-wrapped reinforced concrete columns for enhancing axial load carrying capacity. Composite Structures, 82, Wang, Z., Wanga, D., Smith, S. T., and Lu, D. (2012). Experimental testing and analytical modeling of CFRP-confined large circular RC columns subjected to cyclic axial compression, Engineering Structures 40, Αρβανιτόπουλος, Ε., (2015). Μελέτη μήκους υπερκάλυψης ινοπλισμένων πολυμερών σε δοκίμια άοπλου σκυροδέματος (Διπλωματική εργασία). Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστημίου Θεσσαλίας, Βόλος. ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ Ω.Σ. (1954), Κανονισμός δια την Μελέτην και Εκτέλεσιν Οικοδομικών Έργων εξ Ωπλισμένου Σκυροδέματος, Υπουργείον Δημοσίων Έργων, Εθνικόν Τυπογραφείον, Αθήνα Μηλιώκας, Ε., (2016). Ενίσχυση υποστυλωμάτων Ω.Σ. με λυγισμό του διαμήκη οπλισμού μέσω περίσφιγξης με ινοπλισμένα πολυμερή (Διπλωματική εργασία). Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστημίου Θεσσαλίας, Βόλος. Παπαρίζος, Ι., (2016). Αναλυτική και πειραματική αξιολόγηση προσομοιωμάτων για την περίσφιγξη θλιβόμενων στοιχείων από οπλισμένο σκυρόδεμα μέσω ινοπλισμένων πολυμερών (Διπλωματική εργασία). Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστημίου Θεσσαλίας, Βόλος. Ταστάνη, Σ. Π., Δερβίσης, Α. και Πανταζοπούλου, Σ. Ι. (2010). Οπλισμένο Σκυρόδεμα υπό Θλίψη με ΙΟΠ Μανδύες: Αναλυτική Προσέγγιση Κονιορτοποίησης του Σκυροδέματος και Λυγισμού του Διαμήκους Οπλισμού. MΤεχνικά Χρονικά. Επιστημονική Έκδοση, Τεύχος 3:
10,2. 1,24 Τυπική απόκλιση, s 42
Ασκηση 3.1 (a) Αν μία ράβδος οπλισμού θεωρηθεί ότι λυγίζει μεταξύ δύο διαδοχικών συνδετήρων με μήκος λυγισμού το μισό της απόστασης, s w, των συνδετήρων, να υπολογισθεί η απόσταση συνδετήρων, s w, πέραν
Λέξεις κλειδιά: Μανδύας, Ινοπλισμένα Πολυμερή, Μήκος Αγκύρωσης, Σκυρόδεμα, Περίσφιγξη Keywords: Overlap length; Jacket; FRP; Confinement; Concrete
Μήκος Υπερκάλυψης Μανδυών από Ινοπλισμένα Πολυμερή για Περίσφιγξη Υποστυλωμάτων από Σκυρόδεμα On the Overlap Length of FRP Jackets for Confinement of Concrete Columns Μαρίνα Λ. ΜΩΡΕΤΤΗ 1, Ευτύχιος ΑΡΒΑΝΙΤΟΠΟΥΛΟΣ
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ EC8-3.
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ EC8-3. ΡΑΥΤΟΠΟΥΛΟΥ ΜΑΡΙΝΑ Περίληψη Οι κανονισμοί που ασχολούνται με τις επεμβάσεις κτιρίων στη χώρα μας είναι ο ΚΑΝ.ΕΠΕ. και
ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ
ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ ΜΠΕΡΝΑΚΟΣ ΑΝΤΩΝΙΟΣ Περίληψη Στόχος της παρούσας εργασίας είναι η πρακτική εφαρμογή αναλυτικών προβλέψεων του ΚΑΝΕΠΕ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΓΟΥΣΗΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ Περίληψη Η συγκεκριμένη εργασία αναφέρεται στην τεχνική ενίσχυσης υποστυλωμάτων με σύνθετα υλικά, με κάποια εξειδίκευση στη λειτουργία
ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΜΕ ΜΑΝΔΥΑ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
Συμπεριφορά Υποστυλώματος Ενισχυμένου με Μανδύα Οπλισμένου Σκυροδέματος ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΜΕ ΜΑΝΔΥΑ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΙΛΤΙΑΔΗΣ Γ. ΜΠΙΡΜΠΑΣ Περίληψη Τα υποστυλώματα από οπλισμένο
Εµπειρικό προσοµοίωµα για την πρόβλεψη των µηχανικών χαρακτηριστικών του περισφιγµένου σκυροδέµατος µέσω ινωπλισµένων πολυµερών.
Εµπειρικό προσοµοίωµα για την πρόβλεψη των µηχανικών χαρακτηριστικών του περισφιγµένου σκυροδέµατος µέσω ινωπλισµένων πολυµερών. Ε. Βιντζηλαίου Αναπληρώτρια Καθηγήτρια. Εργαστήριο Ωπλισµένου Σκυροδέµατος
Βαθμονόμηση αποτελεσματικότητας τεχνικών ενίσχυσης υποστυλωμάτων ωπλισμένου σκυροδέματος αναβαθμισμένων με σύνθετα υλικά
Βαθμονόμηση αποτελεσματικότητας τεχνικών ενίσχυσης υποστυλωμάτων ωπλισμένου σκυροδέματος αναβαθμισμένων με σύνθετα υλικά Αλεξάνδρα Ν. Κιζιρίδου BSc, MEng Civil Engineer, alexkizi92@gmail.com Δήμητρα Β.
Πανελλήνιο Συνέδριο Σκυροδέματος «Κατασκευές από Σκυρόδεμα»
Ελληνική Επιστημονική Εταιρία Ερευνών Σκυροδέματος () ΤΕΕ / Τμήμα Κεντρικής Μακεδονίας Υποστυλώµατα Ωπλισµένου Σκυροδέµατος Τετραγωνικής και Ορθογωνικής ιατοµής Περισφιγµένα µε Ινωπλισµένα Πολυµερή Πρόβλεψη
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΑ ΦΥΛΛΑ ΙΟΠ : ΔΥΟ ΔΙΑΦΟΡΕΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟΔΟΙ ΠΡΟΕΝΤΑΣΗΣ ΚΑΙ ΑΓΚΥΡΩΣΗΣ ΤΩΝ ΦΥΛΛΩΝ ΙΟΠ
9ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 03», Μάρτιος 2003 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΑ ΦΥΛΛΑ ΙΟΠ : ΔΥΟ ΔΙΑΦΟΡΕΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟΔΟΙ ΠΡΟΕΝΤΑΣΗΣ ΚΑΙ ΑΓΚΥΡΩΣΗΣ ΤΩΝ ΦΥΛΛΩΝ ΙΟΠ ΣΤΑΜΟΣ ΣΤΑΜΑΤΙΟΣ Περίληψη Τα σύνθετα
Ενίσχυση κατασκευών από άοπλη τοιχοποιία με χρήση ινοπλισμένου σκυροδέματος υπερ-υψηλής επιτελεστικότητας (UHPFRC)
Ενίσχυση κατασκευών από άοπλη τοιχοποιία με χρήση ινοπλισμένου σκυροδέματος υπερ-υψηλής επιτελεστικότητας (UHPFRC) Ανδρέας Λαμπρόπουλος Senior Lecturer, University of Brighton, A.Lampropoulos@brighton.ac.uk
Υποψήφια Διδάκτορας, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Δημοκρίτειο Πανεπιστήμιο Θράκης, 2
Προσομοίωση με πεπερασμένα στοιχεία υποστυλωμάτων ωπλισμένου σκυροδέματος τετραγωνικής διατομής σε αξονικό φορτίο περισφιγμένων με εξωτερική ελαστική ενίσχυση Finite element modeling of reinforced concrete
ΠΕΡΙΛΗΨΗ ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ
ΕΡΕΥΝΗΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ: ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΝΑΘΕΣΗ: ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ (Ο.Α.Σ.Π.)
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ
49 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ 5.1 Γενικά Η ενίσχυση στοιχείων οπλισμένου σκυροδέματος σε διάτμηση με σύνθετα υλικά επιτυγχάνεται μέσω της επικόλλησης υφασμάτων ή, σπανιότερα,
Προσοµοίωση µε πεπερασµένα στοιχεία της συµπεριφοράς υποστυλωµάτων ωπλισµένου σκυροδέµατος περισφιγµένων µε ινωπλισµένα πολυµερή
Προσοµοίωση µε πεπερασµένα στοιχεία της συµπεριφοράς υποστυλωµάτων ωπλισµένου σκυροδέµατος περισφιγµένων µε ινωπλισµένα πολυµερή Α.Ι. Καραµπίνης ρ. Πολιτικός Μηχανικός. Καθηγητής ΠΘ*, karabin@civil.duth.gr
ΑΣΤΟΧΙΑ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕΘΟΔΟΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ
Αστοχία Κοντών Υποστυλωμάτων Μέθοδοι Ενίσχυσης ΑΣΤΟΧΙΑ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕΘΟΔΟΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΣΠΑΝΟΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ Περίληψη Στην παρούσα εργασία εξετάζεται η αστοχία των κοντών υποστυλωμάτων όπως προκύπτει
Δοκιμές υποστυλωμάτων οπλισμένου σκυροδέματος ενισχυμένων με μανδύες σκυροδέματος ή ινοπλισμένα πολυμερή
Δοκιμές υποστυλωμάτων οπλισμένου σκυροδέματος ενισχυμένων με μανδύες σκυροδέματος ή ινοπλισμένα πολυμερή Α-Λ. Σπαθής Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, Εργαστήριο Κατασκευών, Τμήμα Πολιτικών, Μηχ, Παν. Πατρών Ε.
Eνισχύσεις κατασκευών με προηγμένα υλικά
Eνισχύσεις κατασκευών με προηγμένα υλικά του Aθανάσιου Χ. Τριανταφύλλου Καθηγητή, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστημίου Πατρών, Εργαστήριο Μηχανικής & Τεχνολογίας Υλικών (ttriant@upatras.gr) Γενικά Τα
Ενίσχυση δοκών σε διάτμηση με ΙΟΠ (FRP)
Ενίσχυση δοκών σε διάτμηση με ΙΟΠ (FRP) ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΩΝ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ ΜΕ ΙΟΠ (FRP) ΠΕΤΡΟΧΕΙΛΟΣ ΣΤΑΥΡΟΣ Περίληψη Πολλά ερευνητικά προγράμματα, τις τελευταίες δεκαετίες, με αντικείμενο την εξωτερική ενίσχυση
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΑΝΑΜΟΝΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ. ΓΕΩΡΓΑΚΟΠΟΥΛΟΣ ΝΙΚΟΛΑΟΣ Προπτυχιακός Φοιτητής Π.Π.,
Αποκατάσταση Ανεπαρκών Αναμονών ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΑΝΑΜΟΝΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΓΕΩΡΓΑΚΟΠΟΥΛΟΣ ΝΙΚΟΛΑΟΣ Προπτυχιακός Φοιτητής Π.Π., nikosgeorgakopoulos94@gmail.com Περίληψη Η παρούσα εργασία στοχεύει στην
Στην παρακάτω εργασία γίνεται µια έρευνα για τη συµπεριφορά ενισχυµένων κοντών υποστυλωµάτων µε σύνθετα υλικά (CFRP-GFRP), υπό ανακυκλωνόµενα
Ενίσχυση κοντών υποστυλωµάτων µε σύνθετα υλικά ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ ΚΑΡΒΕΛΑΣ Γ. ΧΑΡΑΛΑΜΠΟΣ Περίληψη Στην παρακάτω εργασία γίνεται µια έρευνα για τη συµπεριφορά ενισχυµένων κοντών
προσ <Αν ο α^:,,:ά κή ων κα 7;ά ε 1ί, ρ ν α ϊ ε
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ - ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΔΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ προσ
Υποστυλώµατα Ωπλισµένου Σκυροδέµατος Μεγάλης Κλίµακας µε Ανεπαρκείς Αναµονές σε Ψευδοσεισµική Φόρτιση
Υποστυλώµατα Ωπλισµένου Σκυροδέµατος Μεγάλης Κλίµακας µε Ανεπαρκείς Αναµονές σε Ψευδοσεισµική Φόρτιση Στέφανος Τσακίρης Υποψήφιος ιδάκτορας.π.θ., tsakiris82@gmail.com Θεόδωρος Ρουσάκης Επίκουρος Καθηγητής.Π.Θ.,
ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΠΕΡΙΣΦΙΓΜΕΝΩN ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ (F.R.P.)
7o Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές κατασκευών 01»,Μάρτιος 2001 ΟΜΑΔΑ Β6 ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΠΕΡΙΣΦΙΓΜΕΝΩN ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ (F.R.P.) Περίληψη Η εργασία που ακολουθεί ασχολείται με την
Σεισµική επισκευή στοιχείων ΩΣ µε ινωπλισµένα πολυµερή, µετά από πρόκληση εκτεταµένης βλάβης Seismic repair of severely damaged reinforced concrete members by FRP sheets Θεόδωρος Χ. Ρουσάκης ρ. Πολιτικός
Πρόβλεψη συµπεριφοράς διεπιφάνειας υποστυλώµατος ενισχυµένου µε πρόσθετες στρώσεις οπλισµένου σκυροδέµατος
Πρόβλεψη συµπεριφοράς διεπιφάνειας υποστυλώµατος ενισχυµένου µε πρόσθετες στρώσεις οπλισµένου σκυροδέµατος Α.Π.Λαµπρόπουλος, Ο.Θ.Τσιούλου Φοιτητές Τµήµατος Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστηµίου Πατρών Σ.Η.
Αποκατάσταση Ανεπαρκών Μηκών Παράθεσης με FRP. Σύγκριση ΚΑΝ.ΕΠΕ. και ΕΚ8-3.
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΜΕ FRP. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ ΕΚ8-3 ΔΟΥΛΟΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΛΙΩΡΑΣ ΣΤΥΛΙΑΝΟΣ Περίληψη Η μελέτη για επέμβαση είναι πολύ διαφορετική από τη μελέτη σχεδιασμού ενός νέου
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΤΗΡΙΩΝ ΑΠΟ ΟΠΛ. ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ
Ν Α Υ Π Λ Ι Ο : Τ Α Υ Τ Ο Τ Η Τ Α, Π Ρ Ο Σ Τ Α Σ Ι Α Κ Α Ι Α Ν Α Π Τ Υ Ξ Η Ο ρ γ ά ν ω σ η : Τ Ε Ε Π ε λ ο π ο ν ν ή σ ο υ, Σ χ ο λ ή Α ρ χ ι τ ε κ τ ό ν ω ν Ε Μ Π Ναύπλιο 8 Οκτωβρίου 2016 ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ
Συνέχεια από το 4ο Τεύχος. Ληξούρι Κεφαλονιάς 3 Φεβρουαρίου 2014
Ι. Μπαϊκούσης Πτυχιούχος Πολιτικός Μηχανικός ΤΕ - MS Συνέχεια από το 4ο Τεύχος Ληξούρι Κεφαλονιάς 3 Φεβρουαρίου 2014 Θραύση υποστυλώματος σε καθαρή διάτμηση. Το υποστύλωμα λειτούργησε ως κοντό, στην περιοχή
Συμπεριφορά σε Κάμψη Δοκών Ο/Σ με ή χωρίς Βλάβη Ενισχυμένων με Ινοπλισμένο Μανδύα
Συμπεριφορά σε Κάμψη Δοκών Ο/Σ με ή χωρίς Βλάβη Ενισχυμένων με Ινοπλισμένο Μανδύα Μπουρτούβαλης Ευάγγελος Πολιτικός Μηχανικός, evanbourt@gmail.com Παπαθεοχάρης Θεοχάρης Υπ. Διδάκτωρ Π.Θ., th_papath@yahoo.gr
Περίσφιγξη στοιχείων σκυροδέµατος διατοµής Γ ή ορθογωνικής διατοµής µέσω ινωπλισµένων πολυµερών
Περίσφιγξη στοιχείων σκυροδέµατος διατοµής Γ ή ορθογωνικής διατοµής µέσω ινωπλισµένων πολυµερών Ε.Βιντζηλαίου Αναπληρώτρια Καθηγήτρια ΕΜΠ Ε.Σιγάλας Πολιτικός Μηχανικός ΕΜΠ Λέξεις κλειδιά: περίσφιγξη, ινωπλισµένο
ΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ
Επιρροή διαφόρων παραγόντων στα παραμορφωσιακά μεγέθη δομικού στοιχείου και σύγκριση με τύπους ΚΑΝ.ΕΠΕ ΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ
Μοντέλο Προσοµοίωσης οκού Οπλισµένου Σκυροδέµατος για τον έλεγχο αστοχίας από τέµνουσα. Modeling Concrete Beam Elements under Shear Failure
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισµικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισµολογίας 7 Νοεµβρίου, 8 Άρθρο 8 Μοντέλο Προσοµοίωσης οκού Οπλισµένου Σκυροδέµατος για τον έλεγχο αστοχίας από τέµνουσα. Modeling Concrete
ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΕ FRP ΜΕ ΕΠΙΔΙΩΚΟΜΕΝΟ ΣΤΟΧΟ ΤΟΝ ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟ ΤΟΥ μ φ,tar (EC8-3 A ΣΕΛ )
Περίσφιξη με FRP με Επιδιωκόμενο Στόχο τον Προσδιορισμό του μ φ,tar (EC8-3 A.4.4.3 σελ.5-53) ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΕ FRP ΜΕ ΕΠΙΔΙΩΚΟΜΕΝΟ ΣΤΟΧΟ ΤΟΝ ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟ ΤΟΥ μ φ,tar (EC8-3 A.4.4.3 ΣΕΛ. 5-53) ΚΑΛΑΜΒΟΚΗΣ ΑΝΑΣΤΑΣΙΟΣ
ΜΕΘΟΔΟΙ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗΣ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΜΙΚΡΑ ΜΗΚΗ ΜΑΤΙΣΗΣ. ΕΜΦΑΣΗ ΣΤΑ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ.
Μέθοδοι αποκατάστασης υποστυλωμάτων με μικρά μήκη μάτισης. Έμφαση στα σύνθετα υλικά. ΜΕΘΟΔΟΙ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗΣ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΜΙΚΡΑ ΜΗΚΗ ΜΑΤΙΣΗΣ. ΕΜΦΑΣΗ ΣΤΑ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ. ΑΝΤΩΝΕΛΛΗΣ ΓΡΗΓΟΡΙΟΣ Περίληψη Τα
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΙΣΙΚΟΓΛΟΥ ΣΑΒΒΑΣ
Εργασία Νο 11 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΙΣΙΚΟΓΛΟΥ ΣΑΒΒΑΣ Περίληψη Σκοπός της εργασίας αυτής είναι η παρουσίαση των μεθόδων επισκευής ενίσχυσης υποστυλωμάτων με περίσφιγξη. Αρχικά, θα παρουσιαστεί
ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΤΗΣ ΧΡΗΣΗΣ ΜΕ ΜΑΝΔΥΕΣ ΑΠΟ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ (FRP) ΣΕ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΒΑΘΜΟΥ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΚΡΙΣΙΜΩΝ ΠΑΡΑΜΕΤΡΩΝ
1 ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών -4», Μάρτιος 24 ΕΡΓΑΣΙΑ No 18 ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΤΗΣ ΧΡΗΣΗΣ ΜΕ ΜΑΝΔΥΕΣ ΑΠΟ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ (FRP) ΣΕ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΒΑΘΜΟΥ ΕΠΙΡΡΟΗΣ
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΡΑΒ ΩΝ ΟΠΛΙΣΜΟΥ
Αποκατάσταση Ανεπαρκών Μηκών Παράθεσης Ράβδων Οπλισµού ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΡΑΒ ΩΝ ΟΠΛΙΣΜΟΥ ΑΘΑΝΑΣΟΠΟΥΛΟΥ ΣΩΤΗΡΙΑ Περίληψη Η παρούσα εργασία στοχεύει στην παρουσίαση µίας ολοκληρωµένης
SRP 3X , SRP12X-23-12, CFRP, STEEL. f(mpa) SRP 12X, stress. strain
Συµπεριφορά οκών Υφιστάµενων Κατασκευών από Ο.Σ. ενισχυµένων µε Ινοπλισµένα Πολυµερή από Ίνες Άνθρακα (CFRP) και Ίνες Χάλυβα (SRP) ΜιτολίδηςΙ. Γιώργος ιπλ. Πολ. Μηχανικός MSc, Υπ. ιδάκτοραςα.π.θ. Ινοπλισµένα
Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Υλικά
Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Υλικά Δομική Μηχανική ΙΙΙ Χρ. Ζέρης Σχολή Πολιτικών Μηχανικών, ΕΜΠ Το Ευρωπαϊκό πλαίσιο Μελετών και Εκτέλεσης έργων ΕΝ 10080 Χάλυβας οπλισμού Νοέμ. 2013 Χ. Ζέρης 2 ΕΚΩΣ, ΕΝ1992:
ΒΛΑΒΕΣ ΣΕ ΚΟΜΒΟΥΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ, ΑΙΤΙΑ ΕΜΦΑΝΙΣΗΣ ΑΥΤΩΝ ΚΑΙ ΜΕΘΟΔΟΙ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΤΩΝ ΑΝΤΟΧΩΝ ΤΟΥΣ
Εργασία Νο 18 ΒΛΑΒΕΣ ΣΕ ΚΟΜΒΟΥΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ, ΑΙΤΙΑ ΕΜΦΑΝΙΣΗΣ ΑΥΤΩΝ ΚΑΙ ΜΕΘΟΔΟΙ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΤΩΝ ΑΝΤΟΧΩΝ ΤΟΥΣ ΓΑΡΥΦΑΛΗΣ ΑΓΓΕΛΟΣ Περίληψη Στην παρούσα εργασία θα γίνει αναφορά
f cd = θλιπτική αντοχή σχεδιασμού σκυροδέματος f ck = χαρακτηριστική θλιπτική αντοχή σκυροδέματος
v ΣΥΜΒΟΛΑ Λατινικά A b A g A e A f = εμβαδόν ράβδου οπλισμού = συνολικό εμβαδόν διατομής = εμβαδόν περισφιγμένου σκυροδέματος στη διατομή = εμβαδόν διατομής συνθέτων υλικών A f,tot = συνολικό εμβαδόν συνθέτων
Συµπεριφορά συγκολλήσεων ράβδων οπλισµού σκυροδέµατος, Κ.Γ. Τρέζος, M-A.H. Μενάγια, 1
Συµπεριφορά συγκολλήσεων ράβδων οπλισµού σκυροδέµατος Κ.Γ. Τρέζος, M-A.H. Μενάγια Εργαστήριο Ωπλισµένου Σκυροδέµατος Ε.Μ.Π. Λέξεις κλειδιά: Ράβδοι οπλισµού σκυροδέµατος, συγκολλήσεις, ΠΕΡΙΛΗΨΗ: Στην παρούσα
Ενίσχυση Υποστυλωµάτων µε ΙΩΠ Έναντι Λυγισµού ιαµήκων Ράβδων Πρόβλεψη αντοχής FRP Strengthening of Columns Against Bar s Buckling Strength Prediction
Ενίσχυση Υποστυλωµάτων µε ΙΩΠ Έναντι Λυγισµού ιαµήκων Ράβδων Πρόβλεψη αντοχής FRP Strengthening of Columns Against Bar s Buckling Strength Prediction Θεόδωρος ΡΟΥΣΑΚΗΣ 1, Αθανάσιος ΚΑΡΑΜΠΙΝΗΣ 2 Λέξεις
Στο Κεφάλαιο 6 περιλαμβάνονται τα προσομοιώματα συμπεριφοράς. Οδηγίες για τον τρόπο εφαρμογής τους δίνονται στα άλλα κεφάλαια του ΚΑΝ.ΕΠΕ., όταν και ό
ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΚΕΦΑΛΑΙΟ ΑΙ 6 ΒΑΣΙΚΑ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ Ελισάβετ Βιντζηλαίου 1 Στο Κεφάλαιο 6 περιλαμβάνονται τα προσομοιώματα συμπεριφοράς. Οδηγίες για τον τρόπο εφαρμογής τους δίνονται
ΕΠΙΣΚΕΥΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΚΡΑΙΩΝ ΚΟΜΒΩΝ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΕΝΕΣΙΜΗΣ ΡΗΤΙΝΗΣ ΚΑΙ ΛΕΠΤΟΥ ΜΑΝΔΥΑ
ΝΟΕΜΒΡΙΟΣ-ΔΕΚΕΜΒΡΙΟΣ 4 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 1 ΕΠΙΣΚΕΥΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΚΡΑΙΩΝ ΚΟΜΒΩΝ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΕΝΕΣΙΜΗΣ ΡΗΤΙΝΗΣ ΚΑΙ ΛΕΠΤΟΥ ΜΑΝΔΥΑ ΧΡ. ΚΑΡΑΓΙΑΝΝΗΣ Δρ Μηχ., Καθηγητής Δ.Π.Θ. Γ. ΣΙΡΚΕΛΗΣ Πολιτικός
Ανακυκλιζόμενος Καταστατικός Νόμος Υλικού για Περισφιγμένο Σκυρόδεμα με Μανδύες ΙΟΠ σε Ορθογωνικές Διατομές στο Λογισμικό OpenSEES
Ανακυκλιζόμενος Καταστατικός Νόμος Υλικού για Περισφιγμένο Σκυρόδεμα με Μανδύες ΙΟΠ σε Ορθογωνικές Διατομές στο Λογισμικό OpenSEES Κωνσταντίνος Γ. Μεγαλοοικονόμου 1, Γεώργιος Σ. Παπαβασιλείου 2 ΠΕΡΙΛΗΨΗ
Ενίσχυση Υποστυλωµάτων µε ΙΩΠ Έναντι Λυγισµού ιαµήκων Ράβδων Πρόβλεψη αντοχής FRP Strengthening of Columns Against Bar s s Buckling Strength Prediction Θεόδωρος Χ. Ρουσάκης ρ. Πολιτικός Μηχανικός Λέκτορας
ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΕ FRP ΜΕ ΕΠΙΔΙΩΚΟΜΕΝΟ ΣΤΟΧΟ ΤΟΝ ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟ ΤΟΥ μ φ,tar (EC8-3 A σελ )
Περίσφιγξη με FRPμε επιδιωκόμενο στόχο τον προσδιορισμό του μ φ,tar ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΕ FRP ΜΕ ΕΠΙΔΙΩΚΟΜΕΝΟ ΣΤΟΧΟ ΤΟΝ ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟ ΤΟΥ μ φ,tar (EC8-3 A.4.4.3 σελ. 52-53) ΜΙΧΑΗΛ ΑΓΓΕΛΟΣ ΦΙΛΙΠΠΟΠΟΥΛΟΣ ΕΥΘΥΜΙΟΣ
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΒΑΣΕΙΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ
23 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΒΑΣΕΙΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ 3.1 Γενικά Ο σχεδιασμός ενισχύσεων με σύνθετα υλικά ακολουθεί τη φιλοσοφία των σύγχρονων κανονισμών (π.χ. ΕΚΩΣ 2000, ΕΑΚ 2000, Ευρωκώδικες 2, 6 και 8, ΚΑΝΕΠΕ), και περιλαμβάνει
ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ (ΟΑΣΠ)
ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ (ΟΑΣΠ) Σαλονικιός Θωμάς, Λεκίδης Βασίλειος, Καρακώστας Χρήστος, Μορφίδης Κωνσταντίνος, Ιακωβίδης Ιάσονας, Κύριος Ερευνητής, Ε. Υ. από ΟΑΣΠ Διευθυντής
Αναλυτική διερεύνηση του μηχανισμού μεταφοράς δυνάμεων σε υποστυλώματα ωπλισμένου σκυροδέματος ενισχυμένα με σύνθετα υλικά
Αναλυτική διερεύνηση του μηχανισμού μεταφοράς δυνάμεων σε υποστυλώματα ωπλισμένου σκυροδέματος ενισχυμένα με σύνθετα υλικά Γεώργιος Α. Παπαχατζάκης BSc Civil Engineer, MSc candidate, gpapacha@civil.duth.gr
: συντελεστής που λαμβάνει υπόψη την θέση των ράβδων κατά τη σκυροδέτηση [=1 για ευνοϊκές συνθήκες, =0.7 για μη ευνοϊκές συνθήκες]
Αντοχή σχεδιασμού f bd Η οριακή τάση συνάφειας f bd προκύπτει σαν πολλαπλάσιο της εφελκυστικής αντοχής σχεδιασμού σκυροδέματος f ctd : όπου f bd = η 1 η 2 η 3 η 4 f ctd, όπου f ctd =f ctk0.05 /γ c f ctk
Πειραµατική µελέτη της αντοχής σύµµικτων πλακών σκυροδέµατος
Πειραµατική µελέτη της αντοχής σύµµικτων πλακών σκυροδέµατος Φ. Κ. Περδικάρης Καθηγητής, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήµιο Θεσσαλίας Ε. Σ. Μυστακίδης Αναπληρωτής Καθηγητής, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών,
Διονύσιος ΜΠΟΥΡΝΑΣ 1, Αθανάσιος ΤΡΙΑΝΤΑΦΥΛΛΟΥ 2
16ο Συνέδριο Σκυροδέματος, ΤΕΕ, ΕΤΕΚ, 21-23/10/ 09, Πάφος, Κύπρος Ενίσχυση Υποστυλωμάτων Οπλισμένου Σκυροδέματος σε Ανακυκλιζόμενη Κάμψη µε Πρόσθετους Οπλισμούς σε Εγκοπές (ΠΟΕ) Strengthening of Reinforced
ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΩΝ ΚΑΙ ΣΥΝΑΦΕΙΑΣ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΩΝ ΠΟΛΥΜΕΡΩΝ ΑΠΟ IΝΕΣ AΝΘΡΑΚΑ (CFRP) ΚAI IΝΕΣ ΧΑΛΥΒΑ (SRP)
ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΩΝ ΚΑΙ ΣΥΝΑΦΕΙΑΣ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΩΝ ΠΟΛΥΜΕΡΩΝ ΑΠΟ IΝΕΣ AΝΘΡΑΚΑ (CFRP) ΚAI IΝΕΣ ΧΑΛΥΒΑ (SRP) Μιτολίδης Γιώργος Πολιτικός Μηχανικός (MSc, DIC), Υπ. Διδάκτορας, Τμήμα Πολιτικών
Σχήμα 1: Διάταξη δοκιμίου και όργανα μέτρησης 1 BUILDNET
Παραμετρική ανάλυση κοχλιωτών συνδέσεων με μετωπική πλάκα χρησιμοποιώντας πεπερασμένα στοιχεία Χριστόφορος Δημόπουλος, Πολιτικός Μηχανικός, Υποψήφιος Διδάκτωρ ΕΜΠ Περίληψη Η εν λόγω εργασία παρουσιάζει
ΝΕΑ ΓΕΝΙΑ ΔΟΜΙΚΩΝ ΥΛΙΚΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ: ΙΝΟΠΛΕΓΜΑΤΑ ΣΕ ΑΝΟΡΓΑΝΗ ΜΗΤΡΑ (ΙΑΜ)
ΝΕΑ ΓΕΝΙΑ ΔΟΜΙΚΩΝ ΥΛΙΚΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ: ΙΝΟΠΛΕΓΜΑΤΑ ΣΕ ΑΝΟΡΓΑΝΗ ΜΗΤΡΑ (ΙΑΜ) Αθανάσιος Τριανταφύλλου Καθηγητής, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστημίου Πατρών Λέξεις κλειδιά: ενισχύσεις, ινοπλέγματα
ΒΛΑΒΕΣ ΚΑΙ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
Βλάβες και αποκατάσταση κόμβων οπλισμένου σκυροδέματος ΒΛΑΒΕΣ ΚΑΙ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΑΣΚΟΥΝΗ ΠΑΡΑΣΚΕΥΗ Περίληψη Στην παρούσα εργασία παρουσιάζονται οι τύποι αστοχίας των κόμβων,
Fespa 10 EC. For Windows. Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση
Fespa 10 EC For Windows Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή Αποτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στη νέα κατάσταση σύμφωνα με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ 2012 Αθήνα, εκέμβριος 2012 Version
6/5/2017. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Θλίψη Σκυροδέματος. Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ.
Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Θλίψη Σκυροδέματος Δρ. Σωτήρης Δέμης Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ. 407/80) Έως τώρα Καταστατικός νόμος όλκιμων υλικών (αξονική καταπόνιση σε μία διεύθυνση) σ ε Συμπεριφορά
Ακραίοι κόµβοι δοκού - υποστυλωµάτων Ω/Σ µε χιαστί ράβδους υπό ανακυκλιζόµενη καταπόνηση
Ακραίοι κόµβοι δοκού - υποστυλωµάτων Ω/Σ µε χιαστί ράβδους υπό ανακυκλιζόµενη καταπόνηση Χ.Γ. Καραγιάννης Καθηγητής. Τοµέας οµικών Κατασκευών Εργαστήριο Ωπλισµένου Σκυροδέµατος ΠΘ. Κ.Ε. Χαλιορής Λέκτορας.
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός Κεφαλαιο 2 Μηχανισμοί μεταφοράς δυνάμεων Τα τελευταία χρόνια έχει γίνει συστηματική προσπάθεια για
ΤΟ ΕΚΤΟΞΕΥΟΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΣΤΙΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΚΑΙ ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ
Εργασία Νο. 6 ΤΟ ΕΚΤΟΞΕΥΟΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΣΤΙΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΚΑΙ ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΑΝΔΡΕΟΥ ΑΝΔΡΕΑΣ ΠΕΡΙΛΗΨΗ Στη παρούσα εργασία παρουσιάζονται στοιχεία αναφορικά με το εκτοξευόμενο σκυρόδεμα και τη χρήση
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών Επισκευές-ενισχύσεις δοµικών στοιχείων Τυπικοί βαθμοί βλάβης Σε κατασκευές µε µικρές βλάβες τοπικού χαρακτήρα, η
προς τον προσδιορισμό εντατικών μεγεθών, τα οποία μπορούν να υπολογιστούν με πολλά εμπορικά λογισμικά.
ΜΕΤΑΛΛΟΝ [ ΑΝΤΟΧΗ ΑΜΦΙΑΡΘΡΩΤΩΝ ΚΥΚΛΙΚΩΝ ΤΟΞΩΝ ΚΟΙΛΗΣ ΚΥΚΛΙΚΗΣ ΔΙΑΤΟΜΗΣ ΥΠΟ ΟΜΟΙΟΜΟΡΦΑ ΚΑΤΑΝΕΜΗΜΕΝΟ ΚΑΤΑΚΟΡΥΦΟ ΦΟΡΤΙΟ ΚΑΤΑ ΤΟΝ ΕΚ3 Χάρης Ι. Γαντές Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, Αναπληρωτής Καθηγητής & Χριστόφορος
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ : ΠΕΡΙΣΦΙΞΗ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΩΝ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ : ΠΕΡΙΣΦΙΞΗ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΩΝ ΠΟΛΥΜΕΡΩΝ (FRP) ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ : ΠΕΡΙΣΦΙΞΗ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΩΝ ΠΟΛΥΜΕΡΩΝ (FRP) Περίληψη Στην παρούσα εργασία εξετάζεται η χρήση μανδυών
Λέξεις κλειδιά: Υφιστάμενα τοιχία, Λυγισμός θλιβόμενων ράβδων, Ρηγμάτωση κορμού, Μεταλλικά ελάσματα και γωνίες
Ενίσχυση Υφιστάμενων Υπό-ωπλισμένων Τοιχίων από Σκυρόδεμα με Χρήση Μεταλλικών Στοιχείων Strengthening of Existing Non-conforming RC Shear Walls Using Steel Elements Κωνσταντίνος Ι. ΧΡΙΣΤΙΔΗΣ 1, Κωνσταντίνος
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός Κεφαλαιο 4 Ενίσχυση Δομικών Στοιχείων με σύνθετα υλικά Σύνθετα υλικά από ινοπλισμένα πολυμερή Fiber
Ανδρέας ΛΑΜΠΡΟΠΟΥΛΟΣ 1, Στέφανος ΔΡΙΤΣΟΣ 2
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008 Άρθρο 1991 Επιρροή Συστολής Ξήρανσης στην Σεισμική Συμπεριφορά Υποστυλωμάτων Ενισχυμένων με Μανδύες και Πρόσθετες
ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ *
ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ * 1 η σειρά ΑΣΚΗΣΗ 1 Ζητείται ο έλεγχος σε κάμψη μιάς δοκού ορθογωνικής διατομής 250/600 (δηλ. Πλάτους 250 mm και ύψους 600 mm) για εντατικά μεγέθη: Md = 100 KNm Nd = 12 KN Προσδιορίστε
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΙΝΟΠΛΕΓΜΑΤΑ ΑΝΟΡΓΑΝΗΣ ΜΗΤΡΑΣ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΗ ΜΕΘΟΔΟ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΜΕ FRP.
Ενίσχυση Κατασκευών με Ινοπλέγματα Ανόργανης Μήτρας και Σύγκριση με τη Μέθοδο Ενίσχυσης με FRP ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΙΝΟΠΛΕΓΜΑΤΑ ΑΝΟΡΓΑΝΗΣ ΜΗΤΡΑΣ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΗ ΜΕΘΟΔΟ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΜΕ FRP. MΠΑΖΑΙΟΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ
Επιρροή του διαμήκους οπλισμού των ακραίων περισφιγμένων περιοχών, στην αντοχή τοιχωμάτων μεγάλης δυσκαμψίας
Επιρροή του διαμήκους οπλισμού των ακραίων περισφιγμένων περιοχών, στην αντοχή τοιχωμάτων μεγάλης δυσκαμψίας Γεώργιος Κωνσταντινίδης Πολιτικός Μηχανικός MSc, DIC, PhD, Αττικό Μετρό Α.Ε. email gkonstantinidis@ametro.gr
ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΙΚΟΤΗΤΑ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΜΑΝΔΥΕΣ ΣΥΝΘΕΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ ΕΝΑΝΤΙ ΛΥΓΙΣΜΟΥ ΡΑΒΔΩΝ ΚΑΙ ΤΡΟΠΟΙ ΑΣΤΟΧΙΑΣ ΤΟΥΣ
Αποτελεσματικότητα ενίσχυσης υποστυλωμάτων με μανδύες σύνθετων υλικών έναντι λυγισμού ράβδων και τρόποι αστοχίας τους ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΙΚΟΤΗΤΑ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΜΑΝΔΥΕΣ ΣΥΝΘΕΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ ΕΝΑΝΤΙ ΛΥΓΙΣΜΟΥ
Επισκευή διατομών κατακόρυφων στοιχείων Ο.Σ. μέσω μερικής περίσφιξης και χρήσης ινουφασμάτων
Επισκευή διατομών κατακόρυφων στοιχείων Ο.Σ. μέσω μερικής περίσφιξης και χρήσης ινουφασμάτων Γεώργιος Χ. Μάνος Καθηγητής, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Αριστοτέλειο Πανεπιστήμιο Θεσσαλονίκης Β. Κουρτίδης
την ενίσχυση υποστυλωµάτων οπλισµένου σκυροδέµατος µε διαβρωµένο οπλισµό. Τα
Σεισµική ενίσχυση υποστυλωµάτων οπλισµένου σκυροδέµατος µε διαβρωµένο οπλισµό Ε. Ν. Μπούσιας Επικ. Καθηγητής, Εργαστήριο Κατασκευών, Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήµιο Πατρών Λ-Α. Ν. Σπαθής MSc Πολιτικός
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008 Άρθρο 1969 ΕΙΣΑΓΩΓΗ
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 2008 Άρθρο 1969 Πειραματική Μελέτη Συμπεριφοράς Δοκών Ινοπλισμένου Σκυροδέματος υπό Στατική Μονοτονική και Ανακυκλιζόμενη
ΕΠΙΣΚΕΥΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΚΑΡΑΒΑ ΑΛΕΞΑΝΔΡΑ ΦΙΛΙΠΠΑΚΗ ΑΘΗΝΑ 1.ΕΙΣΑΓΩΓΗ
9 0 Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 03», Μάρτιος 2003 ΕΠΙΣΚΕΥΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΚΑΡΑΒΑ ΑΛΕΞΑΝΔΡΑ ΦΙΛΙΠΠΑΚΗ ΑΘΗΝΑ Περίληψη Στα πλαίσια αυτής της εργασίας επιχειρείται μια προσπάθεια πρακτικής
Αποκατάσταση Υποστυλωμάτων με Ανεπαρκή Μήκη Μάτισης ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΑΝΕΠΑΡΚΗ ΜΗΚΗ ΜΑΤΙΣΗΣ
Αποκατάσταση Υποστυλωμάτων με Ανεπαρκή Μήκη Μάτισης ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΑΝΕΠΑΡΚΗ ΜΗΚΗ ΜΑΤΙΣΗΣ ΛΥΡΑΣ ΒΑΣΙΛΕΙΟΣ Προπτυχιακός Φοιτητής Π.Π., civ7339@upnet.gr ΜΠΑΧΡΑΣ ΣΕΡΑΦΕΙΜ Προπτυχιακός Φοιτητής
Ευρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα. Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια. Κεφάλαιο 7
Ευρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια Κεφάλαιο 7 Διαφάνειες παρουσίασης εκπαιδευτικών σεμιναρίων Γεώργιος Πενέλης, ομότιμος καθηγητής Α.Π.Θ. Ανδρέας
Στρέψη δοκών και πλακοδοκών από ωπλισµένο σκυρόδεµα ενισχυµένων µε ανθρακοϋφάσµατα
Στρέψη δοκών και πλακοδοκών από ωπλισµένο σκυρόδεµα ενισχυµένων µε ανθρακοϋφάσµατα Κ.Ε. Χαλιορής Λέκτορας. Τοµέας οµικών Κατασκευών Εργαστήριο Ωπλισµένου Σκυροδέµατος ΠΘ. Ε.Γ. Καλαµαράς Πολιτικός Μηχανικός
ΙΑΤΜΗΤΙΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΜΕ FRP. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ ΕΚ8-3 ΚΑΛΠΥΡΗ ΜΑΡΙΑ ΧΑΡΑΜΑΡΑ ΑΙΚΑΤΕΡΙΝΗ
ιατµητική Ενίσχυση µε FRP. Σύγκριση ΚΑΝ.ΕΠΕ. και ΕΚ8-3 ΙΑΤΜΗΤΙΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΜΕ FRP. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ ΕΚ8-3 ΚΑΛΠΥΡΗ ΜΑΡΙΑ ΧΑΡΑΜΑΡΑ ΑΙΚΑΤΕΡΙΝΗ Περίληψη Η εργασία που ακολουθεί εξετάζει τους διαφορετικούς
ΑΠΟΚΡΙΣΗ ΔΙΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΜΑΝΔΥΕΣ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ- ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΚΑΙ ΑΝΑΛΥΤΙΚΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ
ΑΠΟΚΡΙΣΗ ΔΙΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΜΑΝΔΥΕΣ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ- ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΚΑΙ ΑΝΑΛΥΤΙΚΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ Δήμητρα Β. Αχιλλοπούλου 1* 1*: Δρ. Πολιτικός Μηχανικός Δ.Π.Θ.,
Προσπάθεια µερικής αντικατάστασης οπλισµού συνδετήρων µε χαλύβδινες ίνες στις σύγχρονες κατασκευές
Προσπάθεια µερικής αντικατάστασης οπλισµού συνδετήρων µε χαλύβδινες ίνες στις σύγχρονες κατασκευές Αλέξανδρος Γ. Τσώνος, ρ. Πολιτικός Μηχανικός,, Αναπληρωτής Καθηγητής Α.Π.Θ, Λέξεις κλειδιά: Πλαισιακά
Αύξηση πλαστιμότητας δομικών στοιχείων οπλισμένου σκυροδέματος με εξωτερική περίσφιγξη
Αύξηση πλαστιμότητας δομικών στοιχείων οπλισμένου σκυροδέματος με εξωτερική περίσφιγξη Σωτηρία Ν. Αθανασοπούλου Διπλωματούχος Πολιτικός Μηχανικός, ΜSc, sotiria90@gmail.com Στέφανος Η. Δρίτσος Καθηγητής
ΠΡΟΒΛΕΨΗ ΑΣΤΟΧΙΑΣ ΤΗΣ ΔΙΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ANSYS
9 o Φοιτητικό Συνέδριο , Μάρτιος 2003 ΠΡΟΒΛΕΨΗ ΑΣΤΟΧΙΑΣ ΤΗΣ ΔΙΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ANSYS ΛΑΜΠΡΟΠΟΥΛΟΣ ΑΝΔΡΕΑΣ - ΤΣΙΟΥΛΟΥ ΟΥΡΑΝΙΑ Περίληψη
Εργασία Νο 13 ΒΛΑΒΕΣ ΑΠΟ ΤΟ ΣΕΙΣΜΟ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ (1999) ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ ΙΩΑΝΝΗΣ
ΒΛΑΒΕΣ ΑΠΟ ΤΟ ΣΕΙΣΜΟ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ (1999) Εργασία Νο 13 ΒΛΑΒΕΣ ΑΠΟ ΤΟ ΣΕΙΣΜΟ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ (1999) ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ ΙΩΑΝΝΗΣ Περίληψη Στην παρούσα εργασία εξετάζονται βλάβες από το σεισμό της Αθήνας του 1999 σε κτίρια
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΡΑΒΔΩΝ ΟΠΛΙΣΜΟΥ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ.
Αποκατάσταση ανεπαρκών μηκών παράθεσης με σύνθετα υλικά ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΡΑΒΔΩΝ ΟΠΛΙΣΜΟΥ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ. ΑΝΔΡΕΑΣ ΚΑΛΑΝΤΖΗΣ Περίληψη. Με αφορμή την έλευση του κανονισμού επεμβάσεων
Ενίσχυση Υποστυλωμάτων Οπλισμένου Σκυροδέματος για την Αύξηση της Τοπικής Πλαστιμότητας Enhancement of Local Ductility of RC Columns
Ενίσχυση Υποστυλωμάτων Οπλισμένου Σκυροδέματος για την Αύξηση της Τοπικής Πλαστιμότητας Enhancement of Local Ductility of RC Columns Σωτηρία ΑΘΑΝΑΣΟΠΟΥΛΟΥ 1, Στέφανος ΔΡΙΤΣΟΣ Λέξεις κλειδιά: Τοπική πλαστιμότητα,
Ψαθυρή αστοχία υποστυλωµάτων περί το µέσον του ύψους τους: Αίτια και αποτροπή της
Ψαθυρή αστοχία υποστυλωµάτων περί το µέσον του ύψους τους: Αίτια και αποτροπή της Γ. Μ. Κωτσοβός Υποψήφιος ιδάκτορας. Εργαστήριο Οπλισµένου Σκυροδέµατος ΕΜΠ. Μ.. Κωτσοβός Καθηγητής. Εργαστήριο Οπλισµένου
ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟ ΥΛΙΚΟ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΕΦ ΜΕ ΚΕΦ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΠΙΤΕΥΞΗ ΣΤΟΧΕΥΜΕΝΗΣ ΓΩΝΙΑΣ ΣΤΡΟΦΗΣ ΧΟΡ ΗΣ θ d.
ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟ ΥΛΙΚΟ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΕΦ. 7-7.2.4.1 ΜΕ ΚΕΦ. 8-8.2.3 ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΠΙΤΕΥΞΗ ΣΤΟΧΕΥΜΕΝΗΣ ΓΩΝΙΑΣ ΣΤΡΟΦΗΣ ΧΟΡ ΗΣ θ d. ΑΝ ΡΕΟΠΟΥΛΟΣ ΜΑΡΙΟΣ ΚΑΒΒΑ Α ΙΩΑΝΝΑ Περίληψη Η παρούσα εργασία έχει
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΥΛΙΚΩΝ
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΥΛΙΚΩΝ ΜΕΛΕΤΗ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΟΡΘΟΓΩΝΙΚΗΣ ΔΙΑΤΟΜΗΣ ΜΕΓΑΛΟΥ ΛΟΓΟΥ ΠΛΕΥΡΩΝ ΜΕ
Σχεδιασµός κτηρίων Με και Χωρίς Αυξηµένες Απαιτήσεις Πλαστιµότητας: Συγκριτική Αξιολόγηση των δύο επιλύσεων
Σχεδιασµός κτηρίων Με και Χωρίς Αυξηµένες Απαιτήσεις Πλαστιµότητας: Συγκριτική Αξιολόγηση των δύο επιλύσεων (βάσει των ΕΑΚ-ΕΚΩΣ) Μ.Λ. Μωρέττη ρ. Πολιτικός Μηχανικός. ιδάσκουσα Παν. Θεσσαλίας.. Παπαλοϊζου
Γιώργος ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ 1, Κρίστης ΧΡΥΣΟΣΤΟΜΟΥ 2. Λέξεις κλειδιά: Ευρωκώδικας 2, CYS159, όγκος σκυροδέµατος, βάρος χάλυβα
Συγκριτική µελέτη τυπικών κτιρίων οπλισµένου σκυροδέµατος µε το Ευρωκώδικα 2 και τον CYS 159 Comparative Study of typical reinforced concrete structures according το EC2 and CYS 159 Γιώργος ΒΑ ΑΛΟΥΚΑΣ
Διονύσιος Α. ΜΠΟΥΡΝΑΣ 1, Αθανάσιος Χ. ΤΡΙΑΝΤΑΦΥΛΛΟΥ 2
3 o Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισμικής Μηχανικής & Τεχνικής Σεισμολογίας 5 7 Νοεμβρίου, 08 Άρθρο 1873 Νέα Τεχνική Αντισεισμικής Ενίσχυσης Υποστυλωμάτων Ο/Σ Έναντι Κάμψης µε Χρήση Πρόσθετου Οπλισμού Συνθέτων
Παναγιώτης Η. ΓΙΑΝΝΑΚΟΥΡΑΣ 1, Θεοδόσιος Π. ΤΑΣΙΟΣ 2. Λέξεις Κλειδιά: Ωπλισμένο Σκυρόδεμα, Διατομή, Περίσφιγξη, Αποδοτικότητα
Μετελαστική Ανάλυση Διατομής Ω.Σ. με την Πραγματική Αποδοτικότητα της Περίσφιγξης Post-elastic analysis of a reinforced concrete section accounting for the actual confinement effectiveness Παναγιώτης Η.
Μαρία ΚΑΡΔΑΛΑ 1, Κωνσταντίνος ΣΠΗΛΙΟΠΟΥΛΟΣ 2
Διερεύνηση της συμπεριφοράς των πλαστικών αρθρώσεων σε στοιχεία οπλισμένου σκυροδέματος υπό διαξονική κάμψη με τη χρήση μη γραμμικών τρισδιάστατων πεπερασμένων στοιχείων Investigation of the behavior of
Βασικά Υλικά Ενισχύσεων. Υφάσματα ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΙΟΠ: ΓΕΝΙΚΑ, ΥΛΙΚΑ, ΤΕΧΝΙΚΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΣ ΚΑΜΨΗ, ΙΑΤΜΗΣΗ, ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ
ΠΡΟΧΩΡΗΜΕΝΗ ΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΜΕ ΕΜΦΑΣΗ ΣΤΑ ΣΥΓΧΡΟΝΑ ΟΜΙΚΑ ΥΛΙΚΑ (Ι.Ο.Π. ΚΑΙ ΚΑΝ.ΕΠΕ.) ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΑΘ. Χ. ΤΡΙΑΝΤΑΦΥΛΛΟΥ [ ttriant@upatras.gr ] ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ
ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΩΝ ΓΙΑ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΜΑΤΙΣΗΣ ΡΑΒΔΩΝ ΟΠΛΙΣΜΟΥ ΜΕΣΩ ΠΕΡΙΣΦΙΞΗΣ ΜΕ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ ΥΛΙΚΑ
Σύγκριση Προσομοιωμάτων για Αποκατάσταση Ανεπαρκών Μηκών Μάτισης Ράβδων Οπλισμού Μέσω Περίσφιξης με Ινοπλισμένα Πολυμερή Υλικά ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΩΝ ΓΙΑ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΜΑΤΙΣΗΣ ΡΑΒΔΩΝ ΟΠΛΙΣΜΟΥ
Ευθύγραμμη αγκύρωση. Βρόγχος. Προσοχή: Οι καμπύλες και τα άγκιστρα δεν συμβάλλουν στην περίπτωση θλιβομένων ράβδων.!!!
Αγκυρώσεις 1.Σημασία αγκύρωσης: Κάθε ράβδος για να παραλάβει τη δύναμη για την οποία υπολογίστηκε σε μια διατομή, πρέπει να επεκτείνεται πέραν της διατομής εκείνης κατά "μήκος αγκύρωσης". Το μήκος αγκύρωσης