ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΕ FRP ΜΕ ΕΠΙΔΙΩΚΟΜΕΝΟ ΣΤΟΧΟ ΤΟΝ ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟ ΤΟΥ μ φ,tar (EC8-3 A ΣΕΛ )
|
|
- Αμφιτρίτη Μαρία Παπανικολάου
- 8 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 Περίσφιξη με FRP με Επιδιωκόμενο Στόχο τον Προσδιορισμό του μ φ,tar (EC8-3 A σελ.5-53) ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΕ FRP ΜΕ ΕΠΙΔΙΩΚΟΜΕΝΟ ΣΤΟΧΟ ΤΟΝ ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟ ΤΟΥ μ φ,tar (EC8-3 A ΣΕΛ. 5-53) ΚΑΛΑΜΒΟΚΗΣ ΑΝΑΣΤΑΣΙΟΣ ΚΟΥΛΟΥΡΗΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ Περίληψη Θέμα της συγκεκριμένης εργασίας είναι η περίσφιγξη μελών υφιστάμενης κατασκευής με στόχο την αύξηση της πλαστιμότητας των μελών με τη χρήση ινοπλισμένων πολυμερών FRPs με βάση τον Κανονισμό Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) καθώς και με βάση τον ευρωκώδικα 8 ( EN : 005 (E) A ). Σκοπός είναι ο σχολιασμός των διαφορών στα αποτελέσματα των δύο κανονισμών. 1.ΕΙΣΑΓΩΓΗ Τα τελευταία χρόνια γίνεται ολοένα και μεγαλύτερη η ανάγκη για επισκευή, λόγω σεισμών, αλλά και ενίσχυση κατασκευών εξαιτίας της μεγάλης ηλικίας αυτών. Η διάβρωση του οπλισμού ή η αλλαγή χρήσης της κατασκευής,που έχει ως πιθανή συνέπεια την αύξηση του κινητού φορτίου, είναι άλλοι δυο σημαντικοί λόγοι που οδήγησαν στην εύρεση τρόπων και υλικών για την αντιμετώπιση των θεμάτων της ενίσχυσης ή της επισκευής. Τα προβλήματα αυτά μεταξύ άλλων, μπορούν να αντιμετωπιστούν επιτυχώς με χρήση ινοπλισμένων πολυμερών που αποτελούνται από ίνες άνθρακα, γυαλιού ή αραμίδη μέσω της αύξησης της πλαστιμότητας. Για μέλη και κατασκευές από οπλισμένο σκυρόδεμα, πλαστιμότητα είναι η ικανότητα τους να παραμορφώνονται πέραν του ορίου διαρροής, δηλαδή μεγάλες σχετικά παραμορφώσεις, χωρίς σημαντική μείωση της αντοχής τους. Ένα ψαθυρό υλικό (π.χ. κιμωλία) ή μια ψαθυρή κατασκευή αστοχούν απότομα (δηλαδή χωρίς προειδοποίηση της επικείμενης αστοχίας) μόλις αναλάβουν το μέγιστο φορτίο τους. Επομένως υπάρχει αυξημένος κίνδυνος απώλειας ζωής κατά την κατάρρευση ψαθυρών κατασκευών. Από τα παραπάνω κρίνεται αναγκαία η αύξηση της πλαστιμότητας των μελών της κατασκευής και, κυρίως, των υποστυλωμάτων καθώς αυτά δέχονται τις μεγαλύτερες καταπονήσεις. Έτσι, τα τελευταία χρόνια, παρατηρείται η ανάγκη για ενίσχυση-επισκευή των ορισμένων μελών ή και συνολικά των κατασκευών για την επίτευξη της αύξηση της πλαστιμότητας, η οποία επιτυγχάνεται μέσω της περίσφιγξης. Ένας, πλέον, διαδεδομένος τρόπος για την επιβολή περίσφιγξης των μελών της κατασκευής είναι με τη χρήση υλικών από ινοπλισμένα πολυμερή FRP. Τι είναι, όμως, τα ινοπλισμένα πολυμερή και ποια τα πλεονεκτήματα τους που τα καθιστά σήμερα από τα ανερχόμενα υλικά ενίσχυσης?.ινοπλισμενα ΠΟΛΥΜΕΡΗ FRP (FIBER REINFORCED POLYMERS) Τα ινοπλισμένα πολυμερή είναι στην πραγματικότητα σύνθετα υλικά που αποτελούνται από ίνες υψηλής εφελκυστικής αντοχής εμποτισμένες με θερμοσκληρόμενη ρητίνη, της οποίας τα χαρακτηριστικά δεν είναι ευαίσθητα σε θερμοκρασίες κάτω των 80 ο C. Οι συνήθεις τύποι ινών είναι από γυαλί ή αραμίδιο ή από άνθρακα..1.πλεονεκτήματα πολτμερών i. Μικρό βάρος (περίπου 1/5 ως ¼ του χάλυβα) ii. Εξαιρετικά υψηλή εφελκυστική αντοχή (πολλαπλάσια του κοινού χάλυβα) iii. Διατίθεται σε μεγάλα μήκη (ευκολία και ταχύτητα εφαρμογής) iv. Χρόνος που απαιτείται για την εκτέλεση εργασίας είναι ελάχιστος
2 Καλαμβόκης Αναστάσιος / Κουλούρης Κωνσταντίνος v. Σε περιπτώσεις που η εκτέλεση χαλύβδινων επικολλητών ελασμάτων αδυνατεί να επιτευχθεί, υπερέχει η εφαρμογή των ινοπλισμένων πολυμερών (π.χ. ενισχύσεις υποστυλωμάτων με μανδύα και κόμβων δοκών0υποστυλωμάτων) vi. Πλέον χρησιμοποιούνται και ως οπλισμός σε νέες κατασκευές..μειονεκτήματα πολυμερών i. Υψηλό κόστος ii. Είναι καινούργια υλικά (αντιμετωπίζονται με επιφύλαξη και δεν υπάρχει επαρκής έρευνα) iii. Ο «αντίπαλος χάλυβας είναι υλικό υψηλής κλάσης.3. ιδιότητες πολυμερών Στον πίνακα 1 (Τριανταφύλλου, 1998) δίνονται τυπικά χαρακτηριστικά των ινών, σε σύγκριση με τα αντίστοιχα χαρακτηριστικά του χάλυβα. Ίνες Πυκνότητα (kg/m 3 ) Μέτρο ελαστικότητας (GPa) Λόγος Pοisson Εφελκυστική Αντοχή (MPa) Άνθρακας Υψηλού Ε 1, , ,6 Υψηλής f t 1, , ,3 Γυαλιού Τύπου Ε, , ,8 Τύπου Ζ, , ,6 (ή AR) Τύπου S, , Αραμιδίου Κέβλαρ 9 1, , Κέβλαρ 49 1, ,3 3500,1 Χάλυβας 7, , Πίνακας 1 : τυπικές ιδιότητες ινών Παραμόρφωση Αστοχίας (%) Στη συνέχεια, στον πίνακα παρουσιάζονται τυπικές τιμές για το μέτρο ελαστικότητας και την παραμόρφωση αστοχίας των σύνθετων υλικών (Τριανταφύλλου, 1998). Υλικό Μέτρο Ελαστικότητας (GPa) Παραμόρφωση Αστοχίας (%) Σύνθετο Υλικό με ίνες γυαλιού (GFRP) Σύνθετο Υλικό με ίνες αραμιδίου (AFRP) Σύνθετο Υλικό με ίνες άνθρακα (CFRP) 50 3% % ,5%
3 Περίσφιξη με FRP με Επιδιωκόμενο Στόχο τον Προσδιορισμό του μ φ,tar (EC8-3 A σελ.5-53) Χάλυβας 00 10% Στο σχήμα 1 παρουσιάζονται τυπικές καμπύλες τάσεων-παραμορφώσεων για σύνθετα υλικά μαζί με την αντίστοιχη καμπύλη για χάλυβα. Παρατηρείται εύκολα ότι, τα σύνθετα υλικά συμπεριφέρονται ελαστικά μέχρι την αστοχία τους. Η παντελής έλλειψη πλάστιμης συμπεριφοράς που συνεπάγεται και αδυναμία απορρόφησης ενέργειας από το υλικό, αποτελεί ένα από τα βασικά μειονεκτήματα των σύνθετων υλικών. Το μειονέκτημα, αυτό, είναι λιγότερο έντονο, όμως, επειδή το ενισχυμένο στοιχείο διατηρεί ένα βαθμό πλαστιμότητας. Σχήμα 1 : Σχέσεις τάσης-παραμόρφωσης για σύνθετα υλικά σε εφελκυσμό [1] 3.ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΔΙΑΘΕΣΙΜΟΥ ΔΕΙΚΤΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΟΡΟΥΣ ΚΑΜΠΥΛΟΤΗΤΩΝ μ 1/r [] Yπολογίζεται ο διαθέσιμος δείκτης πλαστιμότητας μ φ,ava όρους καμπυλοτήτων ως ο λόγος της καμπυλότητας στην αστοχία φ su ως προς την καμπυλότητα στη διαρροή φ y. Αν καθοριστικός για την αστοχία και τη διαρροή είναι ο εφελκυόμενος οπλισμός, η τιμή της καμπυλότητας στη διαρροή υπολογίζεται από τη σχέση: φ y = εξ (3.1) και η αντίστοιχη στην αστοχία από: φ su = εξ (3.), όπου
4 Καλαμβόκης Αναστάσιος / Κουλούρης Κωνσταντίνος ε y και ε su είναι η μήκυνση του χάλυβα στη διαρροή και στη μέγιστη τάση και ξ y, ξ su το ύψος της θλιβόμενης ζώνης στο αντίστοιχο στάδιο ανηγμένο στο στατικό ύψος d. Οι τιμές των ξ y, ξ su εξαρτώνται από τα ποσοστά οπλισμού της διατομής και από το μέγεθος της αξονικής δύναμης. Κατά κανόνα η διαρροή της διατομής οφείλεται στη διαρροή του εφελκυόμενου οπλισμού σε τάση σ s1 =f y και συμβαίνει σε τιμή της καμπυλότητας που δίνεται από την εξ.(3.1), με ανηγμένο (στο στατικό ύψος d) ύψος θλιβόμενης ζώνης ίσο με: ξ y = ( α Α +αβ) 1/ αα εξ. (3.3) όπου για ορθογωνική διατομή με πλάτος b και στατικό ύψος d: Α = ρ 1 + ρ + ρ v + και Β = ρ 1 + ρ δ 1 + 0,5 ρ v ( 1+δ 1 ) + εξ. (3.4) Στην εξ.(3.4) ρ1, ρ και ρv είναι αντίστοιχα (τα ανηγμένα στο bd) ποσοστά του οπλισμού του εφελκυόμενου πέλματος, αυτού του θλιβόμενου πέλματος και του οπλισμού στον κορμό, ο οποίος θεωρείται ομοιόμορφα κατανεμημένος στο τμήμα του ύψους μεταξύ εφελκυόμενου και θλιβόμενου οπλισμού. Η απόσταση του εφελκυόμενου ή του θλιβόμενου οπλισμού από το αντίστοιχο πέλμα συμβολίζεται με d 1, και ως δ 1 ορίζεται ο λόγος d 1 /d. Η αξονική δύναμη Ν λαμβάνεται θετική αν είναι θλιπτική. Θεωρούμε στους υπολογισμούς ότι η αστοχία της διατομής θα συμβεί με θραύση του εφελκυόμενου οπλισμού. Θραύση του εφελκυόμενου χάλυβα πριν την εξάντληση της βράχυνσης αστοχίας του σκυροδέματος, ε cu, στις ακραίες θλιβόμενες ίνες συμβαίνει, αν: ξ<, που μεταφράζεται στην εξής συνθήκη για την ανηγμένη αξονική θλίψη: v < εξ. (3.5) Τότε η καμπυλότητα στη θραύση του εφελκυόμενου χάλυβα δίνεται από την εξ.(3.), σε τιμή του (ανηγμένου στο d) ύψους θλιβόμενης ζώνης: ξ su = εξ. (3.6) Στις εξ.(3.5), (3.6) είναι ν=n/bdfc, ω 1 =ρ1f y /f c, ω =ρfy/f y, ω v =ρv f y /f c, (με τα ρ 1, ρ, ρ v ανηγμένα στο bd), δ 1 =d 1 /d, ενώ ε co συμβολίζει τη βράχυνση του σκυροδέματος στην κορυφή του διαγράμματος σ-ε και ε su την (ομοιόμορφη) μήκυνση θραύσης του χάλυβα. 4.ΔΙΑΔΙΚΑΣΙΑ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ ΜΕ ΣΤΟΧΟ ΤΗΝ ΑΥΞΗΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΜΕ ΒΑΣΗ ΤΟΝ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 01) [3] Αρχικά, επιλέγεται η τιμή του στοχευόμενου δείκτη πλαστιμότητας μ δi για το στοιχείο που εξετάζεται και υπολογίζεται η τιμή μ 1/r δείκτης πλαστιμότητας σε όρους καμπυλοτήτων μέσω της σχέσης (ΚΑΝ.ΕΠΕ. Σ8..3 δ (iv)) : ( μ 1/r -1) / ( μ δ 1) = 3 Η απαιτούμενη τιμή μέγιστης θλιπτικής παραμόρφωσης του σκυροδέματος είναι (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (Σ8.11)) : ε cu,c =. * μ 1/r *ε sy * v, όπου για ανηγµένη αξονική θλιπτική δύναμη υπολογιζόμενη µε τη μέση τιμή της ονομαστικής αντοχής του σκυροδέματος ίση µε: ν = Οι τιμές ε sy και v υπολογίζονται µε βάση τις μέσες τιμές αντοχής χάλυβα και σκυροδέματος. Λαμβάνεται f ym =1,15f yk.
5 Περίσφιξη με FRP με Επιδιωκόμενο Στόχο τον Προσδιορισμό του μ φ,tar (EC8-3 A σελ.5-53) Ανάλογα με τις διαστάσεις της διατομής του μέλους που εξετάζεται υπολογίζεται ο συντελεστής αποδοτικότητας της περίσφιγξης α, όπου α= α s * α n. Η τιμή του α s λαμβάνεται α s =1 επειδή το ύφασμα είναι συνεχές. Η τιμή του α n από τον τύπο (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (Σ6.13)) : α n =, όπου Α c = b c * d c και β=, γ=. d p = b p = 50 mm, είναι το μήκος που γίνεται η εξομάλυνση των γωνιών. Η εξομάλυνση των γωνιών γίνεται για να επιτευχθεί αποδοτικά η περίσφιγξη. Με γνωστά, πλέον, τα ε cu,c και το συντελεστή α υπολογίζεται το μηχανικό ογκομετρικό ποσοστό περίσφιγξης ω wd από τις εξισώσεις του κανονισμού ε cu,c = 0,0035(f c,c /f c ) (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (8.19)) ε cu,c = 0,007(f c,c /f c ) (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (8.0)), όπου f c,c = ( α ω wd ) f c. Επομένως, αντικαθιστώντας την τιμή του f c,c στις σχέσεις απλοποιείται και μένει ε cu,c = 0,0035( α ω wd ) για περίσφιγξη με ίνες άνθρακα και ε cu,c = 0,007( α ω wd ) για περίσφιγξη με ίνες γυαλιού. Τέλος υπολογίζεται το συνολικό απαιτούμενο πάχος υφάσματος t ολ από τον τύπο του ΕΚΩΣ 000 ( ) όπου αντί του f yd, τίθεται η εφελκυστική αντοχή f jd των ΙΟΠ εφόσον το πλήθος κ των στρώσεων ΙΟΠ είναι 3.Διαφορετικά, αν ήταν κ>4 θα ετίθετο:, όπου ψ=κ -1/4 (βλ ). t ολ = [4] 5. ΔΙΑΔΙΚΑΣΙΑ ΠΕΡΙΣΦΥΞΗΣ ΜΕ ΣΤΟΧΟ ΤΗΝ ΑΥΞΗΣΗ ΤΗΣ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΜΕ ΒΑΣΗ ΤΟΝ ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑ (ΕΝ : 005 (E), A.4.4.3) [5] Tο απαραίτητο ποσό της τάσης περίσφιγξης που θα εφαρμοσθεί εξαρτάται από τον λόγο Ι χ = μ φ,tar /μ φ,ava, μεταξύ του στοχευόμενης πλαστιμότητας-καμπυλότητας μ φ,tar και της διαθέσιμης πλαστιμότητας-καμπυλότητας μ φ,ava και μπορεί να υπολογισθεί σύμφωνα με :,όπου : f c είναι η θλιπτική τάση του σκυροδέματος, όπως ορίζεται στην (Α.1) ε cu είναι η μέγιστη θλιπτική παραμόρφωση του περισφιγμένου σκυροδέματος ε ju είναι η μέγιστη ανηγμένη εφελκυστική παραμόρφωση του εφαρμοζόμενου FRP, η οποία είναι μικρότερη από την μέγιστη εφελκυστική παραμόρφωση του FRP, ε fu. Για την περίπτωση ορθογωνικής διατομής στην οποία οι γωνίες έχουν στρογγυλευθεί ώστε να επιτρέπουν στο FRP να τυλιχθεί γύρω τους, η τάση περίσφιξης που εφαρμόζεται από το ύφασμα FRP υπολογίζεται από την f 1 = E f ε ju t f /D, όπου D η μεγαλύτερη διάσταση. 6.ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΙ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ ΣΕ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΜΕ ΧΡΗΣΗ FRP ΜΕ ΣΤΟΧΟ ΑΥΞΗΣΗ ΤΟΥ ΔΕΙΚΤΗ ΤΗΣ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ 6.1. Διατομή 500x350, S500, C16/0. Φόρτιση Md=10 knm, Nd= -800 kn Επικάλυψη οπλισμών c = 5 mm, d 1 = c + Φ η + Φ L / = /=40mm, d=460mm ys 1 =h/-d 1 =10mm, d 1 /h= , Msd=Md-ys 1 Nd=88 knm μ d = = => μ d =0.309
6 Καλαμβόκης Αναστάσιος / Κουλούρης Κωνσταντίνος v d = = = As tot = ω tot b h = = mm [6] Άρα τοποθετώ 6Φ18 και 4Φ16 = 38 mm,τα οποία μοιράζονται στην πλευρά h // M d. Υπολογισμός καμπυλότητας στη διαρροή ρ 1 = = => ρ 1 = ρ =0,00665, ρ ν = = => ρ ν = Α = ρ 1 +ρ +ρ ν + = , B = ρ 1 +ρ δ 1 +0,5ρ ν (1+δ 1 )+ = ξ y = (α Α +αβ) ½ -αα = 0.53, όπου α = Ε s /E c = 00/7.5 = 7.7 φ y = = => φ y = Υπολογισμός καμπυλότητας στην αστοχία Επαληθεύεται η εξ. (3.5), v < = ν < 0,47 επομένως υπολογίζεται από την εξ. (3.6) ξ su = =0,4367 και φ su = = Άρα ο δείκτης πλαστιμότητας είναι μ φ,ava = =1,9 Υπολογισμός με ΚΑΝ.ΕΠΕ μ δ,απ =μ δi =,6 (ΚΑΝ.ΕΠΕ. Σ8..3 δ (iv)): (μ 1/r 1)/(μ δi 1)=3 µ 1/r = 5.8 Η απαιτούμενη τιμή μέγιστης θλιπτικής παραμόρφωσης του σκυροδέματος είναι (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (Σ8.11)) : ε cu,c =. * μ 1/r *ε sy * v =.*5.8* β=, γ= = =0, και Α c =175000mm α n = => α = 0,576 Εj=31GPa, fu=3800mpa, ε cu,c = 0,0035(f c,c /f c ) (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (8.19)), όπου f c,c = ( α ω wd ) f c. = > ω wd = 0,838 => t ολ = 0,17 mm. μ δ,απ =μ δi = 3.5 =>
7 Περίσφιξη με FRP με Επιδιωκόμενο Στόχο τον Προσδιορισμό του μ φ,tar (EC8-3 A σελ.5-53) (ΚΑΝ.ΕΠΕ. Σ8..3 δ (iv)) : (μ 1/r 1)/(μ δi 1)=3 µ 1/r = 8.5 Η απαιτούμενη τιμή μέγιστης θλιπτικής παραμόρφωσης του σκυροδέματος είναι (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (Σ8.11)) : ε cu,c =. * μ 1/r *ε sy * v =.*8.5* β=, γ= = =0, και Α c =175000mm α n = => α = 0,576 Εj=31GPa, fu=3800mpa, ε cu,c = 0,0035(f c,c /f c ) (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (8.19)), όπου f c,c = ( α ω wd ) f c. = > ω wd = 1.34 => t ολ = 0.6 mm Υπολογισμός με ευρωκώδικα 1. μ δ,απ ==μ δi =,6 (μ 1/r 1)/(μ δi 1)=3 µ 1/r = 5.8 Εj=31GPa, fu=3800mpa ε ju = : t f = = t f = 0.37 mm Εj=75GPa, fu=3000mpa ε ju =0.033 : t f = = t f = 0.73 mm. μ δ,απ ==μ δi = 3,5 (μ 1/r 1)/(μ δi 1)=3 µ 1/r = 8,5 Εj=31GPa, fu=3800mpa ε ju = : t f = = t f = 0,79 mm
8 Καλαμβόκης Αναστάσιος / Κουλούρης Κωνσταντίνος Εj=75GPa, fu=3000mpa ε ju =0.033: t f = = t f = 1,57 mm 6.. Διατομή 400x400, S500, C16/0. Φόρτιση Md=10 knm, Nd= -800 kn Επικάλυψη οπλισμών c = 5 mm, d 1 = c + Φ η + Φ L / = /=40mm, d=360mm ys 1 =h/-d 1 =160mm, Msd=Md-ys 1 Nd=48 knm, d 1 /h=0.10 μ d = = => μ d =0.36, v d = = = ω tot = 0.7, As tot = ω tot b h = = 1570 mm Άρα βάζουμε 4Φ16 σε κάθε πλευρά // στη Μ d, επομένως συνολικά 8Φ16 = 1608 mm Υπολογισμός καμπυλότητας στη διαρροή ρ 1 = = => ρ 1 = ρ =0,005, ρ ν = = => ρ ν = Α = ρ 1 +ρ +ρ ν + = , B = ρ 1 +ρ δ 1 +0,5ρ ν (1+δ 1 )+ = ξ y = (α Α +αβ) ½ -αα = 0.697, όπου α = Ε s /E c = 00/7.5 = 7.7 φ y = = Υπολογισμός καμπυλότητας στην αστοχία ω 1 = ω = = 0.05, ω ν = = ν = = => ν = 0.315<0.36 επαληθεύεται η εξ. (3.5) άρα ξ su = = 0,45678 φ su = => φ su = Άρα ο δείκτης πλαστιμότητας είναι μ = φ su /φ y => μ = 1.88 Υπολογισμός με ΚΑΝ.ΕΠΕ μ δ,απ = μ δi =,6 Η απαιτούμενη τιμή του δείκτη πλαστιμότητας σε όρους καμπυλοτήτων μ 1/r για την κρίσιμη διατομή του υποστηλώματος υπολογίζεται (ΚΑΝ.ΕΠΕ. Σ8..3 δ (iv)): ( μ 1/r -1) / ( μ δ 1) = 3 => μ 1/r = 5,8 ε cu,c =. * μ 1/r *ε sy * v = 0,01146 (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (Σ8.11)) β= γ =, και Α c =160000mm α n = => α = 0,65 Εj=31GPa, fu=3800mpa, ε cu,c = 0,0035(f c,c /f c ) (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (8.19)), όπου f c,c = ( α ω wd ) f c. = > ω wd = 0,876
9 Περίσφιξη με FRP με Επιδιωκόμενο Στόχο τον Προσδιορισμό του μ φ,tar (EC8-3 A σελ.5-53) => t ολ = 0, mm. μ δ,απ = μ δi =3,5 Η απαιτούμενη τιμή του δείκτη πλαστιμότητας σε όρους καμπυλοτήτων μ 1/r για την κρίσιμη διατομή του υποστηλώματος υπολογίζεται (ΚΑΝ.ΕΠΕ. Σ8..3 δ (iv)): ( μ 1/r -1) / ( μ δ 1) = 3 => μ 1/r = 8,5 ε cu,c =. * μ 1/r *ε sy * v = 0,0168 (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (Σ8.11)) β= γ =, και Α c =160000mm α n = => α = 0,65 Εj=31GPa, fu=3800mpa, ε cu,c = 0,0035(f c,c /f c ) (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (8.19)), όπου f c,c = ( α ω wd ) f c. = > ω wd = 1,3643 => t ολ = 0,3 mm Υπολογισμός με Ευρωκώδικα 1. μ δ,απ ==μ δi =,6 (μ 1/r 1)/(μ δi 1)=3 µ 1/r = 5.8 Εj=31GPa, fu=3800mpa ε ju = : t f = = 0.9 mm Εj=75GPa, fu=3000mpa ε ju =0.033: 7. MPa, t f = = 0.58 mm. μ δ,απ ==μ δi = 3,5 (μ 1/r 1)/(μ δi 1)=3 µ 1/r = 8,5 Εj=31GPa, fu=3800mpa ε ju = : f 1 = 10 MPa, t f = 0.63 Εj=75GPa, fu=3000mpa ε ju =0.033: f 1 = MPa, t f = 1.5 mm
10 Καλαμβόκης Αναστάσιος / Κουλούρης Κωνσταντίνος 6.3. Διατομή 500x350, S500, C16/0. Φόρτιση Md=10 knm, Nd= kn μ d = = => μ d =0.38 v d = = = As tot = ω tot b h = = 3606 mm Άρα τοποθετώ 1Φ0 = 3768 mm,τα οποία μοιράζονται στην πλευρά h // M d. Υπολογισμός καμπυλότητας στη διαρροή ρ 1 = = => ρ 1 = ρ =0,0108, ρ ν = = => ρ ν = Α = ρ 1 +ρ +ρ ν + = 0.05, B = ρ 1 +ρ δ 1 +0,5ρ ν (1+δ 1 )+ = ξ y = (α Α +αβ) ½ -αα = 0.3, όπου α = Ε s /E c = 00/7.5 = 7.7 φ y = = => φ y = Υπολογισμός καμπυλότητας στην αστοχία Δεν επαληθεύεται η εξ. (3.5), v <, άρα υπολογίζεται από τη σχέση ξ cu = => ξ cu = 0,50 επομένως, φ cu = => φ cu = 0,015 Άρα ο δείκτης πλαστιμότητας είναι μ φ,ava = =1,95 Υπολογισμός με ΚΑΝ.ΕΠΕ μ δ,απ =μ δi =,6 (ΚΑΝ.ΕΠΕ. Σ8..3 δ (iv)): (μ 1/r 1)/(μ δi 1)=3 µ 1/r = 5.8 Η απαιτούμενη τιμή μέγιστης θλιπτικής παραμόρφωσης του σκυροδέματος είναι (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (Σ8.11)) : ε cu,c =. * μ 1/r *ε sy * v =.*5.8* β=, γ= = =0, και Α c =175000mm α n = => α = 0,576 Εj=31GPa, fu=3800mpa, ε cu,c = 0,0035(f c,c /f c ) (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (8.19)), όπου f c,c = ( α ω wd ) f c. = > ω wd = 1,56 => t ολ = 0,5 mm. μ δ,απ =μ δi = 3.5
11 Περίσφιξη με FRP με Επιδιωκόμενο Στόχο τον Προσδιορισμό του μ φ,tar (EC8-3 A σελ.5-53) (ΚΑΝ.ΕΠΕ. Σ8..3 δ (iv)) : (μ 1/r 1)/(μ δi 1)=3 µ 1/r = 8.5 Η απαιτούμενη τιμή μέγιστης θλιπτικής παραμόρφωσης του σκυροδέματος είναι (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (Σ8.11)) : ε cu,c =. * μ 1/r *ε sy * v =.*8.5* β=, γ= = =0, και Α c =175000mm α n = => α = 0,576 Εj=31GPa, fu=3800mpa, ε cu,c = 0,0035(f c,c /f c ) (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (8.19)), όπου f c,c = ( α ω wd ) f c. = > ω wd = 1,85 => t ολ = 0.36 mm Υπολογισμός με ευρωκώδικα 1. μ δ,απ ==μ δi =,6 (μ 1/r 1)/(μ δi 1)=3 µ 1/r = 5.8 Εj=31GPa, fu=3800mpa ε ju = : t f = = t f = 0.35 mm Εj=75GPa, fu=3000mpa ε ju =0.033 : t f = = t f = 0.69 mm. μ δ,απ ==μ δi = 3,5 (μ 1/r 1)/(μ δi 1)=3 µ 1/r = 8,5 Εj=31GPa, fu=3800mpa ε ju = : t f = = t f = 0,79 mm
12 Καλαμβόκης Αναστάσιος / Κουλούρης Κωνσταντίνος Εj=75GPa, fu=3000mpa ε ju =0.033 : t f = = t f = 1.49 mm 6.4. Διατομή 500x350, S400, C16/0. Φόρτιση Md=10 knm, Nd= -800 kn μ d = = => μ d =0.31, v d = = = -0.4, ω tot = 0.5 As tot = ω tot b h = = 71 mm Άρα βάζουμε 3Φ18 και Φ0 σε κάθε πλευρά // στη Μ d, επομένως συνολικά 6Φ18+4Φ0=780 mm Υπολογισμός καμπυλότητας στη διαρροή ρ 1 = = => ρ 1 = ρ =0,0079, ρ ν = = => ρ ν = Α = ρ 1 +ρ +ρ ν + =0,0194, B = ρ 1 +ρ δ 1 +0,5ρ ν (1+δ 1 )+ =0,0105 ξ y = (α Α +αβ) ½ -αα = όπου α = Ε s /E c = 00/7.5 = 7.7 φ y = = Υπολογισμός καμπυλότητας στην αστοχία ω 1 = ω = = 0.59, ω ν = = ν = = => ν = 0.9 <0.36 επαληθεύεται η εξ. (3.5) άρα ξ su = = 0,443409, φ su = => φ su = Άρα ο δείκτης πλαστιμότητας είναι μ = φ su /φ y => μ =,8 Υπολογισμός με ΚΑΝ.ΕΠΕ μ δ,απ = μ δi =,6 Η απαιτούμενη τιμή του δείκτη πλαστιμότητας σε όρους καμπυλοτήτων μ 1/r για την κρίσιμη διατομή του υποστηλώματος υπολογίζεται (ΚΑΝ.ΕΠΕ. Σ8..3 δ (iv)): ( μ 1/r -1) / ( μ δ 1) = 3 => μ 1/r = 5,8 ε cu,c =. * μ 1/r *ε sy * v = (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (Σ8.11)) β=, γ= = =0, και Α c =175000mm α n = => α = 0,576 Εj=31GPa, fu=3800mpa, ε cu,c = 0,0035(f c,c /f c ) (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (8.19)), όπου f c,c = ( α ω wd ) f c. = > ω wd = 0.6 => t ολ = 0,1 mm. μ δ,απ = μ δi =3,5
13 Περίσφιξη με FRP με Επιδιωκόμενο Στόχο τον Προσδιορισμό του μ φ,tar (EC8-3 A σελ.5-53) Η απαιτούμενη τιμή του δείκτη πλαστιμότητας σε όρους καμπυλοτήτων μ 1/r για την κρίσιμη διατομή του υποστηλώματος υπολογίζεται (ΚΑΝ.ΕΠΕ. Σ8..3 δ (iv)): ( μ 1/r -1) / ( μ δ 1) = 3 => μ 1/r = 8,5 ε cu,c =. * μ 1/r *ε sy * v = 0,015 (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (Σ8.11)) Εj=31GPa, fu=3800mpa, ε cu,c = 0,0035(f c,c /f c ) (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (8.19)), όπου f c,c = ( α ω wd ) f c. = > ω wd = 1.06 => t ολ = 0,1 mm Υπολογισμός με Ευρωκώδικα 1. μ δ,απ ==μ δi =,6 (μ 1/r 1)/(μ δi 1)=3 µ 1/r = 5.8 Εj=31GPa, fu=3800mpa ε ju = : t f = = 0.5 mm Εj=75GPa, fu=3000mpa ε ju =0.033: 5.0 MPa, t f = = 0.51 mm. μ δ,απ ==μ δi = 3,5 (μ 1/r 1)/(μ δi 1)=3 µ 1/r = 8,5 Εj=31GPa, fu=3800mpa ε ju = : f 1 = 6.94 MPa, t f = 0.55 mm Εj=75GPa, fu=3000mpa ε ju =0.033: f 1 = MPa, t f = 1.09 mm 6.5. Διατομή 500x350, S500, C0/5. Φόρτιση Md=10 knm, Nd= -800 kn μ d = = => μ d =0.5 v d = = = As tot = ω tot b h = = 193 mm
14 Καλαμβόκης Αναστάσιος / Κουλούρης Κωνσταντίνος Άρα τοποθετώ 8Φ18 = 03 mm,τα οποία μοιράζονται στην πλευρά h // M d. Υπολογισμός καμπυλότητας στη διαρροή ρ 1 = = => ρ 1 = ρ =0,005806, ρ ν = = => ρ ν = Α = ρ 1 +ρ +ρ ν + = , B = ρ 1 +ρ δ 1 +0,5ρ ν (1+δ 1 )+ = ξ y = (α Α +αβ) ½ -αα = , όπου α = Ε s /E c = 00/9 = 6,9 φ y = = => φ y = Υπολογισμός καμπυλότητας στην αστοχία Επαληθεύεται η εξ. (3.5), v < = => ν =0,9< 0,37 επομένως υπολογίζεται από την εξ. (3.6) ξ su = =0,394 και φ su = =0,015 Άρα ο δείκτης πλαστιμότητας είναι μ φ,ava = =1,74 Υπολογισμός με ΚΑΝ.ΕΠΕ μ δ,απ =μ δi =,6 (ΚΑΝ.ΕΠΕ. Σ8..3 δ (iv)) : (μ 1/r 1)/(μ δi 1)=3 µ 1/r = 5.8 Η απαιτούμενη τιμή μέγιστης θλιπτικής παραμόρφωσης του σκυροδέματος είναι (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (Σ8.11)) : ε cu,c =. * μ 1/r *ε sy * v =.*5.8* β=, γ= = =0, και Α c =175000mm α n = => α = 0,576 Εj=31GPa, fu=3800mpa, ε cu,c = 0,0035(f c,c /f c ) (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (8.19)), όπου f c,c = ( α ω wd ) f c. = > ω wd = 0,59 => t ολ = 0,16 mm. μ δ,απ =μ δi = 3.5 (ΚΑΝ.ΕΠΕ. Σ8..3 δ (iv)) : (μ 1/r 1)/(μ δi 1)=3 µ 1/r = 8.5
15 Περίσφιξη με FRP με Επιδιωκόμενο Στόχο τον Προσδιορισμό του μ φ,tar (EC8-3 A σελ.5-53) Η απαιτούμενη τιμή μέγιστης θλιπτικής παραμόρφωσης του σκυροδέματος είναι (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (Σ8.11)) : ε cu,c =. * μ 1/r *ε sy * v =.*8.5* β=, γ= = =0, και Α c =175000mm α n = => α = 0,576 Εj=31GPa, fu=3800mpa, ε cu,c = 0,0035(f c,c /f c ) (ΚΑΝ.ΕΠΕ. εξίσωση (8.19)), όπου f c,c = ( α ω wd ) f c. = > ω wd = 1.04 => t ολ = 0.8 mm Υπολογισμός με ευρωκώδικα 1. μ δ,απ ==μ δi =,6 (μ 1/r 1)/(μ δi 1)=3 µ 1/r = 5.8 Εj=31GPa, fu=3800mpa ε ju = : t f = = t f = 0.55 mm Εj=75GPa, fu=3000mpa ε ju =0.033 : t f = = t f = 1,09 mm. μ δ,απ ==μ δi = 3,5 (μ 1/r 1)/(μ δi 1)=3 µ 1/r = 8,5 Εj=31GPa, fu=3800mpa ε ju = : t f = = t f = 1,18 mm Εj=75GPa, fu=3000mpa ε ju =0.033 :
16 Καλαμβόκης Αναστάσιος / Κουλούρης Κωνσταντίνος t f = = t f =,34 mm 7. ΣΧΟΛΙΑ-ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ m=.6 ΔΙΑΤΟΜΗ 6.1 ΔΙΑΤΟΜΗ 6. ΔΙΑΤΟΜΗ 6.3 ΔΙΑΤΟΜΗ 6.4 ΔΙΑΤΟΜΗ 6.5 ΚΑΝ.ΕΠΕ t f =0.17 t f =0. t f =0.7 t f =0.1 t f =0.16 (με CFRP) ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑΣ t f =0.37 t f =0.9 t f =0.35 t f =0.5 t f =0.55 (με CFRP) ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑΣ (με GFRP) t f =0.73 t f =0.58 t f =0.69 t f =0.51 t f =1.09 Πίνακας 8. 1-απαιτούμενο πάχος σε mm σε σχέση με τους κανονισμούς και το υλικό περίσφιγξης για m=.6 m=3.5 ΔΙΑΤΟΜΗ 6.1 ΔΙΑΤΟΜΗ 6. ΔΙΑΤΟΜΗ 6.3 ΔΙΑΤΟΜΗ 6.4 ΔΙΑΤΟΜΗ 6.5 ΚΑΝ.ΕΠΕ t f =0.6 t f =0.3 t f =0.36 t f =0.1 t f =0.8 (με CFRP) ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑΣ t f =0.79 t f =0.63 t f =0.79 t f =0.55 t f =1.18 (με CFRP) ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑΣ (με GFRP) t f =1.57 t f =1.5 t f =1.49 t f =1.09 t f =.34 Πίνακας 8. -απαιτούμενο πάχος σε mm σε σχέση με τους κανονισμούς και το υλικό περίσφιγξης για m=3.5 Από τα συγκεντρωτικά αποτελέσματα της εργασίας παρατηρείται αύξηση του απαιτούμενου πάχους για περίσφιγξη με ινοπλισμένα πολυμερή με βάση τον ευρωκώδικα σε σχέση με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. 01. Η αύξηση, αυτή, αγγίζει κατά καλή προσέγγιση το διπλάσιο. Μπορεί, λοιπόν, να τονιστεί ότι ο ευρωκώδικας παρουσιάζεται περισσότερο προς τη μεριά της ασφάλειας σε σχέση με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. 01 και αναγκαστικά γίνεται περισσότερο ακριβός. Παρατηρείται, επίσης, ότι το απαιτούμενο πάχος για περίσφιγξη με ίνες από γυαλί είναι μεγαλύτερο από το αντίστοιχο του άνθρακα, σχεδόν το διπλάσιο. Αυτό οφείλεται στη μεγάλη διαφορά που έχουν τα μέτρα ελαστικότητας των δυο υλικών. Η χρήση, όμως, των ινοπλισμένων από γυαλί σε σχέση με του άνθρακα είναι πιο διαδεδομένη εξαιτίας του χαμηλότερου κόστους. Τέλος, είναι προφανές, ότι όσο αυξάνει η ανάγκη για αύξηση του δείκτη πλαστιμότητας τόσο περισσότερο αυξάνει και το απαιτούμενο πάχος της περίσφιγξης. 8. ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ [1] ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ-ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΣΥΓΓΡΑΦΕΑΣ: ΣΤΕΦΑΝΟΣ Η. ΔΡΙΤΣΟΣ ΠΑΤΡΑ 011 ΣΕΛ [] ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ, ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΣΥΓΓΡΑΦΕΑΣ: ΜΙΧΑΗΛ Ν. ΦΑΡΔΗΣ ΣΕΛ [3] ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ( ΚΑΝ.ΕΠΕ 01 ) ΠΑΤΡΑ 01 (ΚΑΝ.ΕΠΕ ) και (ΚΑΝ.ΕΠΕ )
17 Περίσφιξη με FRP με Επιδιωκόμενο Στόχο τον Προσδιορισμό του μ φ,tar (EC8-3 A σελ.5-53) [4] [5] ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑΣ (EC8-3 A ΣΕΛ. 5-53) [6] «ΜΑΘΗΜΑΤΑ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ» ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΣΥΓΓΡΑΦΕΑΣ: ΜΙΧΑΗΛ Ν. ΦΑΡΔΗΣ ΠΑΤΡΑ 011 ΣΕΛ , 196-0
ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΠΕΡΙΣΦΙΓΜΕΝΩN ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ (F.R.P.)
7o Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές κατασκευών 01»,Μάρτιος 2001 ΟΜΑΔΑ Β6 ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΑΝΤΟΧΗΣ ΠΕΡΙΣΦΙΓΜΕΝΩN ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ (F.R.P.) Περίληψη Η εργασία που ακολουθεί ασχολείται με την
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΓΟΥΣΗΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ Περίληψη Η συγκεκριμένη εργασία αναφέρεται στην τεχνική ενίσχυσης υποστυλωμάτων με σύνθετα υλικά, με κάποια εξειδίκευση στη λειτουργία
ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟ ΥΛΙΚΟ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΕΦ ΜΕ ΚΕΦ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΠΙΤΕΥΞΗ ΣΤΟΧΕΥΜΕΝΗΣ ΓΩΝΙΑΣ ΣΤΡΟΦΗΣ ΧΟΡ ΗΣ θ d.
ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟ ΥΛΙΚΟ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΕΦ. 7-7.2.4.1 ΜΕ ΚΕΦ. 8-8.2.3 ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΠΙΤΕΥΞΗ ΣΤΟΧΕΥΜΕΝΗΣ ΓΩΝΙΑΣ ΣΤΡΟΦΗΣ ΧΟΡ ΗΣ θ d. ΑΝ ΡΕΟΠΟΥΛΟΣ ΜΑΡΙΟΣ ΚΑΒΒΑ Α ΙΩΑΝΝΑ Περίληψη Η παρούσα εργασία έχει
ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΕ FRP ΜΕ ΕΠΙΔΙΩΚΟΜΕΝΟ ΣΤΟΧΟ ΤΟΝ ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟ ΤΟΥ μ φ,tar (EC8-3 A σελ )
Περίσφιγξη με FRPμε επιδιωκόμενο στόχο τον προσδιορισμό του μ φ,tar ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΕ FRP ΜΕ ΕΠΙΔΙΩΚΟΜΕΝΟ ΣΤΟΧΟ ΤΟΝ ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟ ΤΟΥ μ φ,tar (EC8-3 A.4.4.3 σελ. 52-53) ΜΙΧΑΗΛ ΑΓΓΕΛΟΣ ΦΙΛΙΠΠΟΠΟΥΛΟΣ ΕΥΘΥΜΙΟΣ
10,2. 1,24 Τυπική απόκλιση, s 42
Ασκηση 3.1 (a) Αν μία ράβδος οπλισμού θεωρηθεί ότι λυγίζει μεταξύ δύο διαδοχικών συνδετήρων με μήκος λυγισμού το μισό της απόστασης, s w, των συνδετήρων, να υπολογισθεί η απόσταση συνδετήρων, s w, πέραν
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ EC8-3.
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ EC8-3. ΡΑΥΤΟΠΟΥΛΟΥ ΜΑΡΙΝΑ Περίληψη Οι κανονισμοί που ασχολούνται με τις επεμβάσεις κτιρίων στη χώρα μας είναι ο ΚΑΝ.ΕΠΕ. και
ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ
ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ ΜΠΕΡΝΑΚΟΣ ΑΝΤΩΝΙΟΣ Περίληψη Στόχος της παρούσας εργασίας είναι η πρακτική εφαρμογή αναλυτικών προβλέψεων του ΚΑΝΕΠΕ
ΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ
Επιρροή διαφόρων παραγόντων στα παραμορφωσιακά μεγέθη δομικού στοιχείου και σύγκριση με τύπους ΚΑΝ.ΕΠΕ ΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ
Σχήμα 1. Τυπικά διαγράμματα δύναμης παραμόρφωσης μελών με πλάστιμη ή ψαθυρή συμπεριφορά [7]
Αύξηση τοπικής πλαστιμότητας υποστυλωμάτων με χρήση ΚΑΝ.ΕΠΕ και Ευρωκώδικα 8 ΑΥΞΗΣΗ ΤΟΠΙΚΗΣ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΚΑΙ ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑ 8 ΚΟΥΤΡΟΜΑΝΟΥ ΔΗΜΗΤΡΑ Προπτυχιακή Φοιτήτρια Π.Π.,
Συνέχεια από το 4ο Τεύχος. Ληξούρι Κεφαλονιάς 3 Φεβρουαρίου 2014
Ι. Μπαϊκούσης Πτυχιούχος Πολιτικός Μηχανικός ΤΕ - MS Συνέχεια από το 4ο Τεύχος Ληξούρι Κεφαλονιάς 3 Φεβρουαρίου 2014 Θραύση υποστυλώματος σε καθαρή διάτμηση. Το υποστύλωμα λειτούργησε ως κοντό, στην περιοχή
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΑΝΑΜΟΝΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ. ΓΕΩΡΓΑΚΟΠΟΥΛΟΣ ΝΙΚΟΛΑΟΣ Προπτυχιακός Φοιτητής Π.Π.,
Αποκατάσταση Ανεπαρκών Αναμονών ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΑΝΑΜΟΝΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΓΕΩΡΓΑΚΟΠΟΥΛΟΣ ΝΙΚΟΛΑΟΣ Προπτυχιακός Φοιτητής Π.Π., nikosgeorgakopoulos94@gmail.com Περίληψη Η παρούσα εργασία στοχεύει στην
ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ ΣΕ ΡΑΒ ΟΜΟΡΦΑ ΟΜΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ ΕΝ ΖΑΧΑΡΟΠΟΥΛΟΥ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΑ
Επεµβάσεις σε ραβδόµορφα δοµικά στοιχεία. Σύγκριση ΚΑΝ.ΕΠΕ. και ΕΝ 1998-3. ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ ΣΕ ΡΑΒ ΟΜΟΡΦΑ ΟΜΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ ΕΝ 1998-3. ΖΑΧΑΡΟΠΟΥΛΟΥ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΑ Περίληψη Με την εργασία αυτή
ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟ ΥΛΙΚΟ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΙΑΤΑΞΕΩΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΙΑ ΤΟΝ ΠΡΟΣ ΙΟΡΙΣΜΟ ΣΤΟΧΕΥΟΜΕΝΗΣ ΓΩΝΙΑΣ ΣΤΡΟΦΗΣ ΧΟΡ ΗΣ θ d
Απαιτούµενο Υλικό Περίσφιγξης. Σύγκριση ιατάξεων ΚΑΝ.ΕΠΕ. για τον Προσδιορισµό Στοχευόµενης Γωνίας Στροφής Χορδής θ d ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟ ΥΛΙΚΟ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΙΑΤΑΞΕΩΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΙΑ ΤΟΝ ΠΡΟΣ ΙΟΡΙΣΜΟ ΣΤΟΧΕΥΟΜΕΝΗΣ
Αύξηση πλαστιμότητας δομικών στοιχείων οπλισμένου σκυροδέματος με εξωτερική περίσφιγξη
Αύξηση πλαστιμότητας δομικών στοιχείων οπλισμένου σκυροδέματος με εξωτερική περίσφιγξη Σωτηρία Ν. Αθανασοπούλου Διπλωματούχος Πολιτικός Μηχανικός, ΜSc, sotiria90@gmail.com Στέφανος Η. Δρίτσος Καθηγητής
ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ *
ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ * 1 η σειρά ΑΣΚΗΣΗ 1 Ζητείται ο έλεγχος σε κάμψη μιάς δοκού ορθογωνικής διατομής 250/600 (δηλ. Πλάτους 250 mm και ύψους 600 mm) για εντατικά μεγέθη: Md = 100 KNm Nd = 12 KN Προσδιορίστε
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΙΣΙΚΟΓΛΟΥ ΣΑΒΒΑΣ
Εργασία Νο 11 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΜΙΣΙΚΟΓΛΟΥ ΣΑΒΒΑΣ Περίληψη Σκοπός της εργασίας αυτής είναι η παρουσίαση των μεθόδων επισκευής ενίσχυσης υποστυλωμάτων με περίσφιγξη. Αρχικά, θα παρουσιαστεί
ΕΛΕΓΧΟΣ ΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ
Επίλυση γραμμικών φορέων ΟΣ σύμφωνα με τους EC & EC8 ΑΣΚΗΣΗ 4 (3/3/017) ΕΛΕΓΧΟΣ ΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ Να υπολογιστεί σε κάµψη η µονοπροέχουσα δοκός του σχήµατος για συνδυασµό φόρτισης 135G15Q Η δοκός ανήκει σε
b 2 ΠΑΠΑΔΟΠΟΥΛΟΣ ΘΕΟΔΩΡΟΣ
7 ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 1», Μάρτιος 21 ΑΡΙΘΜΗΤΙΚΕΣ ΕΦΑΡΜΟΓΕΣ : ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΜΕ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ, ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΗΚΟΥΣ ΑΓΚΥΡΩΣΗΣ, ΕΛΕΓΧΟΣ ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΩΝ ΤΑΣΕΩΝ ΑΠΟΣΧΙΣΗΣ, ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΡΑΒ ΩΝ ΟΠΛΙΣΜΟΥ
Αποκατάσταση Ανεπαρκών Μηκών Παράθεσης Ράβδων Οπλισµού ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΡΑΒ ΩΝ ΟΠΛΙΣΜΟΥ ΑΘΑΝΑΣΟΠΟΥΛΟΥ ΣΩΤΗΡΙΑ Περίληψη Η παρούσα εργασία στοχεύει στην παρουσίαση µίας ολοκληρωµένης
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ
49 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ 5.1 Γενικά Η ενίσχυση στοιχείων οπλισμένου σκυροδέματος σε διάτμηση με σύνθετα υλικά επιτυγχάνεται μέσω της επικόλλησης υφασμάτων ή, σπανιότερα,
Αποκατάσταση Υποστυλωμάτων με Ανεπαρκή Μήκη Μάτισης ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΑΝΕΠΑΡΚΗ ΜΗΚΗ ΜΑΤΙΣΗΣ
Αποκατάσταση Υποστυλωμάτων με Ανεπαρκή Μήκη Μάτισης ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΑΝΕΠΑΡΚΗ ΜΗΚΗ ΜΑΤΙΣΗΣ ΛΥΡΑΣ ΒΑΣΙΛΕΙΟΣ Προπτυχιακός Φοιτητής Π.Π., civ7339@upnet.gr ΜΠΑΧΡΑΣ ΣΕΡΑΦΕΙΜ Προπτυχιακός Φοιτητής
ΑΣΤΟΧΙΑ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕΘΟΔΟΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ
Αστοχία Κοντών Υποστυλωμάτων Μέθοδοι Ενίσχυσης ΑΣΤΟΧΙΑ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕΘΟΔΟΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΣΠΑΝΟΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ Περίληψη Στην παρούσα εργασία εξετάζεται η αστοχία των κοντών υποστυλωμάτων όπως προκύπτει
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός Κεφαλαιο 4 Ενίσχυση Δομικών Στοιχείων με σύνθετα υλικά Σύνθετα υλικά από ινοπλισμένα πολυμερή Fiber
Ενίσχυση Υποστυλωμάτων Οπλισμένου Σκυροδέματος για την Αύξηση της Τοπικής Πλαστιμότητας Enhancement of Local Ductility of RC Columns
Ενίσχυση Υποστυλωμάτων Οπλισμένου Σκυροδέματος για την Αύξηση της Τοπικής Πλαστιμότητας Enhancement of Local Ductility of RC Columns Σωτηρία ΑΘΑΝΑΣΟΠΟΥΛΟΥ 1, Στέφανος ΔΡΙΤΣΟΣ Λέξεις κλειδιά: Τοπική πλαστιμότητα,
Αποκατάσταση Ανεπαρκών Μηκών Παράθεσης με FRP. Σύγκριση ΚΑΝ.ΕΠΕ. και ΕΚ8-3.
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΜΕ FRP. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ ΕΚ8-3 ΔΟΥΛΟΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΛΙΩΡΑΣ ΣΤΥΛΙΑΝΟΣ Περίληψη Η μελέτη για επέμβαση είναι πολύ διαφορετική από τη μελέτη σχεδιασμού ενός νέου
ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΤΩΝ ΛΥΣΕΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ ΩΣ ΠΡΟΣ ΤΟ ΚΟΣΤΟΣ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ
Αξιολόγηση των λύσεων για την ενίσχυση δοκού σε κάμψη ως προς το κόστος εφαρμογής ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ ΤΩΝ ΛΥΣΕΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ ΩΣ ΠΡΟΣ ΤΟ ΚΟΣΤΟΣ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ ΑΓΓΕΛΟΠΟΥΛΟΣ Προπτυχιακός
f cd = θλιπτική αντοχή σχεδιασμού σκυροδέματος f ck = χαρακτηριστική θλιπτική αντοχή σκυροδέματος
v ΣΥΜΒΟΛΑ Λατινικά A b A g A e A f = εμβαδόν ράβδου οπλισμού = συνολικό εμβαδόν διατομής = εμβαδόν περισφιγμένου σκυροδέματος στη διατομή = εμβαδόν διατομής συνθέτων υλικών A f,tot = συνολικό εμβαδόν συνθέτων
Αναθεώρηση Επικαιροποίηση Διατάξεων ΚΑΝ.ΕΠΕ.
Ημερίδα TEE/TKM: ΠΕΡΙΠΤΩΣΕΙΣ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΤΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ (ΚΑΝ.ΕΠΕ.) ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑΤΑ Αναθεώρηση Επικαιροποίηση Διατάξεων ΚΑΝ.ΕΠΕ. καθ. Στέφανος Η. Δρίτσος Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστημίου Πατρών
ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟΥ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΩΝ ΜΕΓΕΘΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ Ο.Σ. ΟΡΘΟΓΩΝΙΚΗΣ ΔΙΑΤΟΜΗΣ ΣΥΓΚΡΙΣΕΙΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟΥ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΩΝ ΜΕΓΕΘΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ Ο.Σ. ΟΡΘΟΓΩΝΙΚΗΣ ΔΙΑΤΟΜΗΣ ΣΥΓΚΡΙΣΕΙΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ
Ανελαστική ανάλυση υφιστάμενης κατασκευής και σύγκριση τρόπων ενίσχυσής της με βάση τον ΚΑΝ.ΕΠΕ.
Ανελαστική ανάλυση υφιστάμενης κατασκευής και σύγκριση τρόπων ενίσχυσής της με βάση τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΤΡΟΠΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΤΗΣ ΜΕ ΒΑΣΗ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΠΑΝΑΓΙΩΤΗΣ
Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Υλικά
Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Υλικά Δομική Μηχανική ΙΙΙ Χρ. Ζέρης Σχολή Πολιτικών Μηχανικών, ΕΜΠ Το Ευρωπαϊκό πλαίσιο Μελετών και Εκτέλεσης έργων ΕΝ 10080 Χάλυβας οπλισμού Νοέμ. 2013 Χ. Ζέρης 2 ΕΚΩΣ, ΕΝ1992:
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΒΑΣΕΙΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ
23 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΒΑΣΕΙΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ 3.1 Γενικά Ο σχεδιασμός ενισχύσεων με σύνθετα υλικά ακολουθεί τη φιλοσοφία των σύγχρονων κανονισμών (π.χ. ΕΚΩΣ 2000, ΕΑΚ 2000, Ευρωκώδικες 2, 6 και 8, ΚΑΝΕΠΕ), και περιλαμβάνει
ΙΑΤΜΗΤΙΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΜΕ FRP. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ ΕΚ8-3 ΚΑΛΠΥΡΗ ΜΑΡΙΑ ΧΑΡΑΜΑΡΑ ΑΙΚΑΤΕΡΙΝΗ
ιατµητική Ενίσχυση µε FRP. Σύγκριση ΚΑΝ.ΕΠΕ. και ΕΚ8-3 ΙΑΤΜΗΤΙΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΜΕ FRP. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ ΕΚ8-3 ΚΑΛΠΥΡΗ ΜΑΡΙΑ ΧΑΡΑΜΑΡΑ ΑΙΚΑΤΕΡΙΝΗ Περίληψη Η εργασία που ακολουθεί εξετάζει τους διαφορετικούς
Eνισχύσεις κατασκευών με προηγμένα υλικά
Eνισχύσεις κατασκευών με προηγμένα υλικά του Aθανάσιου Χ. Τριανταφύλλου Καθηγητή, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστημίου Πατρών, Εργαστήριο Μηχανικής & Τεχνολογίας Υλικών (ttriant@upatras.gr) Γενικά Τα
Βασικά Υλικά Ενισχύσεων ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΙ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΤΟΙΧΟΠΟΙΪΑΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ ΑΘ. Χ. ΤΡΙΑΝΤΑΦΥΛΛΟΥ [ rian@uparas.gr ] ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ
Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση:
Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση: S d R d Η εν λόγω ανίσωση εφαρμόζεται και ελέγχεται σε κάθε εντατικό μέγεθος
Σεισμική ενίσχυση υποστυλωμάτων οπλισμένου σκυροδέματος με ανεπαρκή πλαστιμότητα και διαβρωμένο οπλισμό
Σεισμική ενίσχυση υποστυλωμάτων οπλισμένου σκυροδέματος με ανεπαρκή πλαστιμότητα και διαβρωμένο οπλισμό ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΑΝΕΠΑΡΚΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑ ΚΑΙ ΔΙΑΒΡΩΜΕΝΟ ΟΠΛΙΣΜΟ
Οριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη [ΕΝ ]
Οριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι Κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ ΠΛΟΥΤΑΡΧΟΣ Δρ. Πολ. Μηχανικός Αν. Καθηγητής Ε.Μ.Π. Οριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη [ΕΝ 1992-1-1
Στο Κεφάλαιο 6 περιλαμβάνονται τα προσομοιώματα συμπεριφοράς. Οδηγίες για τον τρόπο εφαρμογής τους δίνονται στα άλλα κεφάλαια του ΚΑΝ.ΕΠΕ., όταν και ό
ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΚΕΦΑΛΑΙΟ ΑΙ 6 ΒΑΣΙΚΑ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ Ελισάβετ Βιντζηλαίου 1 Στο Κεφάλαιο 6 περιλαμβάνονται τα προσομοιώματα συμπεριφοράς. Οδηγίες για τον τρόπο εφαρμογής τους δίνονται
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΡΑΒΔΩΝ ΟΠΛΙΣΜΟΥ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ.
Αποκατάσταση ανεπαρκών μηκών παράθεσης με σύνθετα υλικά ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΠΑΡΑΘΕΣΗΣ ΡΑΒΔΩΝ ΟΠΛΙΣΜΟΥ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ. ΑΝΔΡΕΑΣ ΚΑΛΑΝΤΖΗΣ Περίληψη. Με αφορμή την έλευση του κανονισμού επεμβάσεων
8ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 2002», Μάρτιος 2002 ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ
ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ Εργασία Νο 10 ΒΡΥΩΝΗΣ ΑΝΔΡΕΑΣ ΔΗΜΟΠΟΥΛΟΣ ΓΕΩΡΓΙΟΣ Περίληψη Σε αυτήν την εργασία, αρχικά γίνεται παρουσίαση των ιδιοτήτων των σύνθετων υλικών
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΑ ΦΥΛΛΑ ΙΟΠ : ΔΥΟ ΔΙΑΦΟΡΕΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟΔΟΙ ΠΡΟΕΝΤΑΣΗΣ ΚΑΙ ΑΓΚΥΡΩΣΗΣ ΤΩΝ ΦΥΛΛΩΝ ΙΟΠ
9ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 03», Μάρτιος 2003 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΠΡΟΕΝΤΕΤΑΜΕΝΑ ΦΥΛΛΑ ΙΟΠ : ΔΥΟ ΔΙΑΦΟΡΕΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟΔΟΙ ΠΡΟΕΝΤΑΣΗΣ ΚΑΙ ΑΓΚΥΡΩΣΗΣ ΤΩΝ ΦΥΛΛΩΝ ΙΟΠ ΣΤΑΜΟΣ ΣΤΑΜΑΤΙΟΣ Περίληψη Τα σύνθετα
Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m
Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m μέσα στο επίπεδο του πλαισίου, 0.4m κάθετα σ αυτό. Τα γωνιακά υποστυλώματα είναι διατομής 0.4x0.4m. Υπάρχουν
ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΤΗΣ ΧΡΗΣΗΣ ΜΕ ΜΑΝΔΥΕΣ ΑΠΟ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ (FRP) ΣΕ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΒΑΘΜΟΥ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΚΡΙΣΙΜΩΝ ΠΑΡΑΜΕΤΡΩΝ
1 ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών -4», Μάρτιος 24 ΕΡΓΑΣΙΑ No 18 ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΤΗΣ ΧΡΗΣΗΣ ΜΕ ΜΑΝΔΥΕΣ ΑΠΟ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ (FRP) ΣΕ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΒΑΘΜΟΥ ΕΠΙΡΡΟΗΣ
ΣΥΓΚΡΙΣΕΙΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ EC8 ΓΙΑ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ ΜΕ ΣΤΟΧΟ ΤΗΝ ΑΥΞΗΣΗ ΤΗΣ ΤΟΠΙΚΗΣ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΜΕΣΩ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ
ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΣΥΓΚΡΙΣΕΙΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ EC8 ΓΙΑ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ ΜΕ ΣΤΟΧΟ ΤΗΝ ΑΥΞΗΣΗ ΤΗΣ ΤΟΠΙΚΗΣ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΜΕΣΩ ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗΣ ΔΙΑΤΡΙΒΗ ΔΙΠΛΩΜΑΤΟΣ ΕΙΔΙΚΕΥΣΗΣ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΣΥΝΘΕΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ ΑΠΟ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΣΥΝΘΕΤΩΝ ΥΛΙΚΩΝ ΑΠΟ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ ΠΑΠΑΣΕΡΑΦΕΙΜ ΑΝΑΣΤΑΣΙΑ ΠΕΡΙΛΗΨΗ Στην εργασία αυτή γίνεται μια σύντομη περιγραφή των σύνθετων υλικών από ινοπλισμένα πολυμερή, της
Επεμβάσεις σε κτίρια Ο/Σ μεσύνθεταυλικά: Γενικές αρχές Κανονισμοί
ΣΕΜΙΝΑΡΙΟ: ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΤΙΡΙΩΝ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ Επεμβάσεις σε κτίρια Ο/Σ μεσύνθεταυλικά: Γενικές αρχές Κανονισμοί Καθηγητής Α.Ι. Κάππος Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών ΑΠΘ Θεσσαλονίκη, 17-12-2008 ΕΙΣΑΓΩΓΗ Επισκευές
Βασικά Υλικά Ενισχύσεων. Υφάσματα ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΙΟΠ: ΓΕΝΙΚΑ, ΥΛΙΚΑ, ΤΕΧΝΙΚΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΣ ΚΑΜΨΗ, ΙΑΤΜΗΣΗ, ΠΕΡΙΣΦΙΓΞΗ
ΠΡΟΧΩΡΗΜΕΝΗ ΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΜΕ ΕΜΦΑΣΗ ΣΤΑ ΣΥΓΧΡΟΝΑ ΟΜΙΚΑ ΥΛΙΚΑ (Ι.Ο.Π. ΚΑΙ ΚΑΝ.ΕΠΕ.) ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΑΘ. Χ. ΤΡΙΑΝΤΑΦΥΛΛΟΥ [ ttriant@upatras.gr ] ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών Επισκευές-ενισχύσεις δοµικών στοιχείων Επισκευές δοκών και πλακών Ελαφρές βλάβες -> Ενέσεις κόλλας και επισκευαστικά
ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΔΟΚΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ.
ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΔΟΚΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΡΓΥΡΟΠΟΥΛΟΥ ΕΙΡΗΝΗ ΜΑΡΙΑ ΣΤΟΥΡΑΣ ΟΡΦΕΑΣ Περίληψη Αντικείμενο της παρούσας εργασίας είναι η αποτίμηση της σεισμικής
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΝΔΕΣΜΩΝ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΝΔΕΣΜΩΝ ΔΙΓΕΝΗΣ ΣΠΥΡΟΣ Περίληψη Σκοπός της εργασίας είναι η περιγραφή της συμπεριφοράς διαφόρων διατάξεων δικτυωτών συνδέσμων σε πλευρικά επιβαλλόμενα φορτία. Στο
ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΤΗΡΙΩΝ ΑΠΟ ΟΠΛ. ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ
Ν Α Υ Π Λ Ι Ο : Τ Α Υ Τ Ο Τ Η Τ Α, Π Ρ Ο Σ Τ Α Σ Ι Α Κ Α Ι Α Ν Α Π Τ Υ Ξ Η Ο ρ γ ά ν ω σ η : Τ Ε Ε Π ε λ ο π ο ν ν ή σ ο υ, Σ χ ο λ ή Α ρ χ ι τ ε κ τ ό ν ω ν Ε Μ Π Ναύπλιο 8 Οκτωβρίου 2016 ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ
Δρ. Μηχ. Μηχ. Α. Τσουκνίδας. Σχήμα 1
Σχήμα 1 Εξαιτίας της συνιστώσας F X αναπτύσσεται εντός του υλικού η ορθή τάση σ: N σ = A N 2 [ / ] Εξαιτίας της συνιστώσας F Υ αναπτύσσεται εντός του υλικού η διατμητική τάση τ: τ = mm Q 2 [ N / mm ] A
ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΩΝ ΓΙΑ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΜΑΤΙΣΗΣ ΡΑΒΔΩΝ ΟΠΛΙΣΜΟΥ ΜΕΣΩ ΠΕΡΙΣΦΙΞΗΣ ΜΕ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ ΥΛΙΚΑ
Σύγκριση Προσομοιωμάτων για Αποκατάσταση Ανεπαρκών Μηκών Μάτισης Ράβδων Οπλισμού Μέσω Περίσφιξης με Ινοπλισμένα Πολυμερή Υλικά ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΩΝ ΓΙΑ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΜΗΚΩΝ ΜΑΤΙΣΗΣ ΡΑΒΔΩΝ ΟΠΛΙΣΜΟΥ
Αποτίμηση και προμελέτη ενίσχυσης κατασκευής Ο.Σ..
Αποτίμηση και προμελέτη ενίσχυσης κατασκευής Ο.Σ.. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΠΡΟΜΕΛΕΤΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΜΕ ΕΛΑΣΤΟΜΕΤΑΛΛΙΚΑ ΕΦΕΔΡΑΝΑ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΔΙΟΡΟΦΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ PILLOTIS ΜΕΣΩ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ ΠΑΝΑΓΗΣ ΧΡΗΣΤΟΣ-ΠΑΝΑΓΙΩΤΗΣ
ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ (602)
Τ.Ε.Ι. Θεσσαλίας Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών (Σ.Τ.ΕΦ.) ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ (602) 3 η Διάλεξη Δημήτριος Ν. Χριστοδούλου Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, M.Sc. Τ.Ε.Ι. Θεσσαλίας - Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών
ΘΕΟΔΩΡΟΠΟΥΛΟΣ ΧΡΗΣΤΟΣ. Περίληψη
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ ΠΛΑΣΤΙΚΑ (F.R.P.) ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΟΛΥΜΕΡΗ ΠΛΑΣΤΙΚΑ (F.R.P.) ΘΕΟΔΩΡΟΠΟΥΛΟΣ ΧΡΗΣΤΟΣ Περίληψη Θέμα της παρούσας εργασίας είναι η χρήση των πολυμερών και
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΤΙΣ ΑΝΑΚΑΙΝΙΣΕΙΣ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ & ΕΦΑΡΜΟΓΕΣ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΤΙΣ ΑΝΑΚΑΙΝΙΣΕΙΣ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ & ΕΦΑΡΜΟΓΕΣ Ήδη από τις αρχές του προηγούμενου αιώνα οι τεχνίτες για να αυξήσουν την αντοχή στα επιχρίσματα γύψου πρόσθεταν
MBrace Σύνθετα υλικά. Ανθρακοϋφάσματα, ανθρακοελάσματα, ράβδοι από άνθρακα, εποξειδικές ρητίνες, εποξειδικοί στόκοι
Ανθρακοϋφάσματα, ανθρακοελάσματα, ράβδοι από άνθρακα, εποξειδικές ρητίνες, εποξειδικοί στόκοι Συνοπτική περιγραφή Η οικογένεια ινοπλισμένων πολυμερών MBrace, αποτελείται από: 1) Υφάσματα από ίνες άνθρακα,
ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΟΥ ΔΟΚΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΓΙΑ WINDOWS
Έλεγχος & Ενίσχυση Κόμβου Δοκού Υποστυλώματος με Ανάπτυξη Εφαρμογής για Windows ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΟΥ ΔΟΚΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΓΙΑ WINDOWS ΠΕΡΙΒΟΛΑΡΗΣ ΑΝΑ. ΠΑΝΑΓΙΩΤΗΣ Προπτυχιακός
Αναθεώρηση Επικαιροποίηση Διατάξεων ΚΑΝ.ΕΠΕ.
Ηµερίδα TEE/TKM: ΠΕΡΙΠΤΩΣΕΙΣ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΤΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ (ΚΑΝ.ΕΠΕ.) ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑΤΑ Αναθεώρηση Επικαιροποίηση Διατάξεων ΚΑΝ.ΕΠΕ. καθ. Στέφανος Η. Δρίτσος Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστηµίου Πατρών
ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΚΟΜΒΩΝ ΟΚΟΥ-ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΙΟΠ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ 2010 ΣΙΓΑΝΟΥ ΙΣΜΗΝΗ
Πειραµατική µελέτη ενίσχυσης κόµβων δοκού-υποστυλώµατος µε χρήση ΙΟΠ και σύγκριση µε ΚΑΝ.ΕΠΕ 2010 ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΚΟΜΒΩΝ ΟΚΟΥ-ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΙΟΠ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ 2010 ΣΙΓΑΝΟΥ
ΠΡΟΒΛΕΨΗ ΑΣΤΟΧΙΑΣ ΤΗΣ ΔΙΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ANSYS
9 o Φοιτητικό Συνέδριο , Μάρτιος 2003 ΠΡΟΒΛΕΨΗ ΑΣΤΟΧΙΑΣ ΤΗΣ ΔΙΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ANSYS ΛΑΜΠΡΟΠΟΥΛΟΣ ΑΝΔΡΕΑΣ - ΤΣΙΟΥΛΟΥ ΟΥΡΑΝΙΑ Περίληψη
ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ
ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ. 2003 Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΑΠΟΤΙΜΩΜΕΝΗΣ ΜΕ pushover ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ Περίληψη Σκοπός της παρούσης εργασίας είναι
ΠΕΡΙΛΗΨΗ ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ
ΕΡΕΥΝΗΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ: ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΝΑΘΕΣΗ: ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ (Ο.Α.Σ.Π.)
ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΧΑΛΥΒΑΣ
ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ 1.1 Θλιπτική αντοχή σκυροδέματος 15 1.2 Αύξηση της θλιπτικής αντοχής του σκυροδέματος με την πάροδο του χρόνου 16 1.3 Εφελκυστική αντοχή σκυροδέματος 17 1.4 Εφελκυστική
Παράδειγμα 2. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ σε διάτμηση
Τ.Ε.Ι. K.M. Τμήμα ΠΓ&ΜΤΓ Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Διδάσκων: Παναγόπουλος Γιώργος Παράδειγμα. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ σε διάτμηση Για τη δοκό του παραδείγματος 1 να γίνει η διαστασιολόγηση
6/5/2017. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Θλίψη Σκυροδέματος. Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ.
Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Θλίψη Σκυροδέματος Δρ. Σωτήρης Δέμης Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ. 407/80) Έως τώρα Καταστατικός νόμος όλκιμων υλικών (αξονική καταπόνιση σε μία διεύθυνση) σ ε Συμπεριφορά
Ευρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα. Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια. Κεφάλαιο 7
Ευρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια Κεφάλαιο 7 Διαφάνειες παρουσίασης εκπαιδευτικών σεμιναρίων Γεώργιος Πενέλης, ομότιμος καθηγητής Α.Π.Θ. Ανδρέας
Αποτίμηση και ενίσχυση υφιστάμενης κατασκευής με ανελαστική στατική ανάλυση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ.
Αποτίμηση και ενίσχυση υφιστάμενης κατασκευής με ανελαστική στατική ανάλυση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΠΑΥΛΙΔΟΥ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΑ
Παράδειγμα 1. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ
Τ.Ε.Ι. K.M. Τμήμα ΠΓ&ΜΤΓ Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος Ι Διδάσκων: Παναγόπουλος Γιώργος Παράδειγμα 1. Διαστασιολόγηση δοκού Ο/Σ Δίνεται η κάτοψη του σχήματος που ακολουθεί και ζητείται να εξεταστεί
ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
Επίδραση Γειτονικού Κτιρίου στην Αποτίμηση Κατασκευών Ο/Σ ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΒΑΣΙΛΕΙΑΔΗ ΜΙΧΑΕΛΑ Μεταπτυχιακή Φοιτήτρια Π.Π., mikaelavas@gmail.com
ΣΥΓΚΡΙΣΕΙΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ EC8 ΓΙΑ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ ΜΕ ΣΤΟΧΟ ΤΗΝ ΑΥΞΗΣΗ ΤΗΣ ΤΟΠΙΚΗΣ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ
Συγκρίσεις ΚΑΝ.ΕΠΕ. και ΕC8 για επεμβάσεις με στόχο την αύξηση της τοπικής πλαστιμότητας ΣΥΓΚΡΙΣΕΙΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ EC8 ΓΙΑ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ ΜΕ ΣΤΟΧΟ ΤΗΝ ΑΥΞΗΣΗ ΤΗΣ ΤΟΠΙΚΗΣ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΑΘΑΝΑΣΟΠΟΥΛΟΥ ΣΩΤΗΡΙΑ Περίληψη
ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΕΝΑΛΛΑΚΤΙΚΩΝ ΤΡΟΠΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ.
Αποτίμηση υφιστάμενης κατασκευής κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. και σύγκριση εναλλακτικών τρόπων ενίσχυσης ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΕΝΑΛΛΑΚΤΙΚΩΝ ΤΡΟΠΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ. ΚΟΥΜΑΝΙΩΤΗΣ
Παραδείγματα - Εφαρμογές κατά EN & ΚΑΝΕΠΕ
Παραδείγματα - Εφαρμογές κατά EN1998-3 & ΚΑΝΕΠΕ Τηλέμαχος Β. Παναγιωτάκος Δρ Πολιτικός Μηχανικός ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ & ΑΝΑΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΜΕ ΒΑΣΗ ΤΟΝ ΚΑΝΕΠΕ Χίος, 15-16 Μαρτίου 2013 Διάρθρωση Παρουσίασης
Άσκηση 1. Παράδειγμα απλά οπλισμένης πλάκας
Άσκηση 1. Παράδειγμα απλά οπλισμένης πλάκας Δίνεται ο ξυλότυπος του σχήματος που ακολουθεί καθώς και τα αντίστοιχα μόνιμα και κινητά φορτία των πλακών. Ζητείται η διαστασιολόγηση των πλακών, συγκεκριμένα:
Π1 Ππρ. Δ1 (20x60cm) Σ1 (25x25cm) Άσκηση 1 η
Πλάκες 1 ο μάθημα εργαστηρίου 1 Άσκηση 1 η Δίνεται ο ξυλότυπος του σχήματος που ακολουθεί καθώς και τα αντίστοιχα μόνιμα και κινητά φορτία των πλακών. Ζητείται η διαστασιολόγηση των πλακών, συγκεκριμένα:
Ανοξείδωτοι Χάλυβες - Μέρος 1.4 του Ευρωκώδικα 3 Ιωάννη Ραυτογιάννη Γιώργου Ιωαννίδη
Ανοξείδωτοι Χάλυβες - Μέρος 1.4 του Ευρωκώδικα 3 Ιωάννη Ραυτογιάννη Γιώργου Ιωαννίδη 1. Εισαγωγή Οι ανοξείδωτοι χάλυβες ως υλικό κατασκευής φερόντων στοιχείων στα δομικά έργα παρουσιάζει διαφορές ως προ
ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ.
Σχεδιασμός κτιρίου με ΕΑΚ, Κανονισμό 84 και Κανονισμό 59 και αποτίμηση με ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΡΑΥΤΟΠΟΥΛΟΥ ΜΑΡΙΝΑ Περίληψη Αντικείμενο
ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΣΤΑ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ Σ. Η. ΔΡΙΤΣΟΣ
ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΣΤΑ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ 1 Σύνθετα Υλικά Ορισµός Σ = Α + Β Σ = Ίνες + Ρητίνη Τα σύνθετα υλικά αποτελούνται από ίνες υψηλής εφελκυστικής αντοχής εµποτισµένες µε θερµοσκληρυνόµενη ρητίνη Οι συνήθεις τύποι
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΟΙΧΟΠΟΙΪΑΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ
95 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΟΙΧΟΠΟΙΪΑΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ 8.1 Γενικά Η ενίσχυση τοιχοποιίας με σύνθετα υλικά μπορεί να γίνει βάσει των αρχών που διέπουν την ενίσχυση στοιχείων από σκυρόδεμα, λαμβάνοντας υπόψη
ΜΕΘΟΔΟΙ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗΣ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΜΙΚΡΑ ΜΗΚΗ ΜΑΤΙΣΗΣ. ΕΜΦΑΣΗ ΣΤΑ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ.
Μέθοδοι αποκατάστασης υποστυλωμάτων με μικρά μήκη μάτισης. Έμφαση στα σύνθετα υλικά. ΜΕΘΟΔΟΙ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗΣ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΜΙΚΡΑ ΜΗΚΗ ΜΑΤΙΣΗΣ. ΕΜΦΑΣΗ ΣΤΑ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ. ΑΝΤΩΝΕΛΛΗΣ ΓΡΗΓΟΡΙΟΣ Περίληψη Τα
Μικρή επανάληψη Χ. Ζέρης Δεκέμβριος
Μικρή επανάληψη 2 Βασικές παράμετροι : Γεωμετρία Εντατικά μεγέθη στο ΚΒ Καταστατικές σχέσεις υλικού Μετατόπιση του σημείου εφαρμογής των εξωτερικών δράσεων: Γενική περίπτωση Μας διευκολύνει στην αντιμετώπιση
2.1 Παραμορφώσεις ανομοιόμορφων ράβδων
ΑΞΟΝΙΚΗ ΦΟΡΤΙΣΗ 9 Αξονική φόρτιση. Παραμορφώσεις ανομοιόμορφων ράβδων. Ελαστική ράβδος ΑΒ μήκους, Γ B μέτρου ελαστικότητας Ε και / συντελεστή θερμικής διαστολής α, είναι πακτωμένη στα σημεία Α και Β και
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 10 ΑΝΘΕΚΤΙΚΟΤΗΤΑ
115 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 10 ΑΝΘΕΚΤΙΚΟΤΗΤΑ 10.1 Γενικά Στο Κεφάλαιο αυτό γίνεται μία συνοπτική παρουσίαση της ανθεκτικότητας συστημάτων ενίσχυσης συνθέτων υλικών υπό την επίδραση μίας σειράς παραγόντων, που δίνονται
20/10/2016. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Εργαστηριακές Σημειώσεις Κάμψη Ξυλινης Δοκού. Πανεπιστημιακός Υπότροφος
Εργαστηριακές Σημειώσεις Κάμψη Ξυλινης Δοκού Δρ. Σωτήρης Δέμης Πανεπιστημιακός Υπότροφος Τσιμεντοπολτός Περιλαμβάνονται διαγράμματα από τα βιβλία «Μηχανική των Υλικών» και «Δομικά Υλικά» του Αθανάσιου
Γεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα. Πού γίνονται σεισμοί?
Τι είναι σεισμός? Γεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα Πού γίνονται σεισμοί? h
Δρ. Μηχ. Μηχ. Α. Τσουκνίδας. Σχήμα 1
Σχήμα 1 Τεχνικής Μηχανικής Διαγράμματα Ελευθέρου Σώματος (Δ.Ε.Σ.) Υπολογισμός Αντιδράσεων Διαγράμματα Φορτίσεων Διατομών (MNQ) Αντοχή Φορέα? Αντικείμενο Τεχνικής Μηχανικής Σχήμα 2 F Y A Γ B A Y B Y 1000N
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός Κεφαλαιο 2 Μηχανισμοί μεταφοράς δυνάμεων Τα τελευταία χρόνια έχει γίνει συστηματική προσπάθεια για
ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΓΡΑΜΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ. ΑΣΚΗΣΗ 1 η και 2 η Α) Έλεγχος Κάµψης Πλάκας Β) Έλεγχος Κάµψης οκού
ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΣ ΓΡΑΜΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ ΑΣΚΗΣΗ 1 η και η Α) Έλεγχος Κάµψης Πλάκας Β) Έλεγχος Κάµψης οκού Στον ξυλότυπο τυπικού ορόφου κτιρίου όπως φαίνεται στο σχήµα,
20/3/2016. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Εφελκυσμός χαλύβδινης ράβδου. Πολιτικός Μηχανικός (Πανεπιστημιακός Υπότροφος)
Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Εφελκυσμός χαλύβδινης ράβδου Δρ. Σωτήρης Δέμης Πολιτικός Μηχανικός (Πανεπιστημιακός Υπότροφος) Εργαστηριακή Άσκηση 1 Εισαγωγή στη Δοκιμή Εφελκυσμού Δοκίμιο στερεωμένο ακλόνητα
AΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ
ΑΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) 371 AΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) ΑΣΚΗΣΗ 1 Το µηκυνσιόµετρο στο σηµείο Α της δοκού του σχήµατος καταγράφει θλιπτική παραµόρφωση ίση µε 0.05. Πόση
16/4/2018. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Εφελκυσμός χαλύβδινης ράβδου. Πολιτικός Μηχανικός (Πανεπιστημιακός Υπότροφος)
Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Εφελκυσμός χαλύβδινης ράβδου Δρ. Σωτήρης Δέμης Πολιτικός Μηχανικός (Πανεπιστημιακός Υπότροφος) Το υλικό «πονάει». Πως; Πόσο; P P Εξωτερικό εφελκυστικό φορτίο P N = P N
Δοκιμές υποστυλωμάτων οπλισμένου σκυροδέματος ενισχυμένων με μανδύες σκυροδέματος ή ινοπλισμένα πολυμερή
Δοκιμές υποστυλωμάτων οπλισμένου σκυροδέματος ενισχυμένων με μανδύες σκυροδέματος ή ινοπλισμένα πολυμερή Α-Λ. Σπαθής Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, Εργαστήριο Κατασκευών, Τμήμα Πολιτικών, Μηχ, Παν. Πατρών Ε.
Διαστασιολόγηση Επεμβάσεων
ΗΜΕΡΙΔΑ: «ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ (ΚΑΝ.ΕΠΕ.)» Διαστασιολόγηση Επεμβάσεων Στέφανος Δρίτσος Καθηγητής Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήμιο Πατρών Αθήνα, 31/5/2012 1 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΟΥ ΔΟΚΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΦΥΛΛΑ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΩΝ ΠΟΛΥΜΕΡΩΝ (FRP) ΣΕ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΗΝ ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΜΕ ΜΑΝΔΥΑ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ.
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΟΥ ΔΟΚΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ ΜΕ ΦΥΛΛΑ ΙΝΟΠΛΙΣΜΕΝΩΝ ΠΟΛΥΜΕΡΩΝ (FRP) ΣΕ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΗΝ ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΜΕ ΜΑΝΔΥΑ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ. ΜΠΑΡΟΣ ΓΕΩΡΓΙΟΣ ΜΠΑΡΟΥΝΗ ΕΛΛΗ Περίληψη Αντικείμενο της
ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΙΝΟ-ΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΛΑΣΤΙΚΑ ΥΛΙΚΑ (FRP)
Εργασία Νο 24 ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΙΝΟ-ΟΠΛΙΣΜΕΝΑ ΠΛΑΣΤΙΚΑ ΥΛΙΚΑ (FRP) ΜΑΤΘΑΙΟΣ ΣΩΤΗΡΙΟΣ Περίληψη Στην παρούσα εργασία θα ασχοληθούμε με τα ινο-οπλισμένα πλαστικά υλικά (FRP fiber reinforced
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός Κεφαλαιο 1 Παθολογια και τεκμηριωση Στατική συμπεριφορά Στατική συμπεριφορά Στατική συμπεριφορά Στατική
Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου. Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου
Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου Ανάλογα με τη στατική φόρτιση δημιουργούνται περιοχές στο φορέα όπου έχουμε καθαρή κάμψη ή καμπτοδιάτμηση. m(x)
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΚΑΜΨΗ
31 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΚΑΜΨΗ 4.1 Γενικά Η εφαρμογή συνθέτων υλικών για ενισχύσεις έναντι κάμψης (Σχ. 4.1) γίνεται κυρίως σε στοιχεία τύπου δοκού ή πλάκας, μέσω ελασμάτων ή υφασμάτων