Navrh a posudenie mosta: 222-00 D1 Hubova-Ivachnova

avrh a posudenie mosta: -00 D1 Hubova-Ivachnova 1. Materiálové charakteristiky: BETO: C 30/37 B35 B 400 - objemova tiaz zelezobetonu ρ b := 5 k m - dovolene namahanie betonu v σ bc := 8. MPa HLAVE ZATAZEIE dostrednom tlaku - dovolene namahanie betonu v tlaku σ bdc := 1 MPa za ohybu v obdlz. priereze - dovolené namahanie betonu v tlaku σ bd := 16.3 MPa za ohybu v obdlz. priereze h>00 mm - dovolene namahanie betonu v hlavnom tahu σ bt := 0.8 MPa - sucinitel teplotnej roztiaznosti beton, ocel α t := 1. 10 5 C 1 - modul pruznosti betonu E c := 33500 MPa - sucinitel zatazenia pre zatazenie γ bn := 1.1 betonom nepriaznive posobenie - sucinitel zatazenia pre zatazenie γ bp := 0.9 betonom priaznive posobenie BETOARSKA VYSTUZ: 10 505 ( R ) HLAVE ZATAZEIE - dovolene namahanie vystuze v tlaku σ ac := 65 MPa ZAKLADOVA PODA F6-CI il so strednou plasticitou pevnej konzistencie SPATY ZASYP OPORY OSA KOSTRUKCIA: - dovolene namahanie vystuze v tahu σ at := 80 MPa - objemova tiaz ρ z := 1 k m - uhol vnutorneho trenia φ z := 19 deg - deformacny model E zdef := 8 MPa - sudrznost c z := 15 kpa - poissonovo cislo ν z := 0.4 - opravny sucinitel m z := 0.1 - sucinitel zatazenia pre zatazenie zemnym tlakom "nepriaznive posobenie" - sucinitel zatazenia pre zatazenie zemnym tlakom "priaznive posobenie" F6-CI il so strednou plasticitou pevnej konzistencie - priemerny sucinitel zatazenia pre reakciu z K "nepriaznive posobenie" - priemerny sucinitel zatazenia pre reakciu z K "priaznive posobenie" γ zn := 1.1 γ zp := 0.9 γ nn := 1.3 γ np := 1.0 51

Reakcie od K na spodnú stavbu: -00 Most na vetve L-B križovatky Likavka na D1 Hubová-Ivachnová ORMOVÉ ZAŤAŽEIE uzol 55 uzol 54 ložisko A (podpera ) ložisko B (podpera 1) Opora 1 1 vl.tiaž vl.t [k] 86.143 993.36 dlho. zať. dlho [k] 163.30 181.735 3 (sad-) [k] 9.145-378.607 sadanie 4 (sad+) [k] -9.145 378.607 5 (nah-) [k] 574.040-19.850 náhodilé 6 (nah+) [k] 40.15 1047.44 7 (hl-) [k] 1655.630 776.640 hlavné zať. 8 (hl+) [k] 937.515 601.146 9 (tepl-) [k] 67.75-33.047 teplota 10 (tepl+) [k] -67.75 33.047 11 (celk-) [k] 17.905 444.593 celkové zať. 1 (celk+) [k] 870.40 933.193 13 F odstr - [k] -3.354 3.193 odstr. sila 14 F odstr + [k] -64.73 64.378 15 trecia sila H tre [k] - - 16 rozdiel trec.síl H tre [k] - - 17 brzdná sila F br [k] - - 18 pozdĺž. vietor H w. [k] - - 19 H w.y - [k] 37.650-36.984 prieč. vietor 0 H w.y + [k] -44.863 44.199 výsledné reakcie R- [k] 178.01 439.80 R+ [k] 760.645 3041.770 1 tiaž opory s.o [k] ecentr.ložiska e [m] 3 My od zasypu M y.z [km] - [k] + [k] výsledné sily v ZŠ M - [km] M + [km] M y - [km] M y + [km] R z 787.690 0.05 3613.714 4955.693 6590.105-846.48 5037.511 4737.9 616.54-00 Most na vetve L-B križovatky Likavka na D1 Hubová-Ivachnová ORMOVÉ ZAŤAŽEIE uzol 6 uzol 63 ložisko A (podpera 9) ložisko B (podpera 10) Podpera 1 vl.tiaž vl.t [k] 480.671 358.6 dlho. zať. dlho [k] 685.464 469.691 3 (sad-) [k] 866.536-339.541 sadanie 4 (sad+) [k] -866.536 339.541 5 (nah-) [k] 1430.371-419.680 náhodilé 6 (nah+) [k] -8.153 4.956 7 (hl-) [k] 5463.04 069.09 hlavné zať. 8 (hl+) [k] 071.446 539.810 9 (tepl-) [k] 1397.719-907.63 teplota 10 (tepl+) [k] -1397.719 907.63 11 (celk-) [k] 6860.761 1161.469 celkové zať. 1 (celk+) [k] 673.77 6300.433 13 F odstr - [k] -99.735 100.44 odstr. sila 14 F odstr + [k] -195.135 196.433 15 trecia sila H tre [k] - - 16 rozdiel trec.síl H tre [k] - - 17 brzdná sila F br [k] - - 18 pozdĺž. vietor H w. [k] - - 19 H w.y - [k] 35.794-36.360 prieč. vietor 0 H w.y + [k] -4.38 4.767 výsledné reakcie R- [k] 6996.80 105.533 R+ [k] 36.354 6739.633 R z 5 R z R z

-00 Most na vetve L-B križovatky Likavka na D1 Hubová-Ivachnová ORMOVÉ ZAŤAŽEIE uzol 60 uzol 61 Podpera 3 ložisko A (podpera 7) ložisko B (podpera 8) R R y R z R R z 1 vl.tiaž vl.t [k] 3.981 0.000 719.384-3.877 540.131 dlho. zať. dlho [k] 1.671-0.09 83.9-1.68 437.373 3 (sad-) [k] -1.755-0.461 1014.5 1.709-378.607 sadanie 4 (sad+) [k] 1.755 0.461-1014.5-1.709 378.607 5 (nah-) [k] -.747 0.077 1557.680.673-488.900 náhodilé 6 (nah+) [k] -17.403-0.386-364.67 16.941 438.96 7 (hl-) [k] 1.150-0.413 6114.581-1.13 109.997 hlavné zať. 8 (hl+) [k] -9.996 0.046 164.184 9.77 5795.073 9 (tepl-) [k] -44.54 -.343 1307.449 43.518-1488.95 teplota 10 (tepl+) [k] 44.54.343-1307.449-43.518 1488.95 11 (celk-) [k] -43.374 -.756 74.030 4.395 61.07 celkové zať. 1 (celk+) [k] 34.58.389 856.735-33.791 783.998 13 F odstr - [k] 3.31 77.96-111.090 -.577 111.55 odstr. sila 14 F odstr + [k] 11.064 149.164-14.37-9.571 15.73 15 trecia sila H tre [k] - - - - - 16 rozdiel trec.síl H tre [k] 48.779 - - 48.779-17 brzdná sila F br [k] 107.640 - - 107.640-18 H w. - [k] -50.97 - - -50.97 - pozdĺž. vietor 19 H w. + [k] 50.97 - - 50.97-0 H w.y - [k] -0.114-31.168 48.656-3.107-48.730 prieč. vietor 1 H w.y + [k] 0.146 51.486-74.451 3.90 74.630 výsledné reakcie R- [k] 65.946-176.68 7559.596 14.833 483.894 R+ [k] 5.454 43.039 367.91 166.644 7773.901 tiaž piliera s.p [k] 3 tiaž pätky+zem s.z [k] 4 výška po ZŠ L [m] 5 výška po PŠ L [m] 6 ecentr.ložiska e [m] - [k] + [k] výsledné sily v ZŠ M - [km] M + [km] M y - [km] M y + [km] - [k] + [k] výsledné sily v PŠ M - [km] M + [km] M y - [km] M y + [km] 3664.83 5649.000 1.814 19.314 0.05 17357.3 17455.645-115.30 17967.001 4956.471 9549.303 11708.3 11806.645-11773.73 16909.404 3630.175 8501.557 53

-00 Most na vetve L-B križovatky Likavka na D1 Hubová-Ivachnová VÝPOČTOVÉVÉ ZAŤAŽEIE Opora 1 súč. zať. uzol 55 uzol 54 ložisko A (podpera ) ložisko B (podpera 1) 1 vl.tiaž vl.t [k] 1.1 86.143 993.36 dlho. zať. dlho [k] 1.3 163.30 181.735 3 (sad-) [k] 1.5 9.145-378.607 sadanie 4 (sad+) [k] 1.5-9.145 378.607 5 (nah-) [k] 1.4 574.040-19.850 náhodilé 6 (nah+) [k] 1.4 40.15 1047.44 7 (hl-) [k] - 06.93 733.53 hlavné zať. 8 (hl+) [k] - 1039.133 3363.83 9 (tepl-) [k] 1. 67.75-33.047 teplota 10 (tepl+) [k] 1. -67.75 33.047 11 (celk-) [k] - 143.653 334.797 celkové zať. 1 (celk+) [k] - 958.403 3761.739 13 F odstr - [k] - -3.354 3.193 odstr. sila 14 F odstr + [k] - -64.73 64.378 15 trecia sila H tre [k] - - - 16 rozdiel trec.síl H tre [k] - - - 17 brzdná sila F br [k] 1. - - 18 pozdĺž. vietor H w. [k] 1.3 - - 19 H w.y - [k] 1.3 37.650-36.984 prieč. vietor 0 H w.y + [k] 1.3-44.863 44.199 výsledné reakcie R- [k] - 160.44 318.911 R+ [k] - 835.350 3883.576 1 tiaž opory s.o [k] 1.1 ecentr.ložiska e [m] - 3 My od zasypu M y.z [km] 1.1 - [k] - + [k] - výsledné sily v ZŠ M - [km] - M + [km] - M y - [km] - 787.690 0.05 3613.714 5545.614 7785.385-4036.79 6713.48 5363.143 M y + [km] - 766.948-00 Most na vetve L-B križovatky Likavka na D1 Hubová-Ivachnová VÝPOČTOVÉVÉ ZAŤAŽEIE uzol 6 uzol 63 ložisko A (podpera 9) ložisko B (podpera 10) súč. Podpera zať. R z R z 1 vl.tiaž vl.t [k] 1.1 480.671 358.6 dlho. zať. dlho [k] 1.3 685.464 469.691 3 (sad-) [k] 1.5 866.536-339.541 sadanie 4 (sad+) [k] 1.5-866.536 339.541 5 (nah-) [k] 1.4 1430.371-419.680 náhodilé 6 (nah+) [k] 1.4-8.153 4.956 7 (hl-) [k] - 69.165 108.19 hlavné zať. 8 (hl+) [k] - 000.63 689.33 9 (tepl-) [k] 1. 1397.719-907.63 teplota 10 (tepl+) [k] 1. -1397.719 907.63 11 (celk-) [k] - 8599.48 1019.071 celkové zať. 1 (celk+) [k] - 33.360 7918.480 13 F odstr - [k] - -99.735 100.44 odstr. sila 14 F odstr + [k] - -195.135 196.433 15 trecia sila H tre [k] - - - 16 rozdiel trec.síl H tre [k] - - - 17 brzdná sila F br [k] 1. - - 18 pozdĺž. vietor H w. [k] 1.3 - - 19 H w.y - [k] 1.3 35.794-36.360 prieč. vietor 0 H w.y + [k] 1.3-4.38 4.767 výsledné reakcie R- [k] - 8806.5 81.7 R+ [k] - -186.684 8430.510 R z R z 54

-00 Most na vetve L-B križovatky Likavka na D1 Hubová-Ivachnová VÝPOČTOVÉVÉ ZAŤAŽEIE uzol 60 uzol 61 Podpera 3 súč. ložisko A (podpera 7) ložisko B (podpera 8) zať. R R y R z R R z 1 vl.tiaž vl.t [k] 1.1 3.981 0.000 719.384-3.877 540.131 dlho. zať. dlho [k] 1.3 1.671-0.09 83.9-1.68 437.373 3 (sad-) [k] 1.5-1.755-0.461 1014.5 1.709-378.607 sadanie 4 (sad+) [k] 1.5 1.755 0.461-1014.5-1.709 378.607 5 (nah-) [k] 1.4 -.747 0.077 1557.680.673-488.900 náhodilé 6 (nah+) [k] 1.4-17.403-0.386-364.67 16.941 438.96 7 (hl-) [k] - 0.073-0.61 7763.69-0.075 110.359 hlavné zať. 8 (hl+) [k] - -15.180 0.113 030.91 14.773 7345.186 9 (tepl-) [k] 1. -44.54 -.343 1307.449 43.518-1488.95 teplota 10 (tepl+) [k] 1. 44.54.343-1307.449-43.518 1488.95 11 (celk-) [k] - -53.356-7.433 933.630 5.146 33.649 celkové zať. 1 (celk+) [k] - 38.49 6.95 461.35-37.449 9131.896 13 F odstr - [k] - 3.31 77.96-111.090 -.577 111.55 odstr. sila 14 F odstr + [k] - 11.064 149.164-14.37-9.571 15.73 15 trecia sila H tre [k] - - - - - - 16 rozdiel trec.síl H tre [k] - 48.779 - - 48.779-17 brzdná sila F br [k] 1. 107.640 - - 107.640-18 H w. - [k] 1.3-50.97 - - -50.97 - pozdĺž. vietor 19 H w. + [k] 1.3 50.97 - - 50.97-0 H w.y - [k] 1.3-0.114-31.168 48.656-3.107-48.730 prieč. vietor 1 H w.y + [k] 1.3 0.146 51.486-74.451 3.90 74.630 výsledné reakcie R- [k] - 6.369-50.655 9544.793 158.091 111.85 R+ [k] - 9.836 503.01-109.806 00.591 9704.188 tiaž piliera s.p [k] 1.1 3 tiaž pätky+zem s.z [k] 1.1 4 výška po ZŠ L [m] - 5 výška po PŠ L [m] - 6 ecentr.ložiska e [m] - - [k] - + [k] - výsledné sily v ZŠ M - [km] - M + [km] - M y - [km] - M y + [km] - - [k] - + [k] - výsledné sily v PŠ M - [km] - M + [km] - M y - [km] - M y + [km] - 3664.83 5649.000 1.814 19.314 0.05 19901.860 19839.597-1656.688 493.359 591.935 1143.319 13687.960 1365.697-15936.050 135.807 3775.1 10009.753 55

Posudenie opory ako celku: Geomoetria opory: vyska opory: h op := 57 mm vyska zaverneho muriku: h zm := 77 mm sirka opory: z so := 10.75 m sirka zaverneho murika: b zm := 1000 mm sirka ulozneho prahu: b up := 3100 mm plocha priecneho rezu opory: A op := 10.378 m Zatazenie: Vastna tiaz opory: G := A op z so 5 k m 3 Vypocet napatí od zeminy - σ: Priemerna objemova tiaz zeminy ρ := ρ z ρ = 1 k m 3 ν z Koeficient tlaku zeminy v pokoji pre sudrzne zeminy K 0 := K 0 = 0.667 1 ν ajvacsie zatazenie vytvori stvornapravove vozidlo z P := 800 k p := P p = 133.333 k m 1 6m p ahradna vyska h n := ρ z so h n = 0.591 m Horizontalne napatia: σ 1 := ρ h n K 0 σ 1 = 8.69 kpa ( + ) σ := ρ h n + h op K 0 σ = 81.447 kpa σ zm := ρ h n h zm K 0 σ zm = 46.447 kpa Horizontalne sily: H 1 := σ 1 h op H 1 = 43.1 k m 1 1 H := ( σ σ 1 ) h op H = 191.51 k m 1 H 1zm := σ 1 h zm H 1zm =.549 k m 1 H zm := ( σ zm σ 1) h zm H zm = 5.056 k m avrh a posudenie vystuze zaverneho murika: Vnutorne sily zaverneho murika 1 M zm σ 1 1 h zm 6 σ zm σ := + 1 h zm 1 Q zm := σ 1 h zm + σ ( zm σ 1 ) h zm M zm = 78.06 k m m 1 Q zm = 74.605 k m 1 Ohyb :- do prierezu navrhujem FR16 - a 00 mm C30/37 - XC, XD1, XF (SK) Cl 0.4 - Dma16 56

- priemer pozdlznej vystuze φ := 16 mm - pocet kusov n := 5 - priemer strmena Fst - maimalny priemer kameniva - krytie vystuze: - minimalna krycia vrstva s prihliadnutim k poziadavke sudrznosti c min,b - c min,b > F alebo F- c n min,b > (F+5mm) alebo (F n +5mm) pri d g c>3mm minb if d g 3 mm, φ, φ + 5mm φ st := 1mm d g := 30mm := c minb = 16 mm - minimalna krycia vrstva s prihliadnutim k podmienkam prostredia c min,dur c mindur := 40 mm - pridavna hodnota z hladiska spolahlivosti Dc dur,g c durγ := 0mm - redukcia minimalnej krycej vrstvy pri pouziti nehrdzavejucej ocele Dc dur,st c durst := 0mm - redukcia minimalnej krycej vrstvy pri pouziti dodatocnej ochrany Dc dur,add c duradd := 0mm c min := ma c minb, c mindur + c durγ c durst c duradd, 10 mm c min = 40 mm - tolerancia osadena vystuze Dc dev c dev := 10 mm c minb := c min + c dev c minb = 50 mm - rozmery prierezu b := 1000 mm b = 1000 mm h := 1000 mm h = 1000 mm - stupen vystuzenia minimalny stupen vystuzenia µ smin := 0.18 maimalny stupen vystuzenia µ sma := 1.6 φ n π 4 µ s := 100 µ bh s = 0.01 µ s := if µ smin µ s µ sma "VYHOVUJE", "EVYHOVUJE" µ s = "VYHOVUJE" - poloha tažiska vystuze od tlaceného okraja z v1 1 h c minb φ st φ - vypocet napati spracovany programom TM18 z v1 = 0.93 m 57

+------------------------------------------------------+ Prurez cislo 1-1 staniceni.000 +------------------------------------------------------+ osa soumernosti Y POPIS PRUREZU Material: ZB400 ZEL. BETO zn. 400 CS 73 606 Tvar zadany prouzky c. sourad.y sirka ^ Y 1.500 1.000 +----+----+.000 1.000 3 -.500 1.000 +--+ +--+ +-+--------> Z ++ ++ +--+--+ BETOARSKA VYZTUZ Material: BVR BET. VYZTUZ 10505 R CS 73 606 c. sourad.y sourad.z pocet jm.prumer ozn. plocha m 1.430.000 5.016 1.001005 -.430.000 5.016.001005 PRUREZOVE KOSTATY PLEHO BETO. PRUREZU (archivovane udaje): Plocha 1.000000 Moment setrv..083333 Teziste.000000 +------------------------------------------------------+ Prurez cislo 1-1 staniceni.000 +------------------------------------------------------+ osa soumernosti Y PREHLED ZATIZEI Zatez. stav: Mz Qy kategorie zat. trvani metoda 1 1.0000.0781.0000 celkove kombinovane + - Vypocet se provedl s vyloucenim tahu v betonu + Vypocet se provedl pro cely prurez, dovolene napeti betonu v tahu nebylo prekroceno Bet. vyztuz byla uvazovana s prac. soucinitelem 15. dle cl.103 CS 73 606 ZS1 VYSLEDA APETI v betonu horni okraj (.500): napeti -.439 maimalni smyk: poloha.000 smykove napeti.000 maimalni hl. napeti: poloha.000 hlavni napeti.000 dolni okraj ( -.500): napeti.439 VYSLEDA APETI v oceli hor.vyztuz(.430): norm.napeti -5.666 dol.vyztuz( -.430): norm.napeti 5.666 PRUREZOVE KOSTATY IDEALIHO PRUREZU: Plocha 1.030159 Moment setrv..088910 Teziste.000 eutral. osa.000 CHARAKTERISTIKY PRUREZU: Plocha betonu 1.000000 Plocha vyztuze.00011 Stupen vyztuz..01% 58

- velkost napati: σ b := 0.439 MPa σ s := 5.666 MPa Smyk: σ bd - vypocet napati: - prierezove charakteristiky prevzane z programu beton, dov. namahania - priblizny vypocet = 16.3 MPa σ at = 80 MPa (, "VYHOVUJE", "EVYHOVUJE" ) σ b := if σ b σ bd, "VYHOVUJE", "EVYHOVUJE" σ b = "VYHOVUJE" σ s := if σ s σ at σ s = "VYHOVUJE" z i := 1.5 m I i := 0.08891 m 4 1 S i := b z i S i = 0.7815 m 3 Q zm 1 m S i τ b := bi τ i b = 0.656 MPa z i φ z b := h c 3 minb + z b = 0.55 m Q zm 1 m τ bp := τ bz bp = 0.14 MPa b σ bt = 0.8 MPa AVRH A POSUDEIE SMYKOVEJ VYSTUZE ( ) Smyk_vystuz := if τ b σ bt, "IE JE POTREBA", if σ bt < τ b 1.5σ bt, "STRMEE!", "STRMEE+OHYBY!" Smyk_vystuz = "IE JE POTREBA" avrh a posudenie vystuze ulozneho prahu opory 1: - vypocet zatazenia - vlastná tiaž prahu g := 59.3k m 1 - reakcie od hornej stavby R A := 760.645k R B := 3041.77k - zaťažovacie šírky l A := 6.5m l B := 5.75m R A - rovnomerne zatazenie q A := q l A = 1.19 k m 1 A R B q B := q l B = 576.639 k m 1 B 59

- stat. a zataž. schéma - vysledne ohybove momenty - vysledne priecne sily M dim := 318.704k m Q dim := 319.786k Ohyb :- do prierezu navrhujem FR - a 100 mm C30/37 - XC, XD1, XF (SK) Cl 0.4 - Dma16 - priemer pozdlznej vystuze φ := mm - pocet kusov n := 54 - priemer strmena Fst - maimalny priemer kameniva - krytie vystuze: - minimalna krycia vrstva s prihliadnutim k poziadavke sudrznosti c min,b - c min,b > F alebo F- c n min,b > (F+5mm) alebo (F n +5mm) pri d g c>3mm minb if d g 3 mm, φ, φ + 5mm φ st := 1mm d g := 30mm := c minb = mm - minimalna krycia vrstva s prihliadnutim k podmienkam prostredia c min,dur c mindur := 40 mm - pridavna hodnota z hladiska spolahlivosti Dc dur,g c durγ := 0mm - redukcia minimalnej krycej vrstvy pri pouziti nehrdzavejucej ocele Dc dur,st c durst := 0mm - redukcia minimalnej krycej vrstvy pri pouziti dodatocnej ochrany Dc dur,add c duradd := 0mm 60

c min := ma c minb, c mindur + c durγ c durst c duradd, 10 mm c min = 40 mm - tolerancia osadena vystuze Dc dev c dev := 10 mm c minb := c min + c dev c minb = 50 mm - rozmery prierezu b := 3100 mm b = 3100 mm h := 500 mm h = 500 mm - stupen vystuzenia minimalny stupen vystuzenia µ smin := 0.18 maimalny stupen vystuzenia µ sma := 1.6 φ n π 4 µ s := 100 µ bh s = 0.65 µ s := if µ smin µ s µ sma "VYHOVUJE", "EVYHOVUJE" µ s = "VYHOVUJE" - poloha tažiska vystuze od tlaceného okraja z v1 1 h c minb φ st φ z v1 =.43 m - vypocet napati spracovany programom TM18 +------------------------------------------------------+ Prurez cislo 1-1 staniceni.000 +------------------------------------------------------+ osa soumernosti Y POPIS PRUREZU Material: ZB400 ZEL. BETO zn. 400 CS 73 606 Tvar zadany prouzky c. sourad.y sirka ^ Y 1 1.50 3.100 +----+----+.000 3.100 3-1.50 3.100 +--+ +--+ +-+--------> Z ++ ++ +--+--+ BETOARSKA VYZTUZ Material: BVR BET. VYZTUZ 10505 R CS 73 606 c. sourad.y sourad.z pocet jm.prumer ozn. plocha m 1 1.177.000 4.0 1.00913-1.177.000 30.0.011404 PRUREZOVE KOSTATY PLEHO BETO. PRUREZU (archivovane udaje): Plocha 7.750000 Moment setrv. 4.036458 Teziste.000000 +------------------------------------------------------+ Prurez cislo 1-1 staniceni.000 +------------------------------------------------------+ osa soumernosti Y PREHLED ZATIZEI Zatez. stav: Mz Qy kategorie zat. trvani metoda 1 1.0000 3.187.0000 celkove kombinovane + 61

- Vypocet se provedl s vyloucenim tahu v betonu + Vypocet se provedl pro cely prurez, dovolene napeti betonu v tahu nebylo prekroceno Bet. vyztuz byla uvazovana s prac. soucinitelem 15. dle cl.103 CS 73 606 ZS1 VYSLEDA APETI v betonu horni okraj ( 1.50): napeti -.905 maimalni smyk: poloha.000 smykove napeti.000 maimalni hl. napeti: poloha.000 hlavni napeti.000 dolni okraj ( -1.50): napeti.898 VYSLEDA APETI v oceli hor.vyztuz( 1.177): norm.napeti -1.787 dol.vyztuz( -1.177): norm.napeti 1.679 PRUREZOVE KOSTATY IDEALIHO PRUREZU: Plocha 8.057907 Moment setrv. 4.46811 Teziste -.005 eutral. osa.000 CHARAKTERISTIKY PRUREZU: Plocha betonu 7.750000 Plocha vyztuze.0057 Stupen vyztuz..65% - velkost napati: σ b := 0.905 MPa σ s := 1.679 MPa Smyk: σ bd - vypocet napati: - prierezove charakteristiky prevzane z programu beton, dov. namahania = 16.3 MPa σ at = 80 MPa (, "VYHOVUJE", "EVYHOVUJE" ) σ b := if σ b σ bd, "VYHOVUJE", "EVYHOVUJE" σ b = "VYHOVUJE" σ s := if σ s σ at σ s = "VYHOVUJE" z i := 1.5 m I i := 4.46811 m 4 1 S i b z := i S i =.41875 m 3 Q dim S i τ b := bi τ i b = 0.406 MPa z i φ z b := h c 3 minb + z b =.0 m - priblizny vypocet Q dim τ bp := τ bz bp = 0.37 MPa b AVRH A POSUDEIE SMYKOVEJ VYSTUZE σ bt = 0.8 MPa ( ) Smyk_vystuz := if τ b σ bt, "IE JE POTREBA", if σ bt < τ b 1.5σ bt, "STRMEE!", "STRMEE+OHYBY!" Smyk_vystuz = "IE JE POTREBA" 6

avrh a posudenie piloty opory 1 Výpočet zaťazenia na pilótu: - výpočtové sily v základovej škáre : := 7.785M... osová sila M := 6.713M m... moment okolo osi M y := 7.67M m... moment okolo osi y I. Priečny smer - X n := ( 1 1 1 1 1 1 1 1 1) T... počet pilót v jednotlivých radoch (priečny smer) e y := ( 4.8 3.6.4 1. 0 1..4 3.6 4.8 ) T m... vzdialenosti pilót od osi (priečny smer) e y.ma := ma e y e y.ma = 4.8 m... maimálna vzdialenosť pilóty od osi (priečny smer) II. Pozdĺžny smer - Y n y := ( 4 5) T... počet pilót v jednotlivých radoch (pozdĺžny smer) e := ( 0.75 0.75 ) T m... vzdialenosti pilót od osi (pozdĺžny smer) e.ma := ma e e.ma = 0.75 m... maimálna vzdialenosť pilóty od osi (pozdĺžny smer) - dimenzačná sila pre krajnú pilotu : n p := n n p = 9... celkový počet pilót na opore M e y.ma M y e.ma d1 := + + n p d1 =.315 M n e y n y e - normové sily v základovej škáre : := 6.590M... osová sila M M y := 5.038M m... moment okolo osi := 6.17M m... moment okolo osi y M e y.ma M y e.ma n1 := + + n p n1 = 1.9 M n e y n y e 63

537.50 1. +z 6.69 1.00 1.00 1.50 5.00 64

Posouzení piloty podle ČS 73 100 - vstupní data: (Akce - unosnost pilot opory 1 b) Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 6.69 nasyp 1.00 Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 3 1.50 Třída F,konzistence pevná Sr>0.8 4 5.00 Třída R4, přetváření křehké 5 - Třída R3, přetváření křehké Parametry zemin ázev fi c gama Edef Eoed ny [st.] [kpa] [k/m3] [MPa] [MPa] [-] nasyp 35.50 0.00 19.00 95.00-0.5 Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 19.00 16.00 1.0 50.00-0.40 Třída F,konzistence pevná Sr>0.8 7.00 14.00 1.0 50.00-0.35 Třída R4, přetváření křehké 4.00 450.00 6.90 50.00-0.5 Třída R3, přetváření křehké 3.00 500.00 6.90 50.00-0.15 Parametry zemin pro výpočet vztlaku ázev gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [k/m3] [0-1] [k/m3] [k/m3] nasyp 1.30 - - 11.30 Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 1.50 - - 11.50 Třída F,konzistence pevná Sr>0.8 1.0 - - 11.0 Třída R4, přetváření křehké 7.00 - - 17.00 Třída R3, přetváření křehké 6.90 - - 16.90 Zatížení ázev Typ M My H Hy [k] [km] [km] [k] [k] normove zatazenie Výpočtové 190.00 0.00 0.00 11.0 0.00 vypoctove zatazenie Výpočtové 315.00 0.00 0.00 3.13 0.00 Geometrie piloty: Délka piloty = 1.00 m Šírka piloty = 1. m Šírka piloty v patě = 1. m Hloubka upraveného terénu = 0.00 m Vysazení piloty nad upr. terén = 0.10 m Materiál konstrukce: Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy ČS 73 1001 R. Beton : B 35 Pevnost v tlaku Rbd = 19.50 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.30 MPa Modul pružnosti Eb = 34500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 40.00 MPa Modul pružnosti Es = 10000.00 MPa Podzemní voda není přítomna. 65

Posouzení svislé únosnosti čís.1: (Akce - unosnost pilot opory 1 b) Posouzení svislé únosnosti piloty podle teorie MS - mezivýsledky: Výpočet únosnosti v patě: Součinitel únosnosti c = 5.81 Součinitel únosnosti d = 1.7 Součinitel únosnosti b = 0.0 Součinitel únosnosti K1 = 1.15 Výpočtová únosnost na patě piloty Rd = 1904.94 kpa Plocha příčného řezu piloty As = 1.17 m Únosnost na plášti piloty: Zkrácení účinné délky piloty Lp [m] = 0.36 m Hloubka mocnost fid cd gama gamar fs Ufdi [m] [m] [st.] [kpa] [k/m3] [-] [kpa] [k] 1.00 1.00 5.36 0.00 19.00 1.30 4.50 17.6.00 1.00 5.36 0.00 19.00 1.0 13.51 51.77 3.00 1.00 5.36 0.00 19.00 1.10.51 86.8 6.69 3.69 5.36 0.00 19.00 1.00 43.63 617.00 7.69 1.00 13.57 8.00 1.0 1.00 41.4 158.07 9.19 1.50 19.9 7.00 1.0 1.00 64.46 370.59 10.00 0.81.67 5.00 6.90 1.00 33.90 76.14 11.54 1.54.67 5.00 6.90 1.00 35.56 139.39 Posouzení svislé únosnosti piloty podle teorie MS - výsledky: Výpočet proveden pro zatěžovací stav číslo.(vypoctove zatazenie) Součinitel vlivu technologie GamaR1 = 1.00 Únosnost piloty na plášti Únosnost piloty v patě Únosnost piloty Etrémní svislá síla Ufd = 3419.49 k Ubd = 560.87 k Uvd = 5980.36 k Vd = 315.00 k Uvd = 5980.36 k > 315.00 k = Vd Svislá únosnost plovoucí piloty VYHOVUJE 66

Posouzení svislé únosnosti čís.1: (Akce - unosnost pilot opory 1 b) Výpočet mezní zatěžovací křivky piloty - vstupní data vrstva počátek konec mocnost Es součinitel součinitel číslo [m] [m] [m] [MPa] a b 1 0.00 6.69 6.69 39.60 6.00 16.00 6.69 7.69 1.00 8.0 46.00 0.00 3 7.69 9.19 1.50 1.90 97.00 108.00 4 9.19 11.90.71 53.40 169.00 139.00 Regresni součinitel e = 1616.0 Regresni součinitel f = 1155.0 Výpočet mezní zatěžovací křivky piloty - mezivýsledky: Mezní síla na plášťi piloty Qsu = 561.75 k Velikost napětí na patě při Qsu q0 = 1497.59 kpa Průměrné plášťové tření qs = 80.4 kpa Průměrný sečnový modul deformace Es = 36.74 MPa Součinitel přenosu zatížení do paty Beta = 0.3 Příčinkové součinitele sedání : Základni - závislý na poměru l/d I1 = 0.15 Součinitel vlivu tuhosti piloty Rk = 1.05 Součinitel vlivu nestlačitelné vrstvy Rh = 1.00 Body mezní zatěžovací křivky Sednutí Zatížení [mm] [k] 0.0 0.00.5 166.07 5.0 99.61 7.5 816.44 10.0 35.14 1.5 3636.01 15.0 3917.3 17.5 4143.14 0.0 4369.05.5 4594.96 5.0 480.88 Výpočet mezní zatěžovací křivky piloty - výsledky: Zatížení na mezi mobilizace plášť.tření Qyu = 3787. k Velikost sedání odpovídající síle Qyu sy = 13.56 mm Únosnosti odpovídající sednutí 5 mm : Únosnost paty Celková únosnost Qbu = 59.1 k Qpu = 480.88 k Pro zatížení Q = 190.0 k je sednutí piloty 3.5 mm 67

Posouzení vodorovné únosnosti čís.1: (Akce - unosnost pilot opory 1 b) Vstupní data pro výpočet vodorovné únosnosti piloty: Výpočet proveden podle zadaných hodnot modulu reakce podloží (k). Maimální vnitřní síly a deformace: Ma.deformace piloty = 4.15 mm Ma.posouvající síla = 11.0 k Maimální moment = 461.0 km Dimenzace výztuže: Vyztužení - 8 ks profil 0.0 mm ; krytí 50 mm Stupeň vyztužení nyst = 0.107 % > 0.096 % = nyst,min Zatížení : d = -315.00 k (tlak) ; Md = 461.0 km Únosnost : u = -1436.04 k ; Mu = 859.04 km Zatížení : d = -190.00 k (tlak) ; Md = 461.0 km Únosnost : u = -1657.56 k ; Mu = 3038.5 km avržená výztuž piloty VYHOVUJE 0.10 1. 1 1.00 3 4 1. Mezní zatěžovací křivka (0,0) 964. 198.4 89.5 3856.7 480.9 Q[k] 5.0 10.0 15.0 sy 0.0 5.0 s[mm] Qbu Qyu 68

avrh a posudenie vystuze do steny piliera Vnutorne sily z := 11807k M := M y := 16909k m 850k m Q y := 419k Q z := 43k Ohyb : - do prierezu navrhujem FR5 - a 100 mm C30/37 - XC4,XD1, XF (SK) Cl 0.4 - Dma16 - priemer pozdlznej vystuze φ := 5 mm - pocet kusov n := 104 - priemer strmena Fst - maimalny priemer kameniva - krytie vystuze: - minimalna krycia vrstva s prihliadnutim k poziadavke sudrznosti c min,b - cmin,b > F alebo F- c n min,b > (F+5mm) alebo (F n +5mm) pri d g c>3mm minb if ( d g 3 mm, φ, φ + 5mm ) - minimalna krycia vrstva s prihliadnutim k podmienkam prostredia φ st := 16mm d g := 30mm := c minb = 5 mm c min,dur c mindur := 40 mm - pridavna hodnota z hladiska spolahlivosti Dc dur,g c durγ := 0mm - redukcia minimalnej krycej vrstvy pri pouziti nehrdzavejucej ocele Dc dur,st c durst := 0mm - redukcia minimalnej krycej vrstvy pri pouziti dodatocnej ochrany Dc dur,add c duradd := 0mm c mm c min := ma c minb, c mindur + c durγ c durst c duradd, 10 mm c min = 40 mm - tolerancia osadena vystuze := 10 Dc dev c minb := c min + c dev dev c minb = 50 mm - rozmery prierezu b :=.m b = 00 mm h := 3.45m h = 3450 mm - stupen vystuzenia minimalny stupen vystuzenia µ smin := 0.18 maimalny stupen µ sma := 1.6 vystuzenia φ n π 4 µ s := 100 µ bh s = 0.673 µ s := if ( µ smin µ s µ sma "VYHOVUJE", "EVYHOVUJE" ) µ s = "VYHOVUJE" - poloha tažiska vystuze od tlaceného okraja zv1 1 h c minb φ st φ z v1 = 3.37 m z v := 1 b c minb φ st φ z v =.1 m 69

+------------------------------------------------------+ Prurez cislo 1-1 staniceni.000 +------------------------------------------------------+ dvojosa napjatost POPIS PRUREZU Material: ZB400 ZEL. BETO zn. 400 CS 73 606 Tvar zadany souradnicemi c. sourad.y sourad.z ^ Y () 1 1.100 1.75 +---+-----+ 1.100.000 3 1.100-1.75 4-1.100-1.75 ++ +--+ Z (1) 5-1.100.000 +--+-------> 6-1.100 1.75 ++ ++ +---+---+ BETOARSKA VYZTUZ Material: BVR BET. VYZTUZ 10505 R CS 73 606 c. sourad.y sourad.z pocet jm.prumer ozn. plocha m 1.000 1.656 1.05 1.010308.000-1.65 1.05.010308 3 1.031.000 31.05 3.01517 4-1.031.000 31.05 4.01517 PRUREZOVE KOSTATY PLEHO BETO. PRUREZU(archivovane udaje): Plocha 7.590000 Moment setrv. Iz 3.061300 Moment setrv. Iy 7.58331 Teziste: yt.000000 zt.000000 Deviacni moment.000000 PREHLED ZATIZEI Zatez. stav: Mz My kategorie zat. trvani metoda 1 celkove -11.8070 8.500 16.9090 celkove kombinovane - - Vypocet se provedl s vyloucenim tahu v betonu + Vypocet se provedl pro cely prurez, dovolene napeti betonu v tahu nebylo prekroceno Bet. vyztuz byla uvazovana s prac. soucinitelem 15. dle cl.103 CS 73 606 ZS1 VYSLEDA APETI v betonu maimalni normalove: poloha z poloha y napeti minimalni normalove: poloha z 1.75 poloha y 1.100 napeti -11.589 VYSLEDA APETI v oceli maimalni normalove: poloha z -1.65 poloha y.000 napeti 11.84 minimalni normalove: poloha z 1.656 poloha y.000 napeti -91.053 BODY EUTRALE OSY: z -.955 y 1.100 z 1.460 y -1.100 PRUREZOVE KOSTATY IDEALIHO PRUREZU (k tezistnim osam y - z): Plocha 4.005345 Moment setrv.iz 1.555177 Moment setrv.iy.53068 D i i t 404139 70

Deviacni moment -.404139 Teziste zt.668 yt.43 CHARAKTERISTIKY PRUREZU: Plocha betonu 7.590000 Plocha vyztuze.051051 Stupen vyztuz..673% - velkost napati: σ b := 11.589 MPa σ s := 11.84 MPa σ bd = 16.3 MPa σ at = 80 MPa σ b := if ( σ b σ bd "VYHOVUJE", "EVYHOVUJE" ) σ b = "VYHOVUJE" σ s := if ( σ s σ at "VYHOVUJE", "EVYHOVUJE" ) σ s = "VYHOVUJE" Smyk z : i := 0.668 m - vypocet napati: I i := 1.555177 m 4 - prierezove charakteristiky prevzane 1 z programu TM18 S i := z i S i = 0.490846 m 3 Q z S i τ b := bi τ i b = 0.061 MPa z i φ z b := h c 3 minb + z b = 3.165 m - priblizny vypocet Q z τ bp := bz b τ bp = 0.061 MPa AVRH A POSUDEIE SMYKOVEJ VYSTUZE σ bt = 0.8 MPa ( ) Smyk_vystuz := if τ b σ bt, "IE JE POTREBA", if σ bt < τ b 1.5σ bt, "STRMEE!", "STRMEE+OHYBY!" avrh a posudenie vystuze do zakladu piliera Smyk_vystuz = "IE JE POTREBA" 71

- statická schéma : - normové sily v základovej škáre : := 11.807M... osová sila M M y := 17.967M m... moment okolo osi := 9.549M m... moment okolo osi y I. Priečny smer - X n := ( 4 4 4 4 4) T... počet pilót v jednotlivých radoch (priečny smer) e y := ( 4 0 4) T m... vzdialenosti pilót od osi (priečny smer) e y.ma := ma e y e y.ma = 4m... maimálna vzdialenosť pilóty od osi (priečny smer) II. Pozdĺžny smer - Y n y := ( 5 5 5 5) T... počet pilót v jednotlivých radoch (pozdĺžny smer) e := ( 3 1 1 3) T m... vzdialenosti pilót od osi (pozdĺžny smer) e.ma := ma e e.ma = 3m... maimálna vzdialenosť pilóty od osi (pozdĺžny smer) n p := n n p = 0... celkový počet pilót na opore d := 1.m... priemer piloty A p := π d A 4 p = 1.169 m... plocha prierezu piloty e y.1 := 4m e.1 := 3m M e y.1 M y e.1 1a 1a := + + n p 1a = 1.36 M q 1a := q A 1a = 1134.31 k m 1b := M e y.1 M y e.1 1b + + n p 1b = 0.48 M q 1b := q A 1b = 365.85 k m 1c := M e y.1 M y e.1 1c + + n p 1c = 0.145 M q 1c := q A 1c = 14.91 k m M e y.1 M y e.1 1d 1d := + + n p 1d = 0.753 M q 1d := q A 1d = 644.195 k m e y. := m e. := 3m 7

a := M e y. M y e. a + + n p a = 1.101 M q a := q A a = 94.19 k m b := M e y. M y e. b + + n p b = 0.65 M q b := q A b = 557.947 k m c := M e y. M y e. c + + n p c = 0.079 M q c := q A c = 67.83 k m d := M e y. M y e. d + + n p d = 0.58 M q d := q A d = 45.073 k m e y.3 := 0m e.3 := 3m 3a := M e y.3 M y e.3 3a + + n p 3a = 0.877 M q 3a := q A 3a = 750.068 k m 3b := M e y.3 M y e.3 3b + + n p 3b = 0.304 M q 3b := q A 3b = 59.95 k m e y.4 := 4m e.4 := 1m 4a := M e y.4 M y e.4 4a + + n p 4a = 1.135 M q 4a := q A 4a = 970.939 k m 4b := M e y.4 M y e.4 4b + + n p 4b = 0.37 M q 4b := q A 4b = 0.453 k m 4c := M e y.4 M y e.4 4c + + n p 4c = 0.046 M q 4c := q A 4c = 39.081 k m 4d := M e y.4 M y e.4 4d + + n p 4d = 0.944 M q 4d := q A 4d = 807.567 k m e y.5 := m e.5 := 1m 5a := M e y.5 M y e.5 5a + + n p 5a = 0.91 M q 5a := q A 5a = 778.818 k m 5b := M e y.5 M y e.5 5b + + n p 5b = 0.461 M q 5b := q A 5b = 394.575 k m 5c := M e y.5 M y e.5 5c + + n p 5c = 0.7 M q 5c := q A 5c = 31.0 k m M e y.5 M y e.5 5d 5d := + + n p 5d = 0.719 M q 5d := q A 5d = 615.445 k m e y.6 := 0m e.6 := 1m M e y.6 M y e.6 6a 6a := + + n p 6a = 0.686 M q 6a := q A 6a = 586.696 k m 73

M e y.6 M y e.6 6b 6b := + + n p 6b = 0.495 M q 6b := q A 6b = 43.34 k m - schéma zaťaženia : - priebehy dimenzačných veličín : 74

M d := 3.595M m... návrhový moment okolo osi M dy := 3.48M m... návrhový moment okolo osi y Ohyb: - do prierezu navrhujem FR8 - a 100 m C30/37 - XC, XA1,XF1 (SK) Cl 0.4 - Dma16 - priemer pozdlznej vystuze φ := 8 mm φ 1 := 16 mm - pocet kusov n := 10 n 1 := 5 - priemer strmena Fst - maimalny priemer kameniva - krytie vystuze: - minimalna krycia vrstva s prihliadnutim k poziadavke sudrznosti c min,b φ st := 1mm d g := 30mm - c min,b > F alebo F n - c min,b > (F+5mm) alebo (F n +5mm) pri d g >3mm c minb := if d g 3 mm, φ, φ + 5mm c minb = 8 mm - minimalna krycia vrstva s prihliadnutim k podmienkam prostredia c min,dur c mindur := 40 mm - pridavna hodnota z hladiska spolahlivosti Dc dur,g c durγ := 0mm - redukcia minimalnej krycej vrstvy pri pouziti nehrdzavejucej ocele Dc dur,st c durst := 0mm - redukcia minimalnej krycej vrstvy pri pouziti dodatocnej ochrany Dc dur,add c duradd := 0mm c min := ma c minb, c mindur + c durγ c durst c duradd, 10 mm c min = 40 mm - tolerancia osadena vystuze Dc dev c dev := 10 mm c minb := c min + c dev c minb = 50 mm - rozmery prierezu b := 1000 mm b = 1000 mm h := 500mm h = 500 mm - stupen vystuzenia minimalny stupen vystuzenia µ smin := 0.18 maimalny stupen µ sma := 1.6 vystuzenia φ φ 1 n π + n 4 1 π 4 µ s := 100 µ bh s = 0.37 µ s := if µ smin µ s µ sma, "VYHOVUJE", "EVYHOVUJE" µ s = "VYHOVUJE" - poloha tažiska vystuze od tlaceného okraja z v1 := 1 h c minb φ st φ z v1 =.4 m - vypocet napati spracovany programom TM18, podla teorie dov. namahani SMER X z v := 1 h c minb φ st φ φ z v =.4 m 75

+------------------------------------------------------+ Prurez cislo 1-1 staniceni.000 +------------------------------------------------------+ osa soumernosti Y POPIS PRUREZU Material: ZB400 ZEL. BETO zn. 400 CS 73 606 Tvar zadany prouzky c. sourad.y sirka ^ Y 1 1.50 1.000 +----+----+.000 1.000 3-1.50 1.000 +--+ +--+ +-+--------> Z ++ ++ +--+--+ BETOARSKA VYZTUZ Material: BVR BET. VYZTUZ 10505 R CS 73 606 c. sourad.y sourad.z pocet jm.prumer ozn. plocha m 1 1.180.000 5.016 1.001005.680.000 5.016.001005 3-1.174.000 10.08 3.006158 PRUREZOVE KOSTATY PLEHO BETO. PRUREZU (archivovane udaje): Plocha.500000 Moment setrv. 1.30083 Teziste.000000 +------------------------------------------------------+ Prurez cislo 1-1 staniceni.000 +------------------------------------------------------+ osa soumernosti Y PREHLED ZATIZEI Zatez. stav: Mz Qy kategorie zat. trvani metoda 1 1.0000 3.5950.0000 celkove kombinovane - - Vypocet se provedl s vyloucenim tahu v betonu + Vypocet se provedl pro cely prurez, dovolene napeti betonu v tahu nebylo prekroceno Bet. vyztuz byla uvazovana s prac. soucinitelem 15. dle cl.103 CS 73 606 ZS1 VYSLEDA APETI v betonu horni okraj ( 1.50): napeti -5.367 maimalni smyk: poloha.000 smykove napeti.000 maimalni hl. napeti: poloha.000 hlavni napeti.000 dolni okraj ( -1.50): napeti.000 VYSLEDA APETI v oceli hor.vyztuz( 1.180): norm.napeti -70.656 dol.vyztuz( -1.174): norm.napeti 60.797 PRUREZOVE KOSTATY IDEALIHO PRUREZU: Plocha.69456 Moment setrv..38979 Teziste.678 eutral. osa.678 CHARAKTERISTIKY PRUREZU: Plocha betonu.500000 Plocha vyztuze.008168 Stupen vyztuz..37% 76

SMER Y +------------------------------------------------------+ Prurez cislo - staniceni.000 +------------------------------------------------------+ osa soumernosti Y POPIS PRUREZU Material: ZB400 ZEL. BETO zn. 400 CS 73 606 Tvar zadany prouzky c. sourad.y sirka ^ Y 1 1.50 1.000 +----+----+.000 1.000 3-1.50 1.000 +--+ +--+ +-+--------> Z ++ ++ +--+--+ BETOARSKA VYZTUZ Material: BVR BET. VYZTUZ 10505 R CS 73 606 c. sourad.y sourad.z pocet jm.prumer ozn. plocha m 1 1.164.000 5.016 1.001005.664.000 5.016.001005 3-1.146.000 10.08 3.006158 PRUREZOVE KOSTATY PLEHO BETO. PRUREZU (archivovane udaje): Plocha.500000 Moment setrv. 1.30083 Teziste.000000 +------------------------------------------------------+ Prurez cislo - staniceni.000 +------------------------------------------------------+ osa soumernosti Y PREHLED ZATIZEI Zatez. stav: Mz Qy kategorie zat. trvani metoda 1 1.0000 3.480.0000 celkove kombinovane - - Vypocet se provedl s vyloucenim tahu v betonu + Vypocet se provedl pro cely prurez, dovolene napeti betonu v tahu nebylo prekroceno Bet. vyztuz byla uvazovana s prac. soucinitelem 15. dle cl.103 CS 73 606 ZS1 VYSLEDA APETI v betonu horni okraj ( 1.50): napeti -5.306 maimalni smyk: poloha.000 smykove napeti.000 maimalni hl. napeti: poloha.000 hlavni napeti.000 dolni okraj ( -1.50): napeti.000 VYSLEDA APETI v oceli hor.vyztuz( 1.164): norm.napeti -67.559 dol.vyztuz( -1.146): norm.napeti 55.704 PRUREZOVE KOSTATY IDEALIHO PRUREZU: Plocha.691535 Moment setrv..37330 Teziste.681 eutral. osa.681 CHARAKTERISTIKY PRUREZU: Plocha betonu.500000 Plocha vyztuze.008168 Stupen vyztuz..37% 77

- velkost napati: σ b := 5.367 MPa σ s := 61 MPa Pretlacenie: σ bc - hrubka dosky d :=.5m - rozmery pilera a := 3.45m b :=.m - posudenie v kritickom priereze - priecna sila: l k :=.05m g :=.5m 5k m 3 1m g = 6.5 k m 1 = 8. MPa σ at = 80 MPa (, "VYHOVUJE", "EVYHOVUJE" ) σ b := if σ b σ bc, "VYHOVUJE", "EVYHOVUJE" σ b = "VYHOVUJE" σ s := if σ s σ at σ s = "VYHOVUJE" V d := g l k + 1a V d = 1199.433 k z i := 0.681 m - vypocet napati: I i := 0.3739 m 4 - prierezove charakteristiky prevzane 1 z programu TM18 S i := b z i S i = 0.510137 m 3 V d S i τ b := bi τ i b = 0.745 MPa z i φ z b := h c 3 minb + z b =.09 m - priblizny vypocet V d τ bp := τ bz bp = 0.47 MPa b σ bt = 0.8 MPa AVRH A POSUDEIE SMYKOVEJ VYSTUZE ( ) Smyk_vystuz := if τ b σ bt, "IE JE POTREBA", if σ bt < τ b 1.5σ bt, "STRMEE!", "STRMEE+OHYBY!" avrh a posudenie piloty podpery 3 Výpočet zaťazenia na pilótu: Smyk_vystuz = "IE JE POTREBA" 78

- výpočtové sily v základovej škáre : := 19.840M... osová sila M M y :=.4934M m... moment okolo osi := 11.433M m... moment okolo osi y I. Priečny smer - X n := ( 4 4 4 4 4) T... počet pilót v jednotlivých radoch (priečny smer) e y := ( 4 0 4) T m... vzdialenosti pilót od osi (priečny smer) e y.ma := ma e y e y.ma = 4m... maimálna vzdialenosť pilóty od osi (priečny smer) II. Pozdĺžny smer - Y n y := ( 5 5 5 5) T... počet pilót v jednotlivých radoch (pozdĺžny smer) e := ( 3 1 1 3) T m... vzdialenosti pilót od osi (pozdĺžny smer) ma( e ) e.ma := e.ma = 3m... maimálna vzdialenosť pilóty od osi (pozdĺžny smer) - dimenzačná sila pre krajnú pilotu : n p := n n p = 0... celkový počet pilót na opore M e y.ma M y e.ma d1 := + + n p d1 = 1.89 M n e y n y e - normové sily v základovej škáre : := 17.4556M... osová sila M M y := 17.967M m... moment okolo osi := 9.5493M m... moment okolo osi y M e y.ma M y e.ma d := + + n p d = 1.608 M n e y n y e Výpočet v programe Geo4: PT 53.63 UT 1. +z.00 HPV 1.30.0 7.00 3.10.30 79

Posouzení piloty podle ČS 73 100 - vstupní data: (Akce - unosnost pilot podpery 3) Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1.00 Třída F6,konzistence tuhá 1.30 Třída G5 3.0 Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 4 3.10 Třída R5, přetváření křehké 5.30 Třída R4, přetváření křehké 6 - Třída R3, přetváření křehké Parametry zemin ázev fi c gama Edef Eoed ny [st.] [kpa] [k/m3] [MPa] [MPa] [-] Třída F6,konzistence tuhá 19.00 1.00 1.00 4.50-0.40 Třída G5 30.00 6.00 1.0 50.00-0.30 Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 19.00 16.00 1.00 7.00-0.40 Třída R5, přetváření křehké 10.00 350.00 5.70 10.00-0.0 Třída R4, přetváření křehké 5.00 400.00 6.90 180.00-0.0 Třída R3, přetváření křehké 3.00 500.00 6.90 50.00-0.15 Parametry zemin pro výpočet vztlaku ázev gama,sat pórovitost gama,sk gama,su [k/m3] [0-1] [k/m3] [k/m3] Třída F6,konzistence tuhá 1.00 - - 11.00 Třída G5.00 - - 1.00 Třída F6,konzistence pevná Sr>0.8 30.00 - - 0.00 Třída R5, přetváření křehké 5.70 - - 15.70 Třída R4, přetváření křehké 6.90 - - 16.90 Třída R3, přetváření křehké 6.90 - - 16.90 Zatížení ázev Typ M My H Hy [k] [km] [km] [k] [k] Zatížení číslo: 1 Výpočtové 189.00 0.00 0.00 4.67 4.15 Zatížení číslo: Výpočtové 1608.00 0.00 0.00 0.95 1.15 Geometrie piloty: Délka piloty = 7.00 m Šírka piloty = 1. m Šírka piloty v patě = 1. m Hloubka upraveného terénu =.63 m Vysazení piloty nad upr. terén = 0.10 m Materiál konstrukce: Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy ČS 73 1001 R. Beton : B 35 Pevnost v tlaku Rbd = 19.50 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.30 MPa Modul pružnosti Eb = 34500.00 MPa Ocel podélná : 10 505 R Pevnost v tahu Rsd = 450.00 MPa Pevnost v tlaku Rscd = 40.00 MPa Modul pružnosti Es = 10000.00 MPa Hladina podzemní vody je v hloubce 1.50 m od původního terénu. 80

Posouzení svislé únosnosti čís.1: (Akce - unosnost pilot podpery 3) Posouzení svislé únosnosti piloty podle teorie MS - mezivýsledky: Výpočet únosnosti v patě: Součinitel únosnosti c = 5.99 Součinitel únosnosti d = 1.35 Součinitel únosnosti b = 0.03 Součinitel únosnosti K1 = 1.15 Výpočtová únosnost na patě piloty Rd = 1604.71 kpa Plocha příčného řezu piloty As = 1.17 m Únosnost na plášti piloty: Zkrácení účinné délky piloty Lp [m] = 0.37 m Hloubka mocnost fid cd gama gamar fs Ufdi [m] [m] [st.] [kpa] [k/m3] [-] [kpa] [k] 0.67 0.67 1.43 3.00 1.00 1.30 3.89 9.98 1.00 0.33 13.57 8.00 0.00 1.30 8.89 11.5.00 1.00 13.57 8.00 0.00 1.0 1.61 48.35.87 0.87 13.57 8.00 0.00 1.10 17.73 59.14 3.00 0.13 6.67 175.00 15.70 1.10 165.9 8.36 5.97.97 6.67 175.00 15.70 1.00 184.05 095.04 6.53 0.56 3.33 00.00 16.90 1.00 06.14 440.57 Posouzení svislé únosnosti piloty podle teorie MS - výsledky: Výpočet proveden pro zatěžovací stav číslo 1.(Zatížení číslo: 1) Součinitel vlivu technologie GamaR1 = 1.00 Únosnost piloty na plášti Únosnost piloty v patě Únosnost piloty Etrémní svislá síla Ufd = 746.68 k Ubd = 157.7 k Uvd = 4903.95 k Vd = 189.00 k Uvd = 4903.95 k > 189.00 k = Vd Svislá únosnost plovoucí piloty VYHOVUJE 81

Posouzení svislé únosnosti čís.1: (Akce - unosnost pilot podpery 3) Výpočet mezní zatěžovací křivky piloty - vstupní data vrstva počátek konec mocnost Es součinitel součinitel číslo [m] [m] [m] [MPa] a b 1 0.00 0.67 0.67 15.60 91.00 48.00 0.67.87.0 10.50 46.00 0.00 3.87 5.97 3.10 4.00 131.00 94.00 4 5.97 6.90 0.93 34.30 169.00 139.00 Regresni součinitel e = 1616.0 Regresni součinitel f = 1155.0 Výpočet mezní zatěžovací křivky piloty - mezivýsledky: Mezní síla na plášťi piloty Qsu = 1696.10 k Velikost napětí na patě při Qsu q0 = 1468.14 kpa Průměrné plášťové tření qs = 91.6 kpa Průměrný sečnový modul deformace Es = 8.36 MPa Součinitel přenosu zatížení do paty Beta = 0.34 Příčinkové součinitele sedání : Základni - závislý na poměru l/d I1 = 0.19 Součinitel vlivu tuhosti piloty Rk = 1.0 Součinitel vlivu nestlačitelné vrstvy Rh = 1.00 Body mezní zatěžovací křivky Sednutí Zatížení [mm] [k] 0.0 0.00.5 1060.40 5.0 1499.63 7.5 1836.66 10.0 10.80 1.5 371.1 15.0 587.4 17.5 735.97 0.0 884.5.5 3033.08 5.0 3181.63 Výpočet mezní zatěžovací křivky piloty - výsledky: Zatížení na mezi mobilizace plášť.tření Qyu = 565.9 k Velikost sedání odpovídající síle Qyu sy = 14.64 mm Únosnosti odpovídající sednutí 5 mm : Únosnost paty Celková únosnost Qbu = 1485.53 k Qpu = 3181.63 k Pro zatížení Q = 1608.0 k je sednutí piloty 5.7 mm 8

Posouzení vodorovné únosnosti čís.1: (Akce - unosnost pilot podpery 3) Vstupní data pro výpočet vodorovné únosnosti piloty: Výpočet proveden podle zadaných hodnot modulu reakce podloží (k). Maimální vnitřní síly a deformace: Ma.deformace piloty = 0.8 mm Ma.posouvající síla = 9.77 k Maimální moment = 51.3 km Dimenzace výztuže: Vyztužení - 8 ks profil 0.0 mm ; krytí 50 mm Stupeň vyztužení nyst = 0.107 % > 0.096 % = nyst,min Zatížení : d = -189.00 k (tlak) ; Md = 51.3 km Únosnost : u = -18783.63 k ; Mu = 509.43 km Zatížení : d = -1608.00 k (tlak) ; Md = 51.3 km Únosnost : u = -18783.63 k ; Mu = 599.38 km avržená výztuž piloty VYHOVUJE PT.63 UT 0.10 1. 1 7.00 3 4 1. Mezní zatěžovací křivka (0,0) 636.3 17.7 1909.0 545.3 3181.6 Q[k] 5.0 10.0 15.0 sy 0.0 5.0 s[mm] Qbu Qyu 83

Vypocet mostnych zaverov: PEVE LOZISKO A PILIERI 3 - vzdialenost pevneho loziska od mostneho zaveru: L z := 58.75 m ST 73 603 cl. 138 - konvencna zakladna teplota: t f := 10 C - medzna dolna teplota: t ma := 35 C - medzna horna teplota: t min := 0 C OTEPLEIE l tn := α t ( t ma t f ) L z l tn = 0.0176 m OCHLADEIE l chn := α t ( t min t f ) L z l chn = 0.01 ZMRASTOVAIE t z := 15 C l zn := α t t z L z l zn = 0.0106 m DOTVAROVAIE ST 73 151 čl. 13 - priemerna hodnota napatia v konstrukcii: σ p := 5 MPa - sucinitel sposobu ulozenia betonu: ST 73 151 čl.13 p 0 := 4 - vek betonu od vybetonovania do vysetrovaného okamziku ( 1 mesiac ) [ rokoch ]: t := 0.08333 - vek betonu od vybetonovania do začiatku posobenia zatazenia ( 100 rokov ) [ rokoch ]: t 0 := 100 1 1 1 1 - sucinitel dotvarovania: p p 0 1 e t t 0 := 1 e p = 1.997 m CELKOVY POSU: σ p l dn := L E z p l dn = 0.0175 m c - predlzenie: l tn := l tn l tn = 0.018 m - skratenie: l chn := l chn + l zn + l dn l chn = 0.049 CELKOVY POSU OTEPLEIE/OCHLADEIE: l t := l tn 1 l chn + l zn + l dn l t = 0.067 m MOSTE ZAVERY: MZ 80J - dilatacny pohyb 80mm m 84

ávrh ložísk: ČÍSLO PODPERY ( OPORY ) TYP LOŽISKA MAXIMÁLA REAKCIA ÁVRH LOŽISKA 1 vpravo 55 JEDOSMERÉ R 1L := 178 k KJ 3.75 1 vľavo 54 VŠESMERÉ R 1R := 304 k KV 3.75 vpravo 6 JEDOSMERÉ R L := 6997 k KJ 7.5 vľavo 63 VŠESMERÉ R R := 6740 k KV 7.5 3 vpravo 60 PEVÉ R 3L := 7560 k P 10 3 vľavo 61 JEDOSMERÉ R 3R := 7774 k KJ 10 4 vpravo JEDOSMERÉ KJ 7.5 4 vľavo VŠESMERÉ KV 7.5 5 vpravo JEDOSMERÉ KJ 3.75 5 vľavo VŠESMERÉ KV 3.75 V Bratislave, marec 007 Ing. Michal Krajčík 85