بررسی تا ثیر اندازه ذرات رسوبات بستر بر آبشستگی تکیه گاه هاي پل

» اولین همایش ملی چالشهاي منابع آب و کشاورزي «انجمنا بیاریوزهکشیایران- دانشگاها زاداسلامیواحدخوراسگان اصفهان- 17 بهمن 1392 بررسی تا ثیر اندازه ذرات رسوبات بستر بر آبشستگی تکیه گاه هاي پل علی رضا طوباي ی زاده دانشجوي کارشناسی ارشد دانشگاه آزاد اسلامی واحد شوشتر گروه علوما ب شوشتر ایران Tubaeezadeh@hotmail.com هوشنگ حسونی زاده عضو هیي ت علمی دانشگاه آزاد اسلامی واحد شوشتر گروه علوما ب شوشتر ایران hassoni44@hotmail.com مهدي قمشی استاد دانشکده مهندسی علوم آب دانشگاه شهید چمران m.ghomeshi@yahoo.com چکیده آبشستگی پدیده طبیعی است که بواسطه جریان آ ب رودخانه ها و یا سیلاب بوجود آمده و نتیجه آن عمل فرسایش بوسیله جریان آب است که موجب انتقال و ساي یدن مواد از کف سواحل و اطراف پایه هاي پل می شود ودر بسیاري از موارد منجر به تخریب پل و سازه هاي هیدرولیکی می گردد.در این مطالعه تا ثیر اندازه ذرات رسوبات بستر بر آبشستگی تکیه گاه هاي کوتاه(نسبت طول پیش آمدگی تکیه گاه به عمق جریان کمتر از یک است) به صورت آزمایشگاهی با استفاده ازرسوباتیکنواخت با قطر متوسط ذرات 0/7 0/35 و 1/5 میلی متردر شرایط آب زلال مورد بررسی قرار گرفت.نتایج نشان می دهد که براي رسوبات یکنواخت با ) 0/7 50 d) فرم بستر ریپل تشکیل می شود و براي رسوبات با (0/7< 50 d) فرم بستر ریپل تشکیل نمی شود.عمق آبشستگی در رسوبات ریپل (0/7 50 d) در شرایط آب زلال در مقایسه با رسوبات غیر ریپل کمتر است. واژه هاي کلیدي:آبشستگی اندازه ذرات تکیه گاه پل مدل فیزیکی مقدمه هر ساله با وقوع سیلاب در هر رودخانه تعداد زیادي از پل ها و سازه هاي هیدرلیکی تخریبمیگردند.طبق آمارهاي اراي ه شده توسط کشورهاي مختلف می توان گفت اکثر تخریب پل ها نه در اثر ضعف سازه اي بلکه در اثر وقوع پدیده آبشستگی در اطراف پایه ها رخ می دهد.آبشستگی پدیده طبیعی است که بواسطه جریان آ ب رودخانه ها و یا سیلاب بوجود آمده و نتیجه آن عمل فرسایش بوسیله جریان آب که انتقال و ساي یدن مواد را از کف سواحل و اطراف پایه هاي پل را موجب می شود (بروسرز و همکاران 1977). عمقناشیازفرسایشبسترنسبتبهبستراولیهراعمقا بشستگیمینامند.همچنین فضاي خالی و تورفتگی بوجود آمده بواسطه شسته شدن رسوبات از کف بستر رودخانه را چاله آبشستگی می نامند.

انواع آبشستگی محققینزیادیازجملهلارسنوتاچ( 1956 )رادکیویواتما( 1983 ) ریچاردسونو دیویس ( 2001 )وملویلوکلمن ( 2000 )درموردانواعا بشستگیتحقیقنمودهاند.بابررسی مطالعاتا نهامیتوانانواع آبشستگیراازدوجنبهکلیموردبررسیقرارداد(خزیمه نژاد 1391 ): انواعا بشستگیازنظرعلتبهوجودآمدن انواعا بشستگیازنظروضعیتحملموادبستر. انواعا بشستگیازنظرعلتبه وجودآمدن به سه دسته تقسیم می شود. 1 آبشستگی عمومی:آبشستگی عمومی در اثر تغییرات رژیم رودخانه و صرف نظر از وجود پل در مسیر جریان اتفاق می افتد. 2 آبشستگی ناشی از تنگ شدگی :ایجادهرنوعسازهدرمسیرطبیعیرودخانه منجربهکاهشعرضرودخانهمیشود.اینعمل باعثمی شودکهسرعتجریانوتنشبرشیبستردراینمحدودهافزایشیابد درنتیجهبه ظرفیتحملرسوبافزودهشدهوسببخواهدشدتاموادبستررودخانهازمحلتنگ شدگیبه قسمت هایپایین دسترودخانهمنتقلشوند. 3 آبشستگی موضعی: قرار گرفتن مانعی در برابر جریان مانند پایه پل باعث تغییر الگوي جریان در اطراف این سازه هاي داخل جریان و ایجاد جریان هاي آشفته چرخشی و گرداب هاي ی در اطراف آنها می شود که در نتیجه باعث فرسایش در زیر این سازه ها می گردد.این فرسایش تنها در اطراف سازه مذکور رخ می دهد از این رو فرسایش حاصل را موضعی می خوانند. ازمجموعاینسها بشستگی عمقا بشستگیکلبهدستمیا ید. بنابهشرایطانتقالرسوبوبراساسمیزانرسوباتیکهبهحفرها بشستگیواردیاخارجمیشوند چابرت و انگلدینگر( 1956 ) آبشستگی را به دوحالتتقسیم کردند(خزیمه نژاد 1391 ):آبشستگیا بزلالا بشستگی وبستر زنده.آبشستگیا بزلال زمانیاتفاقمی بسترزندهزمانیرویمی افتدکهحملرسوبازبالادسترودخانهتوسطجریان وجودندارد.آبشستگی دهدکهجریانازبالادست حاویرسوبباشد اینگونه می توان گفت که سرعتجریانبزرگترازسرعتبحرانی(آستانه حرکت) رسوباتمی باشد( U ).عمق U< آبشستگی در حالت آب زلال 10 درصد بیشتر از حالت بستر متحرك می باشد بنابراین حداکثر عمق آبشستگی در شرایط آستانه حرکت رسوبات (لحظه اي که ذرات شروع به حرکت می کنند را اصطلاحا آستانه حرکت می نامند) یعنی 1 = رخ می دهد. (گراف 1996 باربویا و دي 2004 ). الگوي جریان و مکانیزم آبشستگی در اطراف تکیه گاه پل تکیه گاه هاي پل یا کوله هاي پل پایه هاي پل چسبیده به ساحل رودخانه می باشند.اگر تکیه گاهی بطور عمودي در بستر رودخانه قرار گرفته باشد جریان آب در اطراف آن متلاطم شده و یک سلسله جریان هاي گردابی ایجاد می کند.این سیستم هاي گردابی مکانیزم اصلی آبشستگی به حساب می آیند. به طور دقیق تر عوامل درگیر در آبشستگی اطراف تکیه گاه پل را می توان به جریان رو به پاي ین گرداب موجکمانی گرداب نعل اسبی(گرداب اصلی) گرداب ثانویه وگرداب برخاستگی تقسیم بندي کرد. در سطح بالادست سازه هنگام برخورد جریان آب به دماغه تکیه گاه پل سرعت جریان نزدیک شونده تقریبا صفر می شود که این قسمت سازه را نقطه رکود یا ایستاییمی گویند(کودیاري و همکاران 1992 ) در این نقطه تمام سرعت به هد فشار تبدیل می شود. با توجه به توزیع غیر یکنواخت سرعت در عمق رودخانه توزیع فشاري که ایجاد می شود نیز غیر یکنواخت بوده و از الگوي پروفیل سرعت تبعیت می کند.از آنجا که سرعت از سطح به طرف کف کم می شود فشار دینامیکی هم روي پایه از بالا به پایین کم می شود و بدین ترتیب گرادیان فشار ایجاد شده باعث ایجاد جریانی به طرف کف بستر می گردد. جریان رو به پایین پس از برخورد به بستر به جهات مختلف پراکنده می شود و مقداري از آن صرف حفر زمین می شود.کاهش سرعت در قسمت فوقانی پروفیل سرعت جریان سبب ایجاد یک گرادیان فشار به سمت بالا بر روي پایه می شود که جریان را به سمت سطح منحرف می کند و سبب ایجاد گرداب موج کمانی می گردد.مقداري از جریان پایین رونده که رو به سمت بالادست بازگشت می کند در برخورد با جریان عمومی مجبور به حرکت در جهت جریان می شود و به پایه برخورد می کند این چرخش جریان و بازگشت مجدد آن مقدمه تشکیل گرداب نعل اسبی می باشد.چرخش این گرداب به طرف پایین دست امتداد می یابد که شکلی شبیه نعل اسب در پلان پیدا می کند و به این دلیل آنرا گرداب نعل اسبی می نامند.هنگام

جداشدنجریانازانتهایدماغهتکیه گاهبهدلیلکاهشفشاردرپشتدماغه جریانبهسمت پشتتکیه گاهمنحرفشدهوایجادگردابیمی کندکهبها نگرداببرخاستگیمی گویند. پارامتر هاي موثر بر آبشستگی تکیه گاه به منظور ناچیز در نظر گرفتن تاثیر دیواره کانال بر آبشستگی لارسن وتاچ (1956) و چیو و ملویل (1987) نسبت.( عرض کانال به عرض پایه پل را بزرگتر یا مساوي 10 پیشنهاد دادند ) 10 ( چیو (1984) آزمایش هایی را در حالت بستر زنده انجام داد و پی برد که نسبت ) 8= (1966) به طور قابل توجهی تاثیر دیواره کانال را کاهش می دهد. پیشنهاد شده توسط شن و همکاران ملویل (1992) آزمایشاتی با عمق و طول هاي مختلف تکیه گاه در زمان هاي خیلی طولانی انجام داد و در نهایت توانست محدوده هاي مربوط به عمق تعادل آبشستگی ) d) را شناسایی کند.او تکیه گاه ها را به سه گروه تکیه گاه هاي کوتاه( 1. ) تکیه گاه هاي بلند ) 25 ( و تکیه گاه هاي متوسط (25 < > 1) تقسیم بندي کرد 1 اتما (1980) بیان داشتکه براي رسوبات ریپل (0/7 dمیلی متر)باقی ماندن بستر به صورت تخت در شرایط آستانه حرکت غیر ممکن است.اتما( 1980 ) و اتما و رادکیوي( 1983 ) بیان داشتند که عمق آبشستگی در رسوبات ریپل کمتر از 2 رسوبات غیر ریپل (0/7 > dمیلی متر)است. ملویل و ساترلند (1988) فاکتور اندازه رسوب رابرایمحاسبهتا ثیراندازهرسوبات رویعمقا بشستگیتکیه گاهپلاراي هدادند(خزیمه نژاد 1391 ).بر این اساس در صورتی که > 25 (نسبت طول پیش آمدگی تکیه گاه به قطر متوسط ذرات رسوب) باشد عمق آبشستگی به اندازه ذرات رسوب بستگی ندارد و براي 25 اندازه ذرات رسوب بر عمق آبشستگی تا ثیر می گذارد. در این مطالعه آبشستگی تکیه گاه هاي کوتاه[نسبت طول پیش آمدگی تکیه گاه به عمق جریان کمتر از یک است 1 h (ملویل 1992)] با سه شکل مقطع مستطیلی ذوزنقه 45 و نیم دایره کوتاه بر بستري از رسوبات یکنواخت با قطر متوسط ذرات( d) 0/35 0/7 و 1/5 میلی متر در شرایط آب زلال مورد بررسی قرار می گیرد. مواد و روش ها فلوم آزمایشگاهی اجزاء مختلففلوم آزمایشگاهی مورد استفاده در این تحقیق به این شرح است.کانال هاي ورودي و خروجی روباز مستطیلی با جداره شیشه که طول کانال هاي ورودي در ابتداي فلوم و خروجی در انتهاي فلوم بترتیب 6 و 4 متر می باشد عرض و ارتفاع فلوم نیز 0/6 متر می باشد.مسیر ورودي و خروجی مستقیم وکف آن از جنس ورق فلزي به ضخامت 3 میلیمتر و دیواره ها از جنس شیشه شفاف به ضخامت 6 میلیمتر و به طول 6 متر ساخته شده که هم اثر زبري جداره را کاهش می دهد و هم پدیده هاي هیدرولیکی در محفظه قابل رویت می باشند.کف فلوم بصورت بستر ثابت و بدون شیب و در حد دقت اجراي ی (شیب حدود صفر) بصورت افقی ساخته شده است.قوس 180 درجه فلوم با جداره اي از جنس پلکسی گلاس به ضخامت 3 میلیمتر و شعاع مرکزي 1/8 متر و طول قوس هاي داخلی و خارجی بترتیب 4/7 و 6/6 متر و با توجه به اینکه نسبتR/Bکانال برابر 3 بوده لذا در دسته کانال هاي تند و متمایل به تند قرار می گیرد.براي چرخش آب در فلوم آزمایشگاهی از یک پمپ لجن کش به قدرت 11 کیلووات که قطر لوله مکش و دهش آن 6 اینچ است استفاده می شود. ارتفاع مکش پمپ تقریبا 2 متر و ارتفاع دهش آن حدود 6 متر و حد اکثر دبی قابل انتقال توسط پمپ 18 لیتر در ثانیه است. مدل رودخانه و مدل تکیه گاه پل 1 Rippling Sediment 2 Non-Rippling Sediment

از آنجایی که در کلیه آزمایش ها باید شرایط جریان یکنواخت برقرار باشد کانال ورودي به دلیل طول مناسب و مسیر مستقیم بهترین گزینه براي ساخت مدل رودخانه می باشد. زا 6 متر طول کانال ورودي 2 متر اول آن براي آرام ساختن جریان اختصاص داده شد پس از آن سکویی به ارتفاع 11/5 سانتی متر و طول 1 متر با استفاده از شن ساخته شد و سپس محدوده اي به ارتفاع 11/5 سانتی متر و به طول 2 متر توسط ماسه غیر چسبنده یکنواخت پر شد و در انتها نیز سکوي دیگري به ارتفاع 11/5 سانتی متر و طول 1 متر با استفاده از شن ساخته شد(شکل 1 ).سکو هاي شنی به دلیل کاهش حجم ماسه مصرفی (بدست آوردن ماسه با دانه بندي مشخص و یکنواخت کاري پر زحمت و زمان بر است) و همچنین ایجاد طول کافی جهت فراهم آوردن شرایط جریان یکنواخت و رودخانه اي ساخته شدند.لازم به ذکر است که پس از سکوي انتهایی سطح شیبداري تا میانه هاي قوس(طول تقریبی 2 متر) با استفاده از شن ساخته شده تا شرایط جریان خروجی از روي مدل به طور تدریجی تغییر کند. در این تحقیق آبشستگی تکیه گاه مستطیل ذوزنقه 45 و نیم دایره مورد بررسی قرار می گیرد.شکل 2 این تکیه گاه ها را نشان می دهد.شکل 1 محل قرار گیري این تکیه گاه ها را در فلوم آزمایشگاهی نشان می دهد.تکیه گاه b b هاي مستطیل و نیم دایره نسبت 2= و تکیه گاه ذوزنقه نسبت 3= (b= طول تکیه گاه در جهت جریان و = l طول تکیه گاه l l عمود بر جهت جریان ( و ارتفاع 0/5 متر دارند. ابعاد تکیه گاه به گونه اي انتخاب شده که اثر دیواره جانبی کانال بر عمق حفره آبشستگی ناچیز باشد.در جدول 1 ابعاد این تکیه گاه ها آورده شده است. تکیه گاه مستطیل و ذوزنقه از جنس پلکسی گلاس و تکیه گاه نیم دایره از جنس پولیکا به ضخامت 3 میلی متر ساخته شده اند. لازم به ذکر است که براي اتصال تکیه گاه ها به دیواره فلوم از چسب آکواریوم استفاده شد. جدول 1 : ابعاد تکیه گاه هاي استفاده شده درآزمایش ها تکیه گاه نیم دایره تکیه گاه ذوزنقه 45⁰ تکیه گاه مستطیل l(m) b(m) l(m) b(m) l(m) b(m) 0/062 0/124 0/062 0/186 0/062 0/124 شکل 1 :پلان مدل رودخانه و مکان قرار گیري تکیه گاه شکل 2 :تکیه گاه استفاده شده در آزمایش ها تجهیزات اندازه گیري

کرد. متر لیزري استفاده شده در این تحقیق ساخت کشور آلمان با عنوان تجاري BOSCH مدل DLE 70 Professionalمیباشد(شکل 3 ).محدوده اندازه گیري این دستگاه بین 0/05 تا 70 متر و دقت اندازه گیري آن برابر± 1/5 میلیمتر و واحد اندازه گیري آن متر می باشد.با استفاده از متر لیزري و با حرکت آن بر روي صفحه شیشه اي شبکه بندي شده در طول و عرض و اندازه گیري نقطه برخورد لیزر تا مبداء اندازه گیري توپوگرافی بستر رسوبی و عمق آبشستگی را می توان برداشت جریان سنج الکترومغناطیس مدل 1 (801) 2 شرکت ویل پرت ساخت کشور انگلستان توانایی اندازه گیري سرعت آب در کانال هاي باز را با دقت بالا دارد.این دستگاه دو نوع سنسور استوانهاي و تخت دارد و در آب زلال و گل آلود قابل استفاده است. به دلیل اینکه عمق جریان در آزمایش ها کمتر از 15 سانتی متر بود بنابراین از جریان سنج الکترومغناطیس با سنسور تخت در این تحقیق استفاده شد.محدوده سرعت اندازه گیري دستگاه با سنسور تخت از 5- تا 5+ متر برثانیه دقت اندازه گیري ±0/5% خطا در اندازه گیري و حداقل عمق جریان مورد نیاز دستگاه 5 سانتیمتر می باشد.(شکل 4) شکل 3 :متر لیزري شکل 4: جریان سنج الکترومغناطیس برنامه ریزي آزمایش براي هر پایه 3 آزمایش بر بستري از رسوبات یکنواخت با اندازه ذرات مختلف انجام می شود.مشخصات این رسوبات در جدول 2 آورده شده است.در این جدول جامد رسوب و d 50 قطر متوسط ذرات رسوب g σ ضریب انحراف استاندارد هندسی G s U سرعت بحرانیذراترسوب می باشد. σ g بیانگر درجه یکنواختی رسوب است که به صورت d 84 d 16 است( dبهترتیبقطرمربوطبهذراتیاستکه 16 84 84 d 16 یکنواخت می باشند.(شفاعی بجستان 1378 ). درصدوزنیذراتکوچکترازآنمی باشند) و اگر کمتر از 1/3 چگالی ذرات اراي ه شده باشد رسوبات جدول 2 : رسوبات استفاده شده درآزمایش ها d 50 (mm) G s U c (m/s) 0/35 1/27 2/65 0/352 0/7 1/27 2/65 0/364 1/5 1/25 2/65 0/388 در این تحقیق کلیه آزمایش ها در شدت جریان زیر آستانه حرکت (1> U 0/9) انجام می شوند.همچنین عمق جریان به U c تغییرات گونه اي تنظیم می گردد که آزمایش ها در شرایط تکیه گاه کوتاه مطابق با نظر ملویل( 1992 ) ( 1 ( انجام شوند. h عمق جریان بین (2/6 h 1) محدود می شود. نتایج و بحث 1 The Model 801 Electromagnetic Flow Meters 2 Valeport

زمانی که سرعت جریان به %50 سرعت بحرانی ذرات رسوب برسد آبشستگی تکیه گاه شروعمیشوددر آزمایش ها زمانی که تغییري در عمق آبشستگی در دو ساعت متوالی مشاهده نشد فرض بر آن گرفته شد که شرایط تعادل برقرار شده است.بر این اساس زمان تعادل آزمایش ها 8 ساعت بود. جهت بررسی آبشستگی تکیه گاه هاي پل نتایج آزمایش هاي آبشستگی به صورت شکل 6 5 و 7 اراي ه شده است.درشکل 6 5 و 7 تغییرات 1/5 و 7 =0/35 0/ 50 d d s = d s (نسبت حداکثر عمق آبشستگی به طول پیش آمدگی تکیه گاه) به ازاي d 50 (قطر متوسط ذرات رسوب میلی متر ( به ترتیب در تکیه گاه مستطیل ذوزنقه 45 و نیم دایره رسم شده است.مشاهده می- شو عمق آبشستگی با کاهش dرسوبات 50 بستر کاهش می یابد.در واقع با ریز شدن ذرات رسوب عمق آبشستگی کاهش می- یابد.این نتیجه با نظر اتما( 1980 ) و رادکیوي و اتما( 1983 ) که بیان داشتند عمق آبشستگی در رسوبات ریپل (0/7 d) در شرایط آب زلال در مقایسه با رسوبات غیر ریپل کمتر است تطبیق دارد. 1 0.8 0.6 0.4 0.2 0 0.35 0.7 1.5 d 50 (mm) 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0 0.35 0.7 1.5 d 50 (mm) شکل 5: نمودارتغییرات d s به ازاي d 50 در تکیه گاهمستطیل شکل 6: نمودارتغییرات d s به ازاي d 50 در تکیه گاهذوزنقه 45 1 0.8 0.6 0.4 0.2 0 0.35 0.7 1.5 d 50 (mm) شکل 7 :نمودارتغییرات d s به ازاي d 50 در تکیه گاه نیم دایره بررسی فرم بستر فرم بستر تشکیل شده در تکیه گاه هاي مستطیل ذوزنقه 45 و نیم دایره براي رسوبات بستر با قطر متوسط ذرات 0/35 0/7 و 1/5 میلی متر در شکل هاي 8 تا 10 نشان داده شده است.براي رسوبات با (0/35= 50 d) میلی متر در هر سه نوع تکیه گاه فرم بستر ریپل شکل گرفته است.براي رسوبات با (0/7= 50 d) میلی متر در حالی که در تکیه گاه مستطیل فرم بستر ریپل تشکیل شده است اما در تکیه گاه ذوزنقه و نیم دایره فرم بستر غیر ریپل تشکیل شده است. براي رسوبات با (1/5= 50 d) میلی متر در هر سه نوع تکیه گاه فرم بستر غیر ریپل شکل گرفته است.به طور کلی می توان گفت که براي رسوبات با(

0/7 50 d) فرم بستر ریپل تشکیل می شود و براي رسوبات با (0/7< 50 d) فرم بستر ریپل تشکیل نمیشود. این نتیجه با نظر اتما( 1980 ) و رادکیوي و اتما( 1983 ) تطابق دارد. شکل 8 :فرم بستر در تکیه گاه مستطیلی براي بستر با اندازه ذرات 0/35 1/5 0/7 میلی متر(از چپ به راست) شکل 9 :فرم بستر در تکیه گاه ذوزنقه 45 براي بستر با اندازه ذرات 0/35 1/5 0/7 میلی متر(از چپ به راست) شکل 10 : فرم بستر در تکیه گاه نیم دایره براي بستر با اندازه ذرات 0/35 1/5 0/7 میلی متر(از چپ به راست) نتیجه گیري

- زمانی که سرعت جریان به %50 سرعت بحرانی ذرات رسوب برسد آبشستگی تکیه گاه شروعمیشود. - با کاهش dرسوبات 50 بستر d (نسبت s حداکثر عمق آبشستگی) کاهش می یابد.در واقع با ریز شدن ذرات رسوب عمق آبشستگی کاهش می یابد.عمق آبشستگی در رسوبات ریپل (0/7 d) در شرایط آب زلال در مقایسه با رسوبات غیر ریپل کمتر است. - براي رسوبات یکنواخت با ) 0/7 50 d) فرم بستر ریپل تشکیل می شود و براي رسوبات با (0/7< 50 d) فرم بستر ریپل تشکیل نمی شود. تقدیر و تشکر بدین وسیله نگارندگان این مقاله از مسولین سازمان آب و برق خوزستان به ویژه کارکنان مرکز ملی رسوب به خاطر همکاري صمیمانه و در اختیار گذاشتن تجهیزات آزمایشگاهی کمال تشکر و قدردانی را می نمایند. منابع 1 -خزیمه نژاد ح. 1391.بررسیاثرابعادوموقعیتقرارگیریطوقهبرآبشستگیموضعیایجادشدهدرمحلتکیه گاهپل پایان نامهدکتریدررشته سازه هاي آبی دانشکدهمهندسیعلوما ب دانشگاه شهید چمران اهواز 2- شفاعیبجستان م. 1378.مبانی نظري و عملی هیدرولیک انتقال رسوب انتشارات دانشگاه شهید چمران چاپ اول. 3- Barbhuiya, A.K. and Dey, S. 2004. Local scour at abutments: A review, Sadhana, 29(5): 449-476. 4- Breusers, H.N.C., Nicollet, G., and Shen, H.W.1977. Local scour aroundcylindrical piers.journal of Hydraulic Research,15(3): 211-252. 5- Chiew, Y.M.1984.Local scour at bridge piers,university of Auckland, Department of Civil Engineering, Report No. 355. 6- Chiew, Y. M. Melville, B. W.1987. Local scour around bridge piers,j. Hyd. Res.,25,(1):15-26. 7- Ettema, R.1980.Scour at bridge piers, Rep. No. 216, School of Engineering, University of Auckland, Auckland, New Zealand. 8- Graf, W. H.1996. Fluvial Hydraulics, John Wiley &Sons, N.Y. Hyd. Res., IAHR, 43(4): 445 448. 9- Kothyari, U. C. Garde, R. C. and Raju, K. G. R.1992.Temporal variation of scour around circular bridge piers. J. Hydraul. Engrg.,118(8):1091-1106 10- Laursen, E. M. and Toch, A.1956. Scour around bridge piers and abutments.bull. No. 4,Iowa Highway Res. Board. 11- Melville, B.W.1992.Local Scour at Bridge Abutments, J. Hydraul. Eng., ASCE, 118(4):615-631. 12- Oben-Nyarko, K.,Ettema, R.2011. Pier and Abutment Scour Interaction. Journal of Hydraulic Engineering, 137(12), 1598-1605. 13- Raudkivi, A., and Ettema, R.1983.Clear-water scour at cylindrical piers. Journal of Hydraulic Engineering, 109(3): 338-350. 14- Shen, H. W. Schneider, V. R. Karaki,S. S.1966. Mechanics of local scour, Civil Engineering Department, Colorado State University.Shen 15- Sturm, T. W., Ettema, R., Melville, B. W. 2011. Evaluation of bridge-scour research: Abutment and contraction scour processes and prediction. National Cooperative Highway Research Program, Transportation Research Board of the National Academies.