No. F-13-AAA-0000 همايون برهمندپور سيما كمانكش سعيد سليمي حميد دانايي محمد جعفريان پژوهشگاه نيرو گروه مطالعات سيستم تهران - ايران Uhberahmandpour@nri.ac.irU2T, Uskamankesh@nri.ac.irU2T, 2T Ussalimi@nri.ac.ir, hdanaei@nri.ac.acu2t, Umjafarian@nri.ac.irU2T چكيده مشخصات الكتريكي و رفتار ژنراتور القايي با تغذيه دوگانه كاملا با ژنراتورهاي سنكرون متعارف متفاوت است. لذا ورود مزارع بادي به شبكه كه غالبا داراي اين ژنراتور هستند چالش هاي بسياري براي سيستم قدرت به همراه دارد. يكي از مهم ترين اين چالش ها رفتار ديناميكي ژنراتورهاي القايي متصل به شبكه و تاثير ا نها بر شبكه مي باشد. در اين مقاله مقايسه اي تحليلي بين رفتار ديناميك ژنراتور القايي با تغذيه دوگانه كه هم اينك در نيروگاههاي بادي متداول است و ژنراتور سنكرون موجود در نيروگاههاي متعارف در هنگام بروز خطا انجام م يش و د. جهت مقايسه سطح پايداري گذراي اين ژنراتورها از شاخص "زمان بحراني رفع خطا " استفاده شده است. همچنين عملكرد ديناميكي اين ژنراتورها در زمان بروز خطا و پس از ا ن با انجام شبيه سازي مورد بررسي و تحليل قرار گرفته است. واژ ههاي كليدي نيروگاه بادي ژنراتور القايي SCIG ژنراتور القايي DFIG تحليل پايداري گذرا حد پايداري گذرا رفتار ديناميك 1. مقدمه رشد روزافزون انرژي هاي تجديد پذير در شبكه برق خصوصا انرژي بادي طي ساليان اخير تركيب جديدي را براي واحدهاي توليدي ايجاد كرده است. واحدهاي توليدي نيروگاه هاي بادي كه داراي ژنراتور القايي و متمايز با نيروگاههاي متعارف حرارتي و ا بي مي باشند رفتار متفاوت و منحصر به فردي را براي اين واحدها در حالات استاتيك و ديناميك ايجاد كرده و برهم كنش اين رفتار بر رفتار نيروگاه هاي متعارف پاسخ جديدي را براي شبكه قدرت در مقابل اختلالات ايجاد ميكند. هرچه ضريب نفوذ نيروگاههاي بادي افزايش يابد و در كنار ا ن ظرفيت توليدي اين نيروگاهها بالا رود اين موضوع از اهميت بيشتري برخوردار ميگردد. [1] به همين دليل است كه در حال حاضر بخش عمدهاي از مطالعات سيستم قدرت به همراه نيروگاههاي تجديدپذير متوجه بررسي نقش نيروگاههاي بادي در شبكه قدرت و اثرات متقابل نيروگاه و شبكه ميباشد. يكي از مهمترين اين مقولات پايداري گذرا است. كشور ما نيز در شيب اوليه و نسبتا زياد توسعه نيروگاههاي بادي در شبكه قرار دارد و به همين خاطر لازم است در كنار ايجاد بستر مناسب براي سرمايهگذاري و نصب و راهاندازي واحدهاي بادي مطالعات لازم براي تعيين نقش و تاثير ا نها در شبكه قدرت نيز صورت پذيرد. در مرجع [1] مزارع بادي با دو نوع ژنراتور القايي قفس سنجابي (SCIG) و تغذيه دوگانه (DFIG) مورد نظر قرار داده شده و اثر ا نها در پايداري گذراي شبكه بررسي شده است. در اين مرجع نشان داده شده است كه نميتوان اظهار نظر قطعي در مورد بهبود يا تضعيف پايداري گذراي شبكه با وجود مزارع بادي داشت و اين امر به محل اتصال مزرعه بادي به شبكه بستگي دارد. لكن در اين مرجع نشان داده شده است كه وضعيت پايداري گذراي شبكه در صورت اتصال مزارع بادي DFIG به شبكه نسبت به اتصال مزارع بادي SCIG بهبود قابل توجهي دارد. همچنين در اين مرجع تا ثير افزايش ضريب نفوذ مزارع بادي در شبكه نيز بررسي شده و نشان داده شده است كه ضريب نفوذ بالاتر از حد مشخصي براي هر شبكه ميت و ان د منجر به افزايش خطرپذيري ناپايداري شبكه شود. در مرجع [2] پايداري گذراي شبكه قدرت با در نظر گرفتن اتصال مزرعه بادي با توان بالا به شبكه ارزيابي شده است. در اين مرجع در ابتدا وضعيت پايداري شبكه بدون حضور مزارع بادي با اعمال خطاي سه فاز در
شينه هاي مختلف بررسي شده و شينه متناظر با وقوع بدترين شرايط خطا در شبكه مشخص شده است. سپس همين خطا در دو حالت مختلف جايگزيني يك و دو ژنراتور سنكرون با مزارع بادي به شبكه اعمال شده و نتايج ا ن اراي ه شده است. نتايج اراي ه شده در اين مرجع نشان دهنده ا ن است كه پايداري گذراي شبكه با جايگزيني يك ژنراتور سنكرون توسط مزرعه بادي مي تواند تا حدي بهبود يابد. همچنين نشان داده شده است كه با اتصال دو مزرعه بادي به شبكه پايداري گذرا بهبود قابل توجهي دارد. در مرجع [3] مروري بر مطالعات انجام شده در زمينه تاثير ضريب نفوذ بالاي مزارع بادي DFIG بر پايداري گذراي شبكه انجام شده است. در اين مرجع ضمن تحليل رفتار توربين بادي DFIG در حين خطا و پس از رفع خطا مهم ترين عامل تا ثيرگذار بر پايداري گذراي شبكه تنظيمات سيستم حفاظتي مزرعه بادي ذكر شده است و عواملي نظير مدت زمان خطا و يا مشخصات مكانيكي توربين بادي به عنوان عوامل با تا ثير كم نام برده شده اند. در مرجع [4] نيز مطالعه مقايسه اي بين ژنراتور سنكرون و مزرعه بادي DFIG انجام شده است. در اين مرجع نيز نشان داده شده است كه با وجود مزرعه بادي DFIG پايداري گذراي شبكه بهبود يافته است. همچنين در اين مرجع نشان داده است كه چنانچه مزرعه بادي DFIG در حالت كنترل ولتاژ مورد بهره برداري قرار داده شده باشد ميزان اين بهبودي بهتر است. در [5] يك روش محاسباتي جهت ارزيابي پايداري گذراي توربين بادي SCIG اراي ه شده است و با استفاده از تا ثير پارامترهاي مختلف ژنراتور SCIG بر پايداري گذرا و همچنين تا ثير پارامترهاي شبكه نظير طول خط متصل كننده مزرعه بادي به شبكه ميزان جبران سازي توان راكتيو ميزان بار محلي و سطح ولتاژ پست در پايداري گذرا بررسي شده است. لكن اين روش براي شبكه با چند مزرعه بادي SCIG قابل پياده سازي نمي باشد. همچنين استفاده از اين روش براي انواع ديگر مزارع بادي مانند بسيار پيچيده بوده و در عمل ناممكن است. در اين مقاله مقايسه اي تحليلي بين رفتار ديناميك ژنراتور سنكرون DFIG موجود در نيروگاه هاي متعارف و ژنراتور القايي با تغذيه دوگانه (DFIG) كه هم اينك در نيروگاههاي بادي متداول است انجام پذيرفته است. وجه تمايز اين مقاله با ساير مراجعي كه در اين زمينه اراي ه شده است بررسي پايداري گذرا در شينه ژنراتور سنكرون و يا ژنراتور القايي مي باشد. به عبارت ديگر ا ن چه در اين مقاله مورد توجه قرار گرفته تفاوت بين رفتار ديناميكي ژنراتور سنكرون و ژنراتور القايي است كه در ساير مراجع به ا ن پرداخته نشده است. مبناي بررسي شاخص "زمان بحراني رفع خطا" مي باش د. سطح پايداري گذراي اين دو نوع در ادامه مقاله ابتدا نحوه مدل سازي ديناميك توربين بادي ژنراتور DFIG به اختصار اراي ه شده است. سپس به بررسي خصوصيات ذاتي ژنراتور القايي در تحليل پايداري گذرا پرداخته شده است. پس از ا ن شبيه سازي و تحليل سناريوهاي مورد نظر انجام شده و در پايان نتيجه گيري اراي ه شده است. لازم به ذكر است در تمامي تحليل ها از ژنراتور SCIG در كنار ژنراتور DFIG به عنوان مقايسه اي بين اين دو استفاده شده است. لكن تاكيد بر ژنراتور DFIG است 2. مدل ديناميك ژنراتور القايي با تغذيه دوگانه (1) شماي كلي ژنراتور القايي با تغذيه دوگانه را به همراه اتصال به شبكه نشان ميدهد: 1: ژنراتور القايي با تغذيه دوگانه متصل به شبكه يكي از تفاوت هاي اساسي مدل ديناميك ژنراتور DFIG با ژنراتور سنكرون مدل مكانيكي ا ن است. در اين ژنراتور به دليل وجود مبدل سرعت مكانيكي بين توربين و ژنراتور (گيربكس) لازم است از مدل دو محوري براي بيان رفتار ديناميك محور روتور استفاده شود ( (2)) [6]. 2: مدل مكانيكي ژنراتور القايي با تغذيه دوگانه 2
بر خلاف ژنراتور سنكرون كه در ا ن تنها معادله تاب ژنراتور مبين رفتار مكانيكي ا ن است در اينجا چهار معادله شامل سه معادله ديفرانسيل و يك معادله جبري رفتار مكانيكي محور ژنراتور را مدل مي كنند. d ωt 1 1 Pm = ( Tm Tsh ) = ( Tsh ) ( 1) 2H 2H ω t t t d ω g 1 = ( T sh Te ) ( 2 ) 2H g dθ = ωs( ωt ωg) ( 3) T = kθ + cω ( ω ω ) ( 4) PRmR توان مكانيكي توليدي توسط باد sh s t g ω RsR سرعت سنكرون و HRtR و HRgR نيز ثوابت اينرسي به ترتيب توربين و ژنراتور مي باشند. ساير پارامترهاي موجود در روابط در (2) معرفي شده اند. مدل الكتريكي ژنراتور DFIG مشابه ساير ماشين هاي الكتريكي در قاب مرجع dq بيان ميشود. vqs = rsi qs + ωs ( ψ ds qs ( 5) vds = rsi ds ωs ( ψ qs ds ( 6) vqr = r iqr + ( ωs ωr )( ψ dr qr ( 7) vdr = r idr ( ωs ωr )( ψ qr dr ( 8) i R و ψ بهترتيب نمايانگر ولتاژ مقاومت در اين معادلات v جريان و شار هستند. روتور ژنراتور و ω s سرعت گردش شار استاتور ω b سرعت گردش مبنا (برابر با راديان بر ثانيه) مي باشن د. انديس هاي ω r سرعت گردش 2 π يا 50 2 π 60 d r نيز به ترتيب q و s نمايانگر كميتهاي مربوط به استاتور روتور محور d و محور q مي باشند. سرعت گردش شار استاتور ثابت فرض مي شود و لذا در اين معادلات برابر با يك پريونيت است. ω r با درنظر گرفتن معادلات مربوط به قسمت محركه توربين تعيين مي شود. توان هاي اكتيو و راكتيو خروجي ژنراتور نيز توسط روابط (9) و (10) قابل محاسبه است. ω s P = v i + v i + v i + v i ( 9) Q WG WG qs qs qs ds qr qr ds qs ds ds qr dr dr dr = v i v i + v i v i ( 10) dr qr همانگونه كه مشاهده مي شود معادلات ديفرانسيل مبين رفتار ديناميك ماشين شامل سه معادله مكانيكي و چهار معادله الكتريكي است. لازم به ذكر است براي تبديل معادلات الكتريكي ژنراتور ژنراتور SCIG كافي است در روابط بالا vrdrrو vrqrr برابر صفر گردند. DFIG به 3. خصوصيات ذاتي ژنراتور القايي در پايداري گذرا مهمترين عامل در از دست دادن پايداري گذرا در شبكه در بروز اتصالكوتاه عدم توازن توان مكانيكي تحويلي به توربين ژنراتور و توان الكتريكي تحويلي به شبكه از سوي ژنراتور است كه باعث شتابگيري مجموعه توربين و ژنراتور و در نتيجه ناپايداري مي گردد. در زنراتور القايي (در هر دو حالت قفس سنجابي و تغذيه دوگانه) با بروز اتصال كوتاه شار استاتور و روتور كاهش يافته و در نتيجه توان الكتريكي كاهش مي يابد.[3] اين خود باعث شتابگيري محموعه توربين و ژنراتور ميگردد. همچنين براي ژنراتور DFIG اگر افت ولتاژ پايانه ماشين در حين بروز خطا زياد باشد جهت جلوگيري از صدمه ديدن مبدل تغذيه كننده روتور روتور ماشين توسط مقاومت كروبار اتصال كوتاه شده و مبدل توسط اين مقاومت كنارگذر شده و از مدار خارج مي شود. بنابراين ژنراتور القايي با تغذيه دوگانه به ژنراتور القايي با سيم بندي روتور اتصال كوتاه شده تبديل مي شود. اين موضوع باعث مي شود در حالت پس از خطا و بازيابي ولتاژ توان راكتيو نسبتا زيادي توسط ژنراتور از شبكه جذب شود كه اين امر به نوبه خود باعث افتولتاژ بيشتر در پايانه ژنراتور شده و زمان بازيابي ولتاژ پس از رفع خطا را بالا مي برد. از ديگر نكاتي كه در مقايسه ژنراتور القايي با ژنراتور سنكرون از منظر پايداري گذرا وجود دارد ثابت اينرسي به نسبت پايين ا ن در مقايسه با ژنراتور سنكرون است. اين امر باعث مي شود در توان هاي تزريقي برابر اين دو ژنراتور ژنراتور القايي در مقابل عدم توازن توان مكانيكي و الكتريكي در حين خطا سريع تر شتاب گيرد كه خود يك عامل منفي در پايداري گذرا است. بر اساس ا ن چه كه در بيشتر مراجع ذكر مي شود هر چند نميتوان اثر مثبت يا منفي ژنراتور القايي در پايداري گذرا را به يقين و در تمامي موارد تصريح كرد لكن به هرحال با توجه به خصوصيات ويژه اين ژنراتور لازم است براي حالت هاي مختلف اتصال اين ژنراتور به شبكه تحليل و ارزيابي سطح پايداري گذرا انجام شود. پايداري گذرا 3
4. تحليل ديناميكي ژنراتور 1-4. بررسي سطح پايداري گذرا جهت بررسي سطح پايداري گذرا شاخص زمان بحراني رفع خطا (CCT) انتخاب شده است. بدين منظور خطاي سه فاز متقارن در شينههاي هر يك از سه ژنراتور اعمال شده است. زمان بروز خطا t=0.1s است و با خروج يكي از خطوط موازي بين شينه ژنراتوري و شينه مرجع خطا در زمان t=0.2s رفع ميگردد. حال زمان تداوم خطا بهتدريج افزايش داده ميشود تا ناپايداري حاصل شود. جدول 1: اطلاعات ژنراتور القايي DFIG و SCIG S(MVA) 2.5 P(MW) 2 RRsR(pu) 0.00488 XRsR(pu) 0.0923 در ادامه ابتدا شبكه نمونه ا زمون معرفي مي گردد تا بر روي ا ن تحليلهاي مختلف پايداري گذرا صورت گرفته و سپس با اراي ه سناريوهاي مختلف مقايسه رفتار و عملكرد ژنراتور القايي با ژنراتور سنكرون انجام مي ش ود. شبكه مورد بررسي در (3) نشان داده شده كه داراي سه نوع ژنراتور سنكرون القايي قفس سنجابي و القايي با تغذيه دوگانه است. در اين شبكه شينه 1 به عنوان شينه بينهايت است. در شينه Bus_DFIG يك مزرعه بادي DFIG با 50 توربين بادي وجود دارد كه مشخصات هر توربين ا ن در جدول (1) اراي ه شده است. مشخصات و تعداد توربين بادي SCIG مربوط به مزرعه بادي موجود در شينه Bus_SCIG نيز مشابه مشخصات و تعداد توربين بادي مزرعه DFIG است. يك ژنراتور سنكرون با مشخصات اراي ه شده در جدول (2) نيز در شينه Bus_SG قرار دارد. خطوط مابين شينه 3: دياگرام تكخطي شبكه نمونه 1 و شينه هاي ژنراتورها داراي راكتانس پريونيت مي باشد. هر يك از شينه هاي ژنراتورها داراي بار محلي به ميزان 0/08 50 مگاوات و 15 مگاوار ميباشند. سرعت اوليه ژنراتور DFIG برابر 1/03 پريونيت و سرعت ژنراتور SCIG پس از پريونيت حاصل مي گردد. تحليل پخش بار برابر RRrR(pu) 0.00549 XRrR(pu) 0.0995 XRmR(pu) 3.953 HRgR(s) 0.62 HRtR(s) 4.33 K(pu/rad) 1.11 C(pu.s/rad) 0.06 جدول 2: اطلاعات ژنراتور سنكرون S(MVA) 125 P(MW) 100 XRdR(pu) 0.8 XRqR(pu) 0.6 X' RdR(pu) 0.15 T'RdoR(s) 5 (4) تغييرات سرعت ژنراتور DFIG را با زمان رفع خطا برابر t=0.63s نشان ميدهد. همانطور كه ملاحظه ميشود ژنراتور در اين حالت پايدار ميباشد. (5) نمودار تغييرات سرعت با زمان رفع خطاي t=0.64s است. اين زمان رفع خطا منجر به بروز ناپايداري شده است. لذا 0/53 ثانيه (اختلاف براي ژنراتور DFIG در شبكه اراي ه شده CCT برابر بين 0/63 ثانيه و 0/1 ثانيه) مي باش د. 1/006 4
4: نمودار سرعت ژنراتور DFIG براي زمان رفع خطاي t=0.63s (7): نمودار سرعت ژنراتور SCIG براي زمان رفع خطاي t=0.93s با انجام اين شبيه سازي براي ژنراتور سنكرون زمان بحراني رفع خطا برابر 0/59 ثانيه حاصل ميشود. 5: نمودار سرعت ژنراتور DFIG براي زمان رفع خطاي t=0.64s هاي (6) و (7) تغييرات سرعت ژنراتور SCIG را در دو حالت زمان رفع خطاي برابر t=0.92s و t=0.93s نشان ميدهد. با ملاحظه نمودار سرعت ژنراتور SCIG در اين دو مي توان نتيجه گرفت اين ژنراتور برابر 0/82 ثانيه ميباشد. نمودارهاي (8) و (9) تغييرات زاويه روتور ژنراتور سنكرون را براي قبل و بعد از بروز ناپايداري نشان ميدهند. جدول (3) مقادير CCT را براي اين سه ژنراتور نشان ميدهد. همانطور كه ملاحظه ميشود كمترين مقدار مربوط به ژنراتور القايي DFIG است. بنابراين ميتوان نتيجه گرفت ژنراتور القايي در شرايط برابر با ژنراتور سنكرون از سطح پايداري كمتري برخوردار است. بالا بودن مقدار CCT ژنراتور القايي SCIG نه به دليل مشخصه ذاتي ا ن بلكه به دليل كوچك بودن قابل ملاحظه سرعت (لغزش) ژنراتور است. قطعا اگر اين ژنراتور داراي لغزشي مشابه ژنراتور DFIG گردد از سطح پايداري كمتري برخوردار خواهد گرديد. لازم بذكر است در اين شبيهسازيها به دليل ارزيابي ويژگيهاي ذاتي ژنراتورها از هيچ نوع كنترلكنندهاي استفاده نشده است. CCT براي 6: نمودار سرعت ژنراتور SCIG براي زمان رفع خطاي t=0.92s 8: نمودار زاويه روتور ژنراتور سنكرون براي زمان رفع خطاي t=0.69s 5
از ا نجا كه توان راكتيو ژنراتور القايي متناسب با سرعت ا ن است لذا پس از رفع خطا و به دليل افزايش سرعت همان طور كه در ) (12 ملاحظه مي شود هر دو ژنراتور القايي توان راكتيو قابل ملاحظه اي از شبكه جذب مي كنند. در صورتيكه اين امر در مورد ژنراتور سنكرون ديده ن مي ش ود. 9: نمودار زاويه روتور ژنراتور سنكرون براي زمان رفع خطاي t=0.7s جدول 3: زمان بحراني رفع خطا براي سه نوع ژنراتور SCIG 0.82 DFIG 0.53 SG 0.59 نوع ژنراتور CCT(s) 2-4. بررسي رفتار ديناميك ژنراتورها پس از تعيين زمان بحراني رفع خطا براي هر سه نوع ژنراتور در اين قسمت عملكرد ديناميكي اين سه ژنراتور در شرايط بروز خطاي سه فاز متقارن مشروحه در قبل مقايسه شده است. زمان شروع خطا t=0.1s است و در زمان t=0.2s با خروج يكي از خطوط موازي بين شينه ژنراتور و شينه بينهايت خطا برطرف ميشود. در هاي ) 10) و (11) گشتاور روي شفت ژنراتورهاي القايي SCIG و DFIG نشان داده شده است. در حين بروز خطا شار استاتور و رتور ژنراتور القايي كاهش مي ياب د. اين امر منجر به كاهش گشتاور الكترومغناطيسي و توان اكتيو ژنراتور ميش ود. لذا بيشتر بودن گشتاور مكانيكي نسبت به گشتاور الكترومغناطيسي منجر به شتابگيري ژنراتور ميشود. 11: نمودار گشتاور ژنراتور القايي DFIG با توجه به جذب توان راكتيو نسبتا زياد از سوي هر دو ژنراتور القايي ولتاژ پايانه اين دو ژنراتور پس از رفع خطا ديرتر بازيابي ميشود. اين واقعيت در (13) ديده ميش ود. بنابراين ژنراتورهاي القايي SCIG و DFIG به زمان طولانيتري جهت بازيابي ولتاژ نسبت به ژنراتور سنكرون نياز دارند. از سوي ديگر در اين تحليل ژنراتور DFIG نسبت به ژنراتور SCIG توان راكتيو بيشتري جذب ميكند و زمان رسيدن به حالت ماندگار نيز در مورد ا ن بيشتر است. علت اين امر بيشتر بودن سرعت اوليه ژنراتور DFIG نسبت به ژنراتور SCIG است كه منجر به افزايش جذب توان راكتيو و نيز افزايش زمان بازيابي ولتاژ ميشود. 10: نمودار گشتاور ژنراتور القايي SCIG تغييرات توان راكتيو ولتاژ پايانه و توان اكتيو سه ژنراتور شبكه نيز بهترتيب در هاي (12) تا (14) اراي ه شده است. 12: نمودار توان راكتيو براي سه ژنراتور SCIG SG و DFIG در خصوص تغييرات توان اكتيو دو ژنراتور سنكرون و القايي بايد گفت از ا نجا كه در ژنراتور سنكرون توان اكتيو متناسب با زاويه روتور بوده و معادله ديفرانسيل اين زاويه نسبت به گشتاور شتابدهنده از درجه 6
دوم است لذا در موج توان اكتيو نوسانات با فركانس پايين ديده مي شود و اين نوسانات منشاء ايجاد نوسانات فركانس پايين در شبكه مي باشن د. لكن در ژنراتور القايي توان اكتيو متناسب با سرعت (لغزش) مي باشد كه سرعت (لغزش) داراي معادله ديفرانسيل درجه اول نسبت به گشتاور شتاب دهنده است. بنابراين در اينجا نوساني مشاهده نمي شود و توان اكتيو به صورت موج ميرا شونده بدون نوسان به حالت ماندگار مي رس د. 13: نمودار ولتاژ براي سه ژنراتور SCIG SG و DFIG اين واقعيت در (14) به وضوح مشخص است. كه ژنراتورهاي القايي از سطح پايداري كمتري نسبت به ژنراتور سنكرون برخوردارند. علاوه بر ا ن پايداري گذراي ژنراتور سنكرون كاملا وابسته به مقدار اوليه زاويه روتور است. لكن در مورد ژنراتور القايي سطح پايداري كاملا وابسته به سرعت (لغزش) اوليه ژنراتور است. اين موضوع در مقايسه سطح پايداري ژنراتور DFIG و SCIG به وضوح ديده شد. همچنين عملكرد ديناميكي اين سه نوع ژنراتور در شرايط بروز خطاي سه فاز متقارن بررسي شد. بررسي نتايج نشان دهنده ا ن است كه ژنراتور القايي پس از رفع خطا و به علت افزايش سرعت توان راكتيو قابل ملاحظه اي از شبكه جذب مي كند كه اين امر در مورد ژنراتور سنكرون ديده ن مي ش ود. در نتيجه ژنراتور القايي بر خلاف ژنراتور سنكرون به زمان بيشتري جهت بازيابي ولتاژ نياز دارد. همچنين نشان داده شد كه در اين تحليل به علت بيشتر بودن سرعت اوليه ژنراتور DFIG نسبت به ژنراتور توان راكتيو مورد نياز و زمان بازيابي ولتاژ در ژنراتور ژنراتور SCIG بيشتر محاسبه شده است. SCIG DFIG نسبت به يكي ديگر از تفاوتهاي ذاتي ژنراتور القايي و سنكرون در مشخصه ديناميك توان اكتيو پس از بروز اختلال است كه در اين حالت توان اكتيو ژنراتور سنكرون حالت نوساني داشته لكن در مورد ژنراتور القايي توان اكتيو ميرا شونده غيرنوساني است. با توجه به تفاوت هاي ذكر شده در ژنراتورهاي القايي و سنكرون پيشنهاد مي گردد جهت مطالعات پايداري گذراي مزارع بادي و ورود ا ن ها به شبكه رويه هاي مختص به اين نوع ژنراتورها استخراج شده و مورد استفاده قرار داده شود. 6. مراجع [1] - D Naimi, T Bouktir "Impact of Wind Power on the Angular Stability of a Power System", Leonardo Electronic Journal of Practices and Technologies, Issue 12, January-June 2008 [2] S.Dai, L Shi, Y.Ni, L.Yao, M.Bazargan, "Transient Stability Evaluations of Power System with Large DFIG Based Wind Farms", Power and Energy Engineering Conference (APPEEC), 2010, Aisa, Pacific [3] - M. A. Chowdhury N. Hosseinzadeh W. Shen H. R. Pota T. A. Choudhury "Impact of DFIG wind turbines on transient stability of power systems a review" 8th IEEE Conference on Industrial Electronic and Application (ICIEA), Melbourne, 2013 [4] J. C. Muñoz, C. A. Cañizares " Comparative Stability Analysis of DFIGbased Wind Farms and Conventional Synchronous Generators", Power System Conference and Exposition, March 2011 [5] A.P.Grilo, A.A.Mota, L.T.M.Mota, W.Freitas, "An Analytical Method for Analysis of Large-Disturbance Stability ofinduction Generators", IEEE TRANSACTIONS ON POWER SYSTEMS, VOL. 22, NO. 4, NOVEMBER 2007 [6] - CIGRE Technical Brochure on MODELING AND DYNAMIC BEHAVIOR OF WIND GENERATION AS IT RELATES TO POWER SYSTEM CONTROL AND DYNAMIC PERFORMANCE, International Conference on Large High Voltage Electric Systems, Jan. 2007. 14: نمودار توان اكتيو براي سه ژنراتور SCIG SG و DFIG 5. نتيجهگيري و پيشنهادات در اين مقاله رفتار ديناميكي ژنراتور القايي در قياس با ژنراتور سنكرون در شبكه مورد بررسي قرار گرفت. در ابتدا سطح پايداري گذراي اين دو ژنراتور بررسي شد كه مبناي ا ن شاخص "زمان بحراني رفع خطا " بود. در اين تحليل دو نوع ژنراتور القايي DFIG و SCIG جهت مقايسه با ژنراتور سنكرون و همچنين مقايسه با يكديگر مورد نظر قرار گرفتند. با انجام شبيه سازي هاي لازم زمان بحراني رفع خطا براي سه نوع ژنراتور استخراج شد. با مقايسه اين شاخص براي ژنراتورها نتيجه مي شود 7