ΙΑΠΩΝΙΚΕΣ ΟΔΗΓΙΕΣ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ V? V. α = 4 / 3. Προσεγγιστικές Μέθοδοι. Ιαπωνικές Οδηγίες Αποτίµησης. V =Σ V +α Σ V +α ΣV

Σχετικά έγγραφα
ΙΑΠΩΝΙΚΕΣ ΟΔΗΓΙΕΣ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ V? V. α = 4 / 3. Προσεγγιστικές Μέθοδοι. Ιαπωνικές Οδηγίες Αποτίµησης. V =Σ V +α Σ V +α ΣV

Δ Ρ Ι Τ Σ Ο Σ Σ. Δ Ρ Ι Τ Σ Ο Σ

Στέφανος Δρίτσος V? V. α = 4 / 3. Ιαπωνικές Οδηγίες Αποτίµησης ΙΑΠΩΝΙΚΕΣ ΟΔΗΓΙΕΣ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ. V =Σ V +α Σ V +α ΣV

ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΤΗΡΙΩΝ ΑΠΟ ΟΠΛ. ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΥΟ ΕΠΙΠΛΕΟΝ ΟΡΟΦΩΝ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ.

ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΟΥ ΙΚΑΝΟΤΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ Ή ΧΩΡΙΣ ΣΥΝΕΚΤΙΜΗΣΗ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ

W H W H. 3=1.5εW. F =εw 2. F =0.5 εw. Παράδειγμα 6: Ικανοτικός Σχεδιασμός δοκών, υποστυλωμάτων και πεδίλων

ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ

ΑΝΑΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΚΕΦΑΛΟΥ ΚΑΛΛΙΟΠΗ Α.Μ. 554

ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ.

ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ *

( Σχόλια) (Κείµ ενο) Κοντά Υποστυλώµατα Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής. Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως. α s 2,5

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ

ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ

Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m

ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΜΕ α) Β.Δ. (1959) ΚΑΙ β) ΕΑΚ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΕΛΑΣΤΙΚΉ ΚΑΙ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΉ ΜΕΘΟΔΟ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΥΓΚΡΙΣΕΙΣ.

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών

9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9. ΚΑΔΕΤ-ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΚΔΟΣΗ 2η ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ

Κεφάλαιο 3: Διαμόρφωση και ανάλυση χαρακτηριστικών στατικών συστημάτων

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΥΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ

Σχεδιασµός κτηρίων Με και Χωρίς Αυξηµένες Απαιτήσεις Πλαστιµότητας: Συγκριτική Αξιολόγηση των δύο επιλύσεων

ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΝΔΕΣΜΩΝ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΤΗΝ ΧΡΗΣΗ ΙΑΠΩΝΙΚΩΝ ΚΑΙ ΝΕΟΖΗΛΑΝΔΙΚΩΝ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΙΩΡΟΦΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΦΟΝ ΥΛΗΣ ΗΜΗΤΡΙΟΣ. Περίληψη Α) ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ ΦΟΡΕΑ

ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΗΣ ΜΕΘΟΔΟΥ PUSHOVER ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΙΑ ΤΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟ ΚΤΙΡΙΟ

Fespa 10 EC. For Windows. Στατικό παράδειγμα προσθήκης ορόφου σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στη νέα κατάσταση

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ, ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΥΟ ΟΡΟΦΩΝ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΝΕΟΤΕΡΟΥΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΤΟΥ

ΣΑΚΟΣ ΣΑΚΟΣ Προπτυχιακός Φοιτητής Π.Π.,

ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ

Σχήμα 1: Κάτοψη Τυπικού Ορόφου Κτιρίου

Στο Σχήμα 1 δίνεται η διαμόρφωση των φερόντων στοιχείων ενός τυπικού ορόφου του διώροφου κτιρίου με μια αρχική προεπιλογή των διαστάσεων τους.

Χρήση του Προγράμματος 3DR.STRAD για Πυρόπληκτα Κτίρια

Παραδείγματα - Εφαρμογές κατά EN & ΚΑΝΕΠΕ

ΕΛΕΓΧΟΣ ΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ

Μικρή επανάληψη Χ. Ζέρης Δεκέμβριος

ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΜΑΤΙΣΕΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ Ή ΧΩΡΙΣ ΤΗ ΣΥΝΕΚΤΙΜΗΣΗ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ

Fespa 10 EC. For Windows. Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση

Γεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα. Πού γίνονται σεισμοί?

ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ

ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ. Ενότητα Ζ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ. 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών. 1.2 Περιοχή Εφαρμογής. προκύπτει:

Αποτίμηση και Ενίσχυση Διώροφης Κατασκευής από Οπλισμένο Σκυροδεμα και Προσθήκη ενός Επιπλέον Ορόφου με Βάση τους Σημερινούς Κανονισμούς

Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση:

4.5 Αµφιέρειστες πλάκες

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ.

Αναθεώρηση Επικαιροποίηση Διατάξεων ΚΑΝ.ΕΠΕ.

3.2 Οδηγίες χρήσης του προγράμματος πεπερασμένων στοιχείων RATe ΟΔΗΓΙΕΣ ΧΡΗΣΗΣ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ΠΕΠΕΡΑΣΜΕΝΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ RATe

Αναθεώρηση Επικαιροποίηση Διατάξεων ΚΑΝ.ΕΠΕ.

ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ

ΤΥΠΟΛΟΓΙΟ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ 1

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΑΘΑΝΑΣΟΠΟΥΛΟΥ ΣΩΤΗΡΙΑ

Aποτίμηση υφιστάμενης κατασκευής οπλισμένου σκυροδέματος κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. με χρήση ελαστικής μεθόδου των τοπικών δεικτών πλαστιμότητας

Να πραγματοποιηθούν οι παρακάτω έλεγχοι για τον τοίχο αντιστήριξης.

Αποτίμηση Υφισταμένων Κτιρίων Ευρωκώδικας 8 Μέρος 3 & Κανονισμός Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.)

Μετάβαση από τον EAK στον ΕΚ8

Χρήση του Προγράμματος 3DR.STRAD για Σεισμόπληκτα Κτίρια

ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΑΝΕΠΑΡΚΩΝ ΑΝΑΜΟΝΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ. ΓΕΩΡΓΑΚΟΠΟΥΛΟΣ ΝΙΚΟΛΑΟΣ Προπτυχιακός Φοιτητής Π.Π.,

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΕΝΑΛΛΑΚΤΙΚΩΝ ΤΡΟΠΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ.

Προσεισμικός Έλεγχος Κτιρίων Συμπλήρωση Δελτίου Ενότητες Δ, Ε

Εργασία Νο 13 ΒΛΑΒΕΣ ΑΠΟ ΤΟ ΣΕΙΣΜΟ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ (1999) ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ ΙΩΑΝΝΗΣ

14. Θεµελιώσεις (Foundations)

ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΜΟΣ ΤΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΝΑΛΟΓΑ ΜΕ ΤΗΝ ΕΠΙΡΡΟΗ ΤΩΝ ΒΛΑΒΩΝ

ΣΥΓΚΡΙΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΣΕ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ PILOTI ΜΕΣΩ ΕΛΑΣΤΙΚΩΝ ΚΑΙ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΩΝ ΑΝΑΛΥΣΕΩΝ

ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΩΝ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ ΣΤΟΝ ΧΩΡΙΚΟ ΦΟΡΕΑ ΜΙΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΤΑ ΑΝΤΙΣΤΟΙΧΑ ΣΕ ΕΝΑ ΑΝΤΙΠΡΟΣΩΠΕΥΤΙΚΟ ΕΠΙΠΕΔΟ ΠΛΑΙΣΙΟ ΤΗΣ

ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΣΤΑΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ (PUSHOVER) ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΗΡΙΟΥ ΜΠΟΥΡΣΙΑΝΗΣ ΧΑΡΗΣ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΑΠΟ Ο/Σ ΜΕ PUSHOVER ΚΑΙ ΠΡΟΣΕΓΓΙΣΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟΔΟΥΣ

Μελέτες και Κατασκευές Προσεισμικών Ενισχύσεων 12 & 13 Μαρτίου 2009

Η τεχνική οδηγία 1 παρέχει βασικές πληροφορίες για τον έλεγχο εύκαµπτων ορθογωνικών πεδίλων επί των οποίων εδράζεται µοναδικό ορθογωνικό υποστύλωµα.

Αποτίμηση και ενίσχυση υφιστάμενης κατασκευής με ανελαστική στατική ανάλυση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ.

ΤΕΕ/ΤΚΜ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ. Πολυτεχνείου Πατρών, Επιστημονικά Υπεύθυνος

Παράδειγμα διαστασιολόγησης και όπλισης υποστυλώματος

Σέρρες Βαθμολογία:

ΙΑπόστολου Κωνσταντινίδη ιαφραγµατική λειτουργία. Τόµος B

Υψος Ισογείου (m) Υψη Ορόφων (m)

Αξιολόγηση παραδοχών προσομοίωσης συμπεριφοράς στοιχείων οπλισμένου σκυροδέματος σε μη-γραμμικές αναλύσεις.

Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου. Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου

Αποτίμηση Διώροφου Κτιρίου κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ.

ΕΛΕΓΧΟΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΔΟΚΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ.

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών

Παράδειγμα διαστασιολόγησης και όπλισης δοκών

ΜΕΛΕΤΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΦΕΡΟΝΤΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΙΣΟΓΕΙΟΥ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΣΚΟΠΟ ΤΗΝ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΟΡΟΦΟΥ

ιερεύνηση που αφορά στα κοντά υποστυλώµατα κατά τον σχεδιασµό των κατασκευών, σύµφωνα µε τις νέες διατάξεις του ΕΚΩΣ 2000 ( ).

Αποτίµηση και Επεµβάσεις σε Υφιστάµενες Κατασκευές µε Βάση ΕΚ8 και τον ΚΑΝ.ΕΠΕ.

Ανελαστική ανάλυση υφιστάμενης κατασκευής και σύγκριση τρόπων ενίσχυσής της με βάση τον ΚΑΝ.ΕΠΕ.

B1 B2 B3 B4 B5 C27 B6 C22 C23 C24 C25 C26 C28 B34 B28. Το κλιμακοστάσιο B29 C15 C16 B8 C17 B B33 C9 K.M. C13 C8 B13 B14 B15 C11 B16 C10 C12

Μέθοδος Ταχείας Αποτίμησης Σεισμικής Επάρκειας Υφισταμένων Κατασκευών. Στυλιανός Ι. Παρδαλόπουλος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός

Η ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΤΟ SCADA Pro

Σχεδιασμός νέου κτιρίου κατά ΕΚΩΣ/ΕΑΚ και έλεγχός επάρκειάς του κατόπιν προσθήκης ορόφου κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ

Ολοκληρωμένα παραδείγματα εφαρμογής Επεμβάσεων (ΕC8 μέρος 3 / ΚΑΝ.ΕΠΕ.)

Χ. ΖΕΡΗΣ Απρίλιος

ΚΑΤΗΓΟΡΙΕΣ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ - ΔΕΙΚΤΕΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ

Ερευνητικό πρόγραµµα ΟΑΣΠ /02 - Επιστ. Υπεύθ.: καθηγ. Ι.Ε. Αβραµίδης - ΑΠΘ

ΕΦΗΜΕΡΙΣ ΤΗΣ ΚΥΒΕΡΝ Η ΣΕΩΣ

Εικόνα : Τετραώροφος πλαισιακός φορέας τριών υποστυλωµάτων

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ Ι ΕΑΤΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΜΗ-ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΣΤΑΤΙΚΗ ΥΠΕΡΩΘΗΤΙΚΗ (PUSHOVER) ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ

ΤΟ «ΚΕΝΤΡΟ ΣΤΡΟΦΗΣ» ΣΤΗΝ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. - ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΟΡΟΦΟΥ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΔΙΑΦΟΡΕΣ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ

ΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ

8ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 2002», Μάρτιος 2002 ΚΑΤΑΓΡΑΦΗ ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΩΝ ΒΛΑΒΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΣΕΙΣΜΟ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ ΤΟ ΣΕΠΤΕΜΒΡΗ ΤΟΥ 1999

Ευρωκώδικας 8: 1: Σχεδιασµός Κτιρίων

Transcript:

Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήµιο Πατρών ΤΟ ΚΑΝΟΝΙΣΤΙΚΟ ΠΛΑΙΣΙΟ ΓΙΑ ΤΙΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ Προσεγγιστικές Μέθοδοι ΙΑΠΩΝΙΚΕΣ ΟΔΗΓΙΕΣ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ καθ. Στέφανος Η. Δρίτσος Πάτρα, Οκτώβριος 015 1 Ιαπωνικές Οδηγίες Αποτίµησης Εκτίµηση Τέµνουσας Αντοχής Ορόφου d Τρία επίπεδα ελέγχου Κόστος/m : / 5 /10 x 1.4 όταν δεν υπάρχουν σχέδια Ελέγχεται ανά διεύθυνση? ορ. ορ. d, ελ. d 1 ο Επίπεδο Σ +α Σ +α Σ, κοντων w, τοιχ., υποστ. α ποσοστό αντοχής τοιχωµάτων όταν αστοχούν τα κοντά υποστυλώµατα w Εκτίµηση Β d. Επίπεδο 1 Επίπεδο Επίπεδο 3 α Φ πρ d W α 4 / 3 πρ α 1,0 πρ α 1.5(n + 1) /(n + 1) πρ t t α οµοίως για υποστυλώµατα όταν < 1 ή κοντά υποστυλώµατα: h καθ < 5% Φ.5 d (επιτ.εδάφους) 3 4

Αν υπάρχουν κοντά υποστυλώµατα Σ + 0.7Σ + 0.5Σ, κοντων, τοιχ., υποστ. q 0.8 Αν δεν υπάρχουν κοντά υποστυλώµατα Σ + 0.7Σ, τοιχ., υποστ. q 1.0 Εκτίµηση τ 0.075f, κοντ. τ, υποστ. Κατακόρυφων Στοιχείων 0.035f τ για A καθ. καθ. 0.05f για > 6 h h µεταξύ και 6 Αν δεν υπάρχουν κοντά υποστυλώµατα και τοιχώµατα Σ, υποστ. q 1.0 τ, τοιχ. 0.05f 0.1f Αν δεν υπάρχουν κρυφά υποστυλώµατα Αν υπάρχει ένα κρυφό υποστύλωµα 5 0.15f Αν υπάρχουν κρυφά υποστυλώµατα 6 ο Επίπεδο Μετά από Έλεγχο τύπου αστοχίας (κάµψη ή διάτµηση; ) των κατακόρυφων µελών Υπολογισµός σε κάθε κατακόρυφο µέλος Υποστύλωµα Τοίχωµα α Μ +Μ καθ. κ ( Μ όπου καθ. ),βάση ορόφου 1/ βάσηορόφου κορυφήκτιρίου Εκτίµηση q µέλους (δηλ. m κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ.) mn (, ),, Aν <,, διατµητική αστοχία αστοχία q 1.0 µε την λογική ΚΑΝ.ΕΠΕ. m ~ 1. Για τοιχώµατα Aν Aν εκτίµηση του Για υποστυλώµατα µ 1. q 1.0 1.3 q.0 µ 10 ( / 1) 30 ( / b z f 0.1) σ σ αν 8Φ σ 0 αν < 8Φ Πρέπει 1 µ 5 w h h Aν,, καµπτική αστοχία q 1.0 µε την λογική ΚΑΝ.ΕΠΕ. κατά Κεφ. 9 7 εκτίµηση q 1/ q (µ 1) / ((0.75(1+ 0.05 µ )) 8

Υπάρχουν κοντά υποστυλώµατα q 0.8 και όπως στο 1 ο επίπεδο αλλά µε τα ακριβέστερα του ου επιπέδου Αν δεν υπάρχουν κοντά υποστυλώµατα Δηµιουργούνται περισσότερες από µία (συνήθως 3) κατηγορίες κατακόρυφων στοιχείων 1 η : όσα έχουν q 1.0 q 1.0 εως.0 η : όσα έχουν (π.χ. τοιχώµατα που αστοχούν σε κάµψη) 3 η : όσα έχουν q >.0 (π.χ. υποστυλώµατα που αστοχούν σε κάµψη) 3 (q ) n 1 9 b1 + 1 + b 3 ο Επίπεδο Ελέγχου Μετά από Ικανοτικό Έλεγχο στους Κόµβους + > + δ o κ ώ ν, υποστ. + + Αν 1 b1 b οπότε: mn mn + + b1 b 1, τελ. 1 1 + + + + + + b1 b, τελ. 1 + + A f (0.9d) 1 y.. (Αστοχία κάµψης) (Αστοχία διάτµησης) (Αστοχία κάµψης) (Αστοχία διάτµησης) Προηγείται η αστοχία των δοκών Καθοριστικές οι ροπές αντοχής των δοκών 10 Οµοίως ελέγχεται: + > + + + Αν 1 b1 b Σε κάθε περίπτωση q Εκτίµηση του, υποστ. α Μ +Μ Αν προηγείται αστοχία υποστυλωµάτων : Αν αστοχία σε διάτµηση: Αν αστοχία από κάµψη: καθ. κ q υπολογίζεται όπως στο ο επίπεδο. Δηλ. q 1.0 1/ q (µ 1) /(0.75(0.75(1+ 0.05 µ )) Δοµικής µορφολογίας ΜΕΙΩΤΙΚΟΙ ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΕΣ ΑΝΤΟΧΗΣ S T S D, τελικ ό D κανονικότητα και συµµετρία κάτοψης: 1 0.1g 1 g 0 1 ορθογωνική ή µε προεξοχή µέχρι 10% g 1 1 Γ,Τ ή Π µέχρι 30% g 1 περίπλοκες επιµήκης κάτοψη: 1 0.05g g 0 για λόγο πλευρών < 5 g 1 5< <8 g >8 Αν προηγείται αστοχία δοκών Αν αστοχία σε διάτµηση Αν αστοχία σε κάµψη q 1.5 q 3.0 11 στένωση κάτοψης: 1 0.05g 3 g 0 3 για b 1/b > 0.8 g 1 για 0.5< b 3 1/b < 0.8 g για b 3 1/b < 0.5 1

παρουσία σεισµικών αρµών: 1 0.05g 4 g 0 4 w > 0.01h g 1 4 0.005h< w < 0.01h g 4 w < 0.005h κανονικότητα καθ ύψος: 1 0.05g 8 g 0 το ύψος του ορόφου είναι µέχρι 0% µικρότερο του από πάνω 8 g 1 8 g 8 αν 0% έως 30% αν > 30% παρουσία αιθρίου: 1 0.05g5 g 0 5 µέχρι 10% κάτοψης g 1 5 µεταξύ 10% και 30% g 5 >30% παρουσία plot: 1. 0.05g 9 g 0 aν δεν υπάρχει plot 9 g 1 9 g 9 αν καλύπτει το σύνολο του ισογείου αν καλύπτει έκκεντρα ένα τµήµα του ισογείου εκκεντρικότητα αιθρίου: 1 0.005g 6 ύπαρξη υπογείου µικρότερου από την κάτοψη ισογείου: g 0 7 για το σύνολο της κάτοψης g 1 για > 50% κάτοψης 7 g για < 50% κάτοψης 7 1 0.05g 7 Στα επίπεδα και 3 g 1 Ισχύουν οι µισές τιµές που ισχύουν στο επίπεδο 1 Εκτός από το g6 όπου: g 0 6 και g7 που είναι ίδιο µε το επίπεδο 1 επιπλέον εκκεντρότητα Κ.Β. και Κ.Δ.: 1 0.1g 10 13 g 0 10 g 1 10 g 10 αν e < 10% (B+) 10% (B+) < e < 15% (B+) e > 15% (B+) 14 µη κανονικότητα καθ ύψος δυσκαµψίας και µάζας: 1 0.1g 11 Συντελεστής φθοράς Τ g 0 11 g 1 11 g 11 K αν + 1 + 1 K < 1. K K K 1. < < 1.7 αν + 1 αν K + 1 + 1 + 1 K > 1.7 0.8 για Η λ > 30έτη Λόγω ηλικίας: Τ 0.9 για 0έτη< Η λ < 30έτη 1.0 για Η λ < 0έτη Λόγω διαβρωτικών ουσιών: Τ 0.8 αν στο κτίριο χρησιµοποιούνται διαβρωτικές ουσίες Λόγω πυρκαγιάς: Τ 0.8 αν έχει υποστεί πυρκαγιά και επισκευάστηκε. Αν δεν επισκευάστηκε Τ0.7 όπου K ΣΑ (τοιχ.+ υποστυλωµάτων) Άθροισµα µαζών ορόφων υπερκείµενων του 15 Λόγω παραµόρφωσης: Τ 0.7 αν έχει αναπτύξει κλίση ή ανοµοιόµορφες καθιζήσεις ή αν υπάρχουν εµφανείς παραµορφώσεις σε δοκούς ή υποστυλώµατα ή είναι Τ 0.9 θεµελιωµένο σε επιχώµατα Λόγω φθορών ή ρηγµατώσεων: Τ 0.9 αν υπάρχουν ρωγµές στις επικαλύψεις ή 16 Τ 0.8 αν υπάρχουν διαβρωµένοι οπλισµοί

Παράδειγµα (βλ.βιβλίο ΕΑΠ, Αποτίµηση Σεισµικών Βλαβών, Επισκευές και Ενισχύσεις Κτιρίων Ο.Σ. Συγγραφείς Μ.Φαρδής & Σ.Δρίτσος) Α hf 1Φ1 1Φ1 1Φ1 1Φ1 ΚΟΜΒΟΙ: ΑΟΠΛΟΙ Δεδοµένα ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ: Διατοµή: 0.5m x0.5m (τα εξωτερικά) 0.30m x0.30m (τα κεντρικά) Η κ 4.15m Η 4.50m ΔΟΚΟΙ: Διατοµή: b0.5m, h0.5m ΠΛΑΚΕΣ: Διατοµή: h f0.15m Α Οπλισµός: StI(0) 4Φ14, συνδετήρες Φ6/300mm καλά αγκυρωµένοι Οπλισµός: StI(0) 4Φ1 (λ)κάτω, συνδετήρες Φ6/50mm καλά αγκυρωµένοι 1Φ1 στις στηρίξεις Οπλισµός: StI(0) Φ8/15mm (µόνο Χ διεύθυνση) τα µισά κεκαµµένα 17 ΦΟΡΤΙΑ: ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ: ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΔΡΑΣΕΙΣ: ΖΗΤΕΙΤΑΙ: Μόνιµο Φορτίο Πέραν του ιδίου βάρους: q(επ.πλάκας) 1 KN/m Αντοχή σκυροδέµατος : Από επί τόπου έρευνα fk9.6 Pa Ζώνη Σεισµικότητας ΙΙ, έδαφος Κατηγορίας Β και Συνήθη Σπουδαιότητα κατά τον ΕΑΚ. Έλεγχος στην διεύθυνση Χ 18 Υπολογισµός µαζών Για αντιπροσωπευτικό τµήµα µήκους 4m κατά Χ Φe (g) 0.60g Ελαστικό Φάσµα Ψευδοεπιταχύνσεων Ζώνη ΙΙ - έδαφος Γ - Ιδ.βάρος πλάκας και επίστρωσης: (0.15 5+ 1) 4.0 10.5 194.6KN - Ιδ.βάρος δοκών: 5 0.5 0.35 ( (4.0 0.5) + (5.0 0.5)) 37.KN - Ιδ.βάρος πάνω µισού υποστυλώµατος: 5 ( 0.5 + 0.3 ) 4.5 / 1KN - Συνολική µάζα: (194.6+ 37.+ 1) / 9.81 4.8KN / m / e 4.8t 0.4g 1 ο Επίπεδο Ελέγχου 4 / 3 (0.6 9.81) 4.8 KN 194.6 KN Μειωτικοί Συντελεστές S 1.0 D T 0.8 ελλείψει στοιχείων T 1 0.0 e T 0.80 e T (e) 19 Υπολογισµός Υποστυλώµατα µε / h> 6 f 9.6 τ 1.5 1.5 3 0. 5 0. 5 3 0 6 0 K N k 0.05 f 0.05 0.05 0.30 P a Έλεγχος 194.6 KN > S T 60 0.8 48 K N! Ανεπάρκεια 4 φορές D 0

Δρώσα Τέµνουσα ο Επίπεδο Ελέγχου 0.6 9.81 4.8 KN 146 KN Υπολογισµός Από διαστασιολόγηση προέκυψε: Στα εξωτερικά Στο κεντρικό Στα εξωτερικά Στο κεντρικό 18KN 7.6KN 3.9KN 50.4KN 18 8.7 KN< 3.9 8.7KN 4.15 7.6 13.3KN< 50.4 13.3KN 4.15 Κρίσιµη η αστοχία σε κάµψη Διαθέσιµος Δείκτης q Για τα εξωτερικά µ 10(3.9 4.15/( 18) 1) 30(3.9 / 0.5 0.9 0.5 9600 /1.5) 0.1) 5.9> 5! Για κεντρικό µ... 5.7> 5! λαµβάνεται µ 5 1/ q ( 5 1) / 0.75(1+ 0.05 5) 3. 3. ( 8.7+ 13.3) 98.KN 146KN> S T 98. 0.8 78.6KN D Ανεπάρκεια.5 φορές 1 3 ο Επίπεδο Ελέγχου Ικανοτικός Έλεγχος στους εξωτερικούς κόµβους: Προσδιορισµός αντοχών στις δοκούς: Άνω πέλµα: Από πλάκα: Στη στήριξη άνω (λ+ λ ) 4Φ 1 45mm 8Φ 8 40mm (+) 854mm Συνυπολογισµός οπλισµού πλάκας Κατά ΕΚΩΣ: Ρεαλιστικότερα: h f εκατέρωθεν / 4 εκατέρωθεν x 0 A f z 0.854 0.43 70.3KN b yd 1.15 + 0 0.6 0.43 18.6 KN b 1.15 Στη στήριξη κάτω: Φ1 3 ΔΙΑΤΜΗΣΗ Συνδετήρες Φ6/50 S0 + 3 d wd Για θετική τέµνουσα:... 31.4KN d Για αρνητική τέµνουσα:... 8.9KN d Από συνδετήρες: ΑΡΑ Προσδιορισµός τύπου αστοχίας δοκών... 18.5KN wd 70.3 < / + + 35.1KN 49.9KN 18.6 + 9.3KN< 45.5KN Καµπτική αστοχία + 31.4+ 18.5 49.9KN 6.9+ 18.5 45.4KN Υπολογισµός ΣΜ 70.3+ 18.6 88.9>>ΣΜ 18KNm b Κρίσιµα τα υποστυλώµατα και επειδή η κάµψη προηγείται (βλ. επίπεδο ) 8.7KN 4

Ικανοτικός Έλεγχος στους εσωτερικούς κόµβους: Δεν υπάρχουν δοκοί κατά Χ: Σ 0 b ως αν πολύ ασθενείς δοκοί Μ 0 0, τελ. 7.6+ 0 6.65ΚΝ κεντρ 4.15 ΝΕΟΖΗΛΑΝΔΙΚΗ ΠΡΟΤΑΣΗ ΜΕ ΒΑΣΗ ΤΙΣ ΔΥΝΑΜΕΙΣ Υπολογισµός µ 5, q 3. όπως επίπεδο : 3.( 8.7+ 6.65) 77KN Ελέγχεται η ανισότητα: 146KN> 77 1 0.8 61.6KN 5 6 1ο Στάδιο Αναγνώριση τρόπου αστοχίας δοµικών µελών (όπως στο επίπεδο 3 της Ιαπωνικής Μεθόδου) ο Στάδιο Υπολογισµός µέγιστης τέµνουσας βάσης (κατά διεύθυνση) 3ο Στάδιο Υπολογισµός βασικής ιδιοπεριόδου 4ο Στάδιο Υπολογισµός απαιτούµενου δείκτη συµπεριφοράς q και 5o Στάδιο Έλεγχος µ, απαιτ µεµ διαθ, (,B) που µπορεί να «αντέξει» το κτίριο µ ο Στάδιο Υπολογισµός µέγιστης τέµνουσας βάσης µπορεί να «αντέξει» το κτίριο 1ος Τρόπος: Συντηρητική Παραδοχή (,B) που Γίνεται ελαστική ανάλυση για τέµνουσα βάσης 1 θεωρώντας αντεστραµµένη τριγωνική κατανοµή και υπολογίζεται για κάθε µέλος οι τιµές Αντοχη r για κάµψη και διάτµηση Ενταση mn r, B τότε εξαντλείται η αντοχή στο πιό ευάλωτο µέλος. 7 8

ος τρόπος: Μη συντηρητική παραδοχή Υπολογίζεται το, B Σ κατακόρυφων µελών όπως προέκυψαν στο ο Στάδιο Αν κρίσιµος ο κατώτατος όροφος, B,ορ Αν κρίσιµος άλλος όροφος η, B υπολογίζεται ως αυτή που αντιστοιχεί στην βάση όταν «αστοχεί» ο κρίσιµος όροφος θεωρώντας αντεστραµµένη τριγωνική κατανοµή των σεισµικών δυνάµεων στους ορόφους. 3ος Τρόπος: Ακριβέστερη εκτίµηση Γίνεται στατική ανελαστική ανάλυση (ph-over) για κατακόρυφα φορτία B G+Ψ 1 ος τρόπος Q ος τρόπος δ 9 30 Είτε 3ο Στάδιο Υπολογισµός βασικής ιδιοπεριόδου Από ελαστική ανάλυση (όπως στον 1ο τρόπο του 1ου βήµατος) Υπολογίζονται οι οριζόντιες µετακινήσεις δ Όµως χρησιµοποιούνται δυσκαµψίες ρηγµατωµένων µελών (ΝΖ:~5% Αρηγµάτωτης). Είτε T π m δ / Fδ Από κάποια προσεγγιστική σχέση π.χ. κατά ΕΚ8 T, (πηλίκο aylegh) 3/ 4 0 075 H, όπου H το ύψος του κτιρίου 4ο Στάδιο Υπολογισµός απαιτούµενου δείκτη συµπεριφοράς q και Από τα φάσµατα απαίτησης του ΕΑΚ (για το Τ του 3ου Σταδίου) q απαιτ B, απαιτ, β B,απαιτ µ ( 1) / για Τ <. q + µ q T για Τ > T µ δ Κατά ΕΑΚ βλ. σχέση 3.13 του ΕΑΚ 31 3

Έλεγχος µ, διαθ 1,5 µ, διαθ έως 6 µ, διαθ 6 µ, διαθ 5ο Στάδιο µ, απαιτ µε µ, διαθ (αν µηχανισµός ορόφου) (Αν όπως τα νέα κτίρια) (Αν S h > 16 Φ ή 0, 5 d ή συνδετήρες όχι καλά κλειστοί) Κατά την κρίση του µηχανικού τιµές µεταξύ και 6 ΠΡΟΣΕΓΓΙΣΤΙΚΗ ΕΚΤΙΜΗΣΗ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΟ Ο.Σ. ΜΙΑ ΠΡΟΤΑΣΗ µε βάση τις τιµές q και m του ΚΑΝ.ΕΠΕ ΕΠΕ. (αναθεώρηση της προηγούµενη πρότασης) καθ. Σ. Η. Δρίτσος 33 34 1 ο Βήµα Υπολογισµός απαιτούµενης τέµνουσας βάσης σχεδιασµού του κτιρίου ( ) Β, απαιτ. ο Βήµα Υπολογισµός µέγιστης ιδεατής διαθέσιµης τέµνουσας βάσης (αντοχής) του κτιρίου ( ) 3 ο Βήµα ΔΙΑΔΙΚΑΣΙΑ, Β Χρήση συντελεστή συµπεριφοράς q Χρήση τοπικών δεικτών m Έλεγχος επάρκειας προσδιορισµός βαθµού ανεπάρκειας 35 1.1 1 ο Βήµα Υπολογισµός απαιτούµενης τέµνουσας βάσης σχεδιασµού του κτιρίου ( ) Προσδιορίζεται η ιδιοπερίοδος του κτιρίου από κάποια προσεγγιστική σχέση π.χ. κατά ΕΚ8 T, 3/ 4, 0 075 H όπου H το ύψος του κτιρίου Κατά ΕΑΚ βλ. σχέση 3.13 του ΕΑΚ 1. Β, απαιτ. Προσδιορίζεται η απαιτούµενη τέµνουσα βάσης σχεδιασµού του κτιρίου από τα φάσµατα απαίτησης του ΕΚ8 ή του ΕΑΚ 36

ο Βήµα Προσεγγιστικός Υπολογισµός µέγιστης διαθέσιµης τέµνουσας βάσης αντοχής του κτιρίου ( ).1Υπολογισµός µέγιστης τέµνουσας στην οποία αστοχεί κάθε κατακόρυφο µέλος Υπολογισµός σε κάθε κατακόρυφο µέλος Υποστύλωµα α Μ +Μ καθ. κ, Β ( Μ όπου καθ. ) Β. 1 ος Τρόπος: Υπολογισµός µε χρήση δείκτη συµπεριφοράς q, Τα κατακόρυφα στοιχεία διακρίνονται σε 3 οµάδες: α) Υποστυλώµατα (Υ), β) Τοιχώµατα (Τ), γ) Κοντά Υποστυλώµατα (Κ.Υ.) Β Το, υπολογίζεται από τα των κατακόρυφων µελών Αν υπάρχουν Κ.Υ. στον κρίσιµο όροφο,. ελ Σ,B, ΚΥ + 0,7 Σ, Τ + 0,5 Σ, Υ Τοίχωµα,βάση ορόφου 1/ βάσηορόφου κορυφήκτιρίου Αν δεν υπάρχουν Κ.Υ. στον κρίσιµο όροφο Σ + 0, 7 Σ ελ.,b, Τ, Υ Aν <,, διατµητική αστοχία. Αν δεν υπάρχουν ούτε Κ.Υ. στον κρίσιµο όροφο ούτε Τ ελ Σ,B, Υ Aν,, καµπτική αστοχία mn (, ),, 37 Τελικά η ιδεατή διαθέσιµη τέµνουσα βάσης είναι: q,b ελ.,b 38 Επιλογή q ΚΑΝ.ΕΠΕ. Πίνακας Σ 4.4.: Τιµές του δείκτη συµπεριφοράς q για την στάθµη επιτελεστικότητας Β («Σηµαντικές Βλάβες») Εφαρµοσθέντες Κανονισµοί µελέτης (και κατασκευής) Ευµενής παρουσία ή απουσία τοιχοπληρώσεων (1) υσµενής (γενικώς) παρουσία τοιχοπληρώσεων (1) 1995 < 3,00,30 1985 < < 1995 (),30 1,70 <1985 1,70 1,30 Β.3 ος Τρόπος: Υπολογισµός, µε χρήση τοπικών δεικτών m Στον κρίσιµο όροφο υπολογίζεται για κάθε κατακόρυφο µέλος ο τοπικός δείκτης πλαστιµότητας m Για κοντά υποστυλώµατα m 0,8 Για υποστυλώµατα και τοιχώµατα - Αν προηγείται η διατµητική αστοχία m 1, - Αν προηγείται η καµπτική αστοχία d, m θ θ Για στάθµη Γ θm θ d 1,5 y, θ m +θy Για στάθµη Β θ d 1,5 (3) Αν στον κρίσιµο όροφο υπάρχουν κοντά υποστυλώµατα q1,0 (4) Για στάθµες επιτελεστικότητας Α ή Γ οι παραπάνω τιµές πολλ/ζονται µε 0,6 και 1,4 αντίστοιχα. Για τη στάθµη Α η τιµή του συντελεστή q δεν επιτρέπεται να υπερβαίνει το 1,5 39 θ και θ Από ΚΑΝ.ΕΠΕ. 7.. και 7..4 y m (Εξισώσεις Σ., Σ.3 και Σ8α) 40

Διακρίνονται 3 κατηγορίες µελών ανάλογα µε την πλαστιµότητά τους.4 Γενική Παρατήρηση 1 η : Κατακόρυφα στοιχεία µε m 1,3 Αν κρίσιµος ο κατώτατος όροφος, B,ορ η : Κατακόρυφα στοιχεία µε 1.3< m, 3 η : Κατακόρυφα στοιχεία µε m >, Προσδιορίζεται για κάθε κατηγορία το Σm και η συνολική τέµνουσα αντοχής προκύπτει από την σχέση: Αν κρίσιµος άλλος όροφος η υπολογίζεται ως αυτή που αντιστοιχεί στην βάση όταν «αστοχεί» ο κρίσιµος όροφος θεωρώντας αντεστραµµένη τριγωνική κατανοµή των σεισµικών δυνάµεων στους ορόφους., B ( Σ m ) + ( Σ m ) + ( Σ m ),B 1 3 41 4 4 ο Βήµα Έλεγχος επάρκειας Προσδιορισµός βαθµού ανεπάρκειας Ανεξάρτητα από τον τρόπο υπολογισµού του Αν,B Β, απαιτ. επάρκεια,b ΑΜΕΡΙΚΑΝΙΚΕΣ ΟΔΗΓΙΕΣ FEA 73 ΚΑΙ 356 Βαθµός ανεπάρκειας λ Β, απαιτ.,b 43 44

ΑΜΕΡΙΚΑΝΙΚΕΣ ΟΔΗΓΙΕΣ FEA 73 ΚΑΙ 356 Δύο εναλλακτικοί τρόποι : α) Προσδιορισµός απαίτησης σε όρους στροφών χορδής ( θ S ) και έλεγχος µε αντίστοιχη ικανότητα ( θ ) β) Προσδιορισµός τοπικών δεικτών πλαστιµότητας µελών m θ / θy και έλεγχος θ Α υ m d d ή d m d 45 46 / 1 1 1 1 Κλειστοί Συνδετήρες Ναι Ναι Ναι Ναι Όχι Όχι Όχι Όχι ω1-ω+v 0 0 0. 0. 0 0 ΠΙΝΑΚΑΣ Θ οκοί (ν0) 0. 0. Θ (%) 5.5 4.5 3.5.5 3.5.0.0 1.5 Υποστυλώµατα (ω1ω) ω1-ω+v 0.4 0.4 0.4 0.4 Θ(%) 3.5.9 3.0.5.0 1.7 1.5 1.3 ω1-ω+v 0.5 0.5 Τοιχώµατα 0.5 0.5 Για τον προσδιορισµό των δεικτών m µε χρήση των τιµών του πίνακα λαµβάνεται για τη διαρροή: Θ y 0.5 % για δοκούς - υποστυλώµατα Θ(%).3 1.8 1.5 1.3 1.8 1.3 0.8 0.7 Υπόµνηµα Θεωρείται κρίσιµη η καµπτική αστοχία και λαµβάνεται (0,9 d) όπου Μ η ροπή αντοχής και το µήκος διάτµησης προσεγγιστικά 1. Για δοκούς προσεγγιστικά µπορεί να ληφθεί: 1 yd (1) Για υποστυλώµατα γίνεται χρήση νοµογραφηµάτων αλληλεπίδρασης Μ-Ν Θ y 0.3 % για τοιχώµατα 47 48 A f. Το λαµβάνεται κατά FEA: 3. Οπότε όπου v v b d w 0,9(1+ ν) f ( Pa) d (3) () /

«Κλειστοί συνδετήρες» σηµαίνει: ΑΠΟΔΕΚΤΕΣ ΟΡΙΑΚΕΣ ΤΙΜΕΣ Σε υποστυλώµατα ή δοκούς Αποστάσεις στις κρίσιµες περιοχές: Σε τοιχώµατα Υπάρχουν ακραία «κρυφά υποστυλώµατα» µε ω wx καιω wy S h d / 3 [(1,3, A / A ) 1] 0,3 max o Στάθµη επιτελεστικότητας Είδος στοιχείου Κύριο Δευτερεύον Προστασία Ανθρώπινης Ζωής 1/θ /3 θ Αποφυγή κατάρρευσης /3 θ θ A o A διατοµή «κρυφού» υποστυλώµατος διατοµή περισφιγµένου πυρήνα στο «κρυφό» υποστύλωµα 49 50 ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑΤΑ 1) Υποστύλωµα πρόβολος διατοµής300 300 4,15 m f k 9, 6 Pa Υπολογισµός Αντοχών µέλους 11, 6 1, 5 ν 0, 1 d 0, 3 9600 616 9, 6 1, 15 ω 0, 05 tot 300 0 1, 5 4Φ14 S400 συνδ Φ6/300 S0 N d 11, 6 kn d d 60,9 knm κορυφή 49,9 knm, βάση και ότι έστω έχει προκύψει Νοµογράφηµα µ d 0, 16 3 9600 d 0,16 0,3 7, 6 knm 1,5 41,5 kn 51 5

Υπολογισµός θ d 7, 6 0, 16 41, 5 4, 15 πιν. 3.1 θ 1,8% ) Πλακοδοκός 50x500 (mm) ανοίγµατος 3,75m µε οπλισµό S0 και έστω 31,4kN Αντοχές Ανωοπλισµόςστηστήριξη 4Φ1+8Φ8854 Kάτωοπλισµόςστηστήριξης Φ16 mm mm Σε πρωτεύον στοιχείο για ασφάλεια ανθρώπινης ζωής θ, επιτρ 0,5 1,8% 0,9% 0 d A fyd(0,9 d) 0,854 0,9 0,475 70, 3 knm 1 1,15 31, 4kN Έλεγχος επάρκειας Κατά σύµβαση θ y 0,5% ( FEA 354) θ, επιτρ 0,9 Τοπικός δείκτης πλαστιµότητας m 1,8 θy 0,5 m 1,8 7, 6 49, 7 knm< 60,9 knm d Ανεπαρκές d 53 Υπολογισµός θ 854 ρ1 0,007 50 475 6 ρ 0,0019 50 475 ω1 ω ( ρ1 ρ ) f yd / f d (0,007 0,0019) 0 1,5 /1,15 9,6 0,158 54 d 70, 3 1, 19 31, 4 ( 3, 75/ ) Πιν. 3.1 θ,% % θ επιτρ, 0,5,% 1,1 Έλεγχος Επάρκειας 1,1 m 0,5, md, 70,3 154,7 knm> d 3, 0 knm 55