ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΑΙ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΠΟΛΥΩΡΟΦΩΝ Κ.Ω.Σ.
|
|
- Ζένα Αλεβίζος
- 7 χρόνια πριν
- Προβολές:
Transcript
1 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 1 ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΑΙ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΠΟΛΥΩΡΟΦΩΝ Κ.Ω.Σ. ειδική προσομοίωση κόμβων αλληλεπίδραση κατασκευών ΜΑΡΙΑ Ι. ΦΑΒΒΑΤΑ Δρ Πολιτικός Μηχανικός, MSc, Δ.Π.Θ. Επιβλέπων Καθηγητής: ΧΡΗΣΤΟΣ Γ. ΚΑΡΑΓΙΑΝΝΗΣ, Δρ Πολιτικός Μηχ. Ε.Μ.Π., Καθηγητής, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Πολυτεχνικής Σχολής Δ.Π.Θ. 1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ 1.1 Διατύπωση προβλήματος Η εκτίμηση της σεισμικής συμπεριφοράς και ικανότητας των πολυώροφων κατασκευών από ωπλισμένο σκυρόδεμα είναι ένα πολυσύνθετο δύσκολο πρόβλημα, το οποίο δεν μπορεί να θεωρηθεί ότι έχει αντιμετωπισθεί στο σύνολό του με πλήρη σαφήνεια και με την απαιτούμενη ακρίβεια. Η βέλτιστη ανάπτυξη του αναλυτικού μοντέλου προσομοίωσης μιας κατασκευής απαιτεί τον προσδιορισμό και την κατανόηση του πραγματικού τρόπου απόκρισης των μελών της. Από τα βασικότερα προβλήματα που υπάρχουν είναι, βεβαίως, η δυσκολία για ακριβή προσομοίωση της συμπεριφοράς των επί μέρους μελών τους. Βασικές ιδιότητες που κυρίως καθορίζουν την απόκριση των μεμονωμένων δομικών στοιχείων και άρα ολόκληρου του δομικού συστήματος είναι η αντοχή, η δυσκαμψία και η πλαστιμότητα, ενώ εξίσου σημαντικό ρόλο έχει η ικανότητα για απορρόφηση ενέργειας κατά τη διάρκεια σεισμικής διεγέρσεως. Έτσι, ενώ στη Διεθνή βιβλιογραφία υπάρχει
2 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 2 καταγεγραμμένη η έντονη και συνεχής προσπάθεια των διαφόρων ερευνητών για την ανάπτυξη αξιόπιστων μεθοδολογιών και μοντέλων απόκρισης, με σκοπό τη βελτίωση του τρόπου προσέγγισης της πραγματικής σεισμικής συμπεριφοράς τόσο συνολικά όσο και των επιμέρους μελών των κατασκευών από ωπλισμένο σκυρόδεμα, εξακολουθούν να υπάρχουν σημαντικές αβεβαιότητες. Αυτό οφείλεται αφ ενός στην υψηλή πολυπλοκότητα του τρόπου απόκρισης του σκυροδέματος, ως υλικού, στις βασικές μορφές έντασης - θλίψη, εφελκυσμός, διάτμηση - και αφ ετέρου στην έλλειψη της εις βάθος κατανόησης των μηχανισμών απόκρισης των μελών μιας κατασκευής έναντι συνθέτων μορφών έντασης με διατμητικό χαρακτήρα. Από τα πλέον σημαντικά θέματα είναι η συμπεριφορά των κόμβων και ιδιαίτερα των ακραίων κόμβων δοκών - υποστυλωμάτων, όπου υπάρχει έντονος προβληματισμός για την προσομοίωση της σεισμικής απόκρισης, o οποίος απορρέει από την έλλειψη της εις βάθος κατανόησης, καθώς και από την έλλειψη κοινά αποδεκτού μοντέλου μηχανισμού απόκρισης. Αυτό άλλωστε αντικατοπτρίζεται και στην υφιστάμενη διεθνώς επιστημονική διαφωνία για τον τρόπο λειτουργίας και τη διαδικασία σχεδιασμού τους. Συνήθως, για την εκτίμηση της σεισμικής συμπεριφοράς κατασκευών από ωπλισμένο σκυρόδεμα το αναλυτικό μοντέλο προσομοίωσης που χρησιμοποιείται περιλαμβάνει στοιχεία μιας διάστασης που περιγράφουν την απόκριση των δοκών και των υποστυλωμάτων, ενώ η προσομοίωση των κόμβων γίνεται με χρήση άκαμπτων ζωνών θεωρώντας έτσι ελαστική, με άπειρη αντοχή και δυσκαμψία, την απόκριση στην περιοχή του κόμβου. Στην πραγματικότητα όμως μια τέτοια συμπεριφορά δεν είναι πάντα εφικτή, κυρίως σε παλαιού τύπου κατασκευές. Έτσι, στην πιθανή περίπτωση ρηγμάτωσης ή αστοχίας των κόμβων η συνολική απόκριση της κατασκευής δεν προσεγγίζεται με ικανοποιητική ακρίβεια. Ελάχιστες μέχρι σήμερα είναι οι αναλυτικές μελέτες διερεύνησης της σεισμικής συμπεριφοράς κατασκευών ωπλισμένου σκυροδέματος στις οποίες λαμβάνεται υπόψη ο τρόπος λειτουργίας των κόμβων. Στις περιπτώσεις αυτές η προσομοίωση της συμπεριφοράς των κόμβων γίνεται με χρήση στροφικών ελατηρίων, η απόκριση των οποίων, όμως, δεν λαμβάνει υπόψη τη βαθμιαία μείωση της αντοχής και την πιθανή ψαθυρή αστοχία του κόμβου. Κατά συνέπεια, η επιρροή της τοπικής ανε-
3 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 3 λαστικής απόκρισης των κόμβων στη σεισμική συμπεριφορά πολυωρόφων κατασκευών είναι ανοικτό πρόβλημα προς διερεύνηση. Επιπλέον, η αναγνώριση και ο συνυπολογισμός όλων των παραγόντων επιρροής της σεισμικής συμπεριφοράς των πολυωρόφων κατασκευών, συναρτήσει των υψηλών απαιτήσεων σε υπολογιστική ισχύ, αποτελεί σημαντικό πρόβλημα για την αναλυτική διερεύνηση της απόκρισης των κατασκευών. Έτσι, παράγοντες που υπό ορισμένες συνθήκες είναι δυνατόν να καταστούν σημαντικοί για την πραγματική συμπεριφορά των πολυώροφων κατασκευών, δεν λαμβάνονται συνήθως υπόψη. Ως οι κυριώτεροι από αυτούς μπορούν να θεωρηθούν: (α) η ύπαρξη τοιχοπληρώσεων συμπαγών ή με ανοίγματα και (β) η αλληλεπίδραση παρακείμενων κατασκευών. Εξάλλου, στη Διεθνή βιβλιογραφία παρατίθενται πολλά παραδείγματα όπου τα αποτελέσματα των σεισμών αποδεικνύουν ότι η συνολική απόκριση των κατασκευών ωπλισμένου σκυροδέματος επηρεάζεται σημαντικά και από αυτούς τους κρίσιμους παράγοντες. Συγκεκριμένα, παρατίθενται πολλά παραδείγματα όπου τα αποτελέσματα των σεισμών αποδεικνύουν την ιδιαίτερη δομική αξία που έχουν οι τοιχοπληρώσεις για τις κατασκευές από ωπλισμένο σκυρόδεμα. Οι αντοχές των τοιχοπληρώσεων δεν μπορεί να είναι αμελητέες για την κατασκευή, δεδομένου ότι κατά τη διάρκεια μεγάλων σεισμικών διεγέρσεων οι αναπτυσσόμενες οριζόντιες δυνάμεις στο κτίριο έχουν ως αποτέλεσμα την αλληλεπίδραση των τοιχοποιιών με το πλαίσιο ωπλισμένου σκυροδέματος που τις περιβάλλει. Παρόλα αυτά, στην καθημερινή πρακτική οι τοιχοπληρώσεις εξακολουθούν να θεωρούνται μη φέροντα δομικά στοιχεία και δεν λαμβάνονται υπόψη κατά το σχεδιασμό των κατασκευών ωπλισμένου σκυροδέματος. Αυτό οφείλεται στο ότι μέχρι και σήμερα δεν υπάρχει κοινή αντίληψη για τη συμπεριφορά των τοιχοπληρώσεων κατά την αλληλεπίδρασή τους με τα πλαίσια. Βασική αιτία αποτελεί το γεγονός ότι οι παράμετροι που επηρεάζουν την απόκριση των τοιχοποιιών είναι πολλοί, όπως για παράδειγμα: μηχανικά χαρακτηριστικά πλίνθων και συνδετικής κονίας, γεωμετρία πλαισίου που περιβάλλει την τοιχοποιία, αντοχή και δυσκαμψία δομικών στοιχείων και πλαισίου, ύπαρξη και μορφή ανοιγμάτων, μέγεθος αναπτυσσόμενων οριζόντιων δράσεων, κ.λπ. Εξακολουθούν,λοιπόν, να υπάρχουν αβεβαιότητες για την προσομοίωση της συμπεριφοράς των τοιχοποιιών για να μπορούμε
4 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 4 να έχουμε κοινά αποδεκτές συστάσεις τόσο για το σχεδιασμό όσο και για την αποτίμηση σεισμικής συμπεριφοράς κατασκευών με τοιχοπληρώσεις. Σημειώνεται δε ότι συνήθως στις ανελαστικές αναλύσεις που πραγματοποιούνται για την εκτίμηση της σεισμικής συμπεριφοράς των κατασκευών οι τοιχοπληρώσεις δεν λαμβάνονται υπόψη. Μια τέτοια θεώρηση μπορεί να οδηγήσει στη μη ασφαλή εκτίμηση της αντοχής, της δυσκαμψίας και της πλαστιμότητας της κατασκευής, ενώ αγνοεί τη σημαντική επιρροή που μπορεί να έχει στη σεισμική συμπεριφορά των πολυώροφων κατασκευών η καθ ύψος μεταβολή της δυσκαμψίας (π.χ. πιλοτή, τοιχοπλήρωση με ανοίγματα). Επίσης, αναφέρεται ότι τα προγράμματα που χρησιμοποιούνται διεθνώς για την ανελαστική ανάλυση πολυώροφων κατασκευών από ωπλισμένο σκυρόδεμα, δεν περιλαμβάνουν στοιχεία ειδικά για την προσομοίωση των τοιχοπληρώσεων. Το πρόβλημα περιπλέκεται ιδιαίτερα εάν ληφθεί υπόψη και η σημαντική επιρροή της πιθανής τοπικής ανελαστικής απόκρισης των κόμβων. Στην περίπτωση αυτή δεν υπάρχει αντίστοιχη προσπάθεια προσέγγισης στη Διεθνή βιβλιογραφία. Ακόμη, σημαντικό ρόλο στη σεισμική συμπεριφορά και ικανότητα των κατασκευών έχει η αλληλεπίδραση παρακείμενων κατασκευών και οι κρούσεις που πιθανώς παρατηρούνται μεταξύ τους κατά τη διάρκεια σεισμικής διεγέρσεως. Από τη διερεύνηση της υφιστάμενης Διεθνούς βιβλιογραφίας προέκυψε ότι η μελέτη του πιθανού προβλήματος της αλληλεπίδρασης παρακείμενων κατασκευών περιορίζεται στην περίπτωση όπου υπάρχει ισοσταθμία πλακών μεταξύ αυτών. Σε όλες τις περιπτώσεις η πρόσκρουση των κατασκευών γίνεται στη στάθμη των πλακών και δεν διερευνάται η περίπτωση εμβολισμού υποστυλώματος από τις πλάκες παρακείμενου κτιρίου. Σημειώνεται ότι μέχρι σήμερα παρόλο που η περίπτωση εμβολισμού υποστυλώματος από πλάκα παρακείμενης κατασκευής κατά τη διάρκεια σεισμικής διεγέρσεως είναι η πιο συνηθισμένη, στην πράξη δεν έχει ακόμα μελετηθεί. Επιπλέον, τα αποτελέσματα των υφιστάμενων εργασιών επικεντρώνονται στις αναπτυσσόμενες λόγω της πρόσκρουσης μετατοπίσεις και στις απαιτούμενες πλαστιμότητες. Οι διατμητικές απαιτήσεις και η διατμητική ικανότητα των υποστυλωμάτων δεν μελετώνται καθόλου παρότι αυτοί οι παράμετροι είναι πολύ σημαντικοί για τον τρόπο αστοχίας και την ασφάλεια των κατασκευών από ωπλισμένο σκυρόδεμα. Οι περισσότερες αναλυτικές μελέτες που υπάρχουν παρουσιάζουν συμπεράσματα
5 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 5 που δεν μπορούν να εφαρμοσθούν άμεσα στο σχεδιασμό πολυώροφων κατασκευών. Το πρόβλημα περιπλέκεται ιδιαίτερα εάν ληφθεί υπόψη και η σημαντική επιρροή της τοπικής ανελαστικής απόκρισης των κόμβων. Στην περίπτωση αυτή δεν υπάρχει αντίστοιχη προσπάθεια προσέγγισης στη Διεθνή βιβλιογραφία. Η διερεύνηση της πραγματικής σεισμικής συμπεριφοράς των πολυώροφων κατασκευών γίνεται ακόμη πιο πολύπλοκη με την επιρροή και των τριών παραπάνω παραγόντων. Άλλωστε, στις αστικές περιοχές και ιδιαίτερα στο κέντρο των πόλεων το σύστημα δομήσεως που συνήθως εφαρμόζεται είναι συνεχές και αρκετά από τα υφιστάμενα κτίρια είναι σχεδιασμένα με βάση τους παλαιούς κανονισμούς. Έτσι, είναι δυνατόν οι τρεις παράγοντες που ήδη αναφέρθηκαν να συνυπάρχουν και να επηρεάζουν σημαντικά την απόκριση των κατασκευών. Από τη Διεθνή βιβλιογραφία αναλυτικές μελέτες ερευνητών που να διερευνούν τη σεισμική συμπεριφορά των πολυώροφων κατασκευών με τοιχοπλήρωση και προβλήματα αλληλεπίδρασης σε συνδυασμό με την επιρροή της τοπικής ανελαστικής απόκρισης των κόμβων δεν ευρέθησαν. Από τα παραπάνω γίνεται κατανοητή η ανάγκη για βελτίωση της υφιστάμενης μεθοδολογίας στην προσέγγιση του πραγματικού τρόπου απόκρισης των κατασκευών έναντι σεισμικών δράσεων και ιδιαίτερα σε ό,τι αφορά στους τρεις παράγοντες που ήδη αναφέρθηκαν. 1.2 Οργάνωση εργασίας Η παρούσα διατριβή περιλαμβάνει οκτώ κεφάλαια ως εξής: Στο πρώτο κεφάλαιο γίνεται ανασκόπηση της υφιστάμενης γνώσης σχετικά με τους τρεις κρίσιμους παράγοντες επιρροής της σεισμικής συμπεριφοράς των κατασκευών από ωπλισμένο σκυρόδεμα, ως εξής: - κόμβοι δοκών-υποστυλωμάτων: Παρουσιάζονται τα επικρατέστερα μοντέλα λειτουργίας των κόμβων, τα οποία αποτελούν και τη βάση για το σχεδιασμό αυτών στις πε-
6 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 6 ρισσότερες χώρες του κόσμου. Επιπλέον, περιγράφονται τα υφιστάμενα αναλυτικά μοντέλα εκτίμησης τόσο της αντοχής, όσο και της ανελαστικής συμπεριφοράς των κόμβων. Γίνεται ανασκόπηση των υφιστάμενων αναλυτικών μοντέλων προσομοίωσης που έχουν παρουσιασθεί στη Διεθνή βιβλιογραφία για την περιγραφή του τρόπου λειτουργίας των κόμβων. Τέλος, παρουσιάζονται εργασίες σχετικές με τη διερεύνηση της επιρροής της σεισμικής συμπεριφοράς των κόμβων στη συνολική απόκριση των κατασκευών από ωπλισμένο σκυρόδεμα. - αλληλεπίδραση κατασκευών: Στο πλαίσιο της παρούσας εργασίας στόχος είναι η διερεύνηση της επιρροής της τοπικής ανελαστικής απόκρισης των κόμβων στη σεισμική συμπεριφορά των κατασκευών με προβλήματα αλληλεπίδρασης. Δεδομένου ότι αντίστοιχη προσπάθεια προσέγγισης δεν υπάρχει στη Διεθνή βιβλιογραφία, παρουσιάζονται εργασίες σχετικές μόνο με την αλληλεπίδραση κατασκευών. - τοιχοπλήρωση: Δεν αποτελεί στόχο της παρούσας εργασίας η διερεύνηση της συμπεριφοράς και των μορφών αστοχίας της τοιχοπλήρωσης, αλλά η επιρροή αυτής στη συνολική συμπεριφορά των κατασκευών και ιδιαίτερα σε συνδυασμό με την επιρροή της τοπικής απόκρισης των κόμβων και την επιρροή της αλληλεπίδρασης. Όμως, στη Διεθνή βιβλιογραφία δεν εβρέθησαν εργασίες σχετικές με την αλληλεπίδραση των τριών κρίσιμων παραγόντων επιρροής της σεισμικής συμπεριφοράς των κατασκευών. Έτσι, παρουσιάζονται εν συντομία χαρακτηριστικές προσπάθειες προσέγγισης και μοντελοποίησης της απόκρισης των τοιχοποιιών στις κατασκευές, με έμφαση στο μοντέλο του ισοδύναμου διαγώνιου θλιπτήρα. Στο δεύτερο κεφάλαιο αξιολογούνται (σχολιάζονται) τα υφιστάμενα αναλυτικά μοντέλα συμπεριφοράς και τα στοιχεία προσομοίωσης των κόμβων. Μελετάται η συμπεριφορά και τα πραγματικά χαρακτηριστικά των κόμβων βάσει πειραματικών αποτελεσμάτων. Τίθενται οι αρχικές παράμετροι για την ανάπτυξη ειδικού μοντέλου περιγραφής της συμπεριφοράς των κόμβων, με σκοπό την άμεση εφαρμογή του σε πολυώροφες κατασκευές.
7 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 7 Στο τρίτο κεφάλαιο - περιγράφονται καταρχήν οι βασικές αρχές-χαρακτηριστικά για την ανάπτυξη του προτεινόμενου μοντέλου απόκρισης για τους κόμβους, ώστε αυτό να προσεγγίζει την πραγματική συμπεριφορά. - Αναπτύσσεται πρόγραμμα ηλεκτρονικού υπολογιστή σε κώδικα FORTRAN που υλοποιεί το προτεινόμενο ειδικό μοντέλο προσομοίωσης κόμβων. Γίνεται προσαρμογή του υποπρογράμματος στο γενικό πρόγραμμα σεισμικής ανελαστικής ανάλυσης κατασκευών ΑDAPTIC (B.A. Izzuddin, Imperial College, 1991). Επιπλέον, περιγράφονται αναλυτικά τα ειδικά χαρακτηριστικά του μοντέλου σε υποδειγματικούς κύκλους φόρτισης. - Παρουσιάζεται το αναλυτικό μοντέλο προσομοίωσης των ακραίων κόμβων και περιγράφεται αναλυτικά ειδική μεθοδολογία για την εκτίμηση των παραμέτρων απόκρισης του προτεινόμενου μοντέλου προσομοίωσης. Η προτεινόμενη μεθοδολογία αναλύεται και περιγράφεται τόσο για τους ακραίους κόμβους χωρίς οπλισμό διάτμησης (συνδετήρες), όσο και για τους ακραίους κόμβους με συνδετήρες. - Τέλος, περιγράφεται και προτείνεται μοντέλο προσομοίωσης και μεθοδολογία υπολογισμού των βασικών παραμέτρων περιγραφής του τρόπου λειτουργίας των εσωτερικών κόμβων. Στο τέταρτο κεφάλαιο ελέγχεται η αποτελεσματικότητα του προτεινόμενου μοντέλου-στοιχείου και της αναλυτικής μεθοδολογίας που ακολουθείται για την εκτίμηση των παραμέτρων απόκρισης των κόμβων, μέσω πραγματικών δεδομένων συμπεριφοράς αυτών υπό ανακυκλιζόμενη φόρτιση. Προς το σκοπό αυτό παρουσιάζονται και αναλύονται δώδεκα δοκίμια ακραίων κόμβων με διαφορετικά χαρακτηριστικά (ποσοστό οπλισμού-μορφή αστοχίας) από την Ελληνική αλλά και τη Διεθνή βιβλιογραφία. Γίνεται σύγκριση των αναλυτικών αποτελεσμάτων απόκρισης των κόμβων με τα αντίστοιχα πειραματικά. Επιπλέον, η αξιοπιστία της προτεινόμενης μεθοδολογίας, ελέγχεται συγκρίνοντάς την και με αναλυτικά μοντέλα εκτίμησης της αντοχής - μορφής αστοχίας των ακραίων κόμβων, από τη σχετική βιβλιογραφία. Τέλος, γίνεται σύγκριση των μορφών αστοχίας που αναμένονται βάσει της προ-
8 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 8 τεινόμενης μεθοδολογίας με την πραγματική μορφή αστοχίας που παρουσίασαν τα υπό εξέταση δοκίμια υποσυστημάτων ακραίων κόμβων. Στο πέμπτο κεφάλαιο, με εφαρμογή του προτεινόμενου στοιχείου - μοντέλου, μελετάται η επιρροή της τοπικής ανελαστικής απόκρισης των ακραίων κόμβων με μειωμένο οπλισμό και αντοχή στη συνολική σεισμική συμπεριφορά και στην τελική μορφή αστοχίας πολυώροφης πλαισιωτής κατασκευής. Ιδιαίτερη έμφαση δίνεται στην επίδραση της απόκρισης των κόμβων σε τοπικό επίπεδο στη συνολική συμπεριφορά, συναρτήσει της θέσεως που έχουν στην κατασκευή. Έτσι, μελετώνται περιπτώσεις όπου όλοι οι ακραίοι κόμβοι είναι χωρίς συνδετήρες (περιπτώσεις παλαιών κατασκευών), καθώς και περιπτώσεις όπου μεμονωμένοι κόμβοι έχουν μειωμένη αντοχή (περιπτώσεις κατασκευαστικών λαθών). Επιπλέον, περιγράφονται τα βασικά χαρακτηριστικά του κτιρίου και των ακραίων κόμβων αυτού. Για τη μοντελοποίηση των δοκών και των υποστυλωμάτων στο αναλυτικό μοντέλο προσομοίωσης εισάγεται ειδικό στοιχείο 4ου βαθμού, το οποίο και περιγράφεται στο κεφάλαιο αυτό. Στο έκτο κεφάλαιο, καταρχήν μελετώνται δύο διαφορετικοί τύποι αλληλεπίδρασης παρακείμενων κατασκευών: (α) εβδομήντα δύο (72) περιπτώσεις αλληλεπίδρασης κατασκευών με ίδιο ύψος ορόφων, έτσι ώστε η πρόσκρουση των κτιρίων κατά τη διάρκεια σεισμικών διεγέρσεων να πραγματοποιείται στις πλάκες των ορόφων (αλληλεπίδραση τύπου Α) και (β) πενήντα δυο (52) περιπτώσεις αλληλεπίδρασης κατασκευών με διαφορετικό ύψος ορόφων όπου υπάρχει πιθανότητα εμβολισμού υποστυλωμάτων κτιρίου από τις πλάκες παρακείμενης κατασκευής (αλληλεπίδραση τύπου Β). Ακολούθως, σε συνδυασμό πλέον με την τοπική απόκριση των ακραίων κόμβων, μελετώνται είκοσι έξι (26) περιπτώσεις αλληλεπίδρασης πολυώροφης κατασκευής όπου υπάρχει πιθανότητα εμβολισμού των υποστυλωμάτων της από τις πλάκες παρακείμενης πιο δύσκαμπτης και με μικρότερο συνολικό ύψος κατασκευής.
9 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 9 Στο έβδομο κεφάλαιο, μελετάται η επιρροή των τοιχοπληρώσεων στη συνολική συμπεριφορά των κατασκευών και ιδιαίτερα σε συνδυασμό με την επιρροή της τοπικής απόκρισης των κόμβων. Προς το σκοπό αυτό γίνεται μοντελοποίηση της τοιχοποιίας ως διαγώνια αντηρίδα και διερεύνηση της αποτελεσματικότητας του τρόπου προσέγγισης της συμπεριφοράς της τοιχοπλήρωσης, με τρία διαφορετικά στοιχεία προσομοίωσης. Η αποτελεσματικότητα του προτεινόμενου τρόπου προσομοίωσης των τοιχοπληρώσεων ελέγχεται με πειραματικά αποτελέσματα από τρία ίδια μονώροφα δίστυλα πλαίσια από ωπλισμένο σκυρόδεμα. Ακολουθεί εφαρμογή του ειδικού μοντέλου-στοιχείου προσομοίωσης της τοιχοποιίας στο αναλυτικό μοντέλο πολυώροφης κατασκευής και αναλυτική διερεύνηση της επιρροής των τοιχοπληρώσεων στη σεισμική συμπεριφορά των κατασκευών για τρεις διαφορετικούς τρόπους πλήρωσης (καθ ύψος μεταβολή της δυσκαμψίας): (α) τοιχοπλήρωση παντού, (β) τοιχοπλήρωση από τον 1ο όροφο και άνω (ανοικτό ισόγειο-πιλοτή) και (γ) χωρίς τοιχοποιίες πλήρωσης, για λόγους σύγκρισης. Στη συνέχεια, μελετάται η επιρροή των τοιχοπληρώσεων στη σεισμική συμπεριφορά του πολυώροφου πλαισίου, σε συνδυασμό με την τοπική απόκριση των ακραίων κόμβων με μειωμένο οπλισμό και αντοχή. Για τη διερεύνηση της επιρροής της τοπικής ανελαστικής απόκρισης των ακραίων κόμβων στη σεισμική συμπεριφορά της πολυώροφης κατασκευής με τοιχοποιίες πλήρωσης γίνεται σύγκριση με την αντίστοιχη σεισμική συμπεριφορά που παρουσιάζει το κτίριο όταν όλοι οι κόμβοι του αποκρίνονται ελαστικά, με άπειρη αντοχή και δυσκαμψία. Στο όγδοο κεφάλαιο, ολοκληρώνεται η παρούσα έρευνα με τη διερεύνηση της σεισμικής συμπεριφοράς τοιχοπληρωμένων πολυώροφων κατασκευών με προβλήματα αλληλεπίδρασης, με και χωρίς την επιρροή της τοπικής απόκρισης των κόμβων. Μελετώνται περιπτώσεις αλληλεπίδρασης της πολυώροφης κατασκευής όπου υπάρχει πιθανότητα εμβολισμού των υποστυλωμάτων της από τις πλάκες παρακείμενης πιο δύσκαμπτης και με μικρότερο
10 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 10 συνολικό ύψος κατασκευής. Επιπλέον, λαμβάνονται υπόψη και οι τρεις πιθανές μορφέςτρόποι πλήρωσης του πολυώροφου πλαισίου (καθ ύψος μεταβολή της δυσκαμψίας): (α) τοιχοπλήρωση παντού, (β) τοιχοπλήρωση από τον 1ο όροφο και άνω (πιλοτή) και (γ) χωρίς τοιχοποιίες πλήρωσης. 2. ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΑ ΠΡΑΓΜΑΤΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΟΜΒΩΝ ΜΟΡΦΕΣ ΑΣΤΟΧΙΑΣ 2.1 Βασικές μορφές απόκρισης και αστοχίας ακραίων κόμβων Για την ανάπτυξη μεθοδολογίας και τη βελτίωση της υφιστάμενης πρακτικής προκειμένου να λαμβάνεται υπόψη η επιρροή της τοπικής απόκρισης των κόμβων στη συνολική συμπεριφορά των κατασκευών, αναπτύχθηκε ειδικό στοιχείο για την προσομοίωση της σεισμικής συμπεριφοράς κόμβων ωπλισμένου σκυροδέματος, το οποίο λειτουργεί ως στροφικό ελατήριο. Ο καθορισμός των τιμών των βασικών παραμέτρων εξαρτάται από τα μηχανικά χαρακτηριστικά του πραγματικού κόμβου και γίνεται από αυτά με τη χρήση κανόνων, οι οποίοι αναπτύσσονται και προτείνονται στην παρούσα διατριβή (κεφάλαιο 3). Οι κανόνες της μεθοδολογίας βασίζονται σε ειδική προς το σκοπό αυτό κατάταξη των κόμβων σε κατηγορίες, όπως αυτές προέκυψαν από εκτεταμένο διερευνητικό πειραματικό πρόγραμμα, μέρος των αποτελεσμάτων του οποίου περιλαμβάνεται και αναλύεται προς το σκοπό αυτό στο εν λόγω κεφάλαιο. Με βάση την ανάλυση των πειραματικών δεδομένων, ακολούθως, παρουσιάζονται οι βασικές μορφές απόκρισης και αστοχίας ακραίων κόμβων ωπλισμένου σκυροδέματος υπό ανακυκλιζόμενη καταπόνηση. Σημειώνεται ότι στην πράξη παρουσιάζονται και μεικτές μορφές αστοχίας. Ως κύριες παράμετροι ελήφθησαν: α) γεωμετρία κόμβου, από την οποία εξαρτάται η αντοχή της θλιβόμενης διαγωνίου (σε ροπή), β) οπλισμοί δοκού, από τους οποίους εξαρτάται η αντοχή της δοκού (σε ροπή διαρροής) και το επίπεδο μέγιστης διατμητικής τάσης κόμβου, γ) μορφή αγκύρωσης επάρκεια συνολικού μήκους και επάρκεια ευθύγραμμου μήκους, δ) εγκάρσιος οπλισμός κόμβου (συνδετήρες),
11 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 11 ε) αντοχή διαρροής της δοκού (ΜRb) σε σχέση με την αντίστοιχη τιμή του υποστυλώματος (ΜRc), δηλαδή ο λόγος α = ΜRc / ΜRb Διακρίνονται οι εξής περιπτώσεις αστοχίας: Α. Βλάβη εκτός κόμβου - Διαρροή δοκού i Ακραίος κόμβος χωρίς οπλισμό διάτμησης (ρh = 0): Περίπτωση ακραίου κόμβου χωρίς οπλισμό διάτμησης όπου η βλάβη εντοπίσθηκε στη δοκό (πλαστική άρθρωση) (δοκίμιο ΒJ0-Εργ. Ωπλισμένου Σκυροδέματος Δ.Π.Θ.). Στα αρχικά στάδια φόρτισης δεν παρατηρήθηκαν ενδείξεις αστοχίας της αγκύρωσης. ii Ακραίος κόμβος με ένα συνδετήρα (ρh = 0.3%): Ακραίος κόμβος με ένα μεμονωμένο συνδετήρα (δοκίμιο ΒJ1-Καραγιάννης κ.ά. 2003). Η βλάβη εντοπίσθηκε στη δοκό (πλαστική άρθρωση). Στα αρχικά στάδια φόρτισης δεν παρατηρήθηκαν ενδείξεις αστοχίας της αγκύρωσης. B. Αποδιοργάνωση αστοχία κόμβου B.1 Κόμβοι με συνολικό μήκος αγκύρωσης ίσο με το απαιτούμενο (ΕΚΩΣ- 2000) i Ακραίος κόμβος χωρίς οπλισμό διάτμησης (ρh = 0). Χαρακτηριστικά διατμητικής αστοχίας τελική μορφή αστοχίας μεικτή: Το ευθύγραμμο μήκος είναι επαρκές ώστε καταρχήν να μην παρατηρείται ολίσθηση (δοκίμιο ΒJ0-6?-Εργαστήριο Ωπλισμένου Σκυροδέματος, Δ.Π.Θ.). Η δοκός έχει μεγάλη αντοχή (διαρροής) (α=0.46), με αποτέλεσμα να αναμένεται να αστοχήσει ο κόμβος λόγω της υψηλής διατμητικής τάσεως που εισάγεται σε αυτόν (τ = 3.69Mpa). Παρουσιάζει μεικτή μορφή αστοχίας με χαρακτηριστικά: - Αναμένεται διατμητική αστοχία. Η αρχική ρηγμάτωση δείχνει χαρακτηριστικά σύνθλιψης της θλιβόμενης αντηρίδας που δικαιολογούν την πρόβλεψη. - Παρατηρείται σε επόμενα βήματα φόρτισης λόγω της βαθμιαίας αποδιοργάνωσης του σκυροδέματος έναρξη της αστοχίας της αγκύρωσης (που σημειώνεται να καλύπτει όλες τις απαιτήσεις του ΕΚΩΣ-2000 αλλά οριακά). Αυτό έχει ως αποτέλεσμα
12 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 12 τη δημιουργία έντονης διαγώνιας ρηγμάτωσης (εφελκυστική). Συνοδεύεται και από εκτίναξη της επικάλυψης στο πίσω μέρος. ii Ακραίος κόμβος με ένα συνδετήρα (ρh = 0.3%). Χαρακτηριστικά διατμητικής αστοχίας: Δοκίμιο ΒJ1s-6?-Εργαστήριο Ωπλισμένου Σκυροδέματος, Δ.Π.Θ. Η τοποθέτηση ενός συνδετήρα στην περιοχή του κόμβου περιόρισε τη διαγώνια εφελκυστική αστοχία του σκυροδέματος στον πυρήνα του κόμβου. Παρατηρείται καταρχήν διατμητική αστοχία του κόμβου. Επιπλέον, η τοποθέτηση συνδετήρα στο σώμα του κόμβου φαίνεται να συμβάλει: (α) στην αποφυγή της αστοχίας της αγκύρωσης και (β) σε πιο ήπια κλίση του φθίνοντα κλάδου. B.2 Κόμβοι με συνολικό μήκος αγκύρωσης μεγαλύτερο από το απαιτούμενο i Ακραίος κόμβος χωρίς οπλισμό διάτμησης (ρh = 0): Εμφάνιση ρηγματώσεων από τους πρώτους κύκλους φόρτισης στην περιοχή του κόμβου (δοκίμιο J0 - Karayannis et al., 1995). Παρατηρείται διαγώνια εφελκυστική ρηγμάτωση και αστοχία που οδηγεί τελικά και στην πλήρη αποδιοργάνωση του κόμβου. Δεν παρατηρείται εκτίναξη της επικάλυψης στο πίσω μέρος, λόγω του μεγάλου συνολικού μήκους αγκύρωσης. ii Ακραίος κόμβος με δύο συνδετήρες (ρh = 1.31%): Η τοποθέτηση δύο συνδετήρων φαίνεται να επηρεάζει μόνο την κλίση του φθίνοντα κλάδου (Σχήμα 1). Γ. Αποδιοργάνωση κόμβου με χαρακτηριστικά αστοχίας αγκύρωσης Γ.1 Μη επαρκές συνολικό μήκος αγκύρωσης Το μη επαρκές μήκος ευθύγραμμης αγκύρωσης έχει ως αποτέλεσμα την ολίσθηση των ράβδων οπλισμού από τον πρώτο κύκλο φόρτισης. Ενεργοποίηση μηχανισμού εξόλκευσης (δοκίμιο AS-Karayannis & Chalioris, 2000).
13 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 13 Γ.2 Επαρκές συνολικό μήκος αγκύρωσης μη επαρκές αρχικό ευθύγραμμο μήκος αγκύρωσης i Ακραίος κόμβος χωρίς οπλισμό διάτμησης (ρh = 0): Συνήθης περίπτωση αστοχίας ακραίου κόμβου χωρίς οπλισμό διάτμησης. Πλαστική άρθρωση στην παρειά της δοκού και ταυτόχρονα σημαντική βλάβη στην περιοχή του κόμβου. Ολίσθηση αγκύρωσης ευθύγραμμου τμήματος και ώθηση οπισθίου τμήματος (εκτίναξη επικάλυψης) (δοκίμιο J0 - Καραγιάννης κ.ά., 2003). ii Ακραίος κόμβος με ένα συνδετήρα (ρh = 0.3%): Η τοποθέτηση ενός συνδετήρα στην περιοχή του κόμβου περιόρισε την αποκόλληση τμήματος σκυροδέματος από τον πυρήνα του κόμβου. Επιπλέον, η ύπαρξη του συνδετήρα φαίνεται να συμβάλει στη μετελαστική περιοχή απόκρισης του κόμβου και στην κλίση του φθίνοντα κλάδου (δοκίμιο J1s - Καραγιάννης κ.ά., 2003). Σχήμα 1. Μορφή αστοχίας και απόκριση κόμβου J2b (Karayannis et al.,1995, 1998) iii Ακραίος κόμβος με δύο συνδετήρες (ρh = 0.3%): Δοκίμιο J2s Καραγιάννης κ.ά., Η τοποθέτηση δύο συνδετήρων στην περιοχή του κόμβου περιόρισε αλλά δεν κατάφερε να αποτρέψει την αποκόλληση τμήματος σκυροδέματος από την περιοχή του κόμβου. Στο δοκίμιο J2s, οι βλάβες παρουσιάζονται στην περιοχή του κόμβου και στην περιοχή της δοκού, ενώ σταδιακά επεκτείνονται και στην ένωση του κάτω υποστυλώματος με το σώμα του κόμβου. Επιπλέον, η ύπαρξη των συνδετήρων φαίνεται να συμβάλει στη μετελαστική περιοχή απόκρισης του κόμβου και στην κλίση του φθίνοντα κλάδου.
14 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 14 Γ.3 Συνολικό μήκος αγκύρωσης μεγαλύτερο από το απαιτούμενο- μη επαρκές αρχικό ευθύγραμμο μήκος αγκύρωσης i Ακραίος κόμβος χωρίς οπλισμό διάτμησης (ρh = 0): Δημιουργία πλαστικής άρθρωσης στην παρειά της δοκού. Εισδοχή της πλαστικής περιοχής στον πυρήνα του κόμβου. Αυτό έχει ως αποτέλεσμα την ολίσθηση της αγκύρωσης του ευθύγραμμου τμήματος αγκύρωσης και σημαντική βλάβη στην περιοχή του κόμβου (σχ. 2). Δεν παρατηρείται εκτίναξη της επικάλυψης στο πίσω μέρος λόγω του μεγάλου συνολικού μήκους αγκύρωσης (δοκίμια A1 και A2 Καραγιάννης κ.ά., 2003). ii Ακραίος κόμβος με δύο συνδετήρες (ρh = 1.31%): Η τοποθέτηση των δύο συνδετήρων στον πυρήνα του κόμβου περιόρισε την αποκόλληση τμήματος σκυροδέματος από την περιοχή του κόμβου. Επιπλέον, η ύπαρξη των συνδετήρων φαίνεται να συμβάλει σε πιο ήπια κλίση του φθίνοντα κλάδου (δοκίμιο J2 Karayannis et al.,1995, 1998) b b b Σχήμα 2. Μεικτή μορφή αστοχίας - Δημιουργία μηχανισμού εξόλκευσης εφελκυόμενων ράβδων στον κόμβο 2.2 Προσέγγιση απόκρισης κόμβων με βάση την περιβάλλουσα της πραγματικής συμπεριφοράς Από τα πραγματικά δεδομένα συμπεριφοράς των κόμβων η περιβάλλουσα απόκρισης για τις περιπτώσεις ακραίων κόμβων χωρίς οπλισμό διάτμησης (κόμβοι παλαιότερων κατασκευών σχεδιασμένων με κανονισμούς προ του 1985) αναμένεται να έχει μια από τις παρακάτω μορφές (σχ.3):
15 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 15 (1) (2) (3). (1) (2) (3). Σχήμα 3. Μορφές απόκρισης ακραίων κόμβων χωρίς οπλισμό διάτμησης. 3. ΕΙΔΙΚΟ ΣΤΟΙΧΕΙΟ - ΜΟΝΤΕΛΟ ΓΙΑ ΚΟΜΒΟΥΣ ΔΟΚΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ Ω.Σ. 3.1 Βασικές αρχές-χαρακτηριστικά του προτεινόμενου μοντέλου Για την ανάπτυξη ενός ειδικού μοντέλου-στοιχείου προσομοίωσης της πιθανής τοπικής ανελαστικής απόκρισης κόμβων δοκού-υποστυλώματος και την άμεση εφαρμογή αυτού στη δυναμική ανελαστική ανάλυση των πολυώροφων κατασκευών από ωπλισμένο σκυρόδεμα χρησιμοποιήθηκαν τα παραπάνω δεδομένα προσέγγισης της πραγματικής συμπεριφοράς των κόμβων ωπλισμένου σκυροδέματος σε ανακυκλιζόμενη (σεισμική) καταπόνηση και ετέθησαν οι εξής κανόνες: α) Ανάπτυξη ενός γενικού μοντέλου περιγραφής της συνολικής απόκρισης των κόμβων λόγω ανακυκλιζόμενης καταπόνησης και ενσωμάτωση αυτού σε απλό στοιχείο ελατηρίου. β) Κύρια χαρακτηριστικά του μοντέλου απόκρισης: - πτωτικός ανελαστικός κλάδος μετά το μέγιστο φορτίο και - κυκλική απόκριση με ειδικούς κανόνες, ώστε να λαμβάνονται υπόψη βασικά χαρακτηριστικά της σεισμικής συμπεριφοράς των κόμβων. γ) Βασικοί παράμετροι του μοντέλου απόκρισης:
16 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 16 i αρχική δυσκαμψία, επιρροή της εφελκυστικής αντοχής (ρηγμάτωση λόγω εφελκυστικών τάσεων του σκυροδέματος), ii μέγιστη αντοχή, iii κράτυνση μετελαστικού κλάδου - πιθανή μικρή αύξηση αντοχής μετά το τέλος της ελαστικής απόκρισης (λόγω κράτυνσης χάλυβα) και (iv) κλίση φθίνοντα κλάδου - μείωση της αντοχής και πιθανή ψαθυρή αστοχία. 3.2 Ανάπτυξη του προτεινόμενου ειδικού μοντέλου απόκρισης Με βάση τις αρχές και τις παραδοχές που ετέθησαν στην παρούσα διδακτορική διατριβή, στο προτεινόμενο μοντέλο η βασική καμπύλη που περιγράφει την περιβάλλουσα της απόκρισης υπό ανακυκλιζόμενη καταπόνηση, σε μεγέθη ροπής (Μ) στροφής (θ), είναι τριγραμμική με πτωτικό τον τρίτο κλάδο της. Κατ αυτό τον τρόπο λαμβάνεται υπόψη η πτώση της αντοχής και η πιθανή ψαθυρή αστοχία των κόμβων. Σημειώνεται ότι με το προτεινόμενο μοντέλο απόκρισης προβλέπεται η δυνατότητα για επιλογή διαφορετικής κυκλικής απόκρισης του κόμβου σε θετική και αρνητική ένταση. Δέκα είναι οι βασικές παράμετροι που απαιτούνται για τον καθορισμό της περιβάλλουσας απόκρισης (πέντε για τη θετική και πέντε για την αρνητική καμπύλη) (σχ. 4β): 1. Αρχική δυσκαμψία: KP0 για θετική απόκριση και KN0 για αρνητική απόκριση 2. Δυσκαμψία μετά τη διαρροή: ΜΚΡ1 για θετική απόκριση και ΜΚΝ1 για αρνητική απόκριση 3. Δυσκαμψία πτωτικού κλάδου: ΜΚΡ2 για θετική απόκριση και ΜΚΝ2 για αρνητική απόκριση 4. Στροφή διαρροής: θp0 για θετική απόκριση και θn0 για αρνητική απόκριση 5. Στροφή αντοχής: θp1 για θετική απόκριση και θn1 για αρνητική απόκριση Υιοθετούνται ειδικοί κανόνες για την περιγραφή της κυκλικής απόκρισης του προτεινόμενου μοντέλου προκειμένου να ληφθεί υπόψη η μείωση της δυσκαμψίας (stiffness degradation) κατά την αποφόρτιση και επαναφόρτισή του. Συγκεκριμένα:
17 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 17 - η αποφόρτιση από θετική και αρνητική παραμόρφωση γίνεται με την αρχική δυσκαμψία ΚΡ0 και ΚΝ0, αντίστοιχα, ενώ - η επαναφόρτιση θετική ή αρνητική γίνεται με στόχευση του σημείο που είχε ξεκινήσει η προηγούμενη θετική ή αρνητική αποφόρτιση. Η ανελαστική συμπεριφορά των κόμβων σε έναν τυπικό κύκλο φόρτισης με το προτεινόμενο μοντέλο προσομοίωσης ακολουθεί την εξής μορφή (σχήμα 4): α) Για αρχικά θετική φορά φόρτισης και μέχρις ότου η σχετική στροφή που θα αναπτυχθεί γίνει ίση, έστω με θ1. Μέχρι στροφή θ1 το μοντέλο αποκρίνεται με βάση την καμπύλη που έχει υιοθετηθεί για τη θετική ένταση. β) Ακολουθεί αποφόρτιση η οποία γίνεται με την αρχική δυσκαμψία (KP0) μέχρι μηδενισμού του φορτίου. Στη θέση αυτή υπάρχει μια παραμένουσα στροφική παραμόρφωση θ1r. γ) Αρνητική φορά φόρτισης, από τη θέση θ1r μέχρι η στροφή να γίνει έστω ίση με θ2: ακολουθείται η περιβάλλουσα που στοχεύει στο σημείο διαρροής θν0 και στη συνέχεια η καμπύλη που έχει ορισθεί για αρνητική ένταση (μέχρι στροφή θ2). δ) Ακολουθεί αποφόρτιση, η οποία γίνεται με την αρχική (αρνητική) δυσκαμψία (KΝ0) μέχρι μηδενισμού του φορτίου. Στη θέση αυτή υπάρχει μια παραμένουσα στροφική παραμόρφωση θ2r. ε) Επαναφόρτιση (θετική) από τη θέση θ2r, ακολουθείται η περιβάλλουσα που στοχεύει στο σημείο που είχε ξεκινήσει η προηγούμενη θετική αποφόρτιση και στη συνέχεια η καμπύλη που έχει ορισθεί για θετική παραμόρφωση, μέχρις ότου ξεκινήσει η αποφόρτιση. Η συνέχεια είναι ανάλογη. Δηλαδή σε κάθε επαναφόρτιση, θετική ή αρνητική, το μοντέλο αποκρίνεται έτσι ώστε να στοχεύεται το σημείο που είχε ξεκινήσει (επί της καμπύλης απόκρισης) η προηγούμενη θετική ή αρνητική αποφόρτιση. 3.3 Κυκλική απόκριση Ειδικά πρόσθετα χαρακτηριστικά Στο προτεινόμενο μοντέλο απόκρισης περιλαμβάνεται η δυνατότητα για προσομοίωση: α) μειωμένη ικανότητα για απορρόφηση ενέργειας (pinching effect):
18 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 18 είναι δυνατή η επιλογή για επιπλέον μείωση της δυσκαμψίας με στόχευση σε σημείο προκαθορισμένης στροφικής παραμόρφωσης (κατά τη διάρκεια της επαναφόρτισης). Μετά από αυτήν τη στροφική παραμόρφωση η δυσκαμψία αυξάνει αφού στοχεύεται το σημείο από όπου είχε ξεκινήσει η προηγούμενη θετική ή αρνητική αποφόρτιση. Κατά τη διάρκεια επαναλαμβανόμενων κύκλων φόρτισης σε κάθε επαναφόρτιση πραγματοποιείται περαιτέρω μείωση της δυσκαμψίας μέχρι την προκαθορισμένη στροφική παραμόρφωση με μείωση στο σημείο αυτό - σε σχέση με τον προηγούμενο κύκλο φόρτισης - της ικανότητας για παραλαβή φορτίου (σχ. 4δ). β) ολίσθηση ράβδων οπλισμού: είναι δυνατή η επιλογή για επιπλέον μείωση της δυσκαμψίας με ειδικό τρόπο μέχρι προκαθορισμένης στροφικής παραμόρφωσης (κατά τη διάρκεια της επαναφόρτισης) έτσι ώστε να προσομοιώνεται η περίπτωση κόμβων με ολίσθηση αγκύρωσης οπλισμών. Μετά από αυτήν τη στροφική παραμόρφωση στοχεύεται το σημείο από όπου είχε ξεκινήσει η προηγούμενη θετική ή αρνητική αποφόρτιση. Κατά τη διάρκεια επαναλαμβανόμενων κύκλων φόρτισης σε κάθε επαναφόρτιση, εφόσον έχει προηγηθεί η επιπλέον συγκεκριμένη μείωση της δυσκαμψίας, στοχεύεται το σημείο από όπου είχε ξεκινήσει (επί της καμπύλης απόκρισης) η προηγούμενη θετική ή αρνητική αποφόρτιση. 3.4 Ανάπτυξη στοιχείου ελατηρίου με το προτεινόμενο μοντέλο απόκρισης Το ειδικό μοντέλο απόκρισης, που αναπτύχθηκε για την προσέγγιση της σεισμικής συμπεριφοράς των κόμβων και τη διερεύνηση έτσι της επιρροής της πιθανής τοπικής ανελαστικής απόκρισης αυτών στη συνολική συμπεριφορά μιας κατασκευής, υλοποιήθηκε με σύνταξη υποπρογράμματος ΗΥ σε κώδικα Fortran, το οποίο ακολούθως ενσωματώθηκε σε γενικό πρόγραμμα ανελαστικής ανάλυσης κατασκευών ως στοιχείο ελατήριο. Το ελατήριο είναι μηδενικού μήκους και ορίζεται από δύο κόμβους με ίδιες συντεταγμένες. Επιπλέον, ένας τρίτος κόμβος, που μπορεί να μην ανήκει στο δομικό σύστημα,
19 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 19 ορίζει τη διεύθυνση του ελατηρίου και τα θετικά για το στοιχείο μεγέθη εντάσεως (ροπήστροφή). Δεδομένου ότι η απόκριση εκφράζεται σε μεγέθη ισοδύναμης καμπτικής ροπής (Μ) - στροφή (θ) το ελατήριο λειτουργεί ως στροφικό και επηρεάζεται μόνο από τη στροφική μετακίνηση των κόμβων που το ορίζουν. Το προτεινόμενο για ακραίους κόμβους αναλυτικό μοντέλο προσομοίωσης παρουσιάζεται στο σχήμα 4α. Σχήμα 4. Προτεινόμενο μοντέλο προσομοίωσης ανελαστικής απόκρισης ακραίων κόμβων ΩΣ Εκτίμηση παραμέτρων εφαρμογή προτεινόμενου μοντέλου Η εφαρμογή του προτεινόμενου στροφικού ελατηρίου για την προσομοίωση του τρόπου λειτουργίας κόμβου ωπλισμένου σκυροδέματος προϋποθέτει την εκτίμηση των παραμέτρων καθορισμού του τρόπου απόκρισής του: (α) αρχική δυσκαμψία, (β) μέγιστη αντοχή κόμβου (τέλος της ελαστικής περιοχής), (γ) τέλος της αξιόπιστης ανελαστικής περιοχής,
20 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 20 (δ) κλίση του φθίνοντα κλάδου, και (ε) μορφή της υστερητικής απόκρισης. Ο καθορισμός των τιμών των βασικών παραμέτρων εξαρτάται από τα μηχανικά χαρακτηριστικά του πραγματικού κόμβου και γίνεται από αυτά με τη χρήση κανόνων, όπως αυτοί προτείνονται και παρουσιάζονται αναλυτικά στο κεφάλαιο 3 της διδακτορικής διατριβής. 4. ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΙΚΟΤΗΤΑ ΠΡΟΤΕΙΝΟΜΕΝΟΥ ΜΟΝΤΕΛΟΥ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ Για την τεκμηρίωση της αξιοπιστίας της προτεινόμενης μεθοδολογίας και του μοντέλου προσομοίωσης γίνεται σύγκριση των αναλυτικών αποτελεσμάτων με αντίστοιχα πειραματικά σε επίπεδο μεμονωμένου υποσυστήματος ακραίου κόμβου. Μελετώνται δοκίμια ακραίων κόμβων με διαφορετικά χαρακτηριστικά (ποσοστό οπλισμού-μορφή αστοχίας), τόσο από την Ελληνική, όσο και τη Διεθνή βιβλιογραφία. Η διερεύνηση περιλαμβάνει τα εξής: Α. Υπολογισμός των βασικών παραμέτρων απόκρισης εφαρμογή και ανάλυση: Ο υπολογισμός των βασικών παραμέτρων απόκρισης γίνεται με διαδικασία η οποία αναπτύσσεται αναλυτικά στο κεφάλαιο 3 της διδακτορικής διατριβής. Επιπλέον, η αξιοπιστία της προτεινόμενης μεθοδολογίας ελέγχεται συγκρίνοντας τα αποτελέσματα και με αναλυτικά μοντέλα εκτίμησης της αντοχής - μορφής αστοχίας των ακραίων κόμβων από τη Διεθνή βιβλιογραφία. Β. Σύγκριση αναλυτικών αποτελεσμάτων με αντίστοιχα πειραματικά: Ενδεικτικά αποτελέσματα της αναλυτικής διερεύνησης σύγκρισης παρουσιάζονται στα σχήματα 5 & 6. Είναι ιδιαίτερα εμφανής η αποτελεσματικότητα του τρόπου προσομοίωσης της τοπικής απόκρισης του κόμβου με το προτεινόμενο μοντέλο-στοιχείο. Επιπλέον, παρατηρείται σημαντική απόκλιση μεταξύ αναλυτικών και πειραματικών αποτελεσμάτων στην περίπτωση, όπου η τοπική απόκριση των κόμβων με μειωμένο οπλισμό και αντοχή δεν λαμβάνεται υπόψη στο αναλυτικό μοντέλο προσομοίωσης (δηλαδή, προσομοίωση περιοχής κόμβου μόνο με άκαμπτες ζώνες).
21 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ P ( ) 20 P ( ) (mm) (mm) ( +/-10mm) P ( ) 20 P ( ) (mm) (mm) ( +/-20mm) Σχήμα 5. Δοκίμιο A1 Καραγιάννης κ.ά., Αποτελεσματικότητα εφαρμογής του προτεινόμενου στοιχείου-μοντέλου. 5. ΕΠΙΡΡΟΗ ΤΗΣ ΤΟΠΙΚΗΣ ΑΠΟΚΡΙΣΗΣ ΚΟΜΒΩΝ ΣΤΗ ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΠΟΛΥΩΡΟΦΩΝ ΠΛΑΙΣΙΩΝ Ω.Σ. Ακολουθεί εφαρμογή του προτεινόμενου μοντέλου σε ακραίους κόμβους πολυώροφης πλαισιωτής κατασκευής, με σκοπό τη διερεύνηση της επιρροής της τοπικής ανελαστικής απόκρισης αυτών στη σεισμική συμπεριφορά του κτιρίου. 5.1 Βασικές προϋποθέσεις Μελετάται η συνολική σεισμική συμπεριφορά οκταόροφης πλαισιωτής κατασκευής που έχει σχεδιασθεί με βάση τους Ευρωκώδικες 2 και 8, για μέσο επίπεδο πλαστιμότητας
22 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 22 (DCM) (σχήμα 7). Ο συντελεστής σεισμικής συμπεριφοράς του πλαισίου ελήφθη ίσος με q=3.75. Η μάζα της κατασκευής ελήφθη ίση με M=(G+0.3Q)/g (όπου G τα φορτία βαρύτητας και Q τα κινητά φορτία) και η τέμνουσα σχεδιασμού ίση με V=(0.3g/q)M (όπου q ο συντελεστής σεισμικής συμπεριφοράς της κατασκευής). Κατά το σχεδιασμό χρησιμοποιήθηκαν μειωμένες ροπές αδράνειας (Ιef) προκειμένου να ληφθεί υπόψη η αρχική ρηγμάτωση. Η μοντελοποίηση δοκών και υποστυλωμάτων έγινε με ειδικό στοιχείο 4ου βαθμού (Karayannis et al., 1994, Izzuddin et al., 1994, Καραγιάννης, 1994). KO MBO L1: - P ( ) drift angle R (%) R = *100/L -120 Σχήμα 6. Δοκίμιο L1 Tsonos & Papanikolaou Αποτελεσματικότητα εφαρμογής του προτεινόμενου στοιχείου-μοντέλου. Παρατηρείται ότι η προσέγγιση της συνολικής σεισμικής συμπεριφοράς των κόμβων με το προτεινόμενο μοντέλο-στοιχείο είναι ικανοποιητική. Σημειώνεται και η επιτυχής προσομοίωση του pinching effect. 5.2 Παραδοχές - Παράμετροι αναλυτικής διερεύνησης Στο πλαίσιο της παρούσας διερεύνησης, ιδιαίτερη έμφαση δίνεται στην επίδραση της απόκρισης των κόμβων σε τοπικό επίπεδο στη συνολική συμπεριφορά, συναρτήσει της
23 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 23 θέσεως που έχουν στην κατασκευή. Μελετώνται περιπτώσεις που όλοι οι ακραίοι κόμβοι είναι χωρίς συνδετήρες (περιπτώσεις παλαιών κατασκευών) καθώς και περιπτώσεις που μεμονωμένοι κόμβοι έχουν μειωμένη αντοχή (περιπτώσεις κατασκευαστικών λαθών). Η παραμετρική ανάλυση περιλαμβάνει τις εξής περιπτώσεις: α) ακραίοι κόμβοι χωρίς συνδετήρες καθ ύψος όλου του κτιρίου (1ο-8ο), β) ακραίοι κόμβοι χωρίς συνδετήρες μόνο στο ισόγειο, γ) ακραίοι κόμβοι χωρίς συνδετήρες μόνο στους ορόφους: 1ο - 4ο, /30 C29 B22 30/70 C30 B23 30/70 35/ EC2 & EC8 (DCM) /30 C25 B19 30/70 C26 B20 30/70 35/ /30 C21 B16 30/75 C22 B17 30/75 40/ /30 C17 B13 30/75 C18 B14 30/75 40/ m /35 C13 B10 30/75 C14 B11 30/75 45/ /45 C9 B7 30/75 C10 B8 30/75 45/ /50 C5 B4 30/75 C6 B5 30/75 50/ m /50 C1 B1 30/75 C2 B2 30/75 50/ m 3.00m Σχήμα 7. Γεωμετρία οκταόροφου πλαισίου σχεδιασμένου με βάση του Ευρωκώδικες 2 και 8. Διατομές δοκών, υποστυλωμάτων. Οπλισμοί υποστυλωμάτων. δ) ακραίοι κόμβοι χωρίς συνδετήρες μόνο στους ορόφους: 4ο - 8ο. Για λόγους σύγκρισης, γίνεται ανάλυση του πολυώροφου πλαισίου θεωρώντας ότι όλοι οι κόμβοι του αποκρίνονται ελαστικά με άπειρη αντοχή και δυσκαμψία.
24 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ Ενδεικτικά Αποτελέσματα από Δυναμική ανελαστική ανάλυση * Τοπική απόκριση ακραίου υποστυλώματος ισογείου (sec) Σχήμα 8. Απαίτηση σε πλαστιμότητα καμπυλοτήτων στη βάση ακραίου υποστυλώματος ισογείου της πολυώροφης πλαισιωτής κατασκευής (El Centro, 1940). Παρατηρούνται τα εξής: Στην περίπτωση όπου όλοι οι ακραίοι κόμβοι του οκταόροφου πλαισίου είναι χωρίς συνδετήρες, οι απαιτήσεις σε πλαστιμότητα καμπυλοτήτων στη βάση του ακραίου υποστυλώματος ισογείου είναι μικρότερες σε σχέση με τις αντίστοιχες απαιτήσεις που αναπτύσσει το υποστύλωμα όταν όλοι οι κόμβοι του κτιρίου αποκρίνονται ελαστικά (άκαμπτες ζώνες). Επιπλέον, μειωμένη είναι και η τιμή της μέγιστης απαίτησης σε πλαστιμότητα καμπυλοτήτων. * Τοπική απόκριση ακραίων κόμβων El Centro 300 El Centro 300 " " rj (KNm) (x 10^-3 rad) " " rj (KNm) (x 10^-3 rad) El Centro 200 El Centro 200 " " rj (KNm) (x 10^-3 rad) 7 " " rj (KNm) (x 10^-3 rad) 8 Σχήμα 9. Σεισμική συμπεριφορά ακραίων κόμβων σε παλαιού τύπου κατασκευή (Εl Centro). Παρατηρείται ότι οι απαιτήσεις σε στροφική παραμόρφωση είναι ιδιαίτερα υψηλές για τους κόμβους του 5ου, 6ου και 7ου ορόφου, της οκταόροφης κατασκευής. Όσον αφορά στους ακραίους κόμβους στις υπόλοιπες στάθμες του κτιρίου αυτοί αποκρίνονται ελαστικά, με χαρακτηριστικά όμως ρηγματωμένου κόμβου.
25 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 25 Τέλος, στο σχήμα 10 δίνονται αποτελέσματα από τη διερεύνηση της επιρροής της ανελαστικής συμπεριφοράς των ακραίων κόμβων στην τελική μορφή απόκρισης του οκταόροφου πλαισίου για την σεισμική διέγερση El Centro, Παρατηρείται ότι οι βλάβες στην περιοχή των κόμβων: α) δεν επιτρέπουν την ανάπτυξη πλαστικών αρθρώσεων στις παρακείμενες δοκούς και β) περιορίζουν την ανάπτυξη πλαστικών αρθρώσεων στα ακραία υποστυλώματα του 7ου ορόφου. * Τελική μορφή απόκρισης του οκταόροφου πλαισίου ελαστικοί ακραίοι κόμβοι ακραίοι κόμβοι χωρίς συνδετήρες Σχήμα 10. Επιρροή ανελαστικής συμπεριφοράς ακραίων κόμβων στην τελική μορφή απόκρισης του οκταόροφου πλαισίου.
26 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ Ενδεικτικά Αποτελέσματα από Στατική ανελαστική ανάλυση (KN) (KN) (cm) (cm) (% h ) (% h ) Σχήμα 11. Επιρροή μεμονωμένων ακραίων χωρίς συνδετήρες κόμβων στην τελική μορφή αστοχίας, στην καμπύλη απόκρισης και στις μέγιστες αναπτυσσόμενες καθ ύψος σχετικές μετατοπίσεις του οκταόροφου πλαισίου, καθώς και στην απαιτούμενη πλαστιμότητα καμπυλοτήτων ακραίου υποστυλώματος στη βάση του ισογείου. Παρατηρείται ότι η πιθανή βλάβη ή και αστοχία των ακραίων κόμβων οδηγεί σε μείωση της ικανότητας του οκταόροφου πλαισίου για παραλαβή φορτίου, καθώς και σε αύξηση των μέγιστων αναπτυσσόμενων καθ ύψος του κτιρίου σχετικών μετατοπίσεων. 6. ΑΛΛΗΛΕΠΙΔΡΑΣΗ ΠΑΡΑΚΕΙΜΕΝΩΝ ΠΟΛΥΩΡΟΦΩΝ Κ.Ω.Σ. ΕΠΙΡΡΟΗ ΤΟΠΙΚΗΣ ΑΠΟΚΡΙΣΗΣ ΚΟΜΒΩΝ 6.1 Παράμετροι-Μοντέλο διερεύνησης Στο πλαίσιο της παρούσας διερεύνησης μελετάται η επιρροή της αλληλεπίδρασης στις απαιτήσεις σε πλαστιμότητα και διάτμηση, καθώς και στη συνολική σεισμική συμπεριφορά πολυώροφων κατασκευών ωπλισμένου σκυροδέματος, που έρχονται σε επαφή με δομικά συστήματα μικρότερου συνολικού ύψους. Ιδιαίτερη έμφαση δίνεται στη διερεύνηση της ικανότητας του υποστυλώματος της πολυώροφης κατασκευής που εμβολίζεται από την πλάκα του ανώτερου ορόφου παρακείμενης πιο δύσκαμπτης κατασκευής με μικρότερο ύψος από αυτή. Η περίπτωση αυτή μπορεί να θεωρηθεί ως η πιο κρίσιμη περίπτωση αλληλεπίδρασης παρακείμενων κατασκευών (Karayannis & Favvata 2005α & 2005β). Συγκεκριμένα μελετώνται δύο διαφορετικοί τύποι αλληλεπίδρασης κατασκευών: α) Τύπος Α - Ισοσταθμία πλακών. Το ύψος των ορόφων των δύο παρακείμενων κατα-
27 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 27 σκευών είναι το ίδιο (σχ. 12α). Η πρόσκρουση των κτιρίων, κατά τη διάρκεια σεισμικής διεγέρσεως, πραγματοποιείται στις πλάκες των ορόφων. β) Τύπος Β Κατασκευές με διαφορετικό ύψος ορόφων. Το ύψος των ορόφων των δύο παρακείμενων κατασκευών δεν είναι το ίδιο και έτσι τα υποστυλώματα της πολυώροφης πιο εύκαμπτης κατασκευής εμβολίζονται από τις πλάκες της παρακείμενης, πιο δύσκαμπτης και με μικρότερο ύψος, κατασκευής. Η πραγματική κατάσταση και η μοντελοποίηση αυτής της περίπτωσης αλληλεπίδρασης φαίνεται στο σχήμα 12β Σχήμα 12. Πραγματική κατάσταση και μοντελοποίηση αλληλεπίδρασης παρακείμενων κατασκευών. Το πρόβλημα της αλληλεπίδρασης των κατασκευών περιπλέκεται ιδιαίτερα εάν ληφθεί υπόψη και η σημαντική επιρροή της τοπικής ανελαστικής απόκρισης των κόμβων. Σημειώνεται ότι στην περίπτωση αυτή δεν υπάρχει αντίστοιχη προσπάθεια προσέγγισης στη Διεθνή βιβλιογραφία. Έτσι, η παρούσα έρευνα, ολοκληρώνεται, μελετώντας περιπτώσεις αλληλεπίδρασης πολυώροφης κατασκευής με την επιρροή της πιθανής τοπικής ανελαστικής απόκρισης των ακραίων κόμβων της. 6.2 Αλληλεπίδραση κατασκευών με ίσο ύψος ορόφων Εξεταζόμενες περιπτώσεις Μελετώνται εβδομήντα δύο (72) περιπτώσεις αλληλεπίδρασης παρακείμενων κατασκευών (με ίδιο ύψος ορόφου), που έχουν σχεδιασθεί με τους Ευρωκώδικες 2 & 8.
28 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 28 Συγκεκριμένα, μελετάται η σεισμική συμπεριφορά δύο οκταόροφων πλαισιωτών κατασκευών (DCM και DCH), των οποίων οι πλάκες έρχονται σε επαφή με τις πλάκες πιο δύσκαμπτων και με μικρότερο συνολικό ύψος κατασκευών (με δύο τετραόροφες και δυο δυόροφες κατασκευές). Επιπλέον, μελετάται η απόκριση των οκταόροφων πλαισίων και για την περίπτωση που έρχονται σε επαφή με ακλόνητους συνδέσμους (άκαμπτες κατασκευές). Η διερεύνηση έγινε για έξι διαφορετικές αποστάσεις μεταξύ των παρακείμενων κατασκευών. Ωστόσο, τονίζετε η περίπτωση, 6.3 Αλληλεπίδραση κατασκευών με διαφορετικές στάθμες ορόφων Εξεταζόμενες περιπτώσεις Μελετώνται πενήντα δύο (52) περιπτώσεις αλληλεπίδρασης κατασκευών με διαφορετικό ύψος ορόφων, όπου υπάρχει πιθανότητα εμβολισμού υποστυλωμάτων κτιρίου από τις πλάκες παρακείμενης κατασκευής. Η κάθε περίπτωση εξετάζεται για δύο διαφορετικές σεισμικές διεγέρσεις. Στις περιπτώσεις αυτές επιπλέον μελετάται η επιρροή του αριθμού των ορόφων του υψηλού κτιρίου στις συνέπειες της αλληλεπίδρασης, θεωρώντας ότι ο αριθμός των ορόφων των παρακείμενων με μικρότερο ύψος (και πιο δύσκαμπτων) κατασκευών παραμένει σταθερός σε όλες τις εξεταζόμενες περιπτώσεις αλληλεπίδρασης (Τύπου Β). Συγκεκριμένα, διερευνάται η σεισμική απόκριση πολυώροφων πλαισίων που έρχονται σε επαφή: α) με μια τριόροφη μεικτή κατασκευή και β) με ένα τριόροφο άκαμπτο κτίριο. Διακρίνονται τρεις σειρές εξεταζόμενων περιπτώσεων αλληλεπίδρασης: Σειρά Α, περιλαμβάνει τις περιπτώσεις αλληλεπίδρασης οκταόροφων πλαισιωτών κατασκευών (DCM πλαίσιο και DCH πλαίσιο), Σειρά Β, περιλαμβάνει τις περιπτώσεις αλληλεπίδρασης εξαόροφης πλαισιωτής κατασκευής και Σειρά Γ, περιλαμβάνει τις περιπτώσεις αλληλεπίδρασης δωδεκαόροφης πλαισιωτής
29 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 29 κατασκευής. Ιδιαίτερη έμφαση δίνεται στη διερεύνηση της θέσης όπου οι δύο κατασκευές έρχονται σε επαφή. Η κάθε περίπτωση μελετάται για τρεις θέσεις πρόσκρουσης ως εξής: α) το ανώτερο σημείο επαφής βρίσκεται στο 1/3 του καθαρού ύψους (h) του υποστυλώματος του 4ου ορόφου της πολυώροφης πλαισιωτής κατασκευής (ha=1/3h), β) το ανώτερο σημείο επαφής βρίσκεται στα ha=2/3h, γ) το συνολικό ύψος των τριόροφων κατασκευών είναι ίσο με το συνολικό ύψος των τεσσάρων πρώτων ορόφων του πολυώροφου πλαισίου (σύγκρουση μεταξύ των πλακών). Για τη διερεύνηση της επιρροής της απόστασης dg μεταξύ των παρακείμενων κτιρίων, οι παραπάνω περιπτώσεις αλληλεπίδρασης μελετώνται όταν: (i) οι δύο κατασκευές βρίσκονται σε επαφή από την αρχή (dg=0.0cm), (ii) οι δυο κατασκευές βρίσκονται από την αρχή σε απόσταση dg=2.0cm και (iii) οι δυο κατασκευές βρίσκονται από την αρχή σε απόσταση dg=5.0cm. Στην περίπτωση αυτή οι κατασκευές ταλαντώνονται ελεύθερα (χωρίς επιρροή αλληλεπίδρασης) Ενδεικτικά αποτελέσματα Σχετικές μετατοπίσεις 8- DC DCH (dg=0) (%h) (%h) Σχήμα 13. Αλληλεπίδραση οκταόροφων πλαισίων με την τριόροφη μεικτή κατασκευή στη θέση ha=1/3h. Μέγιστες σχετικές μετατοπίσεις των οκταόροφων πλαισίων. Παρατηρείται ότι σε κάθε περίπτωση που οι οκταόροφες κατασκευές έρχονται σε επαφή με το τριόροφο, οι σχετικές μετατοπίσεις είναι μικρότερες στους ορόφους κάτω από το σημείο πρόσκρουσης (στάθμη 4ου ορόφου) και μεγαλύτερες στους υπόλοιπους ορόφους.
30 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 30 Τοπική απόκριση υποστυλώματος στο σημείο επαφής των δύο κατασκευών Πίνακας 1. Αλληλεπίδραση πολυώροφων πλαισίων με τριόροφη μεικτή ή τριόροφη άκαμπτη κατασκευή. Απαιτούμενες πλαστιμότητες καμπυλοτήτων του εξωτερικού υποστυλώματος των πολυώροφων πλαισίων που καταπονείται από την πρόσκρουση.. A - 8- DCM- : 3- ( T = 3.23) * 3- ( T ) * : dg=0.0cm dg=2.0cm dg=0.0cm dg=2.0cm DC - B - 6- DCM- 12- DCM- h A = 1/3h (0.51) (1.41) + + (7.11) (0.52) + h A = 2/3h 3.86 (1.35) 1.39(0.49) 5.02 (1.76) 1.26 (0.44) : ( T = 3.27) ( T ) : dg=0.0cm dg=2.0cm dg=0.0cm dg=2.0cm h A = 1/3h 2.20 (0.64) h A = 2/3h 2.08 (0.60) (0.31) : 1.02 (0.30) 1.02 (0.30) 3- ( T = 2.35) 9.00 (2.61) 2.35 (0.68) 9.22 (2.67) 2.55 (0.74) 1.84 (0.53) 2.59 (0.75) 3- ( T ) : dg=0.0cm dg=2.0cm dg=0.0cm dg=2.0cm h A = 1/3h 6.06 (1.76) 7.40 (2.14) 1.10 (0.32) h A = 2/3h 1.07 (0.31) (5.15) 1.26 (0.36) (0.53) 1.21 (0.35) 3-3- : ( T = 3.70) ( T ) : dg=0.0cm dg=2.0cm dg=0.0cm dg=2.0cm h A = 1/3h h A = 2/3h 4 * ηt = T1 / T2 όπου T1 : ιδιοπερίοδος πολυώροφων πλαισίων, T2 : ιδιοπερίοδος 3-όροφων κατασκευών + λόγος απαιτούμενης προς διαθέσιμης πλαστιμότητας Στον πίνακα 1 που ακολουθεί παρουσιάζονται, για όλες τις εξεταζόμενες περιπτώσεις, οι απαιτήσεις σε πλαστιμότητα του υποστυλώματος που εμβολίζεται από την πλάκα πα-
31 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 31 ρακείμενης πιο δύσκαμπτης και με μικρότερο συνολικό ύψος κατασκευής. Από τα αποτελέσματα προκύπτει ότι οι απαιτήσεις σε πλαστιμότητα του κρίσιμου υποστυλώματος αυξάνονται σημαντικά στην περίπτωση που το οκταόροφο πλαίσιο έρχεται σε επαφή με την τριόροφη άκαμπτη κατασκευή. Επιπλέον, παρατηρείται ότι σε όλες τις περιπτώσεις αλληλεπίδρασης με την άκαμπτη κατασκευή και για dg=0 οι απαιτήσεις σε πλαστιμότητα ξεπερνούν πάντα τις διαθέσιμες. Ακολουθούν ενδεικτικά αποτελέσματα από τη Διατμητική συμπεριφορά στο κρίσιμο τμήμα του υποστυλώματος της πολυώροφης κατασκευής που υφίσταται την πρόσκρουση από την πλάκα της παρακείμενης πιο δύσκαμπτης με μικρότερο συνολικό ύψος καθώς και διαφορετικό ύψος ορόφων για τις εξής περιπτώσεις αλληλεπίδρασης: α) Αλληλεπίδραση οκταόροφου πλαισίου με τριόροφη άκαμπτη κατασκευή στη θέση ha=1/3h. β) Αλληλεπίδραση εξαόροφου πλαισίου με την τριόροφη μεικτή κατασκευή στη θέση ha=1/3h. γ) Αλληλεπίδραση δωδεκαόροφου πλαισίου με τριόροφη μεικτή κατασκευή στη θέση ha= 2/3h. Παρατηρείται ότι σε όλες τις εξεταζόμενες περιπτώσεις οι αναπτυσσόμενες διατμητικές δυνάμεις ξεπερνούν τη διατμητική αντοχή του υποστυλώματος
ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ
Επίδραση Γειτονικού Κτιρίου στην Αποτίμηση Κατασκευών Ο/Σ ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΒΑΣΙΛΕΙΑΔΗ ΜΙΧΑΕΛΑ Μεταπτυχιακή Φοιτήτρια Π.Π., mikaelavas@gmail.com
Διαβάστε περισσότεραΑΝΩΤΑΤΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΠΕΙΡΑΙΑ
ΑΝΩΤΑΤΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΠΤΥΧΙΑΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ ΑΛΛΗΛΕΠΙΔΡΑΣΗ ΠΑΡΑΚΕΙΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Ω.Σ. ΦΟΙΤΗΤΕΣ: ΚΑΛΑΒΡΟΥ
Διαβάστε περισσότεραΓεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα. Πού γίνονται σεισμοί?
Τι είναι σεισμός? Γεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα Πού γίνονται σεισμοί? h
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ
49 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ 5.1 Γενικά Η ενίσχυση στοιχείων οπλισμένου σκυροδέματος σε διάτμηση με σύνθετα υλικά επιτυγχάνεται μέσω της επικόλλησης υφασμάτων ή, σπανιότερα,
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΥΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ
Αποτίμηση υφιστάμενου κτιρίου οπλισμένου σκυροδέματος κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ και διερεύνηση της επιρροής των τοιχοπληρώσεων ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΥΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ
Διαβάστε περισσότεραΑΝΑΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΚΕΦΑΛΟΥ ΚΑΛΛΙΟΠΗ Α.Μ. 554
ΑΝΑΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΚΕΦΑΛΟΥ ΚΑΛΛΙΟΠΗ Α.Μ. 554 Προσομοίωση του κτιρίου στο πρόγραμμα ΧΩΡΙΣ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΙΣ ΜΕ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΙΣ Παράμετροι - Χαρακτηριστικά Στάθμη Επιτελεστικότητας Β Ζώνη Σεισμικότητας
Διαβάστε περισσότεραΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ *
ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ * 1 η σειρά ΑΣΚΗΣΗ 1 Ζητείται ο έλεγχος σε κάμψη μιάς δοκού ορθογωνικής διατομής 250/600 (δηλ. Πλάτους 250 mm και ύψους 600 mm) για εντατικά μεγέθη: Md = 100 KNm Nd = 12 KN Προσδιορίστε
Διαβάστε περισσότεραΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ.
Σχεδιασμός κτιρίου με ΕΑΚ, Κανονισμό 84 και Κανονισμό 59 και αποτίμηση με ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΡΑΥΤΟΠΟΥΛΟΥ ΜΑΡΙΝΑ Περίληψη Αντικείμενο
Διαβάστε περισσότεραΑποτίμηση σεισμικής συμπεριφοράς πολυωρόφων κτιρίων από Ο/Σ σχεδιασμένων με βάση τους Ευρωκώδικες 2 και 8
Αποτίμηση σεισμικής συμπεριφοράς πολυωρόφων κτιρίων από Ο/Σ σχεδιασμένων με βάση τους Ευρωκώδικες και Χ.Ι. Αθανασιάδου Λέκτορας, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Α.Π.Θ. Κ. Πλάνου Πολιτικός Μηχανικός Λέξεις κλειδιά:
Διαβάστε περισσότερα«Αριθμητική και πειραματική μελέτη της διεπιφάνειας χάλυβασκυροδέματος στις σύμμικτες πλάκες με χαλυβδόφυλλο μορφής»
ΠΕΡΙΛΗΨΗ ΤΗΣ ΔΙΔΑΚΤΟΡΙΚΗΣ ΔΙΑΤΡΙΒΗΣ «Αριθμητική και πειραματική μελέτη της διεπιφάνειας χάλυβασκυροδέματος στις σύμμικτες πλάκες με χαλυβδόφυλλο μορφής» του Θεμιστοκλή Τσαλκατίδη, Δρ. Πολιτικού Μηχανικού
Διαβάστε περισσότεραΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΝΔΕΣΜΩΝ
ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΝΔΕΣΜΩΝ ΔΙΓΕΝΗΣ ΣΠΥΡΟΣ Περίληψη Σκοπός της εργασίας είναι η περιγραφή της συμπεριφοράς διαφόρων διατάξεων δικτυωτών συνδέσμων σε πλευρικά επιβαλλόμενα φορτία. Στο
Διαβάστε περισσότεραΠΕΡΙΛΗΨΗ ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ
ΕΡΕΥΝΗΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ: ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΝΑΘΕΣΗ: ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ (Ο.Α.Σ.Π.)
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΡΡΟΗ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΩΝ ΠΛΗΡΩΣΗΣ ΣΤΗΝ ΑΛΛΗΛΕΠΙΔΡΑΣΗ ΠΑΡΑΚΕΙΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΔΙΑΦΟΡΕΤΙΚΟ ΥΨΟΣ ΟΡΟΦΩΝ
ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ-ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 1 ΕΠΙΡΡΟΗ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΩΝ ΠΛΗΡΩΣΗΣ ΣΤΗΝ ΑΛΛΗΛΕΠΙΔΡΑΣΗ ΠΑΡΑΚΕΙΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΔΙΑΦΟΡΕΤΙΚΟ ΥΨΟΣ ΟΡΟΦΩΝ ΧΡΗΣΤΟΣ Γ. ΚΑΡΑΓΙΑΝΝΗΣ Πολιτικός Μηχ. Ε.Μ.Π., PhD, Καθηγητής
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΤΗΡΙΩΝ ΑΠΟ ΟΠΛ. ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ
Ν Α Υ Π Λ Ι Ο : Τ Α Υ Τ Ο Τ Η Τ Α, Π Ρ Ο Σ Τ Α Σ Ι Α Κ Α Ι Α Ν Α Π Τ Υ Ξ Η Ο ρ γ ά ν ω σ η : Τ Ε Ε Π ε λ ο π ο ν ν ή σ ο υ, Σ χ ο λ ή Α ρ χ ι τ ε κ τ ό ν ω ν Ε Μ Π Ναύπλιο 8 Οκτωβρίου 2016 ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών Επισκευές-ενισχύσεις δοµικών στοιχείων Επισκευές δοκών και πλακών Ελαφρές βλάβες -> Ενέσεις κόλλας και επισκευαστικά
Διαβάστε περισσότερα( Σχόλια) (Κείµ ενο) Κοντά Υποστυλώµατα Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής. Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως. α s 2,5
( Σχόλια) (Κείµ ενο) 18.4.9 Κοντά Υποστυλώµατα 18.4.9 Κοντά Υποστυλώµατα 18.4.9.1 Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής N Sd Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως V Sd M Sd1 h N Sd M Sd2 V Sd L l s =M Sd /V Sd M Sd
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών H ανελαστική στατική ανάλυση (pushover) στον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Επιτρεπόμενες μέθοδοι ανάλυσης στον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Ελαστικές μέθοδοι
Διαβάστε περισσότεραΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ
ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ. 2003 Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΑΠΟΤΙΜΩΜΕΝΗΣ ΜΕ pushover ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ Περίληψη Σκοπός της παρούσης εργασίας είναι
Διαβάστε περισσότεραΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΗΣ ΜΕΘΟΔΟΥ PUSHOVER ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΙΑ ΤΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟ ΚΤΙΡΙΟ
Εφαρμογή της μεθόδου Pushover κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. για τη διερεύνηση της επιρροής των τοιχοπληρώσεων σε υφιστάμενο κτίριο ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΗΣ ΜΕΘΟΔΟΥ PUSHOVER ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΙΑ ΤΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ
Διαβάστε περισσότεραΥπολογιστική διερεύνηση της επιρροής του δείκτη συμπεριφοράς (q factor) στις απαιτήσεις χάλυβα σε πολυώροφα πλαισιακά κτίρια Ο/Σ σύμφωνα με τον EC8
Ελληνική Επιστημονική Εταιρία Ερευνών Σκυροδέματος () ΤΕΕ / Τμήμα Κεντρικής Μακεδονίας Υπολογιστική διερεύνηση της επιρροής του δείκτη συμπεριφοράς (q factor) στις απαιτήσεις χάλυβα σε πολυώροφα πλαισιακά
Διαβάστε περισσότερα9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9. ΚΑΔΕΤ-ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΚΔΟΣΗ 2η ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ
9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ Βλ. Κεφ. 4, Παρ. 4.4, για την λογική των ελέγχων. Το παρόν Κεφάλαιο περιλαμβάνει τα κριτήρια ελέγχου της ανίσωσης ασφαλείας, κατά την αποτίμηση ή τον ανασχεδιασμό,
Διαβάστε περισσότεραΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ
ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ (Τ.Ε.Ι.) ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ
Διαβάστε περισσότεραΣχήμα 1: Διάταξη δοκιμίου και όργανα μέτρησης 1 BUILDNET
Παραμετρική ανάλυση κοχλιωτών συνδέσεων με μετωπική πλάκα χρησιμοποιώντας πεπερασμένα στοιχεία Χριστόφορος Δημόπουλος, Πολιτικός Μηχανικός, Υποψήφιος Διδάκτωρ ΕΜΠ Περίληψη Η εν λόγω εργασία παρουσιάζει
Διαβάστε περισσότεραΔιατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου. Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου
Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου Ανάλογα με τη στατική φόρτιση δημιουργούνται περιοχές στο φορέα όπου έχουμε καθαρή κάμψη ή καμπτοδιάτμηση. m(x)
Διαβάστε περισσότερα«Η συμβολή των τοιχοπληρώσεων στην αντίσταση διατηρητέου κτιρίου από Ο/Σ έναντι σεισμού»
ΤΕΧΝΙΚΟ ΕΠΙΜΕΛΗΤΗΡΙΟ ΕΛΛΑΔΑΣ ΕΛΛΗΝΙΚΟ ΤΜΗΜΑ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΟ ΤΕΧΝΙΚΟ ΕΠΙΜΕΛΗΤΗΡΙΟ ΚΥΠΡΟΥ 16 Ο Συνέδριο Σκυροδέματος «Η συμβολή των τοιχοπληρώσεων στην αντίσταση διατηρητέου κτιρίου από Ο/Σ έναντι
Διαβάστε περισσότερα10,2. 1,24 Τυπική απόκλιση, s 42
Ασκηση 3.1 (a) Αν μία ράβδος οπλισμού θεωρηθεί ότι λυγίζει μεταξύ δύο διαδοχικών συνδετήρων με μήκος λυγισμού το μισό της απόστασης, s w, των συνδετήρων, να υπολογισθεί η απόσταση συνδετήρων, s w, πέραν
Διαβάστε περισσότεραFespa 10 EC. For Windows. Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση
Fespa 10 EC For Windows Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή Αποτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στη νέα κατάσταση σύμφωνα με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ 2012 Αθήνα, εκέμβριος 2012 Version
Διαβάστε περισσότεραΠίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 100
Πίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 100 ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΥΛΙΚΩΝ ΠΑΤΡΑ 26504 Ομάδα εκτέλεσης έργου: Αθανάσιος
Διαβάστε περισσότεραΝέα έκδοση προγράμματος STeel CONnections 2010.354
http://www.sofistik.gr/ Μεταλλικές και Σύμμικτες Κατασκευές Νέα έκδοση προγράμματος STeel CONnections 2010.354 Aξιότιμοι συνάδελφοι, Κυκλοφόρησε η νέα έκδοση του προγράμματος διαστασιολόγησης κόμβων μεταλλικών
Διαβάστε περισσότεραΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΒΑΣΕΙΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ
23 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΒΑΣΕΙΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ 3.1 Γενικά Ο σχεδιασμός ενισχύσεων με σύνθετα υλικά ακολουθεί τη φιλοσοφία των σύγχρονων κανονισμών (π.χ. ΕΚΩΣ 2000, ΕΑΚ 2000, Ευρωκώδικες 2, 6 και 8, ΚΑΝΕΠΕ), και περιλαμβάνει
Διαβάστε περισσότεραΜΕΛΕΤΗ ΒΕΛΤΙΩΣΗΣ ΤΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΕ ΕΝΔΕΧΟΜΕΝΟ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΟ ΜΑΛΑΚΟΥ ΟΡΟΦΟΥ ΜΕΣΩ ΕΛΑΣΤΙΚΗΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ
Μελέτη βελτίωσης της συμπεριφοράς κτιρίου σε ενδεχόμενο σχηματισμό μαλακού ορόφου μέσω ελαστικής ανάλυσης ΜΕΛΕΤΗ ΒΕΛΤΙΩΣΗΣ ΤΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΕ ΕΝΔΕΧΟΜΕΝΟ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΟ ΜΑΛΑΚΟΥ ΟΡΟΦΟΥ ΜΕΣΩ ΕΛΑΣΤΙΚΗΣ
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΥΟ ΕΠΙΠΛΕΟΝ ΟΡΟΦΩΝ
Αποτίμηση διώροφης Κατοικίας και Έλεγχος Επάρκειας για την Προσθήκη δύο επιπλέον Ορόφων ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΥΟ ΕΠΙΠΛΕΟΝ ΟΡΟΦΩΝ ΠΑΠΠΑΣ ΣΠΥΡΙΔΩΝ Μεταπτυχιακός
Διαβάστε περισσότεραΣΕΙΣΜΙΚΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΜΗ ΣΥΜΜΕΤΡΙΚΟΥ ΠΛΑΙΣΙΑΚΟΥ ΦΟΡΕΑ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΜΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΟΥΣ ΔΙΚΤΥΩΤΟΥΣ ΣΥΝΔΕΣΜΟΥΣ.
ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΜΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΟΥΣ ΔΙΚΤΥΩΤΟΥΣ ΣΥΝΔΕΣΜΟΥΣ. ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΜΗ ΣΥΜΜΕΤΡΙΚΟΥ ΠΛΑΙΣΙΑΚΟΥ ΦΟΡΕΑ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΜΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΟΥΣ ΔΙΚΤΥΩΤΟΥΣ ΣΥΝΔΕΣΜΟΥΣ. ΚΟΛΕΤΣΗ ΑΓΑΠΗ
Διαβάστε περισσότεραΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ. Ασκήσεις προηγούμενων εξετάσεων ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΕΡΓΩΝ ΥΠΟΔΟΜΗΣ ΚΑΙ ΑΓΡΟΤΙΚΗΣ ΑΝΑΠΤΥΞΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΔΟΜΙΚΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΚΑΙ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ Ασκήσεις προηγούμενων
Διαβάστε περισσότεραΣΥΓΚΡΙΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΣΕ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ PILOTI ΜΕΣΩ ΕΛΑΣΤΙΚΩΝ ΚΑΙ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΩΝ ΑΝΑΛΥΣΕΩΝ
Συγκριτική μελέτη συστημάτων ενίσχυσης σε κτίρια με piloti μέσω ελαστικών και ανελαστικών αναλύσεων ΣΥΓΚΡΙΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΣΕ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ PILOTI ΜΕΣΩ ΕΛΑΣΤΙΚΩΝ ΚΑΙ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΩΝ ΑΝΑΛΥΣΕΩΝ ΣΑΡΛΗΣ
Διαβάστε περισσότεραΣYMMIKTEΣ KATAΣKEYEΣ KAI OPIZONTIA ΦOPTIA
ΣYMMIKTEΣ KATAΣKEYEΣ KAI OPIZONTIA ΦOPTIA Άρης Αβδελάς, Καθηγητής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Αριστοτέλειο Πανεπιστήμιο Θεσσαλονίκης Τα δομικά συστήματα στις σύμμικτες κτιριακές κατασκευές, αποτελούνται
Διαβάστε περισσότεραΑΣΤΟΧΙΑ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕΘΟΔΟΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ
Αστοχία Κοντών Υποστυλωμάτων Μέθοδοι Ενίσχυσης ΑΣΤΟΧΙΑ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕΘΟΔΟΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΣΠΑΝΟΣ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΣ Περίληψη Στην παρούσα εργασία εξετάζεται η αστοχία των κοντών υποστυλωμάτων όπως προκύπτει
Διαβάστε περισσότεραΠίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 50
Πίνακες σχεδιασμού σύμμικτων πλακών με τραπεζοειδές χαλυβδόφυλλο SYMDECK 50 Εγχειρίδιο σχεδιασμού σύμμικτων πλακών σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 3 (ΕΝ 1993.01.03:2006) και τον Ευρωκώδικα 4 (EN 1994.01.04:
Διαβάστε περισσότεραΒασικές Αρχές Σχεδιασμού Υλικά
Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Υλικά Δομική Μηχανική ΙΙΙ Χρ. Ζέρης Σχολή Πολιτικών Μηχανικών, ΕΜΠ Το Ευρωπαϊκό πλαίσιο Μελετών και Εκτέλεσης έργων ΕΝ 10080 Χάλυβας οπλισμού Νοέμ. 2013 Χ. Ζέρης 2 ΕΚΩΣ, ΕΝ1992:
Διαβάστε περισσότερα3.2 Οδηγίες χρήσης του προγράμματος πεπερασμένων στοιχείων RATe ΟΔΗΓΙΕΣ ΧΡΗΣΗΣ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ΠΕΠΕΡΑΣΜΕΝΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ RATe
3.2 Οδηγίες χρήσης του προγράμματος πεπερασμένων στοιχείων RATe 67 3.2 ΟΔΗΓΙΕΣ ΧΡΗΣΗΣ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ΠΕΠΕΡΑΣΜΕΝΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ RATe Στις επόμενες σελίδες παρουσιάζεται βήμα-βήμα ο τρόπος με τον οποίο μπορεί
Διαβάστε περισσότεραΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΌ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΔΡΑΣΕΙΣ Προσομοίωση κτιρίων από τοιχοποιία με : 1) Πεπερασμένα στοιχεία 2) Γραμμικά στοιχεί
ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΌ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΔΡΑΣΕΙΣ Η σεισμική συμπεριφορά κτιρίων από φέρουσα τοιχοποιία εξαρτάται κυρίως από την ύπαρξη ή όχι οριζόντιου διαφράγματος. Σε κτίρια από φέρουσα
Διαβάστε περισσότερα8ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 2002», Μάρτιος 2002 ΚΑΤΑΓΡΑΦΗ ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΩΝ ΒΛΑΒΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΣΕΙΣΜΟ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ ΤΟ ΣΕΠΤΕΜΒΡΗ ΤΟΥ 1999
8ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 2002», Μάρτιος 2002 Εργασία Νο 1 ΚΑΤΑΓΡΑΦΗ ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΩΝ ΒΛΑΒΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΣΕΙΣΜΟ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ ΤΟ ΣΕΠΤΕΜΒΡΗ ΤΟΥ 1999 Ο.Σ. ΑΠΟ ΤΟ ΞΑΓΟΡΑΡΗΣ ΒΑΣΙΛΕΙΟΣ ΛΑΟΥΡΔΕΚΗΣ
Διαβάστε περισσότεραf cd = θλιπτική αντοχή σχεδιασμού σκυροδέματος f ck = χαρακτηριστική θλιπτική αντοχή σκυροδέματος
v ΣΥΜΒΟΛΑ Λατινικά A b A g A e A f = εμβαδόν ράβδου οπλισμού = συνολικό εμβαδόν διατομής = εμβαδόν περισφιγμένου σκυροδέματος στη διατομή = εμβαδόν διατομής συνθέτων υλικών A f,tot = συνολικό εμβαδόν συνθέτων
Διαβάστε περισσότεραΑΚΡΑΙΟΙ ΚΟΜΒΟΙ Ω.Σ. ΜΕ ΣΠΕΙΡΟΕΙ ΕΙΣ ΟΠΛΙΣΜΟΥΣ. ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΙΕΡΕΥΝΗΣΗ
ΑΚΡΑΙΟΙ ΚΟΜΒΟΙ Ω.Σ. ΜΕ ΣΠΕΙΡΟΕΙ ΕΙΣ ΟΠΛΙΣΜΟΥΣ. ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΙΕΡΕΥΝΗΣΗ Χρ. Καραγιάννης Πολιτικός Μηχ. ΕΜΠ, ρ.μηχ., Καθηγητής Πολυτεχνικής Σχ. ΠΘ Γ. Σιρκελής Πολιτικός Μηχανικός, MSc ΠΘ Κ. Χαλιορής ρ. Πολιτικός
Διαβάστε περισσότεραΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ METAΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ
ΕΡΓΟ : ΡΥΘΜΙΣΗ ΒΑΣΕΙ Ν.4178/2013 ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕΤΑΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ ΘΕΣΗ : Λεωφόρος Χαλανδρίου και οδός Παλαιών Λατομείων, στα Μελίσσια του Δήμου Πεντέλης ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ METAΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ
Διαβάστε περισσότεραΕκτίμηση της στροφικής ικανότητας χαλύβδινων δοκών στις υψηλές θερμοκρασίες θεωρώντας την επιρροή των αρχικών γεωμετρικών ατελειών
Βόλος 29-3/9 & 1/1 211 Εκτίμηση της στροφικής ικανότητας χαλύβδινων δοκών στις υψηλές θερμοκρασίες θεωρώντας την επιρροή των αρχικών γεωμετρικών ατελειών Δάφνη Παντούσα και Ευριπίδης Μυστακίδης Εργαστήριο
Διαβάστε περισσότεραΑσύνδετοι τοίχοι. Σύνδεση εγκάρσιων τοίχων. Σύνδεση εγκάρσιων τοίχων & διάφραγμα στη στέψη τοίχων
ΛΕΙΤΟΥΡΓΙΑ ΤΡΙΣΔΙΑΣΤΑΤΟΥ ΚΙΒΩΤΙΟΥ Οι σεισμικές δυνάμεις ασκούνται στο κτίριο κατά τις 2 οριζόντιες διευθύνσεις. Για ένα τοίχο η μία δύναμη είναι παράλληλη στο επίπεδό του (εντός επιπέδου) και η άλλη κάθετη
Διαβάστε περισσότεραΕργασία Νο 13 ΒΛΑΒΕΣ ΑΠΟ ΤΟ ΣΕΙΣΜΟ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ (1999) ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ ΙΩΑΝΝΗΣ
ΒΛΑΒΕΣ ΑΠΟ ΤΟ ΣΕΙΣΜΟ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ (1999) Εργασία Νο 13 ΒΛΑΒΕΣ ΑΠΟ ΤΟ ΣΕΙΣΜΟ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ (1999) ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ ΙΩΑΝΝΗΣ Περίληψη Στην παρούσα εργασία εξετάζονται βλάβες από το σεισμό της Αθήνας του 1999 σε κτίρια
Διαβάστε περισσότεραΜε βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση:
Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση: S d R d Η εν λόγω ανίσωση εφαρμόζεται και ελέγχεται σε κάθε εντατικό μέγεθος
Διαβάστε περισσότεραΝέο σύστημα τοιχοπλήρωσης: Οπτοπλινθοδομή διαιρεμένη σε μικρότερους τοιχίσκους μέσω κατακόρυφων αρμών κονιάματος
Νέο σύστημα τοιχοπλήρωσης: Οπτοπλινθοδομή διαιρεμένη σε μικρότερους τοιχίσκους μέσω κατακόρυφων αρμών κονιάματος Χρυσή-Ελπίδα Αδάμη Μεταδιδακτορική Ερευνήτρια ΕΜΠ, Πολιτικός Μηχανικός, adamis@central.ntua.gr
Διαβάστε περισσότεραTΑΞΙΝΟΜΗΣΗ ΤΩΝ ΔΕΙΚΤΩΝ ΒΛΑΒΗΣ ΓΙΑ ΚΤΙΡΙΑ ΑΠΟ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ
Ταξινόμηση των δεικτών βλάβης για κτίρια από οπλισμένο σκυρόδεμα TΑΞΙΝΟΜΗΣΗ ΤΩΝ ΔΕΙΚΤΩΝ ΒΛΑΒΗΣ ΓΙΑ ΚΤΙΡΙΑ ΑΠΟ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΑΠΑΙΩΑΝΝΟΥ ΓΕΩΡΓΙΟΣ Περίληψη Σκοπός της εργασίας είναι να παρουσιαστούν
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 7: Δικτύωμα πεζογέφυρας (εφελκυσμός, κάμψη και διάτμηση κάτω πέλματος) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ
Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 7: Δικτύωμα πεζογέφυρας (εφελκυσμός, κάμψη και διάτμηση κάτω πέλματος) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης
Διαβάστε περισσότεραΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ
ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ ΜΠΕΡΝΑΚΟΣ ΑΝΤΩΝΙΟΣ Περίληψη Στόχος της παρούσας εργασίας είναι η πρακτική εφαρμογή αναλυτικών προβλέψεων του ΚΑΝΕΠΕ
Διαβάστε περισσότερα: συντελεστής που λαμβάνει υπόψη την θέση των ράβδων κατά τη σκυροδέτηση [=1 για ευνοϊκές συνθήκες, =0.7 για μη ευνοϊκές συνθήκες]
Αντοχή σχεδιασμού f bd Η οριακή τάση συνάφειας f bd προκύπτει σαν πολλαπλάσιο της εφελκυστικής αντοχής σχεδιασμού σκυροδέματος f ctd : όπου f bd = η 1 η 2 η 3 η 4 f ctd, όπου f ctd =f ctk0.05 /γ c f ctk
Διαβάστε περισσότεραΠαραδείγματα - Εφαρμογές κατά EN & ΚΑΝΕΠΕ
Παραδείγματα - Εφαρμογές κατά EN1998-3 & ΚΑΝΕΠΕ Τηλέμαχος Β. Παναγιωτάκος Δρ Πολιτικός Μηχανικός ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ & ΑΝΑΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΜΕ ΒΑΣΗ ΤΟΝ ΚΑΝΕΠΕ Χίος, 15-16 Μαρτίου 2013 Διάρθρωση Παρουσίασης
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός
ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός Κεφαλαιο 2 Μηχανισμοί μεταφοράς δυνάμεων Τα τελευταία χρόνια έχει γίνει συστηματική προσπάθεια για
Διαβάστε περισσότερα6/5/2017. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Θλίψη Σκυροδέματος. Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ.
Σημειώσεις Εργαστηριακής Άσκησης Θλίψη Σκυροδέματος Δρ. Σωτήρης Δέμης Πολιτικός Μηχανικός (Λέκτορας Π.Δ. 407/80) Έως τώρα Καταστατικός νόμος όλκιμων υλικών (αξονική καταπόνιση σε μία διεύθυνση) σ ε Συμπεριφορά
Διαβάστε περισσότερα«ΦΑΕΘΩΝ: Λογισμικό για Ανάλυση Κρίσιμων Διατμητικά Υποστυλωμάτων Οπλισμένου Σκυροδέματος»
«ΦΑΕΘΩΝ: Λογισμικό για Ανάλυση Κρίσιμων Διατμητικά Υποστυλωμάτων Οπλισμένου Σκυροδέματος» Κωνσταντίνος Γ. Μεγαλοοικονόμου Ερευνητής Μηχανικός Κέντρο Συστημάτων Έγκαιρης Προειδοποίησης Γερμανικό Ερευνητικό
Διαβάστε περισσότεραΕπιρροή του διαμήκους οπλισμού των ακραίων περισφιγμένων περιοχών, στην αντοχή τοιχωμάτων μεγάλης δυσκαμψίας
Επιρροή του διαμήκους οπλισμού των ακραίων περισφιγμένων περιοχών, στην αντοχή τοιχωμάτων μεγάλης δυσκαμψίας Γεώργιος Κωνσταντινίδης Πολιτικός Μηχανικός MSc, DIC, PhD, Αττικό Μετρό Α.Ε. email gkonstantinidis@ametro.gr
Διαβάστε περισσότεραΜΗ- ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΠΛΑΙΣΙΩΝ ΓΙΑ ΤΟ ΣΥΝΔΥΑΣΜΕΝΟ ΣΕΝΑΡΙΟ ΤΗΣ ΠΥΡΚΑΓΙΑΣ ΜΕΤΑ ΑΠΟ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΓΕΓΟΝΟΤΑ
Βόλος 29-3/9 & 1/1 211 ΜΗ- ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΠΛΑΙΣΙΩΝ ΓΙΑ ΤΟ ΣΥΝΔΥΑΣΜΕΝΟ ΣΕΝΑΡΙΟ ΤΗΣ ΠΥΡΚΑΓΙΑΣ ΜΕΤΑ ΑΠΟ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΓΕΓΟΝΟΤΑ Δάφνη Παντούσα, Msc, Υπ. Διδάκτωρ Ευριπίδης Μυστακίδης, Αναπληρωτής Καθηγητής
Διαβάστε περισσότεραΑκραίοι κόµβοι δοκού - υποστυλωµάτων Ω/Σ µε χιαστί ράβδους υπό ανακυκλιζόµενη καταπόνηση
Ακραίοι κόµβοι δοκού - υποστυλωµάτων Ω/Σ µε χιαστί ράβδους υπό ανακυκλιζόµενη καταπόνηση Χ.Γ. Καραγιάννης Καθηγητής. Τοµέας οµικών Κατασκευών Εργαστήριο Ωπλισµένου Σκυροδέµατος ΠΘ. Κ.Ε. Χαλιορής Λέκτορας.
Διαβάστε περισσότεραΔΟΚΟΙ ΚΕΦΑΛΑΙΟ Εισαγωγή. 3.2 Δοκοί υπό φορτία βαρύτητος E G P Q Q
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΔΟΚΟΙ 3.1 Εισαγωγή Στις κατασκευές οι δοκοί, όπως και όλα τα άλλα δομικά στοιχεία, αποτελούν ένα τμήμα του γενικότερου δομικού συνόλου στο οποίο συνυπάρχουν τα υποστυλώματα, οι δοκοί, οι πλάκες,
Διαβάστε περισσότεραΠΑΘΟΛΟΓΙΑ ΚΑΙ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΙΣΤΟΡΙΚΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ
Τ.Ε.Ι. ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ (Σ.Τ.ΕΦ.) ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε. (ΤΡΙΚΑΛΑ) ΠΑΘΟΛΟΓΙΑ ΚΑΙ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΙΣΤΟΡΙΚΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Δημήτριος Ν. Χριστοδούλου Δρ. Πολιτικός Μηχανικός,
Διαβάστε περισσότεραΗ ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΤΩΝ ΤΟΙΧΩΝ ΣΤΟ BIM ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝ ΤΟΥ holobim και η αυτόματη δημιουργία των διαγώνιων ράβδων των ενεργών τοίχων
Η ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΤΩΝ ΤΟΙΧΩΝ ΣΤΟ BIM ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝ ΤΟΥ holobim και η αυτόματη δημιουργία των διαγώνιων ράβδων των ενεργών τοίχων Η αποτύπωση των τοίχων γίνεται και στις τρεις διαστάσεις και όσοι τοίχοι εφάπτονται
Διαβάστε περισσότεραΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών. Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών
ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Απλοποιημένη υπολογιστική θεώρηση
Διαβάστε περισσότεραΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ (602)
Τ.Ε.Ι. Θεσσαλίας Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών (Σ.Τ.ΕΦ.) ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ (602) 3 η Διάλεξη Δημήτριος Ν. Χριστοδούλου Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, M.Sc. Τ.Ε.Ι. Θεσσαλίας - Σχολή Τεχνολογικών Εφαρμογών
Διαβάστε περισσότεραΕυθύγραμμη αγκύρωση. Βρόγχος. Προσοχή: Οι καμπύλες και τα άγκιστρα δεν συμβάλλουν στην περίπτωση θλιβομένων ράβδων.!!!
Αγκυρώσεις 1.Σημασία αγκύρωσης: Κάθε ράβδος για να παραλάβει τη δύναμη για την οποία υπολογίστηκε σε μια διατομή, πρέπει να επεκτείνεται πέραν της διατομής εκείνης κατά "μήκος αγκύρωσης". Το μήκος αγκύρωσης
Διαβάστε περισσότεραFespa 10 EC. For Windows. Στατικό παράδειγμα προσθήκης ορόφου σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στη νέα κατάσταση
Fespa 10 EC For Windows Στατικό παράδειγμα προσθήκης ορόφου σε υφιστάμενη κατασκευή & Αποτίμηση φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στη νέα κατάσταση σύμφωνα με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ 2012 Αθήνα, Οκτώβριος 2012 Version
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ
Επιρροή διαφόρων παραγόντων στα παραμορφωσιακά μεγέθη δομικού στοιχείου και σύγκριση με τύπους ΚΑΝ.ΕΠΕ ΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ
Διαβάστε περισσότεραΑξιολόγηση παραδοχών προσομοίωσης συμπεριφοράς στοιχείων οπλισμένου σκυροδέματος σε μη-γραμμικές αναλύσεις.
Αξιολόγηση παραδοχών προσομοίωσης συμπεριφοράς στοιχείων οπλισμένου σκυροδέματος σε μη-γραμμικές αναλύσεις. Δ. Κ. Μπάρος Πολιτικός Μηχανικός Σ. Η. Δρίτσος Αναπλ. Καθηγητής, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστημίου
Διαβάστε περισσότεραΣιδηρές Κατασκευές ΙΙ
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 1: Πλευρικός λυγισμός δοκού γέφυρας Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται
Διαβάστε περισσότεραΔυναμική ανάλυση μονώροφου πλαισίου
Κεφάλαιο 1 Δυναμική ανάλυση μονώροφου πλαισίου 1.1 Γεωμετρία φορέα - Δεδομένα Χρησιμοποιείται ο φορέας του Παραδείγματος 3 από το βιβλίο Προσομοίωση κατασκευών σε προγράμματα Η/Υ (Κίρτας & Παναγόπουλος,
Διαβάστε περισσότεραΤΕΕ/ΤΚΜ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ. Πολυτεχνείου Πατρών, Επιστημονικά Υπεύθυνος
ΤΕΕ/ΤΚΜ ΠΕΡΙΠΤΩΣΕΙΣ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΤΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑΤΑ «ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΔΙΟΙΚΗΤΗΡΙΟΥ ΜΕΣΣΗΝΙΑΣ» Ομάδα μελέτης Αναγνωστόπουλος Σταύρος, Ομ. Καθηγητής Πολυτεχνείου
Διαβάστε περισσότεραΕιδικά Θέματα Εφαρμογής του ΚΑΝΕΠΕ - Εργαστηριακή έρευνα
Ειδικά Θέματα Εφαρμογής του ΚΑΝΕΠΕ - Εργαστηριακή έρευνα Σαλονικιός Θωμάς, Δρ Πολιτικός Μηχανικός ΑΠΘ, Κύριος Ερευνητής ΟΑΣΠ Μ.Ε. ΙΤΣΑΚ Σαλονικιός Θωμάς, Δρ Πολιτικός Μηχανικός ΑΠΘ, Κύριος Ερευνητής ΙΤΣΑΚ
Διαβάστε περισσότεραΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΜΑΤΙΣΕΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ Ή ΧΩΡΙΣ ΤΗ ΣΥΝΕΚΤΙΜΗΣΗ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ
Διερεύνηση της επιρροής των Ματίσεων σε Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος με ή χωρίς τη συνεκτίμηση τοιχοπληρώσεων ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΜΑΤΙΣΕΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ Ή ΧΩΡΙΣ
Διαβάστε περισσότεραΣχεδιασμός νέου κτιρίου κατά ΕΚΩΣ/ΕΑΚ και έλεγχός επάρκειάς του κατόπιν προσθήκης ορόφου κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ
Σχεδιασμός νέου κτιρίου κατά ΕΚΩΣ/ΕΑΚ και έλεγχός επάρκειάς του κατόπιν προσθήκης ορόφου κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΝΕΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΚΑΤΑ ΕΚΩΣ/ΕΑΚ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΤΟΥ ΚΑΤΟΠΙΝ ΠΡΟΣΘΗΚΗΣ ΟΡΟΦΟΥ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ
Διαβάστε περισσότεραΜελέτες και Κατασκευές Προσεισμικών Ενισχύσεων 12 & 13 Μαρτίου 2009
ΤΕΧΝΙΚΟ ΕΠΙΜΕΛΗΤΗΡΙΟ ΕΛΛΑΔΑΣ Μελέτες και Κατασκευές Προσεισμικών Ενισχύσεων 12 & 13 Μαρτίου 2009 Παραδείγματα υπολογισμού και εφαρμογής ενίσχυσης κτιρίων από οπλισμένο σκυρόδεμα με τοιχώματα και πυρήνες
Διαβάστε περισσότεραΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ.
Αποτίμηση φέρουσας ικανότητας κτιρίου σύμφωνα με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΡΑΜΑΝΟΥ ΘΕΟΔΩΡΑ Μεταπτυχιακή Φοιτήτρια Π.Π., theodorkara@gmail.com Περίληψη
Διαβάστε περισσότεραΟριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη [ΕΝ ]
Οριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι Κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ ΠΛΟΥΤΑΡΧΟΣ Δρ. Πολ. Μηχανικός Αν. Καθηγητής Ε.Μ.Π. Οριακή Κατάσταση Αστοχίας έναντι κάμψης με ή χωρίς ορθή δύναμη [ΕΝ 1992-1-1
Διαβάστε περισσότεραΙΑπόστολου Κωνσταντινίδη ιαφραγµατική λειτουργία. Τόµος B
Τόµος B 3.1.4 ιαφραγµατική λειτουργία Γενικά, αν υπάρχει εκκεντρότητα της φόρτισης ενός ορόφου, π.χ. από την οριζόντια ώθηση σεισµού, λόγω της ύπαρξης της πλάκας που στο επίπεδό της είναι πρακτικά άκαµπτη,
Διαβάστε περισσότεραΥ.ΠΕ.ΧΩ.Δ.Ε. Ημερίδα Ευρωκωδίκων EC6. Ε. Βιντζηλαίου, Σχολή Π.Μ./ΕΜΠ
Υ.ΠΕ.ΧΩ.Δ.Ε. Ημερίδα Ευρωκωδίκων EC6 Ε. Βιντζηλαίου, Σχολή Π.Μ./ΕΜΠ ΚΕΙΜΕΝΑ ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑ 6 ΜΕΡΟΣ 1-1: ΚΑΝΟΝΕΣ ΓΙΑ ΤΟΝ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΑΠΟ ΩΠΛΙΣΜΕΝΗ ΚΑΙ ΑΟΠΛΗ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ (σε φάση ψηφίσεως από τις χώρες-μέλη)
Διαβάστε περισσότερα9. Χρήση Λογισμικού Ανάλυσης Κατασκευών
9. Χρήση Λογισμικού Ανάλυσης Κατασκευών Χειμερινό εξάμηνο 2016 Πέτρος Κωμοδρόμος komodromos@ucy.ac.cy http://www.eng.ucy.ac.cy/petros 1 Θέματα Εισαγωγή Μοντελοποίηση κατασκευής Κατανομή φορτίων πλακών
Διαβάστε περισσότεραΕΠΙΣΚΕΥΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΚΡΑΙΩΝ ΚΟΜΒΩΝ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΕΝΕΣΙΜΗΣ ΡΗΤΙΝΗΣ ΚΑΙ ΛΕΠΤΟΥ ΜΑΝΔΥΑ
ΝΟΕΜΒΡΙΟΣ-ΔΕΚΕΜΒΡΙΟΣ 4 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 1 ΕΠΙΣΚΕΥΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΚΡΑΙΩΝ ΚΟΜΒΩΝ ΩΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΕΝΕΣΙΜΗΣ ΡΗΤΙΝΗΣ ΚΑΙ ΛΕΠΤΟΥ ΜΑΝΔΥΑ ΧΡ. ΚΑΡΑΓΙΑΝΝΗΣ Δρ Μηχ., Καθηγητής Δ.Π.Θ. Γ. ΣΙΡΚΕΛΗΣ Πολιτικός
Διαβάστε περισσότεραΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ
ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ Βλ. Κεφ. 4, Παρ. 4.4, για την λογική των ελέγχων. 9.1.1 Το παρόν Κεφάλαιο περιλαµβάνει τα κριτήρια ελέγχου της ανίσωσης ασφαλείας, κατά την αποτίµηση ή τον ανασχεδιασµό,
Διαβάστε περισσότεραΑντισεισμικός Σχεδιασμός Μεταλλικών Κτιρίων
Αντισεισμικός Σχεδιασμός Μεταλλικών Κτιρίων 1. Γενικά Τα κριτήρια σχεδιασμού κτιρίων σε σεισμικές περιοχές είναι η προσφορά επαρκούς δυσκαμψίας, αντοχής και πλαστιμότητας. Η δυσκαμψία απαιτείται για την
Διαβάστε περισσότεραΓενικές πληροφορίες μαθήματος: Τίτλος CE07_S04 Πιστωτικές. Φόρτος εργασίας μονάδες:
Γενικές πληροφορίες μαθήματος: Τίτλος Μεταλλικές Κωδικός CE07_S04 μαθήματος: Κατασκευές ΙI μαθήματος: Πιστωτικές Φόρτος εργασίας μονάδες: 5 150 (ώρες): Επίπεδο μαθήματος: Προπτυχιακό Μεταπτυχιακό Τύπος
Διαβάστε περισσότεραΑποτίμηση και ενίσχυση υφιστάμενης κατασκευής με ανελαστική στατική ανάλυση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ.
Αποτίμηση και ενίσχυση υφιστάμενης κατασκευής με ανελαστική στατική ανάλυση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΠΑΥΛΙΔΟΥ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΑ
Διαβάστε περισσότεραΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ. Ενότητα Ζ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ. 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών. 1.2 Περιοχή Εφαρμογής. προκύπτει:
Ενότητα Ζ ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών Δοκιδωτές πλάκες, γνωστές και ως πλάκες με νευρώσεις, (σε αντιδιαστολή με τις συνήθεις πλάκες οι οποίες δηλώνονται
Διαβάστε περισσότεραΒΛΑΒΕΣ ΣΕ ΚΟΜΒΟΥΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ, ΑΙΤΙΑ ΕΜΦΑΝΙΣΗΣ ΑΥΤΩΝ ΚΑΙ ΜΕΘΟΔΟΙ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΤΩΝ ΑΝΤΟΧΩΝ ΤΟΥΣ
Εργασία Νο 18 ΒΛΑΒΕΣ ΣΕ ΚΟΜΒΟΥΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ, ΑΙΤΙΑ ΕΜΦΑΝΙΣΗΣ ΑΥΤΩΝ ΚΑΙ ΜΕΘΟΔΟΙ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΤΩΝ ΑΝΤΟΧΩΝ ΤΟΥΣ ΓΑΡΥΦΑΛΗΣ ΑΓΓΕΛΟΣ Περίληψη Στην παρούσα εργασία θα γίνει αναφορά
Διαβάστε περισσότεραΣεισμική Μόνωση Τοιχοπληρώσεων με Χρήση Περιμετρικών Αρμών από Κυψελωτά Υλικά: Πειραματική και Αριθμητική Μελέτη
Σεισμική Μόνωση Τοιχοπληρώσεων με Χρήση Περιμετρικών Αρμών από Κυψελωτά Υλικά: Πειραματική και Αριθμητική Μελέτη Αριστομένης Β. Τσαντίλης Υποψήφιος Διδάκτωρ, tsantilis.info@gmail.com Αθανάσιος Χ. Τριανταφύλλου
Διαβάστε περισσότερα11. Χρήση Λογισμικού Ανάλυσης Κατασκευών
ΠΠΜ 325: Ανάλυση Κατασκευών με Η/Υ 11. Χρήση Λογισμικού Ανάλυσης Κατασκευών Εαρινό εξάμηνο 2015 Πέτρος Κωμοδρόμος komodromos@ucy.ac.cy http://www.eng.ucy.ac.cy/petros 1 Θέματα Εισαγωγή Μοντελοποίηση κατασκευής
Διαβάστε περισσότεραΛΥΣΕΙΣ άλυτων ΑΣΚΗΣΕΩΝ στην Αντοχή των Υλικών
ΛΥΣΕΙΣ άλυτων ΑΣΚΗΣΕΩΝ στην Αντοχή των Υλικών Ασκήσεις για λύση Η ράβδος του σχήματος είναι ομοιόμορφα μεταβαλλόμενης κυκλικής 1 διατομής εφελκύεται αξονικά με δύναμη Ρ. Αν D d είναι οι διάμετροι των ακραίων
Διαβάστε περισσότεραΣυνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή
Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Ευρωκώδικες Εγχειρίδιο αναφοράς Αθήνα, Μάρτιος 01 Version 1.0.3 Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Με το Fespa έχετε τη δυνατότητα να μελετήσετε
Διαβάστε περισσότεραΑΝΩΤΑΤΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΠΕΙΡΑΙΑ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟΥ ΤΟΜΕΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε.
ΑΝΩΤΑΤΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΠΕΙΡΑΙΑ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟΥ ΤΟΜΕΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε. Πτυχιακή εργασία ΕΠΙΡΡΟΗ ΤΗΣ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑΣ ΣΤΗΝ ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ
Διαβάστε περισσότεραΠροσεισμικός Έλεγχος Κτιρίων Συμπλήρωση Δελτίου Ενότητες Δ, Ε
Προσεισμικός Έλεγχος Κτιρίων Συμπλήρωση Δελτίου Ενότητες Δ, Ε Περιφέρεια Βορείου Αιγαίου Οργανισμός Αντισεισμικού Σχεδιασμού &Προστασίας Ο.Α.Σ.Π.) Ενημερωτικό Σεμινάριο για Μηχανικούς με θέμα: «ΠΡΟΣΕΙΣΜΙΚΟΣ
Διαβάστε περισσότεραΕΛΕΓΧΟΣ ΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ
Επίλυση γραμμικών φορέων ΟΣ σύμφωνα με τους EC & EC8 ΑΣΚΗΣΗ 4 (3/3/017) ΕΛΕΓΧΟΣ ΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ Να υπολογιστεί σε κάµψη η µονοπροέχουσα δοκός του σχήµατος για συνδυασµό φόρτισης 135G15Q Η δοκός ανήκει σε
Διαβάστε περισσότεραΟΙ ΤΟΙΧΟΙ ΠΛΗΡΩΣΕΩΣ ΣΤΙΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ Ο/Σ
ΟΙ ΤΟΙΧΟΙ ΠΛΗΡΩΣΕΩΣ ΣΤΙΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ Ο/Σ ΜΑΡΓΑΡΩΝΗΣ ΔΗΜΗΤΡΗΣ ΠΕΡΙΛΗΨΗ Η εργασία αυτή αποτελεί μια προσπάθεια καταγραφής της πραγματικής σημασίας που έχουν οι τοίχοι πληρώσεως πάνω στις κατασκευές οπλισμένου
Διαβάστε περισσότεραΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΜΕ α) Β.Δ. (1959) ΚΑΙ β) ΕΑΚ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΕΛΑΣΤΙΚΉ ΚΑΙ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΉ ΜΕΘΟΔΟ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΥΓΚΡΙΣΕΙΣ.
Σχεδιασμός Διώροφης Κατοικίας με α) Β.Δ. 1959 και β) ΕΑΚ. Αποτίμηση με Ελαστική και Ανελαστική Μεθόδους κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. Συγκρίσεις. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΜΕ α) Β.Δ. (1959) ΚΑΙ β) ΕΑΚ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ
Διαβάστε περισσότεραΚεφάλαιο 3: Διαμόρφωση και ανάλυση χαρακτηριστικών στατικών συστημάτων
Κεφάλαιο 3: Διαμόρφωση και ανάλυση χαρακτηριστικών στατικών συστημάτων 3.1 Εισαγωγή 3.1.1 Στόχος Ο στόχος του Κεφαλαίου αυτού είναι η παρουσίαση ολοκληρωμένων παραδειγμάτων προσομοίωσης και ανάλυσης απλών
Διαβάστε περισσότεραΚΑΤΗΓΟΡΙΕΣ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ - ΔΕΙΚΤΕΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ
ΚΑΤΗΓΟΡΙΕΣ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ - ΔΕΙΚΤΕΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ Σχεδιασμός κτηρίων σκυροδέματος Από τον ΕΑΚ στον EC-8 Καβάλα Μάρτιος 2011 Ε. ΒΟΥΓΙΟΥΚΑΣ μέλοςτης ΕπιτροπήςΣύνταξηςτου ΕΑΚ-2000 τηλ. 210-7721178 e-mail manolis@mail.ntua.gr
Διαβάστε περισσότερα