Pushover Analysis of Cantilever Tall Structures

Transcript

1 مجله شبيهسازي عددي در مهندسي سال ١ شماره ١ تابستان ١٣٨٦ صفحه ١-۸ دانشگاه صنعتی نوشیروانی بابل تحليل بار افزون براي سازههاي طرهاي بلند ٢ ١ محمدرضا تابشپور* علي بخشي دانشكده مهندسي عمران دانشگاه صنعتي شريف تهران ايران چكيده رفتار سازهاي برخي از برجها نظير برجهاي مخابراتي و دودكشهاي نيروگاهي به صورت تير طره ميباشد. به علت پيچيدگي اين سازهها مدل رياضي چنين سازههايي براي تحليل غير خطي از اهميت خاصي برخوردار است. براي کاهش صرفه جويي در زمان تحليل اين نوع سازه را ميتوان به صورت دو يا سه بعدي با المان تير- ستون مدل کرد. روش پوش اور يک ابزار قدرتمند براي بررسي ا سيبپذيري و کنترل ظرفيت سازه در مقادير مورد نياز ميباشد. در اين مقاله تحليل بار افزون براي دو مثال واقعي شامل دودکش نيروگاه توس و برج مخابراتي تهران که مدلسازي شده مورد بحث و بررسي قرار گرفته است. واژههاي کليدي: تحليل بار افزون سازه بلند ا سيبپذيري لرزهاي Pushover Analyss of Cantlever Tall Structures M.. Tabeshpour, A. Bakhsh Cvl Engneerng Department, Sharf Unversty of Technology, Tehran, Iran Abstract Structural behavor of some structures such as TV towers and power plant chmneys s smlar to a cantlever beam. Mathematcal model of such structures for nonlnear analyss s an mportant problem because of complexty of these structures. These knds of structures can be modeled usng -D or 3-D elements. Beam-column element s a sutable element because of smplcty and less tme consumng for computaton. Nonlnear statc analyss (Pushover) s an approprate method n order to sesmc vulnerablty of the structures because of dffcultes of dynamc methods such as selecton of sutable records and the senstvty of responses to nput moton. In ths paper pushover analyss of two examples (Tous power plant chmney and Mlad TV tower) modeled usng beam-column element s descrbed. Keywords: Pushover Analyss, Tall Structure, Sesmc Vulnerablty ٢- استاديار ۱- دانشجوي دکتري * نويسنده مکاتبه کننده: تلفن: ۰۹۱۲۳۷۱۱۰۵۳ تاريخ دريافت: ۸۵/۱۰/۱۰ پست الکترونيک: tabeshpour@cvl.sharf.r تاريخ پذيرش: ۸۶/۱/۱۹

2 محمدرضا تابشپور علي بخشي افزون مودي که داراي دقت بيشتري در تخمين پاسخ و ظرفيت سازه ميباشد در سالهاي اخير مورد توجه محققين قرار گرفته است [۴]. رفتار برجهاي مخابراتي و دودكشهاي نيروگاهي به صورت طرهاي ميباشد. با توجه به پيچيدگي هندسي و خواص مصالح اين سازهها ايجاد مدل كامپيوتري براي تحليلهاي غيرخطي داراي اهميت خاصي ميباشد. در اين مطالعه به اين رويكرد كه با بكارگيري مدلهاي سازگار با عملكرد واقعي كه براساس تعاريف سادهاي بنا شدند امكان تحليل يك سيستم سازهاي نسبتا پيچيده ميسر ميباشد توجه شده است. به عنوان مثال سازه دودكش نيروگاه توس (مشهد) و برج مخابراتي تهران بررسي شده و نتايج عددي حاصله مورد بحث قرار ميگيرد. ارتفاع دودكش برابر ۱۰۰ متر و قطر خارجي ا ن ۱۰ متر ميباشد. در شکله يا ۱ تا ۳ نمايي از سازههاي مورد بررسي مشاهده ميشود. ۲- مدلسازي سازهاي منظور از مدلسازي تعريف و ايجاد ورودي مناسب براي نرمافزارهاي تحليلي ميباشد. سازههاي طرهاي نظير دودكشهاي نيروگاهي و برجهاي تلويزيوني را ميتوان با استفاده از المانهاي دو يا سه بعدي مدل كرد. همچنين در اغلب مواقع ميتوان از المان تير به منظور مدل سازي استفاده نمود. در صورت استفاده از المانهاي دو يا سه بعدي حجم محاسبات زياد شده و نيز در تحليلهاي غير خطي زمان قابل ملاحظهاي صرف ميشود. در مقابل مدلسازي سازه با المانهاي تير- ستون سادهتر بوده و در تحليلهاي غير خطي مدت زمان انجام محاسبات به ميزان چشمگيري كاهش مييابد [۷ و ۸]. علاوه بر اين عوامل مهم كنترلي نظير تغيير مكانه يا نسبي و شتاب مطلق با دقت بسيار خوبي در مقايسه با مدلهاي داراي المانهاي دو يا سه بعدي به سادگي قابل تعيين ميباشند. برج ميلاد: برج تلويزيوني ميلاد داراي چهار بخش اصلي پايه شافت ساختمان را س و دكل بوده و ارتفاع ا ن برابر ۴۳۵ متر ميباشد. نماي شماتيك برج و عکس در حين اجراي ا ن در شكلهاي ۱ و ۲ مشاهده ميشود. ١- مقدمه براي بررسي عملكرد واقعي ساختمانها در هنگام زلزله بايد تحليل غير خطي صورت گيرد و تغيير مكانها محل تشكيل مفاصل پلاستيك و نحوه توزيع ا نها بررسي شود. اگر در مدت عمر سازه به دلايلي (مثلا تغيير ضوابط بارگذاري لرزهاي يا ترازه يا شتاب بيشتر از مبناي طرح حاصله از مطالعات تحليل ريسك و...) بارگذاري و يا شرايط بهرهبرداري دچار تغييراتي گردد بايد به منظور حصول اطمينان از عملكرد مناسب سازه ا سيبپذيري لرزهاي ا ن مورد ارزيابي قرار گيرد. همچنين تعداد قابل ملاحظهاي از سازهها (از جمله برخي از سازهه يا قديمي تاريخي حياتي و غيره) وجود دارند كه در زمان ساخت ضوابط طراحي لرزهاي براي ا نها رعايت نشده است. در چنين شرايطي نيز ا سيبپذيري لرزهاي اين سازهها بايد بررسي گردد. در دهه اخير توجه زيادي به موضوع طراحي لرزهاي بر اساس عملکرد شده است. در اين روش سازه براي سطوح مختلف عملکرد مورد انتظار مرتبط با سطوح مختلف خطر زلزله طراحي ميگردد. براي رسيدن به اين هدف ناگزير بايد از تحليلهاي غير خطي استفاده کرد. در حال حاضر اين روش در ا ييننامهها و پيش استانداردهاي متعددي توصيه شده است.[۱-۳] يک گام مهم در طراحي لرزهاي بر اساس عملکرد تخمين پاسخ لرزهاي غير خطي سازهها ميباشد. براي اين منظور دو روش تحليل تاريخچه زماني غير خطي و تحليل استاتيکي غير خطي (تحليل بار افزون) وجود دارد. با در نظر گرفتن جنبهه يا مختلف استفاده از تحليل ديناميک غير خطي مانند حساسيت زياد پاسخها به رکورد ورودي عدم انطباق شرايط ساختگاهي محل ثبت رکورد با محل سازه مورد بررسي وجود پارامتره يا متنوع مو ثر بر پاسخ سازه (نظير محتواي فرکانسي پريود خاک مدت زمان زلزله رفتارهاي کاهنده سازه و غيره) که منجر به لزوم تحليلهاي متعدد و بهرهگيري از نتايج ا ماري ا نها شده است ميتوان گفت که اين روش نسبتا مشکل و پرهزينه ميباشد. تحليل بار افزون داراي مشکلات مربوط به تحليل ديناميکي غير خطي نبوده و با انجام ا ن ميتوان با استفاده از طيف پاسخ به عنوان منحني نياز تخمين مناسبي از پاسخ لرزهاي سازه به دست ا ورد. همچنين روش تحليل بار

3 تحليل بار افزون براي سازههاي طرهاي بلند عنوانمقاله دودكش نيروگاه توس: ارتفاع دودكش استوانهاي برابر ۱۰۰ متر و قطر خارجي ا ن ۱۰ متر بوده و ضخامت ا ن تا تراز ۱۷/۵ متري برابر ۸۰ سانتي متر و پس از ا ن برابر ۳۰ سانتيمتر ميباشد. نماي دودكش در شكل ۳ ديده ميشود. از ا نجا كه سازههاي مورد اشاره به صورت بتني ميباشد ميتوان از المانهايي نظير Sold Shell و يا Beam براي مدلسازي ا نها استفاده كرد. در صورتي كه از المانه يا Shell يا Sold براي مدل سازهاي استفاده شود از ا نجا كه تعداد اين المانها در مدل بسيار زياد بوده در نتيجه براي انجام تحليله يا ديناميكي زمان قابل ملاحظهاي صرف ميگردد. همچنين بايد توجه كرد كه به منظور انجام تحليل خرابي سازه بايد مورد تحليل ديناميكي غير خطي قرار گيرد كه نسبت به تحليل ديناميكي خطي زمان بيشتري طلب مينمايد. از طرفي تحقيقات انجام شده در زمينه تحليل ديناميكي برج ميلاد نشان ميدهد كه نتايج حاصل از مدل Beam با دو مدل ديگر انطباق بسيار خوبي داشته [۸ ۹] و در نتيجه به منظور درك رفتار غيرخطي سازه در زلزلهها ميتوان از اين المان مناسب استفاده نمود. در شكل ۳ نمايي از مدل المان محدود سازه طرهاي مشاهده ميشود. شكل ۲- نماي برج ميلاد (در حال ساخت) شكل ۳- نماي دودكش شكل ۱- نماي شماتيك برج ميلاد ۱-۲- المان تير- ستون و جرم متمركز المانه يا تير-ستون با در نظر گرفتن تغيير شكله يا خمشي برشي و محوري مدل ميشوند. مو لفههاي خمشي و برشي تغيير شكل به صورت مدل سه پارامتري پارك [۵] و مو لفه تغيير شكل محوري به صورت فنر الاستيك خطي مدل شدند. در شكل ۴ تصوير نمادين مدل المان محدود سازه دودكش ديده ميشود. اعضاء به صورت المانهاي تير و ستون مدل شدند. 3

4 محمدرضا تابشپور علي بخشي شكل ۴- مدل المان محدود ۲-۲- منحنيهاي لنگر- انحناء در اين مطالعه از منحنيهاي لنگر- انحناء براي معرفي رفتار اعضاي سازه استفاده شده است. رفتار مصالح فولاد و بتن مطابق شکله يا ۵ و ۶ در نظر گرفته شده است. شكل عمومي و مدل کامپيوتري اين منحنيها به صورت شکله يا ۷ و ۸ ميباشد. در حالت واقعي رفتار سازه تا وقوع ترك به صورت خطي و پس از ا ن غير خطي ميباشد. به منظور مدلسازي براي محاسبات كامپيوتري ميتوان رفتار واقعي را به صورت ايدها ل سه خطي در نظر گرفت. در شكل مذكور M u به ترتيب ممانهاي مربوط به حالت M y و M cr φ u انحناه يا φ y و φ cr ترك تسليم و حد نهايي بوده و نيز متناظر ا نها ميباشند. با استفاده از نقشههاي اجرايي منحني ممان- انحناء براي چند مقطع در ارتفاع سازه تعيين شده است [۶]. مطابق روش ATC-19 منحني ممان-انحنا ايدها لسازي شده است. ۳-۲- تحليل مقادير ويژه به منظور بررسي تا ثير مودهاي مختلف سازه و همچنين تعيين دورههاي تناوب ا ن بايد تحليل مقدار ويژه صورت گيرد. براي دودكش مورد بررسي پريود مودهاي اول تا سوم به ترتيب برابر ۰/۳ ۱/۶۷ و ۰/۱۱ ثانيه ميباشد. اشكال مودي در شكل ۹ رسم شدند. سهم مودهاي اول تا سوم بهترتيب برابر %۶۳ %۱۹ و %۸ ميباشد. مقادير مودي فوق الذکر با نتايج حاصل از ا زمايش ارتعاش محيطي که بر روي سازه مورد نظر انجام شده است تطابق بسيار خوبي دارد [۶]. شكل ۵- منحني تنش-كرنش بتن و پارامترهاي مدلسازي [۵] ٣- تحليل بار افزون ١ تحليل غير خطي بار جانبي افزاينده يا تحليل مود خرابي يك روش ساده و مفيد براي پيش بيني پاسخ لرزهاي در کنار تحليل ديناميكي غير خطي ميباشد. با استفاده از تحليل بار جانبي افزاينده ميتوان ترتيب و توالي تسليم شدنها ظرفيت شكل پذيري و مقاومت جانبي سازه را تعيين كرد. شكل ۶- منحني تنش- كرنش فولاد [۵] در تحليل بار جانبي افزاينده سازه تحت بار جانبي افزايشي به صورت گام به گام مورد تحليل قرار ميگيرد. معادلات حاكم به صورت زير ميباشد: [ K t ]{ u} = { F} (۱) [ K ماتريس سختي مماسي { u } بردار ميزان t كه در ا ن ] افزايش تغيير مكانهاي جانبي و{ F } بردار ميزان افزايش نيروهاي جانبي ميباشد. تحليل بار افزون ممكن است به 1. Collapse Mode 4

5 ب- ج- تحليل بار افزون براي سازههاي طرهاي بلند عنوانمقاله (۲) صورت كنترل نيرو يا كنترل جابجايي باشد. روش كنترل نيرو متداول تر بوده و در مطالعه نيز از اين روش استفاده شده است. در روش مذكور نيروي جانبي را ميتوان به صورته يا زير به سازه اعمال نمود: توزيع يكنواخت توزيع مثلثي وارونه توزيع تواني عمومي و توزيع منطبق بر مودها. شكل ۷- رفتار واقعي و ايدها ل مقطع اعضاء ۱-۳- توزيع تواني عمومي هدف از اين روش اين است كه تغييرات گوناگون در شتابهاي طبقه با توجه به تراز طبقه در نظر گرفته شود. به اين ترتيب تا حدي ميتوان تغيير شكل در مودهاي مختلف را منظور نموده و اثر مودهاي بالاتر در پاسخ را لحاظ كرد. مطابق اين روش ميزان افزايش نيرو در طبقه ام به صورت زير ميباشد: F = N Wh =1 k W h k V b h W و كه در ا ن k پارامتر كنترل كننده شكل توزيع نيرو V b ميزان افزايش در به ترتيب وزن و تراز طبقه ام بوده و برش پايه سازه ميباشد. مقادير توصيه شده براي k به صورت تابعي از پريود اصلي سازه (T) ميباشد: k= 1.0 for T 0.5 ۳) فلا- ( k=.0 for T.5 ( ۳) (۳ ( در غير اين صورت مقدار = 1.0 k متناظر با توزيع مثلثي وارونه ميباشد. شكل ۸- مشخصات رفتار ديناميكي بتن [۵] در اين مطالعه سازه تحت سه نوع بارگذاري اول مورد بررسي و مقايسه قرار ميگيرد. سپس مناسبترين جواب انتخاب ميشود. با توجه به اهميت موده يا بالاتر در اينجا روشهاي سوم و چهارم به اختصار تشريح ميگردد. شكل ۹- اشكال مودي اول تا سوم ۲-۳- توزيع منطبق بر مودها اين روش به ميزان زيادي با روشهاي قبلي تفاوت داشته و در ا ن ميزان افزايشها در نيرو ثابت نميباشد. يك توزيع منجر به اين ميشود كه سازه بالاجبار در يك شكل مشخص قرار گيرد. اغلب توزيع نيرو به نحوي انتخاب ميشود كه توزيعهاي نيرو در خلال يك پاسخ الاستيك را ملحوظ نمايند. هر چند روشن است كه با ورود سازه به محدوده غير الاستيك توزيع الاستيك نيروها ديگر قابل استفاده نميباشد. اگر نيروهاي جانبي براي لحاظ كردن توزيع جديد سختي اصلاح نشوند سازه به اجبار در شكلي قرار ميگيرد كه ممكن است به ميزان قابل ملاحظهاي با ا نچه كه يك زلزله به سازه وارد ميكند متفاوت باشد. توزيع منطبق بر مودها به منظور در نظر گرفتن تغييرات توزيع نيروهاي جانبي ايجاد شده است. به جاي يك توزيع چند جملهاي اشكال مودي سازه در نظر گرفته ميشود. از ا نجا كه پاسخ غير الاستيك سازه ماتريس سختي را تغيير 5

6 محمدرضا تابشپور علي بخشي ميدهد اشكال مودي نيز تحت تا ثير قرار گرفته و يك توزيع متناسب با اشكال مودي اين تغيير را لحاظ ميكند. اگر مود اصلي در نظر گرفته شود مقدار افزايش در توزيع نيرو مطابق زير حساب ميشود [۵]: F = W Φ N = 1 1 W Φ 1 V F b old (۱۴) V b برش پايه جديد مقدار شكل مود اول در طبقه Φ 1 كه old F مقدار نيرو در طبقه ام در گام قبلي بارگذاري سازه و ميباشد. توزيع منطبق بر مودها ممكن است به منظور ملحوظ نمودن بيشتر از يك مود توسعه يابد. در اين حالت اشكال مودي با استفاده از روش SSS با يكديگر تركيب شده و بر اساس ضريب مشاركت مودي مقياس ميشود. مقدار افزايش نيرو در طبقه ام از رابطه زير محاسبه ميشود: F = W n nm k= 1 = 1 k= 1 ( Φ Γ ) k k nm ( Φ kγk ) W ام در طبقه 1/ 1/ V F b old (۱۵) Φ كه مقدار شكل مود مشاركت مودي براي مود ام Γ ضريب برش پايه جديد سازه V b ام old F مقدار نيرو در طبقه ام در گام قبلي بارگذاري و ميباشد. كه مركز سطح بار مستطيلي نسبت به ساير بارگذاريها در تراز پايينتري بوده و در نتيجه براي ايجاد ممان يكسان در تراز پايه مقدار كل بار افزايش مييابد. به دليل مشابه برش پايه در روش مثلثي بيشتر از توزيع تواني به دست ميا يد. نكته مهم ا ن است كه به علت عملكرد طرهاي سازههاي دودكش بهتر است كه از توزيع تواني استفاده شود. مطابق رابطه ۳ متناظر با پريوده يا ۱/۷۵ ۱/۵ و ۲/۵ ثانيه ضرايب توانها به ترتيب مساوي ۱/۶۲۵ ۱/۵ و ۲ ميشود. منحنيهاي مربوطه در شكل ۱۰ ديده ميشود. با توجه به اين كه پريود سازه برابر ۱/۶۷ ثانيه است ملاحظه ميشود كه مقاومت نهايي سازه حدود %۱۹ وزن ا ن ميباشد. همچنين با مراجعه به روند تغيير شكلها در خلال بارگذاري مشاهده ميشود كه در تمام انواع بارگذاري جانبي نقطه خرابي و تسليم در محل تغيير ضخامت يعني در تراز ۱۷ تا ۱۸ متري رخ ميدهد. در شكل ۱۱ تصوير نمادين وضعيت سازه در انتهاي تحليل بار افزون با توزيع تواني بار جانبي ديده ميشود. در شکل ۱۲ منحني ظرفيت سازه برج ميلاد تحت دو نوع توزيع بار جانبي رسم شده است. ملاحظه ميشود که به علت اثر مودهاي بالاتر بارگذاري سهمي نسبت به مثلثي برش پايه کمتري به دست ميدهد. ۴- نتايج مکانيزم شکست با استفاده از تحليل بار افزون با استفاده از تحليل بارافزون ميتوان پارامترهاي مهم زير را تعيين نمود: شكل شكست نهايي سازه حداكثر مقاومت جانبي سازه ظرفيت شكلپذيري با توجه به فرمولبندي بخش قبل تحليل بار افزون براساس بارگذاريهاي گوناگون انجام شد. همچنان كه در شكل ۱۰ ديده ميشود توزيع بارجانبي به صورت مستطيلي بيشترين برش پايه را به دست ميدهد. دليل اين امر ا ن است شكل ۱۰- منحني بار جانبي افزون براي دودکش شكل ۱۱- مكانيزم خرابي 6

7 تحليل بار افزون براي سازههاي طرهاي بلند عنوانمقاله ABI C = = = 0.1 (۱۹) يك نكته قابل توجه در اينجا اين است كه مطابق بند (۶-۲-۴-۴) استاندارد ۶۲-۲۰۱ توزيع نيروي برشي پايه با توان دوم ارتفاع مرتبط است: F W h = V. n = 1 W h (۲۰) با توجه به مطالب توضيح داده شده در قسمت تحليل بار افزون بايد از بارگذاري جانبي تواني با.0=k استفاده نمود. اين روش كمترين مقاومت برشي را نتيجه ميدهد. شكل ۱۲- منحني بار افزون براي برج ميلاد ۲-۵- مقاومت برشي پايه مطابق تحليل بار افزون مقاومت جانبي سازه برابر %۱۸/۵ وزن سازه ميباشد (شکل ۱۰). از ا نجا كه در رابطه تركيب بارگذاري داراي بار زلزله در استاندارد ۶۲-۲۰۱ (فصل پنجم) ضريب بار مرده تقريبا برابر واحد ضريب كاهش مقاومت خمشي مساوي ۰/۹ بوده و ضريب بار زلزله برابر ۱/۸۷ ميباشد در نتيجه به طور تقريبي ميتوان گفت كه ضريب برش پايه (C) كه عملا وجود دارد حدود 18.3% = 8.8% ميباشد. اين امر به علت تمركز 1.87 / 0.9 خرابي در تراز حدود ۱۷ متري (محل تغيير ضخامت) ميباشد. حال ا نكه با توجه به منحني رفتار مقطع در تراز پايه و مقايسه ا ن با مقطع تراز ۱۷/۲۵ متري ملاحظه ميشود كه نسبت t.m ميباشد مقاومت خمشي ا نها حدود = t.m (با توجه به نقشه سازهاي ممان مقطع در تراز پايه و محل تغيير ضخامت به ترتيب برابر ۷۸ تن متر و ۳۲ تن متر است) و ميتوان نتيجه گرفت: 8.8%.43 = 1.4% B اين عدد با در نظر گرفتن محدوديت ميزان تقريبا مساوي مقدار C ميباشد. در نتيجه به نظر ميرسد كه سازه مورد بررسي براي نيروهاي قابل قبولي طراحي شده است. اما نحوه ساخت و دستهبندي مقاطع طوري بوده است كه به حداكثر ظرفيت در تراز پايه نميرسد. به طور خلاصه ميتوان گفت كه در زلزلههاي شديد خرابي سازهاي در ارتفاع حدود ۵- مقايسه ا ييننامهاي ۱-۵- بارگذاري لرزهاي مطابق ضوابط استاندارد طراحي دودكشهاي نيروگاهي ۶۲-۲۰۱ (بند ۲-۴-۴) برش پايه از رابطه زير به دست ميا يد :[۱۰] ABI V = W (16) كه در ا ن V برش پايه W وزن كل دودكش A شتاب مبناي طرح B ضريب بازتاب ضريب رفتار دودكش و I ضريب اهميت ا ن برابر ۱/۲ ميباشد. B همچنين مقدار نبايد كمتر از ۰/۵ در نظر گرفته شود. شتاب مبناي طرح در مناطق با خطر نسبي زياد برابر ۰/۳۵ ميباشد. از نتايج تحليل مقدار ويژه پريود اصلي سازه II به دست ا مده است. با فرض خاك نوع 1.67=T ( T 0 ا نگاه: = 0.5) 3 T0 0.5 B =.5 =.5 = 1.1 (۱۷) T 1.67 با در نظر گرفتن ضريب رفتار برابر ۴ مقدار ضريب برش پايه به صورت زير به دست ميا يد: ABI C = = = 0.1 (۱۸) 4 B با در نظر گرفتن محدوديت ميزان ضريب برش پايه تغيير خواهد نمود: 3 7

8 محمدرضا تابشپور علي بخشي 5. A.M. enhorn, S.K. Kunnath, and. Valles- Mattox, IDAC D Verson 4.0: Users manual, Department of Cvl Engneerng, State Unversty of New York at Bufallo, (1996). 6. M.. Tabeshpour, A. Bakhsh, and A.A. Golafshan, "Sesmc vulnerablty, performance and damage analyss of specal structures", 13 th World Conference on Earthquake Engneerng, Canada, (004). 7. A.. Khaloo, N. Asadpour, A.M.Horr, Full dynamc analyss of Tehran TV tower; lnear and nonlnear responses, J. Structural Desgn of Tall Buldngs, Vol. 10, No., (001) ۸.۹.۱۰ ۱۷ تا ۱۸ متري (محل تغيير ضخامت) متمركز ميشود. مطابق مطالعه انجام شده سازه در زلزلههاي حد بهرهبرداري و حد خرابي رفتار مطلوب خواهد داشت. ٦- نتيجهگيري تحليل بار افزون يک روش قدرتمند براي بررسي وضعيت سازه تحت بارهاي زلزله ميباشد. روش تحليل بار افزون براي دو سازه طره اي بلند مورد بحث قرار گرفته و اهميت نوع روند بارگذاري جانبي تشريح گرديد. ملاحظه شد که به منظور تخمين دقيق مقاومت برش پايه و ميزان مقاومت فراتسليم بايد بر اساس تحليل مودي سازه روند بارگذاري جانبي به نحو مناسبي انجام گردد. همچنين روش ساده کنترل صحت طراحي براي سازه دودکش اراي ه گرديد. انجام چنين کنترلهايي در مورد سازههاي مشابه قبل از تحليل ديناميکي غير خطي ميتواند مورد استفاده قرار گيرد. تقدير و تشکر از همکاري جناب ا قاي دکتر خالو استاد دانشگاه صنعتي شريف شرکت يادمان سازه و ا قاي مهندس سيد علي مو يد علايي در مرکز تحقيقات نيرو تشکر ميگردد. ن. اسدپور "بررسي رفتار ديناميكي سازههاي برجي بلند" پايان نامه کارشناسي ارشد دانشگاه صنعتي شريف (۱۳۷۹). م.ر. تابشپور ع. بخشي و ع.ا. گلافشاني "بررسي ا سيبپذيري لرزهاي برج ميلاد تهران" چهارمين كنفرانس بينالمللي لرزهشناسي و مهندسي زلزله پژوهشگاه زلزلهشناسي و مهندسي زلزله تهران ايران ارديبهشت (۱۳۸۲). ضوابط استاندارد طراحي دودكشهاي نيروگاهي نشريه شماره ۶۲-۲۰۱ مرکز تحقيقات نيرو (۱۳۶۲). مراجع 1. ATC, Sesmc Evaluaton and etroft of Concrete Buldngs, Vol. 1, ATC 40 Appled Technology Councl, edwood Cty, (1996).. FEMA, NEHP Gudelnes for the Sesmc ehabltaton Buldngs, FEMA 73, and NEHP Commentary on the Gudelnes for the Sesmc ehabltaton of the Buldng, FEMA 74, Federal Emergency Management Agency, Washngton D.C. October, (1997). 3. SEAOC, Vson 000, Performance based sesmc engneerng of buldng, Structural engneers Assocaton of Calforna, Sacramento, (000). 4. A.K. Chopra,.A. Goel, "A modal pushover analyss procedure for estmatng sesmc demands for buldngs", Earthquake Engneerng and Structural Dynamcs, Vol. 31, (001)