Τεχνολογίες και χεδιασµός Επεµβάσεων σύµφωνα µε τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΠΡΟΟΜΟΙΩΗ ΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΚΑΤΑΚΕΥΗ F ΠΕΡΙΓΡΑΜΜΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. τέφανος ρίτσος Α Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήµιο Πατρών Β Γ δ F Θεσσαλονίκη, Ιούνιος 2010 1 Α 0,6q* Β q* Γ 1,4q* δ 2 Μ ΙΚΑΝΟΤΗΤΕ ΜΕΛΩΝ θ u pl ΙΚΑΝΟΤΗΤΕ ΜΕΛΩΝ Οριακή ικανότητα στροφής χορδής: m θ. Η. Δ θ y Ρ Ι Τ Ο θ y θ Ικανότητα στροφής χορδής κατά τη διαρροή: θ u θ Πλαστικό τµήµα ικανότητας στροφής χορδής: οκοί και Υποστυλώµατα Τοιχεία ορθογωνικής, Τ- και Ι- 3 ιατοµής 4
Μάτιση Ράβδων µε νευρώσεις σε ευθύγραµµο µήκος l o ε µάτιση θλιβοµένων ράβδων µετρούν και οι δύο στο θλιβόµενο οπλισµό Για M y, φ y, θ y : y x l o /l oy,min, αν l o < l oy,min (0.3 y / c ) b Για τη στροφή χορδής στην αστοχία: θ pl um x l o /l ou,min, ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΦΑΛΕΙΑ τάθµη Επιτελεστικότητας: -Άµεση Χρήση (DL): θ θ y αν l o <l oy,min b y /[(1.05+14.5 α r ω x ) c ] -Ασφάλεια Ζωής (SD): Πρωτεύοντα: ευτερεύοντα ή Τοιχοπληρώσεις: Μάτιση λείων Ράβδων µε άγκυστρα & ευθύγραµµο µήκος 1 θ y +θ θ u u παράθεσης l o >15 b θ θ γ 2 γ ε µάτιση θλιβοµένων ράβδων µετρούν και οι δύο στο θλιβόµενο οπλισµό Όπου: γ 1,8 γιαπρωτεύονταήδευτερεύοντα Για M y, φ y, θ y : πλήρες y εφελκυοµένων ράβδων γ 3,0 γιατοιχποληρώσεις Για τη στροφή χορδής στην αστοχία: θ um επιπλέον x (10+l o / b )/50, -Οιονεί Κατάρρευση (NC) θ u Όπου: γ αν l o <40 b θ 1,8 γιαπρωτεύοντα 5 γ γ 1,0 γιαδευτερεύονταήτοιχποληρώσεις 6 ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ Ε ΤΕΜΝΟΥΑ ΕΛΑΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΗ (µέθοδος q) Όπου: οκοί και Υποστυλώµατα Εφαρµοσθέντες Ευµενής παρουσία υσµενής παρουσία ή Κανονισµοί µελέτης τοιχοπληρώσεων (στο απουσία (και κατασκευής) σύνολο του κτιρίου) τοιχοπληρώσεων Για ορθογωνικές διατοµές Για κυκλικές διατοµές Τοιχώµατα Χονδρική Εκτίµηση είκτη υµπεριφοράς q 1995 < 1985 < < 1995 3,00 2,30 2,30 1,80 Κοντά Υποστυλώµατα (LV/h) 2 <1985 1,80 1,30 7 8
ΤΕΚΜΗΡΙΩΗ τάθµες Αξιοπιστίας εδοµένων (Α ) Γενικές πληροφορίες Απαιτούµενα εδοµένα Υψηλή Ικανοποιητική Ανεκτή Ανεπαρκής: επιτρέπεται, µόνο για δευτερεύοντα στοιχεία a) Προσδιορισµός φέροντος οργανισµού και έλεγχος αν τηρεί τα κριτήρια κανονικότητας του EC8- Part 1 b) Τύπος θεµελίωσης c) υνθήκες εδάφους ) ιαστάσεις διατοµών και µηχανικές χαρακτηριστικές υλικών e) Πληροφορίες για πιθανά ελαττώµατα στα υλικά και στην τοποθέτηση Χάλυβας: Επιτρέπεται µακροσκοπική αναγνώριση και κατάταξη, του οπλισµού οπότε η Α θεωρείται ικανοποιητική ) Πληροφορίες για τους κανόνες αντισεισµικού σχεδιασµού της εποχής µελέτης, q? g) Χρήση κτηρίου και κατηγοριοποίηση σπουδαιότητας h) Επανεκτίµηση των πραγµατικών δράσεων (φορτίων) i) Πληροφορίες για προγενέστερες ή παρούσες βλάβες και τυχόν επεµβάσεις 9 10 τάθµες Αξιοπιστίας εδοµένων (Α ) τάθµες Αξιοπιστίας εδοµένων κυρόδεµα εδοµένα:. Μέθοδοι εκτίµησης c Η. Δ Ρ Ι Τ Ο : υνδυασµός έµµεσων µεθόδων, βαθµονόµηση µε λίγους πυρήνες. Προσοχή στις καµπύλες αναγωγής και συσχέτισης. Απαιτούµενο πλήθος - Όχι συλλήβδην, δηλ. για όλους τους ορόφους και όλα τα δοκιµών: δοµικά στοιχεία. - Τουλάχιστον 3 πυρήνες ανά οµοειδή δοµικά στοιχεία ανά δύο ορόφους, οπωσδήποτε στον κρίσιµο όροφο. Επιπλέον µέθοδοι (υπερηχοσκόπιση ή κρουσιµέτρηση ή εξόλκευση ήλου για c <15 MPa ): - Υψηλή Α /όροφο:45% κατ.στοιχ./25% ορ. στοιχ. - Ικανοποιητική Α /όροφο:30% κατ.στοιχ./25% ορ. στοιχ. - Ανεκτή Α /όροφο:15% κατ.στοιχ./7,5% ορ. στοιχ. 11 12
τάθµες Αξιοπιστίας εδοµένων ΙΑΤΑΙΟΛΟΓΗΗ ΕΠΕΜΒΑΕΩΝ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΝΕΟ ΥΝΘΕΤΟ ΤΟΙΧΕΙΟ Προέλευση εδοµένου: υφιστάµενο στοιχείο νέο στοιχείο (a) (β) (γ) Κατανοµή παραµορφώσεων στη σύνθετη διατοµή (α) µε µονολιθική συµπεριφορά, (β), (γ) µε ολίσθηση στη διεπιφάνεια 13 Απαιτείται προσοµοίωµα µεταφοράς ιατµητικής ύναµης 14 F ΚΑΜΠΥΛΕ ΕΝΤΑΤΙΚΟΥ ΜΕΓΕΘΟΥ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΗ ΜΕ ΕΠΙΚΕΥΑΜΕΝΑ ΤΟΙΧΕΙΑ. Η. Δ Ρ Ι Τ F µονολιθικό y,µ F y,ε Ο επισκευασµένο F re,µ Κ ε Κ µ δ y,µ δ F y,ε Κ y,ε F F y,μ δ Κ δy δ y,ε y,μ δ u,ε Κ Κ ε κ Κ μ δ u,µ δ Κ δu δ F re,ε u,ε u,μ δ Πιθανή Κατανοµή Παραµορφώσεων και Τάσεων 15 16
ΥΝΤΕΛΕΤΕ ΜΟΝΟΛΙΘΙΚΟΤΗΤΑ k k υσκαµψία πραγµατικού σύνθετου στοιχείου υσκαµψία µονολιθικούστοιχείου ΑΠΟΚΑΤΑΤΑΗ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΠΕΡΙΟΧΗ ΜΕ ΜΕΙΩΜΕΝΑ ΜΗΚΗ ΜΑΤΙΜΕΝΩΝ ΡΑΒ ΩΝ σ t σ t σ t k r Αντοχή πραγµατικού σύνθετου στοιχείου Αντοχή µονολιθικούστοιχείου k k k r 1,0. Η. Δ Ρ Ι Τ Ο T απ (1 λ) A b Πλαστιµ ότητα πραγµατικού σύνθετου στοιχείου kµ Πλαστιµ ότητα µονολιθικούστοιχείου (1 λ) A Tµ b ρ l σ σ h h, απ. µ ρ l Οριακήπαραµ όρφωση πραγµατικού σύνθετου στοιχείου ρ kδ u σ t σ B ό που: β Οριακή παραµ όρφωση µονολιθικούστοιχείου h B A Προσεγγιστική Μέθοδος Μονολιθικής υµπεριφοράς t b Αντοχή, Πλαστιµότητα, υσκαµψία, Ικανότητα Παραµόρφωσης Ενισχυµένου,απ. β μ l σ τοιχείου k i (Αντοχή, Πλαστιµότητα, υσκαµψία, Ικανότητα Παραµόρφωσης Μονολιθικού τοιχείου ) 17 18 l σ t ρ σ h 1 1 1 λ λ λ λ σ h ε A t w ο 0 λ 1 μ μ σ A / γ A 1 1-1- λ λ 1-λ β yk μ σ l b A / t για συνεχή µανδύα 2 2 2 y c c ( A /) k 0,4 0,30. Η. σ,max Δ Ρ Ι Τ απ 1 για στοιχεία από χάλυβα l Ο k E c 2 ctm y σ 0,75 E ε για στοιχεία από ΙΟΠ,max u A / t για συνεχή µανδύα λ l l λ 0 o k 1 1,7 για στάθµη επιτελεστικότητας Α 2/3 1,5 για στάθµη επιτελεστικότητας Β ή Γ σ E ε σ,max ck Ν Γωνιακές ράβδοι 2 w, w 0,6 δ b 2/3 (πρακτικά µ 0,4 έως 2,0) Prietley, Sieble κ.α. (Re. 20) ε 1% 0 µ 1,0 1,4 β 1,0 λ 0 19 k 2 0,3 c > 2 Για Γωνιακές Ράβδους 20
ΕΝΙΧΥΗ ΕΦΕΛΚΥΟΜΕΝΗ ΖΩΝΗ Προσθήκη Ελασµάτων (χάλυβα ή ΙΟΠ) ή υφασµάτων από ΙΟΠ στο εφελκυόµενο πέλµα Προσθήκη Νέας τρώσης Οπλισµένου κυροδέµατος στο εφελκυόµενο ή στο θλιβόµενο πέλµα ΕΝΙΧΥΗ ΘΛΙΒΟΜΕΝΗ ΖΩΝΗ ΠΡΟΘΗΚΗ ΕΛΑΜΑΤΩΝ Η ΥΦΑΜΑΤΩΝ Το υφιστάµενο στοιχείο πρέπει να µπορεί να αναλάβει την ένταση από µόνιµα φορτία την φάση αστοχίας να έχει διαρρεύσει ο υφιστάµενος εφελκυόµενος οπλισµός Το υλικό ενίσχυσης θεωρείται νέος εξωτερικός οπλισµός και το στοιχείο µονολιθικό Εφελκυστικές υνάµεις από την συνολική καµπτική ένταση. Η. Δ Ρ Ι Τ Ο Προσθήκη Νέας τρώσης Οπλισµένου κυροδέµατος Νέος + Παλαιός οπλισµός στο εφελκυόµενο ή στο θλιβόµενο πέλµα A Μ o Προσεγγιστικά: z σ ΥΓΧΡΟΝΗ ΕΝΙΧΥΗ ΕΦΕΛΚΥΟΜΕΝΗ ΚΑΙ ΘΛΙΒΟΜΕΝΗ ΖΩΝΗ Κατασκευαστικές ιατάξεις υνίσταται η χρήση µανδυών πάχος, πλάτος, πλήθος στρώσεων, χρήση βλήτρων, κ.λ.π. 21 22 Πιθανές Μορφές Αστοχίας Θραύση του υλικού ενίσχυσης: E t L e 2 ctm t ψ k t 1 Τάση χεδιασµού Υλικού Ενίσχυσης ; 1 σ. Η. k γ Δ m σ,crit Πρόωρη αποκόλληση του υλικού ενίσχυσης γ Ρ Ι Τ L γ 1,2 b Ο P/2 (στα άκρα ή σε ενδιάµεσες θέσεις) σ P E crit max ctm σ 1,15 τ αποκ. γ 1, 2 1, 2b t 2 t R σ β b L,crit t e L e L b β w : Επιρροή πλάτους Ας θεωρηθεί η περίπτωση µίας δοκού από σκυρόδεµα C16/20 που ενισχύεται στο β β β w L ιορθωτικός συντελεστής οπλισµού ενίσχυσης εφελκυόµενο πέλµα µε ένα έλασµα ΙΟΠ-Άνθρακα, πάχους t 1mm και πλάτους b 1/2b w. Εξετάζοντας την 2η µορφή αστοχίας λαµβάνεται: Ενεργό µήκος αγκύρωσης t 1 πάχος στρώσης ψ k 1/ 4 β L : Επιρροή διατιθέµενου µήκους αγκύρωσης 23 P P max 2/3 2/3 ctm 0.3 ck 0.316 1.92 MPa σ,crit Έλεγχος Αποκόλλησης 3 200 x 1.92 x 10 1.15 504 MPa 2 24 Χρήσιµη τεχνική για ενισχύσεις γύρω από νέα ανοίγµατα σε πλάκες, τοιχώµατα P/2 L e και E 2 t ctm P k b L max ctm e
Έλεγχος Απόσχισης Άκρου V, απολ. Vc, απολ M, απολ. 0.67 M, απολ Χρήση στοιχείων αγκύρωσης στα άκρα Rotay, 1997 V A o A yo σ + A σ V, απόλ. 25 26 ΠΡΟΘΗΚΗ ΝΕΑ ΤΡΩΗ ΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟ Εκτίµηση ικανότητας διεπ,βγ Με συνεκτίµηση της ολίσθησης διεπ. V Β i- i-. Η. Δ Ρ Ι Τ Γ Προσεγγιστικά µε χρήση συντελεστών µονολιθικότητας F AB F Γ Ο Α Για πλάκες: ι νέο σκυρόδεµα a k k 0,85 k r 0,95 k θy 1,15 k θu 0,85 + ή διεπ. M ' Για λοιπά στοιχεία: k k 0,80 k r 0,85 k θy 1,25 k θu 0,75 27 ΠΡΟΘΗΚΗ ΝΕΑ ΤΡΩΗ ΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟ Έλεγχος ιεπεφανειών - Αγκυρώσεων z V V διεπ. V i- Ελάχιστο Ποσοστό Βλήτρων a διεπ. i- V V διεπ. παλαιό σκυρόδεµα V i V F -F i- ΑΒ ΓΔ a V ' z ' z ' Μ ',V' Ροπή, Τ έµνουσα λόγω δράσεων µετά την επ έµβαση Α ρ ctm δ 0,18 A cδ ina yk 28
Τοποθέτηση ενδιάµεσων συνδετήρων σε τετραγωνικές διατοµές OXI NAI Τοποθέτηση. ενδιάµεσων συνδετήρων Η. σε επιµήκεις Δ διατοµές Ρ Ι Τ Ο γωνία 45 ο 29 30 ΜΑΝ ΥΕ ΟΠΛΙΜΕΝΟΥ ΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟ Εκτίµηση Ικανότητας Με συνεκτίµηση της σχετικής ολίσθησης στις διεπιφάνειες ή Με χρήση συντελεστών µονολιθικότητας Θλίβουσα ύναµη Μανδύα A F 4u μ + 10n + n F b cm o ctm b h D ud Έλεγχος Μεταφοράς υνάµεων: Αρχικό τοιχείο-μανδύας Τριβή Αναρτήρες Βλήτρα (πάπιες) Ελάχιστοι υνδετήρες Μανδύα ΕΚΩ 2000 A t w ctm α α 0.8 yw Και, δηλ. w w yw ctm t { { { 2 h Προσεγγιστική Μέθοδος Μονολιθικής υµπεριφοράς Ενδεικτική απεικόνιση άκρων µανδύα (α) Με επαρκές µήκος συναρµογής και στα δύο άκρα (β) Χωρίς επαρκές µήκος συναρµογής στο ένα άκρο 31 k k 0,80 k r 0,90 k θy 1,25 k θu 0,80 32
ΑΥΞΗΗ ΦΕΡΟΥΑ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΕΝΑΝΤΙ ΤΕΜΝΟΥΑ Ανεπάρκεια Έναντι Λοξής Θλίψης (V>V2) Με περίσφιγξη ( 1,125+ 1,25aω ) ck,c w ck Με προσθήκη νέων στρώσεων σκυροδέµατος κλειστός µανδύας (συνιστάται) τρίπλευρη ενίσχυση Ανεπάρκεια Οπλισµού ιάτµησης (V>V3) Με πρόσθετες στρώσεις σκυροδέµατος Με εξωτερικά στοιχεία από χάλυβα ή ΙΟΠ (α) (β) (γ) (δ) (ε) (α) (β) Ενδεικτικοί τρόποι ενίσχυσης σε διάτµηση έναντι ανεπάρκειας σε λοξή θλίψη: (α) Κλειστή ενίσχυση, (β) Ανοικτή ενίσχυση 1 (στ) (ζ) (η) V γ V + V,r RM Ενδεικτικοί τρόποι ενίσχυσης σε διάτµηση έναντι ανεπάρκειας οπλισµού διάτµησης: (α), (β) κλειστή ενίσχυση, (γ), (δ),(ε),(στ) ανοικτή ενίσχυση µε αγκυρωµένα άκρα & 33 (ζ) ανοικτή ενίσχυση αποδεκτή κατά παρέκκλιση, (η) εν επιτρέπεται 34 Παλαιοί συνδετήρες: Νέα Ενίσχυση: w ΑΥΞΗΗ V 3 V V + V + V 3 c w. A Η. w V z w yw ( cot cot a) Δ Ρ Ι Τ Ο θ + in a S Πιθανές Μορφές Αστοχίας w 2 Θραύση υλικού ενίσχυσης V σ ρ b h w,e ( cotθ + cot a) in a 2A ρ A t w t A / b inα 2A V σ ρ b h h Για θ 45 καια 90 : w,e,e h,e σ 2 / 3 Τάση χεδιασµού Υλικού Ενίσχυσης σ Μείωση της συµβολής του σκυροδέµατος (V c ) λόγω σηµαντικής διεύρυνσης ανοίγµατος ρωγµής Πρόωρη αποκόλληση λόγω ανεπάρκειας σύνδεσης ; 35 36
Για Χάλυβα ΚΛΕΙΤΕ ΕΝΙΧΥΕΙ Για ΙΟΠ απαιτείται επαρκής υπερκάλυψη των άκρων του (150 έως 200mm) Ανοικτές Ενισχύσεις µε εξασφάλιση πλήρους αγκύρωσης των άκρων οιονεί κλειστές Για ΙΟΠ σ k σ < σ γ 1,2,crit v,max," κλειστό" τ αποκ Ε. 1 σ b ctm σ γ k,max β L e β β β β w L t 2t m. Η. Δ Ρ Ι Τ 0,525 k v Ο λ 0,5 Για ΙΟΠ 0,40+ 0,25λ 0,8 για λ > 0,5 γ 1,2 m k yk διατιθ έµενο µ ήκος L h αv,e λ µ ήκος αγκύρωσης Le Le σ,crit σ γ ΑΝΟΙΚΤΕ ΕΝΙΧΥΕΙ Μέγιστη τάση για να αποφευχθεί η αποκόλληση γ 1,2 m E ε ε k ε,crit v,max k,crit ε min, max u ( ψ ε, 1,5% ) k v ψ 0,5 k 1/ 4 37 Για Χάλυβα Αν σ σ k,crit," ό" v 1,0 κλειστ Αν σ < σ k όπως ΙΟΠ,crit," κλειστό" v 38 38 ΑΥΞΗΗ ΤΟΠΙΚΗ ΠΛΑΤΙΜΟΤΗΤΑ Με κολάρα από χάλυβα ή ΙΟΠ ηλεκτροσυγκόλληση Επικολλητά ή προεντεταµένα Περίσφιγξη µε σπειροειδή οπλισµό ηλεκτροσυγκόλληση σπιράλ (α) h ολόσωµος µανδύας (β) Περίσφιγξη µε γενικό µεταλλικό µανδύα (α) ορθογωνική (β) ελλειπτική 39 40
b o c b c bo o o b o c b c bo o o b 2 b c c Τ μ 2. o Η. o Δ Ρ Ι Τ Ο (α) (β) ε * 2,5 μ ε ν (α) : Περίσφιγξη µε µεταλλικό κλωβό cu 1/r y (β): Περίσφιγξη µε ινοπλισµένα πολυµερή 41 ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟ ΟΠΛΙΜΟ ΠΕΡΙΦΙΞΗ ΑΥΞΗΗ ΠΛΑΤΙΜΟΤΗΤΑ Απαίτηση τοχευόµενου q: Υπολογίζεται ο απαιτούµενος δείκτης συµπεριφοράς q µ q/q o (q o παράγοντας υπεραντοχής δοµήµατος κατά EC8) Υπολογίζεται ο απαιτούµενος δείκτης πλαστιµότητας σε όρους µετακινήσεων: µ q όταν Τ > Τ μ 2 Τ 1+ q 1+ όταν Τ < Τ -1-1 -1-1 Υπολογίζεται η απαιτούµενη τιµή του δείκτη πλαστιµότητας σε όρους καµπυλότητας : (µ 1):(µ 1/r 1) 3 Υπολογίζεται η απαιτούµενη µέγιστη θλιπτική παραµόρφωση σκυροδέµατος: Ογκοµετρικό µηχανικό ποσοστό περίσφιξης ω w : Χαλύβδινη Περίσφιξη: Περίσφιξη µε CFRP: Περίσφιξη µε GFRP: όταν Τ < Τ * ε 0,0035+ 0,1 α ω cu ( ) ( ) * * ε 0,0035 : cu c c 2 * * cu c c ε 0,007 : 2 µε w * (1,125+ 1,25 a ω ) c w c 42 ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟ ΟΠΛΙΜΟ ΠΕΡΙΦΙΞΗ ΑΥΞΗΗ ΠΛΑΤΙΜΟΤΗΤΑ Απαίτηση τοχευόµενου m: Οµοίως µε δείκτη συµπεριφοράς q, µόνο που το µ αντικαθιστάται µε m απ. Απαίτηση Επιθυµητής Ικανότητας Γωνίας τροφής Χορδής θ u :. Υπολογίζεται η µ 1/r Η. Δ µέσω αξιόπιστων συσχετισµών µε τη µ θ Ρ Ι Τ Ο Ανεπάρκεια Οπλισµού Κόµβου θ µ θ u, απ. θ, απ. y Όπου η θ y : Προσθήκη µανδύα από οπλισµένο σκυρόδεµα Για δοκούς ή υποστυλώµατα Για τοιχώµατα ( 1/ r) b y L + a z V h y θ y ( 1/ r) + 0,0013 1 1,5 y + + 3 L 8 c ( ) Η συσχέτιση των µ θ και µ γίνεται µέσω των σχέσεων: µ µ θ µ µ θ H H tot ορ. 1/ r, απ., απ. V θ + + y y ( 1/ r) b y L + a z L y 1/ r 0,002 1 0,125 3 h 8 µη σχηµατισµός πλαστικού µηχανισµού ορόφων πιθανός σχηµατισµός πλαστικού µηχανισµού σε όροφο µ 3µ 2 ε * cu,απ ω w,απ 43 c ΕΝΙΧΥΗ ΚΟΜΒΩΝ Ανεπάρκεια Έναντι ιαγώνιας Θλίψης Αύξηση διαστάσεων µανδύα (για ικανοποίηση κριτηρίων παρ.7.2.5) Προσθήκη χιαστί κολλάρων από χαλύβδινα στοιχεία Προσθήκη επικολλητών ελασµάτων (από χάλυβα ή ΙΟΠ) ή υφασµάτων ΙΟΠ Αποκατάσταση ίσης διατοµής και προσθήκη οπλισµών 44
ΕΝΙΧΥΗ ΚΟΜΒΩΝ Προσθήκη Μανδύα από Ο.. ΕΝΙΧΥΗ ΚΟΜΒΩΝ Προσθήκη χιαστί κολλάρων από χαλύβδινα στοιχεία Αν οι διαστάσεις του κόµβου δεν αποτρέπουν τη διαγώνια εφελκυστική ρηγµάτωση (ΚΑΝ.ΕΠΕ., Κεφ. 7) ο οπλισµός του µανδύα στην περιοχή του κόµβου υπολογίζεται: Οριζόντιος Οπλισµός V Κατακόρυφος Οπλισµός A V h h A v yw v yw όπου οι V h και V v υπολογίζονται ανάλογα µε: Μ yb <Μ yc ή Μ yb >Μ yc 45 46 ΕΝΙΧΥΗ ΚΟΜΒΩΝ Προσθήκη χιαστί κολλάρων από χαλύβδινα στοιχεία Προσθήκη µήκους αγκύρωσης τεχνική καµπούρας συνδ. Φ8/50 Απαιτούµενη ιατοµή Χαλύβδινων τοιχείων σε κάθε ιαγώνια διεύθυνση δίνεται από τη σχέση: Fδ A δ γ y Όπου η διαγώνια εφελκυστική δύναµη στον κόµβο (F δ ) ισούται µε: V V F h h h v δ h δ h δ c b h δ : µήκος διαγωνίου του κόµβου V h, V v : δίνονται από τους ίδιους τύπους για τους µανδύες 47 συνδ. Φ8/50 48
ΕΝΙΧΥΗ ΚΟΜΒΩΝ ΕΝΙΧΥΗ ΚΟΜΒΩΝ Προσθήκη επικολλητών ελασµάτων (από χάλυβα ή ΙΟΠ) ή υφασµάτων ΙΟΠ Αποκατάσταση ίσης διατοµής και προσθήκη οπλισµών Ελάσµατα από χάλυβα: V V Η Αποκατάσταση ίσης ιατοµής γίνεται µε την προσθήκη h v t max, ελ οριζόντιων και κατακόρυφων συνδετήρων.. h Η. σ h σ Δ Ρ Ι Τ Ο b c Η συνολική διατοµή τους υπολογίζεται από τις σχέσεις: Ελάσµατα ή Υφάσµατα από ΙΟΠ: Απαιτούνται ίνες και προς τις δύο διευθύνσεις. γ V h γ V A h,tot A v,tot Ίνες // άξονα δοκού Ίνες // άξονα υποστυλώµατος t h Vh h σ t v Vv h σ c 49 v yw Οριζόντιοι συνδετήρες yw Κατακόρυφοι υνδετήρες 50 ΕΝΙΧΥΗ ΤΟΙΧΩΜΑΤΩΝ ΕΝΙΧΥΗ ΤΟΙΧΩΜΑΤΩΝ Αποκατάσταση Ανεπαρκών Αναµονών Όπως και στα υποστυλώµατα Αύξηση Φέρουσας Ικανότητας Έναντι Τέµνουσας Αύξηση Φέρουσας Ικανότητας Έναντι Κάµψης Προσθήκη υποστυλωµάτων στα άκρα Μονόπλευρη ενίσχυση και προσθήκη υποστυλωµάτων Ολίσθηση Τοιχώµατος Ολόπλευρος κλειστός µανδύας (συνιστάται) 51 Ανεπάρκεια λόγω λοξής θλίψης κορµού Προσθήκη νέων στρώσεων σκυροδέµατος ή µανδύα Ανεπάρκεια οπλισµού διάτµησης Προσθήκη Εξωτερικών στοιχείων χάλυβα ή ΙΟΠ ή µανδύας Προσθήκη κατακόρυφων µεταλλικών στοιχείων εκατέρωθεν του αρµού Τοπικός µανδύας Αύξηση Πλαστιµότητας ( εν προσφέρονται οι µέθοδοι περίσφιγξης) Αύξηση διατοµής θλιβόµενου πέλµατος µε προσθήκη εγκάρσιου τοιχώµατος µε τοπική διεύρυνση του άκρου Τοποθέτηση εγκαρσίων διαµπερών σφικτήρων 52
ΕΜΦΑΤΝΩΗ ΠΛΑΙΙΩΝ ηµαντική Αύξηση της υσκαµψίας και της εισµικής αντίστασης του φορέα ΠΡΟΘΗΚΗ ΑΠΛΟΥ ΓΕΜΙΜΑΤΟ Μορφές: Προσθήκη Απλού Γεµίσµατος Τοιχωµατοποίηση Πλαισίου Ενίσχυση. Υφισταµένων Η. Τοίχων Πληρώσεως Δ Ρ Ι εν Τ λαµβάνονται ειδικά µέτρα Ο σύνδεσης του γεµίσµατος µε το πλαίσιο Κρίσιµα σηµεία της µελέτης Προσοµοίωση του γεµίσµατος µέσω διαγώνιου θλιπτήρα Έλεγχος επάρκειας µεταφοράς τέµνουσας στις στάθµες των ορόφων Χαµηλή πλαστιµότητα. υνιστάται m 1,5 Μικρή Αξονική Μειωµένη Ενεργός υσκαµψία, Μεγάλη τροφή στο Θεµέλιο Κατασκευαστικά θέµατα Προσοχή υσκολία αγκυροδέτησης (ανεπαρκής πρόσβαση στην κορυφή) Πρόσθετες Τέµνουσες σε οκούς και Υποστυλώµατα Αντιµετώπιση συστολής ξήρανσης 53 Τοιχώµατα από: α) Άοπλο ή οπλισµένο σκυρόδεµα (επί τόπου κατασκευαζόµενα ή προκατασκευασµένα) β) Άοπλη ή οπλισµένη τοιχοποιία 54 ΤΟΙΧΟΜΑΤΟΠΟΙΗΗ ΠΛΑΙΙΟΥ ΤΟΙΧΟΜΑΤΟΠΟΙΗΗ ΠΛΑΙΙΟΥ Εµφατνώσεις πάχους µικρότερου ή ίσου µε το πλάτος της δοκού νέο Εµφάτνωση πλαισίων µε Οπλισµένο κυρόδεµα υποστύλωμα νέο υποστύλωμα Απαιτείται Εξασφάλιση της σύνδεσης µε το περιβάλλον νέο τοίχωμα νέο τοίχωμα παλαιό υποστύλωμα παλαιό υποστύλωμα πλαισίωµα Κατασκευή κλειστών µανδυών στα υποστυλώµατα εκατέρωθεν του νέου τοιχώµατος µε κατακόρυφους συνεχείς οπλισµούς και οπλισµό περίσφιξης. Εµφατνώσεις πάχους µεγαλύτερου του πλάτους της δοκού 55 56
ΤΟΙΧΟΜΑΤΟΠΟΙΗΗ ΠΛΑΙΙΟΥ Προσοµοίωµα Ελέγχου Επάρκειας F h P F l N Έλεγχος Αντίστασης Φατνώµατος: Θλίψη ιαγώνιου Θλιπτήρα: F 2V Rc V γ. Η. b w Δ Ρ Ι Τ Ο ενεργό πλάτος διαγώνιου θλιπτήρα N R λ c t w bw λ 0,4, συντελεστής αποµένουσας απόκρισης ' του διαγώνιου θλιπτήρα µετά την c 0,6c υπέρβαση της κρίσιµης παραµόρφωσής του αντοχή L ' N F l ιάτµηση κατά Μήκος των ιεπιφανειών: L l N P F h Ασκούµενη Τέµνουσα στο Τοίχωµα: ΕΝΙΧΥΗ ΥΦΙΤΑΜΕΝΩΝ ΤΟΙΧΩΝ ΠΛΗΡΩΕΩ Με αµφίπλευρες στρώσεις εκτοξευόµενου σκυροδέµατος Ελάχιστο πάχος 20 mm Ελάχιστη Αντοχή 30 MPa Χρήση αναστολέων διάβρωσης Εξασφάλιση της από κοινού λειτουργίας υφιστάµενης τοιχοποιίας µε τις δύο στρώσεις ενίσχυσης: Έλεγχος διατµητικής ικανότητας διεπιφανειών, ιαµπερής σύνδεση νέων πλεγµάτων µέσω σιγµοειδών συνδέσµων (τουλάχιστον 2 /m 2 ) Αντίσταση ενισχυµένου τοίχου Αντίσταση λοξού θλιπτήρα µε + t a c wc t c wc, t w l 1 F F N > n D L 2 βλ., οριζ. R δ u h 1 F F > n D l 2 βλ., κατ. βλ., οριζ. v u Ελάχιστη ποσότητα βλήτρων 3Φ16 ανά µέτρο της περιµέτρου και ρ min 57 υπό την προϋπόθεση V V u,w ( ιατµητική αντίσταση κορµού) 1 0,3 V ( + σ ) + λ ρ L t u,w γ wt 0 ε ν+ h wy w w a 58 ΠΡΟΘΗΚΗ ΝΕΩΝ ΠΑΡΑΠΛΕΥΡΩΝ ΤΟΙΧΩΜΑΤΩΝ (Λύση που απαιτεί ιδιαίτερα υψηλή µελετητική και κατασκευαστική εµπειρία) Επιτρέπεται η διάταξη προεξοχών των τοιχωµάτων εντός υφιστάµενου του σκελετού για παρεµπόδιση της ελεύθερης ανύψωσης του εφελκυόµενου πέλµατος τους Ενδεικτική θέση προεξοχών τοιχώµατος για παρεµπόδιση ανύψωσης του εφελκυόµενου πέλµατός του Ενδεικτική διάταξη συνδέσµων: α) κάτοψη, β) τοµή σε θλιπτικό σύνδεσµο, γ) τοµή σε εφελκυστικό σύνδεσµο 59 Θεµελίωση υνίσταται να θεµελιώνονται χωριστά Ελέγχονται οι επιπτώσεις καθίζησης και στα στοιχεία θεµελίωσης του υφιστάµενου δοµήµατος 60
ΠΡΟΘΗΚΗ ΙΚΤΥΩΤΩΝ ΥΤΗΜΑΤΩΝ Κυρίως αύξηση δυσκαµψίας & πλαστιµότητας ΠΡΟΘΗΚΗ ΙΚΤΥΩΤΩΝ ΥΤΗΜΑΤΩΝ ιαστασιολόγηση Τύπος Χιαστί διαγωνίων, σχήµατος Λ ή V, ορθού ή ανεστραµµένου Υ. Απαγορεύεται η µορφή Κ Εµφατνούµενα ή Παράπλευρα Κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. και EC8 Μέρος 3 Υπό προϋποθέσεις προτείνεται:.ε. «Προστασία Ζωής»: Κρίσιµα σηµεία Αξιολόγηση ανακατανοµής έντασης - Απλές διαγώνιες ράβδους και δισδιαγώνιες δικτυώσεις τύπου Χ: της µελέτης Επάρκεια αντοχής κόµβων q 3,5 Κατασκευαστικές. Η. Δ Ρ Ι Απαιτείται εξειδικευµένη εµπειρία - Τ ικτυώσεις τύπου V ή Λ : q Ο 1,5 2 ανάλογα µε τον τύπο διατοµής δικτύωσης Λεπτοµέρειες Προτιµάται η εµφάτνωση της µεταλλικής δικτύωσης, έστω και µόνο.ε. «Αποφυγή οιονεί κατάρρευσης»: Αύξηση των ανωτέρω κατά 35% στα υποστυλώµατα. π.χ. στο εσωτερικό του κτιρίου χωρίς καθαίρεση Για δικτυωτά συστήµατα µε εκκεντρότητα (παρουσία δοκού σύζευξης των τοιχοπληρώσεων «σεισµικού συνδέσµου») υνιστάται η κατασκευή µεταλλικού περιµετρικού πλαισίου Υπό προϋποθέσεις Οι ατέλειες προσαρµογής στον περιβάλλοντα φέροντα οργανισµό.ε. «Προστασία Ζωής»: q 5 αντιµετωπίζονται µε την κατασκευή πρόσθετης στρώσης σκυροδέµατος.ε. «Αποφυγή οιονεί κατάρρευσης»: q 7 σύνδεσης µεταλλικού πλαισίου και Φ.Ο. 61 Εν γένει για.ε. «Άµεση χρήση µετά από σεισµό»: q 1 62 ΕΛΑΤΙΚΗ τάθµη Επιτελεστικότητας Β και Γ Πρωτεύοντα: ΑΝΑΛΥΗ ΑΝΕΛΑΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΗ (α) τα στοιχεία των ικτυωτών υνδέσµων Όλα τα στοιχεία του ενισχυµένου δοµήµατος συµµετέχουν στο (β) τα περιβάλλοντα σύµµεικτα κατακόρυφα και οριζόντια στοιχεία. Η. Δ Ρ Ι προσοµοίωµα Τ Ο Ανάλογα µε την τάθµη Επιτελεστικότητας και τον τύπο συνδέσµων Ελαστοπλαστική συµπεριφορά ράβδων δικτύωσης προτείνονται συντελεστές συµπεριφοράς q υπό προϋποθέσεις: F y F διαρροής για εφελκυόµενα µέλη υµµετρικής διάταξης και διατοµών F y 20% F λυγισµού για θλιβόµενα µέλη Οµαλής κατανοµής υπεραντοχής σε κάτοψη και καθ ύψος δ u 12δ y για εφελκυόµενα µέλη Υπεραντοχή κατακορύφων και οριζοντίων στοιχείων έναντι των ράβδων δ u 8-10 δ λυγισµού για θλιβόµενα µέλη δικτύωσης κ.α τάθµη Επιτελεστικότητας Α Όλα τα στοιχεία του δοµήµατος συµµετέχουν στο προσοµοίωµα q1,00 63 64
ΕΝΙΧΥΕΙ ΤΟΙΧΕΙΩΝ ΘΕΜΕΛΙΩΗ Ανεπάρκεια επιφάνειας έδρασης Ανεπαρκές ύψος Αύξηση διαστάσεων υνδυασµός µε ενίσχυση κατακόρυφων µελών ΚΑΝΟΝΙΜΟ ΕΠΕΜΒΑΕΩΝ: www.oap.gr A Pn tanα w yw www.epikeve.civil.upatra upatra.gr Ενδεικτική ενίσχυση πεδίλων µε την τεχνική των µανδυών, 65 όταν η επέµβαση περιλαµβάνει και ενίσχυση του φέροντος κατακόρυφου στοιχείου 66