Κεφ. 6 και 8: ιαστασιολόγηση Επεμβάσεων

Transcript

1 ΗΜΕΡΙ Α: «ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ (ΚΑΝ.ΕΠΕ.)» T E E T K M Κεφ. 6 και 8: ιαστασιολόγηση Επεμβάσεων Στέφανος ρίτσος Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήμιο Πατρών ΤΕΕ /ΤΚΜ - ΟΑΣΠ Θεσσαλονίκη, 4/7/2012 1

2 8.1 Γενικές Απαιτήσεις Έλεγχος διεπιφανειών ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ 8.2 Επεμβάσεις σε Κρίσιμες Περιοχές Ραβδόμορφων Δομικών Στοιχείων Επεμβάσεις με στόχο την αύξηση της ικανότητας έναντι μεγεθών ορθής έντασης Επεμβάσεις με στόχο την αύξηση της φέρουσας ικανότητας έναντι τέμνουσας Επεμβάσεις με στόχο την αύξηση της τοπικής πλαστιμότητας Επεμβάσεις με στόχο την αύξηση της δυσκαμψίας 8.3 Επεμβάσεις σε Κόμβους Πλαισίων Ανεπάρκεια λόγω διαγώνιας θλίψης κόμβου Ανεπάρκεια οπλισμού κόμβου 8.4 Επεμβάσεις σε Τοιχώματα Επεμβάσεις με στόχο την αύξηση ικανότητας έναντι μεγεθών ορθής έντασης Επεμβάσεις με στόχο την αύξηση της φέρουσας ικανότητας τέμνουσας Επεμβάσεις με στόχο την αύξηση της τοπικής πλαστιμότητας Επεμβάσεις με στόχο την αύξηση της δυσκαμψίας 8.5 Εμφάτνωση Πλαισίων Προσθήκη απλού γεμίσματος Τοιχωματοποίηση πλαισίων Ενίσχυση υφιστάμενων τοίχων πληρώσεως Προσθήκη ράβδων δικτύωσης, μετατροπή πλαισίων σε κατακόρυφα δικτυώματα 8.6 Προσθήκη Νέων Παράπλευρων Τοιχωμάτων και Δικτυωμάτων Σύνδεσμοι Θεμελίωση νέων τοιχωμάτων Διαφράγματα 8.7 Επεμβάσεις σε Στοιχεία Θεμελίωσης Σκυρόδεμα Χάλυβας Σύνθετα 2

3 3

4 Βλάβες σε Δοκίμιο με Εκτοξευόμενο Σκυρόδεμα και Βλήτρα 4

5 Βλάβες σε Δοκίμιο με Έγχυτο Σκυρόδεμα, Λεία Διεπιφάνεια χωρίς Διατμητικούς Συνδέσμους 5

6 6

7 Απώλεια Σύνδεσης στη ιεπιφάνεια 7

8 Έλεγχος Συνεργασίας στη ιεπιφάνεια Ανίσωση Ασφαλείας R id > S id Αντίσταση ιεπιφάνειας (σε θλίψη, σε εφελκυσμό, διατμητική) (βλ. Κεφ.6) Εντατικά Μεγέθη που δρουν στη διεπιφάνεια Ελάχιστα και Μέγιστα 8

9 V=F-διi-jεπ,ΒΓΑΒΓΔΈλεγχος ιεπιφανειών παλαιό σκυρόδεμα Β διεπ. V i-j Γ F AB Α ι a j F Γ νέο σκυρόδεμα z V διεπ. V i-j a Vή V Α f ρ = 0,18 δ A sina Ελάχιστο Ποσοστό Βλήτρων sd ctm V cδ. i j M' z' a V' z' ',V' ή, έ ό ά ά έδfμ Μ +Δ Μ V ιεj9 π.διεdπ.i-rf yk

10 10

11 Εκτράχυνση με Αμμοβολή 11

12 Προετοιμασία Επιφάνειας με Αεροματσάκονο 12

13 ΜΑΝ ΥΕΣ Ο.Σ. Σ. Η. ΔΡΙΤΣΟΣ 13

14 14

15 15

16 Τοποθέτηση ενδιάμεσων συνδετήρων σε επιμήκεις διατομές 16

17 Τοποθέτηση ενδιάμεσων συνδετήρων σε τετραγωνικές διατομές OXI NAI γωνία 45 ο 17

18 Άνοιγμα Συνδετήρων 18

19 Ηλεκτροσυγκόλληση Άκρων Συνδετήρων Μανδύα 19

20 ιατμητική Αντίσταση ιεπιφάνειας: V. Rd Μηχανισμοί Τριβή και Συνοχή ράση Βλήτρου ράση Σφικτήρα Ηλεκτροσυγκολλήσεις 20

21 ΑΟΠΛΕΣ ΙΕΠΙΦΑΝΕΙΕΣ 4 3 Τραχεία διεπιφάνεια με συνοχή τ/τ fud τ fud s s f fu f, 3, s f / s fu fud τ (N/mm 2 ) 2 1 Τραχεία διεπιφάνεια χωρίς συνοχή Λεία διεπιφάνεια με συνοχή s s s 05, 081, 019, s f f f fu fud fu 0.4(f ) 2 1/3 fu c c s s fu s f fu s (mm) (CEB Bul. No. 162, 1983) (ΚΑΝ.ΕΠΕ., 2012) 21

22 Πρόσθετη Τριβή ΟΠΛΙΣΜΕΝΕΣ ΙΕΠΙΦΑΝΕΙΕΣ Όταν μια Χαλύβδινη Ράβδος διαπερνά μια Διεπιφάνεια, μπορεί να προκύψει δράση σφικτήρα, εάν: Η επιφάνεια του υφιστάμενου σκυροδέματος έχει εκτραχυνθεί Η χαλύβδινη ράβδος είναι επαρκώς αγκυρωμένη (Tassios and Vintzeleou, 1987) (1) Όταν εφαρμόζεται ιατμητική Τάση (2) Προκαλείται Ολίσθηση (3) Ανοίγει η Επιφάνεια Επαφής(επειδή εξαιτίας της τραχύτητας η μια επιφάνεια κινείται πάνω στην άλλη) (4) Ενεργοποιείται Εφελκυστική ύναμη στη χαλύβδινη ράβδο (5) Ασκείται Θλιπτική Τάση (σ c ) στη διεπιφάνεια ράση Σφικτήρα (6) Πρόσθετη Τριβή Πρόσθετη Διατμητική Αντίσταση 22

23 Οπλισμένες ιεπιφάνειες Αντίσταση Τριβής τ/τ fud s s f fu f, 3, s f / s fu fud τ fud s s s 05, 081, 019, s f f f fu fud fu 0.4(f ( f )) 2 1/3 fud cd cd d yd 0 0.5s s fu s fu f (ΚΑΝ.ΕΠΕ., 2012) 23

24 Οπλισμένες ιεπιφάνειες V Μηχανισμός ράσης Βλήτρου 24

25 ιατμητική Αντίσταση ράσης Βλήτρου V V sd V sd s d 01, d u 180, d u 05, Vud V ud 4 3 V ud V sd 5d b 3d b d b 0,5V ud 6d b s 0.1d 0,1du =0.005d s 0.1s du=0,1db =0,05d u b d u s uu b Ελάχιστη απαιτούμενη επικάλυψη οπλισμού για πλήρη ενεργοποίηση της ράσης Βλήτρου 25

26 Αλληλεπίδραση Μηχανισμού Ανάληψης ιατμητικού Φορτίου V f+c V f V f+c,u V fi S f,u 2 mm S [mm] S f S [mm] α) Δράση συνοχής και τριβής β) Δράση τριβής λόγω εγκάρσιου οπλισμού V d V tot V tot,u V d,u S d,u S [mm] S tot,u S [mm] γ) Δράση βλήτρου δ) Δράση όλων των μηχανισμών V V V tot D d f f 26

27 Εκτράχυνση και Χρήση Χαλύβδινων Βλήτρων 27

28 Οπλισμένες ιεπιφάνειες Χαλύβδινοι Ηλεκτροσυγκολλημένοι Σύνδεσμοι (Αναρτήρες) 28

29 Θλίβουσα Δύναμη Μανδύα Και AF=4uμf+10n+nFbbΣυνδετήρες Μανδύα hελάχιστοι cma α { sw sw oτριβή ΕΚΩΣ 2000 ctmtf f ctm ywd { Αναρτήρες (πάπιες), δηλ. D29suDs{ Βλήτρα k k = 0,80 k r = 0,90 k θy = 1,25 k θu = 0,80 αsw0. 8Προσεγγιστική Μέθοδος Μονολιθικής Συμπεριφοράς f yf wdctm d t 2 h 29

30 P Πλήρης Αλληλεπίδραση Μερική Αλληλεπίδραση ιαχωρισμός 30

31 Πιθανή Κατανομή Παραμορφώσεων και Τάσεων Πόσο θα ήταν το λάθος αν θεωρούσαμε μονολιθική συμπεριφορά; 31

32 =ΚδyF F y,μ F y,ε Κ Κ μ δ y,μ δ Fy,ε Κ=εy,εFFy,μδ=δμονολιθικό επισκευασμένο Κ=ΚΚy,εy,μδ u,ε εκμδ u,μ ΚδuΕντατικού Μεγέθους Παραμόρφωσης με Επισκευασμένα Στοιχεία F res,μ F res,ε δ u,δκαμπύλες εu,μδ32

33 k k Συντελεστές Μονολιθικότητας ί ύ ύ ί ί ύ ί k r ή ύ ύ ί ή ύ ί k k k r 1,0 k ό ύ ύ ί ό ύ ί k u ή ό ύ ύ ί ή ό ύ ί R R i,. i i,. 33

34 Προσθήκη Νέας Στρώσης Σκυροδέματος Εκτίμηση ικανότητας Με συνεκτίμηση της ολίσθησης Προσεγγιστικά με χρήση συντελεστών μονολιθικότητας Για πλάκες: k k = 0,85 k r = 0,95 k θy = 1,15 k θu = 0,85 Για λοιπά στοιχεία: k k = 0,80 k r = 0,85 k θy = 1,25 k θu = 0,75 34

35 Αποκατάσταση Ικανότητας Περιοχής με Μειωμένα Μήκη Ματισμένων Ράβδων σ j t j σ j t j σ j t j ρ f l s σ j t j σ h T (1 ) A f T l s b f s h h,. t B ό : j j h s (1 s) A f b ls f f B s A /s j. = (1- λ s) A f b s β μ ls σ j 3 2 Aj 12 fsy d s 2 s w (s. d :s u ) fu f c a N s 3 Για μανδύες (a ) N sy S c c s f d f d ( j / s). 1.3k 1( ) f d k E f t j A /s j. c S s 2 j ctm 35

36 Καμπτική Ενίσχυση Building Klinkerstr, Amsterdam Σ. Η. ΔΡΙΤΣΟΣ 36

37 Teng et al, 2002 Αναλαμβανόμενη δύναμη επικολλητών φύλλων συναρτήσει του μήκους αγκύρωσης Σ. Η. ΔΡΙΤΣΟΣ 37

38 Teng et al, 2002 Απόσχιση επικάλυψης σκυροδέματος στο πέρας του σύνθετου υλικού Σ. Η. ΔΡΙΤΣΟΣ 38

39 Teng et al, 2002 Σ. Η. ΔΡΙΤΣΟΣ 39

40 ιάγραμμα Φορτίου-Βύθισης για οκούς Ενισχυμένες με Επικολλητά Ελάσματα 40

41 P P max Έλεγχος Αποκόλλησης L b P/2 P/2 P L e = E j 2 f t j ctm P kf b L max ctm j e 1,15 Ef crit max j ctm jd 1, 2 1, 2 b t 2 t R j j j Ας θεωρηθεί η περίπτωση μίας δοκού από σκυρόδεμα C16/20 που ενισχύεται στο εφελκυόμενο πέλμα με ένα έλασμα ΙΟΠ-Άνθρακα, πάχους t j =1mm και πλάτους b j =1/2b w. Εξετάζοντας την 2η μορφή αστοχίας λαμβάνεται: 2/3 2/3 fctm 0.3 fck MPa σ j,crit L e L b x1.92 x MPa 2 Χρήσιμη τεχνική για ενισχύσεις γύρω από νέα ανοίγματα σε πλάκες, τοιχώματα t j j,crit και 41

42 Έλεγχος Απόσχισης Άκρου V sd, απολ. Vcd,απολ Msd, απολ. 0.67MRd, απολ Rostasy, 1997 V sdj A so f A j ydo σ jd A σ j jd V sd,απ όλ. 42

43 43 Μιτολίδης, Διδακτορική Διατριβή 2009, ΑΠΘ. 43

44 Καμπτική Ενίσχυση με Οπλισμούς εντός Αυλακιών ( εν καλύπτεται από τον ΚΑΝ.ΕΠΕ.) σκυρόδεμα rip Οπλισμός σκυρόδεμα Λάμες - Ρητίνη Λάμες -Ρητίνη bonding agent σκυρόδεμα Εγκιβωτισμένη ράβδος οπλισμού Σ. Η. ΔΡΙΤΣΟΣ 44 Λάμες - Ρητίνη

45 +VΑύξηση Φέρουσας Ικανότητας Έναντι Τέμνουσας Ανεπάρκεια Έναντι Λοξής Θλίψης (Vsd>VRd2) Με περίσφιγξη f 1,125 1,25aω f ck,c w ck Με προσθήκη νέων στρώσεων σκυροδέματος κλειστός μανδύας (συνιστάται) τρίπλευρη ενίσχυση (α) (β) (γ) Ενδεικτικοί τρόποι ενίσχυσης σε διάτμηση έναντι ανεπάρκειας σε λοξή θλίψη: (α), (β) Κλειστές ενισχύσεις, (γ) Ανοικτές ενισχύσεις 1Vγ d s VRd,rRMRd 45

46 Ανεπάρκεια Οπλισμού ιάτμησης Με πρόσθετες στρώσεις σκυροδέματος Με εξωτερικά στοιχεία από χάλυβα ή ΙΟΠ (Vsd>VRd3) (α) (β) (γ) (δ) (ε) (στ) (ζ) (η) Ενδεικτικοί τρόποι ενίσχυσης σε διάτμηση έναντι ανεπάρκειας οπλισμού διάτμησης: (α), (β) κλειστή ενίσχυση, (γ), (δ),(ε),(στ) ανοικτή ενίσχυση με αγκυρωμένα άκρα & (ζ) ανοικτή ενίσχυση αποδεκτή κατά παρέκκλιση 46

47 ιατμητική Ενίσχυση με ΙΟΠ (a) (β) Ητάσηστιςίνεςεξαρτάταιαπότοεύροςτηςρωγμήςπου γεφυρώνουν. εν υπάρχει ανακατανομή της έντασης Αστοχούν οι ίνες στη θέση (α) πριν καλά-καλά ενεργοποιηθούν οι ίνες στην θέση (β) Μέση τιμή αντοχής ½ max Αντοχής k v = 0,5 47

48 Περίσφιγξη με Μεταλλικό Κλωβό 48

49 Περίσφιγξη με ΙΟΠ Σ. Η. ΔΡΙΤΣΟΣ 49

50 Σ. Η. ΔΡΙΤΣΟΣ 50

51 Σ. Η. ΔΡΙΤΣΟΣ 51

52 σ c περισφιγμένο με FRP f * c, FRP f * c, f c 0,85 f c απερίσφικτο περισφιγμένο με στοιχεία χάλυβα 0 ε co ε c u ε * co ε * cu, FRP ε * cus ε Χαλύβδινη περίσφιγξη Περίσφιγξη ΙΟΠ με ίνες άνθρακος Περίσφιγξη ΙΟΠ με ίνες γυαλιού 0,0035 0,1 * cu * * 2 cu 0,0035 (f c :f c) * * 2 cu 0,007 (f c :f c) w όπου f 1,125 1, 25 * c w c f 52

53 ()Απαιτούμενος Οπλισμός Περίσφιξης Αύξηση Πλαστιμότητας Απαίτηση Στοχευόμενου q: Υπολογίζεται ο απαιτούμενος δείκτης συμπεριφοράς q μ = q/q o (q o παράγοντας υπεραντοχής δομήματος κατά EC8) Υπολογίζεται ο απαιτούμενος δείκτης πλαστιμότητας σε όρους μετακινήσεων: qόταντ>τ2τμ d = 1+2qΤΤμ2 Υπολογίζεται η απαιτούμενη τιμή του δείκτη πλαστιμότητας σε όρους καμπυλότητας : (μ d 1):(μ 1/r 1) = 3 Υπολογίζεται η απαιτούμενη μέγιστη θλιπτική παραμόρφωση σκυροδέματος: * ε =2,2μ ε ν cu 1/r sy Ογκομετρικό μηχανικό ποσοστό περίσφιξης ω w : * Χαλύβδινη Περίσφιξη: ε 0,0035 0,1αω cu w 2 * * Περίσφιξη με CFRP: ε 0,0035f : f cu c c * με f (1,125 1,25aω )f 2 c w c * * Περίσφιξη με GFRP:με 0,007 f : f 53-1ότανΤ<cu c c

54 Απαιτούμενος Οπλισμός Περίσφιξης Αύξηση Πλαστιμότητας Απαίτηση Στοχευόμενου m: Ομοίως με δείκτη συμπεριφοράς q, μόνο που το μ d αντικαθιστάται με m απ. Απαίτηση Επιθυμητής Ικανότητας Γωνίας Στροφής Χορδής θ u : Υπολογίζεται η μ 1/r μέσω αξιόπιστων συσχετισμών με τη μ θ u,.,. y Όπου η θ y : Για δοκούς ή υποστυλώματα 1/r d f b y L a z s V h y y 1/r 0, ,5 y 3 Ls 8 f c Για τοιχώματα Η συσχέτιση των μ θ και μ d γίνεται μέσω των σχέσεων: s V s y y 1/r d f b y L a z L y 1/ r 0, ,125 3 h 8 f μη σχηματισμός πλαστικού μηχανισμού ορόφων d Htot d πιθανός σχηματισμός πλαστικού μηχανισμού σε όροφο H. * 3 2 1/r,. d,. εcu,απωw,απ 54 c

55 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ Προσθήκη χιαστί κολλάρων από χαλύβδινα στοιχεία 55

56 Επισκευή με ρητινενέσεις CEA, Sacley 56

57 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ Προσθήκη επικολλητών ελασμάτων από χάλυβα 57

58 Ενίσχυση κόμβων με ΙΟΠ CEA, Sacley 58

59 CEA, Sacley 59

60 Ενίσχυση Τοιχωμάτων Αποκατάσταση Ανεπαρκών Αναμονών Όπως και στα υποστυλώματα Αύξηση Φέρουσας Ικανότητας Έναντι Κάμψης Προσθήκη υποστυλωμάτων στα άκρα Μονόπλευρη ενίσχυση και προσθήκη υποστυλωμάτων Ολόπλευρος κλειστός μανδύας (συνιστάται) 60

61 Ενίσχυση Τοιχωμάτων Αύξηση Φέρουσας Ικανότητας Έναντι Τέμνουσας Ανεπάρκεια λόγω λοξής θλίψης κορμού Προσθήκη νέων στρώσεων σκυροδέματος ή μανδύα Ανεπάρκεια οπλισμού διάτμησης Προσθήκη Εξωτερικών στοιχείων χάλυβα ή ΙΟΠ ή μανδύας Ολίσθηση Τοιχώματος Προσθήκη κατακόρυφων μεταλλικών στοιχείων εκατέρωθεν του αρμού Τοπικός μανδύας Αύξηση Πλαστιμότητας ( εν προσφέρονται οι μέθοδοι περίσφιγξης) Αύξηση διατομής θλιβόμενου πέλματος με προσθήκη εγκάρσιου τοιχώματος με τοπική διεύρυνση του άκρου Τοποθέτηση εγκαρσίων διαμπερών σφικτήρων 61

62 Εμφάτνωση Πλαισίων Σημαντική Αύξηση της υσκαμψίας και της Σεισμικής αντίστασης του φορέα Μορφές: Προσθήκη Απλού Γεμίσματος Τοιχωματοποίηση Πλαισίου Ενίσχυση Υφισταμένων Τοίχων Πληρώσεως Κρίσιμα σημεία της μελέτης Έλεγχος επάρκειας μεταφοράς τέμνουσας στις στάθμες των ορόφων Μικρή Αξονική Μειωμένη Ενεργός Δυσκαμψία, Μεγάλη Στροφή στο Θεμέλιο Κατασκευαστικά θέματα Δυσκολία σκυροδέτισης (ανεπαρκής πρόσβαση στην κορυφή) Αντιμετώπιση συστολής ξήρανσης 62

63 Προσθήκη Απλού Γεμίσματος Τοιχώματα από: α) Άοπλο ή οπλισμένο σκυρόδεμα (επί τόπου κατασκευαζόμενα ή προκατασκευασμένα) β) Άοπλη ή οπλισμένη τοιχοποιία εν λαμβάνονται ειδικά μέτρα σύνδεσης του γεμίσματος με το πλαίσιο Προσομοίωση του γεμίσματος μέσω διαγώνιου θλιπτήρα Χαμηλή πλαστιμότητα. Συνιστάται m 1,5 Προσοχή Πρόσθετες Τέμνουσες σε οκούς και Υποστυλώματα 63

64 Τοιχοματοποίηση Πλαισίου Εμφατνώσεις πάχους μικρότερου ή ίσου με το πλάτος της δοκού νέο υποστύλωμα νέο υποστύλωμα παλαιό υποστύλωμα νέο τοίχωμα παλαιό υποστύλωμα νέο τοίχωμα Εμφατνώσεις πάχους μεγαλύτερου του πλάτους της δοκού 64

65 Τοιχωματοποίηση Πλαισίου Προσομοίωμα Ελέγχου Επάρκειας P h F F s N s Ασκούμενη Τέμνουσα στο s N s F s ΈλεγχοςΑντίστασηςΦατνώματος: L l P h Τοίχωμα: F s V s 2V sd Rc Θλίψη Διαγώνιου Θλιπτήρα: N s L F s ' c N f t b f 0,6f ' R c w w c b w = ενεργό πλάτος διαγώνιου θλιπτήρα λ 0,4, συντελεστής απομένουσας απόκρισης του διαγώνιου θλιπτήρα μετά την υπέρβαση της κρίσιμης παραμόρφωσής του Διάτμηση κατά Μήκος των Διεπιφανειών: 1 F F N n D L 2.,. s R u h 1 F F n D 2.,..,. v u Ελάχιστη ποσότητα βλήτρων 3Φ16 ανά μέτρο της περιμέτρου και ρ min 65

66 Ενίσχυση Υφισταμένων Τοίχων Πληρώσεως Με αμφίπλευρες οπλισμένες στρώσεις εκτοξευόμενου σκυροδέματος χωρίς υποχρεωτική αγκύρωση στο περιβάλλον πλαισίωμα. Ελάχιστο πάχος στρώσης 50 mm Min ρv= ρh=0,005 Εξασφάλιση της από κοινού λειτουργίας υφιστάμενης τοιχοποιίας με τις δύο στρώσεις ενίσχυσης μέσω διαμπερών κοχλωτών συνδέσμων: Αντίσταση ενισχυμένου τοίχου = Αντίσταση λοξού θλιπτήρα 66

67 ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΝΕΩΝ ΠΑΡΑΠΛΕΥΡΩΝ ΤΟΙΧΩΜΑΤΩΝ Η ΧΑΛΥΒΔΙΝΩΝ ΔΙΚΤΥΩΜΑΤΩΝ (Λύση που απαιτεί ιδιαίτερα υψηλή μελετητική και κατασκευαστική εμπειρία) Λεπτομέρεια Α Λεπτομέρεια Α- Κάτοψη Συνιστώμενη θέση τοιχωμάτων Ενδεικτική διάταξη συνδέσμων Συνίσταται: (α) Ο συνδυασμός της θεμελίωσης των νέων τοιχωμάτων με τις υφιστάμενες θεμελιώσεις (β) Η κατά το δυνατόν αύξηση της αξονικής δύναμης που θα αναλάβουν τα νέα τοιχώματα 67 κατά τον σεισμό

68 ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ 68

69 ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΘΕΜΕΛΙΩΣΗΣ Ανεπάρκεια επιφάνειας έδρασης Ανεπαρκές ύψος Αύξηση διαστάσεων Συνδυασμός με ενίσχυση κατακόρυφων μελών A sw Pn tan f ywd Ενδεικτική ενίσχυση πεδίλων με την τεχνική των μανδυών, όταν η επέμβαση περιλαμβάνει και ενίσχυση του φέροντος κατακόρυφου στοιχείου 69

70 Ανάρτηση episkeves.civil.upatras.gr 70