ΤΕΕ/ΤΚΜ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ. Πολυτεχνείου Πατρών, Επιστημονικά Υπεύθυνος

Σχετικά έγγραφα
Fespa 10 EC. For Windows. Στατικό παράδειγμα προσθήκης ορόφου σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στη νέα κατάσταση

Ειδικά Θέματα Εφαρμογής του ΚΑΝΕΠΕ - Εργαστηριακή έρευνα

ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΤΗΡΙΩΝ ΑΠΟ ΟΠΛ. ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ

Ολοκληρωμένα παραδείγματα εφαρμογής Επεμβάσεων (ΕC8 μέρος 3 / ΚΑΝ.ΕΠΕ.)

ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ.

ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΥΟ ΕΠΙΠΛΕΟΝ ΟΡΟΦΩΝ

Fespa 10 EC. For Windows. Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση

ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΗΣ ΜΕΘΟΔΟΥ PUSHOVER ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΙΑ ΤΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟ ΚΤΙΡΙΟ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. - ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΟΡΟΦΟΥ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΔΙΑΦΟΡΕΣ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ

Αποτίμηση και ενίσχυση υφιστάμενης κατασκευής με ανελαστική στατική ανάλυση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ.

ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΜΟΣ ΤΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΝΑΛΟΓΑ ΜΕ ΤΗΝ ΕΠΙΡΡΟΗ ΤΩΝ ΒΛΑΒΩΝ

ΑΝΑΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΚΕΦΑΛΟΥ ΚΑΛΛΙΟΠΗ Α.Μ. 554

Ενίσχυση Κτιρίων Ο/Σ. 1. Βασικές Μέθοδοι 2. Στρατηγική Επεμβάσεων 3. Παραδείγματα Εφαρμογής. ΑΛΦΑ ΚΑΤΑΣΚΕΥΑΣΤΙΚΗ Α.Τ.Ε.

Παραδείγματα - Εφαρμογές κατά EN & ΚΑΝΕΠΕ

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ.

Ανάλυση κτηρίου πριν και μετά την Επέμβαση

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΥΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ

Π Ε Ρ Ι Ε Χ Ο Μ Ε Ν Α

Αποτίμηση και Επεμβάσεις σε Υφιστάμενες Κατασκευές με βάση τον ΕC8 και τον ΚΑΝ.ΕΠΕ.

9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9. ΚΑΔΕΤ-ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΚΔΟΣΗ 2η ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ

Π Ε Ρ Ι Λ Η Ψ Η. Ερευνητικό πρόγραμμα - μελέτη :

Διδάσκων: Κίρτας Εμμανουήλ

ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΌ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΔΡΑΣΕΙΣ Προσομοίωση κτιρίων από τοιχοποιία με : 1) Πεπερασμένα στοιχεία 2) Γραμμικά στοιχεί

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ.

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών

ΠΕΡΙΛΗΨΗ ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2. Παραδόσεις Θεωρίας. Μορφολογία φέροντος οργανισμού κτιρίων. ιδάσκων: Κίρτας Εμμανουήλ. Σέρρες, Σεπτέμβριος 2008

Χρήση του Προγράμματος 3DR.STRAD για Σεισμόπληκτα Κτίρια

Καθ. Ευριπίδης Μυστακίδης, Δρ. Απόστολος Κουκουσέλης, Αναπλ. Καθ. Ολυμπία Παναγούλη, Τμήμα Πολ. Μηχανικών Παν. Θεσσαλίας

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΠΑΡΧΟΥΣΑΣ ΙΣΟΓΕΙΑΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΜΕΤΑ ΤΜΗΜΑΤΟΣ ΥΠΟΓΕΙΟΥ, ΓΙΑ ΜΕΛΛΟΝΤΙΚΗ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΚΑΘ ΥΨΟΣ

ΠΕΡΙΦΕΡΕΙΑ ΠΕΛΟΠΟΝΝΗΣΟΥ ΔΗΜΟΣ ΠΥΛΟΥ - ΝΕΣΤΟΡΟΣ ΟΡΙΣΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΑΡΙΘΜΟΣ ΜΕΛΕΤΗΣ 147/17 ΤΕΧΝΙΚΗ ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ

ΑΝΤΙΜΕΤΩΠΙΣΗ ΦΑΙΝΟΜΈΝΟΥ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΗΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΕΝΙΣΧΥΣΗ

Υψος Ισογείου (m) Υψη Ορόφων (m)

ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ

Βούλγαρης Γεώργιος Πολιτικός Μηχανικός Ενημέρωση νέων μηχανικών σε επαγγελματικά θέματα ΣΤΑΤΙΚΕΣ ΜΕΛΕΤΕΣ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΕΝΑΛΛΑΚΤΙΚΩΝ ΤΡΟΠΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ.

B1 B2 B3 B4 B5 C27 B6 C22 C23 C24 C25 C26 C28 B34 B28. Το κλιμακοστάσιο B29 C15 C16 B8 C17 B B33 C9 K.M. C13 C8 B13 B14 B15 C11 B16 C10 C12

Μελέτες και Κατασκευές Προσεισμικών Ενισχύσεων 12 & 13 Μαρτίου 2009

Η ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΤΟ SCADA Pro

SCADA Pro. Ανάλυση & Διαστασιολόγηση των κατασκευών

Διδάσκων: Κίρτας Εμμανουήλ 1η εξεταστική περίοδος: 01/07/2009 Διάρκεια εξέτασης: 1 ώρα και 30 λεπτά Ονοματεπώνυμο φοιτητή:... ΑΕΜ:...

Χρήση του Προγράμματος 3DR.STRAD για Πυρόπληκτα Κτίρια

ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΩΣ ΣΥΝΟΛΟ ΜΕ ΤΗ ΜΕΘΟΔΟ ΤΩΝ ΜΕΤΑΤΕΤΑΓΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΚΟΡΥΦΩΝ ΔΙΣΚΩΝ

ΒΛΑΒΕΣ ΣΕ ΚΟΜΒΟΥΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ, ΑΙΤΙΑ ΕΜΦΑΝΙΣΗΣ ΑΥΤΩΝ ΚΑΙ ΜΕΘΟΔΟΙ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΤΩΝ ΑΝΤΟΧΩΝ ΤΟΥΣ

Εμπειρίες και διδάγματα από τους σεισμούς της Κεφαλονιάς Συμπεριφορά Ιστορικών Κτιρίων και Μνημείων

ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΜΕ α) Β.Δ. (1959) ΚΑΙ β) ΕΑΚ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΕΛΑΣΤΙΚΉ ΚΑΙ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΉ ΜΕΘΟΔΟ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΥΓΚΡΙΣΕΙΣ.

Τεχνική Έκθεση ΦΟΡΕΑΣ: ΕΡΓΟ:

Γεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα. Πού γίνονται σεισμοί?

ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΜΟΝΩΣΗ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ. ΕΠΙΛΥΣΗ ΦΟΡΕΑ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΧΡΟΝΟΪΣΤΟΡΙΑΣ

Κατακόρυφος αρμός για όλο ή μέρος του τοίχου

Ανάλυση κτηρίου πριν και μετά την Επέμβαση

ΜΕΛΕΤΗ ΒΕΛΤΙΩΣΗΣ ΤΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΕ ΕΝΔΕΧΟΜΕΝΟ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΟ ΜΑΛΑΚΟΥ ΟΡΟΦΟΥ ΜΕΣΩ ΕΛΑΣΤΙΚΗΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ, ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΥΟ ΟΡΟΦΩΝ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΝΕΟΤΕΡΟΥΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΤΟΥ

Η µέθοδος των µετατεταγµένων κατακόρυφων δίσκων στις ενισχύσεις των κατασκευών

ΕΡΕΥΝΗΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΜΕΛΕΤΗ ΜΕ ΤΙΤΛΟ:

Υπολογιστική διερεύνηση της επιρροής του δείκτη συμπεριφοράς (q factor) στις απαιτήσεις χάλυβα σε πολυώροφα πλαισιακά κτίρια Ο/Σ σύμφωνα με τον EC8

Τ.Ε.Ι. ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ (Σ.Τ.ΕΦ.) ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε. (ΤΡΙΚΑΛΑ) ΘΕΜΕΛΙΩΣΕΙΣ - ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΕΙΣ

ΟΙ ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΤΙΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ. καθ. Στέφανος Η. Δρίτσος Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστημίου Πατρών

ΑΝΩΤΑΤΟ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΠΕΙΡΑΙΑ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟΥ ΤΟΜΕΑ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε

Αποτίμηση και Ενίσχυση Διώροφης Κατασκευής από Οπλισμένο Σκυροδεμα και Προσθήκη ενός Επιπλέον Ορόφου με Βάση τους Σημερινούς Κανονισμούς

ΥΠΕΝ Αυθαίρετα: Όλη η απόφαση για τις στατικές μελέτες Σε «καραντίνα» τα ανεπαρκή κτίρια Οι εξαιρέσεις και τα οικονομικά κίνητρα

Παραδείγματα της επίδρασης επεμβάσεων. Φ. Β. Καραντώνη Δρ Πολιτικός Μηχανικός Λέκτορας Πανεπιστημίου Πατρών

Σχεδιασµός κτηρίων Με και Χωρίς Αυξηµένες Απαιτήσεις Πλαστιµότητας: Συγκριτική Αξιολόγηση των δύο επιλύσεων

Σύγχρονο-Καινοτόμο-Διαφανές

Πρωτοποριακό αλλά...στα αζήτητα το νέο κανονιστικό πλαίσιο. για τις επεμβάσεις στα κτήρια

«Ο ΝΕΟΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ (ΚΑΝ.ΕΠΕ.) ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΚΑΙ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ» Έλεγχοι Ασφάλειας

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΣΕ ΚΤΙΡΙΟ ΜΕ PILOTIS ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΥΤΗΣ ΜΕ ΠΕΡΙΜΕΤΡΙΚΑ ΤΟΙΧΩΜΑΤΑ

Από την Τεκμηρίωση έως τον λεπτομερή Σχεδιασμό Επεμβάσεων περιπτώσεις εφαρμογής

8ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 2002», Μάρτιος 2002 ΚΑΤΑΓΡΑΦΗ ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΩΝ ΒΛΑΒΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΣΕΙΣΜΟ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ ΤΟ ΣΕΠΤΕΜΒΡΗ ΤΟΥ 1999

Προσεισμικός Έλεγχος Κτιρίων Συμπλήρωση Δελτίου Ενότητες Δ, Ε

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΑΝΤΟΧΗΣ ΚΤΗΡΙΟΥ ΕΠΙΛΟΓΗ ΣΤΡΑΤΗΓΙΚΗΣ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΕΠΙΛΟΓΗ ΤΕΛΙΚΗΣ ΛΥΣΗΣ. Καμάρης Γεώργιος Μαραβάς Ανδρέας ΕΙΣΑΓΩΓΗ

Συµβολή του ΙΤΣΑΚ στην αποτίµηση της σεισµικής συµπεριφοράς-επάρκειας υφιστάµενων κατασκευών και αξιοποίηση µετρητικών δεδοµένων κατασκευών

Αποτίμηση και προμελέτη ενίσχυσης κατασκευής Ο.Σ..

Σχεδιασμός νέου κτιρίου κατά ΕΚΩΣ/ΕΑΚ και έλεγχός επάρκειάς του κατόπιν προσθήκης ορόφου κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ

Αποτίμηση Υφισταμένων Κτιρίων Ευρωκώδικας 8 Μέρος 3 & Κανονισμός Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.)

Μετάβαση από τον EAK στον ΕΚ8

Τ.Ε.Ι. ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ (Σ.Τ.ΕΦ.) ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε. (ΤΡΙΚΑΛΑ) ΕΦΑΡΜΟΓΕΣ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ ΤΗ ΧΡΗΣΗ Η/Υ

Χρήση του Προγράμματος 3DR.STRAD σύμφωνα με το ΦΕΚ350Β (17/02/2016)

ΑΣΚΗΣΗ 1. συντελεστή συμπεριφοράς q=3. Το κτίριο θεωρείται σπουδαιότητας ΙΙ, και βρίσκεται σε

ΈΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΛΟΓΩ ΠΡΟΣΘΗΚΗΣ ΟΡΟΦΟΥ, ΤΡΙΩΡΟΦΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΠΥΛΩΤΗ ΚΑΙ ΥΠΟΓΕΙΟ, ΗΛΙΚΙΑΣ ΜΕΓΑΛΥΤΕΡΗΣ

ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ METAΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ

«Η επίδραση του σεισμού του 1978 στην αστική μορφολογία της Θεσσαλονίκης (πολεοδομία, δημόσιος χώρος, αρχιτεκτονική)»

Θ Ε Μ Ε Λ Ι Ω Σ Ε Ι Σ

ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΠΑΛΑΙΟΥΣ ΚΑΙ ΝΕΟΥΣ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥΣ ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΤΗΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ.

ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΗΣ ΜΕΘΟΔΟΥ PUSHOVER ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΙΑ ΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΠΟΛΥΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΜΕ PILOTIS

Η ΦΙΛΟΣΟΦΙΑ ΤΩΝ ΚΑΝΟΝΙΣΜΩΝ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΣΕ ΣΧΕΣΗ ΜΕ ΤΟΥΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΝΕΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ - ΟΙ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΙΣ ΚΑΤΑ ΤΟΝ ΚΑΝΕΠΕ

ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΣΕ ΗΥ Ενότητα 3: Λεπτομέρειες προσομοίωσης δομικών στοιχείων. Διδάσκων: Κίρτας Εμμανουήλ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ

Αντισεισμικοί κανονισμοί Κεφ.23. Ε.Σώκος Εργαστήριο Σεισμολογίας Παν.Πατρών

Οι διαδοχικές φάσεις όλων των οικοδομικών εργασιών που συνιστούν το φέροντα οργανισμό (σκελετό) μιας πολυώροφης κατασκευής

Εργασία Νο 13 ΒΛΑΒΕΣ ΑΠΟ ΤΟ ΣΕΙΣΜΟ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ (1999) ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΣ ΙΩΑΝΝΗΣ

Σ. Η. Δ Ρ Ι Τ Σ. Η. Δ Ρ Ι Τ Σ Ο Σ

Στο Σχήμα 1 δίνεται η διαμόρφωση των φερόντων στοιχείων ενός τυπικού ορόφου του διώροφου κτιρίου με μια αρχική προεπιλογή των διαστάσεων τους.

Η φιλοσοφία του αντισεισμικού σχεδιασμού και το θεμελιώδες ερώτημα κατά την έναρξη της αντισεισμικής μελέτης

ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΣΤΑΤΙΚΟΥ ΚΑΙ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ME TO ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ S T A T I C S 2010 ΠΑΡΑΔΟΧΕΣ Ι ΦΟΡΤΙΑ

Α Ε Ι Π Ε Ι Ρ Α Ι Α Τ. Τ. Ε Χ Ν Ο Λ Ο Γ Ι Κ Ω Ν Ε Φ Α Ρ Μ Ο Γ Ω Ν Ο Λ Ι Τ Ι Κ Ω Ν Μ Η Χ Α Ν Ι Κ Ω Ν

9. Χρήση Λογισμικού Ανάλυσης Κατασκευών

Διδάσκων: Κολιόπουλος Παναγιώτης

( Σχόλια) (Κείµ ενο) Κοντά Υποστυλώµατα Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής. Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως. α s 2,5

Transcript:

ΤΕΕ/ΤΚΜ ΠΕΡΙΠΤΩΣΕΙΣ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΤΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑΤΑ «ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΔΙΟΙΚΗΤΗΡΙΟΥ ΜΕΣΣΗΝΙΑΣ» Ομάδα μελέτης Αναγνωστόπουλος Σταύρος, Ομ. Καθηγητής Πολυτεχνείου Πατρών, Επιστημονικά Υπεύθυνος Λεκίδης Βασίλειος, Διευθυντής Ερευνών ΟΑΣΠ/ΙΤΣΑΚ, Αν. Επιστημονικά Υπεύθυνος Καρακώστας Χρήστος, Δρ. Πολ. Μηχανικός Α.Π.Θ.,, Διευθυντής Ερευνών ΟΑΣΠ/ΙΤΣΑΚ Μορφίδης Κωνσταντίνος, Δρ. Πολ. Μηχανικός Α.Π.Θ., Εντεταλμένος Ερευνητής ΟΣΑΠ/ΙΤΣΑΚ Σκαλωμένος Κωνσταντίνος, Δρ. Πολ. Μηχανικός Πολυτεχνείου Πατρών Σαλονικιός Θωμάς, Δρ. Πολ. Μηχανικός Α.Π.Θ., Κύριος Ερευνητής ΟΣΑΠ/ΙΤΣΑΚ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΙΝΣΤΙΤΟΥΤΟ ΤΕΧΝΙΚΗΣ ΣΕΙΣΜΟΛΟΓΙΑΣ ΚΑΙ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ

Αρχιτεκτονική ιαρρύθμιση (1 ος όροφος)

1 η Φάση Επιβεβαίωση σχεδίων

1 η Φάση Επιβεβαίωση σχεδίων

1 η Φάση Επιβεβαίωση σχεδίων Ικανοποιητική σύμπτωση επιτόπου ελέγχων και σχεδίων / μελετών

1 η Φάση Επιβεβαίωση σχεδίων

ιερεύνηση φέρουσας ικανότητας κτιρίου ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΠΌ ΥΑΣΒΕ ΤΟ 1986 ΜΕΤΑ ΤΟΝ ΣΕΙΣΜΟ ΤΟΥ ΣΕΠ ΤΟΥ 1986 ΑΡΧΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΚΤΙΡΙΟΥ ΤΟ 1971 ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ ΤΟΥ 1954 Ο.Σ.

ΣΤΡΩΣΗ ΙΙ (7.0m έως 12.5m): Άργιλος (CL) ιερεύνηση φέρουσας ικανότητας κτιρίου ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΠΌ ΥΑΣΒΕ ΤΟ 1986 ΜΕΤΑ ΤΟΝ ΣΕΙΣΜΟ ΤΟΥ ΣΕΠ ΤΟΥ 1986 ΑΡΧΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΚΤΙΡΙΟΥ ΤΟ 1971 ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ ΤΟΥ 1954 Ο.Σ. K23 T2 h=1.15 F 23 K24 3.6 3.25 3.65 F16 3,9 K8 h=1.30 K9 4,8 3.6 F9 T1 A K10 3.35 K 26 3.25 h=1.30 F10 K28 3.2 h=1.15 3.25 F26 3.5 h=1.15 3.2 F28 T4 C K17 F17 h=1.40 3.6 3.6 h=1.30 F 25 F /B 3 1,225 K16 h=1.40 3.65 K 25 3.5 3.4 3.4 K15 14,4 h=1.40 F 24 1,225 1,22 25 1,2 4,7 3.25 1,225 1,2 K 22 0.3 K18 T6 0.7 T5 0.7 K21 K 11 K14 F /B2 0.3 C 3.35 T3 A B B F /B 1 1,4 K1 2,2 K2 1,4 F2 5 6,3 K3 3.2 h=1.30 3.5 6,3 K4 3.25 h=1.15 F3 3.5 3.2 6,3 F /B 4 1,4 K5 3.2 h=1.15 F4 3.25 h=1.15 F5 6,3 3.2 K7 2,2 3.2 1,4 5 6,3 ΣΤΡΩΣΗ Ι (0.0m (0 0m έως 7.0m): 7 0m): Αμμοχάλικο (GP-GM) φ =35ο SPT: 18-30 ΣΤΡΩΣΗ ΙΙ (7.0m έως 12.5m): Άργιλος (CL) φ φ=25 25 ο SPT: 9 9-32 32 ΣΤΡΩΣΗ ΙΙΙ (12.5m έως 25.0m): Άμμος (SM) φ =25ο SPT: 20-40 Ε Επιτρεπόμενη ό τάση ά για σεισμική ήδ δράση: ά 350--375 350 375kPa kpa h=1.15 F7 6,3 3.2

ιερεύνηση φέρουσας ικανότητας κτιρίου ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΠΌ ΥΑΣΒΕ ΤΟ 1986 ΜΕΤΑ ΤΟΝ ΣΕΙΣΜΟ ΤΟΥ ΣΕΠ ΤΟΥ 1986 ΑΡΧΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΚΤΙΡΙΟΥ ΤΟ 1971 ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ ΤΟΥ 1954 Ο.Σ.

ιερεύνηση φέρουσας ικανότητας κτιρίου ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΠΌ ΥΑΣΒΕ ΤΟ 1986 ΜΕΤΑ ΤΟΝ ΣΕΙΣΜΟ ΤΟΥ ΣΕΠ ΤΟΥ 1986 ΑΡΧΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΚΤΙΡΙΟΥ ΤΟ 1971 ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ ΤΟΥ 1954 Ο.Σ.

2 η Φάση - Πειραματικοί έλεγχοι + είγμα οπλισμού για εργαστηριακό έλεγχο

3 η Φάση - Υπολογισμός αντοχής δομικών υλικών

3 η Φάση - Υπολογισμός αντοχής δομικών υλικών

3 η Φάση - Υπολογισμός αντοχής δομικών υλικών

ΑΝΤΙΚΕΙΜΕΝΟ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ Συλλογή γεωτεχνικών στοιχείων για τον συνυπολογισμό της ενδοσιμότητας του εδάφους στην προσομοίωση του κτιρίου. Δημιουργία αναβαθμισμένου προσομοιώματος ΚΑΙ αποτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στην παρούσα κατάσταση με βάση τις συστάσεις των σύγχρονων κανονισμών αποτίμησης υφισταμένων κτιρίων (Ευρωκώδικας 8 και ΚΑΝ.ΕΠΕ.) Διερεύνηση εναλλακτικών σχημάτων ενίσχυσης ανωδομής και θεμελίωσης με κριτήρια: την ασφάλεια, την ελάχιστη όχληση και τον ελάχιστο δυνατό προϋπολογισμό. Διαστασιολόγηση του σχήματος ενίσχυσης που πληροί τα παραπάνω κριτήρια και σύνταξη μελέτης εφαρμογής. Προϋπολογισμός των επεμβάσεων της προτεινόμενης ενίσχυσης.

Συλλογή γεωτεχνικών στοιχείων και διαμόρφωση προσομοιώματος με θεώρηση της ενδοσιμότητας του εδάφους Δύο προσεγγίσεις: (α) Από διαθέσιμα στοιχεία γεωτρήσεων στην περιοχή θεμελίωσης του κτιρίου (Στοιχεία ί από Δν/ση / Ερευνών εδάφους της ΓΓΔΕ του ΥΠΕΧΩΔΕ, 1986) Υπολογισμός παραμέτρων ενδοσιμότητας του εδάφους για στατικά φορτία. Δείκτες ελατηρίων,, καμπτικά- διατμητικά. (β) Εκτίμηση ενδοσιμότητας εδάφους με προηγμένα προσο-μοιώματα που λαμβάνουν υπόψη τη δυναμική φύση των σεισμικών φορτίσεων. Μοντέλο δυσκαμψίας-απόσβεσης-μάζας Τύπου ελαστικού ημιχώρου. ΕΠΙΛΟΓΗ ΤΗΣ (β) προσέγγισης Μόρφωση προσομοιώματος που λαμβάνει υπόψη την αλληλεπίδραση η εδάφους-κτιρίου. Γεωτρήσεις στο εργατικό κέντρο, Δικαστικό μέγαρο, Σχολείο

Δημιουργία αναβαθμισμένου προσομοιώματος του κτιρίου στην παρούσα κατάσταση Εισαγωγή στο υπάρχον προσομοίωμα της πρώτης φάσης, του προηγμένου μοντέλου προσομοίωσης της ενδοσιμότητας του εδάφους. Εισαγωγή των παραμέτρων που περιγράφουν τη φέρουσα ικανότητα των δομικών στοιχείων του κτιρίου με βάση τα μοντέλα που εισάγουν οι σύγχρονοι κανονισμοί (Ευρωκώδικας 8 και ΚΑΝ.ΕΠΕ.) Διερεύνηση και τελική επιλογή του βέλτιστου τρόπου προσομοίωσης των δύο τοιχωμάτων μορφής Γ που κατασκευάστηκαν κατά τις ενισχυτικές επεμβάσεις το 1986

ιευκρίνιση για την προσομοίωση των τοιχωμάτων

ιευκρίνιση για την προσομοίωση των τοιχωμάτων ΜΟΝΤΕΛΟ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗΣ 2 A(m 2 ) I 2 (m 4 )* I 3 (m 4 )* A s2 (m 2 ) A S3 (m 2 ) J t (m 4 ) 6.47 78.3 15.5 1.71 4.97 0.813 3 2 Κόμβος Α = Κ = Θέση ισοδύναμου στύλου 0,66 Κόμβος Α 3 2 ΚΒ=Θέση ισοδύναμου στύλου 2,61

ους (g) Επιτάχυνση εδάφο 0,30 0,25 0,20 0,15 0,10 0,05 0,00-0,05-0,10-0,15-0,20-0,25-0,30 4 η Φάση - ιερεύνηση φέρουσας ικανότητας κτιρίου-ενισχυση ΙΟΙΚΗΤΗΡΙΟΥ Ημιτεχνητή 1-x 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 0,35 0,30 0,25 0,20 0,15 0,10 H μιτεχνητή 1-y 0,05 0,00-0,05-0,10-0,15-0,20-0,25-0,30-0,35 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Αναλύσεις για την εκτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στην παρούσα κατάσταση Αναλύσεις με βάση τις διατάξεις των σύγχρονων κανονισμών αποτίμησης φέρουσας ικανότητας, Εκτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στην παρούσα κατάσταση με βάση: (α) Πραγματικές και τεχνητές καταγραφές σεισμών, (β) Ισοδύναμες φορτίσεις που αντιστοιχούν στο σεισμό σχεδιασμού που προδιαγράφουν οι κανονισμοί. Μορφή των αποτελεσμάτων των αναλύσεων: (α) Λόγοι απαίτησης / ικανότητας (ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ) για όλα τα δομικά στοιχεία, (β) Καμπύλες (push-over) προσδιορισμού αντοχής και μέγιστης μετακίνησης για το σεισμό σχεδιασμού.

4 η Φάση - ιερεύνηση φέρουσας ικανότητας κτιρίου

Δημιουργία αναβαθμισμένου προσομοιώματος του κτιρίου στην παρούσα κατάσταση Λεπτομερής προσομοίωση: (α) Κλίμακας, (β) Τοιχοποιιών, (γ) Περιμετρικού τοιχώματος υπογείου, (δ) Στοιχείων θεμελίωσης, (ε) Τοιχωμάτων οπλισμένου σκυροδέματος.

Αναλύσεις για την εκτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στην παρούσα κατάσταση ΣΥΝΟΛΙΚΑ 32 ΑΝΑΛΥΣΕΙΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΤΗΣ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΤΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ Χαρακτηριστική καμπύλη ικανότητας που δείχνει την αντοχή του κτιρίου (μέγιστη σεισμική δύναμη) και την μέγιστη μετακίνηση για το σεισμό σχεδιασμού,, Προσδιορισμός των πλέον ευπαθών δομικών στοιχείων, δηλαδή των στοιχείων που εμφανίζουν βλάβες για μικρό επίπεδο διέγερσης. ΕΠΙΤΕΛΕΣΤ.Α IO, ΕΠΙΤΕΛΕΣΤ.Β LS (Q=1,7) ΕΠΙΤΕΛΕΣΤ. Γ CP (Q=2,4)

Αναλύσεις για την εκτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στην παρούσα κατάσταση ΣΥΝΟΨΗ ΤΩΝ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΩΝ ΑΝΑΛΥΣΕΩΝ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ: (α) Από τις αναλύσεις με τις πραγματικές και τις ημι-συνθετικές καταγραφές: Τα τοιχώματα του κτιρίου ΔΕΝ εμφάνισαν σημαντικές βλάβες Το πιο δυσμενές από τα υποστυλώματα (αρμός) εμφάνισε επίπεδο βλαβών που με βάση τις απαιτήσεις του ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΔΕΝ υπερβαίνει το κριτήριο που αντιστοιχεί σε κατάρρευση. Οι έλεγχοι των υποστυλωμάτων σε τέμνουσα έδειξαν αστοχία σε πολλά «κοντά» υποστυλώματα στο υπόγειο. Πιο ευπαθή εμφανίστηκαν τα υποστυλώματα που βρίσκονται στην περιοχή του κλιμακοστασίου. Σοβαρότερες βλάβες εμφανίστηκαν σε δοκούς σύνδεσης τοιχωμάτων Επισκευάσιμες βλάβες προέκυψαν για τις τοιχοποιίες.

Αναλύσεις για την εκτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στην παρούσα κατάσταση ΣΥΝΟΨΗ ΤΩΝ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΩΝ ΑΝΑΛΥΣΕΩΝ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ: (β) Από ισοδύναμες φορτίσεις που αντιστοιχούν στο σεισμό σχεδιασμού που προδιαγράφουν οι κανονισμοί: Η συμπεριφορά του κτιρίου για τις απαιτήσεις που θέτει ο σεισμός σχεδιασμού, είναι κοντά στην ελαστική περιοχή, δηλ. με μικρές βλάβες. Εξαίρεση αποτελούν τα υποστυλώματα στην περιοχή του κλιμακοστασίου και στην περιοχή του αρμού. Κεντρικό ρόλο στην αντισεισμική συμπεριφορά του κτιρίου κατέχουν τα ισχυρά τοιχώματα μορφής Γ που κατασκευάστηκαν το 1986.

Αναλύσεις για την εκτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στην παρούσα κατάσταση ΓΕΝΙΚΑ ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗ ΦΕΡΟΥΣΑ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΤΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΓΙΑ ΤΟ ΣΕΙΣΜΟ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΠΟΥ ΠΡΟΔΙΑΓΡΑΦΟΥΝ ΟΙ ΙΣΧΥΟΝΤΕΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΙ: ΑΝ ΤΟ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟ ΚΤΙΡΙΟ ΠΛΗΓΕΙ ΑΠΟ ΤΟ ΣΕΙΣΜΟ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ: Αναμένονται βλάβες κυρίως στις δοκούς σύνδεσης των τοιχωμάτων Αναμένονται βλάβες στα υποστυλώματα στην περιοχή του κλιμακοστασίου Αναμένονται βλάβες στα υποστυλώματα στην περιοχή του σεισμικού αρμού κυρίως στους ανώτερους ορόφους Η ύπαρξη κοντών υποστυλωμάτων στο υπόγειο αναμένεται να δημιουργήσει προβλήματα διάτμησης που πρέπει να αντιμετωπιστούν ΣΗΜΕΙΩΣΕΙΣ: Η αποτίμηση του κτιρίου και τα παραπάνω συμπεράσματα προέκυψαν με εφαρμογή των διατάξεων του ΚΑΝ.ΕΠΕ. Θεωρήθηκε στάθμη επιτελεστικότητας Β (μέτριες βλάβες) και επομένως q=1.7 Θεωρήθηκε στάθμη επιτελεστικότητας Γ (αποφυγή κατάρρευσης) και επομένως q=2.4

Διερεύνηση εναλλακτικών σχημάτων ενίσχυσης ανωδομής και θεμελίωσης ΚΡΙΤΗΡΙΑ ΕΠΙΛΟΓΗΣ ΕΝΑΛΛΑΚΤΙΚΩΝ ΣΧΗΜΑΤΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ: (Α) Αύξηση της ασφάλειας του κτιρίου για τη σεισμική δράση σχεδιασμού που προδιαγράφουν οι ισχύοντες κανονισμοί, (Β) Η ελάχιστη δυνατή όχληση των εργαζομένων κατά τη διάρκεια των εργασιών ενίσχυσης, (Γ) Το ελάχιστο δυνατό κόστος κατασκευής των απαιτούμενων ενισχύσεων. (Δ) Η διατήρηση των τοιχωμάτων του κτιρίου στην ελαστική περιοχή. ΔΙΕΡΕΥΝΟΥΜΕΝΑ ΣΧΗΜΑΤΑ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ: Διερεύνηση 15 εναλλακτικών σχημάτων ενίσχυσης. Κατασκευαστικές μέθοδοι που διερευνήθηκαν: (α) Μανδύες οπλισμένου σκυροδέματος, (β) Κατασκευή νέων τοιχωμάτων οπλισμένου σκυροδέματος, (γ) Κατασκευή μεταλλικών συνδέσμων.

Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - ανωδομή Ενισχύεται το πλαίσιο του αρμού με τοιχώματα πάχους 40cm στα δύο ακραία φατνώματα μέχρι και τον τρίτο όροφο. Ενισχύονται όλοι οι στύλοι του συγκεκριμένου πλαισίου μέχρι την κορυφή και οι δοκοί του μεσαίου φατνώματος μέχρι το ύψος που φτάνουν τα δύο τοιχώματα. Επιπλέον δημιουργείται τοίχωμα πάχους 30cm στο κλιμακοστάσιο μεταξύ των υποστυλωμάτων C16 και C23 σε όλους τους ορόφους.

Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - ανωδομή Προστιθέμενο τοίχωμα στο κλιμακοστάσιο / Υπόγειο, Ισόγειο και 1 ος όροφος ΥΠΟΓΕΙΟ ΙΣΟΓΕΙΟ -1ος ΟΡΟΦΟΣ 0.90 0.60 0.80 0.50 1.0 00 0.7 70 K23 22Φ20 ΜΑΝ ΥΑΣ 20Φ16 Συνδετήρες Φ10/10 1.0 00 0.7 70 K23 ΙΣΟΓΕΙΟ: Κ23 16Φ22 ΜΑΝ ΥΑΣ 20Φ16 Συνδετήρες Φ10/10 1ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ23 4Φ18+4Φ20 ΜΑΝ ΥΑΣ 20Φ16 Συνδετήρες Φ10/10 0.30 0.30 3.7 W9 2# Φ8/15 3.7 W9 2# Φ8/15 1.0 00 0.7 70 0.60 0.90 K16 4Φ20+18Φ22 ΜΑΝ ΥΑΣ 20Φ16 Συνδετήρες Φ10/10 1.0 00 0.7 70 0.50 0.80 K16 ΙΣΟΓΕΙΟ: Κ16 18Φ24 ΜΑΝ ΥΑΣ 20Φ16 Συνδετήρες Φ10/10 1ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ16 4Φ18+4Φ20 ΜΑΝ ΥΑΣ 20Φ16 Συνδετήρες Φ10/10

Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - ανωδομή Προστιθέμενο τοίχωμα στο κλιμακοστάσιο / 2 ος -6 ος όροφος 2ος και 3ος ΟΡΟΦΟΣ 4ος, 5ος και 6ος ΟΡΟΦΟΣ 0.8 80 0. 50 0.75 0.45 2ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ23 4Φ16+4Φ18 ΜΑΝ ΥΑΣ 18Φ16 K23 Συνδετήρες Φ10/10 3ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ23 4Φ16+4Φ18 ΜΑΝ ΥΑΣ 18Φ16 Συνδετήρες Φ10/15 0.30 80 0. 50 0. 0.60 0.30 K23 0.30 4ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ23 4Φ14+12Φ18 ΜΑΝ ΥΑΣ 16Φ16 Συνδετήρες Φ10/15 5ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ23 8Φ16 ΜΑΝ ΥΑΣ 16Φ16 Συνδετήρες Φ10/15 6ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ23 8Φ16 ΜΑΝ ΥΑΣ 16Φ16 Συνδετήρες Φ10/15 825 3. W9 2# Φ8/15.825 3. W9 2# Φ8/15 0..95 0. 65 0.40 0.70 2ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ16 20Φ22 ΜΑΝ ΥΑΣ 20Φ16 K16 Συνδετήρες υδεήρεςφ10/10 0 3ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ16 16Φ20 ΜΑΝ ΥΑΣ 20Φ16 Συνδετήρες Φ10/15.95 0. 65 0. 0.30 0.60 K16 4ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ16 14Φ18 ΜΑΝ ΥΑΣ 18Φ16 Συνδετήρες Φ10/15 5ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ16 8Φ18 ΜΑΝ ΥΑΣ 18Φ16 Συνδετήρες Φ10/15 6ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ16 8Φ18 ΜΑΝ ΥΑΣ 18Φ16 Συνδετήρες Φ10/15

Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - ανωδομή Προστιθέμενα τοιχώματα στον αρμό έως και τον τρίτο όροφο 1.00 0.70 0.45 0.40 0.30 K14 14Φ18 ΜΑΝ ΥΑΣ 11Φ16 Συνδετήρες Φ10/10 1.00 0.70 0.25 ΙΣΟΓΕΙΟ: Κ14 14Φ20 ΜΑΝ ΥΑΣ 11Φ18 Συνδετήρες Φ10/10 1ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ14 2Φ16+4Φ18 ΜΑΝ ΥΑΣ 11Φ18 Συνδετήρες Φ10/10 0.95 0.65 0.40 0.20 2ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ14 8Φ14 ΜΑΝ ΥΑΣ 10Φ14 Συνδετήρες Φ10/10 3ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ14 8Φ14 ΜΑΝ ΥΑΣ 10Φ14 Συνδετήρες Φ10/10 045 0.45 040 0.40 040 0.40 3.80 W7 2# Φ10/15 3.80 W7 2# Φ10/15 W7 2# Φ8/15 3.875 1.00 0.70 K7 14Φ18 ΜΑΝ ΥΑΣ 11Φ16 Συνδετήρες Φ10/10 1.00 0.70 ΙΣΟΓΕΙΟ: Κ7 10Φ20 ΜΑΝ ΥΑΣ 11Φ18 Συνδετήρες Φ10/10 1ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ7 2Φ16+4Φ18 ΜΑΝ ΥΑΣ 11Φ18 Συνδετήρες Φ10/10 0.90 0.50 2ος ς ΟΡΟΦΟΣ: Κ7 2Φ14+4Φ16 ΜΑΝ ΥΑΣ 10Φ14 Συνδετήρες Φ10/10 3ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ7 2Φ14+4Φ16 ΜΑΝ ΥΑΣ 10Φ14 Συνδετήρες Φ10/10 0.30 0.25 0.45 0.40 0.25 0.40 ΥΠΟΓΕΙΟ ΙΣΟΓΕΙΟ - 1ος ΟΡΟΦΟΣ 2ος και 3ος ΟΡΟΦΟΣ

Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - ανωδομή Μανδύες οπλισμένου σκυροδέματος στα υποστυλώματα του αρμού Υποστυλώματα Κ7 και Κ28 Διαστάσεις διατομής υποστυλωμάτων πριν και μετά την ενίσχυση στον 4 ο, 5 ο και 6 ο όροφο Διαστάσεις Υπ/μα Πριν Μετά Υποστυλώματα Κ14 και Κ21 b/h b/h K7 20/50 40/80 K14 20/65 40/95 K21 20/65 40/95 K28 20/50 40/80

Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - θεμελίωση Κάτοψη θεμελίωσης υφιστάμενου κτιρίου 14,4 4 7 3,9 4, 4,8 K22 K23 K24 K25 K26 K28 3.25 h=1.15 3.25 3.2 3.6 h=1.40 3.5 h=1.30 h=1.15 h=1.15 F23 3.25 F24 3.6 F25 3.5 F26 3.25 F28 T2 3.65 T4 3.4 C F16 3.4 F/B3 0.3 1,225 1,2 1,225 1,225 1,2 1,225 K15 K16 K17 K18 T6 0.7 K21 3.65 h=1.40 F17 h=1.30 T5 0.7 K8 K9 K10 K11 K14 3.6 h=1.40 3.35 h=1.30 F/B2 0.3 F9 36 3.6 F10 335 3.35 C T1 T3 A A B B 3.2 F/B1 K1 K2 K3 K4 K5 F/B4 K7 14 1,4 22 2,2 14 1,4 32 3.2 15 325 3.25 15 32 3.2 15 14 22 14 32 3.2 3.5 h=1.30 h=1.15 h=1.15 h=1.15 1,4 2,2 1,4 h=1.1515 3.5 3.2 3.25 3.2 5 F2 F3 F4 F5 F7 5 6,3 6,3 6,3 6,3 6,3 6,3 3.2 Πέδιλα με συνδετήριες δοκούς Πεδιλοδοκοί που φέρουν τα τοιχώματα (στην περίμετρο, και τα τοιχώματα Γ) Περιμετρικό τοίχωμα υπογείου

Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - θεμελίωση Έλεγχος τάσεων θεμελίωσης υφιστάμενου κτιρίου Έλεγχος με δυναμική φασματική ανάλυση για το σεισμό σχεδιασμού Υπολογισμός τάσεων (σε kpa) για το συνδυασμό G+Ψ2q+E X-Y Επιτρεπόμενη τάση για σεισμική δράση: 350-375 375kPa Σημαντικές υπερβάσεις στην περίμετρο του κτιρίου και στον αρμό ΑΝΑΓΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΤΗΣ ΘΕΜΕΛΙΩΣΗΣ ΤΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ

Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - θεμελίωση Προτάσεις για την ενίσχυση της θεμελίωσης Πρόταση 1 Κατασκευή δύο πεδιλοδοκών για την έδραση των προστιθέμενων τοιχωμάτων

Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - θεμελίωση Έλεγχος τάσεων ενισχυμένης θεμελίωσης με τη λύση 1 (ΠΡΟΤΕΙΝΟΜΕΝΗ) Έλεγχος με δυναμική φασματική ανάλυση για το σεισμό σχεδιασμού Υπολογισμός τάσεων (σε kpa) για το συνδυασμό G+Ψ2 Ψ2q+E E X-Y Συντελεστής συμπεριφοράς: q=1.7 (Επιτελεστικότητα Β κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. για κτίρια προ του 1985) q=2.4 (Επιτελεστικότητα Γ κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. για κτίρια προ του 1985) Επιτρεπόμενη τάση για σεισμική δράση: 350-375kPa Μείωση της μέγιστης τάσης σε 494.1kPa για q=1.7 και 390.5kPa για q=2.4

Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - θεμελίωση Προτάσεις για την ενίσχυση της θεμελίωσης Πρόταση 2 Κατασκευή μερικής κοιτόστρωσης

Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - θεμελίωση Έλεγχος τάσεων ενισχυμένης θεμελίωσης με τη λύση 2 Έλεγχος με δυναμική φασματική ανάλυση για το σεισμό σχεδιασμού Υπολογισμός τάσεων (σε kpa) για το συνδυασμό G+Ψ2 Ψ2q+E E X-Y Συντελεστής συμπεριφοράς: q=1.7 (Επιτελεστικότητα Β κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. για κτίρια προ του 1985) q=2.4 (Επιτελεστικότητα Γ κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. για κτίρια προ του 1985) Επιτρεπόμενη τάση για σεισμική δράση: 350-375kPa Μείωση της μέγιστης τάσης σε 437.1kPa για q=1.7 και 398.6kPa για q=2.4

ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ-ΠΡΟΤΑΣΕΙΣΠΡΟΤΑΣΕΙΣ ΑΒΕΒΑΙΟΤΗΤΕΣ ΤΟΥ ΠΡΟΒΛΗΜΑΤΟΣ Τα χαρακτηριστικά και η ένταση των μελλοντικών σεισμικών κινήσεων επιπέδου σχεδιασμού Η χρονικά μεταβαλλόμενη ως συνάρτηση της σεισμικής καταπόνησης δυσκαμψία των στοιχείων του κτιρίου Η αδυναμία ικανοποιητικής προσομοίωσης, στα πλαίσια του παρόντος προγράμματος, της ανελαστικής συμπεριφοράς των ισχυρών στοιχείων μορφής Γ με τα οποία ενισχύθηκε το κτίριο μετά το σεισμό του 1986 Η μη εφαρμογή των εξισώσεων του ΚΑΝΕΠΕ και ΕΚΩΣ για τα στοιχεία τύπου Γ (διατμητική αντοχή) Τα χαρακτηριστικά του εδάφους θεμελίωσης υπό ισχυρή σεισμική καταπόνηση Οι μεγάλες θεωρητικές δυσκολίες και οι επακόλουθες εξαιρετικά αυξημένες υπολογιστικές απαιτήσεις για προσομοίωση της ανελαστικής σεισμικής δυναμικής απόκρισης του κτιρίου σε ελαστικό ημίχωρο, τοπικά ανελαστικό, για ικανοποιητική προσέγγιση των φαινομένων αλληλεπίδρασης ης εδάφους- κατασκευής.

ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ-ΠΡΟΤΑΣΕΙΣΠΡΟΤΑΣΕΙΣ Με βάση τον ισχύοντα κανονισμό και τις απαιτήσεις σεισμικής συμπεριφοράς ρ Εάν το κτίριο της Νομαρχίας πληγεί από σεισμό εντάσεως σχεδιασμού θα πρέπει να αναμένονται κάποιες Βλάβες σε δοκούς σύνδεσης των τοιχωμάτων του κτιρίου με τον υπόλοιπο Φέροντα Οργανισμό και στις δοκούς του τελευταίου ορόφου. Οι επιπτώσεις Των βλαβών αυτών για την ασφάλεια του κτιρίου δεν είναι αξιόλογες. Στην παρούσα ενίσχυση χρησιμοποιήθηκαν συντηρητικές τιμές q=1.7 και q=2.4. Το μεγαλύτερο μέρος της σεισμικής επιπόνησης και μάλιστα κατά την εγκάρσια Διεύθυνση θα αναληφθεί από τα τοιχώματα τύπου Γ και τα τοιχώματα του Αρμού. Έτσι ο δείκτης ανεπάρκειας αντοχής (λόγος επιβαλλόμενης ροπής προς Ροπή αντοχής είναι 1.27 για τα τοιχώματα Γ ενώ για τα υπόλοιπα τοιχώματα Μικρότερος της μονάδας. Επίσης για όλα τα υποστυλώματα είναι μικρότερος Της μονάδας. Στην θεμελίωση εμφανίζονται υπερβάσεις στην περίμετρο, για τον λόγο αυτό Προτάθηκε επέκταση του θεμελίου εκτός περιμετρικού τοιχώματος. ΕΥΧΑΡΙΣΤΩ ΠΟΛΥ ΓΙΑ ΤΗΝ ΠΡΟΣΟΧΗ ΣΑΣ!!!