ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ & ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΒΑΣΕΙ ΚΑΝ.ΕΠΕ.

Μέγεθος: px
Εμφάνιση ξεκινά από τη σελίδα:

Download "ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ & ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΒΑΣΕΙ ΚΑΝ.ΕΠΕ."

Transcript

1 ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΣΠΟΥΔΩΝ «ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ» ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ Μεταπτυχιακή διπλωματική εργασία ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ & ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΒΑΣΕΙ ΚΑΝ.ΕΠΕ. Μιχαέλα Αρμουτάκη Διπλ. Πολιτικός Μηχανικός ΑΠΘ Τριμελής εξεταστική επιτροπή: Αλέξανδρος-Δημήτριος Τσώνος (επιβλέπων) Γεωργία Θερμού Βασίλης Παπανικολάου Θεσσαλονίκη, Νοέμβριος 2016

2 ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΣΠΟΥΔΩΝ «ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ» Μεταπτυχιακή διπλωματική εργασία ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ & ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΒΑΣΕΙ ΚΑΝ.ΕΠΕ. Μιχαέλα Αρμουτάκη Διπλ. Πολιτικός Μηχανικός ΑΠΘ Θεσσαλονίκη, Νοέμβριος 2016

3 ΠΕΡΙΛΗΨΗ ΠΕΡΙΛΗΨΗ Η παρούσα διπλωματική εργασία, με τίτλο Αποτίμηση και ενίσχυση υφιστάμενου κτιρίου βάσει ΚΑΝ.ΕΠΕ. εκπονήθηκε στα πλαίσια του μεταπτυχιακού προγράμματος σπουδών, Αντισεισμικός Σχεδιασμός Τεχνικών Έργων του Τμήματος Πολιτικών Μηχανικών του Αριστοτελείου Πανεπιστημίου Θεσσαλονίκης κατά το ακαδημαϊκό έτος Αντικείμενο της εν λόγω εργασίας αποτελεί η αποτίμηση και ο ανασχεδιασμός μίας υφιστάμενης εξαώροφης πολυκατοικίας από οπλισμένο σκυρόδεμα, η ανέγερση της οποίας πραγματοποιήθηκε το 1978, δηλαδή σύμφωνα με τον πρώτο Ελληνικό Αντισεισμικό Κανονισμό (Β.Δ. 1959). Ο φέρων οργανισμός του κτιρίου είναι μικτός, αποτελούμενος από πλάκες, δοκούς, υποστυλώματα και τοιχώματα οπλισμένου σκυροδέματος. Αρχικά, συντελείται η αποτίμηση της σεισμικής επάρκειας του υφισταμένου κτιρίου. Τα αποτελέσματα δεν είναι ικανοποιητικά, καθώς αστοχεί η πλειοψηφία των δομικών στοιχείων. Με δεδομένες τις ανεπάρκειες του κτιρίου, διαμορφώνονται και εφαρμόζονται τέσσερα διαφορετικά μοντέλα επέμβασης, για να πραγματοποιηθεί στη συνέχεια επανέλεγχος της σεισμικής συμπεριφοράς του ανασχεδιασμένου πλέον φορέα και να καταδειχθεί ο βαθμός αποτελεσματικότητας της ενίσχυσης σε κάθε μοντέλο. Για την αποτίμηση αλλά και τον ανασχεδιασμό του φορέα εφαρμόστηκαν ελαστικές μέθοδοι ανάλυσης χρησιμοποιώντας το λογισμικό ETABS v9.7.4 αλλά και το ECTools. Οι γενικές αρχές και διατάξεις με βάση τις οποίες εκπονήθηκε η εργασία είναι αυτές που ορίζει ο Ελληνικός Κανονισμός Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ., 1 η Αναθεώρηση, Ιούλιος 2013) αλλά και οι σύγχρονοι Αντισεισμικοί Κανονισμοί (Ευρωκώδικας 8). Συνολικά, τα αποτελέσματα χαρακτήρισαν την σεισμική απόκριση του αρχικού φορέα ιδιαίτερα προβληματική, με εκτεταμένες ανεπάρκειες στα περισσότερα δομικά στοιχεία του, και κατέδειξαν σημαντική την αναβάθμιση της σεισμικής του συμπεριφοράς μετά την εφαρμογή των τεσσάρων μοντέλων ενίσχυσης, το καθένα με διαφορετικό βαθμό απόδοσης. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ 337

4 ΠΕΡΙΛΗΨΗ ABSTRACT The present dissertation, entitled Assessment and rehabilitation of an existing building according to KAN.EPE., was submitted in partial fulfillment of the requirements for the MSc degree of the postgraduate program in Civil Engineering, Earthquake Resistance Design of Structures in Aristotle University of Thessaloniki (AUTH), during the year Its main objective is the assessment and rehabilitation of an existing six-story building from reinforced concrete, that was constructed in 1978 under the provisions of first Code in Greece (1954). Its structural system consists of reinforced concrete moment frames and shear walls. Initially, assessment of the existing building s bearing capacity is carried out. The results are not satisfactory, since the majority of the elements, are insufficient. Given its inadequacies, the building is redesigned and, then, its seismic behavior is being assessed. The valuation of both the original and the redesigned structure is conducted by applying the linear dynamic analysis method. These analyses were implemented at a 3D simulation model of the building using the ETABS v9.7.4 and the ECTools computer program. The provisions and criteria that have been used are introduced by Greek Code for the assessment and redesign of existing structures, KAN.EPE and the Eurocode 8. The final results characterized the seismic response of the original building problematic, with extensive inadequacies for the elements, and highlighted the significant upgrading of its seismic behavior after its being redesigned. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ 337

5 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΠΡΟΛΟΓΟΣ..7 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1:ΕΙΣΑΓΩΓΗ 1.1 Γενικά Στόχος Διάρθρωση...10 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2:ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2.1 Γενικά Αποτίμηση υφιστάμενων δομημάτων Στόχοι αποτίμησης και ανασχεδιασμού Φιλοσοφία λήψης αποφάσεων για επέμβαση Ανασχεδιασμός Μέθοδοι ανάλυσης Κύρια (ή πρωτεύοντα) & δευτερεύοντα στοιχεία Διερεύνηση & τεκμηρίωση υφιστάμενου δομήματος Αποτύπωση φέροντος οργανισμού Ιστορικό Καταγραφή βλαβών Διερευνητικές εργασίες Στάθμη αξιοπιστίας δεδομένων (ΣΑΔ) Καθορισμός ΣΑΔ για το σκυρόδεμα Καθορισμός ΣΑΔ για τον χάλυβα οπλισμού Καθορισμός ΣΑΔ για τους τοίχους πλήρωσης Καθορισμός ΣΑΔ για τα γεωμετρικά δεδομένα..24 ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ 337 2

6 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 2.8 Βασικά δεδομένα αποτίμησης & ανασχεδιασμού Έλεγχοι & ανίσωση ασφαλείας Βασικές μεταβλητές Επιμέρους συντελεστές ασφαλείας Ενιαίος δείκτης συμπεριφοράς q Ανάλυση πριν & μετά την επέμβαση Γενικές απαιτήσεις προσομοίωσης & ελέγχου 34 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3:ΕΛΑΣΤΙΚΗ ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ 3.1 Ορισμοί Δείκτης ανεπάρκειας δομικού στοιχείου Μορφολογική κανονικότητα Προϋποθέσεις εφαρμογής...43 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4:ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ 4.1 Εισαγωγή Τεχνικά δεδομένα Υλικά Σκυρόδεμα Χάλυβας Γεωμετρία & όπλιση Κατηγορία εδάφους Ζώνη σεισμικής επικινδυνότητας Τελικές παραδοχές 66 ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ 337 3

7 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5:ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ΕTABS 5.1 Γενικά Φορτία υπολογισμού Υλικά Δομικά στοιχεία Δοκοί Υποστυλώματα Τοιχώματα Τοιχοποιίες Θεμελίωση Φορτίσεις Μάζες Στοιχεία δυναμικής φασματικής ανάλυσης Φάσμα Ιδιομορφική ανάλυση 89 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6:ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ 6.1 Προκαταρκτική ανάλυση Έλεγχος μορφολογικής κανονικότητας σύμφωνα με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ Έλεγχος μορφολογικής κανονικότητας σύμφωνα με τον EC Αποτίμηση...98 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7:ΕΝΙΣΧΥΣΗ 7.1 Εισαγωγή Βασικές αρχές Επισκευές-ενισχύσεις υποστυλωμάτων ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ 337 4

8 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ Επισκευές-ενισχύσεις τοιχείων Επισκευές-ενισχύσεις δοκών Πρώτο μοντέλο αναβάθμισης Γενικά Προσομοίωμα Αποτελέσματα Δεύτερο μοντέλο αναβάθμισης Γενικά Προσομοίωμα Αποτελέσματα Τρίτο μοντέλο αναβάθμισης Γενικά Προσομοίωμα Αποτελέσματα Τέταρτο μοντέλο αναβάθμισης Γενικά Προσομοίωμα Αποτελέσματα.174 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8:ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ 8.1 Γενικά Αποτελέσματα υφιστάμενου φορέα Αποτελέσματα 1 ου μοντέλου αναβάθμισης Αποτελέσματα 2 ου μοντέλου αναβάθμισης Αποτελέσματα 3 ου μοντέλου αναβάθμισης Αποτελέσματα 4 ου μοντέλου αναβάθμισης.181 ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ 337 5

9 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 8.7 Συμπεράσματα..181 ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙ ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ V ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ VI ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ 337 6

10 ΠΡΟΛΟΓΟΣ ΠΡΟΛΟΓΟΣ Η παρούσα διπλωματική εργασία, με τίτλο Αποτίμηση και ενίσχυση υφιστάμενου κτιρίου βάσει ΚΑΝ.ΕΠΕ. εκπονήθηκε στα πλαίσια του μεταπτυχιακού προγράμματος σπουδών, Αντισεισμικός Σχεδιασμός Τεχνικών Έργων του Τμήματος Πολιτικών Μηχανικών του Αριστοτελείου Πανεπιστημίου Θεσσαλονίκης κατά το ακαδημαϊκό έτος Αντικείμενο της εν λόγω εργασίας αποτελεί η αποτίμηση και ο ανασχεδιασμός μίας υφιστάμενης κατασκευής από οπλισμένο σκυρόδεμα, η ανέγερση της οποίας πραγματοποιήθηκε το 1978, δηλαδή σύμφωνα με τον πρώτο Ελληνικό Αντισεισμικό Κανονισμό (Β.Δ. 1959). Για την αποτίμηση αλλά και τον ανασχεδιασμό του φορέα εφαρμόστηκαν ελαστικές μέθοδοι ανάλυσης χρησιμοποιώντας το λογισμικό ETABS v9.7.4 αλλά και το ECTools. Οι γενικές αρχές και διατάξεις με βάση τις οποίες εκπονήθηκε η εργασία είναι αυτές που ορίζει ο Ελληνικός Κανονισμός Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ., 1 η Αναθεώρηση, Ιούλιος 2013) αλλά και οι σύγχρονοι Αντισεισμικοί Κανονισμοί (Ευρωκώδικας 8). Θερμές ευχαριστίες εκφράζονται προς τους επιβλέποντες της παρούσας εργασίας, τον κ. Αλέξανδρο-Δημήτριο Τσώνο και την κα. Γεωργία Θερμού για την πολύτιμη βοήθεια και γνώση που μου προσέφεραν. Επίσης ιδιαίτερα σημαντική και πολύτιμη ήταν η συνεχής βοήθεια και καθοδήγηση που μου παρείχε ο Υποψήφιος Διδάκτορας Παντελής Ιακωβίδης. Θεσσαλονίκη, Νοέμβριος 2016 Αρμουτάκη Μιχαέλα Δίπλ. Πολιτικός Μηχανικός, Α.Π.Θ. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ 337 7

11 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1: ΕΙΣΑΓΩΓΗ 1.1 Γενικά Κάθε κανονισμός που αφορά τη μελέτη και την κατασκευή φορέων ανθεκτικών έναντι σε σεισμό λαμβάνει, ή θα πρέπει να λαμβάνει υπόψη του κάποια κοινωνικά, τεχνικά, οικονομικά κ.τ.λ. δεδομένα της χώρας στην οποία εφαρμόζεται την εποχή που φτιάχτηκε. Επίσης κάθε τέτοιος κανονισμός θα πρέπει ταυτόχρονα να ικανοποιεί κάποιες αρχιτεκτονικές και χρηστικές απαιτήσεις αλλά δίνοντας ένα ασφαλές αποτέλεσμα. Ο κανονισμός αυτός αντικατοπτρίζει την τελευταία, για την εποχή που φτιάχτηκε, λέξη της τέχνης αλλά και της τεχνολογίας. Στην Ελλάδα, στην οποία ο τομέας της ανοικοδόμησης ακολουθεί συνεχώς φθίνουσα πορεία, το μεγαλύτερο ποσοστό του δομικού της πλούτου αποτελείται από κτίρια οπλισμένου σκυροδέματος, ηλικίας ετών. Επομένως αυτά τα κτίρια είναι σαφές ότι μελετήθηκαν και κατασκευάσθηκαν χωρίς αντισεισμικές απαιτήσεις. Ο πρώτος Ελληνικός Αντισεισμικός Κανονισμός τέθηκε σε εφαρμογή το 1959 (Β.Δ. 1959) και ίσχυε έως το 1985, οπότε και επιδέχθηκε κάποιες σημαντικές βελτιώσεις και προσθήκες. Ο εν λόγω κανονισμός ήταν ένας από τους πλέον δόκιμους σε διεθνές επίπεδο για τα δεδομένα της εποχής που φτιάχτηκε, δηλαδή για τα προ του 1959 τεχνικά, κοινωνικά και λοιπά δεδομένα. Καθώς όμως το οικονομικό - κοινωνικό - τεχνολογικό επίπεδο διαφοροποιούταν έκτοτε και αυξάνονταν οι χρηστικές και αρχιτεκτονικές απαιτήσεις ο εν λόγω κανονισμός άρχισε να γίνεται παρωχημένος και να ανακύπτουν προβλήματα από την εφαρμογή του σε σύγχρονα κτίρια και απαιτήσεις οι οποίες δεν είχαν προβλεφθεί το 1959, όπως είναι η δημιουργία του ελεύθερου ισογείου (πιλοτή), η χρήση ελαφρών διαχωριστικών που απέχουν πολύ ως προς την αντοχή και τη δυνατότητα απορρόφησης ενέργειας από τα ισχυρά τούβλα της εποχής, τα κοντά υποστυλώματα κ.τ.λ.. Ως εκ τούτου, κτίρια κατασκευασμένα πριν από το 1985, δεν παρέχουν την απαιτούμενη ασφάλεια έναντι σεισμού, δεδομένης της ανεπαρκούς πλαστιμότητας που τα χαρακτηρίζει. Γίνεται επομένως σαφής η επιτακτική ανάγκη αποτίμησης της συμπεριφοράς των υφιστάμενων κατασκευών έναντι σεισμικών φορτίων, με σκοπό είτε την αντικατάστασή τους από νέους, ικανούς φορείς, είτε συνηθέστερα την αναβάθμιση της σεισμικής τους συμπεριφοράς μέσω μίας σειράς επεμβάσεων. Προς ικανοποίηση της ανάγκης αυτής, ο Οργανισμός Αντισεισμικού Σχεδιασμού και Προστασίας, ΟΑΣΠ, ξεκίνησε το 2000 την έρευνα για την θέσπιση Ελληνικού Κανονισμού Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.), ο οποίος πλέον βρίσκεται σε εφαρμογή με την τελική του μορφή (1 η Αναθεώρηση, Ιούλιος 2013). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ 337 8

12 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ Σκοπός του εν λόγω κανονισμού είναι η θεσμοθέτηση κριτηρίων για την αποτίμηση της φέρουσας ικανότητας υφιστάμενων δομημάτων και κανόνων εφαρμογής για τον αντισεισμικό ανασχεδιασμό τους, καθώς και για τις ενδεχόμενες επεμβάσεις, επισκευές ή ενισχύσεις. ( ΚΑΝ.ΕΠΕ.). Οι κανόνες και οι αρχές εφαρμογής αυτού του κανονισμού στηρίζονται και ακολουθούν τον εκάστοτε ισχύοντα Αντισεισμικό Κανονισμό (Ευρωκώδικας 8, ΕΚΟΣ κ.τ.λ.) καθώς και τους εκάστοτε ισχύοντες Κανονισμούς σχεδιασμού δομημάτων ανάλογα το υλικό (τεχνολογίας χαλύβων, σκυροδέματος κ.τ.λ.). Στους παραπάνω περιλαμβάνονται αναλυτικοί και λεπτομερείς κανόνες και κριτήρια εφαρμογής. 1.2 Στόχος Στην παρούσα διπλωματική εργασία θα γίνει εφαρμογή των διατάξεων του Κανονισμού Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ., 1 η Αναθεώρηση, Ιούλιος 2013) σε μία υφιστάμενη πολυώροφη κατασκευή, σχεδιασμένη με μη-σύγχρονους κανονισμούς με σκοπό αρχικά την αποτίμησή της και στη συνέχεια, αν κρίνεται σκόπιμο, την ενίσχυσή της. Το κτίριο κατοικιών που πρόκειται να μελετηθεί κατασκευάσθηκε στη Θεσσαλονίκη πριν το 1985, δηλαδή πριν γίνουν οι πρώτες διορθώσεις του πρώτου Αντισεισμικού Κανονισμού της Ελλάδας (Β.Δ. 1959). Επομένως είναι προφανής και αναμενόμενη η ανεπάρκεια που θα παρουσιάσει το κτίριο έναντι σεισμικών φορτίων. Σε πρώτο στάδιο θα γίνει η αποτίμηση της σεισμικής επάρκειας της κατασκευής. Έχοντας τα αποτελέσματα και με δεδομένες τις ανεπάρκειες θα εφαρμοστεί ένα μοντέλο ενίσχυσης κατάλληλο για τον δεδομένο φορέα. Και κατά το στάδιο της αποτίμησης αλλά και κατά το στάδιο της ενίσχυσης θα εφαρμοστούν ελαστικές μέθοδοι ανάλυσης με τη μεθοδολογία του καθολικού δείκτη συμπεριφοράς q. Το πρόγραμμα στο οποίο εκπονείται η εργασία είναι, όπως έχει ήδη αναφερθεί, το ETABS v9.7.4 σε συνδυασμό με το ECTools. Κύριος στόχος είναι η λεπτομερής και ακριβής αποτίμηση της κατασκευής καθώς και η σύγκριση των διάφορων εναλλακτικών σεναρίων ενίσχυσης, σύμφωνα πάντα με τον Κανονισμό Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.) ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ 337 9

13 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ 1.3 Διάρθρωση Πιο συγκεκριμένα στα επόμενα κεφάλαια θα παρουσιασθούν τα εξής: ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2: Εκτενής αναφορά στις βασικές αρχές και τη φιλοσοφία αποτίμησης και ανασχεδιασμού σύμφωνα με τον Κανονισμό Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ., 1 η Αναθεώρηση, Ιούλιος 2013), με αποσπάσματα από το ίδιο το κείμενο του Κανονισμού. ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3: Βασικές αρχές εφαρμογής της Ελαστικής Δυναμικής Ανάλυσης σύμφωνα με τον Κανονισμό Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ., 1 η Αναθεώρηση, Ιούλιος 2013), με αποσπάσματα από το ίδιο το κείμενο του Κανονισμού. ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4: Αναλυτική παρουσίαση των χαρακτηριστικών του υπό μελέτη κτιρίου, όπως η διάταξη του φέροντος οργανισμού, τα υλικά, τα τεχνικά χαρακτηριστικά καθώς και οι παραδοχές στις οποίες θα στηριχθεί η ανάλυση του. ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5: Παρουσίαση του μοντέλου προσομοίωσης που χρησιμοποιήθηκε στα πλαίσια των αναλύσεων με το πρόγραμμα ETABS v ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6: Εφαρμογή της Ελαστικής Δυναμικής Μεθόδου ανάλυσης με στόχο την αποτίμηση της σεισμικής επάρκειας του υφιστάμενου κτιρίου. ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7: Εφαρμογή διάφορων σεναρίων αναβάθμισης του φορέα και επανέλεγχος της σεισμικής του συμπεριφοράς. ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8: Γενικά συμπεράσματα από την εφαρμογή του Κανονισμού Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ., 1 η Αναθεώρηση, Ιούλιος 2013) στο συγκεκριμένο δόμημα και σύγκριση των μοντέλων αναβάθμισης που εφαρμόστηκαν. Αναλυτική παρουσίαση όλων των απαιτούμενων υπολογισμών αλλά και των αποτελεσμάτων γίνεται στα παραρτήματα. Πιο συγκεκριμένα: ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι: Απαιτούμενοι πίνακες για την ανάλυση της υφιστάμενης κατασκευής. ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙ: Απαιτούμενοι πίνακες για την ανάλυση του πρώτου μοντέλου αναβάθμισης. ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ: Απαιτούμενοι πίνακες για την ανάλυση του δεύτερου μοντέλου αναβάθμισης. ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV: Απαιτούμενοι πίνακες για την ανάλυση του τρίτου μοντέλου αναβάθμισης. ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ V: Απαιτούμενοι πίνακες για την ανάλυση του τέταρτου μοντέλου αναβάθμισης. ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ VI: Έλεγχος κόμβου σύμφωνα με το μοντέλο αποφυγής κατάρρευσης του καθηγητή Α.-Δ. Τσώνου. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

14 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2: ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2.1 Γενικά Όπως αναφέρθηκε και σε προηγούμενο κεφάλαιο, ο ΚΑΝ.ΕΠΕ. ορίζει κάποια συγκεκριμένα κριτήρια με βάση τα οποία γίνεται η αποτίμηση της φέρουσας ικανότητας υφιστάμενων δομημάτων και κανόνες εφαρμογής που σχετίζονται με τον αντισεισμικό ανασχεδιασμό τους, επεμβάσεις ή ενισχύσεις. Πιο συγκεκριμένα: Περιέχονται διατάξεις υποχρεωτικής εφαρμογής που καθορίζουν (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, 1.1): Τα κριτήρια αποτίμησης της φέρουσας ικανότητας υφιστάμενου δομήματος και οι απαιτήσεις εξαρτώνται από τον σκοπό για τον οποίο γίνεται ο έλεγχος. Τις ελάχιστες υποχρεωτικές απαιτήσεις φέρουσας ικανότητας ανασχεδιασμένων δομημάτων ή μελών τους, που εξαρτώνται από το είδος, τη χρήση, το χρόνο κατασκευής και τους ισχύοντες κανονισμούς. Τον καθορισμό των τρόπων με τους οποίους μπορεί να γίνει επέμβαση. Τη συσχέτιση του Κανονισμού αυτού με άλλους Κανονισμούς (υλικών, φορτίσεων κ.λ.π.). Σχετικά με το πεδίο εφαρμογής του, ο Κανονισμός αφορά την αποτίμηση της φέρουσας ικανότητας και τον αντισεισμικό ανασχεδιασμό υφιστάμενων δομημάτων ή μελών τους, εννοώντας με τον όρο αυτό κτίρια, γέφυρες, τοίχους αντιστήριξης, δεξαμενές, σιλό κ.λ.π. ανεξαρτήτως υλικού. Οι αρχές, τα κριτήρια και οι κανόνες επεμβάσεων και ανασχεδιασμού που αναφέρονται έχουν γενικότερη εφαρμογή, ενώ οι κανόνες εφαρμογής αναφέρονται κυρίως σε κτίρια από οπλισμένο σκυρόδεμα. Έργα «υψηλής διακινδύνευσης» για τον πληθυσμό δεν καλύπτονται από τον Κανονισμό αυτό, αλλά καλύπτει έργα «συνήθους διακινδύνευσης», δηλαδή έργα των οποίων ενδεχόμενη βλάβη τους περιορίζεται στο ίδιο το έργο, στο περιεχόμενό του και στην άμεση γειτονία του. Σαφώς για την εφαρμογή του Κανονισμού αυτού απαιτούνται άτομα που διαθέτουν τις απαραίτητες εξειδικευμένες τεχνικές γνώσεις και τα σχετικά προσόντα (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, 1.2.1) ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

15 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. Ο Κανονισμός καλύπτει τους ελέγχους υφιστάμενων δομημάτων χωρίς εμφανείς βλάβες ή φθορές, όπως επίσης και τον ενδεχόμενο αντισεισμικό ανασχεδιασμό των δομημάτων αυτών. Καλύπτει επίσης τον έλεγχο, την επισκευή ή ενίσχυση και τον ανασχεδιασμό υφιστάμενων δομημάτων που έχουν υποστεί βλάβες. Καλύπτονται όλες οι παθολογικές αιτίες βλαβών, όμως αξιόπιστα κριτήρια ανασχεδιασμού δίνονται μόνο για τις συνηθέστερες από αυτές (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, & 1.2.3). Στον σχεδιασμό, την κατασκευή και τη χρήση ενός δομήματος, θα πρέπει να ικανοποιούνται οι εξής απαιτήσεις αναλόγως βέβαια και τη στάθμη επιτελεστικότητας: Επαρκώς μικρή πιθανότητα κατάρρευσης Περιορισμένες ή επιδιορθώσιμες βλάβες υπό τη δράση σχεδιασμού. Ελαχιστοποίηση βλαβών για δράσεις μικρότερης έντασης. Διασφάλιση μιας ελάχιστης στάθμης λειτουργιών ανάλογα με τη χρήση του. Τα υφιστάμενα δομήματα πιθανώς εμπεριέχουν αφανή σφάλματα, ενώ ενδέχεται να έχουν υποστεί άγνωστες καταπονήσεις και επιδράσεις. Γίνεται επομένως αντιληπτό ότι υπάρχουν πολλές αβεβαιότητες οι οποίες πρέπει να ληφθούν υπόψη κατά τον καθορισμό των υποχρεώσεων και ευθυνών των παραγόντων των έργων. Με άλλα λόγια ο μελετητής αλλά και ο επιβλέπων Μηχανικός θα πρέπει να είναι άρτια καταρτισμένοι με όλες τις απαραίτητες γνώσεις και να τηρήσουν όσο γίνεται κατά γράμμα τις ισχύουσες τεχνικές προδιαγραφές και οδηγίες (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, 1.3). 2.2 Αποτίμηση Υφιστάμενων Δομημάτων Η αποτίμηση υφιστάμενων δομημάτων ακολουθεί τα εξής βήματα: Συλλογή στοιχείων (έρευνα του ιστορικού του δομήματος). Ανάλυση & Έλεγχος οριακών καταστάσεων. Σκοπός της αποτίμησης είναι η εκτίμηση της διαθέσιμης φέρουσας ικανότητας που θα γίνει λαμβάνοντας υποχρεωτικώς υπόψη τα στοιχεία από την έρευνα του ιστορικού. Ο Μηχανικός οφείλει να πραγματοποιήσει μία σειρά διερευνητικών εργασιών ώστε να τεκμηριώσει και να αιτιολογήσει τις παραδοχές στις οποίες θα στηριχθεί (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, & 2.1.2). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

16 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. Η συλλογή των απαιτούμενων για την αποτίμηση στοιχείων διέπεται από τις ακόλουθες αρχές (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, 2.1.3): a) Απαιτείται διασταύρωση των δεδομένων και κατάλληλη βαθμονόμιση. b) Απαιτείται πρόγραμμα επιτόπου και εργαστηριακών διερευνήσεων και η εκτέλεσή του πρέπει να εποπτεύεται από τον μελετητή Μηχανικό. c) Θα πρέπει να αξιολογείται η αξιοπιστία των συλλεγόμενων στοιχείων. Η αποτίμηση των υφιστάμενων δομημάτων ακολουθεί τις παρακάτω αρχές (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, 2.1.4): a) Συμμετοχή του φορέα στη διαμόρφωση του ανασχεδιασμένου φορέα για την ανάληψη μόνον κατακόρυφων φορτίων επιτρέπει την αποτίμηση με συντηρητικές μεθόδους. b) Αν συμμετέχει και στην ανάληψη σεισμικών φορτίων χρησιμοποιούνται αναλυτικές μέθοδοι για την αποτίμηση. 2.3 Στόχοι Αποτίμησης και Ανασχεδιασμού Με τον όρο στόχοι εννοούνται κάποιες στοχευόμενες συμπεριφορές υπό δεδομένους αντίστοιχους σεισμούς σχεδιασμού. Είναι στην ουσία κάποιοι συνδυασμοί αφενός μίας στάθμης επιτελεστικότητας και εφετέρου μίας σεισμικής δράσης με δεδομένη «ανεκτή πιθανότητα υπέρβασης κατά την τεχνική διάρκεια ζωής του κτιρίου». Οι στόχοι αποτίμησης ή ανασχεδιασμού δεν είναι κατ ανάγκη ίδιοι. Ενδέχεται οι στόχοι ανασχεδιασμού να είναι υψηλότεροι από τους στόχους αποτίμησης. Οι παραπάνω αυτοί συνδυασμοί, δηλαδή οι Στόχοι Αποτίμησης & Ανασχεδιασμού φαίνονται στον επόμενο Πίνακα: Πίνακας 2.1: Στόχοι αποτίμησης ή ανασχεδιασμού φέροντος οργανισμού. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

17 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. Οι στάθμες επιτελεστικότητας του φέροντος οργανισμού που παρουσιάζονται στον Πίνακα 2.1 ορίζονται συναρτήσει του βαθμού βλάβης ως εξής (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, 2.2.2): a) «Περιορισμένες βλάβες» (Α): Ο φέρων οργανισµός του κτιρίου έχει υποστεί µόνο ελαφριές βλάβες, µε τα δοµικά στοιχεία να µην έχουν διαρρεύσει σε σηµαντικόν βαθµό και να διατηρούν την αντοχή και δυσκαµψία τους. Οι µόνιµες σχετικές µετακινήσεις ορόφων είναι αµελητέες. b) «Σημαντικές βλάβες» (Β): Ο φέρων οργανισµός του κτιρίου έχει υποστεί σηµαντικές και εκτεταµένες αλλά επισκευάσιµες βλάβες, ενώ τα δοµικά στοιχεία διαθέτουν εναποµένουσα αντοχή και δυσκαµψία και είναι σε θέση να παραλάβουν τα προβλεπόµενα κατακόρυφα φορτία. Οι µόνιµες σχετικές µετακινήσεις ορόφων είναι µετρίου µεγέθους. Ο φέρων οργανισµός µπορεί να αντέξει µετασεισµούς µέτριας έντασης. c) «Οιονεί κατάρρευση» (Γ): Ο φέρων οργανισµός του κτιρίου έχει υποστεί εκτεταµένες και σοβαρές ή βαριές (µή- επισκευάσιµες κατά πλειονότητα) βλάβες. Οι µόνιµες σχετικές µετακινήσεις ορόφων είναι µεγάλες. Ο φέρων οργανισµός έχει ακόµη την ικανότητα να φέρει τα προβλεπόµενα κατακόρυφα φορτία (κατά, και για ένα διάστηµα µετά, τον σεισµό), χωρίς πάντως να διαθέτει άλλο ουσιαστικό περιθώριο ασφαλείας έναντι ολικής ή µερικής κατάρρευσης, ακόµη και για µετασεισµούς µέτριας έντασης. Τα επίπεδα της σεισμικής διέγερσης σχεδιασμού ορίζονται με βάση την πιθανότητα υπέρβασης μίας ορισμένης τιμής εδαφικής επιτάχυνσης σε ορισμένο χρονικό διάστημα που αντιστοιχεί στη διάρκεια ζωής του έργου. Γίνεται γενικώς δεκτή μία ονομαστική τεχνική διάρκεια ζωής ίση με τον συμβατικό χρόνο ζωής των 50 ετών, ανεξαρτήτως της εικαζόμενης κατά περίπτωση «πραγματικής» υπολειπόμενης διάρκειας ζωής του κτίσματος. Εξαίρεση από τον κανόνα αυτόν επιτρέπεται μόνον υπό εντελώς ειδικές συνθήκες πλήρως εγγυημένης υπόλοιπης διάρκειας ζωής, κατά την κρίση και έγκριση της Δημόσιας Αρχής, οπότε τροποποιούνται αντιστοίχως και οι σεισμικές δράσεις. Διακρίνονται τα παρακάτω δύο επίπεδα σεισμικής διέγερσης (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, 2.2.1): ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

18 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. Σεισμική διέγερση με πιθανότητα υπέρβασης 10% σε 50 έτη, η οποία αντιστοιχεί σε μέση περίοδο επαναφοράς περίπου 475 ετών Σεισμική διέγερση με πιθανότητα υπέρβασης 50% σε 50 έτη, η οποία αντιστοιχεί σε μέση περίοδο επαναφοράς περίπου 70 ετών. 2.4 Φιλοσοφία λήψης αποφάσεων για επέμβαση Αρχικά καλό θα ήταν να δοθούν οι ορισμοί κάποιων σημαντικών εννοιών που συχνά συγχέονται (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, 2.3.1): Επέμβαση είναι οποιαδήποτε εργασία έχει ως αποτέλεσμα την στοχευόµενη µεταβολή των υφισταµένων µηχανικών χαρακτηριστικών ενός στοιχείου ή δοµήµατος και έχει, ως συνέπεια, την τροποποίηση της απόκρισής του. Επισκευή νοείται η διαδικασία επέµβασης σε ένα δόµηµα που έχει βλάβες από οποιαδήποτε αιτία, η οποία αποκαθιστά τα προ της βλάβης µηχανικά χαρακτηριστικά των δοµικών στοιχείων του δοµήµατος και το επαναφέρει στην αρχική του φέρουσα ικανότητα. Ενίσχυση νοείται η διαδικασία επέµβασης σε ένα δόµηµα µε ή χωρίς βλάβες, η οποία αυξάνει τη φέρουσα ικανότητα ή πλαστιµότητα του στοιχείου ή φορέα σε στάθµη υψηλότερη από αυτήν του αρχικού σχεδιασµού. Αφού γίνει η αποτίμηση του δομήματος και αξιολογηθούν οι πιθανές βλάβες θα πρέπει να ληφθεί η απόφαση για το είδος της επέμβασης. Θα πρέπει βέβαια ο Μηχανικός που θα κληθεί να λάβει την απόφαση να έχει στο νου του ότι πρέπει εκτός από την ικανοποίηση των απαιτήσεων αντισεισμικότητας να καλύπτονται και άλλες απαιτήσεις όπως αυτές του χαμηλότερου κόστους αλλά και της εξυπηρέτησης κοινωνικών αναγκών. Με άλλα λόγια θα πρέπει να λαμβάνονται υπόψη γενικά κριτήρια κόστους και χρόνου, διαθεσιμότητας των απαιτούμενων μέσων, αρχιτεκτονικών ή άλλων αναγκών κ.λ.π.. Σαφώς θα πρέπει να συνεκτιμάται και η οικονομική (ή άλλη) αξία του δομήματος, τόσο πριν όσο και μετά τις επεμβάσεις. Βασική είναι η µέριµνα για όσο γίνεται µεγαλύτερη ικανότητα κατανάλωσης σεισµικής ενέργειας (πλαστιµότητα) µετά την επέµβαση. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

19 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2.5 Ανασχεδιασμός Σε περίπτωση που ληφθεί απόφαση για επέµβαση ακολουθεί η φάση του «ανασχεδιασµού», η οποία συνίσταται στη διαµόρφωση κατάλληλων τύπων επέµβασης είτε σε επιμέρους δομικά στοιχεία είτε στο σύνολο του κτιρίου, έτσι ώστε να επιτευχθεί αφενός μεν η ικανοποίηση των βασικών απαιτήσεων του αντισεισμικού σχεδιασμού, αφετέρου δε η ελαχιστοποίηση του κόστους και η εξυπηρέτηση των εκάστοτε κοινωνικών αναγκών. Όπως και στην αποτίµηση, έτσι και στον ανασχεδιασµό διακρίνονται τρία στάδια: Σύλληψη και προκαταρκτικός σχεδιασµός Ανάλυση, και Έλεγχος οριακών καταστάσεων. Καταστρώνεται μία στρατηγική επέμβασης και επιλέγονται οι τύποι των επεμβάσεων και η έκτασή τους. Η επιλογή αυτή θα αιτιολογείται (σε σύγκριση µε άλλες ενδεχόµενες δυνατότητες), θα περιγράφεται δε ποιοτικώς και η αναµενόµενη συµπεριφορά του κτιρίου µετά την επέµβαση. Για την ανάλυση θα πρέπει να επιλέγεται η κατάλληλη μέθοδος με βάση τη σπουδαιότητα και τις τυχόν βλάβες ή φθορές του κτιρίου, καθώς και τα διαθέσιμα δεδομένα για τις διατομές και τις αντοχές των δομικών στοιχείων Μέθοδοι Ανάλυσης Οι μέθοδοι ανάλυσης που υπάρχουν και μπορούν να χρησιμοποιηθούν τόσο στην αποτίμηση όσο και στον ανασχεδιασμό είναι: a) Ελαστική (ισοδύναµη) στατική ανάλυση µε καθολικούς (q) ή τοπικούς (m) δείκτες συµπεριφοράς ή πλαστιµότητας, ανεξαρτήτως στάθµης αξιοπιστίας δεδοµένων. b) Ελαστική δυναµική ανάλυση µε καθολικούς (q) ή τοπικούς (m) δείκτες, ανεξαρτήτως στάθµης αξιοπιστίας δεδομένων. c) Ανελαστική στατική ανάλυση. Στην περίπτωση αυτή συνιστάται η διασφάλιση τουλάχιστον «ικανοποιητικής» στάθµης αξιοπιστίας δεδοµένων. d) Ανελαστική δυναµική ανάλυση (ανάλυση χρονοϊστορίας). Στην περίπτωση αυτή συνιστάται και πάλι η διασφάλιση τουλάχιστον «ικανοποιητικής» στάθµης αξιοπιστίας δεδοµένων. e) Σε ειδικές περιπτώσεις, µόνον για την αποτίµηση υφισταµένων κτιρίων, επιτρέπεται να γίνεται προσεγγιστική αναλυτική εκτίµηση της έντασης, χωρίς λεπτοµερή ανάλυση προσοµοιώµατος του συνόλου του κτιρίου. f) Εκτός από τις παραπάνω αναλυτικές µεθόδους, µόνον για την αποτίµηση υφισταµένων κτιρίων, σε ειδικές περιπτώσεις και για ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

20 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. συγκεκριµένους σκοπούς, είναι δυνατόν να χρησιµοποιούνται εµπειρικές µέθοδοι Κύρια (ή πρωτεύοντα) και δευτερεύοντα στοιχεία Κατά την αποτίμηση ή τον ανασχεδιασμό γίνεται μία διάκριση των δομικών στοιχείων που επηρεάζουν τη δυσκαμψία και την κατανομή της έντασης στο κτίριο ή που φορτίζονται λόγω των πλευρικών μετακινήσεων του κτιρίου. Η διάκριση γίνεται γιατί για κάθε κατηγορία ισχύουν διαφορετικά κριτήρια επιτελεστικότητας (μεγαλύτερες ή μικρότερες ανεκτές μετακινήσεις). Ως κύρια εν γένει θα χαρακτηρίζονται τα στοιχεία ή οι επιµέρους φορείς που συµβάλλουν στην αντοχή και ευστάθεια του κτιρίου υπό σεισµικά φορτία. Τα υπόλοιπα φέροντα στοιχεία ή επιµέρους φορείς θα χαρακτηρίζονται ως δευτερεύοντα (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, ) 2.6 Διερεύνηση & Τεκμηρίωση Υφιστάμενου Δομήματος Όταν πρόκειται να γίνει μία μελέτη ή επέμβαση θα πρέπει σε αρχικό στάδιο να γίνει μία καταγραφή και έρευνα σε βάθος των δεδομένων που πρόκειται να χρησιμοποιηθούν καθώς και να αξιολογηθεί η αξιοπιστία τους. Πρέπει επομένως να γίνουν τα εξής: Αποτύπωση του δομήματος και της κατάστασής του. Σύνταξη του ιστορικού της κατασκευής και συντήρησής του. Καταγραφή των τυχόν βλαβών ή φθορών. Εκτέλεση επιτόπου διερευνητικών εργασιών και μετρήσεων. Η αξιοπιστία των δεδοµένων εξαρτάται από πολλούς παράγοντες, όπως (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, 3.1): ιαθεσιµότητα εγκεκριµένης µελέτης. Χρονική περίοδος κατασκευής δοµήµατος. Επάρκεια διερεύνησης ποιότητας υλικών και τρόπου δοµήσεως. Λεπτοµέρειες οπλίσεως, αγκυρώσεων και αναµονών. Τρόπος κατασκευής, κατάσταση και χαρακτηριστικά των τοιχοπληρώσεων. υσκολίες στην εκτίµηση των πραγµατικών επιτόπου χαρακτηριστικών των υλικών. Για την εκτίµηση της κατάστασης υφιστάµενου δοµήµατος, θα συλλέγονται δεδοµένα από διαθέσιµα δηµόσια ή ιδιωτικά αρχεία, από σχετικές υπεύθυνες και αξιόπιστες πληροφορίες και από επιτόπου διερευνήσεις και ελέγχους. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

21 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ Αποτύπωση Φέροντος Οργανισμού Για την αποτύπωση του φέροντος οργανισμού και των τοιχοπληρώσεων και γενικότερα όλου του δομήματος βασικό εργαλείο αποτελούν τα σχέδια. Η μελέτη επεμβάσεων θα βασιστεί είτε σε υπάρχοντα σχέδια, είτε σε σχέδια που αναγκαστικά θα συνταχθούν μετά. Διερευνητικές τομές απαιτούνται για την αποτύπωση αφανών στοιχείων Ιστορικό Το ιστορικό του δομήματος περιλαμβάνει πληροφορίες σχετικά με (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, 3.3): Τις φάσεις κατασκευής Μεταγενέστερες επεµβάσεις ή αλλαγές χρήσης, φορτίων κ.λπ. Εµφάνιση βλαβών ή φθορών κατά το παρελθόν, και τρόπος αποκατάστασής τους Έκτακτες δράσεις (σεισµοί, πυρκαγιά, πρόσκρουση, κατασκευή µεγάλου γειτονικού έργου κ.λ.π.). Πιο συγκεκριμένα περιλαμβάνονται (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, 3.3): Ηµεροµηνία κατασκευής, Κανονισµός µελέτης που ίσχυε και εφαρµόσθηκε, εκτίµηση της παραµένουσας οικονοµικής αξίας του κτιρίου, καθώς και πληροφορίες από τον φάκελο ποιοτικού ελέγχου (εάν υπάρχει) κατά την κατασκευή. Αξιολόγηση των τευχών του φακέλου της υφιστάµενης µελέτης, η οποία περιλαµβάνει εξέταση των κατασκευαστικών σχεδίων και των υπολογισµών. Συλλογή πληροφοριών όσον αφορά την προηγούµενη κατάσταση του κτιρίου, συµπεριλαµβανοµένων των ενδεχόµενων προηγούµενων εργασιών επισκευής ή ενίσχυσης, τη συµπεριφορά κατά τη διάρκεια προηγούµενων σεισµών, τις προϋπάρχουσες βλάβες ή φθορές, καθώς και πληροφορίες από εκσκαφές που έχουν πραγµατοποιηθεί σε µικρή απόσταση, κ.λ.π. Η συµπεριφορά κατά τους προηγούµενους σεισµούς (συγκριτικά και µε την συµπεριφορά άλλων κτιρίων της περιοχής) αποτελεί πληροφορία η οποία θα πρέπει να λαµβάνεται δεόντως υπόψη ως µια συνολική φυσική δοκιµή της κατασκευής. Οι πληροφορίες αυτές µπορεί να βοηθήσουν σηµαντικά τη βαθµονόµηση των µεθόδων αξιολόγησης, καθώς και τη λήψη αποφάσεων. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

22 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ Καταγραφή Βλαβών Σε περίπτωση που εμφανίζονται βλάβες στο υπό μελέτη κτίριο αυτές θα πρέπει να καταγράφονται και να σημειώνονται στα σχέδια της αποτύπωσης, με τις απαραίτητες επεξηγήσεις. Με τον όρο «βλάβη», νοείται κάθε αλλοίωση ή αποµείωση της γεωµετρίας ή των µηχανικών χαρακτηριστικών των στοιχείων του φέροντος οργανισµού ή των τοιχοπληρώσεων Στις βλάβες, συµπεριλαµβάνονται γενικώς και οι φθορές, π.χ. λόγω φυσικοχηµικών δράσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, 3.4). Ως βλάβες νοούνται, λόγου χάρη: Σηµαντικές παραµορφώσεις ή αποκλίσεις Ρηγµατώσεις ή αποκολλήσεις Τοπικές αστοχίες και θραύσεις Αποµειώσεις διατοµών, απολεπίσεις και αποφλοιώσεις ιάβρωση οπλισµών ή προσβολή σκυροδέµατος. Επίσης τυχόν κακοτεχνίες που αλλοιώνουν την γεωμετρία ή τα χαρακτηριστικά των στοιχείων του φέροντος οργανισμού θα πρέπει να καταγράφονται καθώς συνδέονται άμεσα με την απομένουσα φέρουσα ικανότητα και τα διαθέσιμα περιθώρια ασφαλείας ή πλαστιμότητας των βλεβέντων δομικών στοιχείων και του δομήματος ως συνόλου Διερευνητικές εργασίες Οι διερευνητικές εργασίες αποτελούν πολύτιμο εργαλείο στα χέρια του μελετητή Μηχανικού τόσο για την διασταύρωση των δεδομένων με τα οποία θα δουλέψει όσο και για την τεκμηρίωση και αιτιολόγηση των παραδοχών που θα χρησιμοποιήσει. Οι εργασίες αυτές αποβλέπουν στη συγκέντρωση στοιχείων που είναι χρήσιμα για την εκτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου. Ανάλογα με το είδος του εξεταζόμενου στοιχείου διακρίνονται διάφορα τμήματα της διερεύνησης (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, 3.5.1): Αποτύπωση αφανών στοιχείων. Χαρακτηριστικά των υλικών και του τρόπου δόμησης. Έδαφος θεμελίωσης. Άλλοι παράγοντες. Ο µελετητής Μηχανικός συντάσσει το πρόγραµµα των διερευνητικών εργασιών, οι οποίες εκτελούνται από αναγνωρισµένα προς τούτο Εργαστήρια. Για την επιλογή του πλήθους και των θέσεων δειγµατοληψίας πρέπει να εφαρµοστούν κριτήρια όπως: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

23 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. Η αντιπροσωπευτικότητα των δειγµάτων ή των θέσεων, και Οι τοπικές βλάβες και οι κακοτεχνίες του φέροντος οργανισµού που ενδεχοµένως έχουν παρατηρηθεί, ενώ Ο καθορισµός του ελάχιστου πλήθους δοκιµών πρέπει να γίνεται έτσι ώστε να είναι δυνατή η στατιστική επεξεργασία ή η βαθµονόµηση. 2.7 Στάθμη Αξιοπιστίας Δεδομένων (Σ.Α.Δ.) Είναι προφανές πως σε υφιστάμενες κατασκευές είναι πιθανό να υπεισέρχονται περισσότερα και σημαντικότερα σφάλματα στις τιμές των δεδομένων από ότι σε νέες κατασκευές. Γενικότερα με τον όρο Στάθμη Αξιοπιστίας δεδομένων εκφράζεται η επάρκεια των πληροφοριών που αφορούν το υφιστάμενο κτίριο. Δεν ορίζεται με βάση τη διασπορά των αποτελεσμάτων των διερευνητικών εργασιών. Εφαρμόζεται για την πληρότητα της αποτύπωσης του φέροντος οργανισμού και των τοιχοπληρώσεων, ιδιαίτερα για τα αφανή στοιχεία. Δεν είναι αναγκαστικώς ενιαία για ολόκληρο το κτίριο, αλλά προσδιορίζονται επιμέρους Σ.Α.Δ. για τις διάφορες επιμέρους κατηγορίες πληροφοριών. Υπάρχουν οι εξής τρείς Στάθμες Αξιοπιστίας Δεδομένων: i. «Υψηλή» ii. «Ικανοποιητική» iii. «Ανεκτή» Βάσει της εκάστοτε προκύπτουσας Στάθμης Αξιοπιστίας Δεδομένων επιλέγονται: Οι κατάλληλοι συντελεστές ασφαλείας γf για ορισμένες δράσεις με αβέβαιες τιμές σε συνδυασμό με τους κατάλληλους γsd. Οι κατάλληλοι συντελεστές ασφαλείας γm για τα δεδομένα των υφιστάμενων υλικών σε συνδυασμό με τους κατάλληλους γrd. Επιλέγεται γενικώς κατάλληλη μέθοδος ανάλυσης και επανελέγχου. Στην περίπτωση αυτή, χρησιμοποιείται η δυσμενέστερη από τις επιμέρους Σ.Α.Δ. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

24 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ Καθορισμός Σ.Α.Δ. για το σκυρόδεμα Σκοπός είναι να προσδιορισθεί η θλιπτική αντοχή του σκυροδέματος. Έμμεσα μετά προκύπτουν το μέτρο ελαστικότητας και η εφελκυστική αντοχή. Για την αποτίμηση και τον ανασχεδιασμό υφιστάμενης κατασκευής θα χρησιμοποιείται η επιτόπου αντοχή σκυροδέματος σε κάθε κρίσιμη περιοχή κάθε δομικού στοιχείου αλλά λαμβάνοντας πάντα υπόψη την αναμενόμενη συστηματική διαφοροποίηση αντοχής σκυροδέματος από θέση σε θέση. Η εκτίμηση της αντοχής θα γίνεται με αξιόπιστες έμμεσες (μη καταστροφικές) μεθόδους σε επαρκές πλήθος. Επειδή η ακρίβεια έμμεσων μεθόδων εξαρτάται από πλήθος τοπικών συνθηκών, επιβάλλεται η παράλληλη λήψη πυρήνων. Η μετατροπή της αντοχής των πυρήνων στην πραγματική επιτόπου αντοχή, γίνεται μέσω διορθωτικών συντελεστών με τους οποίους λαμβάνονται υπόψη: Ο λόγος του ύψους προς τη διάμετρο του πυρήνα Η διάμετρος του πυρήνα Το πάχος του στοιχείου από το οποίο ελήφθη ο πυρήνας Η διαταραχή από την πυρηνοληψία Τελικά, με βάση τα αποτελέσματα ο Μηχανικός μπορεί να τεκμηριώσει και να αιτιολογήσει τις παραδοχές στις οποίες στηρίχθηκε. Ως γνωστόν, η πυρηνοληψία αποτελεί μία καταστροφική μέθοδο η οποία δημιουργεί πληγές στον φορέα. Θα πρέπει επομένως, το πλήθος τους να είναι μεν επαρκές αλλά όχι υπερβολικό. Σύμφωνα με την Παράγραφο του ΚΑΝ.ΕΠΕ. : Για µικρά (µέχρι διώροφα) κτίρια, το απολύτως ελάχιστο απαιτούµενο πλήθος πυρήνων, είναι n = 3, από οµοειδή δοµικά στοιχεία. Για µεγαλύτερα κτίρια, απαιτούνται τουλάχιστον 3 πυρήνες ανά δύο ορόφους, οπωσδήποτε όµως 3 πυρήνες στον «κρίσιµο» όροφο. Η Στάθμη Αξιοπιστίας Δεδομένων για το σκυρόδεμα καθορίζεται ως εξής: Αν οι θέσεις εφαρμογής έμμεσων μεθόδων καλύπτουν το : 45% των κατακόρυφων στοιχείων & 25% των οριζόντιων στοιχείων Υψηλή Σ.Α.Δ. Αν οι θέσεις εφαρμογής έμμεσων μεθόδων καλύπτουν το : 30% των κατακόρυφων στοιχείων & 15% των οριζόντιων στοιχείων Ικανοποιητική Σ.Α.Δ. αλλά αν τα αποτελέσματα παρουσιάζουν ικανοποιητική σύγκλιση s 0,20 x τότε η Σ.Α.Δ. χαρακτηρίζεται Υψηλή. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

25 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. Αν οι θέσεις εφαρμογής έμμεσων μεθόδων καλύπτουν το : 15% των κατακόρυφων στοιχείων & 7,5% των οριζόντιων στοιχείων Ανεκτή Σ.Α.Δ. αλλά αν τα αποτελέσματα παρουσιάζουν ικανοποιητική σύγκλιση s 0,20 x τότε η Σ.Α.Δ. χαρακτηρίζεται Ικανοποιητική Καθορισμός Σ.Α.Δ. για τον χάλυβα οπλισμού Παρακάτω παρατίθεται το απόσπασμα της Παραγράφου του ΚΑΝ.ΕΠΕ. για τον χάλυβα οπλισμού: α. Ο προσδιορισµός της κατηγορίας του χάλυβα οπλισµού υφισταµένου κτιρίου αποτελεί απαραίτητη προϋπόθεση για την αποτίµηση και τον ανασχεδιασµό. Η κατάταξη του χάλυβα µπορεί να γίνει µε οπτική αναγνώριση (επιφάνεια λεία ή µε νευρώσεις, τυχόν αναγνώσιµες σηµάνσεις στην επιφάνεια των ράβδων), σε συνδυασµό και µε την εποχή κατασκευής του κτιρίου. Στην περίπτωση αυτή η Σ.Α.. για την αντοχή του χάλυβα θεωρείται «ικανοποιητική». β. Τα µηχανικά χαρακτηριστικά του χάλυβα που θα χρησιµοποιούνται κατά τον έλεγχο της συµπεριφοράς των δοµικών στοιχείων, επιτρέπεται να λαµβάνονται από τα προβλεπόµενα στους αντίστοιχους Κανονισµούς για την κατηγορία χάλυβα που προσδιορίστηκε κατά το εδάφιο (α) παραπάνω. Στην περίπτωση που υπάρχουν αµφιβολίες για την αξιοπιστία της κατάταξης του χάλυβα µε οπτική αναγνώριση, θα χρησιµοποιούνται τα χαρακτηριστικά που θα προκύπτουν από κατάλληλη διερεύνηση, σύµφωνα µε όσα αναφέρονται στο εδάφιο (γ) πιο κάτω. γ. Η διερεύνηση για τον προσδιορισµό των «πραγµατικών» χαρακτηριστικών του χάλυβα (όριο διαρροής, αντοχή, ολκιµότητα) πρέπει να περιλαµβάνει τη δοκιµή σε τρία (3) τουλάχιστον δείγµατα περίπου ίδιας διαµέτρου από δοµικά στοιχεία του κρισίµου ορόφου. Αν από τα δείγµατα αυτά, διαπιστωθεί η παρουσία χαλύβων που κατατάσσονται σε διαφορετικές κατηγορίες, τότε η έρευνα πρέπει να επεκταθεί, ώστε να προσδιοριστούν τα δοµικά στοιχεία στα οποία έχει εφαρµοστεί κάθε κατηγορία. Μόνον στην περίπτωση αυτή η Σ.Α.. για την αντοχή του χάλυβα θα θεωρείται «υψηλή». δ. Όταν από τον ανασχεδιασµό προβλέπεται συγκόλληση νέων µε παλιούς οπλισµούς, πρέπει να γίνεται έρευνα για τη «συγκολλησιµότητά» τους. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

26 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ Καθορισμός Σ.Α.Δ. για τους τοίχους πλήρωσης Πρώτα θα πρέπει να παρθεί η απόφαση για το αν οι τοιχοποιίες πλήρωσης θα συνεκτιμώνται στην ανάληψη σεισμικών δράσεων. Σύμφωνα με την Παράγραφο του ΚΑΝ.ΕΠΕ.: α. Οι τοιχοποιίες πλήρωσης δεν επιτρέπεται να συνεκτιµώνται στην ανάληψη µη σεισµικών δράσεων. β. Οι τοιχοποιίες πλήρωσης συνιστάται να συνεκτιµώνται στην ανάληψη σεισµικών δράσεων. γ. Οι τοιχοποιίες πλήρωσης συνεκτιµώνται υποχρεωτικώς στην ανάληψη σεισµικών δράσεων, όταν αυτό συνεπάγεται δυσµενή αποτελέσµατα για τον φέροντα οργανισµό σε γενικό ή τοπικό επίπεδο. δ. Για τις προϋποθέσεις εφαρµογής των ανωτέρω, τις περιπτώσεις απαλλαγής κλπ, ισχύουν τα αναφερόµενα στην Παράγραφο 5.9. του ΚΑΝ.ΕΠΕ. ε. Ο παρών Κανονισµός δεν αναφέρεται σε φέρουσες τοιχοποιίες που έχουν κατασκευαστεί ταυτόχρονα µε τον σκελετό. Επομένως σε περίπτωση που οι τοιχοποιίες πλήρωσης συνεκτιμώνται στην ανάληψη σεισμικών δράσεων προβλέπονται τα εξής (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, 3.7.3): Απαιτούνται αποκαλύψεις της τοιχοποιίας διαστάσεων 0,7x0,7 τουλάχιστον σε δύο θέσεις σε κάθε όροφο. Κατά την αποτύπωση λαμβάνονται πληροφορίες όπως: i. Σύστημα & ποιότητα δόμησης ii. Πάχος τοίχου iii. Είδος και ποιότητα υλικών δόμησης iv. Πάχος αρμών και βαθμός πλήρωσης με κονίαμα v. Σφήνωση τοιχοποιίας στην περίμετρο vi. Διαζώματα Ενδιαφέρουν κυρίως η θλιπτική και η διατμητική αντοχή και τα αντίστοιχα μέτρα ελαστικότητας. Αυτά μπορούν και κατ ανάγκη να υπολογισθούν έμμεσα από ημιεμπειρικές σχέσεις µε βάση τα επιµέρους χαρακτηριστικά όπως την αντοχή των λιθοσωµάτων, την αντοχή του κονιάµατος, το πάχος των αρµών, το πάχος και την αντοχή του επιχρίσµατος κ.λ.π. οπότε και η Σ.Α.Δ. χαρακτηρίζεται Ικανοποιητική. Ανεκτή Σ.Α.Δ. δεν επιτρέπεται. Αν τα μηχανικά χαρακτηριστικά προκύπτουν από διερεύνηση και επιτόπου ή/και εργαστηριακές δοκιµές επαρκούς αριθµού δοκιµίων, η Σ.Α.. µπορεί να θεωρείται «Υψηλή». ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

27 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ Καθορισμός Σ.Α.Δ. για τα γεωμετρικά δεδομένα Ως γεωµετρικά δεδοµένα θεωρούνται: Το είδος και η γεωµετρία του φορέα της θεµελίωσης, Το είδος και η γεωµετρία του φορέα της ανωδοµής, Το είδος και η γεωµετρία των τοιχοπληρώσεων, Οι επιστρώσεις, επενδύσεις, κ.λπ., Η όπλιση. Η Σ.Α.. εξαρτάται από την προέλευση του δεδοµένου και διαφοροποιείται κατά περίπτωση, σύµφωνα µε όσα αναφέρονται στον επόµενο Πίνακα 2.2: Πίνακας 2.2: Στάθμη Αξιοπιστίας γεωμετρικών δεδομένων. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

28 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2.8 Βασικά Δεδομένα Αποτίμησης & Ανασχεδιασμού Έλεγχοι & Ανίσωση Ασφαλείας Ο έλεγχος ασφαλείας που εκτελείται σε ένα μέλος, τμήμα ή σε όλο το δόμημα δείχνει ότι το επιβαλλόμενο κρίσιμο μέγεθος (ένταση ή παραμόρφωση) είναι αξιόπιστα μικρότερο από την αντίστοιχη διαθέσιμη ικανότητα. Δηλαδή: Όπου: Sd < Rd => γsd (Sk/γf) < (Rk/γm)/γRd Sd = τιμές σχεδιασμού έντασης ή παραμόρφωσης που προκαλούνται από τις δράσεις Rd = τιμές σχεδιασμού διαθέσιμων αντίστοιχων αντιστάσεων Sk = αντιπροσωπευτικές τιμές βασικών & τυχηματικών δράσεων με ορισμένη πιθανότητα υπέρβασης στα 50 έτη. Rk = αντιπροσωπευτικές τιμές των ιδιοτήτων των υλικών που διαμορφώνουν τις αντιστάσεις με ορισμένη πιθανότητα υποσκελίσεως. γf, γm = συντελεστές ασφαλείας για τις δράσεις & τις ιδιότητες των υλικών για πιθανές δυσμενείς αποκλίσεις από τις αντιπροσωπευτικές τιμές. γsd, γrd = αφορούν υφιστάμενες κατασκευές & είναι συντελεστές ασφαλείας με τους οποίους λαμβάνονται υπόψη οι αυξημένες σε σχέση με τον σχεδιασμό νέων κτιρίων, αβεβαιότητες των προσομοιωμάτων. Αν εφαρμοστούν γραμμικές μέθοδοι ανάλυσης τότε ο έλεγχος και η ανίσωση ασφαλείας εφαρμόζονται κατά τους Ευρωκώδικες, χρησιμοποιώντας όρους εντατικών μεγεθών. Αν εφαρμοστούν μη-γραμμικές μέθοδοι τότε συγκρίνεται η μέγιστη διαθέσιμη & στοχευόμενη απόκρισης της κορυφής του δομήματος σε όρους δυνάμεων & μετακινήσεων, έναντι των απαιτήσεων του φάσματος δυνάμεων/μετακινήσεων που αντιστοιχεί στην σεισμική δράση επανενλέγχου. Οι αντιπροσωπευτικές τιµές και οι επιµέρους συντελεστές ασφαλείας ιδιοτήτων υλικών ή αξιοπιστίας προσοµοιωµάτων, εξαρτώνται από τη φύση του ελεγχόµενου κρίσιµου µεγέθους και τον τύπο της αστοχίας. Αν η διαθέσιµη τοπική πλαστιµότητα µθ (ή µd) είναι 2,0 (ή αν µ1/r 3,0), δηλαδή αν η συµπεριφορά είναι οιονεί πλάστιµη, οι έλεγχοι γίνονται σε όρους παραµορφώσεων. Άλλως, αν η συµπεριφορά είναι οιονεί ψαθυρή, οι έλεγχοι γίνονται σε όρους δυνάµεων. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

29 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ Βασικές Μεταβλητές Σχετικά με τις δράσεις ο Κανονισμός διακρίνει τις εξής κατηγορίες: Βασικές δράσεις (μη σεισμικές): Λαμβάνονται υπόψη όλες αυτές οι δράσεις, η ενδεχόμενη συνεργία τους και ο απαιτούμενος συνδυασμός τους, καθώς και όλοι οι επιμέρους συντελεστές ασφαλείας γf (γg, γq) σύμφωνα με τους σύγχρονους ισχύοντες Κανονισμούς. Τυχηματικές δράσεις (σεισμός): Η κύρια τυχηµατική δράση του σεισµού εξαρτάται από τον στόχο αποτίµησης ή ανασχεδιασµού, λαµβάνοντας υπόψη τον συντελεστή σπουδαιότητας γi κατά τον ΕC 8-1 και (ενδεχοµένως) τον διορθωτικό συντελεστή απόσβεσης η, για υλικά των πρωτευόντων (υπό σεισµό) στοιχείων µε κρίσιµο ποσοστό (ιξώδους) απόσβεσης ξ διάφορο του 5% (βλ. και γ από ΚΑΝ.ΕΠΕ.). Για πιθανότητα υπερβάσεως 10% εντός του συµβατικού χρόνου των 50 ετών, λαµβάνεται υπόψη η σεισµική δράση του ΕC 8-1, Για πιθανότητα υπερβάσεως 50% εντός του συµβατικού χρόνου των 50 ετών, λαµβάνεται υπόψη το 60% της σεισµικής δράσεως του ΕC 8-1, ηµόσια Αρχή θα ορίζει εκείνες τις περιπτώσεις κατά τις οποίες δεν θα επιτρέπεται πιθανότητα υπερβάσεως εντός της 50 ετίας ίση µε 50%. Φάσματα απόκρισης: Γενικώς χρησιµοποιούνται τα φάσµατα απόκρισης σε όρους επιτάχυνσης, κατά ΕC 8-1, συναρτήσει της ιδιοπεριόδου Τ του κτιρίου και του ποσοστού κρίσιµης ιξώδους απόσβεσης ξ ή του δείκτη συµπεριφοράς q. Σε περίπτωση εφαρµογής γραµµικών µεθόδων ανάλυσης, χρησιµοποιούνται τα τροποποιηµένα «φάσµατα σχεδιασµού», Sd(T). ηλαδή, για ΤC T ΤD χρησιµοποιείται η σχέση: Sd(T) =γι αgr S (2,5/q) (Tc/T) Σε περίπτωση εφαρµογής µη - γραµµικών µεθόδων ανάλυσης, χρησιµοποιούνται τα οµαλοποιηµένα «ελαστικά φάσµατα», Se(T). ηλαδή, για Τ C T Τ D χρησιµοποιείται η σχέση: Sd(T) =γι αgr S η 2,5 (Tc/T) ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

30 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. Δυσκαμψίες: Για γραμμικές μεθόδους με χρήση του ενιαίου δείκτη συμπεριφοράς q ή των τοπικών δεικτών πλαστιμότητας m η δυσκαμψία μπορεί να εκτιμάται ως ποσοστό αυτής του σταδίου I (μη ρηγματωμένα στοιχεία). Το ποσοστό αυτό μπορεί να υπολογισθεί ως εξής: Πίνακας 2.3: Τιμές δυσκαμψίας. Συνδυασμοί δράσεων: Οι συνδυασµοί των δράσεων, τόσο για τις οριακές καταστάσεις αστοχίας (βασικοί και τυχηµατικοί συνδυασµοί) όσο και για τις οριακές καταστάσεις λειτουργικότητας, γίνονται σύµφωνα µε τους σύγχρονους ισχύοντες Κανονισµούς και µε τους αντίστοιχους συντελεστές συνδυασµού των µεταβλητών δράσεων ψi. Αντιστάσεις: Ο έλεγχος ασφαλείας εξαρτάται από τη φύση του ελεγχόμενου κρίσιμου μεγέθους. Σε όρους εντατικών μεγεθών χρησιμοποιούνται οι μέσες τιμές μειωμένες κατά μία τυπική απόκλιση. Σε όρους παραμορφωσιακών μεγεθών χρησιμοποιούνται αυτούσιες οι μέσες τιμές. Επιτρέπεται αποτίµηση και ανασχεδιασµός υφιστάµενων δοµικών στοιχείων µε βάση αντιπροσωπευτικές τιµές αντοχών (για το σκυρόδεµα και τον χάλυβα των σιδηροπλισµών) που δεν συµπίπτουν µε τις κατηγορίες υλικών (κλάσεις αντοχών) των Κανονισµών (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, 4.4.3). Έτσι λ.χ. ένα υπάρχον κτίριο από οπλισµένο σκυρόδεµα µπορεί να αποτιµηθεί και ανασχεδιασθεί µε αντιπροσωπευτικές τιµές υλικών που έχουν προκύψει από δοκιµές και κατάλληλη βαθµονόµηση. ηλαδή, µπορούν να χρησιµοποιηθούν τιµές π.χ. fck = 14,50 MPa και fyk=300 MPa, όπου ο δείκτης «k» αναφέρεται στην αντιπροσωπευτική τιµή (µέση µείον µία τυπική απόκλιση, ή µέση), η οποία θα διαιρεθεί µε τον κατάλληλο επιµέρους συντελεστή γm για να εκτιµηθεί η «τιµή σχεδιασµού». Επίσης, επιτρέπεται συντηρητική διαφοροποίηση της αντιπροσωπευτικής τιµής του ορίου διαρροής και θραύσεως ή άλλων χαρακτηριστικών για τους υφιστάµενους ή προστιθέµενους σιδηροπλισµούς συναρτήσει της διαµέτρου της ράβδου (π.χ. αύξηση fsy καί fst όταν µειώνεται η διάµετρος), µόνον εφόσον διατίθενται σχετικά αξιόπιστα στοιχεία. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

31 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ Επιμέρους Συντελεστές Ασφαλείας Για τα προσομοιώματα: Οι συντελεστές που χρησιμοποιούνται είναι οι γsd και γrd με σκοπό να ληφθούν υπόψη οι αυξημένες αβεβαιότητες που τα συνοδεύουν. Όταν το σύνολο σχεδόν των σεισμικών δράσεων αναλαμβάνεται από νέους και ικανούς φορείς (σε ποσοστό π.χ. μεγαλύτερο του 75%) τότε ισχύει γsd=1,00. Όταν οι σεισμικές δράσεις αναλαμβάνονται και από το υφιστάμενο δόμημα και δεν γίνονται παραμετρικές διερευνήσεις και έλεγχοι, οι γsd εξαρτώνται από τη σοβαρότητα και την έκταση των βλαβών ή και των επεμβάσεων. Πίνακας 2.4: Τιμές του γsd όταν δεν διατίθενται ακριβέστερα στοιχεία. Η ελαστική ανάλυση επιτρέπεται για σκοπούς αποτίμησης μόνο αν οι γsd επαυξηθούν κατά 0,15 γsd,ελ=γsd+0,15. Για τις δράσεις: Για μεταβλητές δράσεις: γf και ψi κατά τους Κανονισμούς, δηλαδή γq=1,5 και ψi=0,3. Για μόνιμες δράσεις: -Για τους βασικούς συνδυασµούς και για δυσµενείς επιρροές της δράσεως Ικανοποιητική ΣΑ γg = 1,35 Ανεκτή ή υψηλή ΣΑ γg = 1,50 ή 1,20, αντιστοίχως -Για τις υπόλοιπες περιπτώσεις συνδυασµών και επιρροών της δράσεως Ικανοποιητική ΣΑ γg = 1,10 Ανεκτή ή υψηλή ΣΑ γg = 1,20 ή 1,00, αντιστοίχως - Για τα νέα στοιχεία, τις νέες κατασκευές κ.λπ. χρησιµοποιούνται γενικώς οι καθιερωµένες τιµές γg. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

32 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. Για τις ιδιότητες των υλικών: Ικανοποιητική Σ.Α.Δ. : γm σύμφωνα με τους ισχύοντες κανονισμούς, δηλαδή γc=1,5 και γs=1,15, Ανεκτή Σ.Α.Δ. : οι τιμές γm λαμβάνονται αυξημένες σε σχέση με αυτές των κανονισμών, δηλαδή γc=1,65 και γs=1,25. Υψηλή Σ.Α.Δ. : οι τιμές γm λαμβάνονται μειωμένες σε σχέση με αυτές των κανονισμών, δηλαδή γc=1,35 και γs=1,05. Όταν οι υφιστάµενες τοιχοπληρώσεις λαµβάνονται υπόψη στην αποτίµηση ή στον ανασχεδιασµό, τότε οι τιµές γm θα διαµορφώνονται αναλόγως της στάθµης αξιοπιστίας δεδοµένων. Για «ανεκτή» ή «υψηλή» στάθµη αξιοπιστίας δεδοµένων, οι τιµές γm για τις άοπλες τοιχοπληρώσεις µπορούν να ληφθούν ίσες µε 2,50 ή 1,50, αντιστοίχως, ενώ για «ικανοποιητική» στάθµη µπορεί να ληφθεί υπόψη γm = 2,00. Για προστιθέμενα υλικά χρησιμοποιούνται συντελεστές γm γενικώς μεγαλύτεροι των καθιερωμένων, προκειµένου να καλυφθούν τυχόν πρόσθετες αβεβαιότητες οι οποίες σχετίζονται µε την ποικιλία των τεχνικών επεµβάσεως και τη µικρή ενδεχοµένως διατοµή των προστιθέµενων νέων υλικών, και τη δυσκολία προσπελασιµότητας (και ελέγχου) και τις παρεπόµενες αποκλίσεις οµοιοµορφίας και ποιότητας. Πίνακας 2.5: Τιµές του λόγου γm /γm για προστιθέµενα «συµβατικά» υλικά (σκυρόδεµα ή χάλυβας, κατά Κ.Τ.Σ. και Κ.Τ.Χ. Όταν για τον υπολογισµό των αντιστάσεων χρησιµοποιούνται οι «µέσες» τιµές ιδιοτήτων των υλικών, οι συντελεστές γm είναι κατ αρχήν περίπου ίσοι µε τη µονάδα, αυξάνονται δε καταλλήλως προκειµένου να ληφθούν υπόψη αβεβαιότητες γεωµετρικών διαστάσεων (για τα υφιστάµενα υλικά) ή και δυσχέρειες στην επιτόπου επίτευξη και στον έλεγχο των αντοχών (για τα προστιθέµενα υλικά). Για «ικανοποιητική» στάθµη αξιοπιστίας δεδοµένων και αν η τυπική απόκλιση των επιµέρους τιµών είναι σχετικά µικρή, µπορεί να ληφθεί γm = 1,00 για τα υφιστάµενα υλικά. Πρακτικώς, όµως, συνιστάται να λαµβάνεται υπόψη τιµή γm = 1,10. Αντιστοίχως, για «υψηλή» ή «ανεκτή» στάθµη αξιοπιστίας, οι τιµές ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

33 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. γm µπορούν να θεωρηθούν ίσες µε 1,00 ή 1,20, αντιστοίχως. Για τα προστιθέµενα υλικά, µπορεί να ληφθεί υπόψη γm = 1,15 για κανονική (συνήθη) διατοµή και προσπελασιµότητα ή γm = 1,25 για µειωµένη διατοµή ή προσπελασιµότητα, ανεξαρτήτως του αν τα υλικά καλύπτονται ή όχι από Κανονισµούς (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, ) Ενιαίος Δείκτης Συμπεριφοράς q Όταν κατά την αποτίμηση και τον ανασχεδιασμό επιλέγεται να χρησιμοποιηθεί ο ενιαίος δείκτης συμπεριφοράς q για το σύνολο του δομήματος, θα πρέπει η τιμή του να εκτιμάται λαμβάνοντας υπόψη τους παράγοντες που συνεργούν στην κατανάλωση σεισμικής ενέργειας. Γενικά στην αποτίμηση, θα πρέπει να λαμβάνει κανείς υπόψη τα εξής (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, 4.6.2): Την επάρκεια των Κανονισµών κατά την περίοδο µελέτης και κατασκευής του κτιρίου. Την τυχόν ύπαρξη ουσιωδών βλαβών (και φθορών), κυρίως σε πρωτεύοντα δοµικά στοιχεία. Την κανονικότητα κατανοµής των εντός ορόφου αλλά και κατ όροφον υπεραντοχών (καθ ύψος του δοµήµατος) και τον βαθµό αποκλεισµού δηµιουργίας «µαλακού» ορόφου. Το πλήθος δοµικών στοιχείων στα οποία αναµένεται να εµφανισθούν πλαστικές αρθρώσεις, και το οποίο εξαρτάται από την υπερστατικότητα και την κανονικότητα του δοµήµατος. Την ιεράρχηση της εµφάνισης αστοχιών και τον βαθµό αποκλεισµού τους στα πρωτεύοντα κατακόρυφα φέροντα στοιχεία και στους κόµβους. Τους τρόπους αστοχίας (πλάστιµοι ή ψαθυροί). Τη διαθέσιµη τοπική πλαστιµότητα στις κρίσιµες περιοχές του κάθε δοµικού στοιχείου. Τους διαθέσιµους επικουρικούς και βοηθητικούς µηχανισµούς αντισεισµικής συµπεριφοράς όπως είναι οι τοιχοπληρώσεις, τα διαφράγµατα κ.λπ.. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

34 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. Όταν δεν διατίθενται λεπτοµερέστερα στοιχεία, επιτρέπεται να εφαρµοσθούν ως µέγιστες οι τιµές του Πίνακα 2.6 που ακολουθεί, αναλόγως των βλαβών και των τοιχοπληρώσεων (στο σύνολο του κτιρίου): Πίνακας 2.6: Τιµές του δείκτη συµπεριφοράς q για την στάθµη επιτελεστικότητας Β («Σηµαντικές βλάβες»). Ανάλογα µε την στάθµη επιτελεστικότητας για την αποτίµηση ή τον ανασχεδιασµό του φέροντος οργανισµού του κτιρίου, λαµβάνονται υπόψη οι διαφοροποιηµένες τιµές q* που δίνονται στον παρακάτω Πίνακα 2.7, µε τιµή αναφοράς q την τιµή που ισχύει για στάθµη επιτελεστικότητας Β («Σηµαντικές βλάβες»), η οποία αντιστοιχεί στις προβλέψεις και διατάξεις του ΕC 8-1, όπως αυτές ισχύουν για τον σχεδιασµό νέων κτιρίων (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, β). Πίνακας 2.7: Τιµές του λόγου q*/q αναλόγως του στόχου επανελέγχου (για τον φέροντα οργανισµό). Οι τιµές qα/ qβ και qγ/ qβ εξαρτώνται και από τη συµπεριφορά του κτιρίου. Έτσι, για πιο ψαθυρά συστήµατα (µε µικρότερες τιµές q) ο λόγος q*/q έχει τιµές της τάξεως του 0,8 ή 1,2, για τη στάθµη επιτελεστικότητας Α ή Γ (αντιστοίχως), ενώ για πιο πλάστιµα συστήµατα (µε µεγαλύτερες τιµές q) ο λόγος q*/q έχει τιµές της τάξεως του 0,4 ή 1,6, για τη στάθµη επιτελεστικότητας Α ή Γ (αντιστοίχως) (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, β). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

35 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. Κατά τον ανασχεδιασμό: a) Σε ισχυρούς νέους φορείς ή/και αναβάθμιση, τροποποίηση υφιστάμενων q =q σύμφωνα με τους ισχύοντες κανονισμούς. b) Σε ήπιες αλλά εκτεταμένες επεμβάσεις ισχύει q μεγαλύτερο από αυτό της αποτίμησης. Η κατά το νόηµα αυτής της παραγράφου επάρκεια του νέου «σκελετού» (έναντι σεισµού), θα κρίνεται µε βάση το πλήθος και τη διάταξη των νέων στοιχείων, την τιµή του λόγου VR/VS γι αυτά τα νέα στοιχεία, καθώς και την επάρκεια της θεµελιώσεως και της συνδέσεώς τους µε το υφιστάµενο δόµηµα. Σε περίπτωση που δεν υπάρχουν ακριβέστερα στοιχεία, ο νέος ή τελικός «σκελετός» θα θεωρείται επαρκής αν: α) Υπάρχουν τουλάχιστον δύο µη συνεπίπεδα και σταθερά καθ ύψος νέα στοιχεία (γενικώς «τοιχώµατα» ή πρόσθετα πλαίσια) προς δύο κάθετες µεταξύ τους κατευθύνσεις (π.χ. τις κύριες), αναλόγως του µεγέθους, της γεωµετρίας και της κανονικότητας, του δοµήµατος. β) Ο λόγος VR/VS για το σύνολο αυτών των νέων στοιχείων είναι τουλάχιστον ίσος µε 0,75 σε κάθε όροφο και προς κάθε κατεύθυνση, όπου VR είναι η συνολική ανθιστάµενη τέµνουσα δύναµη των νέων στοιχείων (ΣVRd,s,i) και VS είναι η δρώσα τέµνουσα δύναµη. Στις περιπτώσεις όπου 0,60 VR/VS 0,75, µπορούν να χρησιµοποιηθούν τιµές q = 4/5q, υπό την προϋπόθεση πως θα ληφθεί υπόψη συντελεστής γsd = 1,10. γ) Γίνεται έλεγχος των συνδέσεων των νέων στοιχείων µε τον υφιστάµενο φέροντα οργανισµό, έτσι ώστε αυτές να αποκρίνονται οιονεί ελαστικώς, και τέλος δ) Γίνεται έλεγχος των θεµελιώσεων (σε συνεργασία µε τα υφιστάµενα πέδιλα), έτσι ώστε να αποκρίνονται και αυτές οιονεί ελαστικώς, για τον σεισµό σχεδιασµού. (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, 4.6.3). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

36 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2.9 Ανάλυση πριν και μετά την Επέμβαση Αφού πραγματοποιηθεί η ανάλυση με τους συνδυασμούς δράσεων που αναφέρθηκαν προηγουμένως, θα προσδιορισθούν τα εντατικά μεγέθη και οι παραμορφώσεις του κτιρίου. Με βάση αυτά αλλά και αναλόγως την μέθοδο ανάλυσης που θα χρησιμοποιηθεί ( 2.5.1) γίνονται οι αντίστοιχοι έλεγχοι ικανοποίησης των κριτηρίων επιτελεστικότητας. Θα πρέπει να έχει πραγματοποιηθεί διάκριση των φερόντων στοιχείων σε κύρια και δευτερεύοντα προκειμένου να υπάρχει δυνατότητα διαφοροποίησης των ελέγχων. Έτσι θα αποφεύγονται πιθανά λάθη όπως το συμπέρασμα για μηεπάρκεια του κτιρίου λόγω της αστοχίας κάποιων μεμονωμένων στοιχείων που δεν είναι καθοριστικά για την ευστάθειά του υπό σεισμικές δράσεις. Ο έλεγχος ικανοποίησης των κριτηρίων επιτελεστικότητας (έλεγχος της ανίσωσης ασφαλείας) σε όρους δυνάµεων (εντατικών µεγεθών) ή παραµορφώσεων (παραµορφωσιακών µεγεθών) γίνεται για κάθε δοµικό στοιχείο, αφού προηγουµένως το στοιχείο έχει (ενδεχοµένως) χαρακτηρισθεί ως «πρωτεύον» ή «δευτερεύον». Για τους οιονεί πλάστιµους τρόπους αστοχίας (δυνατότητα ανάπτυξης µετελαστικών παραµορφώσεων χωρίς σηµαντική µείωση της αντοχής), οι έλεγχοι γίνονται εν γένει σε όρους παραµορφώσεων. Για τους οιονεί ψαθυρούς τρόπους αστοχίας (ή σε περιπτώσεις µικρού λόγου διάτµησης), οι έλεγχοι γίνονται εν γένει σε όρους δυνάµεων. Τόσο τα πρωτεύοντα, όσο και τα δευτερεύοντα στοιχεία του κτιρίου πρέπει να µπορούν να παραλάβουν τις δυνάµεις και τις παραµορφώσεις που αντιστοιχούν στα κριτήρια ελέγχου της ανίσωσης ασφαλείας (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, 5.1.3). Σε ορισµένες περιπτώσεις, δηλαδή όταν ισχύουν (συγχρόνως) οι παρακάτω προϋποθέσεις: α. H επιλεγόµενη στάθµη επιτελεστικότητας είναι οι «Σηµαντικές βλάβες» ή η «Οιονεί κατάρρευση» και β. Στο κτίριο δεν υπάρχουν ουσιώδεις βλάβες ή κακοτεχνίες, µπορεί να γίνεται, για τους σκοπούς (µόνο) της αποτίµησης, και αν πρόκειται να ακολουθήσει επέµβαση (ενίσχυση), προσεγγιστική αναλυτική εκτίµηση της έντασης σε κρίσιµα στοιχεία του φορέα, χωρίς λεπτοµερή ανάλυση προσοµοιώµατος του συνόλου του κτιρίου, εφόσον έχει επιβεβαιωθεί µε κατάλληλη βαθµονόµηση ότι οι χρησιµοποιούµενες µέθοδοι οδηγούν σε συντηρητικά και αξιόπιστα αποτελέσµατα. Περιλαμβάνει εν γένει ανάλυση κατάλληλων προσομοιωμάτων επιμέρους τμημάτων. Για πλαισιακά ή µικτά συστήµατα από ΟΣ, επιτρέπεται χονδρικός έλεγχος των κατακόρυφων στοιχείων, µε κατανοµή της τέµνουσας βάσης (σε κάθε διεύθυνση), ανάλογα προς τη ροπή αδρανείας κάθε στοιχείου (ή και το εµβαδόν του, στην περίπτωση που το έργο των διατµητικών παραµορφώσεων είναι σηµαντικό). Εάν η προκύπτουσα τέµνουσα σε κάθε στοιχείο είναι πολύ χαµηλή (π.χ. δεν ξεπερνά το 35% της τιµής της VRd,c που υπολογίζεται κατά τον ΕC 2, για ρl=0) ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

37 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. µπορεί να θεωρείται ότι υπάρχει επάρκεια του φορέα, ενώ εάν ξεπερνά την τιµή VRd,c ότι υπάρχει ανεπάρκεια. Στη (συνηθέστερη) περίπτωση που προκύπτει σαφής ανεπάρκεια, ο έλεγχος µπορεί να περιορίζεται στο ισόγειο. Η προηγούµενη διαδικασία συνοπτικού ελέγχου, µπορεί να εφαρµόζεται και για κτίρια µε βλάβες, αν πρόκειται να ακολουθήσει πλήρης επισκευή και αποκατάσταση (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, 5.3) Γενικές απαιτήσεις προσομοίωσης και ελέγχου - Πρέπει να λαμβάνονται υπόψη οι πραγματικές συνθήκες στήριξης στο έδαφος. - Για ελαστική ανάλυση: Για απόφαση επέμβασης: λαμβάνονται υπόψη όλα τα δομικά στοιχεία. Για σίγουρη επέμβαση: επιτρέπεται να ληφθούν υπόψη μόνο τα κύρια φέροντα στοιχεία (αν η δυσκαμψία των δευτερευόντων δεν υπερβαίνει το 25% της δυσκαμψίας των κυρίων). Στρέψη: Η επιρροή της περί τον κατακόρυφο άξονα δεν απαιτείται να λαμβάνεται υπόψη σε κτίρια με ευπαραμόρφωτα διαφράγματα. Σε όλες τις άλλες περιπτώσεις λαμβάνεται υπόψη. Σε ελαστικές μεθόδους συνεκτιμάται σύμφωνα με τον EC8, ενώ στις ανελαστικές απαιτείται κατάλληλη προσαρμογή. Διαφράγματα: Οι εντός επιπέδου παραμορφώσεις των διαφραγμάτων υπό τα σεισμικά αδρανειακά φορτία και υπό τις αντιδράσεις των κατακόρυφων στοιχείων θα λαμβάνονται υπόψη στον υπολογισμό των σχέσεων για τα κατακόρυφα στοιχεία. Απαιτείται αρχικά η διάκριση σε δύο κατηγορίες: Ευπαραμόρφωτο = όταν η μέγιστη εντός του επιπέδου του οριζόντια παραμόρφωσή του υπερβαίνει το διπλάσιο του μέσου σχετικού βέλους των κατακόρυφων φορέων του υποκείμενου ορόφου. Απαραμόρφωτο = όταν η μέγιστη εντός του επιπέδου του οριζόντια παραμόρφωση κατά μήκος του διαφράγματος είναι μικρότερη του μισού του μέσου σχετικού βέλους των κατακόρυφων φορέων του υποκείμενου ορόφου. Δυσπαραμόρφωτο = όταν δεν ανήκει σε μία από τις δύο προηγούμενες κατηγορίες. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

38 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. Εάν δεν γίνεται λεπτοµερέστερη θεώρηση, ένα διάφραγµα από οπλισµένο σκυρόδεµα µπορεί να θεωρείται ως απαραµόρφωτο, εάν πληρούνται τα εξής (απλοποιητικά) κριτήρια (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, 5.4.6): Παρουσία ουσιωδών περιµετρικών δοκών, απουσία έντονων µεταβολών πάχους και διατοµών, ή ασυνεχειών στη διάταξη δοκών ή/και πλακών, εν πρόκειται για συστήµατα συµπαγών πλακών χωρίς δοκούς ή µε έµµεσες στηρίξεις, Στην κατηγορία αυτή δεν συµπεριλαµβάνονται οι συµπαγείς πλάκες χωρίς δοκούς µε επαρκή τοιχώµατα καθώς και οι δοκιδωτές πλάκες (ιδίως τύπου Sandwich) επίσης µε επαρκή τοιχώµατα. Oι ανισοσταθµίες µέσα στον ίδιο όροφο δεν είναι έντονες (π.χ. υψοµετρικές διαφορές όχι µεγαλύτερες του hb/2, όπου hb το µέσο ύψος δοκών) Η µορφή της κάτοψης είναι συµπαγής (π.χ. απουσία µεγάλων εισεχόντων ή εξεχόντων τµηµάτων, κατόψεων µε επιµήκεις πτέρυγες µορφής Γ, Τ, Π κλπ.) εν υπάρχουν µεγάλα κενά (ανοίγµατα) µέσα στο διάφραγµα, ιδίως στην περιοχή µεγάλων τοιχωµάτων (κατ εξοχήν πρωτευόντων φερόντων στοιχείων). Επιρροές 2ας τάξεως: Λαμβάνονται υπόψη τόσο στην ελαστική όσο και στην ανελαστική ανάλυση. Στην ελαστική: Όταν θ<0,1 : οι επιρροές αγνοούνται. Όταν 0,1<θ<0,2 : οι σεισμικές δυνάμεις και μετακινήσεις στον όροφο i θα επαυξάνονται με τον συντελεστή 1/(1-θi). Όταν θ>0,2 το κτίριο θεωρείται οιονεί ασταθές άρα απαιτείται ενίσχυση. Αλληλεπίδραση εδάφους-θεμελίωσης: Θα λαμβάνεται υπόψη μόνο σε κτίρια που η επιρροή της οδηγεί σε αύξηση των φασματικών επιταχύνσεων. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

39 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΕΛΑΣΤΙΚΗ ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3: ΕΛΑΣΤΙΚΗ ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ 3.1Ορισμοί Δείκτης ανεπάρκειας δομικού στοιχείου Οι «δείκτες ανεπάρκειας» υπολογίζονται προκειμένου να εκτιμηθεί το μέγεθος και η κατανομή των απαιτήσεων ανελαστικής συμπεριφοράς στα πρωτεύοντα στοιχεία. Αυτοί υπολογίζονται αρχικά μέσω μίας προκαταρκτικής ελαστικής ανάλυσης του κτιρίου. Αυτοί συμπίπτουν πρακτικώς με τους λόγους ρ του EC8-3. Στο προσομοίωμα της προκαταρκτικής αυτής ανάλυσης θα περιλαμβάνονται και τα δευτερεύοντα στοιχεία, χωρίς όμως να απαιτείται ο υπολογισμός των δεικτών ανεπάρκειας για αυτά. Ο «δείκτης ανεπάρκειας» λ ενός δομικού στοιχείου είναι στην ουσία ο λόγος: λ=se/rm Όπου: SΕ είναι το εντατικό µέγεθος (ροπή) λόγω των δράσεων του σεισµικού συνδυασµού, όπου η σεισµική δράση λαµβάνεται χωρίς µείωση (q=1) Rm είναι η αντίστοιχη διαθέσιµη αντίσταση του στοιχείου, υπολογιζόµενη µε βάση τις µέσες τιµές των αντοχών των υλικών. Οι λόγοι λ υπολογίζονται τόσο κατά την αποτίμηση όσο και κατά τον ανασχεδιασμό για κάθε πρωτεύον στοιχείο. κρίσιμος λόγος λ: ο μεγαλύτερος λόγος λ που προέκυψε σε έναν όροφο. Οι «δείκτες ανεπάρκειας» υπολογίζονται μόνο με βάση τις αντοχές σε κάμψη (αφού για τις τέμνουσες γίνεται ικανοτικός υπολογισμός). Ο υπολογισμός τους είναι ιδιαίτερα σημαντικός γιατί εκτός από το γεγονός ότι προσδιορίζουν την μορφολογική κανονικότητα (όπως θα παρουσιασθεί παρακάτω), δίνουν και μία πρώτη εικόνα για την αντίσταση του κτιρίου σε σεισμό π.χ. αν λ>4 για μεγάλο πλήθος στοιχείων τότε η ανεπάρκεια είναι σαφής. Στην περίπτωση των κατακόρυφων στοιχείων που επιπονούνται σε διαξονική κάµψη µε αξονική δύναµη, ο λόγος λ (για κάµψη και ορθή δύναµη) είναι ευχερέστερο να υπολογίζεται ως ο λόγος του απαιτούµενου διαµήκους οπλισµού που προκύπτει µε βάση τις ροπές (στις δύο διευθύνσεις) και τις αξονικές δυνάµεις οι οποίες αντιστοιχούν στη δράση SΕ του σεισµικού συνδυασµού, προς τον αντίστοιχο υπάρχοντα. Δηλαδή: λ = (απαιτούμενος οπλισμός για SE)/(υπάρχον οπλισμός) ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

40 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΕΛΑΣΤΙΚΗ ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ Για τον προσδιορισµό του κρίσιµου λόγου ορόφου δεν είναι απαραίτητο να λαµβάνονται υπόψη οι δοκοί εκτός εάν πρόκειται για δοκούς κυρίων πλαισίων σε αµιγώς πλαισιακά συστήµατα Μορφολογική κανονικότητα Τα μορφολογικά χαρακτηριστικά του κτιρίου επηρεάζουν τη συμπεριφορά του υπό σεισμικές δράσεις. Έτσι δείχνουν αν μπορεί να εφαρμοστεί κάποια μέθοδος ανάλυσης. Το κτίριο θεωρείται μορφολογικά κανονικό όταν ικανοποιούνται οι αναφερόμενες στον EC8-1 συνθήκες. Για υφιστάμενα κτίρια, μπορούν εναλλακτικά να ικανοποιούνται οι παρακάτω συνθήκες: a) Κανένας επιµέρους φορέας ανάληψης σεισµικών δράσεων δεν διακόπτεται καθ ύψος ούτε συνεχίζει σε διαφορετικό φάτνωµα. b) Κανένας επιµέρους φορέας ανάληψης σεισµικών δράσεων δεν συνεχίζει στον γειτονικό όροφο σε εκτός επιπέδου εσοχή. Εικόνα 3.1: Παραδείγματα μη-κανονικότητας καθ ύψος: Διακοπή φορέα καθ ύψος (αριστερά), εκτός επιπέδου εσοχή (δεξιά). c) Το κτίριο δεν περιλαµβάνει όροφο του οποίου ο µέσος δείκτης ανεπάρκειας λk υπερβαίνει το 150% του µέσου δείκτη ανεπάρκειας ενός γειτονικού (υποκείµενου ή υπερκείµενου) ορόφου, όπου ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

41 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΕΛΑΣΤΙΚΗ ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ Στη σχέση αυτή, λi είναι ο δείκτης ανεπάρκειας για το κύριο στοιχείο i του ορόφου, VSi είναι η αντίστοιχη δρώσα τέµνουσα (από ελαστική ανάλυση για q=1), και n ο αριθµός των κύριων στοιχείων του ορόφου k. Αν υπάρχει τέτοιος όροφος τότε αυτός ονομάζεται καμπτοδιατμητικός ασθενής όροφος. Η συνθήκη αυτή δεν ελέγχεται όταν λk 1,0 d) Το κτίριο δεν περιλαµβάνει όροφο του οποίου, για µια δεδοµένη διεύθυνση της σεισµικής δράσης, το πηλίκο του λόγου λ στοιχείου που βρίσκεται στη µια πλευρά του ορόφου, προς τον αντίστοιχο λόγο στοιχείου που βρίσκεται σε οιαδήποτε άλλη πλευρά (του ορόφου) υπερβαίνει το 1,5. Ο κανόνας αυτός αφορά ορόφους των οποίων το υπερκείµενο διάφραγµα δεν είναι ευπαραµόρφωτο εντός του επιπέδου του. Στην παρούσα εργασία ο έλεγχος μορφολογικής κανονικότητας θα πραγματοποιηθεί και σύμφωνα με τα κριτήρια του EC8-1 για λόγους πληρότητας και σύγκρισης, οπότε χρήσιμο θα ήταν να γίνει μία αναφορά και τις διατάξεις αυτές. Σύμφωνα με την Παράγραφο του EC8-1, οι φορείς κτιρίων ταξινομούνται σε κανονικούς και μη-κανονικούς. Έτσι καθορίζονται τα εξής: -Το στατικό προσομοίωμα (επίπεδο ή χωρικό). -Η μέθοδος ανάλυσης (ανάλυση φάσματος απόκρισης ή ιδιομορφική ανάλυση φάσματος απόκρισης). -Η τιμή του συντελεστή συμπεριφοράς q (μειώνεται για μη-κανονικά σε όψη κτίρια: q=0,8 qαναφ.). Η κανονικότητα του κτιρίου σε όψη και κάτοψη εξετάζεται χωριστά και επηρεάζει αντιστοίχως την σεισμική ανάλυση και μελέτη, όπως φαίνεται στον παρακάτω πίνακα: Πίνακας 3.1: Επιπτώσεις στατικής κανονικότητας στην σεισμική ανάλυση και μελέτη. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

42 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΕΛΑΣΤΙΚΗ ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ Κανονικότητα σε κάτοψη ( του EC8-1): Οσον αφορά την αντοχή σε οριζόντια φορτία και την κατανομή της μάζας, το κτίριο θα είναι κατά προσέγγιση συμμετρικό σε κάτοψη, σε σχέση με δύο ορθογώνιους άξονες. Η διαμόρφωση της κάτοψης θα είναι συμπαγής, δηλ., κάθε πλάκα ορόφου θα οριοθετείται από κυρτή πολυγωνική γραμμή. Εάν υπάρχουν ανωμαλίες στην περίμετρο (εισέχουσες γωνίες ή εσοχές στην περίμετρο), η κανονικότητα σε κάτοψη μπορεί να θεωρηθεί ότι ικανοποιείται, υπό τον όρο ότι οι ανωμαλίες αυτές δεν έχουν επιπτώσεις στην δυσκαμψία της πλάκας στο επίπεδό της και ότι, σε κάθε ανωμαλία, η περιοχή μεταξύ του περιγράμματος της πλάκας και της κυρτής πολυγωνικής γραμμής που περιβάλλει την πλάκα δεν υπερβαίνει 5% της επιφάνειας του ορόφου. Η δυσκαμψία των πλακών ορόφων μέσα στο επίπεδό τους θα είναι αρκετά μεγάλη σε σύγκριση με την οριζόντια δυσκαμψία των κατακόρυφων φερόντων στοιχείων, έτσι ώστε η παραμόρφωση της πλάκας να έχει μικρή επίδραση στη κατανομή των δυνάμεων μεταξύ των κατακόρυφων φερόντων στοιχείων. Από την άποψη αυτή, κατόψεις με μορφή L, Π, H, I, και Χ πρέπει να εξετάζονται προσεκτικά, ειδικότερα όσον αφορά την δυσκαμψία των κλάδων, που πρέπει να είναι συγκρίσιμη με αυτήν του κεντρικού σκέλους, προκειμένου να ικανοποιηθεί η συνθήκη άκαμπτου διαφράγματος. Η παρούσα παράγραφος έχει εφαρμογή για τη γενική συμπεριφορά του κτιρίου. Η λυγηρότητα του κτιρίου σε κάτοψη, λ=lmax/lmin, δεν θα είναι μεγαλύτερη του 4, όπου το Lmax και το Lmin είναι αντίστοιχα η μεγαλύτερη και η μικρότερη διάσταση του κτιρίου σε κάτοψη, μετρούμενη σε ορθογώνιες διευθύνσεις. Σε κάθε επίπεδο και για κάθε διεύθυνση της ανάλυσης x και y, η στατική εκκεντρότητα eo και η ακτίνα δυστρεψίας r ικανοποιούν τις δύο παρακάτω συνθήκες οι οποίες δίνονται για την διεύθυνση y της ανάλυσης: όπου: eox 0,3 rx rx ls eox είναι η απόσταση μεταξύ του κέντρου δυσκαμψίας και του κέντρου μάζας, που μετράται κατά την διεύθυνση x, κάθετη στην εξεταζόμενη διεύθυνση της ανάλυσης rx είναι η τετραγωνική ρίζα του λόγου της δυστρεψίας προς την μεταφορική δυσκαμψία στην διεύθυνση y («ακτίνα δυστρεψίας»), και ls είναι η ακτίνα αδρανείας της μάζας της πλάκας ορόφου σε κάτοψη (τετραγωνική ρίζα του λόγου (α) της πολικής ροπής αδρανείας της μάζας της πλάκας του ορόφου σε κάτοψη, ως προς το κέντρο μάζας της πλάκας του ορόφου προς (β) την μάζα της πλάκας του ορόφου). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

43 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΕΛΑΣΤΙΚΗ ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ Οι ορισμοί του κέντρου δυσκαμψίας και της ακτίνας δυστρεψίας r δίνονται ως εξής: Σε μονώροφα κτίρια το κέντρο δυσκαμψίας ορίζεται ως το κέντρο της μεταφορικής δυσκαμψίας όλων των βασικών σεισμικών μελών. Η ακτίνα δυστρεψίας r ορίζεται ως η τετραγωνική ρίζα του λόγου της γενικής δυστρεψίας ως προς το κέντρο της μεταφορικής δυσκαμψίας, προς την γενική μεταφορική δυσκαμψία, σε μία διεύθυνση, στην οποία λαμβάνονται υπόψη όλα τα βασικά σεισμικά μέλη που δρουν στην διεύθυνση αυτή. Σε πολυώροφα κτίρια είναι δυνατοί μόνο κατά προσέγγιση ορισμοί του κέντρου δυσκαμψίας και της ακτίνας δυστρεψίας. Απλουστευμένος ορισμός για την ταξινόμηση της στατικής κανονικότητας σε κάτοψη και για την κατά προσέγγιση ανάλυση των στρεπτικών αποτελεσμάτων, είναι δυνατός όταν ικανοποιούνται οι ακόλουθες συνθήκες: όλα τα συστήματα ανάληψης οριζόντιων φορτίων, όπως πυρήνες, φέροντα τοιχώματα ή πλαίσια, είναι συνεχή, χωρίς διακοπή, από τα θεμέλια έως την κορυφή του κτιρίου. οι μορφές παραμόρφωσης των επιμέρους συστημάτων υπό οριζόντια φορτία δεν παρουσιάζουν μεγάλες διαφορές. Η συνθήκη αυτή μπορεί να θεωρηθεί ότι ικανοποιείται στις περιπτώσεις πλαισιωτών συστημάτων ή συστημάτων τοιχωμάτων. Γενικά η συνθήκη αυτή δεν ικανοποιείται σε διπλά συστήματα. Σε πλαισιωτά συστήματα και σε συστήματα εύκαμπτων τοιχωμάτων στα οποία επικρατεί η παραμόρφωση σε κάμψη των στοιχείων, η θέση των κέντρων δυσκαμψίας και η ακτίνα δυστρεψίας όλων των ορόφων μπορούν να υπολογιστούν με βάση τις ροπές αδρανείας των διατομών των κατακόρυφων στοιχείων. Εάν, εκτός των καμπτικών, είναι επίσης σημαντικές οι διατμητικές παραμορφώσεις, οι τελευταίες μπορούν να ληφθούν υπόψη με τη χρήση ισοδύναμης ροπής αδρανείας της διατομής. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

44 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΕΛΑΣΤΙΚΗ ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ Κανονικότητα σε όψη ( του EC8-1): Όλα τα συστήματα ανάληψης οριζοντίων φορτίων, όπως πυρήνες, φέροντα τοιχώματα ή πλαίσια, θα είναι συνεχή χωρίς διακοπή από τα θεμέλια έως την άνω επιφάνεια του κτιρίου, ή, εάν υπάρχουν ζώνες εσοχών με διαφορετικά ύψη, έως την άνω επιφάνεια της σχετικής ζώνης του κτιρίου. Η μεταφορική δυσκαμψία και η μάζα των επιμέρους ορόφων θα παραμένουν σταθερές ή θα μειώνονται βαθμιαία, χωρίς απότομες αλλαγές, από τη βάση προς την κορυφή ενός κτιρίου. Σε κτίρια με πλαισιωτό σύστημα ο λόγος της πραγματικής αντοχής ορόφων προς την αντοχή που απαιτείται από την ανάλυση δεν πρέπει να διαφέρει δυσανάλογα μεταξύ συνεχόμενων ορόφων (σχετικά με αυτήν την συνθήκη τα ειδικά θέματα που αφορούν πλαίσια με τοιχοπληρώσεις εξετάζονται στην του EC8-1). Όταν υπάρχουν εσοχές, ισχύουν οι ακόλουθες πρόσθετες συνθήκες: για βαθμιδωτές εσοχές που διατηρούν την αξονική συμμετρία του φορέα, η εσοχή σε οποιονδήποτε όροφο δεν θα είναι μεγαλύτερη από το 20% της προηγούμενης διάστασης σε κάτοψη στην διεύθυνση της εσοχής (Εικόνα 3.1.a και 3.1.b) Εικόνα 3.1a και 3.1.b ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

45 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΕΛΑΣΤΙΚΗ ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ για μια μεμονωμένη εσοχή μέσα σε ύψος μικρότερο από 15% του συνολικού ύψους του κύριου στατικού συστήματος, η εσοχή δεν θα είναι μεγαλύτερη από το 50% της προηγούμενης διάστασης σε κάτοψη (Εικόνα 3.1.c). Σε τέτοια περίπτωση το κάτω μέρος του φορέα που περιλαμβάνεται μέσα στην κατακόρυφη προβολή της περιμέτρου των ανώτερων ορόφων πρέπει να μελετηθεί ώστε να αναλαμβάνει τουλάχιστον 75% των οριζόντιων τεμνουσών δυνάμεων που θα αναπτύσσονταν στην ίδια ζώνη σε παρόμοιο κτίριο χωρίς τη διεύρυνση του κάτω μέρους Εικόνα 3.1.c εάν οι εσοχές δεν διατηρούν τη συμμετρία του φορέα, το άθροισμα των εσοχών όλων των ορόφων σε κάθε όψη δεν θα είναι μεγαλύτερο από το 30% της διάστασης της κάτοψης στο ισόγειο επάνω από την θεμελίωση ή επάνω από την άνω επιφάνεια άκαμπτου υπογείου, και κάθε επιμέρους εσοχή δεν θα είναι μεγαλύτερη από το 10% της προηγούμενης διάστασης κάτοψης (Εικόνα 3.1.d). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

46 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΕΛΑΣΤΙΚΗ ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ Εικόνα 3.1.d 3.2 Προϋποθέσεις εφαρμογής Σύμφωνα με την Παράγραφο του ΚΑΝ.ΕΠΕ. η εφαρµογή της ελαστικής δυναµικής µεθόδου επιτρέπεται υπό τις προϋποθέσεις που αναφέρονται στον ΕC8-3. Ειδικότερα για τα κτίρια της χώρας µας, ισχύουν εναλλακτικά οι παρακάτω αναφερόµενες προϋποθέσεις. Οι προϋποθέσεις αυτές δεν είναι απαραίτητες για στάθµη επιτελεστικότητας Α. i. Το πεδίο εφαρµογής της δυναµικής ελαστικής µεθόδου ορίζεται από τη συνθήκη πως για όλα τα κύρια στοιχεία προκύπτει λ 2,5 ή για ένα ή περισσότερα από αυτά προκύπτει λ>2.5 και το κτίριο είναι µορφολογικά κανονικό. ii. Ανεξαρτήτως της ισχύος των συνθηκών της προηγουµένης παραγράφου, αλλά υπό την προϋπόθεση ότι δεν υπάρχουν ουσιώδεις βλάβες, επιτρέπεται για τους σκοπούς (µόνον) της αποτίµησης η εφαρµογή της δυναµικής ελαστικής µεθόδου. Στην περίπτωση αυτή οι συντελεστές ασφαλείας προσοµοιώµατος γsd αυξάνονται κατά 0,15. Επειδή στην προσομοίωση των κτιρίων, οι τιμές της γραμμικής ελαστικής δυσκαμψίας και της ιξώδους απόσβεσης αντιστοιχούν σε απόκριση των δομικών στοιχείων κοντά στο όριο διαρροής τους, οι τιμές αυτές των δυνάμεων διαρροής θα εκτιμώνται με βάση τις μέσες τιμές των αντοχών των υλικών. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

47 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4: ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ 4.1 Εισαγωγή Η κατασκευή που πρόκειται να μελετηθεί στην παρούσα εργασία, αποτελεί ένα κτίριο κατοικιών που βρίσκεται στη Θεσσαλονίκη. Περιλαμβάνει μεγάλη ποικιλία διαφορετικών διατομών καθώς και οπλισμών. Αυτή η έλλειψη ομοιομορφίας καθιστά την ανάλυσή της κατασκευής αρκετά περίπλοκη. Παρατηρείται σε αρκετά σημεία η ύπαρξη φυτευτών υποστυλωμάτων καθώς και η δόμηση με δοκούς επί δοκών. Η κατασκευή του κτιρίου πραγματοποιήθηκε το 1978, σύμφωνα με τον πρώτο Αντισεισμικό Κανονισμό της Ελλάδας (Βασιλικό διάταγμα 1959), και επομένως συμμορφώνεται στις διατάξεις του τότε ισχύοντα κανονισμού, ο οποίος στηριζόταν περισσότερο στην εμπειρία του υπεύθυνου μηχανικού και του εργατικού προσωπικού. Έχει αποδειχθεί αρκετές φορές πως σε τέτοιου είδους κτίρια δεν δινόταν η απαιτούμενη σημασία στις κατασκευαστικές λεπτομέρειες. Συχνά παρατηρείται έλλειψη ή ανεπαρκής παρουσία συνδετήρων, ανεπαρκείς αγκυρώσεις και επικαλύψεις οπλισμών. Όλα αυτά μπορούν να εξακριβωθούν με καταστρεπτικές ή και όχι μεθόδους. Στο εν λόγω κτίριο δεν χρησιμοποιήθηκε κάποια από αυτές τις μεθόδους αλλά η αποτίμηση έγινε βασιζόμενη στα υπάρχοντα σχέδια. Με δεδομένα όλα τα παραπάνω, υπάρχουν σημαντικές αμφιβολίες για το κατά πόσο καλύπτονται οι απαιτήσεις αντισεισμικού σχεδιασμού των σύγχρονων κανονισμών. 4.2 Τεχνικά Δεδομένα Τα δεδομένα που χαρακτηρίζουν την κατασκευή είναι τα εξής: Αριθμός ορόφων: 6 (ημιυπόγειο + 5 όροφοι) Μέσο ύψος ορόφου: 3.0m Βάθος θεμελίωσης: 2.00m Ποιότητα σκυροδέματος:β160 ή C12/15 Ποιότητα χάλυβα: StIR Ζώνη σεισμικής επικινδυνότητας: Ι (ag=0.16g) Έδαφος: B ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

48 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ Το κτίριο που πρόκειται να μελετηθεί, όπως έχει προηγουμένως αναφερθεί, είναι μία εξαώροφη πολυκατοικία που διαθέτει ημιυπόγειο, ενώ οι δύο τελευταίοι όροφοι δημιουργούν εσοχές καθιστώντας έτσι το κτίριο μη-κανονικό καθ ύψος. Σε κάτοψη το κτίριο είναι σχεδόν τετραγωνικό, διαστάσεων περίπου 19x9. Μία τυπική τομή φαίνεται στην παρακάτω εικόνα. Εικόνα 4.1: Τομή Β-Β ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

49 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ Στη συνέχεια η αναφορά σε κάθε όροφο θα γίνεται σύμφωνα με το παρακάτω σκίτσο. Εικόνα 4.2: Διαχωρισμός του κτιρίου καθ ύψος σε στάθμες. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

50 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ 4.3 Υλικά Σκυρόδεμα Σύμφωνα με τα κατασκευαστικά σχέδια του κτιρίου η ποιότητα του σκυροδέματος που χρησιμοποιήθηκε είναι B160. Αυτό σημαίνει μέση κυβική αντοχή 160 kg/cm 2. Άρα από κατάλληλο διάγραμμα αναγωγής της παραπάνω αντοχής σε κυλινδρική προκύπτει πως η κυλινδρική αντοχή είναι ίση με 0,8 160=128 kg/cm 2 (12,56 MPa), που προσεγγιστικά ισοδυναμεί με 13 MPa. Εικόνα 4.3: Συσχέτιση τυπικών αντοχών σκυροδέματος καθορισμένων σύμφωνα με το ΒΔ/54 DIN 1045 και ΝΚΩΣ (CEB-MC/78), Επομένως θεωρήθηκε σκυρόδεμα κατηγορίας C12/15 δηλαδή, η χαρακτηριστική αντοχή (fck) κυλινδρικού δοκιμίου (διαμέτρου 150mm,ύψους 300 mm ) στις 28 ημέρες, δηλαδή μετά την ωρίμανση του σκυροδέματος, είναι 12ΜPa ενώ η χαρακτηριστική αντοχή κυβικού δοκιμίου (fck,cube) (διαστάσεων 150x150x150 mm) είναι 15MPa. Χαρακτηριστική αντοχή, fck, δοκιμίου θεωρείται εκείνη η τιμή αντοχής κάτω της οποίας υπάρχει 5% πιθανότητα να βρεθεί η τιμή αντοχής ενός τυχαίου δοκιμίου. Το μέτρο ελαστικότητας του σκυροδέματος προσεγγιστικά ορίζεται ως η ευθεία από σc = 0 ως το 40% της θλιπτικής αντοχής του σκυροδέματος και για C12/15 λαμβάνεται ίσο με Εcm=27 GPa. Εικόνα 4.4: Διάγραμμα τάσεων-παραμορφώσεων σκυροδέματος. Το μέτρο ελαστικότητας είναι η κλίση του πρώτου ευθύγραμμου τμήματος. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

51 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ Ο λόγος Poisson λαμβάνεται ίσος με 0,2 για αρηγμάτωτο σκυρόδεμα. Ο συντελεστής θερμικής διαστολής του σκυροδέματος μπορεί να λαμβάνεται ίσος με Κ Χάλυβας Η ποιότητα χάλυβα που χρησιμοποιήθηκε είναι StIR, που σημαίνει ότι η χαρακτηριστική τιμή του ορίου διαρροής είναι 220MPa. Χαρακτηριστική αντοχή, fyk, δοκιμίου θεωρείται εκείνη η τιμή ορίου διαρροής, fy, κάτω της οποίας υπάρχει 5% πιθανότητα να βρεθεί η τιμή αντοχής ενός τυχαίου δοκιμίου. Το μέτρο ελαστικότητας λαμβάνεται ίσο με Es=200 GPa. Η κατηγορία ολκιμότητας είναι C (υψηλή ολκιμότητα ) σύμφωνα με τις ισχύουσες διατάξεις Γεωμετρία & Όπλιση Παρακάτω θα παρουσιασθούν σε πίνακες και σε σχέδια ξυλοτύπων οι διατομές και οι οπλισμοί των δομικών στοιχείων κάθε στάθμης. Στους πίνακες θα παρουσιασθούν οι διαμήκεις οπλισμοί καθώς οι συνδετήρες για όλο το κτίριο είναι: Συνδετήρες δοκών: Ø6/20 Συνδετήρες υποστυλωμάτων: Ø6/20 Χρησιμοποιήθηκαν ράβδοι λείου χάλυβα τόσο για τους διαμήκεις όσο και για τους εγκάρσιους οπλισμούς. Όπως αναφέρθηκε και προηγουμένως η διάταξη είναι περίπλοκη με την ύπαρξη αρκετών φυτευτών υποστυλωμάτων και τη δόμηση με δοκούς επί δοκών. Αυτό οφείλεται κυρίως στις δύο εσοχές που δημιουργούνται στους δύο τελευταίους ορόφους. Τοιχώματα εμφανίζονται κυρίως στον πυρήνα. Υπάρχουν και δύο μικρότερα τοιχώματα, στην αριστερή και τη δεξιά παρειά, διατεταγμένα κυρίως κατά την διεύθυνση y παρουσιάζοντας μία μικρή κλίση ως προς τον άξονα (7 και 2 αντίστοιχα). Τα τοιχώματα αυτά σταματούν στον τέταρτο όροφο, δεν συνεχίζουν δηλαδή στις εσοχές. Οι διατομές όλων των τοιχωμάτων διαμορφώνονται στα άκρα με κρυφοκολώνες ορθογωνικής διατομής. Οι διαστάσεις και ο οπλισμός τους στα τοιχώματα του πυρήνα μειώνονται καθ ύψος ενώ στα περιμετρικά παραμένουν σταθερά. Ο κορμός των τοιχωμάτων οπλίζεται με διπλή εσχάρα #Ø8/250 ενώ για τους συνδετήρες των κρυφοκολωνών έγινε η υπόθεση ότι είναι λείοι χάλυβες διαμέτρου Ø6 τοποθετημένοι ανά 250 mm. Οι πλάκες είναι συμπαγείς, πάχους 0,13m σε όλους τους ορόφους. Οι πρόβολοι που σχηματίζονται έχουν μικρό πλάτος που δεν ξεπερνά το 1m. Σχετικά με την επίστρωση των δαπέδων δεν υπάρχουν πληροφορίες. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

52 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ Πληροφορίες επίσης δεν υπάρχουν για τους διαχωριστικούς τοίχους, καθώς και για τους τοίχους πλήρωσης. Από τα υπάρχοντα σχέδια φαίνεται μόνο ότι το πάχος των εξωτερικών τοιχοποιιών είναι 20cm και των εσωτερικών 10cm. Θεωρήθηκε πως οι τοιχοποιίες δεν συμμετέχουν στην ανάληψη σεισμικών δυνάμεων. Για τον καθορισμό των φορτίων που θα μεταβιβάσουν στις δοκούς έγινε η θεώρηση πως η εξωτερική τοιχοποιία είναι μπατική ενώ η εσωτερική δρομική. Βασική διαφορά των δύο είναι ότι το φορτίο της μπατικής λαμβάνεται 3,6 kn/m² ενώ της δρομικής 2,1 kn/m². Επίσης, κάποιες από τις επιπλέον βασικές παραδοχές που έγιναν είναι: Θεωρείται πως τα υπάρχοντα σχέδια αντιπροσωπεύουν επακριβώς την πραγματική κατάσταση των στοιχείων, καθώς δεν πραγματοποιήθηκαν επιτόπου μετρήσεις. Λαμβάνεται υπόψη η ονομαστική τιμή των διατομών των οπλισμών και παραβλέπεται η πιθανή οξείδωση και κατ επέκταση μείωση των διατομών. Δεν λαμβάνεται υπόψη η συνεισφορά του κατασκευαστικού οπλισμού (montage) στην άνω παρειά των στηρίξεων, καθώς θεωρείται πως δεν αγκυρώνεται επαρκώς, με αποτέλεσμα να μην ενεργοποιείται κατά τη διάρκεια του σεισμού. Ο οπλισμός ανοιγμάτων κάμπτεται ως προς το ήμισυ στις περιοχές των στηρίξεων, ώστε να συνεισφέρει στην παραλαβή των αρνητικών καμπτικών ροπών στις θέσεις αυτές. Δεν λαμβάνεται υπόψη η συνεισφορά του οπλισμού των πλακών στο συνεργαζόμενο πλάτος πλάκας - δοκού. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

53 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ Στάθμη 0: Για την θεμελίωση της κατασκευής έγινε η απλοποιητική παραδοχή με την ύπαρξη πακτώσεων στη βάση όλων των κατακόρυφων δομικών στοιχείων. Επομένως στην προκειμένη περίπτωση δεν θα γίνει εκτενής αναφορά στην γεωμετρία και τον οπλισμό αυτών των δομικών στοιχείων. Παρατηρείται η ύπαρξη συνδετήριων δοκών, κυρίως κατά τη διεύθυνση y. Το βάθος θεμελίωσης είναι στα -1,99m = 1,86m + 0,13m πάχος πλάκας θεμελίωσης. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

54 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ Στάθμη 1: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

55 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ Πίνακες 4.1: Διαστάσεις & οπλισμοί (α)δοκών, (β)υποστυλωμάτων, (γ)τοιχωμάτων στάθμης 1. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

56 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ Στάθμη 2: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

57 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ Πίνακες 4.2: Διαστάσεις & οπλισμοί (α)δοκών, (β)υποστυλωμάτων, (γ)τοιχωμάτων στάθμης 2. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

58 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ Στάθμη 3: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

59 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ Πίνακες 4.3: Διαστάσεις & οπλισμοί (α)δοκών, (β)υποστυλωμάτων, (γ)τοιχωμάτων στάθμης 3. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

60 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ Στάθμη 4: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

61 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ Πίνακες 4.4: Διαστάσεις & οπλισμοί (α)δοκών, (β)υποστυλωμάτων, (γ)τοιχωμάτων στάθμης 4. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

62 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ Στάθμη 5: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

63 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ Πίνακες 4.5: Διαστάσεις & οπλισμοί (α)δοκών, (β)υποστυλωμάτων, (γ)τοιχωμάτων στάθμης 5. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

64 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ Στάθμη 6: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

65 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ Πίνακες 4.6: Διαστάσεις & οπλισμοί (α)δοκών, (β)υποστυλωμάτων, (γ)τοιχωμάτων στάθμης 6. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

66 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ 4.4 Κατηγορία εδάφους Οι κατηγορίες εδάφους A, B, C, D, και E, που καθορίζονται από την στρωματογραφία και τις παραμέτρους που δίνονται στον πίνακα 4.19 και που περιγράφονται παρακάτω, μπορούν να χρησιμοποιηθούν για να αποτιμήσουν την επιρροή των τοπικών εδαφικών συνθηκών στη σεισμική δράση. Αυτό μπορεί επίσης να γίνει λαμβάνοντας επιπλέον υπόψη την επιρροή της γεωλογίας των βαθύτερων στρωμάτων στη σεισμική δράση (παρ ΕΝ1998). Πίνακας 4.19: Κατηγορία εδάφους. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

67 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ 4.5 Ζώνη Σεισμικής Επικινδυνότητας Απόσπασμα από EN1998: Για τις περισσότερες από τις εφαρμογές του EN 1998, η επικινδυνότητα περιγράφεται από μια μοναδική παράμετρο, δηλ. την τιμή της μέγιστης εδαφικής επιτάχυνσης αναφοράς agr σε έδαφος κατηγορίας Α. Πρόσθετες παράμετροι που απαιτούνται για συγκεκριμένους τύπους φορέων δίνονται στα σχετικά μέρη του EN ΣΗΜΕΙΩΣΗ: Η μέγιστη εδαφική επιτάχυνση αναφοράς agr σε έδαφος κατηγορίας Α για χρήση σε μια χώρα ή τμήμα μιας χώρας μπορεί να ληφθεί από χάρτες ζωνών στο Εθνικό Προσάρτημα. Η μέγιστη εδαφική επιτάχυνση αναφοράς που επιλέγεται από τις Εθνικές Αρχές για κάθε σεισμική ζώνη, αντιστοιχεί στην τιμή αναφοράς της περιόδου επαναφοράς TNCR της σεισμικής δράσης για την απαίτηση μη κατάρρευσης (ή, αντίστοιχα, την τιμή αναφοράς της πιθανότητας υπέρβασης σε 50 έτη, PNCR) που επιλέγεται από τις Εθνικές Αρχές. Στην εικόνα 4.5 παρουσιάζεται ο χάρτης των τριών σεισμικών ζωνών Ζ1, Ζ2 και Ζ3 που ισχύει για την Ελλάδα. Σε κάθε σεισμική ζώνη ορίζεται μία τιμή αναφοράς agr της μέγιστης εδαφικής επιτάχυνσης σε έδαφος κατηγορίας Α, η οποία αντιστοιχεί στην τιμή αναφοράς της περιόδου επαναφοράς TNCR= 475 έτη, σύμφωνα με τον ακόλουθο Πίνακα Πίνακας 4.20 ΣΗΜΕΙΩΣΗ 1: Επισημαίνεται ότι, σύμφωνα με το ΕΝ :2003 η σεισμική δράση σε κάθε ζώνη χαρακτηρίζεται από την επιτάχυνση του εδάφους agr, η οποία ορίζεται για έδαφος κατηγορίας Α, ενώ προβλέπεται ουσιαστική αύξησή της (πολλαπλασιασμός επί τον συντελεστή S > 1.0) για τις άλλες κατηγορίες εδάφους. Αντίθετα, ο ΕΑΚ2000 δεν προβλέπει εξάρτηση της επιτάχυνσης του εδάφους από την κατηγορία εδάφους. ΣΗΜΕΙΩΣΗ 2: Οι τιμές agr/g που δίνονται στον Πίνακα 4.20, για τις ζώνες Ζ1, Ζ2 και Ζ3 είναι ίσες με τις τιμές α = Α/g που ορίζονται από τον ΕΑΚ2000 για τις ζώνες Ι, ΙΙ και ΙΙΙ αντίστοιχα. Επειδή οι τελευταίες προέρχονται από μετρήσεις που κατά μεγάλο μέρος έγιναν σε εδάφη κατηγορίας B ή C, οι τιμές του Πίνακα 4.20 μπορεί να συνεπάγονται αύξηση της σεισμικής δράσης σχεδιασμού κατά 15 έως 20%, για εδάφη των κατηγοριών C και Β αντίστοιχα, σε σχέση με την δράση που ορίζεται από τον ΕΑΚ2000. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

68 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ Εικόνα 4.5: Χάρτης σεισμικής επικινδυνότητας. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

69 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΦΟΡΕΑ 4.6 Τελικές Παραδοχές Σε συνδυασμό με τα όσα αναφέρθηκαν στο Κεφάλαιο 2 του παρόντος τεύχους οι παραδοχές και οι βάσεις στις οποίες στηρίχθηκε η ανάλυση του κτιρίου, είναι οι εξής: Επιλέγεται Στάθμη Επιτελεστικότητας B1, δηλαδή πιθανότητα υπέρβασης σεισμικής δράσης εντός του συμβατικού χρόνου ζωής των 50 ετών 10% (μέση περίοδος επαναφοράς 475 έτη) με «Σημαντικές Βλάβες» (σημαντικές και εκτεταμένες αλλά επισκευάσιμες βλάβες). Στάθμη Αξιοπιστίας Δεδομένων για το σκυρόδεμα: «Ικανοποιητική» άρα γc=1,5. Στάθμη Αξιοπιστίας Δεδομένων για τον χάλυβα: «Ικανοποιητική» άρα γs=1,15. Το σύνολο σχεδόν των σεισμικών δράσεων θα παραληφθεί από νέους και ικανούς φορείς, άρα γsd=1,00 ΑΛΛΑ θα εφαρμοστεί ελαστική μέθοδος οπότε για λόγους ασφαλείας τελικά γsd=1,15. Γενικά για τις δράσεις ισχύουν οι σχέσεις: γg G+γq Q για τις βασικές δράσεις γg G+ψi Q για τις τυχηματικές δράσεις Οπότε ισχύει: γq=1,5 ψi=0,3 Για τους βασικούς συνδυασµούς και για δυσµενείς επιρροές της δράσεως είναι Ικανοποιητική η ΣΑΔ, άρα γg = 1,35 Για τυχηματικούς συνδυασμούς και Ικανοποιητική ΣΑΔ γg=1,10 Άρα τελικά ισχύουν οι εξής συνδυασμοί: Βασικοί συνδυασμοί: 1,35 G+1,50 Q Τυχηματικοί συνδυασμοί: 1,10 G+0,3 Q Εφαρμοσθέντες Κανονισμοί μελέτης (και κατασκευής) <1985, ευμενής απουσία τοιχοπληρώσεων, χωρίς ουσιώδεις βλάβες σε πρωτεύοντα στοιχεία άρα q=1,7. Στάθμη Επιτελεστικότητας Β, άρα q*/q =1,00. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

70 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5: ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS 5.1 Γενικά Όπως έχει αναφερθεί, για την ανάλυση της κατασκευής χρησιμοποιήθηκε το πρόγραμμα ETABS v σε συνδυασμό με το ECtools. Κάθε πρόγραμμα λειτουργεί βασιζόμενο σε κάποιες παραδοχές, η εφαρμογή των οποίων είναι απαραίτητη για την σωστή και αποτελεσματική λειτουργία του. Θα πρέπει επομένως κατά την προσομοίωση της κατασκευής στο ETABS να ληφθούν υπόψη και κάποιες βασικές απαιτήσεις του ECtools. Έτσι το προσομοίωμα θα πρέπει να περιλαμβάνει τουλάχιστον τα παρακάτω: Επιλογή μονάδων KN m. Ιδιότητες υλικών Ο/Σ : Χαρακτηριστική θλιπτική αντοχή σκυροδέματος (f c,εύρος τιμών kpa), εφελκυστική αντοχή διαμήκων οπλισμών (fy, εύρος τιμών kpa) και εφελκυστική αντοχή συνδετήρων (fys,εύρος τιμών kpa). Ειδικά για τα υλικά τοιχοποιίας, αυτά εισάγονται ως υλικό τύπου σκυροδέματος με τις κατάλληλες ιδιότητες ώστε να αναγνωρίζονται από το etools. Πιο συγκεκριμένα, για την κάμψη, η μέση θλιπτική αντοχή της τοιχοποιίας (fm) εισάγεται στη θέση f c (εύρος τιμών kpa), ενώ για τη διάτμηση, η τιμή της συνοχής (fvko) εισάγεται στη θέση fy (εύρος τιμών kpa) και τέλος, η ελάχιστη τιμή μεταξύ των fb και fvk,lim που δίνονται στους πίνακες του ΕC6 ανάλογα με τον τύπο της τοιχοποιίας, εισάγεται στη θέση fys (εύρος τιμών kpa). Δημιουργία άκαμπτων διαφραγμάτων (rigid diaphragms) στους ορόφους (για τους ελέγχους στρεπτικής ευαισθησίας και εξαίρεσης ικανοτικού ελέγχου κόμβων). Επίλυση του φορέα με δυναμική φασματική ανάλυση ώστε να υπολογιστούν οι ιδιομορφές του κτιρίου και οι αντίστοιχες μετακινήσεις των διαφραγμάτων (για τους ελέγχους στρεπτικής ευαισθησίας και εξαίρεσης ικανοτικού ελέγχου κόμβων). Προαιρετική εισαγωγή της τυχηματικής εκκεντρότητας ως ροπή στρέψης στο κέντρο βάρους κάθε ορόφου λόγω σεισμού κατά x και y (σε ξεχωριστές στατικές φορτιστικές καταστάσεις) ή εισαγωγή της εκκεντρότητας στο φάσμα της κάθε διεύθυνσης. Δημιουργία στατικών φορτιστικών καταστάσεων με προκαθορισμένα ονόματα EXSTAT και EYSTAT για σεισμό στη διεύθυνση x και y αντίστοιχα, ώστε να υπολογιστεί το ποσοστό συμμετοχής των τοιχείων στον κάθε όροφο (έλεγχος εξαίρεσης ικανοτικού ελέγχου κόμβων). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

71 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS Ορισμός των τοιχείων ως Piers, αποτελούμενα είτε από γραμμικά είτε από επιφανειακά στοιχεία είτε από συνδυασμό γραμμικών και επιφανειακών στοιχείων. Η διαστασιολόγηση των τοιχείων απαιτεί την περιγραφή κάθε διατομής στον αντίστοιχο προεπεξεργαστή του etools γιατί η γεωμετρία τους δεν είναι δυνατόν να ληφθεί απευθείας από το ETABS (όπως οι διατομές των δοκών και υποστυλωμάτων). Ορισμός των πεσών ως Piers και των διαδοκίδων ως Spandrels για τον έλεγχο άοπλης φέρουσας τοιχοποιίας. Ο έλεγχος των στοιχείων τοιχοποιίας, όπως και στα τοιχεία, απαιτεί την περιγραφή κάθε διατομής στον αντίστοιχο προεπεξεργαστή του etools. Δημιουργία των απαιτούμενων φορτιστικών καταστάσεων για τη διαστασιολόγηση. Δημιουργία διατομών δοκών και υποστυλωμάτων με υλικό Ο/Σ (ορθογωνικές,ταυ, γωνιακές, πι, κυκλικές) ή τυχαίας διατομής για τα υποστυλώματα με τη χρήση του Section Designer του ETABS. Σημείωση : Όλα τα ονόματα που εισάγονται στο προσομοίωμα του ETABS (υλικά, όροφοι, διατομές, φορτιστικές καταστάσεις κλπ) δε θα πρέπει να ξεπερνούν τους 9 χαρακτήρες (χωρίς κενά), ώστε να αναγνωρίζονται σωστά από το etools. 5.2 Φορτία υπολογισμού Για απλοποίηση του προσομοιώματος και για αποφυγή πιθανών λαθών δεν χρησιμοποιήθηκαν επιφανειακά πεπερασμένα στοιχεία για την προσομοίωση των πλακών. Αυτό που έγινε ήταν η μεταβίβαση των μόνιμων και κινητών φορτίων στις δοκούς, μέσω επιφανειών επιρροής και ομοιομορφοποίησή τους μέσω των συντελεστών λv. Για τα φορτία της κατασκεύης ισχύουν τα εξής: ΦΟΡΤΙΑ ΠΛΑΚΩΝ: Εσωτερικές πλάκες: Ι.Β. : 0,13 25=3,25 kn/m 2 g=4,25 kn/m 2 Επίστρωση: 1,00 kn/m 2 q=2 kn/m 2 Πλάκες εξωστών: Ι.Β. : 0,13 25=3,25 kn/m 2 g=4,75 kn/m 2 Επίστρωση: 1,50 kn/m 2 q=5 kn/m 2 Πλάκες κλιμακοστασίου: Ι.Β. : 0,13 25=3,25 kn/m 2 g=4,75 kn/m 2 Επίστρωση: 1,50 kn/m 2 q=3,5 kn/m 2 ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

72 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS ΦΟΡΤΙΑ ΔΟΚΩΝ: Για τις δοκούς μας ενδιαφέρει το βάρος της κρέμασης το οποίο υπολογίζεται από την εξής σχέση: g=bw (h-hf) 25 (kn/m) Σε όσες πλάκες υπάρχει τοιχοποιία θα πρέπει να ληφθεί υπόψη. Αυτό γίνεται παίρνοντας το γραμμικό φορτίο της πλάκας και κάνοντας το επιφανειακό ως εξής: Για δρομική τοιχοποιία: ΦΟΡΤΙΟ=ΜΗΚΟΣ ΥΨΟΣ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑΣ 2,1/ΕΜΒΑΔΟΝ ΠΛΑΚΑΣ Για μπατική τοιχοποιία: ΦΟΡΤΙΟ=ΜΗΚΟΣ ΥΨΟΣ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑΣ 3,6/ΕΜΒΑΔΟΝ ΠΛΑΚΑΣ Αυτή η διαδικασία φαίνεται στον παρακάτω πίνακα: ΦΟΡΤΙΑ ΕΝΔΙΑΜΕΣΩΝ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΩΝ (kn/m^2): Π1 Π2 Π3 Π4 Π5 Π6 Π7 Π8 1ης στάθμης 1,2553 2,2056 1,9835 0,6494 1,9747 1, ης στάθμης 1,2553 1,8717 2,0394 0,6494 0,7763 0, ης στάθμης 1,2772 1,9043 2,0749 0,6607 0,2355 0, ης στάθμης 0,3784 2,1424 2,4957 1,1792 3,4887 2,6204-0,7161 5ης στάθμης 3,3792 3, ης στάθμης Πίνακας 5.1: Φορτία ενδιάμεσων τοιχοποιϊών. Επομένως ακολουθώντας την γνωστή διαδικασία, κατά την οποία οι επιφάνειες των πλακών χωρίζονται σε τραπέζια βρίσκονται τα γραμμικά φορτία (μόνιμα και κινητά) κάθε δοκού. Η διαδικασία αυτή φαίνεται στους παρακάτω πίνακες. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

73 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

74 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS Πίνακες 5.2 ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

75 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS Οι αντίστοιχοι πίνακες για τους εξώστες είναι: Πίνακες 5.3 ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

76 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS Αφού έχουν βρεθεί τα γραμμικά φορτία στις δοκούς που οφείλονται στις πλάκες θα πρέπει να εφαρμοστεί επαλληλία με το ίδιο βάρος τους αλλά και την τοιχοποιία κάτω από την δοκό. Δηλαδή για κάθε δοκό ισχύει: ΦΟΡΤΙΑ ΑΠΟ ΠΙΝ ΦΟΡΤΙΑ ΑΠΟ ΠΙΝ Ι.Β.+ ΦΟΡΤΙΟ ΤΟΙΧΟΠΟΙΑΣ Αυτή η διαδικασία φαίνεται στους παρακάτω πίνακες: ΣΤΑΘΜΗ1: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

77 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS ΣΤΑΘΜΗ 2: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

78 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS ΣΤΑΘΜΗ 3: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

79 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS ΣΤΑΘΜΗ 4: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

80 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS ΣΤΑΘΜΗ 5: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

81 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS ΣΤΑΘΜΗ 6: Πίνακες 5.4 Για τα αντίστοιχα τοιχώματα που βρίσκονται στη συνέχεια των παραπάνω δοκών σαν συνολικό φορτίο στη στάθμη κάθε ορόφου λαμβάνονται μόνο τα φορτία που προέκυψαν από τους πίνακες 5.2 και 5.3. ΣΤΑΘΜΗ 1: ΣΤΑΘΜΗ 2: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

82 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS ΣΤΑΘΜΗ 3: ΣΤΑΘΜΗ 4: ΣΤΑΘΜΗ 5: ΣΤΑΘΜΗ 6 Πίνακες 5.5 Τα τελικά φορτία που θα εισαχθούν στο ETABS στα γραμμικά οριζόντια στοιχεία των δοκών και των τοιχωμάτων είναι επομένως αυτά που φαίνονται στους Πίνακες 5.4 & 5.5 στη γραμμή ΣΥΝΟΛΟ με μπλε χρώμα. Στα κατακόρυφα φορτία το ίδιο βάρος τους εισάγεται μέσω του υλικού τους απευθείας στο πρόγραμμα ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

83 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS 5.3 Υλικά Όπως έχει αναφερθεί η κατηγορία σκυροδέματος για το κτίριο λαμβάνεται ως C12/15 (δηλαδή Β160) με μέτρο ελαστικότητας Ε= kN/m 2 και ειδικό βάρος οπλισμένου σκυροδέματος γc=25kn/m 3. Στο πρόγραμμα εισήχθησαν δύο διαφορετικά υλικά. Το υλικό DOKOI που χρησιμοποιήθηκε για τις δοκούς και το υλικό C12 για όλα τα υπόλοιπα στοιχεία. Αυτό έγινε γιατί στις δοκούς το ίδιο βάρος μπήκε σαν γραμμικό φορτίο. Για τον χάλυβα το υλικό που χρησιμοποιείται είναι ποιότητας S220 (δηλαδή Stahl I). Εικόνα 5.1: Υλικό δομικών στοιχείων εκτός των δοκών. Εικόνα 5.2: Υλικό δοκών. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

84 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS 5.4 Δομικά στοιχεία Δοκοί Για την προσομοίωση των δοκών χρησιμοποιήθηκαν γραμμικά πεπερασμένα στοιχεία αμφίπλευρης πλακοδοκού. Δεν εισήχθησαν μονόπλευρες πλακοδοκοί λόγω αδυναμίας του ECtools να τις αναγνωρίσει. Το υλικό που δόθηκε σε αυτές όπως αναφέρθηκε και παραπάνω είναι αυτό με την ονομασία DOKOI. Η μείωση των δυσκαμψιών δεν έγινε σύμφωνα με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ αλλά σύμφωνα με τον EC8-3 επομένως θεωρήθηκαν ρηγματωμένες διατομές με μείωση στο 50% του σταδίου Ι. Για τον υπολογισμό του συνεργαζόμενου πλάτους των πλακοδοκών δεν χρησιμοποιήθηκαν οι αναλυτικές σχέσεις αλλά οι απλοποιημένες βάσει E.Α.Κ ως εξής: beff=bw+3 tf για τις μονόπλευρες πλακοδοκούς. beff=bw+8 tf για τις αμφίπλευρες πλακοδοκούς. Ενδεικτικά φαίνεται παρακάτω μία πλακοδοκός με τις αντίστοιχες μειώσεις των δυσκαμψιών της. Εικόνα 5.3: Διατομή αμφίπλευρης πλακοδοκού. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

85 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS Υποστυλώματα Γραμμικά πεπερασμένα στοιχεία χρησιμοποιήθηκαν και για την προσομοίωση των υποστυλωμάτων με ορθογωνικές διατομές. Και πάλι η μείωση της δυσκαμψίας έγινε θεωρώντας ρηγματωμένες διατομές με μείωση στο 50% του σταδίου Ι, σύμφωνα με τον EC8-3. Στα υποστυλώματα δόθηκε το υλικό C12. Ενδεικτικά φαίνεται παρακάτω μία διατομή: Εικόνα 5.4: Διατομή υποστυλώματος Τοιχώματα Στο κτίριο υπάρχουν μερικά τοιχώματα, τα οποία συμμετέχουν στην παραλαβή των οριζόντιων σεισμικών δυνάμεων. Είναι δύο περιμετρικά κατά την διεύθυνση y, τα οποία φτάνουν μέχρι και τον τέταρτο όροφο και ο πυρήνας. Η προσομοίωση τους έγινε σύμφωνα με το μοντέλο του ισοδύναμου στύλου με άκαμπτους βραχίονες. Χρησιμοποιήθηκαν γραμμικά πεπερασμένα στοιχεία ορθογωνικής διατομής και στοιχεία RIGID απείρων μηχανικών χαρακτηριστικών. Ενδεικτικά φαίνεται παρακάτω η διατομή ενός ισοδύναμου στύλου με τα χαρακτηριστικά του, καθώς και ένα στοιχείο RIGID. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

86 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS Εικόνα 5.5: Διατομή ισοδύναμου στύλου. Εικόνα 5.6: Διατομή άκαμπτου βραχίονα. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

87 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS Τοιχοποιίες Σύμφωνα με την του ΚΑΝ.ΕΠΕ.: α. Οι τοιχοποιίες δεν επιτρέπεται να συνεκτιμώνται στην ανάληψη μη σεισμικών δράσεων. β. Οι τοιχοποιίες πλήρωσης συνίσταται να συνεκτιμώνται στην ανάληψη σεισμικών δράσεων. γ. Οι τοιχοποιίες πλήρωσης συνεκτιμώνται υποχρεωτικώς στην ανάληψη σεισμικών δράσεων, όταν αυτό συνεπάγεται δυσμενή αποτελέσματα για τον φέροντα οργανισμό σε γενικό ή τοπικό επίπεδο. δ. Για τις προϋποθέσεις εφαρμογής των ανωτέρω, τις περιπτώσεις απαλλαγής κ.λ.π.,ισχύουν τα αναφερόμενα στην Παράγραφο 5.9. ε. Ο παρών Κανονισμός δεν αναφέρεται σε φέρουσες τοιχοποιίες που έχουν κατασκευαστεί ταυτόχρονα με τον σκελετό. Στην παρούσα εργασία, για λόγους απλοποίησης, οι τοιχοποιίες δεν συνεκτιμήθηκαν στην ανάληψη των σεισμικών δράσεων. Το φορτίο τους λήφθηκε υπόψη, είτε σαν γραμμικό για αυτές που πατάνε σε υποκείμενες δοκούς είτε σαν επιφανειακό για τις ενδιάμεσες τοιχοποιίες. Για τις τοιχοποιίες του ημιυπογείου θεωρήθηκε ότι το φορτίο τους μεταφέρεται απευθείας στο έδαφος Θεμελίωση Για την θεμελίωση θεωρήθηκε πως όλα τα κατακόρυφα στοιχεία πακτώνονται στο έδαφος. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

88 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS 5.5 Φορτίσεις Οι φορτιστικές καταστάσεις που χρησιμοποιήθηκαν ήταν οι εξής: Όπου: Εικόνα 5.7: Φορτιστικές καταστάσεις. DEAD: Περιλαμβάνει τα ίδια βάρη των κατακόρυφων στοιχείων (τοιχωμάτων και υποστυλωμάτων). G: Περιλαμβάνει τα φορτία που υπολογίστηκαν στους Πίνακες 5.4 & 5.5 ως μόνιμα, δηλαδή μόνιμα φορτία πλακών, ίδιο βάρος πλακών, ίδιο βάρος δοκών και βάρος τοιχοποιιών. Q: Περιλαμβάνει τα φορτία που υπολογίσθηκαν στους Πίνακες 5.4 & 5.5 ως κινητά, δηλαδή τα κινητά φορτία των πλακών. EXSTAT: Περιλαμβάνει τη σεισμική διέγερση κατά x με την δυναμική φασματική ανάλυση. EYSTAT: Περιλαμβάνει τη σεισμική διέγερση κατά y με τη δυναμική φασματική ανάλυση. Στη συνέχεια ορίσθηκε ένα Load Combination στο οποίο θεωρείται μαζί σαν τελικό G το DEAD+G που αναφέρονται παραπάνω. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

89 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS 5.6 Μάζες Για τις μάζες χρησιμοποιήθηκε η αυτόματη λειτουργία του προγράμματος mass source From self and specified Mass and Loads για την ομοιόμορφη κατανομή τους στα διαφράγματα. Ως γνωστόν για τον υπολογισμό των μαζών χρησιμοποιείται η φόρτιση G+0,3Q Εικόνα 5.8: Προσομοίωση των μαζών της κατασκευής. 5.7 Στοιχεία Δυναμικής Φασματικής Ανάλυσης Φάσμα Για την εφαρμογή της Δυναμικής Φασματικής Ανάλυσης χρησιμοποιήθηκε η μέθοδος του Φάσματος Απόκρισης, σύμφωνα με την οποία η δυναμική ανάλυση για τον προσδιορισμό των μέγιστων τιμών που αντιστοιχούν σε κάθε ιδιομορφή θα γίνεται με βάση τη μέθοδο της φασματικής ιδιομορφικής ανάλυσης, χρησιμοποιώντας επαρκή αριθμό ιδιομορφών, σύμφωνα με τις διατάξεις του EC8-1 (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, ). Όπως αναφέρεται και στην Παράγραφο του παρόντος τεύχους, σε περίπτωση εφαρμογής γραμμικών μεθόδων ανάλυσης χρησιμοποιούνται τα τροποποιημένα «φάσµατα σχεδιασµού», Sd(T). ηλαδή, για ΤC T ΤD χρησιµοποιείται η σχέση: Sd(T) =γι αgr S (2,5/q) (Tc/T) ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

90 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS Για τις οριζόντιες συνιστώσες της σεισμικής δράσης το φάσμα σχεδιασμού Sd(T), ορίζεται από τις ακόλουθες εκφράσεις: Όπου: Sd: το φάσμα σχεδιασμού Τ: η περίοδος ταλάντωσης ενός γραμμικού συστήματος μίας ελευθερίας κίνησης ag: η εδαφική επιτάχυνση σχεδιασμού σε έδαφος κατηγορίας A (ag=γi agr) TB: η περίοδος κάτω ορίου του κλάδου σταθερής φασματικής επιτάχυνσης ΤC: η περίοδος άνω ορίου του κλάδου σταθερής φασμταικής επιτάχυνσης TD: η τιμή της περιόδου που ορίζει την αρχή της περιοχήςσταθερής μετακίνησης του φάσματος. S: ο συντελεστής εδάφους β: ο συντελεστής κατώτατου ορίου για το οριζόντιο φάσμα σχεδιασμού q: ο συντελεστής συμπεριφοράς Το φάσμα που χρησιμοποιείται είναι Τύπου 1, επομένως ισχύουν οι παρακάτω τιμές: Πίνακας 5.6: Τιμές των παραμέτρων που περιγράφουν τα συνιστώμενα φάσματα ελαστικής απόκρισης Τύπου 1. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

91 Sd (m/s2) Sd (m/s2) ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS Επομένως προκύπτουν τα εξής φάσματα: Για q= T(sec) Εικόνα 5.9: Χρησιμοποιούμενο φάσμα για προκαταρκτική ανάλυση. Για q=1, T(sec) Εικόνα 5.10: Χρησιμοποιούμενο φάσμα για αποτίμηση. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

92 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS Ιδιομορφική Ανάλυση Για την ιδιομορφική ανάλυση του κτιρίου θεωρήθηκαν 12 ιδιομορφές. Οι μάζες και οι μαζικές ροπές αδράνειας που καθορίζουν τις ελευθερίες κίνησης του φορέα σύμφωνα με την αδρανειακή του διακριτοποίηση φαίνονται στον παρακάτω πίνακα: Story Diaphragm MassX MassY MMI XM YM STORY6 D6 86, , ,352 8,954 7,054 STORY5 D5 166, , ,129 8,958 6,154 STORY4 D4 240, , ,56 9,263 4,658 STORY3 D3 249, , ,43 9,268 4,428 STORY2 D2 255, , ,43 9,255 4,391 STORY1 D1 264, , ,38 9,007 4,732 ΣΥΝΟΛΟ 1263, ,122 Πίνακας 5.7: Μάζες ορόφου Αφού πραγματοποιήθηκε η ιδιομορφική ανάλυση προέκυψαν τα εξής: 1 η ιδιομορφή: στρεπτική με ιδιοπερίοδο Τ=0,653 sec 2 η ιδιομορφή: μεταφορική κατά y με ιδιοπερίοδο T=0,526 sec 3 η ιδιομορφή: μεταφορική κατά x με ιδιοπερίοδο Τ=0,403 sec Οι υπόλοιπες φαίνονται στον επόμενο πίνακα, όπως επίσης και τα ενεργοποιούμενα σε κάθε ιδιομορφή ποσοστά μάζας : Mode Period UX UY RZ 1 0,653 27,488 0,000 54, ,526 0,040 71,239 0, ,403 51,260 0,052 27, ,257 2,587 0,001 7, ,167 0,001 20,299 0, ,151 5,223 0,002 1, ,124 10,051 0,000 6, ,097 0,299 0,006 0, ,080 0,777 0,133 0, ,078 0,013 6,079 0, ,064 1,624 0,000 1, ,056 0,183 0,000 0,319 Πίνακας 5.8: Ιδιομορφές, ιδιοπερίοδοι και ποσοστά ενεργοποιούμενης μάζας. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

93 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS Στα επόμενα σχήματα φαίνεται η παραμόρφωση του φορέα κατά τις τρείς πρώτες ιδομορφές: Εικόνα 5.11: Απαραμόρφωτος φορέας Εικόνα 5.12: Παραμόρφωση του φορέα κατά την 1 η ιδιομορφή. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

94 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΤΟ ETABS Εικόνα 5.13: Παραμόρφωση του φορέα κατά την 2 η ιδιομορφή. Εικόνα 5.14: Παραμόρφωση του φορέα κατά την 3 η ιδιομορφή. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

95 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6: ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ 6.1 Προκαταρκτική Ανάλυση Αφού έχει γίνει η προσομοίωση του κτιρίου στο ETABS, σύμφωνα με τα όσα αναφέρθηκαν στο κεφάλαιο 5 του παρόντος τεύχους, και αφού έχουν παρθεί όλες οι παραδοχές στις οποίες θα στηριχθεί η ανάλυση, θα πρέπει να ελεγχθεί αν ικανοποιούνται οι προϋποθέσεις εφαρμογής της ελαστικής δυναμικής ανάλυσης. Αυτές, όπως αναφέρεται στο κεφάλαιο 3.2 του παρόντος τεύχους σχετίζονται άμεσα με τον υπολογισμό του δείκτη ανεπάρκειας. Η προκαταρκτική ανάλυση, επομένως που προηγείται της αποτίμησης περιλαμβάνει τον υπολογισμό του δείκτη ανεπάρκειας λ για κάθε κύριο στοιχείο για καμπτική ένταση. Στις δοκούς ο δείκτης ανεπάρκειας θα υπολογισθεί σε έξι θέσεις (αριστερή στήριξη άνω και κάτω, κέντρο άνω και κάτω και δεξιά στήριξη άνω και κάτω) και στα κατακόρυφα στοιχεία σε δύο θέσεις (κεφαλή και πόδας). Οι δείκτες ανεπάρκειας υπολογίσθηκαν με τη βοήθεια του προγράμματος ECtools. Πιο συγκεκριμένα κατά την προκαταρκτική ανάλυση ισχύουν τα εξής: Χρησιμοποιήθηκε καθολικός συντελεστής σεισμικής συμπεριφοράς q=1. Ο υπολογισμός του φάσματος σχεδιασμού έχει παρουσιασθεί στο κεφάλαιο 5. Οι βασικοί συνδυασμοί χωρίς να λαμβάνονται υπόψη οι εκκεντρότητες, όπως έχει αναφερθεί και στο κεφάλαιο 4 είναι: Βασικοί συνδυασμοί: 1,35 G+1,50 Q Τυχηματικοί συνδυασμοί: 1,10 G+0,3 Q±Ε±0,3 Εεγκ. Όλα τα υπόλοιπα χαρακτηριστικά της προσομοίωσης έχουν παρουσιασθεί στο κεφάλαιο 5 του παρόντος τεύχους. Αυτό που θα ελεγχθεί στην προκαταρκτική ανάλυση είναι: Για να μπορεί να εφαρμοστεί κανονικά η δυναμική ελαστική ανάλυση θα πρέπει για όλα τα κύρια να προκύπτει λ 2,5 ή να προκύπτει για κάποια λ>2,5 ΑΛΛΑ το κτίριο να είναι μορφολογικά κανονικό. αλλίως Θα εφαρμοστεί για αποτίμηση και μόνον η ελαστική δυναμική ανάλυση αλλά αυξάνοντας τον συντελεστή γsd κατά 0,15. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

96 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ Πραγματοποιήθηκε η ανάλυση και προκύπτουν τα εξής ποσοστά των δεικτών ανεπάρκειας που είναι μεγαλύτεροι ή ίσοι με 2,5: λ δοκών σε κάμψη 56% 44% λ 2,5 λ<2,5 Εικόνα 6.1: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας δοκών σε κάμψη. λ υποστυλωμάτων σε κάμψη 44% 56% λ 2,5 λ<2,5 Εικόνα 6.2: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας υποστυλωμάτων σε κάμψη. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

97 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ λ τοιχείων σε κάμψη 38% 62% λ 2,5 λ<2,5 Εικόνα 6.3: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας τοιχείων σε κάμψη. Τα ποσοστά αυτά αφορούν όλους τους δείκτες ανεπάρκειας που εμφανίζονται στην κατασκευή, δηλαδή αναφέρονται σε σημεία και όχι σε δομικά στοιχεία. Βέβαια σε ένα δομικό στοιχείο ανεπάρκεια σε ένα σημείο αναφοράς σημαίνει ανεπάρκεια όλου του στοιχείου. Επομένως σε κλίμακα δομικού στοιχείου τα αντίστοιχα ποσοστά είναι: Ποσοστά δοκών με λ κάμψης 2,5 σε σύνολο 132 δοκών. 22% 78% λ 2,5 λ<2,5 Εικόνα 6.4: Ποσοστά δοκών με λ κάμψης 2,5. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

98 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ Ποσοστά στύλων με λ κάμψης 2,5 σε σύνολο 81 υποστυλωμάτων. 21% λ 2,5 λ<2,5 79% Εικόνα 6.5: Ποσοστά στύλων με λ κάμψης 2,5. Ποσοστά τοιχείων με λ κάμψης 2,5 σε σύνολο 26 τοιχείων. 38% 62% λ 2,5 λ<2,5 Εικόνα 6.6: Ποσοστά τοιχείων με λ κάμψης 2,5. Όπως εύκολα γίνεται αντιληπτό σε καμία περίπτωση δεν ικανοποιείται η πρώτη προϋπόθεση εφαρμογής της ελαστικής δυναμικής ανάλυσης, καθώς παραπάνω από τα μισά δομικά στοιχεία εμφανίζουν λ>2,5. Επομένως αυτό που πρέπει να ελεγχθεί τώρα είναι η μορφολογική κανονικότητα του κτιρίου. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

99 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ 3 ο ΚΡΙΤΗΡΙΟ ΜΟΡΦΟΛΟΓΙΚΗΣ ΚΑΝΟΝΙΚΟΤΗΤΑΣ Έλεγχος μορφολογικής κανονικότητας σύμφωνα με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Σύμφωνα με τα κριτήρια μορφολογικής κανονικότητας που παρουσιάζονται στο κεφάλαιο του παρόντος τεύχους, φαίνεται οπτικά πως τα δύο πρώτα κριτήρια δεν ικανοποιούνται καθώς εμφανίζονται δύο εσοχές (στον 5 ο και 6 ο όροφο), δηλαδή υπάρχει φορέας ανάληψης σεισμικών δράσεων (πλαίσιο) που διακόπτεται καθ ύψος και συνεχίζει σε γειτονικό όροφο σε εκτός επιπέδου εσοχή. Επίσης στους επόμενους πίνακες παρουσιάζεται ο έλεγχος του τρίτου και τέταρτου κριτηρίου μορφολογικής κανονικότητας και όπως φαίνεται υπάρχουν στάθμες στις οποίες ο έλεγχος δεν ικανοποιείται οριακά. Δοκοί Υποστυλώματα Τοιχώματα Σ(λi*Vi) Σvi Σ(λi*Vi) Σvi Σ(λi*Vi) Σvi λκ λκ/λκ-1 λκ/λκ+1 Ημιυπόγειο-Στάθμη , , , , , ,57 37,47-1,40 Ανώγειο-Στάθμη , , , , , ,72 26,81 0,72 1,27 Α Τυπικός-Στάθμη , , , , , ,73 21,19 0,79 1,19 Β Τυπικός-Στάθμη , , ,35 960, , ,03 17,78 0,84 2,10 Α Εσοχή-Στάθμη , , ,61 322, , ,07 8,45 0,48 2,38 Β Εσοχή-Στάθμη , , ,82 192, , ,68 3,55 0,42 - Πίνακας 6.1: Έλεγχος 3 ου κριτηρίου μορφολογικής κανονικότητας. ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ Υ 4ο ΚΡΙΤΗΡΙΟ ΜΟΡΦΟΛΟΓΙΚΗΣ ΚΑΝΟΝΙΚΟΤΗΤΑΣ λμ,αρ. λμ,δεξ. λμ,αρ./λμ,δεξ. λμ,δεξ./λμ,αρ. Ημιυπόγειο-Στάθμη 1 9,34 9,89 0,94 1,06 Ανώγειο-Στάθμη2 10,10 10,25 0,99 1,02 Α' Τυπικός-Στάθμη 3 9,38 9,78 0,96 1,04 Β' Τυπικός-Στάθμη 4 8,38 6,94 1,21 0,83 Α' Εσοχή-Στάθμη 5 5,23 5,78 0,90 1,11 Β' Εσοχή-Στάθμη 6 10,36 11,83 0,88 1,14 Πίνακας 6.2: Έλεγχος 4 ου κριτηρίου μορφολογικής κανονικότητας για τη διεύθυνση y. 4ο ΚΡΙΤΗΡΙΟ ΜΟΡΦΟΛΟΓΙΚΗΣ ΚΑΝΟΝΙΚΟΤΗΤΑΣ ΔΙΕΥΘΥΝΣΗ Χ λμ,ανω. λμ,κατω. λμ,ανω./λμ,κατω. λμ,κατω./λμ,ανω. Ημιυπόγειο-Στάθμη 1 3,67 4,35 0,84 1,19 Ανώγειο-Στάθμη2 5,23 2,99 1,75 0,57 Α' Τυπικός-Στάθμη 3 5,13 2,85 1,80 0,55 Β' Τυπικός-Στάθμη 4 5,37 3,76 1,43 0,70 Α' Εσοχή-Στάθμη 5 4,32 3,50 1,23 0,81 Β' Εσοχή-Στάθμη 6 5,26 13,60 0,39 2,59 Πίνακας 6.3: Έλεγχος 4 ου κριτηρίου μορφολογικής κανονικότητας για τη διεύθυνση x. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

100 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ Επομένως προκύπτει πως σύμφωνα με τα κριτήρια που θέτει ο ΚΑΝ.ΕΠΕ. το κτίριο δεν θεωρείται μορφολογικά κανονικό. Αυτό σημαίνει ότι η δυναμική ελαστική μέθοδος θα εφαρμοστεί για αποτίμηση αλλά με συντελεστή γsd=1, Έλεγχος μορφολογικής κανονικότητας σύμφωνα με τον EC8. Έλεγχος κανονικότητας σε κάτοψη: - Κτίριο κατά προσέγγιση συμμετρικό σε κάτοψη - Συμπαγής κάτοψη. - Επαρκής δυσκαμψία πλακών στο επίπεδό τους. - Λυγηρότητα του κτιρίου σε κάτοψη λ=lmax/lmin=19/9=2,1 < 4. - Για τον έλεγχο του κριτηρίου για eox 0,3 rx και rx ls εφόσον το κτίριο είναι πολυώροφο είναι δυνατοί μόνο κατά προσέγγιση ορισμοί του κέντρου δυσκαμψίας και της ακτίνας δυστρεψίας. Μπορεί να γίνει απλουστευμένος ορισμός για την ταξινόμηση της στατικής κανονικότητας σε κάτοψη και για την κατά προσέγγιση ανάλυση των στρεπτικών αποτελεσμάτων. Έλεγχος κανονικότητας σε όψη: - Όλα τα συστήματα ανάληψης οριζοντίων φορτίων, όπως πυρήνες, φέροντα τοιχώματα ή πλαίσια, είναι συνεχή χωρίς διακοπή από τα θεμέλια έως την άνω επιφάνεια του κτιρίου και όπου υπάρχουν ζώνες εσοχών με διαφορετικά ύψη, αυτά συνεχίζουν έως την άνω επιφάνεια της σχετικής ζώνης του κτιρίου. - Υπάρχει βαθμιαία μείωση των μαζών των ορόφων καθ ύψος εκτός από τον 6 ο όροφο όπου η μείωση είναι σημαντική. - Οι εσοχές που εμφανίζονται δεν διατηρούν τη συμμετρία του φορέα επομένως πρέπει να πληρούνται τα κριτήρια της επόμενης εικόνας: Τα αντίστοιχα μήκη στον φορέα είναι: L=8,77 L5=6,27 L6=2,99 Άρα: (8,77-2,99)/8,77=0,66 > 0,3 (6,27-2,99)/6,27=0,523 > 0,1 Επομένως δεν ικανοποιείται αυτό το κριτήριο. Άρα και σύμφωνα με τον EC8 το κτίριο δεν είναι μορφολογικά κανονικό. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

101 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ 6.2 Αποτίμηση Κατά την φάση της αποτίμησης ισχύουν τα εξής: Χρησιμοποιήθηκε καθολικός συντελεστής σεισμικής συμπεριφοράς q=1,7. Ο υπολογισμός του φάσματος σχεδιασμού έχει παρουσιασθεί στο κεφάλαιο 5. Οι βασικοί συνδυασμοί χωρίς να λαμβάνονται υπόψη οι εκκεντρότητες, όπως έχει αναφερθεί και στο κεφάλαιο 4 είναι: Βασικοί συνδυασμοί: 1,15 (1,35 G+1,50 Q) Τυχηματικοί συνδυασμοί: 1,15 (1,10 G+0,3 Q±Ε±0,3 Εεγκ.) Όλα τα υπόλοιπα χαρακτηριστικά της προσομοίωσης έχουν παρουσιασθεί στο κεφάλαιο 5 του παρόντος τεύχους. Αφού έγινε η ανάλυση του προσομοιώματος στο ETABS, μέσω του ECtools προέκυψαν οι δείκτες ανεπάρκειας λ για όλα τα κύρια δομικά στοιχεία. Με βάση αυτά βγαίνουν χρήσιμα συμπεράσματα για την επάρκεια του φορέα. Πιο συγκεκριμένα: Αν λ<1,0 τότε το δομικό στοιχείο ΕΠΑΡΚΕΙ. Αν λ>1,0 τότε το δομικό στοιχείο ΔΕΝ ΕΠΑΡΚΕΙ. Στον επόμενο πίνακα παρουσιάζονται οι μέσοι όροι των δεικτών ανεπάρκειας όλων των δομικών στοιχείων ανά όροφο, για κάμψη και διάτμηση. Στοιχείο/Όροφος Δοκοί Υποστυλώματα Τοιχώματα λμ,κάμψης λμ,διατμ λμ,κάμψης λμ,διατμ λμ,κάμψης λμ,διατμ Ημιυπόγειο-ΣΤ1 2,96 1,55 1,45 1,47 15,31 4,31 Ανώγειο-ΣΤ2 2,76 1,34 1,58 2,00 8,84 2,92 Α' Τυπικός-ΣΤ3 2,58 1,30 1,70 1,59 5,51 2,25 Β' Τυπικός-ΣΤ4 1,79 1,42 3,32 1,32 3,70 2,08 Α' Εσοχή-ΣΤ5 1,73 1,16 0,95 1,19 5,01 1,75 Β' Εσοχή-ΣΤ6 2,11 1,09 1,67 0,86 0,46 1,16 Πίνακας 6.4: Μέσοι όροι δεικτών ανεπάρκειας κατά την αποτίμηση. Από τον παραπάνω πίνακα γίνεται αντιληπτό ότι σε όλα τα δομικά στοιχεία οι δείκτες ανεπάρκειας σε κάμψη προκύπτουν μεγαλύτεροι από τους δείκτες ανεπάρκειας σε διάτμηση. Σχεδόν όλοι οι δείκτες ανεπάρκειας προκύπτουν μεγαλύτεροι της μονάδας, κάτι που δείχνει ξεκάθαρα την αναμενόμενη ανεπάρκεια όλου του δομικού συστήματος. Γίνεται πλέον σαφής και ξεκάθαρη η απαίτηση για ενίσχυση αυτής της υφιστάμενης κατασκευής. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

102 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ Στη συνέχεια παρατίθενται τα ποσοστά των δεικτών ανεπάρκειας που είναι μεγαλύτεροι ή ίσοι της μονάδας: λ κυρίων δοκών σε κάμψη-αρχικός φορέας 61% 39% λ<1 λ 1 Εικόνα 6.7: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας δοκών σε κάμψη. λ κυρίων δοκών σε διάτμηση-αρχικός φορέας 25% λ<1 λ 1 75% Εικόνα 6.8: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας δοκών σε διάτμηση. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

103 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ λ κυρίων στύλων σε κάμψη-αρχικός φορέας 55% 45% λ<1 λ 1 Εικόνα 6.9: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας υποστυλωμάτων σε κάμψη. λ κυρίων στύλων σε διάτμηση-αρχικός φορέας 22% λ<1 λ 1 78% Εικόνα 6.10: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας υποστυλωμάτων σε διάτμηση. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

104 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ λ τοιχείων σε κάμψη-αρχικός φορέας 62% 38% λ<1 λ 1 Εικόνα 6.11: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας τοιχείων σε κάμψη. λ τοιχείων σε διάτμηση-αρχικός φορέας 8% λ<1 λ 1 92% Εικόνα 6.12: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας τοιχείων σε διάτμηση. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

105 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ Σε κλίμακα δομικού στοιχείου τα αντίστοιχα ποσοστά είναι: Ποσοστά κυρίων δοκών με λ κάμψης 1,0 σε σύνολο 109 κυρίων δοκών-αρχικός φορέας. 100% λ<1,0 λ 1,0 Εικόνα 6.13: Ποσοστά δοκών με λ κάμψης 1,0. Ποσοστά κυρίων δοκών με λ διάτμησησς 1,0 σε σύνολο 109 κυρίων δοκών-αρχικός φορέας. 10% λ<1,0 λ 1,0 90% Εικόνα 6.14: Ποσοστά δοκών με λ διάτμησης 1,0. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

106 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ Ποσοστά κυρίων στύλων με λ κάμψης 1,0 σε σύνολο 69 κυρίων στύλων-αρχικός φορέας. 28% λ<1,0 λ 1,0 72% Εικόνα 6.15: Ποσοστά υποστυλωμάτων με λ κάμψης 1,0. Ποσοστά κυρίων στύλων με λ διάτμησης 1,0 σε σύνολο 69 κυρίων στύλων-αρχικός φορέας. 22% λ<1,0 λ 1,0 78% Εικόνα 6.16: Ποσοστά υποστυλωμάτων με λ διάτμησης 1,0. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

107 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ Ποσοστά τοιχείων με λ κάμψης 1,0 σε σύνολο 26 τοιχείων-αρχικός φορέας. 62% 38% λ<1,0 λ 1,0 Εικόνα 6.17: Ποσοστά τοιχείων με λ κάμψης 1,0. Ποσοστά τοιχείων με λ διάτμησης 1,0 σε σύνολο 26 τοιχείων-αρχικός φορέας. 8% λ<1,0 λ 1,0 92% Εικόνα 6.18: Ποσοστά τοιχείων με λ διάτμησης 1,0. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

108 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7: ΕΝΙΣΧΥΣΗ 7.1 Εισαγωγή Τα αποτελέσματα από την αποτίμηση του κτιρίου, που παρουσιάσθηκαν στο κεφάλαιο 6 του παρόντος τεύχους δείχνουν ξεκάθαρα την ανάγκη ενίσχυσης και αναβάθμισης του υπό μελέτη κτιρίου. Όπως φαίνεται ο υφιστάμενος φέρων οργανισμός δεν ικανοποιεί τα κριτήρια του ΚΑΝ.ΕΠΕ. έτσι ώστε να θεωρείται ασφαλής, κάτι που ήταν εξ αρχής αναμενόμενο. Όπως έχει αναφερθεί, η επιλογή των τύπων δομητικής επέμβασης θα πρέπει να λαμβάνει υπόψη γενικά κριτήρια κόστους και χρόνου, διαθεσιμότητας των απαιτούμενων μέσων, αρχιτεκτονικών ή άλλων αναγκών κ.λ.π.. Επίσης, Η επιλογή του τύπου, της τεχνικής, της έκτασης και του επείγοντος της επέμβασης θα γίνεται και με βάση τεχνικά κριτήρια σχετιζόμενα με τη διαπιστωθείσα κατάσταση του κτιρίου, καθώς και με τη μέριμνα για όσο γίνεται μεγαλύτερη ικανότητα κατανάλωσης σεισμικής ενέργειας (πλαστιμότητα) μετά την επέμβαση. Τέτοια τεχνικά κριτήρια θεωρούνται τα ακόλουθα (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, ): Όλα τα διαπιστωμένα σοβαρά σφάλματα πρέπει να αποκατασταθούν καταλλήλως. Όλες οι διαπιστωμένες σοβαρές βλάβες (και φθορές) σε πρωτεύοντα στοιχεία πρέπει να αποκατασταθούν καταλλήλως. Σε περίπτωση εντόνως μη-κανονικών κτιρίων (κυρίως από την άποψη της κατανομής της υπεραντοχής), η δομική κανονικότητά τους πρέπει να βελτιωθεί στο μέγιστο δυνατό βαθμό. Όλες οι απαιτήσεις αντίστασης κρίσιμων περιοχών των πρωτευόντων στοιχείων (δηλαδή τα απαιτούμενα εντατικά μεγέθη αντίστασης και η απαιτούμενη ικανότητα πλαστικής παραμόρφωσης) πρέπει να ικανοποιούνται μετά την επέμβαση (ως προς τη διάκριση μεταξύ πρωτευόντων και δευτερευόντων στοιχείων). Όπου είναι δυνατόν, θα πρέπει να επιδιώκεται η αύξηση της τοπικής πλαστιμότητας σε κρίσιμες περιοχές. Πρέπει να λαμβάνεται ιδιαίτερη μέριμνα ώστε, στον βαθμό που είναι δυνατόν, οι τοπικές επισκευές ή/και ενισχύσεις να μη μειώνουν τη διαθέσιμη πλαστιμότητα των κρίσιμων περιοχών. Πρέπει να λαμβάνεται υπόψη η ανθεκτικότητα τόσο των νέων όσο και των αρχικών στοιχείων, καθώς και το ενδεχόμενο επιτάχυνσης της φθοράς σε ιδιαίτερες περιπτώσεις. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

109 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Στο σημείο αυτό πρέπει να γίνει μία διάκριση μεταξύ της στρατηγικής επέμβασης και της τεχνικής, δηλαδή της μεθόδου επέμβασης. Με τον όρο στρατηγική επέμβασης νοείται μια γενικότερη διαδικασία η οποία οδηγεί στη βελτίωση συγκεκριμένου χαρακτηριστικού ή ομάδας χαρακτηριστικών ενός κτιρίου. Είναι στην ουσία ευρύτερα σύνολα των εναλλακτικών τεχνικών ενίσχυσης που έχουν την ίδια επίδραση στη συμπεριφορά του φορέα. Είναι προφανές ότι η αναγνώριση της αποδοτικότερης στρατηγικής επέμβασης για ένα κτίριο είναι ευκολότερη σε σχέση με την εκτίμηση της αντίστοιχης τεχνικής, όπου η ύπαρξη πολλών εναλλακτικών λύσεων δρα αποπροσανατολιστικά. Προκειμένου να επιτευχθεί μείωση της σεισμικής διακινδύνευσης μπορούν να υιοθετηθούν στρατηγικές τόσο τεχνικού όσο και διαχειριστικού χαρακτήρα ή/και συνδυασμός τους. Στρατηγικές τεχνικού χαρακτήρα αποτελούν: Αύξηση της αντοχής του κτιρίου Αύξηση της δυσκαμψίας του κτιρίου Αύξηση της ικανότητας παραμόρφωσης των μελών Διόρθωση κρίσιμων ανεπαρκειών και μη-κανονικοτήτων Μείωση των σεισμικών απαιτήσεων Στρατηγικές διαχειριστικού χαρακτήρα αποτελούν: Περιορισμός ή αλλαγή της χρήσης του κτιρίου Μερική ή ολική καθαίρεση (π.χ. ορισμένων ορόφων) Μονολιθική μεταφορά του δομήματος σε άλλη θέση Απόφαση για «καμία επέμβαση». Στην περίπτωση αυτή μπορεί να γίνει αποδεκτή και μια μείωση της απομένουσας τεχνικής διάρκειας ζωής του δομήματος, υπό τον όρο ότι η μετά ταύτα κατεδάφιση του κτιρίου είναι εγγυημένη. Με βάση τα παραπάνω διακρίνονται οι εξής τύποι επεμβάσεων: Βελτίωση πλαστιμότητας και ικανότητας απορρόφησης ενέργειας, μέσω ενίσχυσης των υφιστάμενων στοιχείων (λεπτοί μανδύες στα υποστυλώματα και κάθε είδους περίσφιξη). Αύξηση αντοχής και ακαμψίας, μέσω ενίσχυσης υφιστάμενων στοιχείων (αύξηση του πάχους των υφιστάμενων τοιχείων). Αύξηση αντοχής, ακαμψίας και πλαστιμότητας, μέσω ενίσχυσης υφιστάμενων στοιχείων (μανδύες στα υποστυλώματα και αύξηση του πάχους των τοιχείων). Αύξηση αντοχής, ακαμψίας και πλαστιμότητας, μέσω προσθήκης νέων στοιχείων (μανδύες στα υποστυλώματα και προσθήκη νέων τοιχείων). Ενσωμάτωση παθητικών μηχανικών συστημάτων απορρόφησης ενέργειας ιξώδους ή υστερητικής συμπεριφοράς. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

110 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Στην παρούσα εργασία αποφασίσθηκε να παρουσιασθούν τέσσερα σενάρια ενίσχυσης-αναβάθμισης. 1 η λύση: Μανδύες στα δύο περιμετρικά, υφιστάμενα τοιχώματα με επέκτασή τους και στον 5ο όροφο. Προσθήκη ακόμα δύο τοιχωμάτων κατά χ και δύο κατά y σε θέσεις που θα φανούν σε επόμενες εικόνες. 2 η λύση: Μανδύες σε όλα τα κατακόρυφα δομικά στοιχεία, χωρίς προσθήκη νέων και χωρίς επέκταση των υφιστάμενων σε άλλους ορόφους. Εξαιρούνται τα τοιχώματα του πυρήνα στα οποία αφού γίνει η αποτίμηση θα ελεγχθεί μήπως απαιτείται επέκταση των κρυφοκολώνων ή απλά αλλαγή του οπλισμού. 3 η λύση: Μανδύες σε όλα τα κατακόρυφα δομικά στοιχεία, επέκταση των υφιστάμενων περιμετρικών στον 5ο όροφο και προσθήκη των δύο τοιχωμάτων κατά χ της 1ης λύσης. Και σε αυτή την περίπτωση για τα τοιχεία του πυρήνα ισχύει ότι και παραπάνω. 4 η λύση: Είναι ακριβώς ίδια με την 3η απλά επιπρόσθετα μπήκαν μανδύες και στις δοκούς. Οι βασικές παραδοχές στις οποίες στηρίχθηκαν οι παραπάνω επεμβάσεις είναι: Δεξιά και αριστερά το κτίριο ''κολλάει'' με άλλα οπότε σε αυτά τα δομικά στοιχεία οι μανδύες είναι τρίπλευροι. Το σκυρόδεμα της ενίσχυσης είναι C30/37 και για τις μεικτές διατομές υπολογίσθηκε η μέση τιμή του ποσοστού συμμετοχής της παλιάς και της νέας διατομής για δοκούς, υποστυλώματα και τοιχώματα και με βάση αυτό εισάγεται ένα υλικό (μεικτό) για τις δοκούς, ένα για τα υποστυλώματα και ένα για τα τοιχώματα. Σαν πάχος μανδύα χρησιμοποιήθηκε παντού το 7,5cm (και όχι το 6 στις δοκούς) εκτός από τους τρίπλευρους μανδύες όπου στην διεύθυνση που μπαίνει μανδύας μόνο στην μία πλευρά χρησιμοποιήθηκε πάχος 10cm. Αυτό έγινε για να βγαίνουν ''στρογγυλές'' οι διαστάσεις των νέων διατομών. Σε αντιστοιχία με τους παραπάνω τύπους επεμβάσεων αυτό που επιδιώκεται μέσω της καθεμίας από τις τέσσερις λύσεις είναι: 1 η λύση Αύξηση αντοχής, ακαμψίας και πλαστιμότητας, μέσω προσθήκης νέων στοιχείων (μανδύες στα υφιστάμενα τοιχεία και προσθήκη νέων τοιχείων). 2 η λύση Αύξηση αντοχής, ακαμψίας και πλαστιμότητας, μέσω ενίσχυσης υφιστάμενων στοιχείων (μανδύες στα υποστυλώματα και αύξηση του πάχους των τοιχείων). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

111 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ 3 η λύση Αύξηση αντοχής, ακαμψίας και πλαστιμότητας, μέσω προσθήκης νέων στοιχείων και ενίσχυσης των υφιστάμενων (μανδύες στα υφιστάμενα τοιχεία και στα υποστυλώματα και προσθήκη νέων τοιχείων). 4 η λύση Αύξηση αντοχής, ακαμψίας και πλαστιμότητας, μέσω προσθήκης νέων στοιχείων και ενίσχυσης των υφιστάμενων (μανδύες στα υφιστάμενα τοιχεία, στα υποστυλώματα και στις δοκούς και προσθήκη νέων τοιχείων). 7.2 Βασικές Αρχές Στα θέματα επισκευών και ενίσχυσης, κυρίως με προσθήκη μανδυών οπλισμένου σκυροδέματος όπως θα πραγματοποιηθεί στην παρούσα εργασία, το κύριο και βασικό θέμα είναι οι μηχανισμοί μεταφοράς δυνάμεων στις διεπιφάνειες μεταξύ υπάρχοντος και προστιθέμενου υλικού. Μέσω της προσθήκης νέων υλικών σε υφιστάμενα δομικά στοιχεία θεωρείται ότι αποκαθίσταται οιονεί μονολιθική συνεργασία παλιών και νέων υλικών. Βέβαια αυτή η μονολιθικότητα ενδέχεται να μην είναι πλήρης κυρίως λόγω των σχετικών ολισθήσεων κατά μήκων των διεπιφανειών. Σύμφωνα με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. οι απαιτούμενες κάθε φορά συνδέσεις παλιών και νέων υλικών οφείλουν να ελέγχονται ώστε στη διεπιφάνεια να ισχύει η σχέση: Rjd>Sjd Όπου: Rjd=η αντίσταση της υπόψη σύνδεσης στη σχετική διεπιφάνεια. Η διατμητική αυτή αντίσταση αντιστοιχεί σε ένα μέγεθος μέγιστης ανεκτής σχετικής ολίσθησης στην υπόψη διαπιφάνεια. Sjd=αντίστοιχη δύναμη που δρα στην υπόψη διεπιφάνεια, όπως υπολογίζεται απ τα εντατικά μεγέθη σχεδιασμού που ενεργούν στην περιοχή. Τα επισκευασµένα/ενισχυµένα στοιχεία από oπλισµένο σκυρόδεµα είναι στην πραγµατικότητα πολυφασικά στοιχεία. Αποτελούνται από το αρχικό στοιχείο oπλισµένο σκυρόδεµα της υπάρχουσας κατασκευής και από νέα στοιχεία που συνδέονται µε το αρχικό µε διάφορες τεχνικές και τεχνολογίες. Θα ήταν εποµένως λογικό, να ακολουθηθούν για την διαστασιολόγησή τους, διαδικασίες σύνθετων µελών. Όταν δεν διατίθενται αξιόπιστες μέθοδοι για την πρόβλεψη της μεταξύ τους σχετικής ολίσθησης επιτρέπεται να χρησιμοποιείται η προσεγγιστική μέθοδος μονολιθικής συμπεριφοράς, υπό τον όρο ότι το εντατικό μέγεθος δράσης θα λαμβάνεται ως Sjd/k, όπου k, ο αντίστοιχος συντελεστής μονολιθικότητας (ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2013, 8.1.1). Ο συντελεστής μονολιθικότητας k ορίζεται ως εξής: Για την δυσκαμψία: kk= Δυσκαμψία πραγματικού σύνθετου στοιχείου Δυσκαμψία μονολιθικού στοιχείου ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

112 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Για την αντοχή: kr= Αντοχή πραγματικού σύνθετου στοιχείου Αντοχή μονολιθικού στοιχείου Ο δείκτης αντοχής r µπορεί να αφορά κατά περίπτωση καµπτική, διατµητική ή αξονική αντοχή οπότε αντικαθίσταται µε Μ,V, N αντίστοιχα. Επειδή οι διεπιφάνειες και οι ασυνέχειες µεταξύ παλαιών και νέων υλικών µειώνουν την δυσκαµψία και την αντοχή των στοιχείων θα ισχύει προφανώς: kk 1,0 και kr 1,0 Τις περισσότερες φορές η επίδραση των ασυνεχειών είναι εντονότερη στην δυσκαµψία, γι αυτό συνήθως: kk kr Ο προσδιορισµός των διορθωτικών συντελεστών προσοµοιώµατος είναι ένα από τα κρίσιµα θέµατα στον τοµέα του ανασχεδιασµού. Στην παρούσα εργασία δεν θα γίνει αναλυτικός έλεγχος των διεπιφανειών των ενισχύσεων (σύμφωνα με τα κεφάλαια 8 & 6 του ΚΑΝ.ΕΠΕ.) αλλά θα θεωρηθεί μονολιθική συμπεριφορά με εισαγωγή των συντελεστών μονολιθικότητας του ΚΑΝ.ΕΠΕ Επισκευές-Ενισχύσεις υποστυλωμάτων Οι επεμβάσεις που εμφανίζονται στα υποστυλώματα μπορεί να είναι είτε επισκευές, είτε ενισχύσεις. Συνήθεις είναι οι εξής: - Επισκευές με κόλλες ή επισκευαστικά κονιάματα (σε περίπτωση εμφάνισης βλαβών). - Τοπικές αποκαταστάσεις ίσης διατομής (σε περίπτωση εμφάνισης βλαβών). - Ενίσχυση υποστυλωμάτων με περίσφιξη. - Μανδύες υποστυλωμάτων από οπλισμένο σκυρόδεμα. Στην παρούσα εργασία όπως έχει αναφερθεί, θα εφαρμοστεί η μέθοδος των μανδυών από οπλισμένο σκυρόδεμα. Υπάρχουν: Μανδύες από έγχυτο σκυρόδεμα. Μανδύες από εκτοξευόμενο σκυρόδεμα. Μανδύες από σκυρτοτσιμεντόπηγμα. Μανδύες από ειδικά σκυροδέματα ή τσιμεντοκονιάματα. Λόγω του μικρού πάχους μανδύα επιλέγεται το εκτοξευόμενο σκυρόδεμα. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

113 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Κατά την κατασκευή των μανδυών είναι απαραίτητο να ακολουθηθούν αυστηρά τα εξής στάδια: 1. Αποφόρτιση και υποστύλωση των πλακών και των δοκών που συντρέχουν στο υποστύλωμα. 2. Απομάκρυνση του αποδιοργανωμένου σκυροδέματος και αποκατάσταση πιθανών τοπικών βλαβών. 3. Αποκάλυψη των οπλισμών σε επιλεγμένες θέσεις για σύνδεση με τους νέους. 4. Διάνοιξη και προετοιμασία οπών στις θέσεις αγκύρωσης και στις θέσεις των βλήτρων. 5. Εκτράχυνση της επιφάνειας του σκυροδέματος τουλάχιστον σε βάθος 6mm. 6. Καθαρισμός για απομάκρυνση του άχρηστου υλικού από επιφάνειες και οπές. 7. Αγκύρωση των διαμήκων ράβδων οπλισμού σύμφωνα με τις απαιτήσεις των κανονισμών. 8. Αγκύρωση των βλήτρων. 9. Τοποθέτηση και ηλεκτροσυγκόλληση των παρεμβλημάτων σύνδεσης παλιού και νέου οπλισμού. 10. Τοποθέτηση νέων συνδετήρων. 11. Τελικός καθαρισμός με αέρα και νερό υπό πίεση. 12. Διαβροχή της επιφάνειας του παλιού σκυροδέματος τουλάχιστον 6 ώρες πριν την σκυροδέτηση του νέου σκυροδέματος. 13. Σκυροδέτηση μανδύα. Όπως αναφέρθηκε και παραπάνω, θα χρησιμοποιηθεί η προσεγγιστική διαδικασία με επιλογή κατάλληλων συντελεστών μονολιθικότητας. Για να γίνει αυτό πρέπει να ισχύουν κάποιες προϋποθέσεις: a. Η επιδιωκόμενη αύξηση της καμπτικής αντίστασης να μην υπερβαίνει το διπλάσιο της αρχικής και b. τα κατασκευαστικά μέτρα σύνδεσης στην διεπιφάνεια του μανδύα και του υφιστάμενου στοιχείου να περιλαμβάνουν επιμελημένη εκτράχυνση της επιφάνειας του στοιχείου και χρήση βλήτρων ή/και αναρτήρων και οι εργασίες να έχουν εκτελεστεί σύμφωνα με τις τεχνικές προδιαγραφές που έχουν τεθεί σε ισχύ. Σε αυτή την περίπτωση επιτρέπεται η χρήση των ακόλουθων τιμών συντελεστών μονολιθικότητας: kk=0,8 kr=0,9 kθy=1,25 kθu=0,8 ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

114 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Επισκευές-Ενισχύσεις τοιχείων Οι τεχνικές που µπορούν να χρησιµοποιηθούν για επισκευές και ενισχύσεις τοιχωµάτων είναι αντίστοιχες αυτών που αναφέρθηκαν για τα υποστυλώµατα. Σύμφωνα με την του ΚΑΝ.ΕΠΕ. Η ανεπάρκεια ενός τοιχώματος έναντι κάμψης αντιμετωπίζεται με προσθήκη νέων τμημάτων οπλισμένου σκυροδέματος στην εφελκυόμενη και θλιβόμενη ζώνη. Ενδεικτικοί τρόποι ενίσχυσης είναι: Η προσθήκη υποστυλωμάτων στα άκρα Η μονόπλευρη ενίσχυση και προσθήκη υποστυλωμάτων στα άκρα. Ο ολόπλευρος κλειστός μανδύας, ο οποίος συνήθως περιλαμβάνει διαμπερείς συνδέσμους («σφικτήρες») που συνδέουν τα αμφίπλευρα τμήματα σκυροδέματος και τη μόρφωση «κρυφών» υποστυλωμάτων στα άκρα (προτιμώμενος τρόπος επέμβασης). Για την διαστασιολόγηση του ενισχυομένου τοιχώματος εφαρμόζονται αντίστοιχα οι διατάξεις της του ΚΑΝ.ΕΠΕ., για δε τον έλεγχο των διεπιφανειών οι διατάξεις της του ΚΑΝ.ΕΠΕ.. Η τεχνική των µανδυών οπλισµένου σκυροδέµατος είναι η περισσότερο διαδεδοµένη και πλέον αποτελεσµατική τεχνική ενίσχυσης των τοιχωµάτων. Όµως λόγω του µεγάλου µήκους της µιας διάστασης, συχνά ο µανδύας δεν έχει κλειστή µορφή και ουσιαστικά πρόκειται για µονόπλευρη ή δίπλευρη αύξηση του πάχους του τοιχώµατος ή για ενίσχυση των άκρων τους. Στην παρούσα εργασία θα γίνει μονόπλευρη ενίσχυση όπως έχει αναφερθεί. Η εφαρµογή της τεχνικής για την προετοιµασία της επιφάνειας και την τοποθέτηση των νέων οπλισµών είναι ακριβώς ίδια µε ότι αναφέρθηκε για τα υποστυλώµατα. Επίσης, το νέο σκυρόδεµα µπορεί να είναι είτε έγχυτο επί τόπου είτε εκτοξευόµενο. Για τους συντελεστές μονολιθικότητας θα μπορούσαν να χρησιμοποιηθούν οι τιμές που αναφέρθηκαν για τους μανδύες των υποστυλωμάτων, υπό την προϋπόθεση ότι: α) Έχει αποκατασταθεί η συνέχεια του τοιχώµατος στην περιοχή της βλάβης, πριν την κατασκευή του µανδύα. β) Όλες οι νέες ράβδοι είναι καλά αγκυρωµένες στον αρχικό φορέα. γ) Το εµβαδόν της διατοµής του µανδύα δεν ξεπερνά το διπλάσιο της διατοµής του αρχικού τοιχώµατος. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

115 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Επισκευές-Ενισχύσεις δοκών Οι επισκευές και οι ενισχύσεις δοκών και πλακών, ακολουθούν αντίστοιχες τεχνικές µε αυτές που αναφέρθηκαν για τα υποστυλώµατα και τα τοιχώµατα. Στην περίπτωση σεισµικής έντασης οι βλάβες συνήθως συγκεντρώνονται στην περιοχή του κόµβου υποστυλώµατος δοκού. Έτσι η επέµβαση στις δοκούς αποτελεί συνήθως µέρος µιας συνολικής επέµβασης που κυρίως αφορά τα κατακόρυφα στοιχεία και τον κόµβο. Θα χρησιμοποιηθεί η προσεγγιστική διαδικασία με επιλογή κατάλληλων συντελεστών μονολιθικότητας. Για να γίνει αυτό πρέπει να ισχύουν κάποιες προϋποθέσεις: a. Η σκοπούμενη τελική τιμή της καμπτικής αντίστασης να μην υπερβαίνει το διπλάσιο της αρχικής και b. τα κατασκευαστικά μέτρα σύνδεσης στην διεπιφάνεια της νέας στρώσης και του υφιστάμενου στοιχείου να περιλαμβάνουν επιμελημένη εκτράχυνση της επιφάνειας του στοιχείου, χρήση βλήτρων ή/και αναρτήρων και οι εργασίες να έχουν εκτελεστεί σύμφωνα με τις τεχνικές προδιαγραφές που έχουν τεθεί σε ισχύ. Σε αυτή την περίπτωση επιτρέπεται η χρήση των ακόλουθων τιμών συντελεστών μονολιθικότητας: kk=0,8 kr=0,85 kθy=1,25 kθu=0,75 Οι συντελεστές που αναφέρθηκαν παραπάνω ενσωματώνονται στο προσομοίωμα ανάλυσης του κτιρίου σαν επιπρόσθετοι μειωτικοί συντελεστές της δυσκαμψίας των δομικών στοιχείων στα οποία τοποθετείται μανδύας, επί των μειωτικών συντελεστών που έχουν αναφερθεί σε προηγούμενα κεφάλαια. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

116 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ 7.3 Πρώτο Μοντέλο Αναβάθμισης Γενικά Στο πρώτο μοντέλο αναβάθμισης που θα εξεταστεί, όπως έχει ήδη αναφερθεί, θα γίνει η προσθήκη δύο τοιχωμάτων κατά τη διεύθυνση x-x διαστάσεων 2x0,25 στην μπροστά όψη, δύο τοιχωμάτων κατά την διεύθυνση y-y διαστάσεων 2x0,25 και πάλι στην μπροστά όψη και μανδύες των δύο περιμετρικών τοιχωμάτων με επέκτασή τους και στον 5 ο όροφο και θα διαμορφώνονται οι τελικές διαστάσεις και αυτών στα 2x0,25. Οι θέσεις στις οποίες τοποθετήθηκαν τα νέα τοιχώματα επιλέχθηκαν με βάση την αρχιτεκτονική του κτιρίου. Η επιλογή αυτή δεν ήταν εύκολη καθώς το κτίριο παρουσιάζει πολλές ιδιαιτερότητες που έχουν να κάνουν με την παρουσία των εσοχών, την ύπαρξη πολλών διαφορετικών προεξοχών και διάφορων ανοιγμάτων. Έγινε η προσπάθεια, με την προσθήκη των νέων αυτών στοιχείων να μην αλλάζει σημαντικά η αρχιτεκτονική διαμόρφωση της κατασκευής. Επιλέχθηκε η μπροστά όψη του κτιρίου για την προσθήκη των τοιχωμάτων με σκοπό την μεταφορά του Κ.Ε.Σ του κτιρίου προς τα κάτω, δηλαδή πιο κοντά στο Κ.Μ.. Στο επόμενο σχήμα φαίνεται ενδεικτικά η θέση των παραπάνω επεμβάσεων στον φορέα: Εικόνα 7.1: Θέση των επεμβάσεων της πρώτης λύσης στην στάθμη 1. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

117 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Προσομοίωμα Για την προσομοίωση του κτιρίου η διαδικασία ήταν παρόμοια με αυτή που παρουσιάσθηκε στο κεφάλαιο 5 του παρόντος τέυχους. Στην παρακάτω εικόνα φαίνονται τα νέα στοιχεία στο προσομοίωμα. Εικόνα 7.2: Προσομοίωμα 1 ου μοντέλου αναβάθμισης. Το σκυρόδεμα της ενίσχυσης είναι ποιότητας C30/37, ενώ ο χάλυβας είναι ποιότητας B500c. Γίνεται η παραδοχή ότι ο παλιός οπλισμός δεν συμμετέχει καθόλου. Οι ενισχυμένες διατομές εισήχθησαν ως ενιαίες και το μέτρο ελαστικότητας και η αντοχή προέκυψαν ανάλογα με το ποσοστό της διατομής που καλύπτει κάθε υλικό. Συνολικά, τα υλικά που χρειάζονται και θα χρησιμοποιηθούν για το συγκεκριμένο προσομοίωμα είναι: o C12 o C30 o DOKOI o MEIKTOW ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

118 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Πιο συγκεκριμένα: Το C12 είναι αντίστοιχο με αυτό που παρουσιάσθηκε στο κεφάλαιο 5 και χρησιμοποιείται για όλα τα δομικά στοιχεία εκτός των δοκών. Τα χαρακτηριστικά του είναι: - Μέτρο ελαστικότητας: Ε= kn/m - Λόγος Poisson: ν=0,2 - Ειδικό βάρος: γc=25 kn/m 3 - Μάζα ανά μονάδα όγκου: m=2,5 kn/m 3 - Θλιπτική αντοχή: fck=12 MPa Εικόνα 7.3: Χαρακτηριστικά υλικού C12. Το C30 είναι το νέο υλικό που εισάγεται και αφορά τις νέες διατομές που θα εισαχθούν, όχι τους μανδύες. Δηλαδή είναι το υλικό των τεσσάρων νέων τοιχείων και των τμημάτων των τοιχείων Τ3Y & Τ4Υ που προεκτάθηκαν στον 5 ο όρορφο. Τα χαρακτηριστικά του είναι: - Μέτρο ελαστικότητας: Ε= kn/m - Λόγος Poisson: ν=0,2 - Ειδικό βάρος: γc=25 kn/m 3 - Μάζα ανά μονάδα όγκου: m=2,5 kn/m 3 - Θλιπτική αντοχή: fck=30 MPa ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

119 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Εικόνα 7.4: Χαρακτηριστικά υλικού C30. Το υλικό DOKOI είναι αντίστοιχο με αυτό που παρουσιάσθηκε στο κεφάλαιο 5 και χρησιμοποιείται για τις δοκούς. Τα χαρακτηριστικά του είναι: - Μέτρο ελαστικότητας: Ε= kn/m - Λόγος Poisson: ν=0,2 - Ειδικό βάρος: γc=0 kn/m 3 - Μάζα ανά μονάδα όγκου: m=0 kn/m 3 - Θλιπτική αντοχή: fck=12 MPa Εικόνα 7.5: Χαρακτηριστικά υλικού DOKOI. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

120 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Το υλικό MEIKTOW αφορά τα τμήματα των τοιχείων T3Y & T4Y που ενισχύθηκαν με μανδύες. Σε αυτά η συμμετοχή της παλιάς διατομής είναι περίπου 60%. Με βάση αυτό το ποσοστό προέκυψαν τα εξής χαρακτηριστικά: - Μέτρο ελαστικότητας: Ε= kn/m - Λόγος Poisson: ν=0,2 - Ειδικό βάρος: γc=25 kn/m 3 - Μάζα ανά μονάδα όγκου: m=2,5 kn/m 3 - Θλιπτική αντοχή: fck=19,2 MPa Εικόνα 7.6: Χαρακτηριστικά υλικού MEIKTOW. Όσον αφορά τις διατομές των δομικών στοιχείων αυτές εισάγονται κατά τα γνωστά. Αυτό που χρήζει ιδιαίτερης προσοχής στο συγκεκριμένο σημείο είναι οι μειωτικοί συντελεστές που πρέπει να εισαχθούν για να προσομοιωθεί η συνεργασία παλιού και νέου υλικού στις μεικτές διατομές των τοιχωμάτων που εμφανίζονται. Οι τελικοί συντελεστές που θα χρησιμοποιηθούν για τις δυσκαμψίες προκύπτουν από το γινόμενο των συντελεστών μονολιθικότητας του ΚΑΝ.ΕΠΕ. επί τους συντελεστές μείωσης δυσκαμψίας που έχουν αναφερθεί στο κεφάλαιο 5 του παρόντος τεύχους. Δηλαδή : 0,5 kk=0,5 0,8=0,4 ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

121 Sd (m/s2) ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Επομένως για τις μεικτές διατομές των τοιχωμάτων που εμφανίζονται θα ισχύει: Εικόνα 7.7: Χαρακτηριστικά μεικτής διατομής τοιχώματος. Στα φορτία υπολογισμού θα προστεθεί το ίδιο βάρος των νέων στοιχείων αλλά και των μανδυών. Αυτό θα γίνει αυτόματα μέσω του υλικού των στοιχείων αυτών και συνεκτιμάται στην φορτιστική κατάσταση DEAD. Θα εφαρμοστεί η δυναμική φασματική ανάλυση με φάσμα αντίστοιχο αυτού που παρουσιάσθηκε στο κεφάλαιο του παρόντος τεύχους. Αρχικά θα γίνει μία ανάλυση για q=3,6 και με αυτή μέσω του ECtools θα γίνει η διαστασιολόγηση των νέων δομικών στοιχείων Για q=3, T(sec) Εικόνα 7.8: Χρησιμοποιούμενο φάσμα για διαστασιολόγηση. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

122 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Αφού γίνει η διαστασιολόγηση, θα γίνει ακόμα μία ανάλυση αλλά με q=1,7 προκειμένου να προκύψουν οι ανεπάρκειες των δομικών στοιχείων που δεν ενισχύθηκαν Αποτελέσματα Τα αποτελέσματα θα παρουσιάζονται σε αντιστοιχία με τα αποτελέσματα από την ανάλυση του αρχικού φορέα για σύγκριση. Οι μάζες και οι μαζικές ροπές αδράνειας που καθορίζουν τις ελευθερίες κίνησης του φορέα σύμφωνα με την αδρανειακή του διακριτοποίηση φαίνονται στους παρακάτω πίνακες, πάνω για τον υπάρχον φορέα και κάτω για τον ενισχυμένο: Story Diaphragm MassX MassY MMI XM YM STORY6 D6 86, , ,352 8,954 7,054 STORY5 D5 166, , ,129 8,958 6,154 STORY4 D4 240, , ,56 9,263 4,658 STORY3 D3 249, , ,43 9,268 4,428 STORY2 D2 255, , ,43 9,255 4,391 STORY1 D1 264, , ,38 9,007 4,732 ΣΥΝΟΛΟ 1263, ,122 Πίνακας 7.1: Μάζες ορόφου αρχικού φορέα. Story Diaphragm MassX MassY MMI XM YM STORY6 D6 86,169 86, ,352 8,954 7,054 STORY5 D5 170, , ,741 8,953 6,114 STORY4 D4 262, , ,749 9,151 4,561 STORY3 D3 272, , ,086 9,352 4,180 STORY2 D2 275, , ,210 9,274 4,179 STORY1 D1 291, , ,887 9,201 4,422 ΣΥΝΟΛΟ 1359, ,061 Πίνακας 7.2: Μάζες ορόφου 1 ου μοντέλου αναβάθμισης. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

123 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Οι ιδιομορφές φαίνονται στους επόμενους πίνακες, όπως επίσης και τα ενεργοποιούμενα σε κάθε ιδιομορφή ποσοστά μάζας : Mode Period UX UY RZ 1 0,653 27,488 0,000 54, ,526 0,040 71,239 0, ,403 51,260 0,052 27, ,257 2,587 0,001 7, ,167 0,001 20,299 0, ,151 5,223 0,002 1, ,124 10,051 0,000 6, ,097 0,299 0,006 0, ,080 0,777 0,133 0, ,078 0,013 6,079 0, ,064 1,624 0,000 1, ,056 0,183 0,000 0,319 Mode Period UX UY RZ 1 0,422 71,104 5,415 0, ,406 6,208 66,000 2, ,315 0,145 2,639 76, ,153 5,181 0,183 3, ,138 0,156 16,609 0, ,122 12,594 0,032 2, ,087 0,107 0,001 8, ,069 2,688 0,702 0, ,068 0,240 5,942 0, ,055 0,280 0,008 3, ,046 1,054 0,000 0, ,041 0,004 1,789 0,009 Πίνακες 7.3: Ιδιοπερίοδοι και ποσοστά ενεργοποιούμενης μάζας για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για τον ενισχυμένο (δεξιά). Από την ιδιομορφική ανάλυση προέκυψαν επομένως οι εξής μεταβολές: Στη μάζα: mo=1263,122tn m1=1359,061tn Στην ιδιοπερίοδο: T1=0,653sec στρεπτική T1=0,422 μεταφορική κατά χ T2=0,526sec μεταφορική κατά y T2=0,406 μεταφορική κατά y T3=0,653sec μεταφορική κατά x T3=0,315 στρεπτική Όπως είχε αναφερθεί, ένας από τους βασικούς στόχους του συγκεκριμένου μοντέλου ήταν η μετακίνηση του Κ.Ε.Σ. έτσι ώστε να πλησιάσει περισσότερο το K.Μ.. Αυτό φαίνεται ότι επετεύχθει καθώς η πρώτη ιδιομορφή από στρεπτική έγινε μεταφορική κατά x, κάτι που φαίνεται λογικό με την προσθήκη των δύο τοιχωμάτων κατά την διεύθυνση x. Πραγματοποιήθηκε η διαστασιολόγηση των νέων στοιχείων μέσω του ECtools και προέκυψαν οι οπλισμοί των νέων τοιχείων αλλά και των τοιχείων στα οποία μπήκε μανδύας. Οι πίνακες με τους οπλισμούς των στοιχείων αυτών παρουσιάζονται στο αντίστοιχο παράρτημα. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

124 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Αφού έχουν προκύψει οι οπλισμοί γίνεται η ανάλυση με q=1,7 κατά την οποία οι βασικοί συνδυασμοί χωρίς να λαμβάνονται υπόψη οι εκκεντρότητες, όπως έχει αναφερθεί και στο κεφάλαιο 4 και 6 είναι: Βασικοί συνδυασμοί: 1,15 (1,35 G+1,50 Q) Τυχηματικοί συνδυασμοί: 1,15 (1,10 G+0,3 Q±Ε±0,3 Εεγκ.) Αφού έγινε η ανάλυση του προσομοιώματος στο ETABS, μέσω του ECtools προέκυψαν οι δείκτες ανεπάρκειας λ για όλα τα δομικά στοιχεία. Με βάση αυτά βγαίνουν χρήσιμα συμπεράσματα για την επάρκεια του φορέα. Πιο συγκεκριμένα: Αν λ<1,0 τότε το δομικό στοιχείο ΕΠΑΡΚΕΙ. Αν λ>1,0 τότε το δομικό στοιχείο ΔΕΝ ΕΠΑΡΚΕΙ. Στους επόμενους πίνακες παρουσιάζονται οι μέσοι όροι των δεικτών ανεπάρκειας όλων των δομικών στοιχείων ανά όροφο, για κάμψη και διάτμηση τόσο για τον αρχικό φορέα όσο και για τον ενισχυμένο. Στοιχείο/Όροφος Δοκοί Υποστυλώματα Τοιχώματα λμ,κάμψης λμ,διατμ λμ,κάμψης λμ,διατμ λμ,κάμψης λμ,διατμ Ημιυπόγειο-ΣΤ1 2,96 1,55 1,45 1,47 15,31 4,31 Ανώγειο-ΣΤ2 2,76 1,34 1,58 2,00 8,84 2,92 Α' Τυπικός-ΣΤ3 2,58 1,30 1,70 1,59 5,51 2,25 Β' Τυπικός-ΣΤ4 1,79 1,42 3,32 1,32 3,70 2,08 Α' Εσοχή-ΣΤ5 1,73 1,16 0,95 1,19 5,01 1,75 Β' Εσοχή-ΣΤ6 2,11 1,09 1,67 0,86 0,46 1,16 Πίνακας 7.4: Μέσοι όροι δεικτών ανεπάρκειας αρχικού φορέα για q=1,7. Στοιχείο/Όροφος Δοκοί Υποστυλώματα Τοιχώματα λμ,κάμψης λμ,διατμ λμ,κάμψης λμ,διατμ λμ,κάμψης λμ,διατμ Ημιυπόγειο-ΣΤ1 2,96 1,86 1,08 1,46 3,24 4,36 Ανώγειο-ΣΤ2 3,48 1,84 1,15 2,04 2,77 4,03 Α' Τυπικός-ΣΤ3 3,24 1,74 1,09 1,33 2,00 2,82 Β' Τυπικός-ΣΤ4 2,43 1,92 2,81 1,40 1,00 2,36 Α' Εσοχή-ΣΤ5 2,61 1,43 0,92 1,18 0,60 1,21 Β' Εσοχή-ΣΤ6 2,02 1,05 1,61 0,86 0,27 0,84 Πίνακας 7.5: Μέσοι όροι δεικτών ανεπάρκειας 1 ου μοντέλου αναβάθμισης για q=1,7. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

125 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Όπως φαίνεται στους πίνακες 7.4 και 7.5 οι μέσοι δείκτες ανεπάρκειας για τις δοκούς δεν μειώνονται αλλά αντιθέτως παρουσιάζουν μία μικρή αύξηση. Αυτό οφείλεται στο γεγονός ότι με την προσθήκη των νέων στοιχείων ανακουφίζονται τα κατακόρυφα δομικά στοιχεία και οι βλάβες οδηγούνται στις δοκούς. Από την άλλη παρουσιάζεται μείωση των δεικτών ανεπάρκειας των υποστυλωμάτων αλλά και των τοιχωμάτων κάτι που ήταν επιδιωκόμενο και αναμενόμενο. Στη συνέχεια παρατίθενται τα ποσοστά των δεικτών ανεπάρκειας, των πρωτευόντων δομικών στοιχείων,που είναι μεγαλύτεροι ή ίσοι της μονάδας: Εικόνα 7.9: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας κυρίων δοκών σε κάμψη για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 1 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). Εικόνα 7.10: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας κυρίων δοκών σε διάτμηση για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 1 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

126 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Εικόνα 7.11: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας κυρίων στύλων σε κάμψη για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 1 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). Εικόνα 7.12: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας κυρίων στύλων σε διάτμηση για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 1 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

127 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Εικόνα 7.13: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας τοιχείων (που δεν ενισχύθηκαν) σε κάμψη για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 1 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). Εικόνα 7.14: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας τοιχείων (που δεν ενισχύθηκαν) σε διάτμηση για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 1 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

128 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Σε κλίμακα δομικού στοιχείου τα αντίστοιχα ποσοστά είναι: Εικόνα 7.15: Ποσοστά κυρίων δοκών που αστοχούν σε κάμψη για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 1 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). Εικόνα 7.16: Ποσοστά κυρίων δοκών που αστοχούν σε διάτμηση για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 1 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). Εικόνα 7.17: Ποσοστά κυρίων στύλων που αστοχούν σε κάμψη για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 1 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

129 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Εικόνα 7.18: Ποσοστά κυρίων στύλων που αστοχούν σε διάτμηση για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 1 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). Εικόνα 7.19: Ποσοστά τοιχείων (που δεν ενισχύθηκαν) που αστοχούν σε κάμψη για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 1 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). Εικόνα 7.20: Ποσοστά τοιχείων (που δεν ενισχύθηκαν) που αστοχούν σε διάτμηση για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 1 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

130 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ 7.4 Δεύτερο Μοντέλο Αναβάθμισης Γενικά Στο δεύτερο μοντέλο αναβάθμισης που θα εξεταστεί, θα ενισχυθούν με μανδύες όλα τα κατακόρυφα δομικά στοιχεία εκτός από τα τοιχώματα του πυρήνα. Οι μανδύες όλων των υποστυλωμάτων είναι πάχους 7,5cm εκτός από τους τρίπλευρους στους οποίους στην διεύθυνση που μπαίνει μανδύας μόνο από την μία πλευρά το πάχος θα είναι 10cm. Στα δύο περιμετρικά τοιχεία θα μπουν μανδύες έτσι ώστε οι τελικές διαστάσεις τους να είναι 2x0,25. Στους επόμενους πίνακες φαίνονται οι νέες διαστάσεις των υποστυλωμάτων του φορέα. ΣΤΑΘΜΗ 1-ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΣΤΑΘΜΗ 2-ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΥΠΟΣ/ΤΑ ΔΙΑΣΤΑΣΕΙΣ ΥΠΟΣ/ΤΑ ΔΙΑΣΤΑΣΕΙΣ bx(cm) by(cm) bx,new by,new bx(cm) by(cm) bx,new by,new Κ Κ Κ Κ K Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

131 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΣΤΑΘΜΗ 3-ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΣΤΑΘΜΗ 4-ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΥΠΟΣ/ΤΑ ΔΙΑΣΤΑΣΕΙΣ ΥΠΟΣ/ΤΑ ΔΙΑΣΤΑΣΕΙΣ bx(cm) by(cm) bx,new by,new bx(cm) by(cm) bx,new by,new Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ Κ ΥΠΟΣ/ΤΑ ΣΤΑΘΜΗ 5-ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΔΙΑΣΤΑΣΕΙΣ bx(cm) by(cm) bx,new by,new Φ Φ Φ Φ Φ Φ ΚΤ Φ Φ ΚΤ Κ Κ Κ Κ Κ Κ ΣΤΑΘΜΗ 6-ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ ΔΙΑΣΤΑΣΕΙΣ ΥΠΟΣ/ΤΑ bx(cm) by(cm) bx,new by,new Φ1' Φ2' Κ Κ Κ Κ Κ Κ Πίνακες 7.6: Παλιές και νέες διαστάσεις υποστυλωμάτων. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

132 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Προσομοίωμα Για την προσομοίωση του κτιρίου η διαδικασία ήταν παρόμοια με αυτή που παρουσιάσθηκε στο κεφάλαιο 5 του παρόντος τέυχους. Στην παρακάτω εικόνα φαίνεται το προσομοίωμα. Εικόνα 7.20: Προσομοίωμα 2 ου μοντέλου αναβάθμισης. Το σκυρόδεμα της ενίσχυσης και εδώ είναι ποιότητας C30/37, ενώ ο χάλυβας είναι ποιότητας B500c. Όπως και στο πρώτο μοντέλο και εδώ γίνεται η παραδοχή ότι ο παλιός οπλισμός δεν συμμετέχει καθόλου. Οι ενισχυμένες διατομές εισήχθησαν ως ενιαίες και το μέτρο ελαστικότητας και η αντοχή προέκυψαν ανάλογα με το ποσοστό της διατομής που καλύπτει κάθε υλικό. Συνολικά, τα υλικά που χρειάζονται και θα χρησιμοποιηθούν για το συγκεκριμένο προσομοίωμα είναι: o C12 o DOKOI o MEIKTOC o MEIKTOW ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

133 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Πιο συγκεκριμένα: Το C12 είναι αντίστοιχο με αυτό που παρουσιάσθηκε στο κεφάλαιο 5 και χρησιμοποιείται για όλα τα δομικά στοιχεία που δεν θα ενισχυθούν εκτός των δοκών. Δηλαδή μόνο για τα τοιχώματα του πυρήνα Τα χαρακτηριστικά του είναι: - Μέτρο ελαστικότητας: Ε= kn/m - Λόγος Poisson: ν=0,2 - Ειδικό βάρος: γc=25 kn/m 3 - Μάζα ανά μονάδα όγκου: m=2,5 kn/m 3 - Θλιπτική αντοχή: fck=12 MPa Εικόνα 7.21: Χαρακτηριστικά υλικού C12. Το υλικό DOKOI είναι αντίστοιχο με αυτό που παρουσιάσθηκε στο κεφάλαιο 5 και χρησιμοποιείται για τις δοκούς. Τα χαρακτηριστικά του είναι: - Μέτρο ελαστικότητας: Ε= kn/m - Λόγος Poisson: ν=0,2 - Ειδικό βάρος: γc=0 kn/m 3 - Μάζα ανά μονάδα όγκου: m=0 kn/m 3 - Θλιπτική αντοχή: fck=12 MPa ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

134 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Εικόνα 7.22: Χαρακτηριστικά υλικού DOKOI. Το υλικό MEIKTOC αφορά όλα τα υποστυλώματα, τα οποία ενισχύθηκαν με μανδύες. Σε αυτά η συμμετοχή της παλιάς διατομής είναι περίπου 48%. Με βάση αυτό το ποσοστό προέκυψαν τα εξής χαρακτηριστικά: - Μέτρο ελαστικότητας: Ε= kn/m - Λόγος Poisson: ν=0,2 - Ειδικό βάρος: γc=25 kn/m 3 - Μάζα ανά μονάδα όγκου: m=2,5 kn/m 3 - Θλιπτική αντοχή: fck=21,36 MPa Εικόνα 7.23: Χαρακτηριστικά υλικού MEIKTOC. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

135 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Το υλικό MEIKTOW αφορά τα τμήματα των τοιχείων T3Y & T4Y που ενισχύθηκαν με μανδύες. Σε αυτά η συμμετοχή της παλιάς διατομής είναι περίπου 60%. Με βάση αυτό το ποσοστό προέκυψαν τα εξής χαρακτηριστικά: - Μέτρο ελαστικότητας: Ε= kn/m - Λόγος Poisson: ν=0,2 - Ειδικό βάρος: γc=25 kn/m 3 - Μάζα ανά μονάδα όγκου: m=2,5 kn/m 3 - Θλιπτική αντοχή: fck=19,2 MPa Εικόνα 7.24: Χαρακτηριστικά υλικού MEIKTOW. Όσον αφορά τις διατομές των δομικών στοιχείων αυτές εισάγονται κατά τα γνωστά. Όπως και πριν, ιδιαίτερη προσοχή πρέπει να δοθεί στους οι μειωτικούς συντελεστές που πρέπει να εισαχθούν για να προσομοιωθεί η συνεργασία παλιού και νέου υλικού στις μεικτές διατομές των τοιχωμάτων και των υποστυλωμάτων που εμφανίζονται. Οι τελικοί συντελεστές που θα χρησιμοποιηθούν για τις δυσκαμψίες προκύπτουν από το γινόμενο των συντελεστών μονολιθικότητας του ΚΑΝ.ΕΠΕ. επί τους συντελεστές μείωσης δυσκαμψίας που έχουν αναφερθεί στο κεφάλαιο 5 του παρόντος τεύχους. Δηλαδή : 0,5 kk=0,5 0,8=0,4 ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

136 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Επομένως για τις μεικτές διατομές των τοιχωμάτων που εμφανίζονται θα ισχύει: Εικόνα 7.25: Χαρακτηριστικά μεικτής διατομής τοιχώματος. Και για τις μεικτές διατομές των υποστυλωμάτων που εμφανίζονται θα ισχύει: Εικόνα 7.26: Χαρακτηριστικά μεικτής διατομής υποστυλώματος. Στα φορτία υπολογισμού θα προστεθεί το ίδιο βάρος των μανδυών. Αυτό θα γίνει αυτόματα μέσω του υλικού των στοιχείων αυτών και συνεκτιμάται στην φορτιστική κατάσταση DEAD. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

137 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Θα εφαρμοστεί η δυναμική φασματική ανάλυση με φάσμα αντίστοιχο αυτού που παρουσιάσθηκε στο κεφάλαιο του παρόντος τεύχους. Αρχικά θα γίνει μία ανάλυση για q=3,6 και με αυτή μέσω του ECtools θα γίνει η διαστασιολόγηση των νέων διατομών. Αφού γίνει η διαστασιολόγηση, και πάλι με q=3,6 θα προκύψουν οι ανεπάρκειες των δομικών στοιχείων που δεν ενισχύθηκαν, δηλαδή όλων των δοκών και των τοιχείων του πυρήνα. Για σύγκριση με τον αρχικό φορέα θα γίνει και μία ανάλυση με q=1,7 και θα συγκριθούν οι δείκτες ανεπάρκειας για όλα τα δομικά στοιχεία Αποτελέσματα Τα αποτελέσματα θα παρουσιάζονται σε αντιστοιχία με τα αποτελέσματα από την ανάλυση του αρχικού φορέα για σύγκριση. Οι μάζες και οι μαζικές ροπές αδράνειας που καθορίζουν τις ελευθερίες κίνησης του φορέα σύμφωνα με την αδρανειακή του διακριτοποίηση φαίνονται στους παρακάτω πίνακες, πάνω για τον υπάρχον φορέα και κάτω για τον ενισχυμένο: Story Diaphragm MassX MassY MMI XM YM STORY6 D6 86, , ,352 8,954 7,054 STORY5 D5 166, , ,129 8,958 6,154 STORY4 D4 240, , ,56 9,263 4,658 STORY3 D3 249, , ,43 9,268 4,428 STORY2 D2 255, , ,43 9,255 4,391 STORY1 D1 264, , ,38 9,007 4,732 ΣΥΝΟΛΟ 1263, ,122 Πίνακας 7.7: Μάζες ορόφου αρχικού φορέα. Story Diaphragm MassX MassY MMI XM YM STORY6 D6 90, , ,964 8,953 7,091 STORY5 D5 180, , ,743 8,965 6,149 STORY4 D4 266, , ,54 9,244 4,63 STORY3 D3 281, , ,13 9,248 4,348 STORY2 D2 290, , ,09 9,235 4,309 STORY1 D1 307, , ,93 9,029 4,574 ΣΥΝΟΛΟ 1416, ,155 Πίνακας 7.8: Μάζες ορόφου 2 ου μοντέλου αναβάθμισης. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

138 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Οι ιδιομορφές φαίνονται στους επόμενους πίνακες, όπως επίσης και τα ενεργοποιούμενα σε κάθε ιδιομορφή ποσοστά μάζας : Mode Period UX UY RZ 1 0,653 27,488 0,000 54, ,526 0,040 71,239 0, ,403 51,260 0,052 27, ,257 2,587 0,001 7, ,167 0,001 20,299 0, ,151 5,223 0,002 1, ,124 10,051 0,000 6, ,097 0,299 0,006 0, ,080 0,777 0,133 0, ,078 0,013 6,079 0, ,064 1,624 0,000 1, ,056 0,183 0,000 0,319 Mode Period UX UY RZ 1 0,538 37,727 0,004 42, ,451 0,266 72,629 0, ,388 41,653 0,371 37, ,214 2,796 0,004 6, ,157 0,013 18,157 0, ,133 12,856 0,010 0, ,114 1,167 0,000 8, ,087 0,377 0,017 0, ,076 0,002 6,425 0, ,068 2,502 0,000 0, ,060 0,015 0,002 2, ,045 0,537 0,014 0,006 Πίνακες 7.9: Ιδιοπερίοδοι και ποσοστά ενεργοποιούμενης μάζας για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για τον ενισχυμένο (δεξιά). Από την ιδιομορφική ανάλυση προέκυψαν επομένως οι εξής μεταβολές: Στη μάζα: mo=1263,122tn m2=1416,155tn Στην ιδιοπερίοδο: T1=0,653sec στρεπτική T1=0,538 στρεπτική T2=0,526sec μεταφορική κατά y T2=0,451 μεταφορική κατά y T3=0,653sec μεταφορική κατά x T3=0,388 μεταφορική κατά x Όπως είναι λογικό αυξήθηκε η μάζα και μειώθηκε η ιδιοπερίοδος. Βέβαια οι ιδιομορφές δεν μεταβλήθηκαν καθώς δεν άλλαξε η κατανομή των μαζών. Πραγματοποιήθηκε η διαστασιολόγηση των νέων στοιχείων μέσω του ECtools και προέκυψαν οι οπλισμοί των νέων διατομών. Οι πίνακες με τους οπλισμούς των στοιχείων αυτών παρουσιάζονται στο αντίστοιχο παράρτημα. Αφού έχουν προκύψει οι οπλισμοί, μέσω του ECtools προέκυψαν οι δείκτες ανεπάρκειας λ για όλα τα πρωτεύοντα δομικά στοιχεία για q=3,6. Με βάση αυτά βγαίνουν χρήσιμα συμπεράσματα για την επάρκεια του φορέα. Πιο συγκεκριμένα: Αν λ<1,0 τότε το δομικό στοιχείο ΕΠΑΡΚΕΙ. Αν λ>1,0 τότε το δομικό στοιχείο ΔΕΝ ΕΠΑΡΚΕΙ. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

139 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Στη συνέχεια παρατίθενται τα ποσοστά των δεικτών ανεπάρκειας που είναι μεγαλύτεροι ή ίσοι της μονάδας για όλα τα κύρια δομικά στοιχεία που δεν ενισχύθηκαν, δηλαδή για τις δοκούς και για τα τοιχεία του πυρήνα από ανάλυση με q=3,6: Εικόνα 7.27: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας κυρίων δοκών σε κάμψη για το 2 ο μοντέλο αναβάθμισης. Εικόνα 7.28: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας κυρίων δοκών σε διάτμηση για το 2 ο μοντέλο αναβάθμισης. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

140 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Εικόνα 7.29: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας τοιχείων (που δεν ενισχύθηκαν) σε κάμψη για το 2 ο μοντέλο αναβάθμισης. Εικόνα 7.30: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας τοιχείων (που δεν ενισχύθηκαν) σε διάτμηση για το 2 ο μοντέλο αναβάθμισης. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

141 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Σε κλίμακα δομικού στοιχείου τα αντίστοιχα ποσοστά είναι: Εικόνα 7.31: Ποσοστά κυρίων δοκών που αστοχούν σε κάμψη για το 2 ο μοντέλο αναβάθμισης. Εικόνα 7.32: Ποσοστά κυρίων δοκών που αστοχούν σε διάτμηση για το 2 ο μοντέλο αναβάθμισης. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

142 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Εικόνα 7.33: Ποσοστά τοιχείων (που δεν ενισχύθηκαν) που αστοχούν σε κάμψη για το 2 ο μοντέλο αναβάθμισης. Εικόνα 7.34: Ποσοστά τοιχείων (που δεν ενισχύθηκαν) που αστοχούν σε διάτμηση για το 2 ο μοντέλο αναβάθμισης. Όπως αναφέρθηκε, για λόγους σύγκρισης με τον αρχικό φορέα, θα παρουσιασθούν και τα αντίστοιχα αποτελέσματα από ανάλυση με q=1,7. Όπως είναι αναμενόμενο σε αυτή την ανάλυση θα εμφανίζονται ανεπάρκειες και σε δομικά στοιχεία που έχουν ενισχυθεί. Επαναλαμβάνεται πως η ανάλυση αυτή δεν έχει νόημα αλλά γίνεται για να υπάρχει ένα μέτρο σύγκρισης με τον αρχικό φορέα και μόνον. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

143 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Στους επόμενους πίνακες παρουσιάζονται οι μέσοι όροι των δεικτών ανεπάρκειας όλων των δομικών στοιχείων ανά όροφο, για κάμψη και διάτμηση τόσο για τον αρχικό φορέα όσο και για τον ενισχυμένο. Στοιχείο/Όροφος Δοκοί Υποστυλώματα Τοιχώματα λμ,κάμψης λμ,διατμ λμ,κάμψης λμ,διατμ λμ,κάμψης λμ,διατμ Ημιυπόγειο-ΣΤ1 2,96 1,55 1,45 1,47 15,31 4,31 Ανώγειο-ΣΤ2 2,76 1,34 1,58 2,00 8,84 2,92 Α' Τυπικός-ΣΤ3 2,58 1,30 1,70 1,59 5,51 2,25 Β' Τυπικός-ΣΤ4 1,79 1,42 3,32 1,32 3,70 2,08 Α' Εσοχή-ΣΤ5 1,73 1,16 0,95 1,19 5,01 1,75 Β' Εσοχή-ΣΤ6 2,11 1,09 1,67 0,86 0,46 1,16 Πίνακας 7.10: Μέσοι όροι δεικτών ανεπάρκειας αρχικού φορέα για q=1,7. Στοιχείο/Όροφος Δοκοί Υποστυλώματα Τοιχώματα λμ,κάμψης λμ,διατμ λμ,κάμψης λμ,διατμ λμ,κάμψης λμ,διατμ Ημιυπόγειο-ΣΤ1 3,79 1,80 0,72 0,56 1,90 3,43 Ανώγειο-ΣΤ2 4,09 1,72 0,56 0,74 2,27 2,90 Α' Τυπικός-ΣΤ3 3,75 1,60 0,60 0,57 1,17 2,14 Β' Τυπικός-ΣΤ4 2,69 1,42 0,63 0,57 0,65 1,21 Α' Εσοχή-ΣΤ5 2,05 1,27 0,46 0,43 1,01 1,44 Β' Εσοχή-ΣΤ6 2,49 1,20 0,45 0,32 0,24 1,09 Πίνακας 7.11: Μέσοι όροι δεικτών ανεπάρκειας 2 ου μοντέλου αναβάθμισης για q=1,7. Όπως φαίνεται στους πίνακες 7.10 και 7.11 οι μέσοι δείκτες ανεπάρκειας για τις δοκούς δεν μειώνονται αλλά αντιθέτως αυξάνονται. Αυτό οφείλεται στο γεγονός ότι με την ενίσχυση των κατακόρυφων δομικών στοιχείων οι βλάβες οδηγούνται στις δοκούς. Από την άλλη παρουσιάζεται μείωση των δεικτών ανεπάρκειας των υποστυλωμάτων αλλά και των τοιχωμάτων κάτι που ήταν επιδιωκόμενο και αναμενόμενο. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

144 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Στη συνέχεια παρατίθενται τα ποσοστά των δεικτών ανεπάρκειας, των πρωτευόντων δομικών στοιχείων,που είναι μεγαλύτεροι ή ίσοι της μονάδας: Εικόνα 7.35: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας κυρίων δοκών σε κάμψη για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 2 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). Εικόνα 7.36: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας κυρίων δοκών σε διάτμηση για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 2 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

145 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Εικόνα 7.37: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας κυρίων στύλων σε κάμψη για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 2 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). Εικόνα 7.38: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας κυρίων στύλων σε διάτμηση για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 2 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

146 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Εικόνα 7.39: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας τοιχείων (που δεν ενισχύθηκαν) σε κάμψη για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 2 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). Εικόνα 7.40: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας τοιχείων (που δεν ενισχύθηκαν) σε διάτμηση για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 2 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

147 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Σε κλίμακα δομικού στοιχείου τα αντίστοιχα ποσοστά είναι: Εικόνα 7.41: Ποσοστά κυρίων δοκών που αστοχούν σε κάμψη για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 2 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). Εικόνα 7.42: Ποσοστά κυρίων δοκών που αστοχούν σε διάτμηση για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 2 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

148 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Εικόνα 7.43: Ποσοστά κυρίων στύλων που αστοχούν σε κάμψη για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 2 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). Εικόνα 7.44: Ποσοστά κυρίων στύλων που αστοχούν σε διάτμηση για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 2 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

149 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Εικόνα 7.45: Ποσοστά τοιχείων που αστοχούν σε κάμψη για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 2 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). Εικόνα 7.46: Ποσοστά τοιχείων που αστοχούν σε διάτμηση για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 2 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

150 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ 7.5 Τρίτο Μοντέλο Αναβάθμισης Γενικά Στο τρίτο μοντέλο αναβάθμισης που θα εξεταστεί, θα γίνει ένας συνδυασμός του 1 ου και του 2 ου μοντέλου. Θα ενισχυθούν με μανδύες όλα τα κατακόρυφα δομικά στοιχεία εκτός από τα τοιχώματα του πυρήνα ακριβώς με τον ίδιο τρόπο όπως στο 2 ο μοντέλο. Επιπρόσθετα τα δύο περιμετρικά τοιχεία θα επεκταθούν στον 5 ο όροφο, όπως γίνεται και στο 1 ο μοντέλο και θα προστεθούν τα δύο τοιχεία της διέυθυνσης x Προσομοίωμα Για την προσομοίωση του κτιρίου η διαδικασία ήταν παρόμοια με αυτή που παρουσιάσθηκε στο κεφάλαιο 5 του παρόντος τεύχους. Στην παρακάτω εικόνα φαίνεται το προσομοίωμα. Εικόνα 7.47: Προσομοίωμα 3 ου μοντέλου αναβάθμισης. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

151 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Το σκυρόδεμα της ενίσχυσης και εδώ είναι ποιότητας C30/37, ενώ ο χάλυβας είναι ποιότητας B500c. Και εδώ γίνεται η παραδοχή ότι ο παλιός οπλισμός δεν συμμετέχει καθόλου. Οι ενισχυμένες διατομές εισήχθησαν ως ενιαίες και το μέτρο ελαστικότητας και η αντοχή προέκυψαν ανάλογα με το ποσοστό της διατομής που καλύπτει κάθε υλικό. Συνολικά, τα υλικά που χρειάζονται και θα χρησιμοποιηθούν για το συγκεκριμένο προσομοίωμα είναι: o C12 o C30 o DOKOI o MEIKTOC o MEIKTOW Πιο συγκεκριμένα: Το C12 είναι αντίστοιχο με αυτό που παρουσιάσθηκε στο κεφάλαιο 5 και χρησιμοποιείται για όλα τα δομικά στοιχεία που δεν θα ενισχυθούν εκτός των δοκών. Δηλαδή μόνο για τα τοιχώματα του πυρήνα Τα χαρακτηριστικά του είναι: - Μέτρο ελαστικότητας: Ε= kn/m - Λόγος Poisson: ν=0,2 - Ειδικό βάρος: γc=25 kn/m 3 - Μάζα ανά μονάδα όγκου: m=2,5 kn/m 3 - Θλιπτική αντοχή: fck=12 MPa Εικόνα 7.48: Χαρακτηριστικά υλικού C12. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

152 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Το C30 είναι το νέο υλικό που εισάγεται και αφορά τις νέες διατομές που θα εισαχθούν, όχι τους μανδύες. Δηλαδή είναι το υλικό των δύο νέων τοιχείων και των τμημάτων των τοιχείων Τ3Y & Τ4Υ που προεκτάθηκαν στον 5 ο όροφο. Τα χαρακτηριστικά του είναι: - Μέτρο ελαστικότητας: Ε= kn/m - Λόγος Poisson: ν=0,2 - Ειδικό βάρος: γc=25 kn/m 3 - Μάζα ανά μονάδα όγκου: m=2,5 kn/m 3 - Θλιπτική αντοχή: fck=30 MPa Εικόνα 7.49: Χαρακτηριστικά υλικού C30. Το υλικό DOKOI είναι αντίστοιχο με αυτό που παρουσιάσθηκε στο κεφάλαιο 5 και χρησιμοποιείται για τις δοκούς. Τα χαρακτηριστικά του είναι: - Μέτρο ελαστικότητας: Ε= kn/m - Λόγος Poisson: ν=0,2 - Ειδικό βάρος: γc=0 kn/m 3 - Μάζα ανά μονάδα όγκου: m=0 kn/m 3 - Θλιπτική αντοχή: fck=12 MPa ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

153 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Εικόνα 7.50: Χαρακτηριστικά υλικού DOKOI. Το υλικό MEIKTOC αφορά όλα τα υποστυλώματα, τα οποία ενισχύθηκαν με μανδύες. Σε αυτά η συμμετοχή της παλιάς διατομής είναι περίπου 48%. Με βάση αυτό το ποσοστό προέκυψαν τα εξής χαρακτηριστικά: - Μέτρο ελαστικότητας: Ε= kn/m - Λόγος Poisson: ν=0,2 - Ειδικό βάρος: γc=25 kn/m 3 - Μάζα ανά μονάδα όγκου: m=2,5 kn/m 3 - Θλιπτική αντοχή: fck=21,36 MPa Εικόνα 7.51: Χαρακτηριστικά υλικού MEIKTOC. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

154 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Το υλικό MEIKTOW αφορά τα τμήματα των τοιχείων T3Y & T4Y που ενισχύθηκαν με μανδύες. Σε αυτά η συμμετοχή της παλιάς διατομής είναι περίπου 60%. Με βάση αυτό το ποσοστό προέκυψαν τα εξής χαρακτηριστικά: - Μέτρο ελαστικότητας: Ε= kn/m - Λόγος Poisson: ν=0,2 - Ειδικό βάρος: γc=25 kn/m 3 - Μάζα ανά μονάδα όγκου: m=2,5 kn/m 3 - Θλιπτική αντοχή: fck=19,2 MPa Εικόνα 7.52: Χαρακτηριστικά υλικού MEIKTOW. Όσον αφορά τις διατομές των δομικών στοιχείων αυτές εισάγονται κατά τα γνωστά. Όπως και πριν, ιδιαίτερη προσοχή πρέπει να δοθεί στους οι μειωτικούς συντελεστές που πρέπει να εισαχθούν για να προσομοιωθεί η συνεργασία παλιού και νέου υλικού στις μεικτές διατομές των τοιχωμάτων και των υποστυλωμάτων που εμφανίζονται. Οι τελικοί συντελεστές που θα χρησιμοποιηθούν για τις δυσκαμψίες προκύπτουν από το γινόμενο των συντελεστών μονολιθικότητας του ΚΑΝ.ΕΠΕ. επί τους συντελεστές μείωσης δυσκαμψίας που έχουν αναφερθεί στο κεφάλαιο 5 του παρόντος τεύχους. Δηλαδή : 0,5 kk=0,5 0,8=0,4 ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

155 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Επομένως για τις μεικτές διατομές των τοιχωμάτων που εμφανίζονται θα ισχύει: Εικόνα 7.53: Χαρακτηριστικά μεικτής διατομής τοιχώματος. Και για τις μεικτές διατομές των υποστυλωμάτων που εμφανίζονται θα ισχύει: Εικόνα 7.54: Χαρακτηριστικά μεικτής διατομής υποστυλώματος. Στα φορτία υπολογισμού θα προστεθεί το ίδιο βάρος των νέων στοιχείων αλλά και των μανδυών. Αυτό θα γίνει αυτόματα μέσω του υλικού των στοιχείων αυτών και συνεκτιμάται στην φορτιστική κατάσταση DEAD. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

156 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Θα εφαρμοστεί η δυναμική φασματική ανάλυση με φάσμα αντίστοιχο αυτού που παρουσιάσθηκε στο κεφάλαιο του παρόντος τεύχους. Αρχικά θα γίνει μία ανάλυση για q=3,6 και με αυτή μέσω του ECtools θα γίνει η διαστασιολόγηση των νέων διατομών και των νέων στοιχείων. Αφού γίνει η διαστασιολόγηση, και πάλι με q=3,6 θα προκύψουν οι ανεπάρκειες των δομικών στοιχείων που δεν ενισχύθηκαν, δηλαδή όλων των δοκών και των τοιχείων του πυρήνα. Για σύγκριση με τον αρχικό φορέα θα γίνει και μία ανάλυση με q=1,7 και θα συγκριθούν οι δείκτες ανεπάρκειας για όλα τα δομικά στοιχεία Αποτελέσματα Τα αποτελέσματα θα παρουσιάζονται σε αντιστοιχία με τα αποτελέσματα από την ανάλυση του αρχικού φορέα για σύγκριση. Οι μάζες και οι μαζικές ροπές αδράνειας που καθορίζουν τις ελευθερίες κίνησης του φορέα σύμφωνα με την αδρανειακή του διακριτοποίηση φαίνονται στους παρακάτω πίνακες, πάνω για τον υπάρχον φορέα και κάτω για τον ενισχυμένο: Story Diaphragm MassX MassY MMI XM YM STORY6 D6 86, , ,352 8,954 7,054 STORY5 D5 166, , ,129 8,958 6,154 STORY4 D4 240, , ,56 9,263 4,658 STORY3 D3 249, , ,43 9,268 4,428 STORY2 D2 255, , ,43 9,255 4,391 STORY1 D1 264, , ,38 9,007 4,732 ΣΥΝΟΛΟ 1263, ,122 Πίνακας 7.12: Μάζες ορόφου αρχικού φορέα. Story Diaphragm MassX MassY MMI XM YM STORY6 D6 90, , ,964 8,953 7,091 STORY5 D5 183,47 183, ,514 8,959 6,117 STORY4 D4 276, , ,03 9,28 4,546 STORY3 D3 285, , ,56 9,32 4,289 STORY2 D2 295, , ,3 9,275 4,239 STORY1 D1 314, , ,71 9,132 4,465 ΣΥΝΟΛΟ 1445, ,797 Πίνακας 7.13: Μάζες ορόφου 3 ου μοντέλου αναβάθμισης. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

157 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Οι ιδιομορφές φαίνονται στους επόμενους πίνακες, όπως επίσης και τα ενεργοποιούμενα σε κάθε ιδιομορφή ποσοστά μάζας : Mode Period UX UY RZ 1 0,653 27,488 0,000 54, ,526 0,040 71,239 0, ,403 51,260 0,052 27, ,257 2,587 0,001 7, ,167 0,001 20,299 0, ,151 5,223 0,002 1, ,124 10,051 0,000 6, ,097 0,299 0,006 0, ,080 0,777 0,133 0, ,078 0,013 6,079 0, ,064 1,624 0,000 1, ,056 0,183 0,000 0,319 Mode Period UX UY RZ 1 0,464 30,004 1,371 47, ,448 1,540 72,580 0, ,389 46,628 0,354 32, ,164 3,603 0,065 6, ,151 0,033 17,434 0, ,123 12,842 0,009 3, ,104 0,492 0,000 4, ,074 0,076 5,729 0, ,071 2,182 0,218 0, ,062 0,857 0,000 2, ,046 1,227 0,158 0, ,045 0,128 1,540 0,024 Πίνακες 7.14: Ιδιοπερίοδοι και ποσοστά ενεργοποιούμενης μάζας για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για τον ενισχυμένο (δεξιά). Από την ιδιομορφική ανάλυση προέκυψαν επομένως οι εξής μεταβολές: Στη μάζα: mo=1263,122tn m3=1445,797tn Στην ιδιοπερίοδο: T1=0,653sec στρεπτική T1=0,464 στρεπτική T2=0,526sec μεταφορική κατά y T2=0,448 μεταφορική κατά y T3=0,653sec μεταφορική κατά x T3=0,389 μεταφορική κατά x Όπως είναι λογικό αυξήθηκε η μάζα και μειώθηκε σημαντικά η ιδιοπερίοδος. Βέβαια οι ιδιομορφές δεν μεταβλήθηκαν καθώς δεν άλλαξε σημαντικά η κατανομή των μαζών. Πραγματοποιήθηκε η διαστασιολόγηση των νέων στοιχείων μέσω του ECtools και προέκυψαν οι οπλισμοί των νέων διατομών. Οι πίνακες με τους οπλισμούς των στοιχείων αυτών παρουσιάζονται στο αντίστοιχο παράρτημα. Αφού έχουν προκύψει οι οπλισμοί, μέσω του ECtools προέκυψαν οι δείκτες ανεπάρκειας λ για όλα τα δομικά στοιχεία. Με βάση αυτά βγαίνουν χρήσιμα συμπεράσματα για την επάρκεια του φορέα. Πιο συγκεκριμένα: Αν λ<1,0 τότε το δομικό στοιχείο ΕΠΑΡΚΕΙ. Αν λ>1,0 τότε το δομικό στοιχείο ΔΕΝ ΕΠΑΡΚΕΙ. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

158 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Στη συνέχεια παρατίθενται τα ποσοστά των δεικτών ανεπάρκειας που είναι μεγαλύτεροι ή ίσοι της μονάδας για όλα τα δομικά στοιχεία που δεν ενισχύθηκαν, δηλαδή για τις δοκούς και για τα τοιχεία του πυρήνα από ανάλυση με q=3,6: Εικόνα 7.55: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας κυρίων δοκών σε κάμψη για το 3 ο μοντέλο αναβάθμισης. Εικόνα 7.56: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας κυρίων δοκών σε διάτμηση για το 3 ο μοντέλο αναβάθμισης. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

159 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Εικόνα 7.57: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας τοιχείων (που δεν ενισχύθηκαν) σε κάμψη για το 3 ο μοντέλο αναβάθμισης. Εικόνα 7.58: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας τοιχείων (που δεν ενισχύθηκαν) σε διάτμηση για το 3 ο μοντέλο αναβάθμισης. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

160 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Σε κλίμακα δομικού στοιχείου τα αντίστοιχα ποσοστά είναι: Εικόνα 7.59: Ποσοστά κυρίων δοκών που αστοχούν σε κάμψη για το 3 ο μοντέλο αναβάθμισης. Εικόνα 7.60: Ποσοστά κυρίων δοκών που αστοχούν σε διάτμηση για το 3 ο μοντέλο αναβάθμισης. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

161 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Εικόνα 7.61: Ποσοστά τοιχείων (που δεν ενισχύθηκαν) που αστοχούν σε κάμψη για το 3 ο μοντέλο αναβάθμισης. Εικόνα 7.62: Ποσοστά τοιχείων (που δεν ενισχύθηκαν) που αστοχούν σε διάτμηση για το 3 ο μοντέλο αναβάθμισης. Όπως αναφέρθηκε, για λόγους σύγκρισης με τον αρχικό φορέα, θα παρουσιασθούν και τα αντίστοιχα αποτελέσματα από ανάλυση με q=1,7. Όπως είναι αναμενόμενο σε αυτή την ανάλυση θα εμφανίζονται ανεπάρκειες και σε δομικά στοιχεία που έχουν ενισχυθεί. Επαναλαμβάνεται πως η ανάλυση αυτή δεν έχει νόημα αλλά γίνεται για να υπάρχει ένα μέτρο σύγκρισης με τον αρχικό φορέα και μόνον. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

162 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Στους επόμενους πίνακες παρουσιάζονται οι μέσοι όροι των δεικτών ανεπάρκειας όλων των δομικών στοιχείων ανά όροφο, για κάμψη και διάτμηση τόσο για τον αρχικό φορέα όσο και για τον ενισχυμένο. Στοιχείο/Όροφος Δοκοί Υποστυλώματα Τοιχώματα λμ,κάμψης λμ,διατμ λμ,κάμψης λμ,διατμ λμ,κάμψης λμ,διατμ Ημιυπόγειο-ΣΤ1 2,96 1,55 1,45 1,47 15,31 4,31 Ανώγειο-ΣΤ2 2,76 1,34 1,58 2,00 8,84 2,92 Α' Τυπικός-ΣΤ3 2,58 1,30 1,70 1,59 5,51 2,25 Β' Τυπικός-ΣΤ4 1,79 1,42 3,32 1,32 3,70 2,08 Α' Εσοχή-ΣΤ5 1,73 1,16 0,95 1,19 5,01 1,75 Β' Εσοχή-ΣΤ6 2,11 1,09 1,67 0,86 0,46 1,16 Πίνακας 7.15: Μέσοι όροι δεικτών ανεπάρκειας αρχικού φορέα για q=1,7. Στοιχείο/Όροφος Δοκοί Υποστυλώματα Τοιχώματα λμ,κάμψης λμ,διατμ λμ,κάμψης λμ,διατμ λμ,κάμψης λμ,διατμ Ημιυπόγειο-ΣΤ1 3,54 1,83 0,68 0,58 1,42 2,63 Ανώγειο-ΣΤ2 4,10 1,89 0,63 0,77 1,74 2,41 Α' Τυπικός-ΣΤ3 3,97 1,82 0,65 0,60 0,90 1,82 Β' Τυπικός-ΣΤ4 3,15 1,56 0,62 0,60 0,46 1,22 Α' Εσοχή-ΣΤ5 2,71 1,50 0,44 0,43 0,41 1,06 Β' Εσοχή-ΣΤ6 2,51 1,23 0,47 0,32 0,24 1,20 Πίνακας 7.16: Μέσοι όροι δεικτών ανεπάρκειας 3 ου μοντέλου αναβάθμισης για q=1,7. Όπως φαίνεται στους πίνακες 7.15 και 7.16 οι μέσοι δείκτες ανεπάρκειας για τις δοκούς δεν μειώνονται αλλά αντιθέτως αυξάνονται. Αυτό οφείλεται στο γεγονός ότι με την ενίσχυση των κατακόρυφων δομικών στοιχείων και την εισαγωγή των νέων τοιχείων οι βλάβες οδηγούνται στις δοκούς. Από την άλλη παρουσιάζεται μείωση των δεικτών ανεπάρκειας των υποστυλωμάτων αλλά και των τοιχωμάτων κάτι που ήταν επιδιωκόμενο και αναμενόμενο. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

163 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Στη συνέχεια παρατίθενται τα ποσοστά των δεικτών ανεπάρκειας, των πρωτευόντων δομικών στοιχείων,που είναι μεγαλύτεροι ή ίσοι της μονάδας: Εικόνα 7.63: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας κυρίων δοκών σε κάμψη για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 3 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). Εικόνα 7.64: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας κυρίων δοκών σε διάτμηση για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 3 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

164 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Εικόνα 7.65: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας κυρίων στύλων σε κάμψη για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 3 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). Εικόνα 7.66: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας κυρίων στύλων σε διάτμηση για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 3 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

165 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Εικόνα 7.67: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας τοιχείων σε κάμψη για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 3 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). Εικόνα 7.68: Ποσοστά δείκτη ανεπάρκειας τοιχείων σε διάτμηση για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 3 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

166 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Σε κλίμακα δομικού στοιχείου, τα αντίστοιχα ποσοστά είναι: Εικόνα 7.69: Ποσοστά κυρίων δοκών που αστοχούν σε κάμψη για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 3 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). Εικόνα 7.70: Ποσοστά κυρίων δοκών που αστοχούν σε διάτμηση για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 3 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

167 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Εικόνα 7.71: Ποσοστά κυρίων στύλων που αστοχούν σε κάμψη για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 3 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). Εικόνα 7.72: Ποσοστά κυρίων στύλων που αστοχούν σε διάτμηση για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 3 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

168 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Εικόνα 7.73: Ποσοστά τοιχείων που αστοχούν σε κάμψη για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 3 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). Εικόνα 7.74: Ποσοστά τοιχείων που αστοχούν σε διάτμηση για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για το 3 ο μοντέλο αναβάθμισης (δεξιά). ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

169 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ 7.6 Τέταρτο Μοντέλο Αναβάθμισης Γενικά Το τέταρτο μοντέλο αναβάθμισης είναι ακριβώς ίδιο με το τρίτο με την διαφορά ότι τώρα θα ενισχυθούν και οι δοκοί με μανδύες. Στο μοντέλο αυτό θα γίνει επομένως καθολική ενίσχυση του φορέα. Οι μανδύες των δοκών έχουν πάχος 7,5cm. Στους επόμενους πίνακες φαίνονται οι νέες διαστάσεις των δοκών του φορέα. ΣΤΑΘΜΗ 1-ΔΟΚΟΙ ΣΤΑΘΜΗ 2-ΔΟΚΟΙ ΔΟΚΟΙ ΔΙΑΣΤΑΣΕΙΣ ΔΟΚΟΙ ΔΙΑΣΤΑΣΕΙΣ bw(cm) h(cm) bw,new h,new bw(cm) h(cm) bw,new h,new Δ Δ Δ Δ4' Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

170 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΔΟΚΟΙ ΣΤΑΘΜΗ 3-ΔΟΚΟΙ ΔΙΑΣΤΑΣΕΙΣ bw(cm) h(cm) bw,new h,new ΔΟΚΟΙ ΣΤΑΘΜΗ 4-ΔΟΚΟΙ ΔΙΑΣΤΑΣΕΙΣ bw(cm) h(cm) bw,new h,new Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ ΔΟΚΟΙ ΣΤΑΘΜΗ 5-ΔΟΚΟΙ ΔΙΑΣΤΑΣΕΙΣ bw(cm) h(cm) bw,new h,new Δ Δ1' Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ ΔΟΚΟΙ ΣΤΑΘΜΗ 6-ΔΟΚΟΙ ΔΙΑΣΤΑΣΕΙΣ bw(cm) h(cm) bw,new h,new Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Δ Πίνακες 7.17: Παλιές και νέες διαστάσεις δοκών. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

171 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Προσομοίωμα Για την προσομοίωση του κτιρίου η διαδικασία ήταν παρόμοια με αυτή που παρουσιάσθηκε στο κεφάλαιο 5 του παρόντος τεύχους. Στην παρακάτω εικόνα φαίνεται το προσομοίωμα. Εικόνα 7.75: Προσομοίωμα 4 ου μοντέλου αναβάθμισης. Το σκυρόδεμα της ενίσχυσης και εδώ είναι ποιότητας C30/37, ενώ ο χάλυβας είναι ποιότητας B500c. Και εδώ γίνεται η παραδοχή ότι ο παλιός οπλισμός δεν συμμετέχει καθόλου. Οι ενισχυμένες διατομές εισήχθησαν ως ενιαίες και το μέτρο ελαστικότητας και η αντοχή προέκυψαν ανάλογα με το ποσοστό της διατομής που καλύπτει κάθε υλικό. Συνολικά, τα υλικά που χρειάζονται και θα χρησιμοποιηθούν για το συγκεκριμένο προσομοίωμα είναι: o C12 o C30 o DOKOI o MEIKTOC o MEIKTOW ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

172 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Πιο συγκεκριμένα: Το C12 είναι αντίστοιχο με αυτό που παρουσιάσθηκε στο κεφάλαιο 5 και χρησιμοποιείται για όλα τα δομικά στοιχεία που δεν θα ενισχυθούν εκτός των δοκών. Δηλαδή μόνο για τα τοιχώματα του πυρήνα Τα χαρακτηριστικά του είναι: - Μέτρο ελαστικότητας: Ε= kn/m - Λόγος Poisson: ν=0,2 - Ειδικό βάρος: γc=25 kn/m 3 - Μάζα ανά μονάδα όγκου: m=2,5 kn/m 3 - Θλιπτική αντοχή: fck=12 MPa Εικόνα 7.76: Χαρακτηριστικά υλικού C12. Το C30 είναι το νέο υλικό που εισάγεται και αφορά τις νέες διατομές που θα εισαχθούν, όχι τους μανδύες. Δηλαδή είναι το υλικό των δύο νέων τοιχείων και των τμημάτων των τοιχείων Τ3Y & Τ4Υ που προεκτάθηκαν στον 5 ο όρορφο. Τα χαρακτηριστικά του είναι: - Μέτρο ελαστικότητας: Ε= kn/m - Λόγος Poisson: ν=0,2 - Ειδικό βάρος: γc=25 kn/m 3 - Μάζα ανά μονάδα όγκου: m=2,5 kn/m 3 - Θλιπτική αντοχή: fck=30 MPa ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

173 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Εικόνα 7.77: Χαρακτηριστικά υλικού C30. Το υλικό DOKOI χρησιμοποιείται για τις δοκούς αλλά πλέον ως μεικτές διατομές. Σε αυτά η συμμετοχή της παλιάς διατομής είναι περίπου 44%. Με βάση αυτό το ποσοστό προέκυψαν τα εξής νέα χαρακτηριστικά: - Μέτρο ελαστικότητας: Ε= kn/m - Λόγος Poisson: ν=0,2 - Ειδικό βάρος: γc=0 kn/m 3 - Μάζα ανά μονάδα όγκου: m=0 kn/m 3 - Θλιπτική αντοχή: fck=22,08 MPa Εικόνα 7.78: Χαρακτηριστικά υλικού DOKOI. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

174 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Το υλικό MEIKTOC αφορά όλα τα υποστυλωματα, τα οποία ενισχύθηκαν με μανδύες. Σε αυτά η συμμετοχή της παλιάς διατομής είναι περίπου 48%. Με βάση αυτό το ποσοστό προέκυψαν τα εξής χαρακτηριστικά: - Μέτρο ελαστικότητας: Ε= kn/m - Λόγος Poisson: ν=0,2 - Ειδικό βάρος: γc=25 kn/m 3 - Μάζα ανά μονάδα όγκου: m=2,5 kn/m 3 - Θλιπτική αντοχή: fck=21,36 MPa Εικόνα 7.79: Χαρακτηριστικά υλικού MEIKTOC. Το υλικό MEIKTOW αφορά τα τμήματα των τοιχείων T3Y & T4Y που ενισχύθηκαν με μανδύες. Σε αυτά η συμμετοχή της παλιάς διατομής είναι περίπου 60%. Με βάση αυτό το ποσοστό προέκυψαν τα εξής χαρακτηριστικά: - Μέτρο ελαστικότητας: Ε= kn/m - Λόγος Poisson: ν=0,2 - Ειδικό βάρος: γc=25 kn/m 3 - Μάζα ανά μονάδα όγκου: m=2,5 kn/m 3 - Θλιπτική αντοχή: fck=19,2 MPa ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

175 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Εικόνα 7.80: Χαρακτηριστικά υλικού MEIKTOW. Όσον αφορά τις διατομές των δομικών στοιχείων αυτές εισάγονται κατά τα γνωστά. Όπως και πριν, ιδιαίτερη προσοχή πρέπει να δοθεί στους οι μειωτικούς συντελεστές που πρέπει να εισαχθούν για να προσομοιωθεί η συνεργασία παλιού και νέου υλικού στις μεικτές διατομές των τοιχωμάτων και των υποστυλωμάτων που εμφανίζονται. Οι τελικοί συντελεστές που θα χρησιμοποιηθούν για τις δυσκαμψίες προκύπτουν από το γινόμενο των συντελεστών μονολιθικότητας του ΚΑΝ.ΕΠΕ. επί τους συντελεστές μείωσης δυσκαμψίας που έχουν αναφερθεί στο κεφάλαιο 5 του παρόντος τεύχους. Δηλαδή : 0,5 kk=0,5 0,8=0,4 Επομένως για τις μεικτές διατομές των τοιχωμάτων που εμφανίζονται θα ισχύει: Εικόνα 7.81: Χαρακτηριστικά μεικτής διατομής τοιχώματος. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

176 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Για τις μεικτές διατομές των υποστυλωμάτων που εμφανίζονται θα ισχύει: Εικόνα 7.82: Χαρακτηριστικά μεικτής διατομής υποστυλώματος. Και για τις μεικτές διατομές των δοκών θα ισχύει: Εικόνα 7.83: Χαρακτηριστικά μεικτής διατομής δοκού. Στα φορτία υπολογισμού θα προστεθεί το ίδιο βάρος των νέων στοιχείων αλλά και των μανδυών. Για τα κατακόρυφα δομικά στοιχεία αυτό θα γίνει αυτόματα μέσω του υλικού των στοιχείων αυτών και συνεκτιμάται στην φορτιστική κατάσταση DEAD. Για τις δοκούς υπολογίσθηκε το πρόσθετο βάρος του μανδύα και εισήχθησε ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

177 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ μέσω μιας νέας φορτιστικής κατάστασης με το όνομα MANDOK η οποία φυσικά συμπεριλήφθηκε και στον καθορισμό των μαζών. Θα εφαρμοστεί η δυναμική φασματική ανάλυση με φάσμα αντίστοιχο αυτού που παρουσιάσθηκε στο κεφάλαιο του παρόντος τεύχους. Στην περίπτωση αυτή θα γίνει μία ανάλυση για q=3,6 και με αυτή μέσω του ECtools θα γίνει η διαστασιολόγηση των νέων διατομών και των νέων στοιχείων. Δεν θα γίνει κάποια άλλη ανάλυση καθώς ο φορέας ενισχύθηκε εξ ολοκλήρου οπότε δεν έχει νόημα να υπολογισθούν οι δείκτες ανεπάρκειας για αυτό το μοντέλο καθώς θα είναι όλοι μικρότεροι της μονάδας, όπως και επαληθεύτηκε Αποτελέσματα Τα αποτελέσματα θα παρουσιάζονται σε αντιστοιχία με τα αποτελέσματα από την ανάλυση του αρχικού φορέα για σύγκριση. Οι μάζες και οι μαζικές ροπές αδράνειας που καθορίζουν τις ελευθερίες κίνησης του φορέα σύμφωνα με την αδρανειακή του διακριτοποίηση φαίνονται στους παρακάτω πίνακες, πάνω για τον υπάρχον φορέα και κάτω για τον ενισχυμένο: Story Diaphragm MassX MassY MMI XM YM STORY6 D6 86, , ,352 8,954 7,054 STORY5 D5 166, , ,129 8,958 6,154 STORY4 D4 240, , ,56 9,263 4,658 STORY3 D3 249, , ,43 9,268 4,428 STORY2 D2 255, , ,43 9,255 4,391 STORY1 D1 264, , ,38 9,007 4,732 ΣΥΝΟΛΟ 1263, ,122 Πίνακας 7.18: Μάζες ορόφου αρχικού φορέα. Story Diaphragm MassX MassY MMI XM YM STORY6 D6 101, , ,863 8,946 7,064 STORY5 D5 197, , ,037 8,961 6,053 STORY4 D4 298, , ,65 9,266 4,503 STORY3 D3 304, , ,11 9,302 4,282 STORY2 D2 313, , ,25 9,26 4,234 STORY1 D1 330, , ,16 9,134 4,46 ΣΥΝΟΛΟ 1546, ,12 Πίνακας 7.19: Μάζες ορόφου 4 ου μοντέλου αναβάθμισης. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

178 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΕΝΙΣΧΥΣΗ Οι ιδιομορφές φαίνονται στους επόμενους πίνακες, όπως επίσης και τα ενεργοποιούμενα σε κάθε ιδιομορφή ποσοστά μάζας : Mode Period UX UY RZ 1 0,653 27,488 0,000 54, ,526 0,040 71,239 0, ,403 51,260 0,052 27, ,257 2,587 0,001 7, ,167 0,001 20,299 0, ,151 5,223 0,002 1, ,124 10,051 0,000 6, ,097 0,299 0,006 0, ,080 0,777 0,133 0, ,078 0,013 6,079 0, ,064 1,624 0,000 1, ,056 0,183 0,000 0,319 Mode Period UX UY RZ 1 0,396 0,196 73,269 2, ,394 52,405 1,646 26, ,359 27,745 1,062 53, ,151 3,698 0,052 5, ,140 0,046 16,522 0, ,120 10,938 0,023 3, ,098 0,456 0,000 4, ,073 0,066 5,331 0, ,069 2,595 0,146 0, ,061 0,312 0,000 2, ,046 1,056 0,221 0, ,045 0,187 1,256 0,017 Πίνακες 7.20: Ιδιοπερίοδοι και ποσοστά ενεργοποιούμενης μάζας για τον αρχικό φορέα (αριστερά) και για τον ενισχυμένο (δεξιά). Από την ιδιομορφική ανάλυση προέκυψαν επομένως οι εξής μεταβολές: Στη μάζα: mo=1263,122tn m4=1546,12tn Στην ιδιοπερίοδο: T1=0,653sec στρεπτική T1=0,396 μεταφορική κατά y T2=0,526sec μεταφορική κατά y T2=0,394 μεταφορική κατά x T3=0,653sec μεταφορική κατά x T3=0,359 στρεπτική Όπως είναι λογικό αυξήθηκε η μάζα και μειώθηκε σημαντικά η ιδιοπερίοδος. Πραγματοποιήθηκε η διαστασιολόγηση των νέων στοιχείων μέσω του ECtools και προέκυψαν οι οπλισμοί των νέων διατομών. Οι πίνακες με τους οπλισμούς των στοιχείων αυτών παρουσιάζονται στο αντίστοιχο παράρτημα. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

179 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8: ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ 8.1 Γενικά Στην παρούσα διπλωματική εργασία, πραγματοποιήθηκε η αποτίμηση μίας υφιστάμενης πολυκατοικίας του 1978 με την μέθοδο της ελαστικής δυναμικής ανάλυσης, σύμφωνα με τον Ελληνικό Κανονισμό Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.-1 η Αναθεώρηση, Ιούλιος 2013). Πραγματοποιήθηκε επίσης έλεγχος τεσσάρων μοντέλων αναβάθμισης αυτής. Με την αποπεράτωση της εργασίας, ζητούμενο είναι το κατά πόσο το καθένα από τα μοντέλα αναβάθμισης που μελετήθηκαν βελτιώνει την συμπεριφορά της κατασκευής έναντι σεισμικών φορτίων. Κατά τις επεμβάσεις για ενίσχυση ή επισκευή υφιστάμενων έργων πρέπει να επιλέγεται, μεταξύ άρτιων τεχνικά λύσεων, εκείνη που οδηγεί σε βελτιστοποίηση του κόστους επέμβασης και σε μείωση τυχόν σχετικών μελλοντικών δαπανών (συναρτήσει και της απομένουσας ζωής του δομήματος). Είναι προφανές πως αυτό που επιτυγχάνεται με τα μοντέλα αναβάθμισης είναι, όπως το λέει και ο τίτλος τους, η αναβάθμιση της κατασκευής και η βελτίωση της απόκρισής της και όχι η δημιουργία μίας άτρωτης κατασκευής. Αυτό είναι αναμενόμενο καθώς παρόμοια λογική επικρατεί ακόμα και στον σχεδιασμό νέων κατασκευών. Γενικά οι κύριοι στόχοι του σχεδιασμού μίας κατασκευής είναι η ασφάλεια και η οικονομία. Είναι κατανοητό, πως για να αποκριθεί μία κατασκευή πλήρως ελαστικά (χωρίς βλάβες) σε έναν σεισμό απαιτείται η υπερδιαστασιολόγηση των δομικών στοιχείων με αποτέλεσμα να μην ικανοποιείται ο δεύτερος από τους δύο παραπάνω στόχους, αυτός της οικονομίας. Επομένως, είναι ευρέως αποδεκτό ότι μία κατασκευή θα αποκριθεί ανελαστικά έναντι του σεισμού, δηλαδή ότι θα υφίσταται βλάβες κατά την σεισμική καταπόνηση αλλά τέτοιες που να διαθέτει το επιθυμητό επίπεδο ασφάλειας. Ο μηχανικός οφείλει να ενημερώσει τον κύριο του έργου για τα παραπάνω και σε συνδυασμό με μία οικονομική μελέτη να επιλεγεί το κατάλληλο μοντέλο αναβάθμισης της εκάστοτε υφιστάμενης κατασκευής. Στην παρούσα εργασία τα μοντέλα αναβάθμισης που μελετήθηκαν δεν περιλαμβάνουν μελέτες κόστους, επομένως αυτά θα αξιολογηθούν χωρίς αυτόν τον παράγοντα. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

180 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ 8.2 Αποτελέσματα Υφιστάμενου Φορέα Από την αξιολόγηση των αποτελεσμάτων προκύπτουν τα ακόλουθα συμπεράσματα όσον αφορά τον αρχικό φορέα: Μάζα: Ιδιοπερίοδοι: mo=1263,122tn T1=0,653sec στρεπτική T2=0,526sec μεταφορική κατά y T3=0,653sec μεταφορική κατά x Από ανάλυση με q=1,7, όπως ορίζει ο ΚΑΝ.ΕΠΕ., προκύπτουν τα εξής: Συνολικά υπάρχουν 132 δοκοί. Από αυτές, οι 109 είναι κύριες. Ο μέσος δείκτης ανεπάρκειας αυτών των 109 κυρίων δοκών είναι λμ,κάμψης=2,3 για κάμψη και λμ,διάτμησης=1,3 για διάτμηση. Από αυτές τις 109 κύριες δοκούς αστοχούν και οι 109 σε κάμψη, άρα εμφανίζεται 100% αστοχία σε κάμψη. Από αυτές τις 109 κύριες δοκούς αστοχούν οι 97 σε διάτμηση, άρα εμφανίζεται 89% αστοχία σε διάτμηση. Συνολικά υπάρχουν 81 υποστυλώματα. Από αυτά, τα 69 είναι κύρια. Ο μέσος δείκτης ανεπάρκειας αυτών των 69 κυρίων υποστυλωμάτων είναι λμ,κάμψης=1,8 για κάμψη και λμ,διάτμησης=1,4 για διάτμηση. Από αυτά τα 69 κύρια υποστυλώματα αστοχούν τα 50 σε κάμψη, άρα εμφανίζεται 72% αστοχία σε κάμψη. Από αυτά τα 69 κύρια υποστυλώματα αστοχούν τα 54 σε διάτμηση, άρα εμφανίζεται 78% αστοχία σε διάτμηση. Συνολικά υπάρχουν 26 τοιχώματα. Από αυτά και τα 26 είναι κύρια. Ο μέσος δείκτης ανεπάρκειας αυτών των 26 κυρίων τοιχωμάτων είναι λμ,κάμψης=6,5 για κάμψη και λμ,διάτμησης=2,4 για διάτμηση. Από αυτά τα 26 κύρια τοιχώματα αστοχούν τα 16 σε κάμψη, άρα εμφανίζεται 61% αστοχία σε κάμψη. Από αυτά τα 26 κύρια τοιχώματα αστοχούν τα 24 σε διάτμηση, άρα εμφανίζεται 92% αστοχία σε διάτμηση. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

181 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ 8.3 Αποτελέσματα 1 ου Μοντέλου Αναβάθμισης Από την αξιολόγηση των αποτελεσμάτων προκύπτουν τα ακόλουθα συμπεράσματα όσον αφορά το 1 ο μοντέλο αναβάθμισης: Μάζα: Ιδιοπερίοδοι: m1=1359,061tn T1=0,422sec μεταφορική κατά x T2=0,406sec μεταφορική κατά y T3=0,315sec στρεπτική Από ανάλυση με q=1,7, αφού οι επεμβάσεις δεν είναι εκτεταμένες, προκύπτουν τα εξής: Συνολικά υπάρχουν 130 δοκοί. Από αυτές, οι 107 είναι κύριες. Ο μέσος δείκτης ανεπάρκειας αυτών των 107 κυρίων δοκών είναι λμ,κάμψης=2,79 για κάμψη και λμ,διάτμησης=1,64 για διάτμηση. Από αυτές τις 107 κύριες δοκούς αστοχούν και οι 107 σε κάμψη, άρα εμφανίζεται 100% αστοχία σε κάμψη. Από αυτές τις 107 κύριες δοκούς αστοχούν οι 97 σε διάτμηση, άρα εμφανίζεται 90% αστοχία σε διάτμηση. Συνολικά υπάρχουν 67 υποστυλώματα. Από αυτά, τα 57 είναι κύρια. Ο μέσος δείκτης ανεπάρκειας αυτών των 57 κυρίων υποστυλωμάτων είναι λμ,κάμψης=1,44 για κάμψη και λμ,διάτμησης=1,38 για διάτμηση. Από αυτά τα 57 κύρια υποστυλώματα αστοχούν τα 30 σε κάμψη, άρα εμφανίζεται 52% αστοχία σε κάμψη. Από αυτά τα 57 κύρια υποστυλώματα αστοχούν τα 44 σε διάτμηση, άρα εμφανίζεται 77% αστοχία σε διάτμηση. Συνολικά υπάρχουν 44 τοιχώματα. Από αυτά και τα 44 είναι κύρια. Δεν ενισχύθηκαν τα 18. Ο μέσος δείκτης ανεπάρκειας αυτών των 18 κυρίων τοιχωμάτων που δεν ενισχύθηκαν είναι λμ,κάμψης=1,65 για κάμψη και λμ,διάτμησης=2,6 για διάτμηση. Από αυτά τα 18 κύρια τοιχώματα αστοχούν τα 12 σε κάμψη, άρα εμφανίζεται 67% αστοχία σε κάμψη. Από αυτά τα 18 κύρια τοιχώματα αστοχούν τα 12 σε διάτμηση, άρα εμφανίζεται 67% αστοχία σε διάτμηση. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

182 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ 8.4 Αποτελέσματα 2 ου Μοντέλου Αναβάθμισης Από την αξιολόγηση των αποτελεσμάτων προκύπτουν τα ακόλουθα συμπεράσματα όσον αφορά το 2 ο μοντέλο αναβάθμισης: Μάζα: Ιδιοπερίοδοι: m2=1416,155tn T1=0,538sec στρεπτική T2=0,451sec μεταφορική κατά y T3=0,388sec μεταφορική κατά x Από ανάλυση με q=3,6, καθώς οι επεμβάσεις είναι εκτεταμένες και ο φορέας είναι σε μεγάλο βαθμό νέος, προκύπτουν τα εξής: Συνολικά υπάρχουν 132 δοκοί. Από αυτές, οι 109 είναι κύριες. Ο μέσος δείκτης ανεπάρκειας αυτών των 109 κυρίων δοκών είναι λμ,κάμψης=1,3 για κάμψη και λμ,διάτμησης=1,01 για διάτμηση. Από αυτές τις 109 κύριες δοκούς αστοχούν και οι 108 σε κάμψη, άρα εμφανίζεται 99% αστοχία σε κάμψη. Από αυτές τις 109 κύριες δοκούς αστοχούν οι 74 σε διάτμηση, άρα εμφανίζεται 68% αστοχία σε διάτμηση. Συνολικά υπάρχουν 81 υποστυλώματα. Από αυτά, τα 69 είναι κύρια. Έχουν ενισχυθεί και τα 81 υποστυλώματα του φορέα, επομένως δεν έχει νόημα ο υπολογισμός του δείκτη ανεπάρκειας για αυτά αφού είναι σε όλα κάτω της μονάδας. Άρα εμφανίζεται 0% αστοχία σε κάμψη και 0% αστοχία σε διάτμηση. Συνολικά υπάρχουν 26 τοιχώματα. Από αυτά και τα 26 είναι κύρια. Δεν ενισχύθηκαν τα 18. Ο μέσος δείκτης ανεπάρκειας αυτών των 18 κυρίων τοιχωμάτων που δεν ενισχύθηκαν είναι λμ,κάμψης=1,02 για κάμψη και λμ,διάτμησης=1,27 για διάτμηση. Από αυτά τα 18 κύρια τοιχώματα αστοχούν τα 7 σε κάμψη, άρα εμφανίζεται 39% αστοχία σε κάμψη. Από αυτά τα 18 κύρια τοιχώματα αστοχούν τα 9 σε διάτμηση, άρα εμφανίζεται 50% αστοχία σε διάτμηση. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

183 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ 8.5 Αποτελέσματα 3 ου Μοντέλου Αναβάθμισης Από την αξιολόγηση των αποτελεσμάτων προκύπτουν τα ακόλουθα συμπεράσματα όσον αφορά το 3 ο μοντέλο αναβάθμισης: Μάζα: Ιδιοπερίοδοι: m3=1445,797tn T1=0,464sec στρεπτική T2=0,448sec μεταφορική κατά y T3=0,389sec μεταφορική κατά x Από ανάλυση με q=3,6, καθώς οι επεμβάσεις είναι εκτεταμένες και ο φορέας είναι σε μεγάλο βαθμό νέος, προκύπτουν τα εξής: Συνολικά υπάρχουν 130 δοκοί. Από αυτές, οι 107 είναι κύριες. Ο μέσος δείκτης ανεπάρκειας αυτών των 107 κυρίων δοκών είναι λμ,κάμψης=1,35 για κάμψη και λμ,διάτμησης=1,06 για διάτμηση. Από αυτές τις 107 κύριες δοκούς αστοχούν και οι 105 σε κάμψη, άρα εμφανίζεται 98% αστοχία σε κάμψη. Από αυτές τις 107 κύριες δοκούς αστοχούν οι 74 σε διάτμηση, άρα εμφανίζεται 69% αστοχία σε διάτμηση. Συνολικά υπάρχουν 71 υποστυλώματα. Από αυτά, τα 61 είναι κύρια. Έχουν ενισχυθεί και τα 71 υποστυλώματα του φορέα, επομένως δεν έχει νόημα ο υπολογισμός του δείκτη ανεπάρκειας για αυτά αφού είναι σε όλα κάτω της μονάδας. Άρα εμφανίζεται 0% αστοχία σε κάμψη και 0% αστοχία σε διάτμηση. Συνολικά υπάρχουν 36 τοιχώματα. Από αυτά και τα 36 είναι κύρια. Δεν ενισχύθηκαν τα 18. Ο μέσος δείκτης ανεπάρκειας αυτών των 18 κυρίων τοιχωμάτων που δεν ενισχύθηκαν είναι λμ,κάμψης=0,75 για κάμψη και λμ,διάτμησης=1,26 για διάτμηση. Από αυτά τα 18 κύρια τοιχώματα αστοχούν τα 6 σε κάμψη, άρα εμφανίζεται 33% αστοχία σε κάμψη. Από αυτά τα 18 κύρια τοιχώματα αστοχούν τα 9 σε διάτμηση, άρα εμφανίζεται 50% αστοχία σε διάτμηση. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

184 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ 8.6 Αποτελέσματα 4 ου Μοντέλου Αναβάθμισης Από την αξιολόγηση των αποτελεσμάτων προκύπτουν τα ακόλουθα συμπεράσματα όσον αφορά το 4 ο μοντέλο αναβάθμισης: Μάζα: Ιδιοπερίοδοι: m4=1546,12tn T1=0,396sec μεταφορική κατά y T2=0,394sec μεταφορική κατά x T3=0,359sec στρεπτική Ο φορέας είναι εξ ολοκλήρου νέος επομένως δεν έγινε άλλη ανάλυση. 8.7 Συμπεράσματα Αξιολογώντας τα αποτελέσματα της κατασκευής ως έχει, προκύπτει σαφώς η ανεπάρκεια του φέροντα οργανισμού να ανταποκριθεί με ασφάλεια σε πιθανά σεισμικά φορτία που θα δεχθεί. Εμφανίζονται σημαντικά ποσοστά αστοχίας σε όλα τα πρωτεύοντα δομικά στοιχεία, τόσο σε κάμψη όσο και σε διάτμηση. Με το πρώτο μοντέλο αναβάθμισης επιτυγχάνεται: - Σημαντική μείωση της ιδιοπεριόδου και μεταβολή της από στρεπτική σε μεταφορική κατά x, κάτι που είναι ιδιαίτερα σημαντικό. - Μειώνονται τα ποσοστά αστοχίας στα κατακόρυφα δομικά στοιχεία με αντίστοιχη μείωση και του μέσου δείκτη ανεπάρκειας. - Στις δοκούς τα ποσοστά αστοχίας παραμένουν υψηλά, αφού όπως είναι λογικό οι βλάβες οδηγούνται πλέον εκεί, και κατ επέκταση εμφανίζεται αύξηση του μέσου δείκτη ανεπάρκειας. - Αυτό το μοντέλο αναβάθμισης έχει το χαμηλότερο κόστος από τα τέσσερα και δεν δημιουργεί σημαντικά προβλήματα όχλησης των ενοίκων σε σύγκριση με τα άλλα. Με βάση αυτά, το μοντέλο αυτό είναι κατάλληλο σαν μία γρήγορη και φθηνή λύση αλλά δεν αναβαθμίζει σε σημαντικό βαθμό την απόκριση της κατασκευής. Με το δεύτερο μοντέλο αναβάθμισης επιτυγχάνεται: - Ικανοποιητική μείωση της ιδιοπεριόδου χωρίς μεταβολή της, καθώς δεν μεταβάλλεται η κατανομή των μαζών. - Τα ποσοστά αστοχίας των υποστυλωμάτων μηδενίζονται καθώς ενισχύθηκαν όλα με βάση τους σύγχρονους αντισεισμικούς κανονισμούς. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

185 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ - Μειώνονται σημαντικά τα ποσοστά αστοχίας των τοιχωμάτων που δεν ενισχύθηκαν, δηλαδή του πυρήνα και μάλιστα εμφανίζουν μέσους δείκτες ανεπάρκειας πολύ κοντά στην μονάδα. - Στις δοκούς τα ποσοστά αστοχίας παραμένουν υψηλά, ιδιαίτερα στην κάμψη, αφού όπως είναι λογικό οι βλάβες οδηγούνται πλέον εκεί, αλλά με σημαντική μείωση του μέσου δείκτη ανεπάρκειας αυτών, κάτι εξίσου σημαντικό. - Αυτό το μοντέλο αναβάθμισης περιλαμβάνει εκτεταμένες επεμβάσεις και κατά συνέπεια αυξημένο κόστος και χρόνο σε σχέση με το πρώτο αλλά όχι σε βαθμό που να το καθιστούν απαγορευτικό. Με βάση αυτά, το μοντέλο αυτό αναβαθμίζει σε πολύ μεγάλο βαθμό την απόκριση της κατασκευής και δίνει πιο ασφαλή αποτελέσματα από το πρώτο, παρά το αυξημένο κόστος του. Με το τρίτο μοντέλο αναβάθμισης επιτυγχάνεται: - Σημαντική μείωση της ιδιοπεριόδου χωρίς μεταβολή της, καθώς δεν μεταβάλλεται ιδιαίτερα η κατανομή των μαζών. - Τα ποσοστά αστοχίας των υποστυλωμάτων μηδενίζονται καθώς ενισχύθηκαν όλα με βάση τους σύγχρονους αντισεισμικούς κανονισμούς. - Μειώνονται σημαντικά τα ποσοστά αστοχίας των τοιχωμάτων που δεν ενισχύθηκαν, δηλαδή του πυρήνα και μάλιστα εμφανίζουν μέσους δείκτες ανεπάρκειας πολύ κοντά στην μονάδα ή και κάτω από αυτή. - Στις δοκούς τα ποσοστά αστοχίας παραμένουν υψηλά, ιδιαίτερα στην κάμψη, αφού όπως είναι λογικό οι βλάβες οδηγούνται πλέον εκεί, αλλά με σημαντική μείωση του μέσου δείκτη ανεπάρκειας αυτών, κάτι εξίσου σημαντικό. - Αυτό το μοντέλο αναβάθμισης περιλαμβάνει ακόμα πιο εκτεταμένες επεμβάσεις από τα προηγούμενα και το κόστος αυξάνεται ακόμα περισσότερο. Με βάση αυτά, το μοντέλο αυτό αναβαθμίζει σε πολύ μεγάλο βαθμό την απόκριση της κατασκευής αλλά οι διαφορές του από το δεύτερο δεν είναι σημαντικές. Επομένως ανάμεσα στο δεύτερο και στο τρίτο μοντέλο θεωρείται ιδανικό το δεύτερο. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

186 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Με το τέταρτο μοντέλο αναβάθμισης επιτυγχάνεται: - Καθολική ενίσχυση του φορέα σύμφωνα με τους σύγχρονους αντισεισμικούς κανονισμούς και κατ επέκταση επάρκεια σχεδόν στο σύνολό του. Η ιδιοπερίοδος μειώνεται σημαντικά και μεταβάλλεται από στρεπτική σε μεταφορική κατά y. - Το κόστος σε μία τέτοια επέμβαση είναι ιδιαίτερα αυξημένο και απαιτείται αρκετός χρόνος για την περάτωσή της. Από άποψη ασφάλειας και επιπέδου αναβάθμισης, το μοντέλο αυτό είναι το ιδανικό. Μειονέκτημά της είναι το ιδιαίτερα υψηλό αναμενόμενο κόστος κατασκευής και η όχληση/απομάκρυνση του συνόλου των ενοίκων του κτιρίου για ορισμένο χρονικό διάστημα. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

187 ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ Commission of the European Communities, Eurocode No 2 : Design of concrete structures Part 1-1: General rules and rules for buildings, ENV : December Commission of the European Communities, Eurocode No 8 : Design of structures for earthquake resistance Part 1: General rules, seismic actions and rules for buildings, ENV : December Ο.Α.Σ.Π., Κανονισμός επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.) -1 η 2013,Αθήνα. αναθεώρηση Ιούλιος Ο.Α.Σ.Π. (Σεπτέμβριος 1999), Συνοπτικές οδηγίες για επισκευή του φέροντος οργανισμού κτιρίων από οπλισμένο σκυρόδεμα με βλάβες από σεισμό,αθήνα. Αλέξανδρος-Δημήτριος Γ. Τσώνος, Διερεύνηση της σεισμικής συμπεριφοράς επισκευασμένων και ενισχυμένων δοκιμίων στύλων-κόμβων από οπλισμένο σκυρόδεμα. Θερμού Γ., Τσώνος Α-Δ., Μεταπτυχιακές Πανεπιστημιακές Σημειώσεις του μαθήματος ΑΣΤΕ6 (Βλάβες από σεισμό-επισκευές-ενισχύσεις-διαχείριση Σεισμικού Κινδύνου), Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Α.Π.Θ., Θεσσαλονίκη. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

188 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι: Απαιτούμενοι πίνακες για την ανάλυση της υφιστάμενης κατασκευής Προκαταρκτική ανάλυση-λ για q=1: λ για q=1-ημιυπόγειο-στάθμη 1: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

189 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι λ για q=1-ανώγειο-στάθμη 2: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

190 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι λ για q=1-ά Τυπικός-Στάθμη 3: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

191 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι λ για q=1- Β Τυπικός-Στάθμη 4: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

192 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι λ για q=1-ά Εσοχή-Στάθμη 5: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

193 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι λ για q=1- Β Εσοχή-Στάθμη 6: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

194 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι Αποτίμηση-λ για q=1,7: λ για q=1,7-ημιυπόγειο-στάθμη 1: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

195 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

196 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι λ για q=1,7-ανώγειο-στάθμη 2: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

197 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

198 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι λ για q=1,7-ά Τυπικός-Στάθμη 3: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

199 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

200 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι λ για q=1,7- Β Τυπικός-Στάθμη 4: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

201 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

202 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι λ για q=1,7-ά Εσοχή-Στάθμη 5: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

203 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

204 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι λ για q=1,7- Β Εσοχή-Στάθμη 6: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

205 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Ι ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

206 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙ ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙ: Απαιτούμενοι πίνακες για την ανάλυση του πρώτου μοντέλου αναβάθμισης Οι οπλισμοί των νέων δομικών στοιχείων, δηλαδή των τοιχείων, που προέκυψαν έπειτα από διαστασιολόγηση φαίνονται στους ίδιους πίνακες με τους δείκτες ανεπάρκειας. Στους παρακάτω πίνακες όπου ΒΣΠ σημαίνει Βοηθητικό Στοιχείο Προσομοίωσης. Αποτίμηση-λ για q=1,7: λ για q=1,7-ημιυπόγειο-στάθμη 1: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

207 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙ ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

208 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙ λ για q=1,7-ανώγειο-στάθμη 2: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

209 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙ ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

210 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙ λ για q=1,7-ά Τυπικός-Στάθμη 3: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

211 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙ ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

212 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙ λ για q=1,7- Β Τυπικός-Στάθμη 4: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

213 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙ ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

214 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙ λ για q=1,7-ά Εσοχή-Στάθμη 5: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

215 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙ ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

216 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙ λ για q=1,7- Β Εσοχή-Στάθμη 6: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

217 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙ ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

218 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ: Απαιτούμενοι πίνακες για την ανάλυση του δεύτερου μοντέλου αναβάθμισης Εδώ θα παρουσιασθούν και οι οπλισμοί των νέων διατομών, που προέκυψαν μετά από διαστασιολόγηση, δηλαδή των υποστυλωμάτων και των τοιχείων. Των υποστυλωμάτων θα παρουσιασθούν σε ξεχωριστούς πίνακες ενώ των τοιχείων φαίνονται στους ίδιους πίνακες με τους δείκτες ανεπάρκειας. Στους παρακάτω πίνακες όπου ΒΣΠ σημαίνει Βοηθητικό Στοιχείο Προσομοίωσης. Οπλισμοί ενισχυμένων υποστυλωμάτων: Οπλισμοί κάμψης: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

219 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ Οπλισμοί διάτμησης: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

220 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ Αποτίμηση-λ για q=3,6: λ για q=3,6-ημιυπόγειο-στάθμη 1: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

221 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

222 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ λ για q=3,6-ανώγειο-στάθμη 2: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

223 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

224 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ λ για q=3,6-ά Τυπικός-Στάθμη 3: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

225 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

226 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ λ για q=3,6- Β Τυπικός-Στάθμη 4: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

227 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

228 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ λ για q=3,6-ά Εσοχή-Στάθμη 5: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

229 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

230 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ λ για q=3,6- Β Εσοχή-Στάθμη 6: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

231 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ Αποτίμηση-λ για q=1,7: λ για q=1,7-ημιυπόγειο-στάθμη 1: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

232 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

233 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ λ για q=1,7-ανώγειο-στάθμη 2: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

234 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

235 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ λ για q=1,7-ά Τυπικός-Στάθμη 3: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

236 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

237 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ λ για q=1,7- Β Τυπικός-Στάθμη 4: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

238 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

239 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ λ για q=1,7-ά Εσοχή-Στάθμη 5: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

240 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

241 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ λ για q=1,7- Β Εσοχή-Στάθμη 6: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

242 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙΙΙ ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

243 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV: Απαιτούμενοι πίνακες για την ανάλυση του τρίτου μοντέλου αναβάθμισης Εδώ θα παρουσιασθούν και οι οπλισμοί των νέων διατομών, που προέκυψαν μετά από διαστασιολόγηση, δηλαδή των υποστυλωμάτων και των τοιχείων. Των υποστυλωμάτων θα παρουσιασθούν σε ξεχωριστούς πίνακες ενώ των τοιχείων φαίνονται στους ίδιους πίνακες με τους δείκτες ανεπάρκειας. Στους παρακάτω πίνακες όπου ΒΣΠ σημαίνει Βοηθητικό Στοιχείο Προσομοίωσης. Οπλισμοί ενισχυμένων υποστυλωμάτων: Οπλισμοί κάμψης: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

244 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV Οπλισμοί διάτμησης: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

245 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV Αποτίμηση-λ για q=3,6: λ για q=3,6-ημιυπόγειο-στάθμη 1: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

246 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

247 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV λ για q=3,6-ανώγειο-στάθμη 2: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

248 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

249 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV λ για q=3,6-ά Τυπικός-Στάθμη 3: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

250 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

251 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV λ για q=3,6- Β Τυπικός-Στάθμη 4: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

252 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

253 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV λ για q=3,6-ά Εσοχή-Στάθμη 5: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

254 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

255 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV λ για q=3,6- Β Εσοχή-Στάθμη 6: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

256 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV Αποτίμηση-λ για q=1,7: λ για q=1,7-ημιυπόγειο-στάθμη 1: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

257 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

258 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV λ για q=1,7-ανώγειο-στάθμη 2: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

259 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

260 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV λ για q=1,7-ά Τυπικός-Στάθμη 3: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

261 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

262 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV λ για q=1,7- Β Τυπικός-Στάθμη 4: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

263 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

264 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV λ για q=1,7-ά Εσοχή-Στάθμη 5: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

265 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

266 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV λ για q=1,7- Β Εσοχή-Στάθμη 6: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

267 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ ΙV ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

268 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ V ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ V: Απαιτούμενοι πίνακες για την ανάλυση του τέταρτου μοντέλου αναβάθμισης Εδώ θα παρουσιασθούν μόνο οι οπλισμοί των νέων διατομών, που προέκυψαν μετά από διαστασιολόγηση, αφού δεν πραγματοποιήθηκε κάποια ανάλυση αποτίμησης. Στους παρακάτω πίνακες όπου ΒΣΠ σημαίνει Βοηθητικό Στοιχείο Προσομοίωσης. Οπλισμοί ενισχυμένων δοκών: Οπλισμοί κάμψης: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

269 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ V ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

270 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ V ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

271 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ V Οπλισμοί διάτμησης: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

272 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ V ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

273 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ V ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

274 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ V Οπλισμοί ενισχυμένων υποστυλωμάτων: Οπλισμοί κάμψης: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

275 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ V Οπλισμοί διάτμησης: ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

276 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ VI ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ VI: Έλεγχος κόμβου, σύμφωνα με το μοντέλο αποφυγής κατάρρευσης του καθηγητή Α.-Δ. Τσώνου ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΤΟΥ ΜΟΝΤΕΛΟΥ ΛΕΙΤΟΥΡΓΙΑ ΚΟΜΒΩΝ Πολλές είναι οι διεργασίες και οι ιδιότητες που επηρεάζουν τη λειτουργία των κόμβων. Αυτές είναι αλληλοεξαρτώμενες και σχετικές με την συμπεριφορά του σκοροδέματος και τη συνεργασία σκυροδέματος-χάλυβα και παρόλο που είναι ανεξάρτητες δεν έχουν κατανοηθεί πλήρως. Χαρακτηριστικά παραδείγματα είναι: -η συμπεριφορά του σκυροδέματος έναντι ανακυκλιζόμενων διατμητικών εντάσεων -η αλληλεπίδραση αξονικής και διατμητικής δύναμης -η συνάφεια σκυροδέματος-χάλυβα -η περίσφιξη και η επιρροή της στη συνάφεια των δύο υλικών -η κόπωση κ.λ.π. Στο διπλανό σχήμα φαίνονται οι δράσεις που αναπτύσσονται σε έναν τυπικό εσωτερικό κόμβο πλαισίου από οπλισμένο σκυρόδεμα λόγω σεισμικής καταπόνησης του πλαισίου. Σχήμα VI.1: Δυνάμεις και αντιδράσεις που αναπτύσσονται σε ένα τυπικό εσωτερικό κόμβο πλαισίου υπό σεισμική καταπόνηση και η αντίστοιχη ρηγμάτωση ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

277 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ VI Αντίστοιχα, οι δράσεις σε ένα τυπικό ακραίο κόµβο φαίνονται στο επόμενο σχήμα. Σχήμα VI.2: Δυνάμεις και αντιδράσεις που αναπτύσσονται σε ένα τυπικό εξωτερικό κόμβο πλαισίου υπό σεισμική καταπόνηση ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

278 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ VI ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΗ ΕΝΤΑΣΗ ΚΟΜΒΟΥ Κατά τη σεισμική καταπόνηση της κατασκευής, η πλέον σημαντική λειτουργία των κόμβων είναι η μεταφορά της εναλλασσόμενης διατμητικής έντασης που αναπτύσσεται στην άνω παρειά του κόμβου από το άνω υποστύλωμα και στην κάτω παρειά του κόμβου από το κάτω υποστύλωμα. Επομένως είναι απαραίτητο να υπολογισθεί η διατμητική ένταση που εισάγεται στον κόμβο και να υπάρξει ένα μοντέλο που να περιγράφει τους μηχανισμούς μεταφοράς αυτής της διατμητικής έντασης. Η τέμνουσα που εισάγεται σε έναν εσωτερικό κόμβο υπολογίζεται ως εξής (βλέπε Σχήμα 7.3): όπου V jh = T 1 +C s2 +C c2 V c,up = T 2 +C s1 +C c1 V c,lo Τ 1, T 2 εφελκυστική δύναμη άνω χάλυβα της δοκού δεξιά (δοκός 1) και κάτω χάλυβα της δοκού αριστερά (δοκός 2), αντίστοιχα. C s2, C s1 θλιπτική δύναμη του άνω χάλυβα της δοκού αριστερά (δοκός 2) και του κάτω χάλυβα της δοκού δεξιά (δοκός 1), αντίστοιχα. C c2, C c1 συνισταμένη δύναμη της θλιβόμενης ζώνης του σκυροδέματος της δοκού 2 και της δοκού 1, αντίστοιχα. V c,up, V c,lo τέμνουσα δύναμη του άνω και του κάτω υποστυλώματος, αντίστοιχα και έστω V col η μέση τιμή των δύο : V = (V + V ) / 2 col c,up c,lo από την ισορροπία των δυνάμεων στη διατομή της δοκού 2 : Τ 2 = C s2 + C c2 Άρα η οριζόντια τέμνουσα του κόμβου λαμβάνεται ως V jh = T 1 + T 2 V col ή όπου V jh = (A s1 + A s2 ) λ f y V col ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

279 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ VI A s1, A s2 οι εφελκυόμενοι οπλισμοί των δοκών 1 και 2, αντίστοιχα λ συντελεστής για την υπεραντοχή του χάλυβα πλέον της ονομαστικής τιμής αντοχής διαρροής f y. Για τις τιμές του λ ισχύει περίπου ότι 1.2 < λ < 1.4 Η τέμνουσα που εισάγεται σε έναν εξωτερικό κόμβο υπολογίζεται αντίστοιχα με πριν ως εξής (βλέπε Σχήμα 7.4): V jh = T 1 V col ή V jh = A s1 λ f y V col Από την ισορροπία ροπών του κόμβου εξάγεται η σχέση μεταξύ της κατακόρυφης συνιστώσας τέμνουσας, V jv, του κόμβου και της οριζόντιας συνιστώσας τέμνουσας, V jh, ως V jv = (h b / h c ) V jh Η μέση διατμητική τάση που αναπτύσσεται στο σώμα του κόμβου υ- πολογίζεται από την οριζόντια τέμνουσα που εισάγεται στον κόμβο, ως εξής: τ= V jh /(bc hc) ΜΟΝΤΕΛΟ PARK & PAULEY Το γεγονός ότι η επιρροή των παραγόντων που υπεισέρχονται στη σεισμική απόκριση των κόμβων δεν έχει διευκρινισθεί απολύτως έχει ως αποτέλεσμα να μην υπάρχει κοινή αντίληψη και κοινώς παραδεκτό μοντέλο λειτουργίας. Εν τούτοις, το μοντέλο των Park & Paulay (1975) και οι βελτιώσεις του κατά Paulay & Priestley (1992) και Park (2002) αποτελούσε γενικότερα το πλέον παραδεκτό μοντέλο συμπεριφοράς κόμβων από οπλισμένο σκυρόδεμα και αποτελεί τη βάση πολλών συγχρόνων κανονισμών (EC8, NZS). Σύμφωνα με το μοντέλο αυτό οι διατμητικές δυνάμεις που εισάγονται στον κόμβο μεταφέρονται ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

280 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ VI α) κατά ένα μέρος, Vch, με μια διαγώνια θλιπτική αντηρίδα σκυροδέματος που σχηματίζεται μεταξύ των απέναντι γωνιών (διαγωνίως) του κόμβου και β) κατά ένα μέρος, Vsh, από ένα μηχανισμό δικτυώματος που σχηματίζεται από τους οριζόντιους οπλισμούς (συνδετήρες), τους κατακόρυφους οπλισμούς και τους μεταξύ τους θλιπτήρες που προέρχονται από τη ρηγματωμένη θλιβομένη ζώνη του σκυροδέματος. H συνολική αντοχή σε τέμνουσα του κόμβου κατά τη κάθε διεύθυνση είναι ίση με το σύνολο τεμνουσών δυνάμεων που μπορούν να μεταφέρουν οι δύο μηχανισμοί κατά αυτή την διεύθυνση: V jh = V ch + V sh και αν D c η θλίβουσα δύναμης που αναπτύσσεται στη διαγώνια αντηρίδα του σκυροδέματος του κόμβου (θλιπτήρας) τότε: V ch = D c cosα και V cv = D c sinα όπου tanα h b /h c Το πρόβλημα που τίθεται είναι να γίνει μία ορθολογική εκτίμηση του μέρους της τέμνουσας που είναι σε θέση να μεταφέρει ο μηχανισμός της διαγώνιας α- ντηρίδας, V ch, ώστε με βάση το υπόλοιπο μέρος της δρώσας τέμνουσας, V sh, να τοποθετηθούν οι απαραίτητοι οπλισμοί. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

281 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ VI Τα παραπάνω παρουσιάζονται παραστατικά στα επόμενα σχήματα Σχήμα VI.3: Μοντέλο μεταφοράς της τέμνουσας μέσω κόμβου που αναπτύσσεται σε έναν τυπικό εσωτερικό κόμβο. (Paulay & Priestley 1992). Σχήμα VI.4: Μηχανισμός μεταφοράς τέμνουσας μέσω της διαγώνιας αντηρίδας που αναπτύσσεται σε ένα τυπικό εξωτερικό κόμβο. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

282 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ VI Παρόλα αυτά, το μοντέλο αυτό δεν έγινε αποδεκτό στην Αμερική όπου συνίσταται από τους εκεί κανονισμούς ο σχεδιασμός των κόμβων από οπλισμένο σκυρόδεμα βάσει εμπειρικής μεθόδου ( ACI ASCE ). Η διεθνής επιστημονική διαμάχη οδήγησε σε τριμελή ερευνητική συνεργασία Αμερικανών, Νεοζηλανδών και Ιαπώνων, η οποία αποφάνθηκε ότι ο Αμερικανικός σχεδιασμός των κόμβων, αν και εμπειρικός, ήταν ο πλέον ορθός και ασφαλής. Το 2009 σε επιστημονικό άρθρο του καθηγητή του Πανεπιστημίου της Καλιφόρνιας στο Μπέρκλεϋ K.M.Mosalam, αναγνωρίζεται πλήρως το μοντέλο του καθηγητή Α. Δ. Τσώνου ως ένα από τα δύο πιο αξιόπιστα μοντέλα σχεδιασμού κόμβων δοκών υποστυλωμάτων κατασκευών από οπλισμένο σκυρόδεμα. Είναι αξιοσημείωτο το γεγονός ότι ενώ οι Αμερικανοί δε δέχθηκαν ποτέ το μοντέλο σχεδιασμού κόμβων των T.Paulay και R.Park, δέχονται το ελληνικό μοντέλο του καθηγητή και μάλιστα συγκρίνουν την αξιοπιστία των εργασιών τους με το μοντέλο αυτό. ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΤΟΥ ΜΟΝΤΕΛΟΥ Έστω μία τομή Ι-Ι στο μέσον του κόμβου: Σχήμα VI.5 ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

283 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ VI Οι αντίστοιχοι μηχανισμοί παραλαβής τέμνουσας είναι: Σχήμα VI.6 ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

284 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ VI Οι ασκούμενες δυνάμεις στο σκυρόδεμα του πυρήνα του κόμβου στη διατομή Ι Ι από κάθε ένα από τους δύο μηχανισμούς παραλαβής τέμνουσας φαίνονται στο επόμενο σχήμα: Σχήμα VI.7 Στον πλευρικό διατμητικό οπλισμό ασκούνται οι εφελκυστικές δυνάμεις Τ1, Τ2, Τ3 και Τ4, ενώ ο οπλισμός αυτός θλίβει το σκυρόδεμα του πυρήνα με ίσες και αντίθετης φοράς δυνάμεις. Αναλύεται κάθε ασκούμενη στον πυρήνα δράση στη διατομή Ι Ι σε συνιστώσες κατά x και κατά y. Έτσι, οι κατακορύφως ασκούμενες δυνάμεις είναι: Από το μηχανισμό διαγώνιου θλιπτήρα Dcy Από το μηχανισμό δικτυώματος Dsy = T1 + T2 + T3 + T4 + (D1y + Dvy) Το άθροισμα των δυνάμεων αυτών ισούται προς την κατακόρυφη τέμνουσα του κόμβου Vjv ήτοι: Dcy + Dsy = Vjv Αντίστοιχα, το σύνολο των οριζοντίως ασκούμενων δυνάμεων και από τους δύο μηχανισμούς ισούται προς την οριζόντια τέμνουσα του κόμβου: Dcx + D1x + Dvx = Vjh ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

285 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ VI Θεωρώντας ομοιόμορφη την κατανομή των ορθών και διατμητικών τάσεων κατά μήκος της τομής Ι Ι του πυρήνα διαστάσεων hc x bc τότε οι τάσεις αυτές θα δίνονται από τις σχέσεις: σ= (Dcy+Dsy)/(hc bc )= Vjv/(hc bc ) & τ=vjh/(hc bc ) Διαιρώντας κατά μέλη έχουμε: και γνωρίζοντας οτι έχουμε τελικά: σ/τ=[vjv/(hc bc )] / [Vjh/(hc bc )] => σ=(vjv/vjh) τ Vjv/Vjh=hb/hc=α σ=α τ Οι ασκούμενες κύριες τάσεις κατά τις διευθύνσεις των κυρίων αξόνων στην εξεταζόμενη περιοχή προσδιορίζονται γραφικά από τον κύκλο του Mohr που φαίνεται στο διπλανό σχήμα: Και δίνονται από τον εξής τύπο: σι,ιι=σ/2±(σ/2) (1+4 τ²/σ²) Σχήμα VI.8 ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

286 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ VI Από το διάγραμμα της διαξονικής αντοχής του σκυροδέματος (Σχήμα 7.10) προκύπτει ότι ο κλάδος ΑΒ είναι δυνατόν να υποκατασταθεί από παραβολή πέμπτου βαθμού, η οποία στο σημείο Α έχει την ίδια εφαπτομένη με την πειραματική καμπύλη και περνά από τα σημεία Α και Β. Έτσι, για τον κλάδο αυτόν ισχύει: -10 σι/fc+[σιι/fc] 5 =1 όπου fc είναι η αυξημένη θλιπτική αντοχή σκυροδέματος λόγω περίσφιξης, η οποία δίνεται από το μοντέλο των Scott et al (1982) σύμφωνα με τη σχέση fc=k fc,όπου fc είναι η θλιπτική αντοχή του σκυροδέματος του κόμβου και K η παράμετρος του μοντέλου, (Scott et al 1982) η οποία δίνεται από τον τύπο: Κ=1+(ρs fyh)/fc όπου ρs είναι το ογκομετρικό ποσοστό των κλειστών συνδετήρων του κόμβου. Κάνοντας τις απαραίτητες αντικαταστάσεις προκύπτει η εξής εξίσωση προς επίλυση: Αν θέσουμε και έχουμε τελικά: Το γ που εμφανίζεται στους τύπους των χ και ψ αφορά την τάση αστοχίας του κόμβου γult. Επομένως λύνοντας κάθε φορά, για διάφορες τιμές του λόγου των πλευρών του κόμβου α, προκύπτει και το αντίστοιχο γ. Η αξιοπιστία του μοντέλου αποδείχθηκε και πειραματικά, κατασκευάζοντας στο Εργαστήριο Σιδηροπαγούς Σκυροδέματος της Πολυτεχνικής Σχολής του Α.Π.Θ, μεγάλα δοκίμια με διάφορες διατάξεις. Χρησιμοποιήθηκαν επίσης και παρόμοια δοκίμια εργασιών της διεθνούς βιβλιογραφίας. Οι λόγοι ικανοτικού σχεδιασμού όλων των δοκιμίων που χρησιμοποιήθηκαν ήταν μεγαλύτεροι της μονάδος (ΜR>1). Συνολικά χρησιμοποιήθηκαν 120 δοκίμια. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

287 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ VI Έγινε σύγκριση μεταξύ πειραματικών τιμών του γ (γexp) και προβλεπόμενων βάσει του μοντέλου γpred. Δηλαδή ο συσχετισμός μεταξύ της ασκηθείσας αντοχής από τα δοκίμια μεγάλων τμημάτων κατασκευής τexp=γexp fc και της προβλεπόμενης από το μοντέλο να ασκηθεί αντοχής τpred=γpred fc Ο συσχετισμός αυτός πραγματοποιήθηκε σε 120 δοκίμια και προκύπτει ότι πράγματι το μοντέλο προβλέπει ικανοποιητικά την έναρξη αστοχίας στη δοκό για γcal<γult ή στον κόμβο γcal γult. Επίσης, παρατηρήθηκε ότι σε δοκίμια στα οποία γcal=0.5γult, ολόκληρη η βλάβη επικεντρώνεται στη δοκό, αφήνοντας ανέπαφο τον κόμβο. Ο αρχικός σχεδιασμός κόμβων πλαισίων από Ο/Σ, εξωτερικών και εσωτερικών, πραγματοποιείται με το ανωτέρω μοντέλο. Επιλέχθηκε η παρουσίαση του μοντέλου να γίνει για λόγους απλότητας σε εξωτερικό κόμβο. Γενικότερα ο έλεγχος που θα πραγματοποιηθεί στους κόμβους της κατασκευής παρουσιάζεται αναλυτικά στα επόμενα σχήματα. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

288 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ VI Σχήμα VI.9: Έλεγχος με το μοντέλο σε εξωτερικό κόμβο. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

289 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ VI Σχήμα VI.10: Έλεγχος με το μοντέλο σε εσωτερικό κόμβο. ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

290 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ VI ΧΡΗΣΙΜΟΤΗΤΑ ΤΟΥ ΜΟΝΤΕΛΟΥ 1) Εξασφαλίζει τον ασφαλή σχηματισμό πλαστικών αρθρώσεων στις δοκούς και την συγκέντρωση βλάβης σε αυτές αφήνοντας τους κόμβους και τους στύλους αλώβητους. 2) Εξασφαλίζει τον ασφαλή σχεδιασμό των ενισχύσεων των παλαιών οικοδομών. 3) Χρησιμοποιείται για τον έλεγχο των μοντέρνων οικοδομών για να ελεγχθεί ποιά θα είναι η πραγματική συμπεριφορά τους σε έναν σεισμό. 4) Χρησιμοποιείται για τον υπολογισμό των επεμβάσεων σε μοντέρνες οικοδομές που έχουν υποστεί βλάβες σε σεισμό. 5) Εξασφαλίζει τον ασφαλή σχεδιασμό των ενισχύσεων παλαιών οικοδομών με σύνθετα υλικά FRPs, με πρόταση χρήσης μεικτής ενίσχυσης. 6) Εξηγεί με σαφήνεια τη δυσμενή επιρροή του φαινομένου P-Δ και του μεταβαλλόμενου αξονικού φορτίου στη σεισμική συμπεριφορά των κόμβων. 7) Αποδεικνύει την αποτελεσματικότητα των πλευρικών οπλισμών κόμβου. Σχετικά με το τελευταίο το μοντέλο υποστηρίζει την σαφή χρησιμότητα των πλευρικών οπλισμών αλλά μόνο στην περίπτωση που τοποθετηθούν σαν κατακόρυφοι συνδετήρες και αυτό γιατί διαφορετικά ο διαγώνιος θλιπτήρας σκυροδέματος δεν συγκρατείται από κάπου και ολισθαίνει. Αυτό φαίνεται χαρακτηριστικά στο επόμενο σχήμα: Σχήμα VI.11 ΜΠΣ ΑΣΤΕ 2016-ΑΡΜΟΥΤΑΚΗ ΜΙΧΑΕΛΑ

ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ

ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ιερεύνηση, τεκµηρίωση φέροντος οργανισµού υφιστάµενου δοµήµατος Αθήνα 2012 Παρουσίαση: ΣΤΑΥΡΟΣ Μ. ΘΕΟ ΩΡΑΚΗΣ Πολιτικός Μηχανικός (1) ιερεύνηση:προσεκτικήέρευναγιαεξακρίβωση

Διαβάστε περισσότερα

ΚΑΝ.ΕΠΕ. Κεφάλαιο 3 Διερεύνηση, Τεκμηρίωση Φέροντος Οργανισμού Υφιστάμενου Δομήματος

ΚΑΝ.ΕΠΕ. Κεφάλαιο 3 Διερεύνηση, Τεκμηρίωση Φέροντος Οργανισμού Υφιστάμενου Δομήματος ΚΑΝ.ΕΠΕ. Κεφάλαιο 3 Διερεύνηση, Τεκμηρίωση Φέροντος Οργανισμού Υφιστάμενου Δομήματος Σαλονικιός Θωμάς, Δρ Πολιτικός Μηχανικός, Κύριος Ερευνητής ΟΑΣΠ 1 3.1 ΓΕΝΙΚΑ (α) Πριν από οποιαδήποτε μελέτη ή επέμβαση

Διαβάστε περισσότερα

ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ.

ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ. Σχεδιασμός κτιρίου με ΕΑΚ, Κανονισμό 84 και Κανονισμό 59 και αποτίμηση με ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΡΑΥΤΟΠΟΥΛΟΥ ΜΑΡΙΝΑ Περίληψη Αντικείμενο

Διαβάστε περισσότερα

ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΜΟΣ ΤΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΝΑΛΟΓΑ ΜΕ ΤΗΝ ΕΠΙΡΡΟΗ ΤΩΝ ΒΛΑΒΩΝ

ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΜΟΣ ΤΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΝΑΛΟΓΑ ΜΕ ΤΗΝ ΕΠΙΡΡΟΗ ΤΩΝ ΒΛΑΒΩΝ Καθορισμός ελαχίστων υποχρεωτικών απαιτήσεων για τη σύνταξη μελετών αποκατάστασης κτιρίων από οπλισμένο σκυρόδεμα, που έχουν υποστεί βλάβες από σεισμό και την έκδοση των σχετικών αδειών επισκευής. ΦΕΚ

Διαβάστε περισσότερα

9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9. ΚΑΔΕΤ-ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΚΔΟΣΗ 2η ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ

9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9. ΚΑΔΕΤ-ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΚΔΟΣΗ 2η ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ 9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ Βλ. Κεφ. 4, Παρ. 4.4, για την λογική των ελέγχων. Το παρόν Κεφάλαιο περιλαμβάνει τα κριτήρια ελέγχου της ανίσωσης ασφαλείας, κατά την αποτίμηση ή τον ανασχεδιασμό,

Διαβάστε περισσότερα

Π Ρ Α Κ Τ Ι Κ Ο 5. Ομάδα Μελέτης: «Επεξεργασία Κανονισμού Επεμβάσεων (ΚΑΝΕΠΕ)» Ημερομηνία:

Π Ρ Α Κ Τ Ι Κ Ο 5. Ομάδα Μελέτης: «Επεξεργασία Κανονισμού Επεμβάσεων (ΚΑΝΕΠΕ)» Ημερομηνία: Π Ρ Α Κ Τ Ι Κ Ο 5 Ομάδα Μελέτης: «Επεξεργασία Κανονισμού Επεμβάσεων (ΚΑΝΕΠΕ)» Ημερομηνία: 8-7-2013 Στην Αθήνα, στις 8-7-2013, ημέρα Δευτέρα, από ώρα 13:30 έως 14:30, συνήλθε η ομάδα μελέτης: «Επεξεργασία

Διαβάστε περισσότερα

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 (ANTIKEIMENO ) ΣΚΟΠΟΣ Ο - ΠΕΔΙΟ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ - ΥΠΟΧΡΕΩΣΕΙΣ ΚΑΙ ΕΥΘΥΝΕΣ 1.1. (ΑΝΤΙΚΕΙΜΕΝΟ)) ΣΚΟΠΟΣ Σκοπός του Κανονισμού Σχόλια τ

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 (ANTIKEIMENO ) ΣΚΟΠΟΣ Ο - ΠΕΔΙΟ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ - ΥΠΟΧΡΕΩΣΕΙΣ ΚΑΙ ΕΥΘΥΝΕΣ 1.1. (ΑΝΤΙΚΕΙΜΕΝΟ)) ΣΚΟΠΟΣ Σκοπός του Κανονισμού Σχόλια τ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ KANEΠE ΤΕΛΙΚΟ ΣΧΕΔΙΟ ΚΕΙΜΕΝΟΥ 3 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ ΚΕΦΑΛΑΙΟΥ 1 ΙΩΑΝΝΗΣ Σ. ΒΛΑΧΟΣ ΔΙΠΛ. ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ Ε.Μ.Π. ΑΘΗΝΑ 16 ΔΕΚΕΜΒΡΙΟΥ 2009 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 (ANTIKEIMENO ) ΣΚΟΠΟΣ Ο - ΠΕΔΙΟ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ

Διαβάστε περισσότερα

«ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΜΕ ΕΛΑΣΤΙΚΗ ΚΑΙ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΙΣ ΔΙΑΤΑΞΕΙΣ ΤΟΥ ΚΑΝ.ΕΠΕ.»

«ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΜΕ ΕΛΑΣΤΙΚΗ ΚΑΙ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΙΣ ΔΙΑΤΑΞΕΙΣ ΤΟΥ ΚΑΝ.ΕΠΕ.» ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΣΠΟΥΔΩΝ «ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ» Μεταπτυχιακή διπλωματική εργασία «ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ

Διαβάστε περισσότερα

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 (ANTIKEIMENO ) ΣΚΟΠΟΣ - ΠΕ ΙΟ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ - ΥΠΟΧΡΕΩΣΕΙΣ ΚΑΙ ΕΥΘΥΝΕΣ 1.1. (AΝΤΙΚΕΙΜΕΝΟ ) ΣΚΟΠΟΣ

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 (ANTIKEIMENO ) ΣΚΟΠΟΣ - ΠΕ ΙΟ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ - ΥΠΟΧΡΕΩΣΕΙΣ ΚΑΙ ΕΥΘΥΝΕΣ 1.1. (AΝΤΙΚΕΙΜΕΝΟ ) ΣΚΟΠΟΣ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 (ANTIKEIMENO ) ΣΚΟΠΟΣ - ΠΕ ΙΟ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ - ΥΠΟΧΡΕΩΣΕΙΣ ΚΑΙ ΕΥΘΥΝΕΣ 1.1. (AΝΤΙΚΕΙΜΕΝΟ ) ΣΚΟΠΟΣ 1.1.1. Σκοπός του Κανονισµού Σκοπός του παρόντος Κανονισµού είναι η θεσµοθέτηση κριτηρίων για την

Διαβάστε περισσότερα

ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΤΗΡΙΩΝ ΑΠΟ ΟΠΛ. ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ

ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΤΗΡΙΩΝ ΑΠΟ ΟΠΛ. ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ Ν Α Υ Π Λ Ι Ο : Τ Α Υ Τ Ο Τ Η Τ Α, Π Ρ Ο Σ Τ Α Σ Ι Α Κ Α Ι Α Ν Α Π Τ Υ Ξ Η Ο ρ γ ά ν ω σ η : Τ Ε Ε Π ε λ ο π ο ν ν ή σ ο υ, Σ χ ο λ ή Α ρ χ ι τ ε κ τ ό ν ω ν Ε Μ Π Ναύπλιο 8 Οκτωβρίου 2016 ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ

Διαβάστε περισσότερα

Από την Τεκμηρίωση έως τον λεπτομερή Σχεδιασμό Επεμβάσεων περιπτώσεις εφαρμογής

Από την Τεκμηρίωση έως τον λεπτομερή Σχεδιασμό Επεμβάσεων περιπτώσεις εφαρμογής Από την Τεκμηρίωση έως τον λεπτομερή Σχεδιασμό Επεμβάσεων περιπτώσεις εφαρμογής Βασίλης Μπαρδάκης, πολιτικός μηχανικός, Δρ πρόεδρος Συλλόγου Πολιτικών Μηχανικών Ελλάδος περίπτωση σχολικού συγκροτήματος

Διαβάστε περισσότερα

ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ

ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ιερεύνηση, τεκµηρίωση φέροντος οργανισµού υφιστάµενου δοµήµατος Αθήνα 09 Παρουσίαση: ΣΤΑΥΡΟΣ Μ. ΘΕΟ ΩΡΑΚΗΣ Πολιτικός Μηχανικός Γενικά (1) ιερεύνηση:προσεκτικήέρευναγιαεξακρίβωση

Διαβάστε περισσότερα

Χρήση του Προγράμματος 3DR.STRAD για Πυρόπληκτα Κτίρια

Χρήση του Προγράμματος 3DR.STRAD για Πυρόπληκτα Κτίρια 3DR Engineering Software Ltd. Χρήση του Προγράμματος 3DR.STRAD για Πυρόπληκτα Κτίρια Οκτώβριος 2018 3DR Προγράμματα Μηχανικού Λ. Κηφισίας 340, 152 33 Χαλάνδρι, Αθήνα 1 Περιεχόμενα 1. Εισαγωγή... 3 1.1

Διαβάστε περισσότερα

Π Ρ Α Κ Τ Ι Κ Ο 3. Ομάδα Μελέτης: «Επεξεργασία Κανονισμού Επεμβάσεων (ΚΑΝΕΠΕ)» Ημερομηνία:

Π Ρ Α Κ Τ Ι Κ Ο 3. Ομάδα Μελέτης: «Επεξεργασία Κανονισμού Επεμβάσεων (ΚΑΝΕΠΕ)» Ημερομηνία: Π Ρ Α Κ Τ Ι Κ Ο 3 Ομάδα Μελέτης: «Επεξεργασία Κανονισμού Επεμβάσεων (ΚΑΝΕΠΕ)» Ημερομηνία: 11-4-2013 Στην Αθήνα, στις 11 Απριλίου 2013, ημέρα Πέμπτη, από ώρα 13:30 έως 14:30, συνήλθε η ομάδα μελέτης: «Επεξεργασία

Διαβάστε περισσότερα

ΤΕΛΙΚΟ ΣΧΕΔΙΟ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ(ΚΑΝΕΠΕ) ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ

ΤΕΛΙΚΟ ΣΧΕΔΙΟ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ(ΚΑΝΕΠΕ) ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΤΕΙ ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΔΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΘΕΜΑ: ΤΕΛΙΚΟ ΣΧΕΔΙΟ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ(ΚΑΝΕΠΕ) ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΤΥΧΙΑΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ: ΓΙΑΝΝΟΠΟΥΛΟΥ ΣΤΑΜΑΤΙΑΣ

Διαβάστε περισσότερα

ΔΕΥΤΕΡΕΥΟΝΤΑ ΦΕΡΟΝΤΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΣΕ ΝΕΑ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ

ΔΕΥΤΕΡΕΥΟΝΤΑ ΦΕΡΟΝΤΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΣΕ ΝΕΑ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ ΔΕΥΤΕΡΕΥΟΝΤΑ ΦΕΡΟΝΤΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΣΕ ΝΕΑ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ Π. Χρονόπουλος, Ν. Ζυγούρης, Τ. Παναγιωτάκος 1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ Φέρων Οργανισμός (ΦΟ) ενός κτιρίου, π.χ. από οπλισμένο σκυρόδεμα, είναι το σύνολο των

Διαβάστε περισσότερα

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών H ανελαστική στατική ανάλυση (pushover) στον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Επιτρεπόμενες μέθοδοι ανάλυσης στον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Ελαστικές μέθοδοι

Διαβάστε περισσότερα

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ Βλ. Κεφ. 4, Παρ. 4.4, για την λογική των ελέγχων. 9.1.1 Το παρόν Κεφάλαιο περιλαµβάνει τα κριτήρια ελέγχου της ανίσωσης ασφαλείας, κατά την αποτίµηση ή τον ανασχεδιασµό,

Διαβάστε περισσότερα

KANEPECostEstimation Εργαλείο εκτίμησης του συνολικού κόστους που θα προκύψει από τον έλεγχο ενός κτιρίου κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ

KANEPECostEstimation Εργαλείο εκτίμησης του συνολικού κόστους που θα προκύψει από τον έλεγχο ενός κτιρίου κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ KANEPECostEstimation Εργαλείο εκτίμησης του συνολικού κόστους που θα προκύψει από τον έλεγχο ενός κτιρίου κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ 2 KANEPECostEstimation Εργαλείο εκτίμησης κόστους Περίληψη: Το KANEPECostEstimation

Διαβάστε περισσότερα

Χρήση του Προγράμματος 3DR.STRAD για Σεισμόπληκτα Κτίρια

Χρήση του Προγράμματος 3DR.STRAD για Σεισμόπληκτα Κτίρια 3DR Engineering Software Ltd. Χρήση του Προγράμματος 3DR.STRAD για Σεισμόπληκτα Κτίρια Οκτώβριος 2018 3DR Προγράμματα Μηχανικού Λ. Κηφισίας 340, 152 33 Χαλάνδρι, Αθήνα 1 Περιεχόμενα 1. Εισαγωγή... 3 1.1

Διαβάστε περισσότερα

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3. ΙΕΡΕΥΝΗΣΗ, ΤΕΚΜΗΡΙΩΣΗ ΦΕΡΟΝΤΟΣ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΥ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΟΜΗΜΑΤΟΣ

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3. ΙΕΡΕΥΝΗΣΗ, ΤΕΚΜΗΡΙΩΣΗ ΦΕΡΟΝΤΟΣ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΥ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΟΜΗΜΑΤΟΣ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3. ΙΕΡΕΥΝΗΣΗ, ΤΕΚΜΗΡΙΩΣΗ ΦΕΡΟΝΤΟΣ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΥ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΟΜΗΜΑΤΟΣ Καταγράφονται και οι βλάβες ή φθορές ανεξαρτήτως του αν οφείλονται σε σεισµό ή άλλες δράσεις (πυρκαγιά, δράσεις περιβάλλοντος

Διαβάστε περισσότερα

Π Ρ Α Κ Τ Ι Κ Ο 1. Ομάδα Μελέτης: «Επεξεργασία Κανονισμού Επεμβάσεων (ΚΑΝΕΠΕ)» Ημερομηνία:

Π Ρ Α Κ Τ Ι Κ Ο 1. Ομάδα Μελέτης: «Επεξεργασία Κανονισμού Επεμβάσεων (ΚΑΝΕΠΕ)» Ημερομηνία: Π Ρ Α Κ Τ Ι Κ Ο 1 Ομάδα Μελέτης: «Επεξεργασία Κανονισμού Επεμβάσεων (ΚΑΝΕΠΕ)» Ημερομηνία: 3-1-2013 Στην Αθήνα, στις 3 Ιανουαρίου 2013, ημέρα Πέμπτη, από ώρα 13:30 έως 15:30, συνήλθε η ομάδα μελέτης: «Επεξεργασία

Διαβάστε περισσότερα

Fespa 10 EC. For Windows. Στατικό παράδειγμα προσθήκης ορόφου σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στη νέα κατάσταση

Fespa 10 EC. For Windows. Στατικό παράδειγμα προσθήκης ορόφου σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στη νέα κατάσταση Fespa 10 EC For Windows Στατικό παράδειγμα προσθήκης ορόφου σε υφιστάμενη κατασκευή & Αποτίμηση φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στη νέα κατάσταση σύμφωνα με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ 2012 Αθήνα, Οκτώβριος 2012 Version

Διαβάστε περισσότερα

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΥΟ ΕΠΙΠΛΕΟΝ ΟΡΟΦΩΝ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΥΟ ΕΠΙΠΛΕΟΝ ΟΡΟΦΩΝ Αποτίμηση διώροφης Κατοικίας και Έλεγχος Επάρκειας για την Προσθήκη δύο επιπλέον Ορόφων ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΥΟ ΕΠΙΠΛΕΟΝ ΟΡΟΦΩΝ ΠΑΠΠΑΣ ΣΠΥΡΙΔΩΝ Μεταπτυχιακός

Διαβάστε περισσότερα

Σχεδιασµός κτηρίων Με και Χωρίς Αυξηµένες Απαιτήσεις Πλαστιµότητας: Συγκριτική Αξιολόγηση των δύο επιλύσεων

Σχεδιασµός κτηρίων Με και Χωρίς Αυξηµένες Απαιτήσεις Πλαστιµότητας: Συγκριτική Αξιολόγηση των δύο επιλύσεων Σχεδιασµός κτηρίων Με και Χωρίς Αυξηµένες Απαιτήσεις Πλαστιµότητας: Συγκριτική Αξιολόγηση των δύο επιλύσεων (βάσει των ΕΑΚ-ΕΚΩΣ) Μ.Λ. Μωρέττη ρ. Πολιτικός Μηχανικός. ιδάσκουσα Παν. Θεσσαλίας.. Παπαλοϊζου

Διαβάστε περισσότερα

Κ.Α.Δ.Ε.Τ. Κανονισμός για Αποτίμηση και Δομητικές Επεμβάσεις Τοιχοποιίας

Κ.Α.Δ.Ε.Τ. Κανονισμός για Αποτίμηση και Δομητικές Επεμβάσεις Τοιχοποιίας Παρουσίαση Σχεδίου (Μάρτιος 2019) «Κανονισμός Αποτίμησης Δομητικών Επεμβάσεων Τοιχοποιίας (Κ.Α.Δ.Ε.Τ.)» Αμφιθέατρο Υπουργείου Υποδομών & Μεταφορών, Παπάγου, 04/09/2019 Κ.Α.Δ.Ε.Τ. Κανονισμός για Αποτίμηση

Διαβάστε περισσότερα

Η ΦΙΛΟΣΟΦΙΑ ΤΩΝ ΚΑΝΟΝΙΣΜΩΝ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΣΕ ΣΧΕΣΗ ΜΕ ΤΟΥΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΝΕΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ - ΟΙ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΙΣ ΚΑΤΑ ΤΟΝ ΚΑΝΕΠΕ

Η ΦΙΛΟΣΟΦΙΑ ΤΩΝ ΚΑΝΟΝΙΣΜΩΝ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΣΕ ΣΧΕΣΗ ΜΕ ΤΟΥΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΝΕΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ - ΟΙ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΙΣ ΚΑΤΑ ΤΟΝ ΚΑΝΕΠΕ ΤΕΕ / ΤΜΗΜΑ ΚΕΝΤΡΙΚΗΣ ΜΑΚΕΔΟΝΙΑΣ ΕΠΙΤΡΟΠΗ ΦΥΣΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΤΡΟΦΩΝ ΗΜΕΡΙΔΑ «ΠΕΡΙΠΤΩΣΕΙΣ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΤΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ (ΚΑΝ.ΕΠΕ.)-ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑΤΑ Η ΦΙΛΟΣΟΦΙΑ ΤΩΝ ΚΑΝΟΝΙΣΜΩΝ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΣΕ ΣΧΕΣΗ

Διαβάστε περισσότερα

Ο.Α.Σ.Π. ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2012. Κεφάλαιο 10 & Κεφάλαιο 11. Δρ Βασίλειος Μώκος. Πολιτικός Μηχανικός ΟΑΣΠ Διπλ., ΜΔΕ, Δρ Μηχανικός ΕΜΠ bmokos@oasp.

Ο.Α.Σ.Π. ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2012. Κεφάλαιο 10 & Κεφάλαιο 11. Δρ Βασίλειος Μώκος. Πολιτικός Μηχανικός ΟΑΣΠ Διπλ., ΜΔΕ, Δρ Μηχανικός ΕΜΠ bmokos@oasp. Ο.Α.Σ.Π. Κεφάλαιο 10 & Κεφάλαιο 11 Δρ Βασίλειος Μώκος Πολιτικός Μηχανικός ΟΑΣΠ Διπλ., ΜΔΕ, Δρ Μηχανικός ΕΜΠ bmokos@oasp.gr ΦΕΚ 42,τεύχος Β /20.01.2012 Δημοσιεύτηκε η αρ. Δ17α/04/5/ /04/5/ΦΝ 429.1/13.01.2012

Διαβάστε περισσότερα

ΟΙ ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΤΙΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ. καθ. Στέφανος Η. Δρίτσος Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστημίου Πατρών

ΟΙ ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΤΙΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ. καθ. Στέφανος Η. Δρίτσος Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστημίου Πατρών Ημερίδα: Αποτίμηση και Επεμβάσεις σε Κτίρια από Οπλισμένο Σκυρόδεμα & Τοιχοποιίες ΟΙ ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΤΙΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ ΣΥΜΦΩΝΑ, ΜΕ ΤΟΝ ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑ 8-3, ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ., ΚΑΙ ΤΟΝ ΚΑΔΕΤ καθ.

Διαβάστε περισσότερα

ΑΝΑΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΚΕΦΑΛΟΥ ΚΑΛΛΙΟΠΗ Α.Μ. 554

ΑΝΑΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΚΕΦΑΛΟΥ ΚΑΛΛΙΟΠΗ Α.Μ. 554 ΑΝΑΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΚΕΦΑΛΟΥ ΚΑΛΛΙΟΠΗ Α.Μ. 554 Προσομοίωση του κτιρίου στο πρόγραμμα ΧΩΡΙΣ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΙΣ ΜΕ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΙΣ Παράμετροι - Χαρακτηριστικά Στάθμη Επιτελεστικότητας Β Ζώνη Σεισμικότητας

Διαβάστε περισσότερα

Ημερίδα ΤΕΕ/ΤΚΜ «Περιπτώσεις Εφαρμογής του Κανονισμού Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.) - Παραδείγματα».

Ημερίδα ΤΕΕ/ΤΚΜ «Περιπτώσεις Εφαρμογής του Κανονισμού Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.) - Παραδείγματα». Ημερίδα ΤΕΕ/ΤΚΜ «Περιπτώσεις Εφαρμογής του Κανονισμού Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.) - Παραδείγματα». Παρουσίαση «Έρευνα Υφιστάμενης Αντοχής Κατασκευών βάσει των Απαιτήσεων του ΚΑΝΕΠΕ Διακεκριμένα Παραδείγματα

Διαβάστε περισσότερα

Fespa 10 EC. For Windows. Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση

Fespa 10 EC. For Windows. Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση Fespa 10 EC For Windows Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή Αποτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στη νέα κατάσταση σύμφωνα με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ 2012 Αθήνα, εκέμβριος 2012 Version

Διαβάστε περισσότερα

Εισαγωγή στον Κανονισμό Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ) Παραδείγματα επεμβάσεων σε υφιστάμενα κτίρια

Εισαγωγή στον Κανονισμό Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ) Παραδείγματα επεμβάσεων σε υφιστάμενα κτίρια Εισαγωγή στον Κανονισμό Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ) Παραδείγματα επεμβάσεων σε υφιστάμενα κτίρια ΥΠΟΥΡΓΕΙΟ ΥΠΟΔΟΜΩΝ, ΜΕΤΑΦΟΡΩΝ ΚΑΙ ΔΙΚΤΥΩΝ Υπηρεσία Αποκατάστασης Σεισμοπλήκτων, Υ.Α.Σ. ΕΠΙΜΟΡΦΩΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ:

Διαβάστε περισσότερα

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ, ΚΡΙΤΗΡΙΑ ΚΑΙ ΙΑ ΙΚΑΣΙΕΣ

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ, ΚΡΙΤΗΡΙΑ ΚΑΙ ΙΑ ΙΚΑΣΙΕΣ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ, ΚΡΙΤΗΡΙΑ ΚΑΙ ΙΑ ΙΚΑΣΙΕΣ 2.1 ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΟΜΗΜΑΤΩΝ 2.1.1 Γενικά Η αποτίµηση υφιστάµενων δοµηµάτων ακολουθεί τα εξής βήµατα: Συλλογή στοιχείων (έρευνα του ιστορικού του

Διαβάστε περισσότερα

Αναθεώρηση Επικαιροποίηση Διατάξεων ΚΑΝ.ΕΠΕ.

Αναθεώρηση Επικαιροποίηση Διατάξεων ΚΑΝ.ΕΠΕ. Ημερίδα TEE/TKM: ΠΕΡΙΠΤΩΣΕΙΣ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΤΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ (ΚΑΝ.ΕΠΕ.) ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑΤΑ Αναθεώρηση Επικαιροποίηση Διατάξεων ΚΑΝ.ΕΠΕ. καθ. Στέφανος Η. Δρίτσος Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστημίου Πατρών

Διαβάστε περισσότερα

ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ, ΚΡΙΤΗΡΙΑ ΚΑΙ ΙΑ ΙΚΑΣΙΕΣ 2.1 ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΟΜΗΜΑΤΩΝ Γενικά Σκοπός

ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ, ΚΡΙΤΗΡΙΑ ΚΑΙ ΙΑ ΙΚΑΣΙΕΣ 2.1 ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΟΜΗΜΑΤΩΝ Γενικά Σκοπός Πράσινο χρώµα Χρονόπουλος (Νέες ιορθώσεις Χρονόπουλου) Κίτρινο χρώµα ιορθώσεις Συνεδρίασης 03-01-2013 (παρ. 2.2.2) ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ, ΚΡΙΤΗΡΙΑ ΚΑΙ ΙΑ ΙΚΑΣΙΕΣ 2.1 ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΟΜΗΜΑΤΩΝ 2.1.1

Διαβάστε περισσότερα

Αποτίμηση Υφισταμένων Κτιρίων Ευρωκώδικας 8 Μέρος 3 & Κανονισμός Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.)

Αποτίμηση Υφισταμένων Κτιρίων Ευρωκώδικας 8 Μέρος 3 & Κανονισμός Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.) Αποτίμηση Υφισταμένων Κτιρίων Ευρωκώδικας 8 Μέρος 3 & Κανονισμός Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.) Στέφανος Η. Δρίτσος Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήμιο Πατρών Αθήνα, 20/02/2013 1 ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΕΣ Ευρωπαϊκά Πρότυπα

Διαβάστε περισσότερα

Σχεδιασμός νέου κτιρίου κατά ΕΚΩΣ/ΕΑΚ και έλεγχός επάρκειάς του κατόπιν προσθήκης ορόφου κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ

Σχεδιασμός νέου κτιρίου κατά ΕΚΩΣ/ΕΑΚ και έλεγχός επάρκειάς του κατόπιν προσθήκης ορόφου κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ Σχεδιασμός νέου κτιρίου κατά ΕΚΩΣ/ΕΑΚ και έλεγχός επάρκειάς του κατόπιν προσθήκης ορόφου κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΝΕΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΚΑΤΑ ΕΚΩΣ/ΕΑΚ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΤΟΥ ΚΑΤΟΠΙΝ ΠΡΟΣΘΗΚΗΣ ΟΡΟΦΟΥ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ

Διαβάστε περισσότερα

Χρήση του Προγράμματος 3DR.PΕSSOS για Πυρόπληκτα Κτίρια

Χρήση του Προγράμματος 3DR.PΕSSOS για Πυρόπληκτα Κτίρια 3DR Engineering Software Ltd. Χρήση του Προγράμματος 3DR.PΕSSOS για Πυρόπληκτα Κτίρια Οκτώβριος 2018 3DR Προγράμματα Μηχανικού Λ. Κηφισίας 340, 152 33 Χαλάνδρι, Αθήνα 1 Περιεχόμενα 1. Εισαγωγή... 3 1.1

Διαβάστε περισσότερα

Ανάλυση κτηρίου πριν και μετά την Επέμβαση

Ανάλυση κτηρίου πριν και μετά την Επέμβαση Ανάλυση κτηρίου πριν και μετά την Επέμβαση Βασίλειος Γ. Μπαρδάκης Πολιτικός Μηχανικός, Δρ Παν. Πατρών Ειδ. Δομοστατικός, ΕΜΠ p υπέρβασης σεισμ. δράσης εντός του συμβ. t ζωής Άμεση Χρήση μετά τον σεισμό

Διαβάστε περισσότερα

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΥΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΥΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ Αποτίμηση υφιστάμενου κτιρίου οπλισμένου σκυροδέματος κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ και διερεύνηση της επιρροής των τοιχοπληρώσεων ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΥΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ

Διαβάστε περισσότερα

Ολοκληρωμένα παραδείγματα εφαρμογής Επεμβάσεων (ΕC8 μέρος 3 / ΚΑΝ.ΕΠΕ.)

Ολοκληρωμένα παραδείγματα εφαρμογής Επεμβάσεων (ΕC8 μέρος 3 / ΚΑΝ.ΕΠΕ.) Ολοκληρωμένα παραδείγματα εφαρμογής Επεμβάσεων (ΕC8 μέρος 3 / ΚΑΝ.ΕΠΕ.) Βασίλειος Γ. Μπαρδάκης Πολιτικός Μηχανικός, Δρ Παν. Πατρών Ειδ. Δομοστατικός, ΕΜΠ Σύλλογος Πολιτικών Μηχανικών Ελλάδος Προσομοίωση

Διαβάστε περισσότερα

Η ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΤΟ SCADA Pro

Η ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΤΟ SCADA Pro Η ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΤΟ SCADA Pro Κανονισμός Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.2013) Ο Κανονισμός Επεμβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.2013) αποτελεί ένα σύνολο κανονιστικών διατάξεων για την αποτίμηση και των ανασχεδιασμό των υφιστάμενων

Διαβάστε περισσότερα

Ο.Α.Σ.Π. Κεφάλαιο 10 & Κεφάλαιο 11. Δρ Βασίλειος Μώκος Πολιτικός Μηχανικός ΟΑΣΠ Διπλ., ΜΔΕ, Δρ Μηχανικός ΕΜΠ

Ο.Α.Σ.Π. Κεφάλαιο 10 & Κεφάλαιο 11. Δρ Βασίλειος Μώκος Πολιτικός Μηχανικός ΟΑΣΠ Διπλ., ΜΔΕ, Δρ Μηχανικός ΕΜΠ Ο.Α.Σ.Π. Κεφάλαιο 10 & Κεφάλαιο 11 Δρ Βασίλειος Μώκος Πολιτικός Μηχανικός ΟΑΣΠ Διπλ., ΜΔΕ, Δρ Μηχανικός ΕΜΠ bmokos@oasp.gr (1/28) ΦΕΚ 42, τεύχος Β /20.01.2012 (Απόφαση: Δ17α/04/5/ΦΝ 429.1/13.01.2012 )

Διαβάστε περισσότερα

Αποτίμηση και Επεμβάσεις σε Υφιστάμενες Κατασκευές με βάση τον ΕC8 και τον ΚΑΝ.ΕΠΕ.

Αποτίμηση και Επεμβάσεις σε Υφιστάμενες Κατασκευές με βάση τον ΕC8 και τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Αποτίμηση και Επεμβάσεις σε Υφιστάμενες Κατασκευές με βάση τον ΕC8 και τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Βασίλειος Γ. Μπαρδάκης Πολιτικός Μηχανικός, Δρ Παν. Πατρών Ειδ. Δομοστατικός, ΕΜΠ EC8-μέρος 3 Αποτίμηση με βάση την Επιτελεστικότητα

Διαβάστε περισσότερα

ΠΑΘΟΛΟΓΙΑ ΚΑΙ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΙΣΤΟΡΙΚΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ

ΠΑΘΟΛΟΓΙΑ ΚΑΙ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΙΣΤΟΡΙΚΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Τ.Ε.Ι. ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ (Σ.Τ.ΕΦ.) ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε. (ΤΡΙΚΑΛΑ) ΠΑΘΟΛΟΓΙΑ ΚΑΙ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΙΣΤΟΡΙΚΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Δημήτριος Ν. Χριστοδούλου Δρ. Πολιτικός Μηχανικός,

Διαβάστε περισσότερα

ΔΙΑΛΕΞΗ ΚΕΦ. 1 ΚΑΙ 2 «ΠΕΔΙΟ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ, ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ, ΚΡΙΤΗΡΙΑ ΔΙΑΔΙΚΑΣΙΕΣ»

ΔΙΑΛΕΞΗ ΚΕΦ. 1 ΚΑΙ 2 «ΠΕΔΙΟ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ, ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ, ΚΡΙΤΗΡΙΑ ΔΙΑΔΙΚΑΣΙΕΣ» ΤΕΕ ΟΑΣΠ -ΣΠΜΕ ΗΜΕΡΙΔΑ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ (ΚΑΝ.ΕΠΕ.). ΔΙΑΛΕΞΗ ΚΕΦ. 1 ΚΑΙ 2 «ΠΕΔΙΟ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ, ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ, ΚΡΙΤΗΡΙΑ ΔΙΑΔΙΚΑΣΙΕΣ» Κοσμάς Στυλιανίδης, Καθηγητής Α.Π.Θ. ΑΘΗΝΑ 31.05.2012 1 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ

Διαβάστε περισσότερα

ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕΘΟΔΩΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ.

ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕΘΟΔΩΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕΘΟΔΩΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΕΡΟΓΙΑΝΝΗΣ ΕΙΡΗΝΑΙΟΣ ΚΑΛΟΕΙΔΑΣ ΑΡΙΣΤΟΤΕΛΗΣ Περίληψη Η παρούσα εργασία έχει ως βασικό στόχο τη σύγκριση μεθόδων ανάλυσης

Διαβάστε περισσότερα

Αποτίμηση Διώροφου Κτιρίου κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ.

Αποτίμηση Διώροφου Κτιρίου κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. Αποτίμηση Διώροφου Κτιρίου κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. Μεταπτυχιακό Πρόγραμμα Σπουδών:Αντισεισμικός Σχεδιασμός Κατασκευών Ανασχεδιασμός Υφιστάμενων Κατασκευών Μελανή Χριστοδούλου Πάτρα Φεβρουάριος 2015 Αποτίμηση Υφιστάμενων

Διαβάστε περισσότερα

Χρήση του Προγράμματος 3DR.STRAD σύμφωνα με το ΦΕΚ350Β (17/02/2016)

Χρήση του Προγράμματος 3DR.STRAD σύμφωνα με το ΦΕΚ350Β (17/02/2016) 3DR Engineering Software Ltd. Χρήση του Προγράμματος 3DR.STRAD σύμφωνα με το ΦΕΚ350Β (17/02/2016) Μάρτιος 2016 3DR Προγράμματα Μηχανικού Λ. Κηφισίας 340, 152 33 Χαλάνδρι, Αθήνα Περιεχόμενα 1. Εισαγωγή...

Διαβάστε περισσότερα

ΚΑΝ.ΕΠΕ. : Απαιτούμενα περιεχόμενα μελέτης. [Κεφάλαιο 10] Αναστάσιος Σέξτος, Επίκουρος Καθηγητής.

ΚΑΝ.ΕΠΕ. : Απαιτούμενα περιεχόμενα μελέτης. [Κεφάλαιο 10] Αναστάσιος Σέξτος, Επίκουρος Καθηγητής. ΚΑΝ.ΕΠΕ. : Απαιτούμενα περιεχόμενα μελέτης [Κεφάλαιο 10] Αναστάσιος Σέξτος, Επίκουρος Καθηγητής asextos@civil.auth.gr www.asextos.net Αριστοτέλειο Πανεπιστήμιο Θεσσαλονίκης Φάση αποτίμησης (1/6) Έκθεση

Διαβάστε περισσότερα

Σ. Η. Δ Ρ Ι Τ Σ Ο Σ. ο ΕΠΙΠΕΔΟ: ΜΑΚΡΟΣΚΟΠΙΚΟΣ ΟΠΤΙΚΟΣ. Σχέση με τη Συνολική Δόμηση Τα Κτίρια που (από το 2 ο Επίπεδο Ελέγχου) Προέκυψε ότι

Σ. Η. Δ Ρ Ι Τ Σ Ο Σ. ο ΕΠΙΠΕΔΟ: ΜΑΚΡΟΣΚΟΠΙΚΟΣ ΟΠΤΙΚΟΣ. Σχέση με τη Συνολική Δόμηση Τα Κτίρια που (από το 2 ο Επίπεδο Ελέγχου) Προέκυψε ότι ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΤΡΩΤΟΤΗΤΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΠΛΑΙΣΙΟ ΕΛΕΓΧΟΥ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΤΡΩΤΟΤΗΤΑΣ ΚΤΙΡΙΩΝ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΕΠΑΝΤΥΚ Το Ανέφικτο του Ακριβούς Ελέγχου Όλων των Κτιρίων Αντικαθίσταται με μία Εφικτή Στρατηγική

Διαβάστε περισσότερα

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. - ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΟΡΟΦΟΥ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΔΙΑΦΟΡΕΣ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. - ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΟΡΟΦΟΥ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΔΙΑΦΟΡΕΣ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ Αποτίμηση υφιστάμενης κατασκευής με ανελαστική στατική ανάλυση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ.- Προσθήκη ορόφου και έλεγχος επάρκειας για διάφορες σεισμικές φορτίσεις ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ

Διαβάστε περισσότερα

ΜΕΛΕΤΕΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ (ΚΑΤΑ ΤΟΝ ΝΟΜΟΝ ΠΕΡΙ ΑΥΘΑΙΡΕΤΩΝ) ΠΡΟΤΑΣΗ ΕΠΙΤΡΟΠΗΣ ΤΕΕ-ΟΑΣΠ-ΣΠΜΕ. Ιανουάριος 2012. Η Οµάδα ΤΕΕ ΣΠΜΕ ΟΑΣΠ

ΜΕΛΕΤΕΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ (ΚΑΤΑ ΤΟΝ ΝΟΜΟΝ ΠΕΡΙ ΑΥΘΑΙΡΕΤΩΝ) ΠΡΟΤΑΣΗ ΕΠΙΤΡΟΠΗΣ ΤΕΕ-ΟΑΣΠ-ΣΠΜΕ. Ιανουάριος 2012. Η Οµάδα ΤΕΕ ΣΠΜΕ ΟΑΣΠ ΜΕΛΕΤΕΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ (ΚΑΤΑ ΤΟΝ ΝΟΜΟΝ ΠΕΡΙ ΑΥΘΑΙΡΕΤΩΝ) Ιανουάριος 2012 Η Οµάδα ΤΕΕ ΣΠΜΕ ΟΑΣΠ 1. Κατά την Οµάδα του ΤΕΕ ΣΠΜΕ ΟΑΣΠ, τα περί των µελετών επάρκειας θα πρέπει να συνοδεύονται και από τα περί των

Διαβάστε περισσότερα

ΣΧΕΔΙΟ 1 (ΜΑΡΤΙΟΣ 2019) ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ, ΚΡΙΤΗΡΙΑ ΚΑΙ ΔΙΑΔΙΚΑΣΙΕΣ

ΣΧΕΔΙΟ 1 (ΜΑΡΤΙΟΣ 2019) ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ, ΚΡΙΤΗΡΙΑ ΚΑΙ ΔΙΑΔΙΚΑΣΙΕΣ ΟΑΣΠ / ΕΠΙΤΡΟΠΗ ΚΑΔΕΤ ΗΜΕΡΙΔΑ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ ΔΟΜΗΤΙΚΩΝ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑΣ (ΚΑΔΕΤ) ΣΧΕΔΙΟ 1 (ΜΑΡΤΙΟΣ 2019) ΔΙΑΛΕΞΗ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ, ΚΡΙΤΗΡΙΑ ΚΑΙ ΔΙΑΔΙΚΑΣΙΕΣ Κοσμάς Στυλιανίδης, Ομότιμος

Διαβάστε περισσότερα

ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ

ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ ΣΕΜΙΝΑΡΙΟ ΤΕΕ / ΟΑΣΠ / ΣΠΜΕ ΑΘΗΝΑ, 31 αϊου 2012 ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ Κεφάλαιο 9: Έλεγχοι ασφάλειας Μ.Ν.Φαρδής Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστημίου Πατρών Κεφάλαιο 9: Σκοπός Καθορισμός

Διαβάστε περισσότερα

ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ

ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ Επίδραση Γειτονικού Κτιρίου στην Αποτίμηση Κατασκευών Ο/Σ ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΒΑΣΙΛΕΙΑΔΗ ΜΙΧΑΕΛΑ Μεταπτυχιακή Φοιτήτρια Π.Π., mikaelavas@gmail.com

Διαβάστε περισσότερα

Η φιλοσοφία του αντισεισμικού σχεδιασμού και το θεμελιώδες ερώτημα κατά την έναρξη της αντισεισμικής μελέτης

Η φιλοσοφία του αντισεισμικού σχεδιασμού και το θεμελιώδες ερώτημα κατά την έναρξη της αντισεισμικής μελέτης Η φιλοσοφία του αντισεισμικού σχεδιασμού και το θεμελιώδες ερώτημα κατά την έναρξη της αντισεισμικής μελέτης Ι. ΑΒΡΑΜΙΔΗΣ Εργαστήριο Στατικής και Δυναμικής των Κατασκευών, Τμήμα Πολ. Μηχ., Α.Π.Θ. Πλάστιμη

Διαβάστε περισσότερα

Ο.Α.Σ.Π. ΚΑΝ.ΕΠΕ Κεφάλαιο 10 & Κεφάλαιο 11. Δρ Βασίλειος Μώκος. Πολιτικός Μηχανικός ΟΑΣΠ Διπλ., ΜΔΕ, Δρ Μηχανικός ΕΜΠ

Ο.Α.Σ.Π. ΚΑΝ.ΕΠΕ Κεφάλαιο 10 & Κεφάλαιο 11. Δρ Βασίλειος Μώκος. Πολιτικός Μηχανικός ΟΑΣΠ Διπλ., ΜΔΕ, Δρ Μηχανικός ΕΜΠ Ο.Α.Σ.Π. Κεφάλαιο 10 & Κεφάλαιο 11 Δρ Βασίλειος Μώκος Πολιτικός Μηχανικός ΟΑΣΠ Διπλ., ΜΔΕ, Δρ Μηχανικός ΕΜΠ bmokos@oasp.gr Στο ΦΕΚ 42,τεύχος Β /20.01.2012, δημοσιεύτηκε η αρ. Δ17α/04/5/ /04/5/ΦΝ 429.1/13.01.2012

Διαβάστε περισσότερα

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΒΑΣΕΙΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΒΑΣΕΙΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ 23 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 ΒΑΣΕΙΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ 3.1 Γενικά Ο σχεδιασμός ενισχύσεων με σύνθετα υλικά ακολουθεί τη φιλοσοφία των σύγχρονων κανονισμών (π.χ. ΕΚΩΣ 2000, ΕΑΚ 2000, Ευρωκώδικες 2, 6 και 8, ΚΑΝΕΠΕ), και περιλαμβάνει

Διαβάστε περισσότερα

ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ

ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ. 2003 Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΑΠΟΤΙΜΩΜΕΝΗΣ ΜΕ pushover ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ Περίληψη Σκοπός της παρούσης εργασίας είναι

Διαβάστε περισσότερα

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών Επισκευές-ενισχύσεις δοµικών στοιχείων Επισκευές δοκών και πλακών Ελαφρές βλάβες -> Ενέσεις κόλλας και επισκευαστικά

Διαβάστε περισσότερα

ΤΕΕ/ΤΚΜ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ. Πολυτεχνείου Πατρών, Επιστημονικά Υπεύθυνος

ΤΕΕ/ΤΚΜ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ. Πολυτεχνείου Πατρών, Επιστημονικά Υπεύθυνος ΤΕΕ/ΤΚΜ ΠΕΡΙΠΤΩΣΕΙΣ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΤΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑΤΑ «ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΔΙΟΙΚΗΤΗΡΙΟΥ ΜΕΣΣΗΝΙΑΣ» Ομάδα μελέτης Αναγνωστόπουλος Σταύρος, Ομ. Καθηγητής Πολυτεχνείου

Διαβάστε περισσότερα

ΤΕΧΝΙΚΟ ΕΠΙΜΕΛΗΤΗΡΙΟ ΕΛΛΑ ΑΣ ΟΑΣΠ/ΕΠΙΤΡΟΠΗ ΚΑΝΕΠΕ ΣΕΜΙΝΑΡΙΟ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ (ΚΑΝΕΠΕ) ΙΑΛΕΞΗ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ, ΚΡΙΤΗΡΙΑ ΚΑΙ ΙΑ ΙΚΑΣΙΕΣ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ Κοσμάς Στυλιανίδης, Καθηγητής Α.Π.Θ. ΑΘΗΝΑ

Διαβάστε περισσότερα

ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΗΣ ΜΕΘΟΔΟΥ PUSHOVER ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΙΑ ΤΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟ ΚΤΙΡΙΟ

ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΗΣ ΜΕΘΟΔΟΥ PUSHOVER ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΙΑ ΤΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟ ΚΤΙΡΙΟ Εφαρμογή της μεθόδου Pushover κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. για τη διερεύνηση της επιρροής των τοιχοπληρώσεων σε υφιστάμενο κτίριο ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΗΣ ΜΕΘΟΔΟΥ PUSHOVER ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΙΑ ΤΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ

Διαβάστε περισσότερα

ΤΕΙ Πειραιά-Μεταπτυχιακό Επισκευές Ενισχύσεις κατασκευών από Ο.Σ. Ακαδημαϊκό έτος Δρ Κυριαζόπουλος Αντώνης

ΤΕΙ Πειραιά-Μεταπτυχιακό Επισκευές Ενισχύσεις κατασκευών από Ο.Σ. Ακαδημαϊκό έτος Δρ Κυριαζόπουλος Αντώνης ΤΕΙ Πειραιά-Μεταπτυχιακό Επισκευές Ενισχύσεις κατασκευών από Ο.Σ. Ακαδημαϊκό έτος 2016-16 Δρ Κυριαζόπουλος Αντώνης ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ-ΣΤΡΑΤΗΓΙΚΕΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΕΠΙΛΟΓΗ ΣΥΣΤΗΜΑΤΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ

Διαβάστε περισσότερα

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ, ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΥΟ ΟΡΟΦΩΝ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΝΕΟΤΕΡΟΥΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΤΟΥ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ, ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΥΟ ΟΡΟΦΩΝ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΝΕΟΤΕΡΟΥΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΤΟΥ Αποτίμηση διώροφου κτιρίου ΟΣ κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ, προσθήκη δύο ορόφων σύμφωνα με νεότερους Κανονισμούς και έλεγχος της επάρκειας του ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ, ΠΡΟΣΘΗΚΗ

Διαβάστε περισσότερα

Αναθεώρηση Επικαιροποίηση Διατάξεων ΚΑΝ.ΕΠΕ.

Αναθεώρηση Επικαιροποίηση Διατάξεων ΚΑΝ.ΕΠΕ. Ηµερίδα TEE/TKM: ΠΕΡΙΠΤΩΣΕΙΣ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΤΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ (ΚΑΝ.ΕΠΕ.) ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑΤΑ Αναθεώρηση Επικαιροποίηση Διατάξεων ΚΑΝ.ΕΠΕ. καθ. Στέφανος Η. Δρίτσος Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστηµίου Πατρών

Διαβάστε περισσότερα

ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΓΙΑ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΔΟΜΗΤΙΚΕΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑΣ (ΚΑΔΕΤ) ΕΚΔΟΣΗ 1

ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΓΙΑ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΔΟΜΗΤΙΚΕΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑΣ (ΚΑΔΕΤ) ΕΚΔΟΣΗ 1 ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΓΙΑ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΔΟΜΗΤΙΚΕΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑΣ (ΚΑΔΕΤ) ΕΚΔΟΣΗ 1 ΚΑΔΕΤ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΓΙΑ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΔΟΜΗΤΙΚΕΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑΣ (ΚΑΔΕΤ) ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 ΣΚΟΠΟΣ - ΠΕΔΙΟ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ

Διαβάστε περισσότερα

Παραδείγματα - Εφαρμογές κατά EN & ΚΑΝΕΠΕ

Παραδείγματα - Εφαρμογές κατά EN & ΚΑΝΕΠΕ Παραδείγματα - Εφαρμογές κατά EN1998-3 & ΚΑΝΕΠΕ Τηλέμαχος Β. Παναγιωτάκος Δρ Πολιτικός Μηχανικός ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ & ΑΝΑΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΜΕ ΒΑΣΗ ΤΟΝ ΚΑΝΕΠΕ Χίος, 15-16 Μαρτίου 2013 Διάρθρωση Παρουσίασης

Διαβάστε περισσότερα

Επισκευή και Ενίσχυση Σεισμόπληκτου Κτηρίου από Οπλισμένο Σκυρόδεμα στην Κεφαλονιά μετά τους Σεισμούς του 2014

Επισκευή και Ενίσχυση Σεισμόπληκτου Κτηρίου από Οπλισμένο Σκυρόδεμα στην Κεφαλονιά μετά τους Σεισμούς του 2014 Επισκευή και Ενίσχυση Σεισμόπληκτου Κτηρίου από Οπλισμένο Σκυρόδεμα στην Κεφαλονιά μετά τους Σεισμούς του 2014 Repair and Retrofit of an Earthquake Stricken Reinforced Concrete Building in Cephalonia after

Διαβάστε περισσότερα

ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΜΕ α) Β.Δ. (1959) ΚΑΙ β) ΕΑΚ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΕΛΑΣΤΙΚΉ ΚΑΙ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΉ ΜΕΘΟΔΟ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΥΓΚΡΙΣΕΙΣ.

ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΜΕ α) Β.Δ. (1959) ΚΑΙ β) ΕΑΚ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΕΛΑΣΤΙΚΉ ΚΑΙ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΉ ΜΕΘΟΔΟ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΥΓΚΡΙΣΕΙΣ. Σχεδιασμός Διώροφης Κατοικίας με α) Β.Δ. 1959 και β) ΕΑΚ. Αποτίμηση με Ελαστική και Ανελαστική Μεθόδους κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. Συγκρίσεις. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΜΕ α) Β.Δ. (1959) ΚΑΙ β) ΕΑΚ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ

Διαβάστε περισσότερα

Προσεισμικός Έλεγχος Κτιρίων Συμπλήρωση Δελτίου Ενότητες Δ, Ε

Προσεισμικός Έλεγχος Κτιρίων Συμπλήρωση Δελτίου Ενότητες Δ, Ε Προσεισμικός Έλεγχος Κτιρίων Συμπλήρωση Δελτίου Ενότητες Δ, Ε Περιφέρεια Βορείου Αιγαίου Οργανισμός Αντισεισμικού Σχεδιασμού &Προστασίας Ο.Α.Σ.Π.) Ενημερωτικό Σεμινάριο για Μηχανικούς με θέμα: «ΠΡΟΣΕΙΣΜΙΚΟΣ

Διαβάστε περισσότερα

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ.

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. Αποτίμηση φέρουσας ικανότητας κτιρίου σύμφωνα με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΡΑΜΑΝΟΥ ΘΕΟΔΩΡΑ Μεταπτυχιακή Φοιτήτρια Π.Π., theodorkara@gmail.com Περίληψη

Διαβάστε περισσότερα

ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ ΟΑΣΠ ΕΡΕΥΝΗΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ - ΜΕΛΕΤΗ

ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ ΟΑΣΠ ΕΡΕΥΝΗΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ - ΜΕΛΕΤΗ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ ΟΑΣΠ ΕΡΕΥΝΗΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ - ΜΕΛΕΤΗ ΕΠΙΣΗΜΑΝΣΗ ΠΡΟΒΛΗΜΑΤΩΝ ΣΧΕΤΙΖΟΜΕΝΩΝ ΜΕ ΤΗΝ ΑΛΛΑΓΗ ΧΡΗΣΕΩΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΠΡΟΤΑΣΕΙΣ Περίληψη Αθήνα, Ιανουάριος

Διαβάστε περισσότερα

Αποτίμηση και ενίσχυση υφιστάμενης κατασκευής με ανελαστική στατική ανάλυση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ.

Αποτίμηση και ενίσχυση υφιστάμενης κατασκευής με ανελαστική στατική ανάλυση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. Αποτίμηση και ενίσχυση υφιστάμενης κατασκευής με ανελαστική στατική ανάλυση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΠΑΥΛΙΔΟΥ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΑ

Διαβάστε περισσότερα

Μετάβαση από τον EAK στον ΕΚ8

Μετάβαση από τον EAK στον ΕΚ8 Μετάβαση από τον EAK στον ΕΚ8 Βασίλειος Γ. Μπαρδάκης Πολιτικός Μηχανικός, ρ Παν. Πατρών Ειδ. ομοστατικός, ΕΜΠ Σχεδιασμός με βάση την Επιτελεστικότητα Ελάχιστες Απαιτήσεις 1. Ο Φορέας να αναλαμβάνει την

Διαβάστε περισσότερα

Ανάλυση κτηρίου πριν και μετά την Επέμβαση

Ανάλυση κτηρίου πριν και μετά την Επέμβαση Ανάλυση κτηρίου πριν και μετά την Επέμβαση Βασίλειος Γ. Μπαρδάκης Πολιτικός Μηχανικός, Δρ Παν. Πατρών Ειδ. Δομοστατικός, ΕΜΠ p υπέρβασης σεισμ. δράσης εντός του συμβ. t ζωής Άμεση Χρήση μετά τον σεισμό

Διαβάστε περισσότερα

ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΜΑΤΙΣΕΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ Ή ΧΩΡΙΣ ΤΗ ΣΥΝΕΚΤΙΜΗΣΗ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ

ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΜΑΤΙΣΕΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ Ή ΧΩΡΙΣ ΤΗ ΣΥΝΕΚΤΙΜΗΣΗ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ Διερεύνηση της επιρροής των Ματίσεων σε Κατασκευές Οπλισμένου Σκυροδέματος με ή χωρίς τη συνεκτίμηση τοιχοπληρώσεων ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΜΑΤΙΣΕΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΜΕ Ή ΧΩΡΙΣ

Διαβάστε περισσότερα

Χρήση του Προγράμματος 3DR.PΕSSOS για Σεισμόπληκτα Κτίρια

Χρήση του Προγράμματος 3DR.PΕSSOS για Σεισμόπληκτα Κτίρια 3DR Engineering Software Ltd. Χρήση του Προγράμματος 3DR.PΕSSOS για Σεισμόπληκτα Κτίρια Οκτώβριος 2018 3DR Προγράμματα Μηχανικού Λ. Κηφισίας 340, 152 33 Χαλάνδρι, Αθήνα 1 Περιεχόμενα 1. Εισαγωγή... 3 1.1

Διαβάστε περισσότερα

ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙ ΕΥΤΙΚΟ Ι ΡΥΜΑ ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ

ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙ ΕΥΤΙΚΟ Ι ΡΥΜΑ ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙ ΕΥΤΙΚΟ Ι ΡΥΜΑ ΠΕΙΡΑΙΑ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΟΜΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ Πτυχιακή Εργασία Επιρροή της εκτιμώμενης δυσκαμψίας των στοιχείων Ω.Σ κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ στη σεισμική συμπεριφορά

Διαβάστε περισσότερα

ΜΕΛΕΤΗ ΒΕΛΤΙΩΣΗΣ ΤΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΕ ΕΝΔΕΧΟΜΕΝΟ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΟ ΜΑΛΑΚΟΥ ΟΡΟΦΟΥ ΜΕΣΩ ΕΛΑΣΤΙΚΗΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ

ΜΕΛΕΤΗ ΒΕΛΤΙΩΣΗΣ ΤΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΕ ΕΝΔΕΧΟΜΕΝΟ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΟ ΜΑΛΑΚΟΥ ΟΡΟΦΟΥ ΜΕΣΩ ΕΛΑΣΤΙΚΗΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ Μελέτη βελτίωσης της συμπεριφοράς κτιρίου σε ενδεχόμενο σχηματισμό μαλακού ορόφου μέσω ελαστικής ανάλυσης ΜΕΛΕΤΗ ΒΕΛΤΙΩΣΗΣ ΤΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΕ ΕΝΔΕΧΟΜΕΝΟ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΟ ΜΑΛΑΚΟΥ ΟΡΟΦΟΥ ΜΕΣΩ ΕΛΑΣΤΙΚΗΣ

Διαβάστε περισσότερα

ΙΑΛΕΞΗ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ, ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ, ΚΡΙΤΗΡΙΑ ΙΑ ΙΚΑΣΙΕΣ»

ΙΑΛΕΞΗ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ, ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ, ΚΡΙΤΗΡΙΑ ΙΑ ΙΚΑΣΙΕΣ» ΤΕΕ ΟΑΣΠ -ΣΠΜΕ ΗΜΕΡΙ Α ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ (ΚΑΝ.ΕΠΕ.)..). ΙΑΛΕΞΗ ΚΕΦ.. 1 ΚΑΙ 2 «ΠΕ ΙΟ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ, ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ, ΚΡΙΤΗΡΙΑ ΙΑ ΙΚΑΣΙΕΣ» Κοσµάς Στυλιανίδης, Καθηγητής Α.Π.Θ. ΑΘΗΝΑ 31.05.2012 1 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ

Διαβάστε περισσότερα

ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑ 6: «ΜΕΛΕΤΗ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ ΚΑΙ ΑΝΑΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΒΑΣΕΙ ΚΑΝ.ΕΠΕ.»

ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑ 6: «ΜΕΛΕΤΗ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ ΚΑΙ ΑΝΑΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΒΑΣΕΙ ΚΑΝ.ΕΠΕ.» ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ I. ΠΡΟΛΟΓΟΣ...4 II. ΒΑΣΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ ΚΑΙ ΑΝΑΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ....5 III. ΤΟ SCADA PRO...9 IV. ΠΡΟΥΠΟΘΕΣΕΙΣ...9 V. ΕΙΣΑΓΩΓΗ...9 VI. ΓΕΝΙΚΗ ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ... 10 Γεωμετρία...

Διαβάστε περισσότερα

ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΣΤΑΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ (PUSHOVER) ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΗΡΙΟΥ ΜΠΟΥΡΣΙΑΝΗΣ ΧΑΡΗΣ

ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΣΤΑΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ (PUSHOVER) ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΗΡΙΟΥ ΜΠΟΥΡΣΙΑΝΗΣ ΧΑΡΗΣ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΣΤΑΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ (PUSHOVER) ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΗΡΙΟΥ ΜΠΟΥΡΣΙΑΝΗΣ ΧΑΡΗΣ Περίληψη Στην παρούσα εργασία θα παρουσιαστούν τα βασικά σηµεία στα οποία βασίζεται η ανελαστική µέθοδος αποτίµησης ή ανασχεδιασµού,

Διαβάστε περισσότερα

Π Ε Ρ Ι Λ Η Ψ Η. Ερευνητικό πρόγραμμα - μελέτη :

Π Ε Ρ Ι Λ Η Ψ Η. Ερευνητικό πρόγραμμα - μελέτη : Π Ε Ρ Ι Λ Η Ψ Η Ερευνητικό πρόγραμμα - μελέτη : Ανάπτυξη προτύπων αριθμητικών παραδειγμάτων για την υποστήριξη της ορθής εφαρμογής του EAK 2000 και τον έλεγχο προγραμμάτων Η/Υ και Νέου κανονιστικού πλαισίου

Διαβάστε περισσότερα

Επιρροή κρίσιμων παραμέτρων στη σεισμική συμπεριφορά κτιρίων από φέρουσα τοιχοποιία με ή χωρίς διαφράγματα από οπλισμένο σκυρόδεμα

Επιρροή κρίσιμων παραμέτρων στη σεισμική συμπεριφορά κτιρίων από φέρουσα τοιχοποιία με ή χωρίς διαφράγματα από οπλισμένο σκυρόδεμα Επιρροή κρίσιμων παραμέτρων στη σεισμική συμπεριφορά κτιρίων από φέρουσα τοιχοποιία με ή χωρίς διαφράγματα από οπλισμένο σκυρόδεμα Θεοδώρα Καραμάνου Πολιτικός Μηχανικός, theodorkara@gmail.com Αλκυόνη Σαρρή

Διαβάστε περισσότερα

( Σχόλια) (Κείµ ενο) Κοντά Υποστυλώµατα Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής. Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως. α s 2,5

( Σχόλια) (Κείµ ενο) Κοντά Υποστυλώµατα Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής. Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως. α s 2,5 ( Σχόλια) (Κείµ ενο) 18.4.9 Κοντά Υποστυλώµατα 18.4.9 Κοντά Υποστυλώµατα 18.4.9.1 Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής N Sd Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως V Sd M Sd1 h N Sd M Sd2 V Sd L l s =M Sd /V Sd M Sd

Διαβάστε περισσότερα

κανονισμών που αφορούν σε ειδικές περιπτώσεις

κανονισμών που αφορούν σε ειδικές περιπτώσεις ΑΝΑΡΤΗΤΕΑ ΕΛΛΗΝΙΚΗ ΔΗΜΟΚΡΑΤΙΑ ΥΠΟΥΡΓΕΙΟ ΥΠΟΔΟΜΩΝ, ΜΕΤΑΦΟΡΩΝ ΚΑΙ ΔΙΚΤΥΩΝ ΓΕΝΙΚΗ ΓΡΑΜΜΑΤΕΙΑ ΤΟΥ ΥΠΟΥΡΓΕΙΟΥ ΓΕΝΙΚΗ Δ/ΝΣΗ ΔΙΟΙΚΗΤΙΚΗΣ ΥΠΟΣΤΗΡΙΞΗΣ Δ/ΝΣΗ ΝΟΜΟΘΕΤΙΚΟΥ ΣΥΝΤΟΝΙΣΜΟΥ & ΚΑΛΗΣ ΝΟΜΟΘΕΤΗΣΗΣ Τμήμα : γ

Διαβάστε περισσότερα

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός Κεφαλαιο 1 Στρατηγικές και μέθοδοι ενίσχυσης ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΑΝΤΟΧΗΣ ΚΑΙ ΠΡΟΤΑΣΗ ΕΠΕΜΒΑΣΗΣ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ

Διαβάστε περισσότερα

Η Σηµασία του Κανονισµού Επεµβάσεων Ο ΚΑΝ.ΕΠΕ. στο Πλαίσιο των Ευρωκωδίκων

Η Σηµασία του Κανονισµού Επεµβάσεων Ο ΚΑΝ.ΕΠΕ. στο Πλαίσιο των Ευρωκωδίκων Η Σηµασία του Κανονισµού Επεµβάσεων Ο ΚΑΝ.ΕΠΕ. στο Πλαίσιο των Ευρωκωδίκων Στέφανος H. Δρίτσος Καθηγητής Τµήµατος Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήµιο Πατρών 1 Δυσµένεια Παλαιών Κτιρίων (a) Μόρφωση Φ.Ο. µε

Διαβάστε περισσότερα

Γεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα. Πού γίνονται σεισμοί?

Γεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα. Πού γίνονται σεισμοί? Τι είναι σεισμός? Γεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα Πού γίνονται σεισμοί? h

Διαβάστε περισσότερα

ΠΑΡΑΜΕΤΡΙΚΗ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΤΙΡΙΟΥ Ο/Σ ΜΕ ΕΛΑΣΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟ ΟΥΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ

ΠΑΡΑΜΕΤΡΙΚΗ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΤΙΡΙΟΥ Ο/Σ ΜΕ ΕΛΑΣΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟ ΟΥΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ Παραµετρική Αποτίµηση Κτιρίου Ο/Σ µε Ελαστικές Μεθόδους Ανάλυσης µε Βάση Στάθµη Επιτελεστικότητας, Στάθµη Αξιοπιστίας εδοµένων και Βλαβών κατά ΚΑΝΕΠΕ ΠΑΡΑΜΕΤΡΙΚΗ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΤΙΡΙΟΥ Ο/Σ ΜΕ ΕΛΑΣΤΙΚΕΣ ΜΕΘΟ

Διαβάστε περισσότερα

ΥΠΕΝ Αυθαίρετα: Όλη η απόφαση για τις στατικές μελέτες Σε «καραντίνα» τα ανεπαρκή κτίρια Οι εξαιρέσεις και τα οικονομικά κίνητρα

ΥΠΕΝ Αυθαίρετα: Όλη η απόφαση για τις στατικές μελέτες Σε «καραντίνα» τα ανεπαρκή κτίρια Οι εξαιρέσεις και τα οικονομικά κίνητρα ΥΠΕΝ Αυθαίρετα: Όλη η απόφαση για τις στατικές μελέτες Σε «καραντίνα» τα ανεπαρκή κτίρια Οι εξαιρέσεις και τα οικονομικά κίνητρα Η απόφαση του ΥΠΕΝ περιλαμβάνει αναλυτική περιγραφή του περιεχομένου της

Διαβάστε περισσότερα

Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Δράσεις

Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Δράσεις Βασικές Αρχές Σχεδιασμού Δράσεις Δομική Μηχανική ΙΙΙ Χρ. Ζέρης Σχολή Πολιτικών Μηχανικών, ΕΜΠ Εξέλιξη των Κανονισμών 1959 Κανονισμός Έργων από Σκυρόδεμα και Αντισεισμικός Κανονισμός (ΒΔ 59) Επιτρεπόμενες

Διαβάστε περισσότερα

ΣΑΚΟΣ ΣΑΚΟΣ Προπτυχιακός Φοιτητής Π.Π.,

ΣΑΚΟΣ ΣΑΚΟΣ Προπτυχιακός Φοιτητής Π.Π., Διερεύνηση της επιρροής των τοιχοπληρώσεων και ανεπαρκών μηκών μάτισης οπλισμών στη σεισμική ικανότητα των κατασκευών εφαρμόζοντας ανελαστική στατική ανάλυση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ

Διαβάστε περισσότερα

Μεταπτυχιακή Διπλωματική εργασία. «Στρεπτική ευαισθησία κατασκευών λόγω αλλαγής διατομής υποστυλωμάτων»

Μεταπτυχιακή Διπλωματική εργασία. «Στρεπτική ευαισθησία κατασκευών λόγω αλλαγής διατομής υποστυλωμάτων» ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΩΝ ΣΠΟΥΔΩΝ Αντισεισμική και Ενεργειακή Αναβάθμιση Κατασκευών και Αειφόρος Ανάπτυξη ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΔΥΤΙΚΗΣ ΑΤΤΙΚΗΣ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Μεταπτυχιακή Διπλωματική εργασία «Στρεπτική

Διαβάστε περισσότερα

ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΠΑΛΑΙΟΥΣ ΚΑΙ ΝΕΟΥΣ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥΣ ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΤΗΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ.

ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΠΑΛΑΙΟΥΣ ΚΑΙ ΝΕΟΥΣ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥΣ ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΤΗΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΠΑΛΑΙΟΥΣ ΚΑΙ ΝΕΟΥΣ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥΣ ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΤΗΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΠΑΝΑΓΙΩΤΗΣ ΚΑΨΑΛΗΣ Περίληψη Η εργασία αυτή πραγματεύεται το σχεδιασμό και στη συνέχεια την αποτίμηση τεσσάρων

Διαβάστε περισσότερα

Κανονισμοί για την Αποτίμηση Φέρουσας Ικανότητας Υφιστάμενων Κατασκευών

Κανονισμοί για την Αποτίμηση Φέρουσας Ικανότητας Υφιστάμενων Κατασκευών Κανονισμοί για την Αποτίμηση Φέρουσας Ικανότητας Υφιστάμενων Κατασκευών Γεώργιος Ν. Βαδαλούκας Πολιτικός Μηχανικός Π.Π. 3DR Προγράμματα Μηχανικού ΕΠΕ Χαλάνδρι, Ελλάδα e-mail: georgev@3dr.eu Κωνσταντίνος

Διαβάστε περισσότερα

ΠΕΡΙΛΗΨΗ ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ

ΠΕΡΙΛΗΨΗ ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΕΡΕΥΝΗΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ: ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΝΑΘΕΣΗ: ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ (Ο.Α.Σ.Π.)

Διαβάστε περισσότερα