ΤΕΕ/ΤΚΜ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ. Πολυτεχνείου Πατρών, Επιστημονικά Υπεύθυνος

Transcript

1 ΤΕΕ/ΤΚΜ ΠΕΡΙΠΤΩΣΕΙΣ ΕΦΑΡΜΟΓΗΣ ΤΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑΤΑ «ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΔΙΟΙΚΗΤΗΡΙΟΥ ΜΕΣΣΗΝΙΑΣ» Ομάδα μελέτης Αναγνωστόπουλος Σταύρος, Ομ. Καθηγητής Πολυτεχνείου Πατρών, Επιστημονικά Υπεύθυνος Λεκίδης Βασίλειος, Διευθυντής Ερευνών ΟΑΣΠ/ΙΤΣΑΚ, Αν. Επιστημονικά Υπεύθυνος Καρακώστας Χρήστος, Δρ. Πολ. Μηχανικός Α.Π.Θ.,, Διευθυντής Ερευνών ΟΑΣΠ/ΙΤΣΑΚ Μορφίδης Κωνσταντίνος, Δρ. Πολ. Μηχανικός Α.Π.Θ., Εντεταλμένος Ερευνητής ΟΣΑΠ/ΙΤΣΑΚ Σκαλωμένος Κωνσταντίνος, Δρ. Πολ. Μηχανικός Πολυτεχνείου Πατρών Σαλονικιός Θωμάς, Δρ. Πολ. Μηχανικός Α.Π.Θ., Κύριος Ερευνητής ΟΣΑΠ/ΙΤΣΑΚ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΙΝΣΤΙΤΟΥΤΟ ΤΕΧΝΙΚΗΣ ΣΕΙΣΜΟΛΟΓΙΑΣ ΚΑΙ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ

2 Αρχιτεκτονική ιαρρύθμιση (1 ος όροφος)

3 1 η Φάση Επιβεβαίωση σχεδίων

4 1 η Φάση Επιβεβαίωση σχεδίων

5 1 η Φάση Επιβεβαίωση σχεδίων Ικανοποιητική σύμπτωση επιτόπου ελέγχων και σχεδίων / μελετών

6 1 η Φάση Επιβεβαίωση σχεδίων

7 ιερεύνηση φέρουσας ικανότητας κτιρίου ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΠΌ ΥΑΣΒΕ ΤΟ 1986 ΜΕΤΑ ΤΟΝ ΣΕΙΣΜΟ ΤΟΥ ΣΕΠ ΤΟΥ 1986 ΑΡΧΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΚΤΙΡΙΟΥ ΤΟ 1971 ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ ΤΟΥ 1954 Ο.Σ.

8 ΣΤΡΩΣΗ ΙΙ (7.0m έως 12.5m): Άργιλος (CL) ιερεύνηση φέρουσας ικανότητας κτιρίου ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΠΌ ΥΑΣΒΕ ΤΟ 1986 ΜΕΤΑ ΤΟΝ ΣΕΙΣΜΟ ΤΟΥ ΣΕΠ ΤΟΥ 1986 ΑΡΧΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΚΤΙΡΙΟΥ ΤΟ 1971 ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ ΤΟΥ 1954 Ο.Σ. K23 T2 h=1.15 F 23 K F16 3,9 K8 h=1.30 K9 4,8 3.6 F9 T1 A K K h=1.30 F10 K h= F h= F28 T4 C K17 F17 h= h=1.30 F 25 F /B 3 1,225 K16 h= K K15 14,4 h=1.40 F 24 1,225 1, ,2 4, ,225 1,2 K K18 T6 0.7 T5 0.7 K21 K 11 K14 F /B2 0.3 C 3.35 T3 A B B F /B 1 1,4 K1 2,2 K2 1,4 F2 5 6,3 K3 3.2 h= ,3 K h=1.15 F ,3 F /B 4 1,4 K5 3.2 h=1.15 F h=1.15 F5 6,3 3.2 K7 2, ,4 5 6,3 ΣΤΡΩΣΗ Ι (0.0m (0 0m έως 7.0m): 7 0m): Αμμοχάλικο (GP-GM) φ =35ο SPT: ΣΤΡΩΣΗ ΙΙ (7.0m έως 12.5m): Άργιλος (CL) φ φ=25 25 ο SPT: ΣΤΡΩΣΗ ΙΙΙ (12.5m έως 25.0m): Άμμος (SM) φ =25ο SPT: Ε Επιτρεπόμενη ό τάση ά για σεισμική ήδ δράση: ά kPa kpa h=1.15 F7 6,3 3.2

9 ιερεύνηση φέρουσας ικανότητας κτιρίου ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΠΌ ΥΑΣΒΕ ΤΟ 1986 ΜΕΤΑ ΤΟΝ ΣΕΙΣΜΟ ΤΟΥ ΣΕΠ ΤΟΥ 1986 ΑΡΧΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΚΤΙΡΙΟΥ ΤΟ 1971 ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ ΤΟΥ 1954 Ο.Σ.

10 ιερεύνηση φέρουσας ικανότητας κτιρίου ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΠΌ ΥΑΣΒΕ ΤΟ 1986 ΜΕΤΑ ΤΟΝ ΣΕΙΣΜΟ ΤΟΥ ΣΕΠ ΤΟΥ 1986 ΑΡΧΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΚΤΙΡΙΟΥ ΤΟ 1971 ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ ΤΟΥ 1954 Ο.Σ.

11 2 η Φάση - Πειραματικοί έλεγχοι + είγμα οπλισμού για εργαστηριακό έλεγχο

12 3 η Φάση - Υπολογισμός αντοχής δομικών υλικών

13 3 η Φάση - Υπολογισμός αντοχής δομικών υλικών

14 3 η Φάση - Υπολογισμός αντοχής δομικών υλικών

15 ΑΝΤΙΚΕΙΜΕΝΟ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ Συλλογή γεωτεχνικών στοιχείων για τον συνυπολογισμό της ενδοσιμότητας του εδάφους στην προσομοίωση του κτιρίου. Δημιουργία αναβαθμισμένου προσομοιώματος ΚΑΙ αποτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στην παρούσα κατάσταση με βάση τις συστάσεις των σύγχρονων κανονισμών αποτίμησης υφισταμένων κτιρίων (Ευρωκώδικας 8 και ΚΑΝ.ΕΠΕ.) Διερεύνηση εναλλακτικών σχημάτων ενίσχυσης ανωδομής και θεμελίωσης με κριτήρια: την ασφάλεια, την ελάχιστη όχληση και τον ελάχιστο δυνατό προϋπολογισμό. Διαστασιολόγηση του σχήματος ενίσχυσης που πληροί τα παραπάνω κριτήρια και σύνταξη μελέτης εφαρμογής. Προϋπολογισμός των επεμβάσεων της προτεινόμενης ενίσχυσης.

16 Συλλογή γεωτεχνικών στοιχείων και διαμόρφωση προσομοιώματος με θεώρηση της ενδοσιμότητας του εδάφους Δύο προσεγγίσεις: (α) Από διαθέσιμα στοιχεία γεωτρήσεων στην περιοχή θεμελίωσης του κτιρίου (Στοιχεία ί από Δν/ση / Ερευνών εδάφους της ΓΓΔΕ του ΥΠΕΧΩΔΕ, 1986) Υπολογισμός παραμέτρων ενδοσιμότητας του εδάφους για στατικά φορτία. Δείκτες ελατηρίων,, καμπτικά- διατμητικά. (β) Εκτίμηση ενδοσιμότητας εδάφους με προηγμένα προσο-μοιώματα που λαμβάνουν υπόψη τη δυναμική φύση των σεισμικών φορτίσεων. Μοντέλο δυσκαμψίας-απόσβεσης-μάζας Τύπου ελαστικού ημιχώρου. ΕΠΙΛΟΓΗ ΤΗΣ (β) προσέγγισης Μόρφωση προσομοιώματος που λαμβάνει υπόψη την αλληλεπίδραση η εδάφους-κτιρίου. Γεωτρήσεις στο εργατικό κέντρο, Δικαστικό μέγαρο, Σχολείο

17 Δημιουργία αναβαθμισμένου προσομοιώματος του κτιρίου στην παρούσα κατάσταση Εισαγωγή στο υπάρχον προσομοίωμα της πρώτης φάσης, του προηγμένου μοντέλου προσομοίωσης της ενδοσιμότητας του εδάφους. Εισαγωγή των παραμέτρων που περιγράφουν τη φέρουσα ικανότητα των δομικών στοιχείων του κτιρίου με βάση τα μοντέλα που εισάγουν οι σύγχρονοι κανονισμοί (Ευρωκώδικας 8 και ΚΑΝ.ΕΠΕ.) Διερεύνηση και τελική επιλογή του βέλτιστου τρόπου προσομοίωσης των δύο τοιχωμάτων μορφής Γ που κατασκευάστηκαν κατά τις ενισχυτικές επεμβάσεις το 1986

18 ιευκρίνιση για την προσομοίωση των τοιχωμάτων

19 ιευκρίνιση για την προσομοίωση των τοιχωμάτων ΜΟΝΤΕΛΟ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗΣ 2 A(m 2 ) I 2 (m 4 )* I 3 (m 4 )* A s2 (m 2 ) A S3 (m 2 ) J t (m 4 ) Κόμβος Α = Κ = Θέση ισοδύναμου στύλου 0,66 Κόμβος Α 3 2 ΚΒ=Θέση ισοδύναμου στύλου 2,61

20 ους (g) Επιτάχυνση εδάφο 0,30 0,25 0,20 0,15 0,10 0,05 0,00-0,05-0,10-0,15-0,20-0,25-0,30 4 η Φάση - ιερεύνηση φέρουσας ικανότητας κτιρίου-ενισχυση ΙΟΙΚΗΤΗΡΙΟΥ Ημιτεχνητή 1-x ,35 0,30 0,25 0,20 0,15 0,10 H μιτεχνητή 1-y 0,05 0,00-0,05-0,10-0,15-0,20-0,25-0,30-0,

21 Αναλύσεις για την εκτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στην παρούσα κατάσταση Αναλύσεις με βάση τις διατάξεις των σύγχρονων κανονισμών αποτίμησης φέρουσας ικανότητας, Εκτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στην παρούσα κατάσταση με βάση: (α) Πραγματικές και τεχνητές καταγραφές σεισμών, (β) Ισοδύναμες φορτίσεις που αντιστοιχούν στο σεισμό σχεδιασμού που προδιαγράφουν οι κανονισμοί. Μορφή των αποτελεσμάτων των αναλύσεων: (α) Λόγοι απαίτησης / ικανότητας (ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ) για όλα τα δομικά στοιχεία, (β) Καμπύλες (push-over) προσδιορισμού αντοχής και μέγιστης μετακίνησης για το σεισμό σχεδιασμού.

22 4 η Φάση - ιερεύνηση φέρουσας ικανότητας κτιρίου

23 Δημιουργία αναβαθμισμένου προσομοιώματος του κτιρίου στην παρούσα κατάσταση Λεπτομερής προσομοίωση: (α) Κλίμακας, (β) Τοιχοποιιών, (γ) Περιμετρικού τοιχώματος υπογείου, (δ) Στοιχείων θεμελίωσης, (ε) Τοιχωμάτων οπλισμένου σκυροδέματος.

24 Αναλύσεις για την εκτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στην παρούσα κατάσταση ΣΥΝΟΛΙΚΑ 32 ΑΝΑΛΥΣΕΙΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΤΗΣ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΤΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ Χαρακτηριστική καμπύλη ικανότητας που δείχνει την αντοχή του κτιρίου (μέγιστη σεισμική δύναμη) και την μέγιστη μετακίνηση για το σεισμό σχεδιασμού,, Προσδιορισμός των πλέον ευπαθών δομικών στοιχείων, δηλαδή των στοιχείων που εμφανίζουν βλάβες για μικρό επίπεδο διέγερσης. ΕΠΙΤΕΛΕΣΤ.Α IO, ΕΠΙΤΕΛΕΣΤ.Β LS (Q=1,7) ΕΠΙΤΕΛΕΣΤ. Γ CP (Q=2,4)

25 Αναλύσεις για την εκτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στην παρούσα κατάσταση ΣΥΝΟΨΗ ΤΩΝ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΩΝ ΑΝΑΛΥΣΕΩΝ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ: (α) Από τις αναλύσεις με τις πραγματικές και τις ημι-συνθετικές καταγραφές: Τα τοιχώματα του κτιρίου ΔΕΝ εμφάνισαν σημαντικές βλάβες Το πιο δυσμενές από τα υποστυλώματα (αρμός) εμφάνισε επίπεδο βλαβών που με βάση τις απαιτήσεις του ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΔΕΝ υπερβαίνει το κριτήριο που αντιστοιχεί σε κατάρρευση. Οι έλεγχοι των υποστυλωμάτων σε τέμνουσα έδειξαν αστοχία σε πολλά «κοντά» υποστυλώματα στο υπόγειο. Πιο ευπαθή εμφανίστηκαν τα υποστυλώματα που βρίσκονται στην περιοχή του κλιμακοστασίου. Σοβαρότερες βλάβες εμφανίστηκαν σε δοκούς σύνδεσης τοιχωμάτων Επισκευάσιμες βλάβες προέκυψαν για τις τοιχοποιίες.

26 Αναλύσεις για την εκτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στην παρούσα κατάσταση ΣΥΝΟΨΗ ΤΩΝ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΩΝ ΑΝΑΛΥΣΕΩΝ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ: (β) Από ισοδύναμες φορτίσεις που αντιστοιχούν στο σεισμό σχεδιασμού που προδιαγράφουν οι κανονισμοί: Η συμπεριφορά του κτιρίου για τις απαιτήσεις που θέτει ο σεισμός σχεδιασμού, είναι κοντά στην ελαστική περιοχή, δηλ. με μικρές βλάβες. Εξαίρεση αποτελούν τα υποστυλώματα στην περιοχή του κλιμακοστασίου και στην περιοχή του αρμού. Κεντρικό ρόλο στην αντισεισμική συμπεριφορά του κτιρίου κατέχουν τα ισχυρά τοιχώματα μορφής Γ που κατασκευάστηκαν το 1986.

27 Αναλύσεις για την εκτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στην παρούσα κατάσταση ΓΕΝΙΚΑ ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ ΓΙΑ ΤΗ ΦΕΡΟΥΣΑ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΤΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΓΙΑ ΤΟ ΣΕΙΣΜΟ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΠΟΥ ΠΡΟΔΙΑΓΡΑΦΟΥΝ ΟΙ ΙΣΧΥΟΝΤΕΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΙ: ΑΝ ΤΟ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟ ΚΤΙΡΙΟ ΠΛΗΓΕΙ ΑΠΟ ΤΟ ΣΕΙΣΜΟ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ: Αναμένονται βλάβες κυρίως στις δοκούς σύνδεσης των τοιχωμάτων Αναμένονται βλάβες στα υποστυλώματα στην περιοχή του κλιμακοστασίου Αναμένονται βλάβες στα υποστυλώματα στην περιοχή του σεισμικού αρμού κυρίως στους ανώτερους ορόφους Η ύπαρξη κοντών υποστυλωμάτων στο υπόγειο αναμένεται να δημιουργήσει προβλήματα διάτμησης που πρέπει να αντιμετωπιστούν ΣΗΜΕΙΩΣΕΙΣ: Η αποτίμηση του κτιρίου και τα παραπάνω συμπεράσματα προέκυψαν με εφαρμογή των διατάξεων του ΚΑΝ.ΕΠΕ. Θεωρήθηκε στάθμη επιτελεστικότητας Β (μέτριες βλάβες) και επομένως q=1.7 Θεωρήθηκε στάθμη επιτελεστικότητας Γ (αποφυγή κατάρρευσης) και επομένως q=2.4

28 Διερεύνηση εναλλακτικών σχημάτων ενίσχυσης ανωδομής και θεμελίωσης ΚΡΙΤΗΡΙΑ ΕΠΙΛΟΓΗΣ ΕΝΑΛΛΑΚΤΙΚΩΝ ΣΧΗΜΑΤΩΝ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ: (Α) Αύξηση της ασφάλειας του κτιρίου για τη σεισμική δράση σχεδιασμού που προδιαγράφουν οι ισχύοντες κανονισμοί, (Β) Η ελάχιστη δυνατή όχληση των εργαζομένων κατά τη διάρκεια των εργασιών ενίσχυσης, (Γ) Το ελάχιστο δυνατό κόστος κατασκευής των απαιτούμενων ενισχύσεων. (Δ) Η διατήρηση των τοιχωμάτων του κτιρίου στην ελαστική περιοχή. ΔΙΕΡΕΥΝΟΥΜΕΝΑ ΣΧΗΜΑΤΑ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ: Διερεύνηση 15 εναλλακτικών σχημάτων ενίσχυσης. Κατασκευαστικές μέθοδοι που διερευνήθηκαν: (α) Μανδύες οπλισμένου σκυροδέματος, (β) Κατασκευή νέων τοιχωμάτων οπλισμένου σκυροδέματος, (γ) Κατασκευή μεταλλικών συνδέσμων.

29 Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - ανωδομή Ενισχύεται το πλαίσιο του αρμού με τοιχώματα πάχους 40cm στα δύο ακραία φατνώματα μέχρι και τον τρίτο όροφο. Ενισχύονται όλοι οι στύλοι του συγκεκριμένου πλαισίου μέχρι την κορυφή και οι δοκοί του μεσαίου φατνώματος μέχρι το ύψος που φτάνουν τα δύο τοιχώματα. Επιπλέον δημιουργείται τοίχωμα πάχους 30cm στο κλιμακοστάσιο μεταξύ των υποστυλωμάτων C16 και C23 σε όλους τους ορόφους.

30 Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - ανωδομή Προστιθέμενο τοίχωμα στο κλιμακοστάσιο / Υπόγειο, Ισόγειο και 1 ος όροφος ΥΠΟΓΕΙΟ ΙΣΟΓΕΙΟ -1ος ΟΡΟΦΟΣ K23 22Φ20 ΜΑΝ ΥΑΣ 20Φ16 Συνδετήρες Φ10/ K23 ΙΣΟΓΕΙΟ: Κ23 16Φ22 ΜΑΝ ΥΑΣ 20Φ16 Συνδετήρες Φ10/10 1ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ23 4Φ18+4Φ20 ΜΑΝ ΥΑΣ 20Φ16 Συνδετήρες Φ10/ W9 2# Φ8/ W9 2# Φ8/ K16 4Φ20+18Φ22 ΜΑΝ ΥΑΣ 20Φ16 Συνδετήρες Φ10/ K16 ΙΣΟΓΕΙΟ: Κ16 18Φ24 ΜΑΝ ΥΑΣ 20Φ16 Συνδετήρες Φ10/10 1ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ16 4Φ18+4Φ20 ΜΑΝ ΥΑΣ 20Φ16 Συνδετήρες Φ10/10

31 Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - ανωδομή Προστιθέμενο τοίχωμα στο κλιμακοστάσιο / 2 ος -6 ος όροφος 2ος και 3ος ΟΡΟΦΟΣ 4ος, 5ος και 6ος ΟΡΟΦΟΣ ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ23 4Φ16+4Φ18 ΜΑΝ ΥΑΣ 18Φ16 K23 Συνδετήρες Φ10/10 3ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ23 4Φ16+4Φ18 ΜΑΝ ΥΑΣ 18Φ16 Συνδετήρες Φ10/ K ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ23 4Φ14+12Φ18 ΜΑΝ ΥΑΣ 16Φ16 Συνδετήρες Φ10/15 5ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ23 8Φ16 ΜΑΝ ΥΑΣ 16Φ16 Συνδετήρες Φ10/15 6ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ23 8Φ16 ΜΑΝ ΥΑΣ 16Φ16 Συνδετήρες Φ10/ W9 2# Φ8/ W9 2# Φ8/ ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ16 20Φ22 ΜΑΝ ΥΑΣ 20Φ16 K16 Συνδετήρες υδεήρεςφ10/10 0 3ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ16 16Φ20 ΜΑΝ ΥΑΣ 20Φ16 Συνδετήρες Φ10/ K16 4ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ16 14Φ18 ΜΑΝ ΥΑΣ 18Φ16 Συνδετήρες Φ10/15 5ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ16 8Φ18 ΜΑΝ ΥΑΣ 18Φ16 Συνδετήρες Φ10/15 6ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ16 8Φ18 ΜΑΝ ΥΑΣ 18Φ16 Συνδετήρες Φ10/15

32 Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - ανωδομή Προστιθέμενα τοιχώματα στον αρμό έως και τον τρίτο όροφο K14 14Φ18 ΜΑΝ ΥΑΣ 11Φ16 Συνδετήρες Φ10/ ΙΣΟΓΕΙΟ: Κ14 14Φ20 ΜΑΝ ΥΑΣ 11Φ18 Συνδετήρες Φ10/10 1ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ14 2Φ16+4Φ18 ΜΑΝ ΥΑΣ 11Φ18 Συνδετήρες Φ10/ ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ14 8Φ14 ΜΑΝ ΥΑΣ 10Φ14 Συνδετήρες Φ10/10 3ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ14 8Φ14 ΜΑΝ ΥΑΣ 10Φ14 Συνδετήρες Φ10/ W7 2# Φ10/ W7 2# Φ10/15 W7 2# Φ8/ K7 14Φ18 ΜΑΝ ΥΑΣ 11Φ16 Συνδετήρες Φ10/ ΙΣΟΓΕΙΟ: Κ7 10Φ20 ΜΑΝ ΥΑΣ 11Φ18 Συνδετήρες Φ10/10 1ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ7 2Φ16+4Φ18 ΜΑΝ ΥΑΣ 11Φ18 Συνδετήρες Φ10/ ος ς ΟΡΟΦΟΣ: Κ7 2Φ14+4Φ16 ΜΑΝ ΥΑΣ 10Φ14 Συνδετήρες Φ10/10 3ος ΟΡΟΦΟΣ: Κ7 2Φ14+4Φ16 ΜΑΝ ΥΑΣ 10Φ14 Συνδετήρες Φ10/ ΥΠΟΓΕΙΟ ΙΣΟΓΕΙΟ - 1ος ΟΡΟΦΟΣ 2ος και 3ος ΟΡΟΦΟΣ

33 Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - ανωδομή Μανδύες οπλισμένου σκυροδέματος στα υποστυλώματα του αρμού Υποστυλώματα Κ7 και Κ28 Διαστάσεις διατομής υποστυλωμάτων πριν και μετά την ενίσχυση στον 4 ο, 5 ο και 6 ο όροφο Διαστάσεις Υπ/μα Πριν Μετά Υποστυλώματα Κ14 και Κ21 b/h b/h K7 20/50 40/80 K14 20/65 40/95 K21 20/65 40/95 K28 20/50 40/80

34 Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - θεμελίωση Κάτοψη θεμελίωσης υφιστάμενου κτιρίου 14, ,9 4, 4,8 K22 K23 K24 K25 K26 K h= h= h=1.30 h=1.15 h=1.15 F F F F F28 T T4 3.4 C F F/B ,225 1,2 1,225 1,225 1,2 1,225 K15 K16 K17 K18 T6 0.7 K h=1.40 F17 h=1.30 T5 0.7 K8 K9 K10 K11 K h= h=1.30 F/B2 0.3 F F C T1 T3 A A B B 3.2 F/B1 K1 K2 K3 K4 K5 F/B4 K7 14 1,4 22 2,2 14 1, h=1.30 h=1.15 h=1.15 h=1.15 1,4 2,2 1,4 h= F2 F3 F4 F5 F7 5 6,3 6,3 6,3 6,3 6,3 6,3 3.2 Πέδιλα με συνδετήριες δοκούς Πεδιλοδοκοί που φέρουν τα τοιχώματα (στην περίμετρο, και τα τοιχώματα Γ) Περιμετρικό τοίχωμα υπογείου

35 Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - θεμελίωση Έλεγχος τάσεων θεμελίωσης υφιστάμενου κτιρίου Έλεγχος με δυναμική φασματική ανάλυση για το σεισμό σχεδιασμού Υπολογισμός τάσεων (σε kpa) για το συνδυασμό G+Ψ2q+E X-Y Επιτρεπόμενη τάση για σεισμική δράση: kPa Σημαντικές υπερβάσεις στην περίμετρο του κτιρίου και στον αρμό ΑΝΑΓΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΤΗΣ ΘΕΜΕΛΙΩΣΗΣ ΤΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ

36 Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - θεμελίωση Προτάσεις για την ενίσχυση της θεμελίωσης Πρόταση 1 Κατασκευή δύο πεδιλοδοκών για την έδραση των προστιθέμενων τοιχωμάτων

37 Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - θεμελίωση Έλεγχος τάσεων ενισχυμένης θεμελίωσης με τη λύση 1 (ΠΡΟΤΕΙΝΟΜΕΝΗ) Έλεγχος με δυναμική φασματική ανάλυση για το σεισμό σχεδιασμού Υπολογισμός τάσεων (σε kpa) για το συνδυασμό G+Ψ2 Ψ2q+E E X-Y Συντελεστής συμπεριφοράς: q=1.7 (Επιτελεστικότητα Β κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. για κτίρια προ του 1985) q=2.4 (Επιτελεστικότητα Γ κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. για κτίρια προ του 1985) Επιτρεπόμενη τάση για σεισμική δράση: kPa Μείωση της μέγιστης τάσης σε 494.1kPa για q=1.7 και 390.5kPa για q=2.4

38 Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - θεμελίωση Προτάσεις για την ενίσχυση της θεμελίωσης Πρόταση 2 Κατασκευή μερικής κοιτόστρωσης

39 Περιγραφή επιλεχθέντος σχήματος ενίσχυσης - θεμελίωση Έλεγχος τάσεων ενισχυμένης θεμελίωσης με τη λύση 2 Έλεγχος με δυναμική φασματική ανάλυση για το σεισμό σχεδιασμού Υπολογισμός τάσεων (σε kpa) για το συνδυασμό G+Ψ2 Ψ2q+E E X-Y Συντελεστής συμπεριφοράς: q=1.7 (Επιτελεστικότητα Β κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. για κτίρια προ του 1985) q=2.4 (Επιτελεστικότητα Γ κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. για κτίρια προ του 1985) Επιτρεπόμενη τάση για σεισμική δράση: kPa Μείωση της μέγιστης τάσης σε 437.1kPa για q=1.7 και 398.6kPa για q=2.4

40 ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ-ΠΡΟΤΑΣΕΙΣΠΡΟΤΑΣΕΙΣ ΑΒΕΒΑΙΟΤΗΤΕΣ ΤΟΥ ΠΡΟΒΛΗΜΑΤΟΣ Τα χαρακτηριστικά και η ένταση των μελλοντικών σεισμικών κινήσεων επιπέδου σχεδιασμού Η χρονικά μεταβαλλόμενη ως συνάρτηση της σεισμικής καταπόνησης δυσκαμψία των στοιχείων του κτιρίου Η αδυναμία ικανοποιητικής προσομοίωσης, στα πλαίσια του παρόντος προγράμματος, της ανελαστικής συμπεριφοράς των ισχυρών στοιχείων μορφής Γ με τα οποία ενισχύθηκε το κτίριο μετά το σεισμό του 1986 Η μη εφαρμογή των εξισώσεων του ΚΑΝΕΠΕ και ΕΚΩΣ για τα στοιχεία τύπου Γ (διατμητική αντοχή) Τα χαρακτηριστικά του εδάφους θεμελίωσης υπό ισχυρή σεισμική καταπόνηση Οι μεγάλες θεωρητικές δυσκολίες και οι επακόλουθες εξαιρετικά αυξημένες υπολογιστικές απαιτήσεις για προσομοίωση της ανελαστικής σεισμικής δυναμικής απόκρισης του κτιρίου σε ελαστικό ημίχωρο, τοπικά ανελαστικό, για ικανοποιητική προσέγγιση των φαινομένων αλληλεπίδρασης ης εδάφους- κατασκευής.

41 ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ-ΠΡΟΤΑΣΕΙΣΠΡΟΤΑΣΕΙΣ Με βάση τον ισχύοντα κανονισμό και τις απαιτήσεις σεισμικής συμπεριφοράς ρ Εάν το κτίριο της Νομαρχίας πληγεί από σεισμό εντάσεως σχεδιασμού θα πρέπει να αναμένονται κάποιες Βλάβες σε δοκούς σύνδεσης των τοιχωμάτων του κτιρίου με τον υπόλοιπο Φέροντα Οργανισμό και στις δοκούς του τελευταίου ορόφου. Οι επιπτώσεις Των βλαβών αυτών για την ασφάλεια του κτιρίου δεν είναι αξιόλογες. Στην παρούσα ενίσχυση χρησιμοποιήθηκαν συντηρητικές τιμές q=1.7 και q=2.4. Το μεγαλύτερο μέρος της σεισμικής επιπόνησης και μάλιστα κατά την εγκάρσια Διεύθυνση θα αναληφθεί από τα τοιχώματα τύπου Γ και τα τοιχώματα του Αρμού. Έτσι ο δείκτης ανεπάρκειας αντοχής (λόγος επιβαλλόμενης ροπής προς Ροπή αντοχής είναι 1.27 για τα τοιχώματα Γ ενώ για τα υπόλοιπα τοιχώματα Μικρότερος της μονάδας. Επίσης για όλα τα υποστυλώματα είναι μικρότερος Της μονάδας. Στην θεμελίωση εμφανίζονται υπερβάσεις στην περίμετρο, για τον λόγο αυτό Προτάθηκε επέκταση του θεμελίου εκτός περιμετρικού τοιχώματος. ΕΥΧΑΡΙΣΤΩ ΠΟΛΥ ΓΙΑ ΤΗΝ ΠΡΟΣΟΧΗ ΣΑΣ!!!