EN ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΟΥ Ο.Σ. ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΊΑ. γεωμετρία: b= 0,30 m h= 0,70 m L= 6,00 m L/h= 8,57 Εντατικά Μεγέθη Σχεδιασμού

Μέγεθος: px

Εμφάνιση ξεκινά από τη σελίδα:

Download "EN ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΟΥ Ο.Σ. ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΊΑ. γεωμετρία: b= 0,30 m h= 0,70 m L= 6,00 m L/h= 8,57 Εντατικά Μεγέθη Σχεδιασμού"

Αρμονία Ζωγράφου
7 χρόνια πριν
Προβολές:

1 EN ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΔΟΚΟΥ Ο.Σ. ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΊΑ σελ.1 γεωμετρία: b= 0,30 m h= 0,70 m L= 6,00 m L/h= 8,57 Εντατικά Μεγέθη Σχεδιασμού εφελκυσμός άνω ίνα {L} i=1 εφελκυσμός άνω ίνα {R} i=2 N sd.l = 0,0 kn N sd.r = 0,0 kn V sd.l = 41,0 kn V sd.r = 54,1 kn M sd.l = 300,0 knm M sd.r = 220,0 knm στατικό ύψος (m) d= 0,649 στατικό ύψος (m) d= 0,649 εφελκυσμός κάτω ίνα {L} εφελκυσμός κάτω ίνα εφελκυσμός κάτω ίνα {R} N sd.l = 0,0 kn N sd.m = 0,0 kn N sd.r = 0,0 kn V sd.l = 55,0 kn V sd.m = 123,0 kn V sd.r = 7,8 kn M sd.l = 250,0 knm M sd.m = 200,0 knm M sd.r = 300,0 knm στατικό ύψος (m) d= 0,649 στατικό ύψος (m) d= 0,649 στατικό ύψος (m) d= 0,649 V Ed = 300,0 kn V Ed = 200,0 kn Υλικά: fk (MPa) fctm (MPa) E (MPa) γi fd=fk/γi τrd (MPa) fbd (MPa) ε cu2 (o/oo) σκυρόδεμα , ,20 16,7 0,26 2,3 3,5 χάλυβας ,00 500, επικάλυψη c= 0,035 m γ Rd = 1,0 g+ψ 2 q= 5,0 kn/m q= 3,5 q o = 3,0 T 1 = 0,30 sec T C = 0,50 sec Υπολογισμός μ φ ισχύει για Τ 1 <Τ C ισχύει για Τ 1 >=Τ C μη κρίσιμες περιοχές μ φ =1+2(q o -1) (T C /T 1 )= 7,7 μ φ =2q o -1= 5,0 2 κρίσιμες περιοχές μ φ =1,5 [1+2(q o -1) (T C /T 1 )]= 11,5 μ φ =1,5 (2q o -1)= 7,5 για ικανοτικό υπολογισμό τέμνουσας: αριστερό άκρο L i=1: ΣΜ Rc /ΣΜ Rb = δεξιό άκρο R i=2: ΣΜ Rc /ΣΜ Rb = 1,30 1,30 Επιλογή Οπλισμού 3. Πρόσθετα άνω {L} 1. Οπλισμός άνω 5. Πρόσθετα άνω {R} Αs= 2,01 Αs= 8,04 Αs= 0,00 4. Πρόσθετα κάτω {L} 2. Οπλισμός κάτω 6. Πρόσθετα κάτω {R} Αs= 1,13 Αs= 8,04 Αs= 2,01

2 1. Διαστασιολόγηση σε Κάμψη με Ορθή Δύναμη 1.1 Άνοιγμα Δοκού σελ.2 0,095 < μlim ΔΕΝ χρειάζεται θλίβομενος οπλισμός ω 1 = 1-(1-2μ sd ) 0,5 +ν d = 0,100 As1,req.= ω 1 b d (f cd /f yd ) = παραμόφωση χάλυβα εs1=[ (1-ξ)/ξ] ε cu2 = A s,min =max{0,26 (f ctm /f yk ) b t d ; 0,0013 b t d} = A s,max =ρ max b d={ρ'+(0,0018/μ φ ε sy,d ) (f cd /f yd )} b d= 6,49 cm 2 0,125 <= 0,617 υπάρχει διαρροή χάλυβα 24,51 ο/οο ε sy,d = f yd / E s = 0, ,53 cm 2 - EN 1992 DCL 14,14 cm 2 ok EN 1998 DCM, DCH 8,04 cm 2 ok 1.2 Στήριγμα Αριστερά Δοκού {L} Εφελκυσμός άνω ίνα: 0,142 < μlim ΔΕΝ χρειάζεται θλίβομενος οπλισμός ω 1 = 1-(1-2μ sd ) 0,5 +ν d = 0,154 παραμόφωση χάλυβα ε s1 =[ (1-ξ)/ξ] ε cu2 = A s,min =max{0,26 (f ctm /f yk ) b t d ; 0,0013 b t d} = A s,max =ρ max b d={ρ'+(0,0018/μ φ ε sy,d ) (f cd /f yd )} b d= κάτω As,θλιβ. Αs,τοποθ. /2= 25% As,τοπ. τρέχει σε όλο το μήκος της δοκού 10,02 cm 2 0,193 <= 0,617 υπάρχει διαρροή χάλυβα 14,64 ο/οο ε sy,d = f yd / E s = 0, ,53 cm 2 - EN 1992 DCL 13,24 cm 2 ok EN 1998 DCM, DCH 5,03 cm 2 ok EN 1998 DCM, DCH 8,04 cm 2 ok EN 1998 DCH 10,05 cm 2 ok Εφελκυσμός κάτω ίνα: 0,119 < μlim ΔΕΝ χρειάζεται θλίβομενος οπλισμός ω 1 = 1-(1-2μ sd ) 0,5 +ν d = 0,127 8,23 cm 2 0,158 <= 0,617 υπάρχει διαρροή χάλυβα παραμόφωση χάλυβα ε s1 =[ (1-ξ)/ξ] ε cu2 = 18,59 ο/οο ε sy,d = f yd / E s = 0,00250 A s,min =max{0,26 (f ctm /f yk ) b t d ; 0,0013 b t d} = 2,53 cm 2 - EN 1992 DCL A s,max =ρ max b d={ρ'+(0,0018/μ φ ε sy,d ) (f cd /f yd )} b d= 14,12 cm 2 ok EN 1998 DCM, DCH άνω As,θλιβ. Αs,τοποθ. /2= 4,59 cm 2 ok EN 1998 DCM, DCH 9,17 cm 2 ok

3 1.3 Στήριγμα Δεξιά Δοκού {R} Εφελκυσμός άνω ίνα: 0,104 < μlim ΔΕΝ χρειάζεται θλίβομενος οπλισμός ω 1 = 1-(1-2μ sd ) 0,5 +ν d = 0,111 7,18 cm 2 0,138 <= 0,617 υπάρχει διαρροή χάλυβα παραμόφωση χάλυβα ε s1 =[ (1-ξ)/ξ] ε cu2 = 21,82 ο/οο ε sy,d = f yd / E s = 0,00250 A s,min =max{0,26 (f ctm /f yk ) b t d ; 0,0013 b t d} = 2,53 cm 2 - EN 1992 DCL A s,max =ρ max b d={ρ'+(0,0018/μ φ ε sy,d ) (f cd /f yd )} b d= 14,12 cm 2 ok EN 1998 DCM, DCH κάτω As,θλιβ. Αs,τοποθ. /2= 4,02 cm 2 ok EN 1998 DCM, DCH 25% As,τοπ. τρέχει σε όλο το μήκος της δοκού 8,04 cm 2 ok EN 1998 DCH 8,04 cm 2 ok σελ Εφελκυσμός κάτω ίνα: 0,142 < μlim ΔΕΝ χρειάζεται θλίβομενος οπλισμός ω 1 = 1-(1-2μ sd ) 0,5 +ν d = 0,154 παραμόφωση χάλυβα ε s1 =[ (1-ξ)/ξ] ε cu2 = A s,min =max{0,26 (f ctm /f yk ) b t d ; 0,0013 b t d} = A s,max =ρ max b d={ρ'+(0,0018/μ φ ε sy,d ) (f cd /f yd )} b d= άνω As,θλιβ. Αs,τοποθ. /2= 10,02 cm 2 0,193 <= 0,617 υπάρχει διαρροή χάλυβα 14,64 ο/οο ε sy,d = f yd / E s = 0, ,53 cm 2 - EN 1992 DCL 12,11 cm 2 ok EN 1998 DCM, DCH 5,03 cm 2 ok EN 1998 DCM, DCH 10,05 cm 2 ok

4 2. Διαστασιολόγηση σε Διάτμηση - Ικανοτικός Σχεδιασμός σελ Ροπές Αντοχής Δοκού a. Στήριγμα Αριστερά Δοκού {L} i=1 άνω: Α s1,τοπ. = 10,05 ω 1 = 0,155 μ sd = 0,143 M - Rb,1= 301,0 knm κάτω: Α s1,τοπ. = 9,17 ω 1 = 0,141 μ sd = 0,131 M + Rb,1= 276,6 knm M i,d = γ Rd M Rb,i min{1,0 ; ΣM Rc /ΣM Rb } = M - 1,d= 301,0 knm M + 1,d= 276,6 knm b. Στήριγμα Δεξιά Δοκού {R} i=2 άνω: Α s1,τοπ. = 8,04 ω 1 = 0,124 μ sd = 0,116 M - Rb,2= 244,8 knm κάτω: Α s1,τοπ. = 10,05 ω 1 = 0,155 μ sd = 0,143 M + Rb,2= 301,0 knm M i,d = γ Rd M Rb,i min{1,0 ; ΣM Rc /ΣM Rb } = M - 2,d= 244,8 knm M + 2,d= 301,0 knm 2.2 Έλεγχος Στήριγμα Αριστερά Δοκού {L} i= Τέμνουσες Δυνάμεις Σχεδιασμού Vo= p*l/2= 15,0 kn ΔV a ={M - d.1+m + d.2} / L = 100,3 kn ΔV b ={M + d.1+m - d.2} / L = 86,9 kn V CD1.max = Vo + ΔV a = V CD1.min = Vo - ΔV b = (2+ζ) f ctd b w d = 115,3 kn V Ed, min = 71,9-71,9 kn V Ed, max = 115,3 335,0 kn ζ= V Emin /V Emax = -0,62 < -0,50 μόνο συνδετήρες V E max = 115,3 kn τιμές σχεδιασμού: για συνδετήρες: για δισδιαγώνιο οπλ.: Vsd= 115,3 kn Vsd= 0,0 kn Αντοχή Άοπλου Σκυροδέματος σε Διάτμηση V Rd,c C Rd,c = 0,18/γ c = 0,15 k= 1+(200/d) 1/2 = 1,56 <=2 k 1 = 0,15 ρ l = As1/b d = 0,0047 <=0,02 σ cp = N Εd /A c = 0,00 Mpa <=0,2 fck ν min = 0,035 k 3/2 f 1/2 ck = 0,304 V Rd,c = [C Rd,c k (100 ρ l f ck ) 1/3 +k 1 σ cp ] b w d = minv Rd,c = [ν min +k 1 σ cp ] b w d = 95,9 kn 59,1 kn V Rd,c = 95,9 kn < V sd = 115,3 kn Απαιτείται οπλισμός διάτμησης Έλεγχος επάρκειας θλιβόμενων διαγωνίων ν 1 = ν = 0,6 [1-fck/250] = 0,552 a cw = 1,0 z= 0,9 d = 0,584 m επιλογή γωνίας θ= 45 degrees πρέπει 21,8 ο θ 45 ο, για θ=45 ο μέγιστος οπλισμός επιλογή γωνίας α= 90 degrees πρέπει 45 ο α 90 ο, για α=90 ο κατακόρυφοι συνδετήρες V Rd,max = a cw b w z ν 1 f cd (cotθ+cotα) / (1+cot 2 θ) = Υπολογισμός Συνδετήρων V Rd,s = (A sw /s) z f ywd (cotθ+cotα) sinα = 806,1 kn 309,1 kn επιλέγεται: 1 1 s= 95 mm Α sw /s = 0,00106 m 2 /m

5 σελ.5 ελάχιστα: minα sw /s = (0,08 f 0,5 ck /f yk ) b w 1 = 21 m 2 /m ok EN 1992 s max = 0,75 d = 487 mm ok EN 1992 EN 1998 EN 1998 DCM h w /4 = 175 DCH h w /4 = 175 s= min 24 d bw = mm s= min 24 d bw = mm 225 = 225 ok 175 = d bl = 96 6 d bl = Υπολογισμός Δισδιαγώνιου Οπλισμού γωνία οπλισμών α= A s.diag = V sd /(2 f yd sina) = 45 degrees 0,00 cm 2 επιλέγεται: 1 1 As.τοπ= 0,00 cm 2 ανά διεύθυνση ok 2.3 Έλεγχος Στήριγμα Δεξιά Δοκού {R} i= Τέμνουσες Δυνάμεις Σχεδιασμού Vo= p*l/2= 15,0 kn ΔV a ={M - d.1+m + d.2} / L = 100,3 kn ΔV b ={M + d.1+m - d.2} / L = 86,9 kn V CD1.max = -Vo + ΔV a = V CD1.min = -Vo - ΔV b = (2+ζ) f ctd b w d = V E max = 85,3 kn V Ed, min = 85,3-101,9 kn V Ed, max = 101,9 283,0 kn 101,9 kn ζ= V Emin /V Emax = -0,84 < -0,50 μόνο συνδετήρες τιμές σχεδιασμού: για συνδετήρες: για δισδιαγώνιο οπλ.: Vsd= 101,9 kn Vsd= 0,0 kn Αντοχή Άοπλου Σκυροδέματος σε Διάτμηση V Rd,c C Rd,c = 0,18/γ c = 0,15 k= 1+(200/d) 1/2 = 1,56 <=2 k 1 = 0,15 ρ l = As1/b d = 0,0041 <=0,02 σ cp = N Εd /A c = 0,00 Mpa <=0,2 fck ν min = 0,035 k 3/2 f 1/2 ck = 0,304 V Rd,c = [C Rd,c k (100 ρ l f ck ) 1/3 +k 1 σ cp ] b w d = minv Rd,c = [ν min +k 1 σ cp ] b w d = 91,8 kn 59,1 kn V Rd,c = 91,8 kn < V sd = 101,9 kn Απαιτείται οπλισμός διάτμησης Έλεγχος επάρκειας θλιβόμενων διαγωνίων ν 1 = ν = 0,6 [1-fck/250] = 0,552 a cw = 1,0 z= 0,9 d = 0,584 m επιλογή γωνίας θ= 45 degrees πρέπει 21,8 ο θ 45 ο, για θ=45 ο μέγιστος οπλισμός επιλογή γωνίας α= 90 degrees πρέπει 45 ο α 90 ο, για α=90 ο κατακόρυφοι συνδετήρες V Rd,max = a cw b w z ν 1 f cd (cotθ+cotα) / (1+cot 2 θ) = Υπολογισμός Συνδετήρων V Rd,s = (A sw /s) z f ywd (cotθ+cotα) sinα = 806,1 kn 234,9 kn επιλέγεται: 1 1 s= 125 mm Α sw /s = 80 m 2 /m

6 σελ.6 ελάχιστα: minα sw /s = (0,08 f 0,5 ck /f yk ) b w 1 = 21 m 2 /m ok EN 1992 s max = 0,75 d = 487 mm ok EN 1992 EN 1998 EN 1998 DCM h w /4 = 175 DCH h w /4 = 175 s= min 24 d bw = mm s= min 24 d bw = mm 225 = 225 ok 175 = d bl = d bl = Υπολογισμός Δισδιαγώνιου Οπλισμού γωνία οπλισμών α= A s.diag = V sd /(2 f yd sina) = 45 degrees 0,00 cm 2 επιλέγεται: 2 3 As.τοπ= 2,01 cm 2 ανά διεύθυνση ok 2.4 Έλεγχος στο Άνοιγμα της Δοκού κατά ΕΝ Αντοχή Άοπλου Σκυροδέματος σε Διάτμηση V Rd,c C Rd,c = 0,18/γ c = 0,15 k= 1+(200/d) 1/2 = 1,56 <=2 k 1 = 0,15 ρ l = As1/b d = 0,0041 <=0,02 σ cp = N Εd /A c = 0,00 Mpa <=0,2 fck ν min = 0,035 k 3/2 f 1/2 ck = 0,304 V Rd,c = [C Rd,c k (100 ρ l f ck ) 1/3 +k 1 σ cp ] b w d = minv Rd,c = [ν min +k 1 σ cp ] b w d = 91,8 kn 59,1 kn V Rd,c = 91,8 kn < V sd = 123,0 kn Απαιτείται οπλισμός διάτμησης Έλεγχος επάρκειας θλιβόμενων διαγωνίων ν 1 = ν = 0,6 [1-fck/250] = 0,552 a cw = 1,0 z= 0,9 d = 0,584 m επιλογή γωνίας θ= 45 degrees πρέπει 21,8 ο θ 45 ο, για θ=45 ο μέγιστος οπλισμός επιλογή γωνίας α= 90 degrees πρέπει 45 ο α 90 ο, για α=90 ο κατακόρυφοι συνδετήρες V Rd,max = a cw b w z ν 1 f cd (cotθ+cotα) / (1+cot 2 θ) = Υπολογισμός Συνδετήρων V Rd,s = (A sw /s) z f ywd (cotθ+cotα) sinα = 806,1 kn 234,9 kn επιλέγεται: 1 1 s= 125 mm Α sw /s = 80 m 2 /m ελάχιστα: minα sw /s = (0,08 f 0,5 ck /f yk ) b w 1 = 21 m 2 /m ok EN 1992 s max = 0,75 d = 487 mm ok EN 1992 EN 1998 EN 1998 DCM h w /4 = 175 DCH h w /4 = 175 s= min 24 d bw = mm s= min 24 d bw = mm 225 = 225 ok 175 = d bl = d bl = 96

Σχετικά έγγραφα

Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m

Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m μέσα στο επίπεδο του πλαισίου, 0.4m κάθετα σ αυτό. Τα γωνιακά υποστυλώματα είναι διατομής 0.4x0.4m. Υπάρχουν