ΕΡΓΑ ΑΡΔΕΥΣΕΩΝ - ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΕΩΝ ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ Γ. ΣΑΜΑΡΑΣ ΠΤΥΧΙΑΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ ΜΕΛΕΤΗ ΑΡΔΕΥΤΙΚΟΥ ΔΙΚΤΥΟΥ ΣΤΗΝ ΠΕΡΙΟΧΗ ΤΗΣ ΟΡΜΥΛΙΑΣ ΜΠΟΥΖΗΣ ΓΕΩΡΓΙΟΣ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗ ΙΟΥΝΙΟΣ 2014 ΑΛΕΞΑΝΔΡΕΙΟ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε.
ΕΡΓΑ ΑΡΔΕΥΣΕΩΝ - ΑΠΟΣΤΡΑΓΓΙΣΕΩΝ ΚΑΘΗΓΗΤΗΣ Γ. ΣΑΜΑΡΑΣ ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΜΕΛΕΤΗ ΑΡΔΕΥΤΙΚΟΥ ΔΙΚΤΥΟΥ ΣΤΗΝ ΠΕΡΙΟΧΗ ΤΗΣ ΟΡΜΥΛΙΑΣ ΜΠΟΥΖΗΣ ΓΕΩΡΓΙΟΣ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗ ΙΟΥΝΙΟΣ 2014 ΠΙΝΑΚΑΣ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΩΝ ΕΙΣΑΓΩΓΗ......... 3 1. 2
ΤΕΧΝΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕIA...... 4 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1: ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟΣ ΑΝΑΓΚΩΝ ΣΕ ΝΕΡO. 5 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2: ΑΡΔΕΥΣΗ ΜΕ ΕΛΕΥΘΕΡΗ ΣΗΤΗΣΗ (ΜΕΘΟΔΟΣ CLEMENT)... 8 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3: ΥΔΡΑΥΛΙΚΟΙ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΙ ΔΙΚΤΥΟΥ ΔΙΑΝΟΜΗΣ... 12 ΣΧΕΔΙΑ... 18 1. 3
ΕΙΣΑΓΩΓΗ Αντικείμενο της παρούσας είναι η μελέτη ενός δικτύου διανομής που θα ανταποκρίνεται στις σύγχρονες απαιτήσεις και θα καλύπτει όλη την προβλεπόμενη έκταση που έχει οριοθετηθεί. Πρόκειται για έκταση 545 περίπου στρεμμάτων και βρίσκεται 5 χλμ Β.Δ. του χωριού της Ορμύλιας. Η περιοχή χαρακτηρίζεται ημιορεινή αλλά σε μικρή αποσταση απο την θάλασσα.το βασικό είδος καλλιέργειας στην συγκεκριμένη έκταση είναι η ελιά και ο τρόπος άρδευσης γίνεται με καταιονισμό. Το μέγεθος των ιδιοκτησιών ποικίλει από 5 20 στρέμματα και το δίκτυο διανομής μελετάται να λειτουργεί μόνο με ελεύθερη ζήτηση. 1. 4
ΤΕΧΝΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ Οριζοντιογραφία της περιοχής σε κλίμακα 1:5000 Είδος καλλιέργειας: Ελιά Φυτικός συντελεστής Κ Παροχή υδροστομίων d= 6 lt/sec Διαθέσιμη πίεση στα υδροστόμια Pαπαιτ= 2,0 atm Λειτουργία δικτύου 16 ώρες/24ωρο Ειδική παροχή κατανάλωσης q24=0,069 lit/στρ/sec Ελεύθερη ζήτηση : Ποιότητα λειτουργίας Pλειτ.= 99% Σωλήνες πλαστικοί (PVC) κατάλληλης ονομαστικής πίεσης Γεωγραφικό πλάτος 40 ο Συνολική έκταση 545 στρέμματα 1. 5
1.ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟΣ ΤΩΝ ΑΝΑΓΚΩΝ ΣΕ ΝΕΡΟ Για να καθορίσουμε την ποσότητα του νερού που χρειαζόμαστε στη θέση της υδροληψίας, για την άρδευση μίας καλλιέργειας, για τη μονάδα της επιφάνειας στη μονάδα του χρόνου είναι απαραίτητο να προσδιορίσουμε: την Εξατμισοδιαπνοή ΕΔ: η μηνιαία εξατμισοδιαπνοή σε mm ή m 3 /στρ/μήνα Κ: εμπειρικός φυτικός συντελεστής υδατοκατανάλωσης εξαρτώμενος από το είδος της καλλιέργειας. t: η μέση θερμοκρασία κατά την εξεταζόμενη αρδευτική περίοδο (μήνας) σε βαθμούς Κελσίου. Που θα την βρούμε από τον πίνακα 2. Ρ :η εκατοστιαία αναλογία των ωρών ημέρας της εξατμισοδιαπνοής περιόδου (μήνας) σε σχέση με το σύνολο των ωρών ημέρας του έτους. Ε.Δ.= Κ * ((t+18)/2,2) * P την Ωφέλιμη βροχόπτωση ΩΒ: η μηνιαία βροχόπτωση σε mm ή m 3 /στρ/μήνα Β: η πραγματική μηνιαία βροχόπτωση σε mm ή m 3 /στρ/μήνα. Που προκύπτει από τον πίνακα 2. C : συντελεστής με τιμή 10 Ω.Β. = Β - ( C + Β/8 ) τις Καθαρές Ανάγκες των καλλιεργειών σε νερό ΚΑ : οι μηνιαίες καθαρές ανάγκες σε mm ή m 3 /στρ/μήνα Κ.Α. = ΕΔ - Ω.Β. Υπολογισμός των αναγκών του δικτύου A: μηνιαίες ανάγκες του δικτύου σε mm ή m 3 /στρ/μήνα F 1 : ο συντελεστής αποδοτικότητας του δικτύου μεταφοράς και διαμονής F 2 : ο συντελεστής αποδοτικότητας της μεθόδου εφαρμογής του νερού Τέλος, πρέπει να βρούμε την ποσότητα και τη συχνότητα άρδευσης για μια αρδευτική περίοδο με: την ειδική παροχή του δικτύου για 24-ωρη εφαρμογή του νερού την ειδική παροχή του δικτύου για Κ-ωρη εφαρμογή του νερού (όπου Κ οι ώρες λειτουργίας του δικτύου με τιμή ίση με 16 ώρες την ημέρα) 1. 6
ΠΙΝΑΚΑΣ 1 Τιμές του φυτικού συντελεστή Κ Καλλιέργεια Συντελεστής Κ Ελια 0,55 ΠΙΝΑΚΑΣ 2 Μέση μηνιαία θερμοκρασία και μέση μηνιαία βροχόπτωση t και Β Μήνας Απρίλιος Μάιος Ιούνιος Ιούλιος Αύγουστος Σεπτέμβριος Οκτωβριος Μέση θερμοκρασία C 13,5 18,7 23,6 26,2 25,8 21,7 16,4 Μέση βροχόπτωση σε mm/μήνα 30,63 32,49 14,01 11,47 32,59 12,15 33,00 ΠΙΝΑΚΑΣ 3 Τιμές του συντελεστή Ρ Γεωγρ. Πλάτος Απρίλιος Μάιος Ιούνιος Ιούλιος Αύγουστος Σεπτέμβριος 40 8,92 9,99 10,08 10,34 9,56 8,41 1. 7
Στον παρακάτω πίνακα με βάση τα δεδομένα βλέπουμε τις ανάγκες σε νερό και τις ειδικές παροχές. Οι αναγκες υπολογίζονται για τον μήνα με τις λιγότερες βροχοπτώσεις ο οποίος είναι ο Ιούλιος. ΠΙΝΑΚΑΣ 4 ΜΗΝΑΣ ΚΑΛΛΙΕΡΓΕΙΑ Κ t P ΕΔ Β ΩΒ ΚΑ Α q24 qk ΑΠΡΙΛΙΟΣ ΕΛΙΑ 0,55 13,5 8,95 70,48125 30,63 17 53,68 85,206 ΜΑΙΟΣ ΕΛΙΑ 0,55 18,7 10,02 91,9335 32,49 18 73,5048 116,67 ΙΟΥΝΙΟΣ ΕΛΙΑ 0,55 23,6 10,08 104,832 14,01 2,3 102,573 162,81 ΙΟΥΛΙΟΣ ΕΛΙΑ 0,55 26,2 10,22 112,931 11,47 0 112,931 179,26 0,069157 0,103736 ΑΥΓΟΥΣΤΟΣ ΕΛΙΑ 0,55 25,8 9,54 104,463 32,59 19 85,9468 136,42 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ ΕΛΙΑ 0,55 21,7 8,38 83,1715 12,15 1 82,1715 130,43 ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ ΕΛΙΑ 0,55 16,4 7,75 66,65 33 19 47,775 75,833 1. 8
2. ΑΡΔΕΥΣΗ ΜΕ ΕΛΕΥΘΕΡΗ ZΗΤΗΣΗ (ΜΕΘΟΔΟΣ CLEMENT) Ο πιθανολογικός προσδιορισμός των αναμενόμενων μέγιστων παροχών στους επί μέρους κλάδους των δικτύων διανομής γίνεται με τον 1 ο και 2 ο τύπο του CLEMENT σύμφωνα με το τυπολόγιο που ακολουθεί: 1 Ος ΤΥΠΟΣ CLEMENT (έκταση 1000 στρ.) Για αρδευόμενη έκταση μικρότερη των 1000 στρεμμάτων κατά CLEMENT έχουμε:. N R *P U R *P* 1 P Όπου : Ν= Ο αριθμός των στομίων υδροληψίας ( επί συνόλου R) που είναι πιθανόν να είναι ανοικτά για μια ποσότητα λειτουργίας Pλ R= ο συνολικός αριθμός των εγκατεστημένων υδροστομίων κατάντη του εξεταζόμενου σημείου U= Αριθμός που είναι συνάρτηση της ποιότητας λειτουργίας και έχει τιμές: U = 2,324 για ποιότητα λειτουργίας p λ = 99% U = 1,645 «««p λ = 95% U = 1,282 «««p λ = 90% U = 0,842 «««p λ = 80% Ρ = η πιθανότητα λειτουργίας των στομίων υδροληψίας η οποία δίνεται από τη σχέση: Όπου P q 24 = Η ειδική παροχή σε lit/sec/στρ.) S = r = d = q24*s r * R *d Η αρδευόμενη επιφάνεια από τα R υδροστόμια συντελεστής που χαρακτηρίζει την απόδοση χρησιμοποιήσεως του δικτύου και ορίζεται σαν το πηλίκο των ωρών λειτουργίας του δικτύου δια των ωρών ενός 24 ώρου. (π.χ. για 16ώρη λειτουργία του δικτύου θα είναι r= 16/24 = 0.667) Η παροχή ενός υδροστομίου σε lit/sec 1. 9
Κατά συνέπεια η μέγιστη παροχή που αναμένεται σε μια σωλήνωση θα δίνεται από την σχέση: Q N = d* N Όπου Q N = η παροχή σε lit/sec και d, N όπως αναφέρθηκαν. ΣΗΜΕΙΟ ΑΓΩΓΟΣ R P Pλ u N Nτελ. Q Υ (Υ-Α) 54 0,174938 99 2,324 15,93478 16 96 Α (Α-1,2) 17 0,174938 99 2,324 6,614326 8 48 1,2 (1,2-11,12) 15 0,174938 99 2,324 6,043612 8 48 11,12 (11,12-21,20) 13 0,174938 99 2,324 5,457614 8 48 21,2 (21,20-22) 11 0,174938 99 2,324 4,852638 8 48 22 (22-31) 10 0,174938 99 2,324 4,541424 8 48 31 (31-32) 9 0,174938 99 2,324 4,223207 8 48 32 (32-33) 8 0,174938 99 2,324 3,896783 8 48 33 (33-48) 7 0,174938 99 2,324 3,560557 8 48 48 (48-49) 6 0,174938 99 2,324 3,212335 8 48 49 (49-50) 5 0,174938 99 2,324 2,848962 8 48 50 (50-51) 4 0,174938 99 2,324 2,465595 8 48 51 (51-52) 3 0,174938 99 2,324 2,054079 8 48 52 (52-53) 2 0,174938 99 2,324 1,598515 8 48 53 (53-54) 1 0,174938 99 2,324 1,057859 8 48 54 1. 10
Α Β 3,4 10,9 13,14 19,18 23 24 30,29 34,36 35 47 46 45 (Α-Β) 37 0,174938 99 2,324 11,84331 12 72 (Β-3,4) 18 0,174938 99 2,324 6,894805 8 48 (3,4-10,9) 16 0,174938 99 2,324 6,330696 8 48 (10,9-13,14) 14 0,174938 99 2,324 5,752723 8 48 (13,14-19,18) 12 0,174938 99 2,324 5,157787 8 48 (19,18-23) 10 0,174938 99 2,324 4,541424 8 48 (23-24) 9 0,174938 99 2,324 4,223207 8 48 (24-30,29) 8 0,174938 99 2,324 3,896783 8 48 (30,29-34,36) 6 0,174938 99 2,324 3,212335 8 48 (34,36-35) 4 0,174938 99 2,324 2,465595 8 48 (35-47) 3 0,174938 99 2,324 2,054079 8 48 (47-46) 2 0,174938 99 2,324 1,598515 8 48 (46-45) 1 0,174938 99 2,324 1,057859 8 48 Β Γ 5,6 7 8 (Β-Γ) 19 0,174938 99 2,324 7,17239 8 48 (Γ-5,6) 19 0,174938 99 2,324 7,17239 8 48 (5,6-7) 17 0,174938 99 2,324 6,614326 8 48 (7-8) 16 0,174938 99 2,324 6,330696 8 48 1. 11
15 16 17 25 26 28 27 37 38 39 40,41 42 43 44 (8-15) 15 0,174938 99 2,324 6,043612 8 48 (15-16) 14 0,174938 99 2,324 5,752723 8 48 (16-17) 13 0,174938 99 2,324 5,457614 8 48 (17-25) 12 0,174938 99 2,324 5,157787 8 48 (25-26) 11 0,174938 99 2,324 4,852638 8 48 (26-28) 10 0,174938 99 2,324 4,541424 8 48 (28-27) 9 0,174938 99 2,324 4,223207 8 48 (27-37) 8 0,174938 99 2,324 3,896783 8 48 (37-38) 7 0,174938 99 2,324 3,560557 8 48 (38-39) 6 0,174938 99 2,324 3,212335 8 48 (39-40,41) 5 0,174938 99 2,324 2,848962 8 48 (40,41-42) 3 0,174938 99 2,324 2,054079 8 48 (42-43) 2 0,174938 99 2,324 1,598515 8 48 (43-44) 1 0,174938 99 2,324 1,057859 8 48 1. 12
3.ΥΔΡΑΥΛΙΚΟΙ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΙ ΔΙΚΤΥΟΥ ΔΙΑΝΟΜΗΣ ΓΕΝΙΚΑ Με βάση τα όσα έχουν αναφερθεί παρακάτω γίνεται ο υπολογισμός του δικτύου διανομής με Ελεύθερη Ζήτηση για τις εκτιμηθείσες παροχές. Η εκλογή των διατομών έχει γίνει με κριτήρια: 1 ον. Οι αναπτυσσόμενες ταχύτητες να βρίσκονται εντός των απαιτούμενων ορίων. 0,50 < U < 1,50 m/sec 2 ον. Την αξιοποίηση του διαθέσιμου φορτίου λόγω της θέσης της δεξαμενής 3 ον. Την εξασφάλιση πίεσης τουλάχιστον 2 atm στην θέση όλων των υδροληψιών, πίεση που καλύπτει τους χρησιμοποιούμενους σταλακτηφόρους αγωγούς. Πρέπει να τονιστεί ότι λόγω τις μορφολογίας και της υψομετρίας του εδάφους τοποθετούνται 16 ρυθμιστές πίεσης στις κατάλληλες θέσεις του δικτύου ώστε η μέγιστη υδροστατική πίεση να μην υπερβαίνει τα 40 m (3 atm αγωγοί). ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΑΓΩΓΩΝ Σχετικά με τους χρησιμοποιούμενους τύπους και μεθόδους καθώς και τις χρησιμοποιούμενες παραδοχές στους υδραυλικούς υπολογισμούς των αγωγών σημειώνουμε τα ακόλουθα: Ο υπολογισμός των απωλειών φορτίου λόγω τριβών, μια και πρόκειται για κλειστούς αγωγούς υπό πίεση γίνεται με χρήση των εξισώσεων : π*d 2 Q = ------ * u 4 (1) Εξίσωση συνεχείας L V 2 hf = f * --- * ------ (2) Εξίσωση υπολογισμού απωλειών D 2*g των Darcy-Weisbach hf = j * L (2a) 1. 13
όπου : hf : το ύψος απωλειών σε m f : συντελεστής τριβής L : μήκος αγωγού σε m D : εσωτερική διάμετρος αγωγού σε m V : η μέση ταχύτητα σε m/s ΕΠΙΛΟΓΉ ΚΛΆΣΕΩΣ ΣΩΛΉΝΩΝ Η επιλογή των διαμέτρων των αγωγών γίνεται έτσι ώστε για τις αναμενόμενες παροχές να έχουμε Umin=0.50m/s για αποφυγή εναποθέσεων και Umax=1.50m/s για μείωση απωλειών και αποφυγή προβλημάτων από υδραυλικό πλήγμα σύμφωνα με τις σχετικές οδηγίες του Υ.Δ.Ε. ΠΙΝΑΚΑΣ 5 Σωλήνες πλατικοί (P.V.C.) κατάλληλης ονομαστικής πίεσης Dεσωτ (mm) Q (για u=0,5) Q (για u=1,5) 100 3,93 11,78 150 8,84 26,49 200 15,7 47,1 250 24,53 73,6 300 35,33 105,98 350 48,08 144,24 400 62,8 188,4 450 79,48 238,4 500 98,125 294,38 1. 14
ΣΗΜΕΙΟ ΑΓΩΓΟΣ L Q D J hf HπΓ Hεδ ΔΦ Pεκ ΡΥΘΜΙΣΗ ΠΙΕΣΗΣ Υ 195 195 0,00 (Υ-Α) 460 96 300 0,01009 4,6401 Α 190,36 179 11,36 (Α-1,2) 105 48 250 0,00616 0,647 1,2 189,713 172 17,71 0,71 (1,2-11,12) 245 48 250 0,00616 1,5096 11,12 188,203 160 28,20 11,20 (11,12-21,20) 190 48 250 0,00616 1,1707 21, 20 187,033 151 36,03 20,03 (21,20-22) 160 48 250 0,00616 0,9859 22 186,047 145 41,05 30,05 (22-31) 200 48 250 0,00616 1,2323 31 184,814 139 45,81 28,81 (31-32) 45 48 250 0,00616 0,2773 32 184,537 137 47,54 30,54 (32-33) 45 48 250 0,00616 0,2773 33 184,26 133 51,26 34,26 (33-48) 285 48 250 0,00616 1,7561 48 182,504 96 86,50 66,50 26,50 (48-49) 80 48 250 0,00616 0,4929 49 182,011 98 84,01 53,01 13,01 (49-50) 60 48 250 0,00616 0,3697 50 181,641 94 87,64 55,64 15,64 (50-51) 70 48 250 0,00616 0,4313 51 181,21 95 86,21 65,21 25,21 (51-52) 70 48 250 0,00616 0,4313 52 180,779 91 89,78 61,78 21,78 (52-53) 120 48 250 0,00616 0,7394 53 180,039 88 92,04 69,04 29,04 (53-54) 90 48 250 0,00616 0,5545 54 Σ= 15,515 179,485 85 94,48 73,48 33,48 Α 190,36 179 11,36 (Α-Β) 80 72 300 0,00567 0,4539 Β 189,906 178 11,91 (Β-3,4) 150 48 250 0,00616 0,9242 3,4 188,982 171 17,98 4,98 (3,4-10,9) 135 48 250 0,00616 0,8318 1. 15
10,9 188,15 168 20,15 10,15 (10,9-13,14) 75 48 250 0,00616 0,4621 13,14 187,688 165 22,69 10,69 (13,14-19,18) 135 48 250 0,00616 0,8318 19,18 186,856 161 25,86 13,86 (19,18-23) 75 48 250 0,00616 0,4621 23 186,394 158 28,39 18,39 (23-24) 30 48 250 0,00616 0,1848 24 186,209 156 30,21 20,21 (24-30,29) 110 48 250 0,00616 0,6778 30,29 185,531 150 35,53 25,53 (30,29-34,36) 230 48 250 0,00616 1,4172 34,36 184,114 130 54,11 40,11 (34,36-35) 60 48 250 0,00616 0,3697 35 183,744 123 60,74 43,74 3,74 (35-47) 140 48 250 0,00616 0,8626 47 182,882 106 76,88 51,88 11,88 (47-46) 105 48 250 0,00616 0,647 46 182,235 106 76,23 40,23 0,23 (46-45) 75 48 250 0,00616 0,4621 45 Σ= 8,5873 181,773 110 71,77 59,77 19,77 Β 189,906 178 11,91 (Β-Γ) 35 48 250 0,00616 0,2157 Γ 189,69 176 13,69 (Γ-5,6) 130 48 250 0,00616 0,801 5,6 188,889 163 25,89 1,89 (5,6-7) 110 48 250 0,00616 0,6778 7 188,212 156 32,21 9,21 (7-8) 75 48 250 0,00616 0,4621 8 187,749 153 34,75 19,75 (8-15) 55 48 250 0,00616 0,3389 15 187,411 150 37,41 21,41 (15-16) 85 48 250 0,00616 0,5237 1. 16
16 186,887 146 40,89 21,89 (16-17) 195 48 250 0,00616 1,2015 17 185,685 148 37,69 27,69 (17-25) 65 48 250 0,00616 0,4005 25 185,285 144 41,28 21,28 (25-26) 35 48 250 0,00616 0,2157 26 185,069 142 43,07 33,07 (26-28) 100 48 250 0,00616 0,6162 28 184,453 138 46,45 26,45 (28-27) 40 48 250 0,00616 0,2465 27 184,206 136 48,21 38,21 (27-37) 90 48 250 0,00616 0,5545 37 183,652 133 50,65 33,65 (37-38) 20 48 250 0,00616 0,1232 38 183,529 132 51,53 39,53 (38-39) 105 48 250 0,00616 0,647 39 182,882 126 56,88 46,88 6,88 (39-40,41) 60 48 250 0,00616 0,3697 40,41 182,512 122 60,51 40,51 0,51 (40,41-42) 50 48 250 0,00616 0,3081 42 182,204 119 63,20 53,20 13,20 (42-43) 55 48 250 0,00616 0,3389 43 181,865 116 65,87 55,87 15,87 (43-44) 100 48 250 0,00616 0,6162 44 Σ= 6,9627 181,249 109 72,25 62,25 22,25 1. 17
ΕΞΩΤΕΡΙΚΟ ΥΔΡΑΓΩΓΕΙΟ Ισχύς αντλιας: H πγ =195 m P= (γ*q max *H man )/(n*102)=>p=(1*96*61)/(0,6*102)=> P=95,7KW Q max =d* N = 16*6=96 l/s H man =(H πγ - Η νερ. )+ h κ => Η man =(195-135)+1=> H man =61m n=0,6 γ=1t/m 3 Ογκος δεξαμενης: V=(Q*T)/4 => V=(96*10*60)/4 => V=57600lit 1. 18
ΣΧΕΔΙΑ Οριζοντιογραφία της περιοχης Μηκοτομή αγωγού Υ-54 1. 19
ΜΗΝΑΣ ΚΑΛΛΙΕΡΓΕΙΑ Κ t P ΕΔ Β ΩΒ ΚΑ ΑΠΡΙΛΙΟΣ ΕΛΙΑ 0,55 13,5 8,95 70,48125 30,63 17 53,68 ΜΑΙΟΣ ΕΛΙΑ 0,55 18,7 10,02 91,9335 32,49 18 73,5048 ΙΟΥΝΙΟΣ ΕΛΙΑ 0,55 23,6 10,08 104,832 14,01 2,3 102,573 ΙΟΥΛΙΟΣ ΕΛΙΑ 0,55 26,2 10,22 112,931 11,47 0 112,931 ΑΥΓΟΥΣΤΟΣ ΕΛΙΑ 0,55 25,8 9,54 104,463 32,59 19 85,9468 ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΣ ΕΛΙΑ 0,55 21,7 8,38 83,1715 12,15 1 82,1715 ΟΚΤΩΒΡΙΟΣ ΕΛΙΑ 0,55 16,4 7,75 66,65 33 19 47,775 q24= 0,069157236 qk= 0,103735854 K=16
Α q24 qk 85,206 116,67 162,81 179,26 0,069157 0,103736 136,42 130,43 75,833
ΣΗΜΕΙΟ ΑΓΩΓΟΣ R P Pλ u N Nτελ. Q Υ (Υ-Α) 54 0,174938 99 2,324 15,93478 16 96 Α (Α-1,2) 17 0,174938 99 2,324 6,614326 8 48 1,2 (1,2-11,12) 15 0,174938 99 2,324 6,043612 8 48 11,12 (11,12-21,20) 13 0,174938 99 2,324 5,457614 8 48 21,2 (21,20-22) 11 0,174938 99 2,324 4,852638 8 48 22 (22-31) 10 0,174938 99 2,324 4,541424 8 48 31 (31-32) 9 0,174938 99 2,324 4,223207 8 48 32 (32-33) 8 0,174938 99 2,324 3,896783 8 48 33 (33-48) 7 0,174938 99 2,324 3,560557 8 48 48 (48-49) 6 0,174938 99 2,324 3,212335 8 48 49 (49-50) 5 0,174938 99 2,324 2,848962 8 48 50 (50-51) 4 0,174938 99 2,324 2,465595 8 48 51 (51-52) 3 0,174938 99 2,324 2,054079 8 48 52 (52-53) 2 0,174938 99 2,324 1,598515 8 48 53 (53-54) 1 0,174938 99 2,324 1,057859 8 48 54 Α Β 3,4 10,9 13,14 19,18 23 24 (Α-Β) 37 0,174938 99 2,324 11,84331 12 72 (Β-3,4) 18 0,174938 99 2,324 6,894805 8 48 (3,4-10,9) 16 0,174938 99 2,324 6,330696 8 48 (10,9-13,14) 14 0,174938 99 2,324 5,752723 8 48 (13,14-19,18) 12 0,174938 99 2,324 5,157787 8 48 (19,18-23) 10 0,174938 99 2,324 4,541424 8 48 (23-24) 9 0,174938 99 2,324 4,223207 8 48
30,29 34,36 35 47 46 45 (24-30,29) 8 0,174938 99 2,324 3,896783 8 48 (30,29-34,36) 6 0,174938 99 2,324 3,212335 8 48 (34,36-35) 4 0,174938 99 2,324 2,465595 8 48 (35-47) 3 0,174938 99 2,324 2,054079 8 48 (47-46) 2 0,174938 99 2,324 1,598515 8 48 (46-45) 1 0,174938 99 2,324 1,057859 8 48 Β Γ 5,6 7 8 15 16 17 25 26 28 27 37 38 39 40,41 42 43 (Β-Γ) 19 0,174938 99 2,324 7,17239 8 48 (Γ-5,6) 19 0,174938 99 2,324 7,17239 8 48 (5,6-7) 17 0,174938 99 2,324 6,614326 8 48 (7-8) 16 0,174938 99 2,324 6,330696 8 48 (8-15) 15 0,174938 99 2,324 6,043612 8 48 (15-16) 14 0,174938 99 2,324 5,752723 8 48 (16-17) 13 0,174938 99 2,324 5,457614 8 48 (17-25) 12 0,174938 99 2,324 5,157787 8 48 (25-26) 11 0,174938 99 2,324 4,852638 8 48 (26-28) 10 0,174938 99 2,324 4,541424 8 48 (28-27) 9 0,174938 99 2,324 4,223207 8 48 (27-37) 8 0,174938 99 2,324 3,896783 8 48 (37-38) 7 0,174938 99 2,324 3,560557 8 48 (38-39) 6 0,174938 99 2,324 3,212335 8 48 (39-40,41) 5 0,174938 99 2,324 2,848962 8 48 (40,41-42) 3 0,174938 99 2,324 2,054079 8 48 (42-43) 2 0,174938 99 2,324 1,598515 8 48 (43-44) 1 0,174938 99 2,324 1,057859 8 48
44
ΣΗΜΕΙΟ ΑΓΩΓΟΣ L Q D J hf HπΓ Hεδ ΔΦ Υ 195 195 0,00 (Υ-Α) 460 96 300 0,01009 4,6401 Α 190,36 179 11,36 (Α-1,2) 105 48 250 0,00616 0,647 1,2 189,713 172 17,71 (1,2-11,12) 245 48 250 0,00616 1,5096 11,12 188,203 160 28,20 (11,12-21,20) 190 48 250 0,00616 1,1707 21, 20 187,033 151 36,03 (21,20-22) 160 48 250 0,00616 0,9859 22 186,047 145 41,05 (22-31) 200 48 250 0,00616 1,2323 31 184,814 139 45,81 (31-32) 45 48 250 0,00616 0,2773 32 184,537 137 47,54 (32-33) 45 48 250 0,00616 0,2773 33 184,26 133 51,26 (33-48) 285 48 250 0,00616 1,7561 48 182,504 96 86,50 (48-49) 80 48 250 0,00616 0,4929 49 182,011 98 84,01 (49-50) 60 48 250 0,00616 0,3697 50 181,641 94 87,64 (50-51) 70 48 250 0,00616 0,4313 51 181,21 95 86,21 (51-52) 70 48 250 0,00616 0,4313 52 180,779 91 89,78 (52-53) 120 48 250 0,00616 0,7394 53 180,039 88 92,04 (53-54) 90 48 250 0,00616 0,5545 54 Σ= 15,515 179,485 85 94,48 Α 190,36 179 11,36 (Α-Β) 80 72 300 0,00567 0,4539 Β 189,906 178 11,91 (Β-3,4) 150 48 250 0,00616 0,9242 3,4 188,982 171 17,98 (3,4-10,9) 135 48 250 0,00616 0,8318 10,9 188,15 168 20,15 (10,9-13,14) 75 48 250 0,00616 0,4621 13,14 187,688 165 22,69 (13,14-19,18) 135 48 250 0,00616 0,8318 19,18 186,856 161 25,86 (19,18-23) 75 48 250 0,00616 0,4621 23 186,394 158 28,39 (23-24) 30 48 250 0,00616 0,1848 24 186,209 156 30,21
(24-30,29) 110 48 250 0,00616 0,6778 30,29 185,531 150 35,53 (30,29-34,36) 230 48 250 0,00616 1,4172 34,36 184,114 130 54,11 (34,36-35) 60 48 250 0,00616 0,3697 35 183,744 123 60,74 (35-47) 140 48 250 0,00616 0,8626 47 182,882 106 76,88 (47-46) 105 48 250 0,00616 0,647 46 182,235 106 76,23 (46-45) 75 48 250 0,00616 0,4621 45 Σ= 8,5873 181,773 110 71,77 Β 189,906 178 11,91 (Β-Γ) 35 48 250 0,00616 0,2157 Γ 189,69 176 13,69 (Γ-5,6) 130 48 250 0,00616 0,801 5,6 188,889 163 25,89 (5,6-7) 110 48 250 0,00616 0,6778 7 188,212 156 32,21 (7-8) 75 48 250 0,00616 0,4621 8 187,749 153 34,75 (8-15) 55 48 250 0,00616 0,3389 15 187,411 150 37,41 (15-16) 85 48 250 0,00616 0,5237 16 186,887 146 40,89 (16-17) 195 48 250 0,00616 1,2015 17 185,685 148 37,69 (17-25) 65 48 250 0,00616 0,4005 25 185,285 144 41,28 (25-26) 35 48 250 0,00616 0,2157 26 185,069 142 43,07 (26-28) 100 48 250 0,00616 0,6162 28 184,453 138 46,45 (28-27) 40 48 250 0,00616 0,2465 27 184,206 136 48,21 (27-37) 90 48 250 0,00616 0,5545 37 183,652 133 50,65 (37-38) 20 48 250 0,00616 0,1232 38 183,529 132 51,53 (38-39) 105 48 250 0,00616 0,647 39 182,882 126 56,88 (39-40,41) 60 48 250 0,00616 0,3697 40,41 182,512 122 60,51 (40,41-42) 50 48 250 0,00616 0,3081 42 182,204 119 63,20 (42-43) 55 48 250 0,00616 0,3389 43 181,865 116 65,87 (43-44) 100 48 250 0,00616 0,6162
44 Σ= 6,9627 181,249 109 72,25
Pεκ ΡΥΘΜΙΣΗ ΠΙΕΣΗΣ atm 0,71 Ελεύθερη Ροή 11,20 1 atm 20,03 2 atm 30,05 3 atm 28,81 2 atm 30,54 3 atm 34,26 3 atm 66,50 26,50 3 atm 53,01 13,01 3 atm 55,64 15,64 3 atm 65,21 25,21 3 atm 61,78 21,78 3 atm 69,04 29,04 3 atm 73,48 33,48 3 atm 4,98 Ελεύθερη Ροή 10,15 1 atm 10,69 1 atm 13,86 1 atm 18,39 1 atm 20,21 2 atm
25,53 2 atm 40,11 3 atm 43,74 3,74 3 atm 51,88 11,88 3 atm 40,23 0,23 3 atm 59,77 19,77 3 atm 1,89 Ελεύθερη Ροή 9,21 Ελεύθερη Ροή 19,75 1 atm 21,41 2 atm 21,89 2 atm 27,69 2 atm 21,28 2 atm 33,07 3 atm 26,45 2 atm 38,21 3 atm 33,65 3 atm 39,53 3 atm 46,88 6,88 3 atm 40,51 0,51 3 atm 53,20 13,20 3 atm 55,87 15,87 3 atm
62,25 22,25 3 atm
ΔΦ= hκ+ hκδ + Pεκ +ΔΖ => hκ= 5 Pεκ = ΔΦ-hΚ- Hκδ-ΔΖ hκδ = 5 Pεκ=?
ΑΓΩΓΟΣ L Q D u (Υ-Α) 460 96 300 1,36 (Α-1,2) 105 48 250 0,98 (1,2-11,12) 245 48 250 0,98 (11,12-21,20) 190 48 250 0,98 (21,20-22) 160 48 250 0,98 (22-31) 200 48 250 0,98 (31-32) 45 48 250 0,98 (32-33) 45 48 250 0,98 (33-48) 285 48 250 0,98 (48-49) 80 48 250 0,98 (49-50) 60 48 250 0,98 (50-51) 70 48 250 0,98 (51-52) 70 48 250 0,98 (52-53) 120 48 250 0,98 (53-54) 90 48 250 0,98 (Α-Β) 80 72 300 1,02 (Β-3,4) 150 48 250 0,98 (3,4-10,9) 135 48 250 0,98 (10,9-13,14) 75 48 250 0,98 (13,14-19,18) 135 48 250 0,98 (19,18-23) 75 48 250 0,98 (23-24) 30 48 250 0,98 (24-30,29) 110 48 250 0,98 (30,29-34,36) 230 48 250 0,98 (34,36-35) 60 48 250 0,98 (35-47) 140 48 250 0,98 (47-46) 105 48 250 0,98 (46-45) 75 48 250 0,98 (Β-Γ) 35 48 250 0,98 (Γ-5,6) 130 48 250 0,98 (5,6-7) 110 48 250 0,98 (7-8) 75 48 250 0,98 (8-15) 55 48 250 0,98 (15-16) 85 48 250 0,98 (16-17) 195 48 250 0,98 (17-25) 65 48 250 0,98 (25-26) 35 48 250 0,98 (26-28) 100 48 250 0,98 (28-27) 40 48 250 0,98 (27-37) 90 48 250 0,98 (37-38) 20 48 250 0,98 (38-39) 105 48 250 0,98 (39-40,41) 60 48 250 0,98 (40,41-42) 50 48 250 0,98 (42-43) 55 48 250 0,98 (43-44) 100 48 250 0,98