EFFECT OF LOADING MODES ON MECHANICAL PROPERTY AND STRAIN INDUCED MARTENSITE TRANSFORMATION OF AUSTENITIC STAINLESS STEELS

Ú 49 Ú 7 Vol.49 No.7 213 7 È Ú 775 782 ACTA METALLURGICA SINICA Jul. 213 pp.775 782 Á ² ¹ÙÉÛ ÏÀÍ Ñµ ßÓ Æ ( Šù, Ë 1116) ( Šù Ë ºÒÅ «( Ô, Ë 1116) Þ Ð µ ÎÇÆÌ Ñ ßº Ù Î Ø Ð. ²Â Å, Æ ÌÎÇ Å 34 ߺР٠: ¼ ÎÇ Õ, µæì Р٠͵; ²Á, Æ Ì Ø Ð ÇÞ Õ; Õ Á, Æ ÌÎÇ Ø ¼Ø б Î ÇÞ. ³Å 34 ßºÕ ÎÇÅ ÐÀ Ô, ÌÅ Ð Õ ĐÑ Í ÐÕËÎ, Ê Í ¼ ±, ÕÐ ² ¼. þ Ñ ßº, ÆÌ, Æ ÌÎÇ, Õ ĐÑ, Í ¼ È TG142.1 Ð Ì A ³ 412 1961(213)7 775 8 EFFECT OF LOADING MODES ON MECHANICAL PROPERTY AND STRAIN INDUCED MARTENSITE TRANSFORMATION OF AUSTENITIC STAINLESS STEELS XU Yong, ZHANG Shihong, CHENG Ming, SONG Hongwu Institute of Metal Research, Chinese Academy of Sciences, Shenyang 1116 WANG Sucheng Shenyang National Laboratory for Materials Science, Institute of Metal Research, Chinese Academy of Sciences, Shenyang 1116 Correspondent: ZHANG Shihong, professor, Tel: (24)83978266, E-mail: shzhang@imr.ac.cn Manuscript received 212 12 24, in revised form 213 5 26 ABSTRACT Driven by a good combination of strength and ductility, austenitic stainless steels have attracted much interest in the past decade. These metastable alloys fall into the category of transformation induced plasticity (TRIP) steels in which high strength and excellent ductility can be achieved due to their strain induced martensitic transformation at ambient temperature. However, there are few reports on the detail of promoting this phase transformation and enhancing the TRIP effect during deformation only by changing the loading mode. In present work, the effect of loading modes on mechanical property and microstructure of austenitic stainless steels was investigated under various temperatures. The tensile tests results reveal that cyclic tensile loading and unloading (CTLU) mode can strongly influence the deformation behavior of AISI 34 steel. There is no difference at high temperature tension by different loading modes. Compared with the conventional monotonic tensile loading (MTL) mode, the elongation has been slightly reduced by CTLU mode at cryogenic temperature. However, CTLU mode can improve both strength and ductility of AISI 34 steel at room temperature. An in situ X ray diffraction has been carried out to identify and evaluate strain induced martensitic transformation by different loading modes at room temperature. Experimental results showed that the fraction of strain induced martensite increases when unloading happens. It indicated that CTLU mode can enhance strain hardening in AISI 34 stainless steel, which prolongs the time to neck formation to a significant extent. Consequently the TRIP effect is enhanced. * Ú Á¾ : 212 12 24, Ú Ýµ¾ : 213 5 26 : Đ, Æ, 1983 Í, DOI: 1.3724/SP.J.137.212.769

776 ß Ú 49 KEY WORDS austenitic stainless steel, loading mode, cyclic tensile loading and unloading, strain induced martensite, transformation induced plasticity effect ÅÒ» ½ Ñ»Ó. Ç «ÅÒ Î, Ò Á M s ³Ã ß ½ ÖÕ ĐÖ Ò Î Ñ Î, Ë Ù ½Ñ² Ï Ú [1 3], Î Æ (TRIP) ½. ÅÒ» Ö Ö É Î TRIP ½Ñ ¼, ºÈ Çà ÑÖ [4,5], Ñ ÁÓ, «ÀÅÏ Å ÖÔ. Ö Ò Î Ü»ÓÑ Ö ³ ½ ßÔºÅÑ, Ë»Ó ±  ÇÃ Ñ Ú. È, Á ½ Á ÑÎÑ Æ. Lebedev Ï Kosarchuk [6] ½ Ñ ÀÔÑ Ï½ Å Ò Î Đ Ñ, ³ à «, ÏÈ Â Ñ Ò «, É, ÄÑ Å ½. ÅÒ» ½ Âѽ Ò Î Đ ÎÑ. Ƚ, ÆÖ Ò Î Æ². Park Ô [7] Å ÑÅ Ò»Á ÑÏÈ Æ, Ç ½ ßÛ Ö Ñ Ö, Ù ÑÆÉ Ç ² Ö½. [8,9] Ç, Í ÐÍ ½ÅÒ»Ö ÏÈ Ú, ± Ú Ñ Áº TRIP ½ ². Cullen Ï Korkolis [1,11] Ñ Â, ÐÍ ± ÅÒ»Ñ Ò Î ³ Ù, ÐÍÆ Ù Ñ Ö ÎÑ Ï½ À, Ë Å Ö. º È, ³ Æ ³ Î ÑÑ, ß Á Ñ ÐÍÏÈ, Æ Í ± Â Ú ÑÅ ³ ÅÖ Ò Î ÑÆ, ½ «Í ÅÒ» Ú ÑÞ. 1 Ý Ñ AISI 34 ÅÒ» (, %) : C.5, Cr 18, Ni 8.7, Mn 1.12, Si.5, P.2, S.1, N.43, Fe. ÏÈ Æ ¼ MTS 515 Ô ÞÊ Ý Ù Þ. Ö ÏÈ ÄÊ 2, ½ ÏÈ 2 Ï 35, Ö ÏÈ ß 25, 5 Ï 8. ÏÈÙ Á GBT228 22 ½, Ù Ö ±½ Å ( É 15, 3 min ÍØÅ ). ÏÈ Ñ Í ÐÍ ÏÆ Þ ÍÏÈ. ÐÍ Æ½ ½ Ê, ÏȽ ÄÆß Ü ½ ÐÍ, ½ Æ»È Û. Ñ, Í Ñ. Ñ ÉÏ Í ÆÚ Ö, ½ Æ ²½ ÏÐÍ. ½ ÆÜ, 4, 55, 6, 65 Ï 7 MPa, ½ É ÐÍ, ÐÍÉ ± ÂÑÃϲ ß, ½ ßÇ Þ. Á D8 advance X ÅË Å (XRD) ý, ¼ CuK α X ÅËÂ, ÝÅÏÝÙ 4 kv Ï 3 ma, ÝÃ ß 18 kw. X ÅËÂÑË Ä 5 mm, Ö Ù Ñ Ö¼. Å 2θ=4 1. X ÅË Å Ñ ÏÈÍÊÑ. Ù.3 mm, ½ Ð Þ Æ» ٠ѽ Æݵ Ä, ݵ 1%( ß ) Ñ HClO 4, ÝÅÄ 2 V, ÝÙ 1 ma. ¼ Tecnai G 2 2 ¹ÅÝ Æ (TEM) 34»Ù Ù. 2 ÝÄ 2.1 Ç Ö ¼ 1 ÃÑ ½ ßÂ Í Ö ÏÈÙ Ñ ½ ½ ¾Ë. ÏÈ Ù Ñ ½ 1. Ë ³Ã Â, ½ ßÑ Ö, Þ ÍÂ٠Ѳ «Æ ½, Èß, ÐÍ Â٠Ѳ Èß Æ ½. ½ ß 1. 1 2 s 1, 2 Í Â٠Ѳ Ï Èß ¹, ½ ½ ¾Ë Ü. ½ ßÑ Ö, Þ ÍÏÈ Å, ÐÍÏÈ ½ 34»Ñ² Ï Èß, ± ½ ßÑ Ö, Ú Ñ ½ Æ. Æ 1 Ç Ç, ½ ß 1. 1 3 s 1, ÐÍÏÈÂÑ Èßϲ Î Þ Í ½Ñ 24.3%Ï 9.2%. ¼ 1a, Þ ÍÏÈ Â ÃÇ«ÆÑ ²Ü, Ú Ö ÆÚ ÖÆ Ð. ÐÍÏÈÂ, Û ÉÐÍ ²Ü, ÐÍ Ï Í ¾ËÃÃÇÑ ²Ü, ± Ö Ñ, ²ÜÆ Æ«Æ. ½.4, 2 Í Âѽ ½ ¾Ë, ½ Æ.4 ³, ÐÍÏȾËÃÃÇÑ «Â ±, ± ½ ÑÃÇ. Ƚ, Ö ÏÈ ½ ß 1. 1 3 s 1, 2 Í ½ ½ ¾Ë «Æ, ºÈ, ѽ ÏÖ ÏÈ 1. 1 3 s 1 ѽ ß½ Å Æ.

Ú 7 Ó : Ë Ð µþ¹ Ø Í Ð Ì ¾Ï 777 9 8 7 6 5 4 3 2 1 (a) Monotonic tension Cyclic loading and unloading..1.2.3.4.5.6.7.8.9 1. 9 8 7 6 5 4 3 2 1 (c)..1.2.3.4.5.6.7.8.9 1. 9 8 7 6 5 4 3 2 1 9 8 7 6 5 4 3 2 1 (b)..1.2.3.4.5.6.7.8.9 1. (d)..1.2.3.4.5.6.7.8.9 1. 1 µ¼ «ÞÁ µæì ¼ ¼ ½Ê Fig.1 Engineering stress engineering strain curves under different loading modes at strain rates 1. 1 3 s 1 (a), 1.3 1 3 s 1 (b), 3.3 1 3 s 1 (c) and 1. 1 2 s 1 (d) 1 2 Î Ã É Ú Ò Û Table 1 Main mechanical properties of the tensile test under different loading modes Loading mode ε, 1 3 s 1 σ s, MPa σ b, MPa δ Monotonic tension 1. 27 65.7 1.3 275 65.73 3.3 275 645.7 1. 26 635.67 Cyclic loading and unloading 1. 27 71.88 2.2 Æ Õ 2 Ï 35 ½ ÏÈ٠ѽ ½ ¾Ë ¼ 2. Ö ÏÈ ³ÃÎ, 34» ½ Ñ Ú Ç«Æ º, 2  ÏÈ É ½ Ö 46 MPa, Ö½ ¼Ä.5. ˼ 2 dzÂÃ, 2 Í Ù Ñ½ ½ ¾Ë¾, Ú ¹. Ƚ, 35 ½ ÏÈ, 2 Í Âѽ ½ ¾Ëà ÃÇÑ ³Đ. È [12, 13], Â Ö ÉÐ 34» ÎĐ ½ Ñ ¼. ºÈ, dz «Ï ȾËÃÑ ³Đ ÎĐ ½ Đ, 1.3 255 675.86 3.3 27 655.83 1. 265 635.7 Ö ÐÍÏȾËÃÃÇÑÂ. 2.3 Ç Ö Ö ÏÈ ¼ Þ Í ÐÍ ½ Å. ¼ 3 Ö Â 2 Í Ù Ñ ½ ½ ¾Ë. Ö ÏÈ ³ÃÎ, Ö ÏÈÙ Ñ 34»Ñ½ ½ ¾Ë Çà ËÑÖ, È Ç Ä ÑÆ ³Ã [14] Đ. ± Ñ Ö, 2 Í Â٠Ѳ Æ ½, Èß Â. 25, ÐÍ Ù Ñ Èß Ö Þ ÍÑ Ì, Ö ÏÈ ÇÃÎ Ñ Ý. Ö

778 ß Ú 49 5 4 3 2 1 (a) Monotonic tension Cyclic loading and unloading 12 1 8 6 4 2 (a) Monotonic tension Cyclic loading and unloading..1.2.3.4.5.6..2.4.6.8 5 4 3 2 1 (b) 12 1 8 6 4 2 (b)..1.2.3.4.5.6 2 ¼ ÎÇ ¼ ¼ ½Ê Fig.2 Engineering stress engineering strain curves for 34 stainless steel tested at 2 (a) and 35 (b) under imposed engineering strain rate of 1. 1 3 s 1 (Ð 8 ), ÐÍ ÂÙ ÑÙĐ½ Æ ½ Þ ÍÑ Ì, 2 Í ÂÙ ÇÃÑ Èß Æ Æ ¾. 2.4 Ö ½ Î Ò Đ ¼ ÏÈ ³Ã «, Ö Ï½ ßÑ, Í Å 34» Ú Ñ Ý Î«Æ. [9] ½ Ñ 34» XRD Á ÏÈ. ÅÙ Ö ÏÈÆ Ñ ÍÏÐ Íܽ, Ã Ö Ñ XRD Î Å. ³ à «, ÎÖ Ñ ٠¼ ÅÒ Î, ÖÑ Î, Î Ñ ¹½ ĐÅÒ ÎÑ Å ½Ñ. ½ Ñ, Ñ Ò Î ÅÒ ÎÅ½Ñ Å ² ½ ÐÍ Ñ Æ Æ, Å α (11) Ï γ(111) 2 Ñ Ò ÎÏÅÒ ÎÑ. ÅÙ Í ÐÍÆ Ñ Î ß Ñ³Ã 2. ³Ã «, Ò Î ÖÑ ± Î. ½.4, ÐÍÆ Å Ò Ç Ñ. ½ ½.4, Ò Ç ½ ÐÍ «Æ, ÉÐÍ Ò Ñ ß..2.4.6.8 12 1 8 6 4 2 (c)..2.4.6.8 3 Õ ÎÇ ¼ ¼ ½Ê Fig.3 Engineering stress engineering strain curves for 34 stainless steel tested at 25 (a), 5 (b) and 8 (c) under imposed engineering strain rate of 1. 1 3 s 1, Ù ½.67 ؾ Ö ÐÍ Đ Ò Î ß ½Ñ ¾ 1%. 3 Ë 3.1 Â Ö Ð Î Ò Ô ¼ 4 ÐÍÏÈ 34»Ù ¼ Ñ TEM. dz Ù Ö Ñ Ò ±Ï ÎÎ ÑÅÒ Î, Î ³¾ Ñ ß. Å Ö, ÆÚ ÖÕ ĐÓ Ñ Û, Ë ½. 34», Öѽ,

Ú 7 Ó : Ë Ð µþ¹ Ø Í Ð Ì ¾Ï 779 2 ÑÎÃ Ó Ò Ä Table 2 Calculated results of volume fraction of martensitic phase during loading and unloading Strain Loading status Martensitic fraction.3 Hold 21.% Unload 21.9%.4 Hold 29.2% Unload 32.7%.5 Hold 36.7% Unload 39.5%.6 Hold 42.5% Unload 45.7%.67 Hold 46.8% Unload 51.5% 4 Æ ÌÎÇػРTEM Fig.4 TEM image of deformed specimen after cyclic tensile loading and unloading (CTLU) tension Õ ß Î Ã. Breedis [15] Õ, Ö Â, ÖÑ, ÊĐ ½, Æ Ò ±ÑÖÌ. ѽ, Á Î ĐÆ ³ Ñ Î, ÏÖÓÑ Ò ±, Þ ÎÄÖÌ Ò ± ÑÆ. ½ Â, ½Ñ Đ Ò ÑÖÌ, ± ÄÖÌÑ Ò ± Ñ, ÅÒ ÑÞ ßÚ ½., Å Ò Î Ñ ³ Ú Ò Î. º È,, ½ Ö.4 ÎÅ Ö, Ð ÍÆ Å Ò Î Ñ. ½ ½.4 ³, ¼ 5a, Ñ Êб ß ÎÑ Ã, È ¼ Ñ ß± ÎÑÆ ³ Ñ, ºÈ, ÎÑ ½ ½ σ B Æ, Õ ÄÖÌ Ò Ñ. ¼ 5b, ½ ÍÊ Æ ÐÄ, ÁÄ ß Î ÃÑ Õ ½ Ñ Â, Ñ ³ ³ Æ Õ ß Ã Ä. Æ ß 5 Æ ÌÁ ¼ ĐÑ Í Î ÏÉ Ð» Fig.5 Schematic of the evolution on dislocations and martensitic transformation under CTLU tension (σ B back stress) Ñ ÖÑ ¹½ ½ Ðͳ. Ò ÔÙÆ Õ ĐÄÖÌ Ò ±Ñ. È, Ð ÍÆ Đ Ö, dz ÅÒ Î. ¼ 5c, ÏÉ Í ÅÒ µ γ, Ò ÑÖÌ «. ÏÈ Ñ½ ½ ¾ËÃÃÇ «Â ±, ¼ 1a, ± ½ Ç. Ó ÅÒ Î Ò Î Ñ. ½ Ø Ü Á Ò Î, Æ Õ ½ Â, Đ. Ò ±  ÖÑ. Ù Å Ò ÏÅÒ Ñ, ÖРѽ ½, ºÈ ĐÑ. ½, Ò, ½ ½ ÃÇÑ«É «ÆѺ, ɽ Ѻ, Ë

78 ß Ú 49 ³ ÃÂ, Ù Ñ ÃÇÑ ÑÓÑ Ò ± Đ. ½, ÓÑÙÜÃÇ Ò /Å Ò ¼ ³, ½ Õº Ð, Ñ Ò ± ÕÆ ËÌÐÎ ( ), Æ ½ ½ ¾ËÃÃÇѽ. Ƚ, Í ÐÍÆ Ö, Ö ÖÆ Ñ Ï. ± ½ ßÂ Å Ò Î Ñ [16]. º È, ÐÍ ÑÐÍÆ Å Ò ÖÌÏ 2 Ñ Đ Ö Ñ Ò Î ß, TRIP ½ ². 3.2  34 ºÚ ÊÜØ Ô Í Å 34» Ú Ñ Â ÅÖ Ò Î Ñ., ÐÍdz ½ 34» Ö Ò ÎÑ ß, È, Ò Î Ü Ö ³ Ö ßѲ. Ö ½ Æ ÅÒ ½ ÆÚÖ Î Ò Î Ñ ½ M d, Î Ò Î, ½ Ï È Í Å 34»Ñ Ú Î. Ö Ö ± ½ ÏÈ Ö Ç, Þ Í Î, ÐÍ ĐÙ Ñ Èß Ö.  ÅÒ ÎÑÞ ßÚ Ñ Ö Ö. Ð ß, ÖÁ, ÐÍ» Ñ Ò Ë ĐÙ ÑÆÚ Â. Ö ± ½ ßÆÖ, Å Ò Æ, Í Å 34» Ú Ñ Æ«Æ. ÐÍÏÈ Ñ Èßϲ ½Ñ 24.3%Ï 9.2%, ºÈ, «Ö ±  ÐÍ ² 34» TRIP ½Ñ à Æ, dz ½ Ò Ä ÙÆ ÙÖ, Ë Ù ÑÆÚ. ¼ 6 ½ ß 1 3 s 1 ͱ ÂÑ Ö ÏÈÙ Ñ ¼ Ì. dzÂÃ, ÐÍÏÈ Ù ÃÃÇÑ«± ³, Þ ÍÙ ¼ Ñ ± ³. ÈÇ «Ò «² 34» à Ñ. :»Ó Ú ÑÙĐ σ = Cε n ε m (1) Çѻӽ ½ Û ÙĐ¾ËÑ ½ :»ÓѲ À C, ½ ß Ý m ³ ½ Ý n. C»Ó ÊÑ Î, Î Ñ»Ó C Ü Î. ºÈ, Í Ç Ñ½ ¼ m Ï n. 2 ½ Å»ÓÏÈÆ Ã Ñ ² Ï Èß, н.»Óѽ ß Ú ¼ m Ð, Á Ç ³µ»Ó ÖÆ ¹ Î, Î Ñ ½ ßÑ ÌÂÈ ¼ Ñ ß Ä Đ Ñ½ ßÆ ½, Ã»Ó Å½ ß Ñ, Ñ, m Æ, È ÖÃ Û Ù Đ½ Õ Æ«, ³ ÖÆ ¼ ÖÚÐ Ö ÆÍ, Ù Ã Ñ ½. m n, m ƽ, ƽ ÐÑ Ò Ñ,»ÓÑ» Ö Ï½ ß [17]. ºÈ, Í Å 34» Ñ m Ñ Đ ßÙ Í Â m Ñ. m Ñ Ì«, ÁÅȱ ß Ñ [18 21]. ÏÈ º [17] ß m Ü. 6 µæì ػРFig.6 Low (a) and locally high magnified (b) images of neck regions of tensile specimens under different loading modes (MTL monotonic tensile loading)

Ú 7 Ó : Ë Ð µþ¹ Ø Í Ð Ì ¾Ï 781 Ñ ß 1 ÑÀ. Æ Ã 2 Í Ñ m Î,.1. ³ÃÛÄ «Ñ ± ÂÑ ÏÈ 34»Ù ± Ç ÆÚ [22]. É Ñ Ü, ÐÍ Þ Í ÂÙ Ñ m Î, ÐÍ ½ Ò, ± ½ 34»Ñ m Ë Èß ³ ½.»Óѽ Ü Ñ. n Æ, Ʋ, Ã Ñ Æ½. Å ß»Ó, л»ÓÖ Ñ Ð½ Ý n. Ǿ n ½ Ñ, ¾ Æ ³Ã Ç, n ² ½ ß Ú À. Å Ó, ÖÆ Î, Ç Õ Đ ½ ÓÑ [23 25]. Æ ÑÅÒ» Ó È Ó, Ý n ± ßÑ, ÖÆ, ºÈ, ¼ Á GB/T 528 1999 ß n, Æ 34»Ñ½ ßÑ. Äܼ ½ ßÑ ½Ù Ñ Ì. ß Ý»Ó½ ½ À¾ Ë ß,»Ó Ú½, л Ó½ ² ÑÝ [26]. ½ ß H Ñ Ç³ : H = σ ε (2) ¼ 7 Ö ÏȽ ß 1. 1 3 s 1 Í Âѽ ß ½ Ñ Ý. Ç ³ÂÃ, Þ Í½ ß ½ Ñ Ð Ö, ÐÍ ½ Æ.2 ½ ß ÃÇÑ ÃÏÑÆ, ÜÄ Þ ÍÂÑ 2. ± ÉÏ ÍÆ, ½ ß ¾Ë ÃÇ É Ç Ñ ½, ºÈ, «Ð Í ½Ñ 34»Ñ Ò Î, Ï ÍÆ ÃÇ«ÆÑÆÉ Ç ± ½ ², Strain hardening rate, 1-4 2 1 Monotonic tension Cyclic loading and unloading -1..1.2.3.4.5.6.7 True strain 7 µæì Á¼ «Þ ¼ ½Ê Fig.7 Strain hardening rate curves under different loading modes ĐÙ ² ½, Ð ÖÑ Î, Èß ½. 4 ÄË (1) Á ÏÈ Ù Õ«, ÐÍ ÑÐÍÆ ÅÅÒ» Ö Ò Î Ñ ÖÌÏ Ì½, Đ Ö Ñ Ò Î ß, ½ ², Ë ÖÑ Î. (2) 2 ³ÃÏÈ Ö, Í Å 34» Ñ Ú ; Ö ±  Ö, Þ Í, ÐÍ Ù Ñ Èß Ö; Ö Ö½ ß, ÐÍÏÈ Æ ½ ٠Ѳ ³ Èß, Èß ½Ñ 24.3%, Ãϲ ½Ñ 9.2%. «Ö ±  ÐÍ ² 34» TRIP ½Ñ à Æ.»Å Ð [1] Hecker S S, Stout M G, Staudhammer K P, Smith J L. Metall Trans, 1982; 13A: 619 [2] Rocha M R, Oliveira C A. Mater Sci Eng, 29; A517: 281 [3] Bayerlein M, Christ H J, Mughrabi H. Mater Sci Eng, 1989; A114: L11 [4] Nagy E, Mertinger V, Tranta F, Sólyom J. Mater Sci Eng, 24; A378: 38 [5] Yang Z Y, Su J, Chen J Y, Xiong J X. Iron Steel, 27; 42(5): 61 ( Å, ±, Å, Ü Ò. º², 27; 42(5): 61) [6] Lebedev A A, Kosarchuk V V. Int J Plast, 2; 16: 749 [7] Park W S, Yoo S W, Kim M H, Lee J M. Mater Des, 21; 31: 363 [8] Xu Y, Zhang S H, Song H W, Cheng M, Zhang H Q. Mater Lett, 211; 65: 1545 [9] Xu Y, Zhang S H, Cheng M, Song H W. Scr Mater, 212; 67: 771 [1] Cullen G W, Korkolis Y P. Int J Solids Struct, 213; 5: 1621 [11] Cullen G W, Korkolis Y P. AIP Conf Proc, 213; 1532: 725 [12] Hong S G, Lee S B. Int J Fatigue, 24; 26: 899 [13] Lee S H, Lee J C, Choi J Y, Nam W J. Met Mater Int, 21; 16: 21 [14] Huang G L, Matlock D K, Krauss G. Metall Trans, 1989; 2A: 1239 [15] Breedis J F. Acta Metall, 1965; 13: 239 [16] Spencer K, Veron M, Zhang K Y, Embury J D. Mater Sci Technol, 29; 25: 7 [17] Zhang X H, Qiu X G, Lu G Q, Tang J. Iron Steel Vanadium Titanium, 21; 22(1): 63 (, ¹, ÚÀµ,. º², 21; 22(1): 63) [18] Song Y Q, Guan Z P, Li Z G, Wang M H. Sci China Ser E Technol Sci, 27; 37: 1363 (,,, ÅÓ. ÀÆ E Đ: ĐÆ, 27; 37: 1363)

782 ß Ú 49 [19] Hedworth J, Stowell M J. J Mater Sci, 1971; 6: 161 [2] Gibbs G B. Philos Mag Lett, 1966; 13: 317 [21] Song Y Q, Lian S J, Zhang Z J. Chin J Mech Eng, 1989; 25(3): 38 (, ÞÀ,. Ý, 1989; 25(3): 38) [22] Wang G C, Cao C X, Dong H B, Li Z X, Yang G, Zhao X B. Acta Aeronaut Astronaut Sin, 29; 3: 357 ( ¼, ¾Ç, Ð ²,,,. ÈÈ, 29; 3: 357) [23] Zhang W F, Chen Y M, Zhu J H. Chin J Nonferrous Met, 2; 1: 236 (,, º. À ÁºÐ, 2; 1: 236) [24] Yu H Y. Mater Sci Eng, 28; A79: 333 [25] Zhou X F, Fu R Y, Su Y, Li L. Iron Steel, 29; 44(3): 71 («,,, ±. º², 29; 44(3): 71) [26] Fang X F, Dahl W. Mater Sci Eng, 1991; A141: 189 ( «: Å)