ΕΚΘΕΣΗ ΥΔΡΟΛΟΓΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ (ΛΙΜΝΗ ΑΝΑΣΧΕΣΗΣ ΜΟΝΟ ΣΤΟΝ ΚΛΑΔΟ Α)

Σχετικά έγγραφα
ΕΚΘΕΣΗ ΥΔΡΟΛΟΓΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ (ΛΙΜΝΗ ΑΝΑΣΧΕΣΗΣ ΜΟΝΟ ΣΤΟΝ ΚΛΑΔΟ Α)

ΕΚΘΕΣΗ ΠΡΟΟΔΟΥ ΚΥΠΡΙΑΚΗ ΔΗΜΟΚΡΑΤΙΑ ΥΠΟΥΡΓΕΙΟ ΕΣΩΤΕΡΙΚΩΝ ΕΠΑΡΧΙΑΚΗ ΔΙΟΙΚΗΣΗ ΛΑΡΝΑΚΑΣ

ΥΔΡΟΛΟΓΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΑΙΧΜΕΣ ΜΕ ΚΑΙ ΧΩΡΙΣ ΕΡΓΑ ΑΝΑΣΧΕΣΗΣ (Δραστηριότητα 3)

ΔΡΑΣΤΗΡΙΟΤΗΤΑ 6 ΕΚΤΙΜΗΣΗ ΕΠΙΠΤΩΣΕΩΝ ΣΤΟ ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝ

ΕΚΘΕΣΗ ΥΠΑΛΛΑΚΤΙΚΩΝ ΛΥΣΕΩΝ ΜΕ/ ΧΩΡΙΣ ΔΕΞΑΜΕΝΕΣ ΑΝΑΣΧΕΣΗ

ΥΔΡΑΥΛΙΚΗ ΕΞΕΤΑΣΗ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΕΝΑΛΛΑΚΤΙΚΩΝ ΛΥΣΕΩΝ

ΠΛΗΜΜΥΡΑ 13 ΔΕΚΕΜΒΡΙΟΥ 2014 (Δραστηριότητα 2)

ΕΚΤΑΚΤΗ ΕΝΔΙΑΜΕΣΗ ΕΚΘΕΣΗ

ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Τεχνική Υδρολογία Διαγώνισμα κανονικής εξέτασης

ΑΣΚΗΣΗ 2 Στην έξοδο λεκάνης απορροής µετρήθηκε το παρακάτω καθαρό πληµµυρογράφηµα (έχει αφαιρεθεί η βασική ροή):

Τεχνική Υδρολογία (Ασκήσεις)

Αστικά δίκτυα αποχέτευσης ομβρίων

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΥΔΑΤΙΚΩΝ ΠΟΡΩΝ ΚΑΙ ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝΤΟΣ

ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΔΥΤΙΚΗΣ ΜΑΚΕΔΟΝΙΑΣ ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝΤΟΣ ΥΔΡΟΛΟΓΙΑ 5. ΑΠΟΡΡΟΗ

ΠΕΡΙΟΔΟΣ ΣΕΠΤΕΜΒΡΙΟΥ-ΘΕΩΡΙΑ ΔΙΑΡΚΕΙΑ ΕΞΕΤΑΣΗΣ: 30 ΛΕΠΤΑ ΜΟΝΑΔΕΣ: 3 ΚΛΕΙΣΤΑ ΒΙΒΛΙΑ ΣΗΜΕΙΩΣΕΙΣ

Εκτενής περίληψη (Extended abstract in Greek)

ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΔΥΤΙΚΗΣ ΜΑΚΕΔΟΝΙΑΣ ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝΤΟΣ ΥΔΡΟΛΟΓΙΑ 7. ΔΙΟΔΕΥΣΗ ΠΛΗΜΜΥΡΩΝ

ΤΟ ΠΡΟΒΛΗΜΑ ΤΩΝ ΠΛΗΜΜΥΡΩΝ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ: ΣΤΡΑΤΗΓΙΚΗ ΑΝΤΙΜΕΤΩΠΙΣΗΣ

ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Τεχνική Υδρολογία Διαγώνισμα κανονικής εξέτασης

ΤΟ ΠΡΟΒΛΗΜΑ ΤΩΝ ΠΛΗΜΜΥΡΩΝ ΤΗΣ ΑΘΗΝΑΣ: ΣΤΡΑΤΗΓΙΚΗ ΑΝΤΙΜΕΤΩΠΙΣΗΣ

ιερεύνηση εµπειρικών σχέσεων για την εκτίµηση των πληµµυρικών αιχµών στην Κύπρο Γαλιούνα Ελένη, Πολιτικός Μηχανικός ΕΜΠ Φεβρουάριος 2011

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ

Κεφάλαιο 14: Διαστασιολόγηση αγωγών και έλεγχος πιέσεων δικτύων διανομής

Πλημμύρες Φυσικό πλαίσιο-γεωμορφολογία και απορροή

ΕΦΑΡΜΟΣΜΕΝΗ ΥΔΡΑΥΛΙΚΗ ΥΔΡΑΥΛΙΚΑ ΕΡΓΑ ΟΔΟΠΟΙΙΑΣ

ΥΔΡΟΛΟΓΙΑ. Ενότητα 8:Υδρογραφήματα-ΜοναδιαίοΥδρογράφημα - Συνθετικό Μοναδιαίο Υδρογράφημα: Ασκήσεις. Καθ. Αθανάσιος Λουκάς

800 m. 800 m. 800 m. Περιοχή A

Υδρολογικός σχεδιασμός έργων εκτροπής και υπερχείλισης

Αστικά υδραυλικά έργα

Πολιτική ΤΑΥ για αναπτύξεις που επηρεάζουν εγγεγραμμένα υδατορέματα

Γιατί μας ενδιαφέρει; Αντιπλημμυρική προστασία. Παροχή νερού ύδρευση άρδευση

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΚΕΝΤΡΟ ΕΚΤΙΜΗΣΗΣ ΦΥΣΙΚΩΝ ΚΙΝ ΥΝΩΝ ΚΑΙ ΠΡΟΛΗΠΤΙΚΟΥ ΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ

ιόδευση των πληµµυρών

«ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ΣΥΝΘΗΚΩΝ ΡΟΗΣ ΣΕ ΦΥΣΙΚΟ ΥΔΑΤΟΡΡΕΥΜΑ ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΣΤΟΝ ΠΟΤΑΜΟ ΕΝΙΠΕΑ ΤΟΥ Ν. ΛΑΡΙΣΑΣ»

Διερεύνηση προσομοίωσης πλημμύρας για το σχεδιασμό σε λεκάνες χειμαρρικής δίαιτας Εφαρμογή στη λεκάνη του Σαρανταπόταμου

ΗΜΕΡΙ Α «Αντιπληµµυρική προστασία Αττικής»

Πλημμύρες & αντιπλημμυρικά έργα

Εφαρμογή προσομοίωσης Monte Carlo για την παραγωγή πλημμυρικών υδρογραφημάτων σε Μεσογειακές λεκάνες

3. Δίκτυο διανομής επιλύεται για δύο τιμές στάθμης ύδατος της δεξαμενής, Η 1 και

ΔΙΑΡΘΡΩΣΗ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ:

Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Τοµέας Υδατικών Πόρων Μάθηµα: Αστικά Υδραυλικά Έργα Μέρος Α: Υδρευτικά έργα

ΣΧΕΔΙΟ ΔΙΑΧΕΙΡΙΣΗΣ ΚΙΝΔΥΝΩΝ ΠΛΗΜΜΥΡΑΣ

ΕΡΩΤΗΣΕΙΣ ΘΕΩΡΙΑΣ (Μονάδες 3, Διάρκεια 20')

Τεχνική Υδρολογία (Ασκήσεις)

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ - ΤΟΜΕΑΣ ΥΔ. ΠΟΡΩΝ & ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝΤΟΣ ΜΑΘΗΜΑ: ΥΔΡΑΥΛΙΚΗ ΚΑΙ ΥΔΡΑΥΛΙΚΑ ΕΡΓΑ ΕΞΕΤΑΣΗ ΠΡΟΟΔΟΥ ΝΟΕΜΒΡΙΟΥ 2017

ΥΔΡΑΥΛΙΚΑ ΕΡΓΑ ΟΔΟΠΟΙΙΑΣ

ΣΧΕΔΙΟ ΔΙΑΧΕΙΡΙΣΗΣ ΚΙΝΔΥΝΩΝ ΠΛΗΜΜΥΡΑΣ των Λεκανών Απορροής Ποταμών του Υδατικού Διαμερίσματος Θράκης

Σχήμα 8.46: Δίκτυο αεραγωγών παραδείγματος.

ΣΧΕΔΙΟ ΔΙΑΧΕΙΡΙΣΗΣ ΚΙΝΔΥΝΩΝ ΠΛΗΜΜΥΡΑΣ των Λεκανών Απορροής Ποταμών του Υδατικού Διαμερίσματος Ανατολικής Μακεδονίας

Ζητείται η χάραξη δικτύου οµβρίων σε παραθαλάσσιο οικοδοµικό συνεταιρισµό, του οποίου δίνεται συνηµµένα το τοπογραφικό σε κλίµακα 1:

Πλημμύρες & αντιπλημμυρικά έργα

ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Α.Π.Θ. ΤΟΜΕΑΣ ΥΔΡΑΥΛΙΚΗΣ ΚΑΙ ΤΕΧΝΙΚΗΣ ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝΤΟΣ

ΥΔΡΟΛΟΓΙΑ. Ενότητα 9: Μέθοδοι εκτίμησης πλημμύρας σχεδιασμού- Ασκήσεις. Καθ. Αθανάσιος Λουκάς. Εργαστήριο Υδρολογίας και Ανάλυσης Υδατικών Συστημάτων

ΥΔΡΟΛΟΓΙΚΕΣ ΑΠΩΛΕΙΕΣ ΣΤΟ ΕΔΑΦΟΣ

Πλημμύρες Υδρολογικές εφαρμογές με τη χρήση GIS

Φυσικοί και Περιβαλλοντικοί Κίνδυνοι (Εργαστήριο) Ενότητα 7 Πλημμύρες πλημμυρικές απορροές ρ. Θεοχάρης Μενέλαος

Τεχνική Υδρολογία (Ασκήσεις)

Πίνακας 1: Μ.ΥΓ. 6 ωρών

Μοντέλο Υδατικού Ισοζυγίου

ΣΧΕΔΙΟ ΔΙΑΧΕΙΡΙΣΗΣ ΚΙΝΔΥΝΩΝ ΠΛΗΜΜΥΡΑΣ των Λεκανών Απορροής Ποταμών του Υδατικού Διαμερίσματος Ανατολικής Στερεάς Ελλάδας

ΜΑΘΗΜΑ ΠΛΗΜΜΥΡΕΣ ΚΑΙ ΑΝΤΙΠΛΗΜΜΥΡΙΚΑ ΕΡΓΑ

Πλημμύρες & αντιπλημμυρικά έργα

ΣΧΕΔΙΟ ΔΙΑΧΕΙΡΙΣΗΣ ΚΙΝΔΥΝΩΝ ΠΛΗΜΜΥΡΑΣ των Λεκανών Απορροής Ποταμών του Υδατικού Διαμερίσματος Νήσων Αιγαίου (Βορείου και Νοτίου Αιγαίου)

ΧΑΡΟΚΟΠΕΙΟ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΤΜΗΜΑ ΓΕΩΓΡΑΦΙΑΣ. Πεντέρης Δημήτρης, Καλογερόπουλος Κλεομένης, Χαλκιάς Χρίστος

ΤΑΥΤΟΤΗΤΑ ΑΓΩΓΟΥ Απ1 περίοδος σχεδιασμού T = 40 έτη

Από χρόνο σε χρόνο Κατά τη διάρκεια ενός χρόνου Από εποχή σε εποχή Μετά από μια βροχόπτωση Μετά το λιώσιμο του χιονιού Σε διάφορα σημεία της λεκάνης α

ΗΜΗΤΡΙΟΥ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΑ Α.Ε.Μ. 9385

Υδροηλεκτρικοί ταμιευτήρες

ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΔΙΔΙΑΣΤΑΤΟΥ ΟΜΟΙΩΜΑΤΟΣ ΔΙΟΔΕΥΣΗΣ ΚΥΜΑΤΟΣ ΑΠΟ ΘΡΑΥΣΗ ΦΡΑΓΜΑΤΟΣ ΜΕ INNOVYZE InfoWorks ICM ΚΑΙ ArcGIS

ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ ΠΡΟΒΛΗΜΑΤΑ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΟΜΒΡΙΩΝ ΥΔΑΤΩΝ ΣΕ ΠΕΡΙΟΧΗ ΣΤΟΥΣ ΑΓΙΟΥΣ ΑΝΑΡΓΥΡΟΥΣ & ΕΠΙΚΙΝΔΥΝΗ ΣΤΕΝΩΣΗ ΟΔΟΣΤΡΩΜΑΤΟΣ

Φόρτος εργασίας μονάδες: Ώρες 6 ο διδασκαλίας

ΠΡΩΤΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΜΕΤΡΗΣΕΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΚΤΙΜΗΣΗ Υ ΑΤΙΚΩΝ ΠΟΡΩΝ ΤΗΣ ΠΕΡΙΟΧΗΣ ΠΥΛΟΥ-ΡΩΜΑΝΟΥ ΓΙΑ ΤΗΝ Υ ΡΟ ΟΤΗΣΗ ΤΗΣ Π.Ο.Τ.Α. ΜΕΣΣΗΝΙΑΣ ΤΕΛΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ

Τεχνική Υδρολογία (Ασκήσεις)

Σχεδιασμός και ανάλυση δικτύων διανομής Υδραυλικές αρχές Υδραυλικός Υπολογισμός ακτινωτών δικτύων

Μελέτη αγωγών αποχέτευσης για την αντιμετώπιση των ομβρίων στην περιοχή νότια των οδών Ρόδων, Γαζίας και Μιμόζας του οικισμού Βαρικού

υδρογραφήματος Μάθημα: ΥΔΡΟΓΕΩΠΛΗΡΟΦΟΡΙΚΗ Φώτιος Π. Μάρης, Αναπλ. Καθηγητής Δ.Π.Θ. 11 η Διάλεξη : Μοντελοποίηση μοναδιαίου Πολυτεχνική Σχολή

Δρ Μ.Σπηλιώτης. Σχήματα, κέιμενα όπου δεν αναφέρεται πηγή: από Τσακίρης, 2008 και Εγγειοβελτιωτικά έργα

Υπενθύµιση εννοιών από την υδραυλική δικτύων υπό πίεση

Υδροηλεκτρικά Έργα. 8ο εξάμηνο Σχολής Πολιτικών Μηχανικών. Ταμιευτήρες. Ανδρέας Ευστρατιάδης, Νίκος Μαμάσης, & Δημήτρης Κουτσογιάννης

Α.3.4. Προκαταρκτική Μελέτη Γεωλογικής Καταλληλότητας

Οι καταιγίδες διακρίνονται σε δύο κατηγορίες αναλόγως του αιτίου το οποίο προκαλεί την αστάθεια τις ατμόσφαιρας:

Αναλύσεις πλημμυρικών δεδομένων

Εκτροπή Κυκλοβόρου / Ιλισού (μερική) / Προφ. Δανιήλ στον Κηφισό

ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Α ΥΔΡΑΥΛΙΚΗ ΕΠΙΛΥΣΗ ΔΙΚΤΥΟΥ... 10

ΕΚΤΙΜΗΣΗ ΠΛΗΜΜΥΡΙΚΩΝ ΠΑΡΟΧΩΝ ΥΔΑΤΟΡΡΕΥΜΑΤΟΣ ΣΤΗΝ ΠΕΡΙΟΧΗ ΤΕΜΠΩΝ ΛΑΡΙΣΑΣ

1. Μέθοδοι εκτίµησης των απωλειών

15η Πανελλήνια Συνάντηση Χρηστών Γεωγραφικών Συστηµάτων Πληροφοριών ArcGIS Ο ΥΣΣΕΥΣ

Ανάλυση δικτύων διανομής

ΠΛΗΜΜΥΡΕΣ ΚΑΙ ΑΝΤΙΠΛΗΜΜΥΡΙΚΑ ΕΡΓΑ ΑΝΑΣΚΟΠΙΣΗ Υ ΡΟΛΟΓΙΑΣ ΠΛΗΜΜΥΡΩΝ

Τύποι χωμάτινων φραγμάτων (α) Με διάφραγμα (β) Ομογενή (γ) Ετερογενή ή κατά ζώνες

ΒΕΛΤΙΣΤΟΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΠΑΡΑΚΟΛΟΥΘΗΣΗΣ ΚΑΙ ΠΡΟΕΙΔΟΠΟΙΗΣΗΣ ΞΑΦΝΙΚΗΣ ΠΛΗΜΜΥΡΑΣ ΜΕ ΤΗ ΧΡΗΣΗ ΣΥΓΧΡΟΝΩΝ ΜΑΘΗΜΑΤΙΚΩΝ ΜΟΝΤΕΛΩΝ ΚΑΙ ΤΕΧΝΙΚΩΝ

Υδραυλικός Υπολογισμός Βροχωτών Δικτύων

Πλημμύρες Case studies

Υδροµετεωρολογία. Yδρογραφήµατα- ιόδευση. Νίκος Μαµάσης, Αθήνα 2009 ΙΑΡΘΡΩΣΗ ΤΟΥ ΜΑΘΗΜΑΤΟΣ: Υ ΡΟΓΡΑΦΗΜΑΤΑ- ΙΟ ΕΥΣΗ ΜΟΝΑ ΙΑΙΟ Υ ΡΟΓΡΑΦΗΜΑ

1. ΥΔΡΟΛΟΓΙΑ & ΔΙΑΧΕΙΡΙΣΗ ΥΔΑΤΙΚΩΝ ΠΟΡΩΝ Εξάμηνο: Κωδικός μαθήματος:

ΥΔΡΑΥΛΙΚΗ ΕΠΙΛΥΣΗ ΣΤΟ HEC-RAS Εφαρμογή εκτίμησης πλημμυρικού κινδύνου σε τοπική κλίμακα

Προτεινόμενο μεθοδολογικό πλαίσιο υδρολογίας πλημμυρών

Σχήμα 8.49: Δίκτυο αεραγωγών παραδείγματος.

Περίπου ίση µε την ελάχιστη τιµή του δείγµατος.

ΕΝΟΤΗΤΑ 1: ΥΔΡΑΥΛΙΚΗ ΑΓΩΓΩΝ ΥΠΟ ΠΙΕΣΗ Άσκηση 1 (5.0 μονάδες). 8 ερωτήσεις x 0.625/ερώτηση

Transcript:

hεργοδοτησ ΚΥΠΡΙΑΚΗ ΔΗΜΟΚΡΑΤΙΑ ΥΠΟΥΡΓΕΙΟ ΕΣΩΤΕΡΙΚΩΝ ΕΠΑΡΧΙΑΚΗ ΔΙΟΙΚΗΣΗ ΛΑΡΝΑΚΑΣ ΕΡΓΟ ΜΕΛΕΤΗ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΑΝΤΙΠΛΗΜΜΥΡΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΓΙΑ ΤΗΝ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑ ΤΩΝ ΟΙΚΙΣΤΙΚΩΝ ΖΩΝΩΝ ΤΙΤΛΟΣ ΕΓΓΡΑΦΟΥ ΤΩΝ ΔΗΜΩΝ ΛΑΡΝΑΚΑΣ ΚΑΙ ΑΡΑΔΙΠΠΟΥ ΠΟΥ ΒΡΙΣΚΟΝΤΑΙ ΕΝΤΟΣ ΤΗΣ ΛΕΚΑΝΗΣ ΑΠΟΡΡΟΗΣ ΤΟΥ ΠΟΤΑΜΟΥ ΚΑΛΟΥ ΧΩΡΙΟΥ ΕΚΘΕΣΗ ΥΔΡΟΛΟΓΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ (ΛΙΜΝΗ ΑΝΑΣΧΕΣΗΣ ΜΟΝΟ ΣΤΟΝ ΚΛΑΔΟ Α) ΑΡ. ΕΓΓΡΑΦΟΥ 925-Onepond-E2 ΗΜΕΡ. ΕΓΓΡΑΦΟΥ 10 Νοεμβρίου 2017 ΣΥΜΒΟΥΛΟΙ T O U M A Z I S Διον. Τουμαζής & Συνεργάτες Ρωμανού 4, 1070 Λευκωσία Τηλ. 22374027, Φαξ. 22374933 e-mail: mail@diontoumazis.com www.diontoumazis.com Γ. ΚΑΡΑΒΟΚΥΡΗΣ & ΣΥΝΕΡΓΑΤΕΣ ΣΥΜΒΟΥΛΟΙ ΜΗΧΑΝΙΚΟΙ Α.Ε. Αλεξανδρουπόλεως 23 και Καισαρείας, 115 27 Αθήνα, Ελλάδα Τηλ: +30 210 7756130 Fax: +30 210 7786214 e-mail: karavokyris @gk-consultants.gr

Σύνταξη Έλεγχος Δρ Γιάννης Καραβοκύρης, Δρ Αντώνης Τουμαζής, Δήμητρα Τουμαζή Χατζηλοϊζή, Νίκος Μαλατέστας ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. ΕΠΙΤΕΛΙΚΗ ΣΥΝΟΨΗ... 3 2. ΕΙΣΑΓΩΓΗ... 5 3. ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΕΙΣ ΠΛΗΜΜΥΡΙΚΩΝ ΓΕΓΟΝΟΤΩΝ... 7 4. ΕΚΤΙΜΗΣΗ ΠΛΗΜΜΥΡΙΚΩΝ ΥΔΡΟΓΡΑΦΗΜΑΤΩΝ... 10 5. ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ... 15 5.1. Αποτελέσματα στις εξόδους των Υπολεκανών... 15 5.2. Αποτελέσματα στις συμβολές των κλάδων... 16 5.3. Αποτελέσματα στις πιθανές θέσεις δεξαμενών ανάσχεσης... 17 5.4. Αποτελέσματα σε θέσεις με περιοριστική παροχετευτικότητα... 19 6. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΕΝΑΛΛΑΚΤΙΚΩΝ ΛΥΣΕΩΝ ΜΕ ΚΑΙ ΧΩΡΙΣ ΔΕΞΑΜΕΝΕΣ ΑΝΑΣΧΕΣΗΣ... 20 6.1. Εισαγωγή... 20 6.2. Εντοπισμός Πιθανών Θέσεων Δεξαμενών Ανάσχεσης... 21 6.3. Παροχετευτικότητα Έργων Κατάντη Προτεινόμενων Δεξαμενών... 23 6.4. Πλημμυρογραφήματα... 24 6.5. Καθορισμός Σεναρίων Συνδυασμών Δεξαμενών Ανάσχεσης... 25 6.6. Έλεγχος για περαιτέρω αστικοποίηση της περιοχής... 28 7. ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ ΠΡΟΤΑΣΕΙΣ... 32 2 10.11.2017 Λαμβάνει υπόψη σχόλια εργοδότη 1 8.10.2017 Για υποβολή στο εργοδότη 0 8.10.2017 Για εσωτερική χρήση Έκδοση Ημερ Περιγραφή 2

1. ΕΠΙΤΕΛΙΚΗ ΣΥΝΟΨΗ Η υδρολογική μελέτη που εκπονήθηκε εξέτασε το σενάριο κατασκευής λιμνών ανάσχεσης σε κάθε ένα από τους τέσσερεις κλάδους της λεκάνης απορροής του ποταμού Καλού Χωριού, που απορρέει στην Αλυκή Λάρνακας καθώς και το σενάριο να μην κατασκευαστεί καμία λίμνη ανάσχεσης. Για κάθε ένα από αυτά τα σενάρια έγινε εκτίμηση για συμβάντα με περίοδο επαναφοράς (Τ) 20 χρόνια και 50 χρόνια (4 συνολικά σενάρια). Το πόρισμα της μελέτης αυτής ήταν ότι προκρίνεται το σενάριο καμίας λίμνης για περίοδο επαναφοράς 50 χρόνια. Ο εργοδότης ζήτησε επίσης την εξέταση των πιο κάτω: Δύο σενάρια με λίμνη ανάσχεσης μόνο στον κύριο κλάδο Α για Τ=20 και 50 χρόνια Αυξημένους συντελεστές απορροής λόγω μελλοντικής ανάπτυξης της περιοχής στο τέλος της διάρκειας ζωής των έργων (50 έτη) Η παρούσα έκθεση αφού εξέτασε τα πιο πάνω, καθώς και άλλα σενάρια, καταλήγει στο συμπέρασμα ότι η κατασκευή μόνο μιας λίμνης ανάσχεσης στον κλάδο Α δεν μειώνει ουσιαστικά τη ροή αιχμής. Αυτό συμβαίνει διότι η αιχμή της πλημμύρας δημιουργείται από τη σύμπτωση των αιχμών των λεκανών Β, Γ και Δ ενώ η λεκάνη Α, αν και μεγαλύτερης έκτασης, είναι βραδύτερης απόκρισης και με χαμηλότερους συντελεστές απορροής. Κατά την αιχμή της πλημμύρας η ροή που προέρχεται από τον κλάδο Α στο σενάριο χωρίς λίμνη ανάσχεσης είναι πρακτικά η ίδια με τη ροή που αφήνει να διέρχεται η έξοδος της λίμνης ανάσχεσης, στο σενάριο με λίμνη ανάσχεσης. Συνεπώς η λύση αυτή δεν μπορεί να θεωρηθεί αποδεκτή. Το πόρισμα παραμένει το αρχικό, ότι δηλαδή προκρίνεται καταρχήν η λύση της αύξησης της παροχετευτικότητας των υφιστάμενων ανοικτών καναλιών (open channels) και κλειστών αγωγών (pipes) για τη μέγιστη περίοδο επαναφοράς (50 έτη). Πιστεύουμε ότι η επιλογή αυτής της λύσης από τον εργοδότη θα επιτρέψει την ταχύτερη πρόοδο της μελέτης σε τεχνικά έργα. Όσον αφορά την αστικοποίηση της περιοχής και την αλλαγή στο συντελεστή απορροής του εδάφους, παρότι η εξέταση της τελικής λύσης έχει λάβει υπόψη την 3

αλλαγή αυτή, η πρόταση των συμβούλων είναι όπως εφαρμοστούν επιπλέον μέτρα μείωσης της απορροής (SUDS, sustainable urban drainage systems) όπως η χρήση διαπερατών επιφανειών, διάνοιξη απορροφητικών λάκκων ή τάφρων, κλπ, ώστε να αντισταθμιστεί η αύξηση του συντελεστή απορροής. Η πρόταση των συμβούλων για βελτίωση του υφιστάμενου συστήματος, αποτελεί ευκαιρία για επανεξέταση του χωροταξικού σχεδιασμού της περιοχής. Για παράδειγμα είναι ευκαιρία να επανεξεταστεί η διαμόρφωση του χώρου μεταξύ του Μνημείου των Καμάρων και της Λεωφόρου Λεμεσού. (Είναι απαραίτητο να επανακατασκευαστεί η γέφυρα της οδού Λαρίσσης στην ίδια θέση;) Επίσης μπορεί να επανεξεταστεί το οδικό δίκτυο παρά την οδό Δρυάδων. Η επανεξέταση αυτή μπορεί να αποβεί πολύ συμφέρουσα, αφού δυνατόν να μειώσει το κόστος των έργων του ποταμού και ταυτόχρονα να βελτιώσει την εικόνα και λειτουργία της περιοχής. Νοείται ότι οι πιο πάνω προτάσεις είναι ανεξάρτητες από τις προτάσεις των προηγούμενων εκθέσεων για τοπικές βελτιώσεις ώστε να υπάρχει επιφανειακή απορροή χωρίς να δημιουργούνται λίμνες στους δρόμους όταν υπερχειλίζουν οι οχετοί (οι οχετοί είναι σχεδιασμένοι για να υπερχειλίζουν με πιθανότητα περίπου 20% σε ένα χρόνο). Η παρούσα έκθεση αποτελεί αναθεώρηση της προηγούμενης υποβολής και λαμβάνει υπόψη τα σχόλια του εργοδότης στην αρχική έκθεση. 4

2. ΕΙΣΑΓΩΓΗ Η λεκάνη απορροής του ποταμού Καλού Χωριού έχει έκταση 27,923 km 2 και εντός αυτής ευρίσκονται οικιστικές ζώνες των Δήμων Λάρνακας και Αραδίππου. Με βάση τα κύρια υδατορεύματα η λεκάνη σχηματοποιείται σε 4 υπολεκάνες απορροής (Σχήμα 1), ήτοι: Α Καλού Χωριού Β Πελέτικο Γ Βιομηχανική Περιοχή Αραδίππου (Αγίου Μηνά) Δ Ανατολική Περιοχή (Πενταδακτύλου) Σχήμα 1: Υπολεκάνες Ποταμού Καλού Χωριού. Η έκταση της κάθε υπολεκάνης απορροής φαίνεται στον Πίνακα 1. Πίνακας 1: Επιφάνειες Λεκανών Απορροής Κλάδος Λεκάνη Απορροής (km 2 ) Α 17,68 Β 5,01 Γ 3,54 Δ 1,69 5

Στις υπολεκάνες Α και Β η ροή είναι κυρίως σε φυσικό ποταμό ενώ στις Γ και Δ η ροή είναι κυρίως σε οχετούς αστικού τύπου (σωληνωτούς ή ορθογωνικούς). Στον κλάδο Γ υπάρχουν τμήματα όπου η ροή είναι σε φυσική ανοικτή κοίτη ρυακιού. Η ροή του κλάδου Γ καταλήγει στον κλάδο Β. Κατάντη της συμβολής αυτής καταλήγει ο κλάδος Δ. Στον κλάδο Δ υπάρχει εκτροπή της όδευσης στην περιοχή του λυκείου της Βεργίνας, με τη ροή να οδηγείται δυτικά μέσω καναλιού και να καταλήγει στον κλάδο Β, ενώ η φυσική του ροή φαίνεται να ήταν στον κλάδο Α. Ο κλάδος Β (με τις ροές των Γ και Δ) καταλήγει στο υδατόρεμα του κλάδου Α. Το κατάντη μέρος του υδατορέματος Α είναι ανοικτό ορθογωνικό κανάλι που φθάνει μέχρι σχεδόν το μνημείο των Καμάρων. Ο ποταμός διασχίζει το μνημείο των Καμάρων ως ανοικτό χωμάτινο κανάλι. Από το μνημείο των Καμάρων υπάρχει τεχνητό κανάλι (αρδευτικό κανάλι) που καταλήγει στη θάλασσα (πλησίον του αλιευτικού καταφυγίου). Το κανάλι αυτό συνδέεται επίσης με την Αλυκή σε απόσταση 180m περίπου από το μνημείο μέσω ενός ξυλογέφυρου. Στην υφιστάμενη του κατάσταση όλες οι απορροές του ποταμού Καλού Χωριού καταλήγουν στην Αλυκή (δεν υπάρχει απορροή στη θάλασσα). Σύμφωνα με τους ειδικούς στόχους της μελέτης είναι απαραίτητη η υδρολογική ανάλυση της περιοχής για τον προσδιορισμό των υδρογραφημάτων, των αιχμών και των όγκων των πλημμυρικών ροών σχεδιασμού των προτεινόμενων έργων. Συγκεκριμένα, θα εξεταστούν σενάρια βροχόπτωσης για περιόδους επαναφοράς T=20 έτη και T=50 έτη, τα οποία με την εισαγωγή τους σε υδρολογικό μοντέλο της λεκάνης, θα παράξουν τα αντίστοιχα μεγέθη σχεδιασμού. Η αναλυτική μεθοδολογία που ακολουθήθηκε περιγράφεται στα παρακάτω. 6

3. ΒΡΟΧΟΠΤΩΣΕΙΣ ΠΛΗΜΜΥΡΙΚΩΝ ΓΕΓΟΝΟΤΩΝ Για την παραγωγή των βροχοπτώσεων χρησιμοποιήθηκαν στοιχεία για τις εντάσεις βροχόπτωσης όπως προκύπτουν από τη σειρά μετεωρολογικών σημειωμάτων αρ. 15 «Κατάρτιση Ομβρίων Καμπύλων στην Κύπρο», Στ. Πασιαρδής, 2009, Υπουργείο Γεωργίας, Φυσικών πόρων και Περιβάλλοντος, Μετεωρολογική Υπηρεσία. Στην έκδοση αυτή δίδονται όμβριες καμπύλες για διάφορους σταθμούς με βροχογράφους. Ο πλησιέστερος σταθμός είναι ο σταθμός αρ. 731, Λάρνακα. Στην παρούσα μελέτη έγινε η παραδοχή ότι ο εν λόγω σταθμός περιγράφει την ένταση της βροχόπτωσης σε όλη την έκταση της λεκάνης απορροής Καλού Χωριού. Η όμβρια καμπύλη για τον παραπάνω σταθμό προκύπτει από τον τύπο: i ( d, T ) λ 1 λψ + ln 1 k T = ( d + θ ) η k 1 όπου: i : η ένταση βροχόπτωσης (mm/ hour) T : η περίοδος επαναφοράς (σε χρόνια) d : η διάρκεια βροχόπτωσης (hour) κ=0.07, λ =6.09, ψ =3.20, η= 0.800, θ=0.161 (1) Από την πιο πάνω σχέση προκύπτουν οι εντάσεις βροχόπτωσης που φαίνονται στον παρακάτω Πίνακα, για διάφορες διάρκειες και περιόδους επαναφοράς. Πίνακας 2 Εντάσεις Βροχόπτωσης στη Λάρνακα RAINFALL INTENSITY (mm/hr) Τ Duration d (min) (years) 10 15 30 60 90 120 180 240 2 53.1 44.3 30.3 19.3 14.5 11.7 8.7 7.0 5 71.1 59.3 40.6 25.8 19.4 15.7 11.6 9.3 20 96.7 80.6 55.1 35.1 26.4 21.4 15.8 12.7 50 114.3 95.3 65.2 41.5 31.2 25.3 18.6 15.0 200 142.9 119.2 81.5 51.9 39.0 31.6 23.3 18.7 7

Οι βροχοπτώσεις σχεδιασμού επελέγησαν να είναι διάρκειας 24 h, ως μια τυπική διάρκεια για υετογραφήματα σχεδιασμού για αντιπλημμυρικά έργα σε μικρής σχετικά έκτασης λεκάνες. Έτσι, για την παραγωγή των υετογραφημάτων διάρκειας 24 h αρχικά υπολογίστηκαν τα ύψη βροχόπτωσης διάρκειας από 1 έως και 24 ώρες μέσω της Σχέσης (1). Η κατανομή τους στο 24ωρο πραγματοποιήθηκε με τη μέθοδο των εναλλασσόμενων μπλοκ ενώ για την απομείωση της βροχόπτωσης λόγω επιφανειακής αναγωγής χρησιμοποιήθηκε ο τύπος των Κουτσογιάννη & Ξανθόπουλου (1999): (2) όπου φ : ο συντελεστής επιφανειακής αναγωγής της έντασης της βροχής A : η έκτασης της λεκάνης σε km 2 d : η διάρκεια βροχής σε ώρες. Τα υετογραφήματα που παρήχθησαν με βάση την παραπάνω μεθοδολογία για T=20 και Τ=50 έτη παρουσιάζονται στο παρακάτω Σχήμα, ενώ η μέγιστη ένταση βροχόπτωσης καθώς και το συνολικό ύψος βροχής ανά υετογράφημα σχεδιασμού στον παρακάτω Πίνακα. Η διακριτοποίηση της βροχόπτωσης έγινε με τμήματα των 15 min. Πίνακας 3 Χαρακτηριστικά Υετογραφημάτων Σχεδιασμού. Τ (έτη) Μέγιστη Ένταση Βροχόπτωσης (mm/hr) Συνολικό Ύψος Βροχής (mm) 20 26,01 63,99 50 30,75 75,66 8

Σχήμα 2 Υετογραφήματα σχεδιασμού για Τ=20 και Τ=50 έτη. 9

4. ΕΚΤΙΜΗΣΗ ΠΛΗΜΜΥΡΙΚΩΝ ΥΔΡΟΓΡΑΦΗΜΑΤΩΝ Η προσομοίωση της Λεκάνης Απορροής του ποταμού Καλού Χωριού για την εκτίμηση των πλημμυρικών υδρογραφημάτων έγινε με τη χρήση του λογισμικού HEC-HMS και την εισαγωγή σε αυτό των υετογραφημάτων σχεδιασμού, θεωρώντας ίδια την ένταση της βροχόπτωσης σε όλη την έκταση της λεκάνης. Πραγματοποιήθηκε απλή σχηματοποίηση του υδρογραφικού δικτύου με θεώρηση κόμβων στις συμβολές μεταξύ των κλάδων,στις εξόδους των υπολεκανών, καθώς και σε πιθανές θέσεις αντιπλημμυρικών έργων και οχετών ή διευθετημένων τμημάτων κοίτης με περιοριστική παροχετευτικότητα. Τα φυσικά χαρακτηριστικά των υπολεκανών που χρησιμοποιήθηκαν για την προσομοίωση της λεκάνης υπολογίστηκαν με βάση διαθέσιμο υψομετρικό μοντέλο εδάφους με ισοϋψείς ανά 1 m και χρήση Γεωγραφικού Συστήματος Πληροφοριών, και παρουσιάζονται στον παρακάτω Πίνακα. Πίνακας 4 Γεωμετρικά και Φυσικά Χαρακτηριστικά κλάδων υπό μελέτη λεκάνης Κλάδος Μέγιστο Υψόμετρο (m) Ελάχιστο Υψόμετρο (m) Μέσο Υψόμετρο (m) Μήκος κύριου υδατορεύματος (km) Α 269,0 4,0 90,4 7,42 Β 130,0 6,0 52,3 2,25 Γ 129,0 8,0 51,9 1,06 Δ 57,0 7,0 31,6 1,61 Ο προσδιορισμός των εδαφικών απωλειών πραγματοποιήθηκε με τη μέθοδο SCS-CN, η οποία προτιμήθηκε, από τις υπόλοιπες διαθέσιμες μεθόδους του λογισμικού HEC- HMS, λόγω της ευρύτατης χρήσης της και της εξάρτησής της μόνο από μία παράμετρο, τον αδιάστατο συντελεστή απορροής CN. 10

Η μέθοδος αυτή υπολογίζει την περίσσεια ή ενεργό βροχόπτωση ως συνάρτηση της συνολικής βροχόπτωσης, της εδαφικής κάλυψης, της χρήσης γης και της προηγούμενης κατάσταση υγρασίας σύμφωνα με την παρακάτω σχέση: (3) όπου Pe : η αθροιστική περίσσεια βροχόπτωση στο χρόνο t P : η αθροιστική βροχόπτωση στο χρόνο t Iα : η αρχική απώλεια και S : η μέγιστη αποθηκευτική ικανότητα της λεκάνης Με βάση την εμπειρική σχέση που έχει αναπτύξει η SCS, ότι δηλαδή η αρχική απώλεια ισούται με το 20% της μέγιστης αποθηκευτικής ικανότητας της λεκάνης, η αθροιστική περίσσεια βροχόπτωση ισούται: (4) Η μέγιστη αποθήκευση S συσχετίζεται με τα χαρακτηριστικά της λεκάνης μέσω μόνον του αδιάστατου συντελεστή απορροής CN (curve number) ως εξής: (5) Ο συντελεστής CN ανά υπολεκάνη εκτιμήθηκε με βάση στοιχεία από τη μελέτη «Αγορά υπηρεσιών για την εφαρμογή του άρθρου 6 της Ευρωπαϊκής οδηγίας 2007/60/ΕΚ (Άρθρο 7 του εναρμονιστικού νόμου 70(Ι)/2010) που προνοεί για την αξιολόγηση, διαχείριση και αντιμετώπιση των κινδύνων πλημμύρας» (Prisma Consulting Engineers S.A. T.C. Geomatic Ltd OFEK Aerial Photography (1987), 2014) Ltd και συγκεκριμένα από την «Έκθεση Υδρολογικού Μοντέλου Ποταμού Καμάρων», όπου είχε παραχθεί χάρτης για το CN την ευρύτερη περιοχή της Λάρνακας. Ο χάρτης CN για την περιοχή μελέτης της παρούσας Έκθεσης φαίνεται στο παρακάτω Σχήμα. 11

Σχήμα 3 Χάρτης CN για την Περιοχή Μελέτης. Για την παραγωγή των υδρογραφημάτων χρησιμοποιήθηκε το συνθετικό μοναδιαίο υδρογράφημα της SCS, το οποίο είναι κατάλληλο για λεκάνες απορροής μικρότερες των 30 km 2. Επιπλέον, δε θεωρήθηκε διόδευση εντός της κοίτης των υδατορευμάτων των κλάδων Β, Γ και Δ επί το δυσμενέστερο, αλλά και ως μια λογική παραδοχή για μικρές σχετικά υπολεκάνες και ακραία πλημμυρικά γεγονότα. Για τον μεγαλύτερο κλάδο Α, θεωρήθηκε υδρολογική διόδευση κατά Muskingum, με την τυπική τιμή Χ=0,2 για την παράμετρο διόδευσης, σύμφωνα με τις υποδείξεις του HEC-HMS, ενώ θεωρήθηκε K=0,3 hr, ως μια εύλογη τιμή για το χρόνο διαδρομής της αιχμής της πλημμύρας εντός του υδατορέματος. Το ΜΥΓ της SCS περιγράφεται από την παρακάτω σχέση που συνδέει την αιχμή του με τον αντίστοιχο χρόνο αιχμής: (6) όπου Up : η αιχμή του ΜΥΓ C : συντελεστής με τιμή 2,08 12

Α : η έκταση της λεκάνης σε και Tp : ο χρόνος αιχμής ο οποίος ισούται με το άθροισμα του μισού του επιλεγόμενου χρονικού βήματα με το χρόνο υστέρησης (t lag ). Ο χρόνος υστέρησης, που είναι ο χρόνος μεταξύ του μέσου της βροχής και του χρόνου πραγματοποίησης της αιχμής της απορροής, και εισάγεται ως παράμετρος στο υδρολογικό μοντέλο HEC-HMS, θεωρήθηκε το 60% του χρόνου συγκέντρωσης σύμφωνα και με τις συστάσεις του τεχνικού εγχειριδίου του HEC-HMS. Ο χρόνος συγκέντρωσης, που είναι ο χρόνος που χρειάζεται για να φτάσει το νερό από το πιο απομακρυσμένο σημείο της λεκάνης στην εκβολή και είναι ίσος με το χρόνο πραγματοποίησης της αιχμής του μοναδιαίου υδρογραφήματος, υπολογίστηκε ελλείψει περαιτέρω δεδομένων προσεγγιστικά με βάση το χρόνο συγκέντρωσης κατά SCS, που εφαρμόζεται σε μικρές και πολύ μικρές λεκάνες, λαμβάνοντας υπόψη και την τάξη μεγέθους των αντίστοιχων αναλυτικών υπολογισμών χρόνων συγκέντρωσης με βάση την προαναφερθείσα υδρολογική μελέτη για την ευρύτερη περιοχή της Λάρνακας. Επιπλέον, για το μεγάλο κλάδο Α, λήφθηκαν υπόψη και υδραυλικοί υπολογισμοί με βάση τα διαθέσιμα γεωμετρικά χαρακτηριστικά του και εύλογες παραδοχές για την ταχύτητα ροής εντός του. Σημειώνεται ότι σε προηγούμενη έκθεση ο χρόνος συγκέντρωσης είχε υπολογιστεί ως το ημιάθροισμα των χρόνων κατά SCS και Giandotti, οδηγώντας σε μεγαλύτερες τιμές. Για λόγους μεγαλύτερης σύγκλισης με τη προαναφερθείσα μελέτη και λαμβάνοντας υπόψη το πολύ μικρό μέγεθος των λεκανών καθώς και προκαταρκτικές υδραυλικές προσεγγίσεις για όλους τους κλάδους, θεωρήθηκε σωστότερη προσέγγιση η εκτίμηση του χρόνου συγκέντρωσης κατά SCS, που οδηγεί στις αρκετά μικρότερες τιμές του Πίνακα 5. Ο χρόνος συγκέντρωσης κατά SCS υπολογίζεται ως εξής: (7) όπου L, το μήκος του κύριου υδατορεύματος σε m και ΔH, η υψομετρική διαφορά του μέγιστου υψομέτρου εντός της λεκάνης από το υψόμετρο της εξόδου. 13

Οι χρόνοι συγκέντρωσης και υστέρησης όπως υπολογίστηκαν για κάθε υπολεκάνη φαίνονται στον παρακάτω Πίνακα. Πίνακας 5 Χρόνοι συγκέντρωσης και υστέρησης κλάδων υπό μελέτη λεκάνης Κλάδος Εκτιμώμενος Χρόνος Χρόνος Υστέρησης συγκέντρωσης (min) (min) Α 60,07 36,04 Β 22,42 13,45 Γ 10,2 6,12 Δ 20,48 12,29 Με βάση την παραπάνω διαδικασία προέκυψαν τα πλημμυρικά υδρογραφήματα, οι παροχές αιχμής και οι πλημμυρικοί όγκοι, στις εξόδους των υπολεκανών καθώς και στις συμβολές των κλάδων μεταξύ τους, τα οποία παρουσιάζονται στην επόμενη παράγραφο. Επιπλέον, κατασκευάστηκαν και πλημμυρογραφήματα και στις θέσεις ενδιαφέροντος για τα σχεδιαζόμενα αντιπλημμυρικά έργα, τα οποία παρουσιάζονται στα αντίστοιχα επόμενα Κεφάλαια. 14

5. ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ 5.1. Αποτελέσματα στις εξόδους των Υπολεκανών Πίνακας 6 Τιμές Παροχών Αιχμής (m 3 /sec) στην έξοδο των Λεκανών Απορροής Κλάδος Περίοδος Επαναφοράς Τ = 20 Τ = 50 Α 88,4 120,7 Β 69,2 94,9 Γ 28,0 38,2 Δ 21,8 27,2 Πίνακας 7 Τιμές Όγκων Απορροής (10 3 m 3 ) στην έξοδο των Λεκανών Απορροής Κλάδος Περίοδος Επαναφοράς Τ = 20 Τ = 50 Α 598,4 827,8 Β 534,0 743,0 Γ 88,8 120,0 Δ 69,7 87,7 15

Πλημμυρογραφήματα (m 3 /sec) στην έξοδο των Λεκανών Απορροής 5.2. Αποτελέσματα στις συμβολές των κλάδων Πίνακας 8 Τιμές Παροχών Αιχμής (m 3 /sec) στις συμβολές των κλάδων Κλάδος Περίοδος Επαναφοράς Τ = 20 Τ = 50 Γ Β 44,8 62,5 Δ Β 66,5 89,7 Β Α 79,3 108,8 16

Πίνακας 9 Τιμές Όγκων Απορροής (10 3 m 3 ) στις συμβολές των κλάδων Κλάδος Περίοδος Επαναφοράς Τ = 20 Τ = 50 Γ Β 201,4 272,7 Δ Β 271,1 360,4 Β Α 570,9 791,8 Πλημμυρογραφήματα (m 3 /sec) στις συμβολές των κλάδων 5.3. Αποτελέσματα στις πιθανές θέσεις δεξαμενών ανάσχεσης Πίνακας 10 Τιμές Παροχών Αιχμής (m 3 /sec) στις θέσεις δεξαμενών ανάσχεσης Δεξαμενή Περίοδος Επαναφοράς Τ = 20 Τ = 50 Α1 37,3 57,9 Β 25,9 36,0 Γ 20,1 27,6 Δ 10,6 13,0 17

Πίνακας 11 Τιμές Όγκων Απορροής (10 3 m 3 ) στις θέσεις δεξαμενών ανάσχεσης Δεξαμενή Περίοδος Επαναφοράς Τ = 20 Τ = 50 Α1 256,8 373,2 Β 112,3 152,5 Γ 64,9 88,1 Δ 35,1 43,6 Πλημμυρογραφήματα (m 3 /sec) στις θέσεις πιθανών δεξαμενών ανάσχεσης 18

5.4. Αποτελέσματα σε θέσεις με περιοριστική παροχετευτικότητα Πίνακας 12 Τιμές Παροχών Αιχμής (m 3 /sec) σε θέσεις με περιοριστική Θέση παροχετευτικότητα Παροχετευτικότητα (m 3 /sec) Περίοδος Επαναφοράς Τ = 20 Τ = 50 Οχετός Γ2 4,2 25,4 34,7 Οχετός Δ8 4,6 16,8 20,9 Πίνακας 13 Τιμές Όγκων Απορροής (10 3 m 3 ) σε θέσεις με περιοριστική παροχετευτικότητα Θέση Περίοδος Επαναφοράς Τ = 20 Τ = 50 Οχετός Γ2 81,6 110,1 Οχετός Δ8 54,0 68,1 Πλημμυρογραφήματα (m 3 /sec) σε θέσεις με περιοριστική παροχετευτικότητα 19

6. ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΕΝΑΛΛΑΚΤΙΚΩΝ ΛΥΣΕΩΝ ΜΕ ΚΑΙ ΧΩΡΙΣ ΔΕΞΑΜΕΝΕΣ ΑΝΑΣΧΕΣΗΣ 6.1. Εισαγωγή Η επεξεργασία των εναλλακτικών λύσεων με δεξαμενές ανάσχεσης βασίζεται στις εξής αρχές: Στην αξιοποίηση της παροχετευτικής ικανότητας των υφισταμένων διατομών τόσο στα τμήματα με έργα διευθέτησης, όσο και στις περιοχές που έχουν κατασκευαστεί οχετοί, χωρίς παρεμβάσεις στα τμήματα αυτά. Σημειώνεται ότι επειδή οι περισσότερες από τις υφιστάμενες γέφυρες στην περιοχή του διευθετημένου τμήματος στην αστική περιοχή της Λάρνακας περιορίζουν σημαντικά την παροχετευτική ικανότητα της διευθετημένης κοίτης, θεωρείται ότι οι γέφυρες αυτές θα αντικατασταθούν με άλλες που θα επιτρέπουν τη διέλευση παροχών που να αντιστοιχούν στη συγκεκριμένη παροχετευτική ικανότητα. Στη διόδευση των πλημμυρογραφημάτων των κλάδων Α, Β, Γ και Δ σε δεξαμενές ανάσχεσης επί των κλάδων αυτών. Έχουν προταθεί διαφορετικές θέσεις για τις δεξαμενές τουλάχιστον μία σε κάθε κλάδο και θα κατασκευαστούν συνδυασμοί αυτών. Στην παραδοχή ότι κατά τη διόδευση των πλημμυρογραφημάτων δίνεται η δυνατότητα σύγχρονης αποδέσμευσης από τις δεξαμενές μιας μέγιστης παροχής ίσης με την παροχετευτική ικανότητα του αντίστοιχου κλάδου, λαμβανομένης φυσικά υπ όψη της συμβολής και της κατάντη της αντίστοιχης δεξαμενής λεκάνης. Στην απλοποιητική μεν παραδοχή, χωρίς όμως ουσιαστική απόκλιση από την πραγματικότητα, ότι ο αναγκαίος όγκος ανάσχεσης ισούται σε κάθε περίπτωση με τον όγκο της πλημμύρας πάνω από το καθοριζόμενο επίπεδο αποδεσμευόμενης παροχής κατά τα ανωτέρω. Ο όγκος αυτός προκύπτει άμεσα από την αντίστοιχη επιφάνεια του πλημμυρογραφήματος πάνω από την τιμή της αποδεσμευόμενης παροχής. Στην εξασφάλιση του αναγκαίου όγκου σε δεξαμενές ανάσχεσης, μέσω της κατασκευής αναχωμάτων κατάλληλου ύψους. Σε όλες τις περιπτώσεις οι δεξαμενές προβλέπονται επιποτάμιες, καθώς το φυσικό ανάγλυφο ευνοεί αυτού του τύπου τις διατάξεις.

ΚΑΡΑΒΟΚΥΡΗΣ Αντιπλημμυρικά Έργα Ποταμός Καλού Χωριού 9.10.2017 T O U M A Z I S Υδρολογική Μόνο μια Λίμνη Κλάδος Α 925--Ε1 Στα επόμενα κεφάλαια γίνεται παρουσίαση της σχετικής ανάλυσης. 6.2. Εντοπισμός Πιθανών Θέσεων Δεξαμενών Ανάσχεσης Κατ αρχάς εντοπίστηκαν πιθανές θέσεις κατασκευής των δεξαμενών επί των κλάδων Α, Β, Γ και Δ. Ο εντοπισμός έγινε επί χάρτου, όμως συνοδεύτηκε από αυτοψίες στις αντίστοιχες περιοχές. Τα κριτήρια για την επιλογή των περιοχών ήταν: Κατάλληλη μορφολογία της περιοχής για τη διαμόρφωση των δεξαμενών χωρίς να αυτές να καταλαμβάνουν πολύ μεγάλες εκτάσεις (επικλινές έδαφος κλπ). Αποφυγή περιοχών με χρήσεις γης που θα καθιστούσαν την κατασκευή δεξαμενών ανέφικτη ή πολύ προβληματική (π.χ. αστικές, βιομηχανικές). Αντίθετα επιλέχθηκαν αγροτικές εκτάσεις ή περιοχές χέρσες. Διαθεσιμότητα υλικών για την κατασκευή των αναχωμάτων. Το ενδιαφέρον εστιάζεται σε λεπτόκοκκα γαιώδη υλικά, προϊόντα εκσκαφών από τις λεκάνες των εξεταζόμενων δεξαμενών, που αποτελούν τον κύριο όγκο των υλικών δόμησης των αναχωμάτων. Ύπαρξη σχετικής στένωσης του εδάφους (όπου αυτό είναι εφικτό) για την κατασκευή ενός μικρού κατά το δυνατόν μήκους αναχώματος για τη διαμόρφωση των δεξαμενών. Με βάση τα παραπάνω κριτήρια εντοπίστηκαν συνολικά 5 πιθανές θέσεις δεξαμενών. Οι δύο εξ αυτών, Α1 και Α2, βρίσκονται επί του κλάδου Α. Ανά μια θέση βρίσκονται επί των κλάδων Β, Γ και Δ. Σε προκαταρτικό στάδιο της μελέτης ευρέθηκε ότι η πιθανή κατασκευή δεξαμενής στη θέση Α2 δεν ευνοεί του στόχους ανάσχεσης σε σχέση με τη θέση Α1, οπότε επιλέχθηκε να μην εξεταστεί περαιτέρω. Τα μεγέθη των λεκανών απορροής στις θέσεις καθεμιάς από τις πέντε δεξαμενές αναγράφονται στον πίνακα που ακολουθεί. Επιπλέον, στο παρακάτω Σχήμα φαίνεται και η σχέση στάθμης όγκου ταμίευσης για κάθε προτεινόμενη θέση δεξαμενής. 21

ΚΑΡΑΒΟΚΥΡΗΣ Αντιπλημμυρικά Έργα Ποταμός Καλού Χωριού 9.10.2017 T O U M A Z I S Υδρολογική Μόνο μια Λίμνη Κλάδος Α 925--Ε1 Πίνακας 14 Επιφάνειες Λεκανών Απορροής σε Θέσεις Δεξαμενών Κλάδος Θέση Λεκάνη Απορροής (km 2 ) Α Α1 15.37 Α2 16.14 Β Β 4.70 Γ Γ 2.71 Δ Δ 0.76 Σχήμα 4 Σχέσεις στάθμης όγκου ταμίευσης για κάθε μία από τις προτεινόμενες θέσεις για δεξαμενές ανάσχεσης 22

ΚΑΡΑΒΟΚΥΡΗΣ Αντιπλημμυρικά Έργα Ποταμός Καλού Χωριού 9.10.2017 T O U M A Z I S Υδρολογική Μόνο μια Λίμνη Κλάδος Α 925--Ε1 6.3. Παροχετευτικότητα Έργων Κατάντη Προτεινόμενων Δεξαμενών Η παροχετευτική ικανότητα των υφισταμένων έργων κατάντη των υπό έρευνα θέσεων δεξαμενών έχει προσδιοριστεί αναλυτικά κατά τμήματα σε προηγούμενα Παραδοτέα της Σύμβασης. Τα αποτελέσματα της ανάλυσης αυτής συνοψίζονται στα ακόλουθα σημεία: Η υφιστάμενη διευθετημένη κοίτη του ενοποιημένου ρέματος κατά μήκος της οδού Ελλησπόντου, μετά δηλαδή τη συμβολή όλως των κλάδων, έχει ορθογωνική διατομή εύρους 15.0m και ύψους 1.55m, κατά μήκος κλίση περί το 0.3% και είναι επενδεδυμένη με σκυρόδεμα. Με τα δεδομένα αυτά η θεωρητική παροχετευτική ικανότητά της ανέρχεται σε περίπου 93m 3 /s, με την υπόθεση δηλαδή ότι το βάθος ροής ισούται με το διατιθέμενο ύψος της διατομής. Όμως στην πραγματικότητα, και δεδομένου ότι πρέπει να εξασφαλίζεται ένα ελεύθερο περιθώριο τουλάχιστον 30 cm, η παροχετευτική ικανότητα της διατομής δεν πρέπει να ληφθεί μεγαλύτερη από 67m 3 /s, καθώς αυτή είναι η μέγιστη παροχή για την οποία προκύπτει το προαναφερόμενο ελεύθερο περιθώριο. Οι υφιστάμενες γέφυρες στο προαναφερόμενο διευθετημένο τμήμα, με εξαίρεση αυτήν επί της οδού Βενέζη, δηλαδή οι γέφυρες επί της οδού Δρυάδων και της λεωφόρου Λεμεσού έχουν σημαντικά μικρότερη παροχετευτική ικανότητα και θεωρείται ότι θα πρέπει να ανακατασκευαστούν ώστε αυτή να αυξηθεί τουλάχιστον στα 67m 3 /s, όση δηλαδή είναι και η παροχετευτική ικανότητα της ανοικτής διευθετημένης κοίτης. Είναι εκτός κάθε λογικής η κατασκευή πολύ μεγαλύτερων δεξαμενών ανάσχεσης, ειδικά όταν υπάρχει μεγάλη δυσκολία στην ανεύρεση και τη 23

ΚΑΡΑΒΟΚΥΡΗΣ Αντιπλημμυρικά Έργα Ποταμός Καλού Χωριού 9.10.2017 T O U M A Z I S Υδρολογική Μόνο μια Λίμνη Κλάδος Α 925--Ε1 χρήση αντίστοιχων χώρων, και η μειωμένη εκμετάλλευση των υφισταμένων διατομών, προκειμένου να μειωθεί περαιτέρω η αποδεσμευόμενη από τις δεξαμενές παροχή, για να μη γίνει αντικατάσταση γεφυρών με εμφανώς ανεπαρκείς διατομές. Οι κλάδοι Α και Β του ρέματος δεν περιλαμβάνουν άλλα τμήματα με διευθετημένες διατομές που να ορίζουν όρια παροχετευτικών ικανοτήτων, ούτε και τμήματα φυσικών διατομών περιορισμένης παροχετευτικής ικανότητας. Άλλωστε δεν παρατηρήθηκαν πλημμυρικά φαινόμενα σε κανένα άλλο τμήμα των δύο αυτών κλάδων στις πλημμύρες της 13 ης Δεκεμβρίου 2014. Ο κλάδος Γ περιλαμβάνει στο προς τα κατάντη τμήμα του κατασκευασμένους οχετούς εντός αστικών περιοχών με ποικίλες παροχετευτικές ικανότητας, όπως αναφέρεται στον Πίνακα 3.4 της Ενδιάμεσης Έκθεσης. Οι οχετοί με τη μικρότερη παροχετευτικότητα (4.2m 3 /s) είναι οι Γ2 και Γ4 στην οδό Αγ. Μηνά. Στην πραγματικότητα ο περιορισμός τίθεται από τον οχετό Γ2, ο οποίος είναι κατάντη του Γ4 και δέχεται τις απορροές μεγαλύτερης λεκάνης. Ο κλάδος Δ περιλαμβάνει επίσης στο προς τα κατάντη τμήμα του κατασκευασμένους οχετούς εντός αστικών περιοχών με ποικίλες παροχετευτικές ικανότητας, όπως αναφέρεται στον Πίνακα 3.4 της Ενδιάμεσης Έκθεσης. Ο οχετός με τη μικρότερη παροχετευτικότητα (4.6m 3 /s) είναι ο Δ8 στην οδό Πενταδακτύλου. Τα ανωτέρω μεγέθη παροχετευτικής ικανότητας αξιοποιούνται στη συνέχεια για τη διαστασιολόγηση των δεξαμενών ανάσχεσης. 6.4. Πλημμυρογραφήματα Προκειμένου να προσδιοριστούν οι απαιτούμενες ανάγκες σε χωρητικότητα των δεξαμενών ανάσχεσης, ήταν απαραίτητο να συνταχθούν τα εξής πλημμυρογραφήματα: α) Πλημμυρογραφήματα στις θέσεις των δεξαμενών ανάσχεσης, όπως αυτές προσδιορίζονται με βάση τα αναφερόμενα στο κεφάλαιο 2, και για τις ανάντη αυτών λεκάνες απορροής. β) Πλημμυρογραφήματα στις θέσεις των οχετών ή διευθετημένων τμημάτων κοίτης με περιοριστική παροχετευτικότητα, όπως αυτά προσδιορίζονται με βάση τα αναφερόμενα στο κεφάλαιο 3, και για τα τμήματα των λεκανών απορροής κατάντη των δεξαμενών ανάσχεσης. 24

ΚΑΡΑΒΟΚΥΡΗΣ Αντιπλημμυρικά Έργα Ποταμός Καλού Χωριού 9.10.2017 T O U M A Z I S Υδρολογική Μόνο μια Λίμνη Κλάδος Α 925--Ε1 Τα ανωτέρω πλημμυρογραφήματα αφορούν σε περιόδους επαναφοράς 20 και 50 ετών, σύμφωνα με τους Όρους Εντολής. Για τη σύνταξή τους χρησιμοποιήθηκε το λογισμικό HEC-HMS, η δε μεθοδολογία που εφαρμόσθηκε περιγράφεται στο κεφάλαιο της Υδρολογικής Μελέτης, όπου παρουσιάζονται και τα αντίστοιχα πλημμυρογραφήματα. 6.5. Καθορισμός Σεναρίων Συνδυασμών Δεξαμενών Ανάσχεσης Η διαδικασία καθορισμού των σεναρίων για την ενδεχόμενη κατασκευή συνδυασμών δεξαμενών ανάσχεσης γίνεται με βάση τον καθορισμό της μέγιστης αποδεσμευόμενης παροχής από αυτές, ώστε να ικανοποιούνται οι αντιπλημμυρικές απαιτήσεις που τέθηκαν στα προηγούμενα. Οι μέγιστες επιτρεπόμενες αποδεσμευόμενες παροχές από τις δεξαμενές ανάσχεσης είναι κρίσιμης σημασίας για τη διαστασιολόγηση αυτών. Όπως προαναφέρεται, καθορίζονται κατά τρόπο που να μπορούν να εξυπηρετηθούν από τα υφιστάμενα στα κατάντη έργα διευθέτησης ή δίκτυα, με την εξαίρεση των γεφυρών που περιορίζουν κατά πολύ τις διερχόμενες παροχές, όπως είναι αυτές επί της οδού Δρυάδων και της λεωφόρου Λεμεσού. Με τα δεδομένα αυτά ο καθορισμός των αποδεσμευόμενων παροχών γίνεται με το ακόλουθο σκεπτικό και με τη χρήση δοκιμών μέσω του υδρολογικού μοντέλου HEC-HMS: Ο οχετός Γ2 του κλάδου Γ θα είναι αποδέκτης του αθροίσματος των εξής απορροών: α) της υπολεκάνης του κλάδου Γ κατάντη της θέσης της δεξαμενής του κλάδου αυτού και β) της ανάντη της δεξαμενής υπολεκάνης μετά τη διόδευση αυτής εντός της δεξαμενής. Με δεδομένο ότι η μέγιστη παροχή της υπολεκάνης του κλάδου Γ κατάντη της θέσης δεξαμενής, ήδη υπερβαίνει την παροχετευτικότητα του οχετού Γ2 (5,9 m 3 /sec για Τ=20 και 7,7 m 3 /sec για Τ=50 έτη έναντι 4,2 m 3 /sec), η δεξαμενή επιλέγεται να σχεδιαστεί με μια πολύ μικρή τιμή μέγιστης αποδεσμευόμενης παροχής ίση με 0,4 m 3 /s και για τα δύο εξεταζόμενα σενάρια (Τ=20 και Τ=50 έτη). Η ολοκληρωμένη επίλυση του πλημμυρικού προβλήματος στην εν λόγω υπολεκάνη προϋποθέτει πιθανώς την αύξηση της παροχετευτικότητας των κρίσιμων αγωγών. Αντίστοιχη προσέγγιση με την παραπάνω οδηγεί στον καθορισμό της μέγιστης αποδεσμευόμενης παροχής στη σχεδιαζόμενη δεξαμενή στον κλάδο Δ. Και σε αυτή την περίπτωση η μέγιστη παροχή της υπολεκάνης του κλάδου Δ κατάντη της θέσης δεξαμενής, ήδη υπερβαίνει την παροχετευτικότητα του αντίστοιχου κρίσιμου οχετού Δ8 (6,2 m 3 /sec για Τ=20 έτη και 7,9 m 3 /sec για Τ=50 έτη έναντι 4,6 m 3 /sec), 25

ΚΑΡΑΒΟΚΥΡΗΣ Αντιπλημμυρικά Έργα Ποταμός Καλού Χωριού 9.10.2017 T O U M A Z I S Υδρολογική Μόνο μια Λίμνη Κλάδος Α 925--Ε1 η δεξαμενή επιλέγεται να σχεδιαστεί με μια πολύ μικρή τιμή μέγιστης αποδεσμευόμενης παροχής ίση επίσης με 0,4 m 3 /s και για τα δύο εξεταζόμενα σενάρια (Τ=20 και Τ=50 έτη). Η ολοκληρωμένη επίλυση του πλημμυρικού προβλήματος στην εν λόγω υπολεκάνη προϋποθέτει πιθανώς και στον κλάδο Δ την αύξηση της παροχετευτικότητας των κρίσιμων αγωγών. Εν συνεχεία καθορίζονται με ανάλογη διαδικασία οι μέγιστες αποδεσμευόμενες παροχές από τις δεξαμενές στις θέσεις Α1 και Β των κλάδων Α και Β αντιστοίχως, με κριτήριο τη μη υπέρβαση της παροχετευτικής ικανότητας των 65m 3 /s στον ενοποιημένο κλάδο στο κατάντη διευθετημένο τμήμα του ρέματος. Για το σενάριο της 20ετίας, ήδη η ενδεχόμενη κατασκευή των δύο δεξαμενών στους κλάδους Γ και Δ καθιστά επαρκή τον ενοποιημένο κλάδο (παροχή εξόδου 59,2 m 3 /sec). Για το σενάριο της 50ετίας απαιτείται και η κατασκευή επιπλέον δεξαμενής. Αρχικά εξετάζεται η κατασκευή της στον κλάδο Β. Συγκεκριμένα, επιλέγεται αποδεσμευόμενη παροχή ίση με 7,5 m 3 /sec, η οποία έχει ως αποτέλεσμα την μείωση της τελικής παροχής εξόδου στη ζητούμενη τιμή των 65 m 3 /sec. Η ταυτόχρονη προσομοίωση της ίδιας δεξαμενής στο σενάριο της 20ετίας με εκείνες στους κλάδους Γ και Δ μειώνει ακόμα περισσότερο της παροχή εξόδου στα 49,9 m 3 /sec. Τέλος, εξετάζεται και η κατασκευή δεξαμενής μόνο στη θέση Α1 του κλάδου Α αντί της δεξαμενής στον κλάδο Β. Διαπιστώνεται ότι η επίδραση της δεξαμενής αυτής στην μείωση της τελικής παροχής εξόδου είναι μηδαμινή, ακόμα και στη θεωρητική αλλά ανέφικτη τεχνικά περίπτωση όπου κατακρατούνταν από αυτή όλος ο πλημμυρικός όγκος της ανάντη της υπολεκάνης. Ανεπαίσθητη, είναι επίσης η επίδρασή της στο υποθετικό σενάριο κατασκευής μόνον αυτής (χωρίς τις δεξαμενές στους κλάδους Γ και Δ). Παρόλα αυτά για λόγους πληρότητας, παρουσιάζεται στα παρακάτω σενάριο με μόνο την κατασκευή δεξαμενής στη θέση Α1 με μέγιστη αποδεσμευόμενη παροχή 10,0 m 3 /sec, όπου η διαφορά των παροχών εξόδου από το σενάριο είναι μηδαμινή, καθώς και σενάριο με την κατασκευή των δεξαμενών σε όλες τις πιθανές θέσεις (Α1, Β, Γ και Δ), το οποίο σε σχέση με το σενάριο κατασκευής δεξαμενών μόνο στις θέσεις Β, Γ και Δ απολήγει σε ελάχιστα μικρότερες παροχές. Η αμελητέα επίδραση της δεξαμενής Α1 στην αιχμή του πλημμυρογραφήματος οφείλεται, όπως εξηγήθηκε και στην αρχή της παρούσας έκθεσης, στο σχετικό χρονισμό των πλημμυρών του κλάδου Α1 και των κλάδων Β, Γ και Δ. 26

ΚΑΡΑΒΟΚΥΡΗΣ Αντιπλημμυρικά Έργα Ποταμός Καλού Χωριού 9.10.2017 T O U M A Z I S Υδρολογική Μόνο μια Λίμνη Κλάδος Α 925--Ε1 Συγκεκριμένα, η αιχμή δημιουργείται από τη συνδυασμένη απορροή των κλάδων Β, Γ και Δ οι οποίοι έχουν παρεμφερείς και μικρούς χρόνους συγκέντρωσης και μεγαλύτερους συντελεστές απορροής. Αντίθετα, η πλημμύρα του κλάδου Α εμφανίζει αιχμή με χρονική υστέρηση σε σχέση με τους 3 άλλους κλάδους. Πίνακας 15 Τιμές Μέγιστων Παροχών Εκροής από Εξεταζόμενες Δεξαμενές Ανάσχεσης (m 3 /s) Δεξαμενή Περίοδος Επαναφοράς Τ = 20 Τ = 50 Α1 10,0 10,0 Β 7,5 7,5 Γ 0,4 0,4 Δ 0,4 0,4 Για τον προσδιορισμό της αναγκαίας χωρητικότητας των δεξαμενών ανάσχεσης υπολογίζεται ο όγκος κάθε πλημμυρογραφήματος υπεράνω της γραμμής που αντιπροσωπεύει την ορισμένη κατά τα προαναφερόμενα μέγιστη αποδεσμευόμενη παροχή. Η μέθοδος αυτή δεν είναι ακριβής, δεδομένης της μεταβλητότητας της εκρέουσας παροχής συναρτήσει του ύψους του νερού στη δεξαμενή, εν όψει όμως όλων των αβεβαιοτήτων που ενυπάρχουν στις εκτιμήσεις των υδρολογικών μεγεθών κρίνεται επαρκής. Με βάση τη μέθοδο αυτή προσδιορίζονται οι χωρητικότητες των προς εξέταση δεξαμενών ανάσχεσης που αναγράφονται στον πίνακα που ακολουθεί. Πίνακας 16 Χωρητικότητες Εξεταζόμενων Δεξαμενών Ανάσχεσης (m 3 ) Δεξαμενή Περίοδος Επαναφοράς Τ = 20 Τ = 50 Α1 69.636 143.310 Β 28.470 49.020 Γ 46.218 68.238 Δ 20.058 26.322 Τα αποτελέσματα για τις παροχές αιχμής στην έξοδο της λεκάνης απορροής για όλα τα εξεταζόμενα σενάρια φαίνονται στον παρακάτω πίνακα. 27

ΚΑΡΑΒΟΚΥΡΗΣ Αντιπλημμυρικά Έργα Ποταμός Καλού Χωριού 9.10.2017 T O U M A Z I S Υδρολογική Μόνο μια Λίμνη Κλάδος Α 925--Ε1 Πίνακας 17 Καταρχήν εξέταση επάρκειας υφιστάμενης διατομής στην γέφυρα της οδού Ελλησπόντου στην έξοδο της υπό μελέτη λεκάνης Σενάριο Παροχή Αιχμής Τ=20 έτη (m 3 /sec) Παροχή Αιχμής Τ=50 έτη (m 3 /sec) Χωρίς δεξαμενές ανάσχεσης 88,4 120,8 Μόνο με δεξαμενή στη θέση Α1 Με δεξαμενές σε όλες τις πιθανές θέσεις (Α1, Β, Γ, Δ) Με δεξαμενές στις θέσεις Β, Γ και Δ Με δεξαμενές στις θέσεις Γ και Δ 88,4 120,8 49,8 64,3 49,9 65,0 59,2 81,7 6.6. Έλεγχος για περαιτέρω αστικοποίηση της περιοχής Τέλος, πραγματοποιήθηκε προσομοίωση του μοντέλου HEC-HMS με πρόβλεψη για περαιτέρω αστικοποίηση της περιοχής. Η πρόβλεψη αυτή εισάγεται στο μοντέλο μέσω της αύξησης του συντελεστή CN, λαμβάνοντας υπόψη ότι τα σχεδιαζόμενα αντιπλημμυρικά έργα θα πρέπει να εξυπηρετούν το σκοπό τους καθ όλη τη διάρκεια ζωής των έργων η οποία θα είναι τουλάχιστον 50 χρόνια, άρα οι συντελεστές θα έπρεπε να προσαρμοστούν λαμβάνοντας υπόψη τη μελλοντική ανάπτυξη της περιοχής στο τέλος της διάρκειας ζωής του έργου. Στον παρακάτω Πίνακα φαίνονται οι νέες τιμές CN που επιλέχθηκαν ανά υπολεκάνη. Σημειώνεται ότι η νέα τιμή CN επιλέχθηκε τμηματικά ανά υπολεκάνη καθώς εμφανίζονται σημαντικές διαφορές του συντελεστή CN εντός αυτών, έτσι στον Πίνακα φαίνεται η σταθμισμένη νέα τιμή CN ανά υπολεκάνη. Οι μικρότερες τιμές CN αυξήθηκαν αναλογικά περισσότερο σε σχέση με τις μεγαλύτερες λαμβάνοντας υπόψη ότι στις περιοχές με ήδη μεγάλο συντελεστή CN τα περιθώρια για περαιτέρω αστικοποίηση είναι περισσότερο περιορισμένα. 28

ΚΑΡΑΒΟΚΥΡΗΣ Αντιπλημμυρικά Έργα Ποταμός Καλού Χωριού 9.10.2017 T O U M A Z I S Υδρολογική Μόνο μια Λίμνη Κλάδος Α 925--Ε1 Πίνακας 18 Παρούσες (2014) και Νέες Τιμές CN ανά υπολεκάνη με πρόβλεψη για περαιτέρω αστικοποίηση της περιοχής Κλάδος Τωρινή τιμή CN Νέα τιμή CN % αύξησης Α 74,52 80,90 8,6 Β 81,69 85,31 4,4 Γ 81,57 86,17 5,6 Δ 90,86 91,47 0,7 Στους παρακάτω Πίνακες φαίνονται οι νέες παροχές αιχμής στην έξοδο της λεκάνης και οι νέοι όγκοι απορροής με βάση το σενάριο αστικοποίησης, καθώς και τα ποσοστά αύξησής τους σε σχέση με την προσομοίωση με βάση το σημερινό βαθμό αστικοποίησης της περιοχής. Πίνακας 19 Τιμές Παροχών Αιχμής (m 3 /sec) στην έξοδο των Λεκανών Απορροής με βάση το σενάριο περαιτέρω αστικοποίησης Κλάδος Τ = 20 % αύξησης Τ = 50 % αύξησης Α 114,6 29,6 151,5 25,4 Β 90,9 31,3 120,7 27,2 Γ 36,5 30,3 47,5 19,6 Δ 22,4 2,8 27,8 2,2 Πίνακας 20 Τιμές Όγκων Απορροής (10 3 m 3 ) στην έξοδο των Λεκανών Απορροής με βάση το σενάριο περαιτέρω αστικοποίησης Κλάδος Τ = 20 % αύξησης Τ = 50 % αύξησης Α 803,4 34,4 1068,6 29,1 Β 725,7 35,9 968,1 30,3 Γ 114,9 29,4 149,5 24,5 Δ 71,7 2,9 89,9 0,2 Για τους αυξημένους συντελεστές απορροής προσομοιώθηκαν επίσης τα σενάρια του Πίνακα 17. Για τα σενάρια με δεξαμενές επιλέγονται για τις δεξαμενές Β, Γ και Δ οι μέγιστες αποδεσμευόμενες παροχές του Πίνακα 15 και για τις δύο εξεταζόμενες περιόδους επαναφοράς. 29

ΚΑΡΑΒΟΚΥΡΗΣ Αντιπλημμυρικά Έργα Ποταμός Καλού Χωριού 9.10.2017 T O U M A Z I S Υδρολογική Μόνο μια Λίμνη Κλάδος Α 925--Ε1 Για τη δεξαμενή Α1, φαίνεται ότι η λήψη αυξημένων συντελεστών απορροής αυξάνει την επίδραση της κατασκευής της στην παροχή εξόδου. Παρόλα αυτά η επίδραση αυτή δεν είναι σημαντική, ενώ η αποδεσμευόμενη παροχή ίση με 10,0 m 3 /sec που εξετάστηκε για τη δεξαμενή Α1 στη περίπτωση των παρόντων (2014) συντελεστών απορροής δεν έχει καμία επίδραση στην παροχή εξόδου στη περίπτωση της αστικοποίηση για αυτό επιλέγεται να εξεταστεί μία μικρότερη παροχή. Για δεξαμενή στη θέση Α1 με μέγιστη αποδεσμευόμενη παροχή ίση με 7,5 m 3 /sec η παροχή αιχμής μειώνεται κατά 0,4 m 3 /sec στο σενάριο της 20ετίας και κατά 0,7 m 3 /sec στο σενάριο της 50ετίας στη περίπτωση που δε κατασκευαστούν οι υπόλοιπες δεξαμενές. Για την περίπτωση όπου κατασκευάζονται οι υπόλοιπες δεξαμενές, η κατασκευή της Α1 μειώνει τη παροχή κατά 5,3 m 3 /sec στην 20ετία και κατά 10,3 m 3 /sec στην 50ετία. Στις περιπτώσεις κατασκευής των δεξαμενών στις θέσεις Β και Γ η απαιτούμενη χωρητικότητά τους είναι μεγαλύτερη από εκείνες του Πίνακα 16 για μειωμένους συντελεστές απορροής (Πίνακας 21), ενώ για τη δεξαμενή στη θέση Δ η χωρητικότητα είναι η ίδια εφόσον δεν αυξάνεται ο συντελεστής απορροής στη ήδη αρκετά αστικοποιημένο άνω τμήμα του κλάδου Δ. Για τη δεξαμενή Α1 η αύξηση είναι ιδιαίτερα σημαντική και απαιτούνται υπερδιπλάσιοι όγκοι εφόσον επιλέγεται και μικρότερη αποδεσμευόμενη παροχή. Πίνακας 21 Χωρητικότητες Εξεταζόμενων Δεξαμενών Ανάσχεσης (m 3 ) με αυξημένους συντελεστές απορροής Δεξαμενή Περίοδος Επαναφοράς Τ = 20 Τ = 50 Α1 180.696 283.500 Β 44.232 57.936 Γ 62.142 87.012 Δ 20.058 26.322 Τα αποτελέσματα όλων των σεναρίων για αυξημένους συντελεστές απορροής φαίνονται στον Πίνακα 22. 30

ΚΑΡΑΒΟΚΥΡΗΣ Αντιπλημμυρικά Έργα Ποταμός Καλού Χωριού 9.10.2017 T O U M A Z I S Υδρολογική Μόνο μια Λίμνη Κλάδος Α 925--Ε1 Πίνακας 22 Καταρχήν εξέταση επάρκειας υφιστάμενης διατομής στην γέφυρα της οδού Ελλησπόντου στην έξοδο της υπό μελέτη λεκάνης με αυξημένους συντελεστές απορροής Σενάριο Παροχή Αιχμής Τ=20 έτη (m 3 /sec) Παροχή Αιχμής Τ=50 έτη (m 3 /sec) Χωρίς δεξαμενές ανάσχεσης 114,6 151,5 Μόνο με δεξαμενή στη θέση Α1 Με δεξαμενές σε όλες τις πιθανές θέσεις (Α1, Β, Γ, Δ) Με δεξαμενές στις θέσεις Β, Γ και Δ Με δεξαμενές στις θέσεις Γ και Δ 114,2 150,8 62,9 81,1 68,2 91,4 79,0 105,7 31

ΚΑΡΑΒΟΚΥΡΗΣ Αντιπλημμυρικά Έργα Ποταμός Καλού Χωριού 9.10.2017 T O U M A Z I S Υδρολογική Μόνο μια Λίμνη Κλάδος Α 925--Ε1 7. ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ ΠΡΟΤΑΣΕΙΣ Οι υδρολογικές προσομοιώσεις των 10 σεναρίων του Πίνακα 22 για αυξημένους συντελεστές απορροής, λαμβάνοντας υπόψη τη μελλοντική ανάπτυξη της περιοχής, οδηγούν στο συμπέρασμα ότι έχει νόημα να εξεταστούν περαιτέρω από άποψη υδραυλικής συμπεριφοράς του υδατορέματος και αναγκών σε έργα μόνον οι παρακάτω εναλλακτικές λύσεις: 1) Χωρίς δεξαμενές ανάσχεσης και με αύξηση της παροχετευτικής ικανότητας των υδατορευμάτων ώστε να παραλαμβάνουν τις παροχές των 114,2 m 3 /sec ή 151,5 m 3 /sec για πλημμύρες 20ετίας ή 50ετίας αντίστοιχα. 2) Με δεξαμενές ανάσχεσης σε όλους τους κλάδους και με τοπικές επεμβάσεις για την αύξηση της παροχετευτικής ικανότητας των υπαρχουσών γεφυρών για την παροχέτευση ροών 62,9 m 3 /sec και 81,1 m 3 /sec για πλημμύρες 20ετίας και 50ετίας αντίστοιχα. Προτείνεται ο έλεγχος εναλλακτικών λύσεων με εφαρμογή του λογισμικού υδραυλικής προσομοίωσης HEC-RAS να αφορά τα 4 σενάρια (20 και 50 έτη) των παραπάνω 2 περιπτώσεων για την επιλογή της τελικής λύσης. 32