ر ب چكيده مطالعه تحليلي رفتار لرزهاي قابهاي مهاربندي شده زانويي 1 سيد مهدي زهراي ي ميثم جلالي در قابهاي مهاربندي شده زانويي Frames) KBF (Knee Braced يك انتهاي مهاربند قطري بجاي اتصال به گره اتصال تير - ستون به عضو مورب زانويي متصل ميشود. درواقع عضو مورب زانويي به عنوان يك ميراگر هيسترزيس طوري طراحي و جزي ياتبندي ميشود كه همانند يك فيوز سازهاي عمل كرده و با پذيرش تغيير شكلهاي غير الاستيك كنترل شده ضمن استهلاك انرژي لرزهاي مانع از ورود ساير اعضا و اتصالات به محدوده غير ارتجاعي شود. در اين مقاله اثر پارامترهاي مختلف سازهاي بر رفتار لرزهاي قابهاي مهاربندي شده زانويي و همچنين اثر استفاده از مهاربندي زانويي دوطرفه DKBF (Double Knee Braced Frames) روي رفتار لرزهاي قاب با استفاده از روش تحليل غير خطي اجزا محدود بررسي ميشود. نتايج تحقيق بيانگر ضعف سيستم DKBF نسبت به قابهاي KBF و همچنين كارايي قابهاي KBF در قابهاي مفصلي ميباشد. كلمات كليدي : مهاربندي زانويي استهلاك انرژي بهسازي لرزهاي تحليل غيرارتجاعي مهاربندي زانويي دوطرفه Analytical Study of Seismic Behavior of Knee-Braced Frames Seyed Mehdi Zahrai, Meysam Jalali ABSTRACT In Knee-Braced Frames, KBF, one end of diagonal brace is connected to knee element rather than the beamcolumn joint. In fact, knee element as a hysteretic damper is designed and detailed to behave like a structural fuse such that by sustaining controlled inelastic deformations and dissipating seismic energy, other members and connections would remain elastic. In this paper, the impact of different structural parameters on the behavior of KBF and also the situation of using DKBF (Double Knee Braced Frames) are studied using nonlinear finite element analysis. The results of this research show efficiency of using KBF in simple framing structures and some drawback of using DKBF compared to KBF. Key words: Knee-braced frames, Energy dissipation, Seismic retrofit, Inelastic analysis, Double Knee Braced Frames 1. استاديار قطب علمي مهندسي و مديريت زيرساختها دانشكده عمران دانشگاه تهران mzahrai@ut.ac.ir. دانشجوي دكتري عمران گرايش سازه و مدرس دانشكده عمران دانشگاه صنعتي شاهرود mei_jalali@yahoo.com نشريه علمي و پژوهشي سازه و فولاد سال چهارم شمارهي دوم بهار 1387 نشريه علمي و پژوهشي سازه و فولاد / 87
و 1- مقدمه يكي از سيستمهاي باربرجانبي متداول در سازههاي فولادي سيستم قاب مهاربندي شده ميباشد كه در كشور ما نيز به طور گستردهاي از آن استفاده ميشود. در سازههاي مهاربندي شده هم محور از نوع ويژه (Special Concentrically Braced Frames-SCBF) عضو شكلپذير يا كنترل شونده توسط تغيير مكان Controlled) (Displacement مهاربند ميباشد وساير اعضا سازه كنترل شونده توسط نيرو Controlled) (Force بوده و انتظار رفتار غيرارتجاعي در آنها نميرود. اگر محدوده كنترل شونده توسط تغيير مكان به يك فاصله كوچك محدود شود ضمن استفاده از شرايط كلي آن (مثل سختي و شكلپذيري مناسب) ميتوان رفتار لرزهاي كنترلشدهتري را فراهم كرد چراكه ناحيه غيرارتجاعي محدود به يك المان كوتاه ميشود. سيستم بادبندي برونمحور Frames-EBF) (Eccentrically Braced كه توسط Popov و همكارانش در دانشگاه بركلي كاليفرنيا معرفي شد[ 1 ] علاوه بر دارا بودن سختي بالا در ناحيه خطي از شكلپذيري مناسبي نيز برخوردار ميباشد. در قابهاي مهاربندي شده برونمحور بدليل اينكه تيرهاي پيوند بعنوان المانهاي شكلپذير (كنترل شونده توسط تغيير مكان) بخشي از اعضاي اصلي سازه (تيرها) ميباشند لذا امكان تعويض سريع و كم هزينه اين اعضا بعد از وقوع يك زلزله شديد وجود ندارد. سيستم ديگري كه علاوه بر دارا بودن محاسن سيستم بادبندي خارج از محور فاقد مشكلات آن ميباشد سيستم بادبندي زانويي (KBF) است. اين سيستم كه توسط Balendra وهمكارانش معرفي شد[ ] در واقع اصلاح شده سيستم ديگري با عنوان سيستم بادبندي زانويي تعويض پذير است كه قبلا توسط- Aristizabal ochoa اراي ه گرديده بود[ 3 ]. در اين نوع مهاربندي حداقل يك انتهاي مهاربند بجاي اتصال به گره محل برخورد تير وستون به المان زانويي متصل ميشود. از مزاياي قابل توجه اين سيستم ميتوان به تعويض پذيري سريع عضو زانويي (عضو شكل پذير يا كنترل شونده توسط تغييرمكان) بعد از زلزله اشاره نمود همچنين اين سيستم هم براي طراحي در سازههاي جديد وهم براي بهسازي لرزهاي سازههاي مهاربندي موجود قابل استفاده ميباشد[ 4]. قاب KBF كه المان زانويي در هر دو طرف مهاربند قطري قرار دارد DKBF نام دارد. [4] Balendra مطالعاتي را در مورد اثر پارامترهاي مختلف بروي سختي اين سيستمها انجام داده است كه شامل بررسي اثر طول عضو زانويي سطح مقطع مهاربندي قطري و ممان اينرسي المان زانويي روي سختي الاستيك DKBF ميباشد. نتايج بررسيهاي ايشان نشان دهنده عملكرد نامطلوب اين قابها نسبت به قابهاي KBF در ناحيه عملكرد الاستيك ميباشند. در اين مقاله برخي از پارامترهاي موثر در رفتار لرزهاي اين سيستمها بررسي ميشوند كه شامل اين مواردند: الف) بررسي اثر سخت كنندههاي جان و حضور قاب خمشي روي سختي و مقاومت KBF ب)محاسبه استهلاك انرژي عضو زانويي در مقايسه با كل انرژي وارده به قاب ومقايسه آن در حالتهاي مختلف. ج)مقايسه رفتار چرخهاي KBF و DKBF (حالتي كه المان زانويي در دو طرف مهاربندي قطري قرار دارد). - مطالعه عددي KBF ها به منظور بررسي تا ثير مهاربندي زانويي در بهبود عملكرد لرزهاي ساختمانهاي فولادي مطالعهي عددي روي چند نمونه قاب يك طبقه يك دهانه با مشخصات كلي نشان داده شده در شكل (1) با استفاده از نرمافزار ANSYS انجام شده است[ 5 ]. از آن جا كه طراحي يك قاب يك طبقه يك دهانه بر اساس بارهاي واقعي معمولا مقاطع كوچكي را براي اعضاء سازهاي نتيجه ميدهد تصميم گرفته شد كه با پيش فرض كردن مشخصات مهاربندي زانويي (تير پيوند) ساير اعضاء متناسب با ظرفيت برشي تير پيوند طراحي شوند. همچنين روند طراحي KBFها مشابه با روند مقررات لرزهاي [6] AISC Seismic provisions 1997 براي طراحي EBFها انتخاب شده است. / 88 نشريه علمي و پژوهشي سازه و فولاد
3- روش طراحي يك قاب يك طبقه مطابق شكل( 1 ) طوري بارگذاري جانبي شد كه نيروي برشي قسمت جاري شونده عضو زانويي به مقدار متناظر تسليم برسد. سپس به منظور طراحي مهاربند تير وستونها كه از آنها انتظار ميرود بطورالاستيك عمل كنند نيروهاي آنها در ضرايب سخت شدگي كرنش متناظرشان ضرب شد. واين اعضا براي اين نيروها طراحي شدند. 36cm IPE18 Knee Element 3cm IPE14 شكل (1): هندسه عمومي قابها مشخصات تكميلي نمونهها در جدول (1) آورده شده است. نمونهها به گونهاي انتخاب شدهاند كه بتوان تا ثير عواملي همچون نوع اتصالات و سخت كنندههاي جان عضو زانويي را مورد بررسي قرار داد وضعيتهاي A و B براي سخت كننده ها در ادامه توضيح داده ميشود. جدول (1): مشخصات نمونهها براي مطالعه عددي نمونه نوعاتصال مهاربندها سختكنندهها KBF1 صلب UNP1 B KBF صلب UNP1 A KBF3 مفصلي UNP1 A در وضعيت A علاوه بر سختكنندههاي محل اتصال تير- ستون زانويي-ستون و زانويي-تير در طول قطعه زانويي سخت كننده هايي متناسب با ضوابط AISC-Seismic provisions قرار داده شد[ 7 ]. در وضعيت B در قطعه بالايي و پاييني زانويي سخت كنندهاي قرار ندارند. از آنجايي كه وجود نيروي محوري كششي در عضو زانويي باعث كاهش ظرفيت برشي آن ميشود لذا زاويه بين المان زانويي ومهاربندي قطري بصورت قاي مه در نظر گرفته ميشود. به اين ترتيب مهاربندي قطري باعث توليد نيروي محوري در عضو زانويي نخواهد شد. 4- مدل تحليلي ازالمان SHELL43 براي مدلسازي المان زانويي و نواحي اطراف آن استفاده شده است. اين المان براي مدل كردن سازههاي پوستهاي نه چندان ضخيم مناسب ميباشد و در هر گره شش درجه آزادي دارد: سه درجه آزادي انتقالي و سه درجه آزادي دوراني. بعلاوه اين المان قابليت در نظر گرفتن پلاستيسيته خزش سخت شدگي تنش تغيير شكلهاي بزرگ و كرنشهاي بزرگ را دارد. بخشهاي باقيمانده از سازه شامل ستونها بخشي از تير و بادبند با استفاده از المان BEAM4 مدل شدهاند. المان BEAM4 الماني تك محوره است كه ميتواند داراي هر شكل مقطعي(اعم از باز يا بسته) باشد. اين المان توانايي تحمل فشار كشش خمش وپيچش را دارد. در هر گره شش درجه آزادي دارد: سه درجه آزادي انتقالي و سه درجه آزادي دوراني. همچنين توانايي مدل كردن پلاستيسيته خزش وتورم (افزايش ابعاد) را در جهت محوري براي هر شكل مقطع دلخواه دارا ميباشد. بعلاوه اثرات سخت شدگي تنش تغيير شكلهاي بزرگ و تغيير شكلهاي برشي براي اين المان لحاظ ميشوند. مقطع عرضي اين المان توسط يكسري از قطعات مستطيلي شكل تعريف ميشود و جهت تير حول محور طوليش توسط گره سومي تعريف ميشود[ 5 ]. در محل اتصال المانهاي خطي به المانهاي صفحهاي صفحات انتهايي صلبي قرار داده شد و هر دو نوع المان به اين صفحات صلب متصل شدند. با اين كار درجات آزادي كلي سازه بطور چشمگيري نسبت به حالتي كه كل قاب با المانهاي صفحهاي مدل شود كاهش مييابد و در نتيجه با كاهش قابل ملاحظه زمان تحليل غير نشريه علمي و پژوهشي سازه و فولاد / 89
و) خطي مشكلات همگرايي در زمان تحليل نيز كمتر رخ ميدهد[ 7 ] (شكل ()). براي كل مدل رفتار مصالح به صورت غيرارتجاعي در نظر گرفته شدهاند هر چند كه وقوع تسليم در نواحي دور از المان زانويي محتمل نيست. مدل پلاستيسيته بر اساس معيار تسليم فون ميسز و قانون سيلان مربوطه ميباشد. فرضيات اصلي در ايدهآل سازي مشخصات مصالح عبارتند از: 5- پاسخ هيسترزيس قابها نمونهها تا پنج برابر تغيير مكان تسليمشان بارگذاري شدند. براي بررسي تا ثير سخت كننده جان در عضو زانويي نمونه KBF1 مشابه با نمونه KBF انتخاب شده است با اين تفاوت كه جان مهاربندي زانويي در نمونه KBF1 فاقد سخت كننده ميباشد. با مقايسه رفتار چرخهاي اين دو قاب در شكلهاي (4 (5) مشخص ميشود دو قاب داراي عملكرد بسيار مشابهي بودهاند و در واقع ناپايداري چنداني در جان مهاربندي زانويي نمونه KBF1 اتفاق نيفتاده است. E=.1 1 6 kg/cm, F y =5 kg/cm, F u =37 kg/cm, Lateral force (Ton) 15 1 5-1.5-1 -.75 -.5 -.5-5.5.5.75 1 1.5-1 -15 - Drift (cm) شكل (4): منحني هيسترزيس قاب KBF 1 15 Lateral force (Ton) 1 5-1.5-1.5-1 -.75 -.5 -.5.5.5.75 1 1.5 1.5-5 -1-15 شكل (): المانبندي عضو زانويي و نواحي اطراف آن براي مطالعه عددي Lateral force (Ton) - Drift (cm) شكل (5): منحني هيسترزيس قاب KBF 15 1 5-1.5-1.5-1 -.75 -.5 -.5.5.5.75 1 1.5 1.5-5 -1-15 Drift (cm) شكل (6): منحني هيسترزيس قاب 3 KBF نمونهها تحت اثر بارگذاري چرخهاي در تراز طبقه به صورت جابجايي جانبي قرار گرفتهاند. بارگذاري چرخهاي شبه استاتيكي مطابق با پيشنهاد AISC Seimic provisions 1997 در نظر گرفته شده است شكل (3). Displacement(Δy) 1 8 6 4 - -4-6 -8-1 4 6 8 1 1 Steps شكل (3): بارگذاري چرخهاي AISC-LRFD 1997 بهخوبي روشن ميشود كه سختكنندههاي جان علاوه بر كمك در پايداري جان عضو زانويي روي افزايش ظرفيت باربري مهاربندي زانويي وهمچنين مقدار تغيير شكلهاي نهايي تاثيرگذار بودهاند. لازم به توضيح است كه مدل / 9 نشريه علمي و پژوهشي سازه و فولاد
و) و) تحليلي توانايي بررسي ناپايداري جان عضو زانويي را ندارد. شكلهاي (7 ( 8 )كانتور نمونه تنش معادل فون ميسز در سيكل آخر بارگذاري براي نمونههاي KBF1 و ( را نشان ميدهند. (واحدها kg/mm KBF ناپايداري ميشود و اين امر تحليل عددي را بسيار زمانبر ميسازد. به منظور بررسي بيشتر رفتار عضو زانويي و محاسبه استهلاك انرژي المان زانويي در مقايسه با كل قاب منحنيهاي هيسترزيس مربوط به المان زانويي بصورت نيروي برشي در المان زانويي در مقابل تغيير مكان نسبي دو سر آن تهيه و ترسيم شد. در اشكال (9 (1) منحنيهاي هيسترزيس نيروي برشي- تغييرمكان نسبي قابهاي KBF1 و KBF نشان داده شده است. 15 Shear in Knee (Ton) 1 5-1.5-1 -.75 -.5 -.5-5.5.5.75 1 1.5-1 -15 Relative Displacement of Knee (cm) شكل (7): منحنيهاي هم تنش فون ميسز KBF1 شكل (8): منحنيهاي هم تنش فون ميسز KBF شكل (9): رفتار هيسترزيس برش تغييرشكل قطعه بالايي المان زانويي قاب KBF1 Shear in Knee (Ton) 15 1 5-1.5-1 -.75 -.5 -.5-5.5.5.75 1 1.5-1 -15 - Relative Displacement of Knee (cm) شكل (1): رفتار هيسترزيس برش تغييرشكل قطعه بالايي المان زانويي قاب KBF تا ثير نوع اتصال تير به ستون از مقايسه اشكال( 5 ) و (6) قابل استنتاج است. قاب KBF به ظرفيت باربري بيشتري نسبت به قاب KBF3 رسيده است ضمن اين كه حلقههاي چرخهاي مربوط به قاب KBF با شيب بيشتري رشد پيدا ميكنند. اين اختلاف به خاطر وجود اندركنش قاب و زانويي در نمونه KBF ميباشد. اما در صورتي كه طول زانويي كوتاهتر انتخاب شود ميتوان از اثرات منفي وجود اتصال مفصلي بين تير و ستون كاست. بايد توجه داشت كه وجود مهاربند لاغر باعث وقوع به استثناي KBF4 كه در آن به علت لاغر بودن و كمانش مهاربندها تحليل عددي متوقف شده است مهاربندي زانويي در كليه حالات به خوبي توانسته است منحنيهاي هيسترزيس پايداري ايجاد نمايد (منحني مربوط به KBF3 نمايش داده نشده است). نشريه علمي و پژوهشي سازه و فولاد / 91
6- ميزان انرژي مستهلك شده در شكلهاي( 11 ) تا (13) نمودار استهلاك انرژي در قابهاي زانويي KBF KBF1 و KBF3 نشان داده شده است. محور افقي نمودار سيكلهاي بارگذاري و محور قاي م آن ميزان استهلاك انرژي نرماليزه شده ميباشد. براي نرماليزه نمودن استهلاك انرژي ميزان انرژي مستهلك شده بر حاصلضرب نيروي تسليم برشي قاب در جابجايي تسليم قاب تقسيم شد[ 8 ]. همانطور كه مشاهده ميشود تقريبا بين 7 تا 78 درصد انرژي بوسيله قطعه بالايي از عضو زانويي مستهلك شده است. بررسي منحنيهاي هم تنش فون ميسز نشان ميدهد ساير المانها بجز المان زانويي الاستيك باقي ماندهاند و صرفا المان زانويي وارد ناحيه غيرخطي شده است[ 7 ]. بنابراين با توجه به اختلاف قابل توجه مابين كل انرژي مستهلك شده توسط قاب و انرژي مستهلك شده توسط قطعه بالايي ميتوان انتظار داشت كه بخش عمده اين اختلاف مربوط به تسليم قطعه پاييني عضو زانويي باشد. منحنيهاي هم تنش نيز وقوع تسليم در قطعه پاييني را تا ييد ميكنند[ 7 ]. لازم به توضيح است در KBF1 كه سخت كنندههاي جان وجود ندارند وقوع مواردي همچون كمانش موضعي جان عضو زانويي بسيار محتمل است. به منظور بررسي پديده كمانش در نرم افزار ANSYS ميبايست قبل از اعمال بارگذاري تغيير مكان بسيار كوچكي منطبق با مد كمانش واقعي سازه مورد بررسي به سازه وارد نمود[ 5 ]. بنابر اين بايد وضعيت تغيير شكلي مد كمانشي محتمل در دسترس باشد تا با اعمال آن بر سازه در واقع سازه با نقص اوليه مدل شود. با اين كار وقوع كمانش در المانها قابل مشاهده خواهد بود. اما چنانچه مد كمانشي محتمل(كه در واقع وضعيت واقعي سازه كمانش يافته را نشان ميدهد) به درستي به سازه اعمال نشود سازه در يك مد مجازي كمانش خواهد كرد. بهترين كار براي يافتن مد كمانشي واقعي استفاده از نتايج آزمايشگاهي ميباشد. در بررسي رفتار قابهاي KBF در ANSYS صرفا براي ملحوظ كردن كمانش احتمالي عضو مهاربندي بارگذاريهاي جانبي بسيار كوچكي عمود بر صفحه قاب وارد شد چرا كه مد كمانش احتمالي مهاربند نيز تقريبا بر همين تغيير شكل منطبق ميباشد. اما مسي له كمانش موضعي المان زانويي در مدلسازي ديده نشده است. Normalized Dissipated Energy 14 1 1 8 6 4 5 1 15 5 Load Step Number Frame Energy Dissipation Upper Knee Energy Dissipation شكل (11): نمودار استهلاك انرژي در قاب KBF 1 Normalized Dissipated Energy 14 1 1 8 6 4 5 1 15 5 Load Step Number Frame Energy Dissipation Upper Knee Energy Dissipation شكل (1): نمودار استهلاك انرژي در قاب KBF Normalized Dissipated Energy 14 1 1 8 6 4 5 1 15 5 Load Step Number Frame Energy Dissipation Upper Knee Energy Dissipation شكل (13): نمودار استهلاك انرژي در قاب KBF 3 / 9 نشريه علمي و پژوهشي سازه و فولاد
7- بررسي تحليلي المان زانويي دو طرفه قاب KBF كه المان زانويي در هر دو طرف مهاربند قطري قرار دارد قابDKBF نام دارد(شكل 14 ). همانطور كه در قسمت مقدمه اشاره شد Balendra مطالعاتي را در محدوده الاستيك روي قابهاي DKBF انجام داده است[ 4 ]. يك نمونه از نتايج تحقيقات ايشان كه شامل بررسي اثر سختي مهاربندي قطري روي سختي الاستيك قابهاي DKBF و KBF ميباشد در شكل( 15 ) نمايش داده شده است. همانطور كه مشاهده ميشود زانويي دوطرفه باعث كاهش سختي جانبي شده است. قرار گرفته است. در قاب DKBFمورد مطالعه المانهاي زانويي از مقطع IPE1 انتخاب شد وبر مبناي ظرفيت مورد انتظار آنها مقاطع اعضاي ستون تير و عضو مهاربندي به ترتيب IPE18 IPE14 و UNP1 بدست آمدند. مدول الاستيسيته مصالح F y تنش حد تسليم فولاد =4 E=.1 1 6 kg/cm kg/cm و شيب ناحيه سخت شدگي كرنش(مدول مماسي)برابر 1/E فرض شد. زانويي پاييني موازي با زانويي بالايي و با همان مشخصات در نظر گرفته شد. قاب KBF از حذف زانويي پاييني بدست آمد. هر دو قاب KBF و DKBF تحت بار گذاري چرخهاي با كنترل تغيير مكان بهاندازه 1mm قرار گرفتند. به دليل اينكه هدف مقايسه نتايج بود لذا بارگذاري صرفا بهاندازه يك بار رفت وبرگشت كامل روي قابها انجام شد. شكل (16) منحني چرخهاي دو قاب را نشان ميدهد. Lateral Force (Kg) 15 KBF 1 DKBF 5-5 -1-15 - -15-1 -5 5 1 15 Top Displacement (mm) شكل (14): نماي كلي از قاب بادبند زانويي دوطرفه شكل (16): مقايسه منحني چرخهاي قابهاي KBF و DKBF شكل (15): اثر سطح مقطع بادبند بر روي سختي قاب[ 4 ] تاكنون مطالعاتي روي پاسخ غيرالاستيك قابهاي DKBF انجام نشده است در اين قسمت رفتار هيسترزيس قاب DKBF براي حالت تسليم برشي عضو زانويي بررسي شده است ونتايج آن با قاب KBF معمولي (المان زانويي در يك طرف مهاربندي قطري قرار دارد) مورد مقايسه از مقايسه دو منحني مشخص ميشود كه قابDKBF ضمن اينكه به مقاومتهاي كمتري دست يافته است سختي كمتري را نيز اراي ه كرده است. نكته مهم و قابل ذكر در مورد قاب DKBF اين است كه اين قاب منحني لاغرتري را نسبت به قاب KBF به نمايش گذاشته است كه اين امر باعث كاهش ميزان استهلاك انرژي لرزهاي خواهد شد. منحنيهاي هم تنش قاب DKBF در شكل (17) نمايش داده شدهاند. نشريه علمي و پژوهشي سازه و فولاد / 93
مراجع 1-Kasai K, Popov EP.(1986). "A study of seismically resistant eccentrically braced steel frame systems." Earthquake Engineering Research Center, Report No. UCB/EERC- 86/1. Berkeley (CA): University of California. -Balendra T, Sam MT, Liaw CY.( 199). " Diagonal brace with ductile anchor for a seismic steel frame." Earthquake Engineering and Structural Dynamics, Vol 19, pp. 847 58. 3-Aristizabal-ochoa JD. (1986). "Disposable knee bracing: Improvement in seismic design of steel frames." ASCE, Journal of Structural Engineering, Vol 11, No.7, pp. 1544 5. 4-Balendra T, Sam MT, Liaw CY, Lee SL.( 1991). "Preliminary studies into the behavior of knee braced frames subject to seismic loading.", Engineering Structure;13:67 74. 5-Swanson Analysis Systems Inc., ANSYS (Revision 5.4) (199). User s Manual, Theory, Vol. IV. 6-American Institute of Steel Construction (AISC) (1997). Seismic provisions for structural steel buildings, Chicago 7- جلالي ميثم (1385)» بررسي بهبود رفتار لرزهاي شكل (17): منحنيهاي هم تنش فون ميسز (Kg, mm (واحدها DKBF 8- نتيجهگيري مهمترين نتايج حاصل از اين تحقيق عبارتند از: 1- روند استفاده شده در مدلسازي هندسي قابهاي مورد مطالعه كه شامل استفاده از المانهاي تير بجاي المانهاي صفحهاي ميباشد با حفظ صحت نتايج مدت زمان انجام تحليلها را كاهش ميدهد. - در صورتي كه طول زانويي كوتاهتر انتخاب شود ميتوان از اثرات منفي وجود اتصال مفصلي بين تير و ستون كاست. اين مسي له نشان ميدهد كه با انتخاب سنجيده طول تير رابط ميتوان تا حدي نياز به اتصالات خمشي تير به ستون را حداقل براي ساختمانهاي متعارف و كوتاه مرتبه كاهش داد. اين نكته ميتواند به عنوان يك مزيت براي قابهاي مهاربندي شده با مهاربندي زانويي محسوب شود به خصوص در كشور ما كه اتصالات خمشي غالبا به نحوي نامطلوب اجرا ميشوند. 3- وجود يك عضو كنترل شونده توسط نيرو در ميان دو عضو شكلپذير (قابهاي ( DKBF ضمن افزايش حساسيت طرح به واسطه افزايش اعضا شكل پذير باعث كاهش سختي ومقاومت سازه نسبت به حالتهاي متعارف (قابهاي (KBF نيز ميشود. لذا قاب DKBF رفتار لرزهاي نسبتا نامطلوبي را اراي ه ميدهد و استفاده از آن توصيه نميشود. 4- كانتور تنش معادل فون ميسز نمونهها بخوبي بيانگر آن است كه عمده تغييرشكلهاي غيرالاستيك در جان المان زانويي به وقوع پيوسته است. تغييرشكل برشي پلاستيك در جان زانويي حاكم بر رفتار قابها بوده است. قابهاي مهاربندي شده به كمك عضو شكل پذير زانويي» پايان نامه كارشناسي ارشد مهندسي زلزله دانشكده عمران دانشگاه تهران. 8- زهراي ي سيد مهدي (1384). «مطالعه تحليلي و تجربي كاربرد پانلهاي برشي براي كنترل غير فعال ساختمانهاي فولادي متعارف» گزارش پروژه مركز تحقيقات ساختمان و مسكن. / 94 نشريه علمي و پژوهشي سازه و فولاد
يادداشت نشريه علمي و پژوهشي سازه و فولاد / 95
شيوه نگارش و چگونگي تنظيم مقالات براي نشريه علمي و پژوهشي سازه و فولاد مقالات بايد با نرمافزار Ms-Word 3 تايپ و صفحهبندي شود و فايل مقاله به هر دو فرمت.DOC و.PDF به دفتر نشريه ارسال گردد. 1 نام ونام خانوادگي مو لف اول نام و نام خانوادگي مولف دوم اندازه صفحات بايد برابر با سانتيمتر تعيين شود. A4 و حدود بالا پايين چپ و راست صفحات به ترتيب برابر با - 3/5 - /5 - /5 مقالات به صورت دو ستوني هر يك با عرض 7/5 سانتيمتر تهيه ميشود. اندازه و نوع فونتهاي فارسي مورد استفاده براي هر يك از موارد در (جدول 1) آمده است. براي فونت لاتين همواره از Times New Roman استفاده شود كه اندازه آن در هر موقعيت (به غير از عنوان و چكيده) دو واحد كمتر از اندازه فونت فارسي خواهد بود. فاصله سطرها در عنوان چكيده و درمتن مقاله معمولي (Single) است. شود. عنوان مقاله در عين اختصار تمام ويژگيهاي كار انجام شده را مشخص ميكند با فونت «تيتر» به اندازه Bold 16 نوشته نشاني كامل نويسندگان در زيرنويس قرار ميگيرد. عنوان معادل به زبان انگليسي نيز بايد با شيوه تعريف شده در اين الگو مشخص و درج شود. تهيه و درج چكيده به زبان انگليسي نيز ضروري است. فونت عنوان چكيده انگليسي Bold-11 Times New Roman فونت متن چكيده انگليسي Regular-1 Times New Roman اندازه قلم 11 11 1 فونت لوتوس لوتوس Bold لوتوس لوتوس Bold نازنين Bold لوتوس Bold موقعيت استفاده متن جداول و شكل ها و مراجع عناوين جداول و اشكال متن چكيده و كلمات كليدي نام مولفان عناوين بخش ها 14 11 1 عنوان مقاله تيتر Bold جدول (1): اندازه و نوع فونتها 16 1. سمت يا مرتبه علمي مو لفان همچنين دانشگاه يا محل اشتغال / 96 نشريه علمي و پژوهشي سازه و فولاد