ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ

ΣΕΜΙΝΑΡΙΟ ΤΕΕ / ΟΑΣΠ / ΣΠΜΕ ΑΘΗΝΑ, 31 Μαϊου 2012 ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΑ ΔΟΜΗΜΑΤΑ Κεφάλαιο 7: Προσδιορισµός συµπεριφοράς δοµικών στοιχείων Μ.Ν.Φαρδής Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστηµίου Πατρών

Σκοπός Κεφάλαιο 7: Προσδιορισμός συμπεριφοράς δομικών στοιχείων 1. Περιγραφή συμπεριφοράς (δυσκαμψίας, αντοχής) δομικών στοιχείων για την ανάλυση. 2. Υπολογισμός ικανότητας (αντοχής, παραμόρφωσης) υφισταμένων δομικών στοιχείων χωρίς επισκευή ή ενίσχυση, και νέων στοιχείων. 3. εδοµένα για τον καθορισµό τιµών σχεδιασµού διαθέσιµωναντιστάσεων (αντοχής, παραµόρφωσης) στα κριτήρια ελέγχου επιτελεστικότητας (Κεφ. 9)

Χαρακτηριστικά μηχανικής συμπεριφοράς δομικών στοιχείων για την ανάλυση Καμπύλη εντατικού μεγέθους - παραμόρφωσης F-δ ενεργός ελαστική δυσκαμψία K = F y δ y Δοκοί, υποστυλώματα, τοιχώματα: καμπύλη ροπής, Μ γωνίας στροφής χορδής, θ (αν V u κρίσιμη, τότε Μ y =M Vu =V u L s ) Τοιχοπληρώσεις: καμπύλη V γ Fy F Οριακή αντοχή, F u =F y δ y Παραµόρφωση διαρροής δ u Οριακή παραµόρφωση F res (Παραµένουσα αντοχή) δ

Αποδεκτή η χρήση της περιβάλλουσας των κύκλων αντί της καµπύλης σκελετού Μετελαστικόςκλάδος: υσκαµψία K 0 (ή K 5%K o ) Πλάστιµη και ψαθυρή συµπεριφορά: πλάστιµη συµπεριφορά έλεγχος θ (γιαελαστικήανάλυσηέλεγχος F/m<F y ) ψαθυρή συµπεριφορά έλεγχος F Στο Οπλ. Σκυρόδεµα: Κάµψη (µε ή χωρίς Ν): ιάτµηση: πλάστιµη συµπεριφορά ψαθυρή συµπεριφορά

ΠΛΑΣΤΙΜΑ & ΨΑΘΥΡΑ ΟΜΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΠΛΑΣΤΙΜΑ ΟΜΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ( υποστυλώµατα, δοκοί, τοιχώµατα σε κάµψη, τοιχοπληρώσεις σε διάτµηση): ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΕ ΟΡΟΥΣ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΕΩΝ. ΨΑΘΥΡΑ ΟΜΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ (υποστυλώµατα, δοκοί, τοιχώµατα, κόµβοι σε διάτµηση): ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΕ ΟΡΟΥΣ ΥΝΑΜΕΩΝ.

Ενεργόςελαστικήδυσκαµψία, EI (σεελαστικήήανελαστικήανάλυση) EI: Θεωρείται πως είναι η επιβατική δυσκαµψία στη διαρροή ΕΑΚ 2000, ΕΚ8: ~50% δυσκαµψίαςαρηγµάτ. διατοµής. 50% δυσκαµψίαςαρηγµάτωτηςδιατοµής: - Αποδεκτή για σχεδιασµό µε βάση τις δυνάµεις (συντηρητική εκτίµηση σεισµικών δυνάµεων), - Μη-αποδεκτή τιµή για αποτίµηση µε βάση µετακινήσεις (υποτίµηση σεισµικών απαιτήσεων παραµορφώσεων). Πλησιέστεραστηνπραγµατικότητα & γιατονέλεγχοθ E θ y : EI=M y L s /3θ y : επιβατικήδυσκαµψία στη διαρροή των δύο άκρων σε αντιµετρική κάµψη. F y K= δ y Fy F Οριακή αντοχή, F u =F y δ y Παραµόρφωση διαρροής δ u Οριακή παραµόρφωση F res (Παραµένουσα αντοχή) δ

Ενεργός ελαστική δυσκαμψία στοιχείου: H ικανότητα του προσοµοιώµατος στοιχείου να αναπαράγει την ενεργό δυσκαµψία του µέλους µέχρι τη διαρροή του, είναι πολύ πιο σηµαντική από το πόσο προχωρηµένο είναι τοπροσοµοίωµα. Στόχος: ρεαλιστικές τιµές ιδιοπεριόδων απόκρισης (καθορίζουν το µέγεθος των σεισµικών µετακινήσεων) Ρεαλιστικήτιµή: EI = M y L s /3θ y : επιβατικήδυσκαµψίαστη διαρροή

Γωνίαστροφής στροφήςχορδήςστηδιαρροήµέλους οκοί, κολώνες: Τοιχώµατα: Ls + z h φ yd θ y = φ y + 0.0014 1 1.5 + 3 + L s 8 Ls + z db f y θ y = φy + 0.0013+ φy 3 8 f L s =M/V: µήκοςδιάτµησηςστοάκρο (~L/2 σεδοκόήκολώνα, ~H tot /2 σετοίχωµα) φ y : καµπυλότηταδιαρροής (θεωρητικήτιµή) h : ύψοςδιατοµής f y, f c : MPa d b : διάµετροςδιαµήκωνράβδων 1 ος όρος:απόκάµψη, µεµήκοςµετάθεσης z~0.9d, εάντοµέλος ρηγµατώνεταιδιατµητικάπριντηδιαρροή: V R,c < M y /L s 3 ος όρος:στροφήακραίαςδιατοµήςλόγωεξόλκευσηςδιαµήκων ράβδων από κόµβο c bl f c f y

Ροπή & καµπυλότητα διαρροής σε διατοµή µε ορθογωνική θλιβόµενη ζώνη (πλάτους b, µεστατικόύψος d) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) + + + + = 1 1 2 1 1 1 2 3 1 1 6 1 2 3 0.5 1 2 δ δ ρ ρ δ ξ ρ ξ ξ δ ξ ϕ V y y s y y c y y E E bd M d E f d y c c y c y ξ ξ ε ϕ 1.8 = ( )d E f y s y y ξ ϕ = 1 ( ) A B A y α α α ξ + = 2 1/ 2 2 2 ( ) y v y v bdf N B bdf N A + + + + = + + + = 1 1 2 1 2 1 1 0.5, δ ρ δ ρ ρ ρ ρ ρ Ροπή διαρροής: ρ 1, ρ 2 : διατοµήεφελκυόµενουήθλιβόµενουοπλισµού, ανηγµένηστο bd ρ v : διατοµήοπλισµούκορµού, ~ οµοιόµορφουµεταξύρ 1, ρ 2,ανηγµένηστο bd δ 1 =d 1 /d Καµπυλότητα στη διαρροή εφελκυόµενου οπλισµού: Καµπυλότητα σε σηµαντική µη-γραµµικότητα σκυροδέµατος: ( ) 1 1 2 1 2 1 2 1 1 0.5, 1.8 δ ρ δ ρ ρ α ρ ρ ρ ε ρ ρ ρ + + + = + + + + = v c v s c v B bdf N bd E N A

Κριτήριαελέγχουεπιτελεστικότητας Άµεση χρήση Πλάστιµα πρωτεύοντα γ Sd S d R d Πλάστιµα γ Sd θ Sd θ y δευτερεύοντα Τοιχοπληρώσεις Προστασία ζωής Ανελαστική Ελαστική ανάλυση Ανελαστική ανάλυση ανάλυση γ Sd θ Sd (θ y +θ um )/2γ Rd γ Sd S d /m R m m=(θ y +θ um )/2γ Rd θ y γ Sd θ Sd θ um /γ Rd γ Sd θ Sd θ um /γ Rd Μη-κατάρρευση Ελαστική ανάλυση γ Sd S d /m R m m=[θ um /γ Rd ]/θ y γ Sd S d /m R d γ Sd θ Sd θ um γ Sd S d /m R m m = [θ um /γ Rd ]/θ y m = θ um /θ y γ Sd S d R d γ Sd γ E γ um /1.3 γ Sd S d /m R m (γ Sd γ E γ um ) (γ Sd S d /m R m γ Sd γ E γ y m=[γ um /1.3]/γ y m=γ um /γ y ) Ψαθυρά γ Rd V CD V Rd γ Rd V CD V Rd πρωτεύοντα γ Sd S d V Rd γ Sd S d V Rd γ Sd S d V Rd Ψαθυρά V CD V Rd V CD V Rd δευτερεύοντα S d, θ Sd, γ E : ένταση, γωνίαστρ.χορδής, γων.παραµόρφωσητοιχοπλήρωσηςαπόανάλυση θ y, γ y : γωνίαστροφήςχορδής, γωνιακήπαραµόρφωσητοιχοπλήρωσηςστηδιαρροή. R m, R d (V Rd ):Αντίστασησεόρουςδυνάµεων, µεµέσεςτιµέςυλικώνγιαπλάστιµοτρόπο αστοχίας ή µε αντιπροσωπευτικές (: µέση-σ) και επιµέρους συντ. ασφαλείας ανάλογα µε στάθµη αξιοπιστίαςδεδοµένων (ΣΑ ) γιαψαθυρό. V CD : ΙκανοτικήΤέµνουσα. γ Rd =1.25 ΥψηλήΣΑ, =1.4 ΙκανοποιητικήΣΑ, =1.5 ΑνεκτήΣΑ θ um : παραµόρφωσηαστοχίας (µέση).γ Rd =1.5 (1.8 γιαθ pl um ), ώστεθ um /γ Rd : µέσητιµή -σ

οκοί, υποστυλώµατα, τοιχώµατα

Μέση τιµή γωνίας στροφής χορδής στην αστοχία µέλους ( )( ν 0.42a 0. ) θ = α 3 um st 1 wall ( )( ν) 1 0.44a 0. θ = θ + α 25 um y st, pl wall max max max max ( 0.01, ') ( 0.01, ω) 0.225 f 0.35 yw αρ ω L sx s fc 100 f c 25 ( 0.01, ') ( 0.01, ω) ( ρ 1.25 ) d α st : 0.016, α st,pl : 0.0145γιανευροχάλυβαθερµήςεξέλασηςήTempcore α wall : 1 γιατοιχώµατα ω, ω': µηχανικό ποσοστό εφελκυόµενου & θλιβόµενου οπλισµού ν: N / bhf c (b: πλάτοςθλιβόµενηςζώνης; N>0 γιάθλίψη); L s /h : M/Vh: λόγοςδιάτµησης, α : συντελ. αποδοτικότητας περίσφιγξης: 2 s α= h s h b 1 1 1 i 2b c 2hc ρ sx : A sh /b w s h : ποσοστόοπλισµού // φόρτιση (x), 6bchc ρ d : ποσοστόδισδιαγώνιουοπλισµού. 0.3 h 0.35 yw αρ sx ω 0.2 L s fc 100 f c h 25 f ( ρ ) d 1.275 Μέληπριντο 1985: θ um ήθ pl um =θ um -θ y Γιαλείεςράβδουςµεάγγιστρα: θ um ήθ pl um =θ um -θ y (0.95 /1.2 = 0.8). διά 1.2 επιπλέονεπί 0.95

Μάτιση ράβδων µε νευρώσεις σε ευθύγραµµο µήκος παράθεσης l o αρχίζονταςαπ τηνακραίαδιατοµή Σε µάτιση θλιβοµένων ράβδων, µετρούν και οι δύο στο θλιβόµενο οπλισµό. Γιατουπολογισµότων M y, φ y, θ y : f y εφελκυοµένωνράβδων x l o /l oy,min αν l o <l oy,min =(0.3f y / f c )d b Γιατηστροφήχορδήςστηναστοχίαθ um =θ y +θ pl um : θ pl umεπί (l o /l ou,min ) αν l o < l ou,min =d b f y /[(1.05+14.5α rs ω sx ) f c ], f y, f c σε MPa, ω sx =ρ sx f yw /f c : µηχανικό % εγκ. οπλισµού // επίπεδοκάµψης, α rs =(1-s h /2b o )(1-s h /2b o )n restr /n tot n restr /n tot : % συγκρατούµενωνµατισµένωνράβδων.

Μάτιση λείων ράβδων µε άγγιστρα & ευθύγραµµο µήκος παράθεσης l o > 15d b αρχίζονταςαπ τηνακραίαδιατοµή Σε µάτιση θλιβοµένων ράβδων, µετρούν και οι δύο στο θλιβόµενο οπλισµό. Γιατουπολογισµότων M y, φ y, θ y : πλήρες f y εφελκυοµένωνράβδων Γιατηστροφήχορδήςστηναστοχία :θ um επιπλέον (του επί 0.95 διά 1.2) επί (10+l o /d b )/50 αν l o < 40d b,

1 0 1 2 Mείωση διατµητικής αντοχής µετην ανακύκλιση παραµορφώσεων F ιατµητική αντοχή ιατµητική αστοχία ιατµητική αντοχή µετά την καµπτική δ διαρροή, όπως καθορίζεται από τους συνδετήρες: γραµµικήµείωση V c & V w µετοδείκτηπλαστιµότηταςπλ. γωνίαςστροφήςµ pl =(θ-θ y ) /θ y V R = h x min 2L s ( N, 0.55 A f ) pl L s ( 1 0.05 min( 5, µ ) 0.16 max( 0.5, 100ρ ) 1 0.16 min 5, f A + V c c V w = ρ w b w zf yw ρ tot : συνολικόποσοστόδιαµήκουςοπλισµού h: ύψος διατοµής x : ύψος θλιβόµενης ζώνης = b w d A c + tot h c c w

Mείωση διατµητικής αντοχής µε την ανακύκλιση παραµορφώσεων (συνέχεια) ιατµητική αντοχή λόγω θλιπτικής αστοχίας κορµού υπό ανακυκλ. παραµορφώσεις: V R,max Τοιχώµατα, µετάτηνκαµπτικήδιαρροή (µ pl > 0), ήπριν (µ pl = 0): = pl N L ( s 0.06min( 5, µ ) 1 + 1.8min(0.15, ( 1 + 0.25max(1.75,100ρ )) 1 0.2 min(2, f b z 0.851 tot Ac f c h Κοντάυποστυλώµατα (L s /h 2) µετάτηνκαµπτικήδιαρροή (µ pl > 0): pl N ( 1 0.02 min( 5, µ ) 1 + 1.35 ( 1 0.45(100ρ )) f b sin 2θ V 4 max = 7 + Ac f c R, tot c wz θ: γωνίαδιαγωνίουυποστυλώµατοςκαιάξονα (tanθ=h/2l s ) c w

Κόμβοι δοκών-υποστυλωμάτων

Τέµνουσες 1 1 hst 1 jv M yc + [ Vσε g+ ψq, b] κόµβους [ Vg ψq b] (ανεξαρτήτως µεθόδου ανάλυσης) V l +, zc Lb hst, n 2 Τέµνουσες µέσα στον κόµβο V r jv Μέγιστη δυνατή τέµνουσα δύναµη και διατµητική τάση στον κόµβο: Aν δοκοί πιο αδύνατες από υποστυλώµατα (ΣΜ yb <ΣΜ yc ) : 1 1 L b V jh M yb zb hst Lbn ιατµητικήτάσηκόµβου: τ j= V jh /b j h c AνΣΜ yb >ΣΜ yc : 1 1 hst 1 M + [ ] [ ] yc V + g ψq, b V l g ψq, b r zc Lb hst, n 2 τ j =V jv /b j h b + Αν b c > b w b = min { b ;( b + 0. 5h )} Αν b c b w b = min { b ;( b + 0. 5h )} j c w c j w c c

Αντοχή κόµβων µε βάση τις κύριες τάσεις ιαγώνια ρηγµάτωση άοπλων κόµβων αν η κύρια εφελκυστική τάση λόγω: διατµητικήςτάσηςστονκόµβο, τ j & µέσηςκατακόρυφηςορθήςτασηςαπόυπερκείµενηκολώνα, -ν top f c, ξεπερνάτην εφελκυστικήαντοχήσκυροδέµατος, f ct. ν τ τ = f 1+ ιαγώνια ρηγµάτωση οπλισµένων κόµβων αν η κύρια εφελκυστική τάση λόγω: διατµητικήςτάσηςστονκόµβο, τ j & µέσηςκατακόρυφηςορθήςτάσηςαπόυπερκείµενηκολώνα, -ν top f c, και οριζόντιαςορθήςτάσηςλόγωπερίσφιγξηςαπόοριζόντιοοπλισµόκόµβου, -ρ jh f yw : ξεπερνάτηνεφελκυστικήαντοχήσκυροδέµατος, f ct. ρ jh f yw ν top fc τ = + + j τ cr fct 1 1 fct fct Οριακήδιατµητικήαντοχήκόµβων v ju : ανηκύριαθλιπτικήτάσηξεπερνά το nf c (n=0.7-f c (MPa)/200: µειωτικόςσυντελεστήςλόγωεγκάρσιας ν top εφελκυστικήςτάσης) j τ j cr ct top τ = nf 1 ju c f ct f c n

Τοιχοπληρώσεις

ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΙΣ (ΓΕΝΙΚΑ: ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ, ΕΛΕΓΧΟΣ) ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ: ΥΠΟΧΡΕΩΤΙΚΗ, ΑΝ ΕΧΟΥΝ ΥΣΜΕΝΕΙΣ ΣΥΝΕΠΕΙΕΣ (Έντονα µη-κανονική κατανοµήκαθ ύψοςήσεκάτοψη, δηµιουργίακοντώνυποστυλωµάτων, κ.ά.), ΕΚΤΟΣΑΝΤΟΚΤΙΡΙΟΕΧΕΙΕΠΑΡΚΗΤΟΙΧΩΜΑΤΑΚΑΤΑΕΚ8 ( 50% τέµνουσας βάσης) ΠΡΟΑΙΡΕΤΙΚΗ, ΕΑΝ ΕΧΟΥΝ ΕΥΜΕΝΕΙΣ ΣΥΝΕΠΕΙΕΣ, ΣΥΝΙΣΤΑΤΑΙ (πλήνστάθµηςεπιτελεστικότηταςοιονείκατάρρευσης), ΕΑΝ >25% ΥΣΚΑΜΨΙΑΣ (ΕΝΟΣ) ΟΡΟΦΟΥΟΦΕΙΛΕΤΑΙΣΤΙΣΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΙΣ. ΑΝ ΠΕΡΙΛΑΜΒΑΝΟΝΤΑΙ ΣΤΗΝ ΑΝΑΛΥΣΗ, ΕΛΕΓΧΟΝΤΑΙ

ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΙΣ: ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ ME MIA ή ΥΟ ΙΑΓΩΝΙΕΣ ΡΑΒ ΟΥΣ Αντιστοιχία µεγεθών έντασης/παραµόρφωσης φατνώµατος σε διάτµηση και διαγωνίου σε θλίψη: V = Fcosθ, γ = 2ε/sin2θ. ƒ wv : διατµ. αντοχή τοιχοποιίας 600 κατά ΕΚ6, Θλιβόµενη διαγώνιος : Πλάτος ~ 15% µήκους διαγωνίου. Θλιπτική αντοχή ~1.25 x κατακ. θλιπτική αντοχή τοιχοποιίας κατά ΕΚ6 (µείωση 10-40% για µη πλήρεις κατακ. αρµούς, 15% για οριζ. αρµούς > 15mm) ΜέτροΕλαστικότητας ~600 x ΘλιπτικήαντοχήγιαΠροστ. Ζωής, ~900 x Θλιπτική αντοχή για Αµεση χρήση

ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΙΣ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗ (συνέχεια) ΕΠΙΡΡΟΗ ΑΝΟΙΓΜΑΤΩΝ Μεγάλο άνοιγµα σε κάθε άκρο φατνώµατος τοιχοπλήρωση αµελείται. Ανοιγµα ~ στο κέντρο του φατνώµατος µε διαστάσεις - < 20% αντίστοιχων φατνώµατος η επιρροή του αγνοείται. - > 50% αντίστοιχων φατνώµατος τοιχοπλήρωση αγνοείται -ενδιάµεσες 2 θλιπτήρες, απότηγωνίαστοµέσοαπέναντιδοκού 2 µικράγειτονικάανοίγµατα = έναπουταπεριβάλλει. Τοιχοπλήρωση χωρίς επαφή µε υποστύλωµα στα 2 άκρα φατνώµατος αµελείται

Παραδείγµαταεφαρµογής εφαρµογής Aποτιµήσεις 2πραγµατικών κτιρίων

Υποθέσεις Προσοµοίωσης Πάκτωση βάσης κατακορύφων µελών σε δύσκαµπτη θεµελίωση Οι κόµβοι θεωρούνται µε τις πραγµατικές τους διαστάσεις, αλλά άκαµποι Θεώρηση επιρροών 2ας τάξεως Λαµβάνεται υπόψη η εντός επιπέδου ευκαµψία πατωµάτων οπλ. σκυροδέµατος (ανά φάτνωµα) Προσοµοιώµατα µελών: 1. Προσοµοιώµατα σηµειακών αρθρώσεων µε νόµο υστέρησης απλοποιηµένο Takeda (διγραµµική περιβάλλουσα, χωρίς αποµείωση αντοχής µε ανακύκλιση) 2. Ελαστικήδυσκαµψία EI = M y L s /3θ y 3. Πλακοδοκοί: Συνεργαζόµενο ηµιπλάτος σε εφελκυσµό = 25% του ανοίγµατος 4. Κατακόρυφα µέλη: 2 ασύζευκτα στοιχεία (ένα ανά οριζόντια διεύθυνση) 5. Σκάλες: Βραχίονες σαν κεκλιµένα υποστυλώµατα (σε 2 εγκάρσιες διευθύνσεις). 6. Λαµβάνεται υπόψη η επιρροή: κοντών µατίσεων, ανοικτών συνδετήρων περίσφιξης µε ΙΟΠ, ή µανδυών οπλ. σκυροδέµατος. Αποτίµηση µε βάση το λόγο απαιτούµ. αντοχής ή παραµόρφωσης προς διαθέσιµη Σε όρους γωνίας στροφής χορδής άκρων Σε όρους τέµνουσας αντοχής στην πλαστική άρθρωση (µείωση µε ανακύκλιση)

1. Κτίριο SPEAR Τριόροφοκτίριοµεσηµαντικήεκκεντρότητακαιστις 2 οριζόντιες διευθύνσεις, οκιµάστηκε σε φυσική κλίµακα ψευδοδυναµικά για διαξονική σεισµική κίνηση (2 οριζόντιες συνιστώσες) στο Εργαστήριο ELSA στην Ispra. Ανάλυση µε ή χωρίς ενίσχυση κτιρίου

Κτίριο SPEAR Αντιπροσωπευτικό Ελληνικών κτιρίων του 60 έκκεντρες/έµµεσες στηρίξεις λείες ράβδοι µε κοντές µατίσεις στη βάση υποστυλωµάτων 3.0 5.0 1.0 1.70 5.5 6.0 5.0 4.0

Ψευδοδυναµική δοκιµή κτιρίου σε µέγιστη εδαφική επιτάχυνση 0.15g

Μη-ενισχυµένο κτίριο σε 0.15g: χρονοϊστορίες οριζ. µεταθέσεων & στροφής ΚΜορόφων 2 & 3 (συνεχήςγραµµή: ανάλυσηπριντηδοκιµή. ιακεκοµµένη: δοκιµή) Yπερτίµηση αρχικής Τ λόγω ελαστικής δυσκαµψίας Μετάθεση X Πτώση αντοχής µετά την αστοχία T Μετάθεση Y Στροφή περί κατακόρυφο

είκτης βλάβης (απαίτ.-προς-διαθέσιµη γωνία στροφής χορδής) υποστυλωµάτων

Ενίσχυσηµε µειοπ Περίσφιγξη µε ΙΟΠ άκρων όλων των υποστυλωµάτων 0.25x0.25m στους 3 ορόφους (2 στρώσεις ΙΟΠ υάλου στα ακραία 0.6m ύψους). Περιέλιξη του υποστυλώµατος 0.25x0.75m σ όλο το ύψος µε 2 στρώσειςιοπµεπλέγµαινώνυάλου (περίσφιγξηκαι διατµητική ενίσχυση). ύο στρώσεις ΙΟΠ από πλέγµα ινών υάλου στις εξωτερικές παρειέςγωνιακώνκόµβωνγιαενίσχυσησεδιάτµηση, χωρίς συνέχεια µε τα ΙΟΠ περίσφιγξης άκρων υποστυλωµάτων. Το ενισχυµένο κτίριο δοκιµάσθηκε ψευδοδυναµικά για µέγιστη εδαφική επιτάχυνση 0.2g και 0.3g.

Κτίριο ενισχυµένο µε ΙΟΠ

Ψευδοδυναµική δοκιµή κτιρίου µε ΙΟΠ για µέγστη εδαφική επιτάχυνση 0.2g

Κτίριο µε ΙΟΠ για 0.2g: χρονοϊστορίες οριζ. µεταθέσεων και στροφής ΚΜ ορόφων 2 & 3 (συνεχής γραµµή: ανάλυση πριν τη δοκιµή. ιακεκοµµένη: δοκιµή) Μετάθεση X Πτώσηαντοχήςµετάτηναστοχία T :post-ultimate strength degradation real T Y-displacement Μετάθεση Y Στροφή περί κατακόρυφο

ΚτίριοµεΙΟΠγια 0.2g: είκτης βλάβης υποστυλωµάτων (απαιτ.-προςδιαθέσιµη γωνία στροφών χορδής)

Μανδύες σε 2 εξωτερικά υποστυλώµατα για µηδενισµό εκκεντρότητας Αφαίρεση όλων των ΙΟΠ. Μανδύες σε µεσαία υποστυλώµατα δύο εύκαµπτων πλευρών (από 0.25x0.25m σε 0.4x0.4m, 3Φ16/ πλευρά, συνδ. Φ10/100mm). οκιµή µε µέγιστη εδαφική επιτάχυνση 0.2g ή 0.3g.

Κτίριο µε µανδύες, 0.2g: χρονοϊστορίες οριζ. µεταθέσεων και στροφής ΚΜ ορόφων 2 & 3 (συνεχής γραµµή: ανάλυση πριν τη δοκιµή, ιακεκοµµένη: δοκιµή) Μετάθεση X Πτώσηαντοχήςµετάτηναστοχία T Μετάθεση Y Στροφή περί κατακόρυφο

Κτίριο µε µανδύες, 0.2g: είκτης βλάβης υποστυλωµάτων

2. Κατάρρευσηπτέρυγας πτέρυγαςπολυκατοικίαςπολυκατοικίας στοσεισµό σεισµότηςπάρνηθας (1999) Μη-γραµµικές δυναµικές αναλύσεις για 30 πλέον πιθανές διαξονικές εδαφικές κινήσεις στη συγκεκριµένη θέση, προς διερεύνηση του µηχανισµού κατάρρευσης

Εκκεντρότητα ΚΜ ως προς Κέντρο υσκαµψίας ήαντοχήςκαιπόλο στροφής στους περισσότερους ορόφους στροφική απόκριση. Σηµαντική συµµετοχή ανώτερων ιδιοµορφών ιαφράγµατα εύκαµπτα τοίχωµα ανελκυστήρα & κλιµακοστάσιο ταλαντούνται εκτός φάσης ως προς το υπόλοιπο κτίριο.

6-story building:

6-story building: Penthouse critical in flexure.

6-story building: Penthouse and upper stories columns of right wing critical in shear, triggering collapse