ΣΤΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΣΥΣΤΗΜΑ ΣΤΗΡΙΞΗΣ ΦΩΤΟΒΟΛΤΑΪΚΩΝ ΠΑΝΕΛ ΣΕ ΒΙΟΜΗΧΑΝΙΚΗ ΣΤΕΓΗ

Transcript

1 2012-AF30 ΣΤΑΤΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΣΥΣΤΗΜΑ ΣΤΗΡΙΞΗΣ ΦΩΤΟΒΟΛΤΑΪΚΩΝ ΠΑΝΕΛ ΣΕ ΒΙΟΜΗΧΑΝΙΚΗ ΣΤΕΓΗ ΔΕΛΑΒΑΡΙΔΗΣ Ο.Ε.

2 ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ. 2. ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ (ΔΡΑΣΕΙΣ ΚΑΙ ΣΥΝΔΥΑΣΜΟΙ). 3. ΣΤΑΤΙΚΗ ΕΠΙΛΥΣΗ ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΜΕΛΩΝ - ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΕΙΣ. 4. ΣΥΝΔΕΣΕΙΣ.

3 ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΩΝ ΕΡΓΟ: ΦΟΡΕΑΣ ΣΤΗΡΙΞΗΣ Φ/Β ΠΑΝΕΛ ΣΕ ΒΙΟΜΗΧΑΝΙΚΗ ΣΤΕΓΗ. ΚΑΤΑΣΚΕΥΑΣΤΗΣ: ΔΕΛΑΒΑΡΙΔΗΣ OE ΜΕΛΕΤΗΤΗΣ: ΦΩΤΙΑΔΗΣ ΑΝΤΩΝΙΟΣ Πολιτικός Μηχ. Α.Π.Θ. ΜΑΙΟΣ 2012 Ο ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ

4 ΥΠΕΥΘΥΝΗ ΔΗΛΩΣΗ ΤΟΥ ΜΕΛΕΤΗΤΗ ΜΗΧΑΝΙΚΟΥ ΤΩΝ ΣΤΑΤΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ Ο υπογεγραμμένος ΦΩΤΙΑΔΗΣ ΑΝΤΩΝΙΟΣ Διπλωματούχος ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ βάσει του νόμιμου δικαιώματος ασκήσεως επαγγέλματος κάτοικος ΒΟΛΟΥ Οδός ΑΧΙΛΛΟΠΟΥΛΟΥ αριθ. 178 τηλ Αρ. Αστυνομικής ταυτότητας ΑΒ και χρονολογία εκδόσεως εκδοθείσα υπό του παρ/τος Ασφαλείας ΒΟΛΟΥ. ΔΗΛΩΝΩ ΥΠΕΥΘΥΝΑ. 1. Ότι συμμορφώθηκα με τους κανονισμούς : a. EC3 pren : December 2003 για την μελέτη των μελών από χάλυβα. b. EC9 Env : May 1998 για την μελέτη των κατασκευών Αλουμινίου. c. EC1 P1.4 preen : Jan 2004 για τους υπολογισμούς της ανεμοπίεσης. d. EC1 EN : 2003 για τους υπολογισμούς του φορτίου χιονιού Ότι αναλαμβάνω την πλήρη ευθύνη για την ακρίβεια των υπολογισμών. Ημερομηνία Ο ΔΗΛΩΝ 1 Να σημειωθεί ότι με τον νεότερο κανονισμό EC1 EN : 2003, ο οποίος αντικαθιστά τον κανονισμό που εμείς χρησιμοποιούμε, για την περιοχή της Θεσσαλίας, υποδεικνύονται χιονοπτώσεις τελείως παράλογες (από s k = 0,44ΚΝ/m 2 - του παλαιότερου κώδικα-, καλείται να χρησιμοποιηθεί s k = 1.7KN/m 2 ), που είναι πέρα από κάθε λογική, δεν βασίζεται σε καμιά στατιστική μέτρηση και έχει παντελώς αγνοηθεί από τους έμπειρους μελετητές μεταλλικών κατασκευών της περιοχής. Ενδεικτικά αναφέρεται ότι s k = 1.7KN/m 2 χρησιμοποιείται στο μεγαλύτερο κομμάτι της Νορβηγίας και στις Ιταλικές Άλπεις. Είθισται στην περιοχή να χρησιμοποιείται s k = 0.75KN/m 2, χωρίς εξ αυτού να παρατηρηθεί κανένα πρόβλημα. Εμείς χρησιμοποιούμε την τιμή s k = 0.8KN/m 2, που αντιστοιχεί σε περιοχές της Ελλάδας σε ζώνη ΙΙ.

5 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1: ΤΕΧΝΙΚΗ ΕΚΘΕΣΗ 1.1 ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ ΤΟΥ ΦΟΡΕΑ Μελετάται σύστημα στήριξης φωτοβολταϊκών πάνελ επί λαμαρινοσκεπής. Αποτελείται από μια τεγιδα που αντιστηρίζεται ανά 1.5m το πολύ. Το σύστημα στήριξης της τεγίδας αποτελείται από τριών ειδών εξαρτήματα. Το ένα είδος device 3, είναι 2 στοιχεία, που κοχλιώνονται με αυτοδιάτρητες στην λαμαρίνα της στέγης. Πάνω σε αυτό προσαρμόζονται 4 πιαστράκια (device 1), που με τη σειρά τους στηρίζουν ένα Π (device 2) που πάνω του στέκεται η τεγίδα. Επί της τεγίδας στέκεται το πανέλο με κατάλληλα πιαστράκια που δεν είναι αντικείμενο αυτής της μελέτης. 1.2 ΤΟΠΟΘΕΣΙΑ ΠΡΟΔΙΑΓΡΑΦΕΣ ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗΣ. Θα δείξουμε ότι ο φορέας μπορεί να δεχθεί : Α) χιονόπτωση που αντιστοιχεί σε οποιαδήποτε πεδινή περιοχή της Ελλάδας (περιοχή χιονιού ζώνης ΙΙ, s k = 0.8KN/m 2 ). Αυτό ισοδυναμεί με 1.5*0.8m = 1.2m φρέσκου χιονιού επί εδάφους). Β) ανεμοπίεση σε οίκημα ύψους 10m (συνήθης ύψος βιομηχανικού) σε βιομηχανική ζώνη σε μη παράκτια περιοχή. Όπως θα δείξουμε παρακάτω ισοδυναμεί με ταχύτητα ανέμου 120Κm/h. Όταν χρειαστεί να τοποθετηθεί σε δυσμενέστερες περιοχές (παράκτιες που αυξάνεται η ανεμοπίεση ή ορεινές που αυξάνεται η χιονόπτωση ή σε πιο έκθετες ζώνες) τότε το σύστημα μπορεί να προσαρμοστεί κατά περίπτωση τοποθετώντας πιο πυκνά στηρίγματα. Σημαντικό σημείο που επισημαίνουμε με έμφαση είναι η υποχρέωση μη τοποθέτησης Φ/Β πάνελ στις ζώνες: e 1 /10 παράλληλα στον κορφιά. e 1 /10 παράλληλα στις διαμήκεις πλευρές (τις παράλληλες με τον κορφιά). e 2 /10 παράλληλα στις κάθετες πλευρές., όπου e 1 = min {2*ύψος κτιρίου, μήκος κτιρίου} e 2 = min {2*ύψος κτιρίου, πλάτος κτιρίου}. Αυτό για να αποφευχθούν οι υψηλοί αεροδυναμικοί συντελεστές ανεμοπίεσης που απαντούν στις ζώνες αυτές. (βλέπε τέλος κεφ. 2.3 του παρόντος συγγράματος για καλύτερη κατανόηση).

6 Μεταξύ Φ/Β πανέλων και αρχικής επικάλυψης στέγης του κτιρίου δεν πρέπει να υπάρχει κενό, ώστε να ισχύουν οι λαμβανόμενες τιμές για c pnet.max και c pnet.min.

7 1.3 ΥΛΙΚΑ & ΕΞΑΡΤΗΜΑΤΑ Τα υλικά που χρησιμοποιούνται σε αυτή την κατασκευή είναι : Αλουμίνιο Τάση Διαρροής f y = 190 MPa Τάση αντοχής f u = 220MPa Μέτρο ελαστικότητας E = 70 GPa. Πυκνότητα : ρ = 26KN/m 3 ΙΝΟΧ A2-70 (Cold Worked) M8 κοχλίες. Τάση Διαρροής f y = 400 MPa Τάση αντοχής f u = 700MPa

8 1.4 ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ Η κατασκευή φορτίζεται από : Μόνιμα φορτία το ίδιο βάρος της (Ι.Β.). το βάρος των Φ/Π : 0,15ΚΝ/m 2 Ωφέλιμα φορτία Δεν υπάρχουν. Άνεμος Η ανεμοπίεση υπολογίζεται σε συμφωνία με το κείμενο EUROCODE 1: PART1.4 Pren (2004 Jan) WIND ACTIONS. Χρησιμοποιούνται οι παρακάτω πληροφορίες: Ύψος αναφοράς : 10,0m τυπικό ύψος βιομηχανικού κτιρίου. Βασική ταχύτητα ανέμου: v b = 27,0 m/sec (για ηπειρωτική περιοχή στην Ελλάδα που απέχει περισσότερο από 10Km από την θάλασσα). Κατηγορία περιοχής : 3 (βιομηχανική περιοχή). Υψόμετρο : 0 (πάνω από τη στάθμη της θάλασσας). Χιόνι Η φόρτιση σύμφωνα με τον κανονισμό που αναφερόμαστε καλύπτει πλήρως τις περιοχές ζώνης ΙΙ της Ελλάδας s k = 0.8KN/m 2 χωρίς υψόμετρο. Δηλαδή υπάρχει πραγματική συσώρευση επί της στέγης 0.8*0.8*1.5 = 0.96m. Σεισμός Προφανώς δεν υπάρχει κάποια φόρτιση που να προσάγεται από τον σεισμό.

9 1.5 Μέθοδος ανάλυσης Χρησιμοποιούμε γραμμική ελαστική στατική ανάλυση πρώτης τάξης. Για την στατική επίλυση χρησιμοποιούμε το στατικό πρόγραμμα Autodesk Robot Structural Analysis. Επιλέγουμε να επιλύσουμε μια δοκό μήκους 10m, 6 ανοιγμάτων με στηρίγματα κάθε 1.5m, ενώ υπάρχουν και 2 πρόβολοι του 0.5m λαμβάνοντας υπόψιν ότι το πλάτος ενός βιομηχανικού κτιρίου είναι συνήθως μεγαλύτερο των 15m και επίσης ότι όσο μεγαλύτερο είναι το συνολικό μήκος της δοκού, διατηρώντας ίσες αποστάσεις μεταξύ των στηριγμάτων, τόσο ευνοϊκότερη είναι η φόρτιση. 1.6 Παρουσίαση του φορέα Βλέπε το συννημένο αρχείο Autocad.

10

11

12 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2: ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ 2.1. Φόρτιση ΙΒ Φ/Β πανέλων. Είναι μια κατακόρυφη φόρτιση g = 0.15KN/m 2. Γραμμικοποίηση του φορτίου : g = 0.15KN/m 2 *0.8m = 0.12KN/m. 2.2 Φόρτιση Χιονιού. Όλες οι αναφορές μας γίνονται στο πρότυπο EC1 - Part 1.3 EN : 2003 E. Σύμφωνα με το παράρτημα Annex C, στον χάρτη φορτίσεων χιονιού C4 η ζώνη ΙΙ (Z=2) με χαρακτηριστική τιμή χιονιού στο έδαφος στη στάθμη της θάλασσας s k,0 = 0.8KN/m 2, καλύπτει ουσιαστικά τον Ελλαδικό χώρο χωρίς υψόμετρο. Σύμφωνα με τον πίνακα C1 η χαρακτηριστική τιμή του χιονιού στο έδαφος για την Ελλάδα εξαρτάται από το υψόμετρο και τη ζώνη της περιοχής. Καθότι βρισκόμαστε σε μηδενικό υψόμετρο s k = 0.8KN/m 2. Σύμφωνα με τον πίνακα Ε1/Annex E το ειδικό βάρος του φρέσκου χιονιού είναι γ s = 1.0KN/m 3, άρα η χαρακτηριστική τιμή εδάφους ισοδυναμεί με συσσώρευση χιονιού επί εδάφους 0,8m. Η τιμή του χιονιού επί της κατασκευής είναι σύμφωνα με τη σχέση (5.1) : s = μ 1 *C e *C t *s k, C t : συντελεστής θέρμανσης. C t = 1.0, συντηρητικά όταν δεν υπάρχει άνεμος (και ενδεχόμενα μπορεί να γίνει γρήγορα συσώρευση). C t =0.8, καθώς το φωτοβολταικό είναι θερμαινόμενη επιφάνεια και όταν υπάρχει άνεμος συνεχώς λιώνει το χίονι που επικάθεται. C e : συντελεστής έκθεσης. C e = 1.0, όταν δεν συνδυάζεται με άνεμο. C e = 0.8, σύμφωνα με τον πίνακα 5.1, καθώς η περιοχή (εξοχή) χαρακτηρίζεται έκθετη ( windswept ), όταν συνδυάζεται με άνεμο. μ 1 : συντελεστής κατανομής χιονιού επί της κατασκευής.

13 Στην περίπτωση της μονοκλινής στέγης με γωνία α, από 0 ο < α < 30 ο, σύμφωνα με τον πίνακα 5.1 της παραγράφου Mono-pitch roofs μ 1 = 0.8. Σύμφωνα με την ίδια παράγραφο για την περίπτωση της μονοκλινής στέγης πρέπει να εφαρμόζεται η κατανομή στέγης που εμφανίζει στο fig.5.2 (ομοιόμορφη φόρτιση με χρήση συντελεστή μ 1 ). Τελικώς : s = μ 1 *C e *C t *s k = 0.8*1*1*0.8KN/m 2 = 0.64KN/m 2 Γραμμικοποίηση του φορτίου : s 2 = 0.64KN/m 2 *0.8m = 0.51KN/m. Όταν συνδυάζεται με άνεμο: s wind = μ 1 *C e *C t *s k = 0.8*0.8*0.8*0.8KN/m 2 = 0.41KN/m 2 Γραμμικοποίηση του φορτίου : S wind,2 = 0.41KN/m 2 *0.8m = 0.32KN/m.

14 2.3. Φόρτιση Ανέμου. Οι αναφορές μας σε αυτό το κεφάλαιο γίνονται στον EC1 P1.4 preen (Jan 2004). Η περιοχή θεωρείται κατηγορία ΙΙΙ, σύμφωνα με τον πίνακα 4.1 (περιοχή βιομηχανική). Στην Ελλάδα, σύμφωνα με τις τελευταίες εθνικές οδηγίες, σε περιοχές ηπειρωτικές που απέχουν περισσότερο από 10Km από τη θάλασσα η βασική τιμή της βασικής ταχύτητας ανέμου είναι v b,o = 27m/sec. (4.2-παρ.1 : χαρακτηριστική μέση ταχύτητα 10min, σε ύψος 10m από το έδαφος σε περιοχή κατηγορίας ΙΙ). Βασική ταχύτητα ανέμου v b = v b,o *C dir *C season. C dir : συντελεστής διεύθυνσης (4.2 σημείωση 2 : προτείνει C dir = 1.0). C season : συντελεστής εποχής (4.2 σημείωση 3 : προτείνει C season = 1.0). Έτσι η βασική ταχύτητα ανέμου v b = 27m/sec. Σύμφωνα με την εξ. 4.2 επιλέγοντας p την πιθανότητα να ξεπεραστεί σε ένα έτος η βασική ταχύτητα ανέμου v b,i = C prob *v b, όπου το C prob : C prob = {[(1- K*In (-In (1-p))]/[(1- K*In (-In (0.98))]} n K = 0.2 n = 0.5 C prob = {[(1-0.2*In (-In (1-p))]/[(1-0.2*In (-In (0.98))]} 0.5. Αν p = 0.02 δηλαδή πιθανότητα να ξεπεραστεί η v b,i 1/50 τότε C prob = 1. Άρα η βασική ταχύτητα ανέμου v b = 27m/sec ξεπερνιέται 1 φορά στα 50 χρόνια και είναι αποδεκτή για κτιριακές κατασκευές που θεωρούνται υψίστης σημασίας όσον αφορά την ασφάλεια και με διάρκεια ζωής τα 50 χρόνια. Ένα φωτοβολταικό πάρκο, που δεν έχει τις ίδιες απαιτήσεις ασφάλειας, ενώ και η διάρκεια ζωής του είναι περίπου τα 20 χρόνια είναι λογικό να επιλύεται με μειωμένη βασική ταχύτητα ανέμου. Έστω λοιπόν να ξεπερνιέται 1 φορά στα 20 χρόνια : p = 1/20 = 0.05 => C prob = {[(1-0.2*In (-In (.95))]/[(1-0.2*In (-In (0.98))]}.5 = C prob = [1.59/1.78] 0.5 = 0.94 v b = 0.94*27m/sec = 25.3m/sec Το ύψος αναφοράς της κατασκευής μας είναι Z e = 10m. Η μέση ταχύτητα v m (z e ) = C r (z e )*C o (z e )*v b (εξ. 4.3). C r (z): συντελεστής τραχύτητας περιοχής

15 Πίνακας 4.1, για κατηγορία ΙΙΙ : z o = 0.3m, z min = 5m Κατά την (εξ. 4.4), καθώς z min = 5m < z e = 10m : C r (z e ) = k r *In(z/z o ). k r = 0.19*(z o /z o,ii ) 0.07 = 0.19*(0.3/0.05) 0.07 = C r (10m) = 0.215*In(10/.3) = C o (z) : συντελεστής τοπογραφίας. Αφού δεν βρισκόμαστε σε λόφο με κλίση Φ = Η/L < 0.05 C o (10 m) = 1, κατά το Annex A, A.1. Τελικά η μέση ταχύτητα v m (10m) = *1*25.3m/sec = 19.3m/sec (70Km/h). Πίεση αιχμής q p (z e ) = [1+7*I v (z e )]*1/2*ρ*v m 2 (z e ) (εξ.4.8). (εξ. 4.7) : Ι v (z e ) = k I /{C o (z e )*In(z e /z o )} = 1/(1*In(10/0.5) = q b (z e ) = ½*ρ*[v m (10)] 2 = ½* * = 0.23KN/m 2. q p (10m) = (1+7*0.285)*0.23 = 0.70KN/m 2. (33.4m/sec = 120Km/h).

16 Θεωρούμε άνεμο : 1. W 0 που φυσά καθετα στον κορφιά της στέγης (pren :2004, Figure 7.8 Key for duopitch roofs, b. wind direction θ = 0 ο ). 2. W 90 που φυσά παράλληλα στον κορφιά της στέγης (pren :2004, Figure 7.8 Key for duopitch roofs, c. wind direction θ = 90 ο ). Σύμφωνα με τους περιορισμούς που θέσαμε στο κεφάλαιο 1.2 και μελετώντας τις επόμενες 3 σελίδες που παραθέτουμε από τον EC1-p1.4, στίς ζώνες Ι, Η οι δυσμενέστεροι αεροδυναμικοί συντελεστές είναι για στέγες κλίσης ο, (οι συνήθεις κλίσεις των βιομηχανικών στεγών) : c p,su = -0.6 c p, pr = +0.2 Υποπίεση Su = -0.6*0.70KN/m 2 = -0.42KN/m 2 Γραμμικοποίηση του φορτίου : Su = -0.42KN/m 2 *0.8m = -0.34KN/m. Πίεση Pr = 0.2*0.70KN/m 2 = 0.14KN/m 2 Γραμμικοποίηση του φορτίου : Pr = 0.14KN/m 2 *0.8m = 0.11KN/m.

17 2.4 Συνδυασμοί φόρτισης Συνδυασμοί αστοχίας (ULS). εξής: Ως κρίσιμοι συνδυασμοί αστοχίας για καθολικές επιδράσεις επιλέγονται οι COMB1: 1.35*G + 1.5*Snow COMB2: 1.35*G + 1.5*Snow, windswept + 0.9*W pr COMB3: 1.35*G *Snow, windswept + 1.5*W pr COMB4: G + 1.5*W su,gl,un Συνδυασμοί λειτουργικότητας (SLS). Ως συνδυασμοί λειτουργικότητας επιλέγονται οι εξής: COMB5: G + Snow COMB6: G + Snow, windswept + 0.6*W pr COMB7: G + 0.5*Snow, windswept + W pr COMB8: G + W su Επεξηγήσεις: Snow: φορτίο χιονιού. W: φορτίο ανέμου. pr / su : πίεση ανέμου / υποπίεση ανέμου. Επισημαίνουμε ότι εφαρμόσαμε την ακριβή θεώρηση του EC1 για τους συνδυασμούς και όχι την απλοποιητική, και αφαιρέσαμε τους συνδυασμούς που είναι προφανώς ευμενέστεροι.

18

19 4. ΣΥΝΔΕΣΕΙΣ ΓΕΝΙΚΑ. Κοχλίας ένωσης τεγίδας εξαρτήματος 1 & 2. Ο κοχλίας δεν καταπονείται σε διάτμηση λόγω των οδοντώσεων της τεγίδας και της γωνιάς. ΔΙΑΤΜΗΣΗ Κοχλίας M8 ποιότητας Α2-700, f ub = 700MPa. a v = 0.6, καθώς ο κοχλίας τέμνεται μεν στο σπείρωμα, αλλά είναι όλκιμος. Εμβαδόν διάτμησης το εμβαδόν του σπειρώματος: Α= 36mm 2 V rd =a v *f ub *A/1.25 = 0.6*700*36/1.25 = 12.08KN > 1.47/2 KN ΣΥΝΘΛΙΨΗ ΑΝΤΥΓΑΣ Σύνθλιψη άντυγας κοχλία M8 ποιότητας 8.8 f ub = 700 MPa σε οπή 9mm ελάσματος πάχους t = 3mm αλουμινίου f yd = 220MPa. Γεωμετρικά χαρακτηριστικά οπής: e 1 = 15mm. Ο κοχλίας είναι ακραίος κατά τη διέυθυνση της δύναμης a d = e 1 /3d o = 15 / (3*9) = 0.55 Ο κοχλίας είναι ακραίος κάθετα στη διέυθυνση της δύναμης k 1 = 2.5 a b = min{1,f ub /f u,a d }= min{1, 700/190, 2.5} = 1. F brd =k 1 *a b *f u *d*t/1.25 = 2.5*1*220*9*3 = 14.9KN > 1.47/2 KN

20 ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ ΒΙΟΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΣΤΕΓΗΣ. Αυτοδιάτρητες. Για κάθε στέγη, πάχος λαμαρίνας, τύπος αυτοδιάτρητης θα πρέπει να αντέχουμε σε: Το μέγιστο φορτίο διάτμησης σε κοχλία δίνεται από τον συνδυασμό G+1.5 Suction και ισοδυναμεί με Ν t,sd = 1.47KN/4 = 0.37KN Για παράδειγμα η χρήση αυτοδιάτρητης βίδας Hilti SMD51S 55X38 και με το δεδομένο ότι ενώνεί 2 λαμαρίνες 0.63mm, δίνει: (Shear value) Αντοχή σε διάτμηση : F q = 1.010KN / 2 = 0.505KN > 0.37KN (OK).

21 ΑΝΑΛΥΣΗ ΔΙΑΤΟΜΗΣ y Z z Y ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ ΓΕΩΜΕΤΡΙΑΣ ΣΗΜΕΙΟ ΑΡ. Y Z cm -1.2 cm cm -0.7 cm cm -0.7 cm cm -0.8 cm cm -0.8 cm cm -1.0 cm cm -1.0 cm cm -0.8 cm cm -0.8 cm cm -0.7 cm cm -0.7 cm cm -0.9 cm cm -0.9 cm cm -0.5 cm cm -0.0 cm cm 0.1 cm cm 0.2 cm cm 1.1 cm cm 1.3 cm cm 1.3 cm cm 1.5 cm cm 1.5 cm cm 1.5 cm cm 1.3 cm cm 1.3 cm cm 1.1 cm cm 0.2 cm

22 cm 0.1 cm cm -0.0 cm cm -0.5 cm cm -0.9 cm cm -0.9 cm cm -0.7 cm cm -0.7 cm cm -0.8 cm cm -0.8 cm cm -1.0 cm cm -1.0 cm cm -0.8 cm cm -0.8 cm cm -0.7 cm cm -0.7 cm cm -1.2 cm cm -1.2 cm cm -1.2 cm cm -0.9 cm cm -0.6 cm cm 0.0 cm cm 0.1 cm cm 0.2 cm cm 0.2 cm cm 1.2 cm cm 1.3 cm cm 1.3 cm cm 1.3 cm cm 1.2 cm cm 0.2 cm cm 0.2 cm cm 0.1 cm cm 0.0 cm cm -0.6 cm cm -0.9 cm cm -1.0 cm cm -1.0 cm cm -1.0 cm cm -0.9 cm ΓΕΝΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΕΜΒΑΔΟ ΚΕΝΤΡΟ ΒΑΡΟΥΣ ΠΕΡΙΜΕΤΡΟΣ ΒΑΣΙΚΟ ΥΛΙΚΟ A Yc Zc S = 2.99 cm2 = 0.0 cm = 0.0 cm = 25.0 cm ALU 190MPa E = MPa

23 ΚΥΡΙΟ ΣΥΣΤΗΜΑ den = kg/m3 WU = 2.35 kg/m ΓΩΝΙΑ alpha = 90.0 Deg ΡΟΠΕΣ ΑΔΡΑΝΕΙΑΣ Ix = 1.26 cm4 Iy = 6.12 cm4 Iz = 3.41 cm4 ΑΚΤΙΝΕΣ ΑΔΡΑΝΕΙΑΣ iy = 1.4 cm iz = 1.1 cm ΠΕΡΙΟΧΕΣ ΔΙΑΤΜΗΣΗΣ Ay = 1.11 cm2 Az = 2.16 cm2 ΕΛΑΣΤΙΚΗ ΡΟΠΗ ΑΝΤΙΣΤΑΣΗΣ Wely = 1.97 cm3 Welz = 2.24 cm3 ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΕΣ ΔΙΑΤΜΗΤΙΚΗΣ ΑΚΑΜΨΙΑΣ Wy = 0.83 cm2 Wz = 1.35 cm2 ΜΟΝΤΕΛΟ ΠΛΑΣΤΙΚΗΣ ΔΙΤΟΜΗΣ Wply = 3.62 cm3 Wplz = 2.89 cm3 ΜΕΓΙΣΤΕΣ ΑΠΟΣΤΑΣΕΙΣ Vy = 1.5 cm Vpy = 1.2 cm Vz = 3.1 cm Vpz = 3.1 cm ΚΕΝΤΡΙΚΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΡΟΠΕΣ ΑΔΡΑΝΕΙΑΣ ΑΚΤΙΝΕΣ ΑΔΡΑΝΕΙΑΣ ΜΕΓΙΣΤΕΣ ΑΠΟΣΤΑΣΕΙΣ ΑΥΘΑΙΡΕΤΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΘΕΣΗ ΣΥΣΤΗΜΑΤΟΣ ΡΟΠΕΣ ΑΔΡΑΝΕΙΑΣ Iyc = 3.41 cm4 Izc = 6.12 cm4 Iyczc = 0.00 cm4 iyc izc = 1.1 cm = 1.4 cm Vyc = 3.1 cm Vpyc = 3.1 cm Vzc = 1.5 cm Vpzc = 1.2 cm yc' = 0.0 cm ΓΩΝΙΑ = 0.0 Deg zc' = 0.0 cm Iy' Iz' Iy'z' = 3.41 cm4 = 6.12 cm4 = 0.00 cm4

24 ΑΚΤΙΝΕΣ ΑΔΡΑΝΕΙΑΣ iyc = 1.1 cm izc = 1.4 cm ΚΥΡΙΕΣ ΡΟΠΕΣ ΑΔΡΑΝΕΙΑΣ Sy' = 0.00 cm3 Sz' = cm3 ΜΕΓΙΣΤΕΣ ΑΠΟΣΤΑΣΕΙΣ Vy' = 3.1 cm Vpy' = 3.1 cm Vz' = 1.5 cm Vpz' = 1.2 cm

25 ΕΞΩΦΥΛΛΟ ΕΡΓΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL

26 Autodesk Robot Structural Analysis 2012 ΜΕΛΕΤΗΤΗΣ: ΦΩΤΙΑΔΗΣ ΑΝΤΩΝΗΣ CSG Concrete Steel & Glass ΑΡΧΕΙΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL.rtd ΕΡΓΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL View - Cases: 1 (DL1)...3 View - Cases: 1 (DL1) ΔΕΔΟΜΕΝΑ - ΡΑΒΔΟΙ...3 ΔΕΔΟΜΕΝΑ - ΔΙΑΤΟΜΕΣ...4 ΔΕΔΟΜΕΝΑ - ΣΤΗΡΙΞΕΙΣ...4 ΦΟΡΤΙΑ - ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ...4 View - Cases: 3 (SN1)...5 View - Cases: 5 (PR)...6 View - Cases: 6 (SU)...6 ΦΟΡΤΙΑ - ΤΙΜΕΣ...6 ΣΥΝΔΙΑΣΜΟΣ...7 ΑΝΤΙΔΡΑΣΕΙΣ - ΓΕΝΙΚΑ ΜΕΓΙΣΤΑ...7 ΜΕΤΑΚΙΝΗΣΕΙΣ - ΓΕΝΙΚΑ ΜΕΓΙΣΤΑ...8 ΔΥΝΑΜΕΙΣ - ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΥΣΑ...8 Data - Members...10 Steel Member Verification...10 ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ : 10/06/12 ΣΕΛΙΔΑ : 2

27 Autodesk Robot Structural Analysis 2012 ΜΕΛΕΤΗΤΗΣ: ΦΩΤΙΑΔΗΣ ΑΝΤΩΝΗΣ CSG Concrete Steel & Glass ΑΡΧΕΙΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL.rtd ΕΡΓΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL View - Cases: 1 (DL1) View - Cases: 1 (DL1) 1 ΔΕΔΟΜΕΝΑ - ΡΑΒΔΟΙ ΡΑΒΔΟΣ ΚΟΜΒΟΣ 1 ΚΟΜΒΟΣ ΔΙΑΤΟΜΗ DELP 27- x25x2 ΥΛΙΚΟ ΜΗΚΟΣ (m) Gamma (Deg) ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ : 10/06/12 ΣΕΛΙΔΑ : 3 ΤΥΠΟΣ ALUM190 1,50 100,0 ΔΟΚΟΣ-SL- S

28 Autodesk Robot Structural Analysis 2012 ΜΕΛΕΤΗΤΗΣ: ΦΩΤΙΑΔΗΣ ΑΝΤΩΝΗΣ CSG Concrete Steel & Glass ΑΡΧΕΙΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL.rtd ΕΡΓΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL ΡΑΒΔΟΣ ΚΟΜΒΟΣ 1 ΚΟΜΒΟΣ ΔΙΑΤΟΜΗ DELP 27- x25x2 DELP 27- x25x2 DELP 27- x25x2 DELP 27- x25x2 DELP 27- x25x2 DELP 27- x25x2 DELP 27- x25x2 ΥΛΙΚΟ ΜΗΚΟΣ (m) Gamma (Deg) ΤΥΠΟΣ ALUM190 1,50 100,0 ΔΟΚΟΣ-SL- S ALUM190 1,50 100,0 ΔΟΚΟΣ-SL- S ALUM190 1,50 100,0 ΔΟΚΟΣ-SL- S ALUM190 1,50 100,0 ΔΟΚΟΣ-SL- S ALUM190 1,50 100,0 ΔΟΚΟΣ-SL- S ALUM190 0,50 100,0 ΔΟΚΟΣ-SL- S ALUM190 0,50 100,0 ΔΟΚΟΣ-SL- S ΔΕΔΟΜΕΝΑ - ΔΙΑΤΟΜΕΣ ΟΝΟΜΑ ΔΙΑΤΟΜΗΣ ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΡΑΒΔΩΝ AX (cm2) AY (cm2) AZ (cm2) IX (cm4) IY (cm4) IZ (cm4) DELP 27x25x2 1to ,99 1,11 2,16 1,23 6,12 3,41 ΔΕΔΟΜΕΝΑ - ΣΤΗΡΙΞΕΙΣ ΟΝΟΜΑ ΣΤΗΡΙΞΗΣ ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΚΟΜΒΩΝ ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΑΚΜΩΝ ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΑΝΤΙΚΕΙΜΕΝΩΝ ΣΥΝΘΗΚΕΣ ΣΤΗΡΙΞΗΣ Pinned 1to7 UX UY UZ ΦΟΡΤΙΑ - ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ ΟΝΟΜΑΣΙΑ ΟΝΟΜΑ ΠΕΡΙΠΤΩΣΗΣ ΕΙΔΟΣ ΤΥΠΟΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ 1 DL1 DL1 Structural Static - Linear 2 DL1 DL2 Structural Static - Linear 3 SN1 SN1 ΧΙΟΝΙ Static - Linear 4 SN2 SNW ΧΙΟΝΙ Static - Linear 5 SN3 PR ΧΙΟΝΙ Static - Linear 6 SN4 SU ΧΙΟΝΙ Static - Linear G+1.5SN Linear Combination G+1.5SNW+0.9Pr Linear Combination G+1.5Pr+0.75SnW Linear Combination 10 G+1.5Su Linear Combination 11 G+SN Linear Combination ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ : 10/06/12 ΣΕΛΙΔΑ : 4

29 Autodesk Robot Structural Analysis 2012 ΜΕΛΕΤΗΤΗΣ: ΦΩΤΙΑΔΗΣ ΑΝΤΩΝΗΣ CSG Concrete Steel & Glass ΑΡΧΕΙΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL.rtd ΕΡΓΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ ΟΝΟΜΑΣΙΑ ΟΝΟΜΑ ΠΕΡΙΠΤΩΣΗΣ ΕΙΔΟΣ 12 G+SNW+0.6Pr 13 G+Pr+0.5SnW 14 G+Su ΤΥΠΟΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ Linear Combination Linear Combination Linear Combination View - Cases: 3 (SN1) ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ : 10/06/12 ΣΕΛΙΔΑ : 5

30 Autodesk Robot Structural Analysis 2012 ΜΕΛΕΤΗΤΗΣ: ΦΩΤΙΑΔΗΣ ΑΝΤΩΝΗΣ CSG Concrete Steel & Glass ΑΡΧΕΙΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL.rtd ΕΡΓΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL View - Cases: 5 (PR) View - Cases: 6 (SU) ΦΟΡΤΙΑ - ΤΙΜΕΣ ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ ΤΥΠΟΣ ΦΟΡΤΙΟΥ ΛΙΣΤΑ ΤΙΜΕΣ ΦΟΡΤΙΩΝ 1 ΙΔΙΟ ΒΑΡΟΣ 1to PZ ΑΡΝΗΤΙΚΟ ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΗΣ=1,00 2 ΟΜΟΙΟΜΟΡΦΟ ΦΟΡ- 1to PZ=-0,12(kN/m) ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ : 10/06/12 ΣΕΛΙΔΑ : 6

31 Autodesk Robot Structural Analysis 2012 ΜΕΛΕΤΗΤΗΣ: ΦΩΤΙΑΔΗΣ ΑΝΤΩΝΗΣ CSG Concrete Steel & Glass ΑΡΧΕΙΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL.rtd ΕΡΓΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ ΤΥΠΟΣ ΦΟΡΤΙΟΥ ΛΙΣΤΑ ΤΙΜΕΣ ΦΟΡΤΙΩΝ ΤΙΟ 3 ΟΜΟΙΟΜΟΡΦΟ ΦΟΡ- ΤΙΟ 1to PZ=-0,51(kN/m) 4 ΟΜΟΙΟΜΟΡΦΟ ΦΟΡ- ΤΙΟ 1to PZ=-0,33(kN/m) 5 ΟΜΟΙΟΜΟΡΦΟ ΦΟΡ- ΤΙΟ 1to PY=-0,11(kN/m) ΤΟΠΙΚΟ 6 ΟΜΟΙΟΜΟΡΦΟ ΦΟΡ- ΤΙΟ 1to PY=0,34(kN/m) ΤΟΠΙΚΟ ΣΥΝΔΙΑΣΜΟΣ ΣΥΝΔΙΑΣΜΟΙ ΟΝΟΜΑ ΤΥΠΟΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ Combination type 7 (C) 1.35G+1.5SN Linear Combination ULS 8 (C) 1.35G+1.5SNW+0.9Pr Linear Combination ULS 9 (C) 1.35G+1.5Pr+0.75SnW Linear Combination ULS 10 (C) G+1.5Su Linear Combination ULS 11 (C) G+SN Linear Combination SLS 12 (C) G+SNW+0.6Pr Linear Combination SLS 13 (C) G+Pr+0.5SnW Linear Combination SLS 14 (C) G+Su Linear Combination SLS ΣΥΝΔΙΑΣΜΟΙ ΕΙΔΟΣ ΦΟΡΤΙΣΗΣ ΟΡΙΣΜΟΣ 7 (C) 8 (C) 9 (C) 10 (C) 11 (C) 12 (C) 13 (C) 14 (C) (1+2)*1.35+3*1.50 (1+2)*1.35+4*1.50+5*0.90 (1+2)*1.35+5*1.50+4*0.75 (1+2)*1.00+6*1.50 (1+2+3)*1.00 (1+2+4)*1.00+5*0.60 (1+2+5)*1.00+4*0.50 (1+2+6)*1.00 ΑΝΤΙΔΡΑΣΕΙΣ - ΓΕΝΙΚΑ ΜΕΓΙΣΤΑ FX (kn) FY (kn) FZ (kn) MX (knm) MY (knm) MZ (knm) MAX 0,04 0,0 1,47 0,00 0,0 0,00 ΚΟΜΒΟΣ ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ 9 (C) 1 7 (C) 7 (C) 1 10 (C) MIN -0,14 0,0-0,59-0,00 0,0-0,00 ΚΟΜΒΟΣ ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ 10 (C) 1 10 (C) 7 (C) 1 7 (C) ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ : 10/06/12 ΣΕΛΙΔΑ : 7

32 Autodesk Robot Structural Analysis 2012 ΜΕΛΕΤΗΤΗΣ: ΦΩΤΙΑΔΗΣ ΑΝΤΩΝΗΣ CSG Concrete Steel & Glass ΑΡΧΕΙΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL.rtd ΕΡΓΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL ΜΕΤΑΚΙΝΗΣΕΙΣ - ΓΕΝΙΚΑ ΜΕΓΙΣΤΑ UX (cm) UY (cm) UZ (cm) RX (Rad) RY (Rad) RZ (Rad) MAX 0,0 0,0 0,2 0,010 0,0 0,001 ΚΟΜΒΟΣ ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ 7 (C) 1 7 (C) 7 (C) 1 10 (C) MIN -0,0 0,0-0,1-0,010 0,0-0,001 ΚΟΜΒΟΣ ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ 10 (C) 1 10 (C) 7 (C) 1 10 (C) ΔΥΝΑΜΕΙΣ - ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΥΣΑ ΡΑΒΔΟΣ/ΚΟΜΒΟΣ/- ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ FX (kn) FY (kn) FZ (kn) MX (knm) MY (knm) MZ (knm) 1/ 1/ 1 0,0>> 0,01-0,00 0,0 0,00 0,00 1/ 1/ 1 0,0<< 0,01-0,00 0,0 0,00 0,00 1/ 1/ 7 (C) 0,0 0,64>> -0,11 0,0 0,02 0,12 1/ 2/ 7 (C) 0,0-0,74<< 0,13 0,0 0,03 0,19 1/ 2/ 7 (C) 0,0-0,74 0,13>> 0,0 0,03 0,19 1/ 1/ 7 (C) 0,0 0,64-0,11<< 0,0 0,02 0,12 1/ 1/ 1 0,0 0,01-0,00 0,0>> 0,00 0,00 1/ 1/ 1 0,0 0,01-0,00 0,0<< 0,00 0,00 1/ 2/ 7 (C) 0,0-0,74 0,13 0,0 0,03>> 0,19 1/ 1/ 6 0,0-0,24 0,00 0,0-0,00<< -0,04 1/ 2/ 7 (C) 0,0-0,74 0,13 0,0 0,03 0,19>> 1/ 2/ 10 (C) 0,0 0,31 0,02 0,0 0,00-0,08<< 2/ 2/ 1 0,0>> 0,01-0,00 0,0 0,00 0,00 2/ 2/ 1 0,0<< 0,01-0,00 0,0 0,00 0,00 2/ 2/ 7 (C) 0,0 0,71>> -0,12 0,0 0,03 0,19 2/ 3/ 7 (C) 0,0-0,68<< 0,12 0,0 0,03 0,17 2/ 3/ 7 (C) 0,0-0,68 0,12>> 0,0 0,03 0,17 2/ 2/ 7 (C) 0,0 0,71-0,12<< 0,0 0,03 0,19 2/ 2/ 1 0,0 0,01-0,00 0,0>> 0,00 0,00 2/ 2/ 1 0,0 0,01-0,00 0,0<< 0,00 0,00 2/ 2/ 7 (C) 0,0 0,71-0,12 0,0 0,03>> 0,19 2/ 3/ 6 0,0 0,25-0,00 0,0-0,00<< -0,06 2/ 2/ 7 (C) 0,0 0,71-0,12 0,0 0,03 0,19>> 2/ 2/ 10 (C) 0,0-0,29-0,02 0,0 0,00-0,08<< 3/ 3/ 1 0,0>> 0,01-0,00 0,0 0,00 0,00 3/ 3/ 1 0,0<< 0,01-0,00 0,0 0,00 0,00 3/ 3/ 7 (C) 0,0 0,69>> -0,12 0,0 0,03 0,17 3/ 4/ 7 (C) 0,0-0,70<< 0,12 0,0 0,03 0,18 3/ 4/ 7 (C) 0,0-0,70 0,12>> 0,0 0,03 0,18 3/ 3/ 7 (C) 0,0 0,69-0,12<< 0,0 0,03 0,17 3/ 3/ 1 0,0 0,01-0,00 0,0>> 0,00 0,00 3/ 3/ 1 0,0 0,01-0,00 0,0<< 0,00 0,00 3/ 4/ 7 (C) 0,0-0,70 0,12 0,0 0,03>> 0,18 3/ 3/ 6 0,0-0,25 0,00 0,0-0,00<< -0,06 3/ 4/ 7 (C) 0,0-0,70 0,12 0,0 0,03 0,18>> 3/ 4/ 10 (C) 0,0 0,29 0,02 0,0 0,00-0,07<< ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ : 10/06/12 ΣΕΛΙΔΑ : 8

33 Autodesk Robot Structural Analysis 2012 ΜΕΛΕΤΗΤΗΣ: ΦΩΤΙΑΔΗΣ ΑΝΤΩΝΗΣ CSG Concrete Steel & Glass ΑΡΧΕΙΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL.rtd ΕΡΓΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL ΡΑΒΔΟΣ/ΚΟΜΒΟΣ/- ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ FX (kn) FY (kn) FZ (kn) MX (knm) MY (knm) MZ (knm) 4/ 4/ 1 0,0>> 0,01-0,00 0,0 0,00 0,00 4/ 4/ 1 0,0<< 0,01-0,00 0,0 0,00 0,00 4/ 4/ 7 (C) 0,0 0,70>> -0,12 0,0 0,03 0,18 4/ 5/ 7 (C) 0,0-0,69<< 0,12 0,0 0,03 0,17 4/ 5/ 7 (C) 0,0-0,69 0,12>> 0,0 0,03 0,17 4/ 4/ 7 (C) 0,0 0,70-0,12<< 0,0 0,03 0,18 4/ 4/ 1 0,0 0,01-0,00 0,0>> 0,00 0,00 4/ 4/ 1 0,0 0,01-0,00 0,0<< 0,00 0,00 4/ 4/ 7 (C) 0,0 0,70-0,12 0,0 0,03>> 0,18 4/ 5/ 6 0,0 0,25-0,00 0,0-0,00<< -0,06 4/ 4/ 7 (C) 0,0 0,70-0,12 0,0 0,03 0,18>> 4/ 4/ 10 (C) 0,0-0,29-0,02 0,0 0,00-0,07<< 5/ 5/ 1 0,0>> 0,01-0,00 0,0 0,00 0,00 5/ 5/ 1 0,0<< 0,01-0,00 0,0 0,00 0,00 5/ 5/ 7 (C) 0,0 0,68>> -0,12 0,0 0,03 0,17 5/ 6/ 7 (C) 0,0-0,71<< 0,12 0,0 0,03 0,19 5/ 6/ 7 (C) 0,0-0,71 0,12>> 0,0 0,03 0,19 5/ 5/ 7 (C) 0,0 0,68-0,12<< 0,0 0,03 0,17 5/ 5/ 1 0,0 0,01-0,00 0,0>> 0,00 0,00 5/ 5/ 1 0,0 0,01-0,00 0,0<< 0,00 0,00 5/ 6/ 7 (C) 0,0-0,71 0,12 0,0 0,03>> 0,19 5/ 6/ 5 0,0-0,08-0,00 0,0-0,00<< 0,02 5/ 6/ 7 (C) 0,0-0,71 0,12 0,0 0,03 0,19>> 5/ 6/ 10 (C) 0,0 0,29 0,02 0,0 0,00-0,08<< 6/ 6/ 1 0,0>> 0,01-0,00 0,0 0,00 0,00 6/ 6/ 1 0,0<< 0,01-0,00 0,0 0,00 0,00 6/ 6/ 7 (C) 0,0 0,74>> -0,13 0,0 0,03 0,19 6/ 7/ 7 (C) 0,0-0,64<< 0,11 0,0 0,02 0,12 6/ 7/ 7 (C) 0,0-0,64 0,11>> 0,0 0,02 0,12 6/ 6/ 7 (C) 0,0 0,74-0,13<< 0,0 0,03 0,19 6/ 6/ 1 0,0 0,01-0,00 0,0>> 0,00 0,00 6/ 6/ 1 0,0 0,01-0,00 0,0<< 0,00 0,00 6/ 6/ 7 (C) 0,0 0,74-0,13 0,0 0,03>> 0,19 6/ 7/ 6 0,0 0,24-0,00 0,0-0,00<< -0,04 6/ 6/ 7 (C) 0,0 0,74-0,13 0,0 0,03 0,19>> 6/ 6/ 10 (C) 0,0-0,31-0,02 0,0 0,00-0,08<< 11/ 7/ 1 0,0>> 0,00-0,00 0,0 0,00 0,00 11/ 7/ 1 0,0<< 0,00-0,00 0,0 0,00 0,00 11/ 7/ 7 (C) 0,0 0,46>> -0,08 0,0 0,02 0,12 11/ 7/ 10 (C) 0,0-0,19<< -0,01 0,0 0,00-0,05 11/ 8/ 7 (C) 0,0-0,00 0,00>> 0,0-0,00-0,00 11/ 7/ 7 (C) 0,0 0,46-0,08<< 0,0 0,02 0,12 11/ 7/ 1 0,0 0,00-0,00 0,0>> 0,00 0,00 11/ 7/ 1 0,0 0,00-0,00 0,0<< 0,00 0,00 11/ 7/ 7 (C) 0,0 0,46-0,08 0,0 0,02>> 0,12 11/ 8/ 7 (C) 0,0-0,00 0,00 0,0-0,00<< -0,00 11/ 7/ 7 (C) 0,0 0,46-0,08 0,0 0,02 0,12>> 11/ 7/ 10 (C) 0,0-0,19-0,01 0,0 0,00-0,05<< 14/ 11/ 1 0,0>> 0,00 0,0 0,0 0,00-0,00 14/ 11/ 1 0,0<< 0,00 0,0 0,0 0,00-0,00 14/ 1/ 10 (C) 0,0 0,19>> 0,01 0,0 0,00-0,05 14/ 1/ 7 (C) 0,0-0,46<< 0,08 0,0 0,02 0,12 14/ 1/ 7 (C) 0,0-0,46 0,08>> 0,0 0,02 0,12 14/ 11/ 7 (C) 0,0 0,00-0,00<< 0,0 0,00-0,00 14/ 11/ 1 0,0 0,00 0,0 0,0>> 0,00-0,00 14/ 11/ 1 0,0 0,00 0,0 0,0<< 0,00-0,00 14/ 1/ 7 (C) 0,0-0,46 0,08 0,0 0,02>> 0,12 ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ : 10/06/12 ΣΕΛΙΔΑ : 9

34 Autodesk Robot Structural Analysis 2012 ΜΕΛΕΤΗΤΗΣ: ΦΩΤΙΑΔΗΣ ΑΝΤΩΝΗΣ CSG Concrete Steel & Glass ΑΡΧΕΙΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL.rtd ΕΡΓΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL ΡΑΒΔΟΣ/ΚΟΜΒΟΣ/- ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ FX (kn) FY (kn) FZ (kn) MX (knm) MY (knm) MZ (knm) 14/ 1/ 6 0,0 0,17-0,00 0,0-0,00<< -0,04 14/ 1/ 7 (C) 0,0-0,46 0,08 0,0 0,02 0,12>> 14/ 1/ 10 (C) 0,0 0,19 0,01 0,0 0,00-0,05<< Data - Members ΜΕΛΟΣ ΟΝΟΜΑ ΣΥΣΤΑΤΙΚΑ ΓΚΡΟΥΠ ΕΛΕΓΧΟΥ 1 ΑΠΛΗ ΡΑΒΔΟΣ_1 1 (N/A) 2 ΑΠΛΗ ΡΑΒΔΟΣ_1 2 (N/A) 3 ΑΠΛΗ ΡΑΒΔΟΣ_1 3 (N/A) 4 ΑΠΛΗ ΡΑΒΔΟΣ_1 4 (N/A) 5 ΑΠΛΗ ΡΑΒΔΟΣ_1 5 (N/A) 6 ΑΠΛΗ ΡΑΒΔΟΣ_1 6 (N/A) (N/A) (N/A) ΜΕΛΟΣ ΔΙΑΤΟΜΗ ΤΥΠΟΣ Ly (m) Lz (m) 1 DELP 27x25x2 ΔΟΚΟΣ-SLS 1,50 1,50 2 DELP 27x25x2 ΔΟΚΟΣ-SLS 1,50 1,50 3 DELP 27x25x2 ΔΟΚΟΣ-SLS 1,50 1,50 4 DELP 27x25x2 ΔΟΚΟΣ-SLS 1,50 1,50 5 DELP 27x25x2 ΔΟΚΟΣ-SLS 1,50 1,50 6 DELP 27x25x2 ΔΟΚΟΣ-SLS 1,50 1,50 11 DELP 27x25x2 ΔΟΚΟΣ-SLS 0,50 0,50 14 DELP 27x25x2 ΔΟΚΟΣ-SLS 0,50 0,50 Steel Member Verification ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΑΛΟΥΜΙΝΙΟΥ ΤΥΠΟΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ: ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ ΓΚΡΟΥΠ ΕΛΕΓΧΟΥ: ΜΕΛΟΣ: 1 ΑΠΛΗ ΡΑΒΔΟΣ_1 ΣΗΜΕΙΟ: 3 ΣΥΝΤΕΤΑΓΜΕΝΕΣ: x = 1.00 L = 1.50 m ΦΟΡΤΙΑ: ΚΥΡΙΑΡΧΗ ΦΟΡΤΙΣΗ: G+1.5SN (1+2)*1.35+3*1.50 ΥΛΙΚΟ: ALUM190 fy = MPa ΠΑΡΑΜΕΤΡΡΟΙ ΔΙΑΤΟΜΗΣ: DELP 27x25x2 h=6.2 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=2.7 cm Ay=1.11 cm2 Az=2.16 cm2 Ax=2.99 cm2 tw=0.0 cm Iy=6.12 cm4 Iz=3.41 cm4 Ix=1.23 cm4 tf=0.0 cm Wply=3.62 cm3 Wplz=2.89 cm3 ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ : 10/06/12 ΣΕΛΙΔΑ : 10

35 Autodesk Robot Structural Analysis 2012 ΜΕΛΕΤΗΤΗΣ: ΦΩΤΙΑΔΗΣ ΑΝΤΩΝΗΣ CSG Concrete Steel & Glass ΑΡΧΕΙΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL.rtd ΕΡΓΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL ΕΣΩΤΕΡΙΚΕΣ ΔΥΝΑΜΕΙΣ ΚΑΙ ΑΝΤΟΧΕΣ: My,Ed = 0.03 kn*m Mz,Ed = 0.19 kn*m Vy,Ed = kn My,pl,Rd = 0.69 kn*m Mz,pl,Rd = 0.55 kn*m Vy,c,Rd = kn My,c,Rd = 0.69 kn*m Mz,c,Rd = 0.55 kn*m Vz,Ed = 0.13 kn Vz,c,Rd = kn ΤΑΞΗ ΔΙΑΤΟΜΗΣ = 1 ΠΑΡΑΜΕΤΡΟΙ ΠΛΕΥΡΙΚΟΥ ΛΥΓΙΣΜΟΥ: ΠΑΡΑΜΕΤΡΟΙ ΛΥΓΙΣΜΟΥ: ΛΥΓΙΣΜΟΣy: ΛΥΓΙΣΜΟΣz: ΕΞΙΣΩΣΕΙΣ ΕΛΕΓΧΟΥ: ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΗΚΟΥΣ ΔΙΑΤΟΜΗΣ : (My,Ed/MN,y,Rd)^ (Mz,Ed/MN,z,Rd)^1.00 = 0.39 < 1.00 ( (6)) Vy,Ed/Vy,c,Rd = 0.06 < 1.00 (6.2.6.(1)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.01 < 1.00 (6.2.6.(1)) ΟΡΙΑΚΕΣ ΜΕΤΑΚΙΝΗΣΕΙΣ ΕΚΤΡΟΠΕΣ uy = 0.5 cm < uy max = L/ = 0.8 cm ΚΥΡΙΑΡΧΗ ΦΟΡΤΙΣΗ: 11 G+SN (1+2+3)*1.00 uz = 0.0 cm < uz max = L/ = 0.8 cm ΚΥΡΙΑΡΧΗ ΦΟΡΤΙΣΗ: 11 G+SN (1+2+3)*1.00 ΕΠΑΛΗΘΕΥΕΤΑΙ ΕΠΑΛΗΘΕΥΕΤΑΙ ΜΕΤΑΚΙΝΗΣΕΙΣ ΔΕΝ ΑΝΑΛΥΘΗΚΕ ΔΙΑΤΟΜΗ OK!!! ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΑΛΟΥΜΙΝΙΟΥ ΤΥΠΟΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ: ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ ΓΚΡΟΥΠ ΕΛΕΓΧΟΥ: ΜΕΛΟΣ: 2 ΑΠΛΗ ΡΑΒΔΟΣ_1 ΣΗΜΕΙΟ: 1 ΣΥΝΤΕΤΑΓΜΕΝΕΣ: x = 0.00 L = 0.00 m ΦΟΡΤΙΑ: ΚΥΡΙΑΡΧΗ ΦΟΡΤΙΣΗ: G+1.5SN (1+2)*1.35+3*1.50 ΥΛΙΚΟ: ALUM190 fy = MPa ΠΑΡΑΜΕΤΡΡΟΙ ΔΙΑΤΟΜΗΣ: DELP 27x25x2 h=6.2 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=2.7 cm Ay=1.11 cm2 Az=2.16 cm2 Ax=2.99 cm2 tw=0.0 cm Iy=6.12 cm4 Iz=3.41 cm4 Ix=1.23 cm4 tf=0.0 cm Wply=3.62 cm3 Wplz=2.89 cm3 ΕΣΩΤΕΡΙΚΕΣ ΔΥΝΑΜΕΙΣ ΚΑΙ ΑΝΤΟΧΕΣ: My,Ed = 0.03 kn*m Mz,Ed = 0.19 kn*m Vy,Ed = 0.71 kn ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ : 10/06/12 ΣΕΛΙΔΑ : 11

36 Autodesk Robot Structural Analysis 2012 ΜΕΛΕΤΗΤΗΣ: ΦΩΤΙΑΔΗΣ ΑΝΤΩΝΗΣ CSG Concrete Steel & Glass ΑΡΧΕΙΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL.rtd ΕΡΓΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL My,pl,Rd = 0.69 kn*m Mz,pl,Rd = 0.55 kn*m Vy,c,Rd = kn My,c,Rd = 0.69 kn*m Mz,c,Rd = 0.55 kn*m Vz,Ed = kn Vz,c,Rd = kn ΤΑΞΗ ΔΙΑΤΟΜΗΣ = 1 ΠΑΡΑΜΕΤΡΟΙ ΠΛΕΥΡΙΚΟΥ ΛΥΓΙΣΜΟΥ: ΠΑΡΑΜΕΤΡΟΙ ΛΥΓΙΣΜΟΥ: ΛΥΓΙΣΜΟΣy: ΛΥΓΙΣΜΟΣz: ΕΞΙΣΩΣΕΙΣ ΕΛΕΓΧΟΥ: ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΗΚΟΥΣ ΔΙΑΤΟΜΗΣ : (My,Ed/MN,y,Rd)^ (Mz,Ed/MN,z,Rd)^1.00 = 0.39 < 1.00 ( (6)) Vy,Ed/Vy,c,Rd = 0.06 < 1.00 (6.2.6.(1)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.01 < 1.00 (6.2.6.(1)) ΟΡΙΑΚΕΣ ΜΕΤΑΚΙΝΗΣΕΙΣ ΕΚΤΡΟΠΕΣ uy = 0.3 cm < uy max = L/ = 0.8 cm ΚΥΡΙΑΡΧΗ ΦΟΡΤΙΣΗ: 11 G+SN (1+2+3)*1.00 uz = 0.0 cm < uz max = L/ = 0.8 cm ΚΥΡΙΑΡΧΗ ΦΟΡΤΙΣΗ: 11 G+SN (1+2+3)*1.00 ΕΠΑΛΗΘΕΥΕΤΑΙ ΕΠΑΛΗΘΕΥΕΤΑΙ ΜΕΤΑΚΙΝΗΣΕΙΣ ΔΕΝ ΑΝΑΛΥΘΗΚΕ ΔΙΑΤΟΜΗ OK!!! ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΑΛΟΥΜΙΝΙΟΥ ΤΥΠΟΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ: ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ ΓΚΡΟΥΠ ΕΛΕΓΧΟΥ: ΜΕΛΟΣ: 3 ΑΠΛΗ ΡΑΒΔΟΣ_1 ΣΗΜΕΙΟ: 3 ΣΥΝΤΕΤΑΓΜΕΝΕΣ: x = 1.00 L = 1.50 m ΦΟΡΤΙΑ: ΚΥΡΙΑΡΧΗ ΦΟΡΤΙΣΗ: G+1.5SN (1+2)*1.35+3*1.50 ΥΛΙΚΟ: ALUM190 fy = MPa ΠΑΡΑΜΕΤΡΡΟΙ ΔΙΑΤΟΜΗΣ: DELP 27x25x2 h=6.2 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=2.7 cm Ay=1.11 cm2 Az=2.16 cm2 Ax=2.99 cm2 tw=0.0 cm Iy=6.12 cm4 Iz=3.41 cm4 Ix=1.23 cm4 tf=0.0 cm Wply=3.62 cm3 Wplz=2.89 cm3 ΕΣΩΤΕΡΙΚΕΣ ΔΥΝΑΜΕΙΣ ΚΑΙ ΑΝΤΟΧΕΣ: My,Ed = 0.03 kn*m Mz,Ed = 0.18 kn*m Vy,Ed = kn My,pl,Rd = 0.69 kn*m Mz,pl,Rd = 0.55 kn*m Vy,c,Rd = kn My,c,Rd = 0.69 kn*m Mz,c,Rd = 0.55 kn*m Vz,Ed = 0.12 kn Vz,c,Rd = kn ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ : 10/06/12 ΣΕΛΙΔΑ : 12

37 Autodesk Robot Structural Analysis 2012 ΜΕΛΕΤΗΤΗΣ: ΦΩΤΙΑΔΗΣ ΑΝΤΩΝΗΣ CSG Concrete Steel & Glass ΑΡΧΕΙΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL.rtd ΕΡΓΟ: 2012-AF30 DELAVERIDIS INDUSTRIAL ΤΑΞΗ ΔΙΑΤΟΜΗΣ = 1 ΠΑΡΑΜΕΤΡΟΙ ΠΛΕΥΡΙΚΟΥ ΛΥΓΙΣΜΟΥ: ΠΑΡΑΜΕΤΡΟΙ ΛΥΓΙΣΜΟΥ: ΛΥΓΙΣΜΟΣy: ΛΥΓΙΣΜΟΣz: ΕΞΙΣΩΣΕΙΣ ΕΛΕΓΧΟΥ: ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΗΚΟΥΣ ΔΙΑΤΟΜΗΣ : (My,Ed/MN,y,Rd)^ (Mz,Ed/MN,z,Rd)^1.00 = 0.36 < 1.00 ( (6)) Vy,Ed/Vy,c,Rd = 0.06 < 1.00 (6.2.6.(1)) Vz,Ed/Vz,c,Rd = 0.01 < 1.00 (6.2.6.(1)) ΟΡΙΑΚΕΣ ΜΕΤΑΚΙΝΗΣΕΙΣ ΕΚΤΡΟΠΕΣ uy = 0.3 cm < uy max = L/ = 0.8 cm ΚΥΡΙΑΡΧΗ ΦΟΡΤΙΣΗ: 11 G+SN (1+2+3)*1.00 uz = 0.0 cm < uz max = L/ = 0.8 cm ΚΥΡΙΑΡΧΗ ΦΟΡΤΙΣΗ: 11 G+SN (1+2+3)*1.00 ΕΠΑΛΗΘΕΥΕΤΑΙ ΕΠΑΛΗΘΕΥΕΤΑΙ ΜΕΤΑΚΙΝΗΣΕΙΣ ΔΕΝ ΑΝΑΛΥΘΗΚΕ ΔΙΑΤΟΜΗ OK!!! ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΑΛΟΥΜΙΝΙΟΥ ΤΥΠΟΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ: ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕΛΟΥΣ ΓΚΡΟΥΠ ΕΛΕΓΧΟΥ: ΜΕΛΟΣ: 4 ΑΠΛΗ ΡΑΒΔΟΣ_1 ΣΗΜΕΙΟ: 1 ΣΥΝΤΕΤΑΓΜΕΝΕΣ: x = 0.00 L = 0.00 m ΦΟΡΤΙΑ: ΚΥΡΙΑΡΧΗ ΦΟΡΤΙΣΗ: G+1.5SN (1+2)*1.35+3*1.50 ΥΛΙΚΟ: ALUM190 fy = MPa ΠΑΡΑΜΕΤΡΡΟΙ ΔΙΑΤΟΜΗΣ: DELP 27x25x2 h=6.2 cm gm0=1.00 gm1=1.00 b=2.7 cm Ay=1.11 cm2 Az=2.16 cm2 Ax=2.99 cm2 tw=0.0 cm Iy=6.12 cm4 Iz=3.41 cm4 Ix=1.23 cm4 tf=0.0 cm Wply=3.62 cm3 Wplz=2.89 cm3 ΕΣΩΤΕΡΙΚΕΣ ΔΥΝΑΜΕΙΣ ΚΑΙ ΑΝΤΟΧΕΣ: My,Ed = 0.03 kn*m Mz,Ed = 0.18 kn*m Vy,Ed = 0.70 kn My,pl,Rd = 0.69 kn*m Mz,pl,Rd = 0.55 kn*m Vy,c,Rd = kn My,c,Rd = 0.69 kn*m Mz,c,Rd = 0.55 kn*m Vz,Ed = kn Vz,c,Rd = kn ΤΑΞΗ ΔΙΑΤΟΜΗΣ = 1 ΗΜΕΡΟΜΗΝΙΑ : 10/06/12 ΣΕΛΙΔΑ : 13