Νέος Εµπορευµατικός Λιµένας Θεσσαλονίκης: Μή γραµµική υναµική Ανάλυση του Κρηπιδοτοίχου

Transcript

1 Νέος Εµπορευµατικός Λιµένας Θεσσαλονίκης: Μή γραµµική υναµική Ανάλυση του Κρηπιδοτοίχου New Thessaloniki Commercial Port: Non-linear seismic Analysis of the Quay Wall ΡΟΣΟΣ, Β. Πολιτικός Μηχανικός, Μεταδιδάκτωρ Ερευνητής Ε.Μ.Π. ΓΕΛΑΓΩΤΗ, Φ. Πολιτικός Μηχανικός, Εργαστήριο Εδαφοµηχανικής Ε.Μ.Π. ΚΟΥΡΚΟΥΛΗΣ, Ρ. Πολιτικός Μηχανικός, Μεταδιδάκτωρ Ερευνητής Ε.Μ.Π. ΑΝΑΣΤΑΣΟΠΟΥΛΟΣ, Ι. Πολιτικός Μηχανικός, Μεταδιδάκτωρ Ερευνητής Ε.Μ.Π. ΓΚΑΖΕΤΑΣ, Γ. Πολιτικός Μηχανικός, Καθηγητής, Ε.Μ.Π. ΠΕΡΙΛΗΨΗ : ιερευνάται η σεισµική απόκριση τυπικής διατοµής του κρηπιδοτοίχου του νέου εµπορευµατικού λιµένα Θεσσαλονίκης. Προς τον σκοπό αυτόν διεξάγονται µη-γραµµικές δυναµικές αναλύσεις προσοµοιώµατος πεπερασµένων στοιχείων στις οποίες λαµβάνονται υπόψιν η κυµατική διάδοση µέσω του εδάφους, η αλληλεπίδραση εδάφους-κατασκευής µε δυνατότητα αποκόλλησης της κατασκευής από το έδαφος. Αποδεικνύεται ότι ακόµη και θεωρώντας ιδιαιτέρως δυσµενές σεισµικό σενάριο, οι υπολογιζόµενες µετακινήσεις διατηρούνται εντός ανεκτών ορίων. ABSTRACT : Τhe seismic response of a typical section of the quay-wall of the new Thessaloniki commercial port is investigated, employing a non-linear 2-D finite element model of the soil and structure system. The model captures soil structure interaction phenomena including the possible detachment of the structure from the soil due to sliding or rotation. The analyses reveal that even with a very conservative earthquake scenario, the wall movement is maintained within tolerable limits. 1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ Αναλύεται η δυναµική απόκριση τυπικής διατοµής κρηπιδοτοίχου του υπό κατασκευήν Νέου Εµπορευµατικού Λιµένα Θεσσαλονίκης. Για τον σκοπό αυτόν πραγµατοποιούνται δυναµικές µη-γραµµικές εν χρόνω αναλύσεις 2-διάστατων αριθµητικών προσοµοιωµάτων πεπερασµένων στοιχείων µε χρήση του κώδικα ABAQUS, λαµβάνοντας υπόψιν την αλληλεπίδραση εδάφους-κατασκευής. To συνολικό µέτωπο του κρηπιδοτοίχου ξεπερνά τα 3 m µήκος Οι κρηπιδότοιχοι σύµφωνα µε την Οριστική Μελέτη του Έργου κατασκευάζονται από κιβώτια εξ οπλισµένου σκυροδέµατος µερικώς πληρωµένα µε νερό διαστάσεων κατόψεως 3m x 3 m και ύψους (στην εξεταζόµενη διατοµή) 2 m. Τα κιβώτια επικάθονται στον πυθµένα της θάλασσας επί εξυγιαντικής στρώσης αµµοχαλίκου κυµαινόµενου πάχους ανάλογα µε την θέση έδρασής τους. Το έδαφος θεµελιώσεως έχει βελτιωθεί µε χρήση χαλικοπασσάλων. Η µελέτη του έργου προβλέπει παρουσία γερανού φορτοεκφορτώσεων ο οποίος θα κινείται επί σιδηροτροχιών, η µία εκ των οποίων θα εδράζεται επί τού σώµατος των κρηπιδοτοίχων, ενώ η δεύτερη θα εδράζεται 3 m προς τα ανάντη επί πασσαλοσυστοιχίας εντός του επιχώµατος πληρώσεως. Η στρωµατογραφία υπολογισµού στην περιοχή των προβλητών και η µεταβολή της ταχύτητας διατµητικού κύµατος µε το βάθος σε παρουσιάζονται στο Σχήµα 1. H θέση του βραχώδους υποβάθρου καθορίστηκε βάσει της µικροζωνικής µελέτης των Anastasiadis et al., 21. 6ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, 29/9 1/1 21, Βόλος 1

2 z ± m z -2 m εξυγίανση G mean o 35 MPa z -24 m χαλικοπάσσαλοι z -32 m z -4 m επίχωση G mean o 18 MPa G o mean 13 MPa υπάρχον έδαφος G mean o 1 MPa (a) Στέψη επιχώματος z: m V s : m/sec (b) Φυσικό έδαφος Σχήµα 1: (α) Τυπικό εδαφικό προφίλ στα πρώτα 4 m και (β) κατανοµή της ταχύτητας των διατµητικών κυµάτων (V s ) µε το βάθος. Figure 1: (a) Soil profile of the top 4 m and (b) distribution of Shear Wave Velocity (V s ) with depth. 2. ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΙΕΓΕΡΣΕΙΣ ΒΡΑΧΩ ΟΥΣ ΥΠΟΒΑΘΡΟΥ Ως σεισµική εξαίτηση του προσοµοιώµατος χρησιµοποιούνται δύο πραγµατικές καταγραφές από σεισµούς του Ελλαδικού χώρου: Καταγραφή Αιγίου 1995 Το χαρακτηριστικό της καταγραφής είναι η ύπαρξη ενός εξαιρετικά σηµαντικού παλµού µεγάλης περιόδου και επιτάχυνσης. Οι λοιποί κύκλοι δεν θεωρούνται επικίνδυνοι. Θεωρείται ένα από τα καταστρεπτικά επιταχυνσιογραφήµατα του Ελλαδικού χώρου. Η κορυφαία επιτάχυνση η οποία έχει καταγραφεί στο ισόγειο διώροφου κτιρίου ήταν ίση µε.54 g. Η κορυφαία επιτάχυνση στο βραχώδες υπόβαθρο υπολογίστηκε σε.34 g, µέσω αντίστροφης κυµατικής ανάλυσης. Καταγραφή Λευκάδας 23 Ο συγκεκριµένος σεισµός χαρακτηρίζεται από πολλούς κύκλους σηµαντικής διάρκειας και επιτάχυνσης. ιέγερση αυτής της µορφής προκαλεί σηµαντική (ασύµµετρη) ολίσθηση. Ο σεισµός της Λευκάδας της προκάλεσε αρκετές ζηµιές στα λιµάνια του νησιού. Για τον λόγο αυτόν αλλά και λόγω της σπουδαιότητας των ολισθητικών παραµορφώσεων για το έργο, η καταγραφή αυτή έχει επιλεγεί ως διέγερση για τις αναλύσεις. Η κορυφαία επιτάχυνση του σεισµού έχει υπολογιστεί (Γκαζέτας και συνεργάτες, 26) στο βραχώδες υπόβαθρο ίση µε 4 g. Προκειµένου να ληφθούν υπόψιν η εγγύτητα της περιοχής του έργου σε πληθώρα ενεργών ρηγµάτων (Mountrakis et al., 26, Καραµήτρου και συνεργάτες, 28) σε συνδυασµό µε την σπουδαιότητα του έργου, οι καταγραφές υπέστησαν κατάλληλη µαθηµατική τροποποίηση των χαρακτηριστικών τους ως εξής. Για κάθε µία από τις επηρεάζουσες το έργο σεισµικές πηγές, εφαρµόστηκαν οι σχέσεις εξασθένισης των Ambraseys & Bommer (1991) προκειµένου να υπολογιστεί το φάσµα σχεδιασµού για την περιοχή του έργου λαµβάνοντας υπόψιν τον δυσµενέστερο πιθανό σεισµικό σενάριο της κάθε πηγής. Εν συνεχεία, τα χαρακτηριστικά των αρχικών επιταχυνσιογραφηµάτων τροποποίηθηκαν ώστε να καταστούν συµβατά µε το ως άνω φάσµα. Οι τελικές χρονοϊστορίες εξαίτησης στο βραχώδες υπόβαθρο στην περιοχή του έργου καθώς και το τροποποιηµένο φάσµα σχεδιασµού δίδονται στο Σχήµα a t : sec a t : sec (α) (β) SA target match T : sec SA target match T : se Σχήµα 2: Τροποποιηµένα επιταχυνσιογραφή- µατα (συνεχής µαύρη γραµµή) θεωρώντας ως αφετηρία (α) το επιταχυνσιογράφηµα από τον σεισµό του Αιγίου, 1995 και (β) την καταγραφή από τον σεισµό της Λευκάδας, 23 (εστιγµένες γραµµές). Στην δεξιά στήλη απεικονίζεται το φάσµα αποκρίσεως των νέων χρονοϊστοριών (µαύρη γραµµή) και συγκρίνεται µε το φάσµα σχεδιασµού στην περιοχή του έργου, όπως αυτό προέκυψε από εφαρµογή των Σχέσεων Εξασθένισης. Figure 2: Modified acceleration time histories when the input motion is (a) the acceleration time history recorded in Aegion, 1995 earthquake and (b) the Lefkada 23 record. In the right column the resulted acceleration spectrum is compared 6ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, 29/9 1/1 21, Βόλος 2

3 with the target Design Spectrum resulting from the Seismic Hazard Analysis in the Project Area. 3. ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑ ΠΕΠΕΡΑΣΜΕΝΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ Για την δυναµική ανάλυση του κρηπιδοτοίχου καταστρώθηκε δι-διάστατο προσοµοίωµα πεπερασµένων στοιχείων το οποίο ανταποκρίνεται στην εξετασθείσα διατοµή και επιβεβαιώθηκε (σε συνθήκες ελευθέρου πεδίου) µε βάση τα αποτελέσµατα µονοδιάστατων αναλύσεων κυµατικής διάδοσης (SHAKE). Το τυπικό προσοµοίωµα πεπερασµένων στοιχείων απεικονίζεται στo Σχήµα 3. Χρησιµοποιήθηκαν τετρακοµβικά στοιχεία επίπεδης παραµόρφωσης. Το προσοµοίωµα του εδάφους λαµβάνει υπόψιν την στρωµατογραφία του εδάφους καθώς και τα βελτιωµένα εδαφικά χαρακτηριστικά λόγω των χαλικοπασσάλων. Επιπλέον, λαµβάνεται υπόψιν η αποµείωση της διατµητικής αντοχής του εδάφους µε την παραµόρφωση και η µηγραµµικότητα του υλικού λόγω ανακύκλισης. Σχήµα 3: Προσοµοίωµα πεπερασµένων στοιχείων (επίπεδη παραµόρφωση) Figure 3: Finite element model (plain strain) Για την προσοµοίωση του κρηπιδοτοίχου χρησιµοποιήθηκαν επίσης τετρακοµβικά στοιχεία επίπεδης παραµόρφωσης. Με χρήση καταλλήλων στοιχείων διεπιφάνειας προσοµοιώθηκε η δυνατότητα ολίσθησης των κιβωτίων επί της εξυγιαντικής στρώσης. Εξετάστηκαν οι δύο δυσµενέστεροι σεισµικοί συνδυασµοί φόρτισης, ήτοι: 1. Θεώρηση φορτίου έστρας και θεώρηση κινητού φορτίου µόνον πίσω από την ανωδοµή (όχι στο σώµα του κρηπιδοτοίχου) 2. Παρουσία Γερανού µε µέγιστη φόρτιση στην ανωδοµή και κινητό φορτίο µόνον πίσω από την ανωδοµή Οι χαρακτηριστικές τιµές των φορτίων ελήφθησαν ως : Φορτίο έστρας: 55 kn/m Κατακόρυφο φορτίο τροχιάς γερανού εδραζόµενης επί της ανωδοµής: 77 kn/m Κατακόρυφο φορτίο τροχιάς εδραζόµενης επί του επιχώµατος: 64 kn/m Κινητό φορτίο: 45 kpa (λόγω φορτίων κυκλοφορίας) στην περιοχή επί της ανωδοµής και ανάντη αυτής και 5 kpa στην περιοχή της στοιβασίας των Containers. Οι δυναµικοί έλεγχοι έχουν πραγµατοποιηθεί θεωρώντας µειωτικό συντελεστή.5 επί των χαρακτηριστικών τιµών των φορτίων του έργου (δέστρα, τροχιά, κινητό φορτίο) προκειµένου να ληφθεί υπόψιν η µειωµένη πιθανότητα εκδήλωσης του σεισµού ταυτόχρονα µε την λειτουργία του λιµένα υπό πλήρες φορτίο (PIANC,21). Οι έλεγχοι αυτοί πραγµατοποιήθηκαν και για τους δύο προαναφερθέντες συνδυασµούς φόρτισης, για τις δύο προαναφερθείσες σεισµικές διεγέρσεις. Η χρονοϊστορία της επιτάχυνσης επιβάλλεται στην βάση του 2- προσοµοιώµατος πεπερασµένων στοιχείων. (Σχ. 4). 4. ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ : ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΑΠΟΚΡΙΣΗ ΚΡΗΠΙ ΟΤΟΙΧΟΥ 4.1 Εδαφική Απόκριση Τα παραγόµενα φάσµατα αποκρίσεως στην επιφάνεια του επιχώµατος (Σχήµα 5 (α) και στην στάθµη του πυθµένα της θάλασσας (Σχήµα 5(β)) συγκρίνονται µε τα φάσµατα του ΕΑΚ 2 για ζώνες σεισµικής επικινδυνότητας ΙΙ και ΙΙΙ. Όπως αναµενόταν, το φάσµα απόκρισης και των δύο χρονοϊστοριών στην στάθµη του πυθµένα ξεπερνά το φάσµα σχεδιασµού του ΕΑΚ για την περιοχή της Θεσσαλονίκης σε όλο το φάσµα των περιόδων ενδιαφέροντος ( < Τ < 2 s) καθόσον όπως ήδη αναφέρθηκε η σπουδαιότητα του έργου επέβαλε την υιοθέτηση σεισµικού σεναρίου υψηλής περιόδου επαναφοράς. Παρατηρείται ότι σε όρους φασµατικής επιτάχυνσης και ενίσχυσης, το επιταχυνσιογράφηµα της Λευκάδας είναι δριµύτερο για υψηλές περιόδους ενώ του Αιγίου είναι κρίσιµο για περιόδους µικρότερες του 1 s. 4.2 Αναπτυσσόµενες Επιταχύνσεις στην Κατασκευή Οι δυσµενέστερες (επιταχυνσιογράφηµα Λευκάδας) υπολογισθείσες χρονοϊστορίες των επιταχύνσεων παρατίθενται στο Σχήµα 6. Παρουσιάζονται οι χρονοϊστορίες στην βάση 6ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, 29/9 1/1 21, Βόλος 3

4 του προσοµοιώµατος, στην επιφάνεια του επιχώµατος (ελεύθερο πεδίο), καθώς και στην βάση και στην κορυφή του κρηπιδοτοίχου. Η µέγιστη στιγµιαίως αναπτυσσόµενη επιτάχυνση στην κορυφή του κρηπιδοτοίχου είναι σχεδόν σε όλες τις περιπτώσεις της τάξης του.3g, ενώ στην βάση του δεν ξεπερνά τα g. Οι τιµές αυτές είναι ανεξάρτητες του εξεταζοµένου συνδυασµού φορτίσεως. Α. Συνδυασμός Φορτίσεως 1 (Φορτίο Δέστρας και θεώρηση κινητού φορτίου πίσω από την ανωδομή) x.5 ±. Κόμβος 1: Κορυφή Κρηπιδοτοίχου Δ = 27.5kN/m Κόμβος 2: Βάση Κρηπιδοτοίχου 19.9 kpa 22.5 kpa Κόμβοι 5 και 6: επί των τροχιών kpa Κόμβος 3: Απόκριση ελευθέρου πεδίου y x χαλικοπάσσαλοι Κόμβος 4: Διέγερση βάσεως Τροποποιημένη επιτ. Λευκάδας, 23/ Τροποποιημένο επιτ. Αιγίου, 1995 Β. Συνδυασμός Φορτίσεως 2 (Μέγιστο Φορτίο Γερανού επί της ανωδομής και θεώρηση κινητού φορτίου πίσω από την ανωδομή) x.5 ±. 385 kn/m Κόμβος 1: Κορυφή Κρηπιδοτοίχου Κόμβος 2: Βάση Κρηπιδοτοίχου 22.5 kpa 32 kn/m Κόμβοι 5 και 6: επί των τροχιών kpa Κόμβος 3: Απόκριση ελευθέρου πεδίου Κόμβος 5 Κόμβος 6 y x χαλικοπάσσαλοι Κόμβος 4: Διέγερση βάσεως Τροποποιημένη επιτ. Λευκάδας, 23/ Τροποποιημένο επιτ. Αιγίου, 1995 Σχήµα 4: Σκαριφηµατική απεικόνιση της διάταξης του κρηπιδοτοίχου και των φορτίων του έργου. Figure 4: Sketch of quay wall and service loads. 4.4 Μετακινησιακά Μεγέθη Κρηπιδοτοίχου Παρατίθενται οι χρονοϊστορίες των αναπτυσσοµένων µετακινήσεων σε χαρακτηριστικούς κόµβους του προσοµοιώµατος. Ο συνδυασµός φόρτισης 1 (Φορτίο δέστρας επί του κρηπιδοτοίχου και κατανεµηµένο φορτίο όπισθεν αυτού) προκαλεί σε όλες τις περιπτώσεις ελαφρώς µεγαλύτερες µετακινήσεις. Τα αποτελέσµατα των δυναµικών ελέγχων ευστάθειας του έργου συνοψίζονται ως εξής: α. Μετακίνηση και Στροφή του κρηπιδοτοίχου Στο Σχήµα 7 παρουσιάζονται οι χρονοϊστορίες οριζόντιας και κατακόρυφης µετακίνησης του κρηπιδοτοίχου στην κορυφή (Κόµβος 1) και στην βάση του (Κόµβος 2). Σηµειώνεται ότι ως µετακίνηση ορίζεται η σχετική µετακίνηση του τοίχου ως προς το ελεύθερο πεδίο (δηλ. ως προς την µετακίνηση του κόµβου του εδάφους σε µεγάλη απόσταση ανάντη του έργου, η οποία δεν επηρεάζεται από την παρουσία της κατασκευής). Η τελική τιµή της µετακίνησης ορίζεται ως παραµένουσα µετακίνηση (µετά το πέρας της σεισµικής φόρτισης). Ως µέγιστη µετακίνηση ορίζεται η απολύτως µέγιστη τιµή της χρονοϊστορίας της µετακίνησης η οποία λαµβάνει χώρα κατά την διάρκεια της ταλάντωσης έχει όµως 6ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, 29/9 1/1 21, Βόλος 4

5 ενδεχοµένως στιγµιαία διάρκεια. Η ολίσθηση του τοίχου επί της εξυγιαντικής στρώσης εδράσεώς του είναι σε όλες τις περιπτώσεις αµελητέα. Η µετακίνηση του τοίχου οφείλεται στην στροφή του λόγω των σεισµικώς επιβαλλόµενων ωθήσεων συνοδευόµενη από εδαφική πλαστικοποίηση στον πόδα του, και εποµένως καθίζηση. Η µέγιστη τιµή της οριζόντιας µετακίνησης του τοίχου στην κορυφή είναι περίπου 15 cm και στην βάση 7 cm, η δε καθίζηση (κυρίως λόγω στροφής κατά την διάρκεια του σεισµού) δεν ξεπερνά τα 5 cm. Όπως αναµενόταν, η οριζόντια µετακίνηση δεν είναι συγκεντρωµένη στην διεπιφάνεια τοίχου-ανακουφιστικού πρίσµατος αλλά κατανέµεται µειούµενη προς τα ανάντη του κρηπιδοτοίχου εµφανίζοντας προφανώς µέγιστο στην θέση του κρηπιδοτοίχου. Για τις δεδοµένες διαστάσεις του έργου, οι εν λόγω µετακινήσεις µπορούν να θεωρηθούν ασφαλείς, ενώ σε περίπτωση εκδήλωσής τους αναµένεται να έχουν τη µορφή ρωγµών κατανεµηµένων στο σώµα της επίχωσης ανάντη του κρηπιδοτοίχου. Η περιστροφή του κρηπιδοτοίχου ορίζεται ως ο λόγος της διαφορικής µετακίνησης µεταξύ της κορυφής και της βάσης του κιβωτίου προς το πλάτος του. Κατά την διάρκεια της σεισµικής φόρτισης η κατασκευή υπόκειται σε λικνιστική ταλάντωση ως στερεό σώµα. Η τελική τιµή της στροφής ορίζεται ως η παραµένουσα στροφή µετά το πέρας της σεισµικής φόρτισης, ενώ η µέγιστη στροφή λαµβάνει χώραν κατά την διάρκεια της ταλάντωσης. Η παραµένουσα στροφή του τοίχου είναι της τάξης των.3 ο αναλόγως του σεναρίου. Όπως αναµενόταν, ο Συνδυασµός Φόρτισης 1 είναι ο πλέον δυσµενής για την κατασκευή σε όρους περιστροφής. Σε όλες τις περιπτώσεις πάντως, η στροφή του κρηπιδοτοίχου διατηρείται εντός των ορίων λειτουργικότητας. β. Σχετική µετακίνηση των σιδηροτροχιών του γερανού Η σχετική οριζόντια µετακίνηση των σιδηροτροχιών του γερανού καθορίζει την κινηµατικώς επιβαλλόµενη ένταση στην βάση των ποδαρικών των γερανών και ως εκ τούτου πρέπει να διατηρείται εντός των προκαθοριζοµένων από τον κατασκευαστή ορίων. Οι χρονοϊστορίες των σχετικών µετακινήσεων µεταξύ των σιδηροτροχιών παρατίθενται στο Σχήµα 8. Σε καµµία περίπτωση η σχετική µετακίνηση µεταξύ των σιδηροτροχιών δεν ξεπερνά τα 15 cm περίπου, ήτοι, η παραµόρφωση της θεµελιώσεως του γερανού κάθετα στον άξονα κίνησής του ισούται µε.45 % η οποία δεν απειλεί την ευστάθεια του γερανού. Η µέγιστη τιµή της κατακόρυφης διαφορικής µετακίνησης των σιδηροτροχιών είναι 1.8 cm θεωρώντας ως διέγερση το τροποποιηµένο επιταχυνσιογράφηµα Λευκάδας, για τον Συνδυασµό Φορτίσεως 1. Τα διαθέσιµα στοιχεία από ιστορικούς σεισµούς στην Ιαπωνία και στις Ηνωµένες Πολιτείες κατά τις τελευταίες δεκαετίες καταδεικνύουν ότι ακόµη και παραµόρφωση της τάξεως του 6% δεν οδηγεί και αναγκαία σε κατάρρευση του γερανού. Ενδεικτικά αναφέρεται ότι κατά τον καταστροφικό σεισµό του Kobe το 1995 στην Ιαπωνία, στις περισσότερες περιπτώσεις η ευστάθεια των γερανών διατηρήθηκε παρά την εκδήλωση σχετικών µετακινήσεων της τάξεως των 4 m µεταξύ των σιδηροτροχιών τους αν και, φυσικά, έντονες υπήρξαν οι πλαστικοποιήσεις στα µέλη τους (Kastranta and Gazetas, 1998). SA SA (α) (β) EAK-.16g aigion-match lefkada-match EAK-.16g aigion-match lefkada-match T: sec Σχήµα 5: Φάσµατα επιταχύνσεων (α) στην επιφάνεια του επιχώµατος και (β) στην στάθµη του πυθµένα της θάλασσας Figure 5: Response spectra (a) on the soil surface and (b) at seabed 6ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, 29/9 1/1 21, Βόλος 5

6 .4.4 ± Σχήµα 6: Χρονοϊστορίες οριζοντίων επιταχύνσεων σε χαρακτηριστικούς κόµβους για το συνδυασµό φόρτισης 1 όταν η διέγερση βάσης είναι το επιταχυνσιογράφηµα της Λευκάδας Figure 6: Acceleration time histories for the load combination 1 under the Lefkada excitation Σχήµα 7: Ισοϋψείς πλαστικών παραµορφώσεων και χρονοϊστορίες οριζοντίων και κατακορύφων µετακινήσεων και χρονοϊστορία στροφής κρηπιδοτοίχου για το συνδυασµό φόρτισης 1 όταν η διέγερση βάσης είναι το επιταχυνσιογράφηµα της Λευκάδας Figure 7: Time histories of the horizontal and vertical displacements and rotation of the wall and plastic strain contours produced by the Lefkada, 23 excitation under the L.C. 1. 6ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, 29/9 1/1 21, Βόλος 6

7 Σχήµα 8: Χρονοϊστορίες οριζοντίων επιταχύνσεων στους κόµβους 5 και 6 και χρονοϊστορίες διαφορικών οριζοντίων και κατακορύφων µετακινήσεων µεταξύ των τροχιών έδρασης του γερανού για το συνδυασµό φόρτισης 1 όταν η διέγερση βάσης είναι το επιταχυνσιογράφηµα της Λευκάδας Figure 8: Displacement and acceleration time histories on the crane supports produced by the Lefkada, 23 excitation under the L.C ΕΥΧΑΡΙΣΤΙΕΣ Οι συγγραφείς επιθυµούν να εκφράσουν τις ευχαριστίες τους στην µελετητική εταιρεία Α.Κ. Σύµβουλοι Μηχανικοί Α.Ε. για την συµβολή τους στην παραπάνω έρευνα. 6. ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ Ambraseys Ν. and Bommer J. (1991), The attenuation of ground accelerations in Europe, Earthquake Engineering & Structural Dynamics, 2, p Anastasiadis A., Raptakis D., Pitilakis K., (21), Thessaloniki s Detailed Microzoning: Subsurface Structure as basis for Site Response Analysis, Pure and Applied Geophysics, 158(12), p Dakoulas P. & Gazetas G., Insight to Seismic Earth and Water Pressures Against Caisson Quay Walls, Geotechnique, Vol. 57, No. 1, 27. Idriss I. M. and Sun J.I., (1992), A Computer Program for Conducting Equivalent Linear Seismic Response Analyses of Horizontally Layered Soil Deposits, UC Davis. Kastranta G. and Gazetas G., (1998) "Performance of Three Quay Walls in Maya Wharf : Kobe 1995", Proceedings of the Eleventh European Conference on Earthquake Engineering, Paris, (in CD Ro). Pitilakis K., and Moutsakis A. (1989), Seismic analysis and behaviorof gravity retaining walls-the case of Kalamata harbor quay wall, Soils and Foundations, 29, p Mountrakis D., Tranos M., Papazachos C., Thomaidou E., Karagianni E, and Vamvakaris D., (26), Neotectonic and seismological data concerning major active faults, and the stress regimes of Northern Greece, Geological Society, London, Special Publications, 26; p PIANC (21), Seismic Design guidelines for port structures, Tokyo: A. A. Balkema Publishers. Γκαζέτας Γ., Ντάκουλας Π., και Αναστασόπουλος Ι., (26), Αστοχία Λιµενικών Κρηπιδοτοίχων στον Σεισµό της Λευκάδας , Πρακτικά 5 ου Πανελληνίου Συνεδρίου Γεωτεχνικής και Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, 2, σελ Καραµήτρου Α., Ρουµελιώτη Ζ., και Κυρατζή Α.,(28), Στοχαστική προσοµοίωση της ισχυρής σεισµικής κίνησης από ενεργές τεκτονικές δοµές κοντά στην πόλη της Θεσσαλονίκης, 3 ο Πανελλήνιο Συνέδριο Αντισεισµικής Μηχανικής και Τεχνικής Σεισµολογίας, (cd-rom) 6ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής & Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής, ΤΕΕ, 29/9 1/1 21, Βόλος 7