Ευρωκώδικας 8 Σχεδιασμός κτιρίων από σκυρόδεμα (Κεφ. 5)

ΣΕΜΙΝΑΡΙΟ ΤΕΕ/ΤΚM: ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΕΣ 0, 1, 2, 8 Ευρωκώδικας 8 Σχεδιασμός κτιρίων από σκυρόδεμα (Κεφ. 5) Καθηγητής Α. Ι. Κάππος Τμήμα Πολιτ. Μηχανικών ΑΠΘ Θεσσαλονίκη, Μάιος 2010 1

2

Kατηγορίες πλαστιμότητας Νέες κατηγορίες πλαστιμότητας (DC/ΚΠ) (οι αλλαγές προήλθαν από εθνικά σχόλια υποστηριζόμενα από σχετικές μελέτες ες βαθμονόμησης) ΚΠ Y (παλιά DC Μ, αυξημένος q, ικανοτικός (CD) για V Sd σε δοκούς,...) ΚΠ Μ (παλιά L, αυξημένος q, CD για V Sd σε δοκούς,...) ΚΠ X (εφαρμογή EC2, όχι ψαθυρός χάλυβας Α, q1.5) Βασική τιμή του δείκτη συμπεριφοράς (q 0 ): αύξηση τέμνουσας βάσης μετά την πρώτη διαρροή 1 : σεισμική δράση στην 1 η διαρροή (οπουδήποτε) u : σεισμική δράση στην εμφάνιση πλευρικής αστάθειας του φορέα (μηχανισμός κατάρρευσης) 3

Εκτίμηση υπεραντοχής Οι συντελεστές 1 (1 η διαρροή) και u (μηχανισμός κατάρρευσης) εκτιμώνται από ανελαστική στατική ανάλυση (αλλά u / 1 1.5), ή ερήμην : Για πλαίσια (ή διπλά συστήματα ισοδύναμα με πλαίσια): u / 1 =1.3 (1.11 για μονώροφα, 12πλαίσια 1.2 ενός ανοίγματος) Για τοιχώματα (ή διπλά συστήματα ισοδύναμα με τοιχώματα): συστήματα τοιχωμάτων με μόνο δύο (ασύζευκτα) τοιχώματα σε κάθε οριζόντια διεύθυνση: u / 1 =1.0 άλλα συστήματα ασύζευκτων τοιχωμάτων: u / 1 =1.1 συστήματα συζευγμένων τοιχωμάτων, διπλά συστήματα ισοδύναμα με τοιχώματα: u / 1 =1.2 Τελικός δείκτης συμπεριφοράς: q = q o k w 1.5 Νέα δομικά συστήματα Μεγάλα, ελαφρά οπλισμένα, τοιχώματα: Περιλαμβάνει δύο τουλάχιστο τοιχώματα με οριζόντιο μήκος 4m ή 2h w/3, τα οποία συνολικώς φέρουν 20% του υπερκείμενου φορτίου βαρύτητας (του σεισμικού συνδυασμού) Έχει θεμελιώδη ιδιοπερίοδο T 1 0.5sec, υποθέτοντας πλήρη πάκτωση στη βάση Αν ένα δομικό σύστημα δεν μπορεί να καταταγεί στην κατηγορία αυτή, τότε όλα τα τοιχώματά του πρέπει να διαστασιολογούνται και να οπλίζονται ως πλάστιμα Πλαισιακά, διπλά, ή τοιχωματικά συστήματα χωρίς την ελάχιστη δυστρεψία (e o <0.3r) πρέπει να εντάσσονται στην κατηγορία των στρεπτικώς εύκαμπτων συστημάτων (core systems) 4

Νέα δομικά συστήματα Διπλά (δυαδικά) συστήματα (διαφέρουν σε EC8 ΕΑΚ!) Διπλό σύστημα ισοδύναμο προς σύστημα τοιχωμάτων: διπλό σύστημα (πλαίσια+τοιχώματα) όπου τα τοιχώματα αναλαμβάνουν 50% της τέμνουσας στη βάση (αλλιώς θεωρείται ισοδύναμο προς πλαισιακό) Σύστημα τοιχωμάτων: 2 κατακόρυφα φέροντα τοιχώματα, με ή χωρίς σύζευξη, που αναλαμβάνουν 65% της τέμνουσας στη βάση Συζευγμένα τοιχώματα: δύο ή περισσότερα απλά τοιχώματα, συνδεδεμένα δδ με δοκούς επαρκούς πλαστιμότητας («δοκούς σύζευξης») σε κανονική διάταξη, επαρκείς για να μειώσουν κατά τουλάχιστον 25% το άθροισμα των ροπών βάσης των επιμέρους τοιχωμάτων εάν αυτά δρούσαν ανεξάρτητα Κριτήρια σχεδιασμού Συνθήκη τοπικής αντοχής: E d R d Κανόνας ικανοτικού σχεδιασμού: E d από συνθήκες ισορροπίας, θεωρώντας πλαστικές αρθρώσεις στις γειτονικές περιοχές, που αναπτύσσουν την υπεραντοχή τους για αποφυγή ψαθυρών ή μη-ευνοϊκών μηχανισμών! Συνθήκη τοπικής πλαστιμότητας: υψηλές διαθέσιμες πλαστικές στροφές στις πιθανές θέσεις πλαστικών αρθρώσεων Επαρκής πλαστιμότητα καμπυλοτήτων (μ φ πτώση καμπτικής αντοχής στο 85% της μεγιστης) σε όλες τις κρίσιμες περιοχές των κυρίων στοιχείων =2q o -1 αν T 1 T C =1+2(q o -1)T C /T 1 αν T 1 <T C (προκύπτει από 2-1, και =q αν T 1 T C, =1+(q-1)T C /T 1 αν T 1 <T C ) Προσοχή: : Χρήση q 0 και όχι q διότι: q<q o στα μηκανονικά κτήρια θα μειωνόταν το μ,req!) 5

Υπερστατικότητα: υψηλός βαθμός υπερστατικότητας με ταυτόχρονη δυνατότητα ανακατανομής αν δεν ισχύει μείωση του q Δευτερεύοντα σεισμικά στοιχεία και αντοχές: χς Μη-φέροντα στοιχεία (π.χ. τοιχοπληρώσειςβλ. και 5.9) Αντοχές ή σταθεροποιητικές επιδράσεις που δεν λαμβάνονται υπόψη στους υπολογισμούς (π.χ. μεμβρανικές αντιδράσεις πλακών λόγω κατακόρυφων μετακινήσεων τοιχωμάτων Ο/Σ) Κάποια φέροντα στοιχεία μπορεί να οριστούν ως δευτερεύοντα Ειδικά πρόσθετα μέτρα (για να μειωθούν οι αβεβαιότητες): Ελαχιστοποίηση γεωμετρικών σφαλμάτων (min διαστάσεις, max b/h, περιορισμός Δx/h, κλπ.) Ελαχιστοποίηση αβεβαιοτήτων στην πλαστιμότητα (min μ φ, minρ l, ν max ) Έλεγχοι ασφαλείας Για τους ελέγχους ΟΚΑ, οι μερικοί συντελεστές ασφαλείας για τα υλικά c and s θα συνεκτιμούν την απομείωση αντοχής λόγω ανακυκλιζόμενης έντασης Μπορεί να ληφθεί c =1.5 15και s =1.15 115(όπως στον EC2, πολύ βολικό για την πράξη!), θεωρώντας ότι: λόγω των προβλέψεων τοπικής πλαστιμότητας ο λόγος της απομένουσας (μετά την απομείωση) αντοχής προς την αρχική είναι περίπου ίσος με τον λόγο μεταξύ των τιμών M για τυχηματικούς και θεμελιώδεις συνδυασμούς φορτίσεων Εάν η απομείωση αντοχής έχει ληφθεί κατάλληλα υπόψη στην αποτίμηση των ιδιοτήτων υλικών, μπορούν να χρησιμοποιηθούν οι τιμές που υιοθετούνται για την τυχηματική κατάσταση σχεδιασμού. Ελλάδα: c =1.5 και s =1.15 6

Σχεδιασμός (Μελέτη) σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 2 (EN1992-1) 1) Συνιστάται μόνο για περιοχές χαμηλής σεισμικότητας Στην Ελλάδα: Ενγένει δεν επιτρέπεται Εξαιρέσεις: θεμελιώσεις, υπόγεια τμήματα κτηρίων, ανωδομές κτηρίων με σεισμική μόνωση Σε κύρια στοιχεία, θα χρησιμοποιείται χάλυβας κατηγορίας B (δεν υπάρχει στην Ελλάδα) ή C (Β500C) (πίνακας C1EN1992 C.1 EN1992-1) 1) Χρήση δείκτη συμπεριφοράς q 1.5 για τον καθορισμό των σεισμικών δράσεων σχεδιασμού, ανεξαρτήτως δομικού συστήματος και κανονικότητας καθύψος Παράρτημα C: Ιδιότητες οπλισμού Εν ψυχρώ Εν ψυχρώ Εν θερμώ σεισμός Εν θερμώ σεισμός 14 7

Σχεδιασμός για ΚΠ Μ: Γεωμετρικοί περιορισμοί και υλικά Δεν επιτρέπεται η επιλογή ΚΠ Μ σε κτίρια σπουδαιότητας ΙΙΙ ή ΙV σε σεισμική ζώνη Ζ2 ή Ζ3, με εξαίρεση φορείς από προκατασκευασμένα τοιχώματα ή κυψελωτούς φορείς Απαιτήσεις υλικών χρήση σκυροδέματος <C16 δεν επιτρέπεται σε κύρια (πρωτεύοντα) στοιχεία χρήση σκυροδέματος >C50 (HSC) για ΚΠ M δεν καλύπτεται μόνο ράβδοι με νευρώσεις στις κρίσιμες περιοχές κυρίων στοιχείων (εξαίρεση: κλειστοί-μονοσκελείς συνδετήρες) μόνο χάλυβες B ή C (πίν. C.1 EN1992-1) στις κρίσιμες περιοχές κυρίων στοιχείων συγκολλημένα πλέγματα επιτρέπεται να χρησιμοποιούνται εφόσον πληρούν τις δύο προηγούμενες προϋποθέσεις εκτός τελικού κειμένου! Γεωμετρικοί περιορισμοί Δοκοί εκκεντρότητα άξονα δοκού<b c /4 πλάτος b w {b c +h w,2b c } Υποστυλώματα εκτός εάν θ0.1, στα κύρια υποστυλώματα b0.1l o (l o : απόσταση από το άκρο ως το σημείο Μ=0) Πλάστιμα τοιχώματα πάχος κορμού b wo max{150mm, h s/20} (h s : καθαρό ύψος ορόφου) πρόσθετες απαιτήσεις για τις ακραίες περισφιγμένες ζώνες Μεγάλα ελαφρώς οπλισμένα τοιχώματα Μεγάλα ελαφρώς οπλισμένα τοιχώματα πάχος κορμού b wo max{150mm, h s /20} 8

Σχεδιασμός για ΚΠ Μ: Εντατικά μεγέθη σχεδιασμού Ροπές και αξονικές δυνάμεις από την ανάλυση, πλην των πλαστίμων τοιχώματων επιτρέπεται ανακατανομή ροπών Τέμνουσες βάσει ικανοτικού σχεδιασμού (οι τέμνουσες V max,i,v min,i υπολογίζονται για ροπές στα άκρα M i,d ) Δοκοί (γ Rd =1.0) 10) M i,d γ Rd M Rb,i min(1, M M Rc Rb ) Υποστυλώματα M i,d γ (γ Rd =1.1) Rd M Rc,i min(1, M M για συνεκτίμηση υπεραντοχής λόγω κράτυνσης και περίσφιξης Rb Rc ) Πλάστιμα τοιχώματα: Επιτρέπεται ανακατανομή μεταξύ κυρίων τοιχώματων, ως 30% Ανακατανομή μεταξύ δοκών σύζευξης, ως 20% 9

Διάγραμμα ροπών σχεδιασμού (λυγηρά τοιχώματα): Στα τοιχωματικά οχωμα συστήματα: V E,d =ε ε VꞋ Ed (ε=1.5) Διάγραμμα τεμνουσών σχεδιασμού (διπλά συστήματα με λυγηρά τοιχώματα): 10

Ειδικές διατάξεις για μεγάλα ελαφρά οπλισμένα τοιχώματα: για να διασφαλισθεί ότι η καμπτική διαρροή θα προηγηθεί της ΟΚΑ από τέμνουσα, οι δυνάμεις V Ed από την ανάλυση επαυξάνονται: ' q 1 VEd VEd 2 πρόσθετες δυναμικές αξονικές δυνάμεις που αναπτύσσονται λόγω ανύψωσης θα λαμβάνονται υπόψη στον έλεγχο ΟΚΑ (M, N) επιτρέπεται να λαμβάνονται ως το 50% του Ν στο τοίχωμα λόγω κατακορύφων φορτίων (g+ψ 2 q) αν q2, αυτές οι αξονικές δυνάμεις μπορεί να αγνοούνται Σχεδιασμός για ΚΠ Υ (DC H) Γενικώς παρόμοιος με ΚΠM, αλλά αυστηρότερο detailing Λεπτομερής έλεγχος κόμβων δοκών-υποστυλωμάτων Αν VEd VE 2 ζ f bw d max ctd, απαιτείται δισδιαγώνιος οπλισμός για την ανάληψη τέμνουσας στις δοκούς υπολογιστικός έλεγχος αντίστασης κόμβου: Vjhd ηfcd 2 ν Vjhd d 1 b j hjc A η sh f b j h ywd jc fctd b j h jw fctd ν dfcd Λεπτομερής μρήςέλεγχος διατμητικής ολίσθησης ης στα τοιχώματα VRd,S Vdd Vid Vfd Vid A si fyd cos συνολική αντίσταση δισδιαγώνιος 1.3 Asj fcd f μ yd f A sj fyd NEd ξ MEd / z Vdd min Vfd min 0.25 fyd A sj 0.5η fcd ξ w bwo βλήτρα τριβές 11

Σχεδιασμός για ΚΠ Υ: Εντατικά μεγέθη σχεδιασμού Δοκοί: Όπως στην ΚΠΜ, αλλά γ Rd =1.2 στις Μ i,d Υποστυλώματα: Όπως στην ΚΠΜ, αλλά γ Rd =1.3 στις Μ i,d Τοιχώματα: Όπως στην ΚΠΜ, αλλά: ε q γ q Rd M M Rd Ed 2 S 0.1 S e e T T C 1 2 q επιρροή υπεραντοχής επιρροή ανώτ. ιδιομορφών κοντά τοιχώματα (h w /l w 2): Μ Ed =Mꞌ Ed V M Rd Ed γrd ( ) MEd V ' Ed q V ' Ed Κόμβοι δοκών-υποστυλωμάτων: Σχεδιασμός για ΚΠ Υ: Εντατικά μεγέθη σχεδιασμού Η οριζόντια τέμνουσα V jh στον πυρήνα του κόμβου θα υπολογίζεται ικανοτικά εσωτερικοί κόμβοι: V jhd γ Rd ( A s1 A s2 ) f yd V C εξωτερικοί κόμβοι: V jhd γ Rd A s1 f yd V C οι τέμνουσες των κόμβων θα οι τέμνουσες των κόμβων θα αντιστοιχούν στην δυσμενέστερη φορά της σεισμικής δράσης που επηρεάζει τις τιμές A s1, A s2 και V C 12

Μελέτη και διαμόρφωση λεπτομερειών δευτερευόντων σεισμικών στοιχείων ( 5.7) Διαμορφώνονται και ελέγχονται ώστε να διατηρούν την ικανότητά τους να φρ φέρουν τα φορτία βαρύτητας (g+ψ ψ 2 q) όταν υποβάλλονται στις μέγιστες παραμορφώσεις (Δ max ) υπό την σεισμική δράση σχεδιασμού Οι Δ max υπολογίζονται από ανάλυση όπου αγνοείται η συμβολή των δευτερευόντων στοιχείων στην πλευρική δυσκαμψία και τα κύρια σεισμικά στοιχεία προσομοιώνονται με ΕΙ cr,, GA cr Έλεγχος: M d M Rd and V d V Rd όπου οι M d, V d υπολογίζονται από τις Δ max θεωρώντας ΕΙ cr, GA cr για τα δευτερεύοντα στοιχεία και M Rd, V Rd από Ευρωκώδικα 2. Τοπικές επιδράσεις λόγω τοιχοπληρώσεων από τοιχοποιία ή σκυρόδεμα ( 5.9) Ιδιαίτερη ευπάθεια τοιχοπληρώσεων ισογείου l cr =l col στα υποστυλώματα (όλο το ύψος κρίσιμο) Αν h inf <ll cl,col col, l cr =ll cl,cοlcοl και πρόσθετα μέτρα: η τέμνουσα από CD βάσει l cl (καθαρό ύψος πάνω από την τοιχοπλήρωση) και γ Rd M Rc (γ Rd =1.1 για ΚΠΜ και 1.3 για ΚΠΥ) οι απαιτούμενοι συνδετήρες τοποθετούνται εντός l cl +h c αν το ελεύθερο ύψος<1.5h c δισδιαγώνιος οπλισμός Τοιχοπλήρωση (με hhh ορ ) στην μία μόνον πλευρά του υποστυλώματος (πχ. σε γωνιακά) l cr =l col Το ύψος l c υποστυλώματος όπου ασκείται η δύναμη του διαγώνιου θλιπτήρα της τοιχοπλήρωσης ελέγχεται σε τέμνουσα βάσει του min της οριζόντιας συνιστώσας του θλιπτήρα και της ικανοτικής τέμνουσας 13

Oριζόντια συνιστώσα διαγώνιου θλιπτήρα τοιχοπλήρωσης διατμητική αντοχή (τάση) των οριζοντίων αρμών επί την οριζόντια επιφάνεια της τοιχοπλήρωσης Ικανοτική τέμνουσα: 2Μ Rc /l c (Μ Rc : τιμή σχεδιασμού καμπτικής αντοχής στύλου) Κόλιας-Παναγιωτάκος- Φαρδής, ΤΕΕ 2009 Σεισμική συμπεριφορά κτιρίων σχεδιασμένων κατά το pren EN-1998-1: Δοκιμαστική εφαρμογή των νέων διατάξεων σε τέσσερα τυπικά πολυώροφα κτήρια, 6-ώροφα και 10-ώροφα φέρων οργανισμός από πλαίσια (Ο/Σ) φέρων οργανισμός από διπλό σύστημα Τα κτήρια είχαν σχεδιασθεί παλιότερα (Kappos / Athanassiadou, EEE, 1997) για τις παλιές ΚΠ Υ και M συγκρίσεις μεταξύ παλιών και νέων διατάξεων σε όρους κόστους υλικών και σεισμικής συμπεριφοράς 14

Σχεδιασμός εξαώροφων κτιρίων Κανονισμοί: EC2, EC8 (pren) Υλικά: C20/25 S400 PGA: α g =0.25 Φάσμα Τύπου 1 (Μ s >5.5) ρώσα δυσκαμψία: EI eff =0.5EI g είκτες συμπεριφοράς q q=1.5, για DC L q= k w q o, για DC M και H - πλαισιακό / DC M : q=3.90 - διπλό / DC M : q=3.60 - πλαισιακό / DC H : q=5.85 - διπλό / DC H : H: q=5.40 Πολύ παρόμοιοι q και για τα δυο συστήματα! 15

κατασκευαστική διαμόρφωση πλαισίου / ΚΠ Χ Εξωτερική στήριξη δοκού 1ου-2ου ορόφου Εσωτερική στήριξη δοκού 1ου-2ου ορόφου εσωτερικό υποστύλωμα 1ου - 2ου ορόφου Φ 3Φ20 εξωτερικό υποστύλωμα 1ου - 2ου ορόφου 2Φ16 4Φ16 4Φ16 2Φ22 3Φ20 Φ8/155 2Φ16 Φ8/190 Φ6/170 Φ6/110 2Φ10 2Φ10 εσωτερικό υποστύλωμα 3ου ορόφου 4Φ16 3Φ16 4Φ20 Εξωτερική στήριξη δοκού 3ου-4ου ορόφου Εσωτερική στήριξη δοκού 3ου-4ου ορόφου 4Φ20 εξωτερικό υποστύλωμα 3ου - 4ου ορόφου 3Φ18 4Φ16 4Φ16 Φ8/105 3Φ18 Φ6/165 Φ6/115 εσωτερικό υποστύλωμα 4ου ορόφου Φ8/210 4Φ20 2Φ16 2Φ16 4Φ20 Εξωτερική στήριξη δοκού 5ου-6ου ορόφου 2Φ16 1Φ14 Φ6/210 Εσωτερική στήριξη δοκού 5ου-6ου ορόφου 4Φ16 Φ6/195 εξωτερικό υποστύλωμα Φ8/215 5ου - 6ου ορόφου εσωτερικό υποστύλωμα 5ου - 6ου ορόφου Φ8/180 4Φ20 4Φ20 Φ8/215 δοκοί υποστυλώματα κατασκευαστική διαμόρφωση πλαισίου / ΚΠ M εξωτερική στήριξη δοκού 1ου - 2ου ορόφου 3Φ16 εσωτερική στήριξη δοκού 1ου - 2ου ορόφου 2Φ16 εσωτερικό υποστύλωμα 1ου - 2ου ορόφου 4Φ18 εξωτερικό υποστύλωμα 1ου - 2ου ορόφου Φ6/110 Φ6/110 4Φ18 Φ8/120 Φ8/100 εξωτερική στήριξη δοκού 3ου - 4ου ορόφου 3Φ16 εσωτερική στήριξη δοκού 3ου - 4ου ορόφου 2Φ16 εσωτερικό υποστύλωμα 3ου - 4ου ορόφου 4Φ18 εξωτερικό υποστύλωμα 3ου - 4ου ορόφου Φ6/110 Φ6/110 4Φ18 Φ6/120 Φ6/100 εξωτερική στήριξη δοκού 5ου - 6ου ορόφου εσωτερική στήριξη δοκού 5ου - 6ου ορόφου εσωτερικό υποστύλωμα 5ου - 6ου ορόφου 2Φ16 1Φ18 2Φ20 εξωτερικό υποστύλωμα 5ου - 6ου ορόφου Φ6/110 Φ6/110 2Φ20 1Φ18 Φ6/140 Φ6/110 δοκοί υποστυλώματα 16

κατασκευαστική διαμόρφωση πλαισίου / ΚΠ Υ Εξωτερική στήριξη δοκού 1ου-2ου ορόφου Εσωτερική στήριξη δοκού 1ου-2ου ορόφου Πόδας εσωτερικού υποστυλώματος 1ου ορόφου Πόδας εξωτερικού υποστυλώματος 1ου ορόφου 2Φ12 4Φ20 2Φ20 1Φ18 4Φ20 2Φ20 1Φ18 Φ6/70 Φ6/80 Φ8/100 Φ8/90 Κεφαλή εσωτερικού υποστυλώματος 1ου- 2ου ορόφου Κεφαλή εξωτερικού υποστυλώματος 1ου- 2ου ορόφου Εξωτερική στήριξη δοκού 3ου-4ου ορόφου Εσωτερική στήριξη δοκού 3ου-4ου ορόφου 4Φ20 4Φ20 2Φ20 1Φ18 2Φ20 1Φ18 Φ8/120 Φ8/105 Φ6/80 Φ6/80 Εσωτερικό υποστύλωμα 3ου - 4ου ορόφου 4Φ18 Εξωτερικό υποστύλωμα 3ου - 4ου ορόφου Εξωτερική στήριξη δοκού 5ου-6ου ορόφου 4Φ12 Εσωτερική στήριξη δοκού 5ου-6ου ορόφου 6Φ12 4Φ18 Φ8/105 Φ8/90 Φ6/70 Φ6/70 Εσωτερικό υποστύλωμα 5ου - 6ου ορόφου 2Φ20 1Φ18 Εξωτερικό υποστύλωμα 5ου - 6ου ορόφου 2Φ20 3Φ12 3Φ12 1Φ18 Φ8/105 Φ6/75 δοκοί υποστυλώματα κατασκευαστική διαμόρφωση μικτού συστήματος / ΚΠ Χ Εξωτερική στήριξη δοκού 1ου-2ου ορόφου 2Φ16 Εσωτερική στήριξη δοκού 1ου-2ου ορόφου 5Φ16 υποστύλωμα 1ου - 2ου ορόφου 3Φ12 Φ6/180 Φ6/160 3Φ12 2Φ10 2Φ10 Φ8/140 2Φ16 1Φ14 2Φ16 Εξωτερική στήριξη δοκού 1ου-2ου ορόφου 4Φ16 Εσωτερική στήριξη δοκού 1ου-2ου ορόφου 5Φ16 υποστύλωμα 3ου - 4ου ορόφου 2Φ12 Φ6/175 Φ6/145 2Φ12 Φ8/140 3Φ16 Εξωτερική στήριξη δοκού 1ου-2ου ορόφου 4Φ16 4Φ16 Εσωτερική στήριξη δοκού 1ου-2ου ορόφου 4Φ16 1Φ14 υποστύλωμα 5ου - 6ου ορόφου Φ6/175 Φ6/150 Φ8/165 3Φ16 2Φ16 δοκοί υποστυλώματα 17

κατασκευαστική διαμόρφωση μικτού συστήματος / ΚΠ Χ τοίχωμα 1ου ορόφου 4Φ8/m² Φ12/170 Φ8/190 τοίχωμα 2ου ορόφου 4Φ8/m² Φ10/300 Φ8/210 τοίχωμα 3ου ορόφου 4Φ8/m² Φ10/300 Φ8/240 τοίχωμα 4ου ορόφου 4Φ8/m² Τοίχωμα 1ου ορόφου Φ10/300 Φ8/300 Φ ² τοίχωμα 5ου - 6ου ορόφου 4Φ8/m² 7Φ18 Φ8/190 Φ8/400 Τοίχωμα 2ου ορόφου Φ10/300 Φ8/400 Φ ² Φ8/210 Φ8/400 Τοίχωμα 3ου ορόφου τοιχώματα Φ8/245 Φ8/400 Φ ² Τοίχωμα 4ου ορόφου Φ ² Φ8/305 Φ8/400 Τοίχωμα 5ου - 6ου ορόφου Φ ² Φ8/400 Φ8/400 κατασκευαστική διαμόρφωση μικτού συστήματος / ΚΠ Μ Εξωτερική στήρίξη δοκού 1ου-2ου ορόφου 2Φ12 Εσωτερική στήριξη δοκού 1ου-2ου ορόφου 4Φ16 Υποστύλωμα 1ου-2ου ορόφου Φ6/95 Φ6/125 Φ8/115 2Φ16 Εξωτερική στήρίξη δοκού 3ου-4ου ορόφου 2Φ12 Φ6/95 Εσωτερική στήριξη δοκού 3ου-4ου ορόφου 3Φ16 Φ6/110 Υποστύλωμα 3ου-4ου ορόφου Φ6/110 Εξωτερική στήρίξη δοκού 5ου-6ου ορόφου 2Φ12 Φ6/95 Εσωτερική στήριξη δοκού 5ου-6ου ορόφου 2Φ16 Φ6/110 Υποστύλωμα 5ου-6ου ορόφου Φ6/125 δοκοί υποστυλώματα 18

κατασκευαστική διαμόρφωση μικτού συστήματος / ΚΠ Μ Τοίχωμα 1ου ορόφου (1ος τρόπος όπλισης) Φ ² Φ8/150 8Φ14 Φ8/300 Φ8/400 Τοίχωμα 1ου ορόφου (2ος τρόπος όπλισης) Φ ² Φ6/60 8Φ14 Φ8/300 Φ8/400 Τοίχωμα 2ου ορόφου Φ ² 4Φ12 Φ8/330 Φ8/300 Τοίχωμα 3ου ορόφου Φ ² 4Φ12 Φ8/370 Φ8/300 τοιχώματα Τοίχωμα 4ου-6ου ορόφου Φ ² 4Φ12 Φ8/400 Φ8/300 κατασκευαστική διαμόρφωση μικτού συστήματος / ΚΠ Υ εξωτερική στήριξη δοκού 2Φ12 υποστύλωμα πόδας ισογείου Φ6/70 Φ Φ8/80 τοίχωμα 1ου ορόφου Φ 4Φ8/m² εσωτερική στήριξη δοκού 1ου - 2ου ορόφου 3Φ12 υποστύλωμα κεφαλή ισογείου 1 Φ8/200 Φ8/130 τοίχωμα 2ου ορόφου 4Φ8/m² Φ6/70 3Φ12 Φ8/90 Φ 8Φ14 Φ8/200 Φ8/145 τοίχωμα 3ου - 4ου ορόφου 4Φ8/m² εσωτερική στήριξη δοκού 3ου - 6ου ορόφου 2Φ16 υποστυλώματα 2ου - 6ου ορόφου 4Φ12 Φ8/200 Φ8/145 τοίχωμα 5ου - 6ου ορόφου 4Φ12 4Φ8/m² Φ8/200 Φ8/175 Φ6/70 Φ8/90 19

Απαιτούμενες ποσότητες υλικών Όγκος σκυροδέματος πλαισιακών συστημάτων Όγκος σκυροδέματος διπλών συστημάτων 40 38,292 36,033 37,9 50 46,704 45,054 45,054 30 40 30 20 20 10 10 0 DC "L" DC "M" DC "H" 0 DC "L" DC "M" DC "H" Βάρος συνολικού οπλισμού πλαισιακών συστημάτων Βάρος συνολικού οπλισμού διπλών συστημάτων 60 50 40 52,559 35,013 37,24 40 30 28,127 25,39 29,809 30 20 20 10 10 0 DC "L" DC "M" DC "H" 0 DC "L" DC "M" DC "H" Σχεδιασμός 10ώροφου κτηρίου για τη νέα DC H - συγκρίσεις FR (T=0.96s) FW (T=0.64s) 200/600 250/750 200/600 300/300 250/750 250/700 300/300 250/750 250/700 250/750 450/450 450/450 350/350 350/350 250/750 250/800 250/4000 250/750 500/500 250/800 250/750 500/500 250/800 250/750 500/500 250/800 250/750 500/500 250/800 250/750 500/500 250/800 500/500 q=5.85 q=5.40 PGA=0.25g, C20/25, S400 20

όγκος σκυροδέματος συνολικό βάρος οπλισμών βάρος διαμήκων οπλισμών βάρος εγκάρσιων οπλισμών Απαιτούμενες ποσότητες υλικών στους πλαισιακούς φορείς όγκος σκυροδέματος συνολικό βάρος οπλισμών βάρος διαμήκων οπλισμών βάρος εγκάρσιων οπλισμών Απαιτούμενες ποσότητες υλικών στα διπλά συστήματα 21

Ο σχεδιασμός με βάση τη νέα ΚΠ Υ οδηγεί σε: 16% λιγότερο (συνολικό) οπλισμό στον πλαισιακό φορέα (FR) 14% λιγότερο οπλισμό στο διπλό σύστημα (FW) Διαμήκης οπλισμός: 11 ως 20% λιγότερος Εγκάρσιος οπλισμός: 7 ως 29% λιγότερος 9% λιγότερος όγκος σκυροδέματος στο πλαίσιο (FR) 2% λιγότερος όγκος σκυροδέματος στο διπλό (FW) Κύρια αιτία των μειωμένων απαιτήσεων οπλισμού: υψηλότεροι δείκτες q στο ΕΝ1998-1 22