ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΥΠΕΡΠΗΔΗΣΗΣ ΚΑΙ ΑΝΑΚΛΑΣΗΣ ΚΥΜΑΤΩΝ ΥΠΟ ΠΛΑΓΙΑ ΠΡΟΣΠΤΩΣΗ ΣΕ ΚΥΜΑΤΟΘΡΑΥΣΤΗ ΘΩΡΑΚΙΣΜΕΝΟ ΜΕ ΤΕΤΡΑΠΟΔΑ

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ NATIONAL TECHNICAL UNIVERSITY OF ATHENS ΔΙΑΤΜΗΜΑΤΙΚΟ- ΔΙΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΩΝ ΣΠΟΥΔΩΝ ΕΠΙΣΤΗΜΗ & ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑ ΥΔΑΤΙΚΩΝ ΠΟΡΩΝ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΥΠΕΡΠΗΔΗΣΗΣ ΚΑΙ ΑΝΑΚΛΑΣΗΣ ΚΥΜΑΤΩΝ ΥΠΟ ΠΛΑΓΙΑ ΠΡΟΣΠΤΩΣΗ ΣΕ ΚΥΜΑΤΟΘΡΑΥΣΤΗ ΘΩΡΑΚΙΣΜΕΝΟ ΜΕ ΤΕΤΡΑΠΟΔΑ ΔΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ Κωνσταντίνος Σταθάς Επιβλέπων: Κ.Ι.Μουτζούρης, Καθηγητής Ε.Μ.Π. Συνεπιβλέπουσα: Θ. Γιαντσή, Δρ. Πολ. Μηχ. Αθήνα, Νοέμβριος 214

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ NATIONAL TECHNICAL UNIVERSITY OF ATHENS ΔΙΑΤΜΗΜΑΤΙΚΟ- ΔΙΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΩΝ ΣΠΟΥΔΩΝ ΕΠΙΣΤΗΜΗ & ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑ ΥΔΑΤΙΚΩΝ ΠΟΡΩΝ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΥΠΕΡΠΗΔΗΣΗΣ ΚΑΙ ΑΝΑΚΛΑΣΗΣ ΚΥΜΑΤΩΝ ΥΠΟ ΠΛΑΓΙΑ ΠΡΟΣΠΤΩΣΗ ΣΕ ΚΥΜΑΤΟΘΡΑΥΣΤΗ ΘΩΡΑΚΙΣΜΕΝΟ ΜΕ ΤΕΤΡΑΠΟΔΑ ΔΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ Κωνσταντίνος Σταθάς Επιβλέπων: Κ.Ι.Μουτζούρης, Καθηγητής Ε.Μ.Π. Συνεπιβλέπουσα: Θ. Γιαντσή, Δρ. Πολ. Μηχ. Αθήνα, Νοέμβριος 214 Το περιεχόμενο της ανά χείρας μεταπτυχιακής εργασίας αποτελεί προϊόν της δικής μου πνευματικής προσπάθειας. Η ενσωμάτωση σε αυτήν υλυκού τρίτων, δημοσιευμένου ή μη, γίνεται με δόκιμη αναφορά στις πηγές, που δεν επιτρέπει ασάφειες ή παρερμηνείες

Ευχαριστίες Η παρούσα διπλωματική εργασία εκπονήθηκε στο Εργαστήριο Λιμενικών Έργων του Εθνικού Μετσοβίου Πολυτεχνείου. Αρχικά θα ήθελα να ευχαριστώ τον επιβλέποντα καθηγητή μου κ. Κωνσταντίνο Ι. Μουτζούρη για τα όσα πολλά και πολύτιμα με έχει διδάξει τόσο κατά το προπτυχιακό όσο και κατά το μεταπτυχιακό κύκλο σπουδών στην σχολή Πολιτικών Μηχανικών καθώς και για την ευκαιρία που μου έδωσε να ασχοληθώ με το συγκεκριμένο ερευνητικό πρόγραμμα. Ένα μεγάλο ευχαριστώ οφείλω και στην επιβλέπουσά μου κ. Θεοδώρα Γιαντσή, Δρ. Πολιτικό Μηχανικό, τόσο για την συνεχόμενη προσφορά γνώσεων και όσο και για την υποστήριξη που μου παρείχε σε όλη τη φάση εκτέλεσης της παρούσας εργασίας. Θα ήθελα, επίσης, να ευχαριστήσω τους κ.κ. Παναγιώτη Μαργαρώνη, ΕΤΕΠ, και Ευστάθιο Τσούνη, ΙΔΑΧ, για την άρτια συνεργασία που είχαμε κατά τη φάση διεξαγωγής των πειραμάτων. Τέλος θέλω να ευχαριστήσω την οικογένειά μου και την κοπέλα μου, Κατερίνα, για την υπομονή και την ψυχολογική υποστήριξη που μου έδωσαν σε όλη τη διάρκεια των σπουδών Με εκτίμηση Σταθάς Κωνσταντίνος

Περίληψη Στην παρούσα διπλωματική παρουσιάζεται η πειραματική διερεύνηση του φαινομένου της ανάκλασης και της υπερπήδησης θαλάσσιων κυματισμών σε θωρακισμένου με τετράποδα κυματοθραύστη. Για τη διενέργεια των πειραμάτων αξιοποιήθηκε τρισδιάστατο φυσικό προσομοίωμα του λιμένα Μαύρης Λιμνώνας, Σφακίων, το οποίο κατασκευάστηκε σε κλίμακα 1:75. Όλα τα πειράματα έλαβαν χώρα στο Εργαστήριο Λιμενικών Έργων του Εθνικού Μετσόβιου Πολυτεχνείου. Αντικείμενο της παρούσας διπλωματικής είναι η μελέτη της ανάκλασης και της υπερπήδησης των κυματισμών για τρεις διαφορετικές διευθύνσεις πρόσπτωσης. Εν συνεχεία γίνεται προσπάθεια η ανάκλαση και η υπερπήδηση να συσχετιστούν με άλλες παραμέτρους καθώς και να συγκριθούν τα αποτελέσματα που μας δίνουν με άλλες θεωρητικές σχέσεις από τη διεθνή βιβλιογραφία. Αρχικά στην εργασία αναφέρονται θεωρητικά στοιχεία που σχετίζονται με τους θαλάσσιους κυματισμούς και τα φαινόμενα της ανάκλασης και της υπερπήδησης ενώ γίνεται και μία σύντομη περιγραφή των πειραματικών διατάξεων και της πειραματικής διαδικασίας. Εν συνεχεία παρουσιάζονται υπό μορφή διαγραμμάτων και πινάκων τα αποτελέσματα που προέκυψαν από τις μετρήσεις. Ακολουθεί η επεξεργασία τους και η σύνταξη διαγραμμάτων συσχέτισης του συντελεστή ανάκλασης και της υπερπήδησης με άλλες παραμέτρους αλλά και μεταξύ τους. Τέλος αναφέρονται κάποια γενικά συμπεράσματα τα οποία βγαίνουν από τη μελέτη των αποτελεσμάτων που προέκυψαν.

Abstract This diploma thesis present the experimental investigation on a physical model of the phenomenon of sea wave reflection and overtopping on a rubble mound breakwater armoured with tetrapods. The experiments took place at a three dimensional physical model with a 1:75 scale based on the port of "Mavri Limnona Sfakion". All experiments were performed at the Laboratory of Harbour Works which is part of National Technical University of Athens. The purpose of this study is mainly to investigate the reflection coefficient and the wave overtopping for three different wave directions. Also, at the same time the reflection coefficient of the waves and wave overtopping are correlated with other parameters and finally compared with other relevant formulas from international literature. The report begins with the presentation of data concerning the sea waves, the reflection coefficient and wave overtopping, as well as details about the experimental procedure and the facilities where the experiments were held. Then the results of the investigation are presented in the form of tables and graphs. Continuously follows the analysis of these diagrammas. Finally, the last part consists of the general conclusion of this diploma thesis.

Περιεχόμενα 1. Εισαγωγή... 9 1.1. Αντικείμενο... 9 1.2. Διάρθρωση εργασίας... 9 2. Θεωρητικό Υπόβαθρο... 1 2.1. Θαλάσσιοι Κυματισμοί... 1 2.2. Φασματικοί Κυματισμοί... 11 2.3. Ανάκλαση Θαλάσσιων Κυματισμών... 12 2.4. Κυματική υπερπήδηση... 14 2.5. Χαρακτηριστικά μεγέθη μελέτης κυματισμών.... 15 3. Πειραματική διερεύνηση... 17 3.1. Περιγραφή περιοχής έρευνας... 17 3.2. Δεξαμενή Δοκιμών... 19 3.3. Πειραματικό Προσομοίωμα... 2 3.4. Σύστημα παραγωγής κυματισμών... 24 3.5. Μετρητές κύματος... 24 3.6. Παραγωγή κυμάτων... 25 3.7. Συλλογή και ανάλυση Δεδομένων... 26 3.8. Μετρήσεις υπερπήδησης... 26 3.9. Πειραματική Διαδικασία... 28 3.1. Πίνακες εκτελεσθέντων πειραμάτων... 29 4. Αποτελέσματα μετρήσεων... 32 4.1. Συσχέτιση ύψους κύματος και συντελεστή ανάκλασης... 32 4.1.1. Νότια διεύθυνση... 32 4.1.2. Νοτιοδυτική διεύθυνση... 33 4.1.3. Δυτική διεύθυνση... 36 4.2. Αποτελέσματα υπερπήδησης... 38 4.2.1. Νοτιοδυτική διεύθυνση πρόσπτωσης κυμάτων... 38 4.2.2. Δυτική διεύθυνση πρόσπτωσης κυμάτων... 45 5. Επεξεργασία μετρήσεων... 49 5.1. Νότια Διεύθυνση... 49 5.2. Νοτιοδυτική Διεύθυνση... 52 5.3. Δυτική Διεύθυνση... 6 6. Συμπεράσματα... 68

6.1. Συγκριτική αξιολόγηση αποτελεσμάτων κυματικής υπερπήδησης... 68 6.2. Συγκριτική αξιολόγηση αποτελεσμάτων ανάκλασης κυμάτων... 68 7. Βιβλιογραφία... 7

1. Εισαγωγή 1.1. Αντικείμενο Αντικείμενο της παρούσας διπλωματικής είναι η πειραματική διερεύνηση υπερπήδησης και ανάκλασης κυμάτων υπό πλάγια πρόσπτωση σε κυματοθραύστη θωρακισμένο με τετράποδα. Για τις ανάγκες της εργασίας αξιοποιήθηκε τρισδιάστατο προσομοίωμα του λιμένα "Μαύρης Λιμνώνας" Χώρας Σφακίων το οποίο έχει κατασκευασθεί στα πλαίσια Ερευνητικού Προγράμματος που διενεργείται αυτήν την περίοδο από το Εργαστήριο Λιμενικών Έργων (ΕΛΕ) του Εθνικού Μετσόβιου Πολυτεχνείου (ΕΜΠ) με θέμα "Εργαστηριακή Μελέτη σε Φυσικό Προσομοίωμα Βελτιώσεως Κυματικών Συνθηκών στον Λιμένα Μαύρης Λιμνώνας Χώρας Σφακίων" Η πρώτη φάση του συγκεκριμένου ερευνητικού προγράμματος περιελάμβανε πειραματική διερεύνηση με σκοπό την αποτύπωση της κυματικής διαταραχής με τις υφιστάμενες κατασκευές, ενώ στη δεύτερη φάση αφού κατασκευασθούν κατάλληλα έργα προστασίας θα διενεργηθεί εκ νέου έρευνα προκειμένου να καταγραφούν οι νέες κυματικές συνθήκες. 1.2. Διάρθρωση εργασίας Στο 2 ο Κεφάλαιο παρουσιάζονται θεωρητικά στοιχεία τα οποία σχετίζονται με θέματα που πραγματεύεται η εργασία. Πιο συγκεκριμένα γίνεται σύντομη αναφορά στους μονοχρωματικούς και φασματικούς κυματισμούς και στα φαινόμενα της ανάκλασης και της υπερπήδησης κατασκευών. Στο 3 ο Κεφάλαιο περιγράφεται η πειραματική διαδικασία ενώ δίνονται πιο συγκεκριμένα στοιχεία σχετικά με την έρευνα. Στο 4 ο Κεφάλαιο παρουσιάζονται με μορφή διαγραμμάτων τα αποτελέσματα των πειραμάτων Στο 5 ο Κεφάλαιο γίνεται συσχέτιση των αποτελεσμάτων με χαρακτηριστικά μεγέθη και συγκρίνονται με αντίστοιχους σχετικούς τύπους της βιβλιογραφίας. Στο 6 ο Κεφάλαιο γίνεται παρουσίαση των συμπερασμάτων που προέκυψαν από την έρευνα.

2. Θεωρητικό Υπόβαθρο 2.1. Θαλάσσιοι Κυματισμοί Η ταυτόχρονη δράση δυνάμεων απομάκρυνσης των υδάτινων σωματιδίων της θαλάσσιας μάζας από τη θέση ηρεμίας τους (γενεσιουργές δυνάμεις) και δυνάμεων επαναφοράς των σωματιδίων στις αρχικές θέσεις τους (επαναφέρουσες δυνάμεις), σε συνδυασμό με τη μεγάλη κινητικότητα των σωματιδίων, προκαλεί κάτω από ορισμένες συνθήκες τη δημιουργία κινήσεων ταλαντώσεως στα σωματίδια. Η συνισταμένη διαταραχή της θαλάσσιας μάζας από τις ταλαντώσεις των σωματιδίων οδηγεί στο θαλάσσιο κυματισμό. Τα κυριότερα γενεσιουργά αίτια των ταλαντώσεων είναι ο άνεμος (ανεμογενείς κυματισμοί), οι σεισμικές δονήσεις (τσουνάμις), οι γρήγορες μεταβολές της ατμοσφαιρικής πίεσης (seiches), η έλξη της σελήνης (παλίρροια) κλπ. Κατά κύριο λόγο τον πολιτικό μηχανικό τον απασχολούν οι ανεμογενείς μηχανισμοί. Οι κυριότερες επαναφέρουσες δυνάμεις προέρχονται από τη βαρύτητα, τη δύναμη Coriolis και την επιφανειακή τάση. Η δύναμη Coriolis υπεισέρχεται στους κυματισμούς μεγάλης κλίμακας, ενώ η επιφανειακή τάση υπεισέρχεται στους κυματισμούς μικρής κλίμακας, με μήκος κύματος μερικά μόνο εκατοστά. Η συνηθέστερη διάκριση στους κυματισμούς γίνεται με βάση την περίοδο των ταλαντώσεων των σωματιδίων. Για περιόδους μεγαλύτερες των 5min οι κυματισμοί ονομάζονται μεγάλης περιόδου. Οι κυματισμοί μικρότερων περιόδων και ιδιαίτερα περιόδων Τ<3sec ονομάζονται κυματισμοί μικρής περιόδου. Στους κυματισμούς μικρής περιόδου η γενεσιουργός δύναμη προέρχεται από τον άνεμο και η επαναφέρουσα δύναμη από τη βαρύτητα. Για το λόγο αυτό οι όροι κυματισμοί μικρής περιόδου, κυματισμοί βαρύτητας και ανεμογενείς κυματισμοί χρησιμοποιούνται για την ίδια κατηγορία κυματισμών. Οι πιο κοινοί κυματισμοί στη φύση είναι οι κυματισμοί βαρύτητας. Η δύναμη από την πνοή του ανέμου απομακρύνει τα υγρά σωματίδια από τη θέση ισορροπίας. Η φορά κινήσεων αντιστρέφεται από την επενέργεια της δυνάμεως βαρύτητας στα σωματίδια, οπότε τείνουν να επανέλθουν στην αρχική τους θέση. Μια άλλη διάκριση που μπορεί να γίνει στους κυματισμούς είναι σε δισδιάστατους και τρισδιάστατους. Στην πρώτη κατηγορία οι τροχιές των ταλαντούμενων σωματιδίων είναι επίπεδες, ενώ στη δεύτερη τρισδιάστατες. Ένας κυματισμός μεταδιδόμενος σε μία διεύθυνση ονομάζεται προοδευτικός κυματισμός. Η επαλληλία δύο ή περισσότερων προοδευτικών κυματισμών δίνει κυματισμούς πιο πολύπλοκης υφής. Η πολυπλοκότητα αυξάνει, αν οι διευθύνσεις μεταδόσεως και οι συχνότητες των κυματισμών είναι διαφορετικές. Από επαλληλία δύο κυματισμών της ίδιας διευθύνσεως και συχνότητας αλλά διαφορετικής φοράς μεταδόσεως προκύπτει ένας στάσιμος κυματισμός.

Τέλος οι κυματισμοί διακρίνονται σε αναπτυσσόμενους, ανεπτυγμένους και αποσβηνόμενους ανάλογα με το αν τα μέσα χαρακτηριστικά διαδοχικών ομάδων κυματισμών αυξάνουν, μένουν σταθερά ή μειώνονται. (Κ.Ι. Μουτζούρης, Θαλάσσια Υδραυλική,26). 2.2. Φασματικοί Κυματισμοί Η πιο πρόσφατη τάση στις μεθοδολογίες περιγραφής μίας καταστάσεως διαταραχής της θαλάσσιας επιφάνειας χρησιμοποιεί τη φασματική ανάλυση. Προσδιορίζεται το φάσμα ενέργειας, που εκφράζει την κατανομή της ενέργειας των κυμάτων στις διάφορες περιόδους.στη θεωρία των φασματικών κυματισμών επιδιώκεται η αντιπροσώπευση του όλου φάσματος κυμάτων από ένα αντιπροσωπευτικό μονοχρωματικό κύμα. Η ανάλυση μια καταγραφής αρχίζει με τον προσδιορισμό των περιεχομένων διαδοχικών κυμάτων. Ο προσδιορισμός γίνεται: o Είτε με τη μέθοδο της μέσης στάθμης προς τα πάνω ή μέθοδο ανοδικού μηδενισμού (zero up crossing method) o Είτε με τη μέθοδο της μέσης στάθμης προς τα κάτω ή μέθοδο καθοδικού μηδενισμού (zero down crossing method) Για την παρούσα διπλωματική παρήχθησαν φασματικά κύματα 3D με τη χρήση του φάσματος JONSWAP.Το φάσμα JONSWAP προτάθηκε από τον Hasselmannetal το 1973, με βάση τα δεδομένα από το Joint North Sea Wave Program (JONSWAP) του 1969 στα δυτικά των ακτών της Δανίας. Πρόκειται για μια επέκταση του φάσματος Pierson-Moskowitz προς τις μερικά ανεπτυγμένες θαλάσσιες διαταραχές, που εισάγονται για μια νέα παράμετροσυνάρτηση του αναπτύγματος πελάγους και της ταχύτητας U 1. Η νέα παράμετρος παρέχει την δυνατότητα για στενότερα και πιο απότομα φάσματα, χαρακτηριστικά αύξουσας θαλάσσιας διαταραχής. Η περίοδος Τ max του μέγιστου φάσματος δίνεται από τις σχέσεις : o Pierson-Moskowitz: T max =.785 U 1, όπου Τ σε sec και U 1 σε m/sec (2.1) o JONSWAP: T max =.65X.33.34.785 U 1, όπου X σε km (2.2) Στην ουσία αφού ανέλυσαν μετρήσεις που είχαν συλλεχθεί στη Βόρεια θάλασσα στο Project JONSWAP, βρήκαν ότι το φάσμα δεν είναι ποτέ εντελώς ανεπτυγμένο, σε αντίθεση με ότι είχε ως παραδοχή το προηγούμενο φάσμα-υπόδειγμα του Pierson-Moskowitz. Έτσι διατύπωσαν τη θεωρία ότι οι κυματισμοί αναπτύσσονται συνεχώς μέσω μη γραμμικών σχέσεων κύμα με κύμα για πολύ μεγάλα χρονικά διαστήματα και αποστάσεις. Συνοπτικά αυτό που έκαναν είναι πως το διαμόρφωσαν έτσι ώστε το φάσμα να ταιριάζει περισσότερο με τις μετρήσεις τους και να συναρτάται από το ανάπτυγμα πελάγους (fetch) και όχι μόνο από τη

ταχύτητα του ανέμου (για άνεμο που φυσάει για μεγάλο χρονικό διάστημα). Το φάσμα JONSWAP είναι σήμερα το πιο διαδεδομένο και χρησιμοποιούμενο. Ένα βασικό χαρακτηριστικό των φασματικών κυματισμών είναι πως δεν υπάρχει καμία εμφανής βραχυπρόθεσμη περιοδικότητα, δεδομένου ότι οι κινήσεις είναι τυχαίες και διαφέρουν συστηματικά από ημιτονοειδείς. Αυτό οφείλεται στο γεγονός ότι οι κινήσεις ενός σωματιδίου της ελεύθερης επιφάνειας προέρχονται από μια τυχαία διαδικασία. Η στοχαστικότητα συνεπάγεται ότι σπάνια μπορούν να ανευρεθούν δύο παρόμοιες κινήσεις σε συνάρτηση με το χρόνο. Βασική αιτία δημιουργίας τυχαίων διαδικασιών είναι οι συνεχείς μεταβολές των γενεσιουργών αιτιών. Στη περίπτωση των κινήσεων της ελεύθερης επιφάνειας της θάλασσας όπωε προαναφέρθηκε τέτοια βασική αιτία είναι οι μεταβολές του πεδίου του ανέμου. (Κ.Ι.Μουτζούρης, Θαλάσσια Υδραυλική). 2.3. Ανάκλαση Θαλάσσιων Κυματισμών Οι διάφορες παράκτιες κατασκευές ανακλούν ένα ποσοστό της προσπίπτουσας κυματικής ενέργειας, το οποίο μπορεί να φτάσει μέχρι και το 1% σε κατακόρυφες κατασκευές. Εάν το ποσοστό αυτό της ανακλούμενης κυματικής ενέργειας είναι σημαντικό, είναι πιθανό να δημιουργηθούν γύρω από τις κατασκευές συνθήκες ακατάλληλες για τη ναυσιπλοΐα και τις θαλάσσιες μεταφορές, ιδιαίτερα σε κατασκευές σε εισόδους λιμανιών. Σημαντικά ποσοστά ανακλώμενων κυματισμών προκαλούν διάβρωση του πυθμένα μπροστά από τις κατασκευές ενώ υπάρχουν και περιπτώσεις όπου προκαλούν διάβρωση σε γειτονικές ακτές (CEM 26,PartVI-5-35). Η ποσοτικοποίηση της ανάκλασης γίνεται μέσω του συντελεστή ανάκλασης, C r, ο οποίος ορίζεται ως το πηλίκο του χαρακτηριστικού ύψους κύματος του ανακλώμενου κυματισμού, H sr, προς το χαρακτηριστικό ύψος κύματος του προσπίπτοντος κυματισμού, Η s. C r = H sr H s (2.3) Στην περίπτωση φασματικών κυματισμών, ο συντελεστής ανάκλασης διαφέρει ανάλογα με τη συχνότητα κάθε προσπίπτοντος κυματισμού και ορίζεται ως το πηλίκο του μέσου τετραγωνικού ύψους του ανακλώμενου κυματισμού προς το μέσο τετραγωνικό ύψος του προσπίπτοντος κυματισμού. Για την εκτίμηση του συντελεστή ανάκλασης έχουν δημιουργηθεί μαθηματικοί τύποι, οι οποίοι παίρνουν διαφορετική μορφή για διάφορες καταστάσεις ανάλογα με την κατασκευή μελέτης. Ακολουθεί ο βασικός τύπος εκτίμησης της ανάκλασης σύμφωνα με το CEM 26,PartVI-5-35, στον οποίο συσχετίζεται ο συντελεστής της ανάκλασης με την παράμετρο θραύσης ξ (αριθμός Iribaren): = αξ2 (b+ξ 2 ), (2.4)

όπου: ξ = tan α 2πΗ gt 2 (2.5) Οι συντελεστές α και b ορίζονται σύμφωνα με τον παρακάτω πίνακα ανάλογα με τε είδος της κατασκευής. Συγγραφέας Παράμετρος Κατασκευή α b Seeling (1983) 2.5 ξ 6 Ημιτονοειδή κύματα Αδιαπέρατη, λεία, ομοιόμορφη κλίση 1. 5.5 Allsop and Hettiararachchi (1988) ξ Ημιτονοειδή κύματα ξ Ημιτονοειδή κύματα ξ mo Φασματικά κύματα ξ mo Φασματικά κύματα Dolosse Κλίσεις: 1:1.5, 1:2, 1:3 Cobs Κλίσεις: 1:1.5, 1:2, 1:3 Τετράποδα και StabitΚλίσεις: 1:1.33, 1:5, 1:2 Shed και Diode Κλίσεις: 1:1.33, 1:5, 1:2 Allsop (199) 3 ξ mo 6 Λεία και αδιαπέρατη κατασεκυή.56 1..5 6.54.48 9.62.49 7.94.96 4.8 Πίνακας 2.1 Συντελεστές εκτίμησης συντελεστή ανάκλασης C rr σύμφωνα με το CEM 26,PartVI-5-35 Σε έρευνες που ακολούθησαν, οι Barbara Zanuttigh και Jenstje W. Van der Meer προσπάθησαν να δημιουργήσουν έναν μαθηματικό τύπο ο οποίος θα μπορεί να χρησιμοποιηθεί σε διαφορετικούς τύπους κατασκευών και θα συνεκτιμά και τον συντελεστή τραχύτητας γ f. Ο τύπος που προέκυψε μετά από πειραματική διαδικασία ακολουθεί παρακάτω: b = tanh( ξ ) (2.5) a ο όπου: α, συντελεστής ο οποίος παίρνει τιμές σύμφωνα με την κατασκευή και b είναι σταθερό,,87. Τέλος κατόπιν έρευνας των Muttray et al. (26) προτάθηκε τύπος ο οποίος συσχετίζει τον συντελεστή μετάδοσης όχι με το την κλίση της κατασκευής αλλά με την αδιάστατη ποσότητα d/l:

C r 1 = d 1.3+ 3* *2* π L (2.6) όπου: d: το βάθος στον πόδα της κατασκευής και L : το μήκος κύματος. 2.4. Κυματική υπερπήδηση Όταν τα κύματα προσπίπτουν σε ένα θαλάσσιο μέτωπο υπερυψώνονται. Η μέγιστη υπερύψωση της κορυφής του κύματος κατά την επαφή του µε το μέτωπο ορίζεται ως αναρρίχηση του κύµατος, R (wave Run-up).Όταν η στάθμη στέψης του μετώπου της κατασκευής είναι χαμηλότερα από την αναρρίχηση του κύματος επί του μετώπου γίνεται υπερπήδηση του κυματισμού και μέρος της θαλάσσιας μάζας υπερχειλίζει προς την εσωτερική παρειά του μετώπου. Το φαινόμενο της κυµατικής υπερπήδησης (wave overtopping) ενός μετώπου ή µιας κατασκευής είναι ένα σύνθετο φαινόμενο, στο οποίο συμβάλλουν πολλές παράμετροι σχετικές µε την μετάδοση του κυματισμού και την κυµατική αναρρίχηση στις θαλάσσιες κατασκευές. Η υπερπήδηση συμβολίζεται διεθνώς µε Q και εκφράζεται σε μονάδες παροχής ανά τρέχον μέτρο κατασκευής (m 3 /sec/m). Η ποσότητα της επιτρεπόμενης κυματικής υπερπήδησης καθορίζεται από τη χρήση της κατασκευής. Η μέγιστη υπερπήδηση ως αναφορά τον σχεδιασμό της κατασκευής επηρεάζεται από την κάθετη απόσταση της μέσης στάθμης της θάλασσας και του ύψους της στέψης, το ελεύθερο περιθώριο, Rc. Η υπερπήδηση των κυμάτων είναι άμεσα εξαρτημένη από το ελεύθερο ύψος (αυξάνεται με τη μείωσή του και αντίστροφα) και στα παράκτια αναχώματα με πρανή περιγράφεται από τη μέση παροχή της q, η οποία μετριέται σε m 3 /sec (ή lt/sec) ανά μέτρο μήκους διατομής. Σύμφωνα με το εγχειρίδιο Eurotop (27) για την εκτίμηση της υπερπήδησης είναι διαθέσιμες αρκετές μέθοδοι, ανάλογα με το είδος της κατασκευής και τις επικρατούσες κυματικές συνθήκες. Υπάρχουν εμπειρικοί τύποι οι οποίοι υπολογίζουν την υπερπήδηση σχετικά με τις βασικές παραμέτρους του κύματος και της κατασκευής. Το εγχειρίδιο του Eurotop συγκροτήθηκε πάνω σε μια έρευνα που έγινε στην ανάλυση της υπερπήδησης σε παράκτιες κατασκευές ανά την Ευρώπη. Όλες οι εξισώσεις σχεδιασμού απαιτούν την ύπαρξη στοιχείων σχετικά με τη στάθμη του ύδατος και τις συνθήκες κύματος στον πόδα της κατασκευής. Παρακάτω ακολουθεί μία βασική σχέση που αναφέρεται στο του Eurotop (27) για την εκτίμηση της υπερπήδησης για την περίπτωση θωρακισμένων κρηπιδότοιχων είτε με τετράποδα είτε με φυσικούς ογκόλιθους.

q gh 3 m =.2 exp 2.6 * H m R c * γ f * γ β (2.6) όπου: q: η παροχή της υπερπήδησης R c : το ελεύθερο περιθώριο γ f : συντελεστής μείωσης λόγω τραχύτητας πρανούς γ β : συντελεστής μείωσης λόγω πρόσπτωσης κυματισμών υπό γωνία Συνοπτικά κάποιοι παράγοντες που μπορούν να συντελέσουν στην μείωση της κυματικής υπερπήδησης είναι: η μείωση του προσπίπτοντος κυματισμού, η αύξηση της καμπυλότητας του κύματος, η λοξή πρόσπτωση κυματισμών, η ήπια κλίση του θαλασσίου μετώπου, η αύξηση της τραχύτητας και της διαπερατότητας του μετώπου, και τέλος η αύξηση του εύρους στέψης του έργου. 2.5. Χαρακτηριστικά μεγέθη μελέτης κυματισμών. Παρακάτω ακολουθούν τα σημαντικότερα γεωμετρικά και άλλα χαρακτηριστικά των δισδιάστατων μονοχρωματικών προοδευτικών κυματισμών βαρύτητας και φασματατικών κυματισμών τα οποία είναι απαραίτητα για τη μελέτη τους. Ύψος κύματος Η, είναι η κατακόρυφη απόσταση μεταξύ της κορυφής και της κοιλιάς του κύματος. Ισούται με το διπλάσιο του εύρους ταλαντώσεως των σωματιδίων. Μήκος κύματος L, είναι η οριζόντια απόσταση μεταξύ δύο σωματιδίων, που βρίσκονται στην ίδια φάση ταλαντώσεως. Μετράται κατά μήκος της διευθύνσεως μεταδόσεως. Μέτωπο κύματος, είναι ένα επίπεδο κάθετο προς το επίπεδο ταλαντώσεως και εφαπτόμενο στη διατομή του κύματος. Διεύθυνση μεταδόσεως, (ή ακτίνα κύματος) είναι η κάθετη γραμμή προς το μέτωπο του κύματος. Περίοδος κύματος Τ, είναι ο χρόνος μια πλήρους ταλαντώσεως των σωματιδίων. Ορίζεται και σαν το χρονικό διάστημα μεταξύ της διελεύσεως δύο διαδοχικών κορυφών κύματος από ένα ορισμένο σημείο. Διατομή κύματος, είναι η κατακόρυφη διατομή του κατά τη διεύθυνση μεταδόσεως.

Κορυφή κύματος, είναι το υψηλότερο σημείο του πάνω από την ελεύθερη επιφάνεια της θάλασσας σε ηρεμία. Κοιλιά κύματος, είναι το χαμηλότερο σημείο του κάτω από την ελεύθερη επιφάνεια της θάλασσας σε ηρεμία. Βάθος νερού h, είναι η στάθμη της ελεύθερης επιφάνειας της θάλασσας σε ηρεμία πάνω από τον πυθμένα. Σχετικό βάθους, νερού h/l ΣΗΥ, είναι η ελεύθερη επιφάνεια της θάλασσας σε ηρεμία (Στάθμη Ηρεμούντος Ύδατος). Η s,χαρακτηριστικό ύψος κύματος,μέσο ύψος των υψηλότερων 33% των κυμάτων H max, μέγιστο ύψος κύματος της καταγραφής H min,ελάχιστο ύψος κύματος της καταγραφής T m, μέση στατιστική περίοδος T p,περίοδος του μέγιστου του φάσματος ενέργειας Σχήμα 2.2 Χαρακτηριστικά δισδιάστατου κυματισμού

3. Πειραματική διερεύνηση 3.1. Περιγραφή περιοχής έρευνας Σκοπός της παρούσας διπλωματικής εργασίας είναι η πειραματική εκτίμηση της ανάκλασης και υπερπήδησης κυματισμών σε τρισδιάστατο προσομοίωμα προσήνεμου μόλου. Το προσομοίωμα το οποίο αξιοποιήθηκε αποτελεί τμήμα του λιμένα Μαύρης Λιμνιώνας, Χώρας Σφακίων, που βρίσκεται στη Νότια Κρήτη. Ο λιμένας σήμερα χρησιμοποιείται ως αλιευτικό καταφύγιο και ως λιμένας πρόσδεσης επιβατικών και οχηματαγωγών πλοίων τα οποία εξυπηρετούν τη διασύνδεση της Χώρας Σφακίων με παρακείμενες περιοχές της Νότιας Κρήτης. Χωρίζεται σε δύο λιμενολεκάνες, την εξωτερική και την εσωτερική. Στην εξωτερική υπάρχει μια θέση πρυμνοδέτησης επιβατικών πλοίων, ενώ η εσωτερική χρησιμοποιείται για την πρόσδεση αλιευτικών σκαφών και σκαφών αναψυχής. Στην εσωτερική λιμενολεκάνη υπάρχει, επίσης, ράμπα καθέλκυσης/ανέλκυσης μικρών σκαφών. Φωτογραφία 3.1Βόρια άποψη λιμένα (Πηγή GoogleEarth). Ο λιμένας της "Μαύρης Λιμνώνας" έχει κατασκευασθεί προκειμένου να χρησιμοποιηθεί ως αλιευτικό καταφύγιο. Για το λόγο αυτό αρχικά κατασκευάστηκαν τα εξωτερικά λιμενικά έργα και στη συνέχεια προκειμένου να εξυπηρετηθούν μεγαλύτερα πλοία, για την ακτοπλοϊκή διασύνδεση της Χώρας Σφακίων, κατασκευάστηκαν τα εσωτερικά έργα. Δεδομένης της χωροταξίας του λιμένα και των κυματικών συνθηκών που επικρατούν στην περιοχή, ιδιαίτερα σε περίπτωση Νότιας πρόσπτωσης κυματισμών μεγάλης έντασης, παρατηρείται

συχνά ιδιαίτερα μεγάλη κυματική υπερπήδηση του προσήνεμου μόλου καθώς και αυξημένη κυματική διείσδυση από την είσοδο του λιμένα. Ως εκ τούτου σε μεγάλης έκτασης καιρικά φαινόμενα, ιδιαίτερα τους χειμερινούς μήνες, υπάρχει περίπτωση να μην είναι δυνατή η πρόσδεση των πλοίων, ενώ συχνά έχουν προκληθεί και καταστροφές σε αλιευτικά σκάφη τα οποία βρίσκονται αραγμένα εντός του λιμένα. Για το λόγο αυτό έχει αποφασιστεί η αναδιαμόρφωση των εξωτερικών λιμενικών έργων, ώστε να εξασφαλιστούν ήρεμες συνθήκες στη λιμενολεκάνη για την εξυπηρέτηση των επιβατικών σκαφών καθ όλη τη διάρκεια του έτους, και βρίσκεται υπό εκπόνηση ερευνητικό πρόγραμμα με τίτλο Εργαστηριακή Μελέτη σε Φυσικό Προσομοίωμα Βελτιώσεως Κυματικών Συνθηκών στον Λιμένα Μαύρης Λιμνώνας Χώρας Σφακίων στο ΕΛΕ. Προκειμένου να διερευνηθούν οι προτεινόμενες παρεμβάσεις βελτίωσης των λιμενικών υποδομών αρχικά διενεργήθηκαν πειράματα σε φυσικό προσομοίωμα του υφιστάμενου λιμένα προκειμένου να καταγραφούν οι συνθήκες που επικρατούν για διάφορες κυματικές διαταραχές. Στη δεύτερη φάση ερευνών πρόκειται να κατασκευασθεί νέα διάταξη των λιμενικών έργων και να μελετηθούν εκ νέου οι επικρατούσες κυματικές συνθήκες. Η συγκεκριμένη εργασία παρουσιάζει τα αποτελέσματα των πειραμάτων κυματικής διαταραχής για την υφιστάμενη διάταξη λιμενικών έργων.

3.2. Δεξαμενή Δοκιμών Οι εργαστηριακές μετρήσεις οι οποίες αξιοποιήθηκαν στην παρούσα διπλωματική εργασία έγιναν στις εγκαταστάσεις του Εργαστηρίου Λιμενικών Έργων του Εθνικού Μετσόβιου Πολυτεχνείου, στη Δεξαμενή Δοκιμών 1. Οι διαστάσεις της δεξαμενής είναι 26,8m*24,3m. Σχήμα 3.1 Kάτοψη της Δεξαμενής Δοκιμών 1 του Ε.Λ.Ε.

1.693.54 1.539.586 1.578.48 1.455.365 1.47 1.73 1.765.343 1.82 1.748 1.465.39.399 1.74 1.948.292.792.999.556.886 3.629 1.725 3.828.683.668 7.882.416 8.8.669 2.56 8.297 1.813 7.567 1.76 6.85 6.992 8.438.66 5.439.687 2.941 2.941 4.357 5.2 1.422 2.79 2.376 2.79 5.784 8.463 3/? 2.16 1/E? 8.29 7.22 3/? 7.385 1/E? 1.115 3/? 7.127 2/? 5.252 5.457 4.456 3/? 4.497 7.629 5.15 2/? 4.945 4.953.87 2.79 3.676 3.25 3.248.66 6.455 3.24 1.744 1.924 1/? 1.628 1.778 6.15 1/? 1.923 3.638 1/E? 2.7 1/E? 4.29 2.186 2.914 2.189 2.857 2.974 4.191 4.979 2.468 4.979.884.772 5.95 5.521 2.761 5.521 4.971 5.654 4.831 5.654 4.831 1.85 1.626 4.772 4.889 4.772 4.743.698 4.961 4.743 4.961.548 4.522 4.464 4.779 4.366 4.464.239 4.779 4.366 3.621 3.621 4.255 4.127 4.428 4.255 4.519 4.428 4.519 4.185.628 4.185 4.242 1.19.954.29 +8.4 +8.4 +6. +6. +3.5 +4.2 +3.5 +4.2 +8.4 +8.4 +8.4 +8.4???????????? +4.9 +4.9 +8.6 +8.6?????S???????S?? +3.3 +2.7 +3.3 +2.7 +3. +2.5 +3. +2.5 +2.3 +2.3 +3. +3. +3. +3. +1.9 +1. +1.9 +1. +1. +1.9 +1. +1.9 +2.6 +2.6 +1.9 +1.9 +.9 +.9 +2.8 +2.8 +2.85 +3. +3. +2.4 +2.4 +1.8 +1.8 3/? 2/? 3/? 3/? 2/? 3/? 2/? 1/? 1/E? 2/? 1/? 1/? 1/E? 1/? 4.426 4.89 4.225 1.75 1.132.951 1.75 1.132.951.836.836 1.351 3.856 2.685 1.351 2.612 3.65 ß????? 1.28 2.617 1.28 2.73 1.249 ß????? 1.249 2.778 1.298.98.498.498 3.736.798 +.9 +3.6 +.9 +3.6 +1.8 +1.8 +4. +4.?????????????? 4.53 1.574 1.574 3/? 3/? +4.5 +4.5 2/? 3/? 9.418 2/? 1/? 3/? 1/E? 8.85 1/? 1/E? 5.349 4.682 5.3 5.36 4.878 8.73 5.445 5.9 5.895 1.24 1.24 5.833 5.333 1.341 1.341 7.333 1.61 1/? 1.61 7.228 1.72.74.74 1.72 1/? 1/? 2.146.825 1/?.618 1.454 2.146 1/E?.618 1.454 1.64 1.838.632 1.64.632 1/E? 1.685.84 2.496.84 3.258.964.964 4.632 6.617 3.85 4.459 3.847 6.617 3.85 3.768 4.459.866 3.847 3.768.866 6.536 6.449 6.589 6.69 6.449 F?e?t? 6.69 1.241 1.241 6.344 F?e?t?.82 6.344 6.4.82???µe? 1.191 1.191 6.251???µe? 6.251 6.188.85.85 1.133 1.133? a? t??a 5.952 16.54? a? t??a.722 1.77.722 5.869 1.77.923.923 16.257 1.141 5.74 1.141 5.74.849.849 1.179 5.585 6.82 1.179 18.363 13.11 11.54 4.886 4.886 5.462 15.854 5.462.912.912.664 27.393.664 1.227 1.227 14.824 14.75 4.449 5.378 4.449 24.558 4.534 11.529 5.378 15.712.845 4.424 44.289 1.111.264 1.111.264.845 3.759 1.29 5.387 3.759 3.96 5.387 33.49 1.116 17.472 1.116 3.685 5.457 3.83 5.61 41.35.891 1.44.891 5.61 3.625 48.39 1.44 2.9 12.218.854 3.178.854 2.529.858 1.166.858 8.238 15.411 35.2 6.134 12.524 35.6 1.664 33.751 1.62 6.251 1.62 5.243 29.48 57.86 1.7 6.446 6.745.982 31.39.982 25.689 2.694 7.92 19.644 6.562 41.46 6.355 34.615 7.313 6.626 16.124 18.267 25.4 18.161 6.58 21.38 2.694 5.566 19.3 6.715 54.89 15.237 12.4 7.467 33.828 4.65 6.824 6.768 5.651 11.924 7.397 3.63 6.768 11.417 11.72 6.283 1.85 2.718 7.362 4.877 2.35 6.927 6.626 4.615 3.794 6.773 1.479 6.932 5.956 1.339 52.844 6.829 1.953 5.622 1.338 1.438 1.48 3.571 58.776 2.966 1.24 1.319 11.725 7.332 1.275 1.746 6.55 1.338 7.55 1.415 1.359 11.975 9.573 7.158 1.837 1.334 6.957 1.337 2.283 47.774 6.871 7.144 7.53 2.856 5.237 7.146 7.129 1.198 11.875 2.386 25.511 1.329 1.352 1.34 5.2 4.227 6.927 8.66 7.27 2.25 1.586 1.578 1.172 4.236 S13 3.211 1.117 2.965 1.327 3.471 3.98 4.612 2.741 S13 3.98 1.66 1.345 3.98 3.835 3.12 1.536 1.624 9.996 3.814 3.648.883 3.29 1.616 3.368 3.273 3.412 1.29 1.154 3.29 1.23 3.311 1.218 1.158 1.64 1.294 3.387 1.197.917 3.73.357 3.222 3.18 12.19 12.191.77 3.31 3.312 1.684 3.211.773 3.149.855 3.34.436.484.74 1.187 1.284 2.51 4.412 1.745 33.782 3.82.47.381 1.377 1.177 1.465 1.518 1.946 1.353 1.897.717.598 3.416 43.291 1.997 3.647 2.117 1.715.582.695 2.138 37.217.684 1.563 2.76 2.146 39.356.453 2.81 1.521 2.69 2.712 1.966 1.475 12.489.154 2.63 1.491 41.432 39.767 1.632 2.295.382 2.55 1.495 2.12.835 1.462 1.893.215 2.54 32.518 2.62 12.211 1.892 1.444.113 1.419 43.559.248 1.723 1.553.417.281 1.38 1.164 -.94 1.825 2.31 1.881 1.371 2.231 1.279 1.92 1.343 1.612 1.753 3.16 1.58 12.221 28.29 2.741 S12 3.229 4.862 1.322 1.39 1.463 S12 4.515 16.364 3.789 1.796 1.322 1.37 4.456 S8 1.351 1.791 5.71.83 1.457 S8 1.54 5.321 25.239 35.663 1.351 44.647 5.751 9.155 44.477 1.294 36.558 1.43 1.521 6.169 1.468 33.488 6.661 6.94 1.285 1.644 6.8 4.749 1.466 43.492 38.865 8.226 43.415 43.385 1.597 8.381 23.632 8.42 6.881 39.479 12.456 8.528 7.586.62 8.88 49.316 6.417 1.482 25.382 34.439 1.53 9.95 42.375 9.425 1.469 1.74 9.528 9.642 9.41 1.563 9.485 9.56 9.493 4.798 1.464 1.5923.47 9.187 9.27 36.992 22.725 5.215 24.478 1.687 1.58 16.384 5.391 8.937 26.669 37.457 36.16 6.875 9.93 23.5 5.492 28.417 27.963 3.856 31.293 37.155 1.776 1.34 29.9 29.557 33.13 7.917 5.833 5.138 6.174 29.527 29.834 29.14 34.667 27.479 26.3 33.649 3.726 26.1 33.436 1.546 33.231 24.526 19.133 25.5 S9 17.44 26.85 16.362 16.654 32.359 37.4 6.49 1.77 24.622 16.941 3.723 18.837 S9 32.6 29.23 26.85.565 29.85 21.59 24.119 25.372 25.957 32.919.763 1.985 21.337 26.394 4.246 7.445 1.548 24.534 3.46 29.82 3.29 1.858 24.479 26.63 24.182 32.639 17.11 22.42 27.831 28.252 41.479 1.891 22.36 23.26 26.439 28.176 3.941 3.63 31.98 16.816 42.39 1.589 23.381 27.776 15.997 26.247 21.339 24.614 27.428 27.29 37.449 26.9 43.19 2.562 28.984.954 2.489 26.853 33.424 33.437 4.36 25.562 2.71 21.759 21.86 18.735 21.58 42.16 2.255 2.235 3.554 2.946 22.54 26.687 39.28 21.743 22.262 26.38 28.317 2.187 21.991 26.29 2.34 21.194 23.573 25.552 2.935 32.333 7.67 4.262 24.379 22.612 29.33 19.388 21.259 22.139 21.99 19.145 21.955 21.682 16.642 2.449 2.47 7.593 19.382 2.935 2.236 2.743 23.953 2.46 36.37 21.788 4.473 21.494 4.685 23.91 21.866 9.696 1.736 22.16 22.94 9.127 22.153 11.3 33.933 11.546 18.945 4.116 21.737 21.497 21.649 12.254 21.719 25.68 21.764 39.524 -. 31 12.673 1.481 4.755 21.331 21.874 8.178 39.492 12.229 2.991 23.985 38.652 11.353 1.674 22.155 9.71 4.232 9.749 6.373 8.312 36.39 9.569 37.913 21.31 21.914 28.797 37.492 5.89 28.29 7.135 7.929 4.572 21.8 21.292 2.835 37.425 36.54 37.215 15.98 36.757 7.795 36.439 -. 23 8.942 21.229 2.778 2.16 19.516 2.81 15.957 19.463 1.46 8.83 2.67 2.784 7.943 9.613 19.864 16.21 23.457 35.57 -. 2 12.125 25.31 1.8 2.12 22.43 34.97 4.569 21.211 22.7 19.744 29.244 36.786 22.369 12.338 2.911 11.51 4.462 19.636.741 28.242 33.971 15.285 2.376 33.88 11.835 12.17 19.816 2.576 1.767 25.491 32.323 19.446 36.32 12.621 16.695 16.288 2.199 33.38 33.146 13.858 19.677 2.349 S5 32.123 32.916 9.741 29.25 32.443 2.167 8.91 9.362 35.712 33.284 3.584 11.7 S5 11.896 19.93 32.768 35.644 1.579 32.391 3.611 13.119 29.25 5.947 5.861.997 3.29 3.286 33.66 +5. +5.???d?? t e????????d?? t e????? +3.5 +6.5 +6.5 +7. +7. +9.3 +9.3??µpa??µpa??µpa??µpa????e??????e????????? 1,??? 4µ 1, 4µ 3.3. Πειραματικό Προσομοίωμα Η πειραματική προσομοίωση της περιοχής μελέτης περιελάμβανε την κατασκευή των παρακάτω λιμενικών έργων υπό κλίμακα 1:75 : Υφιστάμενα εξωτερικά και εσωτερικά έργα του λιμένα Βαθυμετρία πυθμένα Τμήμα παράπλευρης ακτής?????????????????????????? +1.1 +1.95 +1.1 +1.95 F?S?????G????T?? F?S?????G????T?? F?S?????G????T?? F?S?????G????T??????e??????? 1, 4µ????e??????? 1, 4µ???s??eµ?? µ???? /?et??p?da 2t??????e??????? 1,µ???s??eµ?? µ???? /?et??p?da 2t??????e??????? 1,µ??µpa?a?aß?????µpa?a?aß??????µa ß????? > 5,µ???µa ß????? > 5,µ Σχήμα 3.2 Περιοχή προσομοίωσης (Πηγή ΕΛΕ 214) Οι μετρήσεις η οποίες αξιοποιήθηκαν αφορούν στο προσήνεμο μόλο που βρίσκεται στο Νότιο-Ανατολικό μέρος του λιμανιού διαστάσεων περίπου 23m*17m, ο οποίος στη

συγκεκριμένη φάση θωρακίζεται με τετράποδα. Η διατομή του μώλου μεταβάλλεται με το μήκος τους. Παρακάτω ακολουθούν οι τρεις διατομές όπως φαίνονται στο παραπάνω σχήμα, Τ1, Τ2, Τ3.

Σχήμα 3.3 Διατομή Τ1 υφιστάμενου προσήνεμου μόλου (Πηγή ΕΛΕ 214) Σχήμα 3.4 Διατομή Τ2 υφιστάμενου προσήνεμου μόλου (Πηγή ΕΛΕ 214)

Σχήμα 3.5 Διατομή Τ3 υφιστάμενου προσήνεμου μόλου (Πηγή ΕΛΕ 214)

3.4. Σύστημα παραγωγής κυματισμών Το σύστημα παραγωγής κυμάτων κινείται υδραυλικά και αποτελείται από τα εξής τμήματα: Υδραυλικό μηχανισμό-κινητήρα Υδραυλικά έμβολα Τρεις πανομοιότυπους κυματιστήρες Σύστημα ελέγχου- (Wavegen) Κατάλληλο λογισμικό επεξεργασίας δεδομένων Ο υδραυλικός μηχανισμός αποτελείται από μία αντλία και ένα δοχείο λαδιού, το οποίο κινεί τα έμβολα. Τα έμβολα είναι εγκατεστημένα επί των κυματογεννητριών και κινούν τους βραχίονες των γεννητριών, οι οποίοι με τη σειρά τους κινούν το κατακόρυφο μέτωπο των κυματογεννητριών και παράγονται τα κύματα. Στα συγκεκριμένα πειράματα χρησιμοποιήθηκαν τρείς κυματιστήρες συνολικού μήκους 24μ. Με το πρόγραμμα ελέγχου των κυματιστήρων δίνεται στον μελετητή η δυνατότητα παραγωγής δυνατότητα παραγωγής μονοχρωματικών (ημιτονοειδών) κυματισμών όπως και φασματικών διαταραχών διαφόρων μορφών τυχαίων κυματισμών. 3.5. Μετρητές κύματος Για τη μέτρηση των κυμάτων χρησιμοποιήθηκαν μετρητές κύματος του Εργαστηρίου Λιμενικών Έργων τύπου αντίστασης. Οι μετρητές, οι οποίοι αποτελούνται από δύο σύρματα στερεωμένα σε μεταλλική βάση(τρίποδο), μετρούν τη στιγμιαία μεταβολή της στάθμης του ύδατος μέσω διαφοράς δυναμικού. Μέσω κατάλληλων καλωδίων το "σήμα" μεταφέρεται σε ηλεκτρονικό υπολογιστή προς επεξεργασία. Προκειμένου να καταγραφεί η κυματική διαταραχή τοποθετήθηκαν συνολικά έξι μετρητές, σταθεροί για κάθε διεύθυνση, στην προσήνεμη πλευρά κοντά στο λιμενοβραχίονα στις θέσεις που φαίνονται στο παρακάτω σχέδιο(θ14, Θ15, Θ16, Θ17, Θ18, Θ19) και δύο μετρητές στην περιοχή κοντά στους κυματηστήρες (Θ1, Θ2).

Σχήμα 3.6 Θέσεις μετρητών στη γειτονιά του μοντέλου(πηγή ΕΛΕ 214) 3.6. Παραγωγή κυμάτων Η παραγωγή των κυμάτων έγινε, όπως προαναφέρθηκε μέσω κατάλληλου λογισμικού το οποίο βρίσκεται στο κέντρο ελέγχου του Ε.Λ.Ε. βάσει των χαρακτηριστικών των κυμάτων Ηs και Τp και της κλίμακας ομοιότητας. Παρακάτω φαίνονται τα χαρακτηριστικά των κυμάτων τα οποία χρησιμοποιήθηκαν.

Κωδική Ονομασία Πρωτότυπο Προσομοίωμα Κυματισμού Η s (m) T p (sec) f (sec -1 ) Η s (cm) T p (sec) f (sec -1 ) SFAKIA 1 1.6 5.447.184 2.133.629 1.59 SFAKIA 2 3.4 7.94.126 4.467.917 1.91 SFAKIA 3 2. 6.9.164 2.667.73 1.422 SFAKIA 4 5.1 9.724.13 6.453 1.123.89 SFAKIA 5 1.9 5.935.168 2.533.685 1.46 SFAKIA 6 4.8 9.434.16 6.12 1.89.918 SFAKIA 7.8 3.851.26 1.67.445 2.247 SFAKIA 8 8.3 12.45.81 1.133 1.432.698 SFAKIA 9 8.4 12.48.8 1.253 1.441.694 SFAOVER 1 5.5 1.98.99 1.253 1.166.858 SFAOVER 2 6. 1.548.95 11.587 1.218.821 SFAOVER 3 6.5 1.978.91 12.92 1.268.789 SFAOVER 4 7. 11.393.88 14.253 1.316.76 SFAOVER 6 7.5 11.792.85 15.587 1.362.734 SFAOVER 6 8. 12.179.82 16.92 1.46.711 Πίνακας 3.1 Χαρακτηριστικά κυμάτων 3.7. Συλλογή και ανάλυση Δεδομένων Επιλέχθηκε να γίνει διερεύνηση για τρεις πιθανές διευθύνσεις πρόσπτωσης κυματισμού, τη Νότια, τη Νοτιοδυτική και τη Δυτική. Δεδομένου του προσανατολισμού του υφιστάμενου λιμενοβραχίονα η Νοτιοδυτική διεύθυνση θεωρήθηκε πιο κρίσιμη για τη μελέτη της ανάκλασης και της υπερπήδησης. Η συλλογή και η ανάλυση των μετρήσεων έγινε μέσω του προγράμματος Wavedata της εταιρείας HR Wallingford. Οι μετρητές ήταν συνδεδεμένοι με έναν ηλεκτρονικό υπολογιστή στο κέντρο έλεγχου του Ε.Λ.Ε. στον οποίο αποθηκεύονταν οι πληροφορίες για την μετέπειτα ανάλυση και επεξεργασία. Οι καταγραφές των κυμάτων αναλύθηκαν µε τη μέθοδο Fast Fourier Transformation από την οποία υπολογίστηκαν βασικές παράμετροι των φασμάτων µε τη χρήση λογισμικού πακέτου H.R. WaveData- Data acquisition and analysis software program της Αγγλικής εταιρίας H.R.. 3.8. Μετρήσεις υπερπήδησης Προκειμένου να μετρηθεί η παροχή υπερπήδησης τοποθετήθηκαν κυτία κατάλληλων διαστάσεων στο εσωτερικό μέρος του λιμενοβραχίονα ώστε να συλλέγεται το νερό που τον υπερπηδά και στη συνέχεια να γίνεται η ογκομέτρησή του. Μετρήσεις υπερπήδησης έγιναν για τη Δυτική και Νοτιοδυτική διεύθυνση. Κατά τις μετρήσεις με Δυτική διεύθυνση πρόσπτωσης κυματισμών τοποθετήθηκαν 2 κυτία κατασκευασμένα από αλουμίνιο διαστάσεων 5cm*25cm*9.8cm. ενώ στην περίπτωση των μετρήσεων που αφορούσαν στη

Νοτιοδυτική διεύθυνση πρόσπτωσης τοποθετήθηκαν έξι συνολικά κυτία διαστάσεων 25cm*5cm*9.8cm σε όλο το μήκος του μοντέλου προκειμένου να γίνει πιο λεπτομερείς καταγραφή της παροχής. Φωτογραφία 3.1Κυτία συλλογής υπερπηδούμενης ποσότητας νερού

3.9. Πειραματική Διαδικασία Η διαδικασία που ακολουθήθηκε πριν από κάθε πείραμα ήταν η εξής: Έλεγχος στάθμης νερού στην δεξαμενή. Βαθμονόμηση μετρητών κύματος. Έλεγχος ότι όλα τα κυτία είναι τελείως άδεια. Αναμονή μέχρι να ηρεμήσει το νερό τελείως όταν οι κυματισμοί που θα ακολουθούσαν είχαν διαφορετική περίοδο από αυτούς που προηγήθηκαν. Επαναφορά της προστασίας του λιμενοβραχίονα στην αρχική της μορφή δεδομένου ότι κατά τη διάρκεια των πειραμάτων και ιδιαίτερα σε υψηλούς κυματισμούς τα τετράποδα αλλάζανε θέση και απομακρύνονταν από το λιμενοβραχίονα. Η διαδικασία που ακολουθήθηκε μετά από κάθε πείραμα ήταν η εξής: Ογκομέτρηση με τη βοήθεια κατάλληλου εξοπλισμού του νερού που βρίσκεται σε κάθε κυτίο και καταγραφή της μέτρησης. Αποθήκευση των μετρήσεων που καταγράφηκαν από τους μετρητές στον ηλεκτρονικό υπολογιστή του εργαστηρίου, σε αρχεία συμβατά με το λογισμικό Microsoft Excel πάνω στο οποίο έγινε και η περεταίρω ανάλυση και επεξεργασία.

3.1. Πίνακες εκτελεσθέντων πειραμάτων Παρακάτω ακολουθούν πίνακες των πειραμάτων που εκτελέσθηκαν για τις τρεις πιθανές διευθύνσεις πρόσπτωσης κυματισμών. α/α Κωδική ονομασία πειρ/τος Χαρακτηριστηκά κύματος H s (mm) T p (sec) 1 1.1.1 1.67.445 2 1.1.2 1.67.445 3 1.1.3 1.67.445 4 1.2.1 26.67.73 5 1.2.2 26.67.73 6 1.2.3 26.67.73 7 1.3.1 44.67.917 8 1.3.2 44.67.917 9 1.3.3 44.67.917 1 1.4.1 61.2 1.89 Πίνακας 3.1 Πίνακας εκτελεσθέντων πειραμάτων για Νότια πρόσπτωση κυματισμών

α/α Κωδική ονομασία πειρ/τος Χαρακτηριστηκά κύματος α/α Κωδική ονομασία πειρ/τος Χαρακτηριστηκά κύματος H s (mm) T p (sec) H s (mm) T p (sec) 1 2.1.1 1.67.445 42 2.12.1 142.53 1.316 2 2.1.2 1.67.445 43 2.12.2 142.53 1.316 3 2.1.3 1.67.445 44 2.12.3 142.53 1.316 4 2.2.1 26.67.73 45 2.12.4 142.53 1.316 5 2.2.2 26.67.73 46 2.12.5 142.53 1.316 6 2.2.3 26.67.73 47 2.12.6 142.53 1.316 7 2.3.1 44.67.917 48 2.13.1 12.53 1.441 8 2.3.2 44.67.917 49 2.14.1 44.67.917 9 2.3.3 44.67.917 5 2.14.2 44.67.917 1 2.4.1 61.2 1.89 51 2.15.1 61.2 1.89 11 2.4.2 61.2 1.89 52 2.15.2 61.2 1.89 12 2.4.3 61.2 1.89 53 2.15.3 61.2 1.89 13 2.5.1 64.53 1.123 54 2.16.1 64.53 1.123 14 2.5.2 64.53 1.123 55 2.16.2 64.53 1.123 15 2.5.3 64.53 1.123 56 2.16.3 64.53 1.123 16 2.6.1 44.67.917 57 2.17.1 12.53 1.166 17 2.6.2 44.67.917 58 2.17.2 12.53 1.166 18 2.7.1 61.2 1.89 59 2.17.3 12.53 1.166 19 2.7.2 61.2 1.89 6 2.17.4 12.53 1.166 2 2.7.3 61.2 1.89 61 2.18.1 115.87 1.218 21 2.7.4 61.2 1.89 62 2.18.2 115.87 1.218 22 2.8.1 64.53 1.123 63 2.18.3 115.87 1.218 23 2.8.2 64.53 1.123 64 2.18.4 115.87 1.218 24 2.8.3 64.53 1.123 65 2.18.5 115.87 1.218 25 2.8.4 64.53 1.123 66 2.18.6 115.87 1.218 26 2.9.1 115.87 1.218 67 2.19.1 129.2 1.268 27 2.9.2 115.87 1.218 68 2.19.2 129.2 1.268 28 2.9.3 115.87 1.218 69 2.19.3 129.2 1.268 29 2.9.4 115.87 1.218 7 2.19.4 129.2 1.268 3 2.9.5 115.87 1.218 71 2.19.5 129.2 1.268 31 2.9.6 115.87 1.218 72 2.19.6 129.2 1.268 32 2.1.1 12.53 1.166 73 2.2.1 142.53 1.316 33 2.1.2 12.53 1.166 74 2.2.2 142.53 1.316 34 2.1.3 12.53 1.166 75 2.2.3 142.53 1.316 35 2.1.4 12.53 1.166 76 2.2.4 142.53 1.316 36 2.11.1 129.2 1.268 77 2.2.5 142.53 1.316 37 2.11.2 129.2 1.268 78 2.2.6 142.53 1.316 38 2.11.3 129.2 1.268 79 2.21.1 12.53 1.441 39 2.11.4 129.2 1.268 8 2.21.2 12.53 1.441 4 2.11.5 129.2 1.268 41 2.11.6 129.2 1.268 Πίνακας 3.2 Πίνακας εκτελεσθέντων πειραμάτων για τη Νοτιοδυτική πρόσπτωση κυματισμών

α/α Κωδική ονομασία πειρ/τος Χαρακτηριστικά κύματος T p Πίνακας 3.3 Πίνακας εκτελεσθέντων πειραμάτων για Νότια πρόσπτωση κυματισμών α/α Κωδική ονομασία πειρ/τος Χαρακτηριστικά κύματος T p (sec) H s (mm) (sec) H s (mm) 1 3.1.1 1.7.445 37 3.12.1 129.2 1.268 2 3.1.2 1.7.445 38 3.12.2 129.2 1.268 3 3.1.3 1.7.445 39 3.12.3 129.2 1.268 4 3.2.1 26.7.73 4 3.12.4 129.2 1.268 5 3.2.2 26.7.73 41 3.12.5 129.2 1.268 6 3.2.3 26.7.73 42 3.12.6 129.2 1.268 7 3.3.1 44.7.917 43 3.12.7 129.2 1.268 8 3.3.2 44.7.917 44 3.12.8 129.2 1.268 9 3.3.3 44.7.917 45 3.13.1 1.7.445 1 3.4.1 61.2 1.89 46 3.14.1 44.7.917 11 3.4.2 61.2 1.89 47 3.15.1 25.3.685 12 3.4.3 61.2 1.89 48 3.16.1 61.2 1.89 13 3.5.1 61.2 1.89 14 3.5.2 61.2 1.89 15 3.5.3 61.2 1.89 16 3.6.1 64.5 1.123 17 3.6.2 64.5 1.123 18 3.6.3 64.5 1.123 19 3.7.1 115.9 1.218 2 3.7.2 115.9 1.218 21 3.7.3 115.9 1.218 22 3.7.4 115.9 1.218 23 3.8.1 142.5 1.316 24 3.8.2 142.5 1.316 25 3.9.1 142.5 1.316 26 3.9.2 142.5 1.316 27 3.9.3 142.5 1.316 28 3.9.4 142.5 1.316 29 3.1.1 12.5 1.441 3 3.1.2 12.5 1.441 31 3.1.3 12.5 1.441 32 3.1.4 12.5 1.441 33 3.11.1 12.5 1.166 34 3.11.2 12.5 1.166 35 3.11.3 12.5 1.166 36 3.11.4 12.5 1.166

4. Αποτελέσματα μετρήσεων Στο παρόν κεφάλαιο παρουσιάζονται τα αποτελέσματα από τις μετρήσεις της κυµατικής διαταραχής, της ανάκλασης των κυματισμών και της υπερπηδήσεως του μετώπου κατά την διάρκεια των επιμέρους πειραμάτων για τρείς διευθύνσεις. 4.1. Συσχέτιση ύψους κύματος και συντελεστή ανάκλασης Παρακάτω ακολουθούν διαγράμματα συσχέτισης των καταγεγραμμένα υψών κύματος στον πόδα του προσήνεμου μόλου, (θέση Θ15) με τους αντίστοιχους συντελεστές ανάκλασης. Συγκεκριμένα για κάθε ομάδα μετρήσεων ανάλογα με τα κυματικά χαρακτηριστικά των παραγόμενων κυματισμών φαίνεται ο συντελεστής ανάκλασης που προκύπτει για κάθε επανάληψη της μέτρησης όπως προέκυψε μετά από φασματική και στατιστική ανάλυση. 4.1.1. Νότια διεύθυνση Hs (mm) Συσχέτιση χαρακτηειστικού ύψους κύματος στον πόδα και συντελεστή ανάκλασης 5. 45. 4. 35. 3. 25. 2. 15. 1. 5...2.25.3.35.4.45.5.55.6 Hs= 1.67mm, Tp=.445sec Hs= 44.67mm, Tp=.917sec Hs= 26.67mm, Tp=.73sec Hs= 61.2mm, Tp=1.895sec Γράφημα 4.1 Συσχέτιση καταγεγραμμένου ύψους κύματος στον πόδα της κατασκευής και συντελεστή ανάκλασης

4.1.2. Νοτιοδυτική διεύθυνση Hs (mm) Συσχέτιση χαρακτηριστικού ύψους κύματος στον πόδα και συντελεστή ανάκλασης 8. 7. 6. 5. 4. 3. 2. 1...2.3.4.5.6.7.8.9 1. Hs= 1.67mm, Tp=.445sec Hs= 26.67mm, Tp=.73sec Hs= 44.67mm, Tp=.917sec Hs= 61.2mm, Tp=1.895sec Hs= 64.53mm, Tp=1.123sec Γράφημα 4.2 Συσχέτιση χαρακτηρισικού ύψους κύματος στον πόδα της κατασκευής και συντελεστή ανάκλασης Hs (mm) Συσχέτιση χαρακτηριστικού ύψους κύματος στον πόδα και συντελεστή ανάκλασης 9. 8. 7. 6. 5. 4. 3. 2. 1...2.25.3.35.4.45 Hs= 44.67mm, Tp=.917sec Hs= 61.2mm, Tp=1.89sec Hs= 64.53mm, Tp=1.123sec Hs=115.87mm, Tp=1.218sec Hs=12.53mm, Tp=1.166sec Γράφημα 4.3 Συσχέτιση χαρακτηριστικού ύψους κύματος στον πόδα της κατασκευής και συντελεστή ανάκλασης

92. Συσχέτιση χαρακτηριστικού ύψους κύματος στον πόδα και συντελεστή ανάκλασης 9. 88. Hs (mm) 86. 84. 82. 8. 78..41.42.43.44.45.46.47.48.49 Hs= 129.2mm, Tp=1.268sec Hs= 142.53mm, Tp=1.316sec Hs= 12.53mm, Tp=1.441sec Γράφημα 4.4 Συσχέτιση χαρακτηριστικού ύψους κύματος στον πόδα της κατασκευής και συντελεστή ανάκλασης 6. Συσχέτιση χαρακτηριστικού ύψους κύματος στον πόδα και συντελεστή ανάκλασης 5. 4. Hs (mm) 3. 2. 1...2.22.24.26.28.3.32.34 Hs= 44.67mm, Tp=.917sec Hs= 64.53mm, Tp=1.123sec Hs= 61.2mm, Tp=1.89sec Hs=12.53mm, Tp=1.166sec Γράφημα 4.5 Συσχέτιση χαρακτηριστικού ύψους κύματος στον πόδα της κατασκευής και συντελεστή ανάκλασης

7. Συσχέτιση χαρακτηριστικού ύψους κύματος στη Θ15 και συντελεστή ανάκλασης 6. 5. Hs (mm) 4. 3. 2. 1...3.32.34.36.38.4.42.44.46 Hs= 115.87mm, Tp=1.218sec Hs= 142.53mm, Tp=1.316sec Hs= 129.2mm, Tp=1.268sec Hs=12.53mm, Tp=1.166sec Γράφημα 4.6 Συσχέτιση χαρακτηριστικού ύψους κύματος στον πόδα της κατασκευής και συντελεστή ανάκλασης

4.1.3. Δυτική διεύθυνση Hs (mm) Συσχέτιση χαρακτηριστικού ύψους κύματος στη Θ15 και συντελεστή ανάκλασης 5. 45. 4. 35. 3. 25. 2. 15. 1. 5...35.4.45.5.55.6 Hs= 26.67mm, Tp=.73sec Hs= 44.67mm, Tp=.917sec Hs= 61.2mm, Tp=1.89sec Γράφημα 4.7 Συσχέτιση χαρακτηριστικού ύψους κύματος στον πόδα της κατασκευής και συντελεστή ανάκλασης 8. Συσχέτιση χαρακτηριστικού ύψους κύματος στη Θ15 και συντελεστή ανάκλασης Hs (mm) 7. 6. 5. 4. 3. 2. 1...4.42.44.46.48.5.52.54 Hs= 61.2mm, Tp=1.89sec Hs= 115.87mm, Tp=1.218sec Hs= 64.53mm, Tp=1.123sec Hs=142.53mm, Tp=1.316sec Γράφημα 4.8 Συσχέτιση χαρακτηριστικού ύψους κύματος στον πόδα της κατασκευής και συντελεστή ανάκλασης

Hs (mm) Συσχέτιση χαρακτηριστικού ύψους κύματος στη Θ15 και συντελεστή ανάκλασης 1. 9. 8. 7. 6. 5. 4. 3. 2. 1....1.2.3.4.5.6 Hs=142.53mm, Tp=1.316sec Hs=12.53mm, Tp=1.441sec Hs= 12.53mm, Tp=1.166sec Hs=129.2mm, Tp=1.268sec Hs= 44.7mm, Tp=.917sec Hs=25.33mm, Tp=.685sec Γράφημα 4.9 Συσχέτιση χαρακτηριστικού ύψους κύματος στον πόδα της κατασκευής και συντελεστή ανάκλασης

4.2. Αποτελέσματα υπερπήδησης Παρακάτω ακολουθούν γραφήματα στα οποία φαίνεται η παροχή της υπερπήδησης για κάθε κυτίο όπως μετρήθηκε σε κάθε μέτρηση για τους κυματισμούς οι οποίοι την προκαλούσαν. 4.2.1. Νοτιοδυτική διεύθυνση πρόσπτωσης κυμάτων Παροχή Υπερπήδησης Q (ml/sec).9.8.7.6.5.4.3.2.1 1 2 3 4 5 6 Κυτία 2.6.1 2.6.2 Γράφημα 4.1 Χαρακτηριστικά παραγόμενου κυματισμού Η s = 44.67mm, T p =.917sec 25 Παροχή Υπερπήδησης 2 Q (ml/sec) 15 1 5 1 2 3 4 5 6 Κυτία 2.7.1 2.7.2 2.7.3 2.7.4 Γράφημα 4.11Χαρακτηριστικά παραγόμενου κυματισμού Η s = 61.2mm, T p = 1.89sec

Παροχή Υπερπήδησης 35 3 25 Q (ml/sec) 2 15 1 5 1 2 3 4 5 6 Κυτία 2.8.1 2.8.2 2.8.3 2.8.4 Γράφημα 4.12Χαρακτηριστικά παραγόμενου κυματισμού Η s = 64.53mm, T p = 1.123sec 12 1 Παροχή Υπερπήδησης Q (ml/sec) 8 6 4 2 1 2 3 4 5 6 Κυτία 2.9.1 2.9.2 2.9.3 2.9.4 2.9.5 2.9.6 Γράφημα 4.13Χαρακτηριστικά παραγόμενου κυματισμού Η s = 115.87mm, T p = 1.218sec

Παροχή Υπερπήδησης Q (ml/sec) 9 8 7 6 5 4 3 2 1 1 2 3 4 5 6 Κυτία 2.1.1 2.1.2 2.1.3 2.1.4 Γράφημα 4.14Χαρακτηριστικά παραγόμενου κυματισμού Η s = 12.53mm, T p = 1.166sec Παροχή Υπερπήδησης 4 35 3 Q (ml/sec) 25 2 15 1 5 1 2 3 4 5 6 Κυτία 2.11.1 2.11.2 2.11.3 2.11.4 2.11.5 2.11.6 Γράφημα 4.15Χαρακτηριστικά παραγόμενου κυματισμού Η s = 129.2mm, T p = 1.268sec

Παροχή Υπερπήδησης Q (ml/sec) 6 5 4 3 2 1 1 2 3 4 5 6 Κυτία 2.12.1 2.12.2 2.12.3 2.12.4 2.12.5 Γράφημα 4.16Χαρακτηριστικά παραγόμενου κυματισμού Η s = 142.53mm, T p = 1.316sec Q (ml/sec) Παροχή Υπερπήδησης 6 5 4 3 2 1 1 2 3 4 5 6 Κυτία 2.13.1 Γράφημα 4.17Χαρακτηριστικά παραγόμενου κυματισμού Η s = 12.53mm, T p = 1.166sec

Παροχή Υπερπήδησης Q (ml/sec).9.8.7.6.5.4.3.2.1 1 2 3 4 5 6 Κυτία 2.17.1 2.17.2 2.17.3 2.17.4 Γράφημα 4.18Χαρακτηριστικά παραγόμενου κυματισμού Η s = 12.53mm, T p = 1.166sec Q (ml/sec) Παροχή Υπερπήδησης 1.2 1.8.6.4.2 1 2 3 4 5 6 Κυτία 2.18.1 2.18.2 2.18.3 2.18.4 2.18.5 2.18.6 Γράφημα 4.19Χαρακτηριστικά παραγόμενου κυματισμού Η s = 115.87mm, T p = 1.218sec

Παροχή Υπερπήδησης 2.5 2 Q (ml/sec) 1.5 1.5 1 2 3 4 5 6 Κυτία 2.19.1 2.19.2 2.19.3 2.19.4 2.19.5 2.19.6 Γράφημα 4.2Χαρακτηριστικά παραγόμενου κυματισμού Η s = 129.2mm, T p = 1.268sec Παροχή Υπερπήδησης Q (ml/sec) 4.5 4 3.5 3 2.5 2 1.5 1.5 1 2 3 4 5 6 Κυτία 2.2.1 2.2.2 2.2.3 2.2.4 2.2.5 2.2.6 Γράφημα 4.21Χαρακτηριστικά παραγόμενου κυματισμού Η s = 142.53mm, T p = 1.316sec

Παροχή Υπερπήδησης Q (ml/sec) 9 8 7 6 5 4 3 2 1 1 2 3 4 5 6 Κυτία 2.21.1 2.21.2 Γράφημα 4.22Χαρακτηριστικά παραγόμενου κυματισμού Η s = 12.53mm, T p = 1.441sec

4.2.2. Δυτική διεύθυνση πρόσπτωσης κυμάτων Q (ml/sec) Παροχή Υπερπήδησης 3 2.5 2 1.5 1.5 1 2 Κυτία 3.5.1 3.5.2 3.5.3 Γράφημα 4.23 Χαρακτηριστικά παραγόμενου κυματισμού Η s = 61.2mm, T p = 1.89sec Παροχή Υπερπήδησης Q (ml/sec) 5 4.5 4 3.5 3 2.5 2 1.5 1.5 1 2 Κυτία 3.6.1 3.6.2 3.6.3 Γράφημα 4.24 Χαρακτηριστικά παραγόμενου κυματισμού Η s = 64.53mm, T p = 1.123sec

Παροχή Υπερπήδησης 25 2 Q (ml/sec) 15 1 5 1 2 Κυτία 3.7.1 3.7.2 3.7.3 3.7.4 Γράφημα 4.25 Χαρακτηριστικά παραγόμενου κυματισμού Η s = 115.9mm, T p = 1.218sec Q (ml/sec) Παροχή Υπερπήδησης 6 5 4 3 2 1 1 2 Κυτία 3.8.1 3.8.2 Γράφημα 4.26 Χαρακτηριστικά παραγόμενου κυματισμού Η s = 142.5mm, T p = 1.316sec

Παροχή Υπερπήδησης Q (ml/sec) 6 5 4 3 2 1 1 2 Κυτία 3.9.1 3.9.2 3.9.3 3.9.4 Γράφημα 4.27 Χαρακτηριστικά παραγόμενου κυματισμού Η s = 142.5mm, T p = 1.316sec Παροχή Υπερπήδησης Q (ml/sec) 16 14 12 1 8 6 4 2 1 2 Κυτία 3.1.1 3.1.2 3.1.3 3.1.4 Γράφημα 4.28 Χαρακτηριστικά παραγόμενου κυματισμού Η s = 12.53mm, T p = 1.441sec

Παροχή Υπερπήδησης Q (ml/sec) 2 18 16 14 12 1 8 6 4 2 1 2 Κυτία 3.11.1 3.11.2 3.11.3 3.11.4 Γράφημα 4.29 Χαρακτηριστικά παραγόμενου κυματισμού Η s = 12.53mm, T p = 1.166sec Παροχή Υπερπήδησης 7 6 5 Q (ml/sec) 4 3 2 1 1 2 Κυτία 3.12.1 3.12.2 3.12.3 3.12.4 3.12.5 3.12.6 3.12.7 3.12.8 Γράφημα 4.3 Χαρακτηριστικά παραγόμενου κυματισμού Η s = 129.2mm, T p = 1.268sec

5. Επεξεργασία μετρήσεων Παρακάτω ακολουθούν διαγράμματα στα οποία γίνεται συσχέτιση των μεγεθών του συντελεστή ανάκλασης και της υπερπήδησης με τις σχέσεις, οι οποίες αναφέρθηκαν σε προηγούμενο κεφάλαιο, για τις τρεις διευθύνσεις πρόσπτωσης κυμάτων που μελετήθηκαν 5.1. Νότια Διεύθυνση 5.1.1. Συσχέτιση του συντελεστή ανάκλασης με την αδιάστατη ποσότητα d/l(σχετικό βάθος νερού) και σύγκριση με την σχέση των Muttray et Al(26). Υπενθυμίζεται ότι ο τύπος παίρνει την παρακάτω μορφή: C r 1 = d 1.3 + 3* *2* π L (2.6) όπου: d: το βάθος στον πόδα της κατασκευής και L : το μήκος κύματος. - d/l.9.8.7.6.5.4.3.2.1..5.1.15.2.25.3.35.4.45 d/l Muttray et All (26) Νότια Πρόσπτωση Κυματισμών

5.1.2. Συσχέτιση του συντελεστή ανάκλασης με την παράμετρο Iribaren και σύγκριση με τους τύπους των Allsop και Hettirachi (1998) και Zanuttigh and Van der Meer(25). Ο τύπος των Allsop και Hettirachi(1998) για την υπό μελέτη κατασκευή(τετράποδα) παίρνει τη μορφή: =,49ξ2 (7,94+ξ 2 ) (2.4) Όπου ξ ο αριθμός Iribarren, ο οποίος δίνεται από την σχέση: ξ = tan α 2πΗ gt 2 (2.5) Ο τύπος των Zanuttigh and Van der Meer(25) για την υπό μελέτη κατασκευή(τετράποδα) παίρνει τη μορφή =.87 tanh(.12 ξο ) - ξ.7.6.5.4.3.2.1..5 1. 1.5 2. 2.5 3. 3.5 4. 4.5 5. ξ Νότια Πρόσπτωση Κυματισμών Allsop and Hettiarachi (1998) Zanuttigh and Van der Meer (26)

5.1.3. Συσχέτιση του συντελεστή ανάκλασης με τον αδιάστατο λόγο Rc/Hs - Rc/Hs.7.6.5.4.3.2.1. 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. Rc/Hs Νότια Πρόσπτωση Κυματισμών 5.1.4. Συσχέτιση του μετρημένου συντελεστή ανάκλασης με τον συντελεστή ανάκλασης που προκύπτει από τους θεωρητικούς τύπους. C r-measured - C r-calculated.7.6.5 meas.4.3.2.1.1.2.3.4.5.6.7 calc meas- Mattray et al (26) meas- Allsop and Hettiarachi (1998) meas- Zanuttigh and Van der Meer (26) Από το παραπάνω διάγραμμα φαίνεται ότι οι τύποι των Zanuttighi and Van der Meer και Allsop and Hettiarachi υποεκτιμούν τον συντελεστή ανάκλασης σε σχέση και με το μετρημένο και με τον τύπο του Mattray.