ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Εργαστήριο ΙΑΤΡΙΒΗ ΓΙΑ

ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Εργαστήριο Γεωτεχνικής Μηχανικής ΚΑΤΑΚΟΡΥΦΗ ΙΑΤΑΞΗ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΠΑΤΡΑ: ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΑ Ε ΑΦΙΚΗΣ ΑΠΟΚΡΙΣΗΣ ΜΕ ΒΑΣΗ Β ΤΙΣΣ ΙΑΘΕΣΙΜΕΣ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΚΑΤΑΓΡΑΦΕΣΣ ΙΑΤΡΙΒΗ ΓΙΑ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΟ ΙΠΛΩΜΑ ΕΙ ΙΚΕΥΣΗΣ ΟΛΓΑ Σ. ΘΕΟΦΙΛΟΠΟΥΛΟΥ Πολιτικός Μηχανικός ιπλωματούχος Πανεπιστημίου Πατρών ΠΑΤΡΑ, ΙΟΥΛΙΟΣ 2014

i Αφιερώνεται στην οικογένειά μου και στο Βασίλη

ii ΠΕΡΙΛΗΨΗ Η ανάπτυξη των επιταχυνσιογράφων (από την δεκαετία του 1930 στις ΗΠΑ και του 1950 στην Ιαπωνία) και η εγκατάστασή τους αρχικά σε θέσεις της εδαφικής επιφάνειας και μεταγενέστερα (δεκαετία 1980) στο εσωτερικό του εδάφους, έκανε δυνατή την καταγραφή ισχυρών εδαφικών κινήσεων με αποτέλεσμα τη συλλογή πολύτιμων στοιχείων και δεδομένων, τα οποία συμπληρώνουν τα αντίστοιχα δεδομένα που προέρχονται από τα δίκτυα οριζόντιας διάταξης. Προκειμένου να αξιολογηθεί η εδαφική ενίσχυση από τη βάση προς την εδαφική επιφάνεια, είναι διαθέσιμα, σήμερα, κατακόρυφα δίκτυα επιταχυνσιογράφων τα οποία καταγράφουν τις σεισμικές δονήνεις του εδάφους, όχι μόνο στην επιφάνεια αλλά και υπόγεια, παρέχοντας πολύτιμες πληροφορίες που ενισχύουν την κατανόηση της δυναμικής συμπεριφοράς του εδάφους και καθιστούν δυνατή 1) τη διερεύνηση της επίδρασης των τοπικών εδαφικών συνθηκών, 2) την αναγνώριση των κυρίαρχων εδαφικών χαρακτηριστικών της θέσης εγκατάστασης, 3) τη διερεύνηση της αξιοπιστίας αναλυτικών και αριθμητικών προσομοιωμάτων της διάδοσης των σεισμικών κυμάτων, 4) την αναγνώριση περιπτώσεων μη-γραμμικής εδαφικής συμπεριφοράς καθώς και 5) τη βαθμονόμηση των προσομοιωμάτων με τη διεξαγωγή αντίστροφων αναλύσεων εδαφικής σεισμικής απόκρισης. Αντικείμενο της παρούσας ιατριβής αποτελεί η παρουσίαση στοιχείων και δεδομένων που αφορούν: 1) την πρόσφατη εγκατάσταση της κατακόρυφης διάταξης επιταχυνσιογράφων VA-1, στην Πάτρα και 2) την επεξεργασία των διαθέσιμων σεισμικών καταγραφών. Τα διαθέσιμα δεδομένα περιλαμβάνουν περισσότερες από 1000 σεισμικές καταγραφές ασθενούς κίνησης, καθώς και στοιχεία για την, σχετικά σύνθετη, στρωματογραφία και την κατανομή V S βάθος στη θέση της εγκατάστασης. Αρχικά, παρουσιάζονται στοιχεία που αφορούν την εγκατάσταση της κατακόρυφης διάταξης παρέχοντας πληροφορίες για την επιλογή θέσης, τη διάνοιξη των γεωτρήσεων και την εγκατάσταση των υπόγειων επιταχυνσιομέτρων στον πυθμένα των τριών γεωτρήσεων σε βάθη 20m, 34m και 71.5m. Στη συνέχεια, παρουσιάζονται οι μετρήσεις που πραγματοποιήθηκαν για τον γεωτεχνικό χαρακτηρισμό στη θέση της διάταξης καθώς και τα αποτελέσματα των μετρήσεων, με βάση επι-τόπου δοκιμές (επιφανειακά κύματα, cross-hole) και

iii εργαστηριακές δοκιμές (δοκιμές SPT, δοκιμές κατάταξης, αντοχής, στερεοποίησης, και δοκιμές συντονισμού). Επίσης, εξετάζεται η διαθέσιμη βάση σεισμικών καταγραφών και γίνεται παρουσίαση του λογισμικού (SPEC-SINGLE και SPEC- MULTI) που αναπτύχθηκε για τη διαχείριση και ανάλυση των δεδομένων. Στην παρούσα ιατριβή υπολογίζονται οι φασματικές συναρτήσεις μεταφοράς (H 0 /H b ) της κίνησης στις στάθμες των υπογείων οργάνων και εκτιμώνται τα χαρακτηριστικά εδαφικής απόκρισης (δεσπόζουσες περίοδοι και ενίσχυση). ιαπιστώθηκε η στατιστική σταθερότητα των αποτελεσμάτων για μεγάλο αριθμό καταγραφών, και εξετάζεται η επίδραση των σεισμικών παραμέτρων, όπως η επικεντρική απόσταση και η ένταση κραδασμού, καθώς και η επίδραση του επιλεγόμενου χρονικού παραθύρου της καταγραφής. Παρουσιάζεται επίσης ο προσδιορισμός της σχέσης V S - βάθος με βάση τις σεισμικές καταγραφές στα υπόγεια όργανα και χρησιμοποιείται απλοποιημένη μέθοδος για τον υπολογισμό των δεσποζουσών περιόδων της θέσης. Στη συνέχεια, παρουσιάζονται τα αποτελέσματα της επεξεργασίας των καταγραφών του επιφανειακού επιταχυνσιογράφου της διάταξης με τη μέθοδο των φασματικών λόγων H/V. Σε αντιστοιχία με τις συναρτήσεις μεταφοράς, εξετάζεται η επίδραση των σεισμικών παραμέτρων και του επιλεγόμενου χρονικού παραθύρου της καταγραφής και γίνεται σύγκριση των φασματικών λόγων H 0 /H b και H/V, και διαπιστώνεται ότι οι φασματικοί λόγοι H/V των επιφανειακών καταγραφών παρέχουν τη δυνατότητα της αποτελεσματικής αναγνώρισης των καταγραμμένων χαρακτηριστικών της κίνησης. Συμπεραίνεται ότι τα αποτελέσματα της επεξεργασίας των καταγραφών εξαρτώνται από το επιλεγόμενο χρονικό παράθυρο και διαπιστώθηκε ενίσχυση της οριζόντιας και κατακόρυφης φασματικής κίνησης στη βάση προς την επιφάνεια της διάταξης. Επειδή η βάση της κατακόρυφης διάταξης VA-1 δεν συμπίπτει με το γεωλογικό υπόβαθρο της συγκεκριμένης θέσης, οι καταγραμμένες φασματικές συναρτήσεις μεταφοράς, θεωρείται ότι έχουν σχετική μόνο αξία. Αξίζει να σημειωθεί ότι οι φασματικοί λόγοι H/V επηρεάζονται από την σεισμικές παραμέτρους, ενώ οι συναρτήσεις μεταφοράς επηρεάζονται μόνο από την ένταση του κραδασμού. Ακόμη, υπολογίσθηκε η θεμελιώδης ιδιοπερίοδος του εδάφους με την απλοποιημένη μέθοδο του Dobry et al. (1976), η οποία περέχει τιμές που βρίσκονται σε συμφωνία με τις καταγραμμένες συναρτήσεις μεταφοράς θεωρώντας τη βάση της διάταξης VA-1 ως υπόβαθρο της συγκεκριμένης θέσης. Τέλος, τα αποτελέσματα της εφαρμογής της συνάρτησης αλληλοσυσχέτισης των σεισμικών καταγραφών της κατακόρυφης διάταξης για τον προσδιορισμό της σχέσης V S -βάθος βρίσκονται σε πολύ καλή συμφωνία με τα αποτελέσματα που προέκυψαν

iv από την εφαρμογή επιφανειακών μεθόδων και υποδεικνύουν τις ακόλουθες μέσες τιμές ταχύτητας διάδοσης σεισμικών κυμάτων Για βάθος από 0.0m 20.0m: V S1 =260m/sec, V P1 =860m/sec, v 1 =0.45 Για βάθος από 20.0m 34.0m V S2 =350m/sec, V P2 =1440m/sec, v 2 =0.47 Για βάθος από 34.0m 71.5m V S3 =545m/sec, V P3 =2200m/sec, v 3 =0.47

v ΕΥΧΑΡΙΣΤΙΕΣ Θα ήθελα να εκφράσω τις ευχαριστίες μου στον επιβλέποντα καθηγητή μου κ. Γ. Αθανασόπουλο, Καθηγητή του Τμήματος Πολιτικών Μηχανικών του Πανεπιστημίου Πατρών, που χωρίς την καθοδήγηση, τη βοήθεια και τις χρήσιμες συμβουλές του δε θα ήταν δυνατή η διεξαγωγή της παρούσας έρευνας. Ευχαριστίες επίσης απευθύνονται προς τον κ. Π. Πελέκη, Αναπληρωτή Καθηγητή Α.Σ.ΠΑΙ.Τ.Ε., για την πολύτιμη συνεισφορά του στην εκπόνηση της ιατριβής και την υποστήριξή του όλο αυτό το διάστημα. Επιπλέον, ευχαριστώ θερμά τα μέλη ΕΠ του Εργαστηρίου Γεωτεχνικής Μηχανικής του Τμήματος Πολιτικών Μηχανικών του Πανεπιστημίου Πατρών και τα μέλη της Τριμελούς Συμβουλευτικής Επιτροπής,. Ατματζίδη, Καθηγητή και Γ. Μυλωνάκη, Καθηγητή, καθώς και τον Κ. Παπαντωνόπουλο, Επίκ. Καθηγητή, για τη γενικότερη συμβολή τους στην επιστημονική κατάρτισή μου σε ένα ευρύ φάσμα θεμάτων της Γεωτεχνικής Μηχανικής. Επίσης, ευχαριστίες εκφράζονται στον Β. Κίτση, Πολιτικό Μηχανικό, Μ..Ε., Υποψήφιο ιδάκτορα, του Τμήματος Πολιτικών Μηχανικών του Πανεπιστημίου Πατρών για την αμέριστη συμπαράσταση και την ηθική στήριξη που μου παρείχε κατά την προσπάθεια για την απόκτηση Μεταπτυχιακού ιπλώματος Ειδίκευσης. Ιδιαίτερες ευχαριστίες απευθύνονται στον Προϊστάμενο ιοικητικών και Οικονομικών Υπηρεσιών της Τριαντείου Σχολής Πατρών, κ. Η. Μπούσια, για την συνεχή υποστήριξη κατά τη διάρκεια εγκατάστασης της κατακόρυφης διάταξης επιταχυνσιογράφων στον προαύλιο χώρο της Σχολής. Ευχαριστίες εκφράζονται, επίσης, στον Α. Μπατίλα, Πολιτικό Μηχανικό, Μ..Ε, Υποψήφιο ιδάκτορα, του Τμήματος Πολιτικών Μηχανικών του Πανεπιστημίου Πατρών, στον Β. Βλαχάκη, Πολιτικό Μηχανικό, Μ..Ε., Υποψήφιο ιδάκτορα, του Τμήματος Πολιτικών Μηχανικών του Πανεπιστημίου Πατρών, στην Φ. Λυραντζάκη, Πολιτικό Μηχανικό, Μ..Ε., Υποψήφιο ιδάκτορα, του Τμήματος Πολιτικών Μηχανικών του Πανεπιστημίου Πατρών, στην Π. Καρατζιά, Πολιτικό Μηχανικό, Μ..Ε., Υποψήφιο ιδάκτορα, του Τμήματος Πολιτικών Μηχανικών του Πανεπιστημίου Πατρών, στο Γ. Πανταζόπουλο, ιδάκτορα Πολιτικό Μηχανικό του Πανεπιστημίου Πατρών, και στον Κ. Θωμά, Πολιτικό Μηχανικό, Μ..Ε, Υποψήφιο ιδάκτορα, του Τμήματος Πολιτικών Μηχανικών του Πανεπιστημίου Πατρών, για τη

vi βοήθεια που προσέφεραν κατά τη διάρκεια εκπόνησης της ιατριβής και γενικά για τη φιλική τους συμπαράσταση. Τέλος, θα ήθελα να αναγνωρίσω την υποστήριξη και συμπαράσταση που μου προσέφερε η οικογένειά μου κατά την εκπόνηση της παρούσας ιατριβής αλλά και κατά τη διάρκεια της φοιτητικής μου πορείας.

vii ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΠΕΡΙΛΗΨH... ii ΕΥΧΑΡΙΣΤΙΕΣ... v ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ... vii ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΣΧΗΜΑΤΩΝ... x ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΠΙΝΑΚΩΝ... xx ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1... 1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ... 1 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2... 4 2 ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ... 4 2.1 Γενικά... 4 2.2 ίκτυα Επιταχυνσιογράφων... 5 2.3 Αξιοποίηση Καταγραφών των ικτύων Επιταχυνσιογράφων... 11 2.3.1 Οριζόντιες ιατάξεις Επιταχυνσιογράφων... 12 2.3.1.1 Η μέθοδος Nakamura (1989)... 21 2.3.1.2 Έρευνες για τις μεθόδους HVSR και SSR... 27 2.3.2 Κατακόρυφες ιατάξεις Επιταχυνσιογράφων... 31 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3... 56 3 ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΚΑΤΑΚΟΡΥΦΗΣ ΙΑΤΑΞΗΣ VA-1... 56 3.1 Γενικά... 56 3.2 Θέση Εγκατάστασης της Κατακόρυφης ιάταξη... 57 3.3 Εγκατάσταση της Κατακόρυφης ιάταξης VA-1... 59 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4... 71 4 ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΟΣ ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΜΟΣ ΤΗΣ ΘΕΣΗΣ VA-1... 71 4.1 Γενικά... 71 4.2 ειγματοληπτική Γεώτρηση... 72

viii 4.3 Αποτελέσματα Επι-Τόπου οκιμών... 76 4.3.1 οκιμές Τυποποιημένης ιείσδυσης... 76 4.3.2 Προσδιορισμός Ταχύτητας ιάδοσης Εγκαρσίων Κυμάτων V S... 79 4.4 Αποτελέσματα Εργαστηριακών οκιμών... 89 4.4.1 οκιμές Κατάταξης... 89 4.4.2 οκιμές Αντοχής και Στερεοποίησης... 90 4.4.3 οκιμές Συντονισμού... 94 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5... 97 5 ΙΑΧΕΙΡΙΣΗ ΚΑΙ ΕΠΕΞΕΡΓΑΣΙΑ ΤΩΝ ΣΕΙΣΜΙΚΩΝ ΚΑΤΑΓΡΑΦΩΝ... 97 5.1 Γενικά... 97 5.2 Χαρακτηριστικά της Βάσης εδομένων... 98 5.3 ημιουργία Λογισμικού... 103 5.3.1 Πρόγραμμα SPEC-SINGLE... 104 5.3.2 Πρόγραμμα SPEC-MULTI... 107 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6... 112 6 ΕΠΕΞΕΡΓΑΣΙΑ ΚΑΙ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑΓΡΑΦΩΝ - Ι: ΣΥΝΑΡΤΗΣΕΙΣ ΜΕΤΑΦΟΡΑΣ... 112 6.1 Γενικά... 112 6.2 Ενίσχυση της εδαφικής κίνησης... 113 6.3 Στατιστική Σταθερότητα των Συναρτήσεων Μεταφοράς... 114 6.4 Επίδραση της Επιλογής Χρονικού Παραθύρου... 115 6.5 Επίδραση της Έντασης της Κίνησης Βάσης... 121 6.6 Επίδραση της Επικεντρικής Απόστασης... 121 6.7 Επίδραση του Βάθους της Κατακόρυφης ιάταξης... 122 6.8 Προσδιορισμός της Σχέσης VS-βάθος με Βάση τις Σεισμικές Καταγραφές... 123 6.8.1 Επιρροή της Συχνότητας ειγματοληψίας (Sampling Rate)... 124

ix 6.8.2 Εκτίμηση του Προσανατολισμού των εκτών... 125 6.8.3 Υπολογισμοί...... 126 6.9 Θεμελιώδης Ιδιοπερίοδος της Θέσης VA-1... 131 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7... 134 7 ΕΠΕΞΕΡΓΑΣΙΑ ΚΑΙ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑΓΡΑΦΩΝ ΙΙ: ΦΑΣΜΑΤΙΚΟΙ ΛΟΓΟΙ H/V... 134 7.1 Γενικά... 134 7.2 Στατιστική Σταθερότητα των Φασματικών Λόγων H/V... 135 7.3 Επίδραση της Επιλογής Χρονικού Παραθύρου... 136 7.4 Επίδραση της Έντασης της Κίνησης Βάσης... 141 7.5 Επίδραση της Επικεντρικής Απόστασης... 142 7.6 Σύγκριση Φασματικών Λόγων... 143 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8... 145 8 ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ... 145 ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ... 148 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ... 158 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 1 Μητρώο ειγματοληπτικής Γεώτρησης Γ-1... 158 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 2 Φωτογραφίες Εδαφικών ειγμάτων... 164 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 3 Μετρηθείσα Ενέργεια Κρούσης Κατά την Εκτέλεση οκιμών Πρότυπης ιείσδυσης, SPT στις Γεωτρήσεις Γ-1, Γ-2 και Γ- 3... 175 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 4 Αποτελέσματα Κοκκομετρικών Αναλύσεων... 182 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 5 Φωτογραφικές Απόψεις των οκιμών Κατάταξης Εδάφους.. 190 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 6 Αποτελέσματα Αποκλισιομετρικών Μετρήσεων... 260 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 7 Πίνακες Καταγραμμένων Γεγονότων... 262 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 8 Λειτουργία Λογισμικού Digitexx... 312

x ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΣΧΗΜΑΤΩΝ Σχήμα 2-1 Σχήμα 2-2 Σχήμα 2-3 Σχήμα 2-4 Φάσμα Fourier (κάτω) και φασματικές συναρτήσεις πυκνότητας (επάνω) της οριζόντιας (διακεκομμένη γραμμή) και της κατακόρυφης συνιστώσας (συνεχής γραμμή), καταγραφών εδαφικού θορύβου σε δύο διαφορετικές θέσεις στην πόλη Hakodate της Ιαπωνίας. (Nogoshi και Igarashi, 1971, από Nakamura, 2000)... 15 Πειραματικός (μαύρη συνεχής γραμμή) και θεωρητικός (μαύρη έντονη συνεχής γραμμή) φασματικός λόγος της οριζόντιας προς την κατακόρυφη συνιστώσα των κυμάτων Rayleigh στις θέσεις της πόλης Hakodate της Ιαπωνίας και σύγκριση με τον φασματικό λόγο της οριζόντιας προς την κατακόρυφη συνιστώσα καταγραφών εδαφικού θορύβου στις ίδιες θέσεις (μαύρη διακεκομμένη γραμμή). (Nogoshi και Igarashi, 1971, από Nakamura, 2000)... 16 Καταγραφές ισχυρής εδαφικής κίνησης σε διαφορετικές περιοχές (Nakamura, 1989)... 22 Φασματικοί λόγοι της οριζόντιας προς την κατακόρυφη συνιστώσα καταγραφών εδαφικού θορύβου (Kamonomiya, Tabata) και σεισμικών καταγραφών (Kamonimiya) στο βραχώδες υπόβαθρο (Nakamura, 1989)... 23 Σχήμα 2-5 Τυπική γεωλογική δομή μιας ιζηματογενούς κοιλάδας. (από Nakamura, 2000)... 24 Σχήμα 2-6 Σχήμα 2-7 Ενίσχυση των οριζόντιων (Ah) και των κατακόρυφων (Av) κινήσεων. Η συχνότητα εκφράζεται σε μονάδες θεμελιώδους ιδιοσυχνότητας (f0) (Nakamura, 2000 από Carniel et al., 2006)... 25 Σχηματική σύγκριση του συντελεστή ενίσχυσης της οριζόντιας κίνησης (Ah, μπλε γραμμή), του φάσματος της οριζόντιας συνιστώσας (Hf, μαύρη τραχειά γραμμή), του φάσματος της κατακόρυφης συνιστώσας (Vf, μπλε ανοιχτή γραμμή) και του φασματικού λόγου QTS (QTS=Hf/Vf, μαύρη λεία γραμμή). Η συχνότητα εκφράζεται σε μονάδες θεμελιώδους ιδιοσυχνότητας (Fο) (από Nakamura, 2000)... 26

xi Σχήμα 2-8 Σχήμα 2-9 Εκτιμόμενο βάθος υποβάθρου από καταγραφές μικροθορύβου κατά μήκος της σιδηροδρομικής γραμμής Shinkansen (Nakamura, 2000)... 28 (a)-(c) Μέσες καμπύλες εδαφικής ενίσχυσης συγκρίθηκαν για τρεις αντιπροσωπευτικές θέσεις εδαφικών συνθηκών οι οποίες έχουν διερευνηθεί (class B, C και D), με τους λόγους SSR, c-ssr και H/V, και με εδαφική ενίσχυση επιφάνεια-προς-επιφανειακό βράχο. Επίσης, φαίνονται οι αντίστοιχες μέσες τιμές των μεγεθών-στο τετράγωνο της συνοχής που εκτιμήθηκαν από τις παρατηρήσεις του λόγου επιφάνεια-προς-βάθος. Τα βέλη δηλώνουν τις συχνότητες όπου η θεωρία προβλέπει πτώση της συνάρτησης συνοχής που αντιστοιχεί στην παρεμβολή μεταξύ των ανερχώμενων και κατερχώμενων κυμάτων στο επίπεδο του οργάνου εντός της γεώτρησης, υποθέτοντας ομογενές υλικό... 30 Σχήμα 2-10 Χάρτης φασματικής ενίσχυσης της επιφανειακής κίνησης με βάση τη μέθοδο SSR, για συχνότητες:(a) 0.1-0.5 Hz, (b) 0.5-1 Hz, (c) 1-2 Hz και (d)2-5 Hz (Από Mittal et al., 2013)... 31 Σχήμα 2-11 Γενική διάταξη του ικτύου... 32 Σχήμα 2-12 Καταγραμμένες επιταχύνσεις και υπολογισμένες μετατοπίσεις σε βάθη -1m, -10 m και -20 m... 32 Σχήμα 2-13 Φάσμα επιταχύνσεων Fourier σε βάθη 1 m και 20 m... 33 Σχήμα 2-14 Υπολογισμένες παραμορφώσεις στη διεύθυνση G1 για α) σε βάθος 1m, β) σε βάθος 10m και γ) σε βάθος 20m... 33 Σχήμα 2-15 Φασματικοί λόγοι μεταξύ των επιταχυνσιομέτρων στην επιφάνεια και σε βάθη 6, 11 και 17m σε διάφορα επίπεδα διέγερσης. Ο φασματικός λόγος της ισχυρής κίνησης παρουσιάζεται με παχιά γραμμή, ενώ η μέση καμπύλη των πέντε ασθενών κινήσεων παρουσιάζεται με λεπτή γραμμή. Η σκιασμένη περιοχή δηλώνει ±1 τυπική απόκλιση γύρω από τη μέση καμπύλη... 34 Σχήμα 2-16 Μέσοι κλασικοί φασματικοί λόγοι για τις 4 περιοχές διερεύνησης. Η σκιασμένη περιοχή δηλώνει ±1 τυπική απόκλιση... 35 Σχήμα 2-17 Μέσοι φασματικοί λόγοι h/v για σταθμούς με μαλακό έδαφος. Η σκιασμένη περιοχή δηλώνει ±1 τυπική απόκλιση... 36 Σχήμα 2-18 Σύγκριση της μέσης τιμής και της +1 τυπικής απόκλισης του λόγου h/v με το φασματικό λόγο βασισμένες σε δεδομένα που καταγράφηκαν στην επιφάνεια του GVDA. 37 Σχήμα 2-19 Σύγκριση μεταξύ των παρατηρούμενων λόγων h/v στο GVDA και των θεωρητικών αποκρίσεων στην επιφάνεια του εδάφους καθώς και στα

xii διάφορα βάθη στο ανερχόμενο κύμα SV που διαδίδεται κατακόρυφα... 38 Σχήμα 2-20 Οι λόγοι h/v (συνεχής γραμμή) στην επιφάνεια του εδάφους στο GVDA για τέσσερεις επιλεγμένες καταγραφές σε σύγκριση με αυτές που αντιστοιχούν στο συνθετικό επιταχυνσιογράφημα που δημιουργήθηκε από την μέθοδο διακριτών κυματαριθμών... 38 Σχήμα 2-21 Οι θέσεις των επιφανειακών και κατακόρυφων οργάνων, στη θέση LSST: (a) σε κάτοψη και (b) σε όψη... 39 Σχήμα 2-22 Επιτάχυνση στη διεύθυνση NS (m/s2) σε σχέση με το χρόνο: Σύγκριση μεταξύ DHA και DHB... 39 Σχήμα 2-23 Επιτάχυνση στη διεύθυνση NS (m/s2) σε σχέση με το χρόνο: Σύγκριση μεταξύ ύπαρξης SSI και μη-ύπαρξης SSI... 40 Σχήμα 2-24 Φάσματα Fourier για επιφανειακές κινήσεις στις τρεις φάσεις... 41 Σχήμα 2-25 Φασματικοί λόγοι εδαφικών κινήσεων της N-S συνιστώσας της κίνησης για την Φάση 1 (0-3 s) και 2 (3-12 s)... 41 Σχήμα 2-26 Υπολογισμένη υπερπίεση του νερού των πόρων σε διάφορα βάθη... 41 Σχήμα 2-27 Συσχέτιση της συμπεριφοράς του εδάφους και της εδαφικής κίνησης κατά τη διάρκεια της χρονοϊστορίας... 42 Σχήμα 2-28 Το δίκτυο καταγραφής ισχυρών σεισμών στα λιμάνια της Ιαπωνίας (Strong-Motion Earthquake Observation In Japanese Ports)... 43 Σχήμα 2-29 Αναπαραγωγή της κυρίαρχης περιόδου σε καταγραφές που έγιαναν σε λιμάνια της Ιαπωνίας... 43 Σχήμα 2-30 Τιμές της PGA για συνηθισμένα σήματα το 2003. Οι τιμές ομαδοποιήθηκαν με βάση τις τρεις συνιστώσες (Z, N, E)... 44 Σχήμα 2-31 Τιμές της PGV για συνηθισμένα σήματα το 2003. Οι τιμές ομαδοποιήθηκαν με βάση τις τρεις συνιστώσες (Z, N, E)... 45 Σχήμα 2-32 Λόγος των PGA των RF13 και RF16 ως προς RF15, τη θέση αναφοράς, για κάθε μια από τις τρεις συνιστώσες... 45 Σχήμα 2-33 Ιστορίες επιτάχυνσης για το πρόβλημα μιας στρώσης... 46 Σχήμα 2-34 Προσαρμογή καμπυλών G/Gmax vs γc και τ vs γc στην περιοχή γc=10-3 έως 3*10-3... 47 Σχήμα 2-35 Τελικό γεωλογικό προφίλ της θέσης του δικτύου Euroseistest και ιδιότητες του 1D εδαφικού προφίλ στη θέση TST... 48

xiii Σχήμα 2-36 Παράδειγμα από τη σύγκριση μεταξύ παρατηρημένων φασματικών λόγων (παχιά γραμμή) και των υπολογισμένων χρησιμοποιώντας 1D εδαφικό προφίλ που προέρχεται από ένα τρέξιμο ASA... 48 Σχήμα 2-37 Καταγραμμένες καμπύλες από την κατακόρυφη διάταξη αποσυνελίχθηκαν από καταγραφή που αποκτήθηκε από την ελεύθερη επιφάνεια. Τα αποτελέσματα αντιστοιχούν σε εγκάρσιες συνιστώσες που καταγράφηκαν σε ένα μικρό γεγονός που συνέβη στις 15/07/04, 11 km Νότια της θέσης TST. Τα κύρια χαρακτηριστικά είναι ο ανερχόμενος παλμός S και η κατερχόμενη αντανάκλαση στην ελέυθερη επιφάνεια... 49 Σχήμα 2-38 Φάσμα επιταχύνσεων για τις 5 θέσεις στο Βουκουρέστι, υπολογισμένες για την ισχυρή σεισμική κίνηση στις 27.10.2004, BBI_E οριζόντια καταγραφή... 50 Σχήμα 2-39 Συστήματα διάταξης σεισμομέτρων για την μέτρηση της εδαφικής ενίσχυσης μεταξύ της επιφάνειας και της βάσης, (a) επιφανειακή διάταξη και (b) κατακόρυφη διάταξη... 51 Σχήμα 2-40 Μέγιστο πλάτος του 2As/2Ab (αριστερά) και του 2As/(Ab+Βb) (δεξιά) για το κύριο γεγονός και για μετασεισμικά γεγονότα του σεισμού EQ1 (ο σεισμός Tokachi-Oki (ΜJ=8.0) το 2003) σε σχέση με τους λόγους της μέσης ταχύτητας των κυμάτων S... 51 Σχήμα 2-41 Εδαφική τομή στη θέση της κατακόρυφης διάταξης CORSSA... 52 Σχήμα 2-42 ιάστημα εμπιστοσύνης 95% του μέσου όρου των σεισμικών γεγονότων με τις μεθόδους SSR και HVSR για τις ακτινικές (r), εγκάρσιες (t) και κατακόρυφες (v) συνιστώσες και για τις δύο ομάδες γεγονότων, VR+ και VR-. Οι κατακόρυφες εστιγμένες γραμμές καθορίζουν το εύρος συχνοτήτων 0.5-1.5 Hz... 53 Σχήμα 2-43 Παράδειγμα των τεσσάρων διαφορετικών ορισμών του SNR (1 έως 4). Η οριζόντια συνεχής γραμμή υποδεικνύει την τιμή που επιλέχθηκε ως αντιπροσωπευτική στην περιοχή συχνοτήτων (0.5-1.5 Hz ή 1-10 Hz) και οι τρεις οριζόντιες διακεκομμένες γραμμές υποδεικνύουν τις τιμές αποκοπής του SNR (3, 5 και 10)... 54 Σχήμα 2-44 Εδαφική στρωματογραφία στη θέση SHA με τις θέσεις των οργάνων και τα αποτελέσματα δοκιμών διείσδυσης και μέτρηση της ταχύτητας διάδοσης των διαμήκων και εγκαρσίων κυμάτων... 55 Σχήμα 2-45 Συναρτήσεις μεταφοράς για το κυρίως γεγονός και δύο μετασεισμικές δονήσεις... 55 Σχήμα 3-1 ίκτυο εγκατεστημένων επιταχυνσιογράφων Πανεπιστημίου Πατρών (UPAN). ορυφορική φωτογραφία (Google Earth)... 57

xiv Σχήμα 3-2 Φωτογραφική άποψη του κτιρίου της Τριαντείου Σχολής Πατρών... 58 Σχήμα 3-3 Σχήμα 3-4 Σχήμα 3-5 Σχήμα 3-6 Σχήμα 3-7 ορυφορική φωτογραφία της περιοχής τηςτριαντείου Σχολής Πατρών με την θέση των γεωτρήσεων Γ-1, Γ-2 και Γ-3 (Google Earth)... 58 Φωτογραφική άποψη της Βόρειας πρόσοψης της Τριαντείου Σχολής Πατρών... 59 ιάνοιξη των γετρήσεων για την εγκατάσταση των υπόγειων επιταχυνσιομέτρων της κατακόρυφης διάταξης VA-1... 60 Χρησιμοποίηση πλαστικών αποκλισιομετρικών σωλήνων για τη σωλήνωση των γεωτρήσεων Γ-1, Γ-2 και Γ-3... 60 Ενεμάτωση του διάκενου μεταξύ του τοιχώματος των γεωτρήσεων και του πλαστικού αποκλισιομετρικού σωλήνα... 61 Σχήμα 3-8 Εξαρτήματα αποκλισιομετρικού εξοπλισμού... 62 Σχήμα 3-9 Αποκλισιομετρικός σωλήνας (C18-Standard Inclinometer Casing, itmsoil) που χρησιμοποιήθηκε για τη σωλήνωση των γεωτρήσεων Γ- 1, Γ-2 και Γ-3 στην Τριάντειο Σχολή Πατρών... 62 Σχήμα 3-10 ιεξαγωγή αποκλισιομετρικών μετρήσεων στο εσωτερικό των γεωτρήσεων Γ-1, Γ-2 και Γ-3... 63 Σχήμα 3-11 Αποτελέσματα αποκλισιομετρικών μετρήσεων για τις τρεις γεωτρήσεις (Γ-1, Γ-2, Γ-3)... 64 Σχήμα 3-12 Το εσωτερικό του επιταχυνσιομέτρου SBEPI... 66 Σχήμα 3-13 Υάλινα σφαιρίδια τα οποία τοποθετήθηκαν στο εσωτερικό των τριών γεωστρήσεων... 66 Σχήμα 3-14 Τοποθέτηση επιταχυνσιόμετρου στο εσωτερικό της γεώτρησης... 67 Σχήμα 3-15 Βάθος εγκατάστασης επιταχυνσιομέτρων στη θέση VΑ-1... 67 Σχήμα 3-16 Επιφανειακός επιταχυνσιογράφος FBA ES-T... 68 Σχήμα 3-17 Φρεάτια προστασίας της εγκατάστασης των επιταχυνσιομέτρων... 69 Σχήμα 3-18 Mονάδα συλλογής δεδομένων (PDAQ Premium, Digitexx)... 69 Σχήμα 4-1 Εδαφική στρωματογραφία στη θέση της γεώτρησης Γ-1... 72 Σχήμα 4-2 Απλοποιημένη εδαφική τομή στη θέση VA-1 (Γώτρηση Γ-1)... 73 Σχήμα 4-3 Εδαφική τομή και αριθμός κτύπων ΝSPT στη θέση εγκατάστασηςς της κατακόρυφης διάταξης VA-1... 77

xv Σχήμα 4-4 Ειδικά διαμορφωμένο στέλεχος (με μηκυνσιόμετρα και επιταχυνσιόμετρα), καλώδια, βαλίτσα μεταφοράς της συσκευής και υπολογιστής με οθόνη αφής για την καταγραφή και αποθήκευση των δεδομένων... 77 Σχήμα 4-5 Σχήμα 4-6 Στιγμιότυπα από την μέτρηση της ενέργειας κρούσης κατά την εκτέλεση της οκιμής Τυποποιημένης ιείσδυσης (SPT)... 78 Μετρηθείσες τιμές του λόγου ενέργειας κρούσης (ER) ως συνάρτηση του βάθους... 79 Σχήμα 4-7 Γραμμική όδευση γεωφώνων... 80 Σχήμα 4-8 Σχήμα 4-9 Η βόρεια πρόσοψη της Τριαντείου Σχολής Πατρών και οι θέσεις των γεωτρήσεων Γ-1, Γ-2 και Γ-3... 80 Στιγμιότυπα από τη διεξαγωγή μετρήσεων για τον προσδιορισμό της ταχύτητας διάδοσης των εγκαρσίων σεισμικών κυμάτων μικρού πλάτους, Vs: SASW (πτώση βάρους)... 81 Σχήμα 4-10 Στιγμιότυπα από τη διεξαγωγή μετρήσεων για τον προσδιορισμό της ταχύτητας διάδοσης των εγκαρσίων σεισμικών κυμάτων μικρού πλάτους, Vs: SASW (ηλεκτρομηχανικοί δονητές)... 81 Σχήμα 4-11 (α) Πειραματική καμπύλη διασποράς από την αξιολόγηση των αποτελεσμάτων όλων των μετρήσεων επιφανειακών κυμάτων και (β) κατανομή VS-βάθος... 82 Σχήμα 4-12 Εξοπλισμός που χρησιμοποιήθηκε στις δοκιμές cross-hole (α) σφύρα εγκαρσίων κυμάτων που πακτώνεται στο επιθυμητό βάθος στη γεώτρηση-πηγή, (β) αισθητήρας κατακόρυφων ταλαντώσεων που πακτώνεται στη γεωτρήση-λήψης, και (γ) αναλυτής δυναμικών σημάτων (Dynamic Signal Analyser Agilent 35670A) για την καταγραφή και αποθήκευση των σημάτων άφιξης των κυμάτων... 83 Σχήμα 4-13 Χρησιμοποίηση της διείσδυσης του δειγματολήπτη Terzaghi ως πηγή... 84 Σχήμα 4-14 Μετρήσεις cross-hole στις θέσεις των γεωτρήσεων Γ-1, Γ-2 και Γ-3 με διαφορετικούς συνδυασμούς γεωτρήσεων πηγής και λήψης... 85 Σχήμα 4-15 Κυματομορφή με αξιοποίηση της φοράς κρούσης (κάτω/άνω) της σφύρας παραγωγής εγκαρσίων κυμάτων... 87 Σχήμα 4-16 Κυματομορφή με χρήση της διείσδυσης του δειγματολήπτη SPT... 87 Σχήμα 4-17 Αποτελέσματα των μετρήσεων cross-hole που προέκυψαν από τους συνδυασμούς των γεωτρήσεων πηγής-λήψης... 88

xvi Σχήμα 4-18 Σύγκριση αποτελεσμάτων των μετρήσεων cross-hole και επιφανειακών κυμάτων στη θέση VA-1... 88 Σχήμα 4-19 (α) Εδαφική τομή στη θέση VA-1, (β) βάθος εγκατάστασης οργάνων, (γ) αριθμός κτύπων NSPT και (δ) καμπύλη VS-βάθος... 89 Σχήμα 4-20 Τιμές της φυσικής υγρασίας των εδαφικών σχηματισμών ως συνάρτηση του βάθους και σύγκριση με τις τιμές των ορίων υδαρότητας και πλαστικότητας... 90 Σχήμα 4-21 ιάγραμμα πλαστικότητας με τις προσδιορισθείσες τιμές των Ορίων Υδαρότητας και είκτη Πλαστικότητας των εξετασθέντων συνεκτικών δειγμάτων... 91 Σχήμα 4-22 Αποτελέσματα δοκιμής στερεοποίησης... 91 Σχήμα 4-23 Συσκευή Συντονισμού Εδαφικών οκιμίων (GDS RCA) του Εργαστηρίου Γεωτεχνικής Μηχανικής του Τμήματος Πολιτικών Μηχανικών του Πανεπιστημίου Πατρών... 94 Σχήμα 4-24 Στιγμιότυπα από τις δοκιμές συντονισμού σε δοκίμιο από βάθος 7.0-7.30m... 95 Σχήμα 4-25 Μεταβολή του μέτρου διάτμησης, G, και του λόγου απόσβεσης, Dt, σε δοκίμιο βάθους 7.0m, ως συνάρτηση της διατμητικής παραμόρφωσης, γc... 96 Σχήμα 4-26 Καμπύλες G/G0 σε δοκίμιο βάθους 7.0m, ως συνάρτηση της διατμητικής παραμόρφωσης, γc, και της περιβάλλουσας τάσης, σ0... 96 Σχήμα 5-1 Σχήμα 5-2 Σχήμα 5-3 Οι θέσεις των καταγραμμένων σεισμών από την κατακόρυφη διάταξη VA-1 (δορυφορική φωτογραφία Google EarthTM)... 98 Σεισμική καταγραφή στη θέση VA-1 (βάθος 20 m) με εμφανή τη παρουσία μικροθορύβου πριν από την άφιξη της σεισμικής κίνησης... 99 Παράδειγμα καταγραφής σεισμικού γεγονότος από το κατακόρυφο δίκτυο... 100 Σχήμα 5-4 Αριθμός σεισμικών καταγραφών ως συνάρτηση του μήνα καταγραφής του εκάστοτε γεγονότος (κατά τους 7 πρώτους μήνες λειτουργίας της κατακόρυφης διάταξης VA-1) και η αθροιστική καμπύλη αυτών... 101 Σχήμα 5-5 Σχήμα 5-6 Αριθμός διαθέσιμων σεισμικών καταγραφών ως συνάρτηση του μεγέθους Μ, εστιακού βάθους, εστιακής απόστασης και αζιμούθιου... 102 (α) Μέγεθος, Μ, (β) Εστιακό βάθος, (δ) PGAsurface ως συνάρτηση της εστιακής απόστασης και (γ) Μέγεθος, Μ ως συνάρτηση του εστιακού βάθους... 103

xvii Σχήμα 5-7 Αρχική οθόνη του προγράμματος SPEC-SINGLE... 105 Σχήμα 5-8 Σχεδίαση σεισμικού γεγονότος (α) χωρίς την επιλογή FAST PLOT και (β) γεγονότος με την επιλογή FAST PLOT στα κανάλια («channels») 7, 8, 9... 106 Σχήμα 5-9 Η οθόνη SPECTRA του προγράμματος SPEC-SINGLE... 106 Σχήμα 5-10 Υπολογισμένη χρονοϊστορία του γεωμετρικού μέσου των δύο οριζόντων συνιστωσών, χρονοϊστορίες των δύο οριζόντιων συνιστωσών σε βάθος 71.5 m, και τα αντίστοιχα φάσματα απόκρισης... 108 Σχήμα 5-11 Το φάσμα απόκρισης του γεωμετρικού μέσου των οριζόντιων διευθύνσεων του σεισμού... 108 Σχήμα 5-12 Η αρχική σελίδα του προγράμματος SPEC-MULTI... 109 Σχήμα 5-13 Παράθυρο επιλογών ομαδοποίησης καταγραφών στο πρόγραμμα SPEC-MULTI... 110 Σχήμα 5-14 Καταγραφή κυμάτων μακράς περιόδου... 110 Σχήμα 6-1 Καταγραμμένη φασματική ενίσχυση (α) της οριζόντιας συνιστώσας και (β) της κατακόρυφης συνιστώσας της κίνησης βάσης (μέσες καμπύλες 947 σεισμικών καταγραφών)... 114 Σχήμα 6-2 Φασματικοί λόγοι (H0/H71.5) υπολογισμένοι με αξιοποίηση 50, 100, 200 και 400 σεισμικών καταγραφών για τις περιπτώσεις (α) σεισμών μικρών επικεντρικών αποστάσεων (R<30km) και (β) σεισμών μεγάλων επικεντρικών αποστάσεων (R>80km)... 115 Σχήμα 6-3 Σχήμα 6-4 Σχήμα 6-5 Σχήμα 6-6 Σχήμα 6-7 Μέσες συναρτήσεις μεταφοράς (Η0/Ηb) και ±1 τυπική απόκλιση για επικεντρική απόσταση R<30 km και για (α) παράθυρο S και (β) παράθυρο coda... 117 Μέσες συναρτήσεις μεταφοράς (Η0/Ηb) και ±1 τυπική απόκλιση για επικεντρική απόσταση R>50 km και για (α) παράθυρο S και (β) παράθυρο coda... 117 Μέσες συναρτήσεις μεταφοράς (Η0/Ηb) και ±1 τυπική απόκλιση διέγερσης βάσης amax<0.05 cm/sec2 και για (α) παράθυρο S και (β) παράθυρο coda... 118 Μέσες συναρτήσεις μεταφοράς (Η0/Ηb) και ±1 τυπική απόκλιση διέγερσης βάσης amax>0.1 cm/sec2 και για (α) παράθυρο S και (β) παράθυρο coda... 118 Μέσες συναρτήσεις μεταφοράς (Η0/Ηb) και ±1 τυπική απόκλιση για (α) επικεντρική απόσταση R<30 km, (β) επικεντρική απόσταση R>50

xviii km, (γ) διέγερση βάσης amax<0.05 cm/sec2 και (δ) διέγερση βάσης amax>0.1 cm/sec2... 119 Σχήμα 6-8 Σύγκριση των μέσων συναρτήσεων μεταφοράς (Η0/Ηb) για μικροθόρυβο, παράθυρο S, παράθυρο coda και ολόκληρη η καταγραφή... 120 Σχήμα 6-9 Μέση συνάρτηση μεταφοράς (Η0/Ηb) και ±1 τυπική απόκλιση για μικροθόρυβο και περίοδο από 0 έως 10 sec... 121 Σχήμα 6-10 Μέσες φασματικές καμπύλες H0/Hb για αυξανόμενες τιμές της επιτάχυνσης βάσης... 122 Σχήμα 6-11 Μέσες συναρτήσεις μεταφοράς για επικεντρική απόσταση R<30km, 30<R<50km και R>50km... 122 Σχήμα 6-12 Μέσοι φασματικοί λόγοι H0/Hb των οριζόντιων καταγραμμένων κινήσεων στα βάθη -20m, -34m και -71.5m... 123 Σχήμα 6-13 Εκτιμώμενος προσανατολισμός των υπόγειων δεκτών της κατακόρυφης διάταξης... 126 Σχήμα 6-14 Παράδειγμα καταγραφής σεισμικού γεγονότος από το κατακόρυφο δίκτυο... 127 Σχήμα 6-15 Υπολογισμός της συνάρτησης αλληλοσυσχέτισης για το σεισμικό γεγονός του Σχήματος 6-13... 128 Σχήμα 6-16 Υποκεντρική γωνία, α, σεισμικού γεγονότος και γωνία πρόσπτωσης διαθλώμενου κύματος, θ... 128 Σχήμα 6-17 Μεταβολή των υπολογισμένων τιμών των σεισμικών ταχυτήτων με τη υποκεντρική γωνία, α, και τη γωνία πρόσπτωσης, θ3... 130 Σχήμα 6-18 Κατανομή των υπολογισμένων τιμών των ταχυτήτων σεισμικών κυμάτων και του λόγου Poisson με το βάθος... 131 Σχήμα 6-19 Θεμελιώδης περίοδος δίστρωτου εδαφικού σχηματισμού σε άκαμπτο βράχο (ΤS)... 132 Σχήμα 7-1 Φασματικοί λόγοι (H/V) υπολογισμένοι με αξιοποίηση 50, 100, 200 και 400 σεισμικών καταγραφών για τις περιπτώσεις (α) σεισμών μικρών επικεντρικών αποστάσεων (R<30km) και (β) σεισμών μεγάλων επικεντρικών αποστάσεων (R>80km)... 136 Σχήμα 7-2 Μέσοι φασματικοί λόγοι (H/V) και ±1 τυπική απόκλιση για επικεντρική απόσταση R<30 km και για (α) παράθυρο S και (β) παράθυρο coda... 137

xix Σχήμα 7-3 Σχήμα 7-4 Σχήμα 7-5 Σχήμα 7-6 Σχήμα 7-7 Σχήμα 7-8 Μέσοι φασματικοί λόγοι (H/V) και ±1 τυπική απόκλιση για επικεντρική απόσταση R>50 km και για (α) παράθυρο S και (β) παράθυρο coda... 138 Μέσοι φασματικοί λόγοι (H/V) και ±1 τυπική απόκλιση διέγερσης βάσης amax<0.05 cm/sec2 και για (α) παράθυρο S και (β) παράθυρο coda... 138 Μέσοι φασματικοί λόγοι (H/V) και ±1 τυπική απόκλιση διέγερσης βάσης amax>0.1 cm/sec2 και για (α) παράθυρο S και (β) παράθυρο coda... 138 Μέσοι φασματικοί λόγοι (H/V) και ±1 τυπική απόκλιση για (α) επικεντρική απόσταση R<30 km, (β) επικεντρική απόσταση R>50 km, (γ) διέγερση βάσης amax<0.05 cm/sec2 και (δ) διέγερση βάσης amax>0.1 cm/sec2... 139 Σύγκριση των μέσων φασματικών λόγων (H/V) για μικροθόρυβο, παράθυρο S, παράθυρο coda και ολόκληρη η καταγραφή... 140 O μέσος φασματικός λόγος (H/V) για μικροθόρυβο και ±1 τυπική απόκλιση... 141 Σχήμα 7-9 Μέσος φασματικός λόγος (H/V) σεισμικών καταγραφών και καταγραφών μικροθορύβου για διαφορετικά χρονικά παράθυρα και επικεντρική απόσταση R>50km... 141 Σχήμα 7-10 Μέσες φασματικές καμπύλες H/V για αυξανόμενες τιμές της επιτάχυνσης βάσης... 142 Σχήμα 7-11 Μέσοι φασματικοί λόγοι H/V για επικεντρική απόσταση R<30km, 30<R<50km και R>50km... 143 Σχήμα 7-12 Μέσοι φασματικοί λόγοι H0/Hb των οριζόντιων καταγραμμένων κινήσεων και αντίστοιχη καμπύλη των καταγραμμένων φασματικών λόγων H/V... 144

xx ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΠΙΝΑΚΩΝ Πίνακας 2-1 Μέσες σταθμισμένες ταχύτητες για τους επτά κύριους τύπους Tεταρτογενών στρωμάτων που προσδιορίστηκαν στις 12 θέσεις την περιοχή του Βουκουρεστίου... 50 Πίνακας 2-2 Σύγκριση καταγραμμένων στην κατακόρυφη διάταξη και υπολογισμένων θεμελιωδών συχνοτήτων (από αναλύσεις μονοδιάστατης ανάλυσης)... 55 Πίνακας 4-1 Οριζόντιες αποστάσεις γεωτρήσεων για βάθη από 0m έως 33m... 84 Πίνακας 4-2 Αποτελέσματα εργαστηριακών δοκιμών κατάταξης... 92 Πίνακας 4-3 Αποτελέσματα δοκιμών προσδιορισμού αντοχής σε ανεμπόδιστη θλίψη... 93 Πίνακας 5-1 Καταγραμμένες σεισμικές καταγραφές στη θέση VA-1... 100 Πίνακας 6-1 Εξάρτηση της ακρίβειας υπολογισμού των ταχυτήτων με το χρόνο δειγματοληψίας... 125

1 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ Η δυνατότητα καταγραφής πραγματικών σεισμικών γεγονότων- η οποία βασίσθηκε στην ανάπτυξη των επιταχυνσιογράφων ισχυρής εδαφικής κίνησης έκανε δυνατή (κατά τις τελευταίες δεκαετίες) τη δημιουργία πολυάριθμων βάσεων δεδομένων, που χρησιμοποιούνται για τη διερεύνηση πολλών θεμάτων Γεωτεχνικής Σεισμικής Μηχανικής, καθώς και γενικότερων θεμάτων Σεισμικής Μηχανικής. Η ευχερής πρόσβαση σε ψηφιακές βάσεις δεδομένων που αφορούν σεισμικές καταγραφές προερχόμενες από δίκτυα οριζόντιας διάταξης επιταχυνσιογράφων, καθώς και σε γεωτεχνικά δεδομένα στις θέσεις εγκατάστασης των οργάνων, επιτρέπει την πραγματοποίηση πολύ σημαντικών διερευνήσεων θεμάτων γεωτεχνικού ενδιαφέροντος, όπως: 1) επίδραση των τοπικών εδαφικών συνθηκών και της επιφανειακής τοπογραφίας στη διαφοροποίηση της επιφανειακής σεισμικής κίνησης, 2) χαρακτηριστικά εδαφικής κίνησης στο εγγύς πεδίο της σεισμικής πηγής, 3) εξάρτηση των χαρακτηριστικών της εδαφικής κίνησης από τις κύριες σεισμικές παραμέτρους, και 4) εξασθένηση της εδαφικής κίνησης κατά την απομάκρυνση των σεισμικών κυμάτων από τη σεισμική πηγή Κατά τις τελευταίες δύο (ή τρεις) δεκαετίες η εγκατάσταση κατακορύφων διατάξεων (Satoh et al., 2014, Kim and Hashash, 2013) επιταχυνσιογράφων σε περιοχές με έντονη σεισμική δραστηριότητα έχει κάνει δυνατή τη συλλογή πολύτιμων στοιχείων και δεδομένων, τα οποία συμπληρώνουν τα αντίστοιχα δεδομένα που προέρχονται από τα

2 δίκτυα οριζόντιας διάταξης (Belvaux et al., 2014, Mittal et al., 2013). Η συγκέντρωση σεισμικών καταγραφών που προέρχονται από κατακόρυφες διατάξεις οργάνων, επιτρέπει: 1) την αναγνώριση των κυρίαρχων εδαφικών χαρακτηριστικών της θέσης εγκατάστασης, 2) την κατηγοριοποίηση των εδαφικών συνθηκών με την υιοθέτηση κατάλληλων αντιπροσωπευτικών παραμέτρων και 3) την εκτίμηση της σεισμικής απόκρισης για δεδομένα χαρακτηριστικά της σεισμικής διέγερσης βάσης. Επιπλέον, τα πειραματικά δεδομένα (δηλαδή οι καταγραμμένες κινήσεις στην εδαφική επιφάνεια και σε διαφορετικές στάθμες κάτω από την επιφάνεια) επιτρέπουν τη διερεύνηση της αξιοπιστίας αναλυτικών και αριθμητικών προσομοιωμάτων της διάδοσης των σεισμικών κυμάτων, της αναγνώρισης περιπτώσεων μη-γραμμικής εδαφικής συμπεριφοράς καθώς και τη βαθμονόμηση των προσομοιωμάτων με τη διεξαγωγή αντίστροφων αναλύσεων εδαφικής σεισμικής απόκρισης. Αντικείμενο της περούσας ιατριβής αποτελεί η παρουσίαση στοιχείων και δεδομένων που αφορούν: 1) την πρόσφατη εγκατάσταση της κατακόρυφης διάταξης επιταχυνσιογράφων VA-1, στην Πάτρα και 2) την επεξεργασία των διαθέσιμων σεισμικών καταγραφών. Η διάρθρωση της ιατριβής περιλαμβάνει τα ακόλουθα κεφάλαια: Στο ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 παρουσιάζεται εκτενής βιβλιογραφική ανασκόπηση που αφορά τόσο τις εγκαταστάσεις οριζόντιων όσο και κατακόρυφων δικτύων επιταχυνσιογράφων καθώς και τις χρησιμοποιούμενες μεθόδους επεξεργασίας των σεισμικών καταγραφών. Στο ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 παρουσιάζονται στοιχεία που αφορούν την εγκατάσταση της κατακόρυφης διάταξης, όπως επιλογή θέσης, διάνοιξη γεωτρήσεων και πάκτωση των επιταχυνσιομέτρων στον πυθμένα των γεωτρήσεων. Στο ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 παρουσιάζονται τα αποτελέσματα του γεωτεχνικού χαρακτηρισμού στη θέση της διάταξης, με βάση επι-τόπου και εργαστηριακές δοκιμές (στρωματογραφία, προσδιορισμός σχέσης V S -βάθος και δυναμικές ιδιότητες των εδαφικών υλικών). Στο ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 παρουσιάζεται η διαθέσιμη βάση σεισμικών καταγραφών και δίνονται στοιχεία που αφορούν την επίδραση των σεισμικών παραμέτρων στα χαρακτηριστικά των καταγραφών. Παρουσιάζεται επίσης το λογισμικό που αναπτύχθηκε για τη διαχείριση και ανάλυση του μεγάλου όγκου των δεδομένων. Στο ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 παρουσιάζονται τα αποτελέσματα της επεξεργασίας των καταγραφών υπολογίζοντας τις φασματικές συναρτήσεις μεταφοράς H 0 /H b των οριζόντιων κινήσεων στις στάθμες εγκατάστασης των υπόγειων επιταχυνσιομέτρων. Εξετάζεται η στατιστική

3 σταθερότητα των καταγραφών, η επίδραση των σεισμικών παραμέτρων στις μέσες φασματικές καμπύλες καθώς και η επίδραση του επιλεγόμενου χρονικού παραθύρου της καταγραφής. Παρουσιάζεται επίσης ο προσδιορισμός της σχέσης V S -βάθος με βάση τις σεισμικές καταγραφές στα υπόγεια όργανα και χρησιμοποιείται απλοποιημένη μέθοδος για τον υπολογισμό των δεσποζουσών περιόδων της θέσης. Στο ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 παρουσιάζονται τα αποτελέσματα της επεξεργασίας των καταγραφών, υπολογίζοντας τους φασματικούς λόγους H/V των καταγραφών του επιφανειακού επιταχυνσιογράφου της διάταξης. Εξετάζεται η επίδραση των σεισμικών παραμέτρων και του επιλεγόμενου χρονικού παραθύρου της καταγραφής και γίνεται σύγκριση των φασματικών λόγων H 0 /H b και H/V, η οποία αναδεικνύει την δυνατότητα των φασματικών λόγων H/V για τον αξιόπιστο προσδιορισμό των χαρακτηριστικών σεισμικής απόκρισης της θέσης VA-1. Τέλος, στο ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 συνοψίζονται τα συμπεράσματα που προέκυψαν από την παρούσα έρευνα. Στα ΠΑΡΑΡΤΗΜΑΤΑ 1 έως 8 (σε ψηφιακή μορφή) περιλαμβάνονται πλήρη δεδομένα που αφορούν τη σύσταση του εδάφους (μητρώα δειγματοληπτικής γεώτρησης), φωτογραφίες εδαφικών δειγμάτων, μητρώο καταγραφής ενέργειας κατά την εκτέλεση δοκιμών πρότυπης διείσδυσης, φωτογραφικές απόψεις κατά τις δοκιμές κατάταξης εδάφους, αποτελέσματα κοκκομετρικών αναλύσεων, πίνακες καταγραμμένων γεγονότων και η λειτουργία λογισμικού.

4 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 2. ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ 2.1 Γενικά Η δυνατότητα μέτρησης και καταγραφής της συμπεριφοράς (κυρίως της κίνησης) εδαφικών σημείων κατά τη διάρκεια των σεισμικών γεγονότων έχει αποτελέσει τη βάση για την ανάπτυξη των γνωστικών πεδίων της Σεισμικής Μηχανικής γενικά και ειδικότερα της Γεωτεχνικής Σεισμικής Μηχανικής (Bozorgnia and Campbell, 2004). Η ανάπτυξη των επιταχυνσιογράφων (από την δεκαετία του 1930 στις ΗΠΑ (Halverson,1965) και του 1950 στην Ιαπωνία (Kanai, 1956)) και η εγκατάστασή τους σε θέσεις της εδαφικής επιφάνειας (ή και στο εσωτερικό του εδάφους) έκανε δυνατή την καταγραφή ισχυρών εδαφικών κινήσεων και τη δημιουργία σταδιακά αυξανόμενης βάσης δεδομένων πραγματικών σεισμών, που είναι πλέον διαθέσιμη στο διαδίκτυο. Αυτές οι βάσεις δεδομένων χρησιμοποιούνται τόσο για τη διαξαγωγή έρευνας όσο και για την επιλογή σεισμικών δράσεων σχεδιασμού για έργα αρμοδιότητας Πολιτικού Μηχανικού. ίκτυα τριαξονικών επιταχυνσιογράφων εγκατεστημένων στην επιφάνεια του εδάφους υφίστανται σε πολλές περιοχές του κόσμου με τη μορφή είτε τοπικών δικτύων (σε επιλεγμένες περιοχές επιστημονικού ενδιαφέροντος) είτε εθνικών δικτύων, που καλύπτουν ολόκληρη την γεωγραφική έκταση χωρών με αυξημένη σεισμικότητα. Η λειτουργία των ανωτέρω δικτύων έχει κάνει διαθέσιμα πολύτιμα δεδομένα τα οποία χρησιμοποιούνται για τη μελέτη της επίδρασης των τοπικών συνθηκών στην εδαφική σεισμική κίνηση, την ανάπτυξη σχέσεων εξασθένησης καθώς και για την σύνταξη Εθνικών Αντισεισμικών Κανονισμών. Ήδη, από την δεκαετία του 1970, αλλά κυρίως από την δεκαετία του 1980, τα δίκτυα επιταχυνσιγράφων άρχισαν να περιλαμβάνουν, εκτός από την οριζόντια διάταξη οργάνων και κατακόρυφες διατάξεις επιταχυνσιογράφων (downhole arrays). Μια κατακόρυφη διάταξη επιταχυνσιογράφων σε συγκεκριμένη θέση, περιλαμβάνει ένα όργανο εγκατεστημένο στην επιφάνεια του εδάφους, και αριθμό υπόγειων οργάνων σε διάφορα βάθη από την επιφάνεια του εδάφους, στο εσωτερικό γεωτρήσεων που διανοίγονται σε πολύ μικρή απόσταση (μερικών μέτρων) από τη θέση του επιφανειακού οργάνου. Οι καταγραφές σεισμικών γεγονότων σε θέσεις κατακόρυφων διατάξεων επιταχυνσιογράφων, αποτελούν εξαιρετικά πολύτιμα δεδομένα τα οποία

5 αξιοποιούνται για τη μελέτη της επίδρασης των τοπικών εδαφικών συνθηκών στη διάδοση των σεισμικών κυμάτων προς την επιφάνεια του εδάφους (Kokusho, 2011). 2.2 ίκτυα επιταχυνσιογράφων Η ανάπτυξη των πρώτων αξιόπιστων επιταχυνσιογράφων στις ΗΠΑ (1930 s) και Ιαπωνία (1950 s), ακολουθήθηκε από την εγκατάσταση των πρώτων δικτύων επιταχυνσιογράφων (μικρής αρχικά έκτασης) σε περιοχές με έντονη σεισμική δραστηριότητα. Στις δεκαετίες που ακολούθησαν η ανάπτυξη δικτύων επιταχυνσιογράφων και η αξιοποίηση των σχετικών καταγραφών υπήρξε αλματώδης. Εκτός από τα εθνικά δίκτυα επιταχυνσιογράφων που βρίσκονται εγκατεστημένα σε πολλές χώρες του κόσμου, έχουν αναπτυχθεί και πυκνά δίκτυα. 1) σε περιοχές μεγάλων αστικών συγκροτημάτων, με σκοπό την αξιοποίηση των σεισμικών καταγραφών για εφαρμογές πολεοδομικής ανάπτυξης, έγκαιρης προειδοποίησης σεισμικών γεγονότων και για τη μελέτη της επίδρασης των τοπικών εδαφικών συνθηκών στην επιφανειακή κίνηση. 2) σε ευρύτερες περιοχές συχνής σεισμικής δραστηριότητας, (που χρησιμοποιούνται και ως πεδία πειραματικών μετρήσεων). Στις περιπτώσεις αυτές χρησιμοποιούνται συχνά και ειδικές οριζόντιες διατάξεις επιταχυνσιογράφων, π.χ. γραμμικές ή κυκλικές. Κατά τις τρεις τελευταίες δεκαετίες, τα πειραματικά δίκτυα επιταχυνσιογράφων περιλαμβάνουν (με αυξανόμενη συχνότητα) και κατακόρυφες διατάξεις οργάνων (downhole array) (Assimaki et al., 2008). Οι καταγραφές των κατακορύφων αυτών διατάξεων όπως αναφέρθηκε στα προηγούμενα παρέχουν στοιχεία που αξιοποιούνται για την ανάπτυξη αναλυτικών/αριθμητικών προσομοιωμάτων της διάδοσης των σεισμικών κυμάτων από την σεισμική πηγή προς την επιφάνεια του εδάφους. Τα περισσότερο γνωστά δίκτυα κατακορύφων διατάξεων επιταχυνσιογράφων, είναι τα ακόλουθα: 1) Ιαπωνία Στην Ιαπωνία έχουν εγκατασταθεί κατακόρυφες διατάξεις επιταχυνσιογράφων σε διάφορες περιοχές της χώρας: Ashigara Valley, Chiba, Chikura, Etchujima, Iwaki, K- Site, KBU Kobe, Narimasu, Port Island-Kobe, PWRI Tokyo, Sendai-Shiogama, Shiroyama, Takasgo, Tokyo Airport, Tomioka and Waseda. Ορισμένες από αυτές περιγράφονται λεπτομερέστερα στα επόμενα.

6 Τόκυο, Ιαπωνία: Στο Τόκυο είναι εγκατεστημένες αρκετές κατακόρυφες διατάξεις επιταχυνσιογράφων με αισθητήρες καταγραφής ισχυρής κίνησης σε μικρά ή ενδιάμεσα βάθη (30~250 m) από το Ινστιτούτο Σεισμικών Ερευνών (ΕRI). Ο Σταθμός 33 στην Κοιλάδα Ashigara είναι το πυκνότερο δίκτυο κατακόρυφης διάταξης επιταχυνσιογράφων με αισθητήρες εγκατεστημένους σε βάθη 467m, 100m, 30m, 10m και στην επιφάνεια. Το δίκτυο κατακόρυφης διάταξης γύρω από την κοιλάδα Ashigara εγκαταστάθηκε την τριετία 1987-1990 (Kudo and Sakaue, 2004). Kik-net, Ιαπωνία: Πρόκειται για δίκτυο παρατήρησης ισχυρών κινήσεων με κατακόρυφη διάταξη επιταχυνσιογράφων, το οποίο εγκαταστάθηκε μετά το σεισμό Hyogoken-Nanbu το 1995 στην Ιαπωνία από το Εθνικό Ινστιτούτο Έρευνας των Γεωεπιστημών και Πρόληψης Καταστροφών (NIED) (με την ταυτόχρονη εγκατάσταση επιφανειακού δικτύου με την ονομασία K-net). Το δίκτυο Kik-net αποτελείται από 669 σταθμούς και οι περισσότεροι επιταχυνσιογράφοι έχουν εγκατασταθεί σε βάθος 100 m ή περισσότερο σε κάθε σταθμό, με ορισμένους να φτάνουν ή να υπερβαίνουν το βάθος των 2000 m. Επίσης, επιταχυνσιογράφοι καταγραφής ισχυρής κίνησης είναι τοποθετημένοι στην επιφάνεια αλλά και στη βάση της γεώτρησης. Στη βάση της γεώτρησης εκτός από επιταχυνσιογράφο καταγραφής ισχυρής κίνησης έχει εγκατασταθεί και σεισμογράφος υψηλής ευαισθησίας (Aoi et al., 2004). ίκτυα κατακόρυφης διάταξης εγκατεστημένα σε Λιμένες, Ιαπωνία: Από το 1962, έχουν εγκατασταθεί δίκτυα καταγραφής ισχυρών κινήσεων που αποτελούνται από 119 επιταχυνσιόμετρα σε 61 λιμάνια της χώρας, από τα οποία τα 36 είναι τοποθετημένα σε γεωτρήσεις. Οι περισσότεροι επιταχυνσιογράφοι είναι εγκατεστημένοι σε βάθος μικρότερο των 100 m. Port Island, Ιαπωνία: Βρίσκεται στην νοτιοδυτική πλευρά του Kobe, Ιαπωνία. Τον Αύγουστο του 1991 εγκαταστάθηκαν στη θέση αυτή τέσσερεις σταθμοί κατακόρυφης διάταξης επιταχυνσιογράφων σε βάθος 16, 32 και 83m καθώς και στην επιφάνεια του εδάφους (Elgamal et al., 2004). Kashiwazaki-Kariwa Nuclear Powεr Plant (KK-NPP), Ιαπωνία: Η τοποθεσία αυτή περιλαμβάνει τρεις κατακόρυφες διατάξεις ελευθέρου πεδίου (Unit 1, Unit 5 και Service Hall). H τελευταία θέση περιέχει 4 τριαξονικά επιταχυνσιόμετρα που είναι εγκατεστημένα σε βάθη 2.4, 50.8, 99.4 και 250 m (Kokusho and Suzuki, 2008).

7 Yokohama City Array, Ιαπωνία: Το κατακόρυφο δίκτυο επιταχυνσιογράφων είναι εγκατεστημένο στην πόλη Yokohama, στη νοτιοδυτική πλευρά του Honshu (κεντρικό νησί του Ιαπωνικού αρχιπελάγους). Το δίκτυο αυτό καταγράφει ισχυρές κινήσεις και αριθμεί 9 θέσεις κατακόρυφων διατάξεων με βάθη εγκατάστασης οργάνων από 16 έως 69 m (Rodríguez and Midorikawa, 2003). Chiba, Ιαπωνία: Το 1982 στο Chiba Experiment Station του Ινστιτούτου Βιομηχανικών Επιστημών του Πανεπιστημίου του Τόκυο εγκαταστάθηκαν 36 τριαξονικά επιταχυνσιόμετρα εντός και επιφανειακά του εδάφους. Τα επιταχυνσιόμετρα τοποθετήθηκαν σε βάθος 5, 10, 20, 40 m (Katayama et al., 1984). 2) Ελλάδα Mygdonian Basin, Ελλάδα: Το δίκτυο αυτό είναι εγκατεστημένο από το 1993 στη Μυγδονία λεκάνη, στην Βόρεια Ελλάδα, υπό την αιγίδα του Ευρωπαϊκού Προγράμματος Euroseistest και περιλαμβάνει δίκτυο καταγραφής ισχυρών κινήσεων με συνολικά 21 επιφανειακούς και κατακόρυφους επιταχυνσιογράφους. Η κατακόρυφη διάταξη αποτελείται από έξι τριαξονικά επιταχυνσιόμετρα εγκατεστημένα σε βάθη 18, 40, 73, 136 και 196 m (θέση TST) καθώς και στην επιφάνεια του εδάφους (Chávez-García and Raptakis, 2008, Pitilakis et al., 2011). Corinth Soft Soil Array (CORSSA), Ελλάδα: Από το 2000 λειτουργεί ένα δίκτυο κατακόρυφων επιταχυνσιογράφων στην παραλιακή πόλη του Αιγίου (Κοριθνιακός Κόλπος). Το δίκτυο αποτελείται από 5 τριαξονικούς επιταχυνσιογράφους εγκατεστημένους σε βάθη 14, 31, 57 και 178m, καθώς και στην επιφάνεια του εδάφους. (Apostolodis et al., 2006 και Ktenidou et al., 2011). ίκτυο UPAN, Ελλάδα: Το δίκτυο UPAN είναι ένα αστικό δίκτυο επιταχυνσιογράφων εγκατεστημένο από το Εργαστήριο Γεωτεχνικής Μηχανικής του Τμήματος Πολιτικών Μηχανικών Πανεπιστημίου Πατρών στην έκταση του πολεοδομικού συγκροτήματος της Πάτρας και λειτουργεί από το 2006. Το UPAN περιλαμβάνει 8 επιταχυνσιογράφους ελευθέρου πεδίου καθώς και μια κατακόρυφη διάταξη VA-1, η οποία εγκαταστάθηκε και λειτουργεί από τον Ιούλιο 2013 και αποτελεί αντικείμενο της παρούσας ιατριβής. Η κατακόρυφη διάταξη VA-1 περιλαμβάνει 4 τριαξονικούς επιταχυνσιογράφους εγκατεστημένους σε βάθη 20 m, 34 m και 71.5 m καθώς και στην επιφάνεια του εδάφους.

8 3) Η.Π.Α. Σε διάφορες περιοχές των Η.Π.Α. έχουν εγκατασταθεί κατακόρυφες διατάξεις από τις οποίες 14 περιλαμβάνουν τουλάχιστον 4 όργανα και βρίσκονται στις θέσεις: Bessie Charmichael School-Bay Area-Northern California, Borrego Valley-Southern California, Delaney Park-Anchorage, Embarcadero Plaza-Bay Area-Northern California, Eureka Array-Northern California, Garner Valley Array-Southern California, Hayward-San Mateo Bridge-Northern California, Hollister Observatory-Northern California, Levi Plaza-Northern California, Melloland Array El Centro-Southern California, San Diego Coronado Bridge-Southern California, Treasure Island NGES site-northern California, Vincent Thomas Bridge Array-Southern California και Wildlife Liquefaction Array-Southern California, 15 διατάξεις περιλαμβάνουν 2-3 όργανα και βρίσκονται στις θέσεις: Carquinez Bridge-Northern California, Corona Array- Southern California, Foster City-San Mateo Bridge- Northern California, Half Moon Bay-Tunitas- Northern California, La Cienega Array-Los Angeles- Southern California, Long Beach Water District- Southern California, Northeastern University-Boston, Olmstead Locks and Dam-Central USA, Paducah-Central USA, Parkfield-Turkey Flat-Central California, Rohnert Park-Northern California, San Francisco Bay Bridge- Northern California, Sassafras Ridge- Central USA, University of California, Riverside- Southern California και Winfield Scott School-Bay Area- Northern California Τέλος, 17 διατάξεις περιλαμβάνουν ένα ή και κανένα (δηλαδή μόνο επιφανειακό) επιταχυνσιογράφο. Ειδικότερα, στην Καλιφόρνια έχουν εγκατασταθεί και λειτουργούν 19 κατακόρυφα δίκτυα επιταχυνσιογράφων από το California Strong Motion Instrumentation Program

9 (CSMIP), από τα οποία 8 βρίσκονται στην νότια Καλιφόρνια και 11 στην βόρεια (Graizer and Shakal, 2004). Treasure Island, Καλιφόρνια, Η.Π.Α.: Η κατακόρυφη διάταξη στο Treasure Island, κοντά στο Σαν Φρανσίσκο, είναι εγκατεστημένη μεταξύ των ρηγμάτων San Andreas και Hayward και αποτελείται από έξι γεωτρήσεις με επιταχυνσιόμετρα εγκατεστημένα σε βάθος που φτάνει τα 104m. Η κατακόρυφη διάταξη εγκαταστάθηκε το 1992 από το California Strong Motion Instrumentation Program και το National Science foundation και καταγράφει ισχυρές εδαφικές κινήσεις (Elgamal et al., 2004). Wildlife Refuge, Imperial County, Καλιφόρνια, Η.Π.Α.: Στην τοποθεσία αυτή υπάρχουν ενδείξεις ρευστοποίησης του εδάφους ήδη από το 1930 και η διάταξη αυτή σχεδιάστηκε συγκεκριμένα για να μετράει συγχρόνως την πίεση του νερού των πόρων και τις εδαφικές κινήσεις. Ενοργανώθηκε το 1982 από United States Geological Survey με επιφανειακά επιταχυνσιόμετρα και κατακόρυφη διάταξη σε βάθος 7m, κάτω από το ρευστοποιήσιμο στρώμα καθώς και 6 πιεζόμετρα (Elgamal et al., 2004). La Cienega Array, Καλιφόρνια, Η.Π.Α.: Η διάταξη αυτή βρίσκεται στης περιοχή του Λος Άντζελες και λειτουργεί από το 1995 με αισθητήρες τοποθετημένους σε βάθη 18, 100 και 252 m. Garner Valley Array, Καλιφόρνια, Η.Π.Α.: Στην τοποθεσία Garner Valley, στην Νότια Καλιφόρνια, έχει εγκατασταθεί μία κατακόρυφη διάταξη επιταχυνσιογράφων που αποτελείται από επτά όργανα καταγραφής ισχυρής κίνησης σε βάθη από 0 έως 500 m. Η κατακόρυφη διάταξη επιταχυνσιογράφων λειτουργεί σε αυτή τη θέση από τον Ιούλιο 1989 (Steidl et al., 1996). 4) Ταϊβάν Lotung, Ταϊβάν: Για την καταγραφή της εδαφικής κίνησης αλλά και της απόκρισης των κατασκευών έχουν εγκατασταθεί τρεις γραμμικές επιφανειακές διατάξεις (arm1, 2 και 3) και δύο κατακόρυφες διατάξεις (DHA και DHB) που φτάνουν σε βάθος 47 m κάτω από την επιφάνεια του εδάφους. Κατά την περίοδο 1958-1986 καταγράφηκαν 18 σεισμοί (Elgamal et al., 2004).

10 Hualien, Ταϊβάν: Η τοποθεσία Hualien βρίσκεται νότια της τοποθεσίας Lotung στην ανατολική ακτή της Ταϊβάν με μεγάλη ενεργή σεισμική ζώνη. Το δίκτυο εγκαταστάθηκε το 1993 από ιεθνή Κοινοπραξία Βιομηχανικών και Ερευνητικών Επιχειρήσεων πέντε χωρών (Ιαπωνία, Η.Π.Α., Κίνα, Γαλλία και Κορέα). Το δίκτυο περιλαμβάνει 15 επιφανειακούς σταθμούς μέτρησης επιτάχυνσης και 3 κατακόρυφες διατάξεις επιταχυνσιογράφων που η κάθε μία αποτελείται από 5 επιταχυνσιόμετρα τα οποία εκτείνονται έως το βάθος 52.6m (Elgamal et al., 2004). 5) Τουρκία, Istanbul (Kurtuluş, 2011) Ataköy Array (ATK): Η διάταξη αυτή είναι εγκατεστημένη κοντά στο ιεθνές Αεροδρόμιο Atatϋrk και αντιπροσωπεύει θέση με σκληρό έως βραχώδες έδαφος. Η κατακόρυφη διάταξη αποτελείται από τέσσερα τριαξονικά επιταχυνσιόμετρα που έχουν τοποθετηθεί σε βάθη 25, 50, 70 και 140 m και από ένα τριαξονικό επιταχυνσιόμετρο στην επιφάνεια του εδάφους. Η διάταξη αυτή είναι σε λειτουργία, περίπου από τα τέλη του 2005. Zeytinburnu Array (ΖΥΤ): Η διάταξη αυτή είναι εγκατεστημένη κοντά στην ακτογραμμή της νότιας πλευράς της πόλης και αντιπροσωπεύει θέση με μαλακό έως βραχώδες έδαφοςσε ένα από τα πλέον ευάλωτα σημεία της πόλης. Η κατακόρυφη διάταξη αποτελέιται από τρία τριαξονικά επιταχυνσιόμετρα που έχουν τοποθετηθεί σε βάθη 30, 57 και 288 m και από ένα τριαξονικό επιταχυνσιόμετρο στην επιφάνεια του εδάφους. Η διάταξη αυτή είναι σε λειτουργία από τον Σεπτέμβριο του 2010. Fatih Array (FTH): Η διάταξη FTH είναι εγκατεστημένη σε λόφο, δίπλα σε ένα ιστορικό τζαμί στην παλιά πόλη το οποίο ελέγχεται σεισμολογικά και αντιπροσωπεύει μια θέση με σκληρό έως βραχώδες έδαφος. Η κατακόρυφη διάταξη αποτελέιται από τρία τριαξονικά επιταχυνσιόμετρα που έχουν τοποθετηθεί σε βάθη 23, 60 και 136 m και από ένα τριαξονικό επιταχυνσιόμετρο στην επιφάνεια του εδάφους. 6) Ρουμανία Bucharest City Array, Ρουμανία: Στην πόλη Bucharest έχουν εγκατασταθεί από το 2003 όργανα καταγραφής σεισμικών γεγονότων σε 12 θέσεις. Τα όργανα τοποθετήθηκαν σε βάθη από 60 έως 200 m και κάθε θέση αποτελείται από 3 τριαξονικούς αισθητήρες, έναν επιφανειακό (ελευθέρου πεδίου) και 2 σε γεώτρηση. Το δίκτυο εγκαταστάθηκε με τη βοήθεια του Natinala Institute for Earth Physics (NIEP) και την εταιρία SC Prospectiuni S.A (Bala et al., 2009).

11 7) Κολομβία, Λατινική Αμερική Santa Fe de Bogotá: Το δίκτυο επιταχυνσιογράφων Santa Fe de Bogotá στην Κολομβία, αποτελείται από 29 επιφανειακούς σταθμούς και τρεις σταθμούς που ο καθένας περιλαμβάνει τρεις αισθητήρες εγκατεστημένους στην επιφάνεια και τρεις σε βάθη 115, 126 και 184 m. Το δίκτυο λειτουργεί στην μητροπολιτική περιοχή της Μποκοτά από τον Ιανουάριο του 1999 (Ojeda et al., 2002). 8) Ελβετία Το 2006 δημιουργήθηκε μια κατακόρυφη διάταξη αποτελούμενη από έξι γεωτρήσεις στις οποίες εγκαταστάθηκαν αισθητήρες σε βάθος από 317m έως 2740m κάτω από το Basel. Η διάταξη αυτή σχεδιάστηκε με σκοπό να παρακολουθεί την σεισμικότητα που προκαλείται με την έγχυση μεγάλων ποσοτήτων νερού με υψηλή πίεση εντός φρέατος βάθους 5 km. Άλλες χώρες που έχουν εγκατεστημένα κατακόρυφα δίκτυα επιταχυνσιογράφων είναι ο Καναδάς, η Κίνα, το Ιράν, η Ινδία και η Αρμενία. 2.3 Αξιοποίηση Καταγραφών των ικτύων Επιταχυνσιογράφων Η ραγδαία εξέλιξη της τεχνολογίας των καταγραφικών οργάνων και η πληθώρα σεισμικών καταγραφών, έδωσαν ώθηση στη χρήση ενόργανων προσεγγίσεων για την εκτίμηση της σεισμικής απόκρισης. Η εκτίμηση της επίδρασης-απόκρισης με ενόργανες μεθόδους είναι εξέχουσας σημασίας καθώς η αριθμητική προσομοίωση δεν μπορεί να αναπαραστήσει την πολυπλοκότητα των γεωλογικών δομών και των αντίστοιχων δυναμικών φαινομένων. Η ανάλυση των καταγραφών εκτός από την ποσοτική εκτίμηση των χαρακτηριστικών της σεισμικής απόκρισης, πρέπει να τείνει και στην «αποκρυπτογράφηση» των φυσικών φαινομένων και μηχανισμών που συμβάλλουν στη διαμόρφωση της σεισμικής απόκρισης. Τέλος, οι εμπειρικές μέθοδοι είναι συνήθως πιο αποτελεσματικές εφόσον βασίζονται σε πραγματικές καταγραφές της εδαφικής κίνησης (Mittal et al., 2013). Στην παρούσα ενότητα περιγράφονται οι μέθοδοι και τεχνικές που χρησιμοποιούνται κατά την αξιοποίηση των σεισμικών καταγραφών των δικτύων επιταχυνσιογράφων. Η παρουσίαση εστιάζει κυρίως στις μεθόδους που χρησιμοποιούνται στην περίπτωση των κατακόρυφων διατάξεων επιταχυνσιογράφων. εδομένου όμως ότι μία κατακόρυφη διάταξη επιταχυνσιογράφων αποτελεί, στις περισσότερες περιπτώσεις, τμήμα (ή συνιστώσα) ενός ευρύτερου δικτύου οριζόντιας διάταξης

12 οργάνων, η παρουσίαση περιλαμβάνει και τις μεθόδους που χρησιμοποιούνται για την αξιοποίηση των καταγραφών οριζόντιων δικτύων επιταχυνσιογράφων. Οι μέθοδοι επεξεργασίας (και αξιοποίησης) χαρακτηρίζονται γενικά ως Ενόργανες (ή Εμπειρικές ) Μέθοδοι. 2.3.1 Οριζόντιες ιατάξεις Επιταχυνσιογράφων (α) Μακροσεισμικές παρατηρήσεις Σύμφωνα με τον Bard (1999a), εάν η εξεταζόμενη τοποθεσία έχει πληγεί από κάποιο σεισμό, είναι δυνατόν να συσχετιστούν οι βλάβες χρησιμοποιώντας εργαλεία όπως τοπογραφικοί και γεωτεχνικοί χάρτες, προκειμένου να αξιολογηθεί και να καταταγεί η σεισμική επικινδυνότητα σε διάφορες περιοχές (μικροζωνική μελέτη). Αυτό εφαρμόστηκε για πρώτη φορά στο Tόκιο έναν αιώνα πρίν, το 1913. Πιο πρόσφατες παραλλαγές της μεθόδου περιλαμβάνουν αισθητούς αλλά μη καταστροφικούς σεισμούς και χρησιμοποιούν εργαλεία όπως ερωτηματολόγια και αρχεία αποζημιώσεων ασφαλιστικών εταιριών για να αξιολογηθεί η ένταση του σεισμού. Τα αποτελέσματα μπορούν στη συνέχεια να χρησιμοποιηθούν σε συνδυασμό με εμπειρικές σχέσεις για την εκτίμηση των παραμέτρων της μέγιστης εδαφικής κίνησης όπως η επιτάχυνση. Στην παρούσα ιατριβή δεν εξετάζονται οι ανωτέρω αναφερθείσες μακροσεισμικές παρατηρήσεις. (β) Καταγραφές μικροθορύβου (θόρυβος) Ο θόρυβος περιλαμβάνει φυσικούς μικροσεισμούς, που κυρίως περιλαμβάνουν κύματα Rayleigh και μικροθορύβους οφειλόμενους στην αστική δραστηριότητα, οι οποίοι εμφανίζονται κυρίως σε περιόδους μικρότερες από 1 δευτ/πτο και περιλαμβάνουν κύματα χώρου (κύματα-p και κύματα-s) και επιφανειακά κύματα (κύματα Rayleigh και κύματα Love) προερχόμενα από την κυκλοφορία οχημάτων, βιομηχανικής και οικιακής δραστηριότητας και τον άνεμο. Ο θόρυβος έχει χρησιμοποιηθεί στην εκτίμηση της επίδρασης των τοπικών εδαφικών συνθηκών τις τελευταίες δεκαετίες, ξεκινώντας από την Ιαπωνία, επειδή τα φασματικά χαρακτηριστικά σχετίζονται με τις γεωλογικές συνθήκες της περιοχής όπου γίνονται οι καταγραφές. Η τεχνική αυτή προσφέρει το πλεονέκτημα χαμηλού κόστους, αν και τα αποτελέσματά της έχουν δικαίως προκαλέσει θέμα συζήτησης, ιδίως όσον αφορά τις προβλέψεις της εδαφικής ενίσχυσης της κίνησης. Oι δύο περισσότερο γνωστές ερευνητικές εργασίες στη χρήση θορύβου είναι αυτές των Kubo (1995) και Bard (1999b) και πρόσφατες έρευνες είναι αυτές των Satoh (2001) και Bonnefoy-Claudet et al. (2006).

13 Οι μετρήσεις μικροθορύβου αξιοποιούνται με τρεις κυρίως τρόπους: Φασματικές Τιμές Οι φασματικές τιμές καταγραφών θορύβου παρέχουν κατά προσέγγιση έναν ποιοτικό δείκτη του είδους του υποκείμενου εδάφους, όπως σκληρό σε σχέση με μαλακό έδαφος. Για θέσεις με μαλακότερο υπόβαθρο μπορούν να περέχουν μια πρώτη εκτίμηση της θεμελιώδους συχνότητας στη θέση αυτή, ενώ για σκληρότερα εδάφη δεν δίνουν πάντα τις επιδιωκόμενες πληροφορίες. O Kanai (1983) επισήμανε το γεγονός αυτό για ρηχές εδαφικές θέσεις, ενώ ο Ohta et al. (1978) επέκτειναν την ιδέα για βαθύτερες ιζηματογενείς θέσεις. Φασματικοί Λόγοι Οι καταγραφές θορύβου χρησιμοποιούνται επίσης με παρόμοιο τρόπο όπως οι σεισμικές καταγραφές για τον υπολογισμό του κλασικού (ή παραδοσιακού) φασματικού λόγου μεταξύ της εξεταζόμενης θέσης και μιας (σχετικά σε κοντινή απόσταση) θέσης αναφοράς. Η μέθοδος αυτή έχει αμφισβητηθεί για περιόδους μικρότερες των 5 sec και το πρόβλημα αυτό οφείλεται στο ότι οι πηγές θορύβου σε διαφορετικές θέσεις μπορεί να διαφέρουν και σε αυτές τις περιπτώσεις η επίδραση της πηγής και της διαδρομής διάδοσης δεν είναι αμελητέα (Aki, 1988). Φασματικοί Λόγοι H/V Οι καταγραφές θορύβου χρησιμοποιήθηκαν αρχικά στον υπολογισμό του φασματικού λόγου της οριζόντιας προς κατακόρυφης συνιστώσας, που αργότερα επεκτάθηκε για χρήση με σεισμικές καταγραφές. Η ιδέα ότι ο λόγος των φασμάτων Fourier μεταξύ της οριζόντιας και κατακόρυφης συνιστώσας του θορύβου σχετίζεται με τις τοπικές εδαφικές συνθήκες εκφράστηκε πρώτα στην Ιαπωνία το 1971 (Nogoshi and Igarashi, 1971). Η μέθοδος συχνά ονομάζεται μέθοδος Nakamura (1989) χάρη στον ερευνητή ο οποίος για πρώτη φορά την πρότεινε στην αγγλική γλώσσα (θέμα που αναλύεται εκτενέστερα σε επόμενη παράγραφο). Η μέθοδος εχει εφαρμοστεί αρκετά και είναι ελκυστική δεδομένου ότι περέχει ευκολία στη συλλογή δεδομένων και μπορεί να εφαρμοστεί σε περιοχές με χαμηλή η καθόλου σεισμικότητα. Ο λόγος H/V σχετίζεται με την ελλειπτική τροχιά των κυμάτων Rayleigh επειδή αυτά δεσπόζουν στην κατακόρυφη συνιστώσα (Bard, 1998) και μπορεί να χρησιμοποιηθεί για την εκτίμηση της θεμελιώδους συχνότητας των κυμάτων S μαλακών θέσεων επειδή η κατακόρυφη συνιστώσα των κυμάτων Rayleigh τείνει να εξαφανιστεί σε αυτή τη συχνότητα, προκαλώντας έτσι τη μεγιστοποίηση του λόγου H/V. Η εκτίμηση της συχνότητας συντονισμού έχει αποδειχθεί ακριβής τόσο πειραματικά όσο και θεωρητικά. Υψηλώτερες αρμονικές, εν τούτοις, δεν ανιχνεύονται μέσω αυτής της

14 μεθόδου. Μια δεσπόζουσα βραχεία περίοδος (Τ < 0.2 sec) υποδηλώνει άκαμπτο πέτρωμα, ενώ η αντίστοιχη μακράς περιόδου δείχνει την ύπαρξη χαλαρών και μεγάλου πάχους αποθέσεων. Σύμφωνα με τους Dravinski et al. (1996) τα αριθμητικά πειράματα απέδειξαν ότι η τεχνική του Nakamura (1989) προβλέπει μόνο την θεμελιώδη συχνότητα συντονισμού. Έχοντας ως στόχο μία πρώτη προσέγγιση στον χαρακτηρισμό των τοπικών εδαφικών συνθηκών, οι Nogoshi και Igarashi (1971) εφάρμοσαν την ιδέα της χρησιμοποίησης καταγραφών εδαφικού μικροθορύβου ενός μόνο σταθμού για τον υπολογισμό του φασματικού λόγου της οριζόντιας προς την κατακόρυφη συνιστώσα (HVSR). Στην μελέτη τους διερευνήθηκε το θεωρητικό υπόβαθρο της τεχνικής HVSR και πραγματοποιήθηκαν μετρήσεις εδαφικού θορύβου σε διαφορετικές περιοχές.στο Σχήμα 2-1 παρουσιάζονται δυο παραδείγματα καταγραφών μικροθορύβου σε δυο θέσεις στην πόλη Hakodate της Ιαπωνίας. Παρατηρώντας το επάνω δεξιό μέρος του Σχήματος 2-1 (θέση Hakodate UNI.NAKA), οι Nogoshi και Igarashi (1971) συμπέραναν ότι το σχήμα των φασματικών συναρτήσεων πυκνότητας της οριζόντιας και της κατακόρυφης συνιστώσας είναι παρόμοιο, ενώ στη θέση Hakodate ENG. (επάνω αριστερό μέρος του Σχήματος 2-1) το φάσμα της οριζόντιας συνιστώσας διαφέρει αισθητά από το φάσμα της κατακόρυφης. Στο πάνω μέρος και των δύο σχημάτων δίδονται πληροφορίες για το γεωτεχνικό προσομοίωμα (μεταβολή των ταχυτήτων των διαμήκων (P) και των εγκαρσίων (S) κυμάτων με το βάθος) των δύο θέσεων. Το κάτω σχήμα παρουσιάζει το φάσμα Fourier των H και V με άξονες γραμμικής συχνότητας, το οποίο προκύπτει από τα παραπάνω. Στη συνέχεια πραγματοποιήθηκαν συγκρίσεις στις ίδιες θέσεις της πόλης Hakodate της Ιαπωνίας, των φασματικών λόγων της οριζόντιας προς την κατακόρυφη συνιστώσα καταγραφών εδαφικού θορύβου με τους αντίστοιχους φασματικούς λόγους των κυμάτων Rayleigh. Ένα παράδειγμα αυτών των συγκρίσεων παρουσιάζεται στο Σχήμα 2-2. Ο θεωρητικός φασματικός λόγος των κυμάτων Rayleigh παριστάνεται με μαύρη έντονη συνεχής γραμμή, ο πειραματικός με μαύρη συνεχή και ο φασματικός λόγος των καταγραφών εδαφικού θορύβου με μαύρη διακεκομμένη γραμμή. Στο πάνω μέρος και των δύο σχημάτων δίδονται πληροφορίες για το γεωτεχνικό προσομοίωμα (μεταβολή των ταχυτήτων των διαμήκων (P) και των εγκαρσίων (S) κυμάτων με το βάθος) των δύο θέσεων.

15 Σχήμα 2-1 Φάσμα Fourier (κάτω) και φασματικές συναρτήσεις πυκνότητας (επάνω) της οριζόντιαςς (διακεκομμένη γραμμή) και της κατακόρυφης συνιστώσας (συνεχής γραμμή), καταγραφώνν εδαφικούύ θορύβου σε δύο διαφορετικές θέσεις στην πόλη Hakodate της τ Ιαπωνίας. (Nogoshi και Igarashi, 1971, από Nakamura, 2000). Τα συμπεράσματα στα οποία κατέληξαν οι ερευνητές μέσω των παραπάνω συγκρίσεων είναι ότι ο εδαφικός θόρυβος συνίσταται κυρίως από επιφανειακά κύματα, τα οποία συνεισφέρουν περισσότερο στην κατακόρυφη συνιστώσα. Επομένως, ο φασματικός λόγος τηςς οριζόντιας προς την κατακόρυφη συνιστώσα (HVSR) του εδαφικού θορύβου σχετίζεται με την ελλειπτικότητα των κυμάτων Rayleigh, επειδή αυτά δεσπόζουν στην κατακόρυφη συνιστώσα. Η ελλειπτικότητα των κυμάτων Rayleigh εξαρτάται από τη συχνότητα και παρουσιάζει ένα απότομο

16 μέγιστο κοντά στη θεμελιώδη συχνότητα της θέσης, για περιοχές που χαρακτηρίζονται από αρκετά μεγάλη διαφορά εμπέδησηςς μεταξύ των επιφανειακών και των βαθύτερων στρωμάτων. Το μέγιστο αυτό σχετίζεται με τον μηδενισμό της κατακόρυφης συνιστώσας που αντιστοιχεί στην "αντιστροφή" της φοράς κίνησης του θεμελιώδους κύματος Rayleigh, από αριστερόστροφα στις χαμηλές συχνότητες προς δεξιόστροφα, στις ενδιάμεσες. Οι κορυφές των φασματικών λόγων της οριζόντιας προς την κατακόρυφη συνιστώσα (HVSR) του εδαφικού θορύβου και των κυμάτων Rayleigh ταυτίζονται όταν η τιμή του λόγου εμπέδησης μεταξύ των επιφανειακών και των βαθύτερων στρωμάτων (υποβάθρου) είναι μεταξύ 2.52 και 3. Οι κορυφές που τείνουνν στο άπειρο αντιστοιχούν στοο μηδενισμό της κατακόρυφης συνιστώσας, ενώ τα κατώτερα σημεία των καμπυλώνν αντιστοιχούν στονν μηδενισμό της οριζόντιας συνιστώσας. Σχήμα 2-2 Πειραματικός (μαύρη συνεχής γραμμή) και θεωρητικός (μαύρη έντονη συνεχής γραμμή) φασματικός λόγος της οριζόντιας προς την κατακόρυφη συνιστώσα α των κυμάτων Rayleigh στις θέσεις της πόλης Hakodate της Ιαπωνίας και σύγκριση με τον φασματικό λόγο της οριζόντιας προς την κατακόρυφη συνιστώσα καταγραφών εδαφικού θορύβου στις ίδιες θέσεις (μαύρη διακεκομμένη γραμμή). (Nogoshi και Igarashi, 1971, από Nakamura, 2000). Τελικά,, ύστερα από μακροχρόνιες έρευνες διαπιστώθηκε ότι τα αποτελέσματα της ανάλυσης καταγραφών μικροθορύβ βου υστερούν έναντι αυτώνν της ανάλυσης σεισμικών καταγραφών διότι δίνουν αξιόπιστη εκτίμηση της θεμελιώδους ιδιοσυχνότητας μαλακών εδαφών αλλά αποτυγχάνουν στην ορθή εκτίμηση υψηλότερων ιδιοσυχνοτήτων και οι συντελεστές ενίσχυσης που προκύπτουν είναι μικρότεροι από αυτούς που μετρώνται με άλλες τεχνικές ( Molnar andd Cassidy 2006).

17 (γ) Καταγραφές ασθενούς κίνησης Καταγραφές από μικρούς σεισμούς, που καταγράφονται από όργανα με χαμηλό επίπεδο ενεργοποίησης καταγραφής μπορούν να χρησιμοποιηθούν στην εκτίμηση της επίδρασης τοπικών εδαφικών συνθηκών χρησιμοποιώντας δύο τεχνικές: αυτές με σταθμό αναφοράς και αυτές χωρίς σταθμό αναφοράς. Τεχνικές με σταθμό αναφοράς Αυτές οι τεχνικές περιλαμβάνουν την εκτίμηση των φασματικών λόγων μεταξύ της επιλεγείσας περιοχής και μιας θέσης αναφοράς. Σύμφωνα με την κλασική τεχνική του φασματικού λόγου γίνεται η παραδοχή ότι ο σταθμός αναφοράς είναι αρκετά κοντά στην μελετηθείσα θέση, ώστε τα διαγράμματα ακτινοβολίας της πηγής και η επίδραση της διαδρομής να είναι ίδια και στις δυο θέσεις, αφήνοντας μόνο τις τοπικές συνθήκες να προσδιορίσουν τη διαφορά στις αποκρίσεις των δύο θέσεων. Αυτό είναι εφικτό όταν η απόσταση μεταξύ της θέσης και του επίκεντρου είναι τουλάχιστον 5 φορές μεγαλύτερη από την απόσταση μεταξύ της θέσης και του σταθμού αναφοράς. Επίσης, γίνεται η παραδοχή ότι η απόκριση του σταθμού αναφοράς δεν περιέχει επίδραση τοποθεσίας, ή δεν είναι σημαντική στην περιοχή των συχνοτήτων που μελετάται. Κλασικός φασματικός λόγος (SSR) Η τεχνική του κλασικού φασματικού λόγου (SSR) προτάθηκε από τον Borcherdt (1970), ο οποίος ανέφερε ότι στο εύρος συχνοτήτων που μελετάται, οι λόγοι αντικατοπτρίζουν μόνο την τοπική γεωλογία, με την πηγή, τη διαδρομή και την απόκριση του οργάνου να αμελούνται, και έκτοτε η μέθοδος έχει εφαρμοσθεί ευρέως. Τα αποτελέσματα θα πρέπει να είναι σταθερά είτε υπολογίσθηκαν με βάση καταγραφές επιτάχυνσης, μετατόπισης ή ταχύτητας, και ανεξάρτητα από τον μετασχηματισμό Fourier που χρησιμοποιήθηκε. Μια σημαντική προϋπόθεση για να ισχύουν όλα τα παραπάνω είναι να υφίσταται ικανοποιητικός λόγος του σήματος προς το θόρυβο (Signal-to-Noise Ratio, SNR) στις καταγραφές. Με τη μέθοδο αυτή προσδιορίζεται η ενίσχυση της σεισμικής κίνησης σε μία συγκεκριμένη θέση καταγραφής στην επιφάνεια αποθέσεων ή εδαφικών υλικών πλήρωσης λεκανών, σε σχέση με τη σεισμική κίνηση που καταγράφηκε σε κοντινή θέση στο σταθμό αναφοράς (βραχώδες υπόβαθρο ή επιφανειακή εκδήλωσή του). Η θέση του βραχώδους σχηματισμού αποτελεί το σταθμό αναφοράς και πρέπει να είναι απαλλαγμένος από επιδράσεις τοπικών εδαφικών συνθηκών. Η απόκριση στην επιφάνεια των εδαφικών αποθέσεων προκύπτει ως ο λόγος του φάσματος μιας

18 καταγραφής σε μια συγκεκριμένη θέση προς το αντίστοιχο φάσμα της καταγραφής του ίδιου σεισμού στο σταθμό αναφοράς. Η τεχνική του κλασικού φασματικού λόγου SSR μπορεί να εφαρμοσθεί σε καταγραφές που προέρχονται κυρίως από τοπικά δίκτυα καταγραφικών οργάνων. Η αρχή της μεθόδου αυτής περιγράφεται από τους Field & Jacobs (1995), σύμφωνα με την οποία για ένα δίκτυο i σταθμών που έχουν καταγραφεί j σεισμικά γεγονότα, το φασματικό πλάτος R ij (f) της εδαφικής κίνησης δίνεται από την παρακάτω σχέση: R ij (f) = E j (f) * P ij (f) * S i (f) (2.3.1) Οι παράγοντες E j (f), P ij (f), S i (f) περιγράφουν την επιρροή της πηγής, του δρόμου διάδοσης της σεισμικής ακτινοβολίας και των τοπικών εδαφικών συνθηκών αντίστοιχα. Η μέθοδος του κλασικού φασματικού λόγου βασίζεται στην παραδοχή ότι ο όρος P ij (f) που περιγράφει το δρόμο διάδοσης του σεισμικού κύματος θεωρείται ότι είναι ανεξάρτητος της θέσης καταγραφής, όταν η απόσταση από το σταθμό αναφοράς είναι μικρή σε σύγκριση με την επικεντρική. Συγκρίσεις μεταξύ της μεθόδου SSR και άλλων εμπειρικών μεθόδων, που χρησιμοποιούν σταθμό αναφοράς (όπως αυτή της γενικευμένης αντιστροφής), έγιναν από τους Field et al. (1992), Field & Jacob (1995) και Riepl et al. (1998). Αν και τα αποτελέσματά τους βασίσθηκαν σε δεδομένα που προέρχονται από συγκεκριμένες θέσεις και γεωλογικές συνθήκες, τα συμπεράσματα που αφορούν την εφαρμοσιμότητα και την αξιοπιστία της μεθόδου SSR είναι περισσότερο ποιοτικά: α) η εκτίμηση της συνάρτησης μεταφοράς σε μια θέση με τη χρήση της μεθόδου του κλασικού φασματικού λόγου δίνει σχετικώς σταθερά αποτελέσματα ακόμα και για καταγραφές που περιέχουν θόρυβο, β) η χρήση μεμονωμένων φασματικών λόγων (από λίγα ή ένα σεισμικά γεγονότα) πρέπει να αποφεύγεται, γ) οι παράγοντες ενίσχυσης που υπολογίσθηκαν με την μέθοδο αυτή και της γενικευμένης αντιστροφής είναι παρόμοιοι και δ) η μέθοδος του κλασικού φασματικού λόγου παρουσιάζει πλεονεκτήματα όταν το επίπεδο θορύβου δεν είναι σταθερό μεταξύ των σταθμών ή όταν η απόκριση σε κάποιες θέσεις είναι εγγενώς περισσότερο μεταβλητή από ότι σε άλλες. Μέθοδος γενικευμένης αντιστροφής (GIS) Η μέθοδος γενικευμένης αντιστροφής, αποτελεί μια γενικευμένη τεχνική της παραπάνω μεθόδου (SSR), και εφαρμόστηκε αρχικά από τον Andrews (1986) για την εκτίμηση της σεισμικής απόκρισης. Για μια συγκεκριμένη ομάδα καταγραφών, τα

19 άγνωστα φάσματα θέσης και πηγής επιλύονται ταυτόχρονα εφαρμόζοντας τεχνικές αντιστροφής με τη μέθοδο ελαχίστων τετραγώνων κατά την οποία επιδιώκεται η ελαχιστοποίηση θεωρητικών και πειραματικών εκτιμήσεών τους. Στην τεχνική αυτή, οι όροι της πηγής, της διαδρομής και της τοπικής γεωλογίας λαμβάνονται υπόψη και τα δεδομένα χρησιμοποιούνται από διάφορους σταθμούς που κατέγραψαν έναν αριθμό γεγονότων. Η απόκριση καθορίζεται σε ένα συγκεκριμένο σταθμό, οι επιδράσεις διαδρομής είναι συνάρτηση της απόστασης και η επίδραση θέσης και πηγής υπολογίζονται μέσω σταθμισμένης αντιστροφής. Οι δύο μέθοδοι (SSR και GIS) δίνουν παρόμοια αποτελέσματα όσον αφορά την μέση ενίσχυση αλλά η διασπορά γύρω από αυτές τις μέσες τιμές μπορεί να διαφέρει σημαντικά. Η απόκλιση μπορεί να εξαρτάται από την σταθμισμένη διαδικασία που εφαρμόστηκε στα δεδομένα, η οποία με τη σειρά της εξαρτάται συνήθως από το λόγο SNR (λόγος σήματος/θορύβου). Επίσης, θα πρέπει να τονισθεί ότι σε περιοχές όπου οι υπάρχουν λίγες μόνο καταγραφές η μέθοδος γενικευμένης αντιστροφής είναι προτιμότερη για τον υπολογισμό της επίδρασης των τοπικών συνθηκών. Τεχνικές χωρίς σταθμό αναφοράς Στις μεθόδους με σταθμό αναφοράς η τοπική απόκριση της θέσης αναφοράς θεωρείται αμελητέα. Στην πράξη, κατάλληλη θέση αναφοράς δεν είναι πάντοτε διαθέσιμη, γεγονός που οδήγησε στην ανάπτυξη μεθόδων για την εφαρμογή των οποίων δεν χρειάζεται σταθμός αναφοράς. Μέθοδος των κυμάτων ουράς (Coda Wave Method) Η μέθοδος των κυμάτων ουράς αναπτύχθηκε από τους Phillips & Aki (1986). Ο προσδιορισμός των συναρτήσεων μεταφοράς βασίζεται αποκλειστικά στο τελευταίο μέρος των καταγραφών (κύματα ουράς), με αφετηρία το σημείο όπου ο χρόνος είναι διπλάσιος εκείνου της πρώτης άφιξης των εγκαρσίων κυμάτων. Η φασματική μορφή των κυμάτων ουράς είναι ανεξάρτητη από της θέσης της πηγής και του δέκτη καθώς επίσης και του προσανατολισμού της πηγής. Μέθοδος του φασματικού λόγου της οριζόντιας προς την κατακόρυφη συνιστώσα (HVSR) Πρόκειται για μια απλή και χαμηλού κόστους τεχνική, με την οποία υπολογίζεται ο φασματικός λόγος Fourier της οριζόντιας προς την κατακόρυφη συνιστώσα μιας καταγραφής, ο οποίος αντιστοιχεί στη συνάρτηση μεταφοράς HVSR. Από τη συνάρτηση μεταφοράς υπολογίζονται τα χαρακτηριστικά της σεισμικής απόκρισης της εξεταζόμενης θέσης, δηλαδή η συχνότητα συντονισμού και το μέγεθος ενίσχυσης. Η συχνότητα στην οποία εμφανίζεται το μέγιστο πλάτος ενίσχυσης Α max της συνάρτησης μεταφοράς HVSR, αντιστοιχεί στη συχνότητα συντονισμού f res. Η

20 μέθοδος είναι γνωστή και ως μέθοδος Nakamura (1989) με τη διαφορά ότι στην εφαρμογή αυτή αξιοποιούνται σεισμικές καταγραφές. Η μέθοδος εφαρμόστηκε για πρώτη φορά από τους Lermo and Chavéz-García (1993), αξιοποιώντας αποκλειστικά το χρονικό παράθυρο των κυμάτων-s, σεισμικών καταγραφών. Οι ανωτέρω ερευνητέςδιαπίστωσαν (για τρεις περιοχές του Μεξικού) καλές ομοιότητες με τον κλασικό φασματικό λόγο, τόσο στις συχνότητες όσο και στα πλάτη των αιχμών συντονισμού, και έκτοτε η μέθοδος HVSR χρησιμοποιήθηκε από πολλούς ερευνητές με τη βοήθεια ασθενών αλλά και ισχυρών σεισμικών καταγραφών για τη μελέτη σεισμικής απόκρισης μιας περιοχής (Lachet & Bard, 1994; Theodoulidis & Bard, 1995; Field & Jacob, 1995; Theodoulidis et al., 1996; Riepl et al., 1998; Raptakis et al., 2000, Bindi et al., 2000; Rodriguez and Midorikawa, 2003; Mucciarelli et al., 2004; Rodriguez et al., 2010). Κατά την εφαρμογή της μεθόδου HVSR, το κύριο ερώτημα είναι αν η κατακόρυφη συνιστώσα μπορεί να θεωρηθεί ανεπηρέαστη (καθώς αυτή είναι η βασική υπόθεση στην οποία βασίζεται η μέθοδος). Συγκεκριμένα, το ερώτημα είναι αν οποιαδήποτε ενίσχυση της κατακόρυφης συνιστώσας από τοπικές συνθήκες οφείλεται στα κύματα Rayleigh, τα οποία υποτίθεται ότι ενεργούν με παρόμοιο τρόπο στην κατακόρυφη και οριζόντια συνιστώσα, και έτσι εξουδετερώνονται μέσω του λόγου. Σε περιπτώσεις επίπεδης και οριζόντιας στρωματογραφίας, η κατακόρυφη συνιστώσα των καταγραφών, θεωρείται ότι είναι απαλλαγμένη των τοπικών επιδράσεων. Για το λόγο αυτό, η συνάρτηση μεταφοράς μπορεί να προσδιοριστεί από το λόγο του φασματικού πλάτους της οριζόντιας προς το αντίστοιχο της κατακόρυφης. Η μέθοδος HVSR χρησιμοποιείται ευρέως, κυρίως χάρη του πλεονεκτήματος να μην απαιτείται χρήση σταθμού αναφοράς και ό,τι αυτό συνεπάγεται σχετικά με τις δυσκολίες εντοπισμού κατάλληλης θέσης αναφοράς, όπως επιφανειακή εκδήλωση βραχώδους σχηματισμού και μικρές αποστάσεις μεταξύ των δύο σταθμών. Ακόμη, η μέθοδος HVSR, ενώ υπολογίζει αξιόπιστα τη συχνότητα της θεμελιώδους ιδιοπεριόδου αδυνατεί να προσδιορίσει την ενίσχυση του συντονισμού, που συχνά υπολείπεται της ενίσχυσης που υπολογίζεται με την τεχνική του κλασικού φασματικού λόγου SSR. (δ) Καταγραφές ισχυρής κίνησης Οι τεχνικές που χρησιμοποιήθηκαν για τα δεδομένα ασθενούς κίνησης μπορούν επίσης να χρησιμοποιηθούν για δεδομένα ισχυρής κίνησης σε θέσεις όπου ενόργανη ισχυρή κίνηση. Το πλεονέκτημα των ενόργανων καταγραφών ισχυρής σεισμικής κίνησης είναι ότι επιτρέπει την μελέτη της μη-γραμμικής συμπεριφοράς των εδαφών.

21 Το μειονέκτημα αυτής της μεθόδου είναι ότι τα δεδομένα είναι περιορισμένα εφόσον ισχυρές σεισμικές κινήσεις δεν εμφανίζονται συχνά. Αυτό συνεπάγεται υψηλό κόστος συντήρησης των οργάνων, τα οποία σπανίως χρησιμοποιούνται αλλά πάντοτε θα πρέπει να είναι σε ετοιμότητα να καταγράψουν ένα ισχυρό γεγονός. 2.3.1.1 Η μέθοδος Nakamura (1989) Ο Nakamura το 1989 παρουσίασε την τεχνική HVSR ως μία απλή και αποτελεσματική μεθοδολογία για τον προσδιορισμό των δυναμικών χαρακτηριστικών (θεμελιώδης ιδιοσυχνότητας, συντελεστής ενίσχυσης) των επιφανειακών γεωλογικών σχηματισμών. Συσχετίζοντας τα αποτελέσματα από δεδομένα γεωτρήσεων και από καταγραφές ισχυρής εδαφικής κίνησης σε διάφορες γεωλογικές δομές, κατέληξε στο συμπέρασμα ότι ο φασματικός λόγος της οριζόντιας προς την κατακόρυφη συνιστώσα καταγραφών εδαφικού θορύβου μπορεί να χρησιμοποιηθεί για την εκτίμηση της επίδρασης των τοπικών εδαφικών συνθηκών στη σεισμική κίνηση. Επίσης, παρατήρησε ότι οι καταγραφές σε διαφορετικούς σταθμούς ακόμα και για τον ίδιο σεισμό είναι διαφορετικές εξαιτίας των ιδιαίτερων γεωλογικών χαρακτηριστικών κάθε περιοχής (Nakamura, 2000). Στο Σχήμα 2-3 φαίνεται η διαφορά στις καταγραφές ισχυρής εδαφικής κίνησης που οφείλεται τόσο στους διαφορετικούς σεισμούς όσο και στις διαφορετικές τοποθεσίες των σταθμών καταγραφής. Επιπλέον, υπολογίζοντας το μέγιστο πλάτος του φασματικού λόγου της οριζόντιας προς την κατακόρυφη συνιστώσα ενός σεισμού σε διάφορους σταθμούς καταγραφής, κατέληξε στο συμπέρασμα ότι αυτός είναι σχεδόν ίσος με τη μονάδα σε βραχώδεις τοποθεσίες. Ο Nakamura (1989) μελέτησε τα χαρακτηριστικά του εδαφικού μικροθορύβου πραγματοποιώντας μετρήσεις εδαφικού θορύβου για περισσότερο από 30 συνεχόμενες ώρες σε δύο περιοχές. Στην έρευνά του θεώρησε ότι οι οριζόντιες συνιστώσες ενισχύονται από τις πολλαπλές ανακλάσεις των εγκαρσίων κυμάτων ενώ η κατακόρυφη ενισχύεται από τις πολλαπλές ανακλάσεις των διαμήκων κυμάτων. Επίσης, θεώρησε ότι η κατακόρυφη συνιστώσα του εδαφικού θορύβου διατηρεί τα χαρακτηριστικά της πηγής μέχρι τα επιφανειακά στρώματα και επηρεάζεται από τα κύματα Rayleigh μόνο στα ανώτερα ιζηματογενή στρώματα που διαδίδονται σε αυτά. Τέλος, υπέθεσε ότι ο βαθμός επίδρασης των κυμάτων Rayleigh στον εδαφικό θόρυβο μπορεί να υπολογιστεί από το λόγο της κατακόρυφης συνιστώσας στους επιφανειακούς σχηματισμούς, S VS, προς την κατακόρυφη συνιστώσα στο βραχώδες υπόβαθρο, S VB. Έτσι, η επίδραση των κυμάτων Rayleigh είναι περίπου μηδέν, όταν ο παραπάνω λόγος (των δύο κατακόρυφων συνιστωσών) είναι μονάδα.

22 Σχήμα 2-3 Καταγραφές ισχυρής (Nakamura, 1989). εδαφικής κίνησης σε διαφορετικές περιοχές Η παρουσίαση της τεχνικής HVSR αρχίζει εκφράζοντας αρχικά τη συνάρτηση μεταφοράς S T των επιφανειακών στρωμάτων ως εξής: S T S S HS HB (2.3.2) όπου S HS το φάσμα της οριζόντιαςς συνιστώσας στην επιφάνεια και S HB είναι το φάσμα της οριζόντιας συνιστώσας του εδαφικού θορύβου που προσπίπτει από το βραχώδες υπόβαθρο στα επιφανειακά στρώματα. Στη συνέχεια η επίδραση των κυμάτων Rayleigh εκφράζεται με τη σχέση: E S S S VS VB (2.3.3) όπου S VS το φάσμα της κατακόρυφης συνιστώσας στηνν επιφάνειαα και S VB είναι το φάσμα της κατακόρυφης συνιστώσαςς του εδαφικού θορύβου που προσπίπτει από το βραχώδες υπόβαθρο στα επιφανειακ κά στρώματα. Υποθέτοντας ότι η επίδραση των κυμάτων Rayleigh είναι ίδια για τις οριζόντιες και την κατακόρυφη συνιστώσα, γίνεται δεκτό ότι ο λόγος S T /E S αποτελεί μία αξιόπιστη συνάρτησηη μεταφοράς, την S TT T: S TT S E T S S S S S HS HB VS VB S S S S HS VS HB VB R R S B (2.3.4)

23 Οι όροι R S και R B είναι οιι φασματικοί λόγοι της οριζόντιας προςς την κατακόρυφη συνιστώσα του εδαφικού θορύβου στο επιφανειακό στρώμα και στο υπόβαθρο, αντίστοιχα. Ο φασματικός λόγος της οριζόντιας προς την κατακόρυφη συνιστώσα καταγραφών εδαφικού θορύβου υπολογίζεται στοο βραχώδες υπόβαθρο (R B ) και συγκρίνεται με τον αντίστοιχο σεισμικών καταγραφώνν (Σχήμα 2-4). Από τη τ σύγκριση προκύπτει ότι ο λόγος R B γίνεται περίπου ίσος μεε τη μονάδα για ένα έ σχετικά μεγάλο εύρος συχνοτήτων στο άκαμπτο υπόβαθρο. Σχήμα 2-4 Φασματικοί λόγοι της οριζόντιας προς την κατακόρυφη συνιστώσα καταγραφών εδαφικού θορύβου (Kamonom miya, Tabata) και σεισμικών καταγραφών (Kamonimiya) στο βραχώδες υπόβαθρο (Nakamura, 1989). Θεωρώντας RB= 1, η σχέση (2.3.4) γίνεται: SHS STT RS (2.3.5) SVS Με βάση τα παραπάνω, ο Nakamura κατέληξε στο συμπέρασμα ότι η συνάρτηση μεταφοράς των επιφανειακών στρωμάτων μπορεί να εκτιμηθεί από τον φασματικό λόγο της οριζόντιας προς την κατακόρυφη συνιστώσα καταγραφών εδαφικού θορύβου στη θέση παρατήρησης στηνν επιφάνεια. Λεπτομερέστερη ανάλυση της μεθόδου (συμβολιζόμενης ως HVSR ή QTS, όπου QTS το ακρώνυμο για Quasi-Transfer Spectra) παρουσιάστηκε από τον Nakamura (2000) για την περίπτωση μια τυπικής γεωλογικής δομής ιζηματογενούς λεκάνης όπως φαίνεται στο Σχήμα 2-5. Με H f, H b συμβολίζεται το φάσμα της οριζόντιας

24 εδαφικής κίνησης και με V f, V b συμβολίζεται το φάσμα της κατακόρυφης κίνησης. Οι δείκτες f, b συμβολίζουν κίνηση στην επιφάνεια του ιζηματογενούς στρώματος και του υποβάθρου, αντίστοιχα. Σχήμα 2-5 Τυπική γεωλογική δομή 2000). μιας ιζηματογενούς κοιλάδας.. (από Nakamura, Θεωρώντας ότι το κυματικό πεδίο του εδαφικού θορύβου συνίσταται από κύματα χώρου και επιφανειακά κύματα, τοο φάσμα της οριζόντιας και της κατακόρυφης συνιστώσας της εδαφικής κίνησης που καταγράφονται στο επιφανειακό στρώμα της ιζηματογενούς κοιλάδας (Hf,V f ) δίδονται από τις σχέσεις: H f A * H H h b s Vf Av* Vb V s (2.3.6) T h H H f b V Tv V f b (2.3.7) Όπου Hb και Vb είναι το φάσμα τηςς οριζόντιας και κατακόρυφης εδαφικής κίνησης στο βραχώδες υπόβαθρο κάτω απόό την λεκάνη, Hs και κ Vs είναι το φάσμα της οριζόντιας και της κατακόρυφης κίνησης των επιφανειακ κών κυμάτων (Rayleigh), Hf και Vf είναι η οριζόντια και κατακόρυφη εδαφική κίνηση στην επιφάνεια του ιζηματογενούς στρώματος, T v και T h είναι οι συντελεστές ενίσχυσης ε της οριζόντιας και κατακόρυφης κίνησης στην επιφάνεια ιζηματογενούς στρώματος με βάση την εδαφική κίνηση στην ελεύθερη επιφάνεια βράχου κοντά στη λεκάνη, και Ah και Av είναι οι συντελεστές ενίσχυσης των οριζόντιων και των κατακόρυφκ φων κινήσεων των κατακόρυφα προσπιπτόντων κυμάτων χώρου ( Σχήμα 2-6).

25 Σχήμα 2-6 Ενίσχυση των οριζόντιων (A h ) και των κατακόρυφων (A v ) κινήσεων. Η συχνότητα εκφράζεται σε μονάδες θεμελιώδους ιδιοσυχνότητας (f 0 ) (Nakamura, 2000 από Carniel et al., 2006). Σε αυτό το ιζηματογενές στρώμα, η κατακόρυφη συνιστώσα δεν μπορεί να ενισχυθεί (A V =1) γύρω από την περιοχή συχνοτήτων, όπου η οριζόντια συνιστώσα λαμβάνει μεγάλη ενίσχυση. Αν δεν υπάρχει επίδραση των κυμάτωνν Rayleigh, τότε V f VV b. Από την άλλη πλευρά, αν η κατακόρυφη συνιστώσα στην επιφάνεια του ιζηματογενούς στρώματος (V f ) είναι μεγαλύτερη από αυτή στο υπόβαθρο (V b ), τότε θεωρείται ως επίδραση των επιφανειακών κυμάτων. Τότε, εκτιμώντας την επίδραση των κυμάτων Rayleigh από V f /V b (=T v ), η οριζόντια ενίσχυση μπορεί να γραφεί ως: QTS H V f f H V b b H Ah H * Vs Av V b s b (2.3.8) Hb Στην παραπάνω σχέση ισχύει 1 V. b Επίσης, ο Nakamura (2000) θεώρησε ότι οι λόγοι H s /H b και V s /V b σχετίζονται άμεσα με την ενέργεια των κυμάτων Rayleigh και αν δεν υπάρχει επίδραση των κυμάτων Rayleigh, τότε QTS=A h /A ν. Εάν το ποσοστό των κυμάτων Rayleigh στον εδαφικό θόρυβο είναι υψηλό τότε QTS=H s /VV s και η χαμηλότερη η τιμή τηςς συχνότητας του φασματικού λόγου H s /V s γίνεται σχεδόν ίση με την συχνότητα F ο του A h. Στην περιοχή της F ο, ισχύει ότιι A v =1. Η ποσότητα QTS φαίνεται να έχει μια σταθερή κορυφή στην περιοχή της συχνότητας F ο. Ακόμα και εάνν η επίδραση των κυμάτων Rayleigh είναι μεγάλη, η συνιστώσα Vs γίνεται μικρή κοντά στην θεμελιώδη συχνότητα λόγω των πολλαπλών ανακλάσεων των οριζόντιων κινήσεων, με αποτέλεσμα να προκύπτει σαφώς καθορισμένη κορυφή στον σ φασματικό λόγο H s /V s.

26 Εάν η οριζόντια και η κατακόρυφη εδαφική κίνηση στο βραχώδες υπόβαθρο (H b, V b ) είναι μεγαλύτερες από τις αντίστοιχες των επιφανειακών κυμάτων (H s, V s ), τότε QTS=A h. Με τον τρόπο αυτό, κατέληξε στο συμπέρασμαα ότι η τεχνική QTS (HVSR) παρέχει τη θεμελιώδη συχνότητα λόγω των πολλαπλών ανακλάσεων των κυμάτων SH στα επιφανειακά στρώματα και οδηγεί στην εκτίμησηη του συντελεστή ενίσχυσης της θέσης παρατήρησης, ανεξαρτήτως του βαθμού επίδρασης των κυμάτων Rayleigh. Ο Nakamura (2000) συνέκρινε επίσηςς την οριζόντια συνιστώσα (H f ), την κατακόρυφη συνιστώσα (V f ), τον φασματικό λόγοο H f /H b (τεχνική SSR) και τονν φασματικό λόγο H f /V f (τεχνική QTS ή H/V ή HVSR) όπως φαίνεται στο Σχήμα 2-7. Παρατήρησε ότι η ποσότητα QTS είναι μικρότερη απόό τη θεωρητική συνάρτηση μεταφοράς, ενώ ο φασματικός λόγος H f /H b είναι μεγαλύτερος από αυτή, επειδή η H f περιλαμβάνει την επίδραση των κυμάτων Rayleigh. Εάν η επίδραση των κυμάτων Rayleigh είναι μεγάλη τότε θα ισχύει QTS <1 για μεγάλο εύρος συχνοτήτων, ενώώ εάν είναι μικρή, τότε αναμένεται QTS <1, σε συχνότητες αρκετά μεγαλύτερες από την F ο, σε ένα στενό εύρος συχνοτήτων λόγω της επίδρασης της κατακόρυφης κίνησης. Από όλα τα παραπάνω, συμπέρανε ότι το μέγιστο της ποσότητας QTS προκαλείται από πολλαπλές ανακλάσεις των κυμάτων S. Σχήμα 2-7 Σχηματική σύγκριση τουυ συντελεστή ενίσχυσης της οριζόντιας κίνησης (A h, μπλε γραμμή), του φάσματος της οριζόντιας ο συνιστώσας (H f, μαύρη τραχειά γραμμή) ), του φάσματος τηςς κατακόρυφης συνιστώσας (V f, μπλε ανοιχτή γραμμή) και του φασματικού λόγου QTS (QTS=H f /V f, μαύρη λεία γραμμή). Η συχνότητα εκφράζεται σε μονάδες θεμελιώδους ιδιοσυχνότητας (F ο ) (απόό Nakamura, 2000). Στη συνέχεια, ο Nakamura (2000)) προσδιόρισε το βάθος τουυ υποβάθρου h, χρησιμοποιώντας την τεχνική QTS. Η συχνότητα F ο που π σχετίζεται με την QTS υπολογίζεται από τη σχέση:

27 F o Cs (2.3.9) 4h όπου C s η ταχύτητα διάδοσης των εγκαρσίων κυμάτων στο επιφανειακό στρώμα, και το πλάτος ενίσχυσης, Α ο, που αντιστοιχεί στη θεμελιώδη συχνότητα δίνεται από την σχέση: A o 1 s Cs 0.5 C b b (2.3.10) όπου C b η ταχύτητα διάδοσης των εγκαρσίων κυμάτων στο υπόβαθρο, ρ s και ρ b οι πυκνότητες του επιφανειακού στρώματος και του υποβάθρου αντίστοιχα και ζ είναι ο συντελεστής απόσβεσης του επιφανειακού στρώματος. Θεωρώντας ότι δεν υπάρχει απόσβεση και ότι οι πυκνότητες του υποβάθρου και του επιφανειακού στρώματος είναι ίσες, το πλάτος ενίσχυσης που αντιστοιχεί στη θεμελιώδη συχνότητα γίνεται: A o C C b (2.3.11) s Από τις Σχέσεις (2.3.9) και (2.3.11) προκύπτει ότι το βάθος h του υποβάθρου είναι: Cb h 4A F o o (2.8.12) Στο Σχήμα 2-8, παρουσιάζεται το βάθος του υποβάθρου κατά μήκος της σιδηροδρομικής γραμμής Shinkansen που εκτιμήθηκε από καταγραφές σεισμικού θορύβου για την περίπτωση ταχύτητας στο υπόβαθρο ίση με C b =600m/sec. Οι υπολογισμένες τιμές συγκρίθηκαν με δεδομένα που αποκτήθηκαν από γεωτρήσεις και διαπιστώθηκε ικανοποιητική συμφωνία. 2.3.1.2 Έρευνες για τις μεθόδους HVSR και SSR Η επεξεργασία καταγραφών μικροθορύβου αλλά και σεισμικών κινήσεων μιας περιοχής με τη μέθοδο HVSR (γνωστή και ως μέθοδος Νakamura όταν χρησιμοποιούνται καταγραφές θορύβου) είναι ευρέως χρησιμοποιούμενη για την εκτίμηση της εδαφικής ενίσχυσης και της σεισμικής απόκρισης. Η μέθοδος του κλασικού φασματικού λόγου SSR, χρησιμοποείται για τον προσδιορισμό των χαρακτηριστικών της εδαφικής απόκρισης σε μια θέση και προυποθέτει την ύπαρξη σταθμού αναφοράς.

28 Βάθος, m Απόσταση, km Σχήμα 2-8 Εκτιμώμενο βάθος υποβάθρου από καταγραφές μικροθορύβου κατά μήκος της σιδηροδρομικής γραμμής Shinkansen (Nakamura, 2000). Οι Theodulidis & Bard (1995) και Theodulidis et al. (1996) εφάρμοσαν την μέθοδο HVSR σε ομάδες δεδομένων ασθενών και ισχυρών εδαφικών κινήσεων. Οι ανωτέρω ερευνητές κατέληξαν στο συμπέρασμ μα ότι η μορφή της συνάρτησησ ης μεταφοράς που προέκυψε από την εφαρμογή της μεθόδου HVSR επιδεικνύει πολύύ καλή στατιστική ευστάθεια με μικρή εξάρτηση απόό τις επιδράσεις της πηγής και του δρόμου διάδοσης, ενώ συσχετίζεται αρκετά καλά με τα χαρακτηριστικά της τοπικής επιφανειακής γεωλογίας. Οι Field & Jacob (1995) κατέληξαν, έπειτα από συστηματικές συγκρίσεις, στο ότι η μορφή της συνάρτησης μεταφοράς αναπαράγεται ικανοποιητικά από την μέθοδο HVSR, αλλά με μια υποεκτίμηση τουυ παράγοντα ενίσχυσης. Οι Riepl et al. (1998) κατέληξαν στο ίδιο συμπέρασμα γιαα τη μορφή της συνάρτησης μεταφοράς, αλλά παρατήρησαν σημαντικές αποκλίσεις ς του παράγοντα ενίσχυσης με τα αποτελέσματα της μεθόδου του κλασικού φασματικο ού λόγου. Οι Raptakis et al.(1998) και Riepl et al. (1998) και SSR σε δεδομένα εδαφικής κίνησης από χρησιμοποίησαν τιςς μεθόδους HVSR το δίκτυο Euroseistest. Οι ανωτέρω

29 ερευνητές παρατήρησαν αποκλίσεις μεταξύ των φασματικών λόγων των δυο μεθόδων, γεγονός που το απέδωσαν στην ενίσχυση της κατακόρυφης συνιστώσας. Σχετικά πρόσφατα οι Assimaki et al. (2008), χρησιμοποιώντας τις μετασεισμικές δονήσεις από το σεισμό Miyagi-Oki το 2003, οι οποίες καταγράφηκαν στο δίκτυο Kik- Net, ποσοτικοποίησαν τις επιδράσεις ενίσχυσης και απόσβεσης των σχηματισμών κοντά στην επιφάνεια. Αρχικά, εφάρμοσαν έναν αλγόριθμο βελτιστοποίησης κυματομορφής για την εκτίμηση της υψηλής ανάλυσης, της ταχύτητας V s, της απόσβεσης Q s, και της πυκνότητας ρ της εξεταζόμενης θέσης. Με βάση την αντιστροφή των αποτελεσμάτων, ανέπτυξαν συσχετίσεις V s -Q s και η ασταθής συμπεριφορά των σχέσεων αποδόθηκε στο μεγάλο αριθμό μηχανισμών απόσβεσης που αντιπροσωπεύεται μέσω ανός απλουστευμένου μοντέλου διάδοσης κύματος. Ακόμη, αξιολόγησαν και σύγκριναν την μεθόδο SSR και H/V, ενώ η αποτελεσματικότητά τους εκτιμήθηκε ως μια συνάρτηση των συνθηκών της θέσης, βάσει της V s30. Φαινόμενα παρεμβολής οδήγησαν σε υπερεκτίμηση της απόκρισης θέσης μέσω της συνάρτησης μεταφοράς επιφάνειας-προς-βάθος, με εξαίρεση τις εκτιμήσεις της ενίσχυσης σε χαμηλό εύρος συχνοτήτων στο σταθμό H/V. Στο Σχήμα 2-9 παρουσιάζονται οι συγκρινόμενες καμπύλες εδαφικής ενίσχυσης και με μεθόδους που δεν αποτελούν αντικείμενο της παρούσας ιατριβής, όπως είναι η μέθοδος cross-ssr. Το φάσμα απόκρισης επιφάνειας-προς-βάθος και οι λόγοι H/V στην εδαφική επιφάνεια των ασθενών και των κυρίως γεγονότων συγκρίθηκαν σε κάθε μία από τις τρεις κατηγορίες που εξετάστηκαν. Τυπικές επιδράσεις μη-γραμμικότητας κοντά στην επιφάνεια όπως είναι η μείωση της συχνότητας συντονισμού του σχηματισμούέδειξαν να εκδηλώνονται σε υψηλές συχνότητες (10-20 Hz) της κατηγορίας θέσης Β και C, υποδεικνύοντας ότι οι μαλακές στρώσεις κοντά στην επιφάνεια υποβλήθηκαν κατά μέσο όρο σε μικρού μήκους κύματα, κίνηση μεγάλου πλάτους και η προκύπτουσα παραμόρφωση που ασκείται από το υλικό υπερέβη τη γραμμική ελαστική περιοχή. Τελικά, τα αποτελέσματα αυτής της έρευνας τόνισαν την ανάγκη επαναξιολόγησης των κριτηρίων κατάταξης θέσης, εκφράζοντας πιο ρεαλιστικά την αναμενόμενη μέση απόκριση των σχηματισμών κοντά στην επιφάνεια. Οι Mittal et al. (2013) εκτίμησαν την εδαφική απόκριση σε 55 διαφορετικά σημεία στην πόλη ελχί χρησιμοποιώντας δεδομένα από 13 διαφορετικούς σεισμούς κάνοντας χρήση της μεθόδου του κλασικού φασματικού λόγου (SSR). Η περιοχή IMD Ridge (NDI) αποτέλεσε τη θέση αναφοράς στη βάση της τοπικής γεωλογίας. Τα αποτελέσματα έδειξαν σχετικές μεταβολές του συντελεστή ενίσχυσης από την μια περιοχή στην άλλη, οι οποίες οφείλονται στις διαφορές του τύπου και του πάχους των εδαφών ή στις διαφορές του αναγλύφου της βάσης. Η μέγιστη ενίσχυση σημειώθηκε στις επαφές δυο διαφορετικών γεωλογικών σχηματισμών στον ποταμό

30 Yamuna. Τα αποτελέσματαα της ενίσχυσης απεικονίζονται στον χάρτη ενίσχυσης που δίνεται στο Σχήμα 2-10 (a-d). Στις περιοχές κοντάά στον ποταμό Yamuna, παρατηρήθηκε ενίσχυση της τάξης 15-25 σε συχνότητες μεταξύ 0.5 Hz και 2 Hz, υποδεικνύοντας την παρουσία παχιάς πρόσφατης αλλουβιακής στρώσης. Σε άλλες περιοχές (KV Air India Colony) παρατηρήθηκε μέτρια ενίσχυση τηςς τάξης των 10-15 σε συχνότητες μεταξύ 0.7 Hz και 2.5 Hz. Ωστόσοο σε ορισμένες περιοχές παρατηρήθηκε πολύ μικρότερη ενίσχυση μεταξύ 3-8 σε δεσπόζουσες συχνότητες 3 Hz και άνω, υποδεικνύοντας την παρουσία λεπτής στρώσης εδάφους. Σχήμα 2-9 (a)-(c) Μέσες καμπύλες εδαφικής ενίσχυσης συγκρίθηκαν για τρεις αντιπροσωπευτικές θέσεις εδαφικών συνθηκών οι οποίες έχουν διερευνηθεί (class B, C και D), με τους λόγους SSR, c-ssr και H/V, και με εδαφική ενίσχυση επιφάνεια-προς-επιφανειακό βράχο. Επίσης, φαίνονται οι αντίστοιχες ς μέσες τιμές των μεγεθών-στμ το τετράγωνο της συνοχής που εκτιμήθηκαν από τις παρατηρήσεις του λόγου επιφάνεια- θεωρία προς-βάθος. Τα βέλη δηλώνουν τις συχνότητες όπου η προβλέπει πτώση της ς συνάρτησης συνοχής που αντιστοιχεί στην παρεμβολή μεταξύ των ανερχώμενων και κατερχώμενκ νων κυμάτων στο επίπεδο του οργάνου εντός της γεώτρησης, υποθέτοντας ομογενές υλικό.

31 (a) (b) (c) (d) Σχήμα 2-10 Χάρτης φασματικής ενίσχυσης της επιφανειακής κίνησης με βάση τη μέθοδο SSR, για συχνότητες:(a) 0.1-0.5 Hz, (b) 0.5-1 Hz, (c) 1-2 Hz και (d)2-5 Hz (Από Mittal et al., 2013) 2.3.2 Κατακόρυφες ιατάξεις Επιταχυνσιογράφων Η κατακόρυφη διάταξη επιταχυνσιο ογράφων (vertical στοιχεία για την ερμηνεία και την ανάλυση της array) παρέχει θεμελιώδη επίδρασης της υπόγειας στρωματογραφίας στη σεισμική κίνηση. Αποτελεί ένα πολύτιμο π συμπλήρωμα στις τεχνικές πεδίου και εργαστηρίου, καθώς καταγραφές που π έχουνν αποκτηθεί από κατακόρυφες διατάξεις σε σεισμικές περιοχές τα τελευταία χρόνια (Ιαπωνία, Ταιβάν, Ελλάδα και Καλιφόρνια των Η.Π.Α.), έχουν συμβάλει σημαντικά στην κατανόηση των κρίσιμων μηχανισμών που διέπουνν την σεισμική απόκριση των επιφανειακών εδαφικών σχηματισμών (Assimaki et al., 2008). Παρά το μεγάλο μ κόστος και τον πολύ χρόνο που απαιτεί η διάνοιξη γεωτρήσεων (σε πολλές περιπτώσεπ εις αυτό δεν είναι εφικτό) ), η κατακόρυφη διάταξη είναι η πλέον κατάλληλη για τη διερεύνηση των δυναμικών χαρακτηριστικών των εδαφών.

32 Οι Katayama et al. (1984) με βάσηη τις καταγραφές εδαφικών επιταχύνσεων που αποκτήθηκαν από ένα πολύ πυκνό δίκτυο σεισμογράφων εγκατεστημένο στο Chiba Experiment Station του Ινστιτούτου Βιομηχανικών Επιστημών του Πανεπιστημίου του Τόκυο (Σχήμα 2-11), επιχείρησαν να βρουν μια λογική λύση για τον υπολογισμό και την ανάλυση των εδαφικών παραμορφώσεων. Σχήμα 2-11 Γενική διάταξη του ικτύου. Ερευνήθηκαν οι συνέπειες της απόστασης μεταξύ των σεισμομέτρσ ρων καθώς και το βάθος εγκατάστασης. Για να προσδιορίσουν την ακρίβεια των υπολογιζόμενων παραμορφώσεων, τα αποτελέσματαα συγκρίθηκαν με τις μετρηθείσες εδαφικές παραμορφώσεις. Οι παραμορφώσειςς υπολογίστηκαν με τη μέθοδο πεπερασμένων στοιχείων χρησιμοποιώντας μεγάλα (110 m), ενδιάμεσα (30 m) και μικρά (5 m) τετράεδρα στοιχεία, και η σύγκριση με τις μετρηθείσεςς εδαφικές ς παραμορφώσεις έδειξε οι υπολογισμένες παραμορφώσεις στο στοιχείο με πλευρά π 110 m είναι σε καλή συμφωνία με αυτές που μετρήθηκαν ν, ενώ αυτό με την μικρότερηη πλευρά έχει την λιγότερο καλή συμφωνία. Η επίδραση του βάθους στην ενίσχυση της επιτάχυνσης και της μετατόπισης φαίνεται στο Σχήμα 2-12. Σχήμα 2-12 Καταγραμμένες επιταχύνσεις και υπολογισμ ένες μετατοπίσεις σε βάθη - 1m, -10 m και -20 m.

33 Σύμφωνα με το Σχήμα 2-13, η ενίσχυση στα βάθη 1 m και 20 m φαίνεται να εντοπίζεται στις υψηλές συχνότητες (πάνω από 3.5 Hz), ενώ ε η επίδραση του βάθους στην εδαφική παραμόρφωση φαίνεται στο Σχήμα 2-14. Σχήμα 2-13 Φάσμα επιταχύνσεων Fourier σε βάθη 1 m και κ 20 m. Σχήμα 2-14 Υπολογισμένες παραμορφώσεις στη διεύθυνση G1 γιαα α) σε βάθος 1m, β) σε βάθος 10m και γ) σε βάθος 20m. Οι Chang et al. (1989) ανέφεραν ενδείξεις σημαντικής μη-γραμμικής εδαφικής απόκρισης για μέγιστες επιταχύνσεις μεγαλύτερες από α περίπου 0.15g στην επιφάνεια του εδάφους χρησιμοποιώντας δεδομένα που καταγράφηκαν από όργανα εντός γεωτρήσεων. Ο ενεργός συντελεστής διάτμησης ή οι ταχύτητες διατμητικών κυμάτων βρέθηκαν να μειώνονται με την αύξηση της έντασης του κραδασμού. Οι Chang et al. (1990) αξιολόγησαν τις ισοδύναμες γραμμικές και μη-γραμμικές τεχνικές τ ανάλυσης για την προσομοίωση μη-γραμμικής εδαφικήςς συμπεριφοράς χρησιμοποιώντας δεδομένα εδαφικής κίνησης από τηη θέση Lotung. Σύγκριναν υπολογισμένες και καταγραμμένες κινήσεις και αναλύσεις τόσο μεε αποσυνέλιξη και με ανοδική διάδοση κυμάτων, η ισοδύναμες γραμμικές τεχνικές. οποία πραγματοπ ποιήθηκε χρησιμοποιώντας

34 Οι Beresnev and Wen (1995) εξέτασε την μη-γραμμικ κότητα στην ενίσχυση των κυμάτων-ρ, χρησιμοποιώντας δεδομένα ισχυρής κίνησης από την κατακόρυφη διάταξη επιταχυνσιογράφων στη θέση Lotung, Ταϊβάν όπου βρέθηκε σημαντική μηδιάφορα επίπεδα διέγερσης και βρήκαν ότι η απόκριση παραμένει γραμμική στην περιοχή διατμητικής παραμόρφωσης 7*10-5. Επίσης, σύγκριναν τις συναρτήσεις μεταφοράς ασθενών και ισχυρών κινήσεων. Καμία επίδραση μείωσης της ενίσχυσης ή αλλαγής στις δεσπόζουσες συχνότητες με την αύξηση της τ παραμόρφωσης δεν γραμμική απόκριση των κυμάτων-s. Ανέλυσανν συναρτήσεις μεταφοράς για παρατηρήθηκε, υποδηλώνοντας ότιι η απόκριση παραμένει γραμμική σε εύρος παραμορφώσεων υπό διερεύνηση (Σχήμα 2-15). Οι ίδιοι το 1996 (Beresnev and Wen, 1996) εξέτασαν την τ σχέση των φασματικών λόγων μεταξύ μαλακών εδαφών και βραχωδών θέσεων αναφοράς α και πρότειναν ότι οι φασματικοί λόγοι έδαφος προς βράχο μπορούν να θεωρηθούν ως αξιόπιστες εκτιμήσεις της πραγματικής εδαφικής απόκρισης. Σχήμα 2-15 Φασματικοί λόγοι μεταξύύ των επιταχυνσιομέτρων στηνν επιφάνεια και σε βάθη 6, 11 και 17m σε διάφορα επίπεδαα διέγερσης. Ο φασματικός λόγος της ισχυρής κίνησης παρουσιάζεται με παχιάά γραμμή, ενώ η μέση καμπύλη των πέντε ασθενών κινήσεων παρουσιάζεται με λεπτή γραμμή. Η σκιασμένη περιοχή δηλώνει ±1 τυπική τ απόκλιση γύρω από τη μέση καμπύλη.

35 Οι Seekins et al. (1996) σύγκριναν καταγραφές μικροθορύβου με ασθενείς κινήσεις κυμάτων-s και coda σε περιοχές του Σαν Φρανσίσκο προκειμένου να διευκρινήσουν το εύρος εφαρμοσιμότητας των δεδομένων μικροθορύβου στην πρόβλεψη εδαφικής κίνησης, καθώς επίσης σύγκριναν αποτελέσματα κυμάτων-s με αυτά των coda. Για κάθε είδος δεδομένων, υπολογίστηκαν οι κλασικοί φασματικοί λόγοι σε σταθμούς εδάφους-υποβάθρου των κινήσεων ν και τους λόγους επιφανειακής-κατακόρυφης διάταξης (μέθοδος Nakamura) στηνν περιοχή Marina. Επίσης, υπολόγισαν τους λόγους h/v (μέθοδος Nakamura) σε θέσεις με έδαφος, με βράχος, στην επιφάνεια και εντός της γεώτρησης. Στις αναλύσεις της μεθόδους του κλασικού φασματικού λόγου, τα δεδομένα μικροθορύβου έδειξαν ενισχύσεις στις ίδιες θεμελιώδεις συχνότητες με τα κύματα-s, αλλά οι συχνότητες των άλλων κορυφώνν δεν συμφωνούσανν και η ενίσχυση στις συχνότητες άνω των 2 Hz ήταν μεγαλύτερημ η στα δεδομένα μικροθορύβου (Σχήμα 2-16). Ακόμη, οι κλασικοί φασματικοί λόγοι των ζευγαριών σταθμών των coda έδειξαν γενικά φασματικές κορυφές που συμβαίνουν στις ίδιες συχνότητες, αλλά με επίπεδα που διαφέρουν από μιαα έως τέσσερεις φορές την ενίσχυση των λόγων των κυμάτων-s. Σχήμα 2-16 Μέσοι κλασικοί φασματικοί λόγοι για τις 4 περιοχέςς διερεύνησης. Η σκιασμένη περιοχή δηλώνει ±1 τυπική απόκλιση.

36 Τέλος, ο μικροθόρυβος που αναλύεται με τη μέθοδο Nakamura συμφωνεί καλύτερα με τα αποτελέσματα των κυμάτων-s στους σταθμούς που εφαρμόστηκε η μέθοδος έδαφος-υπόβαθρο παρά με αυτά του μικροθορύβου, πάνω π από μια συχνότητα η οποία διαφέρει από σταθμό σε σταθμό (Σχήμα 2-17). Σχήμα 2-17 Μέσοι φασματικοί λόγοι h/v για σταθμούς με μαλακό έδαφος. Η σκιασμένη περιοχή δηλώνει ±1 τυπική απόκλιση. Οι Theodulidis et al. (1996)) χρησιμοποιώντας δεδομένα από α επιταχυνσιογραφήματα που αποκτήθηκαν από την κατακόρυφη διάταξη επιταχυνσιογράφων στην Garner Valley (GVDA), Καλιφόρνια, σύγκριναν τον φασματικό λόγο λ h/v στην επιφάνεια με τον κλασικό φασματικό λόγο επιφάνειας προς βάθοςς (Σχήμα 2-18), όπου μια ομοιότητα στο σχήμα είναιι εμφανής για τις συχνότητας μικρότερες από 10 Hz και μεγαλύτερες από 13 Hz καιι η κατώτερη τιμή που παρατηρήθηκε στοο φασματικό λόγο για συχνότητες μεταξύ 10 και 12 Hz δεν είναι εμφανής στοο λόγο (h/v).

37 Σχήμα 2-18 Σύγκριση της μέσης τιμής και της +1 τυπικής απόκλισης του λόγου h/v με το φασματικό λόγο βασισμένες σεε δεδομένα που καταγράφηκαν στην επιφάνεια του GVDA. Επίσης, σύγκριναν τον φασματικό λόγο h/v στην επιφάνεια με τις θεωρητικές συναρτήσεις μεταφοράς των τ κυμάτων-s που προέρχονται απόό το κατακόρυφο γεωτεχνικό προφίλ (Σχήμα 2-19), τα οποία γενικά φαίνεται φ να είναι σε καλή συμφωνία, καθώς και με το φασματικό λόγο h/v συνθετικών επιταχυνσιογραφημάτων παραγόμενων από τη μέθοδο διακριτών κυματαριθμών (Σχήμα 2-20). Το τελευταίο είναι σε ικανοποιητική συμφωνία με τα αποτελέσματα της τεχνικήςς του φασματικού λόγου. Ακόμη, εμπειρικά και θεωρητικά δεδομένα δείχνουν καλή σταθερότητα των σχημάτων του λόγου h/v, που είναι σε συμφωνία με την τοπική γεωλογική δομή και δεν επηρεάζεται από την θέση της πηγής και τον μηχανισμό. Τέλος, η τεχνική του φασματικού λόγου (h/v) παρέχει μόνοο ένα μέρος από τις πληροφορίες που μπορούν να αποκτηθούν από την κατακόρυφη διάταξη, παρ όλα αυτά οι λόγοι επιφάνεια προς βάθος ίσως είναι παραπλανητικοί επειδή συνδυάζουν τιςς επιδράσεις στην επιφάνεια με το βάθος. Οι Borja et al. (1999) έδειξαν ότι οι επιδράσεις της αλληλεπίδρασης εδάφους- βορρά-νότου από μια κατακόρυφη διάταξη κοντά στην κατασκευήή συγκράτησης, η κατασκευής ήταν εν μέρει υπεύθυνεςς για την μειωμένη μέγιστη μ εδαφική επιτάχυνση οποία μοντελοποιήθηκε ως ένα γραμμικό ελαστικό υλικό, ενώ το υπέδαφος ως ένα ελαστοπλαστικό συνεχές υλικό που παραμορφώνεται πλαστικά. π Στο Σχήμα 2-21 παρουσιάζονται οι κατακόρυφες διατάξεις (DHA με επίδραση SSI και DHB ελεύθερου πεδίου καταγραφές) και στο Σχήμα 2-22 παρουσιάζονται οι χρονικές ιστορίες ενός γεγονότος στη διεύθυνση NS που καταγράφηκαν από τις διατάξεις DHA και DHB και επιβεβαιώνονται οι υποθέσεις ότι η διάταξη DHB είναι ελεύθερου πεδίου.

38 Σχήμα 2-19 Σύγκριση μεταξύ των παρατηρούμενων λόγων h/v στο GVDA και των θεωρητικών αποκρίσεω ων στην επιφάνεια του εδάφους καθώς και στα διάφορα βάθη στο ανερχόμενο κύμα SV που διαδίδεται κατακόρυφα. Σχήμα 2-20 Οι λόγοι h/v (συνεχής γραμμή) στην επιφάνεια του εδάφους στο GVDA για τέσσερεις επιλεγμένες καταγραφές σεε σύγκριση με αυτές που αντιστοιχούν στο συνθετικό επιταχυνσιογράφημα που δημιουργήθηκε από την μέθοδο διακριτών κυματαριθμών.

39 Σχήμα 2-21 Οι θέσεις των επιφανειακών και κατακόρυφων οργάνων, στη θέση LSST: (a) σε κάτοψη και (b) σε όψη. Σχήμα 2-22 Επιτάχυνση στη διεύθυνση NS (m/s 2 ) σε σχέση με τοο χρόνο: Σύγκριση μεταξύ DHA και DHB. Αποτελέσματα από την ανάλυση στοο πεδίου του χρόνου φαίνονταιι στο Σχήμα 2-23, όπου οι υπολογισμένες κινήσεις εντός γεώτρησης με και χςρίς επίδραση SSI για τη διεύθυνση NS. Οι διαφορές στις αποκρίσεις πιθανόν οφείλονται στην παρουσία της κατασκευής. Η επίδραση εδάφους-κα ατασκευής είναι περισσότερο εμφανής σε ρηχά βάθη και επηρεάζει μόνο τις τ τιμές της μέγιστης επιτάχυνσης. Στηνν περίπτωση των

40 προσομοιωμένωνν αποκρίσεων, η μέγιστη εδαφική επιφανειακή επιτάχυνση στη διεύθυνση NS είναι μειωμένη κατάά 40% εξαιτίας της επίδρασης SSI, αλλά το υπόλοιπο διάγραμμα χρονικής ιστορίας παραμένει το ίδιο ως κίνηση ελευθέρου πεδίου. Σχήμα 2-23 Επιτάχυνση στη διεύθυνση NS (m/s 2 ) σε σχέση με τοο χρόνο: Σύγκριση μεταξύ ύπαρξης SSI και μη-ύπαρξης SSI. Οι Yang and Sato (2000) μελέτησανν την απόκριση μιας ρευστοποιήσιμης περιοχής από το σεισμό Hyogo-ken Nanbu το 1995 χρησιμοποιώντας καταγραφές από κατακόρυφη διάταξη επιταχυνσιογράφων στο Port Island,Kobee στην Ιαπωνία, δίνοντας μεγάλη έμφαση στον προσδιορισμό της ρευστοποίησης που προκαλείται από επιδράσεις μη-γραμμικότητας. Για το σκοπό αυτό, ανάλυσαν τα χαρακτηριστικά των καταγραμμένων εδαφικών κινήσεων χρησιμοποιώντας τον φασματικό λόγο καθώς και την τεχνική φασματικής εξομάλυνσης. Στην παρούσα έρευνα ανέφεραν ότι οι συχνότητες όπου παρουσιάστηκαν κορυφές στους φασματικούς λόγους μετατοπίστηκαν προς τις χαμηλότερες συχνότητες στην περίπτωσηπ η ισχυρής κίνησης (Σχήμαα 2-24), η αύξηση της θεμελιώδους περιόδου επιφανειακής κίνησης προκλήθηκε από μεγάλη απόσβεση των κυμάτων χαμηλής περιόδου, και όχι από την ενίσχυση των κινήσεων μακράς περιόδου (Σχήμα 2-25).

41 Σχήμα 2-24 Φάσματα Fourier για επιφανειακές κινήσεις στις σ τρεις φάσεις. Σχήμα 2-25 Φασματικοί λόγοι εδαφικών κινήσεων της N-S συνιστώσας της κίνησης για την Φάση 1 (0-3 s) και 2 (3-12 s). Επιπλέον, διαπιστώθηκε έντονη χαλάρωση του εδάφους εξαιτίας ε της υπερπίεσης του νερού των πόρων, η οποία συνέβειι σε ρηχά στρώματα, ενώ σε βαθιά στρώματα εμφανίστηκε μια μικρή μη-γραμμική (Σχήμαα 2-26) και τέλος, οι προσομοιωμένεςς ιστορίες τάσης- απόκριση με χαμηλή αύξησηη της πίεσης του νερού των πόρων παραμόρφωσης και υπερπίεσης του νερού των πόρων είναι ε στενά ά συνδεδεμένες με την διακύμανση των χαρακτηριστικώνν των εδαφικών κινήσεων (Σχήμα 2-27). Σχήμα 2-26 Υπολογισμένη υπερπίεση του νερού των πόρων σε διάφορα βάθη.

42 Ο Nozu (2004) κάνει λόγο για τις ισχυρές εδαφικές κινήσεις και την απόκριση των κατασκευών οι οποίες παρατηρήθηκαν στα κυριότερα λιμάνια της Ιαπωνίας για περισσότερα από 40 χρόνια. Το δίκτυο καλύπτει ολόκληρη την ακτογραμμή της Ιαπωνίας με 110 επιταχυνσιογράφους (επιφανειακής και κατακόρυφης διάταξης) σε πάνω από 60 λιμάνια (Σχήμα 2-28). το δίκτυο αποτελείτα ι από τρία είδη σταθμών: το πρώτο το οποίο καταγράφει επιταχύνσεις στην επιφάνεια του εδάφους, το δεύτερο το οποίο καταγράφει επιταχύνσεις εδάφους χρησιμοποιώντας γεωτρήσεις και το τρίτο το οποίο καταγράφει τις σεισμικές αποκρίσεις των κατασκευών. Η κυρίαρχη περίοδος της σεισμικής κίνησης εξαρτάται απόό την θέση, όπως φαίνεται στοο Σχήμα 2-29, και είναι φανερή η σημασία της προσαρμογής μιας σχεδιασμένης εδαφικής κίνησης που αντικατοπτρίζει τα χαρακτηριστικά τηςς θέσης. Σχήμα 2-27 Συσχέτιση της συμπεριφοράς του εδάφουςς και της εδαφικής κίνησης κατά τη διάρκεια της χρονοϊστορίας.

43 Σχήμα 2-28 Το δίκτυο καταγραφής ισχυρών σεισμών στα λιμάνια της Ιαπωνίας (Strong-Motion Earthquake Observation In Japanese Ports). Σχήμα 2-29 Αναπαραγωγή της κυρίαρχης περιόδου σε καταγραφέκ ές που έγιαναν σε λιμάνια της Ιαπωνίας.

44 Το Εργαστήριο Σεισμολογίας της Νεβάδα (2005) έκανε την εξής έρευνα: To 2003 μια διάταξη επιταχυνσιομέτρωνν εγκαταστάθηκε σε τρεις γεωτρήσεις στη Βόρεια Πύλη (North Portal) του ESF (Exploratory Studies Facility) στοο όρος Yucca στη Νεβάδα, από το εργαστήριο σεισμολογίας της Νεβάδα (Nevadaa Seismological Laboratory (NSL)). Αυτές οι γεωτρήσεις, με βάθος περίπου 150 m, έγιναν σε ιδανικές τοποθεσίες για τη μέτρηση των εδαφικών κινήσεων κάτω από την επιφάνεια στην προτεινόμενη θέση των επιφανειακών εγκαταστάσεων, όπως το Κτίριο ιαχείριση ης Αποβλήτων. Τα επιταχυνσιόμετρα τοποθετήθηκαν σεε βάθος 15 m περίπου από την επιφάνεια του εδάφους και στη βάση των γεωτρήσεων, στα 100 m, περίπου. Επίσης, εγκαταστάθηκαν συνολικά εννέα τριαξονικά επιταχυνσιόμετρα στηνν επιφάνεια δίπλα από τις γεωτρήσεις. Η καταγραφή τωνν δεδομένων έγινε με επι-τόπου εγγραφή, και τα επι-τόπου δεδομένα μεταφέρονταν σε έναν κεντρικό υπολογιστή. Όλες οι απαιτήσεις συνέτρεχαν στο να πληρούνται οι προϋποθέσεις χαρακτηρισμού των δεδομένων ως Q. Εξαιτίας της έλλειψης σημαντικών καταγραφών κατάά το έτος 2003, επιλέχθηκαν για επεξεργασία γεγονότα με αρκετάά χαμηλό λόγο σήματος προς θόρυβο ( S/N). Η μέγιστη οριζόντια επιτάχυνση του εδάφους (PGA) καταγράφηκε σχεδόν ίση με 1 cm/s 2 το 2003 ( Σχήμα 2-30), και η αντίστοιχη ταχύτηταα (PGV) ίση με 0.01 cm/s (Σχήμαα 2-31). Οι PGA και PGV αποκτήθηκαν και από τα εννέα επιταχυνσιόμετρα για τα περισσότερα από αυτά τα γεγονότα και υπολογίστηκαν τα τ φάσματα. Το πλάτος της εδαφικής κίνησης ποικίλειι σημαντικά μεταξύ των γεωτρήσεων. Οι μεγαλύτερες εδαφικές ενισχύσεις παρατηρήθηκανν στην επιφάνεια δυο δ γεωτρήσεων οι οποίες διαπερνούσαν ένα παχύ στρώμα, περίπου 30 m, πληρώσεων και Τεταρτογενών αλλουβιακών αποθέσεων σε σύγκριση με εκείνες που είχαν μικρότερες από 2 m από αυτές. Επιπλέον, οι καταγραφές επιφάνεια προς βάση έδειξαν όσο και ο συντελεστής των πέντε ενισχύσεων σε αυτή τη θέση (Σχήμα 2-32). Σχήμα 2-30 Τιμές της PGA για συνηθισμένα σήματα το 2003. Οι τιμές ομαδοποιήθηκαν με βάση τις τρεις συνιστώσες (Z, N, E).

45 Σχήμα 2-31 Τιμές της PGV για συνηθισμένα σήματα το 2003. Οι τιμές ομαδοποιήθηκαν με βάση τις τρεις συνιστώσες (Z, N, E). Σχήμα 2-32 Λόγος των PGA των RF13 και RF16 ως προς αναφοράς, για κάθε μια από τις τρεις συνιστώσες. RF15, τη θέση Η συσχέτιση του σήματος με την απόσταση μεταξύ των γεωτρήσεων συμφωνεί με τη βασική θεωρία σκέδασης, και τα καταγραμμένα σήματαα σε ολόκληρο το μέτωπο κύματος συσχετίζονται καλύτερα απόό αυτά κατά μήκος της τ διαδρομής διάδοσης. Οι υπολογισμένες συναρτήσεις μεταφοράς από τα συρματωμένα μοντέλα για κάθε γεώτρηση αντανακλούν κάτι από το πραγματικό σήμα που π αποδίδει αρκετά καλά, αλλά χρειάζεται να καταγραφούν και να χρησιμοποιηθούνν περισσότερα σήματα ώστε να παρέχουν μια καλή βάση για σύγκριση. Οι Stewart and Kwok (2008) δημοσίευσαν αποτελέσματα από συγκριτική αξιολόγηση κωδίκων ανάλυσης μη-γραμμικής εδαφικής απόκρισης διαθέσιμους ς μέσω του Pacific Earthquake Engineering Research, με σκοπό 1) να κάνουν πιο προσιτή την μη- καθαρά και καλά τεκμηριωμένα πρωτόκολλα χρήσης κωδίκων και 2) να ερευνήσουν γραμμική ανάλυση εδαφικής απόκρισης στις εφαρμογές της πράξης παρέχοντας

46 τις διαφορές μεταξύ των προβλέψεων που παρέχονται από μη-γραμμικές και ισοδύναμες γραμμικές αναλύσεις. Οι μη-γραμμικοί κώδικες που εξετάζονται εδώ είναι μονοδιάστατης ανάλυσης ( D-MOD_2, DEEPSOIL, OpenSees, SUMDES και TESS). Όταν διεξάγονταιι αναλύσεις μη-γραμμικής ανάλυσης τότεε η κίνηση που εισάγεται θα πρέπει να χρησιμοποιείται όπως καταγράφηκε, χωρίς τροποποιήσεις και οι καταγραφές από γεωτρήσεις να εφαρμόζεται στην άκαμπτη βάση, Σχήμα 2-33. Σχήμα 2-33 Ιστορίες επιτάχυνσης για το πρόβλημα μιας στρώσης. Η ιξώδης απόσβεση θα πρέπει να προσδιορίζεται χρησιμοποιώντας τη σύνθεση απόσβεσης Rayleigh με το απαραίτητο επίπεδο υστέρησης απόσβεσης για μικρές παραμορφώσεις εδάφους. Η βασικήή καμπύλη τάσης-παραμόρφωσης για μια θέση προσδιορίζεται καλύτερα μέσω ειδικών δοκιμών κυκλικής φόρτισης σε συνδυασμό με δυναμικές δοκιμές αντοχής. Όταν αυτό δεν είναι εφικτό, το τ σχήμα της καμπύλης για μικρές έως μέτριες παραμορφώσεις (>0.1-0.3%) μπορεί μ να προσδιοριστεί χρησιμοποιώντας εμπειρικές σχέσεις. Για προβλήματαα που αφορούν απόκριση μικρής παραμόρφωσης, η βασική καμπύλη τάσης-παραμόρφωσης μπορεί να προσδιοριστεί χρησιμοποιώντας σχέσεις συντελεστών μείωσης χωρίς να λαμβάνεται υπόψη διατμητική αντοχή. Για προβλήματα που αφορούν απόκριση με μέτρια έως μεγάλη παραμόρφωση, συνιστάται μια υβριδική παράσταση πουυ αντιστοιχεί στο σχήμα της καμπύλης του συντελεστή μείωσης σε μικρές παραμορφώσεις και στη διατμητική αντοχή σε μεγάλη παραμόρφωση (Σχήμα 2-34).

47 Σχήμα 2-34 Προσαρμογή καμπυλώνν G/G max vs γ c και τ vs γ c στηνν περιοχή γ c =10-3 έως 3*10-3. Οι ανωτέρω συγγραφείς έχοντας αναπτύξει τις παραμέτρους των πρωτοκόλλων που επιλέχθηκαν, χρησιμοποίησαν δεδομένα από τέσσερεις κατακόρυφες διατάξεις (Turkey Flat, California: La Cienega, California: KGWH02, Japan (Kiknet) and Lotung, Taiwan) πραγματοποιώντας ς αναλύσεις με ισοδύναμη γραμμική διαδικασία (SHAKE04) και μη-γραμμικούς κώδικες. Οι Chávez-García and Raptakis (2008) διαπίστωσαν την ανάγκη βαθύτερης κατανόησης της σχέσης μεταξύ ακανόνιστων υπόγειων δομών, διαθλώμενο κυματικό πεδίο και μετρήσεων έντασης. Παρουσίασαν αποτελέσματα αναλύσεων από οκτώ σεισμικές καταγραφές που καταγράφηκαν στην κατακόρυφη διάταξη επιταχυνσιογράφων του δικτύου Euroseistest στην Βόρεια Ελλάδαα με γνωστές την γεωμετρία και τις ιδιότητες του υπεδάφους, χρησιμοποιώντας δυο προσεγγίσεις (Σχήμαα 2-35). Πρώτα έκαναν αντιστροφή (ASA Adaptive Simulated Annealing Algorithm) του στρωματογραφικού προφίλ (1D) που εξηγεί καλύτεραα τους φασματικούς λόγους που παρατηρήθ θηκαν μεταξύ γειτονικών σταθμών. Η αντιστροφή των φασματικών λόγων χρησιμοποιώντας συχνότητες από κύματα-ρ (Σχήμαα 2-36), διότι οι κατακόρυφες συνιστώσες για το παράθυρο των κυμάτων-s αποτελούνται από κύματα-ρ, είτε κύματα-ρ που κυριαρχούν στην κατακόρυφη συνιστώσα του χρονικού παραθύρου κυμάτων-s, είτε κύματα-ρ τον επιταχυνσιογράφο που έχει εγκατασταθεί στη που έχουν μετατραπεί από ό κύματα-ss σε μια βαθύτερη διεπιφάνεια από βαθύτερη στάθμη, επέτρεψε την απόκτηση τιμών V P και Q P για το προφίλ. Τα τελικά αποτελέσματα εξήγησαν καλά όλα τα δεδομένα, όσον αφορά τους φασματικούς λόγους και το τελικό εδαφικό προφίλλ θα χρησιμοποιηθείί σε προσομοιώσεις 2D και 3D εδαφικής κίνησης για όλη την κοιλάδα.

48 Σχήμα 2-35 Τελικό γεωλογικό προφίλ της θέσης τουυ δικτύου ιδιότητες του 1D εδαφικού προφίλ στη θέση TST. Euroseistest και Σχήμα 2-36 Παράδειγμα από τη σύγκριση μεταξύ παρατηρημένων φασματικών λόγων (παχιάά γραμμή) και των υπολογισμ ένων χρησιμοποιώντας 1D εδαφικό προφίλ που προέρχεται από ένα τρέξιμο ASA.

49 Η δεύτερη προσέγγιση που χρησιμοποιήθηκε ήταν η σεισμική σ παρεμβαλλομετρία (interferometry) ώστε να διερευνηθεί ί το καταγραμμένο κυματικό κ πεδίο. Η ανάλυση των δεδομένων κάνοντας αποσυνέλιξη είτε με επιφανειακές καταγραφές είτε με καταγραφές σε κάποιο βάθος έδωσε επιπλέον περιορισμούς στην υπόγεια δομή και στην φύση των καταγραμμένων κυμάτων. Τα αποτελέσματα είναιι χρήσιμα για την επιβεβαίωση των ιδιοτήτων του εδαφικού προφίλ που προήλθαν από την μέθοδο της αντιστροφής ASA, και θα χρησιμοποιηθούν μελλοντικά για προσομοιώσεις της σεισμικής απόκρισης της κοιλάδας μεε μοντέλα 2D και 3D. Επιπλέον, η ανάλυση των καταγραφών έδειξε ότι οι τοπικές συνθήκες είναι ανεξάρτητες από την θέση της πηγής. Στο Σχήμα 2-37 δείχνει τα αποτελέσματα για την εγκάρσια ε συνιστώσα και ένα από τα 8 γεγονότα που αναλύθηκαν. Έγινε αποσυνέλιξηη των καμπυλών σε όλα τα βάθη με αυτό στην επιφάνεια το οποίοο είναι μια κορυφή. Σχήμα 2-37 Καταγραμμένες καμπύλες από τηνν κατακόρυφη διάταξη αποσυνελίχθηκανν από καταγραφή που αποκτήθηκε από την ελεύθερη επιφάνεια. Τα αποτελέσματα αντιστοιχούν σε εγκάρσιες συνιστώσες που π καταγράφηκαν σε ένα μικρό γεγονός που συνέβη στις 15/07/04, 11 km Νότιαα της θέσης TST. Τα κύρια χαρακτηριστικά είναι ο ανερχόμενος παλμός S και η κατερχόμενη αντανάκλαση στην ελεύθερη επιφάνεια. Οι Bala et al. (2009) πραγματοποίησαν σεισμικές μετρήσεις σε 12 θέσεις σε διαφορετικά βάθη στην πόλη Βουκουρέστι της Ρουμανίας με σκοπό τον καλύτερο προσδιορισμό των φυσικών και δυναμικών ιδιοτήτων των τ αβαθών ιζηματογενών πετρωμάτων καθώς και τον προσδιορισμό της μέσης ταχύτητας τ των διατμητικών κυμάτων (Πίνακας 2-1). ιαπιστώθηκε ότι οι θεμελιώδεις ς περίοδοι που προσδιορίζονται με την μέθοδο Nakamura από άλλες πρόσφατεςπ ς έρευνες είναι σε

50 καλή συμφωνία με εκείνες που υπολογίζονται με βάση ταα γεωλογικά και γεωτεχνικά δεδομένα που καταγράφηκαν στις γεωτρήσεις. Πίνακας 2-1 Μέσες σταθμισμένες ταχύτητες για τους επτά Tεταρτογενών στρωμάτων που προσδιορίστηκαν στις 121 θέσεις Βουκουρεστίου. κύριους τύπους την περιοχή του Επίσης, τα φάσματα απόκρισης επιτάχυνσης δείχνουν ενίσχυση ε των ιζηματογενών στρωμάτων στο ίδιο σχεδόν εύρος συχνοτήτων, αλλά με διαφορετικδ κές τιμές (1.1x-2x), Σχήμα 2-38. Μεγαλύτερες τιμές τ του 2-3x μπορούν να παρατηρηθούνν τοπικά. Αυτές οι τιμές εξαρτώνται από τη γεωλογική σύνθεση των ιζηματογενών στρώσεων. Οι τιμές περιόδου για τις μέγιστες κορυφές ενίσχυσης αντιστοιχούν καλάά με τις γνωστές περιοχές περιόδου από καταγραφέςς επιταχυνσιομέτρωνν στο Βουκουρέστι, μεταξύ 0.1 και 0.6 sec για ισχυρές κινήσεις. Σχήμα 2-38 Φάσμα επιταχύνσεων για τις 5 θέσεις στο ΒουκουρέστΒ στι, υπολογισμένες για την ισχυρή σεισμική κίνησηη στις 27.10.2004, BBI_E οριζόντια καταγραφή.

51 Ο Kokusho (2011) συσχέτισε την μέγιστη ενίσχυση μεταξύ μ τηςς επιφάνειας του εδάφους και της βάσης για επιφανειακή και κατακόρυφη διάταξη επιταχυνσιομέτρων του συστήματος καταγραφής KiΚ-nett στην Ιαπωνία στηνν ίδια θέση, με τον λόγο της ταχύτητας των κυμάτων S ( V ). ( s Σχήμα 2-39 Συστήματα διάταξης σεισμομέτρων για την μέτρηση της εδαφικής ενίσχυσης μεταξύ της επιφάνειας και της βάσης, (a) επιφανειακή διάταξη και (b) κατακόρυφη διάταξη. Η γραφική παράσταση των μέγιστων ενισχύσεων φασμάτων των 2AA s /2A b για κινήσεις στο επιφανειακό υπόβαθρο σε σχέσηη με τον λόγο ταχυτήτων Vs b /VV (όπου V s η μέση ταχύτητα) δίνει καλή συσχέτιση με μικρή διασπορά δεδομένων μεταξύ της μέγιστης ενίσχυσης και του λόγου ταχύτητας τ τόσο για την θεμελιώδη όσο και τις ανώτερες τάξεις του εδάφους, παρά τις διαφορές που παρατηρούνται στους επιμέρους σεισμών (όπου 2A s /2A b είναι η ενίσχυση θέσης στην επιφανειακή διάταξη), (Σχήμα 2-40). s Σχήμα 2-40 Μέγιστο πλάτος του 2AA s /2A b (αριστερά) και του 2A s /(AA b +Β b ) (δεξιά) για το κύριο γεγονός και για μετασεισμικά γεγονότα του σεισμού EQ1 (ο σεισμός Tokachi-Oki (ΜΜ J =8.0) το 2003) σε σχέση με ε τους λόγους της μέσης ταχύτητας των κυμάτων S.

ιαπιστώθηκε ότι η μη-γραμμικότηταα του εδάφους (εξαρτώμενη από το μέγεθος της παραμόρφωσης) τείνει να έχει ελάχιστη επίδραση στην μέγιστη ενίσχυση των 2A s /2A b για τις επιφανειακές διατάξειςς σε σύγκριση με εκείνη των 2A s /(A b +Β b ) για τις κατακόρυφες διατάξεις, (όπου 2A s /(AA b +Β b ) είναι η ενίσχυση θέσης στην κατακόρυφη διάταξη), (Σχήμα 2-40). Η ταχύτητα τ V της ισοδύναμης επιφανειακήςς στρώσης μπορεί να προσδιορισθεί από αποτελέσματα μετρήσεων, ή ανν αυτά δενν είναι διαθέσιμα, μπορεί να εκτιμηθεί από την θεμελιώδη συχνότητα f 1 μιαςς θέσης που προκύπτει από τους φασματικούς λόγους H/V σε s 52 μετρήσεις μικροθορύβων και το πάχος των μαλακών εδαφών (Ολοκαινικό στρώμα) Η, από τη σχέση V s =4Ηf 1. Οι Ktenidou et al. (2011) χρησιμοποίησαν μεγάλο αριθμό ασθενών σεισμικών καταγραφών στην κατακόρυφη διάταξη επιταχυνσιογράφων CORSSA, Αίγιο, Ελλάδα (βλ. ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2) με σκοπό να διερευνήσουν τη διασπορά των φασματικών λόγων, (Σχήμαα 2-41). Σχήμα 2-41 Εδαφική τομή στη θέση της κατακόρυφης διάταξης CORSSA. Για τον σκοπό αυτό εξέτασαν ανν ορισμένα σεισμικά γεγονότα συνεισφέρουν περισσότερο από το μερίδιό τους στη διασπορά σε σχέση με τη μέση τιμή και πως αυτά μπορούν να εντοπιστούν και ναα αφαιρεθούν χρησιμοποιώντας δύο μεθόδους: το λόγο σήματος προς θόρυβο (SNR) και την ελάττωση της διασποράς (variance reduction, VR). Υπολόγισαν τους φασματικούς λόγους με την μέθοδο SSR και HVSR για 473 καταγραφές και στη συνέχεια, υπολόγισαν τις τιμές τ VR για κάθε οριζόντια συνιστώσα και για τις δύο μεθόδουςς και ομαδοποίησανν τα γεγονότα σύμφωνα με αυτές τις τιμές, σε VR+ όταν υπάρχει καλή συμφωνία μεταξύ ενός μεμονωμένου λόγου και της μέσης τιμής και σε VR- όταν δεν υπάρχει καλή συμφωνία. Στο Σχήμα 2-42 παρουσιάζεται το 95% διάστημαα εμπιστοσύνης του μέσου όρου των γεγονότων με τις μεθόδους SSR και HVSR και για τις δύο ομάδες γεγονότων, VR+ και VR-, και

53 παρατηρείται ότι τα γεγονότα VR- δεν προσδιορίζουν την κορυφή συντονισμού στη μέθοδοο SSR ενώ τα γεγονότα VR+ + την δείχνουν καθαρά. Στη μέθοδο HVSR η θεμελιώδης κορυφή εμφανίζεται καθαρά για τα γεγονότα VR- και VR+. Τα αποτελέσματα των γεγονότων VR- αφαιρεθούν. μειώνουν τον μέσοο όρο, οπότε μπορούν να Σχήμα 2-42 ιάστημα εμπιστοσύνης 95% του μέσου όρου των σεισμικών γεγονότων με τις μεθόδους SSR και HVSR για τις ακτινικές (r), εγκάρσιες (t) και κατακόρυφες (v) συνιστώσες και γιαα τις δύο ομάδες γεγονότων, VR+ και VR-. Οι κατακόρυφες εστιγμένες γραμμές καθορίζουν το εύρος συχνοτήτων 0.5-1.5 Hz. ιαπιστώθηκε ότι η διασπορά στο σύνολο δεδομένων οφείλεται στην ομάδα των γεγονότων με τη μικρότερη ελάττωση διασποράς. Αυτάά τα γεγονότα μπορούν να αφαιρεθούν προκειμένου να υπολογιστεί περισσότεροο αξιόπιστη απόκριση. Εν τούτοις, δεν είναι δυνατόν να χρησιμοποιηθεί η ελάττωση διασποράς για να επιλεγούν οι κατάλληλες καταγραφές όταν υπολογίζονται φασματικοί λόγοι επειδή τα σύνολα δεδομένων είναι μικρά. Έτσι, οι Ktenidou ett al. (2011) επέλεξαν την αξιοποίηση του SNR το οποίο εκτιμήθηκε χρησιμοποιώντας 4 ορισμούς (Σχήμα 2-43). Επιλογή δεδομένων βασισμένη στο SNR συγκρίθηκε με εκείνα που χρησιμοποιήθηκαν στην VR προκειμένου να καθοριστεί ένα έ κριτήριο βασισμένο στο SNR που διακριτοποιεί τα γεγονόταα τα οποία, σύμφωνα με το VR, αυξάνουν τη διασπορά.

54 Σχήμα 2-43 Παράδειγμα των τεσσάρων διαφορετικών ορισμών του SNR (1 έως 4). Η οριζόντια συνεχής γραμμή υποδεικνύει την τιμή που επιλέχθηκε ως αντιπροσωπευτική στηνν περιοχή συχνοτήτω ων (0.5-1.5 Hz ή 1-10 Hz) και οι τρεις οριζόντιες διακεκομμένες γραμμές υποδεικνύουν τις τιμές αποκοπής του SNR (3, 5 και 10). Οι Yeee et al. (2013) κατέγραψαν ισχυρές εδαφικές κινήσεις από το σεισμό Niigata- πεδίου εγκατεστημένη σε εργοστάσιο πυρηνικής ενέργειας. Οι εδαφικές συνθήκες περιλαμβάνουν περίπου 70m εδαφικής στρώσης μετρίως πυκνής άμμου ken Chuetsu-oki το 2007, μεγέθουςς M w =6.6, από κατακόρυφη διάταξη ελευθέρου υπερκείμενης αργιλώδους υποβάθρου, με τη στάθμη υπόγειων υ υδάτων στα 45m (Σχήμαα 2-44). Η εδαφική κίνηση στο επίπεδο τουυ υποβάθρου παρουσίασε μέγιστη επιτάχυνση (γεωμετρικός μέσος των δύο οριζόντιων συνιστωσών) ίση με 0.55g, η οποία μειώθηκε στα 0.4g στην επιφάνειαα του εδάφους, υποδεικνύοντας μη-γραμμική εδαφική απόκριση. Η μονοδιάστατηη ανάλυση εδαφικής απόκρισης από σχετικά ασθενή μετασεισμική κίνηση παρέχει ικανοποιητική συμφωνία σ των συχνοτήτων συντονισμού που έχουν παρατηρηθεί και των επιπέδων ενίσχυσης, κάνοντας δεκτούς λόγους απόσβεσης για μικρές παραμορφώσεις, ελαφρά μεγαλύτερους από εκείνους που προσδιορίσθηκαν από εργαστηριακές δοκιμές (Σχήμαα 2-45 και Πίνακας 2-2). Η μη-γραμμική εδαφική απόκριση συγκρίθηκε με προηγούμενα μοντέλα-δεδομένα τα οποία αποκτήθηκαν από τα κατακόρυφα δίκτυα Kik-Νet στην Ιαπωνία, Lotung στην Ταϊβάν, La Cienega και Turkey Flat, στην Καλιφόρνια.

55 Σχήμα 2-44 Εδαφική στρωματογραφία στη θέση SHA με τις θέσεις ς των οργάνων και τα αποτελέσματα δοκιμών διείσδυσης και μέτρησηη της ταχύτητας διάδοσης των διαμήκωνν και εγκαρσίων κυμάτων. Πίνακας 2-2 Σύγκριση καταγραμμ μένων στην κατακόρυφη διάταξη και υπολογισμένων θεμελιωδών συχνοτήτων (από αναλύσεις μονοδιάστατης ανάλυσης). Direction FN FP Analytica (elastic)) (Hz) 0.72 0.72 Surface-to-rock transfer function Main shock (Hz) 0.76 0.95 After shocks (Hz) 0.83 1.05 Horizonta-to- vertical peak Main shock (Hz) 0.76 0.95 After shocks (Hz) 0.83 1.05 Σχήμα 2-45 Συναρτήσεις μεταφοράς ς για το κυρίως γεγονός και δύο μετασεισμικές δονήσεις.

56 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 3 3. ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΚΑΤΑΚΟΡΥΦΗΣ ΙΑΤΑΞΗΣ VA-1 Στο κεφάλαιο αυτό παρουσιάζονται στοιχεία που αφορούν την εγκατάσταση του δικτύου της κατακόρυφης διάταξης VA 1 στην Πάτρα. Στην αρχή συζητείται η επιλογή της θέσης εγκατάστασης και περιγράφονται τα χαρακτηριστικά της επιλεγείσας θέσης. Στη συνέχεια, δίνονται λεπτομέρειες για τη διάνοιξη των γεωτρήσεων, τη σωλήνωσή τους και την πραγματοποίηση αποκλισιομετρικών μετρήσεων για τον προσδιορισμό των αποκλίσεων από την κατακόρυφο. Τέλος, περιγράφεται η εγκατάσταση των υπόγειων επιταχυνσιομέτρων στον πυθμένα των τριών γεωτρήσεων καθώς και του αντίστοιχου επιφανειακού οργάνου της διάταξης. 3.1 Γενικά Όπως αναφέρθηκε στην ΕΙΣΑΓΩΓΗ το δίκτυο επιταχυνσιογράφων της Πάτρας (UPAN) εκτός από την οριζόντια διάταξη επιφανειακών οργάνων εγκατεστημένων σε διάφορες περιοχές της πόλης, περιλαμβάνει και μία κατακόρυφη διάταξη επιταχυνσιογράφων (VA-1). Η διάταξη αυτή εγκαταστάθηκε πρόσφατα (Ιούλιος 2013) σε θέση που επιλέχθηκε μετά από διερεύνηση αρκετών υποψηφίων θέσεων. Κατά την επιλογή της θέσης εγκατάστασης της διάταξης VA-1 καταβλήθηκε προσπάθεια να ικανοποιηθούν ορισμένες αρχικές απαιτήσεις (ή επιθυμητά χαρακτηριστικά) όπως: 1) βάθος διάταξης τέτοιο ώστε η βάση της να μπορεί να θεωρηθεί ως σεισμικό υπόβαθρο της συγκεκριμένης θέσης (V s 600 έως 700m/s), 2) σχετικά απλή στρωματογραφία, αποτελούμενη από κατά το δυνατόν ομοιογενές εδαφικό στρώμα εδραζόμενο στο σεισμικό υπόβαθρο, 3) ασφαλής (περιφραγμένη) θέση εγκατάστασης για την αποφυγή βανδαλισμών, και 4) θέση εγκατάστασης τέτοια ώστε ο επιφανειακός επιταχυνσιογράφος της διάταξης να αποτελεί χρήσιμο συμπλήρωμα

57 (από γεωγραφική άποψη) ) του υφιστάμενου πόλης. επιφανειακού δικτύου οργάνων της Η ταυτόχρονη ικανοποίησηη όλων των ανωτέρω απαιτήσεων δεν έγινε δυνατή και γι αυτό επιλέχθηκε τελικά η θέση πουυ σημειώνεται στη δορυφορικήή φωτογραφία του Σχήματος 3-1, στην οποία περιλαμβά άνονται και οι θέσεις της οριζόντιας διάταξης των οργάνων του δικτύου. Η επιλεχθείσαα θέση ικανοποιεί γενικά την απαίτηση ύπαρξης σεισμικού υποβάθρου ικανοποιητικής δυστένειας, συνθηκών ασφαλείας έναντι βανδαλισμών και χρήσιμης συμπλήρωσης της γεωγραφικήςς κάλυψης του πολεοδομικού συγκροτήματος. Η εδαφική στρωματογραφία όμως στη θέση εγκατάστασης δεν μπορεί να χαρακτηρισθεί ως απλή, αλλά ωςς σύνθετη, αφού περιλαμβάνει αλληλουχίαα ικανού αριθμού συνεκτικών καιι μη-συνεκτικών σχηματισμών με διαφορετικά χαρακτηριστικά. Το αρχικά «ανεπιθύμητο» αυτό χαρακτηριστικό παρέχει, εν τούτοις, τη δυνατότητα διερεύνησης τηςς αξιοπιστίας των διαθέσιμων μεθόδων επεξεργασίας των σεισμικών καταγραφών στην περίπτωση σύνθετων εδαφικών τομών. Σχήμα 3-1 ίκτυο εγκατεστημένωνν επιταχυνσιογράφων Πανεπιστημίου Πατρών (UPAN). ορυφορική φωτογραφίαα (Google Earth ). E 3.2 Θέση Εγκατάστασης της Κατακόρυφης ιάταξης Η θέση εγκατάστασης της διάταξης VA-1 που σημειώνετα αι στο Σχήμα 3-1, βρίσκεται στον προαύλιο χώρο της «Τριαντείου Επαγγελματικής και Βιομηχανικής Σχολής» στην Πάτρα. Πρόκειται για κτίριο ορθογωνικής κάτοψης (64m( x 17m) περίπου 1080 m 2, το οποίο κατασκευάστηκε τη δεκαετία του 1950 και κατά την παρούσα χρονική

58 περίοδο λειτουργεί ως Ιδιωτικό Εσπερινό Επαγγελματικό Λύκειο, Σχήμα 3-2. Το κτίριο, το οποίο βρίσκεται 1.5 km νότια του κέντρου τηςς πόλης (οδός Ιωνίας 134), περιλαμβάνει υπερυψωμένο ισόγειο και έναν όροφο και ο φέρωνν οργανισμός του αποτελείται από οπλισμένο σκυρόδεμα και η θεμελίωσή του περιλαμβάνει μεμονωμένα θεμέλια. Οι θέσεις διάνοιξης των τριών γεωτρήσεων Γ-1, Γ-2, Γ-3 (38.232535 Ν, 21.739997 Ε), στο εσωτερικό των οποίων εγκαταστάθηκαν οι τρεις υπόγειοι επιταχυνσιογράφοι, φαίνονται στην δορυφορική φωτογραφία του Σχήματος 3-3. Τα βάθη των γεωτρήσεων είναι: Γ-1: 74m, Γ-2: 20.5m και Γ-3: 35m. Aνατολή Bορράς Σχήμα 3-2 Φωτογραφική άποψηη του κτιρίου της Τριαντείου Σχολής Πατρών. Σχήμα 3-3 ορυφορική φωτογραφί ία της περιοχής τηςτριαντείουυ Σχολής Πατρών με την θέση των γεωτρήσεων Γ-1, Γ-2 και Γ-33 (Google Earth ).

59 3.3 Εγκατάσταση της Κατακόρυφ φης ιάταξης VA-1 Η διάνοιξη των γεωτρήσεων Γ-1, Γ-2 και Γ-3 πραγματοποιήθηκε με περιστροφικό υδραυλικό γεωτρύπανο τύπου RESKA TD 30 της Εταιρίας Ε ΑΦΟΜΗΧΑΝΙΚΗ ΑΤΕ, σε γραμμική διάταξη παράλληλη προς την βόρεια πρόσοψη του κτιρίου (Σχήμα 3-4) και σε απόσταση 2 m από αυτή. Η απόσταση της γεώτρησης Γ-3 από τις γεωτρήσεις Γ-1 και Γ-2 είναι 3.80 m και 6.80 m, αντίστοιχα. Το ενδεχόμενο δυναμικής αλληλεπίδρασης των υπόγειων (και ειδικότερα του επιφανειακού) επιταχυνσιομέτρων με το γειτονικό κτίριο βρίσκεται υπό διερεύνηση με μ διεξαγωγή αριθμητικών αναλύσεων και σύγκριση σεισμικών καταγραφών τουυ επιφανειακού επιταχυνσιομέτρου τοποθετημένου είτε στο εσωτερικό του κτιρίου είτε στο επιφανειακό φρεάτιο της κατακόρυφης διάταξης Γ-2 Γ-3 Γ-1 Σχήμα 3-4 Φωτογραφική Πατρών. άποψη της Βόρειας πρόσοψης της Τριαντείου Σχολής Στις φωτογραφίες του Σχήματος 3-55 παρουσιάζονται στιγμιότυπα α από τη διάνοιξη των τριών γεωτρήσεων. Η σωλήνωση όλων των γεωτρήσεων έγινε με πλαστικούς αποκλισιομετρικούς σωλήνες κυκλικής διατομής, εξωτερικής διαμέτρου 85 mm, Σχήμα 3-6, και για την ενεμάτωση χρησιμοποιήθηκε υδαρές μίγμαα τσιμέντου/νερού με αναλογία 1/3. Η ενεμάτωση εκτελέστηκε από τον πυθμένα των γεωτρήσεων προς την επιφάνεια του εδάφους με χρήση αλφαδολάστιχου 10/14, 1 στοο κατώτερο τμήμα και μεταλλικών σωλήνων διαμέτρου 1.5 στο ανώτερο τμήμα της γεώτρησης. Πραγματοποιήθηκε επίσης συμπλήρωση ενέματος από την επιφάνεια του εδάφους στο ανώτατο τμήμα των γεωτρήσεων,, Σχήμα 3-7.

60 Γ-1 Γ-2 Γ-3 Σχήμα 3-5 ιάνοιξη των γετρήσεων για την εγκατάσταση επιταχυνσιομέτρων της κατακόρυφης διάταξης VA-1. των υπόγειων Σχήμα 3-6 Χρησιμοποίηση πλαστικών αποκλισιομετρικών σωλήνων για τη σωλήνωση των γεωτρήσεων Γ-1, Γ-2 και Γ-3.

61 Σχήμα 3-7 Ενεμάτωση του διάκενου μεταξύ του τοιχώματος τωνν γεωτρήσεων και του πλαστικού αποκλισιομετρικού σωλήνα. Μετά τη σκλήρυνση του ενέματος στις γεωτρήσεις Γ-1, Γ-2 και Γ-3 εκτελέστηκαν αποκλισιομετρικές μετρήσεις για τον προσδιορισμό της τ ακριβούς θέσης κάθε γεώτρησης στο χώρο. Ο εξοπλισμός για τις αποκλισιομετρικές μετρήσεις αποτελείται από την βολίδα, τον καταγραφέα, τοο καλώδιο μεταφοράς των δεδομένων μήκους 50m (Σχήμα 3-8) και τον αποκλισιομετρικό σωλήνα (Σχήμα 3-9). Στο Σχήμα 3-10 παρουσιάζονται στιγμιότυπα από α τη διεξαγωγή των αποκλισιομετρικών μετρήσεων στιςς γεωτρήσεις Γ-1, Γ-2 και Γ-3 με χρήση αποκλισιομέτρου (slope indicator) τύπου παλλόμενη ης χορδής. Oι μετρήσεις πραγματοποιήθηκαν στις 22-7-2013 και στο Σχήμα 3-11 παρουσιάζονται τα αποτελέσματα των μετρήσεων με τη μορφή της απόκλισης από τηνν κατακόρυφο και

62 σε κάτοψη για τις τρεις γεωτρήσεις. Τα δεδομένα καταγραφής δίνονται στο ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 6. Παρατηρείται ότι στη γεώτρηση Γ-1 η μέγιστη μετρηθείσα οριζόντια απόκλιση σε βάθος 50m προέκυψε ίση με 0.71m ( 1.4% του βάθους). Αντίστοιχα, Α, στη γεώτρηση Γ- 2, βάθους 20m, η απόκλιση μετρήθηκε ίση με 0.34m (1.7% του βάθους) ενώ στη γεώτρηση Γ-3 η μέγιστη απόκλιση στη βάση (βάθος 35m) μετρήθηκε απόκλιση 0.20m (0.6% του βάθους). Σχήμα 3-8 Εξαρτήματα αποκλισιομετρικού εξοπλισμού. Σχήμα 3-9 Αποκλισιομετρικός σωλήνας (C18-Standard Inclinometer Casing, itmsoil) που χρησιμοπο ιήθηκε για τη σωλήνωση των γεωτρήσεων Γ-1, Γ-2 και Γ-3 στην Τριάντειο Σχολή Πατρών.

63 Σχήμα 3-10 ιεξαγωγή αποκλισιομ μετρικών μετρήσεων στο εσωτερικό των γεωτρήσεων Γ-1, Γ-2 και Γ-3. Τα αποτελέσματα των αποκλισιομ μετρικών μετρήσεων αξιοποιήθηκαν για τον προσδιορισμό της οριζόντιας απόστασης μεταξύ γεώτρησης-πηγής και γεώτρησης- λήψης (ως συνάρτησης του βάθους) στις δοκιμές cross-hole που διεξήχθησαν μεταξύ των γεωτρήσεων Γ-1, Γ-2, Γ-3, πριν από την εγκατάστασηη των υπόγειων επιταχυνσιομέτρων. Η περιγραφή της εφαρμογής της μεθόδου cross-hole και τα σχετικά αποτελέσματα παρουσιάζονται στο ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4.

Άξονας Α 0, mm Γ-1 Άξονας B 0, mm Άξονας Α 0, mm Γ-2 Άξονας B 0, mm Άξονας Α 0, mm Γ-3 Άξονας B 0, mm -600-400 -200 0 200 400 600-600 -400-200 0 200 400 600 0 Τομή Τομή -600-400 -200 0 200 400 600-600 -400-200 0 200 400 600 0 Τομή Τομή -600-400 -200 0 200 400 600-600 -400-200 0 200 400 600 0 Τομή Τομή 5 5 5 10 10 10 15 15 15 20 20 20 Βάθος, m 25 Βάθος, m 25 Βάθος, m 25 30 30 30 35 35 35 40 40 40 64 45 45 45 50 50 50 600 600 600 400 400 Βορράς 400 Βορράς Βορράς Άξονας Α 0, mm 200 0-200 26 ο Άξονας Α 0, mm 200 0-200 39 ο Άξονας Α 0, mm 200 0-200 39 ο -400-400 -400-600 -600-400 -200 0 200 400 600 Άξονας Β 0, mm -600-600 -400-200 0 200 400 600 Άξονας Β 0, mm -600-600 -400-200 0 200 400 600 Άξονας Β 0, mm Σχήμα 3-11 Αποτελέσματα αποκλισιομετρικών μετρήσεων για τις τρεις γεωτρήσεις (Γ-1, Γ-2, Γ-3).

65 Η εγκατάσταση των τριαξονικών επιταχυνσιομέτρων τύπου Shallow Borehole EpiSensor Force Balance Accelerometer Model SBEPI, στον πυθμένα των γεωτρήσεων Γ-1, Γ-2 και Γ-3 πραγματοποιήθηκε ακολουθώντας τις οδηγίες του κατασκευαστή των οργάνων (Kinemetrics). Το επιταχυνσιόμετρο τύπου SBEPΙ είναι ένα τριαξονικό επιταχυνσιόμετρο βελτιστοποιημένο για σεισμικές εφαρμογές και είναι χρήσιμο για σχετικά ρηχές γεωτρήσεις. Η μονάδα αποτελείται από τρεις αισθητήρες χαμηλού θορύβου (EpiSensor) που ισορροπούν δυναμικά (force balance) - Χ-άξονας, Y-άξονας και Ζ- άξονας - και έχουν τοποθετηθεί κάθετα μεταξύ τους μέσα σε περίβλημα από ανοξείδωτο χάλυβα. To περίβλημα, τα καλώδια και οι συνδέσεις βαθμονομούνται έως 140 PSI (1 MPa), ισοδύναμο σε βάθος 330 feet (100 μέτρων). Το SBEPI έχει εργοστασιακή επιλογή κλίμακας καταγραφών με εύρος ±4g, ±2g, ±1g, ±1/2g ή ±1/4g και παρέχει υπό κλίμακα καταγραφές σεισμικής κίνησης ακόμη και σε κοντινές περιοχές (near fault locations). Το εύρος ζώνης του ρεύματος (από συνεχές (DC) έως 200 Hz) είναι μια σημαντική βελτίωση έναντι των προηγούμενων γενιών αισθητήρων η οποία παρέχει τη δυνατότητα μελέτης κινήσεων μεγαλύτερων συχνοτήτων, διατηρώντας παράλληλα την άμεση απόκριση ρεύματος που επιτρέπει την απλή βαθμονόμηση πεδίου και μειώνει τα σφάλματα κατά τη διάρκεια της επεξεργασίας. Το κύκλωμα τάσης εξόδου είναι επιλέξιμο από το χρήστη είτε στα ±2,5V ή ±10V μονής κατάληξης, είτε στα ±5V ή ±20V διαφορικής. Το SBEPI συνήθως τροφοδοτείται με μία εξωτερική πηγή συνεχούς ρεύματος ±12V. Το επιταχυνσιόμετρο έχει ονομαστική διάμετρο 67 mm και μήκος 241 mm. Αυτό επιτρέπει την εγκατάστασή του στο εσωτερικό σωλήνωσης με διάμετρο 76 mm. Στο Σχήμα 3-12 παρουσιάζεται ο εσωτερικός μηχανισμός του επιταχυνσιομέτρου SBEPΙ. Κατά την εγκατάσταση του επιταχυνσιομέτρου προηγείται η διάστρωση στον πυθμένα της γεώτρησης, ποσότητας υάλινων σφαιριδίων διαμέτρου 5mm, σε στρώση πάχους περίπου 5 cm, (Σχήμα 3-13) και στη συνέχεια καταβιβάζεται το επιταχυνσιόμετρο -αναρτημένο από το καλώδιό του- στο εσωτερικό της γεώτρησης έτσι ώστε να εδρασθεί στη στρώση των υάλινων σφαιριδίων, (Σχήμα 3-14). Με τον τρόπο αυτό οι στάθμες έδρασης των τριών επιταχυνσιομέτρων προέκυψαν ίσες με 71.5m, 34m και 20m, Σχήμα 3-15. Σημειώνεται ότι παρά την προσπάθεια ελέγχου της διεύθυνσης των οριζόντιων αξόνων των οργάνων κατά την εγκατάστασή τους, η τελική διεύθυνση παρέμεινε άγνωστη. Ακολουθεί η ρίψη ποσότητας μίγματος σφαιριδίων μικρότερης διαμέτρου ώστε να καλυφθεί πλήρως το επιταχυνσιόμετρο. Η κατακόρυφη διάταξη επιταχυνσιογράφων (VA-1) αποτελείται εκτός από τα τρία τριαξονικά επιταχυνσιόμετρα εγκατεστημένα στις τρεις γεωτρήσεις, και από ένα

66 τριαξονικό επιφανειακό επιταχυνσιόμετρο τύπου KINEMETRICSS Force Balance Accelerometer Model FBA ES-T (Σχήμα 3-16). Η μονάδα αποτελείται από τρεις αισθητήρες χαμηλού θορύβου (EpiSensor) που ισορροπούν δυναμικά (force balance) και έχουν τοποθετηθεί κάθετα μεταξύ τους μέσα σε μικρού μεγέθους περίβλημα. Σχήμα 3-12 Το εσωτερικό του επιταχυνσιομέτρου SBEPI. Σχήμα 3-13 Υάλινα σφαιρίδια τα οποία τοποθετήθηκανν στο εσωτερικό των τριών γεωτρήσεων.

67 Σχήμα 3-14 Τοποθέτηση επιταχυνσιό όμετρου στο εσωτερικό της γεώτρησης. Σχήμα 3-15 Βάθος εγκατάστασης επιταχυνσιομέτρων στη θέση VΑ-1.

68 Σχήμα 3-16 Επιφανειακ κός επιταχυνσιογράφος FBA ES-T. Ο επιταχυνσιογράφος EpiSensor έχει κλίμακα καταγραφώ ών με έυροςς από ±0.25g έως ±4g και παρέχει καταγραφές σεισμικών κινήσεων υπό κλίμακα ακόμα και σε κοντινές στην πηγή θέσεις. Το εύρος ζώνης του ηλεκτρικού καλωδίου συνεχούς ρεύματος στα 200 Hz επιτρέπει στον μηχανικό-επιστήμοντη τ σύνδεση καλωδίου συνεχούς ρεύματος που επιτρέπει απλή βαθμονόμηση πεδίου και μειώνει τις αβεβαιότητεςς κατά την ν επεξεργασία. Το να μελετά τις κινήσεις υψηλών συχνοτήτων διατηρώντας κύκλωμα εξόδου είναι επιλέξιμο από το χρήστη είτε στα ±2,5VV ή ±10V μονής κατάληξης, είτε στα ±20V διαφορικής.. Στην επιφάνεια του εδάφους διαμορφώθηκαν κατάλληλαα καλυμέναα φρεάτια (Σχήμα 3-17) για την προστασία της τ εγκατάστασης και τα ηλεκτρικα καλώδια οδηγήθηκαν υπόγεια στο καταγραφικό σύστημαα που έχει εγκατασταθεί στοο εσωτερικό του γειτονικού κτιρίου της Τριαντείου Σχολής. Η μονάδα PDAQ Premiumm 24bit Digitizer, Digitexx, Σχήμα 3-18, είναι ένα φορητό σύστημα για την παρακολούθηση, μετάδοση και ανάλυση των δεδομένων καταγραφής σε πραγματικό χρόνο. Η ανάλυση-ακρίβεια καταγραφής (resolution) είναι 24-bit με αναλογικό προ-φιλτράρισμα, τύπου Delta-Sigma και ρυθμό δειγματοληψίας 200 δείγματα ανά δευτερόλεπτο, δηλαδή η καταγραφή γίνεται ανά 0.005 sec. Η συλλογή και η μεταφορά των δεδομένων γίνεται μέσω σύνδεσης Ethernet και ειδικού λογισμικού (Digitexx Serve Software), το οποίο εγκαθιστάται σε Η/Υ. Στο ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 8 παρουσιάζ ζεται αναλυτικότερα η λειτουργία και οι επιλογές του λογισμικού Digitexx Server Software.

69 Γ-3 Επιφανειακό Γ-11 Γ-2 Σχήμα 3-17 Φρεάτια προστασίας ς της εγκατάστασης των τ επιταχυνσιομέτρων. Σχήμα 3-18 Mονάδα συλλογής δεδομένων (PDAQQ Premium, Digitexx) ).

70 Μέσω του λογμικού (Digitexx Server Software), μπορούν να τροποποιηθούν ορισμένες παράμετροι που σχετίζονται με την καταγραφή των γεγονότων. Τα ενεργοποιημένα κανάλια καταγραφής σεισμών είναι 12, το χρονικό βήμα δειγματοληψίας ισούται με 0.05 sec, που αντιστοιχεί σε μέγιστη συχνότητα 100Hz και οι καταγραφές έχουν διάρκεια 60sec και 120sec πριν και μετά αντίστοιχα από την ικανοποίηση της ενεργοποίησης της καταγραφής (pre-event και post-event time). Η διάρκεια καταγραφής πριν το σεισμό ορίζεται στα 60 sec και η διόρθωση βάσης (baseline correction) πραγματοποιείται με τη χρήση ψηφιακών φίλτρων με εύρος ζώνης 0.05Hz έως 32Hz (bandpass FFT filter, Butterworth 8 th order).

71 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4 4. ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΟΣ ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΜΟΣ ΤΗΣ ΘΕΣΗΣ VA-1 Στο κεφάλαιο αυτό παρουσιάζονται όλες οι μετρήσεις που πραγματοποιήθηκαν για τον γεωτεχνικό χαρακτηρισμό της θέσης εγκατάστασης της κατακόρυφης διάταξης επιταχυνσιογράφων VA 1, καθώς και τα αποτελέσματα των μετρήσεων. Η εδαφική στρωματογραφία της συγκεκριμένης θέσης προσδιορίσθηκε με βαθιά δειγματοληπτική γεώτρηση, κατά τη διάνοιξη της οποίας πραγματοποιήθηκαν δοκιμές SPT και ανακτήθηκαν εδαφικά δείγματα για δοκιμές κατάταξης, αντοχής και στερεοποίησης. Διεξήχθησαν επίσης επι τόπου δοκιμές (επιφανειακά κύματα, crosshole) προσδιορισμού της ταχύτητας διάδοσης των εγκάρσιων κυμάτων στη θέση της κατακόρυφης διάταξης καθώς και εργαστηριακές δοκιμές συντονισμού για τον προσδιορισμό των σχέσεων G/G 0 γ c και D γ c των εδαφικών υλικών. Η κατακορυφότητα των τριών γεωτρήσεων εγκατάστασης των υπόγειων επιταχυνσιομέτρων (οι οποίες αξιοποιήθηκαν για τη διεξαγωγή των δοκιμών cross hole) ελέγχθηκε με αποκλισιομετρικές μετρήσεις που πραγματοποιήθηκαν πριν από την εγκατάσταση των οργάνων. 4.1 Γενικά Όπως έγινε φανερό από την ΑΝΑΣΚΟΠΗΣΗ ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑΣ η γνώση των εδαφικών συνθηκών σε μια θέση κατακόρυφης διάταξης επιταχυνσιογράφων, σε συνδυασμό με τα δεδομένα σεισμικών καταγραφών επιτρέπει τη διερεύνηση πολλών πτυχών του φαινομένου της εδαφικής σεισμικής απόκρισης. Με σκοπό τη μέγιστη δυνατή αξιοποίηση των σεισμικών καταγραφών της διάταξης VA-1 πραγματοποιήθηκε ο γεωτεχνικός χαρακτηρισμός της συγκεκριμένης θέσης ο οποίος βασίσθηκε σε δειγματοληπτική γεώτρηση μεγάλου βάθους και σε επι-τόπου και εργαστηριακές δοκιμές για τον προσδιορισμό των δυναμικών ιδιοτήτων των

72 εδαφικών σχηματισμών. Οι πραγματοποιηθείσες δοκιμές δ και τα σχετικά αποτελέσματα παρουσιάζονται στις ενότητες που ακολουθούν. 4.2 ειγματοληπτική Γεώτρηση Όπως αναφέρθηκε στο προηγούμενο κεφάλαιο, στη θέση εγκατάστασης του κατακόρυφου δικτύου VA-1 διανοίχθηκαν τρεις γεωτρήσεις με βάθη 74.0m (Γ-1), 20.5m (Γ-2) και 35.0m (Γ-3)( για την εγκατάσταση των τ αντίστοιχων υπόγειων επιταχυνσιομέτρων. Η διάνοιξη της βαθύτερης γεώτρησης ς Γ-1, πραγματοποιήθηκε με συνεχή δειγματοληψία και διεξαγωγή οκιμών Τυποποιημένης ιείσδυσης (SPT). Στο ΠΑΡΑΡΤΗΜΑΑ 1 παρουσιάζονται τα μητρώα της δειγματοληπτικής γεώτρησης Γ- 1 και στο ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 2 οι φωτογραφίες των εδαφικών δειγμάτων. Η εδαφική τομή στη θέση της γεώτρησης Γ-1, όπως καταρτίσθηκε με βάση την δειγματοληψίαα και τις δοκιμές κατάταξης παρουσιάζεται στοο Σχήμα 4-1. Σχήμα 4-1 Εδαφική στρωματογραφίαα στη θέση της γεώτρησης Γ-1

73 Παρατηρείται ότι η στρωματογραφίαα στην θέση Γ-1 περιλαμβάνει μεγάλο αριθμό στρώσεων (άλλων με μικρό και άλλων με μεγάλο πάχος) με εναλασσόμενη (συνεκτική, μη-συνεκτική) σύσταση. Ο (αρτεσιανός) φρεάτιος ορίζοντας συναντάται σε βάθος 8m. Με σκοπό τη διευκόλυνση της διερεύνησης τηςς επίδρασης της στρωματογραφίας της συγκεκριμένης θέσης στην εδαφική σεισμική απόκριση, καταρτίσθηκε η απλοποιημένη εδαφική τομή του Σχήματος 4-2 η οποία περιλαμβάνει 8 κύριες εδαφικές στρώσεις τα χαρακτηριστικά των οποίων συνοψίζονται στη συνέχεια. Σχήμα 4-2 Απλοποιημένη εδαφική τομή στη θέση VA-1 (Γεώτρηση Γ-1). Στρώμα 1 Σκούρου καφέ χρώματος, μέτριαςς πλαστικότητας ΑΡΓΙΛΟΣ με άμμο (CL) και μέτριας πλαστικότητας ΙΛΥΣ με άμμο (ML). Από 0. 0m έως 7. 60m από την τ επιφάνεια του εδάφους Όριο υδαρότητας, Όριο πλαστικότητας, Ποσοστό λεπτών, LL= = 36 έως 50% PL= 19 έως 29% 63% έως 97% % Αριθμός κρούσεων Nspt s = 10 έωςς 15

74 Στρώμα 2 Σκούρου καφέ χρώματος, ελαφρώς αμμώδης ΑΡΓΙΛΟΣ (CL) και αργιλώδης ΑΜΜΟΣ με χαλίκια (SC) Από 7.60m έως 15.20m Όριο υδαρότητας, LL= Ν.Ρ. έως 40% Όριο πλαστικότητας, PL= Ν.Ρ. έως 26% Ποσοστό λεπτών, 14% έως 94% Αστράγγιστη διατμητική αντοχή (μέση αντοχή από πενετρόμετρο τσέπης και πτερυγίου τσέπης ): q u =127.5 έως 156.5kPa Αριθμός κρούσεων N spt = 13 έως 16 Στρώμα 3 Σκούρου καφέ χρώματος, μέσης πλαστικότητας αμμώδης ΑΡΓΙΛΟΣ (CL) και αμμώδης-ιλυώδης ΑΡΓΙΛΟΣ (CL-ML). Από 15.20m έως 26.10m Όριο υδαρότητας, LL= 21 έως 36% Όριο πλαστικότητας, PL= 16 έως 22% Ποσοστό λεπτών, 57% έως 85% Αστράγγιστη διατμητική αντοχή (μέση αντοχή από πενετρόμετρο τσέπης και πτερυγίου τσέπης ): q u =94 έως 143.5kPa Αριθμός κρούσεων N spt = 10 έως 16 Στρώμα 4 Αργιλώδη ΧΑΛΙΚΙΑ με άμμο (GC) και αργιλώδης ΑΜΜΟΣ με χαλίκια (SC). Από 26.10m έως 28.20m Όριο υδαρότητας, LL= 18 έως 32% Όριο πλαστικότητας, PL= 13 έως 19% Ποσοστό λεπτών, 19% έως 44% Αριθμός κρούσεων N spt = 17 έως 19 Στρώμα 5 Σκούρου καφέ χρώματος, μέτριας πλαστικότητας ΑΡΓΙΛΟΣ με μικρές ζώνες αργιλώδους άμμου (CL) και μέτριας πλαστικότητας ΙΛΥΣ με άμμο (ML). Από 28.20m έως 36.50m Όριο υδαρότητας, LL= Ν.Ρ. έως 45%

75 Όριο πλαστικότητας, PL= Ν.Ρ. έως 26% Ποσοστό λεπτών, 51% έως 94% Αστράγγιστη διατμητική αντοχή (μέση αντοχή από πενετρόμετρο τσέπης και πτερυγίου τσέπης ): q u =178 έως 332kPa Αριθμός κρούσεων N spt = 15 έως 33 Στρώμα 6 Ιλυοαργιλώδη ΧΑΛΙΚΙΑ με άμμο (GC), αργιλώδης ΑΜΜΟΣ με χαλίκια (SC) και λεπτές ενστρώσεις αμμώδους αργίλου. Από 36.50m έως 53.80m Όριο υδαρότητας, LL= Ν.Ρ. έως 43% Όριο πλαστικότητας, PL= Ν.Ρ έως 24% Ποσοστό λεπτών, 4% έως 81% Αριθμός κρούσεων N spt = 19 έως άρνηση Στρώμα 7 Ιλυώδης ΑΡΓΙΛΟΣ (CL) με κατά τόπους ενστρώσεις ιλυώδους άμμου (SC). Από 53.80m έως 65.00m Όριο υδαρότητας, LL= 24 έως 48% Όριο πλαστικότητας, PL= 15 έως 23% Ποσοστό λεπτών, 31% έως 84% Αστράγγιστη διατμητική αντοχή (μέση αντοχή από πενετρόμετρο τσέπης και πτερυγίου τσέπης ): q u =258 έως 370kPa Αριθμός κρούσεων N spt = 38 έως 46 Στρώμα 8 Αργιλώδη ΧΑΛΙΚΙΑ με άμμο (GC) και αργιλώδης ΑΜΜΟΣ με χαλίκια (SC). Από 65.00m έως 73.00m (τέλος γεώτρησης) Όριο υδαρότητας, LL= 17.5 έως 36% Όριο πλαστικότητας, PL= 13 έως 18% Ποσοστό λεπτών, 12% έως 63% Αριθμός κρούσεων N spt = άρνηση

76 Συνοψίζοντας την εδαφική στρωματογραφία που παρουσιάζεται στο Σχήμα 4-2, προκύπτει η ακόλουθη περιγραφή: συνεκτικοί εδαφικοί σχηματισμοί με ενδιάμεσες στρώσεις αμμώδους/χαλικώδους υλικού και με σημαντική αρτεσιανή υδροφορία. εδομένης της μεγάλης απόστασης της θέσης VA-1 από το θαλάσσιο μέτωπο, αναμένεται διαφοροποίηση της στάθμης του φρεάτιου ορίζοντα σε συνάρτηση με την εποχή του έτους. Σε βάθος 73m συναντάται αμμοχαλικώδης σχηματισμός μεγάλου πάχους, ο οποίος θεωρείται ως υπόβαθρο της συγκεκριμένης θέσης και στον οποίο ενσωματώνεται η βάση της κατακόρυφης διάταξης. 4.3 Αποτελέσματα Επι-Τόπου οκιμών Στη θέση της κατακόρυφης διάταξης VA-1 εκτελέστηκαν οκιμές Τυποποιημένης ιείσδυσης (SPT) καθώς και δοκιμές προσδιορισμού της ταχύτητας διάδοσης εγκαρσίων κυμάτων, V S. Στοιχεία για τη διεξαγωγή των δοκιμών και τα σχετικά αποτελέσματα παρουσιάζονται στα επόμενα. 4.3.1 οκιμές Τυποποιημένης ιείσδυσης Κατά τη διάνοιξη της γεώτρησης Γ-1 πραγματοποιήθηκαν 25 τυποποιημένες δοκιμές διείσδυσης σε αυξανόμενα βάθη από την επιφάνεια του εδάφους με χρήση εξοπλισμού αυτόματης απελευθέρωσης της σφύρας. Στο διάγραμμα του Σχήματος 4-3 παρουσιάζεται η μεταβολή του αριθμού κτύπων, Ν SPT, ως συνάρτηση του βάθους καθώς και η απλοποιημένη εδαφική τομή του Σχήματος 4-2. Το διάγραμμα Ν SPT -βάθος του Σχήματος 4-3 υποδεικνύει την ύπαρξη δύο διακριτών εδαφικών ζωνών. Η πρώτη ζώνη (επιφανειακή) εκτείνεται από την επιφάνεια του εδάφους μέχρι βάθους 35m, περίπου. Στη ζώνη αυτή καταγράφησαν σχετικά μέτριες τιμές του αριθμού κτύπων (μέσος όρος τιμών Ν SPT =17) σε συμφωνία με την ύπαρξη συνεκτικών έως πολύ συνεκτικών σχηματισμών. Αντίθετα, η δεύτερη ζώνη η οποία εκτείνεται από το βάθος των 35m έως το βάθος των 74m, χαρακτηρίζεται από πολύ υψηλές τιμές του αριθμού κτύπων Ν SPT, αντανακλώντας την παρουσία σκληρών αργιλικών σχηματισμών και πολύ πυκνών άμμων/αμμοχαλίκων. Θα πρέπει να σημειωθεί ότι κατά τη διάρκεια των δοκιμών διείσδυσης (SPT) πραγματοποιήθηκαν μετρήσεις της ενέργειας κρούσης με χρήση του ειδικού εξοπλισμού [SPT Analyzer της εταιρείας Pile Dynamics, Inc. (ASTM D4633-86)] του Εργαστηρίου Γεωτεχνικής Μηχανικής. Το σύστημα του εξοπλισμού περιλαμβάνει φορητό υπολογιστή με οθόνη αφής, ειδικά διαμορφωμένο μεταλλικό στέλεχος (με ενσωματωμένα μηκυνσιόμετρα και επιταχυνσιόμετρα) το οποίο παρεμβάλλεται με

77 κοχλίωση στα γεωτρητικά στελέχη του γεωτρύπανου, καλώδια α μεταφοράς των δεδομένων από τους αισθητήρες στον υπολογιστή και κ ειδική βαλίτσα για τη μεταφορά του εξοπλισμού (Σχήμα( 4-4). Βάθος, m 0 20 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 N SPT 40 60 R R R 80 100 0 Γ-1 Σχήμα 4-3 Εδαφική τομή και αριθμός κτύπων Ν SPT στη θέση εγκατάστασηςς της κατακόρυφης διάταξης VA-1. Σχήμα 4-4 Ειδικά διαμορφωμένο στέλεχος (με μηκυνσιόμετρα και επιταχυνσιόμετρα), καλώδια, βαλίτσα μεταφοράς της συσκευής και υπολογιστής με οθόνη αφής για την καταγραφή και αποθήκευση των δεδομένων.

78 Στις φωτογραφίες του Σχήματος 4-5 των μετρήσεων ενέργειας κρούσης ιείσδυσης (SPT). παρουσιάζονται στιγμιότυπα από τη διεξαγωγή κατά τη διάρκεια της οκιμήςς Τυποποιημένης Σχήμα 4-5 Στιγμιότυπα από την μέτρηση της ενέργειας κρούσης κατά την εκτέλεση της οκιμής Τυποποιημ ένης ιείσδυσης (SPT). Κατά τη διεξαγωγή της δοκιμής Τυποποιημένης ιείσδυσης, γινόταν συνεχής καταγραφή των τιμών της ενέργειας κρούσης της σφύρας. Οι τιμέςς που μετρήθηκαν (λόγος ενέργειας) παρουσιάζονται ως συνάρτηση του βάθους, στοο Σχήμα 4-6. Στο ίδιο σχήμα δίνεται επίσης η μέση τιμή της ενέργειας (± ± μία τυπική απόκλιση) σε διάφορα βάθη εκτέλεσης της οκιμήςς Τυποποιημένης ιείσδυσης (SPT) αλλά και η μέση τιμή της μετρηθείσας ενέργειας κτύπων ανεξάρτητα με το βάθος (ER m =76.85%). Σημειώνεται ότι πραγματοποιήθηκαν συνολικάά 226 μετρήσεις ενέργειας κτύπων της οκιμής Τυποποιημένης ιείσδυσης και η μέση τιμή του λόγου ενέργειας προκύπτει ίση με 76.85%.. Υπενθυμίζεται ότι οι δοκιμέςς διείσδυσης στην παρούσα έρευνα διεξήχθησαν με χρήση εξοπλισμού «αυτόματης» πτώσης της σφύρας. Τα πρωτογενή δεδομένα ενέργειας που καταγράφηκαν σεε κάθε κρούση, δίνονται στο ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 3.

79 Λόγος ενέργειας κρούσης, ER, % 0 20 40 60 80 100 0 Αυτόματη πτώση 5 CL, ML 10 CL, SC 15 Βάθος, m 20 25 30 35 40 45 CL, ML GC, SC CL, ML GC, SC Μετρήσεις ενέργειας Μέσος λόγος ενέργειας = 76.85% Μέση +- τυπική απόκλιση Σχήμα 4-6 Μετρηθείσες τιμές του λόγου ενέργειας κρούσης (ER) ως συνάρτηση του βάθους. 4.3.2 Προσδιορισμός Ταχύτητας ιάδοσης Εγκαρσίων Κυμάτων V S Η ταχύτητα διάδοσης των εγκαρσίων κυμάτων ως συνάρτηση του βάθους, (V S - βάθος), στη θέση της κατακόρυφης διάταξης προσδιορίσθηκε με επι-τόπου μετρήσεις επιφανειακών κυμάτων, εφαρμόζοντας τις μεθόδους ReMi και SASW/MASW καθώς και με τη μέθοδο Cross-hole. Στη μέθοδο ReMi χρησιμοποιείται ο εδαφικός μικροθόρυβος ως παθητική πηγή επιφανειακών κυμάτων τα οποία καταγράφονται από γραμμική διάταξη γεωφώνων (φυσικής συχνότητας 4.5Hz έως 10Hz) στην επιφάνεια του εδάφους. Η επεξεργασία των καταγραφών μικροθορύβου οδηγεί κατ αρχήν στον προσδιορισμό της καμπύλης διασποράς (ταχύτητα φάσης V R ως συνάρτηση του μήκους κύματος, L R ) από την οποία προκύπτει (με αντιστροφή) η ταχύτητα διάδοσης V S ως συνάρτηση του βάθους. Η εφαρμογή της μεθόδου ReMi πραγματοποιήθηκε στον βόρειο προαύλιο χώρο της Τριαντείου Σχολής, χρησιμοποιώντας δύο γραμμικές οδεύσεις με 12 γεώφωνα η κάθε μία, που σημειώνονται στην φωτογραφία του Σχήματος 4-7. Το μήκος των οδεύσεων ήταν 90 m με μέγιστη απόσταση 8 m και 44 m με μέγιστη απόσταση 4m, οι οποίες βρίσκονται σε πολύ μικρή απόσταση από τις γεωτρήσεις Γ-1, Γ-2, Γ-3, Σχήμα 4-8. Η σχέση V S -βάθος στη θέση VA-1 προσδιορίσθηκε επίσης και με τη μέθοδο SASW/MASW χρησιμοποιώντας τόσο την πτώση βάρους 0.35 kn στην επιφάνεια

80 του εδάφους (Σχήμα 4-9) όσο και ζεύγος ηλεκτρομηχανικών δονητών με εύρος συχνότητας 2Hz έως 200Ηz (Σχήμα 4-10) ως ενεργητικές πηγές επιφανειακών κυμάτων. Ο συνδυασμός των αποτελεσμάτων όλων των μετρήσεων (μέθοδος ReMi και SASW/MASW) επέτρεψε την κατάρτιση της ενιαίαςς καμπύλης διασποράς του Σχήματος 4-11(α) από την οποία προέκυψε με αντιστροφή η κατανομή V S -βάθος του Σχήματος 4-11(β). Σχήμα 4-7 Γραμμική όδευση γεωφώνων Γ-3 Γ-2 Γ-1 Σχήμα 4-8 Η βόρεια πρόσοψη τηςς Τριαντείου Σχολής γεωτρήσεων Γ-1, Γ-2 και Γ-3. Πατρών και οι θέσεις των

81 Όπως αναφέρθηκε παραπάνω, στη θέση της κατακόρυφης διάταξης VA-1, πραγματοποιήθηκαν και μετρήσεις cross-hole για τον προσδιορισμό της σχέσης V S - βάθος. Οι μετρήσεις πραγματοποιήθηκαν αξιοποιώντας τις γεωτρήσεις Γ-1, Γ-2 και Γ- 3, ως γεωτρήσεις-πηγής και γεωτρήσεις-λήψης, πριν από α την εγκατάσταση των υπογείων επιταχυνσιομέτρων. Χρησιμοποιήθηκε Σφύρα Εγκαρσίων Κυμάτων Γεώτρησης (Borehole Shear Wave Hammer) και οι αντίστοιχοι αισθητήρες (borehole receivers) του Εργαστηρίου Γεωτεχνικής Μηχανικής (Αθανασόπουλος, 1999α), Σχήμα 4-12. Σχήμα 4-9 Στιγμιότυπα από τη διεξαγωγή μετρήσεων για τον προσδιορισμό της ταχύτητας διάδοσης των εγκαρσίων σεισμικών κυμάτων μικρού πλάτους, V s : SASW (πτώση βάρους). Σχήμα 4-10 Στιγμιότυπα από τη διεξαγωγή μετρήσεων για τον προσδιορισμό της ταχύτητας διάδοσης των εγκαρσίων σεισμικών κυμάτων μικρού πλάτους, V s : SASW (ηλεκτρομηχανικοί δονητές).

82 V R (m/sec) 0 200 400 600 0 (α) 10 V S (m/sec) 0 200 400 600 800 0 (β) 20 50 30 Wavelength, L R (m) 100 Depth, (m) 40 50 60 70 80 150 SASW (Continuous Harmonic Wave, shakers) 90 100 V S30 =300m/sec EC8 Ground Type: C Σχήμα 4-11 (α) Πειραματική καμπύλη διασποράς από την αξιολόγηση των αποτελεσμάτων όλων των μετρήσεων επιφανειακών κυμάτων και (β) κατανομή V S -βάθος. Οι δοκιμές cross-hole διεξήχθησαν τόσο κατά τη διάρκεια διάνοιξης των γεωτρήσεων (χρησιμοποιώντας τη διείσδυση του δειγματολήπτη Terzaghi ως πηγή παραγωγής κυμάτων), Σχήμα 4-13, όσο και μετά την ολοκλήρωση της διάνοιξης (χρησιμοποιώντας τη σφύρα εγκαρσίων κυμάτων του Σχήματος 4-12(α)). Στο Σχήμα 4-14 (α), (β), (γ) παρουσιάζεται κατακόρυφη εδαφική τομή με τις θέσεις των τριών γεωτρήσεων Γ-1, Γ-2 και Γ-3 και τους συνδυασμούς πηγής-δεκτών που χρησιμοποιήθηκαν στις μετρήσεις. Κατά τη διεξαγωγή των μετρήσεων τηρήθηκαν γενικά οι προδιαγραφές εκτέλεσης δοκιμών ASTM. Στον Πίνακα 4-1 παρουσιάζονται οι ακριβείς οριζόντιες αποστάσεις μεταξύ των γεωτρήσεων Γ-1/Γ-2, Γ-1/Γ-3 και Γ-2/Γ-3 κατά τη διεύθυνση της ευθυγραμμίας Γ-3, Γ- 1, Γ-2, ως συνάρτηση του βάθους από την επιφάνεια του εδάφους. Οι αποστάσεις αυτές έχουν υπολογισθεί με βάση τα αποτελέσματα των αποκλισιομετρικών μετρήσεων.

(α) (α) ( β) (α) 83 (γ) Σχήμα 4-12 Εξοπλισμός που χρησιμοποιήθηκε στις δοκιμές cross-hole (α) σφύρα εγκαρσίων κυμάτων που πακτώνεται στο επιθυμητό βάθος στη γεώτρηση-πηγή, (β) αισθητήρας κατακόρυφων ταλαντώσεων που πακτώνεται στη γεωτρήση- λήψης, και (γ) αναλυτής δυναμικών σημάτων (Dynamic Signal Analyser Agilent 35670A) για την καταγραφή και αποθήκευση των σημάτων άφιξης των κυμάτων.

84 Σχήμα 4-13 Χρησιμοποίηση της διείσδυσης του δειγματολήπτη Terzaghi ως πηγή και ο διακόπτης εκκίνησης χρονομέτρησης (trigger switch). Πίνακας 4-1 Οριζόντιες αποστάσεις γεωτρήσεων για βάθη από Βάθος, Απόσταση, m m Γ-1/Γ-2 Γ-1/Γ-3 Γ-2/Γ-3 0 2.980 3.790 6.770 1 2.977 3.8133 6.790 2 2.961 3.852 6.812 3 2.952 3.8833 6.834 4 2.950 3.9033 6.852 5 2.952 3.912 6.863 6 2.956 3.912 6.868 7 2.964 3.907 6.870 8 2.975 3.8988 6.871 9 2.994 3.880 6.872 10 3.012 3.862 6.872 11 3.026 3.850 6.875 12 3.039 3.852 6.890 13 3.042 3.864 6.904 14 3.043 3.869 6.910 15 3.047 3.874 6.920 16 3.047 3.881 6.927 17 3.053 3.880 6.932 18 3.062 3.8777 6.937 19 3.064 3.880 6.942 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 3.889 3.897 3.9099 3.917 3.921 3.9233 3.926 3.927 3.9299 3.925 3.9222 3.9222 3.920 3.921 0m έως 33m.

85 (α) (β) (γ) Σχήμα 4-14 Μετρήσεις cross-hole στις θέσεις των γεωτρήσεων Γ-1, Γ-2 καιι Γ-3 με διαφορετικούς συνδυασμούς γεωτρήσεων πηγής και λήψης.

86 Είναι γνωστό ότι η αξιοπιστία των αποτελεσμάτων της εφαρμογής της μεθόδου cross-hole εξαρτάται ουσιαστικά από 1) τη χρησιμοποίηση των ακριβών αποστάσεων των σημείων εκπομπής και λήψης των κυμάτων και 2) την ακριβή αναγνώριση των χρόνων άφιξης των κυμάτων στις γεωτρήσεις λήψης. Όπως αναφέρθηκε ανωτέρω οι ακριβείς αποστάσεις μεταξύ των σημείων εκπομπής και λήψης στην παρούσα έρευνα προσδιορίστηκαν αξιοποιώντας τα αποτελέσματα αποκλισιομετρικών μετρήσεων και παρουσιάζονται στον Πίνακα 4-1. Επομένως, οι υπολογιζόμενες τιμές των ταχυτήτων διάδοσης των κυμάτων εξαρτώνται κυρίως από την αξιοπιστία του προσδιορισμού των χρόνων διαδρομής των εγκαρσιών κυμάτων. Στην παρούσα έρευνα χρησιμοποιήθηκαν όλες οι διαθέσιμες τεχνικές για την αξιόπιστη αναγνώριση της άφιξης των κυμάτων-s στις γεωτρήσεις λήψης, όπως: 1) χρήση δύο γεωτρήσεων λήψης, 2) αναστροφή της φοράς κρούσης της σφύρας εγκαρσίων κυμάτων στην γεώτρηση εκπομπής και 3) προσδιορισμός της συνάρτησης αλληλοσυσχέτισης μεταξύ των κυματομορφών σε δύο γεωτρήσεις λήψης. Στα διαγράμματα των Σχημάτων 4-15 και 4-16 παρουσιάζονται παραδείγματα καταγραμμένων κυματομορφών για διάφορους συνδυασμούς γεωτρήσεων εκπομπής και λήψης και τρόπου παραγωγής κυμάτων (διείσδυση δειγματολήπτη SPT, σφύρα παραγωγής εγκαρσίων κυμάτων). Στο Σχήμα 4-15, παρουσιάζεται παράδειγμα αναγνώρισης της άφιξης του κύματος-s με αξιοποίηση της φοράς κρούσης (κάτω/άνω) της σφύρας σε βάθος 10 m. Στο Σχήμα 4-16 παρουσιάζεται εξαιρετικής ποιότητας καταγραφή άφιξης με χρήση της διείσδυσης του δειγματολήπτη SPT σε βάθος 15.6 m και άφιξη κυμάτων σε ζεύγος γεωτρήσεων λήψης, που επιτρέπει τον ευχερή προσδιορισμό του χρόνου διαδρομής μεταξύ των δύο γεωτρήσεων λήψης. Σημειώνεται ότι στις μετρήσεις με κεκλιμένη διαδρομή των σεισμικών κυμάτων, έγινε η παραδοχή ότι η υπολογιζόμενη τιμή ταχύτητας αντιστοιχεί στη μέση τιμή του βάθους των σημείων εκπομπής-λήψης. Στο διάγραμμα του Σχήματος 4-17 συνοψίζονται τα αποτελέσματα των μετρήσεων cross-hole που προέκυψαν από τους συνδυασμούς των γεωτρήσεων πηγής-λήψης που αναφέρθηκαν ανωτέρω. Στο διάγραμμα του Σχήματος 4-18 συγκρίνονται οι καμπύλες V s -βάθος που προέκυψαν από τις μετρήσεις επιφανειακών κυμάτων με τα αποτελέσματα των μετρήσεων crosshole. Η συμφωνία των αποτελεσμάτων θεωρείται ως ικανοποιητική, λαμβάνοντας υπόψη ότι οι μετρήσεις cross-hole αντιπροσωπεύουν την περιορισμένη περιοχή εδάφους μεταξύ των γεωτρήσεων πηγής και λήψης ενώ τα επιφανειακά κύματα παρέχουν στοιχεία που αντανακλούν τις ιδιότητες περιοχής εδάφους με μήκος τουλάχιστον 100 m.

87 Πλάτος ταλάντωσης, V 60 40 20 0-20 -40 Πηγή χτύπημα σφύρας κάτω χτύπημα σφύρας άνω -60 Πλάτος ταλάντωσης, V 0.015 0.010 0.005 0.000-0.005-0.010 έκτης (απόσταση από πηγή 3m) Άφιξη κύματος-ρ Άφιξη κύματος-s χτύπημα σφύρας κάτω χτύπημα σφύρας άνω -0.015-0.005 0.000 0.005 0.010 0.015 0.020 0.025 Χρόνος, sec Σχήμα 4-15 Κυματομορφή με αξιοποίηση της φοράς κρούσης (κάτω/άνω) της σφύρας παραγωγής εγκαρσίων κυμάτων. Πλάτος ταλάντωσης, V 0.1 0.0-0.1-0.2-0.3 Πηγή Πλάτος ταλάντωσης, V Πλάτος ταλάντωσης, V -0.4 0.15 0.10 0.05 0.00-0.05-0.10-0.15 0.06 0.04 0.02 0.00-0.02-0.04 έκτης 1 (απόσταση από πηγή 3.88m) έκτης 2 (απόσταση από πηγή 6.93m) t 1 =21.6 sec t 2 =31.8 sec -0.06 0.00 0.01 0.02 0.03 0.04 0.05 Χρόνος, sec Σχήμα 4-16 Κυματομορφή με χρήση της διείσδυσης του δειγματολήπτη SPT.

88 5 10 15 20 25 V s, m/sec 0 200 400 600 800 0 Βάθος, m 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 BSH (Γ-1_Γ-2) BSH (Γ-1_Γ-2) BSH (Γ-1_Γ-2) SPT (Γ-3_Γ-1) SPT (Γ-3_Γ-1/Γ-2) BSH (Γ-2_Γ-1/Γ-3) Σχήμα 4-17 Αποτελέσματα των μετρήσεων cross-hole που προέκυψαν από τους συνδυασμούς των γεωτρήσεων πηγής-λήψης. 10 20 30 40 V S, m/s 0 200 400 600 800 0 Βάθος, m 50 60 70 80 90 100 cross average surface waves Σχήμα 4-18 Σύγκριση αποτελεσμάτων των μετρήσεων cross-hole και επιφανειακών κυμάτων στη θέση VA-1

89 Στο Σχήμα 4-19 παρουσιάζεται η εδαφική στρωματογραφία στη θέση της εγκατάστασης VA-1 με τις θέσεις του επιφανειακού και υπόγειων επιταχυνσιομέτρων, και τις κατανομές του NSPT και V S με το βάθος (μέση καμπύλη με βάση τα αποτελέσματα της μεθόδου αλληλοσυσχέτισης). Σχήμ 4-19 (α) Εδαφική τομή στη θέση VA-1, (β) βάθος εγκατάστασης οργάνων, (γ) αριθμός κτύπων N SPT και (δ) καμπύλη V S -βάθος. 4.4 Αποτελέσματα Εργαστηριακών οκιμών Το πρόγραμμα των εργαστηριακών δοκιμών περιέλαβε δοκιμές κατάταξης (κοκκομετρία, όρια Atterberg, φυσική υγρασία, ειδικό βάρος), δοκιμές αντοχής (πτερύγιο, πενετρόμετρο), δοκιμές στερεοποίησης και δοκιμές συντονισμού. Στις ενότητες που ακολουθούν συνοψίζοντ ται τα αποτελέσματαα των ανωτέρω δοκιμών. 4.4.1 οκιμές Κατάταξης Τα αποτελέσματαα των δοκιμών κατάταξης συνοψίζονται στον Πίνακα 4-2 για βάθη από 2. 5 m έως 73 m. Στο ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 5 παρουσιάζο ονται τα αποτελέσματα των κοκκομετρικών αναλύσεων και στο ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 4 οι φωτογραφίεςς κατά τη διάρκεια των δοκιμών κατάταξης του εδάφους. Στο διάγραμμα του Σχήματος 4-20 παρουσιάζεται η μεταβολή των τιμών της φυσικής υγρασίας, w,, των συνεκτικών εδαφικών σχηματισμών με το βάθοςς και γίνεται σύγκριση με τις τιμές των ορίων υδαρότητας, LL, και πλαστικότητας, PL. Παρατηρείται ότι σε όλες τιςς θέσεις η τιμή τ της φυσικής υγρασίας είναι μεγαλύτερη, αλλά κοντά στο όριο πλαστικότητας ( PL). Το γεγονός αυτό υποδηλώνει ότι τα συνεκτικά εδάφη στη θέση του έργου είναι κανονικά

90 στερεοποιημένα, και αναμένεται να έχουν σχετικά υψηλές τιμές μηχανικών παραμέτρων αντοχής. Από το διάγραμμα πλαστικότητας του Σχήματος 4-21 προκύπτει ότι οι συνεκτικοί εδαφικοί σχηματισμοί κατατάσσονται στην κατηγορία των αργίλων χαμηλής έως μέσης πλαστικότητας (CL, CL-ML). 4.4.2 οκιμές Αντοχής και Στερεοποίησης Στον Πίνακα 4-3 συνοψίζονται τα αποτελέσματα των δοκιμών της αστράγγιστης διατμητικής αντοχής των συνεκτικών εδαφικών σχηματισμών. Παρατηρείται ότι οι τιμές της αντοχής σε ανεμπόδιστη θλίψη, q u, κυμαίνονται από 94 kpa έως 370 kpa χαρακτηρίζοντας πολύ μαλακά έως πολύ στιφρά συνεκτικά υλικά. Τα αποτελέσματα δοκιμής στερεοποίησης σε εδαφικό δείγμα, προερχόμενο από βάθος 7.0 m, παρουσιάζονται στο Σχήμα 4-22 και υποδεικνύουν ότι ο συγκεκριμένος συνεκτικός σχηματισμός χαρακτηρίζεται από μικρή συμπιεστότητα (C c =0.033). Η τάση προστερεοποίησης στο συγκεκριμένο βάθος (7.0 m) προκύπτει ίση με σ c =150 kpa (βλ. Σχήμα 4-22) υποδηλώνοντας κατάσταση κανονικής στερεοποίησης. Τέλος, η τιμή του συντελεστή στερεοποίησης εκτιμήθηκε ως C v =0.03 cm 2 /min, υποδεικνύοντας σχετικά σύντομο χρόνο ολοκλήρωσης των καθιζήσεων. Περιεκτικότητα σε νερό (%) w, % 0 10 20 30 40 50 0 w% Γ-1 PL LL 10 20 Βάθος, m 30 40 50 60 70 Σχήμα 4-20 Τιμές της φυσικής υγρασίας των εδαφικών σχηματισμών ως συνάρτηση του βάθους και σύγκριση με τις τιμές των ορίων υδαρότητας και πλαστικότητας.

91 είκτης Πλαστικότητας, PI 70 60 50 40 30 20 Γεώτρηση Γ-1 Inorganic clays of low to medium plasticity Inorganic clays of medium plasticity CL CH OH "U" LINE Inorganic clays of high plasticity "A" LINE Organic clays of medium to high plasticity 10 Inorganic silts Non 7 elastic cohesive CL ML Inorganic soils 4 silts of ML slight plasticity ή OL 0 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 Σχήμα 4-21 ιάγραμμα πλαστικότητας με τις προσδιορισθείσες τιμές των Ορίων Υδαρότητας και είκτη Πλαστικότητας των εξετασθέντων συνεκτικών δειγμάτων. MH Όριο υδαρότητας, LL Deformation (mm) 0.000 0.005 0.010 0.015 0.020 0.025 0.030 0.035 0.040 0.045 0.050 25kPa 50kPa 100kPa 0.055 200kPa 400kPa 800kPa 0.060 1 10 100 1000 time (min) 0.510 7.0m 0.505 7.0m 0.500 Void ratio e Coefficient of consolidation C v (cm 2 /min) Modulus of compressibility Es (MPa) 0.495 0.490 0.485 0.480 0.475 0.470 0.465 0.460 0.050 0.045 0.040 0.035 0.030 0.025 0.020 0.015 0.010 0.005 0.000 50 45 40 35 30 25 20 15 10 5 P c =150kPa 0 10 100 1000 Axial stress (kpa) Σχήμα 4-22 Αποτελέσματα δοκιμής στερεοποίησης.

92 Πίνακας 4-2 Αποτελέσματα εργαστηριακών δοκιμών κατάταξης. ΓΕΩΤΡΗΣΗ ΒΑΘΟΣ ΕΙΓΜΑΤΟΣ (m) ΦΥΣΙΚΗ ΥΓΡΑΣΙΑ (%) ΟΡΙΑ ATTERBERG LL (%) PL (%) PI (%) ΥΓΡΟ ΕΙ ΙΚΟ ΒΑΡΟΣ γ t (kn/m 3 ) G s % ΚΑΤΑ ΒΑΡΟΣ ΧΑΛΙΚΕΣ ΑΜΜΟΣ ΛΕΠΤΑ % ΙΕΡΧΟΜ. 0.002 mm D 50 (mm) D D 60 10 ΣΥΜΒΟΛ. Ε ΑΦΟΥΣ ΚΑΤΑ ΕΝΙΑΙΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΤΑΞΙΝΟΜΗΣ ΗΣ (U.S.C.S.) Γ-1 2.20-2.65 19.06 39 23 16 20.3 2.67 0 13 87 17 0.0065 - CL Γ-1 3.00 16.42 39 23 16 20.3 2.67 1 12 87 16 0.0071 7.5 CL Γ-1 4.00-4.20 18.07 36 19 18 2.67 7 30 63 23 0.012 - CL Γ-1 5.20-5.65 20.97 38 28 10 2.67 0 7 93 17 0.0064 - ML Γ-1 7.00 22.99 50 29 21 22.3 2.67 0 3 97 31 0.003 - ML Γ-1 7.30-7.60 20.48 21.7 2.67 Γ-1 8.00-8.45 24.6 17.7 6.9 2.67 33 36 31 4 0.82 312.5 SC - SM Γ-1 9.20 20.53 38 21 18 2.67 0 20 80 26 0.008 - CL Γ-1 9.40-9.90 23.8 19.4 4.4 2.67 0 47 53 9 0.066 42.4 CL - ML Γ-1 10.00-10.20 23.57 38 24 14 20.5 2.67 0 9 91 24 0.0069 - CL Γ-1 11.00-11.45 26.8 18.4 8.4 2.67 19 43 38 8 0.2 140 SC Γ-1 11.45-11.65 22.55 40 23 16 20.7 2.67 0 18 82 26 0.0064 - CL Γ-1 13.10 N.P. 2.67 42 44 14 1 2.8 167.7 SW Γ-1 14.00 22.99 35 20 15 19.25 2.67 0 6 94 15 0.0086 - CL Γ-1 14.20-14.65 21.66 40 26 14 2.67 0 14 86 28 0.0058 - ML Γ-1 15.20 33 21 11 2.67 28 44 28 7 0.41 289.7 SC Γ-1 17.20 20.17 23.8 16.2 7.6 2.67 0 43 57 8 0.051 34 CL Γ-1 17.50-17.95 18.06 26.3 20.5 5.8 2.67 0 31 69 8 0.029 20 CL - ML Γ-1 18.80 21.2 16.7 4.5 2.67 1 41 58 4 0.051 12 CL - ML Γ-1 19.90-20.30 20.62 35 19 16 2.67 0 18 82 17 0.0115 CL Γ-1 21.00-21.45 24.7 19 5.7 2.67 0 38 62 10 0.043 26.5 CL ML Γ-1 22.20 21.7 18.7 3 2.67 6 36 58 6 0.057 17.5 ML Γ-1 24.0-24.45 18.33 34 22 12 2.67 6 16 78 14 0.016 CL Γ-1 25.70 26.45 35 21 14 2.67 0 15 85 32 0.0065 CL Γ-1 26.10 23.14 36 18 18 20.3 2.67 0 29 71 18 0.013 CL Γ-1 27.00-27.45 32 19 13 2.67 31 25 44 20 0.15 GC Γ-1 28.20 17.9 13.1 4.8 2.67 37 44 19 1 1.9 169.6 SC - SM Γ-1 28.60 N.P. 2.67 0 39 61 3 0.052 7.9 ML Γ-1 29.50-29.95 15.24 28.3 18.8 9.5 2.67 0 31 69 7 0.021 18 CL Γ-1 30.40 22.83 45 26 19 2.67 0 6 94 33 0.0037 CL Γ-1 30.80 21.76 41 21 20 20.4 2.67 0 20 80 39 0.0046 CL Γ-1 31.50 18.60 27.7 21.8 5.9 18.8 2.67 1 31 68 25 0.017 CL - ML Γ-1 32.00 19.87 23.5 2.67 Γ-1 32.80 21.60 19.5 2.67 Γ-1 32.90-33.35 17.61 24.2 16.8 7.4 2.67 0 31 69 21 0.026 CL Γ-1 34.50 26 15 11 2.67 6 43 51 19 0.064 CL Γ-1 35.00-35.20 16.42 30 20 10 2.67 0 21 79 30 0.0084 CL Γ-1 35.80 18.12 21.3 2.67

93 Πίνακας 4-2 Συνέχεια ΓΕΩΤΡΗΣΗ ΒΑΘΟΣ ΕΙΓΜΑΤΟΣ (m) ΦΥΣΙΚΗ ΥΓΡΑΣΙΑ (%) ΟΡΙΑ ATTERBERG LL (%) PL (%) PI (%) ΥΓΡΟ ΕΙ ΙΚΟ ΒΑΡΟΣ γ t (kn/m 3 ) G s % ΚΑΤΑ ΒΑΡΟΣ ΧΑΛΙΚΕΣ ΑΜΜΟΣ ΛΕΠΤΑ % ΙΕΡΧΟΜ. 0.002 mm D 50 (mm) D D 60 10 ΣΥΜΒΟΛ. Ε ΑΦΟΥΣ ΚΑΤΑ ΕΝΙΑΙΟ ΣΥΣΤΗΜΑ ΤΑΞΙΝΟΜΗ ΣΗΣ (U.S.C.S.) Γ-1 36.00-36.45 19.85 39 23 16 2.67 0 14 86 35 0.0053 CL Γ-1 37.50 21 12.5 8.5 2.67 70 19 11 4 12.34 350 GP - GC Γ-1 38.80-39.00 16 11.4 4.6 2.67 35 45 20 8 1.75 980.5 SC - SM Γ-1 39.00-39.45 N.P. 2.67 17 70 13 1 0.51 16.9 SM Γ-1 40.00 21.54 35 18 17 22.5 2.67 9 28 63 32 0.013 CL Γ-1 41.00-41.20 27.7 20.6 7.1 2.67 31 29 40 16 0.18 GC Γ-1 41.70 17.09 34 20 14 2.67 8 32 60 15 0.034 CL Γ-1 42.00-42.45 25.3 16.2 9.1 2.67 26 47 27 13 0.48 1042 SC Γ-1 42.70 22.29 43 24 19 20.3 2.67 3 19 78 42 0.0047 CL Γ-1 44.00 27 13 14 2.67 46 32 22 5 3.5 1304 GC Γ-1 45.00-45.45 21 14.9 6.1 2.67 32 41 27 1 0.64 106 SC - SM Γ-1 45.60-46.00 17.7 14.4 3.3 2.67 72 24 4 2 11.37 26.8 GW Γ-1 46.90-47.40 N.P. 2.67 55 38 7 3 6 52.3 GM GW Γ-1 48.00-48.25 18.8 12.3 6.5 2.67 35 42 23 2 1.3 193.8 SC - SM Γ-1 49.50 23.3 17.1 6.2 2.67 49 37 14 2 4.5 244.8 GC - GM Γ-1 51.00-51.20 18.6 13.5 5.1 2.67 40 42 18 6 2.4 1154 SC - SM Γ-1 51.30 18.98 38 20 18 20.2 2.67 2 17 81 5 0.0065 CL Γ-1 52.50 16.74 25 15 10 2.67 4 46 50 18 0.075 SC Γ-1 53.60-53.80 N.P. 2.67 33 56 11 1 1.29 49.1 SP - SM Γ-1 54.40 17.96 43 20 23 2.67 0 23 77 33 0.0061 CL Γ-1 56.40 17.59 34 18 16 19.6 2.67 0 47 53 27 0.061 CL Γ-1 57.00-57.45 25 15 10 2.67 17 52 31 13 0.32 SC Γ-1 58.30-58.50 24.2 17.2 7 2.67 7 40 53 20 0.061 CL - ML Γ-1 59.00-59.10 14.98 32 16 15 22.5 2.67 5 46 49 25 0.081 SC Γ-1 60.00-60.45 31 18 13 2.67 1 30 69 30 0.013 CL Γ-1 61.00 16.61 48 23 25 2.67 0 16 84 51 0.0017 CL Γ-1 62.50 18.82 37 21 16 21.0 2.67 0 23 76 35 0.0076 CL Γ-1 63.00-63.45 18.82 37 20 17 2.67 3 25 72 35 0.0089 CL Γ-1 63.70 19.81 2.67 Γ-1 65.00 16.75 24.1 16.3 7.8 20.4 2.67 7 34 59 21 0.042 CL Γ-1 66.00-66.27 25 13 12 2.67 20 36 44 19 0.11 SC Γ-1 67.20 22.2 13 9.2 2.67 55 28 17 8 6.9 3412 GC Γ-1 68.30 10.42 36 18 18 2.67 12 25 63 33 0.011 CL Γ-1 70.40 20.5 14.8 5.7 2.67 68 20 12 5 12.4 1041 GP - GC Γ-1 71.20-71.70 21.1 14.6 6.5 2.67 56 25 19 8 7.6 3568 GC - GM Γ-1 73.00 17.5 13 4.5 2.67 31 51 18 8 1.2 89 SC - SM

94 Πίνακας 4-3 Αποτελέσματαα δοκιμών προσδιορισμού θλίψη. αντοχής σε ανεμπόδιστη ΓΕΩΤΡΗΣΗ ΣΥΜΒΟΛ. Ε ΑΦΟΥΣ ΚΑΤΑ ΒΑΘΟΣ ΕΝΙΑΙΟ ΕΙΓΜΑΤΟΣ ΣΥΣΤHMA. (m) ΤΑΞΙΝΟΜΗΣΗΣ (U.S.G.S.) ΦΥΣΙΚΗ ΥΓΡΑΣΙΑ (%) ΟΡΙΑΑ ATTERBERG LL (%) PLL (%)) PI (%) ΥΓΡΟ ΕΙ ΙΚΟ ΒΑΡΟΣ γ t (kn/m 3 ) ΞΗΡΟ ΕΙ ΙΚΟ ΒΑΡΟΣ γ d (kn/m 3 ) ΑΝΤΟΧΗ ΠΕΝΕΤΡΟΜΕΤΡΟΥ ΤΣΕΠΗΣ q u (kpa) ΑΝΤΟΧΗ ΠΤΕΡΥΓΙΟΥ ΤΣΕΠΗΣ c u (kpa) ΜΕΣΗ ΑΝΤΟΧΗ q u (kpa) Γ-1 9.20 CL 20.53 38 21 18 370 370 Γ-1 10.00- CL 23.57 38 244 14 20.5 Γ-1 10 20 11.45- CL 22.55 40 233 16 20.7 Γ-1 11 65 14.000 CL 22.99 35 200 15 19.25 16.6 16.9 15.7 160 143 145 82 56 84 162 127.5 156.5 Γ-1 19.90- CL 20.62 35 199 16 Γ-1 20 30 25.70 CL 26.45 35 21 14 135 71 47 138.5 94 Γ-2 26.10 CL 23. 14 36 188 18 20.3 16.5 153 67 143.5 Γ-2 30.800 CL 21.76 41 21 20 20.4 16.8 332 332 Γ-2 31.50 CL-ML 18.60 27.7 21.88 5.9 18.8 15.9 89 178 Γ-2 32.000 19.87 23.5 19.6 227 92.5 206 Γ-2 56.40 CL 17.59 34 188 16 19.6 16.7 258 >1000 258 Γ-2 62.50 CL 18.82 37 21 16 21.0 17.7 370 370 4.4.3 οκιμές Συντονισμού Το πρόγραμμα των εργαστηριακών δοκιμών περιέλαβε στρεπτικές δοκιμές συντονισμού για τον προσδιορισμό των δυναμικών ιδιοτήτων (μέτρο διάτμησης, G, και λόγος απόσβεσης, D) ) των εδαφικών σχηματισμών στην εξεταζόμενη θέση. Χρησιμοποιήθηκε η συσκευή δοκιμών συντονισμού GDS RCA Resonant Column System, Σχήμα 4-23 του Εργαστηρίου Γεωτεχνικής Μηχανικής του Τμήματος Πολιτικών Μηχανικών του Πανεπιστη μίου Πατρών. Σχήμα 4-23 Συσκευή Συντονισμούύ Εδαφικών οκιμίων (GDS Εργαστηρίου Γεωτεχνικής Μηχανικής του τ Τμήματος Μηχανικών του Πανεπιστημίου Πατρών. RCA) του Πολιτικών

95 Στο Σχήμα 4-244 παρουσιάζονται φωτογραφίες από τηη διαδικασία εκτέλεσης της δοκιμής (κυλινδρικό δοκίμιο στη βάση της συσκευής και κ σύστημα μαγνητών). Η διεξαγωγή των δοκιμών συντονισμού έγινε σύμφωνα με τις τ προδιαγραφές της ASTM Standard D 4015-92 (1993) με χρήση της συσκευής συντονισμού (GDS RCA). Στα διαγράμματα του Σχήματος 4-25 παρουσιάζονται καμπύλες μεταβολής του μέτρου διάτμησης, G (MPa) και του αντίστοιχου λόγου απόσβεση ς, D t (%) ως συνάρτηση της διατμητικής παραμόρφωσης, γ c (%), ενώ στο Σχήμα 4-26 η μεταβολή του λόγου G/G 0 σε σχέση με τη διατμητική παραμόρφ ωση γ c (%). H=99.2 mmm D=51.2 mmm W t =425.177 gr w 0 =21.65% % Σχήμα 4-24 Στιγμιότυπα από τις δοκιμές συντονισμού 7.30m. σε δοκίμιοο από βάθος 7.0-

96 320 280 Βάθος: 7.0-7.30m Βάθος: 7.0m G (MPa) 240 200 160 120 80 40 0 25 σ 0 =50kPa 100kPa 200kPa 400kPa 800kPa 20 D t (%) 15 10 5 0 0.001 1E-3 0.01 0.1 ιατμητική Παραμόρφωση, γ c (%) 0.2 Σχήμα 4-25 Μεταβολή του μέτρου διάτμησης, G, και του λόγου απόσβεσης, D t, σε δοκίμιο βάθους 7.0m, ως συνάρτηση της διατμητικής παραμόρφωσης, γ c. 1.0 0.8 Βάθος: Βάθος: 7.0-7.30m 7.0m G/G 0 0.6 0.4 0.2 σ 0 =50kPa 100kPa 200kPa 400kPa 800kPa 0.0 1E-3 0.001 0.01 0.1 0.2 ιατμητική Παραμόρφωση, γ c (%) Σχήμα 4-26 Καμπύλες G/G 0 σε δοκίμιο βάθους 7.0m, ως συνάρτηση της διατμητικής παραμόρφωσης, γ c, και της περιβάλλουσας τάσης, σ 0.

97 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 5. ΙΑΧΕΙΡΙΣΗ KAI ΕΠΕΞΕΡΓΑΣΙΑ ΤΩΝ ΣΕΙΣΜΙΚΩΝ ΚΑΤΑΓΡΑΦΩΝ Στο κεφάλαιο αυτό εξετάζεται η διαθέσιμη βάση δεδομένων που έχει αναπτυχθεί κατά την μέχρι σήμερα λειτουργία της κατακόρυφης διάταξης VA 1. Παρουσιάζονται κατ αρχήν στατιστικά στοιχεία που αφορούν την συσχέτιση των παραμέτρων των σεισμικών καταγραφών, όως σεισμικό μέγεθος, εστιακή και επικεντρική απόσταση, εστιακό βάθος και αζιμούθιο προέλευσης των σεισμικών γεγονότων. Στη συνέχεια παρουσιάζεται το λογισμικό που συντάχθηκε σε γλώσσα Visual Basic για τη διαχείριση του μεγάλου όγκου δεδομένων και την ανάλυσή τους με σκοπό τον προσδιορισμό των φασματικών λόγων και των συναρτήσεων μεταφοράς των καταγραφών. 5.1 Γενικά Κατά το χρονικό διάστημα των 7 μηνών που μεσολάβησε από την εγκατάσταση της κατακόρυφης διάταξης VA-1 (26 Ιουλίου 2013) έως το τέλος Φεβρουαρίου του 2014 καταγράφηκαν περισσότερα από 1000 (1107) σεισμικά γεγονότα. Τα μεγέθη (Μ L ) των γεγονότων αυτών κυμάνθηκαν από 0.8 έως 7.7 (τιμές μεγαλύτερες των 6 αναφέρονται σε μέγεθος Μ w ), με αντίστοιχες επικεντρικές αποστάσεις κυμαινόμενες από 3.3 km έως 4033 km (Γεωδυναμικό Ινστιτούτο Εθνικού Αστεροσκοπείου Αθηνών, ΓΕΙΝ, http://www.gein.noa.gr). Μεγάλος αριθμός των καταγραμμένων σεισμών (αλλά όχι στο σύνολο αυτών) παρουσιάζεται γραφικά στη δορυφορική φωτογραφία του Σχήματος 5-1, η παρατήρηση της οποίας υποδεικνύει ότι οι αζιμουθιακές γωνίες των γεγονότων σε σχέση με τη θέση της διάταξης κυμαίνονται πρακτικά από 0 έως 360. Σημειώνεται ότι από το σύνολο (1107) των καταγραμμένων σεισμών στη θέση VA-1, 95 καταγραφές δεν είναι καταχωρημένες στη βάση δεδομένων του ΓΕΙΝ, οπότε δεν είναι γνωστά στοιχεία όπως το μέγεθος, επίκεντρο, κ.ά. Εν τούτοις, οι αντίστοιχες σεισμικές καταγραφές χρησιμοποιούνται στις αναλύσεις της παρούσας ιατριβής επειδή διαπιστώθηκε ότι πρόκειται για σεισμικές δονήσεις σε πολύ μικρή απόσταση από την Πάτρα.

98 Στις ενότητες που ακολουθούν παρέχονται στοιχεία για τα χαρακτηριστικά των διαθέσιμων σεισμικών καταγραφών καθώς και για τη διαχείριση της συγκεντρωθείσας βάσης δεδομένωνν και την επεξεργασία των διαθέσιμων καταγραφών. Σχήμα 5-1 Οι θέσεις των καταγραμμένων σεισμών από την κατακόρυφη διάταξη VA-1 (δορυφορική φωτογραφ ία Google Earth TM ). 5.2 Χαρακτηριστικά της Βάσης εδομένων Όπως αναφέρθηκε στην προηγούμενη ενότητα η βάση δεδομένων στη θέση VA-1 μέχρι το τέλος Φεβρουαρίου 2014, περιλάμβανε 1107 καταγραφές σε βάθη 20 m,, 34 m και 71.5 m καθώς και στην εδαφική επιφάνεια. Οι καταγραφές αυτές αποκτήθηκαν καθορίζοντας ως κατώτερο όριο επιτάχυνσης στο επιταχυνσιόμετρο βάσης την τιμή 0.01 cm/sec 2. Σημειώνεται ότι οι πρώτες (κατά χρονολογική σειρά) 152 σεισμικές καταγραφές αποκτήθηκαν πριν από την εγκατάσταση του επιφανειακού οργάνου και γι αυτό δεν συμπεριλαμβάνονται στις αναλύσεις των επόμενων ν κεφαλαίων. Όπως αναφέρθηκε στο ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2 ο εδαφικός θόρυβος ή μικροθόρυβος (microtremor ή ambient noise) προέρχεται από συνεχείς εδαφικές ταλαντώσεις δημιουργούμενες από φυσικούς (περιβαλλοντικούς) ή ανθρωπογενείς παράγοντες όπως ο άνεμος, τα παλιρροϊκά κύματα, οι μετεωρολογικές συνθήκες, οι βιομηχανικέςς δραστηριότητες, η κυκλοφορία οχημάτων και το τ βάδισμαα ανθρώπων. Εξαιτίας του έντονου φαινομένου του μικροθορύβου σε ορισμένες καταγραφές (το σύνολο αυτών των καταγραφών είναι 8), το οποίο δεν επιτρέπει τον ευκρινή διαχωρισμό του μικροθορύβου από το σεισμό, οι καταγραφές αυτές δεν συμπεριλαμβάνονται στις αναλύσεις της παρούσας ιατριβής..

99 Επισημαίνεται ότι καταγραφές εδαφικού μικροθορύβου είναι διαθέσιμες και στις περισσότερες περιπτώσεις καταγραφής σεισμικών γεγονότων, διαμέσου της επιλογής του χρονικού παραθύρου προσεισμικής καταγραφής (pre-event), Σχήμα 5-2. 0.09 0.06 Μικροθόρυβος Σεισμική κίνηση Επιτάχυνση>0.01 cm/s 2 Επιτάχυνση, cm/sec 2 0.03 0.00-0.03-0.06-0.09 0 20 40 60 80 100 120 Χρόνος, sec Σχήμα 5-2 Σεισμική καταγραφή στη θέση VA-1 (βάθος 20 m) με εμφανή τη παρουσία μικροθορύβου πριν από την άφιξη της σεισμικής κίνησης. Ολόκληρη η βάση δεδομένων των καταγραφών (1107 καταγραφές), με πλήρη στοιχεία κάθε γεγονότος (ημερομηνία, ώρα, μέγεθος, επίκεντρο, εστιακό βάθος, επικεντρική/υποκεντρική απόσταση από τη θέση VA-1, μέγιστη τιμή της οριζόντιας επιτάχυνσης βάσης (71.5 m) και αζιμουθιακή γωνία, σε σχέση με τη θέση VA-1) έχει πινακοποιηθεί και παρουσιάζεται στο ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 7. Απόσπασμα αυτής της βάσης δεδομένων παρουσιάζεται στον Πίνακα 5-1. Αντίστοιχη πινακοποίηση στο ίδιο Παράρτημα έχει πραγματοποιηθεί και για τους 947 (1107-152-8) σεισμούς, για τους οποίους είναι διαθέσιμες καταγραφές τόσο των υπόγειων όσο και του επιφανειακού οργάνου της κατακόρυφης διάταξης. Παράδειγμα καταγραφής σεισμικού γεγονότος που καταγράφηκε στις 26-1-2014 στη θέση της κατακόρυφης διάταξης παρουσιάζεται στο Σχήμα 5-3. Πρόκειται για τον σεισμό της Κεφαλονιάς μεγέθους Μ w =6.0 (M L =5.8), επικεντρικής απόστασης R=106.3 km και εστιακού βάθους Η=21.1 km. Η κάθε τριάδα καταγραφών αντιστοιχεί σε ένα βάθοε οργάνου: επιφάνεια, -20m, -34m και -71.5m και αποτελείται από τις τρεις συνιστώσες της κίνησης X, Y, Z.

100 Α/Α Πίνακας 5-1 Καταγραμμένες σεισμικές καταγραφές στη θέση VA-1. Date Time (UTC) LAT.-N LONG.- E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M L PGA 71.5 (gal) 0153 19/10/2013 18:10:33 38.4380 21.8072 13.7 27.2 23.5 14.4 1.1 1.52E-02 0154 20/10/2013 15:05:03 38.0995 21.9382 22.4 31.9 22.8 130.3 2.0 6.27E-02 0155 21/10/2013 01:28:39 38.6715 22.6852 15.3 97.3 96.0 59.5 2.9 1.97E-02 0156 21/10/2013 02:41:42 1.44E-01 0157 22/10/2013 00:32:58 38.5010 21.7830 17.5 34.8 30.0 7.2 1.7 1.56E-02 0158 22/10/2013 03:38:57 38.3595 21.8790 15.0 23.9 18.6 40.7 3.2 3.04E-01 0159 22/10/2013 12:31:57 2.10E-02 0160 22/10/2013 18:01:50 38.4067 21.8440 13.8 25.4 21.4 25.2 2.1 3.70E-02 0161 23/10/2013 02:37:30 38.3353 21.8128 7.0 14.8 13.1 29.1 1.5 3.18E-02 0162 23/10/2013 02:58:23 38.3168 21.9130 8.1 19.6 17.8 58.2 1.4 1.55E-02 0163 23/10/2013 09:09:02 38.4120 21.8398 7.7 23.1 21.7 23.6 1.7 1.37E-02 0164 23/10/2013 10:43:14 38.3130 21.9242 6.8 19.6 18.4 60.9 1.4 1.57E-02 0165 23/10/2013 13:26:12 38.3850 21.9990 10.1 30.0 28.3 53.2 2.4 4.03E-02 0166 23/10/2013 15:38:30 37.6977 21.3918 23.0 70.6 66.7 207.2 4.0 3.41E-01 0167 23/10/2013 19:09:02 38.3008 22.0037 7.9 25.6 24.3 71.7 1.9 2.10E-02 0168 23/10/2013 20:31:39 38.4122 21.8065 13.4 24.7 20.8 16.2 1.8 4.97E-02 0169 24/10/2013 02:06:04 38.4097 21.8203 11.8 24.0 20.9 19.6 1.4 2.38E-02 Ημερομηνία: 26-01-2014, 13:55:42, M=5.8, 38.2187N 20.5263E, Βάθος=21.1km 12 Επιτάχυνση, cm/s 2 Επιτάχυνση, cm/s 2 Επιτάχυνση, cm/s 2 10 8 6 4 2 0-2 -4-6 -8-10 -12 10 8 6 4 2 0-2 -4-6 -8-10 -12 10 8 6 4 2 0-2 -4-6 -8-10 -12 Βάθος=0.0m Βάθος=0.0m Βάθος=0.0m X-1 Y-1 Z-1 Βάθος=34.0m X-3 Βάθος=34.0m Y-3 Βάθος=34.0m Z-3 Επιτάχυνση, cm/s 2 Επιτάχυνση, cm/s 2 Επιτάχυνση, cm/s 2 12 10 8 6 4 2 0-2 -4-6 -8-10 -12 10 8 6 4 2 0-2 -4-6 -8-10 -12 10 8 6 4 2 0-2 -4-6 -8-10 -12 Βάθος=20.0m Z-2 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 Χρόνος, sec Βάθος=20.0m X-2 Βάθος=71.5m X-4 Βάθος=20.0m Y-2 Βάθος=71.5m Y-4 Βάθος=71.5m Z-4 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 Χρόνος, sec Σχήμα 5-3 Παράδειγμα καταγραφής σεισμικού γεγονότος από το κατακόρυφο δίκτυο.

101 Στο διάγραμμα του Σχήματος 5-4 παρουσιάζεται ο αριθμός των σεισμικών καταγραφών στη θέση της κατακόρυφης διάταξης κατά τους επτά πρώτους μήνες της λειτουργίας της ανά ημερολογιακό μήνα, καθώς και η αντίστοιχη αθροιστική καμπύλη. Ο ιδιαίτερα αυξημένος αριθμός καταγραφών των μηνών Ιανουαρίου και Φεβρουαρίου 2014, οφείλεται στις σεισμικές ακολουθίες των δύο κυρίων σεισμών της Κεφαλονιάς (26-1- 2014 και 3-2-2014). 400 Αριθμός σεισμικών καταγραφών 350 300 250 200 150 100 50 38 74 84 95 153 347 316 0 Αριθμός σεισμικών καταγραφών 1000 100 10 Jul Aug Sep Oct Nov Dec Jan Feb Ημερομηνία, μήνες Σχήμα 5-4 Αριθμός σεισμικών καταγραφών ως συνάρτηση του μήνα καταγραφής του εκάστοτε γεγονότος (κατά τους 7 πρώτους μήνες λειτουργίας της κατακόρυφης διάταξης VA-1) και η αθροιστική καμπύλη αυτών. Ιδιαίτερο ενδιαφέρον παρουσιάζουν τα διαγράμματα του Σχήματος 5-5 στα οποία παρουσιάζεται η στατιστική κατανομή των καταγραμμένων σεισμικών γεγονότων με βάση το μέγεθος, την εστιακή απόσταση, το εστιακό βάθος και την αζιμουθιακή γωνία του επικέντρου. Με βάση τα διαγράμματα αυτά συμπεραίνεται ότι: 1) Στις καταγραφές κυριαρχούν σεισμικά γεγονότα μεγέθους M L =3 έως 4, με ικανό όμως αριθμό γεγονότων μεγέθους M L =2 έως 3 και M L =1 έως 2. 2) Μεγάλος αριθμός γεγονότων προέρχεται από δύο διακεκριμένα εύρη τιμών εστιακών αποστάσεων, δηλαδή είτε 90 έως 120 km, είτε 0 έως 30 km από τη θέση VA-1.

102 3) Η επικρατέστερη τιμή εστιακών βαθών κυμαίνεται από 10 km έως 20 km. 4) Ο μεγαλύτερος αριθμός καταγραφών προέρχεται από νοτιοδυτική έως βορειοδυτική κατεύθυνση (225 έως 315 ), μεγάλος όμως αριθμός προέρχεται από βορειοανατολική κατεύθυνση (0 έως 90 ). 450 700 400 389 650 600 616 Αριθμός σεισμικών καταγραφών 350 300 250 200 150 100 50 0 277 270 65 4 5 2 0-1 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 >6 Αριθμός σεισμικών καταγραφών 550 500 450 400 350 300 250 200 150 100 50 0 285 89 12 1 3 5 1 0-10 10-20 20-30 30-40 40-50 50-60 60-70 70-80 500 Μέγεθος, M 350 Εστιακό βάθος, km 450 400 381 300 Αριθμός σεισμικών καταγραφών 350 300 250 200 150 100 50 340 141 61 75 Αριθμός σεισμικών καταγραφών 250 200 150 100 50 188 180 57 25 31 236 235 60 0 4 4 6 0-30 30-60 60-90 90-120 120-150 150-180 180-210 >210 0 0-45 45-90 90-135 135-180 180-225 225-270 270-315 315-360 Εστιακή απόσταση, km Αζιμούθιο, μοίρες Σχήμα 5-5 Αριθμός διαθέσιμων σεισμικών καταγραφών ως συνάρτηση του μεγέθους Μ, εστιακού βάθους, εστιακής απόστασης και αζιμούθιου. Τα διαγράμματα του Σχήματος 5-6 παρουσιάζουν στατιστικές συσχετίσεις του μεγέθους M L και του εστιακού βάθους των γεγονότων με την εστιακή απόσταση, του μεγέθους M L με το εστιακό βάθος και της οριζόντιας επιτάχυνσης στη βάση της διάταξης με την εστιακή απόσταση του σεισμικού γεγονότος. Η παρατήρηση των διαγραμμάτων υποδεικνύει ότι: 1) Όσο αυξάνεται η εστιακή απόσταση αυξάνεται επίσης (όπως αναμένεται) το απαιτούμενο μέγεθος σεισμού για την επίτευξη καταγραφής στη θέση VA-1. 2) εν υφίσταται ουσιαστική συσχέτιση μεταξύ του εστιακού βάθους (το οποίο στις περισσότερες περιπτώσεις είναι μικρότερο των 20 km) και της εστιακής απόστασης.

103 3) εν υπάρχει συσχέτιση μεταξύ σεισμικού μεγέθους και εστιακού βάθους 4) Η οριζόντια επιτάχυνση βάσης δεν συσχετίζεται με την εστιακή απόσταση και παρουσιάζει γενικά μικρές τιμές (της τάξης του 0.5 έως 1 cm/sec 2 ). Το γεγονός αυτό είναι αναμενόμενο αφού η μέχρι σήμερα συγκεντρωθείσα βάση δεδομένων δεν περιλαμβάνει καταγραφές προερχόμενες από ισχυρές σεισμικές κινήσεις, σε μικρή επικεντρική απόσταση από τη θέση VA-1. 8 80 7 70 6 60 Μέγεθος, Μ 5 4 3 2 Εστιακό βάθος, km 50 40 30 20 1 (α) 0 10 100 1000 8 Εστιακή απόσταση, km 10 (β) 0 10 100 1000 Εστιακή απόσταση, km 100 7 6 10 Μέγεθος, Μ 5 4 3 2 PGA surface, cm/s 2 1 0.1 1 (γ) 0 1 10 100 Εστιακό βάθος, km (δ) 0.01 1 10 100 1000 Εστιακή απόσταση, km Σχήμα 5-6 (α) Μέγεθος, Μ, (β) Εστιακό βάθος, (δ) PGA surface ως συνάρτηση της εστιακής απόστασης και (γ) Μέγεθος, Μ ως συνάρτηση του εστιακού βάθους. 5.3 ημιουργία Λογισμικού Ο μεγάλος αριθμός σεισμικών γεγονότων που συμπεριλαμβάνονται στη βάση δεδομένων της κατακόρυφης διάταξης VA-1 έκανε αναγκαία τη σύνταξη ειδικού λογισμικού, σε γλώσσα Visual Basic, για τη διαχείριση και επεξεργασία του μεγάλου όγκου δεδομένων (Πελέκης, 2013). Το συνταχθέν λογισμικό περιλαμβάνει δύο προγράμματα (SPEC-SINGLE και SPEC-MULTI) τα χαρακτηριστικά των οποίων παρουσιάζονται στα επόμενα.

104 5.3.1 Πρόγραμμα SPEC-SINGLE Το πρόγραμμα αυτό δέχεται ως δεδομένα εισόδου τις δώδεκα χρονικές ιστορίες (τρεις χρονικές ιστορίες για κάθε στάθμη επιταχυνσιομέτρου του VA-1) επιτάχυνσης που καταγράφονται κατά τη διάρκεια ενός σεισμικού γεγονότος. Τα δεδομένα αυτά διαβάζονται από το πρόγραμμα ως αρχεία ΑSCII, με όνομα αρχείου τέτοιο, ώστε να αντιστοιχεί σε συγκεκριμένο καταγραμμένο σεισμό με βάση την ημερομηνία και το χρόνο εκδήλωσης του γεγονότος δηλαδή «έτοςμήναςημέρα_ώραλεπτόδευτερόλεπτο». Για παράδειγμα το αρχείο 2014111_041317 αναφέρεται σε σεισμό που καταγράφηκε στις 11 Ιανουαρίου 2014 και ώρα 04:13:17 (GMT). Τα κανάλια 1,2 και 3 αντιστοιχούν στις δύο οριζόντιες και την κατακόρυφη συνιστώσα της επιτάχυνσης στην επιφάνεια του εδάφους. Τα κανάλια 4,5 και 6 περιλαμβάνουν τις αντίστοιχες συνιστώσες στο βάθος 20 m, ενώ τα κανάλια 7,8,9 και 10, 11, 12 τις αντίστοιχες συνιστώσες στα βάθη των 34 m και 71.5 m, αντίστοιχα. Η αρχική οθόνη (VIEW EVENT) του προγράμματος SPEC-SINGLE παρουσιάζεται στο Σχήμα 5-7. Αποτελείται από την περιοχή γραφημάτων (που περιλαμβάνει 12 κανάλια χρονικών ιστοριών στις στάθμες ±0.0, -20.0, -34.0 και -71.5 m και δίνεται η δυνατότητα επιλογής του χρονικού παραθύρου επεξεργασίας) και την περιοχή παραθύρων επιλογών της επιθυμητής επεξεργασίας της συγκεκριμένης καταγραφής. Το συγκεκριμένο λογισμικό επιτρέπει 1) τη σχεδίαση των χρονικών ιστοριών επιτάχυνσης, 2) τον υπολογισμό και σχεδίαση των φασμάτων απόκρισης με χρήση φίλτρων Fourier για την απομόνωση του θορύβου όπου κρίνεται απαραίτητο, 3) την παρουσίαση των μεγίστων τιμών της επιτάχυνσης του γεωμετρικού μέσου των δύο οριζόντιων συνιστωσών, a max, στις στάθμες των οργάνων, 4) τον υπολογισμό και σχεδίαση των φασματικών λόγων οριζόντιας κίνησης H 0 /H b και του λόγου H/V, και 5) τον προσδιορισμό των ταχυτήτων των διαμήκων και εγκαρσίων κυμάτων, V P και V S, στους εδαφικούς σχηματισμούς που συναντώνται μεταξύ των θέσεων εγκατάστασης των τεσσάρων οργάνων της κατακόρυφης διάταξης, με χρήση της συνάρτησης αλληλοσυσχέτισης (cross-correlation). Επισημαίνεται ότι η ταχεία σχεδίαση των χρονοϊστοριών ενός σεισμικού γεγονότος είναι δυνατή με την ενεργοποίηση του πλήκτρου FAST PLOT. Παράδειγμα κανονικής και ταχείας σχεδίασης σεισμικού γεγονότος παρουσιάζεται στα διαγράμματα του Σχήματος 5-8, για την περίπτωση των καναλιών 7,8 και 9 (βάθος 34 m). Επιπλέον, παρουσιάζονται οι χρόνοι (σε sec) αρχής και τέλους του χρονικού παραθύρου που έχει σχεδιαστεί το επιταχυνσιογράφημα.

105 Σχήμα 5-7 Αρχική οθόνη του προγράμματος SPEC-SINGLE.

106 (α) (β) Σχήμα 5-8 Σχεδίαση σεισμικού γεγονότος (α) χωρίς την επιλογή FAST PLOT και (β) γεγονότος με την τ επιλογή FAST PLOT στα κανάλια κ («channels»)) 7, 8, 9. Η οθόνη SPECTRA του προγράμματος SPEC-SINGLE (φασμάτων και φασματικών λόγων) και την περιοχή παραθύρων (Frames) επιλογής της επιθυμητής επεξεργασίας. Η επιλογή του επιθυμητού φασματικού λόγου H/H ή H/V γίνεται στο Frame F 1 (το αριστερό πλαίσιο είναι το φάσμα του αριθμητή και τοο δεξιό πλαίσιο του παρονομαστή). Είναι επίσης δυνατή η αντιγραφή του αρχείου τιμών των φασματικών λόγων (αριθμητή, παρονομαστή) σε αρχεία Excel με χρήση των πλήκτρων του τ Frame παρουσιάζπ ζεται στο Σχήμα 5-9. Αποτελείται από την περιοχή γραφημάτων 6. Σχήμα 5-9 Η οθόνη SPECTRA του προγράμμ ατος SPEC-SINGLE.

107 Ο υπολογισμός των φασμάτων απόκρισης επιτάχυνσης και των αντίστοιχων φασματικών λόγων (συναρτήσεων μεταφοράς) πραγματοποιείται ενεργοποιώντας το πλήκτρο COMPUTE, αφού πρώτα επιλεγεί ο αριθμός των σημείων υπολογισμού (PERIOD POINTS) για το επιθυμητό διάστημα περιόδων καθώς και το χρονικό βήμα του επιταχυνσιογραφήματος (x1, x2, x3, x4, x5). Στο άνω μέρος της περιοχής γραφημάτων εμφανίζεται το φάσμα απόκρισης επιτάχυνσης που αντιστοιχεί είτε στον γεωμετρικό μέσο των δύο οριζοντίων διευθύνσεων της καταγραφής (στη συγκεκριμένη περίπτωση του Σχήματος 5-9 έχει επιλεγεί η στάθμη -71.5 m), είτε σε μία από τις διευθύνσεις της καταγραφής. Στο κάτω μέρος της περιοχής γραφημάτων εμφανίζεται ο επιθυμητός φασματικός λόγος που επιλέγεται από το Frame 1, ο οποίος στην περίπτωση διαίρεσης φασματικών λόγων οριζόντιας κίνησης αποτελεί τη συνάρτηση μεταφοράς ενώ στην περίπτωση διαίρεσης των φασμάτων οριζόντιας προς κατακόρυφη κίνηση στην επιφάνεια αποτελεί το λόγο H/V που αναφέρθηκε στο ΚΕΦΑΛΑΙΟ 2. Τέλος, το πρόγραμμα SPEC-SINGLE υπολογίζει την άγνωστη χρονική ιστορία του γεωμετρικού μέσου των οριζόντιων διευθύνσεων ενός σεισμού σε βάθος 71.5 m, σύμφωνα με την μεθοδολoγία των Boore et al. (2006) και Boore (2010). Κατά την εφαρμογή της ανωτέρω μεθοδολογίας οι χρονοϊστορίες των οριζόντιων συνιστωσών του σεισμού στρέφονται από 0 έως 180 ανά 5, έτσι ώστε να προκύψει η χρονοσειρά η οποία θα δίνει το φάσμα με την μικρότερη απόκλιση από το φάσμα του γεωμετρικού μέσου. Η παραπάνω διαδικασία πραγματοποιείται επιλέγοντας την εντολή ROTATE. Στο Σχήμα 5-10 παρουσιάζεται η υπολογισμένη χρονοϊστορία του γεωμετρικού μέσου των δύο οριζόντιων συνιστωσών σε βάθος 71.5 m. Στο Σχήμα 5-11 παρουσιάζεται το φάσμα του γεωμετρικού μέσου των δύο οριζόντιων συνιστωσών σε βάθος 71.5 m που προκύπτει από τις καταγραμμένες χρονοϊστορίες καθώς και το φάσμα που προκύπτει από την χρονοϊστορία που προέκυψε με την παραπάνω μεθοδολογία, δίνοντας έμφαση στην σχεδόν πλήρη ταύτιση των δύο φασματικών καμπυλών. 5.3.2 Πρόγραμμα SPEC-MULTI Ο συγκεκριμένος κώδικας συντάχθηκε σε Visual Basic και δημιουργήθηκε για την διευκόλυνση της ταυτόχρονης επεξεργασίας μεγάλου αριθμού ομαδοποιημένων (με βάση ορισμένα κοινά χαρακτηριστικά) καταγραφών (Πελέκης, 2013). Στο Σχήμα 5-12 παρουσιάζεται η αρχική σελίδα του προγράμματος SPEC-MULTI το οποίο επιτρέπει τον υπολογισμό των φασματικών λόγων (συναρτήσεις μεταφοράς ή λόγους H/V) επιλεγμένων ομάδων καταγραφών, καθώς και τη μέση καμπύλη της επιλεγμένης ομάδας. Οι διαθέσιμες επιλογές ομαδοποίησης παρουσιάζονται στο Σχήμα 5-13 και συγκεκριμένα στο Frame 1 της περιοχής των επιλογών.

108 Επιτάχυνση, cm/sec 2 0.4 0.3 0.2 0.1 0.0-0.1-0.2-0.3 Βάθος 71.5 m Χ-4 Φάσμα απόκρισης 2.0 1.8 1.6 1.4 1.2 1.0 0.8 0.6 0.4 0.2 Συνιστώσα Χ-4-0.4 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 0.0 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 0.4 2.0 Επιτάχυνση, cm/sec 2 0.3 0.2 0.1 0.0-0.1-0.2-0.3 Βάθος 71.5 m Υ-4 Φάσμα απόκρισης 1.8 1.6 1.4 1.2 1.0 0.8 0.6 0.4 0.2 Συνιστώσα Υ-4-0.4 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78 80 0.0 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 Επιτάχυνση, cm/sec 2 0.4 0.3 0.2 0.1 0.0-0.1-0.2-0.3 Βάθος 71.5 m Γεωμετρικό μέσο Φάσμα απόκρισης 2.0 1.8 1.6 1.4 1.2 1.0 0.8 0.6 0.4 0.2 Γεωμετρικό μέσο Γωνία στροφής=160 ο -0.4 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 Χρόνος, sec 78 80 0.0 0.0 0.5 1.0 Χρόνος, sec 1.5 2.0 Σχήμα 5-10 Υπολογισμένη χρονοϊστορία του γεωμετρικού μέσου των δύο οριζόντωνν συνιστωσών, χρονοϊστορίες των δύο οριζόντιων συνιστωσών σε βάθος 71.5 m, και τα αντίστοιχαα φάσματαα απόκρισης. Σχήμα 5-11 Το φάσμα απόκρισης του γεωμετρικο ού διευθύνσεων του τ σεισμού. μέσουυ των οριζόντιων ν

109 Σχήμα 5-12 Η αρχική σελίδα του προγράμμα ατος SPEC-MULTI. Ιδιαίτερο ενδιαφέρον παρουσιάζει η επιλογή του επιθυμητού χρονικού παραθύρου της χρονικής ιστορίας επιταχύνσεων. Για παράδειγμα, η επιλογή START,DT/END,DTT απομονώνει το χρονικό παράθυρο με βάση τη χρονική στιγμή DT (όπου DT είναι η χρονική διαφορά άφιξης των κυμάτωνν P και S). Στο παράδειγμα τουυ Σχήματος 5-13 έχει επιλεγεί το χρονικό παράθυρο απόό 0.8 (DT) έως 1.5(DT). Αντίστοιχα, η επιλογή START,sec/END,sec (η οποία δεν είναι ενεργοποιημένη στο σ παράδειγμα του Σχήματος 5-13) παρέχει τη δυνατότητα της απομόνωσης του παραθύρου της χρονικής ιστορίας από 0 sec έως 10 sec. Άλλες επιλογές περιλαμβάνουν 1) τον καθορισμό μέγιστης τιμής της οριζόντιας επιτάχυνσης βάσης, a max71. 5, σε μονάδες gal (1 gal = 1 cm/sec 2 ), 2) τον καθορισμό της μέγιστης επικεντρικής απόστασης (Distance) σε km, 3) τον καθορισμό του μέγιστου σεισμικού μεγέθους, M L, και 4) τον καθορισμό του μέγιστου εστιακού βάθους (DEPTH) σε km. Τέλος, το πρόγραμμα παρέχει τη δυνατότητα ομαδοποίηο ησης των σεισμικών καταγραφών ανάλογα με την «καθαρότητα» της χρονικήςς ιστορίας. Για παράδειγμα, αν η χρονική ιστορία επιταχύνσεων περιέχει μικροθόρυβο, χαρακτηρίζεται ως NOISE, αν η ανάγνωση του σήματος είναι ευχερής χαρακτηρίζεται ως CLEAR, αν περιέχονται ι κύματαα μακράς περιόδου (βλ. Σχήμα 5-14) χαρακτηρίζ εται ως MICRO καιι τέλος αν περιέχεται τόσο μικροθόρυβος όσο και κύματα μακράςς περιόδουυ χρησιμοποιείται ο χαρακτηρισμός NOISE+MICRO.

110 Σχήμα 5-14 Καταγραφή κυμάτων μακράς περιόδου. Σχήμα 5-13 Παράθυρο επιλογών ομαδοποίησης καταγραφών στοο πρόγραμμα SPEC- MULTI. Επιλέγοντας μία ή περισσότερες από τις επιλογές ομαδοποίησης καταγραφών που αναφέρθηκαν στα προηγούμενα, οι υπολογισμοί πραγματοποιούνται λαμβάνοντας υπόψη τους αντίστοιχους περιορισμούς. Αν δεν είναι ε επιθυμητή η ανωτέρωω

111 ομαδοποίηση, ενεργοποιείται το πλήκτρο IGNORE και οι υπολογισμοί πραγματοποιούνται λαμβάνοντας υπόψη όλες τις σεισμικές καταγραφές. Μετά την επιλογή του επιθυμητού χρονικού παραθύρου της χρονικής ιστορίας (π.χ. κύματα-ρ, κύματα-s, coda, κλπ) και των χαρακτηριστικών των σεισμικών γεγονότων (εγγύς ή μακράν πεδίο, μεγάλο ή μικρό μέγεθος, μικροθόρυβος, κλπ), επιλέγεται ο αριθμός των σημείων (Νο points) στο χρονικό διάστημα της περιόδου, η μέγιστη περίοδος υπολογισμού και το χρονικό βήμα του επιταχυνσιογραφήματος, ενεργοποιείται το πλήκτρο υπολογισμού (CALCULATE). οπότε και υπολογίζονται οι επιθυμητοί φασματικοί λόγοι. Στην περιοχή γραφημάτων της αρχικής οθόνης (Σχήμα 5-12) το άνω γράφημα παρουσιάζει την τιμή των φασματικών λόγων Η/Η ή H/V που προκύπτουν λαμβάνοντας υπόψη καταγραφές με τα συγκεκριμένα επιθυμητά χαρακτηριστικά. Με την ενεργοποίηση του πλήκτρου «SHOW RESULTS» παρέχεται η δυνατότητα αντιγραφής των φασματικών λόγων καθώς και της μέσης τιμής τους. Το κάτω διάγραμμα της περιοχής γραφημάτων απεικονίζει τον μέσο όρο των φασμάτων απόκρισης και εμφανίζεται ενεργοποιώντας το πλήκτρο «AVG». Υπενθυμίζεται ότι οι ανωτέρω φασματικοί λόγοι επιλέγονται από το Frame 1 το αριστερό πλαίσιο είναι το φάσμα του αριθμητή και το δεξιά είναι το φάσμα του παρονομαστή, ενώ τα φάσματα από το Frame 2.

112 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6 6. ΕΠΕΞΕΡΓΑΣΙΑ ΚΑΙ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑΓΡΑΦΩΝ Ι: ΣΥΝΑΡΤΗΣΕΙΣ ΜΕΤΑΦΟΡΑΣ Στο κεφάλαιο αυτό παρουσιάζονται τα αποτελέσματα της επεξεργασίας των διαθέσιμων καταγραφών στη θέση της κατακόρυφης διάταξης VA 1. Η επεξεργασία περιλαμβάνει τον υπολογισμό των φασματικών λόγων Η 0 /Η b (συναρτήσεις μεταφοράς) και την εξέταση της στατιστικής σταθερότητας των αποτελεσμάτων για μεγάλο αριθμό καταγραφών. Διερευνάται επίσης η επίδραση των σεισμικών παραμέτρων (επικεντρική απόσταση και ένταση κραδασμού) του ύψους της εξεταζόμενης εδαφικής στήλης και του επιλεγόμενου χρονικού παραθύρου στη μορφή των φασματικών λόγων (δεσπόζουσα περίοδος και ενίσχυση κίνησης). Τέλος, προσδιορίζεται η σχέση V S βάθος με βάση τις σεισμικές καταγραφές και χρησιμοποιείται απλοποιημένη μέθοδος για τον υπολογισμό της θεμελιώδους ιδιοπεριόδου της εδαφικής στηλής. 6.1 Γενικά Οι διαθέσιμες καταγραφές μεγάλου αριθμού σεισμικών γεγονότων στη θέση της κατακόρυφης διάταξης VA-1 αποτελούν πολύτιμη βάση δεδομένων για τη μελέτη της εδαφικής απόκρισης στη συγκεκριμένη θέση και την εξαγωγή συμπερασμάτων για τα ιδιαίτερα χαρακτηριστικά της. Μετά την επιβεβαίωση της στατιστικής σταθερότητας της μέσης τιμής των ομάδων των σεισμικών καταγραφών (για αυξανόμενο αριθμό των καταγραφών), οι μετρηθείσες μέσες τιμές αξιοποιούνται κατ αρχήν για τον προσδιορισμό των συναρτήσεων μεταφοράς της κίνησης από τη βάση της κατακόρυφης διάταξης (-71.5 m στην περίπτωση του VA-1) προς την επιφάνεια του εδάφους. Στην περίπτωση που η βάση της κατακόρυφης διάταξης συμπίπτει με το πραγματικό σεισμικό υπόβαθρο της θέσης, οι καταγραμμένες συναρτήσεις μεταφοράς είναι δυνατόν να αξιοποιηθούν για τον προσδιορισμό των δεσποζουσών περιόδων και της ενίσχυσης της κίνησης στη συγκεκριμένη θέση. Στην αντίθετη περίπτωση, έχουν σχετική μόνο αξία και χρησιμότητα και γίνεται αναγκαία η προσφυγή σε παραμετρικές

113 αναλύσεις καθώς και στην εφαρμογή της μεθόδου των φασματικών λόγων H/V, χρησιμοποιώντας τις σεισμικές καταγραφές του επιφανειακού επιταχυνσιομέτρου. Η επεξεργασία των σεισμικών καταγραφών της κατακόρυφης διάταξης VA-1 περιλαμβάνει επίσης 1) τη διερεύνηση της επίδρασης του επιλεγόμενου χρονικού παραθύρου της καταγραφής (κύματα-s, κύματα coda), σε σχέση με τα αποτελέσματα που αντιστοιχούν στη συνολική διάρκεια του σεισμικού γεγονότος, και 2) την αξιοποίηση του καταγραμμένου μικροθορύβου πριν από την άφιξη των σεισμικών κυμάτων (preevent records). ιερευνάται επίσης η επίδραση σημαντικών παραμέτρων των σεισμικών γεγονότων (επικεντρική απόσταση και η μέγιστη οριζόντια εδαφική επιτάχυνση a max71.5 στη βάση της κατακόρυφης διάταξης) στις τιμές των συναρτήσεων μεταφοράς. Ιδιαίτερο ενδιαφέρον παρουσιάζει ο υπολογισμός των φασματικών λόγων (Η 0 /Η b ) των καταγραφών και η διερεύνηση της εξάρτησής τους από την εστιακή απόσταση και την ένταση του κραδασμού στη βάση της κατακόρυφης διάταξης. Τέλος, η αξιοποίηση των χρόνων άφιξης των ανερχόμενων σεισμικών κυμάτων στις θέσεις των επιταχυνσιομέτρων της κατακόρυφης διάταξης, επιτρέπει τον προσδιορισμό των ταχυτήτων διάδοσης των κυμάτων στους επιφανειακούς εδαφικούς σχηματισμούς της θέσης της κατακόρυφης διάταξης. Στις ενότητες που ακολουθούν παρουσιάζονται τα αποτελέσματα των προσδιορισμών, συγκρίσεων και συσχετίσεων που αναφέρθηκαν ανωτέρω και συνάγονται τα σχετικά συμπεράσματα. 6.2 Ενίσχυση της Εδαφικής Κίνησης Στο Σχήμα 6-1 συνοψίζονται οι μέσοι φασματικοί λόγοι των οριζόντιων (δηλ. H/H 71.5 ) και των κατακόρυφων (δηλ. V/V 71.5 ) συνιστωσών της καταγραμμένης κίνησης των 947 διαθέσιμων καταγραφών (βάθη -34m, -20m, και εδαφική επιφάνεια). Παρατηρείται ότι η καταγραφείσα κίνηση στη βάση της κατακόρυφης διάταξης (-71.5m) ενισχύεται γενικά, κατά τη διάδοσή της προς την επιφάνεια του εδάφους, επιτρέποντας την αναγνώριση τόσο της δεσπόζουσας περιόδου όσο και δευτερευουσών περιόδων ταλάντωσης. Ενδιαφέρον παρουσιάζουν τα διαγράμματα του Σχήματος 6-1(β) όπου παρουσιάζονται οι φασματικοί λόγοι της καταγραμμένης κατακόρυφης κίνησης. Τα διαγράμματα αυτά υποδεικνύουν ότι και η κατακόρυφη συνιστώσα της κίνησης βάσης ενισχύεται κατά τη διάδοσή της προς την επιφάνεια του εδάφους. Εκτιμάται ότι οι τιμές περιόδων ~0.07sec οφείλονται στον εδαφικό θόρυβο ο οποίος είναι μεγαλύτερος στην επιφάνεια από ότι στη βάση. Υπενθυμίζεται ότι βασική παραδοχή της μεθόδου φασματικού λόγου H/V, αποτελεί η μη-ύπαρξη ενίσχυσης της κατακόρυφης συνιστώσας της κίνησης.

114 Σημειώνεται ότι τα διαθέσιμα αποτελέσματα των σεισμικών καταγραφών (παράδειγμα των οποίων παρουσιάζεται στο Σχήμα 6-1) είναι δυνατόν να διαχωρισθούν σε ομάδες, ώστε να διερευνηθεί η επιρροή παραμέτρων όπως: 1) η απόσταση (και το αζιμούθιο) του σεισμικού γεγονότος, 2) η ένταση της κίνησης στη βάση της κατακόρυφης διάταξης, και 3) το χρησιμοποιούμενο τμήμα (παράθυρο) της χρονικής ιστορίας. 6.0 5.5 VA-1 Μέσες καμπύλες: 947 σεισμικές καταγραφές (α) 6.0 5.5 VA-1 Μέσες καμπύλες: 947 σεισμικές καταγραφές (β) 5.0 5.0 4.5 4.5 V 0 /V 71.5 4.0 4.0 3.5 3.5 H i /H 71.5 3.0 2.5 H 0 /H 71.5 V i /V 71.5 3.0 2.5 V 20 /V 71.5 2.0 H 20 /H 71.5 2.0 1.5 H 34 /H 71.5 1.5 1.0 1.0 V 34 /V 71.5 0.5 H 71.5 /H 71.5 0.5 V 71.5 /V 71.5 0.0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period (sec) 0.0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period (sec) Σχήμα 6-1 Καταγραμμένη φασματική ενίσχυση (α) της οριζόντιας συνιστώσας και (β) της κατακόρυφης συνιστώσας της κίνησης βάσης (μέσες καμπύλες 947 σεισμικών καταγραφών). 6.3 Στατιστική Σταθερότητα των Συναρτήσεων Μεταφοράς Η σταθεροποίηση της μορφής των υπολογιζόμενων συναρτήσεων μεταφοράς όσο αυξάνεται ο αριθμός των διαθέσιμων καταγραφών σεισμικών γεγονότων σε συγκεκριμένη θέση, αποτελεί συνήθως επιβεβαίωση της αξιοπιστίας των αποτελεσμάτων που προκύπτουν από την περαιτέρω επεξεργασία των δεδομένων. Στα διαγράμματα του Σχήματος 6-2 παρουσιάζονται οι εμπειρικές συναρτήσεις μεταφοράς (φασματικοί λόγοι οριζόντιας κίνησης, H 0 /H 71.5 ) για αυξανόμενο αριθμό καταγραφών (50, 100, 200, 400) στη θέση VA-1, για τις περιπτώσεις (α) σεισμών μικρών επικεντρικών αποστάσεων (R<30 km) και (β) σεισμών μεγάλων επικεντρικών αποστάσεων (R>80 km). Σημειώνεται ότι οι τιμές των φασματικών λόγων των σεισμικών καταγραφών έχουν προκύψει με αξιοποίηση των τμημάτων των χρονικών ιστοριών που αντιστοιχούν στα κύματα-s (παράθυρο κυμάτων-s). Σημειώνεται επίσης ότι στους υπολογισμούς έχουν χρησιμοποιηθεί φάσματα απόκρισης και όχι φάσματα Fourier, με βάση την διαπιστωμένη υπεροχή των φασμάτων απόκρισης όσον αφορά την ομαλοποιημένη μορφή τους (Zhao et al., 2006). Παρατηρείται ότι και στις δύο περιπτώσεις επικεντρικών αποστάσεων η μορφή των φασματικών λόγων παρουσιάζει

115 σταθερότητα όσον αφορά τις δεσπόζουσες περιόδους της οριζόντιας κίνησης, η εδαφική όμως ενίσχυση εμφανίζεται αυξημένη στην περίπτωση των μακρινών σεισμών. 5.0 4.5 4.0 R<30km 50 events 100 events 200 events 400 events R>80km 50 events 100 events 200 events 400 events 3.5 3.0 H 0 /H 71.5 2.5 2.0 1.5 1.0 0.5 (α) 0.0 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 Period (sec) (β) 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 Period (sec) Σχήμα 6-2 Φασματικοί λόγοι (H 0 /H 71.5 ) υπολογισμένοι με αξιοποίηση 50, 100, 200 και 400 σεισμικών καταγραφών για τις περιπτώσεις (α) σεισμών μικρών επικεντρικών αποστάσεων (R<30km) και (β) σεισμών μεγάλων επικεντρικών αποστάσεων (R>80km). 6.4 Επίδραση της Επιλογής Χρονικού Παραθύρου Το θέμα της επιλογής του βέλτιστου χρονικού παραθύρου της χρονικής ιστορίας των εξεταζόμενων σεισμικών καταγραφών έχει αποτελέσει αντικείμενο εκτενούς διερεύνησης (Ktenidou et al., 2011, Satoh et al., 2001, Steidl et al., 1996, Seekins et al. 1996, Archuleta et al., 1992). Υποστηρίζεται γενικά ότι η αξιοποίηση παραθύρων των κυμάτων-s και coda ενέχει ορισμένα πλεονεκτήματα (Assimaki et al., 2008, Rodríguez and Midorikawa, 2003), αν και αρκετοί ερευνητές χρησιμοποιούν τη συνολική διάρκεια καταγραφής των σεισμικών γεγονότων (Theodulidis et al, 1996, Ktenidou et al., 2011). Σύμφωνα με τους Theodulidis et al. (1996) η χρήση ολόκληρης της καταγραμμένης χρονικής ιστορίας είναι καλύτερη από την χρήση του παραθύρου των κυμάτων-s γιατί 1) κατά την εκτίμηση της απόκρισης των κατασκευών χρησιμοποιείται ολόκληρο το επιταχυνσιογράφημα και 2) ο διαχωρισμός του τύπου των κυμάτων λόγω σκέδασης των κυμάτων-ρ σε όλο το σήμα δεν είναι απλή διαδικασία. Ο καθορισμός των χρόνων αρχής και τέλους των χρησιμοποιούμενων χρονικών παραθύρων εκφράζεται συνήθως ως πολλαπλάσιο της χρονικής διαφοράς άφιξης t

116 μεταξύ των κυμάτων-ρ και S καιι η μεθοδολογία αυτή χρησιμοποιείται παρούσα ιατριβή, δηλαδή το χρονικόό παράθυρο εκφράζεται ως α t έως β t. και στην Επισημαίνεται ότι η χρησιμοποίηση του χρονικού παραθύροπ υ των κυμάτων-ρ,, σύμφωνα με την πλειονότητα των ερευνητών θεωρείται γενικά γ ως μη αξιοποιήσιμη. Εν τούτοις, προκαταρκτικές αναλύσεις της παρούσας έρευνας υποδεικνύουν ότι το παράθυρο των κυμάτων-ρ περιλαμβάνει και επιφανειακάά κύματα που είναι δυνατόν να αξιοποιηθούν για τον προσδιορισμόό των φασματικών λόγων λ (Kawase et al., 2011, Beresnev and Wen, 1995). Στα διαγράμματαα του Σχήματος 6-3 παρουσιάζονται οι συναρτήσειςς μεταφοράς (Η 0 /Η b ), για την περίπτωση σεισμικών γεγονότων μικρής επικεντρικής απόστασης (R<30 km), υπολογισμένοι για 406 σεισμικά γεγονότα, χρησιμοποιώντας τόσοο το παράθυρο των κυμάτων-s όσο και των κυμάτων-coda. Παρατηρείται ότι η δεσπόζουσα περίοδος των 0.25 sec εμφανίζεται και στα δύοο παράθυρα κυμάτων, ενώ αναγνωρίζεται και δευτερεύουσα περίοδος της οποίας η τιμή είναι ~0.6 sec, με βάση το παράθυρο των κυμάτων-s και ~0.45 sec για το παράθυρο των κυμάτων-coda. αυξημένη, με βάση το παράθυρο των coda. Αξίζει επίσης να σημειωθεί ότι η διασπορά των αποτελεσμάτων ( γύρω από τη μέση καμπύλη) για την περίπτωση των κυμάτων-coda είναι εμφανώς αυξημένη σε σχέση με αυτή των κυμάτων-s. Παρατηρείται επίσης ότι η ενίσχυση της κίνησης στην επιφάνεια εμφανίζεται Στα διαγράμματα του Σχήματος 6-4 παρουσιάζονται αντίστοιχα αποτελέσματαα υπολογισμών για την περίπτωση μεγάλων επικεντρικώ ών αποστάσεων (R>50 km). Παρατηρείται ότι με βάση το παράθυρο των κυμάτων-s δεν προκύπτει σημαντική διαφοροποίηση αποτελεσμάτων (ελαφρά αυξημένη εδαφική ενίσχυση). Αντίθετα, με βάση το παράθυρο των κυμάτων-coda αναδεικνύεται διαφορετική δεσπόζουσα περίοδος (~0.07 sec) η οποία εκτιμάται ότι οφείλεται στον εδαφικό θόρυβο, ενώ αναγνωρίζεται και πάλι συντονισμός στις τιμές περιόδωνν 0.25 sec c και 0.55 sec. Αξίζει να σημειωθεί ότι και στα ανωτέρω διαγράμματα η διασπορά των αποτελεσμάτων για

117 την εξεταζόμενη ομάδα σεισμών είναι εμφανώς μεγαλύτερη στην περίπτωση χρήσης του παραθύρου των κυμάτων-coda. 9 8 7 406 σεισμικές καταγραφές Παράθυρο κυμάτων-s R<30km avg avg+1s.d. avg-1s.d. 9 8 7 406 σεισμικές καταγραφές Παράθυρο κυμάτων coda R<30km avg avg+1s.d. avg-1s.d. 6 6 5 5 H 0 /H b 4 H 0 /H b 4 3 3 2 2 1 1 (α) (β) 0 0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec Period, sec Σχήμα 6-3 Μέσες συναρτήσεις μεταφοράς (Η 0 /Η b ) και ±1 τυπική απόκλιση για επικεντρική απόσταση R<30 km και για (α) παράθυρο S και (β) παράθυρο coda. 9 8 7 488 σεισμικές καταγραφές Παράθυρο κυμάτων-s R>50km avg avg+1s.d. avg-1s.d. 9 8 7 488 σεισμικές καταγραφές Παράθυρο κυμάτων coda R>50km avg avg+1s.d. avg-1s.d. 6 6 5 5 H 0 /H b 4 H 0 /H b 4 3 3 2 2 1 1 (α) (β) 0 0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec Period, sec Σχήμα 6-4 Μέσες συναρτήσεις μεταφοράς (Η 0 /Η b ) και ±1 τυπική απόκλιση για επικεντρική απόσταση R>50 km και για (α) παράθυρο S και (β) παράθυρο coda. Στα διαγράμματα των Σχημάτων 6-5 και 6-6 γίνεται σύγκριση της μορφής των συναρτήσεων μεταφοράς που υπολογίζονται χρησιμοποιώντας τα παράθυρα των κυμάτων-s και coda, για την περίπτωση επιταχύνσεων βάσης a max <0.05 cm/sec 2 και a max >0.1 cm/sec 2, αντίστοιχα. Παρατηρείται ότι η μορφή των συναρτήσεων μεταφοράς που προκύπτουν από το παράθυρο των κυμάτων-s είναι παρόμοια (όσον αφορά τις περιόδους συντονισμού και την εδαφική ενίσχυση διαφοροποίηση εν τούτοις παρουσιάζει η τιμή της δεσπόζουσας περιόδου, η οποία είναι 0.25 sec για την «μικρή» ένταση βάσης και ~0.6 sec για την μεγαλύτερη ένταση. Τα αποτελέσματα που αφορούν

118 την χρησιμοποίηση του παραθύρου των κυμάτων-coda παρουσιάζουν τα χαρακτηριστικά που αναφέρθηκαν στα προηγούμενα, δηλαδή: υψηλότερες τιμές ενίσχυσης κίνησης και μεγαλύτερη διασπορά των τιμών γύρω από τη μέση καμπύλη. Παρατηρείται επίσης ότι και στην περίπτωση της χρήσης του παραθύρου των κυμάτωνcoda η δεσπόζουσα περίοδος αυξάνεται όσο αυξάνεται η ένταση της κίνησης βάσης (αύξηση από 0.05 sec σε 0.55 sec). Συμπεραίνεται επομένως ότι η δεσπόζουσα περίοδος της θέσης εγκατάστασης της κατακόρυφης διάταξης αυξάνεται με την αύξηση της έντασης της κίνησης βάσης. Λόγω πολύ μικρής έντασης της κίνησης βάσης (η οποία αποκλείει την ανάπτυξη φαινομένων μη-γραμμικής εδαφικής συμπεριφοράς) εκτιμάται ότι η διαφοροποίηση της τιμής της δεσπόζουσας περιόδου οφείλεται στην αύξηση του βάθους της ταλαντούμενης εδαφικής στήλης, όσο αυξάνεται η ένταση του σεισμικού κραδασμού. Ακόμη, σημειώνεται ότι η διασπορά των αποτελεσμάτων είναι εμφανώς μεγαλύτερη στην περίπτωση χρήσης του παραθύρου των κυμάτων-coda. 9 8 7 697 σεισμικές καταγραφές Παράθυρο κυμάτων-s a max <0.05 gal avg avg+1s.d. avg-1s.d. 9 8 7 697 σεισμικές καταγραφές Παράθυρο κυμάτων coda a max <0.05gal avg avg+1s.d. avg-1s.d. 6 6 5 5 H 0 /H b 4 H 0 /H b 4 3 3 2 2 1 1 (α) (β) 0 0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec Period, sec Σχήμα 6-5 Μέσες συναρτήσεις μεταφοράς (Η 0 /Η b ) και ±1 τυπική απόκλιση διέγερσης βάσης a max <0.05 cm/sec 2 και για (α) παράθυρο S και (β) παράθυρο coda. 9 8 7 124 σεισμικές καταγραφές Παράθυρο κυμάτων-s a max >0.1 gal avg avg+1s.d. avg-1s.d. 9 8 7 124 σεισμικές καταγραφές Παράθυρο κυμάτων coda a max >0.1gal avg avg+1s.d. avg-1s.d. 6 6 5 5 H 0 /H b 4 H 0 /H b 4 3 3 2 2 1 1 (α) (β) 0 0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec Period, sec Σχήμα 6-6 Μέσες συναρτήσεις μεταφοράς (Η 0 /Η b ) και ±1 τυπική απόκλιση διέγερσης βάσης a max >0.1 cm/sec 2 και για (α) παράθυρο S και (β) παράθυρο coda.

119 Ιδιαίτερο ενδιαφέρον παρουσιάζουν τα αποτελέσματα των αναλύσεων που πραγματοποιήθηκαν χωρίς συγκεκριμένο παράθυρο της χρονικής ιστορίας του σεισμικού κραδασμού, δηλαδή χρησιμοποιώντας τη συνολική διάρκεια της καταγραμμένης κίνησης, Σχήμα 6-7. Τα διαγράμματα υποδεικνύουν ότι τόσο για μικρές όσο και μεγάλες επικεντρικές αποστάσεις και εντάσεις κίνησης βάσης, οι τιμές των περιόδων συντονισμού συμπίπτουν με αυτές που προκύπτουν με χρησιμοποίηση του παραθύρου των κυμάτων-s. Αξίζει να σημειωθεί ότι και στην περίπτωση της συνολικής διάρκειας καταγραφής, παρατηρείται αύξηση της δεσπόζουσας περιόδου απόκρισης όσο αυξάνεται η ένταση του σεισμικού κραδασμού βάσης, Σχήμα 6-7 (γ), (δ). Ακόμη, παρατηρείται ότι το εύρος της διασποράς σε σχέση με τις αντίστοιχες μέσες τιμές- στην περίπτωση της συνολικής καταγραφής είναι μικρότερο του αντίστοιχου του παραθύρου S και coda. 9 8 7 406 σεισμικές καταγραφές Ολόκληρη η καταγραφή R<30 km avg avg+1s.d. avg-1s.d. 9 8 7 488 σεισμικές καταγραφές Ολόκληρη η καταγραφή R>50 km avg avg+1s.d. avg-1s.d. 6 6 5 5 H 0 /H b 4 H 0 /H b 4 3 3 2 2 1 (α) 0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec 1 (β) 0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec 9 8 7 697 σεισμικές καταγραφές Ολόκληρη η καταγραφή a max <0.05 gal avg avg+1s.d. avg-1s.d. 9 8 7 124 σεισμικές καταγραφές Ολόκληρη η καταγραφή a max >0.1 gal avg avg+1s.d. avg-1s.d. 6 6 5 5 H 0 /H b 4 H 0 /H b 4 3 3 2 2 1 1 (γ) (δ) 0 0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec Period, sec Σχήμα 6-7 Μέσες συναρτήσεις μεταφοράς (Η 0 /Η b ) και ±1 τυπική απόκλιση για (α) επικεντρική απόσταση R<30 km, (β) επικεντρική απόσταση R>50 km, (γ) διέγερση βάσης a max <0.05 cm/sec 2 και (δ) διέγερση βάσης a max >0.1 cm/sec 2.

120 Όπως έχει αναφερθεί σε προηγούμενο κεφάλαιο, η χρήση ψηφιακών επιταχυνσιογράφων επιτρέπει την καταγραφή του εδαφικού μικροθορύβου για χρονικό διάστημα πολλών δεκάδων δευτερολέπτων, πριν από την έναρξη καταγραφής του σεισμικού γεγονότος. Γίνεται έτσι δυνατή η ανάλυση ενός επιπρόσθετου χρονικού παραθύρου του παραθύρου μικροθορύβου και η σύγκριση των αποτελεσμάτων με τα αποτελέσματα χρήσης των παραθύρων S, coda και συνολικής διάρκειας καταγραφής. Στο Σχήμα 6-8 παρουσιάζονται οι συναρτήσεις μεταφοράς για το σύνολο των 947 καταγραφών και παράθυρο μικροθορύβου 20 sec, χρησιμοποιώντας όλα τα χρονικά παράθυρα που αναφέρθηκαν στα προηγούμενα. Παρατηρείται ότι ο μικροθόρυβος επιτρέπει την αναγνώριση των περιόδων συντονισμού 0.05 sec καθώς και της περιόδου των 0.25 sec, αδυνατεί όμως να αναγνωρίσει την περίοδο ~0.6 sec, λόγω της πολύ μικρής έντασης της καταγραμμένης εδαφικής ταλάντωσης. 6 5 947 σεισμικές καταγραφές μικροθόρυβος παράθυρο S παράθυρο coda ολόκληρη η καταγραφή 4 H 0 /H b 3 2 1 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec Σχήμα 6-8 Σύγκριση των μέσων συναρτήσεων μεταφοράς (Η 0 /Η b ) για μικροθόρυβο, παράθυρο S, παράθυρο coda και ολόκληρη η καταγραφή. Για τη διερεύνηση του ενδεχομένου εδαφικού συντονισμού σε περιόδους μεγαλύτερες των 2 sec, πραγματοποιήθηκαν αναλύσεις για τιμές φυσικών περιόδων 0 έως 10 sec, τα αποτελέσματα των οποίων παρουσιάζονται στο Σχήμα 6-9. Παρατηρείται όπως αναμένεται ότι το παράθυρο του μικροθορύβου δεν υποδεικνύει περίοδο συντονισμού μεγαλύτερη των 0.25 sec.

121 9 8 7 947 σεισμικές καταγραφές Μικροθόρυβος 0-20 sec avg avg+1s.d. avg-1s.d. 6 H 0 /H b 5 4 3 2 1 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Period, sec Σχήμα 6-9 Μέση συνάρτηση μεταφοράς (Η 0 /Η b ) και ±1 τυπική απόκλιση για μικροθόρυβο και περίοδο από 0 έως 10 sec. 6.5 Επίδραση της Έντασης της Κίνησης Βάσης Ιδιαίτερο ενδιαφέρον παρουσιάζει η επίδραση της έντασης του σεισμικού κραδασμού στη βάση της κατακόρυφης διάταξης, στη μορφή των φασματικών λόγων H 0 /H b. Σημειώνεται ότι στην ενότητα αυτή οι τιμές των φασματικών λόγων των σεισμικών καταγραφών (συναρτήσεις μεταφοράς) έχουν προκύψει με αξιοποίηση των τμημάτων των χρονικών ιστοριών που αντιστοιχούν στα κύματα-s (παράθυρο κυμάτων-s). Στο διάγραμμα του Σχήματος 6-10 παρουσιάζονται μέσες φασματικές καμπύλες οριζόντιας κίνησης στη θέση VA-1, για επιταχύνσεις βάσης κυμαινόμενες από 0.00882 gal έως 5.54 gal. Παρατηρείται μικρή επιρροή της έντασης της κίνησης βάσης στη μορφή των φασματικών λόγων H 0 /H b, η οποία δικαιολογείται μερικώς από τις πολύ μικρές εντάσεις κίνησης σε όλες τις περιπτώσεις. Κυρίως όμως οφείλεται στο γεγονός ότι η συνάρτηση μεταφοράς αντιστοιχεί σε σταθερό βάθος 71.5m και δεν αντιλαμβάνεται την αύξηση του βάθους της ταλαντούμενης στήλης εδάφους, που προκαλείται από την αύξηση της έντασης του διεγείροντος κραδασμού. Επίσης παρατηρείται ότι οι τιμές των περιόδων συντονισμού δεν εξαρτώνται από την αύξηση της έντασης του σεισμικού κραδασμού. 6.6 Επίδραση της Επικεντρικής Απόστασης Ιδιαίτερο ενδιαφέρον παρουσιάζει και η επίδραση της επικεντρικής απόστασης του σεισμικού κραδασμού, στη μορφή των φασματικών λόγων H 0 /H b. Σημειώνεται ότι στην ενότητα αυτή οι τιμές των φασματικών λόγων των σεισμικών καταγραφών έχουν προκύψει με αξιοποίηση των τμημάτων των χρονικών ιστοριών που αντιστοιχούν στα κύματα-s (παράθυρο κυμάτων-s). Στο διάγραμμα του Σχήματος 6-11 παρουσιάζονται

122 μέσες φασματικές καμπύλες οριζόντιας κίνησης στη θέση VA-1, για επικεντρικές αποστάσεις R<30km, 30<R<50km και R>50km. Παρατηρείται ότι οι τιμές των περιόδων συντονισμού δεν εξαρτώνται από την επικεντρική απόσταση και διατηρούν τις τιμές 0.05 sec, 0.25 sec και ~0.6 sec. Αντίθετα, η ενίσχυση της επιφανειακής κίνησης αυξάνεται με την αύξηση της επικεντρικής απόστασης (ποσοστό αύξησης 55%) για την περίπτωση της περιόδου των 0.6 sec. H 0 /H b 6.0 5.5 5.0 4.5 4.0 3.5 3.0 2.5 2.0 1.5 1.0 0.5 0.0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec a max <0.02 gal 0.05<a max <0.10 gal 0.3 <a max <1 gal a max >1 gal Σχήμα 6-10 Μέσες φασματικές καμπύλες H 0 /H b για αυξανόμενες τιμές της επιτάχυνσης βάσης. 6 5 Παράθυρο κυμάτων-s R<30 km 30<R<50 km R>50 km 4 H 0 /H b 3 2 1 0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec Σχήμα 6-11 Μέσες συναρτήσεις μεταφοράς για επικεντρική απόσταση R<30km, 30<R<50km και R>50km.

123 6.7 Επίδραση του Βάθους της Κατακόρυφης ιάταξης Το βάθος της βάσης της κατακόρυφης διάταξης επιταχυνσιογράφων H b αναμένεται να επηρεάζει τη μορφή των καταγραμμένων φασματικών λόγων, δεδομένου ότι όσο αυξάνεται το βάθος 1) αυξάνεται και το ύψος της ταλαντούμενης εδαφικής στήλης, και 2) παρεμβάλλονται περισσότεροι διαφορετικοί εδαφικοί σχηματισμοί μεταξύ βάσης και κορυφής της εδαφικής στήλης. Σημειώνεται ότι στην ενότητα αυτή οι τιμές των φασματικών λόγων των σεισμικών καταγραφών έχουν προκύψει με αξιοποίηση των τμημάτων των χρονικών ιστοριών που αντιστοιχούν στα κύματα-s (παράθυρο κυμάτων- S). Στο διάγραμμα του Σχήματος 6-12 παρουσιάζονται οι μέσοι φασματικοί λόγοι (947 γεγονότα) H 0 /H b της οριζόντιας κίνησης θεωρώντας ότι το βάθος της κατακόρυφης διάταξης είναι b=20m, b=34m και b=71.5m. Η παρατήρηση του διαγράμματος κάνει φανερό ότι (όπως αναμένεται) η δεσπόζουσα περίοδος αυξάνεται από 0.30sec έως 0.63sec όσο αυξάνεται το βάθος εγκατάστασης του επιταχυνσιογράφου βάσης. Είναι φανερό ότι οι καταγραμμένες κινήσεις δεν είναι δυνατόν να δώσουν πληροφορίες για την απόκριση (και δεσπόζουσες περιόδους) στήλης εδάφους βάθους μεγαλύτερου των 71.5m. Ενδιαφέρον εν τούτοις παρουσιάζει το γεγονός ότι σε όλες τις περιπτώσεις βαθών εδαφικής στήλης, η εδαφική ενίσχυση κυμαίνεται από 3.3 έως 3.7. H 0 /H b 6.0 5.5 5.0 4.5 4.0 3.5 3.0 2.5 2.0 1.5 1.0 0.5 0.31 0.43 0.62 sec Μέσες καμπύλες: 947 σεισμικές καταγραφές 0.0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec H 0 /H 20 H 0 /H 34 H 0 /H 71.5 Σχήμα 6-12 Μέσοι φασματικοί λόγοι H 0 /H b των οριζόντιων καταγραμμένων κινήσεων στα βάθη -20m, -34m και -71.5m. 6.8 Προσδιορισμός της Σχέσης V S -βάθος με Βάση τις Σεισμικές Καταγραφές Όπως αναφέρθηκε στο ΚΕΦΑΛΑΙΟ 4, στη θέση εγκατάστασης της κατακόρυφης διάταξης επιταχυνσιογράφων VA-1 πραγματοποιήθηκαν μετρήσεις επιφανειακών

124 κυμάτων χρησιμοποιώντας τόσο παθητική (μικροθόρυβος, ReMi) όσο και ενεργητική πηγή διέγερσης (SASW/MASW). Σε αυτή την ενότητα χρησιμοποιείται η συνάρτηση αλληλοσυσχέτισης (cross-correlation) για τον προσδιορισμό των σεισμικών ταχυτήτων V P, V S αλλά και του δείκτη Poisson μεταξύ των διαφόρων βαθών καταγραφής, εξετάζοντας 50 σεισμικά γεγονότα του εγγύς πεδίου με μέσο μέγεθος Μ<2. Η μέση επικεντρική απόσταση των σεισμικών γεγονότων είναι μικρότερη των 12km, ενώ η μέση τιμή του βάθους των υποκέντρων είναι γενικά μεγαλύτερη των 22km. Οι υποκεντρικές γωνίες των σεισμικών γεγονότων κυμαίνονται από 50 ο έως 82 ο. Η συνάρτηση αλληλοσυσχέτισης (cross-correlation) για τον υπολογισμό της μέσης ταχύτητας διάδοσης των διαμήκων (P-waves) και εγκαρσίων (S-waves) κυμάτων μεταξύ των επιταχυνσιογράφων κατακόρυφου δικτύου έχει χρησιμοποιηθεί στο παρελθόν από τους Ζeghal and Elgamal (1993) και Gunturi et al. (1998). Επίσης, έχει χρησιμοποιηθεί σε αλγόριθμο αντιστροφής με στόχο των προσδιορισμό των ελαστικών εδαφικών ιδιοτήτων και την δημιουργία προσομοιώματος κυματικής διάδοσης (Chiu & Huang, 2003, Assimaki et al., 2006), όπως και για την εκτίμηση της απόκλισης του προσανατολισμού εγκατεστημένων επιταχυνσιογράφων κατακόρυφων δικτύων (Ktenidou, 2010, Chiu and Huang, 2003). Η συνάρτηση αλληλοσυσχέτισης μπορεί να χρησιμοποιηθεί μεταξύ δύο οποιονδήποτε χρονικών σημάτων f i (t) και f j (t) που έχουν καταγραφεί από τους σταθμούς i και j αντίστοιχα και εκφράζεται από την ακόλουθη σχέση (Bendat and Piersol, 1980): R j n i i f i f f i j 0 1 m1 2 n 2 f ( i) f f ( j f 1 m1 2 ) j 2 f m 2 m2 i, j = 1, 2, 3 n (6.1) όπου: R j,: ο συντελεστής αλληλοσυσχέτισης f m1, f m2 : οι μέσοι όροι των σημάτων. Ο συντελεστής αλληλοσυσχέτισης μεγιστοποιείται σε χρόνο που αντιστοιχεί στην χρονική υστέρηση, τ d, του κύματος f 2 σε σχέση με το f 1 και με δεδομένη την απόσταση των δύο δεκτών είναι δυνατός ο υπολογισμός της ταχύτητας διάδοσης του κύματος. 6.8.1 Επιρροή της Συχνότητας ειγματοληψίας (Sampling Rate) Η ακρίβεια προσδιορισμού ταχυτήτων με χρήση χρονικής υστέρησης εξαρτάται από το λόγο t/τ d. Στην παρούσα διερεύνηση ο χρόνος δειγματοληψίας ήταν σταθερός και ίσος με t=0.005sec, με αντίστοιχη συχνότητα δειγματοληψίας f max =100Hz. Με βάση τις

125 μέσες τιμές των υπολογιζόμενων χρόνων υστέρησης μεταξύ των θέσεων των καταγραφών, μπορούν να προκύψουν τα σφάλματα στον προσδιορισμό των σεισμικών ταχυτήτων, Πίνακας 6.1. Τα αποτελέσματα του Πίνακα 6.1 υποδεικνύουν ότι το σφάλμα στον προσδιορισμό των ταχυτήτων εγκαρσίων και διαμήκων κυμάτων μεταξύ των βαθών 20.0 34.0m προκύπτει 12.5% και 54.1% αντίστοιχα. Για την ελαχιστοποίηση των ανωτέρω σφαλμάτων ο χρόνος δειγματοληψίας μειώθηκε κατά 8 φορές ( t/8) κάνοντας χρήση γραμμικών παρεμβολών στα πρωτογενή δεδομένα και ελαχιστοποιώντας τα σφάλματα υπολογισμού όπως φαίνεται στον Πίνακα 6.1. Πίνακας 6.1 Εξάρτηση της ακρίβειας υπολογισμού των ταχυτήτων με το χρόνο δειγματοληψίας. Βάθος (m) Μέσος χρόνος t/τ d (%) υστέρησης τ d (sec) t = 0.005 sec f max =100Hz t = 0.000625 sec f max =800Hz κύμα S κύμα P κύμα S κύμα P κύμα S κύμα P 0.0-20.0 0.0769 0.0232 6.5 21.5 0.8 2.7 20.0-34.0 0.0400 0.0097 12.5 54.1 1.6 6.4 34.0-71.5 0.0688 0.0171 7.3 29.3 0.9 3.7 6.8.2 Εκτίμηση του Προσανατολισμού των εκτών Κατά τη διάρκεια διεξαγωγής των υπολογισμών διαπιστώθηκε ότι ορισμένα ζεύγη επιταχυνσιογράφων οδηγούσαν συστηματικά σε χαμηλές τιμές του συντελεστή αλληλοσυσχέτισης. Το πρόβλημα διερευνήθηκε και διαπιστώθηκε ότι οφείλεται στον προσανατολισμό των υπόγειων επιταχυνσιομέτρων ο οποίος παραμένει άγνωστος. Για την εκτίμηση του προσανατολισμού των εγκατεστημένων επιταχυνσιογράφων χρησιμοποιήθηκε η μεθοδολογία που περιγράφεται από τους Yamazaki et al. (1992), οι οποίοι μελέτησαν το πρόβλημα της εύρεσης του σφάλματος στον προσανατολισμό επιταχυνσιογράφων που βρίσκονται εγκατεστημένοι κάτω από την επιφάνεια του εδάφους. Σύμφωνα με την ανωτέρω μεθοδολογία, αν είναι διαθέσιμος ένας δέκτης γνωστού προσανατολισμού και ένας άλλος αγνώστου προσανατολισμού σε κοντινή απόσταση, τότε η διάδοση των κυμάτων μεταξύ των δύο σημείων θεωρείται απολύτως συσχετισμένη (coherent). Έτσι η γωνία περιστροφής του δέκτη αγνώστου προσανατολισμού που θα οδηγήσει στον μεγαλύτερο συντελεστή αλληλοσυσχέτισης, θεωρείται ότι ταυτίζεται με τον προσανατολισμό του δέκτη αναφοράς. Από την εφαρμογή της ανωτέρω μεθόδου και χρησιμοποιώντας ως δέκτη αναφοράς τον επιφανειακό επιταχυνσιογράφο, εκτιμήθηκε ο προσανατολισμός καθενός εκ των τριών υπόγειων επιταχυνσιογράφων όπως φαίνεται στο Σχήμα 6-13.

126 επιφάνεια -20m -34m -71.5mm Σχήμα 6-13 Εκτιμώμενος διάταξης. προσανατολισμός των υπόγειων δεκτών της κατακόρυφης Με βάση τα ευρήματαα της προαναφερθείσας μεθοδολογμ γίας η συνάρτηση η αλληλοσυσχέτισης εφαρμόσθηκε μεταξύ των δεκτών X 4 Y 3, Υ 4 Χ 3 για τον υπολογισμό της V S3 (μέση ταχύτητα διατμητικών κυμάτων μεταξύ των βαθών 20 έως 71.5m), των δεκτών X 2 Χ 1, Υ 2 2 Υ 1 για τον υπολογισμό της V S1 (μέση ταχύτητα τ διατμητικών κυμάτων μεταξύ των βαθών 0 έως 20m). εδομένης της μεγάλης απόκλισης του προσανατολισμού του δέκτη 3 σε σχέση με τον δέκτη 2, η ταχύτηταα V S2 (μέσηη ταχύτηταα διατμητικών κυμάτων μεταξύ των βαθών 20 έως 34m) υπολογίσθηκε έμμεσα ως εξής: τ d,3-2 = τ d, 4-1 - τ d, 2-1 - τ d, 4-3 (6.2) V S2 = z 3-2 /τ d,3-2 (6.3) όπου: z 3-2 : το πάχος του στρώματος μεταξύ των βαθώνν 20 έως 34m τ d, i-j : η χρονική υστέρηση μεταξύ των σταθμών i, j Σημειώνεται ότι οι τιμές των τ ταχυτήτων των διαμήκων κυμάτων προσδιορίσθηκαν άμεσα δεδομένου ότι δεν επηρεάζονται από τον προσανατολισμό των δεκτών. 6.8.3 Υπολογισμοί Για τον υπολογισμό των μέσων χρόνων υστέρησης των τ κυμάτων S, μεταξύ των σταθμών, χρησιμοποιήθηκαν και οι δύο οριζόντιες συνιστώσες καταγραφής, για κάθε σεισμικό γεγονός, λαμβάνοντας υπόψη την τιμή των συντελεστώνν αλληλοσυσχέτισης ως εξής: d, xy R x d, x R x R R y d, y y (6.4) όπου: R x, R y : οι συντελεστές αλληλοσυσχέτισης για τις δύο συνιστώσες

127 τ d, x, τ d, y,: οι χρόνοι υστέρησης για τις δύο συνιστώσες Τα εύρη των χρονικών παραθύρων επιλέχθηκαν έτσι ώστε κάθε φορά να απομονώνονται, κατά το δυνατόν, οι αρχικοί παλμοί των κυμάτων P και S και τα σήματα να μην περιλαμβάνουν τυχόν ανακλάσεις. Επίσης από τη διαδικασία υπολογισμού φάνηκε ότι οι ασθενείς σεισμοί (M<3) και ενδιάμεσου εστιακού βάθους (>20km) οδηγούν σε υψηλές τιμές του συντελεστή αλληλοσυσχέτισης, ιδιαίτερα στην περιοχή των κυμάτων S, η οποία είναι απαλλαγμένη από κύματα ουράς των P (P-coda) λόγω του μικρού χρόνου της σεισμικής διάρρηξης. Στο Σχήμα 6-14 παρουσιάζεται ένα τυπικό σεισμικό γεγονός που χρησιμοποιήθηκε στην παρούσα εργασία με μέγεθος Μ L =2.5, επικεντρική απόσταση R=6.5km, εστιακό βάθος Η=36km, και υποκεντρική γωνία α=79 ο. Στο Σχήμα 6-15 παρουσιάζονται αποτελέσματα υπολογισμού του συντελεστή αλληλοσυσχέτισης του ανωτέρω γεγονότος. Eq. No= #290, 30-11-2013, 12:56:59, M L =2.5, 28.2507N 21.6672E, Depth=36km Depth=0.0m X-1, az=90 o Depth=34.0m X-3, az=345 o Depth=0.0m Y-1, az=0 o Depth=34.0m Y-3, az=255 o Depth=0.0m Z-1 Depth=34.0m Z-3 Depth=20.0m X-2, az=119 o Depth=71.5m X-4, az=106 o Depth=20.0m Y-2, az=29 o Depth=71.5m Y-4, az=16 o Depth=20.0m Z-2 Depth=71.5m Z-4 50 55 60 65 70 50 55 60 65 70 Xρόνος, sec Xρόνος, sec Σχήμα 6-14 Παράδειγμα καταγραφής σεισμικού γεγονότος από το κατακόρυφο δίκτυο.

128 Στα διαγράμματαα του Σχήματος 6-16 παρουσιάζονται η υποκεντρική γωνία του σεισμικού γεγονότος, α, και η γωνίαα πρόσπτωσης διαθλώμενου κύματος, θ, σε κάθε βάθος. Στα διαγράμματα του Σχήματος 6-17 παρουσιάζονται τα αποτελέσματα από την εφαρμογή της συνάρτησης αλληλοσυσχέτισης σε 50 σεισμικά σ γεγονότα του εγγύς πεδίου και διαπιστώνεται ότι οι προκύπτουσες τιμές των ταχυτήτων (V P και V S ) αυξάνονται με την αύξηση της υποκεντρικής γωνίας και ειδικότεραα για τα βάθη 34.0m έως 71.5m (ταχύτητες V P3 και V S3 ), γεγονός που υποδηλώνει την εισαγωγή απόκλισης λόγω εσφαλμένης θεώρησης κατακόρυφης διάδοσης των σεισμικώνν κυμάτων.. T o =58.31sec z=37.5m X-4 Y-3 T o =53.0sec z=37.5m Z-4 Z-3 Συντελεστής αλληλοσυσχέτισης 0,000 0,05 0,100 0,15 0,20 0,25 0, 30 0,35 Χρόνος, sec 1,0 τ d =0. 0675sec, R=0.88 0,5 V =555m/sec S, 4-3 0,0-0,5 Συντελεστής αλληλοσυσχέτισης 0,00 1,0 0,5 0,0-0,5 0,05 0,10 0,15 0,20 Χρόνος, sec τ d =0.01813sec, R=0.83 V P, 4- -3-1,0 0,000 0,05 0,10 Χρονική υστέρηση, τ d, sec 0,15 0,20-1,0 0,00 0,05 0,10 0,15 0,20 Χρονική υστέρηση, τ d, sec Σχήμα 6-15 Υπολογισμός της συνάρτησης αλληλοσυσχέτισης για του Σχήματος 6-13. το σεισμικό γεγονός Σχήμα 6-16 Υποκεντρική γωνία, α,, σεισμικού γεγονότος και γωνία πρόσπτωσης διαθλώμενου κύματος, θ.

129 Η απόκλιση της φαινόμενης ταχύτητας λόγω μη κατακόρυφης διάδοσης μπορεί να υπολογισθεί ως εξής: V ap, i =V i / cosθ i (6.5) όπου V ap, i : η φαινόμενη τιμή της ταχύτητας θεωρώντας κατακόρυφη διάδοση V i : η πραγματική ταχύτητα του στρώματος i θ i : η διαθλώμενη γωνία του στρώματος i από την οποία είναι δυνατός ο υπολογισμός της διαθλώμενης γωνίας θ 3. Με βάση τα αποτελέσματα του Σχήματος 6-16, η γωνία θ 3 εκτιμάται ότι μεταβάλλεται από 0 ο έως 13 ο για υποκεντρικές γωνίες 90 ο έως 50 ο αντίστοιχα. Εφαρμόζοντας τη θεωρία διάθλασης κύματος σε στρωματωμένο έδαφος (νόμος του Snell) είναι δυνατός ο υπολογισμός της διαθλώμενης γωνίας κάθε στρώματος, Σχήμα 6-16. Τιμή της γωνίας θ 3 = 13 ο οδηγεί σε υπερεκτίμηση των ταχυτήτων V S3 και V P3 ίση με 2.6% ενώ στα στρώματα 1 και 2 η απόκλιση είναι μικρότερη του 1%. Από την αξιολόγηση των αποτελεσμάτων μπορεί να εξαχθεί το συμπέρασμα ότι οι υπολογισθείσες τιμές των ταχυτήτων εμφανίζουν απόκλιση μικρότερη του 10% της μέσης τιμής. Στο διάγραμμα του Σχήματος 6-18, παρουσιάζονται οι τιμές των υπολογισμένων ταχυτήτων ως συνάρτηση του βάθους καθώς επίσης και ο αντίστοιχος λόγος Poisson, v, o οποίος υπολογίστηκε με βάση την ακόλουθη εξίσωση: V P V S 2 1 v 1 2v (6.6) Οι μέσεις τιμές ταχύτητας διάδοσης σεισμικών κυμάτων σύμφωνα με την εφαρμογή της συνάρτησης αλληλοσυσχέτισης των σεισμικών καταγραφών είναι οι εξής: Για βάθος από 0.0m 20.0m: V S1 =260m/sec, V P1 =860m/sec, v 1 =0.45 Για βάθος από 20.0m 34.0m V S2 =350m/sec, V P2 =1440m/sec, v 2 =0.47 Για βάθος από 34.0m 71.5m V S3 =545m/sec, V P3 =2200m/sec, v 3 =0.47 Οι υπολογιζόμενες τιμές του λόγου Poisson υποδηλώνουν την ύπαρξη κορεσμένων εδαφικών σχηματισμών στη θέση της κατακόρυφης διάταξης VA-1.

130 Γωνία πρόσπτωσης, θ ( ο ) 16 14 12 10 8 6 4 2 0 3500 (α) V 3000 P3 1400 1200 Γωνία πρόσπτωσης, θ ( ο ) 16 14 12 10 8 6 4 2 0 (β) V P1 V P, m/sec 2500 2000 1500 Φαινόμενη ταχύτητα για V P3 =2200m/sec 10% V P, m/sec 1000 800 600 400 Φαινόμενη ταχύτητα για V P1 =860m/sec 10% 1000 40 50 60 70 80 90 Yποκεντρική γωνία, α ( ο ) 200 40 50 60 70 80 90 Yποκεντρική γωνία, α ( ο ) V P, m/sec 2500 2000 1500 1000 500 Γωνία πρόσπτωσης, θ ( ο ) 16 14 12 10 8 6 4 2 0 (γ) Φαινόμενη ταχύτητα για V P2 =1440m/sec V P2 0 40 50 60 70 80 90 Yποκεντρική γωνία, α ( ο ) 10% V S, m/sec 16 700 14 12 10 8 6 4 2 0 650 (α) V S3 600 550 500 450 10% Γωνία πρόσπτωσης, θ ( ο ) Φαινόμενη ταχύτητα για V S3 =545m/sec 400 40 50 60 70 80 90 Yποκεντρική γωνία, α ( ο ) 5% V S, m/sec 360 340 320 300 280 260 240 220 200 Γωνία πρόσπτωσης, θ ( ο ) 16 14 12 10 8 6 4 2 0 (β) Φαινόμενη ταχύτητα για V S1 =260m/sec 180 40 50 60 70 80 90 Yποκεντρική γωνία, α ( ο ) V S1 10% V S, m/sec 460 440 420 400 380 360 Γωνία πρόσπτωσης, θ ( ο ) 16 14 12 10 8 6 4 2 0 (γ) Φαινόμενη ταχύτητα για V S70 =385m/sec V S,4-1 340 40 50 60 70 80 90 Yποκεντρική γωνία, α ( ο ) 5% V S, m/sec 460 440 420 400 380 360 340 320 300 280 260 Γωνία πρόσπτωσης, θ ( ο ) 16 14 12 10 8 6 4 2 0 (δ) Φαινόμενη ταχύτητα για V S3 =350m/sec V S2 240 40 50 60 70 80 90 Yποκεντρική γωνία, α ( ο ) 10% Σχήμα 6-17 Μεταβολή των υπολογισμένων τιμών των σεισμικών ταχυτήτων με τη υποκεντρική γωνία, α, και τη γωνία πρόσπτωσης, θ 3.

131 10 V s, m/sec 10 V p, m/sec 0 200 400 600 800 500 1000 1500 2000 2500 0.40 0.42 0.44 0.46 0.48 0.50 0 0 0 (α) (β) (γ) 10 Poisson's Ratio 20 20 20 30 30 30 40 40 40 Βάθος, m 50 60 50 60 50 60 70 70 70 80 80 80 90 Cross Correlation SASW- REMI 90 90 100 100 100 Σχήμα 6-18 Κατανομή των υπολογισμένων τιμών των ταχυτήτων σεισμικών κυμάτων και του λόγου Poisson με το βάθος. 6.9 Θεμελιώδης Ιδιοπερίοδος της Θέσης VA-1 Ο απλοποιημένος (δηλαδή χωρίς τη χρήση αναλυτικών επιλύσεων ή αριθμητικών αναλύσεων) υπολογισμός της θεμελιώδους ιδιοπεριόδου εδαφικής τομής με οριζόντια στρωμάτωση έχει αποτελέσει αντικείμενο διερεύνησης ενός αριθμού ερευνητών (Vijayendra et al., 2010, Hadjian, 2002). Σύμφωνα με τους Dobry et al. (1976) ως αξιόπιστη διαδικασία θεωρείται η επανειλημμένη εφαρμογή της μεθόδου που ισχύει για δίστρωτους σχηματισμούς. Η εφαρμογή της διαδικασίας διευκολύνεται με τη χρήση του διαγράμματος του Σχήματος 6-19. Στην παρούσα ιατριβή χρησιμοποιήθηκε η ανωτέρω απλοποιημένη μεθοδολογία χρησιμοποιώντας τη σχέση V s -βάθος που περιλαμβάνεται στο Σχήμα 6-18 που προέκυψε με την μεθοδολογία της προηγούμενης ενότητας 6.8. Θεωρώντας ότι η εδαφική τομή στη θέση της κατακόρυφης διάταξης 1) περιλαμβάνει 3 στρώματα, οριζόμενα από τα βάθη εγκατάστασης των τεσσάρων επιταχυνσιογράφων (0m έως -20m, -20m έως -34m, και -34m έως -71.5m) και με μέσες τιμές V S προσδιοριζόμενες από το διάγραμμα του Σχήματος 6-18, και 2) ότι το σεισμικό υπόβαθρο συμπίπτει με τη θέση του βαθύτερου οργάνου (δηλ. -71.5m) είναι δυνατός ο

132 προσεγγιστικός και απλοποιημένος υπολογισμός των δεσποζουσών περιόδων των αντίστοιχων εδαφικών στηλών, χρησιμοποιώντας την απλοποιημένηη μέθοδοο υπολογισμού της δεσπόζουσας περιόδου για πολύστρω τους εδαφικούς σχηματισμούς (Dobry et al., 1976). Σχήμα 6-19 Θεμελιώδης περίοδος βράχο (Τ S ). δίστρωτου εδαφικού σχηματισμού σε άκαμπτο Για την περίπτωση μονόστρωτουυ σχηματισμού (0 έως -20m) ισχύει ότι V S1 =260 m/sec και Η 1 =20m οπότε η τιμή της περιόδου προκύπτει ίση με Τ 1 = 4Η 1 /V S1 = 4x20/260 = 0.31sec. Για την περίπτωση δίστρωτου σχηματισμού (0 έωςς -20m και -20m έως -34m), V S1 =260 m/sec, Η 1 =20m και V S2 = 350 m/sec, Η 2 =14m οπότε προκύπτει Τ 1 =0.31 sec (υπολογίστηκε ανωτέρω), Τ 2 =4Η 2 /V S S2=0.16 sec και Η 1 /Η/ 2 =20/14= =1.43. Υποθέτοντας ρ 1 =ρ 2 και σύμφωνα με το Σχήμαα 6-19, για την καμπύλη κ ρ 1 Η 1 /ρ 2 Η 2 =1.43 και Τ 2 /Τ 1 =0.16/0.31= 0.52, προκύπτει Τ S1- -2/Τ 1 = 1.4 οπότε Τ S1-2 2= 0.43 sec.

133 1.4 Για την περίπτωση τρίστρωτου σχηματισμού (0 έως -20m και -20m έως -34m, -34m έως -71.5m), Τ 1-2 2=0.43 sec (υπολογίστηκε ανωτέρω), Η1-2=34m και V S3 = 545 m/sec, Η 3 =37. 5m οπότε προκύπτει Τ 3 = =4Η 3 /V S3 =0.27 secc και Η 37.5=0.91.. 1-2/Η 3 =34/3 Υποθέτοντας ρ 1- -2=ρ 3 και σύμφωναα με το Σχήμα 6-19, για την καμπύλη ρ 1-2 Η 1-2/ρ 3 Η 3 =0.91 και Τ 3 /Τ 1-2 =0.27/0. 43=0.63, προκύπτει Τ S3 /Τ 1-2= 1.4 οπότε Τ S3 = 0.6 sec. 1.4 Παρατηρείται ότι οι ανωτέρω υπολογισμένες τιμές περιόδων π βρίσκονται σε καλή συμφωνία με τις δεσπόζουσες περιόδους των καταγραμμένων κινήσεων στις θέσεις των επιταχυνσιογράφων της κατακόρυφης διάταξης, Σχήμα 6-12.

134 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 7. ΕΠΕΞΕΡΓΑΣΙΑ ΚΑΙ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑΓΡΑΦΩΝ ΙΙ: ΦΑΣΜΑΤΙΚΟΙ ΛΟΓΟΙ H/V Στο κεφάλαιο αυτό παρουσιάζονται τα αποτελέσματα της επεξεργασίας των διαθέσιμων καταγραφών στη θέση της κατακόρυφης διάταξης VA 1 με την αξιοποίηση των φασματικών λόγων H/V. Η επεξεργασία περιλαμβάνει την εξέταση της στατιστικής σταθερότητας των αποτελεσμάτων για μεγάλο αριθμό καταγραφών, και τον υπολογισμό των φασματικών λόγων H/V (οριζόντια προς κατακόρυφη φασματική συνιστώσα στην εδαφική επιφάνεια). Διερευνάται επίσης η επίδραση των σεισμικών παραμέτρων (μέγεθος, επικεντρική απόσταση, ένταση κραδασμού) του ύψους της εξεταζόμενης εδαφικής στήλης και του επιλεγόμενου χρονικού παραθύρου στη μορφή των φασματικών λόγων H/V (δεσπόζουσα περίοδος και ενίσχυση κίνησης). Οι φασματικοί λόγοι H/V συγκρίνονται με τους αντίστοιχους λόγους Η 0 /Η b και αναδεικνύεται η χρησιμότητα των πρώτων για τον αξιόπιστο προσδιορισμό των χαρακτηριστικών της εδαφικής απόκρισης. 7.1 Γενικά Όπως αναφέρθηκε στο ΚΕΦΑΛΑΙΟ 6, οι διαθέσιμες καταγραφές μεγάλου αριθμού σεισμικών γεγονότων στη θέση της κατακόρυφης διάταξης VA-1 αποτελούν πολύτιμη βάση δεδομένων για τη μελέτη της εδαφικής απόκρισης στη συγκεκριμένη θέση και την εξαγωγή συμπερασμάτων για τα ιδιαίτερα χαρακτηριστικά της. Το γεγονός ότι οι διαθέσιμες σεισμικές καταγραφές μιας κατακόρυφης διάταξης επιταχυνσιογράφων εμπεριέχουν εκτός από τα χαρακτηριστικά της συγκεκριμένης θέσης- και τα χαρακτηριστικά μεγάλου αριθμού σεισμικών πηγών και διαδρομών των σεισμικών κυμάτων, δεν επιτρέπει την εστίαση στα αμιγή χαρακτηριστικά της θέσης. Ο ανωτέρω προσδιορισμός είναι δυνατόν να αντιμετωπισθεί με τον υπολογισμό των φασματικών λόγων των διαθέσιμων καταγραφών. Ο όρος φασματικός λόγος χρησιμοποιείται για να δηλώσει 1) το λόγο των φασμάτων οριζόντιας κίνησης στην εδαφική επιφάνεια και σε συγκεκριμένο βάθος στο εσωτερικό του εδάφους (συνάρτηση μεταφοράς) η ανάλυση

135 των οποίων αποτελεί αντικέιμενο του προηγούμενου κεφαλαίου, και 2) το λόγο των φασμάτων οριζόντιας κίνησης προς κατακόρυφη κίνηση (H/V) στην επιφάνεια του εδάφους (ο οποίος είναι διαθέσιμος χωρίς την ύπαρξη κατακόρυφης διάταξης) που έχει προταθεί αρχικά από τον Nakamura (1989) για καταγραφές μικροθορύβου, αλλά έχει ήδη επεκταθεί σε (ασθενείς και ισχυρές) σεισμικές καταγραφές. Οι ανωτέρω φασματικοί λόγοι θεωρούνται γενικά απαλλαγμένοι από τις επιδράσεις σεισμικής πηγής και διαδρομής και χρησιμοποιούνται για τη μελέτη των αμιγών χαρακτηριστικών απόκρισης μιας συγκεκριμένης θέσης. Αποκτάει, επομένως, ιδιαίτερο ενδιαφέρον ο υπολογισμός των καταγραμμένων φασματικών λόγων H/V και η σύγκρισή τους με τους φασματικούς λόγους H 0 /H b στη θέση της κατακόρυφης διάταξης, δεδομένου ότι η εξαγωγή συμπερασμάτων για την εδαφική απόκριση με αξιοποίηση επιφανειακών μόνον οργάνων παρουσιάζει προφανή οικονομικά πλεονεκτήματα. Μετά την επιβεβαίωση της στατιστικής σταθερότητας της μέσης τιμής των ομάδων των σεισμικών καταγραφών (για αυξανόμενο αριθμό των καταγραφών), οι μετρηθείσες μέσες τιμές αξιοποιούνται στην εφαρμογή της μεθόδου των φασματικών λόγων H/V, χρησιμοποιώντας τις σεισμικές καταγραφές του επιφανειακού επιταχυνσιομέτρου. Η επεξεργασία των σεισμικών καταγραφών της κατακόρυφης διάταξης VA-1 περιλαμβάνει επίσης 1) τη διερεύνηση της επίδρασης του επιλεγόμενου χρονικού παραθύρου της καταγραφής (κύματα-s, κύματα-coda), σε σχέση με τα αποτελέσματα που αντιστοιχούν στη συνολική διάρκεια του σεισμικού γεγονότος, 2) τη διερεύνηση της εξάρτησης από την εστιακή απόσταση και την ένταση του κραδασμού στη βάση της κατακόρυφης διάταξης, 3) της συσχέτισής τους με αποτελέσματα απλοποιημένου προσδιορισμού της θεμελιώδους ιδιοπεριόδου, Τ s, της εδαφικής τομής, και 4) την αξιοποίηση του καταγραμμένου μικροθορύβου πριν από την άφιξη των σεισμικών κυμάτων (pre-event records). Στις ενότητες που ακολουθούν παρουσιάζονται τα αποτελέσματα των προσδιορισμών, συγκρίσεων και συσχετίσεων που αναφέρθηκαν ανωτέρω και συνάγονται τα σχετικά συμπεράσματα. 7.2 Στατιστική Σταθερότητα των Φασματικών Λόγων H/V Όπως αναφέρθηκε και στην ενότητα 6.3, η αξιοπιστία των υπολογισμένων φασματικών λόγων ελέγχεται (συνήθως) συγκρίνοντας μέσες καμπύλες που έχουν προκύψει από συνεχώς αυξανόμενο αριθμό σεισμικών γεγονότων. Στα διαγράμματα του Σχήματος 7-1 παρουσιάζονται οι φασματικοί λόγοι H/V για αυξανόμενο αριθμό καταγραφών (50, 100, 200, 400) στη θέση VA-1, για τις περιπτώσεις (α) σεισμών μικρών επικεντρικών αποστάσεων (R<30 km) και (β) σεισμών μεγάλων επικεντρικών αποστάσεων (R>80 km). Σημειώνεται ότι οι τιμές των φασματικών λόγων των σεισμικών καταγραφών που

136 εξετάζονται στο παρόν κεφάλαιο έχουν υπολογισθεί με αξιοποίηση των τμημάτων των χρονικών ιστοριών που αντιστοιχούν στα κύματα-s (παράθυρο κυμάτων-s). Σημειώνεται επίσης ότι στους υπολογισμούς έχουν χρησιμοποιηθεί φάσματα απόκρισης και όχι φάσματα Fourier, με βάση την διαπιστωμένη υπεροχή των φασμάτων απόκρισης όσον αφορά την ομαλοποιημένη μορφή τους (Zhao et al., 2006). Παρατηρείται αξιοσημείωτη σταθεροποίηση των μέσων καμπυλών όταν ο αριθμός των καταγραφών αυξάνεται πέραν του αριθμού 200 και συμπεραίνεται ότι οι μέσες καμπύλες που έχουν προκύψει χρησιμοποιώντας το σύνολο των καταγραφών, είναι ανεξάρτητες του αριθμού των καταγραφών. H/V 5.0 4.5 4.0 3.5 3.0 2.5 2.0 1.5 1.0 0.5 R<30km 0.0 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 Period, sec 50 events 100 events 200 events 400 events (α) R>80km (β) 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 Period, sec 50 events 100 events 200 events 400 events Σχήμα 7-1 Φασματικοί λόγοι (H/V) υπολογισμένοι με αξιοποίηση 50, 100, 200 και 400 σεισμικών καταγραφών για τις περιπτώσεις (α) σεισμών μικρών επικεντρικών αποστάσεων (R<30km) και (β) σεισμών μεγάλων επικεντρικών αποστάσεων (R>80km). 7.3 Επίδραση της Επιλογής Χρονικού Παραθύρου Όπως και στην περίπτωση των μέσων συναρτήσεων μεταφοράς σε αντίστοιχη ενότητα του προηγούμενου Κεφαλαίου, έτσι και στην παρούσα ενότητα εξετάζεται η επιρροή των χρονικών παραθύρων στους μέσους φασματικούς λόγους H/V. Επισημαίνεται ότι η χρησιμοποίηση του χρονικού παραθύρου των κυμάτων-ρ, σύμφωνα με την πλειονότητα των ερευνητών θεωρείται γενικά ως μη αξιοποιήσιμη, το οποίο επιβεβαιώνεται και από την παρούσα διερεύνηση των φασματικών λόγων H/V. Στα διαγράμματα των Σχημάτων 7-2 έως 7-5, παρουσιάζονται οι μέσοι φασματικοί λόγοι H/V για 1) μεταβαλλόμενες τιμές της επικεντρικής απόστασης (<30 km και >50km) και της διέγερσης βάσης (<0.05 cm/sec 2 και >0.1 cm/sec 2 ) και 2) για χρονικό παράθυρο: S (1.0 t έως 1.5 t) και coda (3

137 t έως 4 t). Παρατηρείται ότι γενικά η μορφή των φασματικών λόγων H/V παρουσιάζεται έντονα ομαλοποιημένη σε σχέση με την αντίστοιχη των λόγων H 0 /H b, αν και εξακολουθούν να είναι αναγνωρίσιμες οι περίοδοι συντονισμού και η δεσπόζουσα περίοδος της κίνησης. Παρατηρείται επίσης ότι η προκύπτουσα φασματική ενίσχυση είναι μεγαλύτερη για την περίπτωση του παραθύρου S (3 έως 4) σε σχέση με την αντίστοιχη του παραθύρου coda (2 έως 3). Επίσης, στην περίπτωση του παραθύρου της συνολικής διάρκειας καταγραφής, οι φασματικές ενισχύσεις προκύπτουν ελαφρά μειωμένες για την περίπτωση των λόγων H/V, όταν χρησιμοποιούνται σεισμικές καταγραφές μικρών επικεντρικών αποστάσεων και μικρής έντασης της κίνησης βάσης. Αξίζει να σημειωθεί ότι η διασπορά των αποτελεσμάτων γύρω από τη μέση καμπύλη προκύπτει μεγαλύτερη στην περίπτωση του παραθύρου των κυμάτων-s, σε σχέση με την αντίστοιχη των κυμάτων-coda. Ιδιαίτερο ενδιαφέρον παρουσιάζει η παρατήρηση ότι η μορφή των φασματικών λόγων που προκύπτουν από την επεξεργασία σεισμικών γεγονότων μεγάλων επικεντρικών αποστάσεων και μεγαλύτερων διεγέρσεων βάσης, αποκαλύπτει την ύπαρξη μεγαλύτερων περιόδων συντονισμού, σε σχέση με την περίπτωση των σεισμών εγγύς πεδίου και μικρής έντασης κίνησης βάσης (βλ. Σχήμα 7-2 και 7-3 και Σχήμα 7-4 και 7-5). Τα αποτελέσματα της επεξεργασίας των χρονικών ιστοριών των σεισμικών κινήσεων χωρίς τη χρησιμοποίηση χρονικού παραθύρου δηλαδή με αξιοποίηση της συνολικής διάρκειας καταγραφής παρουσιάζονται στο Σχήμα 7-6. Η παρατήρηση των διαγραμμάτων υποδεικνύει ότι η αύξηση της επικεντρικής απόστασης των σεισμικών γεγονότων, καθώς και της έντασης της σεισμικής κίνησης, έχει ως αποτέλεσμα 1) της αύξηση της προκύπτουσας φασματικής ενίσχυσης και 2) την αποκάλυψη μεγαλύτερων τιμών περιόδων συντονισμού. 6 5 406 σεισμικές καταγραφές Παράθυρο κυμάτων-s R<30km avg avg+1s.d. avg-1s.d. 6 5 406 σεισμικές καταγραφές Παράθυρο κυμάτων coda R<30km avg avg+1s.d. avg-1s.d. 4 4 H/V 3 H/V 3 2 2 1 1 (α) (β) 0 0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec Period, sec Σχήμα 7-2 Μέσοι φασματικοί λόγοι (H/V) και ±1 τυπική απόκλιση για επικεντρική απόσταση R<30 km και για (α) παράθυρο S και (β) παράθυρο coda.

138 6 5 488 σεισμικές καταγραφές Παράθυρο κυμάτων-s R>50km avg avg+1s.d. avg-1s.d. 6 5 488 σεισμικές καταγραφές Παράθυρο κυμάτων coda R>50km avg avg+1s.d. avg-1s.d. 4 4 H/V 3 H/V 3 2 2 1 1 (α) (β) 0 0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec Period, sec Σχήμα 7-3 Μέσοι φασματικοί λόγοι (H/V) και ±1 τυπική απόκλιση για επικεντρική απόσταση R>50 km και για (α) παράθυρο S και (β) παράθυρο coda. 6 5 697 σεισμικές καταγραφές Παράθυρο κυμάτων-s a max <0.05 gal avg avg+1s.d. avg-1s.d. 6 5 697 σεισμικές καταγραφές Παράθυρο κυμάτων coda a max <0.05gal avg avg+1s.d. avg-1s.d. 4 4 H/V 3 H/V 3 2 2 1 1 (α) (β) 0 0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec Period, sec Σχήμα 7-4 Μέσοι φασματικοί λόγοι (H/V) και ±1 τυπική απόκλιση διέγερσης βάσης a max <0.05 cm/sec 2 και για (α) παράθυρο S και (β) παράθυρο coda. 6 5 124 σεισμικές καταγραφές Παράθυρο κυμάτων-s a max >0.1 gal avg avg+1s.d. avg-1s.d. 6 5 124 σεισμικές καταγραφές Παράθυρο κυμάτων coda a max >0.1gal avg avg+1s.d. avg-1s.d. 4 4 H/V 3 H/V 3 2 2 1 1 (α) (β) 0 0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec Period, sec Σχήμα 7-5 Μέσοι φασματικοί λόγοι (H/V) και ±1 τυπική απόκλιση διέγερσης βάσης a max >0.1 cm/sec 2 και για (α) παράθυρο S και (β) παράθυρο coda.

139 6 5 406 σεισμικές καταγραφές Ολόκληρη η καταγραφή R<30 km avg avg+1s.d. avg-1s.d. 6 5 488 σεισμικές καταγραφές Ολόκληρη η καταγραφή R>50 km avg avg+1s.d. avg-1s.d. 4 4 H/V 3 H/V 3 2 2 1 1 (α) 0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec (β) 0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec 6 5 697 σεισμικές καταγραφές Ολόκληρη η καταγραφή a max <0.05 gal avg avg+1s.d. avg-1s.d. 6 5 124 σεισμικές καταγραφές Ολόκληρη η καταγραφή a max >0.1 gal avg avg+1s.d. avg-1s.d. 4 4 H/V 3 H/V 3 2 2 1 1 (γ) 0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec (δ) 0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec Σχήμα 7-6 Μέσοι φασματικοί λόγοι (H/V) και ±1 τυπική απόκλιση για (α) επικεντρική απόσταση R<30 km, (β) επικεντρική απόσταση R>50 km, (γ) διέγερση βάσης a max <0.05 cm/sec 2 και (δ) διέγερση βάσης a max >0.1 cm/sec 2. Η διασπορά στο παράθυρο coda είναι μικρότερη από την αντίστοιχη του παραθύρου S. Παρόλα αυτά, η χρήση της συνολικής διάρκειας καταγραφής υποδεικνύει τη μικρότερη τιμή της διασποράς. Ενδιαφέρον παρουσιάζει επίσης ο υπολογισμός των φασματικών λόγων H/V, χρησιμοποιώντας το σύνολο των καταγραφών και παράθυρο προσεισμικού θορύβου (- 20 sec έως 0sec) και η σύγκριση με τα αποτελέσματα των υπόλοιπων εξετασθέντων παραθύρων, Σχήμα 7-7. Παρατηρείται ότι η χρήση του παραθύρου κυμάτων-s οδηγεί σε φασματική καμπύλη με την μεγαλύτερη ενίσχυση κίνησης (περίπου 3.5) σε σχέση με τα παράθυρα των κυμάτων-coda, της συνολικής διάρκειας καταγραφής και του μικροθορύβου. Ως δεσπόζουσα περίοδος αναδεικνύεται η τιμή Τ 0.43 sec, ενώ είναι αναγνωρίσιμες και οι περίοδοι συντονισμού 0.12 sec, 0.25 sec, 0.62 sec και ~0.84 sec. Αξίζει να σημειωθεί ότι η χρήση του μικροθορύβου οδηγεί σε καμπύλη φασματικών

140 λόγων (H/V) με την μικρότερη ενίσχυση της κίνησης (~1.5), επιτρέπει όμως την αναγνώριση της ζώνης των περιόδων συντονισμού (0.25 sec έως 0.60 sec). 6 5 947 σεισμικές καταγραφές μικροθόρυβος παράθυρο S παράθυρο coda ολόκληρη η καταγραφή 4 H/V 3 2 1 0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec Σχήμα 7-7 Σύγκριση των μέσων φασματικών λόγων (H/V) για μικροθόρυβο, παράθυρο S, παράθυρο coda και ολόκληρη η καταγραφή. Με δεδομένο ότι ο μικροθόρυβος περιλαμβάνει κύματα μεγάλων περιόδων, παρουσιάζει ενδιαφέρον η επέκταση του υπολογισμού των φασματικών λόγων για τιμές περιόδου μεγαλύτερες των 2 sec. Στο Σχήμα 7-8 παρουσιάζεται διάγραμμα φασματικών λόγων H/V (±1 τυπική απόκλιση) με βάση τις καταγραφές 947 γεγονότων για τιμές φυσικής περιόδου 0 έως 10 sec. Παρατηρείται ότι η φασματική καμπύλη υποδεικνύει μία περιοχή υψηλών περιόδων συντονισμού κυμαινόμενη από 3.0 sec έως 5.7 sec (μέση τιμή 4.35 sec) η οποία μπορεί να ερμηνευθεί ότι αντιστοιχεί στο πραγματικό γεωλογικό υπόβαθρο της θέσης. Με βάση τη διαπίστωση αυτή είναι δυνατόν να υπολογισθεί το βάθος του γεωλογικού αυτού υποβάθρου ενδεχομένως ασβεστολιθικών πετρωμάτων υποθέτοντας μία μέση τιμή της ταχύτητας των εγκαρσίων κυμάτων στη συνολική στήλη εδάφους, ίση με V S =650 m/sec. Ο υπολογισμός αυτός οδηγεί στην τιμή Η=Τ V S /4=4.35 650/4=707 m. Η τιμή αυτή βρίσκεται σε ικανοποιητική συμφωνία με τη γεωλογία της θέσης VA-1 και συγκεκριμένα, με το βάθος των ασβεστολιθικών σχηματισμών (Athanasopoulos and Leonidou, 1996). Στο διάγραμμα του Σχήματος 7-9 παρουσιάζονται οι φασματικοί λόγοι του Σχήματος 7-7 για επικενρική απόσταση R>50 km, υπολογισμένοι όμως για τιμές φυσικών περιόδων από 0 έως 10 sec. Παρατηρείται ότι όλα τα χρονικά παράθυρα όπως και αυτό του μικροθορύβου αποκαλύπτουν μία περιοχή υψηλών περιόδων συντoνισμού κυμαινόμενη

141 από Τ 4sec έως 5.3sec, η οποία όπως αναφέρθηκε στα προηγούμενα εκτιμάται ότι αντιστοιχεί στην ταλάντωση εδαφικής στήλης βάθους 650 m έως 861 m. 6 5 947 σεισμικές καταγραφές Μικροθόρυβος 0-20 sec avg avg+1s.d. avg-1s.d. 4 H/V 3 2 1 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Period, sec Σχήμα 7-8 O μέσος φασματικός λόγος (H/V) για μικροθόρυβο και ±1 τυπική απόκλιση. 6 5 Kύμα-S (R>50km) Kύμα coda (R>50km) Ολόκληρη καταγραφή (R>50km) Μικροθόρυβος 4 H/V 3 4.0 sec 5.3 sec 2 1 0 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Period, sec Σχήμα 7-9 Μέσος φασματικός λόγος (H/V) σεισμικών καταγραφών και καταγραφών μικροθορύβου για διαφορετικά χρονικά παράθυρα και επικεντρική απόσταση R>50km.

142 7.4 Επίδραση της Έντασης της Κίνησης Βάσης Στο Σχήμα 7-10 παρουσιάζεται η επίδραση της αύξησης της επιτάχυνσης βάσης στην φασματική μορφή των λόγων H/V για σεισμικές καταγραφές που έχουν προκύψει με αξιοποίηση των τμημάτων των χρονικών ιστοριών που αντιστοιχούν στα κύματα-s (παράθυρο κυμάτων-s). Οι επιταχύνσεις βάσης κυμαίνονατι από 0.00882 gal έως 5.54 gal. Παρατηρείται ότι οι τιμές της δεσπόζουσας περιόδου και της εδαφικής ενίσχυσης αυξάνονται σημαντικά (μέχρι και διπλασιασμού) όσο αυξάνεται η ένταση της εδαφικής ταλάντωσης. Η συμπεριφορά αυτή ερμηνεύεται λαμβάνοντας υπόψη ότι το βάθος της ταλαντούμενης εδαφικής στήλης αυξάνεται όσο αυξάνεται η ένταση της σεισμικής δράσης. H/V 6.0 5.5 5.0 4.5 4.0 3.5 3.0 2.5 2.0 1.5 1.0 0.5 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec a max <0.02 gal 0.05<a max <0.10 gal 0.30 <a max <1 gal a max >1 gal Ν=10 Ν=30 Ν=120 Ν=340 Σχήμα 7-10 Μέσες φασματικές καμπύλες H/V για αυξανόμενες τιμές της επιτάχυνσης βάσης. 7.5 Επίδραση της Επικεντρικής Απόστασης Η επίδραση της επικεντρικής απόστασης του σεισμικού κραδασμού αναδεικνύεται συγκρίνοντας τους φασματικούς λόγους (οι οποίοι προέκυψαν από καταγραφές με αξιοποίηση των τμημάτων των χρονικών ιστοριών που αντιστοιχούν στα κύματα-s (παράθυρο κυμάτων-s)), για μικρή (R<30km), μεσαία (30<R<50km) και μεγάλη επικεντρική απόσταση (R>50km). Παρατηρείται ότι όσο αυξάνεται η επικεντρική απόσταση αυξάνεται η περίοδος συντονισμού, γεγονός που ερμηνεύεται και πάλι με

143 βάση την αύξηση του βάθους της ταλαντούμενης στήλης εδάφους (όπως και στην περίπτωση της αύξησης της έντασης της κίνησης βάσης). 6 5 Παράθυρο κυμάτων-s R<30 km 30<R<50 km R>50 km 4 H/V 3 2 1 0 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 Period, sec Σχήμα 7-11 Μέσοι φασματικοί λόγοι H/V για επικεντρική απόσταση R<30km, 30<R<50km και R>50km. 7.6 Σύγκριση Φασματικών Λόγων Στο Σχήμα 7-12 (το οποίο παρουσιάστηκε και στην ενότητα 6.7) παρουσιάζονται οι μέσες φασματικές καμπύλες H 0 /H 20, H 0 /H 34 και H 0 /H 71.5 (947 καταγραφές) θεωρώντας ότι το βάθος της κατακόρυφης διάταξης είναι 20m, 34m και 71.5m αντίστοιχα, καθώς και η φασματική καμπύλη H/V για τιμές περιόδων 0 sec έως 2 sec. Παρατηρείται 1) ότι η φασματική καμπύλη H/V αποτελεί οιωνεί-περιβάλλουσα (με ελαφρά μειωμένες όμως τιμές της ενίσχυσης) των επι-μέρους φασματικών καμπυλών H 0 /H b και 2) ότι υποδεικνύει με καλή προσέγγιση τις τιμές των δεσποζουσών περιόδων καθώς και την τιμή της εδαφικής ενίσχυσης. Συμπεραίνεται, επομένως, ότι ο υπολογισμός των φασματικών λόγων H/V, στην εξεταζόμενη θέση, περιέχει τη δυνατότητα αξιόπιστης αναγνώρισης των περιόδων συντονισμού της εδαφικής τομής καθώς και της ενίσχυσης της επιφανειακής κίνησης. Επισημαίνεται επίσης το γεγονός ότι η αξιοποίηση των φασματικών λόγων H/V επιτυγχάνει διείσδυση μεγάλου βάθους από την επιφάνεια του εδάφους (κατά πολύ μεγαλύτερη του βάθους της κατακόρυφης διάταξης) και αποκαλύπτει εδαφικές

144 (γεωλογικές) δομές, οι οποίες δεν είναι δυνατόν να καταγραφές της κατακόρυφης διάταξης. γίνουν «αντιληπτές»» από τις Σχήμα 7-12 Μέσοι φασματικοί λόγοι H 0 /H b των οριζόντιων καταγραμμένωνν κινήσεωνν και αντίστοιχη καμπύλη των καταγραμμένωνν φασματικών λόγων H/V.

145 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 8. ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Στην παρούσα ιατριβή παρουσιάστηκαν στοιχεία που αφορούν την κατακόρυφη διάταξη επιταχυνσιογράφων της Πάτρας VA-1, και περιλαμβάνουν 1) την περιγραφή της εγκατάστασης της διάταξης, 2) τους τύπους των επιταχυνσιομέτρων που χρησιμοποιήθηκαν, 3) τα διαθέσιμα δεδομένα (σεισμικές καταγραφές) που συγκεντρώθηκαν κατά τους επτά πρώτους μήνες λειτουργίας της διάταξης (περίπου 1000 καταγραφές), 4) την εδαφική στρωματογραφία στην θέση της διάταξης και τις δυναμικές ιδιότητες των εδαφικών υλικών και 5) τη σχέση V s βάθος, μέχρι τον πυθμένα της διάταξης, που προέκυψε από επι-τόπου δοκιμές. Με βάση τα αποτελέσματα της επεξεργασίας των διαθέσιμων σεισμικών καταγραφών συνάγονται τα ακόλουθα συμπεράσματα: 1) ιαπιστώθηκε στατιστική σταθερότητα των υπολογισμένων φασματικών συναρτήσεων μεταφοράς (Η 0 /Η b ) και των φασματικών λόγων H/V των επιφανειακών καταγραφών, η οποία δεν επηρεάσθηκε από τον σταδιακά αυξανόμενο αριθμό των καταγραφών. 2) ιαπιστώθηκε γενικά ενίσχυση της καταγραμμένης οριζόντιας φασματικής κίνησης στη βάση της διάταξης, προς την επιφάνεια του εδάφους, με λόγους ενίσχυσης της τάξης του 2 έως 3.5. ιαπιστώθηκε επίσης σημαντική ενίσχυση και της καταγραμμένης φασματικής κατακόρυφης κίνησης βάσης για μικρές όμως τιμές περιόδων (Τ<0.2 sec).

146 3) Τα αποτελέσματα της επεξεργασίας των καταγραφών (υπολογισμός φασματικών λόγων Η 0 /Η b και H/V) εξαρτώνται από το αξιοποιούμενο «χρονικό παράθυρο» των καταγραμμένων χρονοϊστοριών (κύματα S, κύματα coda, συνολική διάρκεια καταγραφής). Συγκεκριμένα: α) στην περίπτωση των συναρτήσεων μεταφοράς (Η 0 /Η b ) το παράθυρο των κυμάτων-coda υποδεικνύει τη μέγιστη τιμή της εδαφικής ενίσχυσης. Αντίστοιχα, στην περίπτωση των φασματικών λόγων H/V η μέγιστη τιμή της εδαφικής ενίσχυσης προκύπτει με χρήση του παραθύρου των κυμάτων-s, β) το εύρος της διασποράς των αποτελεσμάτων των αναλύσεων για το σύνολο των σεισμικών καταγραφών σε σχέση με τις αντίστοιχες μέσες τιμές εξαρτάται από το χρησιμοποιούμενο χρονικό παράθυρο. Συγκεκριμένα, στις συναρτήσεις μεταφοράς Η 0 /Η b, η διασπορά στο παράθυρο S είναι μικρότερη της αντίστοιχης του παραθύρου coda. Αντίθετα, στην περίπτωση του φασματικού λόγου H/V, η διασπορά στο παράθυρο coda είναι μικρότερη από την αντίστοιχη του παραθύρου S. Η χρήση της συνολικής διάρκειας καταγραφής έχει ως αποτέλεσμα τη μείωση της διασποράς τόσο για την περίπτωση των συναρτήσεων μεταφοράς, όσο και του φασματικού λόγου H/V. 4) Η μορφή των φασματικών λόγων H/V που προκύπτουν με την αξιοποίηση των καταγραφών του μικροθορύβου βρίσκεται σε συμφωνία με την αντίστοιχη μορφή των φασματικών λόγων των σεισμικών καταγραφών αν και χαρακτηρίζεται από έντονα μειωμένες τιμές της εδαφικής ενίσχυσης. Στην περίπτωση των συναρτήσεων μεταφοράς Η 0 /Η b, παρατηρείται διαφοροποίηση της μορφής της φασματικής καμπύλης, ιδιαίτερα για περιόδους μεγαλύτερες των 0.25sec. 5) Η μέγιστη καταγραμμένη επιφανειακή επιτάχυνση στη θέση της διάταξης δεν υπερβαίνει την τιμή 0.011g. Λόγω της πολύ μικρής ανωτέρω τιμής είναι αναμενόμενο ότι τα αποτελέσματα της επεξεργασίας όλων των καταγραφών, δεν υποδεικνύουν την εκδήλωση φαινομένων μη-γραμμικής εδαφικής συμπεριφοράς. 6) Επειδή η βάση της κατακόρυφης διάταξης VA-1 δεν συμπίπτει με το γεωλογικό υπόβαθρο (ασβεστόλιθος) της συγκεκριμένης θέσης που βρίσκεται σε πολύ μεγαλύτερο βάθος, οι καταγραμμένες φασματικές συναρτήσεις μεταφοράς, θεωρείται ότι έχουν σχετική μόνο αξία. ηλαδή, αποκαλύπτουν τα χαρακτηριστικά της κίνησης, θεωρώντας ότι το βάθος του σεισμικού υπόβαθρου βρίσκεται σε βάθος 71.5m από την επιφάνεια του εδάφους. Αντίθετα, οι φασματικοί λόγοι H/V της καταγραμμένης επιφανειακής κίνησης παρέχουν στοιχεία της εδαφικής απόκρισης (δεσπόζουσες περιόδους, λόγους ενίσχυσης) που αφορούν μεγάλο

147 βάθος ταλαντούμενης εδαφικής στήλης. Τα αποτελέσματα της επεξεργασίας υποδεικνύουν ότι οι φασματικοί λόγοι H/V παρέχουν με αξιοπιστία τόσο την τιμή της θεμελιώδους ιδιοπεριόδου Τ 0 4.35 sec, της συγκεκριμένης θέσης (αντίστοιχο βάθος του γεωλογικού υποβάθρου (Η 706 m) που επιβεβαιώνεται από τα γεωλογικά δεδομένα της περιοχής) όσο και την περιοχή δεσποζουσών περιόδων Τ = 0.4-0.6 sec (μέγιστη ενίσχυση επιφανειακής κίνησης). 7) Η επικεντρική απόσταση των σεισμικών γεγονότων επηρεάζει κυρίως την εδαφική ενίσχυση της κίνησης: η καταγραμμένη εδαφική ενίσχυση μακρινών σεισμών είναι γενικά αυξημένη σε σχέση με την αντίστοιχη των κοντινών σεισμών και για τις δύο περιπτώσεις φασματικών λόγων (Η 0 /Η b και H/V). 8) Η αύξηση της έντασης του σεισμικού κραδασμού στη θέση της κατακόρυφης διάταξης έχει ως αποτέλεσμα τη συμμετοχή βαθύτερης εδαφικής στήλης στη διάδοση της ταλάντωσης προς την επιφάνεια του εδάφους. Για το λόγο αυτό η χρήση των φασματικών λόγων H/V επιτρέπει την απόκτηση πληροφοριών (που αφορούν την εδαφική απόκριση) για μεγαλύτερα βάθη, όσο αυξάνεται η ένταση του σεισμικού κραδασμού. 9) Η απλοποιημένη μέθοδος υπολογισμού της θεμελιώδους εδαφικής ιδιοπεριόδου (επανειλημμένη εφαρμογή της περίπτωσης δίστρωτου σχηματισμού, Dobry et al., 1976) παρέχει τιμές που βρίσκονται σε συμφωνία με τις καταγραμμένες συναρτήσεις μεταφοράς εφόσον γίνει δεκτό ότι η βάση της κατακόρυφης διάταξης συμπίπτει με το «υπόβαθρο» της συγκεκριμένης θέσης. 10) Η αξιοποίηση των χρόνων άφιξης των σεισμικών κυμάτων (παράθυρο κυμάτων-s) στα επιταχυνσιόμετρα της κατακόρυφης διάταξης επέτρεψε τον προσδιορισμό της σχέσης V S -βάθος, (μέχρι το βάθος των 71.5 m) στη θέση της διάταξης, με χρήση της συνάρτησης αλληλοσυσχέτισης. Ο προσδιορισμός βασίσθηκε σε σεισμικές εστίες σχετικά μεγάλου βάθους και μικρής απόστασης από τη θέση VA-1, ώστε η γωνία πρόσπτωσης στη βάση της διάταξης να μην υπερβαίνει τις 18. Κάτω από αυτές τις προϋποθέσεις το σφάλμα του υπολογισμού της ταχύτητας V S δεν υπερβαίνει το 5%. Οι προσδιορισθείσες τιμές των ταχυτήτων V S βρίσκονται σε πολύ καλή συμφωνία με τα αποτελέσματα εφαρμογής της μεθόδου των επιφανειακών κυμάτων.

148 ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ Αθανασόπουλος, Γ.Α., (1999α), Μαθήματα υναμικής του Εδάφους, Πάτρα, Εκδόσεις Πανεπιστημίου Πατρών. Αθανασόπουλος, Γ.Α., (1999β), Μαθήματα Γεωτεχνικής Σεισμικής Μηχανικής, Πάτρα, Εκδόσεις Πανεπιστημίου Πατρών. Πιτιλάκης, Κ., (2010), Γεωτεχνική σεισμική μηχανική, Εκδόσεις Ζήτη, Θεσσαλονίκη Πελέκης, Π.Κ., Μπατίλας, Α.Β., Βλαχάκης, Β.Σ., Θεοφιλοπούλου, Ο.Σ., Αθανασόπουλος, Γ.Α., και Ξενάκης,.Β., (2014), Χρήση της συνάρτησης αλληλοσυσχέτισης για τον χαρακτηρισμό θέσης κατακόρυφης διάταξης επιταχυνσιογράφων, 7ο Πανελλήνιο Συνέδριο Γεωτεχνικής Μηχανικής, Αθήνα, Νοέμβριος 2014. Πελέκης, Π., (2013), Προσωπική επικοινωνία. Ψαρρόπουλος, Π., Γκαζέτας, Γ., (2001), Η επίδραση των εδαφικών και γεωμορφικών συνθηκών στις καταγραφές του σεισμικού πειραματικού δικτύου Κεφαλονιάς, Πρακτικά 4ου Πανελλήνιου Συνέδριου Γεωτεχνικής και Γεωπεριβαλλοντικής Μηχανικής. Aki, K., (1988), "Local site effect on ground motion". In: J.L. VonThun, Editor, Earthquake Engineering and Soil Dynamics. 11: Recent Advances in Ground- Motion Evaluation, Am. Soc. Civil Eng. Geotechnical Spec. Publ., 20 (1988), pp. 103 155. Aki, K., (1985), Theory of earthquake prediction with special reference to monitoring of the quality factor of lithosphere by the coda method, Earthquake Res. Bull. 3 219 230. Aki, K., and Chouet, L.B., (1975), Origin of coda waves: source, attenuation, and scattering effects, J. Geophys. Res. 80, 3322 3342. Aki, K., (1969), Analysis of the Seismic Code of Local Earthquakes as Scattered Waves, Journal of Geophysical Research, Vol. 74, pp. 615-631. Aki, K., (1957), Space and Time Spectra of Stationary Stochastic Waves, with Special Reference to Microtremors, Bull. Earthq. Res. Inst. Tokyo Univ. 35, pp. 415 457. Aldea, A., Okawa, I., Koyama, S., and Poiata, N., (2006), Dense urban seismic instrumentation for site-effects assessment in Bucharest, Romania, First European Conference on Earthquake Engineering and Seismology, Geneva, Switzerland, 3-8 September 2006, Paper Number 518. Aldea, A., Kashima, T., Lungu, D., Vacareanu, R., Koyama, S., and Arion, C., (2004), Modern urban seismic network in Bucharest, Romania, First International

149 Conference on Urban Earthquake Engineering, March 8-9, 2004, Tokyo Institute of Technology, Yokohama, pp.555-562. Anbazhagan, P., and Sitharam, T.G., (2010), Seismic site classification using boreholes and shear wave velocity: Assesing the suitable method for shallow engineering rock region, GeoFlorida 2010: Advances in Analysis, Modeling & Design, pp. 1059-1068. Andrews, D.J., (1986), Objective determination of source parameters and similarity of earthquakes of different size, In Earthquake Source Mechanics, S. Das, J. Boatwright and C.H. Scholtz (Editors), American Geophys. Union, Washington D.C., pp. 259-268. Aoi, S., T. Kunugi, and H. Fujiwara, (2004), Strong-motion seismograph network operated by NIED: K-net and KiK-net, Journal of Japan Association for Earthquake Engineering, vol. 4, No 3 (Special Issue). Apostolidis, P.I., Raptakis, D.G., Pandi, K.K., Manakou, M.V., Pitilakis, K.D., (2006), Definition of subsoil structure and preliminary ground response in Aigion city (Greece) using microtremor and earthquakes, Soil Dynamics and Earthquake Engineering, Vol. 26, pp.922 940. Archuleta, R.J., Seale, S.H,. Sangas, P.V, Baker, L.M., and Swain, S.T., (1992), Garner Valley downhole array of accelerometers: instrumentation and preliminary data analysis, Bulletin of the Seismological Society of America, Vol 82, No. 4, pp. 1592-1621. Assimaki, D., Li, W., Steidl, H., and Tsuda, K., (2008), Site amplification and attenuation via downhole array seismogram inversion: a comparative study of the 2003 Miyagi Oki aftershock sequence, Bulletin of the Seismological Society of America, Vol. 98, No. 1, pp.301-330. Assimaki, D., and Steidl, J., (2007), Inverse analysis of weak and strong motion downhole array data from th Mw 7.0 Sanriku Minami earthquake, Soil Dynamics and Earthquake Engineering, Vol. 27, pp.73 92. Assimaki, D., Steidl, J. and Liu, P.C., (2006), Attenuation and velocity structure for site response analyses via downhole seismogram inversion, Pure App. Geophys., 163, pp. 81 118. ASTM, D 4015-92 (1993), Standard Test Methods for Modulus and Damping of Soils by the Resonant-Column Method, Sept. 1993. Athanasopoulos, G.A., and Leonidou, E.A. (1996), "Effects of Earthquake Fault Rupture Propagation on Nearby Structures", Proc. of First International Symposium on Earthquake Resistant Engineering Structures, ERES 96, Thessaloniki, Greece, G.D. Manolis, D.E., Beskos, D.E. and C.A. Brebbia (Eds.), CPM, pp. 89-100.

150 Bala, A., Grecu, B., Ciugudean, V. and Raileanu, V., (2009), Dynamic properties of the Quaternary sedimentary rocks and their influence on seismic site effects. Case study in Bucharest City, Romania, Soil Dynam. And Earth. Eng., 29, 144-154. Bard P.-Y., (1999a), Local effects on strong ground motion: Physical basis and estimation methods in view of microzoning studies. Proc. of Advanced Study Course in 'Seismotectonic and Microzonation techniques in Earthquake engineering', Kefalonia, Greece 1999. Bard, P.-Y., (1999b), Microtremor measurements: a tool for site effect estimation?", State-of-the-art paper, Second International Symposium on the Effects of Surface Geology on seismic motion, Yokohama, December 1-3, 1998, Irikura, Kudo, Okada & Sasatani, (eds), Balkema 1999, 3, 1251-1279. Bard P.Y., (1998), Microtremor Measurements: A Tool For Site Effect Estimation?, Manuscript for Proc. of 2 nd International Symposium on the Effect of Surface Geology on Seismic Motion, Yokohama, Japan, 1-3 Dec, 1998. Belvaux, M., Macau, A., Figueras, S., Goula, X., and Susagna, T., (2014), Recorded ground motion and estimated soil amplification for the May 11, 2011 Lorca earthquake, Earthquake Spectra In-Press, Published Online: March 27, 2014 Bendat, J.S., and Piersol, A.G., (1980), Engineering Applications of Correlation and Spectral analysis, Wiley, New York, U.S.A., 1 st Edition. Beresnev, I. A., and K.L. Wen, (1996), The accuracy of soil response estimates using soil-to-rock spectral ratios, Bull. Seismo. Soc. Am., 86:519-523. Beresnev, I. A., and K.L. Wen, (1995), P Wave amplification by near surface deposits at different excitation levels, Bull. Seismo. Soc. Am., 85:1490-1494. Bindi D., S. Parolai, D. Spallarossa, and M. Catteneo, (2000), Site Effects by H/V Ratio: comparison of two different procedures, Journal of Earthquake Engineering, 2000, Vol. 4, No 1, pp. 97-113. Bonnila, L., Steidl, J., Gariel, J-C., and Archuleta, R., (2002), Borehole response studies at the Garner valley downhole array Southern California, Bulletin of the Seismological Society of America, Vol. 92, No. 8, pp. 3165-3179. Bonnefoy-Claudet, S., F. Cotton, and P.-Y. Bard, (2006), The nature of noise wavefield and its applications for site effects studies. A literature review, Earth Sci. Rev. 79, pp. 205 227. Boore, D., (2010), Orientation-independent, nongeometric-mean measures of seismic intensity from two horizontal components of motion, Bull. Seim. Soc. Am., Vol. 100, No. 4, pp. 1830-1835. Boore, D., Watson-Lamprey, J., and Abrahamson, N.A., (2006), Orientationindependent measures of ground motion, Bull. Seim. Soc. Am., Vol. 96, No. 44, pp. 1502-1511.

151 Borcherdt, R.D., (1970), Effects of local geology on ground motion near San Francisco Bay, Bull. Seism. Soc. Am., 60, pp. 29-61. Borja, R., Duvernay, B., and Lin, C., (2002), Ground response in Lotung: total stress analyses and parametric studies, Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, Vol. 128, No.1, pp. 54-63. Borja, R. I., H.Y. Chao, F. J. Montáns, and C.J. Lin, (1999), SSI effects on ground motion at Lotung LSST site, J. Geotech. Geoenvir. Engrg., ASCE, 125:760-770. Bozorgnia, Y. and Campbell, K.W., (2004), Engineering characterization of ground motion, Book Chapter 5, Earthquake Engineering: From Engineering Seismology to Performance-Based Engineering, Bozorgnia and Bertero (Eds.), CRC Press. Byungmin, K., and Hashash, Y., (2013), Site response analysis using downhole array recordings during the March 2011 Tohoku-Oki earthquake and the effect of long-duration ground motions, Earthquake Spectra, Vol. 29, pp. S37-S54. Carniel, R., Barazza, F. and Pascolo, P., (2006), Improvement of Nakamura technique by singular spectrum analysis, Soil Dynam. Earth. Eng., 26, 55-63. Celebi, M., Prince, J., Dietel, C., Onate M., Chavez, G., (1987), The Culprit in Mexico City Amplification of Motions, Eartquake Spectra, Vol. 3, No 2, pp. 315-328. Chang, C. Y., C. M. Mok, M. S. Power, Y. K. Tang, H. T. Tang, and J. C. Stepp, (1990), Equivalent linear versus nonlinear ground response analyses at Lotung seismic experiment Site, Proc., 4 th U.S. Conf. Earthq. Engrg., Vol. 1, Palm Springs, Calif. Chang, C. Y., M. S. Power, Y. K. Tang, and C. M. Mok, (1989), Evidence of nonlinear soil response during a moderate earthquake, Proc. 12 th Inter. Conf. Soil Mech. Foundation Engrg., Rio de Janeiro, Brazil, A. A. Balkema, Rotterdam, 3:1927-1930. Chávez-García, F. J., and D. Raptakis, (2008), Inversion of soil structure and analysis of the seismic wavefield from a vertical array, 14 th WCEE, Beijing, China. Chen, C-H., and Chiu, H-C., (1998), Anisotropic seismic ground responses identified from the Hualien vertical array, Soil Dynamics and Earthquake Engineering, Vol. 17, pp. 371-395. Chiu, H.C., and Huang, H.C., (2003), Estimating the Orientation Error of the Dahan Downhole Accelerometer Using the Maximum Cross-correlation coefficient between the Observed and Synthetic Waves, J. Seismol. 7, pp. 493 505. Davis, R. O., and Berrill, J. B., (2001), Pore pressure and dissipated energy in earthquakes field verification, Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, Vol. 127, No. 3, pp. 269-274.

152 Di Alessandro, C., Bonilla, L.F., Boore, D., Rovelli, A., and Scotti, O., (2012), Predominant-period site classification for response spectra prediction equations in Italy, Bull. of the Seism. Soc. of Am., Vol. 102, pp. 680-695. Dobry, R., Oweis, I., and Urzua, A., (1976), Simplified procedures for estimating the fundamental period of a soil profile, Bull. Of the Seism. Soc. of America, Vol. 66, No 4, pp 1293-1321. Dravinski, M., Ding, G., and Wen, KL., (1996), Analysis of spectral ratios for estimating ground motion in deep basins, Bull. Seism. Soc. Am., 86, pp. 646-654. Eisner, L., B. J. Hulsey, P. Duncan, D. Jurick, and H. Werner, (2010), Comparison of surface and borehole locations of induced seismicity, European Association of Geoscientists & Engineers. Elgamal, A., Yang, Z., and Stepp, J.C., (2004), Seismic downhole arrays and applications in practice, International workshop for site selection, installation, and operation of geotechnical strong-motion arrays, International Workshop for Site Selection, Installation, and Operation of Geotechnical Strong-Motion Arrays, Session 3, pp 1-22. Eurocode 7: Geotechnical design - Part 1: General rules, (2004), EUROPEAN STANDARD, FINAL DRAFT pren 1997-1 CEN, Ref. No. pren 1997-1:2004: E, January 2004. Field, E, and K. Jacob, (1995), A comparison and test of various site-response estimation techniques, including three that are non reference-site dependent, Bull. Seism. Soc. Am. 85, pp. 1127-1143. Field, E.H., K.H. Jacob, and S.E. Hough, (1992), Earthquake weak motion estimation: a weak motion case study, Bull. Seism. Soc. Am., Vol. 82, pp. 2283-2307. GDS Instruments, a division of Global Digital Systems Ltd, http://www.gdsinstruments.com. Ghasemi, H., Zare, M., Fukushima, Y., and Sinaeian, F., (2009), Applying empirical methods in site classification, using response spectral ratio (H/V): A case study on Iranian strong motion network (ISMN), Soil Dynamics and Earthquake Engineering, Vol. 29, pp. 121-132. Glaser, S., (2006), Downhole seismic arrays and system identification of soil response, 4 th International Conference on Earthquake Engineering, Taipei, Taiwan, Paper No. 315. Graizer, V., and A. Shakal, (2004), Recent data from CSMIP Instrumented Downhole Array, American Geophysical Union, Fall Meeting 2004. Gunturi, V.R., Elgamal, A.-W.M., and Tang, H.T., (1998), Hualien seismic downhole data analysis, Engineering Geology, Vol. 50, pp. 9-29.

153 Hadjian, A.H., (2002), Fundamental period and more shape of layered soil profiles, Soil Dynamics and Earthquake Engineering, Vol. 22, pp. 885-891. Halverson, H.T., (1965), The strong motion accelerograph, Proc. Third World Conference on Earthquake Engineering, New Zealand. Iwasaki, Y., (2009), Vertical array records during 1995 Hyogoken Nambu earthquake by Kobe city, KEPCO and other organizations, Earthquake geotechnical case histories for performance based design Kokusho (ed), pp.391-407. Jennings, P.C., (1971), San Fernando Earthquake of February 9, 1971, EERI 71-02, Cal. Inst. of Techn., Pasadena. Jin, A., and Aki, K., (1986), Temporal changes in the coda Q before the Tangshan earthquake of 1976 and the Haicheng earthquake of 1975, J. Geophys. Res. 91, 665 673. Kanai, K., (1983), Engineering Seismology, University of Tokyo Press, Tokyo, pp. 251. Kanai, K., R. Takahasi, and H. Kawasumi, (1956), Seismic characteristics of ground, Proc. of the World Conference on Earthquake Engineering, Berkeley, California, 31-1-31-16. Katayama, T., J. Farjoodi, and N. Sato, (1984), Measurement of seismic ground strain by a dense seismograph array, Proc. Eighth World Conf. Earthquake Eng., II, San Fransisco, Ca., Prentice-Hall, Englewood Cliffs, N.J., pp. 207-214. Kawase, H., Sánchez-Sesma, F.J., and Matsushima, S., (2011), The optimal use of Horizontal-to-Vertical spectral ratios of earthquake motions for velocity inversions based on diffuse-field theory for plane waves, Bull. Seism. Soc. Am., Vol. 101, No 5, pp. 2001-2014. Kim, B., and Hashash, Y., (2013), Site response analysis using downhole array recordings during the March 2011 Tohoku-Oki earthquake and the effect of long duration ground motions., Earthquake Spectra, Vol.29, No. S1, pp. S37-S54. Kokusho, T., (2011), Seismic amplification formula using average Vs in equivalent surface layer established by vertical array strong motion records, Advances in Unsaturated Soil, Geo-Hazard, and Geo-Environmental Engineering: pp. 227-234. Kokusho, T., and Sato, K., (2008), Site amplification formula for seismic zonation based on downhole array records during strong earthquakes, 14th World Conference on Earthquake Engineering, October 12-17, 2008, Beijing, China. Kokusho, T., and Suzuki, T., (2008), Vertical Array Records during 2007 Niigata-Ken Chuetsu-Oki Earthquake and Incident Wave Energy, 14th WCEE, Beijing, China. Kramer, S. L., (1996), Geotechnical earthquake engineering, Prentice Hall, Upper Saddle River, New Jersey, 653 p, 1996.

154 Ktenidou, O.-J., Chavez Garcia, F., and Pitilakis, K., (2011), Variance reduction and signal to noise ratio: reducing uncertainty in spectral ratios, Bulletin of the Seismological Society of America, Vol.101, No.2, pp.619-634, April 2011. Ktenidou, O.-J., (2010), Experimental and theoretical study of seismic ground motion in the city of Aegion, Greece, focusing on local site and topographic effects, Doctoral Thesis, Aristotle University Thessaloniki School Of Engineering - Department Of Civil Engineering Division Of Geotechnical Engineering. Kudo, K. and M. Sakaue, (2004), History and recent topics of strong-motion observation at the earthquake research institute, University of Tokyo, Journal of Japan Association for Earthquake Engineering, vol. 4, No 3 (Special Issue). Kudo, K., (1995), Practical estimates of site response, State-of-the-Art report, In: Proceedings of the Fifth International Conference on Seismic Zonation, Oct. 17-19, Nice, France, Ouest Editions Nantes, 3, pp. 1878-1907. Kurtulus, A., (2011), Istanbul geotechnical downhole arrays, Bulletin of Earthquake Engineering, pp. 1443-1461. Lachet, C. & P.-Y. Bard, (1994), Numerical and theoretical investigations on the possibilities and limitations of Nakamura s technique, J. Phys. Earth, 42, 377-397. Lawson, A.C., (1908), The California earthquake of April 18, 1906: Report of the State Earthquake Investigation Commission, Carnegie Institute, Washington, Publ. 87. Lermo, J., and F.-J. Chávez-García, (1993), Site effect evaluation using spectral ratios with only one station, Bull. Seism. Soc. Am. 83, pp. 1574-1594. Love, A.B.H., (1911), Some problems of geodynamics, Cambridge. Mittal, H., Kamal, Kumar, A., Singh, S.K., (2013), Estimation of site effects in Delhi using standard spectral ratio, Soil Dynamics and Earthquake Engineering, 50, pp. 53-61. Molnar S., and F. Cassidy, (2006), A Comparison of Site Response Techniques Using Weak-Motion Earthquakes and Microtremors, Earthquake Spectra, Earthquake Engineering Research Institute, February 2006, Vol. 22, No. 1, pp. 169-188. Mucciarelli M., and M.R. Gallipoli, (2004), The HVSR Technique from Microtremor to Strong Motion: Empirical and Statistical considerations, 13th World Conference on Earthquake Engineering, Vancoyver, B.C., Canada, August 1-4 2004, paper No. 45. Nakamura, Y., (2000), Clear identification of fundamental idea of Nakamura s technique and its applications, 12WCEE 2000, 2656. Nakamura, Y., (1989), A method for dynamic characteristics estimation of subsurface using microtremor on the ground surface, QR of Railway Technical Research Institute, vol 30, pp. 25-33.

155 National Observatory of Athens, Institute of Geodynamics (NOA). http://www.gein.noa.gr (τελευταία πρόσβαση: 28/5/2014). Nevada Seismological Laboratory, (2005), Initial Borehole Accelerometer Array Observations Near the North Portal of the ESF, U.S. DOE/UCCSN Cooperative Agreement Number DE-FC28-98NV12081. Nogoshi, M. and Igarashi, T., (1971), On the Amplitude Characteristics of Microtremor (Part 2) (in Japanese with English abstract), Jour. Seism. Soc. Japan, 24, 26-40. Nozu, A., (2004), Current status of strong-motion earthquake observation in Japanese ports, Journal of Japan Association for Earthquake Engineering, Vol.4, No.3 (Special Issue), pp. 79-83. Ohta, Y., H. Kagami, N. Goto, and K. Kudo, (1978), Observation of 1- to 5-second microtremors and their application to earthquake engineering. Part I: Comparison with long-period accelerations at the Tokachi-Oki earthquake of 1968, Bull. Seismol. Soc. Am., 68, pp. 767 779. Ojeda, A., Martinez, S., Bermudez, M., and Atakan, K., (2002), The new accelerograph network for Santa Fe De Bogota, Colombia and implications for microzonation, Soil Dynamics and Earthquake Engineering, Vol. 22, pp. 791-797. Parolai, S., Ansal, A., Kurtulus, A., Strollo, A., Wang, R., Zschau, J., (2009), The AtakÖy vertical array (Turkey): insights into seismic wave propagation in the shallow-most crustal layers by waveform deconvolution, Geophys.J.Int., Vol.178, pp.1649-1662. Pecker, A., (1995), Validation of small strain properties from recorded weak seismic motions, Soil Dynamics and Earthquake Engineering, Vol. 14, pp. 399-408. Phillips, S. W. and K. Aki, (1986), Site amplification of coda waves from local earthquakes in central California, Bull. Seism. Soc. Am. 76, pp. 627-648. Pitilakis, K., Riga, E., and Anastasiadis, A., (2013), New code site classification, amplification factors and normalized response spectra based on a worldwide ground-motion database, Bulletin of Earthquake Engineering, DOI 10.1007/s10518-013-9429-4. Pitilakis K., D. Raptakis, K. Makra, M. Manakou, and F.J. Chavez-Garcia, (2011), Euroseistest 3D Array for the Study of Complex Site Effects, S. Akkar et al. (eds.), Earthquake Data in Engineering Seismology, Geotechnical, Geological, and Earthquake Engineering 14, DOI 10.1007/978-94-007-0152-6_11, Springer Science+Business Media B.V. 2011. Poceski, A., (1969), The Ground Effect of the Skopje July 26, 1963 Earthquake, Bulletin of the Seismological Society of America, Vol. 59, pp. 1-29.

156 Raptakis, D., N. Theodulidis, and Pitilakis, (1998), Data analysis of the Euroseistest strong motion array in Volvi (Greece): standard and horizontal to vertical techniques, Earthquake Srectra, 14:203-224. Rayleigh, Lord, (1885), On waves propagated along the plane surface of an elastic solid, Proc. London Math. Soc., 17, 4-11. Riepl, J., P.-Y Bard, C. Papaioannou, and S. Nechtschein, (1998), Detailed evaluation of the site response estimation methods across and along the sedimentary valley of Volvi (EUROSEISTEST), Bull. Seism. Soc. Am, 88, 488-502. Rodriguez-Marek, Α., J.Α. Bay, Kwangsoo Park, G.A. Montalva, A. Cortez-Flores, Adel Cortez-Flores, J. Wartman, and R. Boroscheck, (2010), Engineering Analysis of Ground Motion records from the 2001 M w 8.4 Southern Peru Earthquake, Earthquake Spectra, Vol. 26, pp. 499-524. Rodriguez, V., and S. Midorikawa, (2003), Comparison of spectral ratio techniques for estimation of site effects using microtremor data and earthquake motions recorded at the surface and in boreholes, Earthquake Engineering And Structural Dynamics, No. 32, pp. 1691-1714. Sato, K., Toki, K., Sawada, Y., (2000), Assessment of the vertical distribution on seismic ground motion, Soil Dynamics and Earthquake Engineering, Vol. 19, pp. 413-433. Satoh, T., Hayakawa, T., Oshima, M., Kawase, H., Matsushima, S., Nagashima, F., and Tobita, K., (2014), Site effects on large ground motions at Kik-net Iwase station IBRH11 during the 2011 Tohoku earthquake, Bull. Seism. Soc. AM., Vol. 104, No. 2, pp. 653-668. Satoh, T., H. Kawase, and S. Matsushima, (2001), Differences between site characteristics obtained from microtremors, S-waves, P-waves, and codas, Bull. Seism. Soc. Am. 91, pp. 313 334. Seekings, L., Wennerberg, L., Margheriti, L., and Liu, H-P., (1996), Site amplification at five locations in San Francisco, California: a comparison of S waves, Codas, and Microtremors, Bulletin of the Seismological Society of America, Vol. 86, No. 3, pp. 627-635. Sheriff, R., and Geldart, L., (1982), Exploration Seismology, Cambridge University Press, Vol. 2. Steidl, J.H., A.G. Tumarkin, and R.J. Archuleta, (1996), What is a reference site?, Bull. Seismol. Soc. Am., Vol. 86, pp. 1733-1748. Stewart, J., and Kwok, A., (2008), Nonlinear seismic ground response analysis: code usage protocols and verification against vertical array data, Geotechnical Engineering and Soil Dynamics IV, ASCE Geotechnical Special Publication No. 181.

157 Stoneley, R., (1924), Elastic waves at the surface of separation of two solids, Proc. R Soc., A, 106, 416-428. Theodulidis, N., P.-Y. Bard, R. Archuleta, and M. Bouchon, (1996), Horizontal-tovertical spectral ratio and geological conditions: the case of Garner Valley downhole array in southern California, Bull. Seism. Soc. Am., 86, 2, 306-319. Theodulidis, N., and P.-Y. Bard, (1995), Horizontal to vertical ratio and geological conditions: an analysis of strong motion data from Greece and Taiwan (SMART-1), Soil Dyn. Earthq. Eng., 14, 177-197. Vijayendra, K.V., Prasad, S.K., and Nayak, S., (2010), Computation of fundamental period of soil deposit: A comparative study, Indian Geotechnical Conference- 2010 GEOtrendz, IGS Mumbai Chapter & IIT Bombay. Wang, H., and Nisimura, A., (1999), On the behavior of near-source strong ground motion from the seismic records in down-hole array at Hyogoken-Nanbu earthquake, Earthquake Resistant Engineering Structures II, pp. 363-372. Yamazaki, F., Lu, L., and Katayama, T., (1992), Orientation error estimation of buried seismographs in array observation, Earthq. Engng Struct. Dyn., Vol. 21, pp. 679-694. Yang, J., and Sato, T., (2000), Identification of soil liquefaction using downhole array records, 12th World Conference on Earthquake Engineering, Auckland, New Zealand. Yee, E., Stewart, J. and Tokimatsu, K., (2013), Elastic and large-strain nonlinear seismic site response from analysis of vertical array recordings, Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering, Vol. 139, pp. 1789-1801. Zeghal, M., and Engamal, A.W., (1993), Lotung site: downhole seismic data analysis, Report, Department of Civil Engineering, Rensselaer Polytechnic Institute, U.S.A. Zhao J.X., Irikura K., Zhang J., Fukushima Y., Somerville P.G., Asano A., Ohno Y., Oouchi T., Takahashi T., and Ogawa H., (2006), "An Empirical Site- Classification Method for Strong-Motion Stations in Japan Using H/V Response Spectral Ratio, Bull. Seism. Soc. Am., Vol. 96, No. 3, pp. 914-925.

158 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 1 Μητρώο ειγματοληπτικής Γεώτρησης Γ-1 (Σε ψηφιακή μορφή)

-159- ΜΗΤΡΩΟ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ ΕΡΓΟ : ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟ- ΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΤΟΠΟΘΕΣΙΑ : ΠΑΤΡΑ ΑΡΙΘΜ. ΦΥΛΛΟΥ : 1/5 1. ΑΡΙΘΜΟΣ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ : Γ-1 7. ΕΝΑΡΞΗ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ ΛΗΞΗ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ 2. ΟΛΙΚΟ ΒΑΘΟΣ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ (m) : 0.00-74.00 18-6-2013 28-6-2013 3. ΟΝΟΜΑ ΓΕΩΤΡΥΠΑΝΙΣΤΗ : ΚΟΣΜΑΣ Ν. 8. ΥΨΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΦΕΤΗΡΙΑ : 4. ΜΟΝΤΕΛΟ ΓΕΩΤΡΥΠΑΝΟΥ :RESKA TD 30 9. ΥΨΟΜΕΤΡΟ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ Ε ΑΦΟΥΣ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ (m): 5. ΜΕΓΕΘΟΣ & ΤΥΠΟΣ ΚΟΡΩΝΑΣ : 10. ΤΟΠΟΘΕΤΗΣΗ ΠΙΕΖΟΜΕΤΡΟΥ : 6. ΣΩΛΗΝΩΣΗ : Φ140/117 11. ΣΤΑΘΜΗ ΥΠΟΓΕΙΩΝ Υ ΑΤΩΝ (m) : 8.00 ΒΑΘΟΣ ΑΠΟΛΗΨΗ RQD Π Ε Ρ Ι Γ Ρ Α Φ Η Υ Λ Ι Κ Ω Ν N (m) SPT % % Π Α Ρ Α Τ Η Ρ Η Σ Ε Ι Σ ΧΑΛΙΚΕΣ, υπογωνιώδεις-πεπλατυσμένοι, ποικίλης 100 Φ 0.00 0.40 - σύστασης με σκούρου καφέ χρώματος αμμώδη άργιλο, 100 Φ 0.40 0.90 μικρής-μέσης πλαστικότητας 1.00 - - 100 Φ 0.90 1.30-100 Φ 1.30 2.20 2.00 - - Σκούρου καφέ χρώματος, συνεκτική, ελαφρώς 3 - Αμμώδης ΑΡΓΙΛΟΣ, μέσης-υψηλής πλαστικότητας 6 SPT 2.20 2.65 9 15 3.00 - - 100 Φ 2.65 4,00-4.00 - - -, Σκούρου καφέ χρώματος, μικρής-μέσης πλαστικότητας 100 Φ 4.00 5.20 5.00 - - ιλυώδης/αργιλώδης ΑΜΜΟΣ, μεσόκκοκη-λεπτόκοκκη 2 με σποραδικές εμφανίσεις μικρών χαλίκων 4 SPT 5.20 5.65-6 10 Σκούρου καφέ χρώματος, συνεκτική ΑΡΓΙΛΟΣ μεγάλης 6.00 - - πλαστικότητας με σποραδικές εμφανίσεις χαλίκων 100 Φ 5.65 8.00-7.00 - - Σκούρου καφέ χρώματος, συνεκτική έως στιφρή, - ελαφρώς αμμώδης ΑΡΓΙΛΟΣ μεγάλης πλαστικότητας 8.00 - - 9 11 SPT 8.00 8.45-3 14 9.00 - - 95 Φ 8.45 9.40-10.00 - - Σκούρου καφέ χρώματος, μέσης πυκνότητας, αργιλώδης ΑΜΜΟΣ, μεσόκκοκη-αδρόκκοκη με ψηφίδα - Σκούρου καφέ χρώματος, συνεκτική έως στιφρή, 11.00 - - ελαφρώς αμμώδης ΑΡΓΙΛΟΣ με σποραδικές εμφανίσεις 4 χαλίκων 7 SPT 11.00 11.45-9 16 12.00 - - 95 Φ 11.45 12.40 - Μέσης πυκνότητας ΧΑΛΙΚΕΣ, υπογωνιώδειςπεπλατυσμένοι ποικίλης σύστασης, με σκούρου καφέ 13.00 - - χρώματος ελαφρώς αμμώδης ΑΡΓΙΛΟΣ μεγάλης 100 Φ 12.40 13.30 πλαστικότητας - Σκούρου καφέ χρώματος, συνεκτική έως στιφρή, 14.00 - - ελαφρώς αμμώδης ΑΡΓΙΛΟΣ, μεγάλης πλαστικότητας 5 100 Φ 13.30 14.20 6 SPT 14.20 14.65-8 14 Μέσης πυκνότητας ΧΑΛΙΚΕΣ, υπογωνιώδεις-πεπλατυ 15.00 - - σμένοι ποικίλης σύστασης, με σκούρου καφέ χρώματος 95 Φ 14.65 15.30 ελαφρώς αμμώδης άργιλος, υψηλής πλαστικότητας

ΕΡΓΟ : ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟ- ΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ -160- ΜΗΤΡΩΟ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ ΤΟΠΟΘΕΣΙΑ : ΠΑΤΡΑ ΑΡΙΘΜ. ΦΥΛΛΟΥ : 2/5 1. ΑΡΙΘΜΟΣ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ : Γ-1 7. ΕΝΑΡΞΗ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ ΛΗΞΗ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ 2. ΟΛΙΚΟ ΒΑΘΟΣ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ (m) : 0.00-74.00 18-6-2013 28-6-2013 3. ΟΝΟΜΑ ΓΕΩΤΡΥΠΑΝΙΣΤΗ : ΚΟΣΜΑΣ Ν. 8. ΥΨΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΦΕΤΗΡΙΑ : 4. ΜΟΝΤΕΛΟ ΓΕΩΤΡΥΠΑΝΟΥ :RESKA TD 30 9. ΥΨΟΜΕΤΡΟ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ Ε ΑΦΟΥΣ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ (m): 5. ΜΕΓΕΘΟΣ & ΤΥΠΟΣ ΚΟΡΩΝΑΣ : 10. ΤΟΠΟΘΕΤΗΣΗ ΠΙΕΖΟΜΕΤΡΟΥ : 6. ΣΩΛΗΝΩΣΗ : Φ140/117 11. ΣΤΑΘΜΗ ΥΠΟΓΕΙΩΝ Υ ΑΤΩΝ (m) : 8.00 ΒΑΘΟΣ (m) Π Ε Ρ Ι Γ Ρ Α Φ Η Υ Λ Ι Κ Ω Ν N SPT ΑΠΟΛΗΨΗ % RQD % Π Α Ρ Α Τ Η Ρ Η Σ Ε Ι Σ 16.00 - - Ως ανωτέρω 95 Φ 15.30 16.30 - Σκούρου καφέ χρώματος, μαλακή έως συνεκτική, 17.00 - - αμμώδης ΑΡΓΙΛΟΣ, με σποραδικές εμφανίσεις χαλίκων, 95 Φ 16.30 17.50 σχηματισμός μέσης πλαστικότητας - 2 4 SPT 17.50 17.95 18.00 - - 6 10 Σκούρου καφέ χρώματος, μέσης πυκνότητας, αργιλώδης - ΑΜΜΟΣ, μεσόκκοκη-αδρόκκοκη με ψηφίδα και σποραδικές εμφανίσεις χαλίκων 95 Φ 17.95 19.50 19.00 - - - 20.00 - - Σκούρου καφέ χρώματος, συνεκτική έως στιφρή, αμμώδης ΑΡΓΙΛΟΣ, υψηλής πλαστικότητας - 95 Φ 19.50 21.00 21.00 - - 5 8 SPT 21.00 21.45 8 16 22.00 Σκούρου καφέ χρώματος, μέσης πυκνότητας, αργιλώδης ΑΜΜΟΣ, λεπτόκοκκη-μεσόκκοκη με ψηφίδα και χάλικες, με μικρές ενστρώσεις αμμώδους αργίλου 95 Φ 21.45 22.40 23.00 Σκούρου καφέ χρώματος, μαλακή έως συνεκτική, 100 Φ 22.40 23.30 αμμώδης ΑΡΓΙΛΟΣ με σποραδικές εμφανίσεις χαλίκων Σκούρου καφέ χρώματος, μέσης πυκνότητας, 100 Φ 23.30 24.00 αργιλώδης 24.00 ΑΜΜΟΣ μεσόκκοκη-λεπτόκοκκη με ψηφίδα και 5 σποραδικές εμφανίσεις χαλίκων 6 SPT 24.00 24.45 8 14 25.00 100 Φ 24.45 25.60 26.00 Σκούρου καφέ χρώματος, συνεκτική έως στιφρή, αμμώδης ΑΡΓΙΛΟΣ, υψηλής πλαστικότητας 100 Φ 25.60 27.00 με σποραδικές εμφανίσεις χαλίκων 27.00 6 8 SPT 27.00 27.45 11 19 ΧΑΛΙΚΕΣ, υποστρογγυλευμένοι-πεπλατυσμένοι, μέσης 28.00 πυκνότητας, ποικίλης σύστασης με ανοιχτού καφέ χρώματος αμμώδους αργίλου, μέσης πλαστικότητας 95 Φ 27.45 29.50 Σκούρου καφέ χρώματος, μέσης πυκνότητας, ιλυώδης ΑΜΜΟΣ, μεσόκκοκη 29.00 Σκούρου καφέ χρώματος, συνεκτική έως στιφρή, 8 ελαφρώς αμμώδης ΑΡΓΙΛΟΣ, μεγάλης πλαστικότητας με 9 SPT 29.50 29.95 μικρές ζώνες αργιλώδους άμμου μεταξύ 34.20-34.35m 11 20 30.00 Και χαλίκων μεταξύ 34.50-34.70m

ΕΡΓΟ : ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟ- ΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ -161- ΜΗΤΡΩΟ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ ΤΟΠΟΘΕΣΙΑ : ΠΑΤΡΑ ΑΡΙΘΜ. ΦΥΛΛΟΥ : 3/5 1. ΑΡΙΘΜΟΣ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ : Γ-1 7. ΕΝΑΡΞΗ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ ΛΗΞΗ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ 2. ΟΛΙΚΟ ΒΑΘΟΣ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ (m) : 0.00-74.00 18-6-2013 28-6-2013 3. ΟΝΟΜΑ ΓΕΩΤΡΥΠΑΝΙΣΤΗ : ΚΟΣΜΑΣ Ν. 8. ΥΨΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΦΕΤΗΡΙΑ : 4. ΜΟΝΤΕΛΟ ΓΕΩΤΡΥΠΑΝΟΥ :RESKA TD 30 9. ΥΨΟΜΕΤΡΟ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ Ε ΑΦΟΥΣ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ (m): 5. ΜΕΓΕΘΟΣ & ΤΥΠΟΣ ΚΟΡΩΝΑΣ : 10. ΤΟΠΟΘΕΤΗΣΗ ΠΙΕΖΟΜΕΤΡΟΥ : 6. ΣΩΛΗΝΩΣΗ : Φ140/117 11. ΣΤΑΘΜΗ ΥΠΟΓΕΙΩΝ Υ ΑΤΩΝ (m) : 8.00 ΒΑΘΟΣ (m) Π Ε Ρ Ι Γ Ρ Α Φ Η Υ Λ Ι Κ Ω Ν N SPT ΑΠΟΛΗΨΗ % RQD % Π Α Ρ Α Τ Η Ρ Η Σ Ε Ι Σ - 90 Φ 29.95 31.50 31.00 - - - 32.00 - - 95 Φ 31.50 32.90-5 6 SPT 32.90 33.35 33.00 - - Ως ανωτέρω 9 15-34.00 - - 95 Φ 33.35 34.40-35.00 - - - 100 Φ 34.40 36.00 36.00 - - 7 8 SPT 36.00 36.45-10 18 100 Φ 36.45 37.20 37.00 - - - ΧΑΛΙΚΕΣ-ΤΕΜΑΧΗ, d max =10cm, υποστρογγυλευμένοιπεπλατυσμένοι, κυρίως κερατόλιθου-ασβεστόλιθου, με 100 Φ 37.20 38.10 38.00 - - μπεζ/ανοικτού καφέ χρώματος αργιλώδους άμμου έως αμμώδους αργίλου. Σχηματισμός μέσης-υψηλής - πλαστικότητας 100 Φ 38.10 39.00 39.00 - - 19 14 SPT 39.00 39.45-22 36 40.00 - - - 100 Φ 39.45 41.20 41.00 - - Σκούρου καφέ χρώματος, στιφρή, ελαφρώς αμμώδης ΑΡΓΙΛΟΣ, μεγάλης πλαστικότητας με μικρές ζώνες - Χαλίκων μεταξύ 40.50-40.90m, 41.20-41.40m, και 41.85-42.50m 100 Φ 41.20 42.00 42.00 - - 11 15 SPT 42.00 42.45-18 33 43.00 - - 100 Φ 42.45 43.80 - ΧΑΛΙΚΕΣ-ΤΕΜΑΧΗ, d max =9cm, υποστρογγυλευμένοι- 44.00 - - πεπλατυσμένοι, κυρίως κερατόλιθου-ασβεστόλιθου σε μία κυρίως μάζα σκούρου καφέ αμμούχου αργίλου - μέσης-υψηλής πλαστικότητας. Σχηματισμός 100 Φ 43.80 45.00 μέσης-υψηλής πυκνότητας 45.00 - -

ΕΡΓΟ : ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟ- ΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ -162- ΜΗΤΡΩΟ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ ΤΟΠΟΘΕΣΙΑ : ΠΑΤΡΑ ΑΡΙΘΜ. ΦΥΛΛΟΥ : 4/5 1. ΑΡΙΘΜΟΣ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ : Γ-1 7. ΕΝΑΡΞΗ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ ΛΗΞΗ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ 2. ΟΛΙΚΟ ΒΑΘΟΣ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ (m) : 0.00-74.00 18-6-2013 28-6-2013 3. ΟΝΟΜΑ ΓΕΩΤΡΥΠΑΝΙΣΤΗ : ΚΟΣΜΑΣ Ν. 8. ΥΨΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΦΕΤΗΡΙΑ : 4. ΜΟΝΤΕΛΟ ΓΕΩΤΡΥΠΑΝΟΥ :RESKA TD 30 9. ΥΨΟΜΕΤΡΟ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ Ε ΑΦΟΥΣ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ (m): 5. ΜΕΓΕΘΟΣ & ΤΥΠΟΣ ΚΟΡΩΝΑΣ : 10. ΤΟΠΟΘΕΤΗΣΗ ΠΙΕΖΟΜΕΤΡΟΥ : 6. ΣΩΛΗΝΩΣΗ : Φ140/117 11. ΣΤΑΘΜΗ ΥΠΟΓΕΙΩΝ Υ ΑΤΩΝ (m) : 8.00 ΒΑΘΟΣ (m) Π Ε Ρ Ι Γ Ρ Α Φ Η Υ Λ Ι Κ Ω Ν N SPT ΑΠΟΛΗΨΗ % RQD % Π Α Ρ Α Τ Η Ρ Η Σ Ε Ι Σ 13 18 SPT 45.00 45.45 46.00 - - ΧΑΛΙΚΕΣ-ΤΕΜΑΧΗ, d max =9cm, κυρίως κερατόλιθου- 26 44 ασβεστόλιθου σε μία κυρίως μάζα σκούρου καφέ 100 Φ 45.45 46.90 - Αργιλούχου, μεσόκκοκης-αδρόκοκκης άμμου Σχηματισμός υψηλής πυκνότητας 47.00 - - 100 Φ 46.90 48.00-48.00 - - 20 50/10 SPT 48.00 48.25 - ΧΑΛΙΚΕΣ-ΤΕΜΑΧΗ, d max =8cm, υποστρογγυλευμένοιπεπλατυσμένοι, κυρίως κερατόλιθου-ασβεστόλιθου, σε 100 Φ 48.25 49.50 49.00 - - μία κυρίως μάζα σκούρου καφέ χρώματος αργιλούχου άμμου / αμμούχου αργίλου, Σχηματισμός υψηλής - πυκνότητας 50.00 - - 95 Φ 49.50 51.00-51.00 - - 37 50/5 SPT 51.00 51.20 Σκούρου καφέ χρώματος, στιφρή, αμμώδης ΑΡΓΙΛΟΣ, υψηλής πλαστικότητας 52.00 100 Φ 51.20 53.00 Σκούρου καφέ χρώματος, μέσης-υψηλής πυκνότητας, 53.00 αργιλώδης ΑΜΜΟΣ, μεσόκοκκη-αδρόκοκκη με ψηφίδα και σποραδικές εμφανίσεις χαλίκων 100 Φ 53.00 53.80 7 14 SPT 53.80 54.25 54.00 24 38 55.00 Σκούρου καφέ χρώματος, στιφρή έως πολύ στιφρή, 100 Φ 54.25 55.80 αμμώδης ΑΡΓΙΛΟΣ, με ψηφίδα και σποραδικές εμφανίσεις μικρών χαλίκων. Σχηματισμός μέσης- Υψηλής πλαστκότητας 56.00 (Στρώση άμμου σε βάθος 55.70-56.10m) 100 Φ 55.80 57.00 57.00 9 15 SPT 57.00 57.45 24 39 Σκούρου καφέ χρώματος, στιφρή έως πολύ στιφρή, 58.00 αμμώδης ΑΡΓΙΛΟΣ, με χάλικες και μικρές ενστρώσεις αργιλώδους άμμου 100 Φ 57.45 58.50 59.00 Σκούρου καφέ χρώματος, στιφρή έως πολύ στιφρή, 100 Φ 58.50 60.00 αμμώδης ΑΡΓΙΛΟΣ, με ψηφίδα. Σχηματισμός υψηλής πλαστικότητας. Σποραδικές εμφανίσεις χαλίκων 10 60.00 16 SPT 60.00 60.45 30 46

163 ΜΗΤΡΩΟ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ ΕΡΓΟ : ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟ-ΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΤΟΠΟΘΕΣΙΑ : ΠΑΤΡΑ ΑΡΙΘΜ. ΦΥΛΛΟΥ : 5/5 1. ΑΡΙΘΜΟΣ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ : Γ-1 7. ΕΝΑΡΞΗ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ ΛΗΞΗ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ 2. ΟΛΙΚΟ ΒΑΘΟΣ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ (m) : 0.00-74.00 18-6-2013 28-6-2013 3. ΟΝΟΜΑ ΓΕΩΤΡΥΠΑΝΙΣΤΗ : ΚΟΣΜΑΣ Ν. 8. ΥΨΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΦΕΤΗΡΙΑ : 4. ΜΟΝΤΕΛΟ ΓΕΩΤΡΥΠΑΝΟΥ :RESKA TD 30 9. ΥΨΟΜΕΤΡΟ ΕΠΙΦΑΝΕΙΑΣ Ε ΑΦΟΥΣ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ (m): 5. ΜΕΓΕΘΟΣ & ΤΥΠΟΣ ΚΟΡΩΝΑΣ : 10. ΤΟΠΟΘΕΤΗΣΗ ΠΙΕΖΟΜΕΤΡΟΥ : 6. ΣΩΛΗΝΩΣΗ : Φ140/117 11. ΣΤΑΘΜΗ ΥΠΟΓΕΙΩΝ Υ ΑΤΩΝ (m) : 8.00 ΒΑΘΟΣ (m) Π Ε Ρ Ι Γ Ρ Α Φ Η Υ Λ Ι Κ Ω Ν N SPT ΑΠΟΛΗΨΗ % RQD % Π Α Ρ Α Τ Η Ρ Η Σ Ε Ι Σ - 61.00 - - 100 Φ 60.45 61.70-62.00 - - 100 Φ 61.70 63.00 - Ως ανωτέρω 63.00 - - 9 15 SPT 63.00 63.45-22 37 64.00 - - 100 Φ 63.45 64.80-65.00 - - - 100 Φ 64.80 66.00 66.00 - - 25 ΧΑΛΙΚΕΣ-ΤΕΜΑΧΗ, d max =8cm, υποστρογγυλευμένοι- 50/12 SPT 66.00 66.27 - πεπλατυσμένοι, ποικίλης σύστασης με μπεζ χρώματος, ελαφρώς αμμώδης άργιλος υψηλής πλαστικότητας. 90 Φ 66.27 67.30 67.00 - - Σχηματισμός υψηλής πυκνότητας - Σκούρου καφέ χρώματος, στιφρή / πολύ στιφρή, αμμώδης ΑΡΓΙΛΟΣ, με ψηφίδα και σποραδικές 68.00 - - εμφανίσεις χαλίκων. Σχηματισμός μέσης-υψηλής 95 Φ 67.30 68.50 πλαστικότητας. - 69.00 - - 90 Φ 68.50 69.20 27 - ΧΑΛΙΚΕΣ-ΤΕΜΑΧΗ, d max =7cm, υποστρογγυλευμένοι- 17 SPT 69.20 69.60 πεπλατυσμένοι, ασβεστολιθικής-κερατολιθικής κυρίως 50/10 70.00 - - σύστασης, σε καφέ/μπεζ χρώματος αμμώδη άργιλο. Σχηματισμός υψηλής πυκνότητας - 85 Φ 69.60 71.20 71.00 - - - 85 Φ 71.20 71.70 72.00 - - ΧΑΛΙΚΕΣ-ΤΕΜΑΧΗ, d max =9cm, υποστρογγυλευμένοι-πεπλατυσμένοι, ασβεστολιθικής-κερατολιθικής σύστασης. Σχηματισμός υψηλής πυκνότητας - ΧΑΛΙΚΕΣ-ΤΕΜΑΧΗ, d max =8cm, ασβεστόλιθου- 90 Φ 72.30 73.40 73.00 - - κερατόλιθου-κροκαλοπαγούς σε μπεζ χρώματος αργιλώδη λεπτόκοκκη-μεσόκοκκη άμμο 32 - Σχηματισμός υψηλής πυκνότητας 50/5 90 Φ 73.40 73.80 SPT 73.80 74.00 ΤΕΛΟΣ ΓΕΩΤΡΗΣΗΣ 74.00m

164 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 2 Φωτογραφίες Εδαφικών ειγμάτων (σε ψηφιακή μορφή)

165

166

167

168

169

170

171

172

173

174

175 ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 3 Μετρηθείσα Ενέργεια Κρούσης Κατά την Εκτέλεση οκιμών Πρότυπης ιείσδυσης, SPT στις Γεωτρήσεις Γ-1, Γ-2 και Γ-3 (σε ψηφιακή μορφη)

176 Analyzer File name Depth from surface to barrel LP, (m) ΤRI-G1-1 21 ΤRI-G1-2 39 ΤRI-G3-1 53.80 ΤRI-G3-1 3..50 ΤRI-G3-2 13.50 X=Distance from gages to surface, (m) 2 2 1.70 1.80 1.6 Rod Length LE (m) LE=LP+X Trigger Sensor Drop height (m) 23 10g 76 41 10g 76 55.5 10g 76 5.30 10g 76 15.1 10g 76 max BPM (blows/min) 60 60 60 60 60 Visual soil classification Κτύποι Increment LI (m) 5 0.15 8 0.15 8 0.15 19 0.15 14 0.15 22 0.15 7 0.15 14 0.15 24 0.15 6 0.05 - - - - 32 0.15 32 0.15 35 0.15 Παρατηρήσεις

-177- Project: TRIANTEIOS Filename: TRI-G3-1 SPT Depth: 3.50 3.56 Blows ETR (%) Blows ETR (%) Blows ETR (%) 1 74.6 1 1 2 77.6 2 2 3 70.5 3 3 4 84.2 4 4 5 73.7 5 5 6 86.7 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16 16 17 17 17 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 32 32 32 33 33 33 34 34 34 35 35 35 36 36 36 37 37 37 38 38 38 39 39 39 40 40 40 41 41 41 42 42 42 43 43 43 44 44 44 45 45 45 46 46 46 47 47 47 48 48 48 49 49 49 50 50 50

-178- Project: TRIANTEIOS Filename: TRI-G3-2 SPT Depth: 13.50 13.95 Blows ETR (%) Blows ETR (%) Blows ETR (%) 1 70.1 1 78.7 1 69.1 2 77.7 2 76.4 2 82.5 3 83 3 75.3 3 75 4 80.1 4 77.9 4 71.6 5 82.4 5 77.6 5 77.9 6 79.1 6 78.2 6 80.1 7 88 7 81.9 7 78.6 8 84.6 8 76.2 8 74.3 9 84.8 9 80.2 9 76.5 10 80.2 10 80.7 10 74.4 11 80.9 11 77.3 11 75.6 12 84.9 12 77.8 12 75.8 13 80.5 13 80.2 13 76.6 14 83.9 14 77.5 14 76.4 15 76.4 15 82.4 15 74.4 16 76.4 16 78.1 16 74.4 17 80 17 77.8 17 71.9 18 81.3 18 82.7 18 71.8 19 79.7 19 80.8 19 75.8 20 84.7 20 78.6 20 77.7 21 78.3 21 74 21 75.2 22 74.4 22 82.1 22 71.8 23 81.3 23 70.7 23 73.2 24 86.4 24 73.1 24 74.2 25 83.5 25 76.5 25 74.2 26 75.1 26 74.8 26 77.4 27 82.4 27 74.4 27 79.3 28 77 28 82.1 28 80 29 73 29 76.6 29 73.1 30 77.2 30 80.8 30 62.5 31 81.4 31 75.3 31 75 32 77.7 32 76 32 73.4 33 33 33 74.7 34 34 34 72.9 35 35 35 72.4 36 36 36 37 37 37 38 38 38 39 39 39 40 40 40 41 41 41 42 42 42 43 43 43 44 44 44 45 45 45 46 46 46 47 47 47 48 48 48 49 49 49 50 50 50

-179- Project: TRIANTEIOS Filename: TRI-G1-1 SPT Depth: 21.00 21.45 Blows ETR (%) Blows ETR (%) Blows ETR (%) 1 76 1 87.3 1 81.8 2 85.2 2 82.1 2 82.3 3 82.1 3 82.5 3 83.1 4 80.9 4 80 4 82.9 5 77.1 5 81.9 5 80.8 6 6 84.2 6 86.1 7 7 82.4 7 81.7 8 8 83.7 8 82.9 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16 16 17 17 17 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 32 32 32 33 33 33 34 34 34 35 35 35 36 36 36 37 37 37 38 38 38 39 39 39 40 40 40 41 41 41 42 42 42 43 43 43 44 44 44 45 45 45 46 46 46 47 47 47 48 48 48 49 49 49 50 50 50

-180- Project: TRIANTEIOS Filename: TRI-G1-2 SPT Depth: 39.00 39.45 Blows ETR (%) Blows ETR (%) Blows ETR (%) 1 71.5 1 70.2 1 74.1 2 77.1 2 65 2 66.3 3 87.5 3 69.2 3 75 4 80.5 4 69.2 4 75.2 5 83.3 5 71.2 5 71.8 6 76.5 6 68.7 6 72.8 7 78.8 7 71.8 7 73.2 8 74.5 8 68.6 8 72.3 9 77.7 9 74.4 9 71.4 10 83.3 10 73.6 10 71 11 77.3 11 71.1 11 71.1 12 75.5 12 75.2 12 72.2 13 80 13 68.8 13 70.4 14 75 14 65.9 14 72 15 73.7 15 15 70.8 16 72.5 16 16 67.4 17 74.3 17 17 70.5 18 76.5 18 18 76.4 19 71 19 19 69 20 20 20 76.6 21 21 21 74.8 22 22 22 73.7 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 32 32 32 33 33 33 34 34 34 35 35 35 36 36 36 37 37 37 38 38 38 39 39 39 40 40 40 41 41 41 42 42 42 43 43 43 44 44 44 45 45 45 46 46 46 47 47 47 48 48 48 49 49 49 50 50 50

-181- Project: TRIANTEIOS Filename: TRI-G1-3 SPT Depth: 53.80 54.25 Blows ETR (%) Blows ETR (%) Blows ETR (%) 1 85.2 1 75.4 1 69 2 81.3 2 78 2 80.5 3 83.2 3 75.2 3 67 4 81.8 4 79.3 4 75.3 5 81.3 5 75.8 5 67.5 6 82 6 79.7 6 82 7 74.9 7 68.8 7 67.4 8 8 78.4 8 75.8 9 9 71.7 9 66.8 10 10 78.9 10 82.8 11 11 65.5 11 69.2 12 12 76.9 12 75.4 13 13 62.5 13 71.2 14 14 78.1 14 75.6 15 15 15 77.7 16 16 16 76.5 17 17 17 81.4 18 18 18 76.9 19 19 19 74.5 20 20 20 75.6 21 21 21 65.7 22 22 22 77.5 23 23 23 75 24 24 24 77.8 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 32 32 32 33 33 33 34 34 34 35 35 35 36 36 36 37 37 37 38 38 38 39 39 39 40 40 40 41 41 41 42 42 42 43 43 43 44 44 44 45 45 45 46 46 46 47 47 47 48 48 48 49 49 49

-182- ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 4 Φωτογραφικές Απόψεις Κατά την Εκτέλεση οκιμών Κατάταξης Εδάφους (σε ψηφιακή μορφή)

-183- Στο ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ αυτό παραθέτονται οι φωτογραφίες των δοκιμών που πραγματοπ ποιήθηκαν για την κατάταξη του εδάφους, το οποίο ανακτήθηκε από την γεώτρηση Γ-1 στη θέση της κατακόρυφηςς διάταξης VA-1 στηνν Τριάντειοο Σχολή Πατρών. Αρχικά, επιλέχθηκαν δείγματαα εδάφουςς (Φωτογραφία 4-1) από τα κασάκια εδαφικών δειγμάτων και μετρήθηκε η φυσική υγρασία, το ειδικό βάρος καθώς και η αντοχή με πενετρόμετ τρο τσέπης ή/και με δοκιμή πτερυγίου τσέπης. Στη συνέχεια, τα δείγματαα ξηράθηκαν και τρίφτηκαν σε γουδί με γουδοχέρι (Φωτογραφία 4-2). Στις Φωτογραφίες 4-3 παρουσιάζ ζονται τα τριμμένα εδαφικά δείγματα σε ορισμένα βάθη. Πραγματοπ ποιήθηκε κοκκομετρική ανάλυση είτε με ξηρή (Φωτογραφίαα 4-4) είτεε με υγρή κοκκομετρί ία (Φωτογραφία 4-5). Στις περιπτώσεις όπου πραγματοποιήθηκε υγρή κοκκομετρί ία, ένα μέρος των λεπτών διαχωρίστηκε από το υπόλοιπο δείγμα προκειμένου να πραγματοπ ποιηθούν δοκιμές ορίων Atterberg και πυκνομέτρου. Φωτογραφία 4-1 είγμα εδάφους προς κατάταξηη σε βάθοςς 68.30 m. Τέλος, πραγματοποιήθηκαν δοκιμές ορίων Atterberg και πυκνομέτρου των εδαφικών δειγμάτων (Φωτογραφίες 4-6 έως 4-7 αντίστοιχα). για την πλειοψηφία

-184- Φωτογραφία 4-2 Τρίψιμο εδαφικών δειγμάτων με το γουδί. Φωτογραφία 4-3 Εδαφικά δείγματα σε διάφορα βάθη πριν και μετά το τρίψιμο.

-185- Φωτογραφία 4-3 Συνέχεια.

-186- Φωτογραφία 4-4 Συσκευή κοσκινίσματος εδάφους για την δοκιμή της ξηρής κοκκομετρίας. Φωτογραφία 4-5 Υγρή κοκκομετρία.

-187- Φωτογραφία 4-6 Συσκευή Casagrande- οκιμή εύρεσης ορίου υδαρότητας.

-188- Φωτογραφία 4-7 οκιμές πυκνομέτρου για διάφορα εδαφικά δείγματα.

-189- Φωτογραφία 4-7 Συνέχεια.

-190- ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 5 Αποτελέσματα Κοκκομετρικών Αναλύσεων (σε ψηφιακή μορφή)

-191- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 50 =0.0065 D 30 =0.0037 #200 D 60 =0.009 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 2.20 2.65m

-192- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 7.5 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=1.32 D 10 =0.0013 D 50 =0.0071 D 30 =0.0041 #200 D 60 =0.0098 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 3.00m

-193- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 =0.0031 #200 D 50 =0.012 D 60 =0.048 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 4.00 4.20m

-194- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 =0.0034 #200 D 50 =0.0064 D 60 =0.0092 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 5.20 5.65m

-195- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 50 =0.003 D 30 =0.0018 #200 D 60 =0.0044 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 7.00m

-196- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 312.5 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=0.25 D 10 =0.008 #200 D 30 =0.071 D 50 =0.82 D 60 =2.5 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 8.00 8.45m

-197- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 =0.0023 #200 D 50 =0.008 D 60 =0.013 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 9.20m

-198- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 42.4 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=0.85 D 10 =0.0025 #200 D 30 =0.015 D 50 =0.066 D 60 =0.106 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 9.40 9.90m

-199- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 50 =0.0069 D 30 =0.0026 #200 D 60 =0.01 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 10.00 10.20m

-200- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 140 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=0.92 D 10 =0.003 #200 D 30 =0.034 D 50 =0.2 D 60 =0.42 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 11.00 11.45m

-201- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 =0.0024 #200 D 60 =0.01 D 50 =0.0064 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 11.45 11.65m

-202- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 167.7 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=1.81 #200 D 10 =0.0022 D 30 =0.54 D 50 =2.8 D 60 =5.2 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 13.10m

-203- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 =0.0041 #200 D 60 =0.012 D 50 =0.0086 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 14.00m

-204- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 =0.0022 #200 D 60 =0.0096 D 50 =0.0058 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 14.20 14.65m

-205- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 289.7 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=3.3 #200 D 10 =0.0039 D 30 =0.12 D 50 =0.41 D 60 =1.13 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 15.20m

-206- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 34 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=7.95 D 10 =0.0025 #200 D 30 =0.013 D 50 =0.051 D 60 =0.085 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 17.20m

-207- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 20 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=0.97 D 10 =0.0025 #200 D 30 =0.011 D 60 =0.05 D 50 =0.029 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 17.50 17.95m

-208- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 12 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=0.79 #200 D 10 =0.0065 D 30 =0.02 D 50 =0.051 D 60 =0.078 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 18.80m

-209- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 =0.0038 #200 D 60 =0.02 D 50 =0.011 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 19.90 20.30

-210- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 27 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=1.43 D 10 =0.0026 #200 D 60 =0.069 D 50 =0.043 D 30 =0.016 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 21.00 21.45m

-211- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 17.5 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=1.18 #200 D 10 =0.0044 D 50 =0.057 D 30 =0.02 D 60 =0.077 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 22.20m

-212- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - #200 D 30 =0.075 D 50 =0.016 D 60 =0.024 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 24.00 24.45m

-213- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 =0.0017 #200 D 50 =0.0065 D 60 =0.011 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 25.70m

-214- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - #200 D 30 =0.0047 D 60 =0.025 D 50 =0.013 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 26.10m

-215- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 =0.0084 D 50 =0.15 #200 D 60 =0.9 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 27.00 27.45m

-216- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 169.6 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=0.75 #200 D 10 =0.023 D 30 =0.26 D 50 =1.9 D 60 =3.9 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 28.20m

-217- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 8 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=0.84 #200 D 10 =0.0089 D 30 =0.023 D 60 =0.071 D 50 =0.052 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 28.60m

-218- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 18 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=0.55 D 10 =0.0026 #200 D 50 =0.021 D 30 =0.0082 D 60 =0.047 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 29.50 29.95m

-219- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 60 =0.0054 D 50 =0.0037 D 30 =0.0017 D 10 = - #200 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 30.40m

-220- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 = - D 50 =0.052 #200 D 60 =0.071 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 30.80m

-221- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 =0.004 #200 D 50 =0.017 D 60 =0.035 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 31.50m

-222- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - #200 D 30 =0.0051 D 50 =0.026 D 60 =0.049 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 32.90 33.35m

-223- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - #200 D 30 =0.0092 D 50 =0.064 D 60 =0.14 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 34.50m

-224- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 =0.0019 #200 D 50 =0.0084 D 60 =0.017 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 35.00 35.20m

-225- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 =0.0013 #200 D 60 =0.0095 D 50 =0.0053 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 36.00 36.45m

-226- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 350 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=22 D 10 =0.05 #200 D 30 =4.39 D 50 =12.34 D 60 =17.5 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 37.50m

-227- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 980.5 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=4.53 #200 D 10 =0.0036 D 30 =0.24 D 50 =1.75 D 60 =3.53 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 38.80 39.00m

-228- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 16.9 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=1.62 #200 D 30 =0.22 D 10 =0.042 D 60 =0.71 D 50 =0.51 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 39.00 39.45m

-229- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - #200 D 30 =0.0013 D 50 =0.013 D 60 =0.051 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 40.00m

-230- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 =0.03 D 50 =0.18 #200 D 60 =1.3 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 41.00 41.20m

-231- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 =0.03 #200 D 50 =0.18 D 60 =1.3 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 41.70m

-232- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 #200 #100 #40 #20 #10 #4 3/4in 3in C =D u 60 / D 10 = 1042 C = D 2 / (D.D )=11 c 30 60 10 D =1.46 60 D =0.48 50 D =0.15 30 D =0.0014 10 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 ιάμετρος κόκκου (mm) ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 42.00 42.45m

-233- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 = - #200 D 50 =0.0047 D 60 =0.01 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 42.70m

-234- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 =1303.6 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=3 #200 D 10 =0.0056 D 30 =0.35 D 50 =3.5 D 60 =7.3 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 44.00m

-235- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 106 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=0.47 #200 D 10 =0.017 D 30 =0.12 D 50 =0.64 D 60 =1.8 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 45.00 45.45m

-236- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 26.8 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=2.88 D 10 =0.58 #200 D 30 =5.1 D 50 =11.37 D 60 =15.54 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 45.60 46.00m

-237- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 52.3 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=2.64 D 10 =0.17 #200 D 30 =2.0 D 50 =6.0 D 60 =8.9 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 46.90 47.40m

-238- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 193.8 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=0.58 #200 D 10 =0.016 D 30 =0.17 D 50 =1.3 D 60 =3.1 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 48.00 48.25m

-239- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 244.8 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=4.57 D 10 =0.029 #200 D 30 =0.97 D 50 =4.5 D 60 =7.1 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 49.50m

-240- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 1153.85 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=3.85 #200 D 10 =0.0039 D 30 =0.26 D 50 =2.4 D 60 =4.5 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 51.00 51.20m

-241- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 = - #200 D 50 =0.0065 D 60 =0.016 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 51.30m

-242- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 =0.012 D 50 =0.075 #200 D 60 =0.14 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 52.50m

-243- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 49.14 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=0.51 #200 D 10 =0.058 D 30 =0.029 D 50 =1.29 D 60 =2.85 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 53.60 53.80m

-244- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 =0.0013 #200 D 50 =0.0061 D 60 =0.013 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 54.40m

-245- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - #200 D 30 =0.0031 D 60 =0.1 D 50 =0.061 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 56.40m

-246- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - #200 D 30 =0.066 D 50 =0.32 D 60 =0.68 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 57.00 57.45m

-247- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - #200 D 30 =0.0105 D 60 =0.11 D 50 =0.061 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 58.30 58.50m

-248- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - #200 D 30 =0.005 D 50 =0.081 D 60 =0.19 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 59.00 59.10m

-249- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 =0.0018 #200 D 50 =0.013 D 60 =0.038 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 60.00 60.45m

-250- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 = - D 50 =0.0017 #200 D 60 =0.0051 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 61.00m

-251- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 =0.0013 #200 D 50 =0.0076 D 60 =0.014 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 62.50m

-252- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 = - #200 D 50 =0.0089 D 60 =0.023 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 63.00 63.45m

-253- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - #200 D 30 =0.0051 D 50 =0.042 D 60 =0.081 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 65.00m

-254- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - #200 D 30 =0.008 D 50 =0.11 D 60 =0.45 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 66.00 66.27m

-255- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 3411.8 C = D 2 / (D.D )= 10.4 c 30 60 10 #200 D 10 =0.0034 D 30 =0.64 D 60 =11.6 D 50 =6.9 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 67.20m

-256- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) D 10 = - D 30 =0.0013 #200 D 50 =0.011 D 60 =0.051 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 68.30m

-257- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 = 1041 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=48 #200 D 10 = 0.017 D 30 =3.8 D 60 =17.7 D 50 =12.4 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 70.40m

-258- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 =3568 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 )=13.1 #200 D 10 = 0.0037 D 30 =0.8 D 50 =7.6 D 60 =13.2 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 71.20 71.70m

-259- ΚΟΚΚΟΜΕΤΡΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ιερχόμενο Ποσοστό (%) 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 C u =D 60 / D 10 =88.5 C c = D 2 30 / (D 60.D 10 ) =1.7 #200 D 10 = 0.026 D 30 =0.32 D 50 =1.2 D 60 =2.3 0 0,0001 0,001 0.01 0.1 1 10 100 #100 #40 #20 ιάμετρος κόκκου (mm) #10 #4 3/4in 3in ΑΡΓΙΛΟΣ ΙΛΥΣ ΛΕΠΤΗ ΜΕΤΡΙΑ ΑΜΜΟΣ ΧΟΝ ΡΗ ΛΕΠΤΟΙ ΧΟΝ ΡΟΙ ΧΑΛΙΚΕΣ ΕΡΓΟ: ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΥΠΟΓΕΙΟΥ ΙΚΤΥΟΥ ΕΠΙΤΑΧΥΝΣΙΟΓΡΑΦΩΝ ΣΤΗΝ ΤΡΙΑΝΤΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΑΤΡΩΝ ΓΕΩΤΡΗΣΗ: Γ-1 ΒΑΘΟΣ: 73.00m

-260- ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 6 Αποτελέσματα Αποκλισιομετρικών Μετρήσεων (σε ψηφιακή μορφή)

-261- Γ-1 Γ-2 Γ-3 Local coordinate system (mm) Depth (m) Ao cum. Bo cum. Ao cum. Bo cum. Ao cum. Bo cum. 0 0 0 0 0 0 0 1 21.22-20.34 22.7-6.92 2.32-1.9 2 59.86-38.42 49.08-12.02 4.82-5.04 3 89.88-51.78 71.82-18.76 4.1-9.28 4 111.22-61.76 94.38-21.58 4.66-13.56 5 127.18-70.16 117.18-21.54 10.52-21.54 6 136.46-73.76 134.7-18.38 16.88-29.8 7 143.5-78.86 153.02-16.92 27.16-38.38 8 148.62-86.14 173-16.14 40.66-47.12 9 147.28-88.44 191.52-20.34 55.28-56.68 10 145.4-90.64 208.66-22.98 67.94-68.18 11 143.3-95.82 223.68-23.94 73.24-81.92 12 149.28-102.3 241.54-33.78 72.24-95.4 13 164.02-108.18 256.94-44.34 72.72-102.66 14 180.34-109.12 270.44-55.46 77.92-116.54 15 196.6-110 288.98-63.28 81.74-131.62 16 212.68-118.16 307.34-64.84 84.64-148.6 17 224.86-131.02 332.28-61.6 91.52-169.38 18 235.76-142.8 354.88-66.18 98.62-191.32 19 251.54-156.26 375.34-70.12 105.7-211.46 20 267.74-169.6 110.66-223.26 21 280.98-187.34 115.48-234.32 22 296.62-205.56 119.4-245.02 23 311.1-223.92 124.94-256.34 24 319.04-243.28 129.68-266.18 25 326.44-259.46 133.74-278.46 26 334-274.9 134.88-295.62 27 338.96-288.52 134.86-310.74 28 344.42-300.84 135.38-323.04 29 351.26-310.56 144-335.24 30 357.74-322.12 152.28-344.56 31 364.18-332 157.44-354.14 32 371.6-341.16 160.88-372.84 33 382.06-343.98 160.88-392.76 34 391.66-345.86 35 404.98-347.88 36 412.24-354.82 37 419.62-359.46 38 429.12-361.9 39 443.42-372.3 40 455.3-385.54 41 463.72-400.54 42 468.7-417.9 43 472.14-432.96 44 471.54-443.1 45 478.12-458.48 46 491.2-473 47 505.76-486.14 48 515.58-495.56

-262- ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 7 Πίνακες Καταγραμμένων Γεγονότων (σε ψηφιακή μορφή)

-263- Κατά τους 7 πρώτους μήνες λειτουργίας της κατακόρυφης διάταξης επιταχυνσιογράφων VA-1 (26 Ιουλίου 2013 έως 28 Φεβρουαρίου 2014) έγινε δυνατή η καταγραφή μεγάλου αριθμού (1107) γεγονότων, ποικίλου μεγέθους αποστάσεων και αζιμουθιακών γωνιών από τη θέση της διάταξης. Η βάση δεδομένων σεισμικών καταγραφών του δικτύου, με πλήρη στοιχεία ημερομηνία, ώρα, θέση επίκεντρου, μέγεθος, βάθος, επικεντρικής/υποκεντρικής απόστασης της σεισμικής κίνησης από τον σταθμό καταγραφής, αζιμουθιακή γωνία και μέγιστη επιτάχυνση της οριζόντιας κίνησης στη βάση, δλδ στα 71.5m, παρουσιάζεται στον Πίνακα 7-1 κατά χρονολογική σειρά. Σημειώνεται ότι οι τιμές των παραπάνω χαρακτηριστικών προέρχονται από το Γεωδυναμικό Ινστιτούτο του Εθνικού Αστεροσκοπείου Αθηνών (ΓΕΙΝ). Οι πρώτες (κατά χρονολογική σειρά) 152 σεισμικές καταγραφές αποκτήθηκαν πριν από την εγκατάσταση του επιφανειακού οργάνου και γι αυτό δεν συμπεριλαμβάνονται στις αναλύσεις του Κεφαλαίου 6. Επίσης, επισημαίνεται ότι εξαιτίας του έντονου φαινομένου του μικροθορύβου σε ορισμένες καταγραφές (το σύνολο αυτών των καταγραφών είναι 8), το οποίο δεν επιτρέπει τον ευκρινή διαχωρισμό του μικροθορύβου από το σεισμό, οι καταγραφές αυτές δεν συμπεριλαμβάνονται στις αναλύσεις. Στον Πίνακα 7-2 παρουσιάζονται οι ενιακόσιοι σαράντα επτά (947) σεισμοί κατά χρονολογική σειρά, που αναλύθηκαν στην παρούσα ιατριβή και δίνονται στοιχεία για την ημερομηνία, ώρα, θέση επίκεντρου, βάθος, επικεντρική/υποκεντρική απόσταση και μέγιστη επιτάχυνση της οριζόντιας κίνησης στη βάση, δλδ στα 71.5m. Πίνακας 7-1 Σεισμικές καταγραφές (1107) της κατακόρυφης διάταξης επιταχυνσιογράφων VA-1 στην Πάτρα κατά χρονολογική σειρά. Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0001 26/07/2013 13:55:22 38.2300 22.0900 16.0 34.6 30.6 90.4 3.1 6.99E 01 0002 27/07/2013 08:53:10 38.4000 21.8700 16.0 27.0 21.8 31.4 2.2 1.02E 01 0003 28/07/2013 13:54:40 37.9500 20.9800 18.0 75.8 73.6 244.8 3.9 5.94E 01 0004 01/08/2013 08:50:52 38.3600 21.7900 11.0 18.4 14.8 17.1 1.8 1.29E 01 0005 02/08/2013 07:02:21 37.9400 22.1500 12.0 49.9 48.4 132.1 3.1 5.21E 02 0006 03/08/2013 20:18:26 38.3200 21.7800 10.0 14.4 10.3 19.7 1.8 6.98E 02 0007 04/08/2013 17:14:59 38.4300 21.8200 15.0 27.5 23.0 17.7 1.7 7.28E 02 0008 04/08/2013 19:00:26 38.1500 21.8900 9.0 18.4 16.0 124.7 1.1 4.68E 02 0009 07/08/2013 09:02:45 38.7000 22.6700 14.0 97.6 96.6 57.5 4.3 1.76E 01 0010 07/08/2013 09:06:51 38.7012 22.6803 8.1 97.7 97.4 57.7 5.2 1.17E+00 0011 07/08/2013 09:56:36 38.7000 22.6900 14.0 99.0 98.0 58.0 4.0 1.23E 01 0012 07/08/2013 10:02:33 38.6800 22.6500 18.0 95.6 93.9 58.0 3.6 4.52E 02 0013 07/08/2013 13:44:32 38.6900 22.6600 15.0 96.4 95.2 57.8 4.7 5.81E 01 0014 07/08/2013 16:03:45 38.6900 22.6400 11.0 94.4 93.8 57.2 3.7 4.52E 02

-264- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0015 07/08/2013 18:44:29 38.6900 22.6800 14.0 97.7 96.7 58.3 3.4 4.68E 02 0016 07/08/2013 20:04:50 38.7000 22.6600 17.0 97.3 95.8 57.2 3.3 4.76E 02 0017 08/08/2013 05:21:21 38.4200 21.9300 11.0 28.8 26.6 38.6 2.2 5.51E 02 0018 09/08/2013 04:19:23 39.3500 20.4300 13.0 169.4 168.9 317.2 4.2 6.62E 02 0019 09/08/2013 11:49:22 38.7000 22.7000 19.0 100.6 98.8 58.3 4.8 5.19E 01 0020 09/08/2013 13:10:10 38.6900 22.6500 17.0 96.0 94.5 57.5 4.7 5.15E 01 0021 09/08/2013 13:43:44 38.6800 22.6500 10.0 94.4 93.9 58.0 3.8 8.93E 02 0022 11/08/2013 21:04:46 38.0100 21.5600 23.0 37.2 29.3 212.6 1.9 1.01E 01 0023 13/08/2013 00:42:38 38.1600 21.9300 15.0 23.8 18.5 115.7 1.9 5.57E 02 0024 13/08/2013 01:04:41 38.1500 21.9200 15.0 23.6 18.2 120.0 2.1 1.44E 01 0025 15/08/2013 16:50:12 38.0300 21.5900 16.0 30.6 26.0 210.4 2.9 1.66E 01 0026 17/08/2013 10:36:04 38.3300 21.7600 10.0 14.8 11.0 9.1 1.8 2.14E 01 0027 18/08/2013 02:01:42 37.9600 20.8900 12.0 81.3 80.4 247.9 2.8 5.45E 02 0028 18/08/2013 10:42:55 38.7000 22.7200 14.0 101.3 100.3 58.8 4.0 9.91E 02 0029 18/08/2013 16:39:22 38.7000 22.7200 13.0 101.1 100.3 58.8 4.0 1.29E 01 0030 18/08/2013 20:08:44 38.7000 22.7100 12.0 100.3 99.5 58.6 3.7 6.24E 02 0031 18/08/2013 22:16:19 38.7100 22.6900 10.0 99.1 98.6 57.5 3.8 5.90E 02 0032 19/08/2013 03:32:31 38.7100 22.7200 11.0 101.5 100.9 58.3 3.5 3.51E 02 0033 19/08/2013 19:44:15 38.3300 21.7300 13.0 16.9 10.9 355.3 1.2 4.95E 02 0034 21/08/2013 22:19:59 38.7035 22.7295 20.0 103.2 101.2 58.9 3.3 3.36E 02 0035 22/08/2013 22:37:31 37.8500 22.0500 12.1 51.8 50.4 147.4 2.1 1.50E 02 0036 23/08/2013 18:31:40 38.3380 21.7560 11.4 16.4 11.8 6.8 2.0 2.86E 01 0037 24/08/2013 03:24:38 38.4000 21.8000 15.1 24.5 19.3 15.7 2.5 2.27E 01 0038 28/08/2013 16:03:38 38.3100 21.8100 8.0 13.2 10.6 35.3 1.3 4.34E 02 0039 01/09/2013 01:24:36 38.3300 21.5700 27.0 32.7 18.4 306.1 1.8 5.65E 02 0040 01/09/2013 17:25:01 38.3300 21.8100 9.0 15.3 12.4 29.4 1.8 5.57E 02 0041 02/09/2013 04:40:21 38.6900 22.6300 11.0 93.7 93.0 56.9 3.3 4.52E 02 0042 03/09/2013 04:54:20 38.3500 22.1800 10.0 41.9 40.7 71.2 2.4 3.51E 02 0043 03/09/2013 12:36:32 38.1100 21.8500 22.0 27.6 16.7 144.6 1.6 2.66E 02 0044 04/09/2013 04:17:29 38.2100 21.8400 8.0 12.1 9.1 105.6 1.1 4.50E 02 0045 04/09/2013 11:54:13 38.4100 22.3400 12.0 57.4 56.1 69.4 3.1 2.27E 02 0046 05/09/2013 01:44:43 38.2300 21.6700 30.0 30.6 6.1 267.9 1.7 1.92E 02 0047 06/09/2013 01:16:16 38.1600 21.8700 18.0 22.8 13.9 125.1 2.9 5.22E 01 0048 06/09/2013 01:30:40 38.1460 21.8390 12.8 18.2 12.9 137.8 2.1 1.30E 01 0049 08/09/2013 18:00:29 38.2183 20.4992 15.5 109.8 108.7 269.2 3.3 2.09E 02 0050 09/09/2013 11:18:56 37.7935 20.2498 16.6 140.3 139.3 249.6 4.3 9.91E 02 0051 09/09/2013 13:59:53 38.4052 22.0218 9.5 32.7 31.2 52.1 2.5 5.67E 02 0052 09/09/2013 17:35:16 38.0280 20.7698 21.9 90.6 88.0 255.1 4.3 6.07E 01 0053 10/09/2013 17:14:17 38.3973 22.0265 12.5 33.5 31.0 53.8 2.7 3.96E 02 0054 10/09/2013 17:23:21 38.3995 22.0507 8.3 33.9 32.9 55.7 1.9 1.97E 02 0055 10/09/2013 18:54:19 38.3987 22.0485 9.9 34.2 32.7 55.6 2.4 3.01E 02 0056 10/09/2013 18:57:50 38.4060 22.0398 8.7 33.7 32.6 53.7 3.0 1.10E 01 0057 10/09/2013 19:02:24 38.4068 22.0387 8.6 33.6 32.5 53.4 2.1 2.96E 02

-265- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0058 11/09/2013 02:56:51 38.3738 21.8385 12.3 21.7 17.9 28.7 1.7 7.91E 02 0059 12/09/2013 01:34:14 38.2800 21.6800 39.0 39.7 7.4 315.3 1.7 3.74E 02 0060 12/09/2013 19:03:22 38.3200 21.7700 9.0 13.5 10.1 15.0 1.5 4.78E 02 0061 13/09/2013 01:44:01 38.4000 22.0300 10.0 33.0 31.5 53.7 2.0 2.43E 02 0062 14/09/2013 09:23:20 38.0200 21.3700 12.0 41.8 40.1 234.0 1.9 3.55E 02 0063 14/09/2013 10:36:09 38.7700 21.1700 13.0 78.9 77.8 320.1 3.0 4.70E 02 0064 15/09/2013 05:57:10 38.2973 21.7827 18.1 19.8 8.1 27.3 2.4 1.20E+00 0065 16/09/2013 01:46:39 38.4350 21.8642 11.7 27.6 25.0 25.8 1.9 8.00E 02 0066 16/09/2013 13:18:47 38.1583 21.8675 10.4 17.3 13.9 126.3 1.7 6.32E 02 0067 16/09/2013 14:42:39 38.7000 22.7268 19.6 102.7 100.8 59.0 4.5 5.64E 01 0068 16/09/2013 15:01:14 38.7188 22.7353 17.4 104.0 102.5 58.2 4.9 6.99E 01 0069 16/09/2013 15:15:46 38.7118 22.7190 12.5 101.7 100.9 58.2 3.7 4.08E 02 0070 16/09/2013 16:13:09 38.7082 22.7218 12.4 101.7 100.9 58.4 3.6 4.39E 02 0071 16/09/2013 19:52:09 38.7358 22.7000 11.7 101.6 100.9 56.4 3.2 2.85E 02 0072 16/09/2013 19:58:27 38.3225 21.8188 8.1 14.6 12.1 34.5 1.4 2.39E 02 0073 17/09/2013 05:46:52 38.7210 22.7730 17.1 106.8 105.5 59.0 3.9 9.22E 02 0074 17/09/2013 07:39:44 38.7015 22.7277 12.6 101.7 100.9 58.9 4.0 9.62E 02 0075 17/09/2013 08:52:48 38.7565 22.7678 9.8 107.6 107.2 57.1 3.6 3.29E 02 0076 17/09/2013 17:35:19 38.7052 22.7230 13.0 101.6 100.8 58.6 3.5 2.49E 02 0077 18/09/2013 00:13:56 38.3427 22.0113 8.3 28.0 26.7 62.7 2.6 1.46E 01 0078 18/09/2013 21:18:04 38.2205 21.8528 6.0 11.6 10.0 97.4 1.5 9.18E 02 0079 23/09/2013 13:38:22 38.0766 22.1089 30.0 47.4 36.6 118.1 3.1 1.24E 01 0080 23/09/2013 14:25:42 38.3991 21.8833 5.0 22.9 22.3 34.1 2.1 4.38E 02 0081 23/09/2013 15:41:12 38.5133 21.8399 5.0 32.7 32.4 15.6 2.0 4.64E 02 0082 23/09/2013 22:03:55 38.3325 21.8040 6.0 13.8 12.4 26.7 1.7 4.90E 02 0083 24/09/2013 11:29:49 27.0700 65.5600 20.0 4033.0 4032.9 107.9 7.7 2.08E 02 0084 24/09/2013 22:46:24 38.3278 21.8178 9.9 16.0 12.6 32.6 1.2 1.70E 02 0085 25/09/2013 04:44:00 4.14E 02 0086 25/09/2013 07:41:47 38.3898 21.7560 15.8 23.6 17.5 4.5 2.2 1.29E 01 0087 25/09/2013 10:19:44 38.3215 22.0425 8.8 29.6 28.3 69.5 2.8 8.74E 02 0088 25/09/2013 14:00:45 38.3250 21.8327 7.1 14.9 13.1 38.2 1.4 2.04E 02 0089 25/09/2013 20:32:52 38.3257 21.6882 43.3 44.7 11.3 336.4 1.8 2.49E 02 0090 25/09/2013 21:39:56 38.0773 21.5823 19.0 29.1 22.1 218.8 2.1 7.12E 02 0091 26/09/2013 02:34:36 38.2943 22.1475 18.1 40.6 36.3 79.0 3.7 4.27E 01 0092 26/09/2013 05:25:12 38.2940 22.1303 10.7 36.5 34.9 78.6 3.1 7.18E 02 0093 26/09/2013 22:53:27 38.3652 21.8535 11.4 21.1 17.8 33.9 1.9 5.64E 02 0094 26/09/2013 23:54:06 38.3543 21.7687 12.0 18.2 13.7 10.5 1.3 2.36E 02 0095 27/09/2013 02:15:04 37.8167 22.1577 65.5 88.1 58.9 141.6 3.1 5.55E 02 0096 27/09/2013 05:09:14 38.3850 21.8278 10.6 21.4 18.6 24.4 1.9 4.58E 02 0097 27/09/2013 11:43:40 38.3248 21.8110 8.6 14.7 12.0 31.1 1.2 3.76E 02 0098 27/09/2013 18:30:44 38.3930 21.8518 7.9 21.8 20.3 28.7 1.6 2.57E 02 0099 27/09/2013 19:00:41 38.3500 21.7410 12.4 18.0 13.0 0.3 1.9 1.36E 01 0100 27/09/2013 20:45:00 37.9830 20.0975 7.9 146.7 146.5 259.1 3.3 1.86E 02

-266- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0101 27/09/2013 22:05:34 38.2832 21.7698 6.2 8.8 6.2 24.6 1.3 9.79E 02 0102 27/09/2013 22:10:22 38.2828 21.7807 6.4 9.2 6.6 32.3 1.2 1.01E 01 0103 28/09/2013 04:28:05 37.8557 21.1292 18.0 70.2 67.9 232.0 2.8 7.48E 02 0104 28/09/2013 09:01:42 38.3142 21.7872 10.1 14.2 10.0 24.4 1.7 5.50E 02 0105 28/09/2013 18:41:13 37.9818 21.2595 10.5 51.5 50.5 236.6 2.1 1.31E 02 0106 29/09/2013 01:25:40 38.2775 21.8077 3.1 8.3 7.7 49.6 1.4 2.85E 01 0107 29/09/2013 09:12:36 38.5622 21.5872 20.6 44.1 39.0 339.9 2.5 5.66E 02 0108 29/09/2013 11:04:52 38.5507 21.5943 16.4 41.0 37.5 340.1 2.3 3.81E 02 0109 29/09/2013 13:46:14 38.3212 21.8022 7.6 13.6 11.2 28.8 1.2 2.98E 02 0110 29/09/2013 23:56:47 38.6213 21.5932 14.6 47.3 45.0 343.4 2.3 4.08E 02 0111 30/09/2013 12:32:41 37.8578 21.0980 27.9 75.3 69.9 233.6 3.0 7.23E 02 0112 30/09/2013 12:42:42 37.8585 21.0940 25.5 74.7 70.2 233.8 2.6 2.81E 02 0113 01/10/2013 10:18:00 2.77E 02 0114 01/10/2013 19:48:00 1.43E 01 0115 01/10/2013 22:02:50 38.3208 21.8217 8.5 14.8 12.1 36.0 1.1 2.38E 02 0116 02/10/2013 12:51:21 38.1863 21.6810 22.4 23.6 7.3 225.6 1.4 2.52E 02 0117 03/10/2013 08:48:19 38.3378 21.8282 3.7 14.5 14.0 33.3 1.0 1.98E 02 0118 04/10/2013 10:57:09 38.3232 21.7775 10.8 15.1 10.6 17.9 1.5 9.64E 02 0119 04/10/2013 16:45:00 3.14E 02 0120 04/10/2013 23:58:40 38.4450 22.0275 14.4 37.4 34.5 46.8 2.0 3.38E 02 0121 05/10/2013 08:07:01 38.5815 21.5838 19.5 45.5 41.1 340.6 2.1 2.49E 02 0122 05/10/2013 19:50:24 38.3393 21.8290 16.5 21.8 14.2 33.2 1.3 2.04E 02 0123 06/10/2013 00:35:58 38.3998 22.0087 11.8 32.2 30.0 51.7 1.8 2.02E 02 0124 06/10/2013 16:02:46 1.34E 02 0125 07/10/2013 04:22:43 37.8727 21.9233 22.1 48.4 43.0 158.1 2.4 6.06E 02 0126 07/10/2013 06:58:29 38.4622 21.8177 15.6 30.6 26.4 14.9 2.1 9.25E 02 0127 08/10/2013 02:31:14 37.8293 22.0080 15.7 52.9 50.5 152.3 1.9 1.37E 02 0128 08/10/2013 04:29:43 38.4398 21.8560 14.4 29.0 25.1 23.8 1.9 4.04E 02 0129 09/10/2013 03:34:22 1.03E 01 0130 09/10/2013 09:38:26 1.98E 02 0131 09/10/2013 12:16:29 38.3200 21.8447 12.1 18.0 13.3 43.2 0.8 1.48E 02 0132 09/10/2013 18:37:45 38.3460 21.7718 19.0 23.0 12.9 12.4 1.1 2.48E 02 0133 10/10/2013 09:59:38 38.3123 21.8175 13.9 17.8 11.2 37.3 1.4 5.35E 02 0134 10/10/2013 12:26:49 36.3738 22.0270 39.1 211.4 207.8 173.1 4.2 3.58E 02 0135 10/10/2013 13:35:19 38.2738 21.9202 7.7 18.1 16.4 73.6 2.1 2.01E 01 0136 11/10/2013 05:15:46 40.6878 23.3938 18.9 309.1 308.5 28.0 4.4 1.15E 02 0137 11/10/2013 12:42:57 38.2583 21.9488 7.1 19.8 18.5 80.9 1.0 1.72E 02 0138 11/10/2013 17:24:01 38.4260 21.8670 19.4 31.0 24.2 27.3 1.6 5.90E 02 0139 11/10/2013 20:43:08 37.9552 21.6840 24.6 39.7 31.2 189.1 2.0 2.63E 02 0140 12/10/2013 13:11:53 35.5213 23.3393 60.5 337.3 331.8 155.0 6.2 1.35E+00 0141 12/10/2013 21:30:00 3.65E 02 0142 13/10/2013 06:12:18 38.3800 21.9032 9.9 23.9 21.7 41.0 2.4 8.42E 02 0143 14/10/2013 02:13:35 38.4530 22.2685 14.1 54.2 52.3 62.1 2.4 2.74E 02

-267- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0144 14/10/2013 03:51:59 38.2307 21.6427 37.1 38.1 8.5 269.0 1.7 1.57E 02 0145 14/10/2013 14:35:07 38.1487 21.9957 7.8 25.5 24.2 112.4 1.9 1.23E 02 0146 14/10/2013 22:48:58 38.4235 21.8142 12.1 25.3 22.2 17.0 1.2 2.16E 02 0147 15/10/2013 18:37:36 38.4240 21.8578 11.1 26.1 23.6 25.8 1.4 1.24E 02 0148 16/10/2013 10:40:19 2.26E 02 0149 16/10/2013 19:40:26 37.9570 21.1093 18.1 65.7 63.1 241.1 2.2 2.12E 02 0150 17/10/2013 16:38:27 1.82E 02 0151 17/10/2013 19:20:56 38.0957 22.0658 55.1 63.9 32.3 117.9 2.6 2.31E 02 0152 18/10/2013 15:11:32 38.3982 21.8683 12.3 24.8 21.5 31.3 2.1 8.84E 02 0153 19/10/2013 18:10:33 38.4380 21.8072 13.7 27.2 23.5 14.4 1.1 1.52E 02 0154 20/10/2013 15:05:03 38.0995 21.9382 22.4 31.9 22.8 130.3 2.0 6.27E 02 0155 21/10/2013 01:28:39 38.6715 22.6852 15.3 97.3 96.0 59.5 2.9 1.97E 02 0156 21/10/2013 02:41:42 1.44E 01 0157 22/10/2013 00:32:58 38.5010 21.7830 17.5 34.8 30.0 7.2 1.7 1.56E 02 0158 22/10/2013 03:38:57 38.3595 21.8790 15.0 23.9 18.6 40.7 3.2 3.04E 01 0159 22/10/2013 12:31:57 2.10E 02 0160 22/10/2013 18:01:50 38.4067 21.8440 13.8 25.4 21.4 25.2 2.1 3.70E 02 0161 23/10/2013 02:37:30 38.3353 21.8128 7.0 14.8 13.1 29.1 1.5 3.18E 02 0162 23/10/2013 02:58:23 38.3168 21.9130 8.1 19.6 17.8 58.2 1.4 1.55E 02 0163 23/10/2013 09:09:02 38.4120 21.8398 7.7 23.1 21.7 23.6 1.7 1.37E 02 0164 23/10/2013 10:43:14 38.3130 21.9242 6.8 19.6 18.4 60.9 1.4 1.57E 02 0165 23/10/2013 13:26:12 38.3850 21.9990 10.1 30.0 28.3 53.2 2.4 4.03E 02 0166 23/10/2013 15:38:30 37.6977 21.3918 23.0 70.6 66.7 207.2 4.0 3.41E 01 0167 23/10/2013 19:09:02 38.3008 22.0037 7.9 25.6 24.3 71.7 1.9 2.10E 02 0168 23/10/2013 20:31:39 38.4122 21.8065 13.4 24.7 20.8 16.2 1.8 4.97E 02 0169 24/10/2013 02:06:04 38.4097 21.8203 11.8 24.0 20.9 19.6 1.4 2.38E 02 0170 24/10/2013 07:54:23 38.1668 21.9557 14.0 24.6 20.2 111.0 2.1 4.88E 02 0171 25/10/2013 01:29:00 3.54E 02 0172 25/10/2013 01:34:52 9.04E 02 0173 25/10/2013 18:17:50 38.7062 22.7583 18.4 105.1 103.5 59.5 2.9 1.56E 02 0174 25/10/2013 22:03:51 37.7018 21.3930 15.3 68.0 66.3 207.3 3.1 2.65E 02 0175 26/10/2013 09:33:11 38.3643 21.9175 15.6 26.4 21.3 46.6 3.3 4.62E 01 0176 26/10/2013 10:39:49 38.2473 21.7075 24.5 24.7 3.3 300.7 1.7 4.73E 02 0177 26/10/2013 11:38:31 38.2247 22.1177 11.1 34.9 33.1 91.4 2.2 2.31E 02 0178 26/10/2013 19:06:07 38.3717 21.8778 8.7 21.4 19.6 37.9 2.1 3.12E 02 0179 26/10/2013 19:23:24 38.3655 21.8687 9.0 20.6 18.6 37.3 1.9 1.65E 02 0180 27/10/2013 01:47:24 38.3707 21.8915 13.0 24.1 20.3 40.8 2.8 2.51E 01 0181 27/10/2013 01:55:43 38.3728 21.8850 12.1 23.4 20.1 39.1 2.2 5.60E 02 0182 27/10/2013 06:17:43 2.77E 02 0183 28/10/2013 09:21:00 1.20E 02 0184 28/10/2013 20:50:00 6.56E 02 0185 29/10/2013 07:24:01 37.2062 22.0412 15.9 118.0 116.9 167.0 3.0 2.18E 02 0186 29/10/2013 11:49:30 38.3890 21.9188 9.7 25.3 23.4 41.9 2.5 5.95E 02

-268- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0187 29/10/2013 21:36:44 38.2275 22.1042 13.6 34.7 31.9 90.9 2.1 2.56E 02 0188 30/10/2013 10:08:17 38.2308 22.1313 12.4 36.4 34.3 90.2 2.2 2.05E 02 0189 30/10/2013 11:39:29 38.4100 21.9053 7.7 25.6 24.4 36.2 1.3 1.15E 02 0190 30/10/2013 16:53:57 38.2367 22.1138 9.8 34.2 32.7 89.1 2.2 3.07E 02 0191 30/10/2013 17:54:42 38.2252 22.1163 12.1 35.1 33.0 91.3 1.9 1.29E 02 0192 30/10/2013 22:03:27 38.2283 22.1053 16.3 35.9 32.0 90.7 3.1 7.14E 02 0193 31/10/2013 02:51:01 38.2227 22.1057 13.9 34.9 32.0 91.9 2.0 1.86E 02 0194 31/10/2013 20:38:53 38.3315 21.9493 11.2 24.1 21.4 58.9 1.5 1.25E 02 0195 31/10/2013 20:48:48 38.1787 21.6778 23.0 24.4 8.1 222.7 1.6 2.60E 02 0196 31/10/2013 21:02:08 1.31E 02 0197 01/11/2013 04:27:10 38.3275 21.9062 8.9 20.0 18.0 53.9 1.6 1.27E 02 0198 01/11/2013 11:28:30 38.2308 22.1328 9.4 35.7 34.4 90.2 2.1 1.27E 02 0199 01/11/2013 19:14:45 1.51E 02 0200 01/11/2013 22:53:13 37.6063 20.9005 18.1 102.8 101.2 226.6 3.1 1.99E 02 0201 03/11/2013 01:48:25 38.8070 21.9207 22.7 69.5 65.7 13.9 3.3 3.89E 02 0202 03/11/2013 06:06:48 38.7968 21.9083 22.9 68.3 64.3 13.2 2.6 2.42E 02 0203 03/11/2013 10:22:03 37.7857 21.2722 20.7 67.6 64.3 219.6 3.7 2.39E 01 0204 03/11/2013 14:00:15 38.2328 22.1098 12.5 34.7 32.4 89.9 2.5 5.42E 02 0205 03/11/2013 21:40:32 37.9063 21.6678 28.3 46.4 36.7 189.9 2.4 3.80E 02 0206 03/11/2013 23:42:27 38.0013 22.0310 23.1 42.9 36.2 135.1 2.3 1.05E 01 0207 04/11/2013 00:02:18 38.2330 22.1190 10.5 34.8 33.2 89.8 2.2 1.41E 02 0208 04/11/2013 00:07:40 38.2200 22.1198 11.7 35.3 33.3 92.3 2.2 3.23E 02 0209 04/11/2013 01:35:30 38.3763 22.2918 13.4 52.6 50.9 71.7 2.3 1.14E 02 0210 04/11/2013 09:48:22 38.2338 22.1367 12.6 37.0 34.7 89.7 2.1 1.53E 02 0211 04/11/2013 10:17:06 38.2297 22.1163 7.7 33.8 33.0 90.5 1.9 1.87E 02 0212 04/11/2013 12:04:02 38.2302 22.1285 10.0 35.5 34.0 90.3 2.1 3.98E 02 0213 04/11/2013 22:09:17 38.9097 23.1033 22.8 142.9 141.1 57.8 3.9 3.42E 02 0214 05/11/2013 14:52:19 38.6317 21.5500 14.8 49.6 47.3 339.4 2.4 3.43E 02 0215 05/11/2013 20:12:32 38.3807 21.8853 7.3 22.0 20.8 37.6 1.7 1.75E 02 0216 05/11/2013 20:47:00 38.2433 22.1180 13.9 35.9 33.1 87.8 1.9 1.90E 02 0217 06/11/2013 00:51:49 38.0648 20.6863 20.1 96.3 94.2 258.6 3.0 1.56E 02 0218 06/11/2013 13:42:28 38.2335 22.1227 9.4 34.8 33.5 89.7 2.2 1.56E 02 0219 06/11/2013 23:54:07 1.06E 02 0220 07/11/2013 03:49:12 38.1198 21.9212 15.3 25.3 20.2 128.1 2.1 5.59E 02 0221 07/11/2013 11:12:39 38.4745 21.9900 13.9 37.3 34.6 39.1 1.9 1.85E 02 0222 08/11/2013 00:23:21 38.2152 21.7822 19.0 19.4 4.2 116.9 1.1 2.00E 02 0223 08/11/2013 01:50:27 38.2068 21.7885 22.7 23.3 5.1 123.5 1.3 1.74E 02 0224 08/11/2013 03:43:14 38.3202 21.7858 8.4 13.5 10.5 22.3 1.1 3.78E 02 0225 08/11/2013 15:04:37 38.0225 21.9433 19.9 35.4 29.3 142.6 2.8 1.31E 01 0226 08/11/2013 16:34:26 38.3127 21.7487 19.8 21.7 8.9 4.8 1.3 2.16E 02 0227 09/11/2013 03:39:14 38.7163 22.7320 12.5 102.9 102.1 58.3 2.9 1.06E 02 0228 09/11/2013 05:47:28 38.1528 21.7225 11.3 14.4 9.0 189.9 1.1 8.58E 02 0229 09/11/2013 06:28:43 39.0277 22.4645 24.7 111.4 108.7 35.7 3.2 1.44E 02

-269- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0230 09/11/2013 11:35:19 3.18E 02 0231 09/11/2013 20:22:54 37.3472 20.8935 16.1 124.1 123.1 217.1 3.0 1.18E 02 0232 10/11/2013 00:13:11 38.3838 21.9045 8.3 23.6 22.1 40.5 1.6 1.90E 02 0233 10/11/2013 00:23:18 37.7070 21.3695 18.5 69.3 66.7 209.1 2.6 1.29E 02 0234 10/11/2013 02:15:26 37.7125 21.3652 19.1 69.1 66.4 209.7 2.4 1.04E 02 0235 10/11/2013 02:59:28 36.5615 21.6252 35.2 189.0 185.7 183.1 3.6 1.62E 02 0236 11/11/2013 01:12:36 38.3370 21.7783 13.0 17.7 12.1 16.0 2.1 3.18E 01 0237 12/11/2013 03:36:24 37.6823 22.2110 23.2 77.2 73.7 145.9 2.2 1.55E 02 0238 12/11/2013 18:09:28 38.9165 23.1030 16.7 142.4 141.5 57.5 4.8 2.67E 01 0239 13/11/2013 10:09:44 38.3592 21.8907 6.0 20.2 19.3 43.1 2.0 3.04E 02 0240 13/11/2013 12:19:49 38.5810 21.7043 16.4 42.1 38.8 355.4 1.9 1.95E 02 0241 14/11/2013 05:53:37 1.39E 01 0242 14/11/2013 22:20:27 38.0860 21.3743 10.2 37.3 35.9 243.2 2.7 8.44E 02 0243 14/11/2013 23:24:20 39.0815 21.4498 67.8 118.8 97.6 344.9 3.6 4.20E 02 0244 15/11/2013 00:34:43 38.0915 21.3908 9.7 35.7 34.4 243.0 2.4 2.44E 02 0245 15/11/2013 01:03:23 38.4010 22.0158 10.7 32.4 30.5 52.2 1.9 1.59E 02 0246 15/11/2013 10:45:48 38.3597 21.8713 8.4 20.0 18.2 39.1 1.7 2.49E 02 0247 15/11/2013 18:11:03 37.5372 22.8965 75.9 148.2 127.3 127.3 3.2 1.34E 02 0248 15/11/2013 19:50:00 2.03E 02 0249 15/11/2013 20:57:07 38.4100 21.8812 16.3 28.4 23.3 32.0 2.9 4.55E 01 0250 16/11/2013 05:04:12 37.2855 20.5245 13.4 150.2 149.6 225.4 3.4 1.17E 02 0251 17/11/2013 02:09:20 38.5500 21.5588 12.1 40.5 38.6 335.8 2.6 3.90E 02 0252 17/11/2013 19:02:42 38.3637 21.7310 13.6 19.9 14.6 356.9 1.6 7.77E 02 0253 19/11/2013 08:16:33 39.5820 21.9580 24.6 152.9 150.9 7.3 3.7 1.98E 02 0254 19/11/2013 15:14:01 1.64E 01 0255 19/11/2013 23:00:24 38.3953 22.0303 14.3 34.3 31.2 54.5 2.5 7.65E 02 0256 20/11/2013 08:09:52 38.0330 21.3613 13.8 42.2 39.9 236.3 2.4 1.02E 02 0257 20/11/2013 12:33:12 1.23E 02 0258 20/11/2013 13:58:21 38.7377 22.7615 16.3 106.8 105.6 57.9 3.2 1.54E 02 0259 21/11/2013 02:51:24 2.01E 02 0260 21/11/2013 05:22:53 38.3652 21.8760 2.0 19.0 18.9 38.9 2.2 2.88E 02 0261 21/11/2013 08:13:36 38.4160 21.9405 10.2 28.8 26.9 40.7 2.1 3.49E 02 0262 21/11/2013 11:04:45 38.0952 21.9788 18.8 32.0 25.9 126.0 1.7 2.03E 02 0263 21/11/2013 14:38:37 38.3568 21.8788 6.9 19.6 18.4 41.3 1.8 1.84E 02 0264 21/11/2013 14:43:29 38.0682 22.0082 28.1 40.9 29.7 127.7 2.8 3.52E 01 0265 21/11/2013 16:38:41 1.56E 02 0266 22/11/2013 03:34:58 38.0928 21.9735 18.7 31.7 25.7 127.1 1.5 1.08E 02 0267 22/11/2013 14:49:51 38.0748 21.3805 10.6 37.6 36.0 241.0 2.1 1.73E 02 0268 22/11/2013 15:12:03 39.0502 22.4108 21.2 110.1 108.1 32.9 4.2 9.65E 02 0269 22/11/2013 19:27:09 38.3485 21.8160 11.4 18.4 14.5 27.2 1.7 7.49E 02 0270 24/11/2013 01:32:47 38.0875 22.0967 55.1 65.3 35.1 117.2 2.4 2.31E 02 0271 24/11/2013 06:55:10 38.5212 21.6338 15.6 36.8 33.4 343.8 2.0 1.64E 02 0272 24/11/2013 14:42:23 38.3422 22.2163 11.2 44.9 43.4 73.7 1.9 1.72E 02

-270- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0273 25/11/2013 05:19:28 38.1428 21.8635 11.0 18.4 14.7 132.5 1.7 2.83E 02 0274 25/11/2013 05:55:30 38.2385 21.5210 17.4 25.9 19.2 272.1 1.6 4.85E 02 0275 25/11/2013 05:59:30 38.2432 21.5173 18.1 26.6 19.6 273.6 1.6 2.51E 02 0276 25/11/2013 09:47:00 6.77E 02 0277 25/11/2013 15:10:10 37.9268 22.1448 66.0 82.2 49.1 133.7 3.7 1.14E 01 0278 25/11/2013 18:45:40 38.2352 22.1280 12.8 36.3 34.0 89.4 2.3 2.40E 02 0279 25/11/2013 20:48:25 2.65E 02 0280 25/11/2013 22:34:45 38.3330 21.4355 25.4 38.5 28.9 292.8 2.5 5.12E 02 0281 26/11/2013 06:28:15 38.0650 21.5678 27.0 36.1 23.9 219.2 1.8 3.01E 02 0282 27/11/2013 03:10:05 38.4350 21.8895 11.0 28.2 26.0 30.2 1.6 1.14E 02 0283 27/11/2013 14:21:15 37.3355 23.0142 25.1 151.6 149.5 131.7 4.4 1.70E 01 0284 28/11/2013 12:39:34 38.3220 22.0615 8.3 31.0 29.9 70.5 1.7 1.36E 02 0285 28/11/2013 15:51:30 37.7047 21.6890 16.6 61.0 58.7 184.4 2.2 1.60E 02 0286 29/11/2013 04:22:09 38.2135 21.8148 14.2 15.8 6.9 107.5 0.9 5.21E 02 0287 29/11/2013 07:17:41 38.3697 21.8702 6.4 20.1 19.0 36.7 1.4 1.64E 02 0288 29/11/2013 13:28:42 38.4075 21.8233 10.4 23.2 20.7 20.5 1.4 2.77E 02 0289 30/11/2013 12:56:59 38.2507 21.6672 35.9 36.5 6.7 288.0 2.5 7.83E 02 0290 30/11/2013 13:02:19 38.2497 21.6672 35.7 36.3 6.7 287.1 3.0 2.24E 01 0291 30/11/2013 20:49:53 38.3092 21.8332 6.8 13.6 11.8 43.6 1.6 3.52E 02 0292 01/12/2013 07:45:00 2.34E 02 0293 01/12/2013 08:47:14 38.3688 21.8818 8.3 21.3 19.6 39.3 2.0 2.71E 02 0294 01/12/2013 09:29:00 2.11E 02 0295 01/12/2013 13:05:38 38.1400 20.6500 19.2 97.9 96.0 263.9 2.7 9.62E 03 0296 01/12/2013 18:01:57 38.2010 20.4502 18.1 114.5 113.0 268.3 2.9 1.26E 02 0297 02/12/2013 14:58:08 38.7207 22.7873 13.5 107.4 106.5 59.4 3.1 1.69E 02 0298 02/12/2013 16:14:03 38.4153 21.9462 13.4 30.3 27.2 41.6 2.9 1.90E 01 0299 02/12/2013 17:53:39 5.03E 02 0300 02/12/2013 18:36:57 38.4348 21.8247 12.7 26.8 23.6 18.2 1.8 4.88E 02 0301 02/12/2013 20:11:14 38.3070 21.9227 7.5 19.5 18.0 62.5 1.3 1.20E 02 0302 02/12/2013 21:32:26 38.3168 21.8663 7.6 16.4 14.5 49.6 1.4 1.50E 02 0303 02/12/2013 23:50:25 1.58E 02 0304 03/12/2013 11:00:57 2.14E 02 0305 03/12/2013 14:21:32 38.5565 21.3415 10.8 51.3 50.1 315.9 2.4 1.51E 02 0306 03/12/2013 18:01:35 38.3132 21.8383 9.7 15.8 12.4 43.7 2.3 1.59E 01 0307 03/12/2013 18:04:40 38.3277 21.8212 8.9 15.5 12.7 33.8 2.1 9.23E 02 0308 03/12/2013 18:06:54 38.3220 21.8412 9.9 16.6 13.3 41.6 1.7 2.97E 02 0309 03/12/2013 18:15:00 1.62E 02 0310 03/12/2013 18:23:55 38.3160 21.8415 9.1 15.7 12.8 43.6 1.9 3.48E 02 0311 03/12/2013 21:19:16 37.6397 20.8780 18.0 101.7 100.1 229.0 3.0 1.17E 02 0312 03/12/2013 21:29:31 38.3250 21.8317 2.6 13.3 13.0 37.9 1.5 1.76E 02 0313 04/12/2013 02:18:51 38.0427 21.9597 12.1 31.0 28.5 137.5 1.9 3.13E 02 0314 04/12/2013 04:17:27 38.3158 21.8558 6.5 15.2 13.7 47.5 1.4 2.23E 02 0315 04/12/2013 05:10:00 2.14E 02

-271- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0316 04/12/2013 07:38:08 38.3288 21.8507 7.7 16.3 14.4 42.1 1.7 2.98E 02 0317 04/12/2013 23:39:09 38.3293 21.8223 7.8 15.1 12.9 33.7 1.6 2.74E 02 0318 05/12/2013 10:08:43 38.3170 21.8332 6.9 14.2 12.4 40.9 1.3 1.45E 02 0319 05/12/2013 17:57:41 38.3300 21.8325 7.8 15.6 13.5 36.7 1.4 1.70E 02 0320 06/12/2013 00:21:45 38.3357 21.8270 2.8 14.0 13.7 33.5 1.1 2.38E 02 0321 06/12/2013 09:01:48 38.3168 21.8388 8.3 15.2 12.7 42.6 1.2 2.29E 02 0322 06/12/2013 15:09:29 38.3427 21.8197 9.8 17.2 14.1 29.6 1.6 6.25E 02 0323 06/12/2013 16:46:21 38.3223 21.8383 3.3 13.6 13.2 40.7 1.2 1.76E 02 0324 06/12/2013 17:38:25 38.3117 21.8500 9.5 16.1 13.0 47.4 2.0 4.75E 02 0325 06/12/2013 23:33:10 38.3237 22.0632 7.6 31.0 30.1 70.2 1.9 1.79E 02 0326 07/12/2013 01:34:00 1.70E 02 0327 07/12/2013 04:39:10 38.3322 21.8280 7.8 15.6 13.5 34.7 1.5 5.22E 02 0328 07/12/2013 12:31:42 38.3410 21.8775 12.7 21.2 17.0 44.9 1.1 3.68E 02 0329 07/12/2013 13:47:33 38.0498 21.9530 20.8 34.5 27.5 137.3 3.5 9.36E 01 0330 07/12/2013 15:39:42 38.3002 21.8298 9.0 14.1 10.9 46.1 1.8 7.81E 02 0331 07/12/2013 16:00:37 38.3177 21.8483 8.2 15.7 13.4 44.9 3.0 3.91E 01 0332 07/12/2013 16:34:48 38.3112 21.8227 9.5 14.8 11.3 39.5 0.9 3.23E 02 0333 07/12/2013 18:40:41 38.3320 21.8288 6.9 15.2 13.5 35.0 1.8 4.75E 02 0334 07/12/2013 19:01:16 38.3253 21.8338 1.7 13.3 13.2 38.4 1.6 4.76E 02 0335 07/12/2013 19:09:27 38.3157 21.9282 9.7 21.2 18.9 60.6 1.6 1.80E 02 0336 07/12/2013 20:20:36 38.3243 21.8422 7.0 15.3 13.6 41.1 1.6 2.79E 02 0337 07/12/2013 20:57:10 38.3278 21.8538 10.0 17.6 14.5 43.1 1.5 2.07E 02 0338 07/12/2013 21:29:43 38.0927 21.5995 24.0 31.1 19.8 218.5 1.8 1.58E 02 0339 08/12/2013 00:06:34 38.3452 21.8275 7.5 16.5 14.7 31.4 1.5 2.15E 02 0340 08/12/2013 00:28:13 38.3192 21.8270 8.1 14.7 12.3 38.2 1.3 1.11E 02 0341 08/12/2013 01:38:16 38.3288 21.8460 10.5 17.6 14.1 40.8 1.7 2.31E 02 0342 08/12/2013 01:42:13 38.3263 21.8283 7.0 14.7 13.0 36.5 1.3 1.32E 02 0343 08/12/2013 02:22:44 38.3278 21.8188 9.9 16.0 12.6 33.0 1.2 1.14E 02 0344 08/12/2013 05:31:22 38.2468 22.0058 2.8 23.5 23.3 86.0 1.9 1.84E 02 0345 08/12/2013 08:42:37 38.3310 21.8262 8.0 15.5 13.3 34.5 1.4 1.66E 02 0346 08/12/2013 19:56:46 38.1193 21.5863 21.4 28.2 18.4 227.1 2.3 9.08E 02 0347 08/12/2013 21:00:03 37.7533 21.1437 24.9 78.6 74.5 224.5 2.9 3.89E 02 0348 08/12/2013 21:21:00 3.07E 02 0349 09/12/2013 00:56:48 38.3348 21.8323 9.4 16.8 13.9 35.3 1.2 1.48E 02 0350 09/12/2013 08:59:35 38.3955 21.7350 19.8 26.8 18.1 358.6 3.7 1.84E+00 0351 09/12/2013 09:18:41 38.3712 21.7398 14.1 20.9 15.4 359.9 1.6 4.78E 02 0352 09/12/2013 09:21:06 38.3703 21.7302 15.0 21.4 15.3 356.8 1.5 3.47E 02 0353 09/12/2013 09:44:48 38.3678 21.7353 14.4 20.8 15.0 358.4 2.5 6.61E 01 0354 09/12/2013 13:41:03 38.3963 21.9617 8.7 28.0 26.6 46.8 2.0 2.80E 02 0355 09/12/2013 16:20:12 38.3217 21.8298 7.0 14.4 12.6 38.3 1.5 1.00E 01 0356 09/12/2013 17:29:30 38.3322 21.8280 8.2 15.8 13.5 34.7 1.2 2.00E 02 0357 09/12/2013 17:35:34 38.3315 21.8163 6.1 14.2 12.9 31.2 1.6 4.56E 02 0358 09/12/2013 18:57:49 38.3343 21.8778 7.7 18.2 16.5 46.8 1.4 1.23E 02

-272- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0359 09/12/2013 19:48:48 38.3257 21.8393 8.5 16.0 13.5 39.9 1.8 7.22E 02 0360 10/12/2013 02:13:11 1.09E 02 0361 10/12/2013 05:32:46 38.1038 21.5908 23.8 30.7 19.4 222.6 1.7 1.59E 02 0362 10/12/2013 05:35:21 38.1112 21.5985 21.4 28.2 18.3 222.8 1.8 2.97E 02 0363 10/12/2013 11:54:06 38.3792 21.7517 15.8 22.7 16.3 3.6 1.6 3.40E 02 0364 10/12/2013 14:08:35 38.2882 21.8020 8.6 11.9 8.2 41.0 1.4 2.17E 02 0365 10/12/2013 14:48:13 38.3272 21.8552 9.3 17.3 14.6 43.7 1.7 2.40E 02 0366 10/12/2013 15:24:30 36.3612 21.5900 25.8 209.6 208.0 183.6 4.0 3.12E 02 0367 10/12/2013 15:53:27 38.3148 21.8710 3.2 15.0 14.7 51.3 2.1 8.58E 02 0368 10/12/2013 22:29:36 2.09E 02 0369 11/12/2013 01:28:18 38.3178 21.8305 8.8 15.2 12.3 39.8 1.2 1.31E 02 0370 11/12/2013 02:14:10 38.3245 21.8393 8.8 16.0 13.4 40.3 1.4 2.19E 02 0371 11/12/2013 03:49:17 38.3305 21.8338 10.8 17.4 13.6 36.9 1.3 1.38E 02 0372 11/12/2013 07:56:55 38.3138 21.8398 3.5 13.0 12.6 43.9 1.3 1.81E 02 0373 11/12/2013 13:00:53 39.0067 22.2893 21.2 100.7 98.5 29.2 4.2 4.02E 01 0374 11/12/2013 15:05:37 38.3137 21.8457 7.8 15.1 12.9 45.6 1.6 3.33E 02 0375 11/12/2013 18:59:51 38.3210 21.8305 10.0 16.1 12.6 38.7 1.2 1.02E 02 0376 11/12/2013 20:56:52 38.4183 21.8335 8.6 23.8 22.2 21.6 1.7 6.70E 02 0377 12/12/2013 01:46:03 38.3767 21.7443 14.5 21.6 16.0 1.3 1.6 5.18E 02 0378 12/12/2013 02:15:36 38.3340 21.8548 10.1 18.2 15.1 41.6 1.6 1.21E 02 0379 12/12/2013 03:26:09 38.3293 21.8503 8.8 16.9 14.4 41.8 1.4 1.20E 02 0380 12/12/2013 10:21:44 39.6438 20.5417 19.5 189.5 188.5 326.2 3.6 1.09E 02 0381 12/12/2013 22:18:51 2.31E 02 0382 13/12/2013 05:52:45 38.3168 21.8220 9.0 14.8 11.8 37.3 1.7 3.07E 02 0383 14/12/2013 00:36:44 38.3875 21.8505 9.7 22.0 19.7 29.3 1.7 5.50E 02 0384 15/12/2013 11:01:32 38.0938 21.5343 23.0 33.0 23.7 229.6 1.6 1.53E 02 0385 15/12/2013 14:39:55 38.1342 21.9027 14.1 22.8 17.9 127.3 1.6 8.04E 02 0386 15/12/2013 18:27:06 38.3308 21.8253 7.4 15.1 13.2 34.3 1.2 2.35E 02 0387 15/12/2013 20:04:36 38.3953 21.9217 8.7 25.6 24.1 41.3 1.8 1.37E 02 0388 17/12/2013 02:42:33 38.5008 21.6108 19.4 37.3 31.9 339.2 3.6 9.33E 01 0389 17/12/2013 15:46:20 38.3743 21.8445 16.5 24.6 18.2 30.1 2.8 1.70E 01 0390 17/12/2013 18:25:43 38.3308 21.7748 8.5 14.2 11.3 15.5 1.4 3.95E 02 0391 17/12/2013 22:57:17 38.1522 21.9268 13.1 22.8 18.6 118.4 1.2 1.24E 02 0392 18/12/2013 01:16:21 38.3277 21.8298 7.2 15.0 13.2 36.5 1.1 1.10E 02 0393 18/12/2013 06:45:40 38.1533 21.9320 14.9 24.1 19.0 117.5 1.7 2.04E 02 0394 18/12/2013 07:16:58 38.1515 21.9338 14.0 23.8 19.2 117.8 1.7 2.18E 02 0395 18/12/2013 13:02:04 38.3328 21.8257 10.6 17.1 13.4 33.8 1.9 8.65E 02 0396 18/12/2013 16:41:14 38.1572 21.9275 15.6 24.1 18.4 116.8 1.6 2.39E 02 0397 18/12/2013 16:46:56 4.59E 02 0398 18/12/2013 16:49:53 38.1540 21.9280 17.6 25.6 18.6 117.8 2.2 1.44E 01 0399 18/12/2013 17:18:23 1.49E 02 0400 19/12/2013 01:05:27 1.95E 02 0401 19/12/2013 02:05:25 1.83E 02

-273- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0402 19/12/2013 04:45:41 38.3967 21.9717 12.3 29.9 27.3 48.0 2.0 2.37E 02 0403 19/12/2013 04:56:58 38.1560 21.9328 15.0 24.1 18.9 116.6 1.4 1.74E 02 0404 19/12/2013 05:20:32 38.1402 21.6430 23.6 27.1 13.3 219.8 1.7 6.32E 02 0405 19/12/2013 10:16:25 38.1508 21.9365 16.4 25.4 19.4 117.7 1.7 1.01E 01 0406 19/12/2013 11:20:45 8.96E 02 0407 19/12/2013 15:30:17 38.1658 21.9060 17.2 23.7 16.3 116.8 2.3 1.10E 01 0408 20/12/2013 09:10:04 38.3135 21.7657 13.0 16.0 9.3 13.9 1.1 2.31E 02 0409 20/12/2013 10:30:14 1.75E 02 0410 20/12/2013 10:40:50 1.88E 02 0411 20/12/2013 12:30:50 1.22E 01 0412 20/12/2013 21:12:12 2.84E 02 0413 21/12/2013 05:50:39 38.2297 22.2122 50.4 65.2 41.4 90.4 3.4 9.40E 02 0414 21/12/2013 11:58:21 38.3378 21.4458 28.8 40.4 28.3 294.5 2.3 6.48E 02 0415 21/12/2013 16:54:43 38.3292 21.4383 28.6 40.4 28.5 292.2 1.9 2.27E 02 0416 22/12/2013 06:02:00 1.78E 02 0417 22/12/2013 06:24:00 1.90E 02 0418 22/12/2013 18:04:02 37.8527 22.7573 27.1 102.2 98.6 115.3 3.5 4.38E 02 0419 22/12/2013 20:43:16 38.3708 21.7435 14.4 21.0 15.3 1.1 1.4 4.03E 02 0420 23/12/2013 03:27:34 38.3445 21.8532 10.4 19.0 15.9 38.4 2.0 6.43E 02 0421 23/12/2013 06:43:59 38.3467 21.7632 14.7 19.5 12.8 9.0 1.1 1.48E 02 0422 23/12/2013 12:28:50 39.1463 22.1483 25.8 110.6 107.5 19.4 3.1 1.29E 02 0423 23/12/2013 18:28:24 38.1732 21.6925 24.0 25.2 7.8 212.6 1.2 2.18E 02 0424 25/12/2013 00:14:00 1.70E 02 0425 25/12/2013 07:30:58 38.4190 21.7780 16.3 26.6 21.0 9.1 1.4 1.34E 02 0426 28/12/2013 07:04:42 38.3457 21.7532 24.5 27.6 12.6 5.2 1.9 8.48E 02 0427 28/12/2013 07:53:26 38.3692 21.7453 19.6 24.8 15.2 1.7 2.4 2.47E 01 0428 28/12/2013 11:34:03 38.3787 21.7463 16.1 22.9 16.2 1.9 1.4 2.41E 02 0429 28/12/2013 13:29:09 38.3687 21.7330 14.6 21.0 15.1 357.7 2.1 1.38E 01 0430 28/12/2013 15:21:06 35.9600 31.2900 64.0 876.6 874.2 106.3 5.9 1.97E 02 0431 29/12/2013 00:51:30 38.3403 21.4410 23.4 37.1 28.8 294.6 2.8 1.94E 01 0432 29/12/2013 02:48:05 38.3405 21.4357 23.0 37.2 29.2 294.3 2.5 1.70E 01 0433 29/12/2013 18:01:13 38.3407 21.4362 22.4 36.8 29.2 294.4 2.4 7.87E 02 0434 29/12/2013 22:47:25 38.4252 21.8650 15.1 28.4 24.0 27.0 2.5 2.77E 01 0435 30/12/2013 00:13:20 38.3772 22.0205 9.9 31.0 29.3 56.7 2.1 1.55E 02 0436 30/12/2013 05:17:45 38.3780 22.0135 11.5 31.1 28.9 55.9 2.0 1.52E 02 0437 30/12/2013 09:34:45 38.3788 22.0035 9.5 29.8 28.2 54.8 2.1 1.33E 02 0438 30/12/2013 13:28:11 5.90E 02 0439 30/12/2013 21:16:00 38.3300 21.4365 28.2 40.2 28.7 292.2 1.8 1.68E 02 0440 30/12/2013 23:52:11 38.2722 22.1057 7.9 33.3 32.3 82.1 2.7 6.50E 02 0441 31/12/2013 00:20:47 38.3392 21.7602 12.8 17.5 12.0 8.4 1.3 3.09E 02 0442 31/12/2013 03:38:04 38.3320 21.8138 6.8 14.5 12.8 30.2 1.0 1.43E 02 0443 31/12/2013 04:04:25 37.6418 22.0483 17.5 73.0 70.9 157.6 2.5 2.13E 02 0444 31/12/2013 18:28:03 38.3680 21.7340 13.1 19.9 15.0 358.0 1.7 8.38E 02

-274- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0445 01/01/2014 05:27:26 38.3428 21.4400 22.9 36.9 29.0 295.1 3.0 3.06E 01 0446 01/01/2014 05:30:11 38.3458 21.4377 23.0 37.3 29.3 295.5 2.8 1.15E 01 0447 02/01/2014 02:37:26 38.1085 21.6073 24.4 30.3 18.0 220.3 1.8 7.16E 02 0448 02/01/2014 17:27:55 38.1998 21.8473 10.3 14.4 10.1 110.9 1.4 9.48E 02 0449 03/01/2014 12:00:27 38.4152 21.8102 12.3 24.5 21.2 16.8 1.8 6.80E 02 0450 04/01/2014 02:57:45 37.3445 21.6933 15.5 99.8 98.6 182.4 3.5 1.14E 01 0451 04/01/2014 18:45:31 38.3645 21.8282 10.1 19.4 16.6 27.7 1.2 1.80E 02 0452 04/01/2014 20:17:12 38.2930 21.7725 7.0 10.1 7.3 22.8 0.8 3.18E 02 0453 05/01/2014 06:00:29 37.5320 21.9827 19.8 83.0 80.6 164.7 3.4 1.98E 01 0454 05/01/2014 23:17:25 38.3270 21.8745 15.7 22.2 15.8 48.2 1.4 2.09E 02 0455 06/01/2014 22:42:15 38.3160 21.8352 19.0 22.7 12.5 41.8 1.5 3.83E 02 0456 07/01/2014 23:27:29 1.34E 02 0457 08/01/2014 18:16:52 38.3198 21.8075 8.2 14.0 11.3 31.2 1.3 1.65E 02 0458 08/01/2014 22:07:47 38.3833 22.0128 9.1 30.5 29.2 54.9 2.5 6.62E 02 0459 08/01/2014 22:13:48 38.3797 22.0188 2.0 29.4 29.4 56.1 2.6 8.57E 02 0460 08/01/2014 23:08:28 38.3875 22.0192 11.4 32.0 29.9 54.8 2.9 1.61E 01 0461 08/01/2014 23:52:42 38.3920 22.0162 8.9 31.3 30.0 53.7 2.2 3.91E 02 0462 09/01/2014 17:19:53 38.1562 21.6440 24.5 27.3 11.9 225.0 1.4 2.41E 02 0463 10/01/2014 03:54:04 38.3843 21.8847 9.6 23.2 21.1 36.9 1.7 1.97E 02 0464 10/01/2014 11:54:50 38.3230 21.8108 6.3 13.4 11.8 31.5 1.5 2.33E 02 0465 10/01/2014 12:47:16 38.3170 21.8092 7.6 13.5 11.2 32.7 1.5 3.02E 02 0466 11/01/2014 04:12:56 37.8433 21.0142 7.4 77.2 76.9 235.8 4.7 1.95E+00 0467 11/01/2014 04:29:43 37.8745 21.0597 19.5 74.2 71.6 236.3 3.1 7.26E 02 0468 11/01/2014 04:35:07 37.8433 21.0288 17.7 77.8 75.8 235.3 2.5 2.60E 02 0469 11/01/2014 04:59:20 37.8720 20.9962 30.0 82.1 76.5 238.5 2.5 1.14E 02 0470 11/01/2014 05:15:23 37.8530 21.0440 14.4 75.5 74.1 235.4 3.0 4.35E 02 0471 11/01/2014 05:21:10 38.1242 20.4533 17.4 114.7 113.3 263.9 3.2 1.58E 02 0472 11/01/2014 06:23:43 37.8335 21.0532 22.9 78.1 74.7 233.7 2.4 1.12E 02 0473 11/01/2014 09:19:45 37.8235 21.0257 28.7 82.5 77.3 234.1 2.7 1.91E 02 0474 11/01/2014 12:36:56 37.8202 21.0200 30.2 83.6 77.9 234.1 2.6 1.62E 02 0475 11/01/2014 14:20:58 37.8407 21.0415 18.2 77.2 75.1 234.6 2.7 3.54E 02 0476 11/01/2014 15:15:03 38.3162 21.6553 38.6 40.4 11.9 321.5 1.8 6.16E 02 0477 11/01/2014 23:03:02 37.8532 21.0248 11.4 76.3 75.5 236.1 2.5 1.86E 02 0478 12/01/2014 00:05:02 37.8392 21.0040 28.8 83.0 77.9 235.9 3.2 5.19E 02 0479 12/01/2014 01:19:10 38.0802 22.0422 22.8 38.8 31.4 122.5 2.4 6.91E 02 0480 12/01/2014 02:47:30 37.8482 21.0637 10.8 73.8 73.0 234.3 2.5 2.36E 02 0481 12/01/2014 04:12:14 2.48E 02 0482 12/01/2014 09:08:54 1.61E 02 0483 12/01/2014 10:50:01 37.8577 21.0115 24.6 80.0 76.2 236.9 2.8 2.30E 02 0484 12/01/2014 11:17:24 37.8407 21.0552 29.7 79.8 74.1 234.1 3.0 2.88E 02 0485 12/01/2014 12:36:02 4.91E 02 0486 12/01/2014 23:55:55 38.3497 21.9743 11.2 26.7 24.3 57.5 1.8 2.44E 02 0487 13/01/2014 00:16:43 38.3517 21.9748 9.0 26.0 24.4 57.1 1.9 1.89E 02

-275- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0488 13/01/2014 02:16:24 38.3760 21.8653 10.9 22.2 19.3 34.5 1.4 1.03E 02 0489 13/01/2014 03:11:03 1.24E 02 0490 13/01/2014 03:54:05 37.8412 21.0547 8.5 74.6 74.1 234.2 2.7 2.76E 02 0491 13/01/2014 15:46:11 38.3917 22.0168 8.9 31.3 30.0 53.8 2.4 7.77E 02 0492 13/01/2014 17:38:39 38.1018 21.5632 22.3 30.8 21.2 227.0 1.5 3.12E 02 0493 14/01/2014 14:01:20 38.0048 21.3607 12.4 43.5 41.7 232.8 1.9 4.23E 02 0494 14/01/2014 16:50:02 38.3893 22.0067 9.3 30.6 29.1 53.2 1.6 1.48E 02 0495 14/01/2014 18:12:32 38.3793 22.0052 13.2 31.3 28.4 54.9 2.5 7.07E 02 0496 14/01/2014 19:00:54 38.3742 21.8607 8.2 20.6 18.9 33.8 1.6 3.16E 02 0497 14/01/2014 19:16:59 37.9105 21.1687 9.3 62.2 61.5 234.5 2.9 6.63E 02 0498 15/01/2014 00:06:37 38.1165 21.6202 25.8 30.7 16.6 219.3 1.6 4.31E 02 0499 15/01/2014 02:34:07 38.3872 22.0265 11.4 32.5 30.4 55.5 3.0 1.42E 01 0500 15/01/2014 11:00:45 36.9900 22.0680 21.8 142.5 140.8 168.2 3.7 4.93E 02 0501 15/01/2014 18:46:52 36.9858 22.0653 21.1 142.8 141.2 168.4 3.7 6.93E 02 0502 15/01/2014 20:03:33 38.3817 22.0070 3.5 28.9 28.6 54.6 1.7 1.24E 02 0503 15/01/2014 20:56:56 37.8165 21.0562 13.0 76.7 75.6 232.4 2.8 2.02E 02 0504 15/01/2014 23:35:48 1.26E 02 0505 16/01/2014 01:27:30 37.8565 21.0047 10.9 77.5 76.7 237.1 2.4 1.08E 02 0506 16/01/2014 04:42:32 38.3872 22.0528 11.6 34.3 32.3 57.8 2.0 1.45E 02 0507 16/01/2014 19:54:15 38.4050 21.8075 13.0 23.9 20.0 17.1 1.3 2.03E 02 0508 16/01/2014 20:12:23 38.3128 21.8117 12.6 16.7 10.9 35.0 1.0 2.44E 02 0509 17/01/2014 03:20:31 37.3905 20.6040 17.2 137.6 136.5 226.8 3.2 1.26E 02 0510 17/01/2014 05:53:51 37.8738 21.0467 15.9 74.3 72.6 236.8 2.6 2.07E 02 0511 17/01/2014 11:15:40 38.3270 21.7695 7.6 13.2 10.8 13.7 1.2 1.42E 02 0512 17/01/2014 12:25:52 38.2612 22.2035 8.7 41.6 40.7 85.4 2.6 3.68E 02 0513 18/01/2014 02:19:05 38.3533 21.8025 10.2 17.7 14.5 22.1 1.2 1.42E 02 0514 18/01/2014 06:46:11 36.9663 22.0680 19.6 144.7 143.4 168.4 3.2 1.49E 02 0515 18/01/2014 07:56:11 37.8487 21.0352 25.1 79.1 75.0 235.4 3.7 2.26E 01 0516 18/01/2014 14:25:11 38.2530 21.6368 27.5 29.0 9.3 284.4 1.8 2.63E 02 0517 18/01/2014 17:03:23 37.8318 21.0175 7.6 77.7 77.3 234.9 3.2 4.82E 02 0518 18/01/2014 17:21:31 38.6397 21.7765 18.6 49.0 45.3 4.0 3.9 2.53E 01 0519 18/01/2014 17:27:48 38.6460 21.7782 18.9 49.7 46.0 4.2 3.1 6.03E 02 0520 18/01/2014 18:00:52 38.6370 21.7645 17.3 48.1 44.9 2.7 3.0 3.43E 02 0521 18/01/2014 18:04:56 38.6265 21.7655 18.8 47.6 43.8 2.9 2.7 2.25E 02 0522 19/01/2014 00:33:24 38.6390 21.7448 15.6 47.7 45.1 0.5 2.5 1.36E 02 0523 19/01/2014 05:07:37 38.1485 21.7200 14.5 17.3 9.5 190.8 1.9 7.13E 02 0524 19/01/2014 10:10:56 37.7572 20.9282 23.6 91.6 88.5 233.5 3.0 3.56E 02 0525 19/01/2014 16:53:58 38.3688 21.7605 12.9 20.0 15.2 6.7 1.3 1.99E 02 0526 19/01/2014 19:51:10 38.3482 21.8522 9.0 18.5 16.2 37.3 1.8 2.44E 02 0527 19/01/2014 23:07:35 38.3717 21.8577 10.2 21.2 18.6 33.6 1.7 1.53E 02 0528 19/01/2014 23:41:10 37.8182 21.0233 22.0 80.9 77.8 233.8 3.2 8.00E 02 0529 20/01/2014 12:21:49 38.4025 21.9137 7.8 25.5 24.2 38.8 1.8 1.16E 02 0530 20/01/2014 15:31:17 38.2558 21.6282 28.3 30.1 10.1 285.0 1.7 1.64E 02

-276- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0531 20/01/2014 15:40:02 37.0112 21.4412 15.4 138.9 138.0 190.9 3.1 1.45E 02 0532 20/01/2014 16:04:19 38.2737 22.1035 7.0 32.9 32.2 81.7 2.2 1.92E 02 0533 21/01/2014 06:37:30 38.3463 21.9732 8.6 25.5 24.0 58.2 2.0 2.37E 02 0534 21/01/2014 07:50:34 38.3663 21.8502 8.4 19.6 17.7 32.9 2.3 7.52E 02 0535 21/01/2014 07:55:54 38.3627 21.8622 9.0 20.1 18.0 36.4 1.8 1.73E 02 0536 21/01/2014 09:18:35 38.3713 21.8660 8.4 20.7 18.9 35.5 1.7 1.40E 02 0537 21/01/2014 12:29:16 38.3622 21.8582 8.8 19.8 17.7 35.6 2.3 3.97E 02 0538 21/01/2014 15:35:56 38.3383 21.8483 9.5 17.8 15.1 38.8 1.7 2.76E 02 0539 22/01/2014 00:41:34 38.3282 21.7705 9.2 14.3 10.9 14.0 1.6 2.74E 02 0540 22/01/2014 01:15:14 38.3810 21.8488 9.1 21.1 19.0 29.9 1.7 1.56E 02 0541 22/01/2014 03:47:00 37.7635 20.9685 30.4 90.6 85.3 232.4 2.5 2.44E 02 0542 22/01/2014 04:59:14 38.5147 21.5072 17.7 41.4 37.4 327.0 1.8 1.13E 02 0543 22/01/2014 10:13:43 38.3358 22.0057 9.9 27.8 25.9 63.7 2.5 9.88E 02 0544 22/01/2014 13:12:49 38.3442 21.8493 8.7 17.9 15.7 37.5 1.9 3.26E 02 0545 23/01/2014 02:26:21 38.3483 21.9648 8.8 25.1 23.5 56.8 1.9 1.31E 02 0546 23/01/2014 21:10:17 37.8398 21.0380 13.9 76.6 75.4 234.7 3.1 4.85E 02 0547 23/01/2014 23:57:55 2.64E 02 0548 24/01/2014 00:42:41 4.52E 02 0549 24/01/2014 06:51:32 38.0215 21.9355 12.6 31.6 29.0 143.8 1.8 1.39E 02 0550 24/01/2014 18:43:50 38.0643 21.7272 28.3 33.9 18.7 183.5 2.5 2.20E 01 0551 24/01/2014 22:08:48 38.3297 22.0110 10.9 28.3 26.1 65.5 3.9 1.71E+00 0552 24/01/2014 23:27:12 38.3445 22.0013 8.6 27.4 26.0 61.4 2.2 4.80E 02 0553 25/01/2014 02:29:16 38.3412 22.0007 11.4 28.2 25.8 62.0 2.8 1.21E 01 0554 25/01/2014 02:32:22 38.3590 22.0053 11.3 29.4 27.1 58.8 2.2 1.54E 02 0555 25/01/2014 02:40:11 38.3483 22.0050 10.7 28.6 26.5 60.9 1.7 1.05E 02 0556 25/01/2014 03:13:11 38.3383 22.0047 8.3 27.3 26.0 63.0 2.1 2.17E 02 0557 25/01/2014 05:52:56 38.3330 22.0175 8.4 28.0 26.7 65.2 2.2 1.88E 02 0558 25/01/2014 06:23:08 38.3448 22.0145 10.6 29.1 27.1 62.5 2.1 1.96E 02 0559 25/01/2014 11:25:29 38.3378 21.9757 7.4 24.8 23.7 60.4 2.3 5.28E 02 0560 25/01/2014 12:11:16 38.4275 21.9382 10.5 29.7 27.7 38.7 2.4 5.21E 02 0561 25/01/2014 15:38:01 38.3230 21.9803 7.8 24.6 23.3 64.4 2.0 2.72E 02 0562 25/01/2014 16:20:06 38.3202 22.0017 9.3 26.6 24.9 66.9 1.7 1.71E 02 0563 25/01/2014 17:43:37 38.3298 22.0033 6.6 26.3 25.5 64.8 1.7 1.67E 02 0564 25/01/2014 19:13:39 38.3720 22.2732 16.1 51.8 49.2 71.6 3.4 4.51E 01 0565 25/01/2014 23:13:52 38.5505 21.8953 22.8 44.2 37.8 21.0 2.7 8.59E 02 0566 26/01/2014 09:44:08 1.49E 02 0567 26/01/2014 09:53:50 37.7977 20.9835 17.6 83.8 82.0 234.0 2.7 2.99E 02 0568 26/01/2014 11:57:00 38.3380 21.9733 3.2 23.8 23.5 60.1 1.9 1.43E 02 0569 26/01/2014 12:52:52 38.6233 21.5558 12.1 47.8 46.3 339.6 2.5 3.98E 02 0570 26/01/2014 13:55:42 38.2187 20.5263 21.1 108.4 106.3 269.2 5.8 5.54E+00 0571 26/01/2014 14:08:39 38.1858 20.5325 18.9 107.6 105.9 267.2 4.3 2.21E 01 0572 26/01/2014 14:21:58 38.2088 20.3787 9.9 119.7 119.3 268.8 4.0 8.25E 02 0573 26/01/2014 14:24:04 38.2532 20.3903 14.5 119.1 118.2 271.1 4.2 1.76E 01

-277- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0574 26/01/2014 14:29:17 38.2897 20.3268 10.7 124.4 123.9 273.0 3.9 6.48E 02 0575 26/01/2014 14:32:52 38.1750 20.4178 15.1 117.0 116.0 266.9 3.7 4.09E 02 0576 26/01/2014 14:41:39 38.2167 20.4757 17.1 112.1 110.8 269.1 4.2 1.16E 01 0577 26/01/2014 14:47:33 38.2673 20.4605 14.8 113.1 112.1 272.0 3.9 6.64E 02 0578 26/01/2014 14:55:50 38.2132 20.4100 14.2 117.4 116.5 269.0 4.0 2.76E 02 0579 26/01/2014 14:59:25 38.3030 20.4753 12.9 111.8 111.1 274.1 4.5 5.66E 01 0580 26/01/2014 15:09:47 38.2600 20.4612 12.3 112.7 112.1 271.6 3.4 3.35E 02 0581 26/01/2014 15:29:29 38.1725 20.4770 14.5 111.8 110.8 266.6 3.7 7.57E 02 0582 26/01/2014 15:36:39 38.2363 20.4373 17.1 115.4 114.1 270.2 4.1 8.13E 02 0583 26/01/2014 16:00:02 38.3590 20.5040 7.1 109.4 109.2 277.4 3.6 5.03E 02 0584 26/01/2014 16:08:56 38.2177 20.3513 11.1 122.2 121.7 269.3 3.9 5.64E 02 0585 26/01/2014 16:43:35 38.3738 20.4520 7.8 114.2 113.9 277.9 3.7 4.80E 02 0586 26/01/2014 16:49:59 38.2052 20.4348 12.6 115.1 114.4 268.5 3.1 1.40E 02 0587 26/01/2014 16:55:50 38.2182 20.3907 9.2 118.6 118.2 269.3 3.8 7.05E 02 0588 26/01/2014 17:01:40 38.3780 20.5150 12.0 109.2 108.5 278.6 3.3 2.65E 02 0589 26/01/2014 17:08:48 38.2788 20.4350 14.1 115.3 114.4 272.6 3.4 3.43E 02 0590 26/01/2014 17:22:38 38.1903 20.4217 14.9 116.5 115.6 267.7 3.8 9.87E 02 0591 26/01/2014 17:30:15 38.2068 20.5235 14.2 107.5 106.6 268.5 3.3 1.92E 02 0592 26/01/2014 17:45:16 38.2302 20.4440 12.7 114.2 113.5 269.9 3.8 7.92E 02 0593 26/01/2014 17:52:46 2.15E 02 0594 26/01/2014 18:03:40 38.3630 20.4757 6.7 111.9 111.7 277.5 3.3 2.37E 02 0595 26/01/2014 18:13:08 38.1708 20.3760 9.8 120.1 119.7 266.7 3.3 4.33E 02 0596 26/01/2014 18:38:04 38.3700 20.4632 10.1 113.3 112.9 277.8 3.6 3.86E 02 0597 26/01/2014 18:43:03 38.2002 20.4207 14.3 116.5 115.6 268.2 3.3 2.04E 02 0598 26/01/2014 18:45:08 38.2358 20.4410 16.5 115.0 113.8 270.2 5.1 1.01E+00 0599 26/01/2014 19:03:07 38.1873 20.4177 17.1 117.2 115.9 267.5 4.3 1.44E 01 0600 26/01/2014 19:12:04 38.2408 20.4002 18.0 118.7 117.4 270.5 4.4 2.67E 01 0601 26/01/2014 19:53:16 38.2173 20.3288 10.3 124.1 123.6 269.2 3.7 5.52E 02 0602 26/01/2014 20:14:46 38.2490 20.4492 14.2 114.0 113.1 271.0 3.1 2.03E 02 0603 26/01/2014 20:47:10 38.2360 20.4015 18.0 118.6 117.2 270.2 3.5 2.92E 02 0604 26/01/2014 20:53:37 38.2475 20.4963 12.7 109.7 109.0 270.9 3.1 1.88E 02 0605 26/01/2014 21:05:17 38.1493 20.4307 8.3 115.4 115.1 265.4 3.0 1.80E 02 0606 26/01/2014 21:08:51 38.2515 20.4883 11.9 110.3 109.7 271.1 3.6 7.09E 02 0607 26/01/2014 21:15:34 38.1337 20.3002 10.4 127.0 126.6 265.1 4.6 3.60E 01 0608 26/01/2014 21:27:02 38.1708 20.3760 9.8 120.1 119.7 266.7 3.3 2.15E 02 0609 26/01/2014 21:31:06 38.2788 20.4350 14.1 115.3 114.4 272.6 3.4 2.46E 02 0610 26/01/2014 21:38:03 38.2173 20.4058 12.8 117.6 116.9 269.2 3.0 2.20E 02 0611 26/01/2014 21:42:12 38.1890 20.4862 13.0 110.7 109.9 267.5 4.0 1.20E 01 0612 26/01/2014 22:34:23 6.26E 02 0613 26/01/2014 22:53:10 38.2432 20.4188 10.0 116.2 115.7 270.6 3.3 1.31E 02 0614 26/01/2014 23:06:55 38.2398 20.4297 18.3 116.2 114.8 270.4 4.2 1.67E 01 0615 27/01/2014 00:23:17 38.2057 20.3905 9.4 118.6 118.2 268.6 3.1 1.81E 02 0616 27/01/2014 00:41:36 38.1995 20.3477 14.3 122.8 122.0 268.3 3.2 1.10E 02

-278- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0617 27/01/2014 01:03:17 38.1735 20.3943 11.9 118.7 118.1 266.8 3.1 1.49E 02 0618 27/01/2014 01:06:41 38.2485 20.4327 12.1 115.2 114.5 270.9 3.7 6.44E 02 0619 27/01/2014 01:16:15 38.2173 20.4058 12.8 117.6 116.9 269.2 3.2 2.34E 02 0620 27/01/2014 01:22:57 38.2453 20.4888 11.6 110.2 109.6 270.8 3.5 4.25E 02 0621 27/01/2014 01:53:21 38.2032 20.3758 11.4 120.1 119.5 268.5 2.9 1.41E 02 0622 27/01/2014 01:59:59 38.1778 20.3800 10.9 119.8 119.3 267.1 2.9 1.07E 02 0623 27/01/2014 02:09:35 38.1682 20.4005 17.6 118.9 117.5 266.5 3.0 1.59E 02 0624 27/01/2014 02:24:17 38.2322 20.4310 12.6 115.4 114.7 270.0 3.8 8.63E 02 0625 27/01/2014 02:36:38 38.3675 22.0300 10.3 31.2 29.5 59.4 2.3 2.40E 02 0626 27/01/2014 02:39:03 38.2902 20.4077 10.8 117.4 116.9 273.2 2.9 2.23E 02 0627 27/01/2014 02:46:38 38.2520 20.4130 14.4 117.1 116.3 271.1 3.4 3.35E 02 0628 27/01/2014 02:54:23 38.2415 20.4750 8.7 111.2 110.8 270.5 2.9 1.21E 02 0629 27/01/2014 03:41:02 38.1927 20.4440 11.2 114.2 113.6 267.8 2.9 1.70E 02 0630 27/01/2014 03:53:52 38.2037 20.5265 11.7 107.0 106.3 268.3 2.7 1.29E 02 0631 27/01/2014 04:44:47 38.2437 20.4783 9.3 110.9 110.5 270.7 3.2 2.34E 02 0632 27/01/2014 04:58:27 38.2227 20.4360 11.1 114.8 114.2 269.5 3.5 3.56E 02 0633 27/01/2014 05:03:05 38.2703 20.4577 11.6 113.0 112.4 272.2 3.2 1.83E 02 0634 27/01/2014 05:31:27 38.3797 20.5285 11.6 108.0 107.4 278.8 3.1 1.37E 02 0635 27/01/2014 05:40:07 38.2652 20.4555 11.8 113.2 112.6 271.9 2.9 1.61E 02 0636 27/01/2014 05:51:26 38.3820 20.5127 5.8 108.9 108.8 278.8 3.0 1.80E 02 0637 27/01/2014 06:17:46 38.2105 20.4663 10.6 112.1 111.6 268.8 3.1 2.66E 02 0638 27/01/2014 06:23:29 38.3757 20.4562 7.4 113.8 113.6 278.1 3.3 2.69E 02 0639 27/01/2014 06:30:23 38.2698 20.3808 10.7 119.6 119.1 272.0 3.1 1.47E 02 0640 27/01/2014 06:57:09 38.3885 20.4415 8.5 115.4 115.1 278.7 2.7 1.72E 02 0641 27/01/2014 07:22:30 38.2995 20.4732 14.6 112.2 111.2 273.9 3.5 2.35E 02 0642 27/01/2014 08:29:40 38.2075 20.4033 9.0 117.5 117.1 268.7 3.1 1.68E 02 0643 27/01/2014 08:44:44 38.2185 20.4273 10.4 115.5 115.0 269.3 3.2 2.71E 02 0644 27/01/2014 08:50:56 38.2767 20.4672 17.1 112.9 111.6 272.5 3.7 3.44E 02 0645 27/01/2014 09:00:46 38.3732 20.5330 9.1 107.3 106.9 278.4 3.0 1.48E 02 0646 27/01/2014 09:07:50 38.2013 20.4457 10.0 113.9 113.4 268.3 3.3 3.36E 02 0647 27/01/2014 09:21:54 38.2170 20.4288 11.0 115.4 114.9 269.2 3.5 4.38E 02 0648 27/01/2014 09:47:38 38.1517 20.4025 14.8 118.4 117.5 265.6 4.1 1.30E 01 0649 27/01/2014 10:28:38 4.47E 02 0650 27/01/2014 11:36:06 38.3895 20.4652 12.7 113.7 113.0 278.9 3.8 5.90E 02 0651 27/01/2014 12:01:38 38.3935 20.5248 11.4 108.5 107.9 279.6 3.6 5.94E 02 0652 27/01/2014 13:05:50 38.2308 20.4403 11.1 114.4 113.8 269.9 4.3 1.66E 01 0653 27/01/2014 13:16:02 38.2248 20.3432 9.6 122.7 122.4 269.6 3.1 1.20E 02 0654 27/01/2014 13:22:26 38.1838 20.3168 9.3 125.1 124.8 267.5 3.4 2.88E 02 0655 27/01/2014 15:00:44 38.2012 20.3025 10.5 126.4 126.0 268.4 3.0 1.99E 02 0656 27/01/2014 15:05:37 38.1492 20.3163 11.1 125.5 125.0 265.8 3.1 1.11E 02 0657 27/01/2014 15:12:15 38.1590 20.4162 15.3 117.2 116.2 266.0 3.7 4.05E 02 0658 27/01/2014 15:23:26 38.2580 20.4363 15.5 115.3 114.2 271.4 3.0 2.42E 02 0659 27/01/2014 15:39:34 38.3748 20.4222 13.8 117.3 116.5 277.8 4.2 8.41E 02

-279- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0660 27/01/2014 15:51:17 38.2033 20.3885 12.9 119.1 118.4 268.5 3.4 1.54E 02 0661 27/01/2014 16:10:16 38.3732 20.5130 16.0 109.8 108.6 278.3 2.8 9.27E 03 0662 27/01/2014 16:40:26 38.2068 20.3123 6.9 125.3 125.1 268.7 3.5 3.14E 02 0663 27/01/2014 16:57:29 38.3887 20.4942 18.0 111.9 110.5 279.0 2.8 1.01E 02 0664 27/01/2014 17:47:44 38.3898 20.4757 15.9 113.2 112.1 279.0 3.3 2.16E 02 0665 27/01/2014 17:57:01 38.3602 20.4028 9.4 118.4 118.0 276.9 3.4 2.08E 02 0666 27/01/2014 18:08:38 38.1753 20.4572 18.6 114.1 112.5 266.8 2.9 1.43E 02 0667 27/01/2014 18:42:30 38.3820 20.5182 11.6 108.9 108.3 278.8 2.8 1.11E 02 0668 27/01/2014 18:45:43 38.3837 20.4852 12.2 111.9 111.2 278.7 3.4 2.28E 02 0669 27/01/2014 19:23:28 38.3865 20.4597 15.1 114.4 113.4 278.7 3.8 5.59E 02 0670 27/01/2014 19:30:45 38.1973 20.4977 15.4 110.0 108.9 268.0 2.8 1.45E 02 0671 27/01/2014 20:40:13 38.2873 20.4623 16.2 113.2 112.1 273.1 3.8 9.63E 02 0672 27/01/2014 20:59:01 38.1508 20.4312 15.6 116.1 115.0 265.5 3.3 2.28E 02 0673 27/01/2014 21:22:56 38.2228 20.4115 14.3 117.2 116.4 269.5 3.1 2.23E 02 0674 27/01/2014 21:29:12 38.2570 20.4905 17.2 110.8 109.5 271.4 3.0 1.28E 02 0675 27/01/2014 21:31:55 38.1917 20.5078 15.8 109.2 108.0 267.6 2.8 1.44E 02 0676 27/01/2014 22:03:56 38.2670 20.4438 14.7 114.6 113.6 272.0 2.9 1.24E 02 0677 27/01/2014 22:07:29 38.2563 20.4710 12.8 111.9 111.2 271.4 3.0 1.23E 02 0678 27/01/2014 22:23:09 38.3787 20.4290 13.3 116.7 116.0 278.1 3.9 5.27E 02 0679 27/01/2014 22:37:47 38.3735 20.4107 18.2 118.9 117.5 277.7 3.4 1.39E 02 0680 27/01/2014 23:04:36 38.3748 20.4382 11.7 115.7 115.1 277.9 3.3 1.82E 02 0681 27/01/2014 23:10:34 38.4037 20.4757 7.0 112.6 112.4 279.8 3.0 1.34E 02 0682 27/01/2014 23:22:07 38.4932 20.8275 10.0 85.6 85.0 289.9 2.9 1.10E 02 0683 28/01/2014 00:14:12 38.3725 20.4153 16.2 118.2 117.1 277.6 3.0 1.25E 02 0684 28/01/2014 00:52:10 38.1377 20.3723 11.0 120.8 120.3 265.0 2.7 1.24E 02 0685 28/01/2014 01:05:55 38.2542 20.4347 15.1 115.4 114.4 271.2 4.0 1.01E 01 0686 28/01/2014 01:17:13 38.1833 20.3678 6.6 120.5 120.3 267.4 3.3 2.95E 02 0687 28/01/2014 01:55:19 38.2802 20.3458 4.9 122.3 122.2 272.5 3.2 1.43E 02 0688 28/01/2014 02:02:48 38.3768 20.5187 7.7 108.4 108.2 278.5 3.1 1.72E 02 0689 28/01/2014 02:08:27 37.7852 20.9968 14.7 83.2 81.9 232.7 2.3 1.30E 02 0690 28/01/2014 04:04:32 38.4037 20.4788 17.5 113.5 112.1 279.8 3.7 3.97E 02 0691 28/01/2014 04:32:19 38.4043 20.5250 9.1 108.5 108.1 280.2 3.0 1.77E 02 0692 28/01/2014 04:57:11 38.2425 20.4080 8.9 117.0 116.7 270.6 2.8 1.17E 02 0693 28/01/2014 05:06:05 38.3572 20.4928 13.9 111.0 110.1 277.2 2.7 1.20E 02 0694 28/01/2014 05:12:53 38.2083 20.3817 12.8 119.7 119.0 268.7 4.3 2.08E 01 0695 28/01/2014 07:17:05 38.2302 20.4493 8.4 113.4 113.1 269.9 3.1 1.32E 02 0696 28/01/2014 07:20:02 38.2302 20.4187 19.1 117.3 115.7 269.9 3.3 1.70E 02 0697 28/01/2014 08:07:11 38.2138 20.5502 15.3 105.4 104.2 268.9 4.0 1.03E 01 0698 28/01/2014 08:36:43 38.1938 20.4268 9.3 115.5 115.1 267.9 3.9 1.38E 01 0699 28/01/2014 09:04:41 38.2900 20.4523 15.4 114.0 113.0 273.3 2.9 1.16E 02 0700 28/01/2014 09:20:23 38.2145 20.3703 11.7 120.6 120.0 269.1 3.9 1.19E 01 0701 28/01/2014 10:20:24 38.1833 20.4143 15.6 117.3 116.3 267.3 3.4 2.58E 02 0702 28/01/2014 10:46:45 38.2800 20.3937 16.6 119.2 118.0 272.6 3.0 1.54E 02

-280- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0703 28/01/2014 11:23:49 38.2382 20.4460 19.2 115.0 113.3 270.3 3.1 1.73E 02 0704 28/01/2014 11:26:38 38.3255 20.4273 14.8 116.4 115.4 275.2 3.1 1.33E 02 0705 28/01/2014 11:30:27 38.1798 20.4342 11.2 115.1 114.5 267.1 3.2 2.71E 02 0706 28/01/2014 13:39:52 2.72E 02 0707 28/01/2014 14:29:36 38.3652 20.5447 12.4 106.5 105.7 278.0 3.3 2.80E 02 0708 28/01/2014 14:49:33 38.2120 20.4552 17.7 113.9 112.6 268.9 4.0 1.12E 01 0709 28/01/2014 15:13:20 38.2168 20.4557 13.7 113.3 112.5 269.1 3.7 9.39E 02 0710 28/01/2014 15:18:49 38.3823 20.5217 9.1 108.4 108.0 278.9 3.2 1.42E 02 0711 28/01/2014 16:55:28 37.8532 21.0318 16.8 76.8 75.0 235.9 2.9 2.51E 02 0712 28/01/2014 18:25:15 38.2027 20.4332 14.7 115.5 114.5 268.4 3.0 1.29E 02 0713 28/01/2014 19:12:11 38.4048 20.5022 10.6 110.6 110.1 280.0 4.1 1.83E 01 0714 28/01/2014 19:15:42 38.4253 20.4615 8.9 114.4 114.0 280.8 3.7 4.48E 02 0715 28/01/2014 20:07:13 38.4147 20.4902 9.1 111.7 111.3 280.5 3.2 2.83E 02 0716 28/01/2014 20:31:21 38.4128 20.4920 11.2 111.7 111.1 280.4 3.9 7.67E 02 0717 28/01/2014 20:47:52 38.3877 20.4965 13.2 111.1 110.3 279.0 3.9 7.88E 02 0718 28/01/2014 21:08:35 38.4087 20.5035 14.9 111.1 110.1 280.3 3.6 3.33E 02 0719 28/01/2014 22:08:22 4.52E 02 0720 28/01/2014 22:22:37 38.4037 20.4885 15.6 112.3 111.3 279.9 4.2 2.20E 01 0721 28/01/2014 23:23:46 38.2228 20.3880 16.3 119.5 118.4 269.5 3.0 1.38E 02 0722 28/01/2014 23:27:17 38.4097 20.4483 10.8 115.3 114.8 279.9 3.1 1.41E 02 0723 28/01/2014 23:52:59 38.4172 20.5030 8.7 110.6 110.3 280.7 3.9 9.73E 02 0724 28/01/2014 23:57:27 38.2287 20.4750 13.4 111.6 110.8 269.8 3.7 6.39E 02 0725 29/01/2014 01:18:22 38.2130 20.3922 8.0 118.3 118.1 269.0 3.5 3.22E 02 0726 29/01/2014 01:32:28 38.3933 20.5362 7.1 107.2 106.9 279.6 3.6 4.69E 02 0727 29/01/2014 01:59:29 38.4087 20.4675 14.3 114.1 113.2 280.0 3.3 2.13E 02 0728 29/01/2014 02:47:19 38.1570 20.3695 14.9 121.3 120.3 266.0 3.4 2.69E 02 0729 29/01/2014 03:04:44 38.2860 20.4167 3.2 116.1 116.1 273.0 3.2 1.46E 02 0730 29/01/2014 03:20:52 38.2563 20.4358 8.8 114.6 114.3 271.3 2.9 1.84E 02 0731 29/01/2014 04:27:39 38.3493 20.4882 13.4 111.2 110.4 276.8 3.0 1.48E 02 0732 29/01/2014 05:46:33 38.3377 21.9802 7.9 25.3 24.1 60.9 1.8 1.60E 02 0733 29/01/2014 06:03:41 38.2305 20.4348 6.9 114.5 114.3 269.9 3.1 2.62E 02 0734 29/01/2014 08:56:05 38.3825 20.4755 15.1 113.0 112.0 278.6 3.1 1.17E 02 0735 29/01/2014 09:14:23 38.3388 21.9908 11.2 27.3 24.9 61.7 3.9 1.18E+00 0736 29/01/2014 09:29:01 38.3542 21.9850 9.1 26.9 25.3 57.7 2.3 5.83E 02 0737 29/01/2014 09:31:44 4.57E 02 0738 29/01/2014 10:17:10 38.4057 20.5265 9.7 108.5 108.0 280.3 3.6 3.33E 02 0739 29/01/2014 11:30:13 38.1845 20.4043 11.5 117.7 117.1 267.4 3.1 3.15E 02 0740 29/01/2014 12:44:48 38.4165 20.4175 9.8 118.0 117.6 280.0 3.0 9.18E 03 0741 29/01/2014 16:00:44 38.3517 21.9758 9.8 26.4 24.5 57.3 2.0 2.44E 02 0742 29/01/2014 16:06:23 38.4052 20.4900 12.2 111.8 111.2 280.0 2.9 1.18E 02 0743 29/01/2014 16:35:40 38.3710 20.4798 11.9 112.1 111.5 278.0 3.4 3.01E 02 0744 29/01/2014 16:49:14 38.4153 20.4295 11.1 117.1 116.6 280.0 3.5 2.18E 02 0745 29/01/2014 18:23:44 38.3432 21.9788 13.4 27.7 24.2 59.5 3.1 2.60E 01

-281- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0746 29/01/2014 20:53:08 38.3862 20.4482 1.7 114.4 114.4 278.6 3.4 2.60E 02 0747 29/01/2014 21:04:09 37.0790 21.8783 28.9 131.8 128.6 174.6 4.3 1.54E 01 0748 29/01/2014 21:43:53 38.2195 20.4502 12.9 113.7 113.0 269.3 3.7 8.56E 02 0749 29/01/2014 22:45:21 38.3613 21.9698 10.7 26.9 24.7 54.5 1.9 2.52E 02 0750 29/01/2014 23:10:58 1.55E 02 0751 29/01/2014 23:24:31 38.3295 21.9995 9.5 26.9 25.1 64.5 2.3 6.28E 02 0752 29/01/2014 23:33:58 38.3258 22.0057 9.2 27.1 25.5 65.9 2.4 7.34E 02 0753 30/01/2014 00:32:03 38.3715 20.4968 10.9 110.5 110.0 278.1 2.9 1.31E 02 0754 30/01/2014 01:00:27 38.2802 20.4115 15.6 117.5 116.5 272.6 3.3 2.85E 02 0755 30/01/2014 01:25:27 38.2378 20.3813 16.4 120.1 119.0 270.3 3.1 1.90E 02 0756 30/01/2014 02:26:35 38.0933 21.9163 16.2 27.2 21.8 134.9 2.0 9.17E 02 0757 30/01/2014 06:19:46 38.3142 20.4513 13.1 114.0 113.2 274.6 3.3 3.08E 02 0758 30/01/2014 07:43:15 38.2088 20.3875 9.3 118.9 118.5 268.8 2.9 1.27E 02 0759 30/01/2014 08:29:39 38.2640 21.8032 8.8 11.0 6.5 57.3 1.7 3.03E 01 0760 30/01/2014 09:04:49 38.2532 20.4462 9.6 113.8 113.4 271.2 3.4 1.43E 02 0761 30/01/2014 11:06:18 38.4050 20.5267 9.2 108.4 108.0 280.2 4.4 3.43E 01 0762 30/01/2014 11:12:27 38.4035 20.4372 22.8 117.9 115.7 279.5 3.3 2.36E 02 0763 30/01/2014 11:15:29 38.1892 20.4303 11.7 115.4 114.8 267.6 3.4 2.84E 02 0764 30/01/2014 11:36:27 38.3880 20.4608 16.5 114.6 113.4 278.8 3.2 1.48E 02 0765 30/01/2014 11:54:24 38.4105 20.5080 8.3 110.0 109.7 280.4 3.0 1.10E 02 0766 30/01/2014 12:34:21 38.4058 20.5143 9.1 109.5 109.1 280.2 3.2 2.31E 02 0767 30/01/2014 12:50:01 38.3800 20.3730 11.1 121.4 120.9 277.8 3.7 3.83E 02 0768 30/01/2014 13:29:13 38.3647 20.4382 8.6 115.3 115.0 277.4 3.5 2.39E 02 0769 30/01/2014 13:39:05 38.3750 20.4507 14.8 115.0 114.0 278.0 3.0 1.21E 02 0770 30/01/2014 13:43:33 38.4183 20.4985 12.4 111.4 110.7 280.8 3.7 4.64E 02 0771 30/01/2014 15:36:21 38.4222 20.4645 14.4 114.6 113.7 280.7 3.4 3.28E 02 0772 30/01/2014 20:22:12 38.4352 20.4770 11.1 113.4 112.9 281.5 3.0 2.32E 02 0773 30/01/2014 23:48:14 38.3863 21.8700 15.8 25.9 20.5 33.6 3.8 1.90E+00 0774 31/01/2014 01:24:44 38.2462 20.3330 15.3 124.2 123.3 270.7 3.5 2.45E 02 0775 31/01/2014 03:02:41 38.2740 20.4330 13.0 115.3 114.6 272.3 2.9 1.17E 02 0776 31/01/2014 03:30:05 38.4104 21.9269 5.0 26.1 25.6 39.6 2.3 3.17E 02 0777 31/01/2014 23:49:00 38.4200 20.4472 10.4 115.6 115.1 280.4 3.1 2.02E 02 0778 31/01/2014 06:52:47 38.4210 20.4843 12.4 112.6 112.0 280.8 4.4 2.17E 01 0779 31/01/2014 07:44:50 38.3877 20.4512 17.1 115.5 114.2 278.7 3.2 1.69E 02 0780 31/01/2014 07:54:25 38.1477 20.4448 6.2 114.0 113.8 265.3 3.4 2.10E 02 0781 31/01/2014 08:26:36 38.4185 20.4477 14.3 115.9 115.1 280.4 3.4 3.24E 02 0782 31/01/2014 10:14:22 38.4155 20.5007 13.5 111.3 110.4 280.6 3.0 1.58E 02 0783 31/01/2014 12:45:40 38.4180 20.4677 18.6 114.8 113.3 280.5 4.3 1.78E 01 0784 31/01/2014 14:44:36 38.4147 20.4815 12.2 112.7 112.1 280.4 3.7 3.35E 02 0785 31/01/2014 18:37:44 38.3585 20.4525 15.1 114.6 113.6 277.1 2.8 1.25E 02 0786 31/01/2014 18:42:01 38.3545 21.9595 8.3 24.9 23.5 54.7 2.0 4.66E 02 0787 31/01/2014 19:33:22 38.3335 21.9750 8.9 25.1 23.4 61.3 1.8 9.73E 03 0788 31/01/2014 19:49:00 38.2835 20.3848 13.0 119.6 118.8 272.8 2.8 9.54E 03

-282- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0789 31/01/2014 20:40:50 38.4168 20.5055 11.2 110.6 110.1 280.7 3.3 1.98E 02 0790 31/01/2014 21:53:34 38.2668 20.4195 10.8 116.2 115.7 271.9 3.2 1.88E 02 0791 31/01/2014 23:38:48 38.3347 20.4313 13.1 115.9 115.2 275.7 3.0 1.16E 02 0792 01/02/2014 01:18:52 2.99E 02 0793 01/02/2014 05:21:18 38.3278 20.4532 14.8 114.2 113.2 275.4 3.1 1.72E 02 0794 01/02/2014 05:33:43 38.2352 20.3982 8.7 117.9 117.5 270.2 2.9 1.11E 02 0795 01/02/2014 08:02:55 38.3912 20.4490 17.9 115.8 114.4 278.9 3.2 1.26E 02 0796 01/02/2014 08:14:03 38.6980 22.7475 18.2 103.8 102.2 59.6 4.5 3.94E 01 0797 01/02/2014 08:20:29 38.7162 22.7458 18.2 104.7 103.1 58.6 3.5 3.52E 02 0798 01/02/2014 08:31:59 38.4202 20.4377 20.0 117.7 116.0 280.4 3.5 2.87E 02 0799 01/02/2014 09:24:33 38.7035 22.7760 16.9 106.1 104.7 60.0 3.0 1.01E 02 0800 01/02/2014 10:41:28 38.3890 20.4575 16.4 114.9 113.7 278.8 3.0 9.63E 03 0801 01/02/2014 11:01:56 38.7083 22.7777 15.8 106.3 105.1 59.8 3.1 1.88E 02 0802 01/02/2014 11:51:25 38.4108 20.5148 12.2 109.8 109.1 280.5 3.0 1.10E 02 0803 01/02/2014 12:01:07 38.1505 20.3463 10.8 122.9 122.4 265.8 3.7 6.24E 02 0804 01/02/2014 12:12:45 38.4163 20.5008 11.2 111.0 110.4 280.7 3.2 1.23E 02 0805 01/02/2014 14:06:21 38.1672 20.3298 8.6 124.0 123.7 266.7 3.0 1.63E 02 0806 01/02/2014 14:36:34 38.4075 20.5067 12.6 110.5 109.8 280.2 3.6 3.79E 02 0807 01/02/2014 16:22:28 38.4013 20.4855 13.0 112.2 111.5 279.7 3.7 3.80E 02 0808 01/02/2014 16:33:38 38.1727 20.3687 10.6 120.8 120.3 266.9 4.5 3.02E 01 0809 01/02/2014 17:16:05 38.3380 20.5027 12.6 109.7 109.0 276.2 2.8 2.22E 02 0810 01/02/2014 17:31:55 38.4123 20.5047 8.0 110.3 110.0 280.5 3.2 2.12E 02 0811 01/02/2014 17:43:39 37.8328 22.0718 16.2 55.4 53.0 146.7 2.5 1.31E 02 0812 01/02/2014 18:46:37 38.1660 20.3710 11.1 120.7 120.1 266.5 2.7 9.63E 03 0813 01/02/2014 21:09:59 38.4062 20.5113 15.3 110.4 109.3 280.2 3.4 2.36E 02 0814 01/02/2014 22:57:41 38.3767 20.5082 12.8 109.8 109.1 278.5 3.1 2.02E 02 0815 02/02/2014 00:58:32 38.2062 20.3898 13.1 119.0 118.3 268.6 3.2 1.41E 02 0816 02/02/2014 03:21:51 38.3628 21.9815 8.7 27.1 25.6 55.5 1.8 1.58E 02 0817 02/02/2014 03:51:57 38.3610 20.4502 16.1 115.0 113.9 277.2 3.4 1.40E 02 0818 02/02/2014 04:13:58 38.4167 20.4677 10.8 113.8 113.3 280.4 3.4 1.79E 02 0819 02/02/2014 06:04:41 37.8185 21.1583 24.4 72.8 68.6 228.0 2.7 1.36E 02 0820 02/02/2014 07:13:41 38.3277 21.9850 8.9 25.5 23.9 63.7 2.3 3.98E 02 0821 02/02/2014 14:47:33 38.3785 20.4587 13.3 114.2 113.4 278.2 3.1 1.82E 02 0822 02/02/2014 23:14:23 38.2763 20.4443 3.2 113.6 113.6 272.5 2.7 8.82E 03 0823 02/02/2014 23:50:38 38.2327 20.3867 9.0 118.9 118.5 270.0 3.6 2.98E 02 0824 03/02/2014 03:08:44 38.2527 20.3948 10.5 118.3 117.9 271.1 5.7 5.50E+00 0825 03/02/2014 03:40:46 38.1907 20.3735 11.7 120.4 119.8 267.8 3.6 1.94E 02 0826 03/02/2014 03:51:20 38.1977 20.4030 8.6 117.5 117.2 268.1 3.2 2.15E 02 0827 03/02/2014 04:03:51 38.2300 20.5600 2.0 103.4 103.4 269.9 4.1 2.21E 01 0828 03/02/2014 04:10:13 38.2552 20.4633 15.8 113.0 111.9 271.3 3.3 3.16E 02 0829 03/02/2014 04:12:29 38.3033 20.4210 9.5 116.2 115.8 273.9 3.3 4.52E 02 0830 03/02/2014 04:21:44 38.1903 20.3555 10.1 121.8 121.4 267.8 3.1 2.00E 02 0831 03/02/2014 04:27:25 38.2927 20.4025 11.8 117.9 117.3 273.3 3.3 3.70E 02

-283- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0832 03/02/2014 04:42:00 38.2488 20.4185 9.8 116.2 115.8 270.9 3.6 6.94E 02 0833 03/02/2014 04:48:05 38.2542 20.3912 12.9 118.9 118.2 271.2 3.5 3.52E 02 0834 03/02/2014 04:54:35 38.2007 20.3818 15.1 120.0 119.0 268.3 3.6 4.31E 02 0835 03/02/2014 05:12:39 38.2683 20.4300 13.3 115.6 114.8 272.0 3.2 1.48E 02 0836 03/02/2014 06:20:32 38.2287 20.3877 12.1 119.1 118.5 269.8 3.5 3.33E 02 0837 03/02/2014 07:08:18 38.3447 21.9598 10.1 25.0 22.9 57.0 1.8 1.92E 02 0838 03/02/2014 07:49:31 38.2880 20.4202 11.9 116.4 115.8 273.1 3.1 9.35E 03 0839 03/02/2014 08:30:51 38.1722 20.4277 7.3 115.4 115.1 266.7 3.5 4.97E 02 0840 03/02/2014 08:40:23 38.3785 20.4523 15.4 115.0 114.0 278.2 3.2 2.05E 02 0841 03/02/2014 08:47:26 38.3720 20.4892 12.9 111.4 110.7 278.1 3.2 2.15E 02 0842 03/02/2014 09:16:39 38.1538 20.4085 13.1 117.7 117.0 265.7 3.5 4.16E 02 0843 03/02/2014 09:20:31 38.2385 20.4092 8.4 116.9 116.6 270.4 3.4 5.57E 02 0844 03/02/2014 09:25:27 38.1535 20.4182 11.7 116.7 116.1 265.7 3.9 1.01E 01 0845 03/02/2014 09:30:17 38.3543 20.4583 15.5 114.1 113.1 276.9 3.5 3.86E 02 0846 03/02/2014 09:44:43 38.3822 20.4552 12.7 114.5 113.8 278.4 3.7 3.50E 02 0847 03/02/2014 10:21:00 4.81E 02 0848 03/02/2014 10:24:03 38.2587 20.4583 12.9 113.0 112.3 271.5 3.9 8.60E 02 0849 03/02/2014 10:34:22 38.2050 20.4305 13.4 115.5 114.7 268.5 3.1 1.67E 02 0850 03/02/2014 11:12:23 38.1972 20.4147 12.2 116.8 116.2 268.1 3.4 3.23E 02 0851 03/02/2014 11:17:42 38.2260 20.4058 10.7 117.4 116.9 269.7 2.9 9.46E 03 0852 03/02/2014 11:19:32 38.3637 20.4523 8.6 114.1 113.7 277.4 3.4 2.94E 02 0853 03/02/2014 11:26:54 38.2953 20.4185 11.4 116.5 116.0 273.5 3.0 1.79E 02 0854 03/02/2014 13:07:16 38.3010 20.4512 14.6 114.1 113.1 273.9 3.0 1.60E 02 0855 03/02/2014 15:36:27 38.2262 20.3968 7.5 117.9 117.7 269.7 3.0 1.27E 02 0856 03/02/2014 15:58:54 38.1918 20.3930 12.4 118.7 118.1 267.8 3.0 1.97E 02 0857 03/02/2014 16:42:34 38.1700 20.3400 5.0 122.9 122.8 266.8 3.2 2.22E 02 0858 03/02/2014 17:27:44 38.3855 20.4163 9.9 117.6 117.2 278.4 3.4 1.58E 02 0859 03/02/2014 17:31:47 38.2832 20.4588 13.0 113.1 112.4 272.9 3.3 4.65E 02 0860 03/02/2014 19:31:21 38.1627 20.4092 14.0 117.7 116.8 266.2 3.5 2.96E 02 0861 03/02/2014 20:16:27 38.3538 20.4497 14.6 114.8 113.8 276.8 3.0 1.78E 02 0862 03/02/2014 20:33:34 38.2545 20.3632 8.5 120.9 120.6 271.2 3.1 1.72E 02 0863 03/02/2014 21:21:22 38.2197 20.4488 17.0 114.4 113.1 269.3 3.4 2.43E 02 0864 03/02/2014 21:27:46 38.2178 20.4450 9.9 113.9 113.4 269.2 3.0 1.06E 02 0865 03/02/2014 23:40:27 38.2202 20.3868 11.0 119.0 118.5 269.4 3.5 5.54E 02 0866 03/02/2014 23:57:59 38.1395 20.3065 15.1 126.9 126.0 265.3 3.8 7.90E 02 0867 03/02/2014 05:16:39 38.1643 20.3005 5.4 126.4 126.3 266.6 3.0 1.15E 02 0868 04/02/2014 06:33:09 38.3132 20.3980 11.1 118.4 117.9 274.4 2.9 1.95E 02 0869 04/02/2014 06:40:53 38.2617 20.4257 14.1 116.0 115.2 271.6 3.6 4.75E 02 0870 04/02/2014 07:18:45 38.3375 22.0065 9.8 27.9 26.1 63.4 2.6 9.33E 02 0871 04/02/2014 08:22:14 37.6075 20.9930 16.9 96.8 95.3 223.4 2.8 1.19E 02 0872 04/02/2014 08:57:57 38.3225 20.4785 6.6 111.1 111.0 275.2 3.0 1.81E 02 0873 04/02/2014 10:30:46 38.3267 22.0065 4.0 25.9 25.6 65.8 1.7 2.79E 02 0874 04/02/2014 10:40:44 38.2780 20.3887 13.6 119.3 118.5 272.5 3.2 2.95E 02

-284- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0875 04/02/2014 11:00:03 38.3315 22.0155 10.7 28.6 26.5 65.4 2.2 3.39E 02 0876 04/02/2014 11:08:19 38.1540 20.4073 14.2 117.9 117.1 265.8 3.4 3.29E 02 0877 04/02/2014 15:15:49 38.1523 20.4075 16.2 118.2 117.1 265.7 3.0 1.21E 02 0878 04/02/2014 16:11:04 38.2762 20.3730 15.1 120.8 119.8 272.3 3.5 1.95E 02 0879 04/02/2014 17:01:45 38.3317 21.9805 10.4 25.9 23.8 62.3 2.4 5.30E 02 0880 04/02/2014 17:49:17 38.1598 20.3903 15.5 119.5 118.5 266.1 3.6 2.55E 02 0881 04/02/2014 18:19:32 38.3390 21.9783 11.8 26.7 24.0 60.4 3.5 5.53E 01 0882 04/02/2014 19:42:12 38.2817 20.3702 16.5 121.2 120.1 272.6 4.2 1.31E 01 0883 04/02/2014 19:55:25 38.1608 20.4287 11.1 115.7 115.1 266.1 3.4 4.75E 02 0884 04/02/2014 21:37:55 38.2670 20.4020 12.9 118.0 117.3 271.9 3.1 1.92E 02 0885 04/02/2014 22:49:01 38.3348 21.9712 11.4 25.9 23.2 60.6 3.8 1.41E+00 0886 04/02/2014 23:36:39 38.3530 21.9803 8.5 26.3 24.9 57.5 2.1 5.46E 02 0887 05/02/2014 00:17:24 38.3645 21.9833 10.8 28.0 25.9 55.4 2.0 3.45E 02 0888 05/02/2014 00:33:45 38.2833 20.4400 6.7 114.2 114.0 272.9 3.0 3.04E 02 0889 05/02/2014 00:44:09 38.2978 20.4335 11.3 115.2 114.7 273.6 2.7 1.61E 02 0890 05/02/2014 01:21:43 38.3367 21.9773 10.8 26.1 23.8 60.8 2.6 1.13E 01 0891 05/02/2014 01:26:14 38.1858 20.4175 13.1 116.7 116.0 267.5 3.2 1.52E 02 0892 05/02/2014 01:36:56 38.1887 20.3383 11.3 123.4 122.9 267.8 3.5 3.08E 02 0893 05/02/2014 02:58:18 38.3610 21.9783 9.7 27.1 25.3 55.6 2.1 4.97E 02 0894 05/02/2014 03:02:04 38.3630 21.9737 10.2 27.1 25.1 54.6 1.6 1.53E 02 0895 05/02/2014 03:45:25 38.3492 21.9715 10.4 26.2 24.1 57.3 1.8 2.98E 02 0896 05/02/2014 04:42:14 38.3443 21.9598 8.5 24.4 22.9 57.1 1.9 2.05E 02 0897 05/02/2014 09:06:59 38.2157 20.4612 17.4 113.4 112.0 269.1 3.5 4.18E 02 0898 05/02/2014 09:32:39 38.3427 21.9720 10.9 26.1 23.7 58.8 3.1 1.91E 01 0899 05/02/2014 09:33:45 38.3455 21.9788 10.6 26.6 24.4 58.9 2.9 2.57E 01 0900 05/02/2014 10:20:42 38.3337 20.4210 10.7 116.6 116.1 275.6 3.3 1.15E 02 0901 05/02/2014 11:06:57 38.3448 21.9628 6.9 24.2 23.1 57.3 1.6 2.11E 02 0902 05/02/2014 11:35:00 38.3263 22.0017 6.9 26.1 25.2 65.5 2.2 5.17E 02 0903 05/02/2014 12:56:10 38.1437 20.4273 7.0 115.6 115.4 265.1 3.0 1.33E 02 0904 05/02/2014 14:11:50 38.3232 20.4332 11.9 115.5 114.9 275.0 3.0 1.09E 02 0905 05/02/2014 15:08:47 38.3522 21.9577 3.3 23.5 23.2 55.0 1.5 1.62E 02 0906 05/02/2014 16:45:32 38.1423 20.4507 8.8 113.7 113.4 265.0 3.5 2.66E 02 0907 05/02/2014 17:55:37 38.2153 20.4258 15.0 116.1 115.1 269.1 3.5 1.77E 02 0908 05/02/2014 18:26:01 38.2273 20.3930 16.4 119.1 118.0 269.7 3.8 2.89E 02 0909 05/02/2014 18:49:58 38.2457 20.3930 9.0 118.3 118.0 270.7 3.2 1.83E 02 0910 05/02/2014 19:43:02 38.2298 20.3912 11.0 118.7 118.1 269.9 2.7 1.03E 02 0911 05/02/2014 19:48:50 38.2312 20.4025 9.3 117.5 117.2 270.0 3.0 1.57E 02 0912 05/02/2014 20:24:44 38.2445 20.3997 8.6 117.7 117.4 270.7 3.2 2.86E 02 0913 05/02/2014 22:35:23 38.2262 20.3685 18.1 121.5 120.1 269.7 3.3 2.25E 02 0914 05/02/2014 23:16:54 38.1835 20.4167 13.3 116.8 116.0 267.3 3.3 3.59E 02 0915 06/02/2014 01:42:58 38.2930 20.3873 14.8 119.6 118.7 273.3 3.8 3.64E 02 0916 06/02/2014 03:44:11 38.3115 22.0025 9.6 26.4 24.6 69.0 1.8 2.16E 02 0917 06/02/2014 07:55:17 38.1450 20.3803 14.5 120.4 119.5 265.4 3.1 1.33E 02

-285- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0918 06/02/2014 07:58:26 38.7062 22.7672 21.7 106.4 104.2 59.7 4.3 1.70E 01 0919 06/02/2014 08:48:00 38.7142 22.8043 22.0 109.7 107.4 60.1 3.3 1.66E 02 0920 06/02/2014 08:53:54 38.1945 20.3495 8.3 122.2 121.9 268.0 3.1 2.11E 02 0921 06/02/2014 12:18:52 38.3448 21.9655 8.9 25.0 23.3 57.6 2.6 4.57E 02 0922 06/02/2014 12:27:12 37.8097 21.1752 10.7 69.0 68.2 226.6 4.1 3.64E 01 0923 06/02/2014 12:41:06 37.8250 21.1812 27.0 71.9 66.6 227.3 2.8 1.20E 02 0924 06/02/2014 13:30:01 38.3673 20.4583 13.0 114.0 113.3 277.6 3.3 2.13E 02 0925 06/02/2014 17:25:32 38.3470 21.9882 9.7 27.0 25.2 59.6 1.9 3.19E 02 0926 06/02/2014 18:05:49 38.2182 20.3487 8.5 122.2 121.9 269.3 3.9 6.05E 02 0927 06/02/2014 19:21:00 38.1523 20.3765 13.0 120.5 119.8 265.8 4.4 2.40E 01 0928 06/02/2014 19:29:19 38.1433 20.3437 15.4 123.7 122.7 265.4 3.3 2.25E 02 0929 06/02/2014 19:48:54 38.1887 20.3590 9.0 121.4 121.1 267.7 2.9 1.25E 02 0930 06/02/2014 20:57:05 38.3738 20.4627 12.7 113.7 113.0 278.0 3.0 1.23E 02 0931 06/02/2014 21:07:10 38.2002 20.3913 17.8 119.5 118.2 268.3 3.1 1.79E 02 0932 06/02/2014 21:16:02 38.3638 20.5002 12.0 110.2 109.6 277.7 3.8 9.54E 02 0933 06/02/2014 22:01:02 36.4147 22.1282 24.7 206.0 204.5 170.4 3.5 8.96E 03 0934 06/02/2014 22:23:17 38.0937 20.4123 17.6 118.6 117.3 262.5 2.8 1.09E 02 0935 07/02/2014 00:06:35 38.0393 22.1238 12.7 41.8 39.9 122.5 1.8 1.35E 02 0936 07/02/2014 01:21:53 38.3033 21.7117 19.6 21.3 8.2 342.5 4.2 4.04E+00 0937 07/02/2014 01:51:21 1.72E 02 0938 07/02/2014 02:25:48 38.3145 21.7305 13.9 16.6 9.1 354.7 1.7 9.70E 02 0939 07/02/2014 03:26:43 38.3253 20.4325 13.0 115.7 115.0 275.2 4.0 1.18E 01 0940 07/02/2014 03:47:31 38.3105 21.7058 18.2 20.4 9.2 341.0 1.8 4.40E 02 0941 07/02/2014 03:58:52 38.3040 21.7097 13.6 16.0 8.4 341.6 1.7 8.20E 02 0942 07/02/2014 04:19:25 38.3188 21.7252 10.6 14.3 9.7 352.3 2.3 3.27E 01 0943 07/02/2014 04:41:42 38.3072 21.7233 10.2 13.2 8.4 350.0 1.8 6.98E 02 0944 07/02/2014 04:45:38 38.3143 21.7170 14.6 17.3 9.3 347.5 1.9 1.23E 01 0945 07/02/2014 04:57:54 38.3158 21.6990 12.5 16.0 9.9 338.8 2.1 1.78E 01 0946 07/02/2014 05:01:00 8.41E 02 0947 07/02/2014 05:25:00 5.56E 02 0948 07/02/2014 06:54:00 1.71E 02 0949 07/02/2014 06:59:59 38.7045 22.7793 18.5 106.6 105.0 60.1 3.6 6.20E 02 0950 07/02/2014 08:51:57 38.3188 21.7120 17.5 20.1 9.9 345.7 3.0 5.14E 01 0951 07/02/2014 08:59:43 38.2338 20.4558 12.9 113.2 112.5 270.1 4.1 1.67E 01 0952 07/02/2014 09:09:00 5.66E 02 0953 07/02/2014 09:14:00 2.51E 02 0954 07/02/2014 10:12:33 38.3057 21.7060 12.9 15.5 8.7 339.9 1.4 9.03E 02 0955 07/02/2014 10:30:04 38.1932 20.4468 8.5 113.7 113.4 267.8 3.1 1.60E 02 0956 07/02/2014 11:02:50 38.2100 20.4318 8.6 114.9 114.6 268.8 2.7 1.07E 02 0957 07/02/2014 11:29:32 38.3113 21.7288 15.9 18.2 8.8 353.6 1.3 3.91E 02 0958 07/02/2014 11:31:39 38.3127 21.7160 17.6 19.8 9.1 346.7 1.8 4.40E 02 0959 07/02/2014 13:08:07 38.3290 20.4798 11.0 111.4 110.9 275.6 2.9 3.72E 02 0960 07/02/2014 13:42:04 38.1907 20.3828 9.0 119.3 119.0 267.8 3.3 2.19E 02

-286- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0961 07/02/2014 15:31:53 38.1540 20.2852 6.8 127.9 127.7 266.1 3.0 1.19E 02 0962 07/02/2014 16:18:56 38.1042 20.4110 17.1 118.5 117.3 263.1 3.0 1.24E 02 0963 07/02/2014 17:01:24 38.2897 20.4317 12.5 115.5 114.8 273.2 3.4 2.80E 02 0964 07/02/2014 19:11:28 38.1348 20.3677 13.9 121.5 120.7 264.9 3.1 1.15E 02 0965 07/02/2014 22:35:08 38.0897 21.8655 25.7 32.1 19.3 145.2 1.5 2.92E 02 0966 08/02/2014 01:18:16 38.7015 22.7792 19.1 106.6 104.8 60.2 3.1 1.84E 02 0967 08/02/2014 03:14:45 38.3158 21.7140 14.3 17.2 9.5 346.2 2.3 2.05E 01 0968 08/02/2014 05:20:02 38.2187 20.4762 13.9 111.6 110.7 269.2 2.9 1.18E 02 0969 08/02/2014 06:42:22 38.3132 21.7030 17.5 19.9 9.5 340.2 1.6 4.49E 02 0970 08/02/2014 09:20:40 38.3147 21.7183 16.9 19.3 9.3 348.2 1.3 3.36E 02 0971 08/02/2014 12:41:40 38.3775 20.4892 13.5 111.6 110.7 278.4 3.2 1.06E 02 0972 08/02/2014 13:30:17 38.2672 20.3925 11.6 118.7 118.1 271.9 3.5 2.37E 02 0973 08/02/2014 14:59:45 38.1618 20.4255 10.0 115.8 115.4 266.1 3.7 1.48E 01 0974 08/02/2014 17:12:49 38.2435 20.4258 13.2 115.9 115.1 270.6 4.0 1.79E 01 0975 08/02/2014 19:00:18 38.3103 21.7183 7.0 11.3 8.8 347.6 1.4 4.78E 02 0976 08/02/2014 19:11:17 38.3240 21.7200 9.3 13.9 10.3 350.2 2.1 2.65E 01 0977 08/02/2014 22:31:03 38.3067 20.4633 14.0 113.0 112.1 274.2 3.1 3.73E 02 0978 08/02/2014 22:38:05 38.3105 21.7328 10.6 13.7 8.7 355.8 2.2 1.88E 01 0979 08/02/2014 23:21:46 38.3260 21.7287 10.4 14.7 10.4 354.5 1.5 7.66E 02 0980 09/02/2014 00:44:00 2.23E 02 0981 09/02/2014 01:17:30 38.3288 22.0570 9.3 31.2 29.7 68.9 2.3 3.40E 02 0982 09/02/2014 01:57:47 38.3172 21.7265 14.2 17.1 9.5 352.8 2.4 4.36E 01 0983 09/02/2014 02:30:43 38.2257 20.4718 13.3 111.9 111.1 269.6 3.1 2.74E 02 0984 09/02/2014 02:43:00 5.82E 02 0985 09/02/2014 03:18:22 38.3242 21.7170 10.4 14.7 10.4 348.8 1.9 1.65E 01 0986 09/02/2014 03:21:00 1.88E 02 0987 09/02/2014 03:24:45 38.3310 21.7122 7.7 13.6 11.2 347.5 2.0 1.57E 01 0988 09/02/2014 03:30:34 38.1472 20.4040 14.7 118.3 117.4 265.4 3.6 4.37E 02 0989 09/02/2014 04:34:05 38.1057 20.4313 15.1 116.5 115.5 263.0 3.7 6.26E 02 0990 09/02/2014 05:05:55 38.3093 21.7370 10.4 13.4 8.5 358.2 1.7 7.79E 02 0991 09/02/2014 05:42:00 2.79E 02 0992 09/02/2014 07:55:00 3.73E 02 0993 09/02/2014 08:22:58 38.1752 20.3675 11.2 120.9 120.4 267.0 4.3 3.21E 01 0994 09/02/2014 13:33:36 1.85E 02 0995 09/02/2014 20:24:42 38.2750 20.4513 11.5 113.6 113.0 272.4 3.1 1.20E 02 0996 09/02/2014 20:31:00 3.02E 02 0997 09/02/2014 21:53:38 38.1688 20.3362 11.4 123.7 123.2 266.7 4.1 1.33E 01 0998 09/02/2014 22:04:49 38.1038 20.4437 14.5 115.4 114.4 262.9 3.3 1.13E 02 0999 09/02/2014 22:25:07 38.3215 21.7347 12.0 15.5 9.9 357.3 2.2 2.55E 01 1000 10/02/2014 00:35:33 38.1693 20.4052 6.9 117.3 117.1 266.6 3.0 1.70E 02 1001 10/02/2014 08:29:54 38.3238 22.0195 9.3 28.1 26.5 67.4 2.0 3.10E 02 1002 10/02/2014 14:03:41 38.1977 20.3788 12.2 119.9 119.3 268.2 2.8 1.48E 02 1003 10/02/2014 16:47:08 38.3003 20.4305 12.9 115.7 115.0 273.8 2.9 1.72E 02

-287- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 1004 10/02/2014 22:03:00 1.44E 02 1005 10/02/2014 22:52:32 38.3243 21.7038 11.3 15.5 10.7 342.7 2.3 1.11E 01 1006 10/02/2014 23:02:54 38.3205 22.0015 7.4 26.0 24.9 66.8 2.2 4.79E 02 1007 11/02/2014 01:30:36 38.3202 21.7243 9.7 13.8 9.8 351.9 1.3 4.94E 02 1008 11/02/2014 02:58:27 38.3192 21.7230 19.2 21.5 9.7 351.2 1.5 3.39E 02 1009 11/02/2014 11:06:57 38.1592 20.3898 11.2 119.1 118.5 266.1 2.8 9.82E 03 1010 11/02/2014 11:57:11 38.2055 20.3752 11.9 120.2 119.6 268.6 2.9 1.43E 02 1011 11/02/2014 13:05:15 38.3403 20.4332 12.7 115.8 115.1 276.0 2.9 2.84E 02 1012 12/02/2014 01:12:00 2.09E 02 1013 12/02/2014 03:59:43 38.1420 20.4280 9.1 115.7 115.4 265.0 2.8 1.10E 02 1014 12/02/2014 07:41:00 37.9290 22.5962 16.0 83.7 82.2 114.2 3.6 1.05E 01 1015 12/02/2014 08:55:15 38.3193 20.4237 12.5 116.4 115.7 274.8 3.0 1.85E 02 1016 12/02/2014 10:24:58 38.4038 21.9930 13.3 32.1 29.2 49.3 2.8 2.09E 01 1017 12/02/2014 10:34:31 38.1655 20.3538 11.1 122.2 121.6 266.5 4.5 3.66E 01 1018 12/02/2014 10:54:32 38.1883 20.3688 13.7 121.0 120.2 267.7 2.9 1.26E 02 1019 12/02/2014 11:44:24 38.3153 20.4560 13.8 113.7 112.8 274.7 3.5 5.47E 02 1020 12/02/2014 13:49:21 38.1690 20.3945 11.6 118.6 118.1 266.6 3.0 1.42E 02 1021 12/02/2014 18:06:00 37.8230 21.1302 10.3 70.9 70.1 229.6 2.8 2.58E 02 1022 12/02/2014 19:11:09 38.1235 20.3805 14.7 120.6 119.7 264.2 3.4 4.95E 02 1023 12/02/2014 19:44:56 38.4045 21.9287 16.5 30.2 25.2 40.8 3.4 6.24E 01 1024 12/02/2014 20:19:58 38.3630 20.4622 10.2 113.3 112.9 277.4 3.2 1.80E 02 1025 12/02/2014 21:56:51 38.1332 20.4185 14.1 117.1 116.3 264.6 3.1 1.09E 02 1026 12/02/2014 22:13:52 38.4295 20.5007 13.1 111.5 110.7 281.4 3.1 1.11E 02 1027 12/02/2014 23:37:00 2.00E 02 1028 13/02/2014 04:37:30 38.1567 20.2762 7.0 128.7 128.5 266.3 3.5 3.45E 02 1029 13/02/2014 06:42:49 38.1230 20.4298 7.4 115.6 115.4 264.0 3.2 1.36E 02 1030 13/02/2014 06:47:11 38.2845 20.4535 12.3 113.5 112.8 273.0 2.8 1.20E 02 1031 13/02/2014 08:19:06 38.3245 20.3887 15.8 119.9 118.8 275.0 3.4 5.48E 02 1032 13/02/2014 10:53:55 38.2533 20.3393 18.7 124.1 122.7 271.1 3.4 1.92E 02 1033 13/02/2014 12:06:28 38.3085 22.0175 7.7 26.8 25.7 70.8 1.6 1.46E 02 1034 13/02/2014 14:08:33 38.4063 21.9248 14.4 29.0 25.2 39.9 1.8 4.71E 02 1035 13/02/2014 14:23:23 38.1342 20.4382 12.0 115.2 114.5 264.6 3.3 1.21E 02 1036 13/02/2014 23:33:53 38.3832 21.9522 12.3 27.9 25.0 47.9 2.2 2.73E 02 1037 14/02/2014 00:36:00 38.3177 21.9895 9.8 25.7 23.8 66.5 2.8 1.69E 01 1038 14/02/2014 01:23:13 38.4122 20.5137 13.4 110.1 109.3 280.5 3.5 3.23E 02 1039 14/02/2014 03:38:33 38.1667 20.3442 9.8 122.9 122.5 266.6 4.6 2.98E 01 1040 14/02/2014 04:42:18 38.1768 20.3518 12.7 122.4 121.8 267.1 2.9 2.08E 02 1041 14/02/2014 06:25:47 38.2693 20.3890 10.7 118.9 118.4 272.0 3.4 2.73E 02 1042 14/02/2014 07:25:43 38.3125 22.0033 7.9 25.9 24.7 68.8 1.7 1.62E 02 1043 14/02/2014 08:53:59 38.4213 20.5228 10.6 109.2 108.7 281.1 3.4 2.96E 02 1044 14/02/2014 12:23:58 38.3123 20.4512 15.4 114.3 113.2 274.5 3.5 3.87E 02 1045 14/02/2014 13:40:44 38.2160 20.3673 13.4 121.0 120.3 269.2 2.9 1.52E 02 1046 14/02/2014 22:01:34 38.0258 22.0363 22.5 41.3 34.6 131.4 2.1 3.06E 02

-288- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 1047 15/02/2014 01:54:10 38.1775 20.2857 7.4 127.7 127.5 267.3 3.3 1.73E 02 1048 15/02/2014 04:12:07 38.1785 20.2943 10.5 127.2 126.8 267.3 3.0 1.06E 02 1049 15/02/2014 07:31:15 38.1985 20.3345 22.8 125.3 123.2 268.3 4.7 3.05E 01 1050 15/02/2014 08:18:56 38.2417 20.3635 18.9 122.0 120.6 270.5 3.7 9.37E 02 1051 15/02/2014 15:23:12 38.1780 20.3028 10.8 126.5 126.0 267.3 3.3 2.61E 02 1052 15/02/2014 16:40:11 38.3207 22.0393 10.2 29.8 28.0 69.4 3.0 1.89E 01 1053 15/02/2014 17:20:43 38.4015 20.4663 15.4 114.2 113.1 279.6 2.8 1.29E 02 1054 15/02/2014 21:17:19 38.3228 22.0353 10.2 29.5 27.7 68.7 1.5 1.16E 02 1055 15/02/2014 23:35:06 38.3165 20.4187 15.2 117.1 116.1 274.6 2.9 1.45E 02 1056 16/02/2014 05:29:57 38.2553 20.4075 11.1 117.3 116.7 271.3 2.7 1.29E 02 1057 16/02/2014 05:32:55 3.46E 02 1058 16/02/2014 06:57:33 38.3147 22.0138 10.8 27.8 25.6 69.1 1.8 1.60E 02 1059 16/02/2014 07:01:33 38.2295 20.3828 14.3 119.7 118.9 269.9 3.3 1.77E 02 1060 16/02/2014 11:22:48 38.2592 20.3690 18.3 121.5 120.1 271.4 3.5 4.17E 02 1061 16/02/2014 13:53:58 38.2523 20.3759 10.0 119.9 119.5 271.1 3.1 2.82E 02 1062 16/02/2014 18:56:18 38.1695 20.4417 8.1 114.2 113.9 266.5 3.3 2.74E 02 1063 16/02/2014 19:47:25 38.2580 22.3348 14.6 54.2 52.2 86.8 2.3 1.77E 02 1064 17/02/2014 02:12:22 38.4025 20.4490 7.2 114.9 114.6 279.5 2.8 1.37E 02 1065 18/02/2014 15:27:46 38.3428 21.7338 10.1 15.9 12.3 357.4 2.2 3.23E 01 1066 18/02/2014 20:32:18 37.8343 22.0638 13.6 54.2 52.5 147.3 2.1 1.24E 02 1067 18/02/2014 22:20:31 38.1470 21.8982 10.7 19.9 16.8 124.3 1.5 1.16E 01 1068 18/02/2014 22:59:58 1.35E 02 1069 19/02/2014 10:18:59 2.88E 02 1070 19/02/2014 14:00:34 38.3337 21.7255 9.9 15.0 11.3 353.5 2.1 1.49E 01 1071 19/02/2014 19:58:55 38.7050 21.2920 23.0 69.4 65.5 323.2 2.6 3.02E 02 1072 19/02/2014 23:08:11 38.2852 20.3622 15.9 121.9 120.8 272.8 3.9 8.22E 02 1073 19/02/2014 23:24:31 38.3438 20.3928 13.7 119.4 118.7 276.0 3.1 1.13E 02 1074 20/02/2014 02:18:50 38.0092 21.3408 14.7 45.3 42.9 234.7 2.1 3.49E 02 1075 20/02/2014 04:31:42 38.3240 22.0298 10.4 29.2 27.3 68.1 1.8 2.78E 02 1076 20/02/2014 16:07:45 3.77E 02 1077 20/02/2014 16:12:06 38.3418 20.4273 13.8 116.4 115.6 276.0 3.1 1.16E 02 1078 20/02/2014 19:43:58 38.2078 20.3712 14.1 120.8 119.9 268.7 3.3 3.26E 02 1079 20/02/2014 23:47:26 38.2225 20.3762 6.1 119.6 119.5 269.5 3.6 4.38E 02 1080 21/02/2014 15:18:23 38.2147 20.3972 16.2 118.7 117.6 269.1 4.3 1.20E 01 1081 21/02/2014 23:25:58 38.3880 20.4653 15.1 114.0 113.0 278.8 3.1 1.30E 02 1082 22/02/2014 01:27:02 38.1632 20.4487 15.2 114.4 113.4 266.1 3.4 2.57E 02 1083 22/02/2014 12:41:56 38.3087 20.3972 9.6 118.3 117.9 274.1 3.1 2.91E 02 1084 22/02/2014 14:34:32 38.1662 20.4065 14.8 118.0 117.0 266.4 3.4 3.31E 02 1085 22/02/2014 20:44:38 38.1367 20.3870 14.4 119.9 119.0 264.9 3.0 1.19E 02 1086 22/02/2014 21:10:29 38.2183 20.4165 13.6 116.7 115.9 269.2 2.9 1.22E 02 1087 23/02/2014 11:22:14 38.3140 21.7300 5.6 10.7 9.1 354.4 1.5 5.60E 02 1088 23/02/2014 16:03:48 38.2440 22.0188 5.5 25.1 24.4 86.9 1.7 9.44E 03 1089 23/02/2014 19:15:35 38.2263 20.4490 15.8 114.2 113.1 269.7 2.7 8.90E 03

-289- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 1090 24/02/2014 08:29:50 4.45E 02 1091 24/02/2014 09:43:54 37.8980 21.1605 9.4 63.6 62.9 233.9 2.2 1.47E 02 1092 24/02/2014 10:13:52 4.46E 02 1093 24/02/2014 15:35:40 38.2375 22.0237 8.4 26.2 24.8 88.6 1.8 1.30E 02 1094 24/02/2014 20:21:17 38.2212 20.4482 15.2 114.2 113.2 269.4 2.7 1.06E 02 1095 25/02/2014 17:58:28 38.0202 21.3648 17.6 44.1 40.4 234.4 2.5 1.14E 01 1096 25/02/2014 20:27:22 37.8268 21.1153 17.4 73.0 70.9 230.6 2.9 3.32E 02 1097 25/02/2014 23:37:03 38.1463 20.4255 14.8 116.5 115.5 265.3 2.7 1.31E 02 1098 26/02/2014 01:42:50 40.2275 21.6427 24.9 222.9 221.5 357.8 4.0 2.88E 02 1099 26/02/2014 02:27:47 38.4320 21.8917 13.9 29.3 25.8 30.9 1.9 6.70E 02 1100 26/02/2014 20:31:15 38.3390 21.7328 12.7 17.4 11.8 356.9 2.7 7.52E 01 1101 27/02/2014 00:38:25 38.2775 20.4493 13.3 113.9 113.2 272.6 3.1 2.97E 02 1102 27/02/2014 06:42:33 38.3172 20.4200 12.7 116.7 116.0 274.7 2.8 2.35E 02 1103 27/02/2014 07:26:04 38.3420 20.4398 10.4 115.0 114.5 276.1 3.3 4.31E 02 1104 28/02/2014 01:25:00 1.80E 02 1105 28/02/2014 11:36:20 38.3787 20.5107 11.7 109.5 108.9 278.6 3.1 2.06E 02 1106 28/02/2014 22:13:54 38.1982 22.5313 21.4 72.6 69.4 93.1 3.4 5.57E 02 1107 28/02/2014 22:54:29 37.6817 21.1818 20.5 80.9 78.3 218.7 3.5 6.92E 02 Πίνακας 7-2 Σεισμικές καταγραφές (947) που αναλύθηκαν στην παρούσα μελέτη. Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0153 19/10/2013 18:10:33 38.4380 21.8072 13.7 27.2 23.5 14.4 1.1 1.52E 02 0154 20/10/2013 15:05:03 38.0995 21.9382 22.4 31.9 22.8 130.3 2.0 6.27E 02 0155 21/10/2013 01:28:39 38.6715 22.6852 15.3 97.3 96.0 59.5 2.9 1.97E 02 0156 21/10/2013 02:41:42 1.44E 01 0157 22/10/2013 00:32:58 38.5010 21.7830 17.5 34.8 30.0 7.2 1.7 1.56E 02 0158 22/10/2013 03:38:57 38.3595 21.8790 15.0 23.9 18.6 40.7 3.2 3.04E 01 0159 22/10/2013 12:31:57 2.10E 02 0160 22/10/2013 18:01:50 38.4067 21.8440 13.8 25.4 21.4 25.2 2.1 3.70E 02 0161 23/10/2013 02:37:30 38.3353 21.8128 7.0 14.8 13.1 29.1 1.5 3.18E 02 0162 23/10/2013 02:58:23 38.3168 21.9130 8.1 19.6 17.8 58.2 1.4 1.55E 02 0163 23/10/2013 09:09:02 38.4120 21.8398 7.7 23.1 21.7 23.6 1.7 1.37E 02 0164 23/10/2013 10:43:14 38.3130 21.9242 6.8 19.6 18.4 60.9 1.4 1.57E 02 0165 23/10/2013 13:26:12 38.3850 21.9990 10.1 30.0 28.3 53.2 2.4 4.03E 02 0166 23/10/2013 15:38:30 37.6977 21.3918 23.0 70.6 66.7 207.2 4.0 3.41E 01 0167 23/10/2013 19:09:02 38.3008 22.0037 7.9 25.6 24.3 71.7 1.9 2.10E 02 0168 23/10/2013 20:31:39 38.4122 21.8065 13.4 24.7 20.8 16.2 1.8 4.97E 02 0169 24/10/2013 02:06:04 38.4097 21.8203 11.8 24.0 20.9 19.6 1.4 2.38E 02 0170 24/10/2013 07:54:23 38.1668 21.9557 14.0 24.6 20.2 111.0 2.1 4.88E 02

-290- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0171 25/10/2013 01:29:00 3.54E 02 0172 25/10/2013 01:34:52 9.04E 02 0173 25/10/2013 18:17:50 38.7062 22.7583 18.4 105.1 103.5 59.5 2.9 1.56E 02 0174 25/10/2013 22:03:51 37.7018 21.3930 15.3 68.0 66.3 207.3 3.1 2.65E 02 0175 26/10/2013 09:33:11 38.3643 21.9175 15.6 26.4 21.3 46.6 3.3 4.62E 01 0176 26/10/2013 10:39:49 38.2473 21.7075 24.5 24.7 3.3 300.7 1.7 4.73E 02 0177 26/10/2013 11:38:31 38.2247 22.1177 11.1 34.9 33.1 91.4 2.2 2.31E 02 0178 26/10/2013 19:06:07 38.3717 21.8778 8.7 21.4 19.6 37.9 2.1 3.12E 02 0179 26/10/2013 19:23:24 38.3655 21.8687 9.0 20.6 18.6 37.3 1.9 1.65E 02 0180 27/10/2013 01:47:24 38.3707 21.8915 13.0 24.1 20.3 40.8 2.8 2.51E 01 0181 27/10/2013 01:55:43 38.3728 21.8850 12.1 23.4 20.1 39.1 2.2 5.60E 02 0182 27/10/2013 06:17:43 2.77E 02 0183 28/10/2013 09:21:00 1.20E 02 0184 28/10/2013 20:50:00 6.56E 02 0185 29/10/2013 07:24:01 37.2062 22.0412 15.9 118.0 116.9 167.0 3.0 2.18E 02 0186 29/10/2013 11:49:30 38.3890 21.9188 9.7 25.3 23.4 41.9 2.5 5.95E 02 0187 29/10/2013 21:36:44 38.2275 22.1042 13.6 34.7 31.9 90.9 2.1 2.56E 02 0189 30/10/2013 11:39:29 38.4100 21.9053 7.7 25.6 24.4 36.2 1.3 1.15E 02 0190 30/10/2013 16:53:57 38.2367 22.1138 9.8 34.2 32.7 89.1 2.2 3.07E 02 0191 30/10/2013 17:54:42 38.2252 22.1163 12.1 35.1 33.0 91.3 1.9 1.29E 02 0192 30/10/2013 22:03:27 38.2283 22.1053 16.3 35.9 32.0 90.7 3.1 7.14E 02 0193 31/10/2013 02:51:01 38.2227 22.1057 13.9 34.9 32.0 91.9 2.0 1.86E 02 0194 31/10/2013 20:38:53 38.3315 21.9493 11.2 24.1 21.4 58.9 1.5 1.25E 02 0195 31/10/2013 20:48:48 38.1787 21.6778 23.0 24.4 8.1 222.7 1.6 2.60E 02 0196 31/10/2013 21:02:08 1.31E 02 0197 01/11/2013 04:27:10 38.3275 21.9062 8.9 20.0 18.0 53.9 1.6 1.27E 02 0199 01/11/2013 19:14:45 1.51E 02 0200 01/11/2013 22:53:13 37.6063 20.9005 18.1 102.8 101.2 226.6 3.1 1.99E 02 0201 03/11/2013 01:48:25 38.8070 21.9207 22.7 69.5 65.7 13.9 3.3 3.89E 02 0202 03/11/2013 06:06:48 38.7968 21.9083 22.9 68.3 64.3 13.2 2.6 2.42E 02 0203 03/11/2013 10:22:03 37.7857 21.2722 20.7 67.6 64.3 219.6 3.7 2.39E 01 0204 03/11/2013 14:00:15 38.2328 22.1098 12.5 34.7 32.4 89.9 2.5 5.42E 02 0205 03/11/2013 21:40:32 37.9063 21.6678 28.3 46.4 36.7 189.9 2.4 3.80E 02 0206 03/11/2013 23:42:27 38.0013 22.0310 23.1 42.9 36.2 135.1 2.3 1.05E 01 0207 04/11/2013 00:02:18 38.2330 22.1190 10.5 34.8 33.2 89.8 2.2 1.41E 02 0208 04/11/2013 00:07:40 38.2200 22.1198 11.7 35.3 33.3 92.3 2.2 3.23E 02 0209 04/11/2013 01:35:30 38.3763 22.2918 13.4 52.6 50.9 71.7 2.3 1.14E 02 0210 04/11/2013 09:48:22 38.2338 22.1367 12.6 37.0 34.7 89.7 2.1 1.53E 02 0211 04/11/2013 10:17:06 38.2297 22.1163 7.7 33.8 33.0 90.5 1.9 1.87E 02 0212 04/11/2013 12:04:02 38.2302 22.1285 10.0 35.5 34.0 90.3 2.1 3.98E 02 0213 04/11/2013 22:09:17 38.9097 23.1033 22.8 142.9 141.1 57.8 3.9 3.42E 02 0214 05/11/2013 14:52:19 38.6317 21.5500 14.8 49.6 47.3 339.4 2.4 3.43E 02 0215 05/11/2013 20:12:32 38.3807 21.8853 7.3 22.0 20.8 37.6 1.7 1.75E 02

-291- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0216 05/11/2013 20:47:00 38.2433 22.1180 13.9 35.9 33.1 87.8 1.9 1.90E 02 0217 06/11/2013 00:51:49 38.0648 20.6863 20.1 96.3 94.2 258.6 3.0 1.56E 02 0218 06/11/2013 13:42:28 38.2335 22.1227 9.4 34.8 33.5 89.7 2.2 1.56E 02 0219 06/11/2013 23:54:07 1.06E 02 0220 07/11/2013 03:49:12 38.1198 21.9212 15.3 25.3 20.2 128.1 2.1 5.59E 02 0221 07/11/2013 11:12:39 38.4745 21.9900 13.9 37.3 34.6 39.1 1.9 1.85E 02 0222 08/11/2013 00:23:21 38.2152 21.7822 19.0 19.4 4.2 116.9 1.1 2.00E 02 0223 08/11/2013 01:50:27 38.2068 21.7885 22.7 23.3 5.1 123.5 1.3 1.74E 02 0224 08/11/2013 03:43:14 38.3202 21.7858 8.4 13.5 10.5 22.3 1.1 3.78E 02 0225 08/11/2013 15:04:37 38.0225 21.9433 19.9 35.4 29.3 142.6 2.8 1.31E 01 0226 08/11/2013 16:34:26 38.3127 21.7487 19.8 21.7 8.9 4.8 1.3 2.16E 02 0227 09/11/2013 03:39:14 38.7163 22.7320 12.5 102.9 102.1 58.3 2.9 1.06E 02 0228 09/11/2013 05:47:28 38.1528 21.7225 11.3 14.4 9.0 189.9 1.1 8.58E 02 0229 09/11/2013 06:28:43 39.0277 22.4645 24.7 111.4 108.7 35.7 3.2 1.44E 02 0230 09/11/2013 11:35:19 3.18E 02 0231 09/11/2013 20:22:54 37.3472 20.8935 16.1 124.1 123.1 217.1 3.0 1.18E 02 0232 10/11/2013 00:13:11 38.3838 21.9045 8.3 23.6 22.1 40.5 1.6 1.90E 02 0233 10/11/2013 00:23:18 37.7070 21.3695 18.5 69.3 66.7 209.1 2.6 1.29E 02 0234 10/11/2013 02:15:26 37.7125 21.3652 19.1 69.1 66.4 209.7 2.4 1.04E 02 0235 10/11/2013 02:59:28 36.5615 21.6252 35.2 189.0 185.7 183.1 3.6 1.62E 02 0236 11/11/2013 01:12:36 38.3370 21.7783 13.0 17.7 12.1 16.0 2.1 3.18E 01 0237 12/11/2013 03:36:24 37.6823 22.2110 23.2 77.2 73.7 145.9 2.2 1.55E 02 0238 12/11/2013 18:09:28 38.9165 23.1030 16.7 142.4 141.5 57.5 4.8 2.67E 01 0240 13/11/2013 12:19:49 38.5810 21.7043 16.4 42.1 38.8 355.4 1.9 1.95E 02 0241 14/11/2013 05:53:37 1.39E 01 0242 14/11/2013 22:20:27 38.0860 21.3743 10.2 37.3 35.9 243.2 2.7 8.44E 02 0243 14/11/2013 23:24:20 39.0815 21.4498 67.8 118.8 97.6 344.9 3.6 4.20E 02 0245 15/11/2013 01:03:23 38.4010 22.0158 10.7 32.4 30.5 52.2 1.9 1.59E 02 0246 15/11/2013 10:45:48 38.3597 21.8713 8.4 20.0 18.2 39.1 1.7 2.49E 02 0247 15/11/2013 18:11:03 37.5372 22.8965 75.9 148.2 127.3 127.3 3.2 1.34E 02 0248 15/11/2013 19:50:00 2.03E 02 0249 15/11/2013 20:57:07 38.4100 21.8812 16.3 28.4 23.3 32.0 2.9 4.55E 01 0250 16/11/2013 05:04:12 37.2855 20.5245 13.4 150.2 149.6 225.4 3.4 1.17E 02 0251 17/11/2013 02:09:20 38.5500 21.5588 12.1 40.5 38.6 335.8 2.6 3.90E 02 0252 17/11/2013 19:02:42 38.3637 21.7310 13.6 19.9 14.6 356.9 1.6 7.77E 02 0253 19/11/2013 08:16:33 39.5820 21.9580 24.6 152.9 150.9 7.3 3.7 1.98E 02 0254 19/11/2013 15:14:01 1.64E 01 0255 19/11/2013 23:00:24 38.3953 22.0303 14.3 34.3 31.2 54.5 2.5 7.65E 02 0256 20/11/2013 08:09:52 38.0330 21.3613 13.8 42.2 39.9 236.3 2.4 1.02E 02 0257 20/11/2013 12:33:12 1.23E 02 0258 20/11/2013 13:58:21 38.7377 22.7615 16.3 106.8 105.6 57.9 3.2 1.54E 02 0259 21/11/2013 02:51:24 2.01E 02 0260 21/11/2013 05:22:53 38.3652 21.8760 2.0 19.0 18.9 38.9 2.2 2.88E 02

-292- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0261 21/11/2013 08:13:36 38.4160 21.9405 10.2 28.8 26.9 40.7 2.1 3.49E 02 0262 21/11/2013 11:04:45 38.0952 21.9788 18.8 32.0 25.9 126.0 1.7 2.03E 02 0263 21/11/2013 14:38:37 38.3568 21.8788 6.9 19.6 18.4 41.3 1.8 1.84E 02 0264 21/11/2013 14:43:29 38.0682 22.0082 28.1 40.9 29.7 127.7 2.8 3.52E 01 0265 21/11/2013 16:38:41 1.56E 02 0266 22/11/2013 03:34:58 38.0928 21.9735 18.7 31.7 25.7 127.1 1.5 1.08E 02 0267 22/11/2013 14:49:51 38.0748 21.3805 10.6 37.6 36.0 241.0 2.1 1.73E 02 0268 22/11/2013 15:12:03 39.0502 22.4108 21.2 110.1 108.1 32.9 4.2 9.65E 02 0269 22/11/2013 19:27:09 38.3485 21.8160 11.4 18.4 14.5 27.2 1.7 7.49E 02 0270 24/11/2013 01:32:47 38.0875 22.0967 55.1 65.3 35.1 117.2 2.4 2.31E 02 0271 24/11/2013 06:55:10 38.5212 21.6338 15.6 36.8 33.4 343.8 2.0 1.64E 02 0272 24/11/2013 14:42:23 38.3422 22.2163 11.2 44.9 43.4 73.7 1.9 1.72E 02 0273 25/11/2013 05:19:28 38.1428 21.8635 11.0 18.4 14.7 132.5 1.7 2.83E 02 0274 25/11/2013 05:55:30 38.2385 21.5210 17.4 25.9 19.2 272.1 1.6 4.85E 02 0275 25/11/2013 05:59:30 38.2432 21.5173 18.1 26.6 19.6 273.6 1.6 2.51E 02 0276 25/11/2013 09:47:00 6.77E 02 0277 25/11/2013 15:10:10 37.9268 22.1448 66.0 82.2 49.1 133.7 3.7 1.14E 01 0278 25/11/2013 18:45:40 38.2352 22.1280 12.8 36.3 34.0 89.4 2.3 2.40E 02 0279 25/11/2013 20:48:25 2.65E 02 0280 25/11/2013 22:34:45 38.3330 21.4355 25.4 38.5 28.9 292.8 2.5 5.12E 02 0281 26/11/2013 06:28:15 38.0650 21.5678 27.0 36.1 23.9 219.2 1.8 3.01E 02 0282 27/11/2013 03:10:05 38.4350 21.8895 11.0 28.2 26.0 30.2 1.6 1.14E 02 0283 27/11/2013 14:21:15 37.3355 23.0142 25.1 151.6 149.5 131.7 4.4 1.70E 01 0284 28/11/2013 12:39:34 38.3220 22.0615 8.3 31.0 29.9 70.5 1.7 1.36E 02 0285 28/11/2013 15:51:30 37.7047 21.6890 16.6 61.0 58.7 184.4 2.2 1.60E 02 0286 29/11/2013 04:22:09 38.2135 21.8148 14.2 15.8 6.9 107.5 0.9 5.21E 02 0287 29/11/2013 07:17:41 38.3697 21.8702 6.4 20.1 19.0 36.7 1.4 1.64E 02 0288 29/11/2013 13:28:42 38.4075 21.8233 10.4 23.2 20.7 20.5 1.4 2.77E 02 0289 30/11/2013 12:56:59 38.2507 21.6672 35.9 36.5 6.7 288.0 2.5 7.83E 02 0290 30/11/2013 13:02:19 38.2497 21.6672 35.7 36.3 6.7 287.1 3.0 2.24E 01 0291 30/11/2013 20:49:53 38.3092 21.8332 6.8 13.6 11.8 43.6 1.6 3.52E 02 0292 01/12/2013 07:45:00 2.34E 02 0293 01/12/2013 08:47:14 38.3688 21.8818 8.3 21.3 19.6 39.3 2.0 2.71E 02 0294 01/12/2013 09:29:00 2.11E 02 0295 01/12/2013 13:05:38 38.1400 20.6500 19.2 97.9 96.0 263.9 2.7 9.62E 03 0296 01/12/2013 18:01:57 38.2010 20.4502 18.1 114.5 113.0 268.3 2.9 1.26E 02 0297 02/12/2013 14:58:08 38.7207 22.7873 13.5 107.4 106.5 59.4 3.1 1.69E 02 0298 02/12/2013 16:14:03 38.4153 21.9462 13.4 30.3 27.2 41.6 2.9 1.90E 01 0299 02/12/2013 17:53:39 5.03E 02 0300 02/12/2013 18:36:57 38.4348 21.8247 12.7 26.8 23.6 18.2 1.8 4.88E 02 0301 02/12/2013 20:11:14 38.3070 21.9227 7.5 19.5 18.0 62.5 1.3 1.20E 02 0302 02/12/2013 21:32:26 38.3168 21.8663 7.6 16.4 14.5 49.6 1.4 1.50E 02 0303 02/12/2013 23:50:25 1.58E 02

-293- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0304 03/12/2013 11:00:57 2.14E 02 0305 03/12/2013 14:21:32 38.5565 21.3415 10.8 51.3 50.1 315.9 2.4 1.51E 02 0306 03/12/2013 18:01:35 38.3132 21.8383 9.7 15.8 12.4 43.7 2.3 1.59E 01 0307 03/12/2013 18:04:40 38.3277 21.8212 8.9 15.5 12.7 33.8 2.1 9.23E 02 0308 03/12/2013 18:06:54 38.3220 21.8412 9.9 16.6 13.3 41.6 1.7 2.97E 02 0309 03/12/2013 18:15:00 1.62E 02 0310 03/12/2013 18:23:55 38.3160 21.8415 9.1 15.7 12.8 43.6 1.9 3.48E 02 0311 03/12/2013 21:19:16 37.6397 20.8780 18.0 101.7 100.1 229.0 3.0 1.17E 02 0312 03/12/2013 21:29:31 38.3250 21.8317 2.6 13.3 13.0 37.9 1.5 1.76E 02 0313 04/12/2013 02:18:51 38.0427 21.9597 12.1 31.0 28.5 137.5 1.9 3.13E 02 0314 04/12/2013 04:17:27 38.3158 21.8558 6.5 15.2 13.7 47.5 1.4 2.23E 02 0315 04/12/2013 05:10:00 2.14E 02 0316 04/12/2013 07:38:08 38.3288 21.8507 7.7 16.3 14.4 42.1 1.7 2.98E 02 0317 04/12/2013 23:39:09 38.3293 21.8223 7.8 15.1 12.9 33.7 1.6 2.74E 02 0318 05/12/2013 10:08:43 38.3170 21.8332 6.9 14.2 12.4 40.9 1.3 1.45E 02 0319 05/12/2013 17:57:41 38.3300 21.8325 7.8 15.6 13.5 36.7 1.4 1.70E 02 0320 06/12/2013 00:21:45 38.3357 21.8270 2.8 14.0 13.7 33.5 1.1 2.38E 02 0321 06/12/2013 09:01:48 38.3168 21.8388 8.3 15.2 12.7 42.6 1.2 2.29E 02 0322 06/12/2013 15:09:29 38.3427 21.8197 9.8 17.2 14.1 29.6 1.6 6.25E 02 0323 06/12/2013 16:46:21 38.3223 21.8383 3.3 13.6 13.2 40.7 1.2 1.76E 02 0324 06/12/2013 17:38:25 38.3117 21.8500 9.5 16.1 13.0 47.4 2.0 4.75E 02 0325 06/12/2013 23:33:10 38.3237 22.0632 7.6 31.0 30.1 70.2 1.9 1.79E 02 0326 07/12/2013 01:34:00 1.70E 02 0327 07/12/2013 04:39:10 38.3322 21.8280 7.8 15.6 13.5 34.7 1.5 5.22E 02 0328 07/12/2013 12:31:42 38.3410 21.8775 12.7 21.2 17.0 44.9 1.1 3.68E 02 0329 07/12/2013 13:47:33 38.0498 21.9530 20.8 34.5 27.5 137.3 3.5 9.36E 01 0330 07/12/2013 15:39:42 38.3002 21.8298 9.0 14.1 10.9 46.1 1.8 7.81E 02 0331 07/12/2013 16:00:37 38.3177 21.8483 8.2 15.7 13.4 44.9 3.0 3.91E 01 0332 07/12/2013 16:34:48 38.3112 21.8227 9.5 14.8 11.3 39.5 0.9 3.23E 02 0333 07/12/2013 18:40:41 38.3320 21.8288 6.9 15.2 13.5 35.0 1.8 4.75E 02 0334 07/12/2013 19:01:16 38.3253 21.8338 1.7 13.3 13.2 38.4 1.6 4.76E 02 0335 07/12/2013 19:09:27 38.3157 21.9282 9.7 21.2 18.9 60.6 1.6 1.80E 02 0336 07/12/2013 20:20:36 38.3243 21.8422 7.0 15.3 13.6 41.1 1.6 2.79E 02 0337 07/12/2013 20:57:10 38.3278 21.8538 10.0 17.6 14.5 43.1 1.5 2.07E 02 0338 07/12/2013 21:29:43 38.0927 21.5995 24.0 31.1 19.8 218.5 1.8 1.58E 02 0339 08/12/2013 00:06:34 38.3452 21.8275 7.5 16.5 14.7 31.4 1.5 2.15E 02 0340 08/12/2013 00:28:13 38.3192 21.8270 8.1 14.7 12.3 38.2 1.3 1.11E 02 0341 08/12/2013 01:38:16 38.3288 21.8460 10.5 17.6 14.1 40.8 1.7 2.31E 02 0342 08/12/2013 01:42:13 38.3263 21.8283 7.0 14.7 13.0 36.5 1.3 1.32E 02 0343 08/12/2013 02:22:44 38.3278 21.8188 9.9 16.0 12.6 33.0 1.2 1.14E 02 0344 08/12/2013 05:31:22 38.2468 22.0058 2.8 23.5 23.3 86.0 1.9 1.84E 02 0345 08/12/2013 08:42:37 38.3310 21.8262 8.0 15.5 13.3 34.5 1.4 1.66E 02 0346 08/12/2013 19:56:46 38.1193 21.5863 21.4 28.2 18.4 227.1 2.3 9.08E 02

-294- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0347 08/12/2013 21:00:03 37.7533 21.1437 24.9 78.6 74.5 224.5 2.9 3.89E 02 0348 08/12/2013 21:21:00 3.07E 02 0349 09/12/2013 00:56:48 38.3348 21.8323 9.4 16.8 13.9 35.3 1.2 1.48E 02 0350 09/12/2013 08:59:35 38.3955 21.7350 19.8 26.8 18.1 358.6 3.7 1.84E+00 0351 09/12/2013 09:18:41 38.3712 21.7398 14.1 20.9 15.4 359.9 1.6 4.78E 02 0352 09/12/2013 09:21:06 38.3703 21.7302 15.0 21.4 15.3 356.8 1.5 3.47E 02 0353 09/12/2013 09:44:48 38.3678 21.7353 14.4 20.8 15.0 358.4 2.5 6.61E 01 0354 09/12/2013 13:41:03 38.3963 21.9617 8.7 28.0 26.6 46.8 2.0 2.80E 02 0355 09/12/2013 16:20:12 38.3217 21.8298 7.0 14.4 12.6 38.3 1.5 1.00E 01 0356 09/12/2013 17:29:30 38.3322 21.8280 8.2 15.8 13.5 34.7 1.2 2.00E 02 0357 09/12/2013 17:35:34 38.3315 21.8163 6.1 14.2 12.9 31.2 1.6 4.56E 02 0358 09/12/2013 18:57:49 38.3343 21.8778 7.7 18.2 16.5 46.8 1.4 1.23E 02 0359 09/12/2013 19:48:48 38.3257 21.8393 8.5 16.0 13.5 39.9 1.8 7.22E 02 0360 10/12/2013 02:13:11 1.09E 02 0361 10/12/2013 05:32:46 38.1038 21.5908 23.8 30.7 19.4 222.6 1.7 1.59E 02 0362 10/12/2013 05:35:21 38.1112 21.5985 21.4 28.2 18.3 222.8 1.8 2.97E 02 0363 10/12/2013 11:54:06 38.3792 21.7517 15.8 22.7 16.3 3.6 1.6 3.40E 02 0364 10/12/2013 14:08:35 38.2882 21.8020 8.6 11.9 8.2 41.0 1.4 2.17E 02 0365 10/12/2013 14:48:13 38.3272 21.8552 9.3 17.3 14.6 43.7 1.7 2.40E 02 0366 10/12/2013 15:24:30 36.3612 21.5900 25.8 209.6 208.0 183.6 4.0 3.12E 02 0367 10/12/2013 15:53:27 38.3148 21.8710 3.2 15.0 14.7 51.3 2.1 8.58E 02 0368 10/12/2013 22:29:36 2.09E 02 0369 11/12/2013 01:28:18 38.3178 21.8305 8.8 15.2 12.3 39.8 1.2 1.31E 02 0370 11/12/2013 02:14:10 38.3245 21.8393 8.8 16.0 13.4 40.3 1.4 2.19E 02 0372 11/12/2013 07:56:55 38.3138 21.8398 3.5 13.0 12.6 43.9 1.3 1.81E 02 0373 11/12/2013 13:00:53 39.0067 22.2893 21.2 100.7 98.5 29.2 4.2 4.02E 01 0374 11/12/2013 15:05:37 38.3137 21.8457 7.8 15.1 12.9 45.6 1.6 3.33E 02 0375 11/12/2013 18:59:51 38.3210 21.8305 10.0 16.1 12.6 38.7 1.2 1.02E 02 0376 11/12/2013 20:56:52 38.4183 21.8335 8.6 23.8 22.2 21.6 1.7 6.70E 02 0377 12/12/2013 01:46:03 38.3767 21.7443 14.5 21.6 16.0 1.3 1.6 5.18E 02 0378 12/12/2013 02:15:36 38.3340 21.8548 10.1 18.2 15.1 41.6 1.6 1.21E 02 0379 12/12/2013 03:26:09 38.3293 21.8503 8.8 16.9 14.4 41.8 1.4 1.20E 02 0380 12/12/2013 10:21:44 39.6438 20.5417 19.5 189.5 188.5 326.2 3.6 1.09E 02 0381 12/12/2013 22:18:51 2.31E 02 0382 13/12/2013 05:52:45 38.3168 21.8220 9.0 14.8 11.8 37.3 1.7 3.07E 02 0383 14/12/2013 00:36:44 38.3875 21.8505 9.7 22.0 19.7 29.3 1.7 5.50E 02 0384 15/12/2013 11:01:32 38.0938 21.5343 23.0 33.0 23.7 229.6 1.6 1.53E 02 0385 15/12/2013 14:39:55 38.1342 21.9027 14.1 22.8 17.9 127.3 1.6 8.04E 02 0386 15/12/2013 18:27:06 38.3308 21.8253 7.4 15.1 13.2 34.3 1.2 2.35E 02 0387 15/12/2013 20:04:36 38.3953 21.9217 8.7 25.6 24.1 41.3 1.8 1.37E 02 0388 17/12/2013 02:42:33 38.5008 21.6108 19.4 37.3 31.9 339.2 3.6 9.33E 01 0389 17/12/2013 15:46:20 38.3743 21.8445 16.5 24.6 18.2 30.1 2.8 1.70E 01 0390 17/12/2013 18:25:43 38.3308 21.7748 8.5 14.2 11.3 15.5 1.4 3.95E 02

-295- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0391 17/12/2013 22:57:17 38.1522 21.9268 13.1 22.8 18.6 118.4 1.2 1.24E 02 0392 18/12/2013 01:16:21 38.3277 21.8298 7.2 15.0 13.2 36.5 1.1 1.10E 02 0393 18/12/2013 06:45:40 38.1533 21.9320 14.9 24.1 19.0 117.5 1.7 2.04E 02 0394 18/12/2013 07:16:58 38.1515 21.9338 14.0 23.8 19.2 117.8 1.7 2.18E 02 0395 18/12/2013 13:02:04 38.3328 21.8257 10.6 17.1 13.4 33.8 1.9 8.65E 02 0396 18/12/2013 16:41:14 38.1572 21.9275 15.6 24.1 18.4 116.8 1.6 2.39E 02 0397 18/12/2013 16:46:56 4.59E 02 0398 18/12/2013 16:49:53 38.1540 21.9280 17.6 25.6 18.6 117.8 2.2 1.44E 01 0399 18/12/2013 17:18:23 1.49E 02 0400 19/12/2013 01:05:27 1.95E 02 0401 19/12/2013 02:05:25 1.83E 02 0402 19/12/2013 04:45:41 38.3967 21.9717 12.3 29.9 27.3 48.0 2.0 2.37E 02 0403 19/12/2013 04:56:58 38.1560 21.9328 15.0 24.1 18.9 116.6 1.4 1.74E 02 0404 19/12/2013 05:20:32 38.1402 21.6430 23.6 27.1 13.3 219.8 1.7 6.32E 02 0406 19/12/2013 11:20:45 8.96E 02 0407 19/12/2013 15:30:17 38.1658 21.9060 17.2 23.7 16.3 116.8 2.3 1.10E 01 0408 20/12/2013 09:10:04 38.3135 21.7657 13.0 16.0 9.3 13.9 1.1 2.31E 02 0409 20/12/2013 10:30:14 1.75E 02 0410 20/12/2013 10:40:50 1.88E 02 0411 20/12/2013 12:30:50 1.22E 01 0412 20/12/2013 21:12:12 2.84E 02 0413 21/12/2013 05:50:39 38.2297 22.2122 50.4 65.2 41.4 90.4 3.4 9.40E 02 0414 21/12/2013 11:58:21 38.3378 21.4458 28.8 40.4 28.3 294.5 2.3 6.48E 02 0415 21/12/2013 16:54:43 38.3292 21.4383 28.6 40.4 28.5 292.2 1.9 2.27E 02 0416 22/12/2013 06:02:00 1.78E 02 0417 22/12/2013 06:24:00 1.90E 02 0418 22/12/2013 18:04:02 37.8527 22.7573 27.1 102.2 98.6 115.3 3.5 4.38E 02 0419 22/12/2013 20:43:16 38.3708 21.7435 14.4 21.0 15.3 1.1 1.4 4.03E 02 0420 23/12/2013 03:27:34 38.3445 21.8532 10.4 19.0 15.9 38.4 2.0 6.43E 02 0421 23/12/2013 06:43:59 38.3467 21.7632 14.7 19.5 12.8 9.0 1.1 1.48E 02 0422 23/12/2013 12:28:50 39.1463 22.1483 25.8 110.6 107.5 19.4 3.1 1.29E 02 0423 23/12/2013 18:28:24 38.1732 21.6925 24.0 25.2 7.8 212.6 1.2 2.18E 02 0424 25/12/2013 00:14:00 1.70E 02 0425 25/12/2013 07:30:58 38.4190 21.7780 16.3 26.6 21.0 9.1 1.4 1.34E 02 0426 28/12/2013 07:04:42 38.3457 21.7532 24.5 27.6 12.6 5.2 1.9 8.48E 02 0427 28/12/2013 07:53:26 38.3692 21.7453 19.6 24.8 15.2 1.7 2.4 2.47E 01 0428 28/12/2013 11:34:03 38.3787 21.7463 16.1 22.9 16.2 1.9 1.4 2.41E 02 0429 28/12/2013 13:29:09 38.3687 21.7330 14.6 21.0 15.1 357.7 2.1 1.38E 01 0430 28/12/2013 15:21:06 35.9600 31.2900 64.0 876.6 874.2 106.3 5.9 1.97E 02 0431 29/12/2013 00:51:30 38.3403 21.4410 23.4 37.1 28.8 294.6 2.8 1.94E 01 0432 29/12/2013 02:48:05 38.3405 21.4357 23.0 37.2 29.2 294.3 2.5 1.70E 01 0433 29/12/2013 18:01:13 38.3407 21.4362 22.4 36.8 29.2 294.4 2.4 7.87E 02 0434 29/12/2013 22:47:25 38.4252 21.8650 15.1 28.4 24.0 27.0 2.5 2.77E 01

-296- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0435 30/12/2013 00:13:20 38.3772 22.0205 9.9 31.0 29.3 56.7 2.1 1.55E 02 0436 30/12/2013 05:17:45 38.3780 22.0135 11.5 31.1 28.9 55.9 2.0 1.52E 02 0437 30/12/2013 09:34:45 38.3788 22.0035 9.5 29.8 28.2 54.8 2.1 1.33E 02 0438 30/12/2013 13:28:11 5.90E 02 0439 30/12/2013 21:16:00 38.3300 21.4365 28.2 40.2 28.7 292.2 1.8 1.68E 02 0440 30/12/2013 23:52:11 38.2722 22.1057 7.9 33.3 32.3 82.1 2.7 6.50E 02 0441 31/12/2013 00:20:47 38.3392 21.7602 12.8 17.5 12.0 8.4 1.3 3.09E 02 0442 31/12/2013 03:38:04 38.3320 21.8138 6.8 14.5 12.8 30.2 1.0 1.43E 02 0443 31/12/2013 04:04:25 37.6418 22.0483 17.5 73.0 70.9 157.6 2.5 2.13E 02 0444 31/12/2013 18:28:03 38.3680 21.7340 13.1 19.9 15.0 358.0 1.7 8.38E 02 0445 01/01/2014 05:27:26 38.3428 21.4400 22.9 36.9 29.0 295.1 3.0 3.06E 01 0446 01/01/2014 05:30:11 38.3458 21.4377 23.0 37.3 29.3 295.5 2.8 1.15E 01 0447 02/01/2014 02:37:26 38.1085 21.6073 24.4 30.3 18.0 220.3 1.8 7.16E 02 0448 02/01/2014 17:27:55 38.1998 21.8473 10.3 14.4 10.1 110.9 1.4 9.48E 02 0449 03/01/2014 12:00:27 38.4152 21.8102 12.3 24.5 21.2 16.8 1.8 6.80E 02 0450 04/01/2014 02:57:45 37.3445 21.6933 15.5 99.8 98.6 182.4 3.5 1.14E 01 0451 04/01/2014 18:45:31 38.3645 21.8282 10.1 19.4 16.6 27.7 1.2 1.80E 02 0452 04/01/2014 20:17:12 38.2930 21.7725 7.0 10.1 7.3 22.8 0.8 3.18E 02 0453 05/01/2014 06:00:29 37.5320 21.9827 19.8 83.0 80.6 164.7 3.4 1.98E 01 0454 05/01/2014 23:17:25 38.3270 21.8745 15.7 22.2 15.8 48.2 1.4 2.09E 02 0455 06/01/2014 22:42:15 38.3160 21.8352 19.0 22.7 12.5 41.8 1.5 3.83E 02 0456 07/01/2014 23:27:29 1.34E 02 0457 08/01/2014 18:16:52 38.3198 21.8075 8.2 14.0 11.3 31.2 1.3 1.65E 02 0458 08/01/2014 22:07:47 38.3833 22.0128 9.1 30.5 29.2 54.9 2.5 6.62E 02 0459 08/01/2014 22:13:48 38.3797 22.0188 2.0 29.4 29.4 56.1 2.6 8.57E 02 0460 08/01/2014 23:08:28 38.3875 22.0192 11.4 32.0 29.9 54.8 2.9 1.61E 01 0461 08/01/2014 23:52:42 38.3920 22.0162 8.9 31.3 30.0 53.7 2.2 3.91E 02 0462 09/01/2014 17:19:53 38.1562 21.6440 24.5 27.3 11.9 225.0 1.4 2.41E 02 0463 10/01/2014 03:54:04 38.3843 21.8847 9.6 23.2 21.1 36.9 1.7 1.97E 02 0464 10/01/2014 11:54:50 38.3230 21.8108 6.3 13.4 11.8 31.5 1.5 2.33E 02 0465 10/01/2014 12:47:16 38.3170 21.8092 7.6 13.5 11.2 32.7 1.5 3.02E 02 0466 11/01/2014 04:12:56 37.8433 21.0142 7.4 77.2 76.9 235.8 4.7 1.95E+00 0467 11/01/2014 04:29:43 37.8745 21.0597 19.5 74.2 71.6 236.3 3.1 7.26E 02 0468 11/01/2014 04:35:07 37.8433 21.0288 17.7 77.8 75.8 235.3 2.5 2.60E 02 0469 11/01/2014 04:59:20 37.8720 20.9962 30.0 82.1 76.5 238.5 2.5 1.14E 02 0470 11/01/2014 05:15:23 37.8530 21.0440 14.4 75.5 74.1 235.4 3.0 4.35E 02 0471 11/01/2014 05:21:10 38.1242 20.4533 17.4 114.7 113.3 263.9 3.2 1.58E 02 0472 11/01/2014 06:23:43 37.8335 21.0532 22.9 78.1 74.7 233.7 2.4 1.12E 02 0473 11/01/2014 09:19:45 37.8235 21.0257 28.7 82.5 77.3 234.1 2.7 1.91E 02 0474 11/01/2014 12:36:56 37.8202 21.0200 30.2 83.6 77.9 234.1 2.6 1.62E 02 0475 11/01/2014 14:20:58 37.8407 21.0415 18.2 77.2 75.1 234.6 2.7 3.54E 02 0476 11/01/2014 15:15:03 38.3162 21.6553 38.6 40.4 11.9 321.5 1.8 6.16E 02 0477 11/01/2014 23:03:02 37.8532 21.0248 11.4 76.3 75.5 236.1 2.5 1.86E 02

-297- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0478 12/01/2014 00:05:02 37.8392 21.0040 28.8 83.0 77.9 235.9 3.2 5.19E 02 0479 12/01/2014 01:19:10 38.0802 22.0422 22.8 38.8 31.4 122.5 2.4 6.91E 02 0480 12/01/2014 02:47:30 37.8482 21.0637 10.8 73.8 73.0 234.3 2.5 2.36E 02 0481 12/01/2014 04:12:14 2.48E 02 0482 12/01/2014 09:08:54 1.61E 02 0483 12/01/2014 10:50:01 37.8577 21.0115 24.6 80.0 76.2 236.9 2.8 2.30E 02 0484 12/01/2014 11:17:24 37.8407 21.0552 29.7 79.8 74.1 234.1 3.0 2.88E 02 0485 12/01/2014 12:36:02 4.91E 02 0486 12/01/2014 23:55:55 38.3497 21.9743 11.2 26.7 24.3 57.5 1.8 2.44E 02 0487 13/01/2014 00:16:43 38.3517 21.9748 9.0 26.0 24.4 57.1 1.9 1.89E 02 0488 13/01/2014 02:16:24 38.3760 21.8653 10.9 22.2 19.3 34.5 1.4 1.03E 02 0489 13/01/2014 03:11:03 1.24E 02 0490 13/01/2014 03:54:05 37.8412 21.0547 8.5 74.6 74.1 234.2 2.7 2.76E 02 0491 13/01/2014 15:46:11 38.3917 22.0168 8.9 31.3 30.0 53.8 2.4 7.77E 02 0492 13/01/2014 17:38:39 38.1018 21.5632 22.3 30.8 21.2 227.0 1.5 3.12E 02 0493 14/01/2014 14:01:20 38.0048 21.3607 12.4 43.5 41.7 232.8 1.9 4.23E 02 0494 14/01/2014 16:50:02 38.3893 22.0067 9.3 30.6 29.1 53.2 1.6 1.48E 02 0495 14/01/2014 18:12:32 38.3793 22.0052 13.2 31.3 28.4 54.9 2.5 7.07E 02 0496 14/01/2014 19:00:54 38.3742 21.8607 8.2 20.6 18.9 33.8 1.6 3.16E 02 0497 14/01/2014 19:16:59 37.9105 21.1687 9.3 62.2 61.5 234.5 2.9 6.63E 02 0498 15/01/2014 00:06:37 38.1165 21.6202 25.8 30.7 16.6 219.3 1.6 4.31E 02 0499 15/01/2014 02:34:07 38.3872 22.0265 11.4 32.5 30.4 55.5 3.0 1.42E 01 0500 15/01/2014 11:00:45 36.9900 22.0680 21.8 142.5 140.8 168.2 3.7 4.93E 02 0501 15/01/2014 18:46:52 36.9858 22.0653 21.1 142.8 141.2 168.4 3.7 6.93E 02 0502 15/01/2014 20:03:33 38.3817 22.0070 3.5 28.9 28.6 54.6 1.7 1.24E 02 0503 15/01/2014 20:56:56 37.8165 21.0562 13.0 76.7 75.6 232.4 2.8 2.02E 02 0504 15/01/2014 23:35:48 1.26E 02 0505 16/01/2014 01:27:30 37.8565 21.0047 10.9 77.5 76.7 237.1 2.4 1.08E 02 0506 16/01/2014 04:42:32 38.3872 22.0528 11.6 34.3 32.3 57.8 2.0 1.45E 02 0507 16/01/2014 19:54:15 38.4050 21.8075 13.0 23.9 20.0 17.1 1.3 2.03E 02 0508 16/01/2014 20:12:23 38.3128 21.8117 12.6 16.7 10.9 35.0 1.0 2.44E 02 0509 17/01/2014 03:20:31 37.3905 20.6040 17.2 137.6 136.5 226.8 3.2 1.26E 02 0510 17/01/2014 05:53:51 37.8738 21.0467 15.9 74.3 72.6 236.8 2.6 2.07E 02 0511 17/01/2014 11:15:40 38.3270 21.7695 7.6 13.2 10.8 13.7 1.2 1.42E 02 0512 17/01/2014 12:25:52 38.2612 22.2035 8.7 41.6 40.7 85.4 2.6 3.68E 02 0513 18/01/2014 02:19:05 38.3533 21.8025 10.2 17.7 14.5 22.1 1.2 1.42E 02 0514 18/01/2014 06:46:11 36.9663 22.0680 19.6 144.7 143.4 168.4 3.2 1.49E 02 0515 18/01/2014 07:56:11 37.8487 21.0352 25.1 79.1 75.0 235.4 3.7 2.26E 01 0516 18/01/2014 14:25:11 38.2530 21.6368 27.5 29.0 9.3 284.4 1.8 2.63E 02 0517 18/01/2014 17:03:23 37.8318 21.0175 7.6 77.7 77.3 234.9 3.2 4.82E 02 0518 18/01/2014 17:21:31 38.6397 21.7765 18.6 49.0 45.3 4.0 3.9 2.53E 01 0519 18/01/2014 17:27:48 38.6460 21.7782 18.9 49.7 46.0 4.2 3.1 6.03E 02 0520 18/01/2014 18:00:52 38.6370 21.7645 17.3 48.1 44.9 2.7 3.0 3.43E 02

-298- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0521 18/01/2014 18:04:56 38.6265 21.7655 18.8 47.6 43.8 2.9 2.7 2.25E 02 0522 19/01/2014 00:33:24 38.6390 21.7448 15.6 47.7 45.1 0.5 2.5 1.36E 02 0523 19/01/2014 05:07:37 38.1485 21.7200 14.5 17.3 9.5 190.8 1.9 7.13E 02 0524 19/01/2014 10:10:56 37.7572 20.9282 23.6 91.6 88.5 233.5 3.0 3.56E 02 0525 19/01/2014 16:53:58 38.3688 21.7605 12.9 20.0 15.2 6.7 1.3 1.99E 02 0526 19/01/2014 19:51:10 38.3482 21.8522 9.0 18.5 16.2 37.3 1.8 2.44E 02 0527 19/01/2014 23:07:35 38.3717 21.8577 10.2 21.2 18.6 33.6 1.7 1.53E 02 0528 19/01/2014 23:41:10 37.8182 21.0233 22.0 80.9 77.8 233.8 3.2 8.00E 02 0529 20/01/2014 12:21:49 38.4025 21.9137 7.8 25.5 24.2 38.8 1.8 1.16E 02 0530 20/01/2014 15:31:17 38.2558 21.6282 28.3 30.1 10.1 285.0 1.7 1.64E 02 0531 20/01/2014 15:40:02 37.0112 21.4412 15.4 138.9 138.0 190.9 3.1 1.45E 02 0532 20/01/2014 16:04:19 38.2737 22.1035 7.0 32.9 32.2 81.7 2.2 1.92E 02 0533 21/01/2014 06:37:30 38.3463 21.9732 8.6 25.5 24.0 58.2 2.0 2.37E 02 0534 21/01/2014 07:50:34 38.3663 21.8502 8.4 19.6 17.7 32.9 2.3 7.52E 02 0535 21/01/2014 07:55:54 38.3627 21.8622 9.0 20.1 18.0 36.4 1.8 1.73E 02 0536 21/01/2014 09:18:35 38.3713 21.8660 8.4 20.7 18.9 35.5 1.7 1.40E 02 0537 21/01/2014 12:29:16 38.3622 21.8582 8.8 19.8 17.7 35.6 2.3 3.97E 02 0538 21/01/2014 15:35:56 38.3383 21.8483 9.5 17.8 15.1 38.8 1.7 2.76E 02 0539 22/01/2014 00:41:34 38.3282 21.7705 9.2 14.3 10.9 14.0 1.6 2.74E 02 0540 22/01/2014 01:15:14 38.3810 21.8488 9.1 21.1 19.0 29.9 1.7 1.56E 02 0541 22/01/2014 03:47:00 37.7635 20.9685 30.4 90.6 85.3 232.4 2.5 2.44E 02 0542 22/01/2014 04:59:14 38.5147 21.5072 17.7 41.4 37.4 327.0 1.8 1.13E 02 0543 22/01/2014 10:13:43 38.3358 22.0057 9.9 27.8 25.9 63.7 2.5 9.88E 02 0544 22/01/2014 13:12:49 38.3442 21.8493 8.7 17.9 15.7 37.5 1.9 3.26E 02 0545 23/01/2014 02:26:21 38.3483 21.9648 8.8 25.1 23.5 56.8 1.9 1.31E 02 0546 23/01/2014 21:10:17 37.8398 21.0380 13.9 76.6 75.4 234.7 3.1 4.85E 02 0547 23/01/2014 23:57:55 2.64E 02 0548 24/01/2014 00:42:41 4.52E 02 0549 24/01/2014 06:51:32 38.0215 21.9355 12.6 31.6 29.0 143.8 1.8 1.39E 02 0550 24/01/2014 18:43:50 38.0643 21.7272 28.3 33.9 18.7 183.5 2.5 2.20E 01 0551 24/01/2014 22:08:48 38.3297 22.0110 10.9 28.3 26.1 65.5 3.9 1.71E+00 0552 24/01/2014 23:27:12 38.3445 22.0013 8.6 27.4 26.0 61.4 2.2 4.80E 02 0553 25/01/2014 02:29:16 38.3412 22.0007 11.4 28.2 25.8 62.0 2.8 1.21E 01 0554 25/01/2014 02:32:22 38.3590 22.0053 11.3 29.4 27.1 58.8 2.2 1.54E 02 0555 25/01/2014 02:40:11 38.3483 22.0050 10.7 28.6 26.5 60.9 1.7 1.05E 02 0556 25/01/2014 03:13:11 38.3383 22.0047 8.3 27.3 26.0 63.0 2.1 2.17E 02 0557 25/01/2014 05:52:56 38.3330 22.0175 8.4 28.0 26.7 65.2 2.2 1.88E 02 0558 25/01/2014 06:23:08 38.3448 22.0145 10.6 29.1 27.1 62.5 2.1 1.96E 02 0559 25/01/2014 11:25:29 38.3378 21.9757 7.4 24.8 23.7 60.4 2.3 5.28E 02 0560 25/01/2014 12:11:16 38.4275 21.9382 10.5 29.7 27.7 38.7 2.4 5.21E 02 0561 25/01/2014 15:38:01 38.3230 21.9803 7.8 24.6 23.3 64.4 2.0 2.72E 02 0562 25/01/2014 16:20:06 38.3202 22.0017 9.3 26.6 24.9 66.9 1.7 1.71E 02 0563 25/01/2014 17:43:37 38.3298 22.0033 6.6 26.3 25.5 64.8 1.7 1.67E 02

-299- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0564 25/01/2014 19:13:39 38.3720 22.2732 16.1 51.8 49.2 71.6 3.4 4.51E 01 0565 25/01/2014 23:13:52 38.5505 21.8953 22.8 44.2 37.8 21.0 2.7 8.59E 02 0566 26/01/2014 09:44:08 1.49E 02 0567 26/01/2014 09:53:50 37.7977 20.9835 17.6 83.8 82.0 234.0 2.7 2.99E 02 0568 26/01/2014 11:57:00 38.3380 21.9733 3.2 23.8 23.5 60.1 1.9 1.43E 02 0569 26/01/2014 12:52:52 38.6233 21.5558 12.1 47.8 46.3 339.6 2.5 3.98E 02 0570 26/01/2014 13:55:42 38.2187 20.5263 21.1 108.4 106.3 269.2 5.8 5.54E+00 0571 26/01/2014 14:08:39 38.1858 20.5325 18.9 107.6 105.9 267.2 4.3 2.21E 01 0572 26/01/2014 14:21:58 38.2088 20.3787 9.9 119.7 119.3 268.8 4.0 8.25E 02 0573 26/01/2014 14:24:04 38.2532 20.3903 14.5 119.1 118.2 271.1 4.2 1.76E 01 0574 26/01/2014 14:29:17 38.2897 20.3268 10.7 124.4 123.9 273.0 3.9 6.48E 02 0575 26/01/2014 14:32:52 38.1750 20.4178 15.1 117.0 116.0 266.9 3.7 4.09E 02 0576 26/01/2014 14:41:39 38.2167 20.4757 17.1 112.1 110.8 269.1 4.2 1.16E 01 0577 26/01/2014 14:47:33 38.2673 20.4605 14.8 113.1 112.1 272.0 3.9 6.64E 02 0578 26/01/2014 14:55:50 38.2132 20.4100 14.2 117.4 116.5 269.0 4.0 2.76E 02 0579 26/01/2014 14:59:25 38.3030 20.4753 12.9 111.8 111.1 274.1 4.5 5.66E 01 0580 26/01/2014 15:09:47 38.2600 20.4612 12.3 112.7 112.1 271.6 3.4 3.35E 02 0581 26/01/2014 15:29:29 38.1725 20.4770 14.5 111.8 110.8 266.6 3.7 7.57E 02 0582 26/01/2014 15:36:39 38.2363 20.4373 17.1 115.4 114.1 270.2 4.1 8.13E 02 0583 26/01/2014 16:00:02 38.3590 20.5040 7.1 109.4 109.2 277.4 3.6 5.03E 02 0584 26/01/2014 16:08:56 38.2177 20.3513 11.1 122.2 121.7 269.3 3.9 5.64E 02 0585 26/01/2014 16:43:35 38.3738 20.4520 7.8 114.2 113.9 277.9 3.7 4.80E 02 0586 26/01/2014 16:49:59 38.2052 20.4348 12.6 115.1 114.4 268.5 3.1 1.40E 02 0587 26/01/2014 16:55:50 38.2182 20.3907 9.2 118.6 118.2 269.3 3.8 7.05E 02 0588 26/01/2014 17:01:40 38.3780 20.5150 12.0 109.2 108.5 278.6 3.3 2.65E 02 0589 26/01/2014 17:08:48 38.2788 20.4350 14.1 115.3 114.4 272.6 3.4 3.43E 02 0590 26/01/2014 17:22:38 38.1903 20.4217 14.9 116.5 115.6 267.7 3.8 9.87E 02 0591 26/01/2014 17:30:15 38.2068 20.5235 14.2 107.5 106.6 268.5 3.3 1.92E 02 0592 26/01/2014 17:45:16 38.2302 20.4440 12.7 114.2 113.5 269.9 3.8 7.92E 02 0593 26/01/2014 17:52:46 2.15E 02 0594 26/01/2014 18:03:40 38.3630 20.4757 6.7 111.9 111.7 277.5 3.3 2.37E 02 0595 26/01/2014 18:13:08 38.1708 20.3760 9.8 120.1 119.7 266.7 3.3 4.33E 02 0596 26/01/2014 18:38:04 38.3700 20.4632 10.1 113.3 112.9 277.8 3.6 3.86E 02 0597 26/01/2014 18:43:03 38.2002 20.4207 14.3 116.5 115.6 268.2 3.3 2.04E 02 0598 26/01/2014 18:45:08 38.2358 20.4410 16.5 115.0 113.8 270.2 5.1 1.01E+00 0599 26/01/2014 19:03:07 38.1873 20.4177 17.1 117.2 115.9 267.5 4.3 1.44E 01 0600 26/01/2014 19:12:04 38.2408 20.4002 18.0 118.7 117.4 270.5 4.4 2.67E 01 0601 26/01/2014 19:53:16 38.2173 20.3288 10.3 124.1 123.6 269.2 3.7 5.52E 02 0602 26/01/2014 20:14:46 38.2490 20.4492 14.2 114.0 113.1 271.0 3.1 2.03E 02 0603 26/01/2014 20:47:10 38.2360 20.4015 18.0 118.6 117.2 270.2 3.5 2.92E 02 0604 26/01/2014 20:53:37 38.2475 20.4963 12.7 109.7 109.0 270.9 3.1 1.88E 02 0605 26/01/2014 21:05:17 38.1493 20.4307 8.3 115.4 115.1 265.4 3.0 1.80E 02 0606 26/01/2014 21:08:51 38.2515 20.4883 11.9 110.3 109.7 271.1 3.6 7.09E 02

-300- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0607 26/01/2014 21:15:34 38.1337 20.3002 10.4 127.0 126.6 265.1 4.6 3.60E 01 0608 26/01/2014 21:27:02 38.1708 20.3760 9.8 120.1 119.7 266.7 3.3 2.15E 02 0609 26/01/2014 21:31:06 38.2788 20.4350 14.1 115.3 114.4 272.6 3.4 2.46E 02 0610 26/01/2014 21:38:03 38.2173 20.4058 12.8 117.6 116.9 269.2 3.0 2.20E 02 0611 26/01/2014 21:42:12 38.1890 20.4862 13.0 110.7 109.9 267.5 4.0 1.20E 01 0612 26/01/2014 22:34:23 6.26E 02 0613 26/01/2014 22:53:10 38.2432 20.4188 10.0 116.2 115.7 270.6 3.3 1.31E 02 0614 26/01/2014 23:06:55 38.2398 20.4297 18.3 116.2 114.8 270.4 4.2 1.67E 01 0615 27/01/2014 00:23:17 38.2057 20.3905 9.4 118.6 118.2 268.6 3.1 1.81E 02 0616 27/01/2014 00:41:36 38.1995 20.3477 14.3 122.8 122.0 268.3 3.2 1.10E 02 0617 27/01/2014 01:03:17 38.1735 20.3943 11.9 118.7 118.1 266.8 3.1 1.49E 02 0618 27/01/2014 01:06:41 38.2485 20.4327 12.1 115.2 114.5 270.9 3.7 6.44E 02 0619 27/01/2014 01:16:15 38.2173 20.4058 12.8 117.6 116.9 269.2 3.2 2.34E 02 0620 27/01/2014 01:22:57 38.2453 20.4888 11.6 110.2 109.6 270.8 3.5 4.25E 02 0621 27/01/2014 01:53:21 38.2032 20.3758 11.4 120.1 119.5 268.5 2.9 1.41E 02 0622 27/01/2014 01:59:59 38.1778 20.3800 10.9 119.8 119.3 267.1 2.9 1.07E 02 0623 27/01/2014 02:09:35 38.1682 20.4005 17.6 118.9 117.5 266.5 3.0 1.59E 02 0624 27/01/2014 02:24:17 38.2322 20.4310 12.6 115.4 114.7 270.0 3.8 8.63E 02 0625 27/01/2014 02:36:38 38.3675 22.0300 10.3 31.2 29.5 59.4 2.3 2.40E 02 0626 27/01/2014 02:39:03 38.2902 20.4077 10.8 117.4 116.9 273.2 2.9 2.23E 02 0627 27/01/2014 02:46:38 38.2520 20.4130 14.4 117.1 116.3 271.1 3.4 3.35E 02 0628 27/01/2014 02:54:23 38.2415 20.4750 8.7 111.2 110.8 270.5 2.9 1.21E 02 0629 27/01/2014 03:41:02 38.1927 20.4440 11.2 114.2 113.6 267.8 2.9 1.70E 02 0630 27/01/2014 03:53:52 38.2037 20.5265 11.7 107.0 106.3 268.3 2.7 1.29E 02 0631 27/01/2014 04:44:47 38.2437 20.4783 9.3 110.9 110.5 270.7 3.2 2.34E 02 0632 27/01/2014 04:58:27 38.2227 20.4360 11.1 114.8 114.2 269.5 3.5 3.56E 02 0633 27/01/2014 05:03:05 38.2703 20.4577 11.6 113.0 112.4 272.2 3.2 1.83E 02 0634 27/01/2014 05:31:27 38.3797 20.5285 11.6 108.0 107.4 278.8 3.1 1.37E 02 0635 27/01/2014 05:40:07 38.2652 20.4555 11.8 113.2 112.6 271.9 2.9 1.61E 02 0636 27/01/2014 05:51:26 38.3820 20.5127 5.8 108.9 108.8 278.8 3.0 1.80E 02 0637 27/01/2014 06:17:46 38.2105 20.4663 10.6 112.1 111.6 268.8 3.1 2.66E 02 0638 27/01/2014 06:23:29 38.3757 20.4562 7.4 113.8 113.6 278.1 3.3 2.69E 02 0639 27/01/2014 06:30:23 38.2698 20.3808 10.7 119.6 119.1 272.0 3.1 1.47E 02 0640 27/01/2014 06:57:09 38.3885 20.4415 8.5 115.4 115.1 278.7 2.7 1.72E 02 0641 27/01/2014 07:22:30 38.2995 20.4732 14.6 112.2 111.2 273.9 3.5 2.35E 02 0642 27/01/2014 08:29:40 38.2075 20.4033 9.0 117.5 117.1 268.7 3.1 1.68E 02 0643 27/01/2014 08:44:44 38.2185 20.4273 10.4 115.5 115.0 269.3 3.2 2.71E 02 0644 27/01/2014 08:50:56 38.2767 20.4672 17.1 112.9 111.6 272.5 3.7 3.44E 02 0645 27/01/2014 09:00:46 38.3732 20.5330 9.1 107.3 106.9 278.4 3.0 1.48E 02 0646 27/01/2014 09:07:50 38.2013 20.4457 10.0 113.9 113.4 268.3 3.3 3.36E 02 0647 27/01/2014 09:21:54 38.2170 20.4288 11.0 115.4 114.9 269.2 3.5 4.38E 02 0648 27/01/2014 09:47:38 38.1517 20.4025 14.8 118.4 117.5 265.6 4.1 1.30E 01 0649 27/01/2014 10:28:38 4.47E 02

-301- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0650 27/01/2014 11:36:06 38.3895 20.4652 12.7 113.7 113.0 278.9 3.8 5.90E 02 0651 27/01/2014 12:01:38 38.3935 20.5248 11.4 108.5 107.9 279.6 3.6 5.94E 02 0652 27/01/2014 13:05:50 38.2308 20.4403 11.1 114.4 113.8 269.9 4.3 1.66E 01 0653 27/01/2014 13:16:02 38.2248 20.3432 9.6 122.7 122.4 269.6 3.1 1.20E 02 0654 27/01/2014 13:22:26 38.1838 20.3168 9.3 125.1 124.8 267.5 3.4 2.88E 02 0655 27/01/2014 15:00:44 38.2012 20.3025 10.5 126.4 126.0 268.4 3.0 1.99E 02 0656 27/01/2014 15:05:37 38.1492 20.3163 11.1 125.5 125.0 265.8 3.1 1.11E 02 0657 27/01/2014 15:12:15 38.1590 20.4162 15.3 117.2 116.2 266.0 3.7 4.05E 02 0658 27/01/2014 15:23:26 38.2580 20.4363 15.5 115.3 114.2 271.4 3.0 2.42E 02 0659 27/01/2014 15:39:34 38.3748 20.4222 13.8 117.3 116.5 277.8 4.2 8.41E 02 0660 27/01/2014 15:51:17 38.2033 20.3885 12.9 119.1 118.4 268.5 3.4 1.54E 02 0661 27/01/2014 16:10:16 38.3732 20.5130 16.0 109.8 108.6 278.3 2.8 9.27E 03 0662 27/01/2014 16:40:26 38.2068 20.3123 6.9 125.3 125.1 268.7 3.5 3.14E 02 0663 27/01/2014 16:57:29 38.3887 20.4942 18.0 111.9 110.5 279.0 2.8 1.01E 02 0664 27/01/2014 17:47:44 38.3898 20.4757 15.9 113.2 112.1 279.0 3.3 2.16E 02 0665 27/01/2014 17:57:01 38.3602 20.4028 9.4 118.4 118.0 276.9 3.4 2.08E 02 0666 27/01/2014 18:08:38 38.1753 20.4572 18.6 114.1 112.5 266.8 2.9 1.43E 02 0667 27/01/2014 18:42:30 38.3820 20.5182 11.6 108.9 108.3 278.8 2.8 1.11E 02 0668 27/01/2014 18:45:43 38.3837 20.4852 12.2 111.9 111.2 278.7 3.4 2.28E 02 0669 27/01/2014 19:23:28 38.3865 20.4597 15.1 114.4 113.4 278.7 3.8 5.59E 02 0670 27/01/2014 19:30:45 38.1973 20.4977 15.4 110.0 108.9 268.0 2.8 1.45E 02 0671 27/01/2014 20:40:13 38.2873 20.4623 16.2 113.2 112.1 273.1 3.8 9.63E 02 0672 27/01/2014 20:59:01 38.1508 20.4312 15.6 116.1 115.0 265.5 3.3 2.28E 02 0673 27/01/2014 21:22:56 38.2228 20.4115 14.3 117.2 116.4 269.5 3.1 2.23E 02 0674 27/01/2014 21:29:12 38.2570 20.4905 17.2 110.8 109.5 271.4 3.0 1.28E 02 0675 27/01/2014 21:31:55 38.1917 20.5078 15.8 109.2 108.0 267.6 2.8 1.44E 02 0676 27/01/2014 22:03:56 38.2670 20.4438 14.7 114.6 113.6 272.0 2.9 1.24E 02 0677 27/01/2014 22:07:29 38.2563 20.4710 12.8 111.9 111.2 271.4 3.0 1.23E 02 0678 27/01/2014 22:23:09 38.3787 20.4290 13.3 116.7 116.0 278.1 3.9 5.27E 02 0679 27/01/2014 22:37:47 38.3735 20.4107 18.2 118.9 117.5 277.7 3.4 1.39E 02 0680 27/01/2014 23:04:36 38.3748 20.4382 11.7 115.7 115.1 277.9 3.3 1.82E 02 0681 27/01/2014 23:10:34 38.4037 20.4757 7.0 112.6 112.4 279.8 3.0 1.34E 02 0682 27/01/2014 23:22:07 38.4932 20.8275 10.0 85.6 85.0 289.9 2.9 1.10E 02 0683 28/01/2014 00:14:12 38.3725 20.4153 16.2 118.2 117.1 277.6 3.0 1.25E 02 0684 28/01/2014 00:52:10 38.1377 20.3723 11.0 120.8 120.3 265.0 2.7 1.24E 02 0685 28/01/2014 01:05:55 38.2542 20.4347 15.1 115.4 114.4 271.2 4.0 1.01E 01 0686 28/01/2014 01:17:13 38.1833 20.3678 6.6 120.5 120.3 267.4 3.3 2.95E 02 0687 28/01/2014 01:55:19 38.2802 20.3458 4.9 122.3 122.2 272.5 3.2 1.43E 02 0688 28/01/2014 02:02:48 38.3768 20.5187 7.7 108.4 108.2 278.5 3.1 1.72E 02 0689 28/01/2014 02:08:27 37.7852 20.9968 14.7 83.2 81.9 232.7 2.3 1.30E 02 0690 28/01/2014 04:04:32 38.4037 20.4788 17.5 113.5 112.1 279.8 3.7 3.97E 02 0691 28/01/2014 04:32:19 38.4043 20.5250 9.1 108.5 108.1 280.2 3.0 1.77E 02 0692 28/01/2014 04:57:11 38.2425 20.4080 8.9 117.0 116.7 270.6 2.8 1.17E 02

-302- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0693 28/01/2014 05:06:05 38.3572 20.4928 13.9 111.0 110.1 277.2 2.7 1.20E 02 0694 28/01/2014 05:12:53 38.2083 20.3817 12.8 119.7 119.0 268.7 4.3 2.08E 01 0695 28/01/2014 07:17:05 38.2302 20.4493 8.4 113.4 113.1 269.9 3.1 1.32E 02 0696 28/01/2014 07:20:02 38.2302 20.4187 19.1 117.3 115.7 269.9 3.3 1.70E 02 0697 28/01/2014 08:07:11 38.2138 20.5502 15.3 105.4 104.2 268.9 4.0 1.03E 01 0698 28/01/2014 08:36:43 38.1938 20.4268 9.3 115.5 115.1 267.9 3.9 1.38E 01 0699 28/01/2014 09:04:41 38.2900 20.4523 15.4 114.0 113.0 273.3 2.9 1.16E 02 0700 28/01/2014 09:20:23 38.2145 20.3703 11.7 120.6 120.0 269.1 3.9 1.19E 01 0701 28/01/2014 10:20:24 38.1833 20.4143 15.6 117.3 116.3 267.3 3.4 2.58E 02 0702 28/01/2014 10:46:45 38.2800 20.3937 16.6 119.2 118.0 272.6 3.0 1.54E 02 0703 28/01/2014 11:23:49 38.2382 20.4460 19.2 115.0 113.3 270.3 3.1 1.73E 02 0704 28/01/2014 11:26:38 38.3255 20.4273 14.8 116.4 115.4 275.2 3.1 1.33E 02 0705 28/01/2014 11:30:27 38.1798 20.4342 11.2 115.1 114.5 267.1 3.2 2.71E 02 0706 28/01/2014 13:39:52 2.72E 02 0707 28/01/2014 14:29:36 38.3652 20.5447 12.4 106.5 105.7 278.0 3.3 2.80E 02 0708 28/01/2014 14:49:33 38.2120 20.4552 17.7 113.9 112.6 268.9 4.0 1.12E 01 0709 28/01/2014 15:13:20 38.2168 20.4557 13.7 113.3 112.5 269.1 3.7 9.39E 02 0710 28/01/2014 15:18:49 38.3823 20.5217 9.1 108.4 108.0 278.9 3.2 1.42E 02 0711 28/01/2014 16:55:28 37.8532 21.0318 16.8 76.8 75.0 235.9 2.9 2.51E 02 0712 28/01/2014 18:25:15 38.2027 20.4332 14.7 115.5 114.5 268.4 3.0 1.29E 02 0713 28/01/2014 19:12:11 38.4048 20.5022 10.6 110.6 110.1 280.0 4.1 1.83E 01 0714 28/01/2014 19:15:42 38.4253 20.4615 8.9 114.4 114.0 280.8 3.7 4.48E 02 0715 28/01/2014 20:07:13 38.4147 20.4902 9.1 111.7 111.3 280.5 3.2 2.83E 02 0716 28/01/2014 20:31:21 38.4128 20.4920 11.2 111.7 111.1 280.4 3.9 7.67E 02 0717 28/01/2014 20:47:52 38.3877 20.4965 13.2 111.1 110.3 279.0 3.9 7.88E 02 0718 28/01/2014 21:08:35 38.4087 20.5035 14.9 111.1 110.1 280.3 3.6 3.33E 02 0719 28/01/2014 22:08:22 4.52E 02 0720 28/01/2014 22:22:37 38.4037 20.4885 15.6 112.3 111.3 279.9 4.2 2.20E 01 0721 28/01/2014 23:23:46 38.2228 20.3880 16.3 119.5 118.4 269.5 3.0 1.38E 02 0722 28/01/2014 23:27:17 38.4097 20.4483 10.8 115.3 114.8 279.9 3.1 1.41E 02 0723 28/01/2014 23:52:59 38.4172 20.5030 8.7 110.6 110.3 280.7 3.9 9.73E 02 0724 28/01/2014 23:57:27 38.2287 20.4750 13.4 111.6 110.8 269.8 3.7 6.39E 02 0725 29/01/2014 01:18:22 38.2130 20.3922 8.0 118.3 118.1 269.0 3.5 3.22E 02 0726 29/01/2014 01:32:28 38.3933 20.5362 7.1 107.2 106.9 279.6 3.6 4.69E 02 0727 29/01/2014 01:59:29 38.4087 20.4675 14.3 114.1 113.2 280.0 3.3 2.13E 02 0728 29/01/2014 02:47:19 38.1570 20.3695 14.9 121.3 120.3 266.0 3.4 2.69E 02 0729 29/01/2014 03:04:44 38.2860 20.4167 3.2 116.1 116.1 273.0 3.2 1.46E 02 0730 29/01/2014 03:20:52 38.2563 20.4358 8.8 114.6 114.3 271.3 2.9 1.84E 02 0731 29/01/2014 04:27:39 38.3493 20.4882 13.4 111.2 110.4 276.8 3.0 1.48E 02 0732 29/01/2014 05:46:33 38.3377 21.9802 7.9 25.3 24.1 60.9 1.8 1.60E 02 0733 29/01/2014 06:03:41 38.2305 20.4348 6.9 114.5 114.3 269.9 3.1 2.62E 02 0734 29/01/2014 08:56:05 38.3825 20.4755 15.1 113.0 112.0 278.6 3.1 1.17E 02 0735 29/01/2014 09:14:23 38.3388 21.9908 11.2 27.3 24.9 61.7 3.9 1.18E+00

-303- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0736 29/01/2014 09:29:01 38.3542 21.9850 9.1 26.9 25.3 57.7 2.3 5.83E 02 0737 29/01/2014 09:31:44 4.57E 02 0738 29/01/2014 10:17:10 38.4057 20.5265 9.7 108.5 108.0 280.3 3.6 3.33E 02 0739 29/01/2014 11:30:13 38.1845 20.4043 11.5 117.7 117.1 267.4 3.1 3.15E 02 0740 29/01/2014 12:44:48 38.4165 20.4175 9.8 118.0 117.6 280.0 3.0 9.18E 03 0741 29/01/2014 16:00:44 38.3517 21.9758 9.8 26.4 24.5 57.3 2.0 2.44E 02 0742 29/01/2014 16:06:23 38.4052 20.4900 12.2 111.8 111.2 280.0 2.9 1.18E 02 0743 29/01/2014 16:35:40 38.3710 20.4798 11.9 112.1 111.5 278.0 3.4 3.01E 02 0744 29/01/2014 16:49:14 38.4153 20.4295 11.1 117.1 116.6 280.0 3.5 2.18E 02 0745 29/01/2014 18:23:44 38.3432 21.9788 13.4 27.7 24.2 59.5 3.1 2.60E 01 0746 29/01/2014 20:53:08 38.3862 20.4482 1.7 114.4 114.4 278.6 3.4 2.60E 02 0747 29/01/2014 21:04:09 37.0790 21.8783 28.9 131.8 128.6 174.6 4.3 1.54E 01 0748 29/01/2014 21:43:53 38.2195 20.4502 12.9 113.7 113.0 269.3 3.7 8.56E 02 0749 29/01/2014 22:45:21 38.3613 21.9698 10.7 26.9 24.7 54.5 1.9 2.52E 02 0750 29/01/2014 23:10:58 1.55E 02 0751 29/01/2014 23:24:31 38.3295 21.9995 9.5 26.9 25.1 64.5 2.3 6.28E 02 0752 29/01/2014 23:33:58 38.3258 22.0057 9.2 27.1 25.5 65.9 2.4 7.34E 02 0753 30/01/2014 00:32:03 38.3715 20.4968 10.9 110.5 110.0 278.1 2.9 1.31E 02 0754 30/01/2014 01:00:27 38.2802 20.4115 15.6 117.5 116.5 272.6 3.3 2.85E 02 0755 30/01/2014 01:25:27 38.2378 20.3813 16.4 120.1 119.0 270.3 3.1 1.90E 02 0756 30/01/2014 02:26:35 38.0933 21.9163 16.2 27.2 21.8 134.9 2.0 9.17E 02 0757 30/01/2014 06:19:46 38.3142 20.4513 13.1 114.0 113.2 274.6 3.3 3.08E 02 0758 30/01/2014 07:43:15 38.2088 20.3875 9.3 118.9 118.5 268.8 2.9 1.27E 02 0759 30/01/2014 08:29:39 38.2640 21.8032 8.8 11.0 6.5 57.3 1.7 3.03E 01 0760 30/01/2014 09:04:49 38.2532 20.4462 9.6 113.8 113.4 271.2 3.4 1.43E 02 0761 30/01/2014 11:06:18 38.4050 20.5267 9.2 108.4 108.0 280.2 4.4 3.43E 01 0762 30/01/2014 11:12:27 38.4035 20.4372 22.8 117.9 115.7 279.5 3.3 2.36E 02 0763 30/01/2014 11:15:29 38.1892 20.4303 11.7 115.4 114.8 267.6 3.4 2.84E 02 0764 30/01/2014 11:36:27 38.3880 20.4608 16.5 114.6 113.4 278.8 3.2 1.48E 02 0765 30/01/2014 11:54:24 38.4105 20.5080 8.3 110.0 109.7 280.4 3.0 1.10E 02 0766 30/01/2014 12:34:21 38.4058 20.5143 9.1 109.5 109.1 280.2 3.2 2.31E 02 0767 30/01/2014 12:50:01 38.3800 20.3730 11.1 121.4 120.9 277.8 3.7 3.83E 02 0768 30/01/2014 13:29:13 38.3647 20.4382 8.6 115.3 115.0 277.4 3.5 2.39E 02 0769 30/01/2014 13:39:05 38.3750 20.4507 14.8 115.0 114.0 278.0 3.0 1.21E 02 0770 30/01/2014 13:43:33 38.4183 20.4985 12.4 111.4 110.7 280.8 3.7 4.64E 02 0771 30/01/2014 15:36:21 38.4222 20.4645 14.4 114.6 113.7 280.7 3.4 3.28E 02 0772 30/01/2014 20:22:12 38.4352 20.4770 11.1 113.4 112.9 281.5 3.0 2.32E 02 0773 30/01/2014 23:48:14 38.3863 21.8700 15.8 25.9 20.5 33.6 3.8 1.90E+00 0774 31/01/2014 01:24:44 38.2462 20.3330 15.3 124.2 123.3 270.7 3.5 2.45E 02 0775 31/01/2014 03:02:41 38.2740 20.4330 13.0 115.3 114.6 272.3 2.9 1.17E 02 0776 31/01/2014 03:30:05 38.4104 21.9269 5.0 26.1 25.6 39.6 2.3 3.17E 02 0777 31/01/2014 23:49:00 38.4200 20.4472 10.4 115.6 115.1 280.4 3.1 2.02E 02 0778 31/01/2014 06:52:47 38.4210 20.4843 12.4 112.6 112.0 280.8 4.4 2.17E 01

-304- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0779 31/01/2014 07:44:50 38.3877 20.4512 17.1 115.5 114.2 278.7 3.2 1.69E 02 0780 31/01/2014 07:54:25 38.1477 20.4448 6.2 114.0 113.8 265.3 3.4 2.10E 02 0781 31/01/2014 08:26:36 38.4185 20.4477 14.3 115.9 115.1 280.4 3.4 3.24E 02 0782 31/01/2014 10:14:22 38.4155 20.5007 13.5 111.3 110.4 280.6 3.0 1.58E 02 0783 31/01/2014 12:45:40 38.4180 20.4677 18.6 114.8 113.3 280.5 4.3 1.78E 01 0784 31/01/2014 14:44:36 38.4147 20.4815 12.2 112.7 112.1 280.4 3.7 3.35E 02 0785 31/01/2014 18:37:44 38.3585 20.4525 15.1 114.6 113.6 277.1 2.8 1.25E 02 0786 31/01/2014 18:42:01 38.3545 21.9595 8.3 24.9 23.5 54.7 2.0 4.66E 02 0787 31/01/2014 19:33:22 38.3335 21.9750 8.9 25.1 23.4 61.3 1.8 9.73E 03 0788 31/01/2014 19:49:00 38.2835 20.3848 13.0 119.6 118.8 272.8 2.8 9.54E 03 0789 31/01/2014 20:40:50 38.4168 20.5055 11.2 110.6 110.1 280.7 3.3 1.98E 02 0790 31/01/2014 21:53:34 38.2668 20.4195 10.8 116.2 115.7 271.9 3.2 1.88E 02 0791 31/01/2014 23:38:48 38.3347 20.4313 13.1 115.9 115.2 275.7 3.0 1.16E 02 0792 01/02/2014 01:18:52 2.99E 02 0793 01/02/2014 05:21:18 38.3278 20.4532 14.8 114.2 113.2 275.4 3.1 1.72E 02 0794 01/02/2014 05:33:43 38.2352 20.3982 8.7 117.9 117.5 270.2 2.9 1.11E 02 0795 01/02/2014 08:02:55 38.3912 20.4490 17.9 115.8 114.4 278.9 3.2 1.26E 02 0796 01/02/2014 08:14:03 38.6980 22.7475 18.2 103.8 102.2 59.6 4.5 3.94E 01 0797 01/02/2014 08:20:29 38.7162 22.7458 18.2 104.7 103.1 58.6 3.5 3.52E 02 0798 01/02/2014 08:31:59 38.4202 20.4377 20.0 117.7 116.0 280.4 3.5 2.87E 02 0799 01/02/2014 09:24:33 38.7035 22.7760 16.9 106.1 104.7 60.0 3.0 1.01E 02 0800 01/02/2014 10:41:28 38.3890 20.4575 16.4 114.9 113.7 278.8 3.0 9.63E 03 0801 01/02/2014 11:01:56 38.7083 22.7777 15.8 106.3 105.1 59.8 3.1 1.88E 02 0802 01/02/2014 11:51:25 38.4108 20.5148 12.2 109.8 109.1 280.5 3.0 1.10E 02 0803 01/02/2014 12:01:07 38.1505 20.3463 10.8 122.9 122.4 265.8 3.7 6.24E 02 0804 01/02/2014 12:12:45 38.4163 20.5008 11.2 111.0 110.4 280.7 3.2 1.23E 02 0805 01/02/2014 14:06:21 38.1672 20.3298 8.6 124.0 123.7 266.7 3.0 1.63E 02 0806 01/02/2014 14:36:34 38.4075 20.5067 12.6 110.5 109.8 280.2 3.6 3.79E 02 0807 01/02/2014 16:22:28 38.4013 20.4855 13.0 112.2 111.5 279.7 3.7 3.80E 02 0808 01/02/2014 16:33:38 38.1727 20.3687 10.6 120.8 120.3 266.9 4.5 3.02E 01 0809 01/02/2014 17:16:05 38.3380 20.5027 12.6 109.7 109.0 276.2 2.8 2.22E 02 0810 01/02/2014 17:31:55 38.4123 20.5047 8.0 110.3 110.0 280.5 3.2 2.12E 02 0811 01/02/2014 17:43:39 37.8328 22.0718 16.2 55.4 53.0 146.7 2.5 1.31E 02 0812 01/02/2014 18:46:37 38.1660 20.3710 11.1 120.7 120.1 266.5 2.7 9.63E 03 0813 01/02/2014 21:09:59 38.4062 20.5113 15.3 110.4 109.3 280.2 3.4 2.36E 02 0814 01/02/2014 22:57:41 38.3767 20.5082 12.8 109.8 109.1 278.5 3.1 2.02E 02 0815 02/02/2014 00:58:32 38.2062 20.3898 13.1 119.0 118.3 268.6 3.2 1.41E 02 0816 02/02/2014 03:21:51 38.3628 21.9815 8.7 27.1 25.6 55.5 1.8 1.58E 02 0817 02/02/2014 03:51:57 38.3610 20.4502 16.1 115.0 113.9 277.2 3.4 1.40E 02 0818 02/02/2014 04:13:58 38.4167 20.4677 10.8 113.8 113.3 280.4 3.4 1.79E 02 0819 02/02/2014 06:04:41 37.8185 21.1583 24.4 72.8 68.6 228.0 2.7 1.36E 02 0820 02/02/2014 07:13:41 38.3277 21.9850 8.9 25.5 23.9 63.7 2.3 3.98E 02 0821 02/02/2014 14:47:33 38.3785 20.4587 13.3 114.2 113.4 278.2 3.1 1.82E 02

-305- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0822 02/02/2014 23:14:23 38.2763 20.4443 3.2 113.6 113.6 272.5 2.7 8.82E 03 0823 02/02/2014 23:50:38 38.2327 20.3867 9.0 118.9 118.5 270.0 3.6 2.98E 02 0824 03/02/2014 03:08:44 38.2527 20.3948 10.5 118.3 117.9 271.1 5.7 5.50E+00 0825 03/02/2014 03:40:46 38.1907 20.3735 11.7 120.4 119.8 267.8 3.6 1.94E 02 0826 03/02/2014 03:51:20 38.1977 20.4030 8.6 117.5 117.2 268.1 3.2 2.15E 02 0827 03/02/2014 04:03:51 38.2300 20.5600 2.0 103.4 103.4 269.9 4.1 2.21E 01 0828 03/02/2014 04:10:13 38.2552 20.4633 15.8 113.0 111.9 271.3 3.3 3.16E 02 0829 03/02/2014 04:12:29 38.3033 20.4210 9.5 116.2 115.8 273.9 3.3 4.52E 02 0830 03/02/2014 04:21:44 38.1903 20.3555 10.1 121.8 121.4 267.8 3.1 2.00E 02 0831 03/02/2014 04:27:25 38.2927 20.4025 11.8 117.9 117.3 273.3 3.3 3.70E 02 0832 03/02/2014 04:42:00 38.2488 20.4185 9.8 116.2 115.8 270.9 3.6 6.94E 02 0833 03/02/2014 04:48:05 38.2542 20.3912 12.9 118.9 118.2 271.2 3.5 3.52E 02 0834 03/02/2014 04:54:35 38.2007 20.3818 15.1 120.0 119.0 268.3 3.6 4.31E 02 0835 03/02/2014 05:12:39 38.2683 20.4300 13.3 115.6 114.8 272.0 3.2 1.48E 02 0836 03/02/2014 06:20:32 38.2287 20.3877 12.1 119.1 118.5 269.8 3.5 3.33E 02 0837 03/02/2014 07:08:18 38.3447 21.9598 10.1 25.0 22.9 57.0 1.8 1.92E 02 0838 03/02/2014 07:49:31 38.2880 20.4202 11.9 116.4 115.8 273.1 3.1 9.35E 03 0839 03/02/2014 08:30:51 38.1722 20.4277 7.3 115.4 115.1 266.7 3.5 4.97E 02 0840 03/02/2014 08:40:23 38.3785 20.4523 15.4 115.0 114.0 278.2 3.2 2.05E 02 0841 03/02/2014 08:47:26 38.3720 20.4892 12.9 111.4 110.7 278.1 3.2 2.15E 02 0842 03/02/2014 09:16:39 38.1538 20.4085 13.1 117.7 117.0 265.7 3.5 4.16E 02 0843 03/02/2014 09:20:31 38.2385 20.4092 8.4 116.9 116.6 270.4 3.4 5.57E 02 0844 03/02/2014 09:25:27 38.1535 20.4182 11.7 116.7 116.1 265.7 3.9 1.01E 01 0845 03/02/2014 09:30:17 38.3543 20.4583 15.5 114.1 113.1 276.9 3.5 3.86E 02 0846 03/02/2014 09:44:43 38.3822 20.4552 12.7 114.5 113.8 278.4 3.7 3.50E 02 0847 03/02/2014 10:21:00 4.81E 02 0848 03/02/2014 10:24:03 38.2587 20.4583 12.9 113.0 112.3 271.5 3.9 8.60E 02 0849 03/02/2014 10:34:22 38.2050 20.4305 13.4 115.5 114.7 268.5 3.1 1.67E 02 0850 03/02/2014 11:12:23 38.1972 20.4147 12.2 116.8 116.2 268.1 3.4 3.23E 02 0851 03/02/2014 11:17:42 38.2260 20.4058 10.7 117.4 116.9 269.7 2.9 9.46E 03 0852 03/02/2014 11:19:32 38.3637 20.4523 8.6 114.1 113.7 277.4 3.4 2.94E 02 0853 03/02/2014 11:26:54 38.2953 20.4185 11.4 116.5 116.0 273.5 3.0 1.79E 02 0854 03/02/2014 13:07:16 38.3010 20.4512 14.6 114.1 113.1 273.9 3.0 1.60E 02 0855 03/02/2014 15:36:27 38.2262 20.3968 7.5 117.9 117.7 269.7 3.0 1.27E 02 0856 03/02/2014 15:58:54 38.1918 20.3930 12.4 118.7 118.1 267.8 3.0 1.97E 02 0857 03/02/2014 16:42:34 38.1700 20.3400 5.0 122.9 122.8 266.8 3.2 2.22E 02 0858 03/02/2014 17:27:44 38.3855 20.4163 9.9 117.6 117.2 278.4 3.4 1.58E 02 0859 03/02/2014 17:31:47 38.2832 20.4588 13.0 113.1 112.4 272.9 3.3 4.65E 02 0860 03/02/2014 19:31:21 38.1627 20.4092 14.0 117.7 116.8 266.2 3.5 2.96E 02 0861 03/02/2014 20:16:27 38.3538 20.4497 14.6 114.8 113.8 276.8 3.0 1.78E 02 0862 03/02/2014 20:33:34 38.2545 20.3632 8.5 120.9 120.6 271.2 3.1 1.72E 02 0863 03/02/2014 21:21:22 38.2197 20.4488 17.0 114.4 113.1 269.3 3.4 2.43E 02 0864 03/02/2014 21:27:46 38.2178 20.4450 9.9 113.9 113.4 269.2 3.0 1.06E 02

-306- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0865 03/02/2014 23:40:27 38.2202 20.3868 11.0 119.0 118.5 269.4 3.5 5.54E 02 0866 03/02/2014 23:57:59 38.1395 20.3065 15.1 126.9 126.0 265.3 3.8 7.90E 02 0867 03/02/2014 05:16:39 38.1643 20.3005 5.4 126.4 126.3 266.6 3.0 1.15E 02 0868 04/02/2014 06:33:09 38.3132 20.3980 11.1 118.4 117.9 274.4 2.9 1.95E 02 0869 04/02/2014 06:40:53 38.2617 20.4257 14.1 116.0 115.2 271.6 3.6 4.75E 02 0870 04/02/2014 07:18:45 38.3375 22.0065 9.8 27.9 26.1 63.4 2.6 9.33E 02 0871 04/02/2014 08:22:14 37.6075 20.9930 16.9 96.8 95.3 223.4 2.8 1.19E 02 0872 04/02/2014 08:57:57 38.3225 20.4785 6.6 111.1 111.0 275.2 3.0 1.81E 02 0873 04/02/2014 10:30:46 38.3267 22.0065 4.0 25.9 25.6 65.8 1.7 2.79E 02 0874 04/02/2014 10:40:44 38.2780 20.3887 13.6 119.3 118.5 272.5 3.2 2.95E 02 0875 04/02/2014 11:00:03 38.3315 22.0155 10.7 28.6 26.5 65.4 2.2 3.39E 02 0876 04/02/2014 11:08:19 38.1540 20.4073 14.2 117.9 117.1 265.8 3.4 3.29E 02 0877 04/02/2014 15:15:49 38.1523 20.4075 16.2 118.2 117.1 265.7 3.0 1.21E 02 0878 04/02/2014 16:11:04 38.2762 20.3730 15.1 120.8 119.8 272.3 3.5 1.95E 02 0879 04/02/2014 17:01:45 38.3317 21.9805 10.4 25.9 23.8 62.3 2.4 5.30E 02 0880 04/02/2014 17:49:17 38.1598 20.3903 15.5 119.5 118.5 266.1 3.6 2.55E 02 0881 04/02/2014 18:19:32 38.3390 21.9783 11.8 26.7 24.0 60.4 3.5 5.53E 01 0882 04/02/2014 19:42:12 38.2817 20.3702 16.5 121.2 120.1 272.6 4.2 1.31E 01 0883 04/02/2014 19:55:25 38.1608 20.4287 11.1 115.7 115.1 266.1 3.4 4.75E 02 0884 04/02/2014 21:37:55 38.2670 20.4020 12.9 118.0 117.3 271.9 3.1 1.92E 02 0885 04/02/2014 22:49:01 38.3348 21.9712 11.4 25.9 23.2 60.6 3.8 1.41E+00 0886 04/02/2014 23:36:39 38.3530 21.9803 8.5 26.3 24.9 57.5 2.1 5.46E 02 0887 05/02/2014 00:17:24 38.3645 21.9833 10.8 28.0 25.9 55.4 2.0 3.45E 02 0888 05/02/2014 00:33:45 38.2833 20.4400 6.7 114.2 114.0 272.9 3.0 3.04E 02 0889 05/02/2014 00:44:09 38.2978 20.4335 11.3 115.2 114.7 273.6 2.7 1.61E 02 0890 05/02/2014 01:21:43 38.3367 21.9773 10.8 26.1 23.8 60.8 2.6 1.13E 01 0891 05/02/2014 01:26:14 38.1858 20.4175 13.1 116.7 116.0 267.5 3.2 1.52E 02 0892 05/02/2014 01:36:56 38.1887 20.3383 11.3 123.4 122.9 267.8 3.5 3.08E 02 0893 05/02/2014 02:58:18 38.3610 21.9783 9.7 27.1 25.3 55.6 2.1 4.97E 02 0894 05/02/2014 03:02:04 38.3630 21.9737 10.2 27.1 25.1 54.6 1.6 1.53E 02 0895 05/02/2014 03:45:25 38.3492 21.9715 10.4 26.2 24.1 57.3 1.8 2.98E 02 0896 05/02/2014 04:42:14 38.3443 21.9598 8.5 24.4 22.9 57.1 1.9 2.05E 02 0897 05/02/2014 09:06:59 38.2157 20.4612 17.4 113.4 112.0 269.1 3.5 4.18E 02 0898 05/02/2014 09:32:39 38.3427 21.9720 10.9 26.1 23.7 58.8 3.1 1.91E 01 0899 05/02/2014 09:33:45 38.3455 21.9788 10.6 26.6 24.4 58.9 2.9 2.57E 01 0900 05/02/2014 10:20:42 38.3337 20.4210 10.7 116.6 116.1 275.6 3.3 1.15E 02 0901 05/02/2014 11:06:57 38.3448 21.9628 6.9 24.2 23.1 57.3 1.6 2.11E 02 0902 05/02/2014 11:35:00 38.3263 22.0017 6.9 26.1 25.2 65.5 2.2 5.17E 02 0903 05/02/2014 12:56:10 38.1437 20.4273 7.0 115.6 115.4 265.1 3.0 1.33E 02 0904 05/02/2014 14:11:50 38.3232 20.4332 11.9 115.5 114.9 275.0 3.0 1.09E 02 0905 05/02/2014 15:08:47 38.3522 21.9577 3.3 23.5 23.2 55.0 1.5 1.62E 02 0906 05/02/2014 16:45:32 38.1423 20.4507 8.8 113.7 113.4 265.0 3.5 2.66E 02 0907 05/02/2014 17:55:37 38.2153 20.4258 15.0 116.1 115.1 269.1 3.5 1.77E 02

-307- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0908 05/02/2014 18:26:01 38.2273 20.3930 16.4 119.1 118.0 269.7 3.8 2.89E 02 0909 05/02/2014 18:49:58 38.2457 20.3930 9.0 118.3 118.0 270.7 3.2 1.83E 02 0910 05/02/2014 19:43:02 38.2298 20.3912 11.0 118.7 118.1 269.9 2.7 1.03E 02 0911 05/02/2014 19:48:50 38.2312 20.4025 9.3 117.5 117.2 270.0 3.0 1.57E 02 0912 05/02/2014 20:24:44 38.2445 20.3997 8.6 117.7 117.4 270.7 3.2 2.86E 02 0913 05/02/2014 22:35:23 38.2262 20.3685 18.1 121.5 120.1 269.7 3.3 2.25E 02 0914 05/02/2014 23:16:54 38.1835 20.4167 13.3 116.8 116.0 267.3 3.3 3.59E 02 0915 06/02/2014 01:42:58 38.2930 20.3873 14.8 119.6 118.7 273.3 3.8 3.64E 02 0916 06/02/2014 03:44:11 38.3115 22.0025 9.6 26.4 24.6 69.0 1.8 2.16E 02 0917 06/02/2014 07:55:17 38.1450 20.3803 14.5 120.4 119.5 265.4 3.1 1.33E 02 0918 06/02/2014 07:58:26 38.7062 22.7672 21.7 106.4 104.2 59.7 4.3 1.70E 01 0919 06/02/2014 08:48:00 38.7142 22.8043 22.0 109.7 107.4 60.1 3.3 1.66E 02 0920 06/02/2014 08:53:54 38.1945 20.3495 8.3 122.2 121.9 268.0 3.1 2.11E 02 0921 06/02/2014 12:18:52 38.3448 21.9655 8.9 25.0 23.3 57.6 2.6 4.57E 02 0922 06/02/2014 12:27:12 37.8097 21.1752 10.7 69.0 68.2 226.6 4.1 3.64E 01 0923 06/02/2014 12:41:06 37.8250 21.1812 27.0 71.9 66.6 227.3 2.8 1.20E 02 0924 06/02/2014 13:30:01 38.3673 20.4583 13.0 114.0 113.3 277.6 3.3 2.13E 02 0925 06/02/2014 17:25:32 38.3470 21.9882 9.7 27.0 25.2 59.6 1.9 3.19E 02 0926 06/02/2014 18:05:49 38.2182 20.3487 8.5 122.2 121.9 269.3 3.9 6.05E 02 0927 06/02/2014 19:21:00 38.1523 20.3765 13.0 120.5 119.8 265.8 4.4 2.40E 01 0928 06/02/2014 19:29:19 38.1433 20.3437 15.4 123.7 122.7 265.4 3.3 2.25E 02 0929 06/02/2014 19:48:54 38.1887 20.3590 9.0 121.4 121.1 267.7 2.9 1.25E 02 0930 06/02/2014 20:57:05 38.3738 20.4627 12.7 113.7 113.0 278.0 3.0 1.23E 02 0931 06/02/2014 21:07:10 38.2002 20.3913 17.8 119.5 118.2 268.3 3.1 1.79E 02 0932 06/02/2014 21:16:02 38.3638 20.5002 12.0 110.2 109.6 277.7 3.8 9.54E 02 0933 06/02/2014 22:01:02 36.4147 22.1282 24.7 206.0 204.5 170.4 3.5 8.96E 03 0934 06/02/2014 22:23:17 38.0937 20.4123 17.6 118.6 117.3 262.5 2.8 1.09E 02 0935 07/02/2014 00:06:35 38.0393 22.1238 12.7 41.8 39.9 122.5 1.8 1.35E 02 0936 07/02/2014 01:21:53 38.3033 21.7117 19.6 21.3 8.2 342.5 4.2 4.04E+00 0937 07/02/2014 01:51:21 1.72E 02 0938 07/02/2014 02:25:48 38.3145 21.7305 13.9 16.6 9.1 354.7 1.7 9.70E 02 0939 07/02/2014 03:26:43 38.3253 20.4325 13.0 115.7 115.0 275.2 4.0 1.18E 01 0940 07/02/2014 03:47:31 38.3105 21.7058 18.2 20.4 9.2 341.0 1.8 4.40E 02 0941 07/02/2014 03:58:52 38.3040 21.7097 13.6 16.0 8.4 341.6 1.7 8.20E 02 0942 07/02/2014 04:19:25 38.3188 21.7252 10.6 14.3 9.7 352.3 2.3 3.27E 01 0943 07/02/2014 04:41:42 38.3072 21.7233 10.2 13.2 8.4 350.0 1.8 6.98E 02 0944 07/02/2014 04:45:38 38.3143 21.7170 14.6 17.3 9.3 347.5 1.9 1.23E 01 0945 07/02/2014 04:57:54 38.3158 21.6990 12.5 16.0 9.9 338.8 2.1 1.78E 01 0946 07/02/2014 05:01:00 8.41E 02 0947 07/02/2014 05:25:00 5.56E 02 0948 07/02/2014 06:54:00 1.71E 02 0949 07/02/2014 06:59:59 38.7045 22.7793 18.5 106.6 105.0 60.1 3.6 6.20E 02 0950 07/02/2014 08:51:57 38.3188 21.7120 17.5 20.1 9.9 345.7 3.0 5.14E 01

-308- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0951 07/02/2014 08:59:43 38.2338 20.4558 12.9 113.2 112.5 270.1 4.1 1.67E 01 0952 07/02/2014 09:09:00 5.66E 02 0953 07/02/2014 09:14:00 2.51E 02 0954 07/02/2014 10:12:33 38.3057 21.7060 12.9 15.5 8.7 339.9 1.4 9.03E 02 0955 07/02/2014 10:30:04 38.1932 20.4468 8.5 113.7 113.4 267.8 3.1 1.60E 02 0956 07/02/2014 11:02:50 38.2100 20.4318 8.6 114.9 114.6 268.8 2.7 1.07E 02 0957 07/02/2014 11:29:32 38.3113 21.7288 15.9 18.2 8.8 353.6 1.3 3.91E 02 0958 07/02/2014 11:31:39 38.3127 21.7160 17.6 19.8 9.1 346.7 1.8 4.40E 02 0959 07/02/2014 13:08:07 38.3290 20.4798 11.0 111.4 110.9 275.6 2.9 3.72E 02 0960 07/02/2014 13:42:04 38.1907 20.3828 9.0 119.3 119.0 267.8 3.3 2.19E 02 0961 07/02/2014 15:31:53 38.1540 20.2852 6.8 127.9 127.7 266.1 3.0 1.19E 02 0962 07/02/2014 16:18:56 38.1042 20.4110 17.1 118.5 117.3 263.1 3.0 1.24E 02 0963 07/02/2014 17:01:24 38.2897 20.4317 12.5 115.5 114.8 273.2 3.4 2.80E 02 0964 07/02/2014 19:11:28 38.1348 20.3677 13.9 121.5 120.7 264.9 3.1 1.15E 02 0965 07/02/2014 22:35:08 38.0897 21.8655 25.7 32.1 19.3 145.2 1.5 2.92E 02 0966 08/02/2014 01:18:16 38.7015 22.7792 19.1 106.6 104.8 60.2 3.1 1.84E 02 0967 08/02/2014 03:14:45 38.3158 21.7140 14.3 17.2 9.5 346.2 2.3 2.05E 01 0968 08/02/2014 05:20:02 38.2187 20.4762 13.9 111.6 110.7 269.2 2.9 1.18E 02 0969 08/02/2014 06:42:22 38.3132 21.7030 17.5 19.9 9.5 340.2 1.6 4.49E 02 0970 08/02/2014 09:20:40 38.3147 21.7183 16.9 19.3 9.3 348.2 1.3 3.36E 02 0971 08/02/2014 12:41:40 38.3775 20.4892 13.5 111.6 110.7 278.4 3.2 1.06E 02 0972 08/02/2014 13:30:17 38.2672 20.3925 11.6 118.7 118.1 271.9 3.5 2.37E 02 0973 08/02/2014 14:59:45 38.1618 20.4255 10.0 115.8 115.4 266.1 3.7 1.48E 01 0974 08/02/2014 17:12:49 38.2435 20.4258 13.2 115.9 115.1 270.6 4.0 1.79E 01 0975 08/02/2014 19:00:18 38.3103 21.7183 7.0 11.3 8.8 347.6 1.4 4.78E 02 0976 08/02/2014 19:11:17 38.3240 21.7200 9.3 13.9 10.3 350.2 2.1 2.65E 01 0977 08/02/2014 22:31:03 38.3067 20.4633 14.0 113.0 112.1 274.2 3.1 3.73E 02 0978 08/02/2014 22:38:05 38.3105 21.7328 10.6 13.7 8.7 355.8 2.2 1.88E 01 0979 08/02/2014 23:21:46 38.3260 21.7287 10.4 14.7 10.4 354.5 1.5 7.66E 02 0980 09/02/2014 00:44:00 2.23E 02 0981 09/02/2014 01:17:30 38.3288 22.0570 9.3 31.2 29.7 68.9 2.3 3.40E 02 0982 09/02/2014 01:57:47 38.3172 21.7265 14.2 17.1 9.5 352.8 2.4 4.36E 01 0983 09/02/2014 02:30:43 38.2257 20.4718 13.3 111.9 111.1 269.6 3.1 2.74E 02 0984 09/02/2014 02:43:00 5.82E 02 0985 09/02/2014 03:18:22 38.3242 21.7170 10.4 14.7 10.4 348.8 1.9 1.65E 01 0986 09/02/2014 03:21:00 1.88E 02 0987 09/02/2014 03:24:45 38.3310 21.7122 7.7 13.6 11.2 347.5 2.0 1.57E 01 0988 09/02/2014 03:30:34 38.1472 20.4040 14.7 118.3 117.4 265.4 3.6 4.37E 02 0989 09/02/2014 04:34:05 38.1057 20.4313 15.1 116.5 115.5 263.0 3.7 6.26E 02 0990 09/02/2014 05:05:55 38.3093 21.7370 10.4 13.4 8.5 358.2 1.7 7.79E 02 0991 09/02/2014 05:42:00 2.79E 02 0992 09/02/2014 07:55:00 3.73E 02 0993 09/02/2014 08:22:58 38.1752 20.3675 11.2 120.9 120.4 267.0 4.3 3.21E 01

-309- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 0994 09/02/2014 13:33:36 1.85E 02 0995 09/02/2014 20:24:42 38.2750 20.4513 11.5 113.6 113.0 272.4 3.1 1.20E 02 0996 09/02/2014 20:31:00 3.02E 02 0997 09/02/2014 21:53:38 38.1688 20.3362 11.4 123.7 123.2 266.7 4.1 1.33E 01 0998 09/02/2014 22:04:49 38.1038 20.4437 14.5 115.4 114.4 262.9 3.3 1.13E 02 0999 09/02/2014 22:25:07 38.3215 21.7347 12.0 15.5 9.9 357.3 2.2 2.55E 01 1000 10/02/2014 00:35:33 38.1693 20.4052 6.9 117.3 117.1 266.6 3.0 1.70E 02 1001 10/02/2014 08:29:54 38.3238 22.0195 9.3 28.1 26.5 67.4 2.0 3.10E 02 1002 10/02/2014 14:03:41 38.1977 20.3788 12.2 119.9 119.3 268.2 2.8 1.48E 02 1003 10/02/2014 16:47:08 38.3003 20.4305 12.9 115.7 115.0 273.8 2.9 1.72E 02 1004 10/02/2014 22:03:00 1.44E 02 1005 10/02/2014 22:52:32 38.3243 21.7038 11.3 15.5 10.7 342.7 2.3 1.11E 01 1006 10/02/2014 23:02:54 38.3205 22.0015 7.4 26.0 24.9 66.8 2.2 4.79E 02 1007 11/02/2014 01:30:36 38.3202 21.7243 9.7 13.8 9.8 351.9 1.3 4.94E 02 1008 11/02/2014 02:58:27 38.3192 21.7230 19.2 21.5 9.7 351.2 1.5 3.39E 02 1009 11/02/2014 11:06:57 38.1592 20.3898 11.2 119.1 118.5 266.1 2.8 9.82E 03 1010 11/02/2014 11:57:11 38.2055 20.3752 11.9 120.2 119.6 268.6 2.9 1.43E 02 1011 11/02/2014 13:05:15 38.3403 20.4332 12.7 115.8 115.1 276.0 2.9 2.84E 02 1012 12/02/2014 01:12:00 2.09E 02 1013 12/02/2014 03:59:43 38.1420 20.4280 9.1 115.7 115.4 265.0 2.8 1.10E 02 1014 12/02/2014 07:41:00 37.9290 22.5962 16.0 83.7 82.2 114.2 3.6 1.05E 01 1015 12/02/2014 08:55:15 38.3193 20.4237 12.5 116.4 115.7 274.8 3.0 1.85E 02 1016 12/02/2014 10:24:58 38.4038 21.9930 13.3 32.1 29.2 49.3 2.8 2.09E 01 1017 12/02/2014 10:34:31 38.1655 20.3538 11.1 122.2 121.6 266.5 4.5 3.66E 01 1018 12/02/2014 10:54:32 38.1883 20.3688 13.7 121.0 120.2 267.7 2.9 1.26E 02 1019 12/02/2014 11:44:24 38.3153 20.4560 13.8 113.7 112.8 274.7 3.5 5.47E 02 1020 12/02/2014 13:49:21 38.1690 20.3945 11.6 118.6 118.1 266.6 3.0 1.42E 02 1021 12/02/2014 18:06:00 37.8230 21.1302 10.3 70.9 70.1 229.6 2.8 2.58E 02 1022 12/02/2014 19:11:09 38.1235 20.3805 14.7 120.6 119.7 264.2 3.4 4.95E 02 1023 12/02/2014 19:44:56 38.4045 21.9287 16.5 30.2 25.2 40.8 3.4 6.24E 01 1024 12/02/2014 20:19:58 38.3630 20.4622 10.2 113.3 112.9 277.4 3.2 1.80E 02 1025 12/02/2014 21:56:51 38.1332 20.4185 14.1 117.1 116.3 264.6 3.1 1.09E 02 1026 12/02/2014 22:13:52 38.4295 20.5007 13.1 111.5 110.7 281.4 3.1 1.11E 02 1027 12/02/2014 23:37:00 2.00E 02 1028 13/02/2014 04:37:30 38.1567 20.2762 7.0 128.7 128.5 266.3 3.5 3.45E 02 1029 13/02/2014 06:42:49 38.1230 20.4298 7.4 115.6 115.4 264.0 3.2 1.36E 02 1030 13/02/2014 06:47:11 38.2845 20.4535 12.3 113.5 112.8 273.0 2.8 1.20E 02 1031 13/02/2014 08:19:06 38.3245 20.3887 15.8 119.9 118.8 275.0 3.4 5.48E 02 1032 13/02/2014 10:53:55 38.2533 20.3393 18.7 124.1 122.7 271.1 3.4 1.92E 02 1033 13/02/2014 12:06:28 38.3085 22.0175 7.7 26.8 25.7 70.8 1.6 1.46E 02 1034 13/02/2014 14:08:33 38.4063 21.9248 14.4 29.0 25.2 39.9 1.8 4.71E 02 1035 13/02/2014 14:23:23 38.1342 20.4382 12.0 115.2 114.5 264.6 3.3 1.21E 02 1036 13/02/2014 23:33:53 38.3832 21.9522 12.3 27.9 25.0 47.9 2.2 2.73E 02

-310- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 1037 14/02/2014 00:36:00 38.3177 21.9895 9.8 25.7 23.8 66.5 2.8 1.69E 01 1038 14/02/2014 01:23:13 38.4122 20.5137 13.4 110.1 109.3 280.5 3.5 3.23E 02 1039 14/02/2014 03:38:33 38.1667 20.3442 9.8 122.9 122.5 266.6 4.6 2.98E 01 1040 14/02/2014 04:42:18 38.1768 20.3518 12.7 122.4 121.8 267.1 2.9 2.08E 02 1041 14/02/2014 06:25:47 38.2693 20.3890 10.7 118.9 118.4 272.0 3.4 2.73E 02 1042 14/02/2014 07:25:43 38.3125 22.0033 7.9 25.9 24.7 68.8 1.7 1.62E 02 1043 14/02/2014 08:53:59 38.4213 20.5228 10.6 109.2 108.7 281.1 3.4 2.96E 02 1044 14/02/2014 12:23:58 38.3123 20.4512 15.4 114.3 113.2 274.5 3.5 3.87E 02 1045 14/02/2014 13:40:44 38.2160 20.3673 13.4 121.0 120.3 269.2 2.9 1.52E 02 1046 14/02/2014 22:01:34 38.0258 22.0363 22.5 41.3 34.6 131.4 2.1 3.06E 02 1047 15/02/2014 01:54:10 38.1775 20.2857 7.4 127.7 127.5 267.3 3.3 1.73E 02 1048 15/02/2014 04:12:07 38.1785 20.2943 10.5 127.2 126.8 267.3 3.0 1.06E 02 1049 15/02/2014 07:31:15 38.1985 20.3345 22.8 125.3 123.2 268.3 4.7 3.05E 01 1050 15/02/2014 08:18:56 38.2417 20.3635 18.9 122.0 120.6 270.5 3.7 9.37E 02 1051 15/02/2014 15:23:12 38.1780 20.3028 10.8 126.5 126.0 267.3 3.3 2.61E 02 1052 15/02/2014 16:40:11 38.3207 22.0393 10.2 29.8 28.0 69.4 3.0 1.89E 01 1053 15/02/2014 17:20:43 38.4015 20.4663 15.4 114.2 113.1 279.6 2.8 1.29E 02 1054 15/02/2014 21:17:19 38.3228 22.0353 10.2 29.5 27.7 68.7 1.5 1.16E 02 1055 15/02/2014 23:35:06 38.3165 20.4187 15.2 117.1 116.1 274.6 2.9 1.45E 02 1056 16/02/2014 05:29:57 38.2553 20.4075 11.1 117.3 116.7 271.3 2.7 1.29E 02 1057 16/02/2014 05:32:55 3.46E 02 1058 16/02/2014 06:57:33 38.3147 22.0138 10.8 27.8 25.6 69.1 1.8 1.60E 02 1059 16/02/2014 07:01:33 38.2295 20.3828 14.3 119.7 118.9 269.9 3.3 1.77E 02 1060 16/02/2014 11:22:48 38.2592 20.3690 18.3 121.5 120.1 271.4 3.5 4.17E 02 1061 16/02/2014 13:53:58 38.2523 20.3759 10.0 119.9 119.5 271.1 3.1 2.82E 02 1062 16/02/2014 18:56:18 38.1695 20.4417 8.1 114.2 113.9 266.5 3.3 2.74E 02 1063 16/02/2014 19:47:25 38.2580 22.3348 14.6 54.2 52.2 86.8 2.3 1.77E 02 1064 17/02/2014 02:12:22 38.4025 20.4490 7.2 114.9 114.6 279.5 2.8 1.37E 02 1065 18/02/2014 15:27:46 38.3428 21.7338 10.1 15.9 12.3 357.4 2.2 3.23E 01 1066 18/02/2014 20:32:18 37.8343 22.0638 13.6 54.2 52.5 147.3 2.1 1.24E 02 1067 18/02/2014 22:20:31 38.1470 21.8982 10.7 19.9 16.8 124.3 1.5 1.16E 01 1068 18/02/2014 22:59:58 1.35E 02 1069 19/02/2014 10:18:59 2.88E 02 1070 19/02/2014 14:00:34 38.3337 21.7255 9.9 15.0 11.3 353.5 2.1 1.49E 01 1071 19/02/2014 19:58:55 38.7050 21.2920 23.0 69.4 65.5 323.2 2.6 3.02E 02 1072 19/02/2014 23:08:11 38.2852 20.3622 15.9 121.9 120.8 272.8 3.9 8.22E 02 1073 19/02/2014 23:24:31 38.3438 20.3928 13.7 119.4 118.7 276.0 3.1 1.13E 02 1074 20/02/2014 02:18:50 38.0092 21.3408 14.7 45.3 42.9 234.7 2.1 3.49E 02 1075 20/02/2014 04:31:42 38.3240 22.0298 10.4 29.2 27.3 68.1 1.8 2.78E 02 1076 20/02/2014 16:07:45 3.77E 02 1077 20/02/2014 16:12:06 38.3418 20.4273 13.8 116.4 115.6 276.0 3.1 1.16E 02 1078 20/02/2014 19:43:58 38.2078 20.3712 14.1 120.8 119.9 268.7 3.3 3.26E 02 1079 20/02/2014 23:47:26 38.2225 20.3762 6.1 119.6 119.5 269.5 3.6 4.38E 02

-311- Α/Α Date Time (UTC) LAT. N LONG. E Depth (km) Distance from center (km) Radial distance (km) Azimuth M PGA 71.5 (gal) 1080 21/02/2014 15:18:23 38.2147 20.3972 16.2 118.7 117.6 269.1 4.3 1.20E 01 1081 21/02/2014 23:25:58 38.3880 20.4653 15.1 114.0 113.0 278.8 3.1 1.30E 02 1082 22/02/2014 01:27:02 38.1632 20.4487 15.2 114.4 113.4 266.1 3.4 2.57E 02 1083 22/02/2014 12:41:56 38.3087 20.3972 9.6 118.3 117.9 274.1 3.1 2.91E 02 1084 22/02/2014 14:34:32 38.1662 20.4065 14.8 118.0 117.0 266.4 3.4 3.31E 02 1085 22/02/2014 20:44:38 38.1367 20.3870 14.4 119.9 119.0 264.9 3.0 1.19E 02 1086 22/02/2014 21:10:29 38.2183 20.4165 13.6 116.7 115.9 269.2 2.9 1.22E 02 1087 23/02/2014 11:22:14 38.3140 21.7300 5.6 10.7 9.1 354.4 1.5 5.60E 02 1088 23/02/2014 16:03:48 38.2440 22.0188 5.5 25.1 24.4 86.9 1.7 9.44E 03 1089 23/02/2014 19:15:35 38.2263 20.4490 15.8 114.2 113.1 269.7 2.7 8.90E 03 1090 24/02/2014 08:29:50 4.45E 02 1091 24/02/2014 09:43:54 37.8980 21.1605 9.4 63.6 62.9 233.9 2.2 1.47E 02 1092 24/02/2014 10:13:52 4.46E 02 1093 24/02/2014 15:35:40 38.2375 22.0237 8.4 26.2 24.8 88.6 1.8 1.30E 02 1094 24/02/2014 20:21:17 38.2212 20.4482 15.2 114.2 113.2 269.4 2.7 1.06E 02 1095 25/02/2014 17:58:28 38.0202 21.3648 17.6 44.1 40.4 234.4 2.5 1.14E 01 1096 25/02/2014 20:27:22 37.8268 21.1153 17.4 73.0 70.9 230.6 2.9 3.32E 02 1097 25/02/2014 23:37:03 38.1463 20.4255 14.8 116.5 115.5 265.3 2.7 1.31E 02 1098 26/02/2014 01:42:50 40.2275 21.6427 24.9 222.9 221.5 357.8 4.0 2.88E 02 1099 26/02/2014 02:27:47 38.4320 21.8917 13.9 29.3 25.8 30.9 1.9 6.70E 02 1100 26/02/2014 20:31:15 38.3390 21.7328 12.7 17.4 11.8 356.9 2.7 7.52E 01 1101 27/02/2014 00:38:25 38.2775 20.4493 13.3 113.9 113.2 272.6 3.1 2.97E 02 1102 27/02/2014 06:42:33 38.3172 20.4200 12.7 116.7 116.0 274.7 2.8 2.35E 02 1103 27/02/2014 07:26:04 38.3420 20.4398 10.4 115.0 114.5 276.1 3.3 4.31E 02 1104 28/02/2014 01:25:00 1.80E 02 1105 28/02/2014 11:36:20 38.3787 20.5107 11.7 109.5 108.9 278.6 3.1 2.06E 02 1106 28/02/2014 22:13:54 38.1982 22.5313 21.4 72.6 69.4 93.1 3.4 5.57E 02 1107 28/02/2014 22:54:29 37.6817 21.1818 20.5 80.9 78.3 218.7 3.5 6.92E 02

-312- ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ 8 Λειτουργία Λογισμικού Digitexx (σε ψηφιακή μορφή)

-313- Όπως αναφέρθηκε στο ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5, η απόκτησηη και η μεταφορά των δεδομένων γίνεται μέσω σύνδεσης Ethernet και ειδικού λογισμικού (Digitexxx Server Software), το οποίοο εγκαθιστάται σε Η/Υ. Στο Σχήμα Η-1 περιγράφονται συνοπτικά τα σημαντικότερα σημεία της πλοήγησης. Σχήμα 8-1 Τα σημαντικότερα σημεία της πλοήγησης στο κεντρικό παράθυρο. Στην αριστερή πλευρά του σχήματος απεικονίζεται η καταγραφή των επιταχυνσιογράφων ανάλογα με το κανάλι («Channel») που επιθυμεί ο χρήστης. Ο συνολικός αριθμός των καναλιών «Channel» είναι 16, στην συγκεκριμένη περίπτωση π τα κανάλια που χρησιμοποιούνται είναι 12 και αντιστοιχούν στις συνιστώσες καταγραφής των οργάνωνν στο εκάστοτε βάθος εγκατάστασης των οργάνων.. Ο Υ-άξονας είναι σε μονάδες cm/s 2, το οποίο ισχύει μόνο όταν η ευαισθησία κάθε αισθητήρα εφαρμόζεται ως V/g. Ο Χ-άξονας δείχνει την ώρα και ημερομηνία των δεδομένων. Στην δεξιά δ πλευρά του παραθύρου υπάρχουν πέντε καρτέλες που αλλάζουνν το περιεχόμενο που βρίσκεται στο δεξί τμήμα του κυρίως παραθύρου και αναλύονται στα παρακάτω σχήματα.

-314- Καρτέλα DAQ: Στην καρτέλαα αυτή εμφανίζονται πλοήγησηη και μεταφορά δεδομένων. οι παράμετροι πουυ σχετίζονται με την TOTAL NUMBER OF CHANNELS ENABLED (Συνολικός αριθμός ενεργοποιημένωνν καναλιών): Παρουσιάζεται ο αριθμός των ενεργοποιημένων καναλιών και μπορεί να πάρει τιμές από 1 έως 16. Ο αριθμός αυτός προσδιορίζεται από τον αριθμό των καναλιών που επιλέγονται από το παράθυρο «Channel configuration» («ιαμόρφωση καναλιού) πατώντας την επιλογή «Configure channels». SCANS TO READ AT A TIME (Σαρώσεις που διαβάζονται σε δεδομένη χρονική στιγμή): Καθορίζονται πόσα δείγματα να είναι στο πακέτο. SCAN RATE (Ρυθμός σάρωσης): Προσδιορίζει ο ρυθμός δειγματοληψίας σε δείγματα δ ανά δευτερόλεπτο ανά κανάλι COUPLING & INPUT CONFIG ( Ρυθμίσεις σύνδεσης και εισόδου): Προσδιορίζει τη σύνδεση, τη διαμόρφωση εισόδου και τα όρια εισόδου. COUPLING (Σύνδεση): Προσδιορίζει είτε εναλλασσόμενο ρεύμα είτε συνεχές ρεύμα. INPUT CONFIG (Ρυθμίσεις εισόδου): Θα πρέπει να είναι στην επιλογή «Differential» DECIMATING FACTOR (Συντελεστής δεκαδικοποίησης): Καθορίζει τον παράγοντα δεκαδικοποίησης για τον αρχικό ρυθμό δεδομένων. Αυτή η παράμετρος πρέπει να καθορίζεται σε συνάρτηση με το GLOBAL. AVERAGING (Μέσοςς όρος): Ο διακόπτης μπορεί να είναι στην επιλογή ON ή OFF.Όταν O ο διακότης είναι στο OFF τα δεδομένα εχουν δεκαδικοποιηθεί μόνο. Όταν είναι στο ON λαμβάνεται ο μέσος όρος και τα δεδομένα δεκαδικοποιούνται. PRE-EVENT (Πριν το γεγονός): ηλώνεται η διάρκεια καταγραφής πριν το γεγονός γ σε δευτερόλεπτα. DAQ INIT TIME [SEC] (Χρόνος Εκκίνησηςς DAQ): ιατεθιμένος χρόνος για να επιτρέπει ε στοο DAQ την εκκίνηση #ELEMENTS IN QUEUE (Στοιχεία στην ουρά): είχνει τον αριθμό των πακέτων που π έχουν συσσωρευθεί στο ρυθμιστικό προ-γεγονότος. Σχήμα 8-2 Η καρτέλα DAQ. Στην παρούσα μελέτη ο χρόνος δειγματολειψίας είναι σταθερός και ίσος με t=0. 005sec με αντίστοιχη συχνότητα δειγματοληψίαςς f max =1/(2* * t)=100hz.

-315- Καρτέλα Filter: Στην καρτέλαα αυτή εμφανίζονται οι παράμετροι που σχετίζονται με τα ψηφιακά φίλτρα που χρησιμοποιούνται από το πρόγραμμα απόκτησηςα ς δεδομένων. Σχήμα 8-3 Η καρτέλα Filter. GLOBAL FILTER SPECIFICATIONS (Παγκόσμιες προδιαγραφές φίλτρου): Φιλτράρει τα δεδομένα πρίν δεκαδικοποιηθούν. Αυτό το φίλτρο φ μπορεί να ρυθμιστεί ά ί ή TRIGGER FILTER SPECIFICATIONS (Προδιαγραφές τουυ φίλτρου ενεργοποίησης): Εφαρμόζεται στα επιλεγμένα κανάλια από τονν χρήστη τα οποία είναι μέρος του μηχανισμού ενεργοποίησης και φιλτράρονται μόνο τα δεδομένα ενεργοποίησης. Η τυπική ρύθμιση είναι band pass πρώτης τάξης με χαμηλότερη τιμή Οι παγκόσμιες προδιαγραφές φίλτρων είναι τύπου band pass με άνωω όριο τα 32 Hz και κάτω όριο τα 50 Hz. Ο τύπος των φίλτρων που χρησιμοπο οιείται σε αυτή την περίπτωση είναι band pass με άνω όριο τα 0.1 Hz και κάτω όριο τα 12.5 Hz. ηλαδή συγκρατούνται μόνο οι συχνότητες που είναι μεταξύ 0.1 Hz και 12.5 Hz. Καρτέλα Trigger: Στην καρτέλα αυτή εμφανίζονται οι παράμετροι πουυ σχετίζονται με τον μηχανισμό ενεργοποίησης καταγραφής. RECORD DIRECTORYY (Θέση προορισμού εγγραφών): Καθορίζει την θέση προορισμού όπου τα γεγονότα θα καταγραφούν. Αυτός ο προορισμός είναι: C:/Documents TOTAL TRIGGER WEIGHT (Συνολικό βάρος ενεργοποίησης): Αντιπροσωπεύει το συνολικό βάρος της ενεργοποίησης καταγραφών όπωςς ορίζεται από τον χρήστη. Κάθε επιλεγμένο κανάλι στο παράθυρο ενεργοποίησης 1 έως 10 ενεργοποιείται όταν η στάθμη ορίου έχει υποστεί υπέρβαση. Αν η παράμετρος του συνολικού βάρους ενεργοποίησης έχει ρυθμιστεί στο 2, το σύνολο των βαρών β που αποδίδεται στα ενεργοποιημένα κανάλια πρέπει να ισούται ή να WHEIGHT 1 THROUGH WEIGHT 10 (Βάρος 1 έως 10): Ορίζει το βάρος κάθε καναλιού κ όπως θεωρείται από τον υπολογισμό του συνολικού βάρους για την ενεργοποίηση LEVEL 1 THROUGH LEVEL 10 (Επίπεδο 1 έως 10): Ορίζει το επίπεδο ενεργοποίησης κάθε καναλιού. Οι μονάδες πρέπει να είναι σε cm/s 2 TRIGGER 1 THROUGHH TRIGGER 10 (Παράθυροο ενεργοποίησης 1 έως 10): Ορίζει ποιο κανάλι συμμετέχει στον αλγόριθμο ενεργοποίησης. Σχήμα 8-4 Η καρτέλα Trigger.

-316- Η καταγραφή των γεγονότων γίνεται στο καταγραφικό μηχάνημα Digitexx το οποίοο ψηφιοποιεί την καταγραφή των επιταχυνσιομέτρων. Το συνολικό βάρος ενεργοποίησης καταγραφών έχει ορισθεί η τιμή 4, δηλαδή για να ξεκινήσει η καταγραφή ενός γεγονότος χρειάζεται το σύνολο των βαρών των ενεργοποιημένωνν καναλιών να ισούται ή να υπερβαίνει την τιμή αυτή. Προκειμένουυ να ενεργοποιηθεί ένα κανάλι πρέπει να συμβεί κραδασμός μεγαλύτερος από την τιμή που έχει ορισθεί σε αυτό α το κανάλι, π.χ. στο κανάλι 12 το επίπεδο ενεργοποίησης ισούται μεε 0.01 cm/s 2. Καρτέλα Header: Στην καρτέλα αυτή εμφανίζονται πληροφορίεςς σχετικά αισθητήρες που είναι συνδεδεμένοι με τοο σύστημα. με τους CHANNEL (Κανάλι): Το επιλεγμένο παράθυρο στην πάνω αριστερή γωνία τηςς υποδεικνυόμενης περιοχής επιλέγει τον αριθμό αισθητήρα. SITE (Θέση): Ορίζει την θέση θ της τοποθεσίας. LOCATION αισθητήρα. (Τοποθεσία): Ορίζει την τοποθεσία TYPE (Τύπος): Οπίζει τονν τύπο του αισθητήρα. ORIENTATION (Προσανατολισμός): προσανατολισμό του αισθητήρα. Ορίζει τον FS: Ορίζει την πλήρη κλίμακα του αισθητήρα. SENSITIVITY (Ευαισθησία): Ορίζει την ευαισθησία του αισθητήρα σε V/g. NAT FREQ (Φ σ ή σ όηα) Ορίζε η φ σ ή SCAN RATE (Ρυθμός σάρωσης) ): Το επιλεγμένο παράθυρο είναι ανενεργό επειδή ο ρυθμός προσδιορίστηκε νωρίτερα. Το παράθυρο εμφανίζει το ποσοστό στο οποίοο τα δεδομένα σαρώνονται όπως ορίζεται από την καρτέλα DAQ. GLOBAL FILTER SPECIFICATIONS ( ιεθνείς προδιαγραφές φίλτρου): Το επιλεγμένο παράθυρο είναι ανενεργό επειδή οι παράμετροι έχουν ήδη ορισθεί Αυτό απεικονίζει τις διεθνείς προδιαγρεαφές φίλτρων Σχήμα 8-5 Η καρτέλα Header. Στην συγκεκριμένη περίπτωση, το σύνολο των διαθέσιμων καναλιών είναι 16 από τα οποία χρησιμοποιούνται τα 12, όπως προαναφέρθηκε. Μέσωω της καρτέλας αυτής δίνεται η πληροφορία θέσης και στάθμης εγκατάστασης του αισθητήρα καθώς και ο προσανατολισμός και η ευαισθησία του, η οποία είναι 10 V/gg για κάθε αισθητήρα. Channel Channel 0 Προσανατολισμός Χ, βάθος εγκατάστασης 0 m 1 Προσανατολισμός Y, βάθος εγκατάστασης 0 m

-317- Channel 2 Προσανατολισμός Z, βάθος εγκατάστασης 0 m Channel 3 Προσανατολισμός Χ, βάθος εγκατάστασης 20 m Channel 4 Προσανατολισμός Y, βάθος εγκατάστασης 20 m Channel 5 Προσανατολισμός Z, βάθος εγκατάστασης 20 m Channel 6 εν χρησιμοποιείται Channel 7 εν χρησιμοποιείται Channel 8 Προσανατολισμός Χ, βάθος εγκατάστασης 34 m Channel 9 Προσανατολισμός Υ, βάθος εγκατάστασης 34 m Channel 10 Προσανατολισμός Ζ, βάθος εγκατάστασης 34 m Channel 11 Προσανατολισμός Χ, βάθος εγκατάστασης 71.5 m Channel 12 Προσανατολισμός Υ, βάθος εγκατάστασης 71.5 m Channel 13 Προσανατολισμός Ζ, βάθος εγκατάστασης 71.5 m Channel 14 εν χρησιμοποιείται Channel 15 εν χρησιμοποιείται Channel 16 εν χρησιμοποιείται Καρτέλα Notify: Στην καρτέλα αυτή ο χρήστης μπορεί να προσδιορίσει τις διευθύνσεις ηλεκτρονικού ταχυδρομείου (email) των ατόμων που θέλει να γνωστοποιούνται οι καταγραφές των γεγονότων. Για την προβολή ενός καταγραμμένου γεγονότος από το σύστημα ο χρήστης χρησιμοποιεί το πρόγραμμα Digitexx Data Viewer (Σχήμα 8-6). Αυτό το πρόγραμμα μπορεί να προβάλει κάθε αρχείο τύπου.dxx παραγώμενο από το πρόγραμμα ανάκτησης δεδομένων Digitexx Data Acquisition Program. Το πρόγραμμα Digitexx Data Viewer επιτρέπει στο χρήστη να διαβάζει τα γεγονότα και να τα μετατρέπει σε μορφή ASCII. Το κεντρικό παράθυρο αποτελείται από τρεις καρτέλες View, Convert και Infο- όπως φαίνεται στο παρακάτω σχήμα. Στην καρτέλα View, στο παράθυρο διαλόγου Open record προσδιορίζεται το αρχείο.dxx που πρόκειται να προβληθεί. Στη συνέχεια ορίζεται το χρονικό διάστημα του γεγονότος που θα προβληθεί και πατώντας την επιλογή View το γεγονός εμφανίζεται στα διάφορα κανάλια (channels). Για την μετατροπή του αρχείου.dxx σε αρχείο ASCII ο χρήστης μεταβαίνει στην καρτέλα Convert (Σχήμα 8-7) και αφού πατήσει την επιλογή που μετατρέπει το αρχείο σε ASCII επιλέγει το πλήκτρο Convert για την ολοκλήρωση της μετατροπής.

-318- Σχήμα 8-6 Κεντρικό παράθυρο πρoγράμματος Digitexx D Data Viewer. Σχήμα 8-7 Η καρτέλα Convert.