Σ. Η. Δ Ρ Ι Τ Σ Σ. Η. Δ Ρ Ι Τ Σ Ο Σ

ΕΠΙΜΟΡΦΩΤΙΚΟ ΕΜΙΝΑΡΙΟ: ΠΡΟΕΙΜΙΚΕ ΕΝΙΧΥΕΙ: ΑΠΟΤΙΜΗΗ ΦΕΡΟΥΑ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΥΦΙΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ, ΑΝΑΧΕΔΙΑΜΟ ΚΑΙ ΕΠΕΜΒΑΕΙ Κωδ:80049P13 ΑΠΟΤΙΜΗΗ ΚΑΙ ΑΝΑΧΕΔΙΑΜΟ ΥΦΙΤΑΜΕΝΩΝ ΚΑΤΑΚΕΥΩΝ ΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. O KAN.EΠΕ. 2012 στο Πλαίσιο των Ευρωκωδίκων EN 1994 Ευρωκώδικας 4: Οι Αλλαγές τέφανος Η. Δρίτσος Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήµιο Πατρών ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΕ Ευρωπαϊκά Πρότυπα (ΕΝ) για τον χεδιασµό EN 1990 Ευρωκώδικας 0: Βάσεις χεδιασµού EN 1991 Ευρωκώδικας 1: Δράσεις EN 1992 Ευρωκώδικας 2: χεδιασµός Φορέων από κυρόδεµα EN 1997 Ευρωκώδικας 7: Γεωτεχνικός χεδιασµός EN 1993 Ευρωκώδικας 3: χεδιασµός Φορέων από Χάλυβα χεδιασµός υµµείκτων Φορέων από Χάλυβα και κυρόδεµα EN 1995 Ευρωκώδικας 5: χεδιασµός Ξύλινων Φορέων EN 1996 Ευρωκώδικας 6: χεδιασµός Φορέων από Τοιχοποιία Αθήνα, 3/06/2013 1 EN 1998 Ευρωκώδικας 8: Αντισεισµικός χεδιασµός Φορέων EN 1999 Ευρωκώδικας 9: χεδιασµός Φορέων από Αλουµίνιο 2 EN 1998 Ευρωκώδικας 8: Αντισεισµικός χεδιασµός Φορέων ΕΚ8-Μέρος 3 Aement and Retroitting o Exiting Structure Αποτίµηση της Φέρουσας Ικανότητας Κτιρίων και Επεµβάσεις 1: ΕΝ1998-1 Γενικοί Κανόνες, εισµικές Δράσεις, Κανονικά Κτίρια ΚΑΝΟΝΙΤΙΚΟ (σελ.33) + ΠΛΗΡΟΦΟΡΙΑΚΟ (σελ.54) 2: ΕΝ1998-2 Γέφυρες + Ο.. ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΙΔΗΡΕ. Η. Δ Ρ Ι Τ (σελ. Ο 20) (σελ. 9) (σελ. 25) 3: ΕΝ1998-3 Αποτίµηση & Ενίσχυση Κτιρίων Εθνικό Προσάρτηµα 4: ΕΝ1998-4 ιλό, Δεξαµενές, Αγωγοί ΕΠ ΕΛΟΤ 1498-3:2009 (σελ.5) 5: ΕΝ1998-5 Θεµελιώσεις, Αντιστηρίξεις, Γεωτεχνικά Θέµατα + ΚΑΝ.ΕΠΕ. 6: ΕΝ1998-6 Πύργοι, Ιστοί, Καπνοδόχοι υµπληρωµατικές ΦΕΚ 42/Β/20-1-2012 Μη αντικρουόµενες διατάξεις (σελ.335) 3 4

Ιστορικό ΚΑΝ.ΕΠΕ. Δυσµένεια Παλαιών Κτιρίων 2000 2003 2004 2005 2006-2007 2007 2009 2009 2010 2011 Ορισµός 17-µελούς Οµάδας Εργασίας από ΟΑΠ (a) Μόρφωση Φ.Ο. µε αρχιτεκτονικές υπερβολές (Έλλειψη κανονικότητας: γεωµετρίας ή αντοχής σε επίπεδο ορόφου ή κτιρίου) 1 η Έκδοση Κανονισµού (χέδιο) (β) Προσδιορισµός των εντατικών µεγεθών µε απλοποιητικές παραδοχές. Κρίση από Η. 24-µελή Επιτροπή υµβούλων Δ Ρ Ι (Έλλειψη Τ υπολογιστικών µέσων: απουσία Ο χωρικής ανάλυσης & δισδιάστατης πλαισιακής λειτουργίας) 2 η Έκδοση Κανονισµού (χέδιο) (γ) Διαστασιολόγηση µε διαδικασίες που σήµερα έχουν αναθεωρηθεί (δ) Μόρφωση φορέα χωρίς τις σύγχρονες αντισεισµικές αντιλήψεις Έλεγχος Εφαρµοσιµότητας Κανονισµού από 9 Μελετητικά Γραφεία (πλαστιµότητα, ικανοτικός σχεδιασµός, κατασκευαστικές διατάξεις) 3 η Έκδοση Κανονισµού (χέδιο) (ε) υχνά σχεδιασµός για σεισµικές δράσεις µικρότερες των αντιστοίχων για νέα Δηµόσιος Διάλογος κτίρια Παλαιά κτίρια: 1,75xε π.χ.1,75x0,08=0.14g 4 η Νέα κτίρια (µετά 1995): αx2.5/q π.χ 0.24x2.5/3.5=0.17g Έκδοση Κανονισµού 0.14 1.5 1 Δυνητική Δυσµένεια της τάξεως του 1:3 5 η Έκδοση Κανονισµού, Εναρµονισµένου µε τους Ευρωκώδικες 0.17 3.5 3 2012 ΦΕΚ 42/Β/20-1-2012 5 Ανάγκη Αποτίµησης εισµικής Επάρκειας, Ανασχεδιασµού και Επεµβάσεων Πώς; 6 Αποτίµηση και Ανασχεδιασµός Υφισταµένων Κτιρίων Θέµα Δυσκολότερο από τον χεδιασµό Νέων Κτιρίων Γνώσεις λίγες και όχι επαρκώς τεκµηριωµένες Απουσία κανονισµού Νέος κανονισµός Νέες έννοιες Γιατί χρειαζόµαστε έναν Εδικό Κανονισµό για Αποτίµηση και Επεµβάσεις; Η µελέτη για επέµβαση είναι αρκετά διαφορετική από τη µελέτη σχεδιασµού ενός νέου κτιρίου Μόρφωση του φορέα πιθανόν απαράδεκτη, αλλά υπαρκτή Διαφορετική η διαδικασία προσέγγισης Αβέβαιες εκτιµήσεις βασικών δεδοµένων στην αρχική φάση Άλλα πράγµατα χρειάζονται τεκµηρίωσης Χαµηλή ποιότητα υλικών, φθορές ή βλάβες, κρυµµένες ατέλειες 7 8

Τεκµηρίωση υφιστάµενου φορέα Διαδικασία 1ο τάδιο: τάδιο: Τεκµηρίωση υφιστάµενης κατάστασης- Αξιοπιστία Δεδοµένων (Φέροντος οργανισµού + τοιχοπληρώσεις) 2ο τάδιο: τάδιο: Αποτίµηση επάρκειας κατασκευής 3ο Γεωµετρία Λεπτοµέρειες Υλικά Φορτία τάδιο: τάδιο: Λήψη απόφασης επέµβασης - Επιλογή λύσης (Οπλισµοί, συνδέσεις µεταλλικών στοιχείων, συνδέσεις τοίχων, συνδέσεις πατωµάτων µε τοίχους) (Μηχανικά χαρακτηριστικά) (ΚΑΝ.ΕΠΕ.) τάθµες αξιοπιστίας δεδοµένων (ΑΔ) Knowledge Level (KL) 4ο τάδιο: τάδιο: υντελεστές αξιοπιστίας (Άλλοι συντελεστές ασφάλειας για τα υφιστάµενα) Αρχικός σχεδιασµός της λύσης επέµβασης Νέοι συντελεστές ασφάλειας για τα νέα υλικά 5ο τάδιο: τάδιο: Κατασκευή του Έργου 9 10 υντελεστές αξιοπιστίας CF (Conidence actor) τάθµες Αξιοπιστίας Δεδοµένων (ΑΔ) Ανάλογα µε KL ΕΚ8-Μέρος 3 ελαστικές Υψηλή (Full Knowledge) Ικανοποιητική (Normal Knowledge) Ανεκτή (Limited Knowledge) Ανεπαρκής: επιτρέπεται (κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ.), = 1,35 KL3 KL2 KL1 = 1,20 µόνο για δευτερεύοντα στοιχεία = 1,10 (ΚΑΝ.ΕΠΕ.) 11 12

τάθµες Αξιοπιστίας Δεδοµένων (ΑΔ) κυρόδεµα Πρόταση για την Αντοχή κυροδέµατος Μέθοδοι εκτίµησης c : υνδυασµός έµµεσων µεθόδων, βαθµονόµηση µε λίγους πυρήνες. Προσοχή στις καµπύλες αναγωγής και Όταν από την κατασκευή του Φ.Ο. του κτιρίου διατίθενται. συσχέτισης. Η. Δ Ρ Ι αποτελέσµατα Τ δοκιµών θλίψης Ο του σκυροδέµατος αυτά Απαιτούµενο πλήθος - Όχι συλλήβδην, δηλ. για όλους τους ορόφους και όλα τα επιτρέπεται να χρησιµοποιηθούν για την τεκµηρίωση της δοκιµών: δοµικά στοιχεία. αντοχής του υλικού - Τουλάχιστον 3 πυρήνες ανά οµοειδή δοµικά στοιχεία ανά δύο ορόφους, οπωσδήποτε στον κρίσιµο όροφο. Επιπλέον µέθοδοι - Υψηλή ΑΔ/όροφο:45% κατ.στοιχ./25% ορ. στοιχ. (υπερηχοσκόπιση ή κρουσιµέτρηση ή - Ικανοποιητική ΑΔ/όροφο:30% κατ.στοιχ./25% ορ. στοιχ. Κατώτατες deault τιµές (υπό προϋποθέσεις) εξόλκευση ήλου για - Ανεκτή ΑΔ/όροφο:15% κατ.στοιχ./7,5% ορ. στοιχ. c <15 MPa ): Χάλυβας Επιτρέπεται µακροσκοπική αναγνώριση και κατάταξη, οπότε η ΑΔ θεωρείται ικανοποιητική 13 14 τάθµες Αξιοπιστίας Δεδοµένων τάθµες Αξιοπιστίας Δεδοµένων Δεδοµένα: Προέλευση Δεδοµένου: 1. Δεδοµένο που προέρχεται από σχέδιο της αρχικής µελέτης η οποία έχει αποδεδειγµένα εφαρµοστεί 2. Δεδοµένο που προέρχεται από σχέδιο της αρχικής µελέτης η οποία έχει εφαρµοστεί,. Η. Δ Ρ Ι µε λίγες Τ τροποποιήσεις που εντοπίσθηκαν Ο κατά τη διερεύνηση 3. Δεδοµένο που προέρχεται από αναφορά, σε µορφή κειµένου υποµνήµατος, σε σχέδιο της αρχικής µελέτης. 4. Δεδοµένο που έχει διαπιστωθεί ή/και µετρηθεί ή/και αποτυπωθεί αξιόπιστα 5. Δεδοµένο που έχει προσδιοριστεί µε έµµεσο τρόπο 6. Δεδοµένο που έχει ευλόγως θεωρηθεί κατά κρίση Μηχανικού 15 16

Άλλες µέθοδοι ανάλυσης απαιτούνται Οι ελαστικές µέθοδοι ανάλυσης που σήµερα χρησιµοποιούνται (για νέα. Η. Δ Ρ Ι κτίρια) Τ έχουν αξιοπιστία υπό συγκεκριµένες Ο προϋποθέσεις που στα νέα κτίρια φροντίζουµε να πληρούνται. τις περισσότερες περιπτώσεις οι προϋποθέσεις αυτές δεν πληρούνται στα παλιά κτήρια. Αλλά και αν τύχει να πληρούνται, τι τιµή θα έχει ο συντελεστής συµπεριφοράς q; Ανάγκη προχωρηµένων µεθόδων ανάλυσης 17 18 Ποια η τιµή του συντελεστή συµπεριφοράς q; Χονδρική Εκτίµηση Δείκτη υµπεριφοράς q για τάθµη Επιτελεστικότητας Β Εφαρµοσθέντες Κανονισµοί µελέτης (και κατασκευής) Ευµενής παρουσία τοιχοπληρώσεων (στο σύνολο του κτιρίου) υσµενής παρουσία ή απουσία τοιχοπληρώσεων Ερωτήµατα: Τι επίπεδα βλάβης θα υπάρξουν; 1995 < 3,00 2,30. Η. Δ Ρ Ι Τ Ποιες οι συνέπειες; Ο 1985 < < 1995 2,30 1,80 Θα τις δεχθούµε; <1985 1,80 1,30 Ανάγκη Ορισµού επιπέδων την περίπτωση ανασχεδιασµού µε χρήση ισχυρών νέων φορέων υπό προϋποθέσεις µπορεί να ισχύει: VR 0.75 τότε q= qνέ ων κανονισµ ών V Ποια η εναλλακτική διαδικασία; S VR 4 0.6 < 0.75 τότε q= q V 5 S qloc = m νέων κανονισµ ών 19 Τι είναι αστοχία; Αντοχή < Ένταση Έστω M = 150 KNm< M = 200 KNm Rd d ε µία µελέτη νέου κτιρίου φροντίζουµε αυτό να µην ισχύει ε ένα υφιστάµενο η ανισότητα µπορεί να ισχύει επιπέδων βλάβης Πρωτεύοντα Δευτερεύοντα στοιχεία Διάκριση στοιχείων σε «σεισµικώς πρωτεύοντα» και «σεισµικώς δευτερεύοντα» εισµικώς δευτερεύοντα: Αποδεκτές µεγαλύτερες βλάβες 20

LS o Damage Limitation (DL) Επίπεδα Βλάβης σχεδιασµός νέων κτιρίων Άµεση χρήση (ΚΑΝΕΠΕ), Μηδαµινές βλάβες, τα στοιχεία δεν έχουν ουσιωδώς ξεπεράσει την διαρροή τους 21 Φd V = ΑΡΧΕ ΤΑΤΙΚΗ ΑΝΕΛΑΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΗ τάθµες Επιτελεστικότητας ή Οριακές Καταστάσεις (LS) Καµπύλη Απαίτησης Καµπύλη Απαίτησης 2 Τ Φ = Φ g T LS o Near Collape. (NC) Η. Οιονεί κατάρρευση Δ (ΚΑΝΕΠΕ), βαριές Ρ Ι Τ 1 δ 4π Ο 2 d T 2 και εκτεταµένες βλάβες, κτίριο πολύ κοντά στην κατάρρευση T 1 T 2 T LS o Signiicant Damage (SD) Ασφάλεια Ζωής (ΚΑΝΕΠΕ), κτίριο µε V αποδεκτές σοβαρές βλάβες όπως ο Καµπύλες Απαίτησης α Φ d δ=β Φ δ W n 1 2 5 α 1 0,90 0,80 β 1 1,20 1,35 Φd Ελαστικό Φάσµα Ανελαστικά Φάσµατα 22 Φ δ δ τάθµες Επιτελεστικότητας Οριακές Καταστάσεις τατική Οριζόντια Φόρτιση Βαθµιαία Αυξανόµενη µέχρι τέρµα V 3 V 2 V 1 δ 1 δ 2 δ 3 3 3 2 3 2 1 2 1 1 PUSH-OVER Μηδαµινές Βλάβες οβαρές βλάβες ή Οιονεί Κατάρρευση 3 2 1 (Τέµνουσα Βάσης) Πιθανότητα Υπέρβασης ή Άµεση Χρήση Ασφάλεια ζωής. Η. Δ Ρ Ι Τ Ο σεισµικής δράσης σε 50 χρόνια V 2% DL 2% SD 2% NC 2% Περιοδ. Επανάλ. 2475 χρόνια Καµπύλη Ικανότητας A 10% DL B 10% SD 10% NC 10% Περιοδ. Επανάλ. 475 χρόνια V 3 V C 20% V DL 2 20% SD 20% NC 20% Περ. Επανάλ. 225 χρόνια V 50% DL 1 50% SD 50% NC 50% Περ. Επανάλ. 70 χρόνια δ 1 δ 2 δ 3 (µετατόπιση κορυφής) δ Ελαφριές ηµαντικές Βαριές δ Βλάβες 23 Για ποιά οριακή κατάσταση θα γίνει ο σχεδιασµός; Εθνικό προσάρτηµα (πρέπει να ορίσει) Για ποιό σεισµό σχεδιασµού; Εθνικό προσάρτηµα (πρέπει να ορίσει) KAN.EΠΕ Δηµόσια αρχή Ελάχιστος στόχος κατά περίπτωση Ο κύριος του έργου επιλέγει 24

τάθµες Επιτελεστικότητας κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. Πιθανότητα Υπέρβασης εισµικής ράσης εντός του υµβατικού Χρόνου Ζωής των 50 ετών 10% (εισµικές ράσεις κατά ΕΚ8-1) 50% (εισµικές ράσεις = 0,6 x ΕΚ8-1) Μηδαµινές Βλάβες οβαρές Βλάβες Οιονεί Κατάρρευση Έλλειψη προδιαγραφών ποιότητας και τρόπου κατασκευής (Άµεση Χρήση) (Ασφάλεια Ζωής). Η. Δ Ρ Ι (διαφορές Τ αντοχών, σφηνώµατα) Ο Αβέβαιοι τρόποι προσοµοίωσης (άνοιγµατα) Α1 Β1 Γ1 Δεν κοστίζει πολύ να αγνοηθεί η συνεισφορά τους στις νέες κατασκευές Παράδειγµα υµµετοχή στην συνολική αντοχή της κατασκευής πουδαιότητα Ι πουδαιότητα ΙΙ πουδαιότητα ΙΙΙ και IV Α2 Β2 Γ2 Η Δηµόσια αρχή ορίζει πότε δεν επιτρέπεται πιθανότητα 50% 25 Μέχρι τώρα τις αγνοούµε. Γιατί; Τοιχοπληρώσεις Φέρων οργανισµός Τοιχοπληρώσεις ύνολο Νέες κατασκευές 900 100 1000 Παλαιές κατασκευές 300 150 450 τις παλαιές κατασκευές ο ρόλος τους σηµαντικός Αν αγνοηθούν στην αποτίµηση των παλαιών κατασκευών Ανάγκη σοβαρών ενισχύσεων (συχνά ανέφικτων) 26 Ποια είναι η αντοχή (ή καλλίτερα η ικανότητα) δοµικών µελών που δεν πληρούν προϋποθέσεις έντεχνης κατασκευής; Μάτιση Ράβδων µε νευρώσεις σε ευθύγραµµο µήκος l o ε µάτιση θλιβοµένων ράβδων µετρούν και οι δύο στο θλιβόµενο οπλισµό (παρουσία εγκιβωτισµού ή περίσφιξης) π.χ. - περιοχές µε κοντές αναµονές Για M y, φ y, θ y : y x l o /l oy,min, αν (1/2)l oy,min <l o < l oy,min =(0.3 y / c ) d b π.χ. Για Φ20, C16, S400: l oy,min =30 d b Για τη στροφή χορδής στην αστοχία: θ - έλλειψη αγκίστρων στα τσέρκια pl um x l o /l ou,min,. Η. Δ Ρ Ι αν l o Τ <l ou,min =d b y /[(1.05+14.5 α r Ο ω x ) c ] - ανεπαρκείς αγκυρώσεις που προκύπτει αναλόγου µήκους µε τα ισχύοντα για νέες κατασκευές Μάτιση λείων Ράβδων µε άγκυστρα & ευθύγραµµο µήκος παράθεσης l o >15d b ε µάτιση θλιβοµένων ράβδων µετρούν και οι δύο στο θλιβόµενο οπλισµό Για M y, φ y, θ y : πλήρες y εφελκυοµένων ράβδων Για τη στροφή χορδής στην αστοχία: θ um x λ θ 27 όπου λ θ =0,016x(10+l o / d b ), αν l o < 40d b και λ θ =0, 8, αν l o 40d b 28

Πως γίνεται ο έλεγχος των παραµορφώσεων; Μ θ pl u Ac. Η. Δ θ θ d Ρ Ι Τ Ο Για δοκούς: K = 0,1( 0,8+ ln [ max(0,6; a ) ]) E c I c Για ορθογωνικά τοιχώµατα: θ y θ d θ u θ Προσεγγιστικές χέσεις για Δυσκαµψίες Για υποστυλώµατα: N K = 0,08 + MPa ( 0,8 + ln[ max(0,6; a )]) 1 0,048 ( ) E c Ic N K = 0,115 + MPa Ac ( 0,8 + ln[ max(0,6; a) ]) 1 0,048 ( ) E c Ic Για τοιχώµατα διατοµής Γ, Τ, ή Π: d m= θ θ y Κ=ΕΙ = e M y 3θ L y 29 N K = 0,09 + MPa Ac ( 0,8 + ln[ max(0,6; a) ]) 1 0,048 ( ) E c Ic K 25E I c c 30 ΙΚΑΝΟΤΗΤΕ ΜΕΛΩΝ ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΦΑΛΕΙΑ Ικανότητα στροφής χορδής κατά τη διαρροή: Τοιχεία ορθογωνικής, Τ- και Ι- Πρωτεύοντα: Δευτερεύοντα ή Τοιχοπληρώσεις:. Η. Δ Διατοµής Ρ Ι Τ 1 θ y +θu θ d = θu θ γ Rd 2 Ο d = Οριακή ικανότητα στροφής χορδής: γ Rd 3 Όπου: γ Rd = 1,5 γιαπρωτεύονταήδευτερεύοντα (θ d = θ κατά ΕΚ8-3) u 4 γ Rd = 1,3 γιατοιχποληρώσεις Πλαστικό τµήµα ικανότητας στροφής χορδής: Δοκοί και Υποστυλώµατα 31 τάθµη Επιτελεστικότητας: -Άµεση Χρήση (DL): θ d = θ y -Ασφάλεια Ζωής (SD): -Οιονεί Κατάρρευση (NC) θu Όπου: γ θ = Rd = 1,5 γιαπρωτεύοντα γ d Rd γ Rd = 1,0 γιαδευτερεύονταήτοιχποληρώσεις εν απαιτείται έλεγχος οριζοντίων δευτερευόντων 32

ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ Ε ΤΕΜΝΟΥΑ Πώς θα µελετηθούν (θα σχεδιαστούν) οι απαιτούµενες επεµβάσεις; Δοκοί και Υποστυλώµατα Όπου:. Η. Δ Ρ Ι Τ. Ο Κεφάλαιο 8 ΚΑΝ.ΕΠΕ. Για ορθογωνικές διατοµές Για κυκλικές διατοµές. Ευρωκώδικας 8 Μέρος 3 Τοιχώµατα Κοντά Υποστυλώµατα (LV/h) 2 33 33 34 υχνές Ερωτήσεις ΕΡΩΤΗΗ 2 ΕΡΩΤΗΗ 1 Η αποτίµηση σεισµικής ικανότητας (έλεγχος αντοχής) υφισταµένου κτιρίου από Ο.. γίνεται υποχρεωτικά µε τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. ή µπορεί και µε άλλο καθεστώς ανάλογα µε τον κανονισµό που ίσχυε όταν µελετήθηκε; Η αποτίµηση σεισµικής ικανότητας (έλεγχος αντοχής) υφισταµένων κτιρίων µε φέροντα οργανισµό από τοιχοποιία ή χάλυβα γίνεται µε βάση τον ΚΑΝ.ΕΠΕ.; Ο ΚΑΝ.ΕΠΕ. δεν καλύπτει θέµατα αποτίµησης και ενίσχυσης υφισταµένων. Η. Δ Ρ Ι κτιρίων Τ µε Φ.Ο. από τοιχοποιία Ο ή χάλυβα. Τα σχετικά θέµατα πάντως Εφόσον το αντικείµενο µελέτης αφορά αποτίµηση φέρουσας περιλαµβάνονται στον Ευρωκώδικα 8 Μέρος 3 (ΙΕΝ 1998-3/2005). ικανότητας υπάρχοντος κτιρίου από Ο.. εφαρµόζεται ο ΚΑΝ.ΕΠΕ. ανεξάρτητα από το κανονιστικό καθεστώς αρχικής µελέτης του ή την περίοδο κατασκευής του. 35 36

ΕΡΩΤΗΗ 3 ΕΡΩΤΗΗ 4 Μπορεί ο ΚΑΝ.ΕΠΕ. να εφαρµοστεί για κτίρια που περιλαµβάνουν προεντεταµένα στοιχεία; Ο ΚΑΝ.ΕΠΕ. σε ορισµένες διατάξεις του παραπέµπει στον Ευρωκώδικα 8. Μπορεί να εφαρµοστεί δεδοµένου ότι ο EC8 δεν έχει τεθεί σε ισχύ; Ο ΚΑΝ.ΕΠΕ. δεν περιλαµβάνει διατάξεις ελέγχου ασφαλείας για κτίρια που έχουν προεντεταµένα δοµικά στοιχεία. Περιλαµβάνει πάντως διατάξεις για Το κείµενο του ΚΑΝ.ΕΠΕ. είναι εναρµονισµένο µε τους Ευρωκώδικες. θέµατα διαπίστωσής τους και τεκµηρίωσης. Όπου γίνονται παραποµπές σε συγκεκριµένες διατάξεις των Ευρωκωδίκων αυτές οι διατάξεις ισχύουν υποχρεωτικά και όχι κατ ανάγκη το σύνολο των διατάξεων των Ευρωκωδίκων. 37 38 ΕΡΩΤΗΗ 5 Για µελέτη προσθήκης ορόφου επί υπάρχοντος κτιρίου εφαρµόζονται οι διατάξεις του ΚΑΝ.ΕΠΕ. ή το Παράρτηµα Ε του ΕΑΚ; 39 40

41 42 Ο Νέος Κανονισµός Επεµβάσεων (ΚΑΝ.ΕΠΕ.) ΦΕΚ 42/Β/20-1-2012.. Εισάγεται ένα ολοκληρωµένο πλαίσιο για την σεισµική αποτίµηση και τον ανασχεδιασµό των υφιστάµενων κατασκευών υιοθετώντας τις πλέον σύγχρονες αντιλήψεις Βάζει τάξη στην ακατάστατη περιπτωσιολογία και στο θολό σχετικό γνωστικό περιβάλλον Δίνει εφόδια στον µελετητή για να στηρίξει τις επιλογές του υνεισφέρει στην οικονοµία της χώρας Προκαλεί, επιδεικτικά τα Πανεπιστήµια, να τρέξουν να αναθεωρήσουν τα. προγράµµατα σπουδών τους και να διδάξουν την πλέον σύγχρονη γνώση, γιατί χρειάζεται πλέον στην καθ ηµέρα πράξη... Πρωτοποριακό Κανονιστικό Κείµενο διεθνώς. Έχει ήδη χαρακτηριστεί ως η µελλοντική έκδοση του σχετικού ευρωκώδικα 43 44

... Μετά το ΦΕΚ Επιτροπή υποστήριξης (και µελλοντικής αναθεώρησης) ΚΑΝ.ΕΠ.Ε Ανάρτηση www.epikeve epikeve.civil.upatra.gr GCI (Greek Code. or Intervention) Η. Δ Ρ Ι Τ Ο υχνές Ερωτήσεις: ΚΑΔΕΤ http://www.epikeve.civil.upatra.gr/kanepe_.apx?id=7 (Κανονισµός Αποτίµησης και Δοµητικών Επεµβάσεων για Τοιχοποιίες). Ηµερίδες - εµινάρια Παροράµατα: http://www.epikeve.civil.upatra.gr/kanepe_.apx?id=6. ΕΚΠΠ Διεθνής Οµάδα Εργασίας - Διεθνές Workhop 45 46

ΕΠΙΜΟΡΦΩΤΙΚΟ ΕΜΙΝΑΡΙΟ: ΠΡΟΕΙΜΙΚΕ ΕΝΙΧΥΕΙ: ΑΠΟΤΙΜΗΗ ΦΕΡΟΥΑ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑ ΥΦΙΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ, ΑΝΑΧΕΔΙΑΜΟ ΚΑΙ ΕΠΕΜΒΑΕΙ Κωδ:80049P13 Διαδικασία 1 ο τάδιο: ΑΠΟΤΙΜΗΗ ΚΑΙ ΑΝΑΧΕΔΙΑΜΟ ΥΦΙΤΑΜΕΝΩΝ Τεκµηρίωση υφιστάµενης κατάστασης- Αξιοπιστία Δεδοµένων ΚΑΤΑΚΕΥΩΝ ΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. 2 ο τάδιο: Επισκευές και Ενισχύσεις Αποτίµηση επάρκειας κατασκευής Διαστασιολόγηση Επεµβάσεων 3 ο τάδιο: τέφανος Η. Δρίτσος Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήµιο Πατρών Λήψη απόφασης επέµβασης - Επιλογή λύσης 4 ο τάδιο: Αρχικός σχεδιασµός της λύσης επέµβασης 5ο τάδιο: Αθήνα, 3/06/2013 1 Κατασκευή του Έργου 2 ΕΛΕΓΧΟ ΕΠΑΡΚΕΙΑ ΚΑΤΑΚΕΥΗ ΑΝΤΙΕΙΜΙΚΗ ΕΝΙΧΥΗ ΚΑΤΑΚΕΥΗ Ω ΥΝΟΛΟΥ V Α Επαρκές για την στάθµη DL (A) Επαρκές για την στάθµη SD (Β) Β Ασφαλής (γ) Αναίρεση τοπικών αδυναµιών. Η. Δ Ρ Ι Τ χεδιασµός Ο & αύξηση πλαστιµότητας Α Επαρκές για την στάθµη NC (Γ) Γ Β Ανασφαλής Α (α) Χωρίς ενίσχυση σχεδιασµός Ανεπαρκές Μετακινήσεις δ Τέµνουσα Βάσης (β) Αύξηση αντοχής (δ) Αύξηση αντοχής & πλαστιµότητας τρατηγικές Ενίσχυσης () Απαιτούµενη σεισµική ικανότητα 3 4

ΙΑΤΑΙΟΛΟΓΗΗ ΕΠΕΜΒΑΕΩΝ ΜΕΘΟΔΟΙ ΕΝΙΧΥΗ ΤΩΝ ΚΑΤΑΚΕΥΩΝ κυρόδεµα Χάλυβας ύνθετα Γενικές Απαιτήσεις Έλεγχος διεπιφανειών Επεµβάσεις σε Κρίσιµες Περιοχές Ραβδόµορφων οµικών τοιχείων Επεµβάσεις µε στόχο την αύξηση της ικανότητας έναντι µεγεθών ορθής έντασης Επεµβάσεις µε στόχο την αύξηση της φέρουσας ικανότητας έναντι τέµνουσας Επεµβάσεις µε στόχο την αύξηση της τοπικής πλαστιµότητας Επεµβάσεις µε στόχο την αύξηση της δυσκαµψίας Αντοχή Προσθήκη Τοιχωµάτων (α) Εµφατνούµενα (προτιµότερη επιλογή) (β) Εξωτερικά εν επαφή µε τα πλαίσια του φορέα (προσοχή!) Αντοχή & Πλαστιµότητα Δικτυωτά υστήµατα Επεµβάσεις σε Κόµβους Πλαισίων Ανεπάρκεια λόγω διαγώνιας θλίψης κόµβου Ανεπάρκεια οπλισµού κόµβου Πλαστιµότητα Επεµβάσεις σε Τοιχώµατα Επεµβάσεις µε στόχο την αύξηση ικανότητας έναντι µεγεθών ορθής έντασης Επεµβάσεις µε στόχο την αύξηση της φέρουσας ικανότητας τέµνουσας Επεµβάσεις µε στόχο την αύξηση της τοπικής πλαστιµότητας Επεµβάσεις µε στόχο την αύξηση της δυσκαµψίας Μανδύες Προσθήκη Πτερυγίων (α) από Ο.. σε Υποστυλώµατα (β) από µεταλλικά στοιχεία (γ) από σύνθετα υλικά Εµφάτνωση Πλαισίων Προσθήκη απλού γεµίσµατος Τοιχωµατοποίηση πλαισίων Ενίσχυση υφιστάµενων τοίχων πληρώσεως Προσθήκη ράβδων δικτύωσης, µετατροπή πλαισίων σε κατακόρυφα δικτυώµατα Προσθήκη Νέων Παράπλευρων Τοιχωµάτων και ικτυωµάτων Αντοχή & Δυσκαµψία 5 ύνδεσµοι Θεµελίωση νέων τοιχωµάτων ιαφράγµατα 6 Επεµβάσεις σε τοιχεία Θεµελίωσης Βλάβες σε οκίµιο µε Εκτοξευόµενο κυρόδεµα και Βλήτρα 7 8

Βλάβες σε οκίµιο µε Έγχυτο κυρόδεµα, κυρόδεµα, Λεία ιεπιφάνεια χωρίς ιατµητικούς υνδέσµους 9 10 Έλεγχος υνεργασίας στη Διεπιφάνεια Ανίσωση Ασφαλείας Rid > Sid Αντίσταση Διεπιφάνειας (σε θλίψη, σε εφελκυσµό, διατµητική) (βλ. Κεφ.6) Εντατικά Μεγέθη που δρουν στη διεπιφάνεια Ελάχιστα και Μέγιστα Απώλεια ύνδεσης στη Διεπιφάνεια 11 12

Έλεγχος Διεπιφανειών παλαιό σκυρόδεµα Δ Β Α ι F = V Γ FΓΔ Α ΕΤΕΠ Δ j νέο σκυρόδεµα a ή Γ Β, π ε ι j δi FAB FΓ - διεπ. Vi-j Β Μ z Μ +Δ Μ ΦΕΚ 2221Β/30-7-2012. Viδιεπ j = V V διεπ. Μ ',V' =Ροπή, Τέµνουσα λόγω δράσεων µετά την επέµβαση Vi-j. π ε ι V. π ε ι j δi d Vδ R a M ' a = V' z' z' Ελάχιστο Ποσοστό Βλήτρων ρδ = Αd 0,18 ctm 13 yk Acδ ina 14 Εκτράχυνση µε Αµµοβολή Προετοιµασία Επιφάνειας µε Αεροµατσάκονο 15 16

ΜΑΝΔΥΕ Ο... Η. ΡΙΤΟ 17 18 Τοποθέτηση ενδιάµεσων συνδετήρων σε επιµήκεις διατοµές 19 20

Τοποθέτηση ενδιάµεσων συνδετήρων σε τετραγωνικές διατοµές OXI NAI γωνία 45ο Άνοιγµα υνδετήρων 21 Διατµητική Αντίσταση Διεπιφάνειας: 22 VRdδιεπιφ. Μηχανισµοί Τριβή και υνοχή Ηλεκτροσυγκόλληση Άκρων υνδετήρων Μανδύα 23 Δράση Βλήτρου Δράση φικτήρα Ηλεκτροσυγκολλήσεις 24

τ (N/mm 2 ) 4 3 2 1 0 ΑΟΠΛΕ ΔΙΕΠΙΦΑΝΕΙΕ τ/τ ud τ Τραχεία διεπιφάνεια µε συνοχή 0, 5 = 1, 14 3( / u ) Η επιφάνεια του υφιστάµενου σκυροδέµατος έχει εκτραχυνθεί u τ ud Η χαλύβδινη ράβδος είναι επαρκώς αγκυρωµένη. Η. τ ud Δ Ρ Ι Τ Ο (1) Όταν εφαρµόζεται Διατµητική Τάση (Taio and Vintzeleou, 1987) Τραχεία διεπιφάνεια χωρίς συνοχή τ > 0, 5 = 0, 81+ 0, 19 u τ ud (2) Προκαλείται Ολίσθηση u Λεία διεπιφάνεια µε συνοχή (3) Ανοίγει η Επιφάνεια Επαφής(επειδή εξαιτίας της τραχύτητας η µια επιφάνεια κινείται πάνω στην άλλη) 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 (mm) (CEB Bul. No. 162, 1983) 0 0.5 u u (ΚΑΝ.ΕΠΕ., 2012) Πρόσθετη Τριβή ΟΠΛΙΜΕΝΕ ΔΙΕΠΙΦΑΝΕΙΕ Όταν µια Χαλύβδινη Ράβδος διαπερνά µια ιεπιφάνεια, µπορεί να προκύψει δράση σφικτήρα, εάν: (4) Ενεργοποιείται Εφελκυστική Δύναµη στη χαλύβδινη ράβδο τ = c 0.25 ct 0.75 ct 1.00 ct για λείες διεπιφάνειες τ = 0.4( σ ) 2 1/3 u c c (5) Ασκείται Θλιπτική Τάση (σ c ) στη διεπιφάνεια για εκτραχυµένες διεπιφάνειες (6) Πρόσθετη Τριβή Πρόσθετη ιατµητικήαντίσταση Δράση φικτήρα για εκτοξευόµενο ή µε χρήση ρητίνης 25 26 Οπλισµένες Διεπιφάνειες Αντίσταση Τριβής Οπλισµένες Διεπιφάνειες τ/τ ud u τ 0 5 = 1 14 τ ud ( u ),, 3 / V τ ud. Η. τ > 0, 5 = 0, 81+ 0, 19 Δ Ρ Ι Τ Ο u τ ud u 0 0.5 u u (ΚΑΝ.ΕΠΕ., 2012) τ = 0.4( ( σ +ρ )) 2 1/ 3 ud cd cd d yd Μηχανισµός Δράσης Βλήτρου 27 28

Διατµητική Αντίσταση Δράσης Βλήτρου Αλληλεπίδραση Μηχανισµού Ανάληψης Διατµητικού Φορτίου V+c V V V d = 0,1d u + 1,80d u d 0,5 d Vud Vud 4 V 3 Vud Vd 5db 3db V i V+c,u db S,u 2 mm S S [mm] α) ράση συνοχής και τριβής S [mm] β) ράση τριβής λόγω εγκάρσιου οπλισµού 6db 0,5Vud Vtot Vd Vtot,u Vd,u 0.1d 0,1d=0.005d u 0.1 uu b d =0,1d b duduu=0,05d b Ελάχιστη απαιτούµενη επικάλυψη οπλισµού για πλήρη ενεργοποίηση της Δράσης Βλήτρου Sd,u Fud = 1,30db2 γ Rd cd yd A yd 3 γ Rd = 1.3 29 Εκτράχυνση και Χρήση Χαλύβδινων Βλήτρων Stot,u S [mm] γ) ράση βλήτρου S [mm] δ) ράση όλων των µηχανισµών Vtot = β D Vd + β V 30 Οπλισµένες Διεπιφάνειες 31 Χαλύβδινοι Ηλεκτροσυγκολληµένοι ύνδεσµοι (Αναρτήρες) 32

Fcm=4uoμc+10nbA+nDFuDΚFF=FyΚδy=δδyyΚκΚ=ΚμεΚδu=δuuΘλίβουσα ύναµη Μανδύα Και btmπλήρης Αλληλεπίδραση Τριβή Αναρτήρες Βλήτρα (πάπιες) υνδετήρες Μανδύα hελάχιστοι Μερική Αλληλεπίδραση Aw t α 0.8 yw d 2 ctm d, δηλ. w h αw ywd ctm t Διαχωρισµός 33 33 { ΕΚΩ 2000 { { Προσεγγιστική Μέθοδος Μονολιθικής υµπεριφοράς k k = 0,80 k r = 0,90 k θy = 1,25 k θu = 0,80 P 34 Πιθανή Κατανοµή Παραµορφώσεων και Τάσεων Εντατικού Μεγέθους Παραµόρφωσης µε Επισκευασµένα τοιχεία F F y,µ F y,ε µονολιθικό επισκευασµένο F re,µ Κ F re,ε Κ µ εyδκαµπύλες δ y,µ δ y,ε δ u,ε δ u,µ δ,ε,ε,ε,μ,μ,μπόσο θα ήταν το λάθος αν θεωρούσαµε µονολιθική συµπεριφορά; 35 36

k k υντελεστές Μονολιθικότητας υσκαµψία πραγµατικού σύνθετου στοιχείου = υσκαµψία µονολιθικούστοιχείου Εκτίµηση ικανότητας Προσθήκη Νέας τρώσης κυροδέµατος k µ Με συνεκτίµηση της ολίσθησης Προσεγγιστικά µε χρήση συντελεστών µονολιθικότητας Αντοχή πραγµατικού σύνθετου στοιχείου k r =. Αντοχή µονολιθικούστοιχείου k k Η. k r Δ Ρ Ι Τ Ο 1,0 Για πλάκες: Πλαστιµ ότητα πραγµατικού σύνθετου στοιχείου = Πλαστιµ ότητα µονολιθικούστοιχείου k k = 0,85 k r = 0,95 k θy = 1,15 k θu = 0,85 kδ u Οριακήπαραµ όρφωση πραγµατικού σύνθετου στοιχείου = Οριακή παραµ όρφωση µονολιθικούστοιχείου R = Κ R i, ενισχ. i i, µονολ. Για λοιπά στοιχεία: k k = 0,80 k r = 0,85 k θy = 1,25 k θu = 0,75 37 38 Αποκατάσταση Ικανότητας Περιοχής µε Μειωµένα Μήκη Ματισµένων Ράβδων σ j t j σ j t j σ j t j Καµπτική Ενίσχυση l σ j t j ρ σ h Building Klinkertr, Amterdam T απ = (1 λ) A b (1 λ) A b l h h, απ. µ ρ l σ t =σ B ρ (1- λ ) A j j h ό που: β= A / b j = B απαιτ. β μ l σ j T=µ ρ σ σ = 3 2 Aj 12 y d = ( a 2 N ) w (. d : u ) u c a απ Nl 3 Για µανδύες t j = A / j απαιτ. 2 2 2 y S c c d d ( Α j / ) απ. = 1.3 k 1( ) 0.4 0.30 l d k E c S 2 j ctm 39. Η. ΡΙΤΟ 40

Teng et al, 2002 Teng et al, 2002. Αναλαµβανόµενη Η. ΡΙΤΟ δύναµη επικολλητών φύλλων συναρτήσει του µήκους αγκύρωσης 41 Απόσχιση επικάλυψης σκυροδέµατος στο πέρας του σύνθετου υλικού. Η. ΡΙΤΟ 42 Διάγραµµα Φορτίου-Βύθισης για Δοκούς Ενισχυµένες µε Επικολλητά Ελάσµατα Teng et al, 2002. Η. ΡΙΤΟ 43 44

Έλεγχος Αποκόλλησης P Pmax Le = P/2 Έλεγχος Απόσχισης Άκρου Ej tj Vd,απολ. Vcd,απολ 2 ctm Md,απολ. 0.67 MRd,απολ P/2 Lb σ jd = Le Pmax = k ctm b j L e E σcrit P = max 1,15 j ctm 2tj γ R = 1, 2 1, 2 b j t j Lb Ας θεωρηθεί η περίπτωση µίας δοκού από σκυρόδεµα C16/20 που ενισχύεται στο εφελκυόµενο πέλµα µε ένα έλασµα ΙΟΠ-Άνθρακα, πάχους tj=1mm και πλάτους bj=1/2bw. Εξετάζοντας την 2η µορφή αστοχίας λαµβάνεται: 2/3 ctm 0.3 ck = 0.316 2/3 = 1.92 MPa και σ j,crit = 1.15 200 x 1.92 x 103 = 504 MPa 2 Rotay, 1997 Χρήσιµη τεχνική για ενισχύσεις γύρω από νέα ανοίγµατα σε πλάκες, τοιχώµατα t j σ j,crit Vdj = 45 A j σ jd A o ydo + A jσ jd Vd,απ όλ. 46 Καµπτική Ενίσχυση µε Οπλισµούς εντός Αυλακιών (Δεν καλύπτεται από τον ΚΑΝ.ΕΠΕ.) σκυρόδεµα σκυρόδεµα CFRP tripοπλισµός Λάµες - Ρητίνη Λάµες -Ρητίνη bonding agent σκυρόδεµα Εγκιβωτισµένη ράβδος οπλισµού Μιτολίδης, ιδακτορική ιατριβή 2009, ΑΠΘ. 47 47. Η. ΡΙΤΟ Λάµες - Ρητίνη 48

VR1dRdRMΑύξηση Φέρουσας Ικανότητας Έναντι Τέµνουσας Ανεπάρκεια Έναντι Λοξής Θλίψης (Vd>VRd2) Με περίσφιγξη = 1,125+ 1,25aω )γ( ck,c w ck Με προσθήκη νέων στρώσεων σκυροδέµατος κλειστός µανδύας (συνιστάται) τρίπλευρη ενίσχυση Ανεπάρκεια Οπλισµού Διάτµησης Με πρόσθετες στρώσεις σκυροδέµατος Με εξωτερικά στοιχεία από χάλυβα ή ΙΟΠ (Vd>VRd3) (α) (β) (γ) (δ) (ε) (α) (β) (γ) Ενδεικτικοί τρόποι ενίσχυσης σε διάτµηση έναντι ανεπάρκειας σε λοξή θλίψη: (α), (β) Κλειστές ενισχύσεις, (γ) Ανοικτές ενισχύσεις d V,r+V 49 (στ) (ζ) (η) Ενδεικτικοί τρόποι ενίσχυσης σε διάτµηση έναντι ανεπάρκειας οπλισµού διάτµησης: (α), (β) κλειστή ενίσχυση, (γ), (δ),(ε),(στ) ανοικτή ενίσχυση µε αγκυρωµένα άκρα & (ζ) ανοικτή ενίσχυση αποδεκτή κατά παρέκκλιση 50 Διατµητική Ενίσχυση µε ΙΟΠ Περίσφιγξη µε Μεταλλικό Κλωβό (a) (β) Η τάση στις ίνες εξαρτάται από το εύρος της ρωγµής που γεφυρώνουν. Δεν υπάρχει ανακατανοµή της έντασης Αστοχούν οι ίνες στη θέση (α) πριν καλά-καλά ενεργοποιηθούν οι ίνες στην θέση (β) Μέση τιµή αντοχής ½ max Αντοχής k v = 0,5 51 52

Περίσφιγξη µε ΙΟΠ. Η. ΡΙΤΟ 53 54. Η. ΡΙΤΟ σc περισφιγµένο µε FRP *c, FRP *c, περισφιγµένο µε στοιχεία χάλυβα απερίσφικτο c 0,85c 0 ε co ε cu ε*cu, FRP ε*co Χαλύβδινη περίσφιγξη ε*cu = 0, 0035 + 0,1αωw Περίσφιγξη ΙΟΠ µε ίνες άνθρακος ε*cu = 0, 0035 ( c* : c ) 2 Περίσφιγξη ΙΟΠ µε ίνες γυαλιού ε*cu = 0, 007 ( c* : c ) 2 όπου. Η. ΡΙΤΟ 55 ε*cu ε c* = (1,125 + 1, 25αω w ) c 56

1q+τ(ττττqμ-1)τ2τττττ2εucΑπαιτούµενος Οπλισµός Περίσφιξης Αύξηση Πλαστιµότητας Απαιτούµενος Οπλισµός Περίσφιξης Αύξηση Πλαστιµότητας Απαίτηση τοχευόµενου q: Υπολογίζεται ο απαιτούµενος δείκτης συµπεριφοράς q µ = q/q o (q o παράγοντας υπεραντοχής δοµήµατος κατά EC8) Υπολογίζεται ο απαιτούµενος δείκτης πλαστιµότητας σε όρους µετακινήσεων: ( ) cu c c Απαίτηση τοχευόµενου m: Οµοίως µε δείκτη συµπεριφοράς q, µόνο που το µ d αντικαθιστάται µε m απ. Απαίτηση Επιθυµητής Ικανότητας Γωνίας τροφής Χορδής θ u : µ d. Η. Δ Ρ Ι Υπολογίζεται Τ η µ 1/r µέσω αξιόπιστων Ο συσχετισµών µε τη µ θ = τό2θ =µ θ u, απ. θ, απ. y τότ Υπολογίζεται η απαιτούµενη τιµή του δείκτη πλαστιµότητας σε όρους Όπου η θ y : καµπυλότητας : Για δοκούς ή υποστυλώµατα Για τοιχώµατα (µ d 1):(µ 1/r 1) = 3 ( 1/ r) d L + a z ( ) L a z V h V L 1/ r d y b y + y b y θ = Υπολογίζεται η απαιτούµενη µέγιστη θλιπτική παραµόρφωση σκυροδέµατος: ( ) ( 1/ r) + 0,002 1 0,125 y θ = 1/ r + 0,0013 1+ 1,5 + y y y 3 h + 3 L 8 c 8 c * ε = 2,2 μ ε ν cu 1/r y Η συσχέτιση των µ θ και µ d γίνεται µέσω των σχέσεων: Ογκοµετρικό µηχανικό ποσοστό περίσφιξης ω w : µ =µ µη σχηµατισµός πλαστικού µηχανισµού ορόφων θ d * Χαλύβδινη Περίσφιξη: ε = 0,0035+ 0,1 α ω cu w Htot * * 2 µ =µ θ d πιθανός σχηµατισµός πλαστικού µηχανισµού σε όροφο Περίσφιξη µε CFRP: ε = 0,0035 cu ( : c c) H * ορ. µε = (1,125+ 1,25 a ω ) 2 c w c * * *Περίσφιξη µε GFRP:με = 0,007 : 57 µ = 3µ 2 58 1/ r, απ. d, απ.,τπωw,απ ΕΝΙΧΥΗ ΚΟΜΒΩΝ Προσθήκη χιαστί κολλάρων από χαλύβδινα στοιχεία Επισκευή µε ρητινενέσεις 59 CEA, Sacley 60

ΕΝΙΧΥΗ ΚΟΜΒΩΝ Προσθήκη επικολλητών ελασµάτων από χάλυβα Ενίσχυση κόµβων µε ΙΟΠ 61 CEA, Sacley 62 Ενίσχυση Τοιχωµάτων Αποκατάσταση Ανεπαρκών Αναµονών Όπως και στα υποστυλώµατα Αύξηση Φέρουσας Ικανότητας Έναντι Κάµψης Προσθήκη υποστυλωµάτων στα άκρα Μονόπλευρη ενίσχυση και προσθήκη υποστυλωµάτων Ολόπλευρος κλειστός µανδύας (συνιστάται) CEA, Sacley 63 64

Ενίσχυση Τοιχωµάτων Εµφάτνωση Πλαισίων Αύξηση Φέρουσας Ικανότητας Έναντι Τέµνουσας Ανεπάρκεια λόγω λοξής θλίψης κορµού Προσθήκη νέων στρώσεων σκυροδέµατος ή µανδύα Ανεπάρκεια οπλισµού διάτµησης Προσθήκη Εξωτερικών στοιχείων χάλυβα ή ΙΟΠ ή µανδύας Ολίσθηση Τοιχώµατος Προσθήκη κατακόρυφων µεταλλικών στοιχείων εκατέρωθεν του αρµού Τοπικός µανδύας Αύξηση Πλαστιµότητας (Δεν προσφέρονται οι µέθοδοι περίσφιγξης) Μορφές:. Η. Δ Ρ Ι Τ Προσθήκη Απλού Γεµίσµατος Ο Τοιχωµατοποίηση Πλαισίου Ενίσχυση Υφισταµένων Τοίχων Πληρώσεως Κρίσιµα σηµεία της µελέτης Έλεγχος επάρκειας µεταφοράς τέµνουσας στις στάθµες των ορόφων Μικρή Αξονική Μειωµένη Ενεργός υσκαµψία, Μεγάλη τροφή στο Θεµέλιο Αύξηση διατοµής θλιβόµενου πέλµατος µε προσθήκη εγκάρσιου τοιχώµατος µε τοπική διεύρυνση του άκρου Τοποθέτηση εγκαρσίων διαµπερών σφικτήρων 65 ηµαντική Αύξηση της Δυσκαµψίας και της εισµικής αντίστασης του φορέα Κατασκευαστικά θέµατα υσκολία σκυροδέτισης (ανεπαρκής πρόσβαση στην κορυφή) Αντιµετώπιση συστολής ξήρανσης 66 Προσθήκη Απλού Γεµίσµατος Τοιχώµατα από: α) Άοπλο ή οπλισµένο σκυρόδεµα (επί τόπου κατασκευαζόµενα ή προκατασκευασµένα) β) Άοπλη ή οπλισµένη τοιχοποιία Τοιχοµατοποίηση Πλαισίου Εµφατνώσεις πάχους µικρότερου ή ίσου µε το πλάτος της δοκού νέο νέο υποστύλ ωμα υποστύλ ωμα Δεν λαµβάνονται. ειδικά µέτρα Η. σύνδεσης του Δ γεµίσµατος Ρ µε το Ι Τ Ο νέο νέο παλαιό παλαιό τοίχωμα τοίχωμα υποστύλωμ υποστύλωμ πλαίσιο α α Προσοµοίωση του γεµίσµατος µέσω διαγώνιου θλιπτήρα Εµφατνώσεις πάχους µεγαλύτερου του πλάτους της δοκού Χαµηλή πλαστιµότητα. υνιστάται m 1,5 Προσοχή Πρόσθετες Τέµνουσες σε Δοκούς και Υποστυλώµατα 67 68

Τοιχωµατοποίηση Πλαισίου Ενίσχυση Υφισταµένων Τοίχων Πληρώσεως Προσοµοίωµα Ελέγχου Επάρκειας P F h F l Ασκούµενη Τοίχωµα: Τέµνουσα στο Με αµφίπλευρες οπλισµένες στρώσεις εκτοξευόµενου σκυροδέµατος χωρίς υποχρεωτική αγκύρωση στο περιβάλλον πλαισίωµα. L N Ελάχιστο πάχος στρώσης 50 mm h N F 2V F = V Rc γ d P ℓ Min ρv= ρh=0,005 Εξασφάλιση της από κοινού λειτουργίας υφιστάµενης τοιχοποιίας µε τις δύο στρώσεις ενίσχυσης µέσω διαµπερών κοχλωτών συνδέσµων: Έλεγχος Αντίστασης Φατνώµατος: Θλίψη ιαγώνιου Θλιπτήρα: L N = F l NR = λ t w bw ' c c' = 0, 6 c bw = ενεργό πλάτος διαγώνιου θλιπτήρα λ 0,4, συντελεστής αποµένουσας απόκρισης του διαγώνιου θλιπτήρα µετά την υπέρβαση της κρίσιµης παραµόρφωσής του Αντίσταση ενισχυµένου τοίχου = Αντίσταση λοξού θλιπτήρα ιάτµηση κατά Μήκος των ιεπιφανειών: Fβλ., οριζ. = F 1 l N R > n δ Du L 2 h 1 Fβλ., κατ. = Fβλ.,οριζ. > n v D u l 2 Ελάχιστη ποσότητα βλήτρων 3Φ16 ανά µέτρο της περιµέτρου και ρmin 69 69 ΠΡΟΘΗΚΗ ΝΕΩΝ ΠΑΡΑΠΛΕΥΡΩΝ ΤΟΙΧΩΜΑΤΩΝ Η ΧΑΛΥΒ ΙΝΩΝ ΙΚΤΥΩΜΑΤΩΝ (Λύση που απαιτεί ιδιαίτερα υψηλή µελετητική και κατασκευαστική εµπειρία) 70 ΠΡΟΘΗΚΗ ΙΚΤΥΩΤΩΝ ΥΤΗΜΑΤΩΝ Λεπτοµέρεια Α Λεπτοµέρεια Α- Κάτοψη υνιστώµενη θέση τοιχωµάτων Ενδεικτική διάταξη συνδέσµων υνίσταται: (α) Ο συνδυασµός της θεµελίωσης των νέων τοιχωµάτων µε τις υφιστάµενες θεµελιώσεις (β) Η κατά το δυνατόν αύξηση της αξονικής δύναµης που θα αναλάβουν τα νέα τοιχώµατα 71 κατά τον σεισµό 72

ΕΝΙΧΥΕΙ ΤΟΙΧΕΙΩΝ ΘΕΜΕΛΙΩΗ Ανεπάρκεια επιφάνειας έδρασης Ανεπαρκές ύψος Αύξηση διαστάσεων υνδυασµός µε ενίσχυση κατακόρυφων µελών. Η. Δ Ρ Ι Τ Ανάρτηση Ο A Pn tanα w ywd www.epikeve epikeve.civil.upatra.gr Ενδεικτικήενίσχυσηπεδίλωνµετηντεχνικήτωνµανδυών, 73 όταν η επέµβαση περιλαµβάνει και ενίσχυση του φέροντος κατακόρυφου στοιχείου 74