Δ Ρ Ι Τ Σ Ο Σ Σ. Η. Δ Ρ Ι Τ Σ Ο Σ

ΝΕΟ ΣΥΝΘΕΤΟ ΣΤΟΙΧΕΙΟ ΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ ΣΕ ΚΤΙΡΙΑ ΑΠΟ Σ. ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ Η. ΣΚΥΡΟ ΕΜΑ Δ Ρ Ι Τ Σ Ο Σ υφιστάμενο στοιχείο νέο στοιχείο Σ. Η. ρίτσος Πανεπιστήμιο Πατρών (a) (β) (γ) Κατανομή παραμορφώσεων στη σύνθετη διατομή (α) με μονολιθική συμπεριφορά, (β), (γ) με ολίσθηση στη διεπιφάνεια Απαιτείται προσομοίωμα μεταφοράς ιατμητικής ύναμης 2 ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΕΡΕΥΝΑ (ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ) Πιθανή Κατανομή Παραμορφώσεων και Τάσεων 4

y,μy,εy,μ Βλάβες σε οκίμιο με Έγχυτο Σκυρόδεμα, Λεία ιεπιφάνεια χωρίς ιατμητικούς Συνδέσμους Σ. Βλάβες Η. ΡΙΤΣΟΣσε οκίμιο με Εκτοξευόμενο Σκυρόδεμα και Βλήτρα 5 Βλάβες 6 F F y,μ F y,ε F res,μ Κ F res,ε Κ μ δ y,μ δ y,ε δ u,ε δ u,μ δ FΚ=εyδΚδFFΚ=Κ=εΚ=u,εδκΚδΚΑΜΠΥΛΕΣ Πλαστιμότητα πραγματικού σύνθετου στοιχείου k μ = Πλαστιμότητα μονολιθικού στοιχείου Οριακή παραμόρφωση πραγματικού σύνθετου στοιχεί kδ u = Οριακή παραμόρφωση μονολιθικού στοιχείου ΕΝΤΑΤΙΚΟΥ ΜΕΓΕΘΟΥΣ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΗΣ ΜΕ ΕΠΙΣΚΕΥΑΣΜΕΝΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΕΣ ΜΟΝΟΛΙΘΙΚΟΤΗΤΑΣ Δυσκαμψία πραγματικού σύνθετου στοιχείου k k = Δυσκαμψία μονολιθικού στοιχείου μονολιθικό Αντοχή πραγματικού σύνθετου στοιχείου k r = Αντοχή μονολιθικού στοιχείου επισκευασμένο k k k r 1,0,εδy 7 δuu,μμπροσεγγιστική Μέθοδος Μονολιθικής Συμπεριφοράς Αντοχή, Πλαστιμότητα, υσκαμψία, Ικανότητα Παραμόρφωσης Ενισχυμένου Στοιχείου = k i (Αντοχή, Πλαστιμότητα, υσκαμψία, Ικανότητα Παραμόρφωσης Μονολιθικού τοιχείου ) 8 ου

=γskbαποκατασταση ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΠΕΡΙΟΧΗΣ jrdβμσljsμε ΜΕΙΩΜΕΝΑ ΜΗΚΗ ΜΑΤΙΣΜΕΝΩΝ ΡΑΒΔΩΝ σ t j j σ j t j σ j t j A=twjjjρ f σ h A /s = t για συνεχή μανδύα j j l σ s h σ j t j j,max yd T απ = (1 λs) A f b s (1 λs) A f b s T=μρ l f s σ σ = h h, απ. μρ l f s ρ σ t = σ B ό που: β= f j j h B (1-λ)Aft=sbsj,.βμlσsj 9 10yΣ. Η. Δ Ρ Ι Τ Σ Ο σ =f Σ σ = E ε σ jd j jd j,max για στοιχεία από χάλυβα σ = 0,75 E ε j,max j ju για στοιχεία από ΙΟΠ 0 λ s 1 λ s s = l l λ 0 so s = 2/3μ=μfσο ckν (πρακτικά μ = 0,4 έως 2,0) Priestley, Sieble κ.α. Γωνιακές ράβδοι (Ref. 20) 1% ε = 2w, w 0,6 2/3 j b = δ ε = 0 j μ = 1,0 1,4 β = 1,0 λs =0 fa(1-λa/sαπ)1για Γωνιακές Ράβδους ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΕΦΕΛΚΥΟΜΕΝΗΣ ΖΩΝΗΣ f sy d s c f d c s A/s = k 0,4 0,30 j 1 απ f l d k E f ( ) 2 2 2 c s s 2 j ctm Προσθήκη Ελασμάτων (χάλυβα ή ΙΟΠ) ή υφασμάτων από ΙΟΠ στο εφελκυόμενο πέλμα Προσθήκη Νέας Στρώσης Οπλισμένου Σκυροδέματος στο εφελκυόμενο ή στο θλιβόμενο πέλμα A /s = t j j για συνεχή μανδύα ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΘΛΙΒΟΜΕΝΗΣ ΖΩΝΗΣ k 1 Σ. Η. Δ Ρ Ι Τ = 1,7 για στάθμη επιτελεστικότητας Α Σ Ο Σ Προσθήκη Νέας Στρώσης Οπλισμένου Σκυροδέματος = 1,5 για στάθμη επιτελεστικότητας Β ή Γ στο εφελκυόμενο ή στο θλιβόμενο πέλμα k 2 = 0,3 c > 2 d ΣΥΓΧΡΟΝΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΕΦΕΛΚΥΟΜΕΝΗΣ ΚΑΙ ΘΛΙΒΟΜΕΝΗΣ ΖΩΝΗΣ s Συνίσταται η χρήση μανδυών 11 12

Καμπτική Ενίσχυση Μικρό βάρος ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΕΛΑΣΜΑΤΩΝ Η ΥΦΑΣΜΑΤΩΝ Το υφιστάμενο στοιχείο πρέπει να μπορεί να αναλάβει την ένταση από μόνιμα φορτία Στην φάση αστοχίας να έχει διαρρεύσει ο υφιστάμενος εφελκυόμενος οπλισμός Το υλικό ενίσχυσης θεωρείται νέος εξωτερικός οπλισμός και το στοιχείο μονολιθικό Εφελκυστικές υνάμεις από την συνολική καμπτική ένταση Νέος + Παλαιός οπλισμός Building Klinkerstr,, Amsterdam AΔΜ Προσεγγιστικά: do z σjjd Κατασκευαστικές ιατάξεις = πάχος, πλάτος, πλήθος στρώσεων, χρήση βλήτρων, κ.λ.π. 14 Σ. Η. Δ Ρ Ι Τ Σ Ο ΣTeng et al, 2002 Αναλαμβανόμενη δύναμη επικολλητών φύλλων συναρτήσει του μήκους αγκύρωσης

Teng et al, 2002 Teng et al, 2002 Απόσχιση επικάλυψης σκυροδέματος στο πέρας του σύνθετου υλικού Τάση Σχεδιασμού Υλικού Ενίσχυσης σp E dj t j P max P/2 Le = 2 f ctm Πιθανές Μορφές Αστοχίας 1 Θραύση του υλικού ενίσχυσης: σ = f P = kf b L jd jk max ctm j e γ σm L j,critb P/2 Πρόωρη αποκόλληση του υλικού ενίσχυσης σ=γ,2jγrσ P Ef crit max j ctm (στα άκρα ή σε ενδιάμεσες σ = 1,15 jd = τκ.θέσεις)αγ = 1, 2 1, 2 b t 2 t R j j j σ=βblj,crittejεπιρροή πλάτους dβw: Ας θεωρηθεί η περίπτωση μίας δοκού από σκυρόδεμα C16/20 που ενισχύεται στο β= β β w L ιορθωτικός συντελεστής οπλισμού ενίσχυσης εφελκυόμενο πέλμα με ένα έλασμα ΙΟΠ-Άνθρακα, πάχους t j=1mm και πλάτους b j=1/2b w. Εξετάζοντας την 2η μορφή αστοχίας λαμβάνεται: Etβ L=jjL : Επιρροή διατιθέμενου 2/3 2/3 e2fενεργό μήκος αγκύρωσης μήκους αγκύρωσηςjσ. Η. Δ Ρ Ι Τ Σ L e Ο L b Σ f 0.3 f 0.316 1.92 MPa mctm ck = = και 3 200 x1.92 x10 t =ψ k t j j1 t j1 = πάχος στρώσης σ j,crit = 1.15 = 504 MPa 2 19 ψ= k 1/4 Χρήσιμη τεχνική για ενισχύσεις γύρω από νέα ανοίγματα σε πλάκες, τοιχώματα =1Rdποct=; Έλεγχος Αποκόλλησης

Έλεγχος Απόσχισης Άκρου V sd, απολ. Vcd, απολ M sd, απολ. 0.67 M Rd, απολ Rostasy, 1997 V sdj = A so f A j ydo σ jd + A j σ jd V sd, απόλ. Χρήση στοιχείων αγκύρωσης στα άκρα Καμπτική Ενίσχυση με Οπλισμούς εντός Αυλακιών ( εν καλύπτεται από τον ΚΑΝ.ΕΠΕ ΕΠΕ.) Εκτίμηση ικανότητας ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΝΕΑΣ ΣΤΡΩΣΗΣ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ rip Οπλισμός σκυρόδεμα Με συνεκτίμηση της ολίσθησης Προσεγγιστικά με χρήση συντελεστών μονολιθικότητας Για πλάκες: σκυρόδεμα Σ. Η. Λάμες Δ - Ρητίνη Ρ Ι Τ Σ Ο Σ Λάμες -Ρητίνη bonding agent Για λοιπά στοιχεία: k k = 0,85 k r = 0,95 k θy = 1,15 k θu = 0,85 k k = 0,80 k r = 0,85 k θy = 1,25 k θu = 0,75 σκυρόδεμα Εγκιβωτισμένη ράβδος οπλισμού 23 Λάμες - Ρητίνη 24

Έλεγχος ιεπεφανειών - Αγκυρώσεων F AB Β Α ι z Ελάχιστο Ποσοστό Βλήτρων παλαιό σκυρόδεμα V=FΝΕΑΣ ΣΤΡΩΣΗΣ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ -FΠΡΟΣΘΗΚΗ διγδιεπ. V i-j Γ i-jαβγδσ. F ΓΔ Η. Δ Ρ Ι Τ Σ Ο Σ Δ j νέο σκυρόδεμα a Μ Μ +Δ Μ διεπ ΔM' a Vi j = = V' V διεπ. V i-j a Vή V επ,βv ιεjπ.διεrdπ.i-ρctδ=a. z' z' Μ ',V' =Ροπή, Τέμνουσα λόγω δράσεων μετά την επέμβασηδαfd 8msaf0,1inykcδ 26 ΜΑΝΔΥΕΣ Ο.Σ. 27 28

Τοποθέτηση ενδιάμεσων συνδετήρων σε επιμήκεις διατομές 29 Τοποθέτηση ενδιάμεσων συνδετήρων σε τετραγωνικές διατομές OXI NAI γωνία 45 ο Άνοιγμα Συνδετήρων 32

Rd+VΜΑΝ ΥΕΣ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟ ΕΜΑΤΟΣ Εκτίμηση Ικανότητας Με συνεκτίμηση της σχετικής ολίσθησης στις διεπιφάνειες ή Με χρήση συντελεστών μονολιθικότητας (Ref. 10, 12, 24) Έλεγχος Μεταφοράς υνάμεων: Αρχικό Στοιχείο-Μανδύας Ενδεικτική απεικόνιση άκρων μανδύα Ηλεκτροσυγκόλληση Άκρων Συνδετήρων Μανδύα 33 (α) Με επαρκές μήκος συναρμογής και στα δύο άκρα (β) Χωρίς επαρκές μήκος συναρμογής στο ένα άκρο 34 Θλίβουσα ύναμη Μανδύα F=4uμfA+10n+nFbcmoctmbDs Με περίσφιγξη f = 1,125 + 1,25aω ) f ck,c w ck { Με προσθήκη νέων στρώσεων σκυροδέματος Τριβή Αναρτήρες Βλήτρα κλειστός μανδύας (συνιστάται) (πάπιες) τρίπλευρη ενίσχυση Συνδετήρες Μανδύα hελάχιστοι ΕΚΩΣ 2000 Atffw sctmα0.wd2 d Και αf, δηλ. swh swywd fctm yt (α) (β) (γ) Ενδεικτικοί τρόποι ενίσχυσης σε διάτμηση έναντι ανεπάρκειας σε λοξή θλίψη: (α), (β) Κλειστές ενισχύσεις, (γ) Ανοικτές ενισχύσεις Μέθοδος Μονολιθικής Συμπεριφοράς 8Προσεγγιστική V 1dγ( V,rRM Rd sk k = 0,80 k r = 0,90 k θy = 1,25 k θu = 0,80 35s 36 { { udαυξηση ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΕΝΑΝΤΙ ΤΕΜΝΟΥΣΑΣ Ανεπάρκεια Έναντι Λοξής Θλίψης (Vsd>VRd2)

RdRdVcdwdj,ehfΑνεπάρκεια Οπλισμού ιάτμησης (Vsd>VRd3) Με πρόσθετες στρώσεις σκυροδέματος Με εξωτερικά στοιχεία από χάλυβα ή ΙΟΠ ΑΥΞΗΣΗ =V+V3V+jd3 V( ) (α) (β) Παλαιοί Συνδετήρες: Νέα Ενίσχυση: A sw V = zf cotθ + cota sina wd ywd Sw jd jd j w j,ef ( ) 2 V =σ ρ b h cotθ + cota sin a (γ) (δ) (ε) 2A j ρ = j A = t w t = A /s j j j j j j s b sinα j w hj,ef = 2/3 d (στ) (ζ) Ενδεικτικοί τρόποι ενίσχυσης σε διάτμηση έναντι ανεπάρκειας οπλισμού διάτμησης: (α), (β) κλειστή ενίσχυση, (γ), (δ),(ε),(στ) ανοικτή ενίσχυση με αγκυρωμένα άκρα & (ζ) Σ. ανοικτή Η. ΡΙΤΣΟΣενίσχυση αποδεκτή κατά παρέκκλιση 37 V=σρbh=Για θ = 45 και α = 90 j: jdjdjwj,efs 2AjσjdΤάση Σχεδιασμού Υλικού Ενίσχυσης σ= Θραύση υλικού ενίσχυσης d; ΚΛΕΙΣΤΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ε = min ( ψ ε, 1,5% ) ψ= k 1/4 j, max ju 40 Για ΙΟΠ απαιτείται επαρκής υπερκάλυψη των άκρων του (150 έως 200mm) Ανοικτές Ενισχύσεις με εξασφάλιση πλήρους αγκύρωσης των άκρων Πιθανές Μορφές Αστοχίας 1 σ jd f γ jk m Για Χάλυβα Μείωση της συμβολής του σκυροδέματος (V c ) λόγω σημαντικής διεύρυνσης ανοίγματος ρωγμής f jk = f syk Πρόωρη αποκόλληση λόγω ανεπάρκειας σύνδεσης 39j γ = 1, 2 m Για ΙΟΠ γ = 1, 2 m f = E ε ε = k ε jk j j,crit j,crit v j,max k v =0,5 = οιονεί κλειστές

ΙΑΤΜΗΤΙΚΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΜΕ Ι.Ο.Π. ΑΝΟΙΚΤΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ σ j,crit σ jd σ = kv σ < σ γ = 1,2 jd,crit j,max jd," κλειστό" Rd Rd Σ. Η. Δ Ρ Ι Τ γ Μέγιστη Σ τάση για να αποφευχθεί Ο η αποκόλληση Σ. τ αποκ Ε j f b ctm σ j,max = β L e = β β= β β w L t j 2t j (a) (β) Για ΙΟΠ 0,525 λ 0,5 k v = 0,40 + 0,25 λ 0,8 για λ > 0,5 Η τάση στις ίνες εξαρτάται από το εύρος της ρωγμής που γεφυρώνουν. h j,ef λ= διατιθέμενο μήκος = Lαv = μκος ή αγκρωσης ύ L εν υπάρχει ανακατανομή της έντασης e Le Αστοχούν οι ίνες στη θέση (α) πριν καλά-καλά ενεργοποιηθούν οι ίνες στην θέση (β) Για Χάλυβα Αν σ σ k jd,crit jd," ό" v = 1,0 κλειστ σ k jd,crit jd," ό" v ό κλειστ Μέση τιμή αντοχής ½ max Αντοχής k v = 0,5 Αν σ < πως ΙΟΠ 42 Με κολάρα από χάλυβα ή ΙΟΠ ΑΥΞΗΣΗ ΤΟΠΙΚΗΣ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ηλεκτροσυγκόλληση επικολλητά ή προεντεταμένα Περίσφιγξη με σπειροειδή οπλισμό ηλεκτροσυγκόλληση σπιράλ (α) h ολόσωμος μανδύας (β) Περίσφιγξη με γενικό μεταλλικό μανδύα (α) ορθογωνική (β) ελλειπτική d 43 44

ΜΕΤΑΛΛΙΚΟΣ ΚΛΩΒΟΣ Περίσφιγξη με μεταλλικό κλωβό ή μεταλλικό μανδύα πλήρη χαλύβδινα φύλλα 45 46 47

ντ<τb o b c bo b o b c bo d o d o Σ. Η. Δ Ρ Ι Τ Σ d d d c d o c Ο o Σ b b c c d d o o (α) (β) (α) : Περίσφιγξη με μεταλλικό κλωβό (β): Περίσφιγξη με ινοπλισμένα πολυμερή 49 50 ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟΣ ΟΠΛΙΣΜΟΣ ΠΕΡΙΣΦΙΞΗΣ ΑΥΞΗΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΟΣ ΟΠΛΙΣΜΟΣ ΠΕΡΙΣΦΙΞΗΣ ΑΥΞΗΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ Απαίτηση Στοχευόμενου q: Υπολογίζεται ο απαιτούμενος δείκτης συμπεριφοράς q μ = q/q o (q o παράγοντας υπεραντοχής δομήματος κατά EC8) Υπολογίζεται ο απαιτούμενος δείκτης πλαστιμότητας σε όρους μετακινήσεων: qόταντ>τ-1τα2 * * ε = 0,0035 f : f cu c c με * 2 f = (1,125 + 1,25 a ω )f * * c w c ε = 0,007 f : f 51 cu c c ( ) Απαίτηση Στοχευόμενου m: Ομοίως με δείκτη συμπεριφοράς q, μόνο που το μ d αντικαθιστάται με m απ. Απαίτηση Επιθυμητής Ικανότητας Γωνίας Στροφής Χορδής θ u : Υπολογίζεται η μ 21/r μέσω αξιόπιστων συσχετισμών με τη μ θ μ d = Τ1+2(q)όθ =μ θ Τμ2u, απ. θ, απ. y Υπολογίζεται η απαιτούμενη τιμή του δείκτη πλαστιμότητας σε όρους Όπου η θ y : καμπυλότητας : Για δοκούς ή υποστυλώματα Για τοιχώματα (μ d 1):(μ 1/r 1) = 3 ( 1/r) d f L + a z ( ) L a z s V h s V Ls 1/r d f y b y + y b y θ = Υπολογίζεται η απαιτούμενη εμέγιστη =2,5θλιπτική μεπαραμόρφωση σκυροδέματος: y ( ) ( 1/ r) + 0,002 1 0,125 y θ = 1/r + 0,0013 1+ 1,5 + y y 3 h + 3 L 8 fc s 8 fc cu 1/r sy * Ογκομετρικό μηχανικό ποσοστό περίσφιξης ω w : * Χαλύβδινη Περίσφιξη: ε 0,0035 + 0,1 α ω ν= cu w Περίσφιξη με CFRP: ( ) Περίσφιξη με GFRP:μ Η συσχέτιση των μ θ και μ d γίνεται μέσω των σχέσεων: μ =μ θ d μη σχηματισμός πλαστικού μηχανισμού ορόφων Htot μ =μ θ d πιθανός σχηματισμός πλαστικού μηχανισμού σε όροφο Hορ. ε* μ = 3μ 2 cu,απω 52 1/r, απ. d, απ. w,απ

ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ ΚΟΜΒΩΝ Ανεπάρκεια Έναντι ιαγώνιας Θλίψης Αύξηση διαστάσεων μανδύα Προσθήκη Μανδύα από Ο.Σ. (για ικανοποίηση κριτηρίων παρ.7.2.5) Αν οι διαστάσεις του κόμβου δεν αποτρέπουν τη διαγώνια εφελκυστική Ανεπάρκεια Οπλισμού Κόμβου ρηγμάτωση (ΚΑΝ.ΕΠΕ., Κεφ. 7) ο οπλισμός του μανδύα στην περιοχή του κόμβου υπολογίζεται: Προσθήκη μανδύα από οπλισμένο σκυρόδεμα Προσθήκη χιαστί κολλάρων από χαλύβδινα στοιχεία Οριζόντιος VΟπλισμός Κατακόρυφος Οπλισμός A=hVjhfA=jvjv fενισχυση Προσθήκη επικολλητών ελασμάτων (από χάλυβα ή ΙΟΠ) ή υφασμάτων ΙΟΠ Αποκατάσταση ίσης διατομής και προσθήκη οπλισμών ywdόπου οι V jh και V jv υπολογίζονται ανάλογα με: ywdσμ yb <ΣΜ yc ή ΣΜ yb> ΣΜ ycj 53 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ Προσθήκη χιαστί κολλάρων από χαλύβδινα στοιχεία ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ Προσθήκη χιαστί κολλάρων από χαλύβδινα στοιχεία 55 Απαιτούμενη ιατομή Χαλύβδινων Στοιχείων σε κάθε ιαγώνια διεύθυνση δίνεται από τη σχέση: F Σ. Η. Δ Ρ Ι Τ Σ j A = Ο δ Σ jδ γ f Rd yd Όπου η διαγώνια εφελκυστική δύναμη στον κόμβο (F jδ ) ισούται με: V V jh jv F = h = h j δ h δ h δ h δ : μήκος διαγωνίου του κόμβου V jh, V jv : δίνονται από τους ίδιους τύπους για τους μανδύες c b

Προσθήκη μήκους αγκύρωσης τεχνική καμπούρας ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ Προσθήκη επικολλητών ελασμάτων από χάλυβα συνδ. Φ8/50 συνδ. Φ8/50 Ενίσχυση κόμβων με ΙΟΠ CEA, Sacley CEA, Sacley

CEA, Sacley 61 CEA, Sacley Πειράματα στο Εργαστήριο Κατασκευών του Πανεπιστημίου Πατρών ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ Προσθήκη επικολλητών ελασμάτων (από χάλυβα ή ΙΟΠ) ήυφασμάτωνιοπ Ελάσματα από χάλυβα: jh jv t max, ελ Σ. Η. Δ Ρ Ι Τ Σ h Ο σ h σ Σ b jd c jd Ελάσματα ή Υφάσματα από ΙΟΠ: Απαιτούνται ίνες και προς τις δύο διευθύνσεις. V V Ίνες // άξονα δοκού Ίνες // άξονα υποστυλώματος Fardis and Bousias t jh Vjh = h σ d jd t jv Vjv = h σ c jd

ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΟΜΒΩΝ Επισκευή με ρητινενέσεις Αποκατάσταση ίσης διατομής και προσθήκη οπλισμών Η Αποκατάσταση ίσης ιατομής γίνεται με την προσθήκη οριζόντιων και κατακόρυφων συνδετήρων. Η συνολική διατομή τους υπολογίζεται από τις σχέσεις: A jh,tot γ V Rd jh Rd jv A jv,tot fywd fywd γ V Οριζόντιοι συνδετήρες Κατακόρυφοι Συνδετήρες CEA, Sacley ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΟΙΧΩΜΑΤΩΝ Αποκατάσταση Ανεπαρκών Αναμονών Όπως και στα υποστυλώματα Αύξηση Φέρουσας Ικανότητας Έναντι Κάμψης Προσθήκη υποστυλωμάτων στα άκρα Μονόπλευρη ενίσχυση και προσθήκη υποστυλωμάτων 67 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΟΙΧΩΜΑΤΩΝ Αύξηση Φέρουσας Ικανότητας Έναντι Τέμνουσας Ανεπάρκεια λόγω λοξής θλίψης κορμού Προσθήκη νέων στρώσεων σκυροδέματος ή μανδύα Ανεπάρκεια οπλισμού διάτμησης Προσθήκη Εξωτερικών στοιχείων χάλυβα ή ΙΟΠ ή μανδύας Ολίσθηση Τοιχώματος Προσθήκη κατακόρυφων μεταλλικών στοιχείων εκατέρωθεν του αρμού Τοπικός μανδύας Αύξηση Πλαστιμότητας Ολόπλευρος κλειστός μανδύας (συνιστάται) ( εν προσφέρονται οι μέθοδοι περίσφιγξης) Αύξηση διατομής θλιβόμενου πέλματος με προσθήκη εγκάρσιου τοιχώματος με τοπική διεύρυνση του άκρου Τοποθέτηση εγκαρσίων διαμπερών σφικτήρων

ΕΜΦΑΤΝΩΣΗ ΠΛΑΙΣΙΩΝ Σημαντική Αύξηση της υσκαμψίας και της Σεισμικής αντίστασης του φορέα ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΑΠΛΟΥ ΓΕΜΙΣΜΑΤΟΣ Μορφές: Τοιχώματα από: α) Άοπλοήοπλισμένοσκυρόδεμα Προσθήκη Απλού Γεμίσματος (επί τόπου κατασκευαζόμενα ή προκατασκευασμένα) Τοιχωματοποίηση Πλαισίου β) Άοπληήοπλισμένητοιχοποιία Ενίσχυση Υφισταμένων Τοίχων Πληρώσεως εν λαμβάνονται ειδικά μέτρα σύνδεσης του γεμίσματος με το πλαίσιο Κρίσιμασημείατηςμελέτης Έλεγχος επάρκειας μεταφοράς τέμνουσας στις στάθμες των ορόφων Προσομοίωση του γεμίσματος μέσω διαγώνιου θλιπτήρα Μικρή Αξονική Μειωμένη Ενεργός υσκαμψία, Μεγάλη Στροφή στο Χαμηλή πλαστιμότητα. Συνιστάται m 1,5 Θεμέλιο Κατασκευαστικά θέματα υσκολία σκυροδέτισης (ανεπαρκής πρόσβαση στην κορυφή) Αντιμετώπιση συστολής ξήρανσης 69 Προσοχή Πρόσθετες Τέμνουσες σε οκούς και Υποστυλώματα 70 ΤΟΙΧΟΜΑΤΟΠΟΙΗΣΗ ΠΛΑΙΣΙΟΥ ΤΟΙΧΟΜΑΤΟΠΟΙΗΣΗ ΠΛΑΙΣΙΟΥ Εμφάτνωση πλαισίων με Οπλισμένο Σκυρόδεμα νέο υποστύλ ωμα Εμφατνώσεις πάχους μικρότερου ή ίσου με το πλάτος της δοκού νέο υποστύλ ωμα Απαιτείται Εξασφάλιση της σύνδεσης με το περιβάλλον νέο νέο παλαιό παλαιό τοίχωμα υποστύλωμ υποστύλωμ α α πλαισίωμα Κατασκευή κλειστών μανδυών στα υποστυλώματα Εμφατνώσεις πάχους μεγαλύτερου του πλάτους της δοκού εκατέρωθεν του νέου τοιχώματος με κατακόρυφους συνεχείς οπλισμούς και οπλισμό περίσφιξης. τοίχωμα 71 72

73 74 F s ΤΟΙΧΟΜΑΤΟΠΟΙΗΣΗ ΠΛΑΙΣΙΟΥ Προσομοίωμα Ελέγχου Επάρκειας P N s h F l s Ασκούμενη Τέμνουσα στο L l N s P F s h Τοίχωμα: F 2V Rc s = Vs γ sd ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΤΟΙΧΩΝ ΠΛΗΡΩΣΕΩΣ Με αμφίπλευρες στρώσεις εκτοξευόμενου σκυροδέματος Ελάχιστο πάχος 20 mm Ελάχιστη Αντοχή 30 MPa Χρήση αναστολέων διάβρωσης Εξασφάλιση της από κοινού λειτουργίας υφιστάμενης τοιχοποιίας με τις Έλεγχος Αντίστασης Φατνώματος: δύο στρώσεις ενίσχυσης: Έλεγχος διατμητικής ικανότητας Θλίψη ιαγώνιου Σ. Θλιπτήρα: Η. L ' b w Δ Ρ Ι Τ διεπιφανειών, Σ ιαμπερής Ο σύνδεση νέων Σπλεγμάτων μέσω = ενεργό πλάτος διαγώνιου θλιπτήρα σιγμοειδών συνδέσμων (τουλάχιστον 2 /m Ns = F N s R =λfc tw b 2 ) w l λ 0,4, συντελεστής απομένουσας απόκρισης ' του διαγώνιου θλιπτήρα μετά την fc = 0,6f Αντίσταση ενισχυμένου τοίχου = Αντίσταση λοξού θλιπτήρα με c υπέρβαση της κρίσιμης παραμόρφωσής του αντοχή + = t f wcd a c f t f cd ιάτμηση κατά Μήκος των ιεπιφανειών: wc,fd t w l 1 F = F N > n D L 2 βλ., οριζ. s R δ u h 1 F = F > n D l 2 βλ., κατ. βλ., οριζ. v u Ελάχιστη ποσότητα βλήτρων 3Φ16 ανά μέτρο της περιμέτρου και ρ min 75 υπό την προϋπόθεση V s V u,w ( ιατμητική αντίσταση κορμού) 1 = 0,3 V ( f + σ ) + λ ρ f L t u, w γ wtd 0 ε ν+ h wyd w w Rd a 76 s

ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΠΤΕΡΥΓΙΩΝ ΑΠΟΤΥΠΩΣΗ ΥΠΑΡΧΟΥΣΑΣ ΚΑΤΑΣΤΑΣΗΣ Όμορη Ιδιοκτησία Υφιστάμενο Σ. Η. Πρόσθετο τοίχωμα (πτερύγιο) Δ Ρ Ι Τ Σ Ο Σ υποστύλωμα Pilotis Υφιστάμενο υποστύλωμα Πρόσθετο τοίχωμα (πτερύγιο) ρόμος Ακάλυπτος μανδύας 77 Όμορη Ιδιοκτησία ΠΡΟΤΑΣΗ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ Όμορη Ιδιοκτησία ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΝΕΩΝ ΠΑΡΑΠΛΕΥΡΩΝ ΤΟΙΧΩΜΑΤΩΝ (Λύση που απαιτεί ιδιαίτερα υψηλή μελετητική και κατασκευαστική εμπειρία) Pilotis ρόμος Ενδεικτική διάταξη συνδέσμων: α) κάτοψη, β) τομή σε θλιπτικό σύνδεσμο, γ) τομή σε εφελκυστικό σύνδεσμο Ακάλυπτος Όμορη Ιδιοκτησία 80

Επιτρέπεται η διάταξη προεξοχών των τοιχωμάτων εντός υφιστάμενου του σκελετού για παρεμπόδιση της ελεύθερης ανύψωσης του εφελκυόμενου πέλματος τους ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ Ενδεικτική θέση προεξοχών τοιχώματος για παρεμπόδιση ανύψωσης του εφελκυόμενου πέλματός του Θεμελίωση Συνίσταται να θεμελιώνονται χωριστά Ελέγχονται οι επιπτώσεις καθίζησης και στα στοιχεία θεμελίωσης του υφιστάμενου δομήματος 81 82 83 84

ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ Κυρίως αύξηση δυσκαμψίας & πλαστιμότητας ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ιαστασιολόγηση Τύπος Χιαστί διαγωνίων, σχήματος Λ ή V, ορθού ή ανεστραμμένου Υ. Κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. και EC8 Μέρος 3 Απαγορεύεται η μορφή Κ Υπό προϋποθέσεις προτείνεται: Εμφατνούμενα ή Παράπλευρα Σ.Ε. «Προστασία Ζωής»: Κρίσιμα σημεία Αξιολόγηση ανακατανομής έντασης - Απλές διαγώνιες ράβδους και δισδιαγώνιες δικτυώσεις τύπου Χ: της μελέτης Επάρκεια αντοχής κόμβων q = 3,5 Κατασκευαστικές Απαιτείται εξειδικευμένη εμπειρία - ικτυώσεις τύπου V ήλ: q = 1,5 2 ανάλογα με τον τύπο διατομής δικτύωσης Λεπτομέρειες Προτιμάται η εμφάτνωση της μεταλλικής δικτύωσης, έστω και μόνο Σ.Ε. «Αποφυγή οιονεί κατάρρευσης»: Αύξηση των ανωτέρω κατά 35% στα υποστυλώματα. π.χ. στο εσωτερικό του κτιρίου χωρίς καθαίρεση Για δικτυωτά συστήματα με εκκεντρότητα (παρουσία δοκού σύζευξης των τοιχοπληρώσεων «σεισμικού συνδέσμου») Συνιστάται η κατασκευή μεταλλικού περιμετρικού πλαισίου Υπό προϋποθέσεις Οι ατέλειες προσαρμογής στον περιβάλλοντα φέροντα οργανισμό Σ.Ε. «Προστασία Ζωής»: q = 5 αντιμετωπίζονται με την κατασκευή πρόσθετης στρώσης σκυροδέματος Σ.Ε. «Αποφυγή οιονεί κατάρρευσης»: q = 7 σύνδεσης μεταλλικού πλαισίου και Φ.Ο. Εν γένει για Σ.Ε. «Άμεση χρήση μετά από σεισμό»: q = 1 85 86 ΕΛΑΣΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ Στάθμη Επιτελεστικότητας Β και Γ Πρωτεύοντα: (α) τα στοιχεία των ικτυωτών Συνδέσμων Όλα τα στοιχεία του ενισχυμένου δομήματος συμμετέχουν στο (β) τα περιβάλλοντα σύμμεικτα κατακόρυφα και οριζόντια στοιχεία προσομοίωμα Ανάλογα με την Στάθμη Επιτελεστικότητας και τον τύπο συνδέσμων προτείνονται συντελεστές συμπεριφοράς q Ελαστοπλαστική συμπεριφορά ράβδων δικτύωσης υπό προϋποθέσεις: Συμμετρικής Σ. διάταξης και διατομών Η. Δ Ρ Ι Τ Σ F y = F διαρροής για εφελκυόμενα μέλη F y = 20% F λυγισμού για θλιβόμενα μέλη Ομαλής κατανομής υπεραντοχής σε κάτοψη και καθ ύψος δ u =12δ y Ο Σ για εφελκυόμενα μέλη Υπεραντοχή κατακορύφων και οριζοντίων στοιχείων έναντι των ράβδων δ u =8-10 δ λυγισμού για θλιβόμενα μέλη δικτύωσης κ.α Στάθμη Επιτελεστικότητας Α Όλα τα στοιχεία του δομήματος συμμετέχουν στο προσομοίωμα q=1,00 87 88

ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΘΕΜΕΛΙΩΣΗΣ Ανεπάρκεια επιφάνειας έδρασης Ανεπαρκές ύψος Αύξηση διαστάσεων Συνδυασμός με ενίσχυση κατακόρυφων μελών ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΑ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΜΕΛΕΤΗΣ ΕΠΕΜΒΑΣΕΩΝ Στέφανος Η. ρίτσος A Pn tanα Πανεπιστήμιο Πατρών sw f ywd Λευκωσία Λεμεσός, εκέμβριος 2008 Ενδεικτική ενίσχυση πεδίλων με την τεχνική των μανδυών, 89 όταν η επέμβαση περιλαμβάνει και ενίσχυση του φέροντος κατακόρυφου στοιχείου ΦΑΣΗ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ 1. Έκθεση Συλλογής Στοιχείων και Πληροφοριών 3. Γενικά Σχέδια Αποτύπωσης του Φέροντος Οργανισμού και Παρουσίασης των Βλαβών ΦΑΣΗ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ ιαθέσιμα στοιχεία Μελετών Οικοδομική Άδεια Βλάβες Προηγούμενες Επεμβάσεις 4. Έκθεση Αποτίμησης Φέρουσας Ικανότητας Παραδοχές Αποτίμησης Στάθμη Αξιοπιστίας εδομένων 2. Έκθεση Σ. Αποτύπωσης Τεκμηρίωσης Η. Δ Ρ Ι Τ Έδαφος Σ Θεμελίωσης Ο Σ Μετρήσεις Στάθμη Επιτελεστικότητας Φωτογραφίες Συμπεριφορά της Κατασκευής Λήψη οκιμίων Συμπεράσματα της Αποτίμησης Εργαστηριακές οκιμές

ΦΑΣΗ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ ΦΑΣΗ ΑΝΑΣΧΕ ΙΑΣΜΟΥ 1. Έκθεση Εφαρμογής Επεμβάσεων 5. Έκθεση Λήψης Αποφάσεων Προτάσεις Επεμβάσεων 2. Γενικά Σχέδια Περιγραφής των Επεμβάσεων Επιδιωκόμενη Στάθμη Επιτελεστικότητας Εφικτό των Επεμβάσεων 3. Σχέδια Λεπτομερειών Οικονομικότητα 4. Πρότυπα Υλικών, Προδιαγραφές Εργασιών και Απαιτήσεις Ποιοτικού Ελέγχου 6. Τεύχη Υπολογισμών, Αναλύσεων και Ελέγχων Παραδοχές Αποτίμησης Φορτία Χαρακτηριστικά των Υλικών Προσομοιώματα Αναλύσεων (Πρωτεύοντα ευτερεύοντα Στοιχεία) 5. Έκθεση Μέτρων Συντήρησης 6. Τεύχη Υπολογισμών, Αναλύσεων και Ελέγχων Μέγιστη Εδαφική Επιτάχυνση. Πιθανότητα Υπέρβασης 10% σε 50 Χρόνια www.episkeves episkeves.civil.upatras.gr