Λέξεις κλειδιά: Καουτσούκ, Ανακυκλωμένα ελαστικά αυτοκινήτων, Ινοπλισμένα Πολυμερή, Διατμητική Συμπεριφορά

Διατμητική Συμπεριφορά Απερίσφιγκτου και Περισφιγμένου Σκυροδέματος με Αδρανή από Καουτσούκ Shear behaviour of Confined and Unconfined Rubberised Concrete Zhao WANG 1, David ESCOLANO MARGARIT, Maurizio GUADAGNINI 3, Λάμπρος ΚΟΥΤΑΣ 4, Κύπρος ΠΗΛΑΚΟΥΤΑΣ 5 Λέξεις κλειδιά: Καουτσούκ, Ανακυκλωμένα ελαστικά αυτοκινήτων, Ινοπλισμένα Πολυμερή, Διατμητική Συμπεριφορά ΠΕΡΙΛΗΨΗ: Η παρούσα εργασία αποτελεί μέρος ενός ερευνητικού προγράμματος που στοχεύει στην παραγωγή σκυροδέματος υψηλής αντοχής και παραμορφωσιμότητας κάνοντας χρήση αδρανών από καουτσούκ (Rubberised Concrete, RuC), τα οποία προέρχονται από ανακυκλωμένα ελαστικά αυτοκινήτων. Από μελέτες της αξονικής συμπεριφοράς του RuC, έχει προκύψει ότι η χρήση καουτσούκ οδηγεί σε μείωση της αντοχής και δυσκαμψίας, περιορίζοντας έτσι την εφαρμογή του στις κατασκευές. Περισφίγγοντας όμως το RuC με μανδύες από ινοπλισμένα πολυμερή (ΙΟΠ), βελτιώνεται η αντοχή, η παραμορφωσιμότητα, και η ικανότητα απορρόφησης ενέργειας. Ωστόσο, η διατμητική συμπεριφορά του RuC δεν έχει μελετηθεί επαρκώς και αποτελεί αντικείμενο μελέτης της παρούσας εργασίας. Πραγματοποιήθηκαν συνολικά 16 δοκιμές αξονοσυμμετρικής κάμψης τεσσάρων σημείων σε ορθογωνικά πρίσματα σκυροδέματος με το πλάτος στο μέσο του ανοίγματος, το λόγο διάτμησης και την περίσφιγξη με ΙΟΠ να αποτελούν παραμέτρους προς διερεύνηση. Τα πειραματικά αποτελέσματα ήταν ενθαρρυντικά για την χρήση του RuC περισφιγμένου με ΙΟΠ στην ανάπτυξη στοιχείων οπλισμένου σκυροδέματος υψηλής διατμητικής παραμορφωσιμότητας. 1 PhD Candidate, Department of Civil & Structural Engineering, The University of Sheffield, email: zwang88@sheffield.ac.uk Post-Doctoral Research Associate, Department of Civil & Structural Engineering, The University of Sheffield, email: d.escolano@sheffield.ac.uk 3 Senior Lecturer of Construction Innovation, Department of Civil & Structural Engineering, The University of Sheffield, email: m.guadagnini@sheffield.ac.uk 4 Elected Assistant Professor, Department of Civil Engineering, University of Thessaly; Visiting Research Associate, Department of Civil & Structural Engineering, The University of Sheffield, email: koutasciv@gmail.com 5 Professor of Construction Innovation, Department of Civil & Structural Engineering, The University of Sheffield, email: k.pilakoutas@sheffield.ac.uk

ABSTRACT: This study is a part of a collaborative research project ( Anagennisi ) aiming to develop high-strength, high-deformability rubberised concrete suitable for structural applications. The Rubberised Concrete (RuC) utilises recycled rubber particles as replacement for both fine and coarse aggregates. The inclusion of rubber in concrete can lead to significant reductions in compressive strength and stiffness thus limiting the application of RuC for structural purposes. However, confining RuC with FRP jackets recovers the strength and allows the development of the high deformability, ductility and energy dissipation capacity of RuC. Although recent research mainly focuses on the axial performance of RuC, there is still a lack of understanding of the behaviour of this novel material under shear conditions. The aim of this paper was to investigate experimentally the shear behaviour of unconfined and confined rubberised concrete. For this purpose, 16 prisms were tested under axisymmetric four-point bending test. Test results indicate that confined RuC (CRuC) can be effectively used to develop highly ductile RC structural components for structures in high seismicity regions. ΕΙΣΑΓΩΓΗ Στις χώρες της Ευρωπαικής ένωσης (Ε.Ε.), περισσότερα από 300 εκατομμύρια ελαστικά αυτοκινήτων ολοκληρώνουν το κύκλο της ζωής τους κάθε χρόνο (ETRA 014). Είναι επομένως σαφές ότι η διάθεση των μεταχειρισμένων ελαστικών αποτελεί ένα παγκοσμίως αυξανόμενο πρόβλημα που στις αναπτυσσόμενες χώρες ρυθμίζεται από τη περιβαλλοντική νομοθεσία. Στην Ευρώπη, οι οδηγίες 1991/31/EC και 008/98/EC ευνοούν την επαναχρησιμοποίηση ή την ανακύκλωση των φθαρμένων τμημάτων των ελαστικών έναντι της διάθεσης αυτών σε χώρους υγειονομικής ταφής ή της λιγότερο επιθυμητής επιλογής της καύσης τους για παραγωγή ενέργειας. Έχει συνεπώς αυξηθεί τα τελευταία χρόνια η προσπάθεια από μέρους της βιομηχανίας και των ερευνητικών κέντρων για τη δημιουργία νέων εφαρμογών για τα μέρη των φθαρμένων ελαστικών. Μία εκ των εφαρμογών αποτελεί η χρήση τους στην παραγωγή σκυροδέματος. Σημαντική είναι η έρευνα που έχει διεξαχθεί κατά το παρελθόν για την αντικατάσταση μέρους των φυσικών αδρανών του σκυροδέματος με καουτσούκ από ανακυκλωμένα ελαστικά (Rubberised Concrete RuC) (Freakley 1978 και Sienkiewicz et al. 01). Στις έρευνες αυτές, οι οποίες επικεντρώνονται στην αξονική συμπεριφορά του σκυροδέματος, βρέθηκε ότι η πλαστιμότητα του σκυροδέματος αυξάνεται για μία σχετικά μέτρια προσθήκη καουτσούκ (1% κατά βάρος των αδρανών). Παρόλα αυτά, η προσθήκη μεγάλης ποσότητας καουτσούκ βρέθηκε να επηρεάζει αρνητικά τις ιδιότητες τόσο του νωπού όσο και του σκλυρημένου σκυροδέματος, περιορίζοντας έτσι την εφαρμογή του σε μη δομικά

στοιχεία, όπως πλάκες πεζοδρομίου (Zhu et al. 00, Pierce & Blackwell 003 και Sukontasukkul 009). Πρόσφατη έρευνα που διεξήχθη στο University of Sheffield μέσω του ερευνητικού προγράμματος Anagennisi (http://www.anagennisi.org/) αποδεικνύει ότι περισφίγγοντας το σκυρόδεμα που περιέχει αδρανή από καουτσούκ (Confined Rubberised Concrete, CRuC) με ίνες από ινοπλισμένα πολυμερή (ΙΟΠ), αποκαθίσταται η μειωμένη αντοχή του, ενώ διατηρείται η μεγάλη ικανότητα αξονικής παραμόρφωσης (Raffoul et al. 016 και Papastergiou 0: θλιπτική αντοχής έως 80 MPa και επίπεδα αξονικής παραμόρφωσης πάνω από 5%). Τα αποτελέσματα αυτά δείχνουν ότι παρέχοντας στο RuC κατάλληλη περίσφιγξη, μπορεί να χρησιμοποιηθεί σε δομικά στοιχεία εκμεταλλεύοντας την εξαιρετική του ικανότητα παραμόρφωσης. Παρόλα αυτά, υπάρχει ακόμα ελλειπής κατανόηση της συμπεριφοράς του νέου αυτού υλικού υπό διατμητική φόρτιση. H παρούσα έρευνα επικεντρώνεται στη διατμητική συμπεριφορά απερίσφιγκτου και περισφιγμένου RuC και στις πιθανές εφαρμογές του σε στοιχεία όπου απαιτείται υψηλή πλαστιμότητα ή παραμορφωσιμότητα, όπως δοκοί σύζευξης ή βάθρα γεφυρών. ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ Για το πειραματικό αυτό πρόγραμμα υϊοθετήθηκε αξονοσυμμετρική δοκιμή κάμψης τεσσάρων σημείων. Η δοκιμή διεξήχθηκε σε ορθογωνικά πρίσματα στα οποία το κεντρικό τμήμα τους όπου αναμένεται να αναπτυχθούν οι μέγιστες διατμητικές τάσεις - σκυροδετήθηκε με RuC, ενώ τα ακραία τμήματα σκυροδετήθηκαν με συμβατικό σκυρόδεμα. Για τα δοκίμια επιλέχθηκαν δύο διαφορετικές γεωμετρίες: (α) Η γεωμετρία του Σχήματος 1α με μειωμένο πλάτος στο μέσο του ανοίγματος. Σε αυτή την ομάδα πρισμάτων, τα δύο άκρα ήταν οπλισμένα με χαλύβδινες ράβδους 6 mm, ενώ το κεντρικό τμήμα ήταν άοπλο. Ο λόγος διάτμησης (μήκος διάτμησης προς ύψος διατομής) ήταν ίσος με 0.7. Παρασκευάστηκαν 4 δοκίμια αυτής της γεωμετρίας: απερίσφιγκτα, και περισφιγμένα στο μέσο του ανοίγματος με μία στρώση ΙΟΠ άνθρακα. (β) Πρίσματα σταθερής διατομής αλλά με διαφορετικό λόγο διάτμησης (1, 1.5 και ), όπως φαίνεται στο Σχήμα 1β. Σε αυτή την ομάδα, παρασκευάστηκαν 1 πρίσματα και οπλίστηκαν σε κάμψη με ράβδους από ΙΟΠ βασάλτη ανά πέλμα (βλ. Σχήμα 1β). Παρασκευάστηκαν 1 δοκίμια αυτής της γεωμετρίας: 6 απερίσφιγκτα, και 6 περισφιγμένα στο μέσο του ανοίγματος με μία στρώση ΙΟΠ άνθρακα ( δοκίμια για κάθε λόγο διάτμησης).

500 Ø4 RUBBERIZED 150 500 Ø4 RUBBERIZED RUBBERIZED 00 70 RUBBERIZED Ø4 15 (α) (β) Σχήμα 1. Πρίσματα με (α) μειωμένο πλάτος στο μέσο του ανοίγματος και (β) με διαφορετικό λόγο διάτμησης (όλες οι διαστάσεις σε mm). Το μίγμα το οποίο χρησιμοποιήθηκε για την παρασκευή του σκυροδέματος που περιέχει αδρανή από καουτσούκ, ήταν ένα βελτιστοποιημένο μίγμα που αναπτύχθηκε από τους Raffoul et al. 016, η σύνθεση του οποίου παρουσιάζεται στον Πίνακα 1. Το μίγμα βελτιστοποιήθηκε ώστε να επιτρέπει μεγάλα ποσοστά αντικατάστασης των φυσικών αδρανών με αδρανή από καουτσούκ (60% κατ όγκον των λεπτόκοκκων και χονδρόκοκκων αδρανών), ελαχιστοποιώντας παράλληλα τις δυσμενείς επιδράσεις στις ιδιότητες του νωπού και σκλυρημένου σκυροδέματος. Πίνακας 1. Σύνθεση σκυροδέματος Υλικό Νερό CEM II 5.5MPa Λεπτόκοκκα φυσικά αδρανή - 0/5mm Χονδρόκοκκα φυσικά αδρανή- 5/ και /0mm Λεπτόκοκκα αδρανή καουτσούκ- 0/5mm Ποσότητα/m 3 180 L 45.0 kg 38.0 kg 400.4 kg 148.5 kg

Χονδρόκοκκα αδρανή καουτσούκ- 5/ και /0mm Ρευστοποιητής Υπερρευστοποιητής 181.3 kg.5 L 5.1 L ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΗ ΔΙΑΤΑΞΗ Τα πειράματα διεξήχθησαν σε μηχανή με ικανότητα θλίψης 300 kn. Το φορτίο εφαρμόστηκε μονοτονικά με έλεγχο μετακινήσεων μέχρι την αστοχία με ταχύτητα φόρτισης 0.1 mm/min. Για την καταγραφή των μετατοπίσεων κατά τη διεξαγωγή της δοκιμής χρησιμοποιήθηκαν 6 αισθητήρες μετακίνησης ( LVDTs και 4 potentiometers), όπως παρουσιάζεται στο Σχήμα α. Τοποθετήθηκαν επίσης δύο ηλεκτρομυκηνσιόμετρα στο μέσον κάθε μεγάλης πλευράς του πρίσματος, υπό κλίση 45 o ως προς το διαμήκη άξονα, για την καταγραφή των διατμητικών παραμορφώσεων. Το Σχήμα β παρουσιάζει την εικόνα της πειραματικής διάταξης. Strain gauges each side POT 1 POT 4 1 LVDT each side POT POT 3 potentiometer (α) (β) Σχήμα. (α) Θέσεις αισθητήρων, (β) Εικόνα πειραματικής διάταξης Μορφές αστοχίας ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΚΑΙ ΑΝΑΛΥΣΗ Για το απερίσφιγκτο σκυρόδεμα (RuC), τα πρίσματα με το μειωμένο πλάτος στο μέσον του ανοίγματος και τα πρίσματα με λόγο διάτμησης 1 και 1.5, παρουσίασαν μία διατμητική ρωγμή σε γωνία 45 o (βλ. Σχήμα 3α-γ). Η διατμητική ρωγμή σχηματίστηκε κοντά στο μέσον του κεντρικού ανοίγματος στο περίπου 60% με

70% περίπου του μέγιστου φορτίου, ενώ με την αύξηση του φορτίου επεκτάθηκε προς τα σημεία φόρτισης. Μετά το μέγιστο φορτίο, σε αντίθεση με ότι συμβαίνει στο συμβατικό σκυρόδεμα, η διατμητική ρωγμή αναπτύχθηκε βαθμωτά τόσο καθ ύψος όσο και κατά μήκος αποφεύγοντας την ψαθυρή αστοχία. Για τα δοκίμια με λόγο διάτμησης, η πρώτη καμπτική ρωγμή εμφανίστηκε στο 55% του μέγιστου φορτίου, ακολουθούμενη από τη πρώτη διατμητική ρωγμή στο κεντρικό άνοιγμα. Με την αύξηση του φορτίου εμφανίστηκαν και άλλες διατμητικές ρωγμές όπως φαίνεται στο Σχήμα 3δ. α β γ δ Σχήμα 3. Μορφές ρηγμάτωσης του RuC Για το περισφιγμένο RuC (CRuC), παρατηρήθηκαν τρεις διαφορετικές μορφές αστοχίας: 1) θραύση του μανδύα ΙΟΠ (Σχήμα 4α), ) θραύση του σκυροδέματος και 3) καμπτική αστοχία. Η θραύση του ΙΟΠ παρατηρήθηκε στην περίπτωση των πρισμάτων με επαρκή οπλισμό κάμψης και με την περιοχή υπερκάληψης του ΙΟΠ να τοποθετείται στη κορυφή της δοκού. Η θραύση του σκυροδέματος παρατηρήθηκε στα δοκίμια με λόγο διάτμησης (ίσο με 1) και χαμηλό ποσοστό οπλισμού (Σχήμα 4β). Η καμπτική αστοχία (Σχήμα 4γ), συνέβει κυρίως στα δοκίμια με λόγο διάτμησης 1.5 και. α β γ Σχήμα 4. Αστοχία του περισφιγμένου CRuC λόγω: α) θραύσης του μανδύα ΙΟΠ, β) θραύσης του σκυροδέματος και γ) καμπτικής αστοχίας

Μηχανικές ιδιότητες του RuC και του CRuC Στον Πίνακα παρουσιάζονται τα αποτελέσματα των δοκιμών διάτμησης όλων των δοκιμίων σε όρους μέγιστης τέμνουσας δύναμης και μέγιστης διατμητικής τάσης (η ονοματολογία των δοκιμίων επεξηγείται σε υποσημείωση). Ο Πίνακας 3 περιέχει τα συνοπτικά αποτελέσματα των πειραματικών δοκιμών. Πίνακας. Διαστάσεις και αντοχές των δοκιμίων που εξετάστηκαν σε διάτμηση Δοκίμιο* Μέγιστη τέμνουσα δύναμη Ύψος (mm) Πλάτος (mm) * R = Μειωμένο πλάτος στο μέσο του ανοίγματος, AD = λόγος διάτμησης, C = δοκίμιο περισφιγμένο με ΙΟΠ, U= απερίσφιγκτο δοκίμιο Μέγιστη διατμητική τάση (MPa) RC-1 15.67 1.5 73..11 RC- 18.90 4.7 74.7.41 AD1C-1 0.97 1..0.07 AD1C- 1.40 1.9.1. AD1.5C-1 8.6 6.9.0.68 AD1.5C- 3.43.3.3.9 ADC-1 18.68.8.0 1.85 ADC- 1.80 4.1.0.09 RU-3 4.95.1 68. 0.73 RU-4 6.05. 70.7 0.83 AD1U-3 1.34 4.4.1 1.18 AD1U-4 15.33 7.1.1 1.4 AD1.5U-3 1.00 3.6.0 1.16 AD1.5U-4 1.36 4.1.3 1.19 ADU-3 14.49 6.5.0 1.36 ADU-4 11.53 1.4.0 1.14 Μέση τιμή Τυπική απόκλιση Θλιπτική αντοχή κύβων RuC (MPa) Πίνακας 3. Σύνοψη αποτελεσμάτων Θλιπτική αντοχή κυλίνδρων RuC (MPa) Εφελκυστική αντοχή από δοκιμή διάρρηξης (MPa) Μέση διατμητική τάση RuC) (MPa) Μέση διατμητική τάση CRuC (MPa) 11.5 7. 1.3 1.1. 1.05 1.1 0.18 0.93 1.06

Τέμνουσα Δύναμη (kn) Η εφελκυστική αντοχή εκτιμήθηκε από την εφελκυστική αντοχή από δοκιμή διάρρηξης, f ct,sp, σύμφωνα με το EN 199-1-1:004(E), και λαμβάνεται ίση με: f ct = 0.9f ct,sp. Ως εκ τούτου, η αξονική εφελκυστική αντοχή του RuC λαμβάνεται ίση με 1.17 MPa. Οι προσεγγιστικές τιμές γα το αρχικό μέτρο ελαστικότητας (E 0 ) και το αρχικό μέτρο διάτμησης (G 0 ) του RuC μπορούν να εκτιμηθούν διαιρώντας τη θλιπτική τάση (σ LOP ) με την αξονική παραμόρφωση (ε LOP ), και τη διατμητική τάση (τ LOP ) με τη διατμητική παραμόρφωση ( γ LOP ), στο πέρας της γραμμικότητας του διαγράμματος τάσης-παραμόρφωσης (LOP, που αντιστοιχεί στο σημείο έναρξης εμφάνισης των μικρορωγμών). Ως εκ τούτου, σύμφωνα με τη καμπύλη τάσηςπαραμόρφωσης της δοκιμής μονοαξονικής θλίψης στα κυλινδρικά δοκίμια και τις δοκιμές αξονοσυμμετρικής κάμψης, το αρχικό μέτρο ελαστικότητας (E 0 ) του RuC είναι 7.8GPa, ενώ το αρχικό μέτρο διάτμησης (G 0 ) είναι 1.48 GPa. Καμπύλες δύναμης-μετακίνησης και τάσης-παραμόρφωσης Το Σχήμα 5 παρουσιάζει τις πειραματικές καμπύλες δύναμης-μετακίνησης των πρισμάτων με το μειωμένο πλάτος στο μέσο του ανοίγματος. Παρατηρείται ότι όλα τα δοκίμια με περίσφιγξη από ΙΟΠ (RC-1, RC-) έχουν υψηλότερη διατμητική αντοχή και μεγαλύτερη πλαστιμότητα σε σχέση με τα απερίσφιγκτα δοκίμια (RU- 3, RU-4). 0 18 16 14 1 8 6 4 0 0 4 6 8 Μετακίνηση (mm) RC-1 RC- RU-3 RU-4 Σχήμα 5. Καμπύλες δύναμης-μετακίνησης των πρισμάτων με μειωμένο πλάτος

Διατμητική τάση στο μήκος διάτμησης (MPa) Διατμητική τάση στο μήκοσ διάτμησης (MPa) Διατμητική τάση στο μήκος διάτμησης (MPa) Διατμητική τάση στο μήκος διάτμησης (MPa) Το Σχήμα 6 παρουσιάζει τις καμπύλες διατμητικής τάσης-παραμόρφωσης όπως προκύπτουν από τα πειραματικά αποτελέσματα. Όπως φαίνεται στο Σχήμα 6β έως 6γ στα πρίσματα με λόγο διάτμησης 1.5 και παρατηρήθηκε υψηλή διασπορά σε όρους τάσης και παραμόρφωσης. Αυτό μπορεί να αποδοθεί στη φύση του υλικού (Raffoul et al. 016) και πιθανώς στις συνθήκες εφαρμογής των μανδυών ΙΟΠ. Η μέση διατμητική τάση τ avg προσδιορίστηκε διαιρώντας την διατμητική δύναμη (V) με το εμβαδό της διατομής (A) στο μέσο του ανοίγματος. Η διατμητική παραμόρφωση προσδιορίστηκε χρησιμοποιώντας τις μετρήσεις από τα ηλεκτρομυκηνσιόμετρα που τοποθετήθηκαν υπό κλίση 45 ο στην επιφάνεια της δοκού ή του μανδύα ΙΟΠ με ίνες άνθρακα. Λόγω της καθαρής διάτμησης στο μέσο του ανοίγματος, αναμένεται ότι σ 1 = σ = τ. Επομένως, η διατμητική παραμόρφωση λαμβάνεται από το άθροισμα των καταγραφών των δύο ηλεκτρομυκηνσιομέτρων υπό κλίση 45 ο, γ = ε 1 + ε. Σε σύγκριση με το RuC, η οριακή παραμόρφωση του CRuC αυξήθηκε κατά περίπου 0 με 40 φορές, ενώ η διατμητική αντοχή διπλασιάστηκε..5 (α)λόγος διάτμησης 1 3 (β)λόγος διάτμησης 1.5.5 1.5 1 0.5 0 AD1C-1 AD1C- AD1U-3 AD1U-4 0 0000 40000 60000 Διατμητική παραμόρφωση (μγ) 1.5 1 0.5 0 AD1.5C-1 AD1.5C- AD1.5U-3 AD1.5U-4 0 0000 40000 60000 Διατμητική παραμόρφωση (μγ).5 1.5 1 0.5 0 (γ) Λόγος διάτμησης ADC-1 1 ADC- ADU-3 0.5 ADU-4 0 0 0000 40000 60000 Διατμητική παραμόρφωση (μγ) Σχήμα 6. Καμπύλες διατμητικής τάσης-παραμόρφωσης.5 1.5 (δ)πρίσματα με μειωμένο πλάτος στο μέσο του ανοίγματος RC-1 RC- RU-3 RU-4 0 0000 40000 60000 Διατμητική παραμόρφωση (μγ)

ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Ο βασικός σκοπός της παρούσας εργασίας ήταν να εξετασθεί πειραματικά η διατμητική συμπεριφορά απερίσφιγκτου (RuC) και περισφιγμένου συροδέματος (CRuC) με αδρανή από καουτσούκ. Εξετάσθηκαν υπό καθαρή διάτμηση με δοκιμή αξονοσυμμετρικής κάμψης τεσσάρων σημείων, 16 ορθογωνικά πρίσματα απερίσφιγκτα και περισφιγμένα με μανδύες ΙΟΠ από ίνες άνθρακα και με διαφορετικούς λόγους διάτμησης. Βάσει των πειραματικών αποτελεσμάτων μπορούν να εξαχθούν τα ακόλουθα συμπεράσματα: 1. Η περίσφιγξη του RuC με μανδύα IOΠ από ίνες άνθρακα εμποδίζει τη διατμητική αστοχία του και μεταβάλλει την ψαθυρή συμπεριφορά σε πλάστιμη.. Η περίσφιγξη του RuC με μία στρώση από IOΠ από ίνες άνθρακα αυξάνει τη διατμητική αντοχή μέχρι και δύο φορές, ενώ παράλληλα ενισχύει τη διατμητική παραμόρφωση έως και 40 φορές. Τα πειραματικά αποτελέσματα επιβεβαιώνουν ότι η περίσφιγξη του RuC με μανδύες IOΠ μπορεί να οδηγήσει σε στοιχεία υψηλής διατμητικής παραμορφωσιμότητας και να αυξήσει τη θλιπτική και διατμητική αντοχή του RuC στα επίπεδα που απαιτούνται για τα δομικά στοιχεία κατασκευών. Ως εκ τούτου καθίσταται δυνατή η χρήση στοιχείων CRuC σε εφαρμογές όπου απαιτούνται υψηλές αντοχές και διατμητικές παραμορφώσεις. REFERENCES Comité Européen de Normalization (CEN). "Design of concrete structures Part 1-1: General rules and rules for buildings." Eurocode, EN 199-1-1: 004: E (004). ETRA, The European Tyre Recycling Association. Available from http://www.etra-eu.org Accessed: 014-06-. Freakley, P.K. & A.R. Payne., Theory and practice of engineering with rubber, Applied Science Publishers, 978085334779, London (1978). Papastergiou, P., A confinement model for concrete wrapped of pretensioned with frp, Doctoral dissertation, The University of Sheffield, Sheffield (0) Pierce, C. & M. Blackwell., Potential of scrap tire rubber as lightweight aggregate in flowable fill. Waste Management, 3(3) (003) 197-08. Raffoul, S., et al., Optimisation of rubberised concrete with high rubber content: An experimental investigation. Construction and Building Materials, 14 (016) 391-404.

Sienkiewicz, M., Kucinska-Lipka, J., Janik, H. & Balas, A., Progress in used tyres management in the European Union: a review. Waste Management, 3() (01) 174-1751. Sukontasukkul, P., Use of crumb rubber to improve thermal and sound properties of pre-cast concrete panel. Construction and Building Materials, 3(), (009) 84-9. Zhu, H., N. Thong-On. & X. Zhang., Adding crumb rubber into exterior wall materials. Waste management & research, 0(5) (00) 407-413. Z.H. Guo., Principles of reinforced concrete, Tsinghua University Press, 978018008591, Beijing (1999).