ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕΘΟΔΩΝ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ ΚΤΗΡΙΟΥ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΜΕ EC6, EC8 & ΠΡΟΣΕΓΓΙΣΤΙΚΗ ΜΕΘΟΔΟ ΟΑΣΠ

Μέγεθος: px
Εμφάνιση ξεκινά από τη σελίδα:

Download "ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕΘΟΔΩΝ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ ΚΤΗΡΙΟΥ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΜΕ EC6, EC8 & ΠΡΟΣΕΓΓΙΣΤΙΚΗ ΜΕΘΟΔΟ ΟΑΣΠ"

Transcript

1 ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕΘΟΔΩΝ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ ΚΤΗΡΙΟΥ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΜΕ EC6, EC8 & ΠΡΟΣΕΓΓΙΣΤΙΚΗ ΜΕΘΟΔΟ ΟΑΣΠ ΔΙΑΤΡΙΒΗ ΔΙΠΛΩΜΑΤΟΣ ΕΙΔΙΚΕΥΣΗΣ Φοιτήτρια: ΣΤΑΥΡΕΛΗ Ν. ΔΗΜΗΤΡΑ Πάτρα, Φεβρουάριος 2014

2 i ΠΡΟΛΟΓΟΣ Η παρούσα Διπλωματική Εργασία εκπονήθηκε στον Τομέα Κατασκευών του Τμήματος Πολιτικών Μηχανικών της Πολυτεχνικής Σχολής του Πανεπιστημίου Πατρών υπό την επίβλεψη του καθηγητή κ. Στέφανου Δρίτσου. Θα ήθελα να εκφράσω την ευγνωμοσύνη μου στον κ. Στέφανο Δρίτσο για την πολύτιμη καθοδήγησή του στην εκπόνηση αυτής της εργασίας καθώς και για τις ανεκτίμητες γνώσεις που μου μετέδωσε καθ όλη τη διάρκεια της συνεργασίας μας. Ευχαριστώ επίσης την οικογένειά μου και τους φίλους μου για τη συμπαράσταση και την ανοχή τους.

3 ii ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ Πρόλογος...i Περιεχόμενα... ii Κατάλογος σχημάτων...vi Κατάλογος πινάκων...ix Κατάλογος διαγραμμάτων...xii Κατάλογος εικόνων...xv Περίληψη...xvi 1.ΓΕΝΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΤΟΙΧΟΠΟΙΑΣ Βασικοί τύποι ρωγμών Μηχανικά χαρακτηριστικά φέρουσας τοιχοποιίας Θλιπτική αντοχή της τοιχοποιίας Διατμητική αντοχή της τοιχοποιίας Εφελκυστική αντοχή της τοιχοποιίας Προσεγγιστική Μέθοδος υπολογισμού εντατικών μεγεθών για φέρουσα τοιχοποιία Μέθοδοι ελέγχου πεσσών-ανωφλιών σε Φέρουσα τοιχοποιία Αποτελέσματα μέσω εξισώσεων Ε.Κ.Ε Μέσω των εξισώσεων EC6 (Πρόγραμμα ECTools) Μέσω προτεινόμενων εξισώσεων βιβλιογραφίας Όρια μετακινήσεων για φέρουσα τοιχοποιία σύμφωνα με τον EC Δευτεροβάθμιος προσεισμικός έλεγχος για τον υπολογισμό του δείκτη ανεπάρκειας κτηρίου ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗΣ ΚΤΗΡΙΟΥ Στοιχεία πολυώροφου κτηρίου Γεωμετρικά χαρακτηριστικά Επιλογή μηχανικών χαρακτηριστικών της τοιχοποιίας Επιλογή θλιπτικής αντοχής τοιχοποιίας Επιλογή διατμητικής αντοχής τοιχοποιίας Επιλογή εφελκυστικής αντοχής τοιχοποιίας

4 iii Επιλογή Μέτρου Ελαστικότητας (Ε), Μέτρου Διάτμησης (G), Λόγου Poisson(ν) Επιλογή φορτίων Προσομοίωμα πεπερασμένων στοιχείων Παραδοχές προσομοίωσης Τρόπος διαχωρισμού των πεπερασμένων στοιχείων (shells) Επιλογή θέσεων πεσσών ανωφλιών ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΑΝΑΛΥΣΗΣ Αποτελέσματα ελέγχων Υφιστάμενου κτηρίου Αποτελέσματα μέσω εξισώσεων Ε.Κ.Ε Αποτελέσματα μέσω εξισώσεων βιβλιογραφίας EC Σύγκριση αποτελεσμάτων εξισώσεων Πρότασης EC Αποτελέσματα μετακινήσεων Αποτελέσματα μετακινήσεων με υπόθεση ύπαρξης διαφραγμάτων Αποτελέσματα μετακινήσεων με υπόθεση ύπαρξης ξύλινης διαδοκίδωσης Αποτελέσματα μετακινήσεων με υπόθεση απουσίας διαφραγμάτων Αποτελέσματα προσομοίωσης ελλιπούς σύνδεση τοίχων Αποτελέσματα μετακινήσεων Σύγκριση των τιμών των μετακινήσεων στις θέσεις μέγιστων μετακινήσεων του προσομοιώματος πλήρους σύνδεσης των τοίχων Αποτελέσματα ανεπαρκειών Έλεγχος εφελκυστικών-θλιπτικών τάσεων Εφαρμογή Προσεγγιστικής Μεθόδου Πεσσών Έλεγχος ορίων μετακινήσεων Ευρωκώδικα 8-Ανεπάρκειες σε όρους μετακινήσεων Εκτίμηση ανεπάρκειας κτηρίου βάσει του δευτεροβάθμιου προσεισμικού ελέγχου Υπολογισμός δείκτη ανεπάρκειας H/R Σύγκριση δείκτη ανεπάρκειας H/R με το δείκτη ανεπάρκειας λ του EC Σύγκριση Η/R με τη μέγιστη τιμή του λ του EC Σύγκριση Η/R με το μέσο όρο του λ του EC Σύγκριση Η/R με το μέσο όρο του λ των μετακινήσεων ανά τοίχο Εύρεση συντελεστή α, β για τη βελτίωση του δείκτη ανεπάρκειας H/R.134

5 iv 3.9 Σύγκριση ανεπαρκειών (λ) μέσω EC6 & EC ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΠΛΗΘΟΥΣ ΟΡΟΦΩΝ ΣΤΙΣ ΑΝΕΠΑΡΚΕΙΕΣ ΤΟΥ ΚΤΗΡΙΟΥ Αποτελέσματα ανάλυσης 4ώροφου κτηρίου Ανεπάρκειες σε κάμψη και διάτμηση 4ώροφου κτηρίου Σύγκριση ανεπαρκειών 4ώροφου και 6ώροφου κτηρίου Αποτελέσματα μετακινήσεων σε 4ώροφο κτήριο Ανεπάρκειες σε όρους μετακινήσεων σε 4ώροφο κτήριο Υπολογισμός δείκτη ανεπάρκειας H/R Αποτελέσματα ανάλυσης 2ώροφου κτηρίου Ανεπάρκειες σε κάμψη και διάτμηση 2ώροφου κτηρίου Σύγκριση ανεπαρκειών 2ώροφου και 6ώροφου κτηρίου Αποτελέσματα μετακινήσεων σε 2ώροφο κτήριο Αποτελέσματα ανεπαρκειών σε όρους μετακινήσεων & σύγκρισή τους με το 4ώροφο και το 6ώροφο κτήριο Υπολογισμός δείκτη ανεπάρκειας H/R & σύγκρισή του με το 4ώροφο και το 6ώροφο κτήριο ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΑΝΕΠΑΡΚΕΙΩΝ ΣΕ ΑΠΛΑ ΚΤΗΡΙΑ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ Ορισμός Απλών Κτηρίων από Φέρουσα τοιχοποιία Κανόνες μόρφωσης Απλών Κτηρίων Σχεδιασμός και ανάλυση κτηρίων Αποτελέσματα ανάλυσης κτηρίου Α Αποτελέσματα ανεπαρκειών μέσω Πρότασης 2007 & EC Αποτελέσματα ανεπαρκειών σε όρους μετακινήσεων Αποτελέσματα ανεπαρκειών μέσω δευτεροβάθμιου προσεισμικού ελέγχου Αποτελέσματα ανάλυσης κτηρίου Β Αποτελέσματα ανεπαρκειών μέσω Πρότασης 2007 & EC Αποτελέσματα ανεπαρκειών σε όρους μετακινήσεων 204

6 v Αποτελέσματα ανεπαρκειών μέσω δευτεροβάθμιου προσεισμικού ελέγχου Αποτελέσματα ανάλυσης κτηρίου Γ Αποτελέσματα ανεπαρκειών μέσω Πρότασης 2007 & EC Αποτελέσματα ανεπαρκειών σε όρους μετακινήσεων Αποτελέσματα ανεπαρκειών μέσω δευτεροβάθμιου προσεισμικού ελέγχου Αποτελέσματα ανάλυσης κτηρίου Δ Αποτελέσματα ανεπαρκειών μέσω EC Αποτελέσματα ανεπαρκειών σε όρους μετακινήσεων Αποτελέσματα ανεπαρκειών μέσω δευτεροβάθμιου προσεισμικού ελέγχου Αποτελέσματα ανάλυσης κτηρίου Ε Αποτελέσματα ανεπαρκειών μέσω εξισώσεων EC Αποτελέσματα ανεπαρκειών σε όρους μετακινήσεων Αποτελέσματα ανεπαρκειών μέσω δευτεροβάθμιου προσεισμικού ελέγχου Συμπεράσματα διερεύνησης ανεπαρκειών σε απλά κτήρια Διόρθωση δείκτη H/R & ανώτατες τιμές του για χαρακτηρισμό ενός κτηρίου ως απλό Σύγκριση ανεπαρκειών H/R σε χαμηλώροφα και υψηλώροφα κτήρια ΒΙΒΛΙΟΓΡΑΦΙΑ

7 vi ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΣΧΗΜΑΤΩΝ Σχήμα 1.1 Τυπικό σχήμα υπολογισμού εντατικών μεγεθών μέσω της Μεθόδου των πεσσών 9 Σχήμα D απεικόνιση πεπερασμένου στοιχείου του προσομοιώματος 47 Σχήμα 2.2 Προσομοίωμα πεπερασμένων στοιχείων- Όψεις ΑΔ & ΑΒ (αριστερά), ΒΓ & ΓΔ (δεξιά)..47 Σχήμα ο Μοντέλο: Διαχωρισμός πεσσών-ανωφλιών- Όψη ΑΒ...49 Σχήμα ο Μοντέλο: Λεπτομερής εμφάνιση διαχωρισμού πεσσών ανωφλιών σε τμήμα της όψης ΑΒ.50 Σχήμα ο Μοντέλο: Διαχωρισμός πεσσών-ανωφλιών- Όψη ΑΒ...51 Σχήμα ο Μοντέλο: Λεπτομερής εμφάνιση διαχωρισμού πεσσών ανωφλιών σε τμήμα της όψης ΑΒ.52 Σχήμα ο Μοντέλο: Διαχωρισμός πεσσών-ανωφλιών- Όψη ΑΒ..53 Σχήμα ο Μοντέλο: Λεπτομερής εμφάνιση διαχωρισμού πεσσών ανωφλιών σε τμήμα της όψης ΑΒ.54 Σχήμα 2.9 Διατομή ελέγχου κεφαλής-πόδα ανωφλιού (αριστερά), πεσσού (δεξιά)..55 Σχήμα 2.10 Διατομή ελέγχου κεφαλής-πόδα ανωφλιού γωνιακού πεσσού 55 Σχήμα 3.1 Μετακινήσεις u x παρουσία διαφραγμάτων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ)...78 Σχήμα 3.2 Μετακινήσεις u x παρουσία διαφραγμάτων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ)..79 Σχήμα 3.3 Μετακινήσεις u y παρουσία διαφραγμάτων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ)...80 Σχήμα 3.4 Μετακινήσεις u y παρουσία διαφραγμάτων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ).81 Σχήμα 3.5 Μετακινήσεις u x παρουσία ξύλινης διαδοκίδωσης για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ)..82 Σχήμα 3.6 Μετακινήσεις u x παρουσία ξύλινης διαδοκίδωσης για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ).83 Σχήμα 3.7 Μετακινήσεις u y παρουσία ξύλινης διαδοκίδωσης για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ)...84 Σχήμα 3.8 Μετακινήσεις u y παρουσία ξύλινης διαδοκίδωσης για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ)..85

8 vii Σχήμα 3.9 Μετακινήσεις u x απουσία διαφραγμάτων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ) Πλήρης Σύνδεση τοίχων 86 Σχήμα 3.10 Μετακινήσεις u x απουσία διαφραγμάτων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ) Πλήρης Σύνδεση τοίχων...87 Σχήμα 3.11 Μετακινήσεις u y απουσία διαφραγμάτων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ) Πλήρης Σύνδεση τοίχων..88 Σχήμα 3.12 Μετακινήσεις u y απουσία διαφραγμάτων για συνδυασμό φόρτισης G +0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ) Πλήρης Σύνδεση τοίχων..89 Σχήμα 3.13 Μετακινήσεις u x για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ) -Ελλιπής Σύνδεση τοίχων...92 Σχήμα 3.14 Μετακινήσεις u x για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ) -Ελλιπής Σύνδεση τοίχων 93 Σχήμα 3.15 Μετακινήσεις u y για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ) -Ελλιπής Σύνδεση τοίχων...94 Σχήμα 3.16 Μετακινήσεις u y για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ) -Ελλιπής Σύνδεση τοίχων 95 Σχήμα 3.17 Τάσεις σ11 για το σεισμικό συνδυασμό G+0.3Q+Ex+0.3Ey Σχήμα 3.18 Τάσεις σ11 για το σεισμικό συνδυασμό G+0.3Q+0.3Ex+Ey.103 Σχήμα 3.19 Περιοχές για τον υπολογισμό των ανεπαρκειών στους τοίχους ΑΔ & ΑΒ.104 Σχήμα 3.20 Περιοχές για τον υπολογισμό των ανεπαρκειών στους τοίχους ΒΓ & ΓΔ..105 Σχήμα 4.1 Μετακινήσεις ux για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ) σε 4ώροφο κτήριο Σχήμα 4.2 Μετακινήσεις ux για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ) σε 4ώροφο κτήριο.145 Σχήμα 4.3 Μετακινήσεις uy για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ) σε 4ώροφο κτήριο Σχήμα 4.4 Μετακινήσεις uy για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ) σε 4ώροφο κτήριο.147 Σχήμα 4.5 Μετακινήσεις ux για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ) σε 2ώροφο κτήριο.160 Σχήμα 4.6 Μετακινήσεις ux για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ) σε 2ώροφο κτήριο.161 Σχήμα 4.7 Μετακινήσεις uy για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ) σε 2ώροφο κτήριο

9 viii Σχήμα 4.8 Μετακινήσεις uy για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ) σε 2ώροφο κτήριο.163

10 ix ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΠΙΝΑΚΩΝ Πίνακας 1.1 Τιμές του δείκτη σεισμικής δράσης (Η 1 )..24 Πίνακας 1.2 Τιμές του δείκτη επιρροής γειτονικών κτιρίων (Η 2 ).24 Πίνακας 1.3 Τιμές συντελεστή τύπου φέρουσας τοιχοποιίας (m).27 Πίνακας 1.4 Τιμές του δείκτη διαζωμάτων (R 3 ) 27 Πίνακας 1.5 Τιμές του δείκτη διαφραγμάτων (R 4 ) 28 Πίνακας 1.6 Διαφραγματική στερρότητα πατωμάτων και στεγών 29 Πίνακας 1.7 Σύνδεση πατωμάτων ή στεγών με τους υποκείμενους τοίχους.29 Πίνακας 1.8 Τιμές του δείκτη παθολογίας φερουσών τοιχοποιιών (R 6 )...31 Πίνακας 1.9 Τιμές του δείκτη σύνδεσης μεταξύ εγκάρσιων τοίχων (R 7 )..31 Πίνακας 1.10 Τιμές του δείκτη κανονικότητας σε κάτοψη (R 9 )...33 Πίνακας 1.11 Τιμές του δείκτη κανονικότητας καθ ύψος (R 10 )...34 Πίνακας 2.1 Πάχος φερόντων τοίχων καθ ύψος του κτηρίου Πίνακας 2.2 Θλιπτική αντοχή δομικών στοιχείων τοιχοποιίας...41 Πίνακας 2.3 Μηχανικά Χαρακτηριστικά Τρίστρωτης Αργολιθοδομής και Οπτοπλινθοδομής 44 Πίνακας 2.4 Φορτία Κατασκευής..45 Πίνακας 2.5 Πάχος πεπερασμένων στοιχείων ανά όροφο...46 Πίνακας 3.1 Ιδιομορφές & Ποσοστά συμμετέχουσας μάζας κατά τις δύο διευθύνσεις...58 Πίνακας 3.2 Υπολογισμός ανεπαρκειών σε μονοαξονική κάμψη Πίνακας 3.3 Υπολογισμός ανεπαρκειών σε κάμψη Πίνακας 3.4 Υπολογισμός ανεπαρκειών σε διάτμηση Πίνακας 3.5 Σύνοψη αποτελεσμάτων μέγιστων μετακινήσεων 89 Πίνακας 3.6 Σύνοψη αποτελεσμάτων μέγιστων μετακινήσεων Πλήρους-Ελλιπούς σύνδεσης τοίχων.97 Πίνακας 3.7 Ανεπάρκειες Ελλιπούς Σύνδεσης τοίχων μέσω EC Πίνακας 3.8 Ανεπάρκειες εφελκυστικών τάσεων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey..105 Πίνακας 3.9 Ανεπάρκειες θλιπτικών τάσεων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey. 106 Πίνακας 3.10 Ανεπάρκειες εφελκυστικών τάσεων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey..106

11 x Πίνακας 3.11 Ανεπάρκειες θλιπτικών τάσεων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey..106 Πίνακας 3.12 Υπολογισμός Δυσκαμψιών μέσω της μεθόδου των πεσσών Πίνακας 3.13 Υπολογισμός Εντατικών μεγεθών μέσω της μεθόδου των πεσσών Πίνακας 3.14 Σύγκριση ανεπαρκειών ΕCTools- Μεθόδου πεσσών Πίνακας 3.15 Συντελεστές ανεπάρκειας σε όρους μετακινήσεων..117 Πίνακας 3.16 Μέσος όρος ανεπαρκειών σε κάμψη & διάτμηση ανά όροφο Πίνακας 3.17 Μέγιστες τιμές μέσου όρου ανεπαρκειών σε κάμψη & διάτμηση 132 Πίνακας 3.18 Μέσος όρος ανεπαρκειών σε όρους μετακινήσεων σε κάμψη & διάτμηση.133 Πίνακας 3.19 Μέγιστοι συντελεστές ανεπάρκειας σε όρους μετακινήσεων Πίνακας 4.1 Ιδιομορφές & Ποσοστά συμμετέχουσας μάζας στις δύο διευθύνσεις σε 4ώροφο κτήριο Πίνακας 4.2 Ανεπάρκειες σε κάμψη & διάτμηση για 4ώροφο κτήριο Πίνακας 4.3 Συντελεστές ανεπάρκειας σε όρους μετακινήσεων σε 4ώροφο κτήριο..148 Πίνακας 4.4 Ιδιομορφές και ποσοστό συμμετέχουσας μάζας στις δύο διευθύνσεις Πίνακας 4.5 Ανεπάρκειες σε κάμψη & διάτμηση για 2ώροφο κτήριο Πίνακας 4.6 Συντελεστές ανεπάρκειας σε όρους μετακινήσεων σε 2ώροφο κτήριο..164 Πίνακας 4.7 Μέγιστες μετακινήσεις σε 2ώροφο, 4ώροφο & 6ώροφο κτήριο Πίνακας 4.8 Δείκτες H/R σε 2ώροφο, 4ώροφο & 6ώροφο κτήριο.170 Πίνακας 5.1 Γεωμετρικές απαιτήσεις διατμητικών τοίχων ή πεσσών κτηρίων άοπλης τοιχοποιίας 173 Πίνακας 5.2 Βασικοί κανόνες μόρφωσης απλών κτηρίων από άοπλη τοιχοποιία..173 Πίνακας 5.3 Κύρια χαρακτηριστικά των υπό έρευνα απλών κτηρίων 177 Πίνακας 5.4 Ιδιομορφές και ποσοστά συμμετέχουσας μάζας κατά τις 2 διευθύνσεις 179 Πίνακας 5.5 Υπολογισμός ανεπαρκειών σε κάμψη (Kτήριο Α) Πίνακας 5.6 Υπολογισμός ανεπαρκειών σε διάτμηση κτηρίου Α Πίνακας 5.7 Ποσοστό ανεπαρκειών κάμψης & διάτμησης κτηρίου Α Πίνακας 5.8 Ανεπάρκειες σε όρους μετακινήσεων (Κτήριο Α)..192 Πίνακας 5.9 Ιδιομορφές και ποσοστά συμμετέχουσας μάζας κατά τις 2 διευθύνσεις 195 Πίνακας 5.10 Υπολογισμός ανεπαρκειών σε κάμψη (Kτήριο B) Πίνακας 5.11 Υπολογισμός ανεπαρκειών σε διάτμηση κτηρίου B Πίνακας 5.12 Ποσοστό ανεπαρκειών κάμψης & διάτμησης κτηρίου Β.204 Πίνακας 5.13 Ανεπάρκειες σε όρους μετακινήσεων (Κτήριο Β) 205 Πίνακας 5.14 Ιδιομορφές και ποσοστά συμμετέχουσας μάζας κατά τις 2 διευθύνσεις..208

12 xi Πίνακας 5.15 Υπολογισμός ανεπαρκειών σε κάμψη κτηρίου Γ Πίνακας 5.16 Υπολογισμός ανεπαρκειών σε διάτμηση κτηρίου Γ Πίνακας 5.17 Ποσοστό ανεπαρκειών κάμψης & διάτμησης κτηρίου Γ..217 Πίνακας 5.18 Ανεπάρκειες σε όρους μετακινήσεων (Κτήριο Γ) 218 Πίνακας 5.19 Ιδιομορφές και ποσοστά συμμετέχουσας μάζας κατά τις 2 διευθύνσεις..221 Πίνακας 5.20 Υπολογισμός ανεπαρκειών σε κάμψη κτηρίου Δ Πίνακας 5.21 Υπολογισμός ανεπαρκειών σε διάτμηση κτηρίου Δ Πίνακας 5.22 Ποσοστό ανεπαρκειών κάμψης & διάτμησης κτηρίου Δ.227 Πίνακας 5.23 Ανεπάρκειες σε όρους μετακινήσεων (Κτήριο Δ) 228 Πίνακας 5.24 Ιδιομορφές και ποσοστά συμμετέχουσας μάζας κατά τις 2 διευθύνσεις..231 Πίνακας 5.25 Υπολογισμός ανεπαρκειών σε κάμψη (Kτήριο Ε) Πίνακας 5.26 Υπολογισμός ανεπαρκειών σε διάτμηση κτηρίου Ε Πίνακας 5.27 Ποσοστό ανεπαρκειών κάμψης & διάτμησης κτηρίου Ε..237 Πίνακας 5.28 Ανεπάρκειες σε όρους μετακινήσεων (Κτήριο Ε) 238 Πίνακας 5.29 Συγκεντρωτικά αποτελέσματα ανεπαρκειών H/R για όλα τα κτήρια Πίνακας 5.30 Συγκεντρωτικά αποτελέσματα ανεπαρκειών για όλα τα κτήρια Πίνακας 5.31 Aνεπάρκειες για «απλά» κτήρια Δ, Ε Πίνακας 5.32 Συντελεστές ανεπαρκειών H/R Πίνακας 5.33 Σύγκριση ανεπαρκειών 2ώροφου, 4ώροφου, 5ώροφου κτηρίου..245 Πίνακας 5.34 Σύγκριση ανεπαρκειών μονώροφου & διώροφου «απλού» κτηρίου 246

13 xii ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΔΙΑΓΡΑΜΜΑΤΩΝ Διάγραμμα 2.1: Ανεπάρκειες σε κάμψη όσον αφορά τους πεσσούς Διάγραμμα 2.2: Ανεπάρκειες σε κάμψη όσον αφορά τα ανώφλια 56 Διάγραμμα 2.3: Ανεπάρκειες σε διάτμηση όσον αφορά τους πεσσούς 57 Διάγραμμα 2.4: Ανεπάρκειες σε διάτμηση όσον αφορά τα ανώφλια...57 Διάγραμμα 3.1 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας κάμψης στους πεσσούς μέσω EC Διάγραμμα 3.2 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας κάμψης μέσω πρότασης 2007 στους πεσσούς..71 Διάγραμμα 3.3 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας κάμψης στα ανώφλια μέσω EC6 71 Διάγραμμα 3.4 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας κάμψης μέσω πρότασης 2007 στα ανώφλια..72 Διάγραμμα 3.5 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας διάτμησης στους πεσσούς μέσω EC6 72 Διάγραμμα 3.6 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας διάτμησης μέσω πρότασης 2007 στους πεσσούς.73 Διάγραμμα 3.7 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας διάτμησης στα ανώφλια μέσω EC Διάγραμμα 3.8 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας τέμνουσας μέσω πρότασης 2007 στα ανώφλια..74 Διάγραμμα 3.9 Σύγκριση αποτελεσμάτων ανεπαρκειών κάμψης μεταξύ πρότασης EC6 στους πεσσούς 74 Διάγραμμα 3.10 Σύγκριση αποτελεσμάτων ανεπαρκειών διάτμησης μεταξύ πρότασης 2007-EC6 στους πεσσούς...75 Διάγραμμα 3.11 Σύγκριση αποτελεσμάτων ανεπαρκειών κάμψης μεταξύ πρότασης EC6 στα ανώφλια..75 Διάγραμμα 3.12 Σύγκριση αποτελεσμάτων ανεπαρκειών διάτμησης μεταξύ πρότασης EC6 στα ανώφλια Διάγραμμα 3.13 Σύγκριση μετακινήσεων μεταξύ των τριών προσομοιωμάτων..90 Διάγραμμα 3.14 Σύγκριση μετακινήσεων μεταξύ πλήρους και ελλιπούς σύνδεσης τοίχων.93 Διάγραμμα 3.15 Μετακινήσεις τοίχου ΒΓ ανά όροφο 115 Διάγραμμα 3.16 Μετακινήσεις τοίχου ΓΔ ανά όροφο 115 Διάγραμμα 3.17 Μετακινήσεις τοίχου ΑΒ ανά όροφο 116 Διάγραμμα 3.18 Μετακινήσεις τοίχου ΑΔ ανά όροφο 116 Διάγραμμα 3.19 Γωνιακές παραμορφώσεις στους τοίχους του κτηρίου. 118 Διάγραμμα 3.20 Σύγκριση γωνιακών παραμορφώσεων με όρια EC8 για τον τοίχο ΒΓ ανά όροφο 119 Διάγραμμα 3.21 Σύγκριση γωνιακών παραμορφώσεων με όρια EC8 για τον τοίχο ΓΔ ανά όροφο 120

14 xiii Διάγραμμα 4.1 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας κάμψης πεσσών σε 4ώροφο κτήριο Διάγραμμα 4.2 Σύγκριση ανεπαρκειών κάμψης πεσσών μεταξύ 4ώροφου και 6ώροφου κτηρίου..140 Διάγραμμα 4.3 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας διάτμησης πεσσών σε 4ώροφο κτήριο Διάγραμμα 4.4 Σύγκριση ανεπαρκειών διάτμησης πεσσών μεταξύ 4ώροφου και 6ώροφου κτηρίου..141 Διάγραμμα 4.5 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας κάμψης ανωφλιών σε 4ώροφο κτήριο.141 Διάγραμμα 4.6 Σύγκριση ανεπαρκειών κάμψης ανωφλιών μεταξύ 4ώροφου και 6ώροφου κτηρίου..142 Διάγραμμα 4.7 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας διάτμησης ανωφλιών σε 4ώροφο κτήριο.142 Διάγραμμα 4.8 Σύγκριση ανεπαρκειών διάτμησης ανωφλιών μεταξύ 4ώροφου και 6ώροφου κτηρίου.143 Διάγραμμα 4.9 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας κάμψης πεσσών σε 2ώροφο κτήριο.155 Διάγραμμα 4.10 Σύγκριση ανεπαρκειών κάμψης πεσσών μεταξύ 2ώροφου και 6ώροφου κτηρίου..156 Διάγραμμα 4.11 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας διάτμησης πεσσών σε 2ώροφο κτήριο Διάγραμμα 4.12 Σύγκριση ανεπαρκειών διάτμησης πεσσών μεταξύ 2ώροφου και 6ώροφου κτηρίου..157 Διάγραμμα 4.13 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας κάμψης ανωφλιών σε 2ώροφο κτήριο Διάγραμμα 4.14 Σύγκριση ανεπαρκειών κάμψης ανωφλιών μεταξύ 2ώροφου και 6ώροφου κτηρίου..158 Διάγραμμα 4.15 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας διάτμησης ανωφλιών σε 2ώροφο κτήριο 158 Διάγραμμα 4.16 Σύγκριση ανεπαρκειών διάτμησης ανωφλιών μεταξύ 2ώροφου και 6ώροφου κτηρίου..159 Διάγραμμα 4.17 Μέγιστες μετακινήσεις σε 2ώροφο, 4ώροφο & 6ώροφο κτήριο Διάγραμμα 4.18 Ανεπάρκειες μετακινήσεων στο ισόγειο του τοίχου ΒΓ για 2ώροφο, 4ώροφο & 6ώροφο κτήριο Διάγραμμα 5.1 Σύγκριση ανεπαρκειών κάμψης μεταξύ EC6 & πρότασης 2007 (Κτήριο Α) Διάγραμμα 5.2 Σύγκριση ανεπαρκειών διάτμησης μεταξύ EC6 & πρότασης 2007 (Κτήριο Α)..190

15 xiv Διάγραμμα 5.3 Σύγκριση ανεπαρκειών κάμψης μεταξύ EC6 & πρότασης 2007 (Κτήριο Β) Διάγραμμα 5.4 Σύγκριση ανεπαρκειών διάτμησης μεταξύ EC6 & πρότασης 2007 (Κτήριο Β) Διάγραμμα 5.5 Σύγκριση ανεπαρκειών κάμψης μεταξύ EC6 & πρότασης 2007 (Κτήριο Γ) Διάγραμμα 5.6 Σύγκριση ανεπαρκειών διάτμησης μεταξύ EC6 & πρότασης 2007 (Κτήριο Γ) Διάγραμμα 5.7 Ανεπάρκειες κάμψης μέσω EC6(Κτήριο Δ) Διάγραμμα 5.8 Ανεπάρκειες διάτμησης μέσω EC6 (Κτήριο Δ).226 Διάγραμμα 5.9 Ανεπάρκειες κάμψης μέσω EC6 (Κτήριο Ε)..236 Διάγραμμα 5.10 Ανεπάρκειες διάτμησης μέσω EC6 (Κτήριο Ε) 236 Διάγραμμα 5.11 Ανεπάρκειες σε 2ώροφο, 4ώροφο & 6ώροφο κτήριο..245 Διάγραμμα 5.12 Ανεπάρκειες σε μονώροφο &διώροφο απλό κτήριο.246

16 xv ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΕΙΚΟΝΩΝ Εικόνα 1.1 Λοξές ή χιαστί ρωγμές σε πεσσούς και υπέρθυρα 1 Εικόνα 1.2 Καμπτική ρωγμή στα άκρα των πεσσών...2 Εικόνα 1.3 Καμπτική ρωγμή στα άκρα πεσσών-υπερθύρων...2 Εικόνα 1.4 Καμπτική ρωγμή περί το μέσον του μήκους του τοίχου...3 Εικόνα 1.5 Καμπτική ρωγμή στη θέση συνάντησης δύο τοίχων.3 Εικόνα 1.6 Ρωγμές σε πεσσούς και ανοίγματα λόγω κατακόρυφης συνιστώσας σεισμού.4 Εικόνα 2.1 Φωτογραφία όψεων ΑΒ-ΒΓ Εικόνα 2.2 Φωτογραφία όψης ΑΒ. 35 Εικόνα 2.3 Κάτοψη Υπογείου Εικόνα 2.4 Κάτοψη Ισογείου Εικόνα 2.5 Κάτοψη Α Ορόφου Εικόνα 2.6 Κάτοψη Β Ορόφου. 38 Εικόνα 2.7 Κάτοψη Γ Ορόφου Εικόνα 2.8 Κάτοψη Δ Ορόφου Εικόνα 2.9 Κάτοψη Ε Ορόφου.39 Εικόνα 2.10 Χαρακτηριστική Τομή Κτηρίου 40 Εικόνα 5.1 Κάτοψη του υπό έρευνα απλού κτηρίου (Α,Β,Γ) Εικόνα 5.2 Κάτοψη του υπό έρευνα απλού κτηρίου (Δ,Ε) Εικόνα 5.3 Τρισδιάστατη απεικόνιση κτηρίων Α, Γ Εικόνα 5.4 Βόρεια και νότια όψη κτηρίων Α, Γ.178 Εικόνα 5.5 Βόρεια και νότια τομή κτηρίων Α, Γ 178 Εικόνα 5.6 Ανατολική και δυτική όψη κτηρίων Α, Γ.178 Εικόνα 5.7 Ανατολική και δυτική τομή κτηρίων Α, Γ 178 Εικόνα 5.8 Τρισδιάστατη απεικόνιση κτηρίου Β 179 Εικόνα 5.9 Βόρεια και νότια όψη κτηρίου Β Εικόνα 5.10 Βόρεια και νότια τομή κτηρίου Β Εικόνα 5.11 Ανατολική και δυτική όψη κτηρίου Β.181 Εικόνα 5.12 Ανατολική και δυτική τομή κτηρίου Β 181 Εικόνα 5.13 Τρισδιάστατη απεικόνιση κτηρίου Δ Εικόνα 5.14 Τρισδιάστατη απεικόνιση κτηρίου Ε...182

17 xvi ΠΕΡΙΛΗΨΗ Αντικείμενο της παρούσας εργασίας αποτελεί η αποτίμηση της σεισμικής ικανότητας ενός πολυώροφου κτηρίου από φέρουσα τοιχοποιία που βρίσκεται στην Κέρκυρα, μέσω προγράμματος πεπερασμένων στοιχείων. Στο πρώτο μέρος της εργασίας, παρουσιάζονται γενικά στοιχεία όσον αφορά τη φέρουσα τοιχοποιία. Πιο συγκεκριμένα γίνεται αναφορά στην παθολογία κτηρίων από φέρουσα τοιχοποιία εστιάζοντας στα βασικά είδη ρωγμών που εμφανίζονται σε τέτοιου είδους κτήρια. Στη συνέχεια, γίνεται αναφορά στον προσδιορισμό των μηχανικών χαρακτηριστικών της τοιχοποιίας μέσω εξισώσεων του EC6. Γίνεται εκτενής αναφορά σε μια προσεγγιστική μέθοδο προσδιορισμού των εντατικών μεγεθών της φέρουσας τοιχοποιίας, της Μεθόδου των Πεσσών, αναφέροντας επίσης και τη μέθοδο που ακολουθείται για τον έλεγχο των διατομών της τοιχοποιίας διαθέτοντας τα συγκεκριμένα εντατικά μεγέθη. Επίσης, αναφέρονται αναλυτικά τρεις μέθοδοι ελέγχου των διατομών φέρουσας τοιχοποιίας, με τις εξισώσεις του EC6, που χρησιμοποιούνται εμμέσως στο πρόγραμμα ECTools, με τις εξισώσεις του Εθνικού Κειμένου Εφαρμογής του EC6, και από κατάλληλη βιβλιογραφία. Ακόμη, γίνεται αναφορά στα όρια του ΕC8 για τις μετακινήσεις των τοίχων σε τέτοιου είδους κτήρια. Τέλος παρουσιάζεται η διαδικασία του δευτεροβάθμιου προσεισμικού ελέγχου για την εύρεση της ανεπάρκειας ενός κτηρίου H/R. Στο δεύτερο μέρος της εργασίας παρουσιάζονται όλα τα στοιχεία που εισήχθησαν στο πρόγραμμα των πεπερασμένων στοιχείων για τη δημιουργία του κατάλληλου προσομοιώματος. Πιο συγκεκριμένα, αρχικά γίνεται πλήρης αναφορά των γεωμετρικών στοιχείων του κτηρίου σύμφωνα με τα σχέδια αποτύπωσής του, τα οποία επίσης παρουσιάζονται. Στη συνέχεια γίνεται πλήρης και αναλυτικός υπολογισμός των μηχανικών χαρακτηριστικών της τοιχοποιίας σύμφωνα με κατάλληλη βιβλιογραφία. Αναφέρεται επίσης ο τρόπος με τον οποίο έγινε η επιλογή των κατάλληλων φορτίων και παρουσιάζεται η διαδικασία με την οποία έγινε ο διαχωρισμός των πεπερασμένων στοιχείων του προσομοιώματος. Η δεύτερη ενότητα ολοκληρώνεται με την λεπτομερή αναφορά στο τρόπο διαχωρισμού πεσσών και ανωφλιών της φέρουσας τοιχοποιίας. Στο τρίτο μέρος της εργασίας παρουσιάζονται τα αποτελέσματα της ανάλυσης του κτηρίου με τα προγράμματα Etabs και ECTools αλλά και λογιστικών φύλλων Excel όπου

18 xvii απαιτήθηκε σύγκριση αποτελεσμάτων μέσω χρήσης εξισώσεων και προγράμματος αντίστοιχα. Αρχικά, παρουσιάζονται τα αποτελέσματα συγκεκριμένων ελέγχων που γίνονται στο υφιστάμενο κτήριο μέσω των εξισώσεων του Ε.Κ.Ε. Στη συνέχεια, και αφού παρουσιασθούν όλοι οι υπολογισμοί των ανεπαρκειών για όλες τις μορφές ελέγχου, γίνεται σύγκριση των αποτελεσμάτων της πρότασης που έγινε σε κατάλληλη βιβλιογραφία το 2007 και του ECTools με βάση το βαθμό ανεπάρκειας. Ακολούθως, παρουσιάζονται υπό μορφή χρωματικών κλιμάκων τα αποτελέσματα των μετακινήσεων τριών παραλλαγών του προσομοιώματος του κτηρίου (ανάλογα με την παρουσία ή μη των διαφραγμάτων), τα οποία προκύπτουν για συγκεκριμένους συνδυασμούς δράσεων στις δύο διευθύνσεις δράσης του σεισμού. Επίσης εξάγονται κάποια συμπεράσματα που βασίζονται όχι μόνο στην τιμή της μετακίνησης σε κάθε προσομοίωμα αλλά και στη θέση που εμφανίζεται αυτή. Ακόμη, γίνεται μία απόπειρα να προσομοιωθεί ελλιπής σύνδεση δύο τοίχων έτσι ώστε να συγκριθούν με τα αποτελέσματα της πλήρους σύνδεσης, όχι μόνο οι μετακινήσεις αλλά και οι ανεπάρκειες που προκύπτουν για τα δύο προσομοιώματα αντίστοιχα. Ακόμη μία διερεύνηση γίνεται παρουσιάζοντας τις τάσεις που προκύπτουν για συγκεκριμένους συνδυασμούς φορτίσεων και υπολογίζοντας τις ανεπάρκειες που προκύπτουν σε όρους τάσεων σε συγκεκριμένες περιοχές του κτηρίου που επιλέχθηκαν. Στη συνέχεια, εφαρμόζεται η Προσεγγιστική Μέθοδος των Πεσσών για τον υπολογισμό των εντατικών μεγεθών και ακολουθεί σύγκριση των ανεπαρκειών που προκύπτουν μέσω συγκεκριμένων εξισώσεων από αυτά τα εντατικά μεγέθη και τα αντίστοιχα που προκύπτουν από το πρόγραμμα Etabs. Ακόμη, γίνεται σύγκριση των μετακινήσεων εκτός επιπέδου που προκύπτουν για συγκεκριμένο συνδυασμό φόρτισης και των ορίων που ορίζει ο Ευρωκώδικας 8 για κάμψη και αξονική δύναμη και για διάτμηση αντίστοιχα. Αφού προσδιορισθούν και τα όρια των μετακινήσεων υπολογίζονται οι ανεπάρκειες σε όρους μετακινήσεων, μέσω των γωνιακών παραμορφώσεων. Ακολουθεί η εύρεση του δείκτη ανεπάρκειας του κτηρίου Η/R μέσω της διαδικασίας δευτεροβάθμιου προσεισμικού ελέγχου. Αφού γίνει ο υπολογισμός αυτός, ακολουθεί η σύγκριση του δείκτη αυτού με τη μέγιστη τιμή της ανεπάρκειας πεσσού που προέκυψε από τις εξισώσεις του EC6, και της μέγιστης τιμής σε όρους μετακινήσεων. Ακολουθεί, επίσης, σύγκριση της ανεπάρκειας αυτής με το μέσο όρο των ανεπαρκειών των πεσσών και τον αντίστοιχο μέσο όρο σε

19 xviii όρους μετακινήσεων. Ακολούθως, πραγματοποιείται η διόρθωση των δεικτών Η/R σύμφωνα με τις ανεπάρκειες του EC6 και του EC8. Στην επόμενη ενότητα ακολουθεί μια παραμετρική διερεύνηση της μείωσης του πλήθους των ορόφων του κτηρίου. Αρχικά εξετάζεται η περίπτωση 4 ορόφων και συγκρίνεται με τα αποτελέσματα των ανεπαρκειών σε 6όροφο κτήριο και στη συνέχεια παρόμοια διαδικασία ακολουθείται για την περίπτωση 2 ορόφων. Η τελευταία ενότητα της διατριβής αφορά την περίπτωση των «απλών» κτηρίων από φέρουσα τοιχοποιία και τη διερεύνηση με συγκεκριμένες παραμέτρους της ασφάλειας των ισχυόντων διατάξεων για την απαλλαγή από στατικούς υπολογισμούς συγκεκριμένων κτηρίων από φέρουσα τοιχοποιία. Επίσης, παρουσιάζεται μέσω της ανάλυσης του 6ώροφου κτηρίου αλλά και των παραλλαγών του (4ώροφου και διώροφου), και αντίστοιχα των απλών κτηρίων (μονώροφων και διώροφων), η διαφορά του δείκτη H/R σε χαμηλώροφα και υψηλώροφα κτήρια μα βάση τις ανεπάρκειες που προέκυψαν από τον EC8. Στόχος της συγκεκριμένης διατριβής είναι αρχικά, η διερεύνηση, μέσω των υπολογισμών των ανεπαρκειών σε κτήρια από φέρουσα τοιχοποιία, της επιρροής κάποιων συγκεκριμένων παραμέτρων στις ανεπάρκειες του κτηρίου. Επίσης, διερευνάται η εξιοπιστία του δείκτη ανεπάρκειας που προκύπτει από δευτεροβάθμιο προσεισμικό έλεγχο μέσω της σύγκρισής του με τις ανεπάρκειες που προκύπτουν από τον EC6 και τον EC8. Τα συμπεράσματα που προκύπτουν σχετικά με τη διόρθωση του τρόπου υπολογισμού του δείκτη αυτού είναι ιδιαιτέρως ενδιαφέροντα και παρουσιάζονται στο τελευταίο μέρος της διατριβής.

20 1 1. ΓΕΝΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑΣ 1.1 Βασικοί τύποι ρωγμών Πριν αναφερθούν αναλυτικά τα κριτήρια για την επιλογή των θέσεων των πεσσών και των ανωφλιών στο προσομοίωμα αξίζει να αναφερθούν ορισμένοι βασικοί τύποι ρωγμών σε φέρουσα τοιχοποιία. Οι θέσεις αυτές των ρωγμών, είναι ένα από τα βασικότερα κριτήρια για την επιλογή των θέσεων των διατομών που θα ελεγχθούν από το πρόγραμμα που θα χρησιμοποιηθεί. 1) Διαγώνιες ή Δισδιαγώνιες ρωγμές Μία από τις σημαντικότερες βλάβες των κτηρίων από τοιχοποιία είναι η εμφάνιση λοξών ρωγμών. Αυτές οι λοξές ρωγμές εμφανίζονται περίπου κατά τη διαγώνιο των τοίχων. Εκτείνονται σε όλο το μήκος της διαγωνίου ή μόνο σε ένα τμήμα της. Πολλές φορές, οι ρωγμές αυτές είναι χιαστί και διαμπερείς. Αν ο τοίχος διαθέτει ανοίγματα, τότε παρατηρούνται τέτοιες ρωγμές και στις γωνίες των ανοιγμάτων (θυρών και παραθύρων). Η διεύθυνσή τους είναι εν γένει παράλληλη προς τη μία ή και προς τις δύο διαγωνίους του τοίχου. Εικόνα 1.1 Λοξές ή χιαστί ρωγμές σε πεσσούς και υπέρθυρα 2) Καμπτικές ρωγμές στα άκρα πεσσών και υπερθύρων Εμφανίζονται στην κορυφή ή/και στη βάση των πεσσών και είναι οριζόντιες, ενώ στα άκρα των ανοιγμάτων εμφανίζονται κατακόρυφες ρωγμές στα υπέρθυρα. Αυτές οι

21 2 ρωγμές παρατηρούνται συχνότερα σε πεσσούς μικρού σχετικώς μήκους ως προς το ύψος τους, καθώς και σε μικρού ύψους υπέρθυρα. Οι ρωγμές αυτές οφείλονται στις ροπές κάμψης που αναπτύσσονται στα άκρα μάλλον εύκαμπτων στοιχείων και αναμένεται να εκδηλωθούν στις περιοχές περί τη βάση και την κορυφή του πεσσού, εκεί όπου οι ροπές κάμψης λαμβάνουν τη μέγιστη τιμή τους. Εικόνα 1.2 Καμπτική ρωγμή στα άκρα των πεσσών Εικόνα 1.3 Καμπτική ρωγμή στα άκρα πεσσών-υπερθύρων 3) Κατακόρυφες ρωγμές περί το μέσον του μήκους ενός τοίχου Εμφανίζονται σε τοίχους και περί το μέσον του μήκους τους ρωγμές κατακόρυφες, οι οποίες ξεκινούν από τη στέψη του τοίχου και εκτείνονται προς τα κάτω. Τέτοιου είδους ρωγμές εμφανίζονται στη στέψη του τοίχου στον τελευταίο όροφο. Η εμφάνισή τους, οφείλεται σε καμπτική λειτουργία του τοίχου εκτός του επιπέδου του. Πράγματι, όταν η διεύθυνση του σεισμού είναι περίπου κάθετη στο επίπεδο του τοίχου, τότε ο τοίχος συμπεριφέρεται σαν μία κατακόρυφη πλάκα η οποία δέχεται ένα οριζόντιο ομοιόμορφα κατανεμημένο φορτίο και λειτουργεί κατά κύριο λόγο σαν τριέρειστη πλάκα.

22 3 Εικόνα 1.4 Καμπτική ρωγμή περί το μέσον του μήκους του τοίχου 4) Κατακόρυφες ρωγμές στη θέση συνάντησης δύο τοίχων Οι κατακόρυφες ρωγμές ξεκινούν από τη στέψη του τοίχου (κάτω από τη στέγη) και επεκτείνονται προς τα κάτω. Η ρωγμή εμφανίζεται συνήθως στο διαμήκη τοίχο ή στον εγκάρσιο τοίχο ή και στους δύο αμέσως μετά τη γωνία. Αυτές οι ρωγμές οφείλονται και πάλι στην καμπτική λειτουργία των τοίχων κάθετα στο επίπεδο τους. Εμφανίζονται όταν δεν εξασφαλίζεται επαρκής σύνδεση μεταξύ της στέγης και των τοίχων. Εικόνα 1.5 Καμπτική ρωγμή στη θέση συνάντησης δύο τοίχων

23 4 5) Βλάβες λόγω της κατακόρυφης συνιστώσας του σεισμού Εμφανίζονται σε περιοχές πολύ κοντά στο επίκεντρο του σεισμού, δηλαδή εκεί όπου, όπως είναι γνωστό, είναι μεγαλύτερη η επιρροή της κατακόρυφης συνιστώσας του σεισμού. Πρόκειται για κατακόρυφες ρωγμές περί το μέσον των υπερθύρων. Οφείλονται στην έντονη κατακόρυφη συνιστώσα του σεισμού, που προκαλεί στον τοίχο έντονη κατακόρυφη θλίψη. Αυτή η κατακόρυφη θλίψη, προκαλεί εγκάρσια διόγκωση του τοίχου, η οποία θα αναμενόταν να εκδηλωθεί στα άκρα του. Εκεί όμως η τοιχοποιία είναι καλά δομημένη, με αυξημένη ακαμψία. Έτσι, εμφανίζονται κατακόρυφες ρωγμές διάρρηξης (ρ1-ρ1) αμέσως πριν ή μετά την περιοχή των γωνιών. Επίσης, λόγω της κάμψης των υπερθύρων, ενδέχεται να εμφανιστούν και κατακόρυφες ρωγμές περί το μέσον του ανοίγματός τους. Τέτοιες ρωγμές εμφανίζονται συνήθως στα υπέρθυρα μεγάλων ανοιγμάτων (ρ2-ρ2). Εικόνα 1.6 Ρωγμές σε πεσσούς και ανοίγματα λόγω κατακόρυφης συνιστώσας σεισμού 1.2 Μηχανικά Χαρακτηριστικά Φέρουσας τοιχοποιίας Θλιπτική αντοχή της τοιχοποιίας Λόγω του ότι η τοιχοποιία υποβάλλεται κατά κύριο λόγο σε θλίψη, ο προσδιορισμός της θλιπτικής αντοχής τους έχει ιδιαίτερο ενδιαφέρον. Η θλιπτική αντοχή της τοιχοποιίας εξαρτάται από τη θλιπτική αντοχή του κονιάματος και των λιθοσωμάτων καθώς επίσης και το ύψος των λιθοσωμάτων και το πάχος των αρμών. Οι εξισώσεις του EC6 που δίνουν τη θλιπτική αντοχή της τοιχοποιίας είναι:

24 5 Eξ. 3.1 (Eurocode 6, 2005) Για κονίαμα γενικής χρήσης: fwc a b e K fb fmc (1.1) Για κονίαμα λεπτής στρώσης: fwc Όπου: a e K fb (1.2) fwc, e : Χαρακτηριστική θλιπτική αντοχή της τοιχοποιίας Κ: σταθερά που εξαρτάται από τη μονάδα του τεχνητού λιθοσώματος, του κονιάματος και του τρόπου δόμησης της τοιχοποιίας. Οι τιμές του Κ δίνονται από τον πίνακα 3.3 του Ευρωκώδικα 6. fb : θλιπτική αντοχή των λιθοσωμάτων fmc : θλιπτική αντοχή κονιάματος a: 0.70 για κονίαμα γενικής χρήσης b: Διατμητική αντοχή της τοιχοποιίας Η διατμητική αντοχή της τοιχοποιίας εξαρτάται κυρίως από τη διατμητική αντοχή που αναπτύσσεται ανάμεσα στα λιθοσώματα και στο κονίαμα fνκ 0 καθώς και από την επιβαλλόμενη θλιπτική τάση σχεδιασμού που επιβάλλεται σd (Τάσσιος 1992, Βέρρας κ.α., 2004, Eurocode 6,2005). Για κονίαμα γενικής στρώσης και για πλήρως γεμισμένους αρμούς η χαρακτηριστική διατμητική αντοχή της τοιχοποιίας δίνεται από την εξίσωση: f k 0.7 min[ f ko 0.4 d,max(0.065 fb, f ko), f k lim] (1.3) Όπου: fνko: διατμητική αντοχή για για μηδενική θλιπτική τάση fb: ανηγμένη θλιπτική αντοχή λιθοσωμάτων για διεύθυνση εφαρμογής του φορτίου κατακόρυφα στους αρμούς fνk lim : οριακή τιμή διατμητικής αντοχής σd: κατακόρυφη θλιπτική τάση σχεδιασμού Οι τιμές των fνko και fνk lim λαμβάνονται από τον Πιν.3.4 του Ευρωκώδικα 6, 2005.

25 Εφελκυστική αντοχή της τοιχοποιίας Οι παράγοντες που επηρεάζουν την εφελκυστική αντοχή της τοιχοποιίας είναι κατά κύριο λόγο η εφελκυστική αντοχή των λιθοσωμάτων και του κονιάματος. Σημαντικό ρόλο παίζει και η συνάφεια που αναπτύσσεται ανάμεσα σε λιθοσώματα και κονίαμα. Τέλος, εξαρτάται και από τη διατμητική αντοχή της τοιχοποιίας fvk, από τον τύπο και το ύψος των λιθοσωμάτων καθώς και από το πάχος των αρμών. (Τάσσιος 1992, Βέρρας κ.α., 2004, Eurocode 6,2005) Για οριζόντιο εφελκυσμό (θ=0 ): Στην περίπτωση του συγκεκριμένου κτηρίου, η ρωγμή λόγω εφελκυσμού διαπερνά μόνο τους αρμούς, επομένως η εφελκυστική αντοχή της τοιχοποιίας δίνεται από την εξίσωση: 0 1 [ fmt (2tb tm) fwv lb] fwt 2 fmt (1.4) Rd (2tb tm) fwv : η διατμητική αντοχή της τοιχοποιίας 1/γ Rd =0.80 : ο συντελεστής μέσω του οποίου λαμβάνονται υπόψη οι αβεβαιότητες κατά την εκτίμηση της εφελκυστικής αντοχής του κονιάματος και της διατμητικής αντοχής της τοιχοποιίας. λ= : συντελεστής οι τιμές του οποίου κυμαίνονται ανάλογα με τις συνθήκες συντήρησης της τοιχοποιίας fbt: η εφελκυστική αντοχή των λιθοσωμάτων fmt: η εφελκυστική αντοχή του κονιάματος fmt=(1/4) (Τάσσιος, 1992) Για κατακόρυφο εφελκυσμό (θ=90 ): Όταν πρόκειται για κατακόρυφο εφελκυσμό, τότε η εφελκυστική αντοχή της τοιχοποιίας δίδεται από τον τύπο: Όπου: fwt 90 fmt (1.5) λ= : συντελεστής οι τιμές του οποίου κυμαίνονται ανάλογα με τις συνθήκες συντήρησης της τοιχοποιίας Μέτρο Ελαστικότητας (Ε), Μέτρο Διάτμησης (G), Λόγος Poisson(ν) Με βάση τη θλιπτική αντοχή της τοιχοποιίας προσδιορίζεται το μέτρο ελαστικότητας της τοιχοποιίας και ο λόγος Poisson. Η τοιχοποιία, ως ψαθυρό υλικό δεν

26 7 μπορεί να υποστεί μεγάλες παραμορφώσεις και έτσι το μέτρο ελαστικότητας της έχει χαμηλές τιμές και συγκεκριμένα: (Τάσσιος, 1992) Ε = α*fwc (1.6) α: συντελεστής που παίρνει τιμές από 600 έως 1000 Ο λόγος Poisson δίνεται από την εμπειρική σχέση (Tassios and Chronopoulos, 1986): v = (1.7) Το μέτρο διάτμησης είναι συνάρτηση των δύο ανωτέρω μεγεθών: G=E/[2*(1+ν)] (1.8) 1.3 Προσεγγιστική Μέθοδος υπολογισμού εντατικών μεγεθών για φέρουσα τοιχοποιία Εκτός από τη χρήση προγράμματος για την εύρεση των εντατικών μεγεθών μπορεί να χρησιμοποιηθεί και η προσεγγιστική διαδικασία της μεθόδου των πεσσών που βασίζεται στο υπολογισμό της μεταφορικής δυσκαμψίας του κάθε τοίχου. Οι προϋποθέσεις εφαρμογής της μεθόδου των πεσσών είναι οι εξής (παρουσιάζονται με έντονους χαρακτήρες οι προϋποθέσεις που παραβιάζονται στο κτήριο που αναμένεται να γίνει ο έλεγχος): Ο αριθμός των ορόφων είναι μέχρι 2 Η κάτοψη θα πρέπει να είναι περίπου ορθογώνια Ο λόγος του μήκους της μικρής πλευράς προς το μήκος της μεγάλης σε κάτοψη δεν θα πρέπει να είναι μικρότερος από μια ελάχιστη τιμή, η οποία ορίζεται στο Η επιφάνεια προβολής των εσοχών από το ορθογώνιο σχήμα δεν θα πρέπει να είναι μεγαλύτερη από 15% της συνολικής επιφάνειας του δαπέσου πάνω από την υπό εξέταση στάθμη. Τα τοιχώματα του κτιρίου θα πρέπει να είναι διατεταγμένα σχεδόν συμμετρικά σε κάτοψη σε δύο ορθογωνικές κατευθύνσεις. Θα πρέπει να υπάρχουν τουλάχιστον δύο παράλληλα τοιχώματα σε δύο ορθογωνικές κατευθύνσεις, με το μήκος του κάθε τοιχώματος να είναι μεγαλύτερο από το 30% του μήκους του κτιρίου στην κατεύθυνση του υπό εξέταση τοιχώματος.

27 8 Σε ότι αφορά τα τοιχώματα που βρίσκονται σε μία κατεύθυνση, η απόσταση μεταξύ των τοιχωμάτων αυτών θα πρέπει να είναι μεγαλύτερη από το 75% του μήκους του κτηρίου στην άλλη κατεύθυνση. Τουλάχιστον το 75% των κατακόρυφων φορτίων θα πρέπει να φέρεται από τα τοιχώματα. Διαδικασία Προσεγγιστικής Μεθόδου Πεσσών Οι πεσσοί του κατώτερου ορόφου θεωρούνται πλήρως πακτωμένοι στη βάση τους και μερικώς πακτωμένοι στο ανώτερο άκρο τους. Ο βαθμός πάκτωσης εξαρτάται από τη δυσκαμψία των υπολοίπων μελών που συντρέχουν στην κορυφή του πεσσού ισογείου, μέσα στο επίπεδό του. Η δυσκαμψία αυτή υπολογίζεται με θεώρηση πάκτωσης των μελών αυτών στο άλλο άκρο τους. Οι πεσσοί των υπολοίπων ορόφων είναι μερικώς πακτωμένοι και στα δύο άκρα τους, με βαθμό πάκτωσης που υπολογίζεται όπως αναφέρεται πιο πάνω για την κορυφή των πεσσών του κατωτέρου ορόφου. Η συνολική τέμνουσα δύναμη κάθε ορόφου κατανέμεται μόνο στους φέροντες τοίχους οι οποίοι είναι παράλληλοι στη διεύθυνσή της. Επομένως, οι τοίχοι δεν θεωρούνται ότι καταπονούνται από δυνάμεις κάθετες στο επίπεδό τους. Η κατανομή της τέμνουσας κάθε ορόφου στους τοίχους του γίνεται είτε ανάλογα με τη δυσκαμψία τους, είτε ανάλογα με την επιφάνειά τους. Η διαδικασία υπολογισμού των εντατικών μεγεθών των πεσσών κατά τη μέθοδο αυτή, περιγράφεται κατωτέρω, με αναφορά το ακόλουθο σχήμα, όπως προτείνει ο Κοσμόπουλος (1969).

28 9 Σχήμα 1.1 Τυπικό σχήμα υπολογισμού εντατικών μεγεθών μέσω της Μεθόδου των πεσσών Η δυσκαμψία ενός τοίχου μπορεί να υπολογίζεται από τη σχέση: Όπου: V Dw s b p (1.9) δs: Η μετακίνηση της κορυφής του τοίχου λόγω διατμητικών παραμορφώσεων δb : Η μετακίνηση της κορυφής του τοίχου λόγω καμπτικής παραμόρφωσης του τοίχου ως συνόλου δp : Η μετακίνηση της κορυφής λόγω καμπτικής παραμόρφωσης των πεσσών V : Η οριζόντια δύναμη στην κορυφή του τοίχου με μοναδιαίο μέγεθος Ο υπολογισμός της μετακίνησης κορυφής του τοίχου λόγω διατμητικών παραμορφώσεων δίδεται από την: 3h hp lo i 0 i 1 s (1 ) (1.10) n l lp Et n i 0 Όπου: h: το ύψος του ορόφου hp : το μέσο ύψος των πεσσών στον όροφο loi : το μήκος του ανοίγματος i lpi : το μήκος του πεσσού i n: ο αριθμός των πεσσών του συγκεκριμένου τοίχου l: το συνολικό μήκος του τοίχου Ε: το μέτρο ελαστικότητας του υλικού της τοιχοποιίας t: το πάχος του τοίχου i

29 10 Ομοίως, με την υπόθεση πάκτωσης του ορόφου στη στάθμη του ενός πατώματος και ελευθερίας σε αυτήν του άλλου πατώματος ο υπολογισμός της μετακίνησης κορυφής καμπτικής παραμόρφωσης του τοίχου ως συνόλου: h 3 1 b 4( ) (1.11) l Et Ενώ η μετακίνηση κορυφής λόγω καμπτικής παραμόρφωσης των πεσσών, δίδεται βάσει της: 1 p (1.12) n 1 Et i 0 3 hpi i lpi Όπου: μ i : συντελεστής που εξαρτάται από το βαθμό πάκτωσης του πεσσού i hp i : το ύψος του πεσσού i Ο υπολογισμός του συντελεστή μ i γίνεται για κάθε πεσσό χωριστά από τη σχέση: Όπου: 3 1 koi kui koikui i 4 (1.13) koi kui 4 4 koi και kui οι συντελεστές δυσκαμψίας του άνω και κάτω άκρου αντιστοίχως, που ισούνται με: Ji hpi koi Jo (1.14) Όπου: lo Ji hpi kui Ju (1.15) lu Ji: είναι η ροπή αδράνειας της διατομής του πεσσού i ως προς κεντροβαρικό άξονα κάθετο στο επίπεδο του τοίχου, Jo και Ju είναι οι ροπές αδρανείας κάθε άλλης συντρέχουσας δοκού και πεσσών στο άνω και κάτω άκρο του πεσσού αντιστοίχως, ως προς κεντροβαρικό άξονα κάθετο στο επίπεδο του τοίχου, lo και lu είναι το μήκος κάθε συντρέχουσας δοκού ή πεσσού στο άνω και κάτω άκρο του πεσσού αντιστοίχως.

30 11 Σε περίπτωση πλήρους πακτώσεως ενός πεσσού σε κάποιο άκρο του, ο αντίστοιχος συντελεστής ισούται με 0,π.χ. στους πεσσούς στη στάθμη εδάφους λαμβάνεται ku=0 Η οριζόντια δύναμη V wj την οποία αναλαμβάνει ο τοίχος j ενός ορόφου προκύπτει από τη σχέση: Vi Dwi Vwj m Dwk k 1 (1.16) Όπου: Dwj: είναι η δυσκαμψία του τοίχου j ΣDwk: είναι το άθροισμα των δυσκαμψιών των τοίχων οι οποίοι είναι παράλληλοι στην εξεταζόμενη διεύθυνση της σεισμικής δράσης m: είναι ο αριθμός των τοίχων στην υπόψη διεύθυνση Vi: η τέμνουσα του υπόψη ορόφου Vi Όπου: Fb: Σεισμική τέμνουσα δύναμη βάσης mi zi Fb mj* zj (1.17) Η οριζόντια δύναμη κάθε τοιχώματος κατανέμεται σε τέμνουσα των πεσσών που τον αποτελούν είτε ανάλογα με την επιφάνεια της οριζόντιας διατομής τους Αp, είτε ανάλογα με τη δυσκαμψία τους Dw, οπότε εφαρμόζεται η αντίστοιχη από τις παρακάτω σχέσεις. Vpi Vwj Api n i 1 Api (1.18) Vpi Vwj Dpi n i 1 Όπου: Vpi: η σεισμική δύναμη του πεσσού i Api: η επιφάνεια της οριζόντιας διατομής του πεσσού i Dpi: η δυσκαμψία του πεσσού i n: ο αριθμός των πεσσών του τοίχου Η δυσκαμψία του πεσσού i, μπορεί να υπολογισθεί από τη σχέση: E t Dpi (1.20) hpi hpi i( ) 3 3 lpi lpi Dpi (1.19)

31 12 Όπου: μi: συντελεστής που εξαρτάται από το βαθμό πάκτωσης του πεσσού i hpi: το ύψος του πεσσού i lpi: το μήκος του πεσσού i t και E: το πάχος και το μέτρο ελαστικότητας αντίστοιχα Αφού υπολογίστηκε το εντατικό μέγεθος της τέμνουσας δύναμης κάθε πεσσού με την παραπάνω διαδικασία, μπορούν να υπολογιστούν και οι ροπές των άκρων οι οποίες συνοδεύουν την τέμνουσα Vp ενός πεσσού υπολογίζεται με προσεγγιστικές σχέσεις επίσης, σύμφωνα με την παρακάτω: Mu Vp hp (1.21) ko 2 (1.22) ko ku 4 Έχοντας επομένως υπολογίσει τα εντατικά μεγέθη των τεμνουσών στις διατομές της φέρουσας τοιχοποιίας, μπορεί να χρησιμοποιηθεί η μέθοδος ελέγχου σε μονοαξονική τέμνουσα για την εύρεση των ανεπαρκειών, η οποία προτείνεται από συγκεκριμένη βιβλιογραφία (Στυλιανίδης Κ., Ιγνατάκης Χ., Κατασκευές από φέρουσα τοιχοποιία, Φοιτητικές Σημειώσεις, Θες/νίκη 2007) καθώς τα αποτελέσματα που προκύπτουν από τη μέθοδο αυτή είναι εντός επιπέδου. Μονοαξονική Τέμνουσα υπό Ορθή Δύναμη Ο έλεγχος σε τέμνουσα προβλέπει την ικανοποίηση της σχέσης: Vsd V Rd (1.23) V f k * t * lc Rd (1.24) M f k0 0.4 d, fb f k0 f k min ή f k lim (1.25) lc: μήκος θλιβόμενης ζώνης με παραδοχή τριγωνικής κατανομής τάσεων γ Μ : επιμέρους συντελεστής ασφάλειας υλικού

32 13 Κατά τον έλεγχο σε τέμνουσα γίνεται η παραδοχή ότι υπό τα φορτία σχεδιασμού Νd και Md δημιουργείται τριγωνικό διάγραμμα ορθών θλιπτικών τάσεων και συγχρόνως η ρηγματωμένη (λόγω εφελκυσμού) περιοχή του τοίχου δεν αντιστέκεται σε τέμνουσα. Για τον προσδιορισμό του lc ακολουθώ την εξής διαδικασία : Αν M d 1 N * l (1.26) (το φορτίο βρίσκεται εντός του πυρήνα) τότε lc=l (δεν υπάρχει 6 ρηγματωμένη ζώνη). d Αν γ > 1/6 τότε lc < l και υπάρχει ρηγμάτωση. Τότε ισχύουν τα εξής:

33 14 M l lc l lc N ( d ) * N d * l N d ( ) lc 3(0.5 l (1.27) d ) 1.4 Μέθοδοι ελέγχου πεσσών-ανωφλιών σε Φέρουσα τοιχοποιία Αποτελέσματα μέσω εξισώσεων Ε.Κ.Ε. Μονοαξονική Κάμψη υπό Ορθή Δύναμη Στο Εθνικό Κείμενο Εφαρμογής του EC6 δίνονται οι εξισώσεις μέσω των οποίων μπορούν να υπολογισθούν ανεπάρκειες εντός και εκτός επιπέδου και ο έλεγχος γίνεται μέσω μονοαξονικής κάμψης με αξονική δύναμη. Γίνεται η παραδοχή ότι χρησιμοποιείται ορθογωνική διατομή. Με παραδοχή ορθογωνικού διαγράμματος τάσεων κατά την αστοχία (αντί παραβολικού) προκύπτει: Άρα τελικά η ροπή αντοχής για άοπλο τοίχο προσδιορίζεται ως εξής: Mud Mud t,l: πάχος, μήκος τοίχου σd: τιμή σχεδιασμού μέσης θλιπτικής τάσης fd : τιμή σχεδιασμού θλιπτικής αντοχής 2 d t l d (1 ) (1.28) 2 fd 2 d l t d (1 ) (1.29) 2 fd

34 15 Αστοχία θα προκύψει σε μία από τις παρακάτω περιπτώσεις: 2) Αν σd > fd τότε προκύπτει αστοχία. Αν δεν προκύπτει αστοχία από τις τάσεις, τότε ελέγχεται η αντοχή του τοίχου με βάση τη σχέση: Μud Md Μέσω των εξισώσεων EC6 (Πρόγραμμα ECTools) Το πρόγραμμα ECTools κάνει έλεγχο των διατομών της φέρουσας τοιχοποιίας (πεσσοί-ανώφλια) σε κάμψη και διάτμηση σύμφωνα με τις εξισώσεις του Ευρωκώδικα 6, οι οποίες παρουσιάζονται παρακάτω. Θεωρητικό υπόβαθρο α) Τοίχοι υπό κυρίως κατακόρυφα φορτία Στον EC6, όσον αφορά την οριακή κατάσταση αστοχίας, η αντοχή των τοίχων έναντι κατακορύφων φορτίων, υπολογίζεται βάσει της γεωμετρίας του τοίχου, της επιρροής των εκκεντροτήτων και των ιδιοτήτων των υλικών της τοιχοποιίας. Κατά τον υπολογισμό της αντίστασης των τοίχων έναντι κατακορύφων φορτίων, μπορούν να γίνουν οι ακόλουθες παραδοχές: Ισχύει η επιπεδότητα των διατομών Η εφελκυστική αντοχή της τοιχοποιίας καθέτως προς τους οριζόντιους αρμούς είναι ίση με μηδέν. Επομένως, η αντίσταση σχεδιασμού ενός μονού τοίχου ανά μονάδα μήκους τοίχου έναντι κατακορύφων φορτίων N Rd, δίδεται από τη σχέση: N Rd = Φ* t* fd (1.30) Όπου: Φ: είναι ο μειωτικός συντελεστής αντοχής, Φi, στην κορυφή ή τη βάση του τοίχου, ο οποίος συνεκτιμά τις συνέπειες της λυγηρότητας και της εκκεντρότητας του φορτίου και λαμβάνεται ως εξής: t: το πάχος του τοίχου fd: είναι η θλιπτική αντοχή σχεδιασμού της τοιχοποιίας

35 16 Η τιμή του μειωτικού συντελεστή Φ για τη λυγηρότητα και την εκκεντρότητα μπορεί να βασίζεται στην παραδοχή ορθογωνικού διάγραμματος θλιπτικών τάσεων και να υπολογίζεται ως εξής: Στην κορυφή και τη βάση του τοίχου: Φi = 1-2(e i /t) (1.31) Όπου: e i : η εκκεντρότητα στην κορυφή ή στη βάση του τοίχου, υπολογιζόμενη από την εξίσωση: e i = (Μid/Nid)+e he +e init 0.05 t (1.32) όπου: Μid: είναι η καμπτική ροπή σχεδιασμού στην κορυφή ή στη βάση του τοίχου, υπολογιζόμενη βάσει της εκκεντρότητας του φορτίου του πατώματος στη θέση της στηρίξεως. Νid: είναι το κατακόρυφο φορτίο σχεδιασμού στην κορυφή ή στη βάση του τοίχου e he : είναι η εκκεντρότητα στην κορυφή ή στη βάση του τοίχου, αν υπάρχει, προκύπτουσα από οριζόντια φορτία (π.χ. από άνεμο) e init : είναι η τυχηματική εκκεντρότητα t: το πάχος του τοίχου β) Τοίχοι υπό εκτός επιπέδου φόρτιση Στην οριακή κατάσταση αστοχίας, η δρώσα καμπτική ροπή σχεδιασμού επί του τοίχου, Μ Εd, πρέπει να είναι μικρότερη ή ίση από την αντίσταση σχεδιασμού του τοίχου έναντι καμπτικής ροπής Μ Rd, έτσι ώστε: Μ Ed M Rd (1.33) M Rd = f xd *Z (1.34) Όπου: f xd : είναι η καμπτική αντοχή σχεδιασμού για το κατάλληλο επίπεδο κάμψης, λαμβανόμενη ως: Όταν ασκείται κατακόρυφο φορτίο στον τοίχο, η θετική επιρροή της κατακόρυφης τάσεως μπορεί να λαμβάνεται υπόψη μέσω χρήσης της φαινόμενης καμπτικής αντοχής, fxd1,app, η οποία δίδεται από την εξίσωση

36 17 fxd1,app=fxd1+σd (1.35) όπου: fxd1: η καμπτική αντοχή σχεδιασμού της τοιχοποιίας, όταν το επίπεδο αστοχίας είναι παράλληλο με τους οριζόντιους αρμούς κονιάματος σd: η κατακόρυφη θλιπτική τάση, επί του τοίχου και η οποία δεν πρέπει να λαμβάνεται μεγαλύτερη από 0.2fd. γ) Τοίχοι υπό συνδυασμένη κατακόρυφη και εκτός επιπέδου φόρτιση Για τους τοίχους οι οποίοι υποβάλλονται ταυτοχρόνως σε κατακόρυφη και εκτός επιπέδου φόρτιση μπορούν να ελέγχονται βάσει της μεθόδου του συντελεστή Φ. Χρησιμοποιώντας την κατάλληλη τιμή εκκεντρότητας λόγω οριζόντιων δράσεων, ehi, μπορεί να υπολογισθεί ένας μειωτικός συντελεστής Φ λόγω λυγηρότητας, ο οποίος λαμβάνει υπ όψιν τη συνδυασμένη δράση της οριζόντιας και της κατακόρυφης φόρτισης και ο οποίος θα χρησιμοποιηθεί στην εξίσωση : N Rd = Φ* t* fd (1.36) δ) Τοίχοι υπό τέμνουσα Στην οριακή κατάσταση αστοχίας, η δρώσα τέμνουσα σχεδιασμού V Ed, πρέπει να είναι μικρότερη ή ίση από την αντίσταση σχεδιασμού έναντι τέμνουσας V Rd έτσι ώστε: V Ed V Rd (1.37) Η αντίσταση σχεδιασμού έναντι τέμνουσας δίδεται από τη σχέση: V Rd = f vd *t*l c (1.38) Όπου: f vd : η διατμητική αντοχή σχεδιασμού της τοιχοποιίας, βάσει της μέσης κατακόρυφης τάσης στη θλιβόμενη ζώνη του τοίχου t: το πάχος του τοίχου lc: το μήκος της θλιβόμενης ζώνης του τοίχου (αμελούνται οι εφελκυόμενες περιοχές) Το μήκος της θλιβόμενης ζώνης του τοίχου, lc, πρέπει να υπολογίζεται βάσει της παραδοχής γραμμικής κατανομής των θλιπτικών τάσεων και λαμβάνοντας υπόψη όλα τα ανοίγματα, τις εγκοπές και τις εσοχές. Οποιοδήποτε τμήμα του τοίχου υποβάλλεται σε κατακόρυφες

37 18 εφελκυστικές τάσεις, δεν θα πρέπει να λαμβάνεται υπόψη κατά τον υπολογισμό της διατομής του τοίχου η οποία αναλαμβάνει την τέμνουσα. Εξισώσεις για εύρεση ανεπαρκειών μέσω ECTools Πιο συγκεκριμένα, η διαδικασία που ακολουθείται για τον έλεγχο σε κάμψη και διάτμηση, έχοντας σαν δεδομένο τον EC6 είναι η εξής: Έλεγχος σε κάμψη H διαδικασία που ακολουθείται για την εύρεση του δείκτη ανεπάρκειας λ σε κάμψη είναι η εξής: M e ehe einit 0.05t (1.39) N sd e he M (1.40) N sd hef einit (1.41) 450 emax i 1 2*( ) (1.42) t N Rd i * t * fd (1.43) N sd (1.44) N Rd Έλεγχος σε διάτμηση H διαδικασία που ακολουθείται για την εύρεση του δείκτη ανεπάρκειας λ σε διάτμηση είναι η εξής: Η μέθοδος που χρησιμοποιείται για τον έλεγχο σε τέμνουσα, και βασίζεται και πάλι στις εξισώσεις του Ευρωκώδικα 6, υπολογίζει το εμβαδόν της λοξής θλιβόμενης περιοχής Acmp που προκύπτει κατά τη διαξονική κάμψη του πεσσού με τη μέθοδο της οριακής ανάλυσης και τη διατμητική αντοχή της τοιχοποιίας fνk. Η δρώσα τέμνουσα είναι η μέγιστη τέμνουσα στη διεύθυνση x ή y που προκύπτει από τους συνδυασμούς. Αcmp = t* lc (1.45) Η τέμνουσα αντοχής όπως αναφέρθηκε και πριν δίνεται από τον EC6 από τη σχέση: V Rd = f vd *t*l c (1.46)

38 19 Επομένως, ο λόγος ανεπάρκειας σε διάτμηση (λ), δίνεται από τη σχέση: V sd (1.47) V Rd Μέσω προτεινόμενων εξισώσεων βιβλιογραφίας 2007 Έχοντας σαν βάση τις εξισώσεις του Ευρωκώδικα 6, σε κατάλληλη βιβλιογραφία (Σαμαρά Ξ.., Ιγνατάκης Χ. Διατηρητέο κτήριο από φέρουσα τοιχοποιποιία, Αποτίμηση φέρουσας ικανότητας & αξιολόγηση μεθόδων αντισεισμικής ενίσχυσης, Διατριβή Διπλώματος Ειδίκευσης, Θεσ/νίκη 2007), χρησιμοποιούνται ορισμένες απλοποιητικές παραδοχές που οδηγούν σε αναλυτικές εξισώσεις για τον έλεγχο των διατομών φέρουσας τοιχοποιίας σε κάμψη και διάτμηση. Οι σχέσεις αυτές έχουν σαν βάση, όπως και ο Ευρωκώδικας τις εκκεντρότητες που δημιουργούνται κατά την ταυτόχρονη δράση ροπής και αξονικής δύναμης στις διατομές της φέρουσας τοιχοποιίας. Έλεγχος σε κάμψη Στην περίπτωση αυτή, χρησιμοποιείται ορθογωνική διατομή προς έλεγχο. Ο έλεγχος γίνεται σαν να πρόκειται για πέδιλο θεμελίωσης. Στόχος είναι να προσδιορισθούν οι εκκεντρότητες εντός και εκτός επιπέδου. Το ενεργό εμβαδόν του πεσσού Α eff θα είναι : Aeff l 2e )*( t 2e ) (1.48) ( Όπου: e = Md/Nd (1.49) Ο έλεγχος επάρκειας γίνεται συγκρίνοντας τα μεγέθη:

39 20 Επομένως αστοχία προκύπτει: α) Σύμφωνα με τον έλεγχο επάρκειας αν (Νd/Aeff) < fd β) Aν e εντ = Md εντ /Nd > l/2 ή e εκτ = Md εκτ /Nd > t/2 Έλεγχος σε διάτμηση Προσδιορίζεται το ενεργό εμβαδό Αv του πεσσού. Στον έλεγχο αφαιρείται 1.5e από κάθε διάσταση. Δε λαμβάνεται 2e γιατί θα οδηγήσει σε πολύ δυσμενή αποτελέσματα. Θεωρείται ορθογωνική κατανομή των τάσεων. Αv = (l-1.5 e εντ )(t-1.5e εκτ ) (1.50) Ο έλεγχος επάρκειας γίνεται ως εξής: V sd 2 2 fvk Vd, Vd, VRd fvd * Av Av (1.51) m

40 21 Επομένως αστοχία προκύπτει: α) Σύμφωνα με τον έλεγχο επάρκειας αν V sd < V Rd Σύγκριση εξισώσεων EC6 & Πρότασης 2007 Έλεγχος σε Κάμψη Οι εξισώσεις που χρησιμοποιούνται από την κατάλληλη βιβλιογραφία και έχουν σαν βάση τη διαξονική κάμψη, βασίζονται, όπως και ο EC6 στις εκκεντρότητες που δημιουργούνται λόγω εντός και εκτός επιπέδου ροπών, αλλά η διαφορά έγκειται στον τρόπο με τον οποίο επιλέγεται να γίνει ο έλεγχος. EC6 Πιο συγκεκριμένα, στον EC6 ο έλεγχος σε κάμψη γίνεται μέσω του λόγω Nsd/NRd έχοντας όμως ληφθεί υπ όψιν στο μέγεθος της αντοχής οι ανεπάρκειες λόγω των ροπών εντός και εκτός επιπέδου. Έλεγχος: N N sd Rd Πρόταση 2007 Αντίθετα, στη Διαξονική Κάμψη υπολογίζονται οι εκκεντρότητες λόγω εντός και εκτός επιπέδου ροπών, και ο έλεγχος γίνεται συγκρίνοντας τις συγκεκριμένες εκκεντρότητες με κάποια συγκεκριμένα όρια (L/2, t/2), έχοντας κάνει απλοποιητικές παραδοχές όσον αφορά τη γεωμετρία της διατομής ελέγχου (ορθογωνική). Έλεγχος: e εντ = Md εντ /Nd > L/2

41 22 e εκτ = Md εκτ /Nd > t/2 Παράλληλα γίνεται και έλεγχος σε όρους τάσεων : Έλεγχος: σd = (Νd/Aeff) < fd EC6 Έλεγχος σε Διάτμηση Στη περίπτωση της διάτμησης, στον EC6 υπολογίζονται οι ανεπάρκειες σε όρους εντατικών μεγεθών: V Έλεγχος: V sd Rd Όπου V Rd = f vd *t*l c Πρόταση 2007 Στη βιβλιογραφία γίνεται έλεγχος και πάλι σε επίπεδο εντατικών μεγεθών, δηλαδή Vsd/VRd όπου η τέμνουσα αντοχής υπολογίζεται μέσω των εκκεντροτήτων στις δύο διευθύνσεις. V Έλεγχος: V sd Rd fvk Όπου V Rd fvd * Av *(1 1.5e )*(1 1.5e ) m Καταλήγουμε λοιπόν, στο συμπέρασμα ότι ναι μεν το Εθνικό Κείμενο Εφαρμογής βασίζεται στις εξισώσεις του EC6 αλλά χρησιμοποιεί κάποιες απλοποιητικές παραδοχές, όπως τα όρια για τους ελέγχους ή η ορθογωνική κάτοψη για τις διατομές ελέγχου, οι οποίες είναι περιοριστικές σε σχέση με τις εξισώσεις του EC6. Στην παρούσα εργασία θα πραγματοποιηθεί έλεγχος και με τις δύο μεθόδους αλλά θα πρέπει να αναφερθεί εξαρχής ότι πιο αξιόπιστα κρίνονται για τους παραπάνω λόγους τα αποτελέσματα του EC Όρια μετακινήσεων για φέρουσα τοιχοποιία σύμφωνα με τον EC8 Τα όρια του EC8 για τις μετακινήσεις παρουσιάζονται παρακάτω: Όρια Ευρωκώδικα σε Διάτμηση Στάθμη Επιτελεστικότητας: SD: για πρωτεύοντες τοίχους για δευτερεύοντες τοίχους

42 23 ΝC: (4/3)*0.004 για πρωτεύοντες τοίχους (4/3)*0.006 για δευτερεύοντες τοίχους Όρια Ευρωκώδικα σε Κάμψη και Αξονική Δύναμη Στάθμη Επιτελεστικότητας: SD: 0.008Ηο/D για πρωτεύοντες τοίχους (1.52) 0.012Ηο/D για δευτερεύοντες τοίχους (1.53) ΝC: (4/3)*0.008Ηο/D για πρωτεύοντες τοίχους (1.54) (4/3)*0.012Ηο/D για δευτερεύοντες τοίχους (1.55) Όπου: Ho: η απόσταση μεταξύ της διατομής στην οποία επιτυγχάνεται η καμπτική ικανότητα και του σημείου μηδενισμού των ροπών. Υπάρχει η δυνατότητα υπολογισμού του μόνο σε κτήρια με διαφραγματική λειτουργία D: η οριζόντια εντός επιπέδου διάσταση του τοιχώματος (βάθος) 1.6 Δευτεροβάθμιος προσεισμικός έλεγχος για τον υπολογισμό του δείκτη ανεπάρκειας κτηρίου Η μέθοδος ακολουθεί, με κατάλληλες τροποποιήσεις και προσθήκες, τη λογική που περιγράφεται σε σχετική εργασία των Θ. Τάσιου και Ε. Βιντζηλαίου με τίτλο «Αποτίμηση της σχετικής σεισμικής διακινδύνευσης τοιχόκτιστων ιστορικών οικοδομών». Η βαθμονόμηση του κτηρίου βασίζεται στην ορθολογική σύγκριση ανάμεσα στη Σεισμική Επιβάρυνση (Η) και στη Σεισμική Αντίσταση (R) σύμφωνα με τη βασική ανίσωση ασφαλείας: Η R ή Η/R 1 0 Βασική ποσότητα αποτίμησης του κτηρίου θεωρείται το μέγεθος ανεπάρκειας (Η/R 1) το οποίο όμως, στα περισσότερα υφιστάμενα κτήρια από φέρουσα τοιχοποιία, αναμένεται να έχει θετικές τιμές λόγω της υψηλής τρωτότητάς τους ιδίως υπό τις σημερινές αντιλήψεις περί σεισμικών δράσεων. Στο σημείο αυτό υπενθυμίζεται ότι η εμπειρικότητα της μεθόδου, (δηλαδή η σχετική αυθαιρεσία στον ορισμό των συντελεστών βαθμολόγησης των υπεισερχόμενων παραμέτρων), δεν εξασφαλίζει κατά θεωρητικό τρόπο την ακριβή τιμή του πηλίκου Η/R. Ούτε το ενδεχόμενο Η/R < 1 αποδεικνύει αναγκαστικά την αντισεισμική επάρκεια του

43 24 δομήματος, αφού οι τιμές H και R είναι συμβατικές, χρήσιμες δηλαδή κυρίως για την ιεράρχηση διακινδύνευσης μεταξύ κτηρίων. Εκτίμηση σεισμικής επιβάρυνσης κτηρίου (Hazard: H) 1. Δείκτης σεισμικής δράσης (Η 1 ) Η σεισμική δράση επηρεάζεται κυρίως από τη σεισμικότητα της περιοχής και το έδαφος θεμελίωσης. Η σεισμικότητα αποδίδεται μέσω συντελεστή (a) που παραπέμπει στην εδαφική επιτάχυνση σχεδιασμού κάθε ζώνης σεισμικής επικινδυνότητας (ΖΣΕ). Η κατηγορία εδάφους υπεισέρχεται μέσω συντελεστή (s) που παραπέμπει στον αντίστοιχο πολλαπλασιαστή της επιτάχυνσης σχεδιασμού (S) σύμφωνα με τον EC8. Ο Πίνακας Α1 του Παραρτήματος Α περιλαμβάνει την περιγραφή της στρωματογραφίας για την κατάταξη των εδαφών σε κατηγορίες (Πίνακας 3.1 του EC8). Με βάση τα παραπάνω ο δείκτης πιθανολογούμενης σεισμικής δράσης (Η 1 ) ποσοτικοποιείται ως το γινόμενο Η 1 = a s (1.53) σύμφωνα με τον Πίνακα 1.1. Οι τιμές του δείκτη Η 1 αποδίδουν κατά προσέγγιση τις προβλέψεις του EC8 και του αντίστοιχου Εθνικού Προσαρτήματος για την κατά περίπτωση σεισμική δράση. Ζώνη Σεισμικής Επικ/τας Τιμές Συντ/στή a Κατηγορία εδάφους / Τιμές συντελεστή s Α B,C D E S1, S2* Z Z Z * Κτίρια σε εδάφη κατηγορίας S 1 ή S 2 παραπέμπονται κατά προτεραιότητα σε τριτοβάθμιο έλεγχο. Πίνακας 1.1 Τιμές του δείκτη σεισμικής δράσης (Η 1 ) 2. Δείκτης επιρροής γειτονικών κτιρίων (Η 2 )

44 25 Ο δείκτης αυτός εκφράζει την επιβάρυνση του κτηρίου εξ αιτίας της κρούσης με όμορα κτήρια χωρίς επαρκή αντισεισμικό αρμό. Σε περίπτωση μάλιστα ανισοσταθμίας πατωμάτων με ισχυρή διαφραγματική λειτουργία υπάρχει και πιθανότητα εμβολισμού. Το εύρος του αντισεισμικού αρμού αναφέρεται στην ανώτατη στάθμη επαφής μεταξύ των όμορων κτηρίων και θεωρείται επαρκές εάν υπερβαίνει τα 2.0cm για ύψος 3.0m με προσαύξηση 1.0cm ανά 2.0m επιπλέον ύψους. Με βάση τα παραπάνω προτείνονται στον Πίνακα 1.2 οι κατά περίπτωση τιμές του δείκτη επιρροής γειτονικών κτηρίων (Η 2 ). α/α Χαρακτηριστικά όμορων κτηρίων Η 2 Ελεύθερο κτήριο ή όμορα με επαρκείς αρμούς ή κτήρια σε επαφή με 1 ισοϋψία χωρίς σημαντική διαφορά δυσκαμψίας 2 Ισοϋψία αλλά με σημαντική διαφορά δυσκαμψίας 3 Διαφορά ενός ορόφου χωρίς κίνδυνο εμβολισμού 4 Κοινό πλήθος αλλά ανισοϋψία ορόφων (κίνδυνος εμβολισμού) 5 Διαφορά δύο ή περισσοτέρων ορόφων χωρίς κίνδυνο εμβολισμού 6 Διαφορά ενός ή περισσοτέρων ορόφων και κίνδυνος εμβολισμού Πίνακας 1.2 Τιμές του δείκτη επιρροής γειτονικών κτηρίων (Η 2 ) Σε περίπτωση επαφής με περισσότερα του ενός όμορα κτήρια είναι δυνατή, κατά κρίση του Ελεγκτή Μηχανικού, η υιοθέτηση ενδιάμεσων ή και μεγαλύτερων τιμών με άνω όριο το Εκτιμήτρια σεισμικής επιβάρυνσης (Η) Είναι προφανές ότι η πιθανολογούμενη σεισμική δράση έχει πολύ μεγαλύτερη βαρύτητα από την επιρροή των γειτονικών κτηρίων στη διαμόρφωση της τιμής της εκτιμήτριας σεισμικής επιβάρυνσης. Προτείνονται οι ακόλουθοι συντελεστές βαρύτητας (h i ) για τους δύο επί μέρους δείκτες (όπου: Σh i = 1.00): Δείκτης σεισμικής δράσης (Η 1 ): h 1 = Δείκτης επιρροής γειτονικών κτιρίων (Η 2 ): h 2 = 0.25.

45 26 Με τις παραπάνω τιμές η εκτιμήτρια σεισμικής επιβάρυνσης του κτιρίου (Η) διαμορφώνεται ως εξής: Η = Σh 1 H i = 0.75 H H 2 (1.56) Στον Πίνακα A2 του Παραρτήματος A έχουν υπολογισθεί οι τιμές της εκτιμήτριας Η για όλους τους πιθανούς συνδυασμούς ζώνης σεισμικής επικινδυνότητας, κατηγορίας εδάφους και βαθμού επιρροής όμορων κτιρίων. Οι τιμές κυμαίνονται μεταξύ 1.02 έως 3.68 από τον ευνοϊκότερο έως τον δυσμενέστερο συνδυασμό δεδομένων. Εκτίμηση σεισμικής αντίστασης κτηρίου (Resistance: R) 1. Δείκτης διατμητικής αντίστασης ισογείου (R 1 ) Είναι ο μοναδικός δείκτης από τους δέκα (10) που συμμετέχουν στη διαμόρφωση της εκτιμήτριας σεισμικής αντίστασης ο οποίος αποτιμά έμμεσα τη διατμητική αντοχή στο ισόγειο του κτιρίου και επίσης ο μόνος στον οποίο υπεισέρχεται και πάλι έμμεσα ο τύπος της φέρουσας τοιχοποιίας. Η προτεινόμενη έκφραση του δείκτη είναι η εξής: όπου (1.57) m: Συντελεστής τύπου φέρουσας τοιχοποιίας (βλέπε Πίνακα 1.3). λ m : Μειωτικός συντελεστής για περιπτώσεις εμφανώς κακής πλοκής λιθοσωμάτων ή/και σοβαρής αποσάθρωσης του κονιάματος (0.70 λ 1.00) ΣΑ w : Άθροισμα εμβαδών διατομής των φερόντων τοίχων (πεσσών) του ισογείου κατά τη δυσμενέστερη διεύθυνση (διεύθυνση με το minσα w ). Αγνοούνται πεσσοί με μήκος l w < 1.00m. n: Πλήθος ορόφων περιλαμβανομένου και του ισογείου. Δεν προσμετράται τυχόν απόληξη κλιμακοστασίου στο δώμα. Α: Εμβαδόν κάτοψης του ισογείου. 12: Αριθμητικός συντελεστής ώστε στις συνήθεις περιπτώσεις να προκύπτει R Εφόσον, κατά την εκτίμηση του Ελεγκτή Μηχανικού, πιθανολογείται μικρότερη τιμή του R 1 σε ανώτερο όροφο (π.χ. απότομη μείωση πάχους τοίχων), ο υπολογισμός γίνεται και στον όροφο αυτό οπότε το πλήθος των ορόφων (n) περιλαμβάνει τον υπόψη όροφο και τους υπερκείμενους. Τελικά το κτήριο χαρακτηρίζεται από την χαμηλότερη τιμή του R 1. Σημειώνεται ότι ο υπολογισμός του δείκτη R 1 δεν απαιτείται σε τυχόν υπόγειο όροφο, περίκλειστο ή μη, καθώς κατά τεκμήριο αναμένεται τιμή μεγαλύτερη από ότι στο ισόγειο.

46 27 Σε περίπτωση τρίστρωτης λιθοδομής (συνήθης περίπτωση σε λιθοδομές πάχους > 0.50m) είναι δεδομένη η κακή πλοκή των λιθοσωμάτων. Σε περίπτωση που στον υπό έλεγχο όροφο συνυπάρχουν τοίχοι διαφορετικών τύπων η έκφραση του δείκτη τροποποιείται ως εξής: Σε περιπτώσεις τοίχων ενισχυμένων μονόπλευρα ή αμφίπλευρα με μανδύες ή οπλισμένα επιχρίσματα οι συντελεστές m και λ m λαμβάνουν τιμή Τύπος κονιάματος δόμησης Τύπος Λιθοσωμάτων και Τύπος Ασβεστοτσιμεντοκονίαμα κονίαμα κονίαμα Ασβεστο- Πηλο- Δόμησης Ημιλαξευτή ή λαξευτή λιθοδομή Λιθοδομή Πλακοειδών λίθων Αργολιθοδομή Κροκαλοδομή Πλινθοδομή πλήρων πλίνθων Πλινθοδομή διάτρητων πλίνθων Τσιμεντολιθοδομή Ωμοπλινθοδομή Πίνακας 1.3 Τιμές συντελεστή τύπου φέρουσας τοιχοποιίας (m) 2. Δείκτης ανοιγμάτων φερόντων τοίχων (R 2 ) Ο δείκτης (R 2 ) αναφέρεται στο ισόγειο και στη διεύθυνση όπου θα προκύψει η ελάχιστη τιμή του. Ο δείκτης R 2 υπολογίζεται από τη σχέση (1.57), όπου α η τιμή του λόγου του αθροίσματος των μηκών των ανοιγμάτων στους φέροντες τοίχους σε μία διεύθυνση προς το συνολικό μήκος των φερόντων τοίχων στη διεύθυνση αυτή, περιλαμβανομένων και των ανοιγμάτων. Η διαμόρφωση της σχέσης (2) εξασφαλίζει ότι ο δείκτης έχει θετική τιμή και δεν υπερβαίνει το +1.0.

47 28 3. Δείκτης διαζωμάτων (R 3 ) Οι προτεινόμενες τιμές του δείκτη R 3 περιλαμβάνονται στον Πίνακα 1.4. Θέση διαζωμάτων Απουσία διαζωμάτων ή διαζώματα ασύνδετα μεταξύ τους Διαζώματα στις στάθμες των υπερθύρων Διαζώματα στις στάθμες των πατωμάτων πλην της στέγης Διαζώματα στις στάθμες πατωμάτων και στέγης Διαζώματα στις στάθμες υπερθύρων, πατωμάτων και στέγης R Πίνακας 1.4 Τιμές του δείκτη διαζωμάτων (R 3 ) Τα διαζώματα μπορεί να είναι ξύλινα (ξυλοδεσιές με εγκάρσιες τραβέρσες), μεταλλικά ή από οπλισμένο σκυρόδεμα. Ξύλινη ή μεταλλική δοκός έδρασης πατώματος ή στέγης (ποταμός), μόνο στην εσωτερική παρειά της στέψης των τοίχων, δεν θεωρείται διάζωμα. Η θεώρηση ύπαρξης διαζώματος προϋποθέτει ότι αυτό διήκει σε όλο το μήκος των περιμετρικών και των κυριότερων εσωτερικών φερόντων τοίχων του υπόψη ορόφου. Οι διαμήκεις ράβδοι των ξύλινων ή μεταλλικών διαζωμάτων πρέπει να έχουν εξασφαλισμένη συνέχεια (ματίσεις) και σύνδεση στις γωνίες ή διασταυρώσεις τοίχων. Σε περίπτωση χαλαρών ή διαβρωμένων συνδέσεων ή σοβαρής παθολογίας υλικού η τιμή του R 3 μειώνεται κατά κρίση του Ελεγκτή Μηχανικού. Σε περιπτώσεις προσθηκών κατ επέκταση ή τοπικών ανακατασκευών, η συνέχεια ή μη των διαζωμάτων πρέπει να ελέγχεται με ιδιαίτερη προσοχή. Μονώροφο κτήριο με κορυφαίο διάζωμα: R 3 = Πολυώροφο κτήριο με διάζωμα στη στέγη: R 3 = n 0.50 όπου (n) το πλήθος των πατωμάτων χωρίς διάζωμα. 4. Δείκτης διαφραγμάτων (R 4 ) Οι προτεινόμενες τιμές του δείκτη (R 4 ) περιλαμβάνονται στον Πίνακα 1.5.

48 29 Διάταξη φερόντων τοίχων σε κάτοψη Στερρότητα διαφραγμάτων και σύνδεση με τους υποκείμενους τοίχους Ασθενής Μέτρια Ισχυρή Συμμετρική Μερικώς συμμετρική Ασύμμετρη Πίνακας 1.5 Τιμές του δείκτη διαφραγμάτων (R 4 ) Ο χαρακτηρισμός της διάταξης των τοίχων σε κάτοψη αναφέρεται στη δυσμενέστερη, από άποψη διάταξής τους, διεύθυνση του κτιρίου. Στον Πίνακα 1.6 περιλαμβάνεται ποιοτικός χαρακτηρισμός της διαφραγματικής στερρότητας διαφόρων τύπων πατωμάτων. Μονοκλινείς στέγες με καμπτόμενες ξύλινες δοκούς ή σιδηροδοκούς αντιμετωπίζονται όπως τα αντίστοιχα πατώματα. Διαφραγματική Τύποι πατωμάτων και στέγης στερρότητα Ξύλινο πάτωμα με μονό σανίδωμα Ασθενής Ξύλινο πάτωμα με διπλό σανίδωμα Μέτρια Σιδηροδοκοί με επίπεδη πλινθοπλήρωση Μέτρια Σιδηροδοκοί με θολίσκους πλινθοπλήρωσης Ισχυρή Πλάκα οπλισμένου σκυροδέματος Ισχυρή Κτιστά θολωτά πατώματα μονής ή διπλής καμπυλότητας Ισχυρή Στέγη χωρίς σαφή δικτύωση, χωρίς σανίδωμα Ασθενής Στέγης χωρίς σαφή δικτύωση, αλλά με σανίδωμα Μέτρια Στέγη με σαφή δικτύωση, χωρίς σανίδωμα Μέτρια Στέγη με σαφή δικτύωση και σανίδωμα Ισχυρή Πίνακας 1.6 Διαφραγματική στερρότητα πατωμάτων και στεγών Στον Πίνακα 1.7 περιλαμβάνεται ποιοτικός χαρακτηρισμός του βαθμού σύνδεσης των πατωμάτων με τους υποκείμενους ορόφους.

49 30 Σε περίπτωση που ο ποιοτικός χαρακτηρισμός της στερρότητας ενός πατώματος διαφέρει από αυτόν της σύνδεσής του με τους υποκείμενους τοίχους, υιοθετείται για το υπόψη διάφραγμα κατάλληλη ενδιάμεση τιμή του δείκτη R 4 κατά κρίση του Ελεγκτή Μηχανικού. Τύπος σύνδεσης πατωμάτων ή στεγών με τους τοίχους Σύνδεση Πατόξυλα ή σιδηροδοκοί απευθείας επί του τοίχου Ασθενής Πατόξυλα ή σιδηροδοκοί επί ποταμού Μέτρια Πατόξυλα ή σιδηροδοκοί επί διαζώματος Ισχυρή Πλάκα Ο/Σ με σημειακές χανδρώσεις Ασθενής Πλάκα Ο/Σ με συνεχή έδραση σε τμήμα του πάχους των τοίχων Μέτρια Πλάκα Ο/Σ με συνεχή έδραση σε όλο το πάχος του τοίχου Ισχυρή Κτιστά θολωτά πατώματα Ισχυρή Πίνακας 1.7 Σύνδεση πατωμάτων ή στεγών με τους υποκείμενους τοίχους Ο δείκτης R 4 χαρακτηρίζει συνολικά τη στερρότητα του οριζόντιου φέροντος οργανισμού και το βαθμό σύνδεσής τους με τις φέρουσες τοιχοποιίες σε όλες τις στάθμες του κτηρίου. Κατά συνέπεια επιτρέπεται η υιοθέτηση ενδιάμεσων τιμών κατά κρίση του Ελεγκτή Μηχανικού. 5. Δείκτης ανοιγμάτων κοντά σε γωνίες (R 5 ) Εφόσον δεν υπάρχουν ανοίγματα σε απόσταση <1.00m από εξέχουσα γωνία του κτηρίου R 5 = Αλλιώς ο δείκτης R 5 υπολογίζεται από τη σχέση (1.60): λ: Τίθεται λ = 0.25 ή 0.50 εφόσον υπάρχει έστω και μία εξέχουσα γωνία με πεσσό μήκους <1.00m στη μία ή και στις δύο πλευρές της γωνίας αντίστοιχα. α: Το πλήθος των πεσσών με μήκος <1.00m σε εξέχουσες γωνίες σε όλους τους ορόφους. γ: Το πλήθος των εξεχουσών γωνιών όλων των ορόφων. Σl w : Άθροισμα μηκών (σε m) όλων των πεσσών με μήκος < 1.00m σε εξέχουσες γωνίες

50 31 Εκτιμάται ότι υπάρχει υψηλός κίνδυνος αστοχίας πεσσών μικρού μήκους σε εξέχουσες γωνίες για σεισμό εκτός επιπέδου. Στην περίπτωση αυτή η εισέχουσα γωνία κινδυνεύει πολύ λιγότερο από την εξέχουσα. Το άλμα στην τιμή του R 5 σε περίπτωση έστω και ενός γωνιακού πεσσού με μήκος <1.00m αποδίδει τον αυξημένο κίνδυνο τοπικής κατάρρευσης της γωνίας σε όλους τους υπερκείμενους ορόφους σε περίπτωση αστοχίας του πεσσού. Σε ορόφους με διάφραγμα ή συνεχές διάζωμα στα ανώφλια των ανοιγμάτων σε όλους τους περιμετρικούς και τους κυριότερους εσωτερικούς τοίχους, το πλήθος (α) των πεσσών με μήκος < 1.00m σε εξέχουσες γωνίες του ορόφου αυτού πολλαπλασιάζεται επί Δείκτης παθολογίας φερουσών τοιχοποιιών (R 6 ) Οι προτεινόμενες τιμές του δείκτη (R 6 ) περιλαμβάνονται στον Πίνακα 1.8. Τύπος βλαβών φερουσών τοιχοποιιών Απουσία βλαβών Ελαφρές διάσπαρτες βλάβες Ελαφρές εκτεταμένες ή μέτριες διάσπαρτες βλάβες Βαριές βλάβες R Πίνακας 1.8 Τιμές του δείκτη παθολογίας φερουσών τοιχοποιιών (R 6 ) Ως ελαφρές βλάβες νοούνται ρηγματώσεις εύρους έως 1.0mm. Ως μέτριες βλάβες νοούνται ρηγματώσεις εύρους έως 2.0mm χωρίς θραύσεις από θλίψη και χωρίς σημαντικές παραμένουσες παραμορφώσεις. Σε περίπτωση βαρέων βλαβών στις φέρουσες τοιχοποιίες το κτίριο παραπέμπεται κατά προτεραιότητα σε τριτοβάθμιο έλεγχο. Ο δείκτης R 6 μπορεί να λάβει και ενδιάμεσες τιμές κατά κρίση του Ελεγκτή Μηχανικού. 7. Δείκτης σύνδεσης μεταξύ εγκάρσιων τοίχων (R 7 ) Οι προτεινόμενες τιμές του δείκτη (R 7 ) περιλαμβάνονται στον Πίνακα 1.9.

51 32 Χαρακτηρισμός σύνδεσης μεταξύ εγκάρσιων τοιχοποιιών Υπάρχει επαρκής σύνδεση σε όλες τις διασταυρώσεις Οι περιμετρικοί τοίχοι είναι επαρκώς συνδεδεμένοι μεταξύ τους, όχι όμως με τους εσωτερικούς Ανεπαρκής σύνδεση σε όλες τις διασταυρώσεις R Πίνακας 1.9 Τιμές του δείκτη σύνδεσης μεταξύ εγκάρσιων τοίχων (R 7 ) Η διαπίστωση της σύνδεσης απαιτεί τοπικές καθαιρέσεις επιχρίσματος καθ ύψος της ακμής συνάντησης των τοίχων. Επαρκής θεωρείται η σύνδεση όταν τα λιθοσώματα των δύο τοίχων είναι πλεγμένα μεταξύ τους. Η ύπαρξη μεταλλικών ελκυστήρων που αγκυρώνονται στις γωνίες ή τις διασταυρώσεις τοίχων εξασφαλίζει επαρκή σύνδεση. Σε περίπτωση προσθηκών κατ επέκταση, η τοπικών ανακατασκευών, είναι πολύ πιθανή η απουσία σύνδεσης με τις τοιχοποιίες του υπόλοιπου κτηρίου. Ο δείκτης R 7 μπορεί να λάβει και ενδιάμεσες τιμές κατά κρίση του Ελεγκτή Μηχανικού. 8. Δείκτης καταπόνησης περιμετρικών τοίχων εκτός επιπέδου (R 8 ) Ο δείκτης αναφέρεται μόνο στους περιμετρικούς τοίχους καθώς οι εσωτερικοί έχουν συνήθως πολύ καλύτερη σύνδεση με τον οριζόντιο φέροντα οργανισμό. Ο δείκτης R 8 υπολογίζεται από τη σχέση (1.61): /l 1.00 (t, l: σε μέτρα) όπου (1.61) t: το πάχος του περιμετρικού τοίχου l: απόσταση μεταξύ εγκάρσιων εσωτερικών τοίχων που στηρίζουν τον περιμετρικό. 6: αριθμητικός παράγων με στόχο να περιορισθούν τιμές του R 8 κάτω από τη μονάδα για ικανοποιητικές αποστάσεις εγκάρσιων τοίχων. Από κάθε ομάδα περιμετρικών τοίχων κοινού πάχους υπολογίζεται η τιμή του δείκτη R 8 που αντιστοιχεί στον τοίχο με το μεγαλύτερο (l). Το κτίριο χαρακτηρίζεται από την ελάχιστη τιμή του δείκτη.

52 33 Σημειώνεται ότι ο παράγων /l χαρακτηρίζει την επικινδυνότητα τοίχου για καταπόνηση εκτός επιπέδου με βάση τη θεώρηση τριαρθρωτής λειτουργίας κατά την αστοχία με κατακόρυφες γραμμικές αρθρώσεις καθ ύψος των επαφών στα άκρα του τοίχου με τους εγκάρσιους τοίχους και περί το μέσον του ανοίγματός του. 9. Δείκτης κανονικότητας της κάτοψης ισογείου (R 9 ) Ο δείκτης αφορά το σχήμα της κάτοψης του ισογείου. Το κτίριο χαρακτηρίζεται σύμφωνα με τα ακόλουθα γεωμετρικά κριτήρια: Επιμήκης κάτοψη. Κριτήριο ο λόγος των μηκών των πλευρών λ = L max / L min, όπου οι διαστάσεις μετρώνται στις κύριες ορθογώνιες διευθύνσεις. i. λ < 4.0: Κτήριο κανονικό. ii. 4.0 λ < 8.0: Κτήριο μερικώς κανονικό. iii λ 8.0: Κτήριο μη κανονικό. Πολύπλοκο σχήμα κάτοψης, όπως L, T, Π, E κ.τ.λ. Κριτήριο αποτελεί τόσο το αθροιστικό εμβαδόν ΣΑ Ε των εσοχών, όσο και το εμβαδόν της μεγαλύτερης εσοχής Α E,max, σε σχέση προς το εμβαδόν της κάτοψης Α tot. Το εμβαδόν κάθε εσοχής ορίζεται από την περίμετρο της εσοχής και τη χορδή που συνδέει τις εξώτατες κορυφές της. i. ΣΑ Ε < 0.25Α tot, είτε Α E,max < 0.15A tot : Κτίριο με κανονική κάτοψη. ii.0.25α tot ΣΑ Ε < 0.40Α tot, είτε 0.15A tot Α E,max < 0.25Α tot : Κτίριο με μερικώς κανονική κάτοψη. iii. ΣΑ Ε 0.40Α tot, είτε Α E,max 0.25A tot : Κτίριο με μη κανονική κάτοψη. Οι προτεινόμενες τιμές του δείκτη R 9 περιλαμβάνονται στον Πίνακα 10. Κατά κρίση του Ελεγκτή Μηχανικού είναι δυνατή η υιοθέτηση και ενδιάμεσων τιμών. Κτίριο με κανονικό ισόγειο αλλά ενδεχομένως μη κανονικό κάποιον ή κάποιους υπερκείμενους ορόφους, θεωρείται κανονικό σε κάτοψη, εξετάζεται όμως προφανώς και με τα κριτήρια της κανονικότητας καθ ύψος ( 4.10). Χαρακτηρισμός του σχήματος κάτοψης του κτιρίου Κανονική κάτοψη Μερικώς κανονική κάτοψη R

53 34 Μη κανονική κάτοψη 0.50 Πίνακας 1.10 Τιμές του δείκτη κανονικότητας σε κάτοψη (R 9 ) 10. Δείκτης κανονικότητας καθ ύψος (R 10 ) Το κτίριο χαρακτηρίζεται σύμφωνα με τα ακόλουθα γεωμετρικά κριτήρια: Κτήρια με μεταβλητό εμβαδόν ορόφων λόγω εσοχών ή στοών (αγνοούνται απολήξεις στο δώμα με εμβαδόν έως 0.25Α, όπου Α το εμβαδόν του τελευταίου ορόφου): i. Εμβαδόν ενός ορόφου μεγαλύτερο του 75% του εμβαδού του υπερκείμενου ή υποκείμενου ορόφου, είτε συνολικό εμβαδόν εσοχών όλων των υπερκείμενων ορόφων μικρότερο του 40% του εμβαδού του ισογείου: Κτήριο κανονικό. ii. Εμβαδόν ενός ορόφου από 60 έως 75% του εμβαδού του υπερκείμενου ή υποκείμενου ορόφου, είτε συνολικό εμβαδόν εσοχών όλων των υπερκείμενων ορόφων από 40 έως 60% του εμβαδού του ισογείου: Κτήριο μερικώς κανονικό. iii. Εμβαδόν ενός ορόφου μικρότερο του 60% του εμβαδού του υπερκείμενου ή υποκείμενου ορόφου, είτε συνολικό εμβαδόν εσοχών όλων των υπερκείμενων ορόφων μεγαλύτερο του 60% του εμβαδού του ισογείου: Κτήριο μη κανονικό. Κτήρια με σημαντική διαφορά δυσκαμψίας μεταξύ γειτονικών ορόφων. Η δυσκαμψία εκφράζεται προσεγγιστικά από το αθροιστικό εμβαδόν διατομής των τοίχων ανά διεύθυνση (ΣΑ w ) αφαιρουμένων των ανοιγμάτων: i. Διαφορά στο ΣΑ w μεταξύ γειτονικών ορόφων < 30%: Κτήριο κανονικό. ii. Διαφορά στο ΣΑ w μεταξύ γειτονικών ορόφων από 30 έως 50%: Κτήριο μερικώς κανονικό. iii. Διαφορά στο ΣΑ w μεταξύ γειτονικών ορόφων > 50%: Κτήριο μη κανονικό. Κτήριο σε επικλινές έδαφος με διαφορά ύψους μικρότερη του ενός, μεταξύ ενός και δύο ή μεγαλύτερη των δύο ορόφων μεταξύ της χαμηλότερης και υψηλότερης στάθμης χαρακτηρίζεται ως κανονικό, μερικώς κανονικό ή μή κανονικό αντίστοιχα. Οι προτεινόμενες τιμές του δείκτη R 10 περιλαμβάνονται στον Πίνακα Χαρακτηρισμός της μορφής του κτηρίου καθ ύψος R 10 Κανονικό καθ ύψος 1.00 Μερικώς κανονικό καθ ύψος 0.75 Μη κανονικό καθ ύψος 0.50 Πίνακας 1.11 Τιμές του δείκτη κανονικότητας καθ ύψος (R 10 )

54 35 Κατά κρίση του Ελεγκτή Μηχανικού είναι δυνατή η υιοθέτηση και ενδιάμεσων τιμών. 11. Εκτιμήτρια Σεισμικής Αντίστασης (R) Από όσα αναφέρθηκαν στις 1 έως 10 είναι φανερό ότι οι δέκα δείκτες σεισμικής αντίστασης (R i ) δεν θα πρέπει να έχουν την ίδια βαρύτητα στη διαμόρφωση της τιμής της εκτιμήτριας σεισμικής αντίστασης (R). Προτείνεται η ακόλουθη κατάταξη των δεικτών σε ομάδες με αντίστοιχους συντελεστές βαρύτητας (r i ), όπου Σr i = Δείκτης R 1 : r 1 = 0.20 Δείκτες R 3 και R 5.. : r i = 0.15 Δείκτες R 4, R 7 και R 8.. : r i = 0.10 Δείκτες R 2, R 6, R 9 και R 10 : r i = 0.05 Με τις παραπάνω τιμές η εκτιμήτρια σεισμικής αντίστασης του κτιρίου (R) διαμορφώνεται ως εξής: R = Σr i R i = 0.20R (R 3 +R 5 ) (R 4 +R 7 +R 8 ) (R 2 +R 6 +R 9 +R 10 ) (1.62) Σημειώνεται ότι όλοι οι επί μέρους δείκτες λαμβάνουν θετικές τιμές που δεν υπερβαίνουν το +1.0, με εξαίρεση τον δείκτη R 5 ο οποίος είναι είτε μηδενικός, είτε λαμβάνει αρνητικές τιμές με κάτω όριο το Κατά συνέπεια η τιμή της εκτιμήτριας σεισμικής αντίστασης προκύπτει σε κάθε περίπτωση θετικός αριθμός με άνω όριο το +1.0.

55 36 2. ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗΣ ΚΤΗΡΙΟΥ 2.1 Στοιχεία πολυώροφου κτηρίου Το κτήριο που μελετάται στην παρούσα ενότητα βρίσκεται στην πόλη της Κέρκυρας και συγκεκριμένα στην οδό Δονζελότ 7, στο παλαιό λιμάνι της Κέρκυρας. Κατασκευάστηκε την περίοδο της αγγλικής προστασίας των Επτανήσων ( ). Εικόνα 2.1 Φωτογραφία όψεων ΑΒ-ΒΓ Εικόνα 2.2 Φωτογραφία όψης ΑΒ

56 37 Τα υλικά που χρησιμοποιήθηκαν για την ανοικοδόμηση του κτηρίου είναι χαρακτηριστικά της εποχής. Πιο συγκεκριμένα, οι κάτω όροφοι, δηλαδή το υπόγειο και το ισόγειο, αποτελούνταν από τρίστρωτη αργολιθοδομή, συνήθως δύο ακραίων στρώσεων ντόπιας σινιώτικης πέτρας με ενδιάμεσο ασθενέστερο υλικό πλήρωσης. Οι υπόλοιποι όροφοι άνωθεν του ισογείου κατασκευάστηκαν από συμπαγή οπτοπλινθοδομή μειωμένου πάχους. Συνήθως τα υλικά που χρησιμοποιούνταν για την κατασκευή των οπτόπλινθων ήταν άμμος, άργιλος και γύψος, τα οποία βρίσκονταν σε αφθονία στο νησί. Όσον αφορά τα πατώματα, είναι από ξύλο και στηρίζονται σε ξύλινες δοκούς (διατομής 20x18cm) σε απόσταση cm, επί των οποίων τοποθετείται το σανίδωμα (πάχους 1.5 cm). Οι διαχωριστικοί τοίχοι αποτελούνται από σανιδωτή ξυλεία περιβεβλημένη με συνδετικό υλικό και επίχρισμα. Η στέγη αποτελείται κι αυτή από ξύλινα ζευκτά και επικαλύπτεται με κεραμίδια. 2.2 Γεωμετρικά χαρακτηριστικά παρακάτω: Τα σχέδια αποτύπωσης του κτηρίου στο οποίο θα γίνει η αποτίμηση παρουσιάζονται Εικόνα 2.3 Κάτοψη Υπογείου

57 38 Εικόνα 2.4 Κάτοψη Ισογείου Εικόνα 2.5 Κάτοψη Α Ορόφου

58 39 Εικόνα 2.6 Κάτοψη Β Ορόφου Εικόνα 2.7 Κάτοψη Γ Ορόφου

59 40 Εικόνα 2.8 Κάτοψη Δ Ορόφου Εικόνα 2.9 Κάτοψη Ε Ορόφου

60 41 Για τον προσδιορισμό των σταθμών των ορόφων παρουσιάζεται και μια χαρακτηριστική τομή του κτηρίου. Εικόνα 2.10 Χαρακτηριστική Τομή Κτηρίου Παρακάτω παρουσιάζεται σε πίνακα το πάχος των φερόντων τοίχων το οποίο μειώνεται καθ ύψος. Χαρακτηριστικό είναι το γεγονός ότι οι τοίχοι ισογείου, που αποτελούνται από διαφορετικό υλικό (τρίστρωτη τοιχοποιία) έχουν μεγαλύτερο πάχος από τους υπόλοιπους τοίχους που αποτελούνται από συμπαγή οπτοπλινθοδομή. Πάχος φερόντων τοίχων (cm) Ισόγειο Α' Όροφος Β' Όροφος Γ' Όροφος Δ' Όροφος Ε' Όροφος Πίνακας 2.1 Πάχος φερόντων τοίχων καθ ύψος του κτηρίου

61 Επιλογή μηχανικών χαρακτηριστικών της τοιχοποιίας Η επιλογή των μηχανικών χαρακτηριστικών στο υπό μελέτη κτήριο και για τα δύο είδη τοιχοποιίας από τα οποία αποτελείται έγινε βάσει τιμών που επιλέχθηκαν από κατάλληλη βιβλιογραφία Επιλογή θλιπτικής αντοχής τοιχοποιίας Πιο συγκεκριμένα επιλέγονται αντιπροσωπευτικές τιμές όσον αφορά τη θλιπτική αντοχή του κονιάματος και των λιθοσωμάτων όπως επίσης και όσον αφορά τη θλιπτική αντοχή του κονιάματος και της ενδιάμεσης στρώσης της τρίστρωτης τοιχοποιίας των κατώτερων ορόφων. Υλικό Θλιπτική αντοχή (MPa) Φυσική πέτρα 75 Οπτόπλινθοι 17 Κονίαμα 2 Κονίαμα εσωτερικής 1,5 στρώσης Πίνακας 2.2 Θλιπτική αντοχή δομικών στοιχείων τοιχοποιίας Όσον αφορά, λοιπόν, το ισόγειο, που αποτελείται από τρίστρωτη τοιχοποιία, χρησιμοποιείται η εξίσωση που δίνει τη θλιπτική αντοχή της τοιχοποιίας με βάση τον Ευρωκώδικα 6 (Εξ.3.1) (Eurocode 6, 2005). Όσον αφορά την τρίστρωτη τοιχοποιία η παραπάνω εξίσωση εφαρμόζεται στις εξωτερικές αργολιθοδομές. Η τελική τιμή της θλιπτικής αντοχής της τρίστρωτης τοιχοποιίας υπολογίζεται με βάση την υπόθεση ότι το εξωτερικό φορτίο φέρεται από κάθε στρώση ανάλογα με το εμβαδό της. Η τιμή των Θi και Θe επιλέγονται με βάση τη βιβλιογραφία και είναι 1.2 και 0.9 αντίστοιχα. Όσον αφορά την οπτοπλινθοδομή, χρησιμοποιούνται οι εξισώσεις 3.1 και 2.3 και δίνουν απευθείας την τιμή της θλιπτικής αντοχής της οπτοπλινθοδομής. Στη συνέχεια, παρατίθενται αναλυτικά οι υπολογισμοί προσδιορισμού της θλιπτικής αντοχής της τρίστρωτης αργολιθοδομής και οπτοπλινθοδομής. Σύμφωνα με την ενότητα χρησιμοποιείται η σχέση 3.1 του EC6 και προκύπτει:

62 43 Τρίστρωτη τοιχοποιία fwc e 0.8 K fb fmc fwc e MPa Η τιμή του συντελεστή Κ λαμβάνεται από τον πίνακα 3.3 του Ευρωκώδικα 6 και πολλαπλασιάζεται με 0.8, γιατί υπάρχει κατακόρυφος αρμός κατά το πάχος της τοιχοποιίας. Επομένως, η θλιπτική αντοχή της τοιχοποιίας με βάση την υπόθεση ότι το εξωτερικό φορτίο φέρεται από κάθε στρώση ανάλογα με το εμβαδό της, υπολογίζεται ως εξής: fwc Ve Vw e fe Vi Vw i fi Όπου: Ve/Vw: λόγος που εκφράζει το ποσοστό του όγκου που καταλαμβάνουν οι εξωτερικές στρώσεις ως προς το συνολικό όγκο της τοιχοποιίας. Vi/Vw: λόγος που εκφράζει το ποσοστό όγκου που καταλαμβάνει η εσωτερική στρώση ως προς το συνολικό όγκο της τοιχοποιίας. fwc: θλιπτική αντοχή τρίστρωτης τοιχοποιίας fe: θλιπτική αντοχή εξωτερικών στρώσεων fi: θλιπτική αντοχή εσωτερικής στρώσης Θi, Θe : εμπειρικοί συντελεστές που λαμβάνουν υπόψη τη συνεργασία των εξωτερικών στρώσεων με το υλικό πλήρωσης. Επομένως στην περίπτωση του συγκεκριμένου κτηρίου λαμβάνοντας τιμές για τα μεγέθη Ve/Vw, Vi/Vw και Θi, Θe, προκύπτει: Ve Vi fwc e fe i fi MPa Vw Vw Οπτοπλινθοδομή fwc K fb fmc MPa Η τιμή του συντελεστή Κ λαμβάνεται και πάλι από τον πίνακα 3.3 του Ευρωκώδικα Επιλογή διατμητικής αντοχής τοιχοποιίας Από την εξίσωση της ενότητας όσον αφορά τη διατμητική αντοχή της τοιχοποιίας προκύπτει: Τρίστρωτη Τοιχοποιία f k 0.7 min[ , max( ,0.1),1] MPa

63 44 Οπτοπλινθοδομή f k 0.7 min[ , max( ,0.1),1.2] MPa Επιλογή εφελκυστικής αντοχής τοιχοποιίας Από τις εξισώσεις την ενότητας προκύπτει: Για οριζόντιο εφελκυσμό (θ=0 ): Τρίστρωτη Τοιχοποιία fwt 0 [ ( ) ] (2*150 2*3) tb= 150 mm lb= 300mm tm= 3mm fmt=(1/4) =(1/4) =0.306MPa Οπτοπλινθοδομή fwt 0 tb= 80 mm [ (2 80 2) 180*0.07] (2*80 2) lb= 180mm tm= 2mm fmt=(1/4) =(1/4) =0.306MPa Για κατακόρυφο εφελκυσμό (θ=90 ): Τρίστρωτη Τοιχοποιία 90 fwt MPa Οπτοπλινθοδομή 90 fwt MPa Επιλογή Μέτρου Ελαστικότητας (Ε), Μέτρου Διάτμησης (G), Λόγου Poisson(ν) Από τις εξισώσεις της ενότητας προκύπτουν τα εξής:

64 45 Τρίστρωτη Τοιχοποιία Για α=600 Ε=600*10.86=6515 MPa ν= *1.815=0.32 G=2470 MPa Οπτοππλινθοδομή Για α=600 Ε=600*4.47=2682 MPa ν= *1.454=0.35 G= MPa Τα συγκεντρωτικά αποτελέσματα των υπολογισμών των μηχανικών χαρακτηριστικών παρουσιάζονται στον παρακάτω πίνακα: Θλιπτική αντοχή fwc (MPa) Διατμητική αντοχή fνk (MPa) Εφελκυστική αντοχή fwt(0) (MPa) Εφελκυστική αντοχή fwt(90) (MPa) Μέτρο Ελαστικότητας (Ε) (MPa) Τρίστρωτη Αργολιθοδομή (Ισόγειο) Οπτοπλινθοδομή Λόγος Poisson (ν) Μέτρο Διάτμησης (G) (MPa) Πίνακας 2.3 Μηχανικά Χαρακτηριστικά Τρίστρωτης Αργολιθοδομής και Οπτοπλινθοδομής Ένα ακόμη χαρακτηριστικό που πρέπει να επιλεγεί για τα δύο είδη τοιχοποιίας είναι το ειδικό βάρος (γ). Αυτό εξαρτάται από το είδος του λιθοσώματος από το οποίο

65 46 αποτελείται η λιθοδομή. Με βάση τη βιβλιογραφία επιλέγεται ειδικό βάρος για την αργολιθοδομή γ=21 kn/m 2 και για την οπτοπλινθοδομή γ=18 kn/m 2 (Τάσιος, 1992). 2.4 Επιλογή φορτίων Όσον αφορά την επιλογή των φορτίων για την προσομοίωση της κατασκευής, θα προσδιορισθούν τα μόνιμα και κινητά φορτία της κατασκευής. Το κτήριο έχει ξύλινα πατώματα και στέγη τα οποία όμως δεν προσφέρουν σημαντική διαφραγματική λειτουργία, επομένως επιλέγεται να αγνοηθεί η συνεισφορά τους ως διαφράγματα. Κατά συνέπεια, επιλέγεται να ληφθούν υπ όψιν στο προσομοίωμα μόνο τα φορτία του ιδίου βάρους και τα προβλεπόμενα από τον κανονισμό κινητά φορτία. Τα φορτία της κατασκευής που επιλέχθηκαν φαίνονται στον πίνακα 1.4 και εισάγονται στο προσομοίωμα της κατασκευής. Μόνιμα Φορτία G(Kpa) Κινητά Φορτία Q (Kpa) Στέγη Πατώματα και Κλιμακοστάσιο Διαχωριστικοί τοίχοι Πίνακας 2.4 Φορτία Κατασκευής Εκτός των φορτίων που εισήχθησαν, υπολογίζονται αυτόματα τα φορτία ιδίου βάρους της εξωτερικής φέρουσας τοιχοποιίας. Ο αυτόματος υπολογισμός γίνεται μέσω των μηχανικών χαρακτηριστικών που εισήχθησαν στο υλικό της τοιχοποιίας. 2.5 Προσομοίωμα πεπερασμένων στοιχείων Παραδοχές προσομοίωσης Το κτήριο προσομοιώθηκε στο πρόγραμμα Etabs Οι τοίχοι προσομοιώθηκαν σαν διατομές κελύφη (shells) διαφορετικά ανά όροφο ανάλογα με το πάχος των τοίχων. Το κτήριο θεωρήθηκε αρθρωμένο στη στάθμη θεμελίωσής του.

66 47 Πραγματοποιήθηκε φασματική ιδιομορφική ανάλυση. Tο υπό μελέτη κτήριο βρίσκεται στην Κέρκυρα, επομένως η ζώνη σεισμικής επικινδυνότητας είναι II. Επιλέγεται συντελεστής σπουδαιότητας Σ2, αφού πρόκειται για σύνηθες κτήριο κατοικιών ή γραφείων. Η κατηγορία εδάφους είναι Γ, ο συντελεστής συμπεριφοράς q είναι ίσος με 1.50 και ο συντελεστής θεμελίωσης ίσος με μονάδα. Το κτήριο ελέγχεται για σεισμικές φορτίσεις σύμφωνα με τον Ε.Α.Κ 2000, για το συνδυασμό κινητών και μονίμων φορτίων 1.35G+1.5Q και για τους σεισμικούς συνδυασμούς G+0.3Q±Ex±0.3Ey και G+0.3Q±0.3Ex±Ey Τρόπος διαχωρισμού των πεπερασμένων στοιχείων (shells) Οι κανόνες διαχωρισμού των πεπερασμένων στοιχείων που ακολουθούνται σε κάθε προσομοίωμα, είναι οι εξής: Το κάθε πεπερασμένο στοιχείο θα πρέπει να είναι τετράκομβο. Τα πεπερασμένα στοιχεία θα πρέπει να έχουν κοινούς κόμβους σύνδεσης. Οι διαστάσεις των πεπερασμένων στοιχείων θα πρέπει να μην απέχουν σε μεγάλο βαθμό. Για να είναι πιο ικανοποιητικό το αποτέλεσμα του διαχωρισμού των πεπερασμένων στοιχείων, επιλέγουμε αυτόματο διαχωρισμό των πεπερασμένων στοιχείων από το πρόγραμμα έτσι ώστε να ικανοποιούνται στο μέγιστο βαθμό οι κανόνες που προαναφέρθηκαν. Μέσω, λοιπόν, του διαχωρισμού αυτού, προκύπτουν πεπερασμένα στοιχεία διαστάσεων 0.22x0.72 έως 0.45x0.72. To πάχος των πεπερασμένων στοιχείων είναι διαφορετικό σε κάθε όροφο ανάλογα με το πάχος των τοίχων του κτηρίου. Πιο συγκεκριμένα: Πάχος πεπερασμένων στοιχείων (cm) Ισόγειο Α' Όροφος Β' Όροφος Γ' Όροφος Δ' Όροφος Ε' Όροφος Πίνακας 2.5 Πάχος πεπερασμένων στοιχείων ανά όροφο

67 48 Σχήμα D απεικόνιση πεπερασμένου στοιχείου του προσομοιώματος Σχήμα 2.2 Προσομοίωμα πεπερασμένων στοιχείων- Όψεις ΑΔ & ΑΒ (αριστερά), ΒΓ & ΓΔ (δεξιά) Επιλογή θέσεων πεσσών ανωφλιών Αφού έγινε ο διαχωρισμός των πεπερασμένων στοιχείων, στόχος είναι η επιλογή των θέσεων πεσσών και ανωφλιών. Για το σκοπό αυτό, επιλέγεται να γίνει εφαρμογή τριών διαφορετικών τρόπων διαχωρισμού πεσσών και ανωφλιών σε τρία διαφορετικά προσομοιώματα, έτσι ώστε να καταλήξουμε στο βέλτιστο τρόπο διαχωρισμού τους. Βασικά κριτήρια για το διαχωρισμό των διατομών είναι οι πιθανές θέσεις εμφάνισης ρωγμών στους τοίχους του κτηρίου.

68 49 1 ο Μοντέλο διαχωρισμού πεσσών-ανωφλιών Στο πρώτο προσομοίωμα διαχωρισμού, τα όρια των πεσσών καθορίζονται από τα όρια των ανοιγμάτων καθ ύψος, έτσι ώστε να ελεγχθεί η ενδεχόμενη οριζόντια καμπτική ρωγμή. Επίσης, θα πρέπει να επισημανθεί ότι στις γωνίες του κτηρίου εισάγονται πεσσοί διατομής Γ και όχι ορθογωνικής. Όσον αφορά τα ανώφλια, διαμορφώνονται στο πάνω μέρος των ανοιγμάτων και τα όριά τους κατά μήκος καθορίζονται από το μήκος του ανοίγματος, έτσι ώστε να ελεγχθεί η περίπτωση εμφάνισης κατακορύφων ρωγμών στα άκρα των υπερθύρων. Στο συγκεκριμένο προσομοίωμα επιλέγεται να τοποθετηθούν δύο διατομές ανωφλιών πάνω από κάθε άνοιγμα έτσι ώστε να εξασφαλίζονται οι ρωγμές που είναι πιθανόν να εμφανιστούν στο μέσο του ανοίγματος. Επιλέγεται να παρουσιασθεί μία χαρακτηριστική όψη του κτηρίου και ο αντίστοιχος διαχωρισμός πεσσών και ανωφλιών στη συγκεκριμένη όψη. Στο σχήμα 2.3 παρουσιάζεται ολόκληρη η όψη ενώ στο σχήμα 2.4 παρουσιάζεται ένα τμήμα της για πιο λεπτομερή εμφάνιση των πεσσών και ανωφλιών.

69 50 Σχήμα ο Μοντέλο: Διαχωρισμός πεσσών-ανωφλιών- Όψη Α

70 51 Σχήμα ο Μοντέλο: Λεπτομερής εμφάνιση διαχωρισμού πεσσών ανωφλιών σε τμήμα της όψης ΑΒ 2 ο Μοντέλο διαχωρισμού πεσσών-ανωφλιών Στο 2 ο προσομοίωμα, διατηρείται ο διαχωρισμός των πεσσών που είχε χρησιμοποιηθεί στο πρώτο προσομοίωμα. Η διαφορά έγκειται στο διαχωρισμό των ανωφλιών τα οποία στη συγκεκριμένη περίπτωση, επιλέγεται να μην χωριστούν σε δύο διατομές αλλά σε μία, πάνω από το άνοιγμα.

71 52 Σχήμα ο Μοντέλο: Διαχωρισμός πεσσών-ανωφλιών- Όψη ΑΒ

72 53 Σχήμα ο Μοντέλο: Λεπτομερής εμφάνιση διαχωρισμού πεσσών ανωφλιών σε τμήμα της όψης ΑΒ 3 ο Μοντέλο διαχωρισμού πεσσών-ανωφλιών Στο 3 ο προσομοίωμα τα ανώφλια διαχωρίζονται όπως στο πρώτο προσομοίωμα (δύο διατομές πάνω από το άνοιγμα), και η διαφορά του με τα υπόλοιπα 2 μοντέλα έγκειται στο γεγονός ότι οι πεσσοί επιλέγεται να διαχωρισθούν ανάλογα με όρια των ορόφων και όχι τα όρια των ανοιγμάτων καθ ύψος. Αυτό σημαίνει ότι η διατομή του πεσσού θα είναι μεγαλύτερη καθ ύψος σε σχέση με αυτή που είχε διαχωρισθεί στο 1 ο και 2 ο προσομοίωμα. Η διαφορά αυτή φαίνεται χαρακτηριστικά στα παρακάτω σχήματα.

73 54 Σχήμα ο Μοντέλο: Διαχωρισμός πεσσών-ανωφλιών- Όψη ΑΒ

74 55 Σχήμα ο Μοντέλο: Λεπτομερής εμφάνιση διαχωρισμού πεσσών ανωφλιών σε τμήμα της όψης ΑΒ Στα επόμενα σχήματα παρουσιάζονται οι διατομές κεφαλής και πόδα που ελέγχονται στη φέρουσα τοιχοποιία για ανώφλια και πεσσούς αντίστοιχα και τα οποία ισχύουν και για τα 3 μοντέλα.

75 56 Σχήμα 2.9 Διατομή ελέγχου κεφαλής-πόδα ανωφλιού (αριστερά), πεσσού (δεξιά) Σχήμα 2.10 Διατομή ελέγχου κεφαλής-πόδα ανωφλιού γωνιακού πεσσού Παρακάτω παρουσιάζεται ο αριθμός των ανεπαρκειών σε κάμψη και διάτμηση που προέκυψαν από την επίλυση των τριών μοντέλων στο πρόγραμμα ECTools.

76 Σύνολο ανεπαρκειών Σύνολο Ανεπαρκειών 57 Ανεπάρκειες σε ΚΑΜΨΗ o Μοντέλο 2ο Μοντέλο 3ο Μοντέλο ΠΕΣΣΟΙ Διατομή Ελέγχου Διάγραμμα 2.1: Ανεπάρκειες σε κάμψη όσον αφορά τους πεσσούς Ανεπάρκειες σε ΚΑΜΨΗ ο Μοντέλο 2ο Μοντέλο 3ο Μοντέλο ΑΝΩΦΛΙΑ Διατομή Ελέγχου Διάγραμμα 2.2: Ανεπάρκειες σε κάμψη όσον αφορά τα ανώφλια

77 Σύνολο Ανεπαρκειών Σύνολο ανεπαρκειών 58 Ανεπάρκειες σε ΔΙΑΤΜΗΣΗ ο Μοντέλο 2ο Μοντέλο 3ο Μοντέλο ΠΕΣΣΟΙ Διατομή Ελέγχου Διάγραμμα 2.3: Ανεπάρκειες σε διάτμηση όσον αφορά τους πεσσούς Ανεπάρκειες σε ΔΙΑΤΜΗΣΗ ο Μοντέλο 2ο Μοντέλο 3ο Μοντέλο ΑΝΩΦΛΙΑ Διατομή Ελέγχου Διάγραμμα 2.4: Ανεπάρκειες σε διάτμηση όσον αφορά τα ανώφλια Από τα παραπάνω διαγράμματα προκύπτει ότι οι περισσότερες ανεπάρκειες προκύπτουν από το πρώτο μοντέλο για κάμψη και διάτμηση σε πεσσούς και ανώφλια. Επομένως αν χρησιμοποιηθεί κάποιο εκ των μοντέλων 2 και 3 σημαίνει ότι ο έλεγχος θα είναι ελλιπής καθώς σε κάθε περίπτωση χάνονται κάποιοι εκ των ελέγχων σε διατομές πεσσών ή ανωφλιών.

78 59 Ως καταλληλότερο μοντέλο κρίνεται το 1 ο και επομένως το συμπέρασμα είναι ότι οι πεσσοί πρέπει να χωρίζονται ανάλογα με τα όρια των ανοιγμάτων καθ ύψος και οι πεσσοί να χωρίζονται στη μέση πάνω από κάθε άνοιγμα. 3. ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΑΝΑΛΥΣΗΣ 3.1 Αποτελέσματα ελέγχων Υφιστάμενου κτηρίου Στην ενότητα αυτή ελέγχονται οι διατομές των πεσσών και των ανωφλιών της κατασκευής για κάμψη και διάτμηση με τη χρήση του Ε.Κ.Ε με απώτερο σκοπό να γίνει σύγκριση των αποτελεσμάτων αυτών με των αντίστοιχων που προκύπτουν από το πρόγραμμα και να ληφθούν τα κατάλληλα συμπεράσματα. Αρχικά παρουσιάζονται οι ιδιομορφές του κτηρίου σε πινακοποιημένη μορφή: Αριθμός Ιδιομορφής Ιδιοπερίοδος Τ (sec) Ποσοστό Συμμετέχουσας μάζας κατά x (%) Ποσοστό Συμμετέχουσας μάζας κατά y (%) 1 1, ,1032 0, , , , , ,6048 0, , ,4725 1, , ,2262 3, , ,4979 0, , ,1523 4, , ,4059 0, , ,4453 0, , ,2457 0, , ,0188 1, , ,1613 2,5521 Πίνακας 3.1 Ιδιομορφές & Ποσοστά συμμετέχουσας μάζας κατά τις δύο διευθύνσεις Αποτελέσματα μέσω εξισώσεων Ε.Κ.Ε. Χρησιμοποιούνται οι σχέσεις που περιγράφηκαν αναλυτικά στην ενότητα και παράγονται τα αποτελέσματα των ανεπαρκειών που προκύπτουν από τις εξισώσεις του Ε.Κ.Ε. Η εφαρμογή της παραπάνω διαδικασίας πραγματοποιείται στους πεσσούς και τα ανώφλια του A ορόφου του κτηρίου έτσι ώστε να καταλήξουμε στα επιθυμητά αποτελέσματα, τα οποία για κάμψη φαίνονται παρακάτω: Σημειώνεται ότι ισχύει για όλες τις διατομές t=0.6 m καθώς ελέγχονται οι πεσσοί του Α ορόφου και fd = 4470kPa.

79 60 Διατομή Θέση Ελέγχου ΕΝΤΑΤΙΚΑ ΜΕΓΕΘΗ (Etabs) ΜΟΝΟΑΞΟΝΙΚΗ ΚΑΜΨΗ (Ε.Κ.Ε) L Nd Μdεντ. Mdεκτ. σd σd/fd Mudεντ Mudεκτ λεντ λεκτ (-) (-) (m) (kn) (knm) (knm) (kpa) (-) (knm) (knm) (-) (-) [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7]=[4]/[3] [8]=[7]/fd P11C P1C P1D P10C P10D P2C P2D P3C P3D P4C [9]= Σχ [10]= Σχ [11]=[5]/[9] [12]=[6]/[10] ΚΕΦΑΛΗ 10, , ,73 93,88 378,53 0, ,52 633,02 0,27 0,15 ΠΟΔΑΣ 10, , ,76-62,71 469,37 0, ,50 767,50 0,31-0,08 ΚΕΦΑΛΗ 3,3 531,32-179,13-80,53 268,34 0,06 824,05 149,83-0,22-0,54 ΠΟΔΑΣ 3,3 471,45-710,90-209,32 238,11 0,05 736,46 133,90-0,97-1,56 ΚΕΦΑΛΗ 3,3 386,06-156,97 42,94 194,98 0,04 609,21 110,77-0,26 0,39 ΠΟΔΑΣ 3,3 363,74-232,00 27,08 183,71 0,04 575,51 104,64-0,40 0,26 ΚΕΦΑΛΗ 2,08 730,91 204,23-88,38 585,67 0,13 660,55 190,54 0,31-0,46 ΠΟΔΑΣ 2,08 670,14 657,03-184,17 536,97 0,12 613,22 176,89 1,07-1,04 ΚΕΦΑΛΗ 2,08 533,89 120,52 65,11 427,80 0,10 502,11 144,84 0,24 0,45 ΠΟΔΑΣ 2,08 511,24 181,29 19,69 409,65 0,09 482,96 139,32 0,38 0,14 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 446,61 269,82-22,44 415,84 0,09 362,53 121,52 0,74-0,18 ΠΟΔΑΣ 1,79 396,93-262,86 44,12 369,58 0,08 325,88 109,23-0,81 0,40 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 301,90 108,94-16,47 281,10 0,06 253,21 84,87 0,43-0,19 ΠΟΔΑΣ 1,79 283,38 60,14-19,98 263,85 0,06 238,65 80,00 0,25-0,25 ΚΕΦΑΛΗ 1,71-67,47 212,39-31,06 65,76 0,01 56,84 19,94 3,74-1,56 ΠΟΔΑΣ 1,71-114,87-255,92-37,87 111,96 0,03 95,75 33,60-2,67-1,13 ΚΕΦΑΛΗ 1,71 386,06-156,97-26,45 376,28 0,08 302,30 106,07-0,52-0,25 ΠΟΔΑΣ 1,71 363,74-232,00-29,95 354,52 0,08 286,33 100,47-0,81-0,30 ΚΕΦΑΛΗ 1,54-153,69-199,07-23,18 166,33 0,04 113,94 44,39-1,75-0,52 ΠΟΔΑΣ 1,54-196,38 250,90-23,63 212,53 0,05 144,02 56,11 1,74-0,42 ΚΕΦΑΛΗ 1,54-62,32-48,42 16,84 67,45 0,02 47,26 18,41-1,02 0,91 P4D ΠΟΔΑΣ 1,54-432,63 16,61 20,90 468,21 0,10 298,23 116,19 0,06 0,18 P5C ΚΕΦΑΛΗ 1,12 21,90 76,24 15,12 32,59 0,01 12,17 6,52 6,26 2,32

80 61 P5D P6C P6D P7C P7D P8C P8D P9C P9D SP42A SP42B SP43A SP43B SP44A ΠΟΔΑΣ 1,12-69,50 98,75-6,98 103,42 0,02 38,02 20,37 2,60-0,34 ΚΕΦΑΛΗ 1,12 6,71-37,77 14,73 9,99 0,00 3,75 2,01-10,07 7,33 ΠΟΔΑΣ 1,12-4,81-20,02 19,03 7,16 0,00 2,69 1,44-7,44 13,21 ΚΕΦΑΛΗ 1,68 31,36-145,06-43,50 31,11 0,01 26,16 9,34-5,55-4,66 ΠΟΔΑΣ 1,68-33,07-220,28-16,95 32,81 0,01 27,57 9,85-7,99-1,72 ΚΕΦΑΛΗ 1,68-73,10 56,52 19,11 72,52 0,02 60,41 21,57 0,94 0,89 ΠΟΔΑΣ 1,68-0,92 63,26-42,86 0,91 0,00 0,77 0,28 81,87-155,32 ΚΕΦΑΛΗ 1,79-175,39 235,22-54,97 163,31 0,04 151,24 50,69 1,56-1,08 ΠΟΔΑΣ 1,79-231,66-339,90-57,55 215,70 0,05 197,33 66,14-1,72-0,87 ΚΕΦΑΛΗ 1,79-130,69 116,51-40,84 121,69 0,03 113,78 38,14 1,02-1,07 ΠΟΔΑΣ 1,79-151,66-23,46-48,31 141,21 0,03 131,45 44,06-0,18-1,10 ΚΕΦΑΛΗ 1,83-7,05 209,16-67,43 6,42 0,00 6,44 2,11 32,47-31,93 ΠΟΔΑΣ 1,83-203,35-171,18-57,74 185,20 0,04 178,36 58,48-0,96-0,99 ΚΕΦΑΛΗ 1,79-10,51 103,91-51,17 9,79 0,00 9,39 3,15 11,07-16,26 ΠΟΔΑΣ 1,79-31,94 24,42-60,27 29,74 0,01 28,40 9,52 0,86-6,33 ΚΕΦΑΛΗ 2,12 526,77-250,41-56,04 414,13 0,09 506,64 143,39-0,49-0,39 ΠΟΔΑΣ 2,12 460,12 295,83-87,88 361,73 0,08 448,26 126,87 0,66-0,69 ΚΕΦΑΛΗ 2,12 381,16-122,44 42,24 299,65 0,07 376,94 106,68-0,32 0,40 ΠΟΔΑΣ 2,12 356,31 59,81-52,06 280,12 0,06 354,02 100,19 0,17-0,52 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 71,19 22,05 77,03 67,03 0,01 62,06 21,04 0,36 3,66 ΠΟΔΑΣ 1,77 71,19 187,76 99,21 67,03 0,01 62,06 21,04 3,03 4,72 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 76,84-154,82 71,85 72,35 0,02 66,90 22,68-2,31 3,17 ΠΟΔΑΣ 1,77 72,35 22,07 77,03 68,13 0,02 63,05 21,37 0,35 3,60 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 81,26-17,34 123,34 76,52 0,02 70,68 23,96-0,25 5,15 ΠΟΔΑΣ 1,77 62,44-154,80 113,10 58,79 0,01 54,53 18,49-2,84 6,12 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 82,04-176,11 135,73 77,25 0,02 71,35 24,19-2,47 5,61 ΠΟΔΑΣ 1,77 82,04-17,34 123,34 77,25 0,02 71,35 24,19-0,24 5,10 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 103,76-28,21-149,19 97,70 0,02 89,82 30,45-0,31-4,90 ΠΟΔΑΣ 1,77 103,76-117,51-151,88 97,70 0,02 89,82 30,45-1,31-4,99

81 62 SP44B SP45A SP45B SP2A SP2B SP17A SP17B SP16A SP16B SP15A SP15B SP14A SP14B ΚΕΦΑΛΗ 1,77 104,12-150,22-144,34 98,04 0,02 90,13 30,55-1,67-4,72 ΠΟΔΑΣ 1,77 104,12-28,20-149,19 98,04 0,02 90,13 30,55-0,31-4,88 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 114,04 23,03-76,25 107,38 0,02 98,50 33,39 0,23-2,28 ΠΟΔΑΣ 1,77 114,04-176,36-78,54 107,38 0,02 98,50 33,39-1,79-2,35 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 114,02 140,37-83,49 107,36 0,02 98,48 33,38 1,43-2,50 ΠΟΔΑΣ 1,77 114,02 23,02-76,25 107,36 0,02 98,48 33,38 0,23-2,28 ΚΕΦΑΛΗ 0,82 46,02 297,31 67,62 93,54 0,02 18,47 13,52 16,09 5,00 ΠΟΔΑΣ 0,82 54,28 4,06-60,32 110,33 0,02 21,71 15,88 0,19-3,80 ΚΕΦΑΛΗ 0,82 53,99 4,17-60,32 109,74 0,02 21,59 15,80 0,19-3,82 ΠΟΔΑΣ 0,82 45,14-293,85-53,35 91,75 0,02 18,13 13,26-16,21-4,02 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 68,57 140,89-127,36 64,57 0,01 59,81 20,27 2,36-6,28 ΠΟΔΑΣ 1,77 68,57 17,57-97,98 64,57 0,01 59,81 20,27 0,29-4,83 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 69,32 17,61-97,98 65,27 0,01 60,45 20,49 0,29-4,78 ΠΟΔΑΣ 1,77 69,32-132,03-81,42 65,27 0,01 60,45 20,49-2,18-3,97 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 71,58-90,94-90,94 67,40 0,02 62,39 21,15-1,46-4,30 ΠΟΔΑΣ 1,77 71,58 105,08 105,08 67,40 0,02 62,39 21,15 1,68 4,97 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 72,25-25,94 105,08 68,03 0,02 62,97 21,35-0,41 4,92 ΠΟΔΑΣ 1,77 72,25-130,68 117,44 68,03 0,02 62,97 21,35-2,08 5,50 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 77,94-141,72 121,54 73,39 0,02 67,84 23,00-2,09 5,28 ΠΟΔΑΣ 1,77 77,94 37,79 115,02 73,39 0,02 67,84 23,00 0,56 5,00 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 78,33 37,78 115,12 73,76 0,02 68,18 23,11 0,55 4,98 ΠΟΔΑΣ 1,77 78,33 96,54 106,99 73,76 0,02 68,18 23,11 1,42 4,63 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 68,31-281,08 93,11 64,32 0,01 59,58 20,20-4,72 4,61 ΠΟΔΑΣ 1,77 68,31 41,37 104,04 64,32 0,01 59,58 20,20 0,69 5,15 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 68,51 41,35 104,04 64,51 0,01 59,76 20,26 0,69 5,14 ΠΟΔΑΣ 1,77 68,51 193,40 125,44 64,51 0,01 59,76 20,26 3,24 6,19 Πίνακας 3.2 Υπολογισμός ανεπαρκειών σε μονοαξονική κάμψη

82 Αποτελέσματα μέσω Πρότασης 2007 EC6 Αποτελέσματα σε Κάμψη Χρησιμοποιούνται οι σχέσεις που περιγράφηκαν αναλυτικά στην ενότητα 1.4.3, αλλά και τα αποτελέσματα του ECTools που προέκυψαν από τις εξισώσεις του EC6 που αναφέρθηκαν στην ενότητα Η εφαρμογή της παραπάνω διαδικασίας πραγματοποιείται στους πεσσούς και τα ανώφλια του A ορόφου του κτηρίου έτσι ώστε να καταλήξουμε στα επιθυμητά αποτελέσματα, τα οποία για κάμψη φαίνονται παρακάτω: Σημειώνεται ότι ισχύει για όλες τις διατομές t=0.6 m καθώς ελέγχονται οι πεσσοί του Α ορόφου και fd = 4470kPa.

83 64 Διατομή ΕΝΤΑΤΙΚΑ ΜΕΓΕΘΗ (Etabs) ΔΙΑΞΟΝΙΚΗ ΚΑΜΨΗ (ΠΡΟΤΑΣΗ 2007) ECTools (EC6) Θέση Ελέγχου L Nd Μdεντ. Mdεκτ. eεντ. eεκτ. Αeff σd λ eεντ./ (L/2) eεκτ./ (t/2) λ - - (m) (kn) (knm) (knm) (m) (m) (m2) (kpa) [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7]=[5]/[4] [8]=[6]/[4] P11C P1C P1D P10C P10D [9]=[3]-2*[7]+[3]- 2*[8] [10]=[4]/[9] [11]=[10]/t [12]=[7]/([3]/2) [13]=[8]/(t/2) [14]=Σχ.1.44 ΚΕΦΑΛΗ 10, , ,73 93,88 1,25 0,04 3,96 581,53 0,13 0,25 0,14 0,37 ΠΟΔΑΣ 10, , ,76-62,71 1,39 0,02 4,10-697,98 0,16 0,27 0,07 0,44 ΚΕΦΑΛΗ 3,30 531,32-179,13-80,53 0,34 0,15 0,78 681,62 0,15 0,20 0,51 14,31 ΠΟΔΑΣ 3,30 471,45-710,90-209,32 1,51 0,44-0, ,32 1,29 0,91 1,48 37,41 ΚΕΦΑΛΗ 3,30 386,06-156,97 42,94 0,41 0,11 0,94 411,19 0,09 0,25 0,37 10,17 ΠΟΔΑΣ 3,30 363,74-232,00 27,08 0,64 0,07 0,91 398,32 0,09 0,39 0,25 10,99 ΚΕΦΑΛΗ 2,08 730,91 204,23-88,38 0,28 0,12 0, ,55 0,30 0,27 0,40 20,18 ΠΟΔΑΣ 2,08 670,14 657,03-184,17 0,98 0,27 0, ,09 24,99 0,94 0,92 44,80 ΚΕΦΑΛΗ 2,08 533,89 120,52 65,11 0,23 0,12 0,58 920,65 0,21 0,22 0,41 11,52 ΠΟΔΑΣ 2,08 511,24 181,29 19,69 0,35 0,04 0,72 713,15 0,16 0,34 0,13 9,83 P2C ΚΕΦΑΛΗ 1,79 446,61 269,82-22,44 0,60 0,05 0, ,05 0,34 0,68 0,17 9,78 ΠΟΔΑΣ 1,79 396,93-262,86 44,12 0,66 0,11 0, ,47 0,51 0,74 0,37 10,67 P2D ΚΕΦΑΛΗ 1,79 301,90 108,94-16,47 0,36 0,05 0,52 575,68 0,13 0,40 0,18 2,85 ΠΟΔΑΣ 1,79 283,38 60,14-19,98 0,21 0,07 0,63 452,13 0,10 0,24 0,24 2,25 P3C ΚΕΦΑΛΗ 1,71-67,47 212,39-31,06 3,15 0,46 1,47-45,88 0,01 3,68 1,53 6,42 ΠΟΔΑΣ 1,71-114,87-255,92-37,87 2,23 0,33 0,16-704,83 0,16 2,61 1,10 7,55 P3D ΚΕΦΑΛΗ 1,71 386,06-156,97-26,45 0,41 0,07 0,42 929,82 0,21 0,48 0,23 1,41 P4C ΠΟΔΑΣ 1,71 363,74-232,00-29,95 0,64 0,08 0, ,65 0,43 0,75 0,27 1,13 ΚΕΦΑΛΗ 1,54-153,69-199,07-23,18 1,30 0,15-0,31 490,34 0,11 1,68 0,50 6,16 ΠΟΔΑΣ 1,54-196,38 250,90-23,63 1,28 0,12-0,36 538,29 0,12 1,66 0,40 7,34 ΚΕΦΑΛΗ 1,54-62,32-48,42 16,84 0,78 0,27 0, ,14 16,82 1,01 0,90 0,98 P4D ΠΟΔΑΣ 1,54-432,63 16,61 20,90 0,04 0,05 0,74-587,37 0,13 0,05 0,16 0,19 P5C ΚΕΦΑΛΗ 1,12 21,90 76,24 15,12 3,48 0,69 4,56 4,80 0,00 6,22 2,30 5,77

84 65 P5D P6C P6D P7C P7D P8C P8D P9C P9D SP42A SP42B SP43A SP43B SP44A ΠΟΔΑΣ 1,12-69,50 98,75-6,98 1,42 0,10-0,69 101,13 0,02 2,54 0,33 5,25 ΚΕΦΑΛΗ 1,12 6,71-37,77 14,73 5,63 2,20 38,43 0,17 0,00 10,05 7,32 1,77 ΠΟΔΑΣ 1,12-4,81-20,02 19,03 4,16 3,96 52,68-0,09 0,00 7,43 13,19 1,29 ΚΕΦΑΛΗ 1,68 31,36-145,06-43,50 4,63 1,39 16,46 1,91 0,00 5,51 4,62 6,51 ΠΟΔΑΣ 1,68-33,07-220,28-16,95 6,66 0,51 4,95-6,68 0,00 7,93 1,71 6,11 ΚΕΦΑΛΗ 1,68-73,10 56,52 19,11 0,77 0,26 0, ,35 1,59 0,92 0,87 4,52 ΠΟΔΑΣ 1,68-0,92 63,26-42,86 68,76 46, ,40 0,00 0,00 81,86 155,29 4,32 ΚΕΦΑΛΗ 1,79-175,39 235,22-54,97 1,34 0,31 0, ,06 1,64 1,50 1,04 7,22 ΠΟΔΑΣ 1,79-231,66-339,90-57,55 1,47 0,25-0, ,33 0,44 1,64 0,83 9,21 ΚΕΦΑΛΗ 1,79-130,69 116,51-40,84 0,89 0,31 0, ,40 167,08 1,00 1,04 4,15 ΠΟΔΑΣ 1,79-151,66-23,46-48,31 0,15 0,32-0, ,18 0,62 0,17 1,06 2,55 ΚΕΦΑΛΗ 1,83-7,05 209,16-67,43 29,67 9, ,54-0,01 0,00 32,42 31,88 8,21 ΠΟΔΑΣ 1,83-203,35-171,18-57,74 0,84 0,28 0, ,69 9,68 0,92 0,95 27,58 ΚΕΦΑΛΗ 1,79-10,51 103,91-51,17 9,89 4,87 164,32-0,06 0,00 11,05 16,23 5,11 ΠΟΔΑΣ 1,79-31,94 24,42-60,27 0,76 1,89-0,83 38,57 0,01 0,85 6,29 3,95 ΚΕΦΑΛΗ 2,12 526,77-250,41-56,04 0,48 0,11 0, ,42 0,26 0,45 0,35 9,41 ΠΟΔΑΣ 2,12 460,12 295,83-87,88 0,64 0,19 0, ,24 0,57 0,61 0,64 11,41 ΚΕΦΑΛΗ 2,12 381,16-122,44 42,24 0,32 0,11 0,56 681,81 0,15 0,30 0,37 6,03 ΠΟΔΑΣ 2,12 356,31 59,81-52,06 0,17 0,15 0,55 648,81 0,15 0,16 0,49 5,48 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 71,19 22,05 77,03 0,31 1,08-1,80-39,56 0,01 0,35 3,61 5,75 ΠΟΔΑΣ 1,77 71,19 187,76 99,21 2,64 1,39 7,67 9,29 0,00 2,98 4,65 10,67 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 76,84-154,82 71,85 2,01 0,94 2,87 26,77 0,01 2,28 3,12 8,29 ΠΟΔΑΣ 1,77 72,35 22,07 77,03 0,31 1,06-1,77-40,79 0,01 0,34 3,55 5,76 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 81,26-17,34 123,34 0,21 1,52-3,27-24,84 0,01 0,24 5,06 8,62 ΠΟΔΑΣ 1,77 62,44-154,80 113,10 2,48 1,81 9,64 6,48 0,00 2,80 6,04 10,79 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 82,04-176,11 135,73 2,15 1,65 6,84 12,00 0,00 2,43 5,51 12,78 ΠΟΔΑΣ 1,77 82,04-17,34 123,34 0,21 1,50-3,24-25,30 0,01 0,24 5,01 8,63 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 103,76-28,21-149,19 0,27 1,44-2,79-37,18 0,01 0,31 4,79 10,62 ΠΟΔΑΣ 1,77 103,76-117,51-151,88 1,13 1,46 1,15 90,05 0,02 1,28 4,88 12,69

85 66 SP44B SP45A SP45B SP2A SP2B SP17A SP17B SP16A SP16B SP15A SP15B SP14A SP14B ΚΕΦΑΛΗ 1,77 104,12-150,22-144,34 1,44 1,39 2,42 42,96 0,01 1,63 4,62 12,91 ΠΟΔΑΣ 1,77 104,12-28,20-149,19 0,27 1,43-2,78-37,41 0,01 0,31 4,78 10,62 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 114,04 23,03-76,25 0,20 0,67-1,01-113,23 0,03 0,23 2,23 5,99 ΠΟΔΑΣ 1,77 114,04-176,36-78,54 1,55 0,69 1,03 110,88 0,02 1,75 2,30 9,40 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 114,02 140,37-83,49 1,23 0,73 0,60 190,54 0,04 1,39 2,44 8,94 ΠΟΔΑΣ 1,77 114,02 23,02-76,25 0,20 0,67-1,01-113,16 0,03 0,23 2,23 5,99 ΚΕΦΑΛΗ 0,82 46,02 297,31 67,62 6,46 1,47 28,30 1,63 0,00 15,76 4,90 39,26 ΠΟΔΑΣ 0,82 54,28 4,06-60,32 0,07 1,11-1,09-49,90 0,01 0,18 3,70 9,31 ΚΕΦΑΛΗ 0,82 53,99 4,17-60,32 0,08 1,12-1,09-49,63 0,01 0,19 3,72 9,32 ΠΟΔΑΣ 0,82 45,14-293,85-53,35 6,51 1,18 21,52 2,10 0,00 15,88 3,94 36,98 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 68,57 140,89-127,36 2,05 1,86 7,29 9,41 0,00 2,32 6,19 11,42 ΠΟΔΑΣ 1,77 68,57 17,57-97,98 0,26 1,43-2,84-24,15 0,01 0,29 4,76 6,96 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 69,32 17,61-97,98 0,25 1,41-2,81-24,67 0,01 0,29 4,71 6,96 ΠΟΔΑΣ 1,77 69,32-132,03-81,42 1,90 1,17 3,57 19,43 0,00 2,15 3,92 8,36 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 71,58-90,94-90,94 1,27 1,27 1,50 47,84 0,01 1,44 4,23 8,20 ΠΟΔΑΣ 1,77 71,58 105,08 105,08 1,47 1,47 2,72 26,28 0,01 1,66 4,89 7,60 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 72,25-25,94 105,08 0,36 1,45-2,43-29,75 0,01 0,41 4,85 7,60 ΠΟΔΑΣ 1,77 72,25-130,68 117,44 1,81 1,63 4,90 14,75 0,00 2,04 5,42 10,61 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 77,94-141,72 121,54 1,82 1,56 4,70 16,58 0,00 2,05 5,20 11,13 ΠΟΔΑΣ 1,77 77,94 37,79 115,02 0,48 1,48-1,88-41,42 0,01 0,55 4,92 8,52 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 78,33 37,78 115,12 0,48 1,47-1,88-41,58 0,01 0,54 4,90 8,52 ΠΟΔΑΣ 1,77 78,33 96,54 106,99 1,23 1,37 1,48 52,87 0,01 1,39 4,55 9,26 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 68,31-281,08 93,11 4,11 1,36 13,73 4,97 0,00 4,65 4,54 12,25 ΠΟΔΑΣ 1,77 68,31 41,37 104,04 0,61 1,52-1,37-49,98 0,01 0,68 5,08 7,84 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 68,51 41,35 104,04 0,60 1,52-1,37-49,94 0,01 0,68 5,06 7,84 ΠΟΔΑΣ 1,77 68,51 193,40 125,44 2,82 1,83 11,87 5,77 0,00 3,19 6,10 12,42 t = 0.6 m Πίνακας 3.3 Υπολογισμός ανεπαρκειών σε κάμψη f y = 4470 kpa

86 67 Αποτελέσματα σε Διάτμηση Χρησιμοποιούνται οι σχέσεις της σχετικής βιβλιογραφίας, που περιγράφηκαν αναλυτικά στην ενότητα 1.4.3, αλλά και τα αποτελέσματα του ECTools που προέκυψαν από τις εξισώσεις του EC6 που αναφέρθηκαν στην ενότητα Η εφαρμογή της παραπάνω διαδικασίας πραγματοποιείται στους πεσσούς και τα ανώφλια του Ά ορόφου του κτηρίου έτσι ώστε να καταλήξουμε στα επιθυμητά αποτελέσματα, τα οποία για διάτμηση φαίνονται παρακάτω:

87 Διατο μή 68 ΕΝΤΑΤΙΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΙΑΤΜΗΣΗ (ΠΡΟΤΑΣΗ 2007) Θέση Ελέγχου L Nd Μdεντ. Vdεντ Mdεκτ. Vdεκτ eεντ. eεκτ. Αv Vd σd fνk γμ Vrd λ λ - - (m) (kn) (knm) (kn) (knm) (kn) (m) (m) (m2) (kn) (kpa) (kpa) - (kn) - - [11]=[3]- [12]=([6] [9]=[4] [10]=[4] [13]=[4] [14]=min(0.24+ [16]=([14]/ [17]=[12]/ [18]= [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] 1,5*[9]+[3]- ^2+[8]^2 [15] /[5] /[7] /[11] 0.4*[13],1000) [15])*[11] [16] Σχ ,5*[10] )^0,5 P11C P1C P1D P10C P10D ΚΕΦΑΛΗ 10, , ,73 829,12 93,88 24,09 1,25 0,04 4,46 829,47 517,18 207,11 3,00 307,73 2,70 2,20 ΠΟΔΑΣ 10, , ,76 887,06-62,71 42,47 1,39 0,02 4,57 888,08-625,34-249,90 3,00-380,76 2,33 2,34 ΚΕΦΑΛΗ 3,3 531,32-179,13-373,34-80,53-119,03 0,34 0,15 1,04 391,86 510,25 204,34 3,00 70,93 5,52 50,00 - ΠΟΔΑΣ 3,3 471,45-710,90-378,81-209,32-120,20 1,51 0,44-0,07 397, , ,54 3,00 62,85 6,32 30,36 ΚΕΦΑΛΗ 3,3 386,06-156,97-120,43 42,94 42,95 0,41 0,11 1,17 127,86 331,31 132,76 3,00 51,57 2,48 8,11 ΠΟΔΑΣ 3,3 363,74-232,00-120,43 27,08 42,95 0,64 0,07 1,14 127,86 317,88 127,39 3,00 48,59 2,63 6,68 ΚΕΦΑΛΗ 2,08 730,91 204,23 363,65-88,38-110,72 0,28 0,12 0,70 380, ,25 420,74 3,00 97,51 3,90 29,10 ΠΟΔΑΣ 2,08 670,14 657,03 369,60-184,17-108,99 0,98 0,27 0,11 385, , ,00 3,00 38,14 10,10 13,05 ΚΕΦΑΛΗ 2,08 533,89 120,52 104,72 65,11-61,34 0,23 0,12 0,73 121,36 735,10 294,28 3,00 71,24 1,70 50,00 ΠΟΔΑΣ 2,08 511,24 181,29 104,72 19,69-61,34 0,35 0,04 0,84 121,36 609,04 243,86 3,00 68,23 1,78 18,67 P2C ΚΕΦΑΛΗ 1,79 446,61 269,82 197,46-22,44 13,69 0,60 0,05 0,46 197,93 963,24 385,53 3,00 59,59 3,32 12,49 ΠΟΔΑΣ 1,79 396,93-262,86-240,02 44,12 19,85 0,66 0,11 0,35 240, ,97 460,23 3,00 52,95 4,55 11,38 P2D ΚΕΦΑΛΗ 1,79 301,90 108,94 48,19-16,47-10,07 0,36 0,05 0,65 49,23 466,58 186,87 3,00 40,31 1,22 5,48 ΠΟΔΑΣ 1,79 283,38 60,14 48,19-19,98-10,07 0,21 0,07 0,73 49,23 389,60 156,08 3,00 37,84 1,30 47,85 P3C ΚΕΦΑΛΗ 1,71-67,47 212,39 203,20-31,06-18,96 3,15 0,46 0,27 204,08-247,45-98,74 3,00-8,97 22,74 3,70 ΠΟΔΑΣ 1,71-114,87-255,92-123,90-37,87-30,12 2,23 0,33-0,17 127,51 667,32 267,17 3,00-15,33 8,32 3,53 P3D ΚΕΦΑΛΗ 1,71 386,06-156,97 31,24-26,45-8,89 0,41 0,07 0,55 32,48 705,77 282,55 3,00 51,52 0,63 0,59 P4C P4D ΠΟΔΑΣ 1,71 363,74-232,00 52,77-29,95-8,89 0,64 0,08 0,36 53, ,41 405,60 3,00 48,53 1,10 1,86 ΚΕΦΑΛΗ 1,54-153,69-199,07-178,91-23,18-10,30 1,30 0,15-0,15 179, ,57 408,47 3,00-20,50 8,74 2,42 ΠΟΔΑΣ 1,54-196,38 250,90 205,10-23,63-14,02 1,28 0,12-0,16 205, ,55 497,66 3,00-26,20 7,85 2,77 ΚΕΦΑΛΗ 1,54-62,32-48,42-46,13 16,84-5,55 0,78 0,27 0,07 46,46-854,67-341,63 3,00-8,30 5,60 1,80 ΠΟΔΑΣ 1,54-432,63 16,61-31,70 20,90-7,20 0,04 0,05 0,78 32,51-553,22-221,05 3,00-57,62 0,56 0,45 P5C ΚΕΦΑΛΗ 1,12 21,90 76,24 102,70 15,12-9,40 3,48 0,69 1,79 103,13 12,26 5,14 3,00 3,06 33,67 4,39 ECTools (EC6)

88 69 P5D P6C P6D ΠΟΔΑΣ 1,12-69,50 98,75 98,71-6,98 16,07 1,42 0,10-0,45 100,01 152,94 61,42 3,00-9,30 10,75 3,73 ΚΕΦΑΛΗ 1,12 6,71-37,77-38,16 14,73-9,73 5,63 2,20 19,72 39,38 0,34 0,38 3,00 2,47 15,93 0,89 ΠΟΔΑΣ 1,12-4,81-20,02-38,16 19,03-9,73 4,16 3,96 27,33 39,38-0,18 0,17 3,00 1,55 25,49 0,81 ΚΕΦΑΛΗ 1,68 31,36-145,06-196,99-43,50-12,20 4,63 1,39 7,79 197,37 4,03 1,85 3,00 4,80 41,08 6,84 ΠΟΔΑΣ 1,68-33,07-220,28-208,17-16,95 19,12 6,66 0,51 1,40 209,05-23,57-9,19 3,00-4,30 48,65 4,31 ΚΕΦΑΛΗ 1,68-73,10 56,52 61,34 19,11-18,46 0,77 0,26 0,11 64,06-676,00-270,16 3,00-9,74 6,58 11,38 ΠΟΔΑΣ 1,68-0,92 63,26 61,34-42,86-18,46 68,76 46, ,28 64,06 0,00 0,24 3,00 562,22 0,11 50,00 P7C ΚΕΦΑΛΗ 1,79-175,39 235,22 244,25-54,97-10,22 1,34 0,31-0,03 244, , ,00 3,00-9,60 25,47 3,18 ΠΟΔΑΣ 1,79-231,66-339,90-261,29-57,55-18,08 1,47 0,25-0,09 261, ,95 992,22 3,00-30,90 8,48 2,65 P7D ΚΕΦΑΛΗ 1,79-130,69 116,51 116,82-40,84-12,01 0,89 0,31 0,06 117, ,17-879,43 3,00-17,42 6,74 3,31 P8C P8D P9C P9D SP42A SP42B SP43A SP43B ΠΟΔΑΣ 1,79-151,66-23,46-125,97-48,31-12,01 0,15 0,32 0,19 126,54-796,68-318,43 3,00-20,21 6,26 2,14 ΚΕΦΑΛΗ 1,83-7,05 209,16 109,21-67,43-21,62 29,67 9,56 586,61 111,33-0,01 0,24 3,00 45,99 2,42 8,09 - ΠΟΔΑΣ 1,83-203,35-171,18-119,07-57,74-32,81 0,84 0,28 0,10 123, ,07-823,39 3,00-27,11 4,56 48,19 ΚΕΦΑΛΗ 1,79-10,51 103,91 105,49-51,17-17,08 9,89 4,87 87,41 106,86-0,12 0,19 3,00 5,59 19,11 2,27 ΠΟΔΑΣ 1,79-31,94 24,42 105,49-60,27-17,08 0,76 1,89-1,43 106,86 22,26 9,15 3,00-4,37 24,43 2,03 ΚΕΦΑΛΗ 2,12 526,77-250,41-214,06-56,04-18,18 0,48 0,11 0,62 214,83 850,11 340,28 3,00 70,29 3,06 50,00 ΠΟΔΑΣ 2,12 460,12 295,83 221,13-87,88-26,07 0,64 0,19 0,36 222, ,04 508,26 3,00 61,38 3,63 8,11 ΚΕΦΑΛΗ 2,12 381,16-122,44-97,98 42,24-17,67 0,32 0,11 0,71 99,56 536,40 214,80 3,00 50,88 1,96 7,57 ΠΟΔΑΣ 2,12 356,31 59,81 107,28-52,06-17,67 0,17 0,15 0,71 108,73 500,80 200,56 3,00 47,56 2,29 8,97 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 71,19 22,05-17,45 77,03 69,76 0,31 1,08-1,34 71,91-53,31-21,08 3,00 9,39 7,66 50,00 ΠΟΔΑΣ 1,77 71,19 187,76 349,13 99,21 69,76 2,64 1,39 3,26 356,03 21,85 8,98 3,00 9,75 36,51 12,15 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 76,84-154,82-377,52 71,85 66,95 2,01 0,94 1,01 383,41 76,45 30,82 3,00 10,33 37,13 10,09 ΠΟΔΑΣ 1,77 72,35 22,07-28,63 77,03 66,95 0,31 1,06-1,31 72,81-55,29-21,88 3,00 9,54 7,63 50,00 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 81,26-17,34-339,38 123,34-36,39 0,21 1,52-2,43 341,33-33,42-13,13 3,00 10,64 32,08 8,99 ΠΟΔΑΣ 1,77 62,44-154,80-328,97 113,10-36,39 2,48 1,81 4,13 330,98 15,13 6,29 3,00 8,66 38,24 8,57 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 82,04-176,11-354,74 135,73-31,14 2,15 1,65 2,73 356,10 30,07 12,27 3,00 11,16 31,92 9,07 ΠΟΔΑΣ 1,77 82,04-17,34-354,73 123,34-31,14 0,21 1,50-2,40 356,09-34,11-13,41 3,00 10,75 33,14 9,13 SP44A ΚΕΦΑΛΗ 1,77 103,76-28,21 5,69-149,19-20,58 0,27 1,44-2,12 21,35-48,93-19,33 3,00 13,67 1,56 50,00

89 70 SP44B SP45A SP45B SP2A SP2B SP17A SP17B SP16A SP16B SP15A SP15B SP14A SP14B ΠΟΔΑΣ 1,77 103,76-117,51-271,84-151,88-20,58 1,13 1,46-0,11 272,62-912,99-364,96 3,00 13,83 19,72 7,22 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 104,12-150,22-297,61-144,34-24,96 1,44 1,39 0,58 298,65 178,56 71,67 3,00 13,93 21,44 8,19 ΠΟΔΑΣ 1,77 104,12-28,20-5,50-149,19-24,96 0,27 1,43-2,11 25,56-49,28-19,47 3,00 13,71 1,86 50,00 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 114,04 23,03 345,19-76,25-60,36 0,20 0,67-0,59 350,43-192,91-76,93 3,00 15,16 23,12 10,73 ΠΟΔΑΣ 1,77 114,04-176,36-288,41-78,54-60,36 1,55 0,69 0,24 294,66 479,04 191,86 3,00 15,22 19,35 16,65 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 114,02 140,37 330,15-83,49-63,97 1,23 0,73 0,04 336, , ,00 3,00 12,73 26,41 9,31 ΠΟΔΑΣ 1,77 114,02 23,02 340,23-76,25-63,97 0,20 0,67-0,59 346,19-192,79-76,87 3,00 15,16 22,84 10,58 ΚΕΦΑΛΗ 0,82 46,02 297,31 530,86 67,62 44,51 6,46 1,47 14,23 532,72 3,23 1,53 3,00 7,27 73,23 28,34 ΠΟΔΑΣ 0,82 54,28 4,06 536,54-60,32 44,51 0,07 1,11-0,76 538,38-71,88-28,51 3,00 7,18 75,02 31,67 ΚΕΦΑΛΗ 0,82 53,99 4,17 538,50-60,32 44,77 0,08 1,12-0,76 540,36-71,27-28,27 3,00 7,14 75,70 31,68 ΠΟΔΑΣ 0,82 45,14-293,85-521,36-53,35 44,77 6,51 1,18 10,49 523,28 4,30 1,96 3,00 6,86 76,30 27,74 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 68,57 140,89 265,15-127,36-72,01 2,05 1,86 2,87 274,75 23,91 9,80 3,00 9,37 29,32 6,86 ΠΟΔΑΣ 1,77 68,57 17,57 278,29-97,98-72,01 0,26 1,43-2,14 287,46-32,06-12,59 3,00 8,97 32,04 7,71 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 69,32 17,61 280,77-97,98-68,92 0,25 1,41-2,11 289,11-32,83-12,89 3,00 9,07 31,86 7,81 ΠΟΔΑΣ 1,77 69,32-132,03-142,89-81,42-68,92 1,90 1,17 1,26 158,64 54,89 22,20 3,00 9,34 16,98 19,42 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 71,58-90,94-8,02-90,94-38,46 1,27 1,27 0,18 39,29 403,99 161,84 3,00 9,56 4,11 50,00 ΠΟΔΑΣ 1,77 71,58 105,08 9,73 105,08-38,46 1,47 1,47 0,69 39,67 103,43 41,61 3,00 9,60 4,13 50,00 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 72,25-25,94 15,31 105,08-32,55 0,36 1,45-1,95 35,97-37,10-14,60 3,00 9,48 3,80 50,00 ΠΟΔΑΣ 1,77 72,25-130,68-248,59 117,44-32,55 1,81 1,63 1,73 250,71 41,68 16,91 3,00 9,77 25,66 6,47 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 77,94-141,72-289,44 121,54-28,39 1,82 1,56 1,67 290,83 46,81 18,96 3,00 10,53 27,63 7,39 ΠΟΔΑΣ 1,77 77,94 37,79-28,12 115,02-28,39 0,48 1,48-1,68 39,96-46,32-18,29 3,00 10,26 3,90 50,00 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 78,33 37,78-22,53 115,12-33,76 0,48 1,47-1,68 40,59-46,65-18,42 3,00 10,31 3,94 50,00 ΠΟΔΑΣ 1,77 78,33 96,54-4,79 106,99-33,76 1,23 1,37 0,11 34,10 686,82 274,97 3,00 10,45 3,26 50,00 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 68,31-281,08-428,53 93,11-65,20 4,11 1,36 6,36 433,46 10,74 4,54 3,00 9,62 45,07 10,86 ΠΟΔΑΣ 1,77 68,31 41,37 373,80 104,04-65,20 0,61 1,52-1,45 379,44-47,07-18,59 3,00 8,99 42,20 10,09 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 68,51 41,35 376,27 104,04-68,26 0,60 1,52-1,45 382,41-47,22-18,65 3,00 9,02 42,40 10,16 ΠΟΔΑΣ 1,77 68,51 193,40 388,79 125,44-68,26 2,82 1,83 5,29 394,74 12,95 5,42 3,00 9,56 41,30 10,86 t = 0.6 m Πίνακας 3.4 Υπολογισμός ανεπαρκειών σε διάτμηση f y = 4470 kpa

90 Σύγκριση αποτελεσμάτων εξισώσεων πρότασης EC6 Παρακάτω παρουσιάζονται τα αποτελέσματα των ανεπαρκειών που προέκυψαν από τις εξισώσεις συγκεκριμένης βιβλιογραφίας και από το πρόγραμμα ECTools που βασίζεται στις σχέσεις του EC6. Τα κριτήρια για την επιλογή των αποτελεσμάτων είναι: Ο έλεγχος σε κάμψη ή διάτμηση. Ο έλεγχος πεσσών ή ανωφλιών αντίστοιχα. Η κλίμακα του βαθμού ανεπάρκειας. Συγκεκριμένα, παρουσιάζονται τα ποσοστά σε κάθε περίπτωση για επάρκεια, και για βαθμό ανεπάρκειας (1-2), (2-5), (5-10), (10-20), (20-50). EC6 (Κάμψη)-Πεσσοί Βαθμός ανεπάρκειας λ= % λ= % Επάρκεια 10% λ= 1-2 9% λ= % λ= % Διάγραμμα 3.1 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας κάμψης στους πεσσούς μέσω EC6

91 72 Πρόταση 2007 (Κάμψη)- Πεσσοί Βαθμός ανεπάρκειας Επάρκεια 45% λ= % λ= % λ= % λ= % λ= 2-5 7% Διάγραμμα 3.2 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας κάμψης μέσω πρότασης 2007 στους πεσσούς EC6 (Κάμψη)-Ανώφλια Βαθμός ανεπάρκειας λ= % λ= % λ= % Διάγραμμα 3.3 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας κάμψης στα ανώφλια μέσω EC6

92 73 Πρόταση 2007 (Κάμψη) - Ανώφλια Βαθμός ανεπάρκειας λ= % λ= % Διάγραμμα 3.4 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας κάμψης μέσω πρότασης 2007 στα ανώφλια EC6 (Διάτμηση)- Πεσσοί Βαθμός Ανεπάρκειας λ= % Επάρκεια 9% λ= 1-2 5% λ= % λ= % λ= % Διάγραμμα 3.5 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας διάτμησης στους πεσσούς μέσω EC6

93 74 Πρόταση 2007 (Διάτμηση)-Πεσσοί Βαθμός Ανεπάρκειας Επάρκεια 7% λ= % λ= % λ= % λ= % λ= % Διάγραμμα 3.6 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας τέμνουσας μέσω πρότασης 2007 στους πεσσούς EC6 (Διάτμηση)-Ανώφλια Βαθμός ανεπάρκειας λ = % λ= % λ = % Διάγραμμα 3.7 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας διάτμησης στα ανώφλια μέσω EC6

94 Σύνολο πεσσών 75 Πρόταση 2007 (Διάτμηση) -Ανώφλια Βαθμός Ανεπάρκειας λ= 1-2 5% λ= % λ= % λ= % λ= % Διάγραμμα 3.8 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας διάτμησης μέσω πρότασης 2007 στα ανώφλια Πεσσοί Πρόταση ECTools Επάρκεια λ (Κάμψη) EC6-Κάμψη Πρόταση Κάμψη Διάγραμμα 3.9 Σύγκριση αποτελεσμάτων ανεπαρκειών κάμψης μεταξύ Πρότασης EC6 στους πεσσούς

95 Σύνολο ανωφλιών Σύνολο πεσσών Πεσσοί Πρόταση ECTools Επάρκεια λ (Διάτμηση) ΕC6-Διάτμηση Πρόταση Διάτμηση Διάγραμμα 3.10 Σύγκριση αποτελεσμάτων ανεπαρκειών διάτμησης μεταξύ Πρότασης EC6 στους πεσσούς 30 Ανώφλια Πρόταση ECTools EC6-Κάμψη Πρόταση Κάμψη 0 Επάρκεια λ (Κάμψης) Διάγραμμα 3.11 Σύγκριση αποτελεσμάτων ανεπαρκειών κάμψης μεταξύ Πρότασης EC6 στα ανώφλια

96 Σύνολο ανωφλιών 77 Ανώφλια Πρόταση ECTools ΕC6-Διάτμηση Πρόταση Διάτμηση 0 Επάρκεια λ (Διάτμησης) Διάγραμμα 3.12 Σύγκριση αποτελεσμάτων ανεπαρκειών διάτμησης μεταξύ Πρότασης EC6 στα ανώφλια Τα συμπεράσματα που προκύπτουν από τη σύγκριση των δύο μεθόδων για τις περιπτώσεις κάμψης και διάτμησης αντίστοιχα, είναι τα εξής: Το ποσοστό ανεπαρκειών που προκύπτει από το πρόγραμμα ECTools και επομένως από τις εξισώσεις του EC6 είναι μεγαλύτερο σε σχέση με το ποσοστό ανεπαρκειών από τους υπολογισμούς που έγιναν μέσω των εξισώσεων της Πρότασης Αυτό οφείλεται κατά κύριο λόγο στις απλοιποιητικές παραδοχές που έγιναν για να υπολογιστούν οι ανεπάρκειες μέσω των εξισώσεων κατάλληλης βιβλιογραφίας. Είναι φανερό ότι θα προτιμηθεί στις επόμενες ενότητες οι έλεγχοι να γίνουν με τον EC6 καθώς τα αποτελέσματα των προσεγγιστικών εξισώσεων ναι μεν είναι πιο ευμενή αλλά δεν μπορούν να θεωρηθούν απολύτως αξιόπιστα λόγω των συγκεκριμένων ορίων που ορίζονται για τους ελέγχους και της ορθογωνικής κάτοψης που απαιτείται για την εφαρμογή τους, γεγονός που δημιουργεί λανθασμένα αποτελέσματα στους γωνιακούς πεσσούς του εκάστωτε κτηρίου. Παρατηρείται επίσης ότι στα ανώφλια δεν εμφανίζεται απολύτως καμία επάρκεια και με τις δύο μεθόδους και μάλιστα οι βαθμοί ανεπάρκειας ξεπερνούν σε αρκετές περιπτώσεις το 10.

97 78 Μία επίσης σημαντική παρατήρηση θα μπορούσε να θεωρηθεί το μικρό ποσοστό όχι μόνο των επαρκειών που εμφανίζονται σε ορισμένες περιπτώσεις κάμψης ή διάτμησης των πεσσών, αλλά και των ανεπαρκειών που κυμαίνονται από 1 έως Αποτελέσματα μετακινήσεων Για την καλύτερη σύγκριση των αποτελεσμάτων των μετακινήσεων που προκύπτουν από την ανάλυση του κτηρίου, επιλέγουμε να διαφοροποιήσουμε το προσομοίωμα χωρίς διαφράγματα σε δύο άλλες μορφές: Προσομοίωμα με ύπαρξη διαφραγμάτων ανά όροφο. Η εισαγωγή των διαφραγμάτων μπορεί να γίνει είτε με την ύπαρξη πλακών οπλισμένου σκυροδέματος στη στάθμη κάθε ορόφου είτε με αυτόματη επιλογή στο πρόγραμμα Εtabs. Στη συγκεκριμένη περίπτωση επιλέγεται η δεύτερη επιλογή. Προσομοίωμα με ύπαρξη ξύλινης διαδοκίδωσης που προσφέρει κάποιο είδος διαφράγματος (ξύλινες αμφιαρθρωτές δοκοί διατομής 20x18 cm). Σημειώνεται, ότι τα αποτελέσματα που θα ακολουθήσουν αφορούν τη μετακίνηση u x και u y που προκύπτει από τους συνδυασμούς G+0.3Q±Εx±0.3Ey και G+0.3Q±0.3Ex±Ey αντίστοιχα Αποτελέσματα μετακινήσεων με υπόθεση ύπαρξης διαφραγμάτων Μετακινήσεις u x Τιμή max u x Παρατηρείται ότι η τιμή της μέγιστης μετακίνησης για τη διεύθυνση x είναι max u x = 0.017m. Θέση max u x Η τιμή αυτή εμφανίζεται στο άκρο του τοίχου ΒΓ και συγκεκριμένα στον τελευταίο όροφο. Η θέση αυτή της μέγιστης μετακίνησης οφείλεται στο γεγονός ότι τα διαφράγματα προκαλούν στρέψη στο κτήριο, ο τοίχος ΒΓ απέχει περισσότερο από το Κέντρο Δυσκαμψίας και επομένως εντείνεται περισσότερο.

98 79 Σχήμα 3.1 Μετακινήσεις u x παρουσία διαφραγμάτων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ)

99 80 Σχήμα 3.2 Μετακινήσεις u x παρουσία διαφραγμάτων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ) Μετακινήσεις u y Τιμή max u y Παρατηρείται ότι η τιμή της μέγιστης μετακίνησης για τη διεύθυνση x είναι max u x = 0.012m. Θέση max u y Η τιμή αυτή εμφανίζεται ομοιόμορφα στον τελευταίο όροφο του κτηρίου στο άκρο του τοίχου ΒΓ και συγκεκριμένα στον τελευταίο όροφο. Η θέση και η ομοιόμορφη διανομή αυτής της μέγιστης μετακίνησης οφείλεται στο γεγονός ότι οι δύο τοίχοι που είναι

100 81 παράλληλοι στη διεύθυνση αυτή, έχουν σχεδόν το ίδιο μήκος και επομένως η απόστασή τους από το Κέντρο Δυσκαμψίας, θα είναι σχεδόν η ίδια. Σχήμα 3.3 Μετακινήσεις u y παρουσία διαφραγμάτων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ)

101 82 Σχήμα 3.4 Μετακινήσεις u y παρουσία διαφραγμάτων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ) Αποτελέσματα μετακινήσεων με υπόθεση ύπαρξης ξύλινης διαδοκίδωσης Μετακινήσεις u x Τιμή max u x Παρατηρείται ότι η τιμή της μέγιστης μετακίνησης για τη διεύθυνση x είναι max u x = 0.090m. Θέση max u x Η τιμή αυτή εμφανίζεται στο μέσο των τοίχων ΑΒ και ΓΔ. Η εμφάνιση της μέγιστης μετακίνησης στη θέση αυτή, οφείλεται στην εκτός επιπέδου δράση του σεισμού που δέχονται οι τοίχοι αυτοί.

102 83 Σχήμα 3.5 Μετακινήσεις u x παρουσία ξύλινης διαδοκίδωσης για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ)

103 84 Σχήμα 3.6 Μετακινήσεις u x παρουσία ξύλινης διαδοκίδωσης για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ) Μετακινήσεις u y Τιμή max u y Παρατηρείται ότι η τιμή της μέγιστης μετακίνησης για τη διεύθυνση x είναι max u x = m. Θέση max u y Η τιμή αυτή εμφανίζεται στο μέσον του τοίχου ΑΔ. Η εμφάνιση της μέγιστης μετακίνησης στη θέση αυτή, οφείλεται στην εκτός επιπέδου δράση του σεισμού που δέχεται ο τοίχος στη διεύθυνση y.

104 85 Σχήμα 3.7 Μετακινήσεις u y παρουσία ξύλινης διαδοκίδωσης για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ)

105 86 Σχήμα 3.8 Μετακινήσεις u y παρουσία ξύλινης διαδοκίδωσης για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ) Αποτελέσματα μετακινήσεων με υπόθεση απουσίας διαφραγμάτων Μετακινήσεις u x Τιμή max u x Παρατηρείται ότι η τιμή της μέγιστης μετακίνησης για τη διεύθυνση x είναι max u x = 0.110m. Θέση max u x Η τιμή αυτή εμφανίζεται στο μέσο του διαγώνιου τοίχου ΓΔ. Η εμφάνιση της μέγιστης μετακίνησης στη θέση αυτή, οφείλεται στην εκτός επιπέδου δράση του σεισμού

106 87 που δέχεται. Παρατηρείται, επίσης, ότι η μετακίνηση για δράση του σεισμού στον άξονα x εμφανίζεται μεγαλύτερη σε σχέση με τη μετακίνηση για δράση του σεισμού στον άξονα y, καθώς η δράση του σεισμού προκαλεί εκτός επιπέδου αστοχία στους δύο πιο μεγάλους σε μήκος τοίχους. Σχήμα 3.9 Μετακινήσεις u x απουσία διαφραγμάτων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ) Πλήρης Σύνδεση τοίχων

107 88 Σχήμα 3.10 Μετακινήσεις u x απουσία διαφραγμάτων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ) Πλήρης Σύνδεση τοίχων Μετακινήσεις u y Τιμή max u y Παρατηρείται ότι η τιμή της μέγιστης μετακίνησης για τη διεύθυνση x είναι max u x = 0.080m. Θέση max u y Η τιμή αυτή εμφανίζεται στο μέσο του τοίχου ΑΔ και λίγο μικρότερη στο μέσο του διαγώνιου τοίχου ΓΔ. Η εμφάνιση της μέγιστης μετακίνησης στη θέση αυτή, οφείλεται στην εκτός επιπέδου δράση του σεισμού που δέχεται ο τοίχος ΑΔ και στην έλλειψη διαφράγματος για τον τοίχο ΓΔ(διαγώνιο).

108 89 Σχήμα 3.11 Μετακινήσεις u y απουσία διαφραγμάτων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ) Πλήρης Σύνδεση τοίχων

109 90 Σχήμα 3.12 Μετακινήσεις u y απουσία διαφραγμάτων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ) Πλήρης Σύνδεση τοίχων Συνοπτικά, τα αποτελέσματα των μέγιστων μετακινήσεων και οι θέσεις στις οποίες εμφανίζονται, παρουσιάζονται στον παρακάτω πίνακα: max ux (m) max uy (m) Θέση max ux Θέση max uy Με διαφράγματα Με ξύλινη διαδοκίδωση 0,017 0,012 Άκρο ΒΓ 0,09 0,0765 Μέσο AB & ΓΔ Ομοιόμορφα Τελευταίος όροφος Μέσο ΑΔ Χωρίς διαφράγματα 0,11 0,08 Μέσο ΓΔ Μέσο ΑΔ & ΓΔ Πίνακας 3.5 Σύνοψη αποτελεσμάτων μέγιστων μετακινήσεων

110 Μετακινήσεις (m) 91 0,12 Μετακινήσεις ux-uy 0,1 0,08 0,06 0,04 0,02 Με διαφράγματα Με ξύλινη διαδοκίδωση Χωρίς διαφράγματα 0 ux Διεύθυνση x-y uy Διάγραμμα 3.13 Σύγκριση μετακινήσεων μεταξύ των τριών προσομοιωμάτων Παρατηρήσεις Συμπεράσματα Από τα συγκεντρωτικά αποτελέσματα προκύπτουν τα εξής συμπεράσματα: Οι μεγαλύτερες μετακινήσεις εμφανίζονται στη διεύθυνση x γεγονός που οφείλεται στο ότι όταν ο σεισμός δρα στη διεύθυνση x, οι δύο μεγαλύτεροι σε μήκος τοίχοι του κτηρίου παραμορφώνονται εκτός επιπέδου. Επομένως, είναι λογικό να εμφανίζονται μεγαλύτερες μετακινήσεις στους τοίχους αυτούς. Όσον αφορά τη σύγκριση των τριών προσομοιωμάτων, παρατηρείται μείωση της μετακίνησης u x κατά 84.5% στην περίπτωση παρουσίας διαφραγμάτων σε σχέση με την αντίστοιχη απουσία. Αντίστοιχα, η μείωση της μετακίνησης u y κυμαίνεται περίπου στο 85%. Στην περίπτωση ξύλινων πατωμάτων παρατηρείται μείωση της μετακίνησης u x κατά 18.18% σε σχέση με την περίπτωση απουσίας διαφραγμάτων. Αντίστοιχα, η μείωση της μετακίνησης u y είναι περίπου 4.4%. Η διαφορά που παρατηρείται στις δύο διευθύνσεις, οφείλεται στο γεγονός ότι πρόκειται για ξύλινη διαδοκίδωση που εισάγεται κάθετα στη διεύθυνση y. Επομένως είναι λογικό, το γεγονός ότι οι τοίχοι που παραμορφώνται εκτός επιπέδου για δράση του σεισμού ως προς x να συγκρατούνται σε μεγάλο βαθμό από τη ξύλινη διαδοκίδωση. Αντίθετα, οι τοίχοι που παραμορφώνονται εκτός επιπέδου για δράση του σεισμού ως προς y, δεν συγκρατούνται από εγκάρσια διαδοκίδωση και επομένως η μείωση είναι πολύ μικρή.

111 Αποτελέσματα προσομοίωσης ελλιπούς σύνδεση τοίχων Στην ενότητα που ακολουθεί, γίνεται διερεύνηση της επιρροής της ελλιπούς σύνδεσης των τοίχων μεταξύ τους. Συγκεκριμένα, επιλέγεται ελλιπής σύνδεση στους τοίχους ΑΔ και ΑΒ του κτηρίου. Η προσομοίωση αυτή πραγματοποιήθηκε θεωρώντας μια πολύ μικρή σε μήκος λωρίδα πεπερασμένων στοιχείων με διαφορετικά μηχανικά χαρακτηριστικά σε σχέση με τα υπόλοιπα στοιχεία. Η εφαρμογή πραγματοποιήθηκε στη σύνδεση των τοίχων ΑΒ και ΑΔ. Πιο συγκεκριμένα, εισήχθησαν οι ελάχιστες τιμές για θλιπτική και διατμητική αντοχή του υλικού της τοιχοποιίας, τις οποίες μπορεί να δεχθεί το πρόγραμμα ECTools, και αντίστοιχη υπολογισθείσα τιμή για το μέτρο ελαστικότητας του υλικού. Οι τιμές αυτές φαίνονται παρακάτω: Θλιπτική αντοχή fc (MPa) = 0.5 Διατμητική αντοχή fνk (MPa) = 0.03 Mέτρο Ελαστικότητας Ε (MPa) = 600*0.5= Αποτελέσματα μετακινήσεων Παρακάτω παρουσιάζονται τα αποτελέσματα που προέκυψαν ύστερα από την ανάλυση του τροποποιημένου προσομοιώματος στο Etabs. Παρατίθεται σύγκριση των αποτελεσμάτων των μετακινήσεων που προέκυψαν από το προσομοίωμα πλήρους και ελλιπούς, αντίστοιχα, σύνδεσης των τοίχων. Μετακινήσεις u x Τιμή max u x Παρατηρείται ότι η τιμή της μέγιστης μετακίνησης για τη διεύθυνση x είναι max u x = 0.34m. Θέση max u x Η τιμή αυτή εμφανίζεται όπως είναι φυσικό στη σύνδεση των τοίχων ΑΒ και ΑΔ καθώς είναι το σημείο στο οποίο οι τοίχοι παρουσιάζουν ελλιπή σύνδεση.

112 93 Σχήμα 3.13 Μετακινήσεις u x για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ) -Ελλιπής Σύνδεση τοίχων

113 94 Σχήμα 3.14 Μετακινήσεις u x για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ) -Ελλιπής Σύνδεση τοίχων Τιμή max u y Παρατηρείται ότι η τιμή της μέγιστης μετακίνησης για τη διεύθυνση x είναι max u x = 0.28m. Θέση max u y Η τιμή αυτή εμφανίζεται όπως είναι φυσικό και πάλι στη σύνδεση των τοίχων ΑΒ και ΑΔ καθώς είναι το σημείο στο οποίο οι τοίχοι παρουσιάζουν ελλιπή σύνδεση.

114 95 Σχήμα 3.15 Μετακινήσεις u y για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ) -Ελλιπής Σύνδεση τοίχων

115 96 Σχήμα 3.16 Μετακινήσεις u y για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ) -Ελλιπής Σύνδεση τοίχων Σύγκριση των τιμών των μετακινήσεων στις θέσεις μέγιστων μετακινήσεων του προσομοιώματος πλήρους σύνδεσης των τοίχων Όψη ΑΒ : u x (πλήρους σύνδεσης) = u x (ελλιπούς σύνδεσης) = 0.19 Είναι επομένως, εμφανές ότι η μετακίνηση στην όψη αυτή αυξήθηκε αισθητά καθώς και από την κατανομή των μετακινήσεων στα δύο σχήματα φαίνεται ότι η επιρροή των μετακινήσεων της όψης ΑΒ είναι πολύ σημαντική, τουλάχιστον μέχρι ένα σημείο της.

116 97 Όψη ΓΔ : u x (πλήρους σύνδεσης) = 0.11 u x (ελλιπούς σύνδεσης) = 0.10 Παρατηρείται ότι η όψη αυτή δεν επηρεάζεται σχεδόν καθόλου όσον αφορά τις μετακινήσεις καθώς παρατηρείται μόνο κάποια μικρή μείωση της μετακίνησης στο σημείο αυτό. Αυτή η έλλειψη επιρροής της μετακίνησης που παρουσιάζεται είναι πολύ πιθανό να οφείλεται στο γεγονός ότι η έλλειψη επαρκούς σύνδεσης των τοίχων γίνεται στους τοίχους ΑΔ και ΑΒ και επομένως είναι λογικό οι όψεις ΒΓ και ΓΔ να επηρεαστούν ελάχιστα έως καθόλου. Μετακινήσεις u y Όψη ΑΔ : u y (πλήρους σύνδεσης) = u y (ελλιπούς σύνδεσης) = 0.17 Είναι επομένως, εμφανές ότι η μετακίνηση στην όψη αυτή αυξήθηκε αισθητά καθώς και από την κατανομή των μετακινήσεων στα δύο σχήματα φαίνεται ότι η επιρροή των μετακινήσεων της όψης ΑΒ είναι πολύ σημαντική. Αυτό οφείλεται στο γεγονός ότι η ελλιπής σύνδεση εφαρμόζεται στους τοίχους των όψεων ΑΔ και ΒΓ και επομένως είναι λογικό οι όψεις αυτές να επηρεαστούν περισσότερο. Όψη ΓΔ : uy (πλήρους σύνδεσης) = 0.05 uy (ελλιπούς σύνδεσης) = 0.04 Παρατηρείται ότι η όψη αυτή δεν επηρεάζεται σχεδόν καθόλου όσον αφορά τις μετακινήσεις καθώς παρατηρείται μόνο κάποια μικρή μείωση της μετακίνησης στο σημείο αυτό. Αυτή η έλλειψη επιρροής της μετακίνησης που παρουσιάζεται είναι πολύ πιθανό να οφείλεται στο γεγονός ότι η έλλειψη επαρκούς σύνδεσης των τοίχων γίνεται στους τοίχους ΑΔ και ΑΒ και επομένως είναι λογικό οι όψεις ΒΓ και ΓΔ να επηρεαστούν ελάχιστα έως καθόλου.

117 Μετακίνηση (m) 98 Συγκριτικοί Πίνακες-Διαγράμματα max ux (m) ΑΒ max ux (m) ΓΔ max uy (m) ΑΔ max uy (m) ΓΔ Πλήρης Σύνδεση τοίχων 0,074 0,11 0,076 0,05 Ελλιπής Σύνδεση τοίχων 0,19 0,1 0,17 0,04 Πίνακας 3.6 Σύνοψη αποτελεσμάτων μέγιστων μετακινήσεων Πλήρους-Ελλιπούς σύνδεσης τοίχων Παρατηρείται ότι οι μέγιστες μετακινήσεις των δύο προσομοιωμάτων εμφανίζονται σε διαφορετικές περιοχές. Αυτό το αποτέλεσμα είναι απόρροια της επιλογής των τοίχων που παρουσιάζουν ελλιπή σύνδεση. 0,2 0,18 0,16 0,14 0,12 0,1 0,08 0,06 0,04 0,02 0 Μετακινήσεις ux-uy ux AB ux ΓΔ uy ΑΔ uy ΓΔ Διεύθυνση μετακίνησης- Τοίχος Πλήρης Σύνδεση Τοίχων Ελλιπής Σύνδεση Τοίχων Διάγραμμα 3.14 Σύγκριση μετακινήσεων μεταξύ πλήρους και ελλιπούς σύνδεσης τοίχων Από το παραπάνω διάγραμμα είναι φανερό ότι η αύξηση της μετακίνησης u x στο προσομοίωμα με ελλιπή σύνδεση των τοίχων, στον τοίχο ΑΒ αγγίζει το 156% ενώ στην περίπτωση της μετακίνησης u y στον τοίχο ΑΔ η ποσοστιαία αύξηση είναι περίπου 124%. Στον τοίχο ΓΔ η μείωση της μετακίνησης είναι 9% για τη u x και 20% για τη u y. Συμπεραίνεται, λοιπόν, ότι όσον αφορά τις μετακινήσεις στους τοίχους ΑΒ και ΑΔ η επιρροή της σύνδεσης των τοίχων είναι τεράστια καθώς το ποσοστό αύξησης των

118 99 παραμορφώσεων είναι πολύ μεγάλο. Αντίθετα, η επιρροή της μετακίνησης στους άλλους τοίχους είναι πολύ μικρή Αποτελέσματα ανεπαρκειών Μέσω του προγράμματος ECTools, πραγματοποιείται ανάλυση μέσω της οποίας παράγονται αποτελέσματα ανεπαρκειών σε κάμψη και διάτμηση για το προσομοίωμα ελλιπούς σύνδεσης των τοίχων. Παρακάτω συνοψίζονται τα αποτελέσματα όσον αφορά έναν όροφο του κτηρίου και συγκεκριμένα τον Α όροφο έτσι ώστε να έχουμε ένα ενδεικτικό συμπέρασμα συγκρίνοντας τα αντίστοιχα αποτελέσματα από το προσομοίωμα επαρκούς σύνδεσης των τοίχων.

119 100 Πεσσός Θέση Ελέγχου L (m) λ ΚΑΜΨΗ Ελλιπής λ ΔΙΑΤΜΗΣΗ Ελλιπής λ ΚΑΜΨΗ πληρης λ Διάτμηση πληρης Ποσοστό διαφοράς Κάμψη (%) Ποσοστό διαφοράς Διάτμηση (%) [1] [2] [3] [4] Σχ.1.42 [5] Σχ.1.45 [6] [7] [8]=([4]- [6])/[6]*100 [9]=([5]- [7])/[7]*100 P11C ΚΕΦΑΛΗ 10,15 11,16 13,72 0,37 2, ,22 523,64 ΠΟΔΑΣ 10,15 5,04 1,79 0,44 2, ,45-23,50 P1C ΚΕΦΑΛΗ 3,3 11,45 34,41 14,31 100,00-19,99-65,59 ΠΟΔΑΣ 3,3 30,42 17,97 37,41 30,36-18,68-40,81 P1D ΚΕΦΑΛΗ 3,3 10,58 6,63 10,17 8,11 4,03-18,25 ΠΟΔΑΣ 3,3 10,66 6,10 10,99 6,68-3,00-8,68 P10C ΚΕΦΑΛΗ 2,08 15,96 21,91 20,18 29,10-20,91-24,71 ΠΟΔΑΣ 2,08 41,11 11,95 44,80 13,05-8,24-8,43 P10D ΚΕΦΑΛΗ 2,08 8,14 50,00 11,52 100,00-29,34-50,00 ΠΟΔΑΣ 2,08 7,57 11,55 9,83 18,67-22,99-38,14 P2C ΚΕΦΑΛΗ 1,79 9,84 2,70 9,78 12,49 0,61-78,38 ΠΟΔΑΣ 1,79 7,19 6,01 10,67 11,38-32,61-47,19 P2D ΚΕΦΑΛΗ 1,79 2,58 1,47 2,85 5,48-9,47-73,18 ΠΟΔΑΣ 1,79 2,68 1,03 2,25 47,85 19,11-97,85 P3C ΚΕΦΑΛΗ 1,71 9,59 2,06 6,42 3,70 49,38-44,32 ΠΟΔΑΣ 1,71 10,12 1,95 7,55 3,53 34,04-44,76 P3D ΚΕΦΑΛΗ 1,71 1,97 1,48 1,41 0,59 39,72 150,85 ΠΟΔΑΣ 1,71 2,12 0,44 1,13 1,86 87,61-76,34 P4C ΚΕΦΑΛΗ 1,54 13,86 9,92 6,16 2,42 125,00 309,92 ΠΟΔΑΣ 1,54 15,01 2,36 7,34 2,77 104,50-14,80 P4D ΚΕΦΑΛΗ 1,54 2,57 1,19 0,98 1,80 162,24-33,89 ΠΟΔΑΣ 1,54 3,03 0,54 0,19 0, ,74 20,00 P5C ΚΕΦΑΛΗ 1,12 16,78 2,69 5,77 4,39 190,81-38,72 ΠΟΔΑΣ 1,12 23,83 8,17 5,25 3,73 353,90 119,03 P5D ΚΕΦΑΛΗ 1,12 4,87 0,50 1,77 0,89 175,14-43,82 ΠΟΔΑΣ 1,12 5,12 0,48 1,29 0,81 296,90-40,74 P6C ΚΕΦΑΛΗ 1,68 4,66 9,16 6,51 6,84-28,42 33,92 ΠΟΔΑΣ 1,68 4,97 5,39 6,11 4,31-18,66 25,06 P6D ΚΕΦΑΛΗ 1,68 3,53 1,11 4,52 11,38-21,90-90,25 ΠΟΔΑΣ 1,68 2,83 1,69 4,32 100,00-34,49-98,31 P7C ΚΕΦΑΛΗ 1,79 1,70 4,42 7,22 3,18-76,45 38,99 ΠΟΔΑΣ 1,79 6,67 2,78 9,21 2,65-27,58 4,91 P7D ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,50 1,68 4,15 3,31-87,95-49,24 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,38 1,22 2,55 2,14-85,10-42,99 P8C ΚΕΦΑΛΗ 1,83 5,17 4,17 8,21 8,09-37,03-48,45 ΠΟΔΑΣ 1,83 10,14 19,78 27,58 48,19-63,23-58,95 P8D ΚΕΦΑΛΗ 1,79 3,28 1,62 5,11 2,27-35,81-28,63 ΠΟΔΑΣ 1,79 1,97 1,20 3,95 2,03-50,13-40,89

120 101 P9C ΚΕΦΑΛΗ 2,12 5,86 6,45 9,41 100,00-37,73-93,55 ΠΟΔΑΣ 2,12 7,23 3,80 11,41 8,11-36,63-53,14 P9D ΚΕΦΑΛΗ 2,12 3,78 4,12 6,03 7,57-37,31-45,57 SP42A SP42B SP43A SP43B SP44A SP44B SP45A SP45B SP2A SP2B SP17A SP17B SP16A SP16B SP15A SP15B SP14A SP14B ΠΟΔΑΣ 2,12 3,65 100,00 5,48 8,97-33, ,83 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 13,99 7,15 5,75 100,00 143,30-92,85 ΠΟΔΑΣ 1,77 17,75 7,53 10,67 12,15 66,35-38,02 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 14,92 7,94 8,29 10,09 79,98-21,31 ΠΟΔΑΣ 1,77 13,99 7,03 5,76 100,00 142,88-92,97 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 10,15 7,25 8,62 8,99 17,75-19,35 ΠΟΔΑΣ 1,77 12,71 6,89 10,79 8,57 17,79-19,60 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 12,30 7,47 12,78 9,07-3,76-17,64 ΠΟΔΑΣ 1,77 10,15 7,38 8,63 9,13 17,61-19,17 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 9,05 100,00 10,62 100,00-14,78 0,00 ΠΟΔΑΣ 1,77 10,33 4,53 12,69 7,22-18,60-37,26 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 10,37 5,52 12,91 8,19-19,67-32,60 ΠΟΔΑΣ 1,77 9,05 100,00 10,62 100,00-14,78 0,00 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 4,64 9,73 5,99 10,73-22,54-9,32 ΠΟΔΑΣ 1,77 7,21 100,00 9,40 16,65-23,30 500,60 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 7,20 7,60 8,94 9,31-19,46-18,37 ΠΟΔΑΣ 1,77 4,64 9,54 5,99 10,58-22,54-9,83 ΚΕΦΑΛΗ 0,82 49,55 26,61 39,26 28,34 26,21-6,10 ΠΟΔΑΣ 0,82 17,42 27,44 9,31 31,67 87,11-13,36 ΚΕΦΑΛΗ 0,82 17,42 27,54 9,32 31,68 86,91-13,07 ΠΟΔΑΣ 0,82 40,39 26,76 36,98 27,74 9,22-3,53 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 5,33 4,17 11,42 6,86-53,33-39,21 ΠΟΔΑΣ 1,77 3,19 100,00 6,96 7,71-54, ,02 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 3,19 100,00 6,96 7,81-54, ,41 ΠΟΔΑΣ 1,77 5,51 4,16 8,36 19,42-34,09-78,58 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 9,22 58,93 8,20 100,00 12,44-41,07 ΠΟΔΑΣ 1,77 6,64 5,45 7,60 100,00-12,63-94,55 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 6,64 5,38 7,60 100,00-12,63-94,62 ΠΟΔΑΣ 1,77 9,34 4,90 10,61 6,47-11,97-24,27 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 9,72 4,20 11,13 7,39-12,67-43,17 ΠΟΔΑΣ 1,77 8,44 100,00 8,52 100,00-0,94 0,00 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 8,43 100,00 8,52 100,00-1,06 0,00 ΠΟΔΑΣ 1,77 10,12 3,50 9,26 100,00 9,29-96,50 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 15,93 6,88 12,25 10,86 30,04-36,65 ΠΟΔΑΣ 1,77 15,01 6,57 7,84 10,09 91,45-34,89 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 15,00 6,51 7,84 10,16 91,33-35,93 ΠΟΔΑΣ 1,77 19,38 5,66 12,42 10,86 56,04-47,88 Πίνακας 3.7 Ανεπάρκειες Ελλιπούς Σύνδεσης τοίχων μέσω EC6

121 102 Αξίζει να σημειωθεί ότι όσον αφορά τις ανεπάρκειες παρατηρείται ότι τα συμπεράσματα είναι ποικίλα και εξαρτώνται από την περιοχή στην οποία υπολογίζεται ο δείκτης ανεπάρκειας. Όσον αφορά τους δείκτες ανεπάρκειας σε κάμψη παρατηρούμε ότι υπάρχουν αρκετά μεγάλα ποσοστά αύξησης στις περιοχές πεσσών και ανωφλιών που βρίσκονται κοντά στην περιοχή που εφαρμόσθηκε η ελλιπής σύνδεση τοίχων (P11C, P3C, P3D, P4C, P4D, P5C, P5D, SP2A, SP2B, SP15B, SP14A, SP14B). Αντίθετα μακριά από την περιοχή αυτή εμφανίζεται μείωση των δεικτών ανεπάρκειας. 3.4 Έλεγχος εφελκυστικών-θλιπτικών τάσεων Είναι γνωστό πως η εφελκυστική αντοχή δε συνιστά ένα σαφές μηχανικό χαρακτηριστικό της τοιχοποιίας. Στην πραγματικότητα, ανάλογα με τη γωνία εμφανίσεως μιας εφελκυστικής ρωγμής, διαφορετική θα είναι και η αντίσταση της τοιχοποιίας σε εφελκυσμό. Στην ενότητα παρουσιάσθηκαν αναλυτικά οι εξισώσεις μέσω των οποίων υπολογίσθηκαν οι εφελκυστικές αντοχές για κάθε υλικό ξεχωριστά στις δύο διευθύνσεις εφελκυσμού. Τελικώς λόγω των ανωτέρω, υπολογίσθηκαν προσεγγιστικά f wt = MPa για όλους τους ορόφους εκτός από το ισόγειο όπου f wt =1.030 Ο έλεγχος των δεικτών ανεπάρκειας που προκύπτουν λόγω των τάσεων (εφελκυστικών και θλιπτικών) πραγματοποιείται στο προσομοίωμα χωρίς διαφράγματα. Παρακάτω παρουσιάζονται οι τάσεις σ 11 για το σεισμικό συνδυασμό G+0.3Q+Ex+0.3Ey και G+0.3Q+0.3Ex+Ey όπως αυτές προέκυψαν από την ανάλυση στο Etabs.

122 Σχήμα 3.17 Τάσεις σ11 για το σεισμικό συνδυασμό G+0.3Q+Ex+0.3Ey 103

123 104 Σχήμα 3.18 Τάσεις σ11 για το σεισμικό συνδυασμό G+0.3Q+0.3Ex+Ey Επιλέγονται, λοιπόν, 2 περιοχές ανά τοίχο στο κτήριο για τον υπολογισμό των ανεπαρκειών, στον τελευταίο όροφο.

124 Σχήμα 3.19 Περιοχές για τον υπολογισμό των ανεπαρκειών στους τοίχους ΑΔ & ΑΒ 105

125 106 Σχήμα 3.20 Περιοχές για τον υπολογισμό των ανεπαρκειών στους τοίχους ΒΓ & ΓΔ Τα αποτελέσματα των δεικτών ανεπάρκειας σε όρους τάσεων που προέκυψαν στις συγκεκριμένες περιοχές του κτηρίου φαίνονται παρακάτω: Περιοχή Τάση (G+0.3Q+Ex+0.3Ey) (MPa) Εφελκυστική αντοχή (MPa) Δείκτης ανεπάρκειας 1 4,28 0,447 9,57 2 5,3 0,447 11,86 3 6,6 0,447 14,77 4 4,8 0,447 10,74 Πίνακας 3.8 Ανεπάρκειες εφελκυστικών τάσεων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey

126 107 Περιοχή Τάση (G+0.3Q+Ex+0.3Ey) (MPa) Θλιπτική αντοχή (MPa) Δείκτης ανεπάρκειας 1-3,8 4,47 0,85 2-4,9 4,47 1,10 3-5,8 4,47 1,30 4-4,2 4,47 0,94 Πίνακας 3.9 Ανεπάρκειες θλιπτικών τάσεων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey Περιοχή Τάση (G+0.3Q+0.3Ex+Ey) (MPa) Εφελκυστική αντοχή (MPa) Δείκτης ανεπάρκειας 1 2,8 0,447 6, ,447 8,95 3 4,4 0,447 9, ,447 6,71 Πίνακας 3.10 Ανεπάρκειες εφελκυστικών τάσεων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey Περιοχή Τάση (G+0.3Q+0.3Ex+Ey) (MPa) Θλιπτική αντοχή (MPa) Δείκτης ανεπάρκειας 1-1,9 4,47 0,43 2-3,5 4,47 0, ,47 0,89 4-2,7 4,47 0,60 Πίνακας 3.11 Ανεπάρκειες θλιπτικών τάσεων για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey Παρατηρήσεις-Συμπεράσματα Οι δείκτες βλάβης σε εφελκυσμό είναι μεγαλύτεροι σε σχέση με αυτούς της θλίψης και αυτό οφείλεται στο γεγονός ότι η εφελκυστική αντοχή είναι πολύ μικρότερη σε σχέση με τη θλιπτική (περίπου το ένα δέκατο). Ο εφελκυσμός είναι καθοριστικός όσον αφορά την ανεπάρκεια του κτηρίου, καθώς εμφανίζονται αρκετά υψηλοί δείκτες κυρίως στους τοίχους που δέχονται εκτός επιπέδου δράση.

127 Εφαρμογή Προσεγγιστικής Μεθόδου Πεσσών Από την ενότητα 1.3 είναι φανερό ότι παραβιάζονται κάποιες βασικές προϋποθέσεις εφαρμογής της μεθόδου (έντονα γράμματα). Παρ όλα αυτά προχωράμε στην εφαρμογή της μεθόδου στον έναν από τους τοίχους του κτιρίου (ΒΓ). Αποτελέσματα εφαρμογής Προσεγγιστικής Μεθόδου Πεσσών Παρακάτω παρουσιάζονται τα αποτελέσματα όπως προέκυψαν από την εφαρμογή της μεθόδου στον τοίχο ΒΓ σύμφωνα με τις εξισώσεις που περιγράφονται στην ενότητα 1.3.

128 109 Μήκος τοίχου ισογείου (m) 3,96 Ύψος ισογείου h (m) 5,22 Μήκος τοίχου Α' Ορόφου (m) 3,96 Ύψος Α' ορόφου h (m) 3,02 Πάχος τοίχου ισογείου (m) Πάχος τοίχου Α' Ορόφου (m) 0,8 0,75 Μήκος τοίχου Β' Ορόφου (m) 3,96 Ύψος Β' Ορόφου h (m) 4,79 Πάχος τοίχου Β' Ορόφου (m) 0,6 Μήκος τοίχου Γ' Ορόφου (m) 3,96 Ύψος Γ' Ορόφου h (m) 2,67 Πάχος τοίχου Γ' Ορόφου (m) 0,45 Μήκος τοίχου Δ' Ορόφου (m) 3,96 Ύψος Δ' ορόφου h (m) 4,29 Πάχος τοίχου Δ' Ορόφου (m) 0,35 Μήκος τοίχου Ε' Ορόφου (m) 3,96 Ύψος Ε' Ορόφου h (m) 1,95 Πάχος τοίχου Ε' Ορόφου (m) 0,25 Ανοίγματα Ισογείου Ανοίγματα Α' Ορόφου Ανοίγματα Β' Ορόφου Ανοίγματα Γ' Ορόφου Ανοίγματα Δ' Ορόφου Ανοίγματα Ε' Ορόφου Δοκός Άνω Δοκός Άνω Δοκός Άνω Δοκός Άνω Δοκός Άνω Δοκός Άνω h (m) 1,9 h (m) 0,8 h (m) 1,6 h (m) 0,8 h (m) 0 h (m) 0,82 l (m) 2 l (m) 1,1 l (m) 1,1 l (m) 1,1 l (m) 1,1 l (m) 1,1 ΤΟΙΧΟΣ ΤΟΙΧΟΣ ΤΟΙΧΟΣ ΤΟΙΧΟΣ ΤΟΙΧΟΣ ΤΟΙΧΟΣ h h h h h h (m) 3,31 (m) 2,2 (m) 3,15 (m) 1,85 (m) 3,15 (m) 1,13 l (m) 0,98 l (m) 1,55 l (m) 1,55 l (m) 1,55 l (m) 1,55 l (m) 1,55 Δοκός Κάτω Δοκός Κάτω Δοκός Κάτω Δοκός Κάτω Δοκός Κάτω Δοκός Κάτω 1,8 h (m) 0 h (m) 0 h (m) 0 h (m) 4 h (m) 0 h (m) 1,14 l (m) 2 l (m) 1,1 l (m) 1,1 l (m) 1,1 l (m) 1,1 l (m) 1,1 h (m) 1,9 h (m) 0,8 h (m) 1,6 h (m) 0,8 h (m) 0 h (m) 0,82 l (m) 2 l (m) 1,1 l (m) 1,1 l (m) 1,1 l (m) 1,1 l (m) 1,1

129 110 h (m) 3,31 l (m) 0,98 h (m) 2,2 h (m) 3,15 h (m) 1,85 h (m) 3,15 h (m) 1,13 l (m) 1,55 l (m) 1,55 l (m) 1,55 l (m) 1,55 l (m) 1,55 h (m) 0 h (m) 0 h (m) 0 h (m) 1,8 h (m) 0 h (m) 1,14 l (m) 2 l (m) 1,1 l (m) 1,1 l (m) 1,1 l (m) 1,1 l (m) 1,1 P1A SP1 P1C SP2 P1E-F NO SP P1H SP3 P1K NO SP P1M SP6 hp (m) 3,31 Lp (m) 0,98 J1 (m3 ) 2,42 ho1 (m) 1,9 Lo1 (m) 2,0 Jo1 (m3) 0,4 6 hp (m) 2,20 Lp (m) 1,55 J1 (m3 ) 0,67 ho1 (m) 0,8 Lo1 (m) 1,1 Jo1(m 3) 0,0 3 hp (m) 3,15 Lp (m) 1,55 J1(m 3) 1,56 ho1 (m) 1,6 Lo1 (m) 1,1 Jo1(m 3) 0,2 2 hp (m) 1,85 Lp (m) 1,55 J1(m 3) 0,24 ho1 (m) 0,8 Lo1 (m) 1,1 Jo1(m 3) 0,0 2 hp (m) 3,15 Lp (m) 1,55 J1(m 3) 0,91 ho1 (m) 1,1 Lo1 (m) Jo1(m 3) 1,1 0 0,0 4 hp (m) 1,13 Lp (m) 1,55 J1(m 3) 0,03 ho1 (m) 0,82 Lo1 (m) 1,10 Jo1(m 3) 0,01 Συνθήκες πάκτωσης k01 3,14 SP1 SP2 NO SP SP4 NO SP SP5 ho1 (m) 0 Συνθήκες πάκτωσης Lo1 (m) 2,0 k01 9,66 ho1 (m) 0,8 Συνθήκες πάκτωσης Lo1 (m) 1,1 k01 2,47 ho1 (m) 1,6 Συνθήκες πάκτωσης Lo1 (m) 1,1 k01 6,83 ho1 (m) 0,8 Συνθήκες πάκτωσης Lo1 (m) 1,1 k01 7,37 ho1 (m) 1,1 Συνθήκες πάκτωσης Lo1 (m) 1,1 k01 2,55 ku1 0,00 Jo1(m 3) 0,0 ku1 9,66 Jo1(m 3) 0,0 3 ku1 2,47 Jo1(m 3) 0,2 2 ku1 6,83 Jo1(m 3) 0,0 2 ku1 7,37 Jo1(m 3) 0,0 4 ku1 2,55 μ1- μ1- μ1- μ1- A 2,32 C 15,48 EF 4,71 μ1-h 11,24 μ1-k 12,05 M 4,82 hp μέσ ο 3,31 2,20 3,15 1,85 3,15 1,13 δp (m) δb (m) ΙΣΟΓΕΙΟ Α' ΟΡΟΦΟΣ Β' ΟΡΟΦΟΣ Γ' ΟΡΟΦΟΣ Δ' ΟΡΟΦΟΣ E' ΟΡΟΦΟΣ 1,7E -09 2,8E -06 δp (m) δb (m) 3,4E- 09 2,7E- 06 δp (m) δb (m) 3,8E- 09 6,8E- 07 δp (m) δb (m) 7,9E- 09 4,0E- 06 δp (m) δb (m) 1,5E- 09 9,5E- 07 δp (m) δb (m) 8,1E -08 1,0E -05 ho1 (m) 0,82 Lo1 (m) 1,1 Jo1(m 3) 0,01 15

130 111 δs (m) 9,3E -06 δs (m) 3,1E- 06 δs (m) 2,4E- 06 δs (m) 3,1E- 06 δs (m) 2,7E- 06 δs (m) 3,3E -06 δολ (m) 1,2E -05 δολ (m) 5,8E- 06 δολ (m) 3,1E- 06 δολ (m) 7,1E- 06 δολ (m) 3,7E- 06 δολ (m) 1,4E -05 Dw (1/ m) Dw (1/ m) Dw (1/m ) Dw (1/m ) Dw (1/m ) Dw (1/m ) Πίνακας 3.12 Υπολογισμός Δυσκαμψιών μέσω της μεθόδου των πεσσών

131 112 Τα αποτελέσματα των εντατικών μεγεθών παρουσιάζονται παρακάτω: ΠΕΣΣΟΙ P1A P10A P1B P10B P1C P10C P1D P10D P1E P10E P1F P10F Vpi (kn) Σχ.1.19 λ Σχ ,72 0,50 0,50 Mu (knm) Σχ ,34 238,34 137,53 137,53 165,00 165,00 61,50 61,50 315,00 315,00 220,00 220,00 ΠΕΣΣΟΙ P1G P10G P1H P10H P1I P10I P1J P10J P1K P10K P1L P10L Vpi (kn) 166, Σχ.1.19 λ Σχ ,50 0,50 0,50 Mu (knm) Σχ ,17 154,17 68,33 68,33 262,50 262,50 171,00 171,00 169,50 169,50 143,50 143,50 Πίνακας 3.13 Υπολογισμός Εντατικών μεγεθών μέσω της μεθόδου των πεσσών Σύγκριση Μεθόδου Πεσσών- Προγράμματος Etabs Στη συνέχεια πραγματοποιείται σύγκριση των ανεπαρκειών που προέκυψαν χρησιμοποιώντας τα εντατικά μεγέθη από την εφαρμογή της μεθόδου των πεσσών και αυτά που προέκυψαν από το πρόγραμμα Etabs. Για τον έλεγχο χρησιμοποιούνται της ενότητας 1.3 που αφορούσαν έλεγχο σε μονοαξονική τέμνουσα με επίδραση αξονικής δύναμης. Επιλέχθηκε αυτός ο έλεγχος, καθώς τα εντατικά μεγέθη που προκύπτουν από την προσεγγιστική μέθοδο των πεσσών βασίζονται σε εντός επιπέδου δράσεις. Τα αποτελέσματα φαίνονται παρακάτω:

132 113 Εντατικά μεγέθη Μέθοδος πεσσών Εντατικά μεγέθη Etabs Πεσσός Θέση Ελέγχου L(m) Nd(kN) Vd(kN) Md(kNm) Nd(kN) Vd(kN) Md(kNm) VRd(Μέσω Εντατικών Μεθόδου Πεσσών)(kN) VRd(Μέσω Εντατικών Etabs)(kN) λ (M.Πεσσών) λ (Etabs) Ποσοστό Αύξησης- Μείωσης [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10]=Σχ [11]=Σχ.1.24 [12]=[5]/[10] [13]=[8]/[10] [14]=([13]-[12])/[12]*100 ΚΕΦΑΛΗ 0,98 857,09 100,00 238,34 857,09 310,93 438,77 74,18-7,68 1,35 40, ,67 P1A ΠΟΔΑΣ 0,98 784,41 100,00 238,34 784,41-337,16-675,27 59,64-118,81 1,68 2,84 69,24 ΚΕΦΑΛΗ 0,98 116,47 100,00 238,34 116,47-466,37-553,42-74,29-203,41 1,35 2,29 70,32 P10A ΠΟΔΑΣ 0,98 756,41 100,00 238,34 756,41-527,52-938,37 54,03-231,87 1,85 2,28 22,93 ΚΕΦΑΛΗ 0,98 596,28 100,00 137,53 596,28 37,97 29,06 63,17 79,57 1,58 0,48-69,85 P1B ΠΟΔΑΣ 0,98 549,88 100,00 137,53 549,88 51,53 98,24 53,89 69,94 1,86 0,74-60,30 ΚΕΦΑΛΗ 0,98 727,40 100,00 137,53 727,40 69,29-80,76 89,40 97,05 1,12 0,71-36,17 P10B ΠΟΔΑΣ 0,98 738,48 100,00 137,53 738,48 121,90 96,67 91,62 98,53 1,09 1,24 13,35 ΚΕΦΑΛΗ 1,55 531,32 150,00 165,00 531,32-373,34-179,13 63,75 60,10 2,35 6,21 164,01 P1C ΠΟΔΑΣ 1,55 471,45 150,00 165,00 471,45-378,81-710,90 51,77-89,27 2,90 4,24 46,45 ΚΕΦΑΛΗ 1,55 730,91 150,00 165,00 730,91 363,65 204,23 97,53 93,55 1,54 3,89 152,75 P10C ΠΟΔΑΣ 1,55 670,14 150,00 165,00 670,14 369,60 657,03 89,43-35,56 1,68 10,39 519,69 ΚΕΦΑΛΗ 1,55 386,06 150,00 61,50 386,06-120,43-156,97 51,55 36,76 2,91 3,28 12,60 P1D ΠΟΔΑΣ 1,55 363,74 150,00 61,50 363,74-120,43-232,00 48,57 12,90 3,09 9,34 202,38 ΚΕΦΑΛΗ 1,55 533,89 150,00 61,50 533,89 104,72 120,52 71,26 71,26 2,10 1,47-30,19 P10D ΠΟΔΑΣ 1,55 511,24 150,00 61,50 511,24 104,72 181,29 68,24 55,52 2,20 1,89-14,20 ΚΕΦΑΛΗ 1,55 264,63 200,00 315,00 264,63 327,64 238,82-28,42-8,72 7,04 37,56 433,79 P1E ΠΟΔΑΣ 1,55 239,64 200,00 315,00 239,64 327,64 536,16-33,44-90,65 5,98 3,61-39,57 ΚΕΦΑΛΗ 1,55 403,55 200,00 315,00 403,55-317,46-204,26-0,58 28,04 344,16 11,32-96,71 P10E ΠΟΔΑΣ 1,55 378,19 200,00 315,00 378,19-317,46-497,11-5,66-52,73 35,33 6,02-82,96 ΚΕΦΑΛΗ 1,55 258,19 200,00 220,00 258,19 134,55 172,06-5,15 7,25 38,86 18,56-52,24 P1F ΠΟΔΑΣ 1,55 418,93 200,00 220,00 418,93 324,48 340,08 27,05-3,98 7,39 81, ,05 ΚΕΦΑΛΗ 1,55 388,35 200,00 220,00 388,35-161,83-197,35 20,93 26,78 9,56 6,04-36,77 P10F ΠΟΔΑΣ 1,55 528,97 200,00 220,00 528,97 331,77 336,17 49,07 19,06 4,08 17,41 327,07 P1G ΚΕΦΑΛΗ 1,55 229,17 166,70 154,17 229,17-99,54-106,76 6,06 18,32 27,51 5,43-80,25

133 114 P10G P1H P10H P1I P10I P1J P10J P1K P10K P1L P10L ΠΟΔΑΣ 1,55 19,94 166,70 154,17 19,94 35,69 84,02-36,55-18,07 4,56 1,98-56,69 ΚΕΦΑΛΗ 1,55 294,62 166,70 154,17 294,62 106,40 93,21 19,17 34,92 8,70 3,05-64,97 ΠΟΔΑΣ 1,55 0,25 166,70 154,17 0,25-33,55 41,94-106,25-28,81 1,57 1,16-25,77 ΚΕΦΑΛΗ 1,55 163,73 166,70 68,33 163,73-269,85-136,00 15,15-2,36 11,00 114,50 940,66 ΠΟΔΑΣ 1,55 125,97 166,70 68,33 125,97-274,64 391,27 7,59-76,03 21,98 3,61-83,56 ΚΕΦΑΛΗ 1,55 221,88 166,70 68,33 221,88-280,75-144,42 26,79 7,12 6,22 39,43 533,78 ΠΟΔΑΣ 1,55 183,56 166,70 68,33 183,56 289,35 396,00 19,12-65,63 8,72 4,41-49,43 ΚΕΦΑΛΗ 1,55 59,10 166,70 262,50 59,10-65,44-100,57-56,32-14,23 2,96 4,60 55,32 ΠΟΔΑΣ 1,55 42,36 166,70 262,50 42,36-65,44-146,54-59,86-29,63 2,79 2,21-20,71 ΚΕΦΑΛΗ 1,55 102,77 166,70 262,50 102,77 79,94 74,49-47,38 1,34 3,52 59, ,42 ΠΟΔΑΣ 1,55 85,78 166,70 262,50 85,78 79,94 128,60-50,83-16,11 3,28 4,96 51,32 ΚΕΦΑΛΗ 1,55-52,16 300,00 171,00-52,16 224,08 191,82-33,97-39,38 8,83 5,69-35,58 ΠΟΔΑΣ 1,55-71,96 300,00 171,00-71,96 224,08 406,15-29,91-90,95 10,03 2,46-75,44 ΚΕΦΑΛΗ 1,55-22,72 300,00 171,00-22,72 257,82-156,89-40,31-36,61 7,44 7,04-5,35 ΠΟΔΑΣ 1,55-42,81 300,00 171,00-42,81-257,02-403,52-35,91-96,51 8,35 2,66-68,12 ΚΕΦΑΛΗ 1,55 66,48 300,00 169,50 66,48-136,24 230,92-30,64-46,59 9,79 2,92-70,13 ΠΟΔΑΣ 1,55 20,03 300,00 169,50 20,03-200,44-256,37-40,57-63,45 7,40 3,16-57,29 ΚΕΦΑΛΗ 1,55 79, ,5 79,77-198,40-273,40-27,93-54,89 10,74 3,61-66,34 ΠΟΔΑΣ 1,55 32, ,5 32,66-153,98 218,91-37,69-50,60 7,96 3,04-61,77 ΚΕΦΑΛΗ 1,55 49, ,5 49,15-40,84-67,00-27,38-7,51 12,78 5,44-57,45 ΠΟΔΑΣ 1,55 103, ,5 103,83-103,86-113,88-16,32-8,65 21,45 12,01-44,02 ΚΕΦΑΛΗ 1,55 48, ,5 48,56 19,00 56,91-27,50-5,01 12,73 3,79-70,19 ΠΟΔΑΣ 1,55 85, ,5 85,61 39,54-144,07-19,99-20,13 17,51 1,96-88,79 Πίνακας 3.14 Σύγκριση ανεπαρκειών από εντατικά μεγέθη Εtabs- Μεθόδου πεσσών

134 115 Παρατηρείται από την τελευταία στήλη του πίνακα που παρουσιάζει τα αποτελέσματα από την προσεγγιστική μέθοδο των πεσσών, ότι οι τιμές των ανεπαρκειών στην προσεγγιστική μέθοδο των πεσσών είναι αισθητά μικρότερες στις περισσότερες περιπτώσεις των πεσσών σε σχέση με τις ανεπάρκειες που προκύπτουν από τα εντατικά μεγέθη του προγράμματος Etabs. Τα ποσοστά αύξησης των ανεπαρκειών που προέκυψαν από τα εντατικά μεγέθη του Etabs κυμαίνονται από % ενώ σε κάποιες περιπτώσεις παρατηρούνται και αυξήσεις της τάξης του 2000%. Γενικό συμπέρασμα, λοιπόν, είναι ότι σχεδόν σε όλες τις περιπτώσεις οι ανεπάρκειες που προκύπτουν από τα εντατικά μεγέθη της μεθόδου των πεσσών είναι αισθητά μικρότερες σε σχέση με αυτές που προκύπτουν από ένα πρόγραμμα και αυτό οφείλεται στο γεγονός ότι η μέθοδος αυτή είναι προσεγγιστική και χρησιμοποιεί πολλές παραδοχές κατά την εφαρμογή της. 3.6 Έλεγχος ορίων μετακινήσεων Ευρωκώδικα 8 Ανεπάρκειες σε όρους μετακινήσεων Στη συγκεκριμένη ενότητα ελέγχεται για όλους τους τοίχους του κτηρίου αν οι μετακινήσεις βρίσκονται μέσα στα όρια που ορίζει ο Ευρωκώδικας 8 για Διάτμηση και Κάμψη με Αξονική δύναμη αντίστοιχα. Για τον υπολογισμό των μετακινήσεων, και εξαιτίας του ότι οι μετακινήσεις που προκύπτουν είναι ελαστικές, χρησιμοποιείται o συντελεστής συμπεριφοράς q για την μετατροπή τους από ελαστικές σε ανελαστικές. Από το Εθνικό Προσάρτημα του EC6 ο συντελεστής αυτός επιλέχθηκε να είναι q=1.5. Έχοντας υπολογίσει τις μετακινήσεις υπολογίζονται οι γωνιακές παραμορφώσεις ανά όροφο μέσω του τύπου: Γωνιακή παραμόρφωση =, i=1,6 (3.1) Οι ανεπάρκειες υπολογίζονται διαιρώντας τις παραμορφώσεις αυτές με τα όριά τους σύμφωνα με τον EC8 σε κάθε έναν από τους τοίχους του κτηρίου. Τα όρια του EC8 για τις μετακινήσεις και οι ανεπάρκειες σε Κάμψη και Διάτμηση για στάθμη επιτελεστικότητας SD και NC αντίστοιχα, σε όλους τους τοίχους του κτηρίου φαίνονται παρακάτω:

135 Ύψος Ορόφου (m) Ύψος Ορόφου (m) Μετακινήσεις τοίχου ΒΓ 20 Ε' Όροφος Δ' Όροφος Γ' Όροφος Β' Όροφος Α' Όροφος 5 Ισόγειο 0 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 Μετακίνηση (m) Διάγραμμα 3.15 Μετακινήσεις τοίχου ΒΓ ανά όροφο Ε' Όροφος Δ' Όροφος Μετακινήσεις τοίχου ΓΔ Γ' Όροφος Β' Όροφος Α' Όροφος Ισόγειο 0 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 Μετακίνηση (m) Διάγραμμα 3.16 Μετακινήσεις τοίχου ΓΔ ανά όροφο

136 Ύψος Ορόφου (m) Ύψος Ορόφου (m) Μετακινήσεις τοίχου ΑΒ 20 Ε' Όροφος Δ' Όροφος Γ' Όροφος Β' Όροφος Α' Όροφος Ισόγειο 0 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 Μετακίνηση (m) Διάγραμμα 3.17 Μετακινήσεις τοίχου ΑΒ ανά όροφο 25 Μετακινήσεις τοίχου ΑΔ Ε' Όροφος Δ' Όροφος Γ' Όροφος Β' Όροφος 10 5 Α' Όροφος Ισόγειο 0 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 Μετακίνηση (m) Διάγραμμα 3.18 Μετακινήσεις τοίχου ΑΔ ανά όροφο

137 118 ΤΟΙΧΟΣ ΟΡΟΦΟΣ Γωνιακή Ορια ΕC8 ΣΕ Ορια ΕC8 ΣΕ Ορια ΕC8 Ορια ΕC8 λ λ λ λ Παραμόρφω ΚΑΜΨΗ & ΚΑΜΨΗ & ΣΕ ΣΕ (ΚΑΜΨΗ & (ΚΑΜΨΗ & (ΔΙΑΤΜΗΣ (ΔΙΑΤΜΗΣΗ) ση ΑΞΟΝΙΚΗ (SD) ΑΞΟΝΙΚΗ (NC) ΔΙΑΤΜΗΣΗ ΔΙΑΤΜΗΣΗ ΑΞΟΝΙΚΗ) ΑΞΟΝΙΚΗ) Η) (SD) (-) Σχ.1.49 Σχ.1.51 (SD) (NC) (SD) (NC) (NC) [1] [2] [3]=Σχ.3.1 [4] [5] [6] [7] [8]=[3]/[4] [9]=[3]/[5] [10]=[3]/[6] [11]=[3]/[7] ΙΣΟΓΕΙΟ 0, ,043 0,057 0,004 0,005 0,09 0,07 1,0 0,7 Α' Όροφος 0, ,067 0,090 0,004 0,005 0,08 0,06 1,3 1,0 ΒΓ ΓΔ ΑΒ ΑΔ Β' Όροφος 0, ,106 0,142 0,004 0,005 0,08 0,06 2,1 1,6 Γ' Όροφος 0, ,128 0,171 0,004 0,005 0,05 0,04 1,7 1,3 Δ' Όροφος 0, ,163 0,218 0,004 0,005 0,04 0,03 1,8 1,4 Ε' Όροφος 0, ,179 0,239 0,004 0,005 0,04 0,03 1,8 1,3 ΙΣΟΓΕΙΟ 0, ,003 0,004 0,004 0,005 0,77 0,58 0,6 0,5 Α' Όροφος 0, ,005 0,007 0,004 0,005 0,26 0,19 0,3 0,2 Β' Όροφος 0, ,008 0,011 0,004 0,005 0,37 0,28 0,7 0,6 Γ' Όροφος 0, ,010 0,013 0,004 0,005 0,82 0,61 2,0 1,5 Δ' Όροφος 0, ,012 0,016 0,004 0,005 1,56 1,17 4,8 3,6 Ε' Όροφος 0, ,013 0,018 0,004 0,005 0,90 0,68 3,0 2,3 ΙΣΟΓΕΙΟ 0, ,004 0,005 0,004 0,005 0,10 0,07 0,1 0,1 Α' Όροφος 0, ,006 0,008 0,004 0,005 0,09 0,07 0,1 0,1 Β' Όροφος 0, ,009 0,012 0,004 0,005 0,13 0,09 0,3 0,2 Γ' Όροφος 0, ,011 0,015 0,004 0,005 0,08 0,06 0,2 0,2 Δ' Όροφος 0, ,014 0,019 0,004 0,005 0,10 0,07 0,3 0,3 Ε' Όροφος 0, ,015 0,020 0,004 0,005 0,09 0,07 0,3 0,3 ΙΣΟΓΕΙΟ 0, ,004 0,005 0,004 0,005 0,17 0,13 0,2 0,1 Α' Όροφος 0, ,006 0,009 0,004 0,005 0,18 0,14 0,3 0,2 Β' Όροφος 0, ,010 0,014 0,004 0,005 0,19 0,15 0,5 0,4 Γ' Όροφος 0, ,012 0,016 0,004 0,005 0,09 0,07 0,3 0,2 Δ' Όροφος 0, ,016 0,021 0,004 0,005 0,11 0,09 0,5 0,3 Ε' Όροφος 0, ,017 0,023 0,004 0,005 0,06 0,05 0,3 0,2 Πίνακας 3.15 Συντελεστές ανεπάρκειας σε όρους μετακινήσεων

138 Ύψος Ορόφου (m) 119 Παρακάτω, παρουσιάζονται οι γωνιακές παραμορφώσεις των τοίχων όπως υπολογίσθηκαν και παρουσιάσθηκαν στον παραπάνω πίνακα. 25 Γωνιακές παραμορφώσεις τοίχων Τοίχος ΒΓ Τοίχος ΓΔ Τοίχος ΑΒ Τοίχος ΑΔ 0 0 0,005 0,01 0,015 0,02 Γωνιακή παραμόρφωση Διάγραμμα 3.19 Γωνιακές παραμορφώσεις τοίχων κτηρίου Στη συνέχεια επιλέγονται οι τοίχοι του κτηρίου ΒΓ και ΓΔ για να σχολιασθούν οι τιμές των ορίων των μετακινήσεων και οι ανεπάρκειες που προκύπτουν για κάμψη και διάτμηση αντίστοιχα.

139 Σχετικές Μετακινήσεις 120 0,30 Γωνιακές παραμορφώσεις ΒΓ- Όρια EC8 0,25 0,20 0,15 0,10 0,05 Γωνιακές παραμορφώσεις τοίχου ΒΓ Όρια ΕC8 (Κάμψη & Αξονική) SD Όρια EC8 (Κάμψη & Αξονική) NC Όρια EC8 (Διάτμηση) SD Όρια EC8 (Διάτμηση) NC 0,00 Όροφος Διάγραμμα 3.19 Σύγκριση γωνιακών παραμορφώσεων με όρια EC8 για τον τοίχο ΒΓ ανά όροφο Αξίζει να τονισθεί το γεγονός ότι τα όρια των μετακινήσεων που ορίζονται για κάμψη και αξονική δύναμη υπολογίζονται μόνο υπό την προϋπόθεση ύπαρξης διαφραγμάτων στο κτήριο κάτι που δεν ισχύει στο συγκεκριμένο προσομοίωμα. Παρατηρείται ότι σε κάμψη ο τοίχος ΒΓ επαρκεί και μάλιστα με αρκετά μικρούς δείκτες. Το γεγονός αυτό μπορεί να οφείλεται στο ότι ο τοίχος αυτός είναι ο μικρότερος σε μήκος του κτηρίου, και δεν έχει πολλά ανοίγματα σε σχέση με τους υπόλοιπους. Επίσης γενικά οι μετακινήσεις, όπως παρουσιάσθηκαν στο κεφάλαιο στον τοίχο αυτό, δεν ήταν αξιοσημείωτες όπως οι υπόλοιπες του κτηρίου. Αντίθετα, σε διάτμηση εμφανίζονται ανεπάρκειες από το ισόγειο έως τον 5 ο όροφο καθώς το όριο του Ευρωκώδικα αφενός μεν είναι αρκετά μικρό αφετέρου είναι σταθερό για όλους τους ορόφους.

140 Σχετικές Μετακινήσεις 121 0,020 Γωνιακές Παραμορφώσεις ΓΔ - Όρια EC8 0,015 0,010 0,005 Γωνιακές παραμορφώσεις τοίχου ΓΔ Όρια ΕC8 (Κάμψη & Αξονική) SD Όρια EC8 (Κάμψη & Αξονική) NC Όρια EC8 (Διάτμηση) SD Όρια EC8 (Διάτμηση) NC 0,000 Όροφος Διάγραμμα 3.20 Σύγκριση γωνιακών παραμορφώσεων με όρια EC8 για τον τοίχο ΓΔ ανά όροφο Στον τοίχο ΓΔ σε αντίθεση με τον ΒΓ εμφανίζονται ανεπάρκειες σε κάμψη στον 4 ο όροφο, κάτι που είναι λογικό, καθώς στον τοίχο αυτό εμφανίστηκαν αρκετά σημαντικές μετακινήσεις στην ενότητα 3.2.1, και στο συγκεκριμένο όροφο η κλίση του διαγράμματος των μετακινήσεων (3.16). Σε διάτμηση, οι ανεπάρκειες είναι μεγαλύτερες από αυτές της κάμψης και εμφανίζονται από τον 3 ο έως τον 5 ο όροφο, για τους λόγους που αναφέρθηκαν και στα αποτελέσματα του τοίχου ΒΓ. Γωνιακές παραμορφώσεις στην οριζόντια διεύθυνση Θα πρέπει να επισημανθεί, το γεγονός ότι ελέγχονται μόνο οι γωνιακές παραμορφώσεις στην κατακόρυφη διεύθυνση στην οποία εμφανίζονται μεγαλύτερες καθώς ο έλεγχος των γωνιακών παραμορφώσεων στην οριζόντια διεύθυνση είχε σαν αποτέλεσμα, σε όλους τους τοίχους του κτηρίου να εμφανίζονται ως το 40% έως το 80% περίπου των γωνιακών παραμορφώσεων στην κατακόρυφη διεύθυνση. Η διακύμανση των τιμών αυτών εμφανίζονται ανά όροφο με το 80% να εμφανίζεται στον τελευταίο όροφο του κτηρίου.

141 Εκτίμηση ανεπάρκειας κτηρίου βάσει του δευτεροβάθμιου προσεισμικού ελέγχου Υπολογισμός δείκτη ανεπάρκειας H/R Σύμφωνα με τη διαδικασία που παρουσιάσθηκε αναλυτικά στην ενότητα 1.6 υπολογίζονται οι απαραίτητοι δείκτες που συμπεριλαμβάνονται στο δείκτη H/R. Εκτίμηση σεισμικής επιβάρυνσης κτηρίου (Hazard: H) 1. Δείκτης σεισμικής δράσης (Η 1 ) Στο κτήριο προς μελέτη: ΖΣΕ: ΙΙ α=2.4 Κατηγορία εδάφους: C s=1 H1=2.4*1= Δείκτης επιρροής γειτονικών κτιρίων (Η 2 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: Η2=1 3. Εκτιμήτρια σεισμικής επιβάρυνσης (Η) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: Η = Σh 1 H i = 0.75 H H 2 =0.75* *1=2.05 Εκτίμηση σεισμικής αντίστασης κτηρίου (Resistance: R) 1. Δείκτης διατμητικής αντίστασης ισογείου (R 1 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: m=0.60: Πλινθοδομή πλήρων πλίνθων Πηλοκονίαμα

142 123 λm: λm=0.85 ΣΑw: ΣΑw x-x =10.15*0.8=8.12 m 2 n: n=6 A: A=[( )+( )]*( )/2=96.69 m 2 R1= Δείκτης ανοιγμάτων φερόντων τοίχων (R 2 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: R2=[1/(α+0.4)]-0.7 α= 2/ ( )=0.14 R2 x-x =[1/(α+0.4)]-0.7=1 α= [(1.20*4)+(1.20*4)]/( )=0.39 R2=[1/( )]-0.7= Δείκτης διαζωμάτων (R 3 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: R3=0.50 (απουσία διαζωμάτων) 4. Δείκτης διαφραγμάτων (R 4 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: R4=0.40 (ασύμμετρη διάταξη φερόντων τοίχων+ασθενής στερρότητα) 5. Δείκτης ανοιγμάτων κοντά σε γωνίες (R 5 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: R5=-(λ+α/2γ*α/Σlw) -1 (απουσία διαζωμάτων)

143 124 λ= 0.50 α= =56 γ=4*14=56 Σlw= 14* * * *0.86=51.52 R5=-1 6. Δείκτης παθολογίας φερουσών τοιχοποιιών (R 6 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: R6=1 7. Δείκτης σύνδεσης μεταξύ εγκάρσιων τοίχων (R 7 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: R7=1 (απουσία διαζωμάτων) 8. Δείκτης καταπόνησης περιμετρικών τοίχων εκτός επιπέδου (R 8 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: /l =6* /5= Δείκτης κανονικότητας της κάτοψης ισογείου (R 9 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: A Emax =6.68*11.51=76.89 m 2 Aολ=96.69 A Emax >0.25*Αολ Μη κανονικό σε κάτοψη R9= Δείκτης κανονικότητας καθ ύψος (R 10 ) Στο κτήριο προς μελέτη:

144 125 Κανονικό: R10=1 11. Εκτιμήτρια Σεισμικής Αντίστασης (R) R = Σr i R i = 0.20R (R 3 +R 5 ) (R 4 +R 7 +R 8 ) (R 2 +R 6 +R 9 +R 10 )=0.342 Άρα η τιμή του δείκτη ανεπάρκειας H/R υπολογίζεται ως εξής: Η/R = 2.05/0.342= Σύγκριση δείκτη ανεπάρκειας H/R με το δείκτη ανεπάρκειας λ του EC6 και του EC8 Στόχος της συγκεκριμένης ενότητας, είναι να γίνει σύγκριση μεταξύ του δείκτη ανεπάρκειας που προκύπτει από τη μέθοδο του δευτεροβάθμιου προσεισμικού ελέγχου (Η/R) και του δείκτη ανεπάρκειας που προκύπτει από τις εξισώσεις του EC6 & EC8 (λ). Πιο συγκεκριμένα, γίνεται σύγκριση, αρχικά με τη μέγιστη τιμή του δείκτη ανεπάρκειας πεσσού που προκύπτει από τον EC6 και στη συνέχεια με τη μέγιστη τιμή του μέσου όρου του δείκτη ανεπάρκειας πεσσού από τον EC6. Τέλος πραγματοποιείται σύγκριση με το μέγιστο δείκτη ανεπάρκειας που προκύπτει από τον EC Σύγκριση Η/R με τη μέγιστη τιμή του λ του EC6 Από την ενότητα είναι φανερό πως η μέγιστη τιμή δείκτη ανεπάρκειας (λ) σε κάμψη ή διάτμηση για την κεφαλή ή τον πόδα κάθε διατομής είναι η τιμή λ=50. Επομένως, είναι φανερό ότι : H/R=6 << λ=50 Η διαφορά που προκύπτει μεταξύ των δύο δεικτών ανεπάρκειας είναι της τάξεως του 733%. Πρέπει να τονισθεί στο σημείο αυτό ότι επειδή η τιμή που προκύπτει για την ανεπάρκεια H/R μέσω του 2βάθμιου προσεισμικού ελέγχου αφορά όλο το κτήριο είναι δεδομένο ότι η διαφορά με το δείκτη ανεπάρκειας λ που αφορά μόνο μία διατομή πεσσού ή ανωφλιού ενός τοίχου του κτηρίου θα είναι τεράστια, όπως και αποδείχθηκε.

145 Σύγκριση Η/R με το μέσο όρο του λ του EC6 Για το λόγο του ότι ο δείκτης ανεπάρκειας του κτηρίου H/R δεν μπορεί να συγκριθεί με το δείκτη ανεπάρκειας του πεσσού του κτηρίου λ, επιλέγεται να υπολογισθεί ένας μέσος όρος του δείκτη ανεπάρκειας των διατομών ανά όροφο σε κάμψη και διάτμηση. Παρακάτω εμφανίζονται οι δείκτες ανεπάρκειας μόνο σε πεσσούς, για λόγους συντόμευσης, ωστόσο οι τελικοί μέσοι όροι έχουν προκύψει από όλες τις διατομές. Ο μέσος όρος σε κάθε όροφο υπολογίζεται ως εξής: 6 i * Ai i 1 ( MO) i=1 6 (3.1) 6 Ai i 1 Τα αποτελέσματα των δεικτών ανεπάρκειας προκύπτουν ως εξής: Πεσσό ς Στάθμη Θέση Ελέγχου L (m) t (m) λ (ΚΑΜΨΗ) λ (ΔΙΑΤΜ ΗΣΗ) Ai*λi ΚΑΜΨΗ ΚΕΦΑΛΗ Ai*λi ΔΙΑΤΜΗΣΗ ΚΕΦΑΛΗ ΣAi Ai*λi ΚΑΜΨΗ ΠΟΔΑΣ Ai*λi ΔΙΑΤΜΗΣ Η ΠΟΔΑΣ [1] [2] [3] [4] [5] [6]= Σχ.1.44 [7]= Σχ.1.47 [8]=[4]*[5]* [6] [9]=[4]*[5]* [7] [10]=[ 4]*[5] [11]=[4]*[ 5]*[6] [12]=[4]*[ 5]*[6] P11C P1C P1D P10C P10D P2C P2D P3C P3D A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 10,15 0,6 0,03 0,23 0,18 1,40 A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ ΠΟΔΑΣ 10,15 0,6 0,17 0,81 6,09 1,04 4,93 ΚΕΦΑΛΗ 3,3 0,6 8,02 22,65 15,88 44,85 ΠΟΔΑΣ 3,3 0,6 7,25 1,65 1,98 14,36 3,27 ΚΕΦΑΛΗ 3,3 0,6 10,17 8,11 20,14 16,06 ΠΟΔΑΣ 3,3 0,6 10,99 6,68 1,98 21,76 13,23 ΚΕΦΑΛΗ 2,08 0,6 4,24 8,31 5,29 10,37 ΠΟΔΑΣ 2,08 0,6 7,35 2,07 1,25 9,17 2,58 A' ΚΕΦΑΛΗ 2,08 0,6 2,19 5,39 2,73 6,73 ΟΡΟΦΟΣ ΠΟΔΑΣ 2,08 0,6 1,26 2,49 1,25 1,57 3,11 A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,6 1,28 0,97 1,37 1,04 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,6 2,21 1,09 1,07 2,37 1,17 A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,6 94,84 2,83 101,86 3,04 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,6 0,03 0,08 1,07 0,03 0,09 A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,71 0,6 1,85 33,02 1,90 33,88 ΠΟΔΑΣ 1,71 0,6 2,81 3,23 1,03 2,88 3,31 A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,71 0,6 0,11 0,20 0,11 0,21 ΠΟΔΑΣ 1,71 0,6 0,18 0,89 1,03 0,18 0,91 P4C A' ΚΕΦΑΛΗ 1,54 0,6 1,94 50,00 1,79 46,20

146 127 P4D P5C P5D P6C P6D P7C P7D P8C P8D P9C P9D ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ ΠΟΔΑΣ 1,54 0,6 2,60 2,57 0,92 2,40 2,37 ΚΕΦΑΛΗ 1,54 0,6 0,15 0,21 0,14 0,19 ΠΟΔΑΣ 1,54 0,6 0,06 0,23 0,92 0,06 0,21 ΚΕΦΑΛΗ 1,12 0,6 2,47 2,52 1,66 1,69 ΠΟΔΑΣ 1,12 0,6 1,77 0,81 0,67 1,19 0,54 ΚΕΦΑΛΗ 1,12 0,6 0,53 0,33 0,36 0,22 ΠΟΔΑΣ 1,12 0,6 0,75 1,01 0,67 0,50 0,68 ΚΕΦΑΛΗ 1,68 0,6 3,25 0,82 3,28 0,83 ΠΟΔΑΣ 1,68 0,6 1,98 0,75 1,01 2,00 0,76 ΚΕΦΑΛΗ 1,68 0,6 1,33 0,94 1,34 0,95 ΠΟΔΑΣ 1,68 0,6 2,74 0,83 1,01 2,76 0,84 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,6 1,85 2,21 1,99 2,37 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,6 12,93 27,78 1,07 13,89 29,84 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,6 0,37 0,73 0,40 0,78 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,6 0,15 0,39 1,07 0,16 0,42 ΚΕΦΑΛΗ 1,83 0,6 2,22 3,06 2,44 3,36 ΠΟΔΑΣ 1,83 0,6 3,67 1,50 1,10 4,03 1,65 A' ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,6 1,31 4,86 1,41 5,22 ΟΡΟΦΟΣ ΠΟΔΑΣ 1,79 0,6 0,91 1,08 1,07 0,98 1,16 A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 2,12 0,6 0,88 0,54 1,12 0,69 ΠΟΔΑΣ 2,12 0,6 2,70 4,70 1,27 3,43 5,98 A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 2,12 0,6 0,17 0,12 0,22 0,15 ΠΟΔΑΣ 2,12 0,6 0,06 0,18 1,27 0,08 0,23 P11Α ΙΣΟΓΕΙΟ ΚΕΦΑΛΗ 10,15 0,8 0,21 ΠΟΔΑΣ 10,15 0,8 0,24 P1Α ΙΣΟΓΕΙΟ ΚΕΦΑΛΗ 3,3 0,8 33,21 ΠΟΔΑΣ 3,3 0,8 41,79 P1Β ΙΣΟΓΕΙΟ ΚΕΦΑΛΗ 3,3 0,8 10,57 ΠΟΔΑΣ 3,3 0,8 20,83 P10Α ΙΣΟΓΕΙΟ ΚΕΦΑΛΗ 2,08 0,8 23,16 ΠΟΔΑΣ 2,08 0,8 34,64 P10Β ΙΣΟΓΕΙΟ ΚΕΦΑΛΗ 2,08 0,8 7,90 ΠΟΔΑΣ 2,08 0,8 6,97 P2Α ΙΣΟΓΕΙΟ ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,8 5,02 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,8 2,42 P2Β ΙΣΟΓΕΙΟ ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,8 2,12 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,8 3,04 P3A ΙΣΟΓΕΙΟ ΚΕΦΑΛΗ 1,71 0,8 1,69 λ(μο) ΚΑΜΨΗ- ΚΕΦΑΛΗ λ(μο) ΔΙΑΤΜΗΣΗ- ΚΕΦΑΛΗ λ(μο) ΚΑΜΨΗ- ΠΟΔΑΣ λ(μο) ΔΙΑΤΜΗΣ Η-ΠΟΔΑΣ 5,75 6,25 2,94 2,68 2,15 1,71 17,46 8,12 2,14 1,95 17,38 37,37 87,67 98,66 2,64 27,25 110,33 71,94 20,00 27,90 52,80 2,64 20,00 54,99 52,80 20,00 38,54 33,28 1,66 21,29 57,64 35,43 24,89 13,15 41,42 1,66 20,00 11,60 33,28 14,55 7,19 20,84 1,43 12,80 3,47 18,33 20,00 3,04 28,64 1,43 20,00 4,35 28,64 3,51 2,31 4,80 1,37

147 128 P3B P4A P4B P5A P5B P6A P6B P7A P7B P8A P8B P9A P9B ΙΣΟΓΕΙΟ ΙΣΟΓΕΙΟ ΙΣΟΓΕΙΟ ΙΣΟΓΕΙΟ ΙΣΟΓΕΙΟ ΙΣΟΓΕΙΟ ΙΣΟΓΕΙΟ ΙΣΟΓΕΙΟ ΙΣΟΓΕΙΟ ΙΣΟΓΕΙΟ ΙΣΟΓΕΙΟ ΙΣΟΓΕΙΟ ΙΣΟΓΕΙΟ ΠΟΔΑΣ 1,71 0,8 0,34 ΚΕΦΑΛΗ 1,71 0,8 0,97 ΠΟΔΑΣ 1,71 0,8 0,67 ΚΕΦΑΛΗ 1,54 0,8 0,37 ΠΟΔΑΣ 1,54 0,8 0,16 ΚΕΦΑΛΗ 1,54 0,8 0,15 ΠΟΔΑΣ 1,54 0,8 0,16 ΚΕΦΑΛΗ 1,12 0,8 2,09 ΠΟΔΑΣ 1,12 0,8 2,14 ΚΕΦΑΛΗ 1,12 0,8 1,05 ΠΟΔΑΣ 1,12 0,8 1,37 ΚΕΦΑΛΗ 1,68 0,8 2,04 ΠΟΔΑΣ 1,68 0,8 2,17 ΚΕΦΑΛΗ 1,68 0,8 1,04 ΠΟΔΑΣ 1,68 0,8 3,92 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,8 0,26 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,8 0,18 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,8 0,20 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,8 0,19 ΚΕΦΑΛΗ 1,83 0,8 1,47 ΠΟΔΑΣ 1,83 0,8 0,21 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,8 1,58 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,8 1,03 ΚΕΦΑΛΗ 2,12 0,8 3,39 ΠΟΔΑΣ 2,12 0,8 1,91 ΚΕΦΑΛΗ 2,12 0,8 2,39 ΠΟΔΑΣ 2,12 0,8 2,29 2,92 0,47 3,99 0,88 1,33 1,20 1,37 1,42 0,92 1,94 4,98 0,46 6,14 1,23 1,96 0,20 2,41 1,18 0,18 1,45 1,23 1,02 0,20 1,26 3,52 1,87 3,15 0,90 3,97 1,92 3,56 1,49 0,94 1,34 0,90 2,26 1,23 2,02 4,11 2,74 5,52 1,34 4,25 2,92 5,71 3,58 1,40 4,81 1,34 25,91 5,27 34,82 2,72 0,37 3,90 1,43 1,52 0,26 2,18 2,27 0,29 3,25 1,43 1,37 0,27 1,96 5,34 2,15 7,82 1,46 2,01 0,31 2,94 1,76 2,26 2,52 1,43 2,09 1,47 2,99 20,66 5,75 35,04 1,70 20,00 3,24 33,92 8,37 4,05 14,20 1,70 20,00 3,88 33,92 λ(μο) λ(μο) λ(μο) λ(μο) ΚΑΜΨΗ- ΔΙΑΤΜΗΣΗ- ΚΑΜΨΗ- ΔΙΑΤΜΗΣ ΚΕΦΑΛΗ ΚΕΦΑΛΗ ΠΟΔΑΣ Η-ΠΟΔΑΣ 5,34 10,10 6,95 10,19 P11E P1e P1F P10E P10F Β' ΟΡΟΦΟΣ Β' ΟΡΟΦΟΣ Β' ΟΡΟΦΟΣ Β' ΟΡΟΦΟΣ Β' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 10,15 0,58 2,48 3,87 14,60 22,78 5,89 ΠΟΔΑΣ 10,15 0,58 0,84 2,92 4,95 17,19 ΚΕΦΑΛΗ 3,3 0,58 12,24 40,66 23,43 77,82 1,91 ΠΟΔΑΣ 3,3 0,58 21,78 12,19 41,69 23,33 ΚΕΦΑΛΗ 3,3 0,58 13,81 5,17 26,43 9,90 1,91 ΠΟΔΑΣ 3,3 0,58 26,09 11,72 49,94 22,43 ΚΕΦΑΛΗ 2,08 0,58 14,25 17,55 17,19 21,17 1,21 ΠΟΔΑΣ 2,08 0,58 29,49 11,74 35,58 14,16 ΚΕΦΑΛΗ 2,08 0,58 13,57 50,00 16,37 60,32 1,21 ΠΟΔΑΣ 2,08 0,58 29,87 13,05 36,04 15,74

148 129 P2E P2F P3E P3F P4E P4F P5E P5F P6E P6F P7E P7F P8E P8F P9E P9F Β' ΟΡΟΦΟΣ Β' ΟΡΟΦΟΣ Β' ΟΡΟΦΟΣ Β' ΟΡΟΦΟΣ Β' ΟΡΟΦΟΣ Β' ΟΡΟΦΟΣ Β' ΟΡΟΦΟΣ Β' ΟΡΟΦΟΣ Β' ΟΡΟΦΟΣ Β' ΟΡΟΦΟΣ Β' ΟΡΟΦΟΣ Β' ΟΡΟΦΟΣ Β' ΟΡΟΦΟΣ Β' ΟΡΟΦΟΣ Β' ΟΡΟΦΟΣ Β' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,58 3,74 11,73 3,88 12,18 1,04 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,58 3,90 50,00 4,05 51,91 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,58 8,52 8,21 8,85 8,52 1,04 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,58 8,27 24,60 8,59 25,54 ΚΕΦΑΛΗ 1,71 0,58 3,12 0,84 3,09 0,83 0,99 ΠΟΔΑΣ 1,71 0,58 2,89 0,85 2,87 0,84 ΚΕΦΑΛΗ 1,71 0,58 6,72 3,56 6,66 3,53 0,99 ΠΟΔΑΣ 1,71 0,58 7,11 3,09 7,05 3,06 ΚΕΦΑΛΗ 1,54 0,58 1,76 1,55 1,57 1,38 0,89 ΠΟΔΑΣ 1,54 0,58 1,33 2,49 1,19 2,22 ΚΕΦΑΛΗ 1,54 0,58 6,02 2,65 5,38 2,37 0,89 ΠΟΔΑΣ 1,54 0,58 6,90 2,38 6,16 2,13 ΚΕΦΑΛΗ 1,12 0,58 2,17 1,38 1,41 0,90 0,65 ΠΟΔΑΣ 1,12 0,58 3,53 1,22 2,29 0,79 ΚΕΦΑΛΗ 1,12 0,58 5,74 3,40 3,73 2,21 0,65 ΠΟΔΑΣ 1,12 0,58 4,94 2,71 3,21 1,76 ΚΕΦΑΛΗ 1,68 0,58 7,61 5,26 7,42 5,13 0,97 ΠΟΔΑΣ 1,68 0,58 15,15 4,67 14,76 4,55 ΚΕΦΑΛΗ 1,68 0,58 7,54 5,19 7,35 5,06 0,97 ΠΟΔΑΣ 1,68 0,58 6,59 3,62 6,42 3,53 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,58 3,69 1,62 3,83 1,68 1,04 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,58 4,81 3,40 4,99 3,53 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,58 8,14 4,16 8,45 4,32 1,04 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,58 10,28 15,55 10,67 16,14 ΚΕΦΑΛΗ 1,83 0,58 5,27 2,26 5,59 2,40 1,06 ΠΟΔΑΣ 1,83 0,58 5,62 2,11 5,97 2,24 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,58 8,69 4,93 9,02 5,12 1,04 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,58 11,00 3,58 11,42 3,72 ΚΕΦΑΛΗ 2,12 0,58 5,52 6,45 6,79 7,93 1,23 ΠΟΔΑΣ 2,12 0,58 5,68 50,00 6,98 61,48 ΚΕΦΑΛΗ 2,12 0,58 7,92 50,00 9,74 61,48 1,23 ΠΟΔΑΣ 2,12 0,58 9,01 6,52 11,08 8,02 P11E P1H P1I P10H Γ' ΟΡΟΦΟΣ Γ' ΟΡΟΦΟΣ Γ' ΟΡΟΦΟΣ Γ' ΟΡΟΦΟΣ λ(μο) ΚΑΜΨΗ- ΚΕΦΑΛΗ λ(μο) ΔΙΑΤΜΗΣΗ- ΚΕΦΑΛΗ λ(μο) ΚΑΜΨΗ- ΠΟΔΑΣ λ(μο) ΔΙΑΤΜΗΣ Η-ΠΟΔΑΣ 6,85 11,38 9,90 10,21 ΚΕΦΑΛΗ 10,15 0,45 2,48 3,87 11,33 17,68 4,57 ΠΟΔΑΣ 10,15 0,45 0,84 2,92 3,84 13,34 ΚΕΦΑΛΗ 3,3 0,45 9,23 50,00 13,71 74,25 1,49 ΠΟΔΑΣ 3,3 0,45 30,10 19,17 44,70 28,47 ΚΕΦΑΛΗ 3,3 0,45 6,67 2,58 9,90 3,83 1,49 ΠΟΔΑΣ 3,3 0,45 9,00 2,36 13,37 3,50 ΚΕΦΑΛΗ 2,08 0,45 10,22 36,25 9,57 33,93 0,94 ΠΟΔΑΣ 2,08 0,45 36,13 10,67 33,82 9,99 P10I Γ' ΚΕΦΑΛΗ 2,08 0,45 6,17 10,04 5,78 9,40 0,94

149 130 P2H P2I P3H P3I P4H P4I P5H P5I P6H P6I P7H P7I P8H P8I P9H P9I P11F P1J P1K P10J ΟΡΟΦΟΣ Γ' ΟΡΟΦΟΣ Γ' ΟΡΟΦΟΣ Γ' ΟΡΟΦΟΣ Γ' ΟΡΟΦΟΣ Γ' ΟΡΟΦΟΣ Γ' ΟΡΟΦΟΣ Γ' ΟΡΟΦΟΣ Γ' ΟΡΟΦΟΣ Γ' ΟΡΟΦΟΣ Γ' ΟΡΟΦΟΣ Γ' ΟΡΟΦΟΣ Γ' ΟΡΟΦΟΣ Γ' ΟΡΟΦΟΣ Γ' ΟΡΟΦΟΣ Γ' ΟΡΟΦΟΣ Γ' ΟΡΟΦΟΣ Δ' ΟΡΟΦΟΣ Δ' ΟΡΟΦΟΣ Δ' ΟΡΟΦΟΣ Δ' ΟΡΟΦΟΣ ΠΟΔΑΣ 2,08 0,45 5,50 3,62 5,15 3,39 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,45 9,34 6,94 7,52 5,59 0,81 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,45 8,59 50,00 6,92 40,28 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,45 5,15 2,01 4,15 1,62 0,81 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,45 4,36 2,03 3,51 1,64 ΚΕΦΑΛΗ 1,71 0,45 8,54 3,28 6,57 2,52 0,77 ΠΟΔΑΣ 1,71 0,45 9,16 2,67 7,05 2,05 ΚΕΦΑΛΗ 1,71 0,45 5,25 1,00 4,04 0,77 0,77 ΠΟΔΑΣ 1,71 0,45 5,14 0,92 3,96 0,71 ΚΕΦΑΛΗ 1,54 0,45 7,98 2,82 5,53 1,95 0,69 ΠΟΔΑΣ 1,54 0,45 8,01 2,76 5,55 1,91 ΚΕΦΑΛΗ 1,54 0,45 4,23 0,85 2,93 0,59 0,69 ΠΟΔΑΣ 1,54 0,45 3,71 0,85 2,57 0,59 ΚΕΦΑΛΗ 1,12 0,45 8,15 25,64 4,11 12,92 0,50 ΠΟΔΑΣ 1,12 0,45 5,94 3,34 2,99 1,68 ΚΕΦΑΛΗ 1,12 0,45 4,68 1,37 2,36 0,69 0,50 ΠΟΔΑΣ 1,12 0,45 4,53 1,27 2,28 0,64 ΚΕΦΑΛΗ 1,68 0,45 10,48 4,65 7,92 3,52 0,76 ΠΟΔΑΣ 1,68 0,45 7,51 2,92 5,68 2,21 ΚΕΦΑΛΗ 1,68 0,45 6,57 2,65 4,97 2,00 0,76 ΠΟΔΑΣ 1,68 0,45 7,33 3,96 5,54 2,99 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,45 9,56 8,07 7,70 6,50 0,81 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,45 11,74 8,06 9,46 6,49 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,45 6,05 3,76 4,87 3,03 0,81 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,45 4,45 5,69 3,58 4,58 ΚΕΦΑΛΗ 1,83 0,45 10,63 4,72 8,75 3,89 0,82 ΠΟΔΑΣ 1,83 0,45 12,23 11,42 10,07 9,40 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,45 7,24 3,05 5,83 2,46 0,81 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,45 5,99 4,38 4,82 3,53 ΚΕΦΑΛΗ 2,12 0,45 8,27 5,76 7,89 5,50 0,95 ΠΟΔΑΣ 2,12 0,45 8,56 32,61 8,17 31,11 ΚΕΦΑΛΗ 2,12 0,45 5,54 2,64 5,29 2,52 0,95 ΠΟΔΑΣ 2,12 0,45 4,66 2,64 4,45 2,52 λ(μο) ΚΑΜΨΗ- ΚΕΦΑΛΗ λ(μο) ΔΙΑΤΜΗΣΗ- ΚΕΦΑΛΗ λ(μο) ΚΑΜΨΗ- ΠΟΔΑΣ λ(μο) ΔΙΑΤΜΗΣ Η-ΠΟΔΑΣ 6,51 9,03 8,67 7,91 ΚΕΦΑΛΗ 10,15 0,45 3,89 1,27 17,77 5,80 4,57 ΠΟΔΑΣ 10,15 0,45 4,21 3,33 19,23 15,21 ΚΕΦΑΛΗ 3,3 0,45 8,57 5,39 12,73 8,00 1,49 ΠΟΔΑΣ 3,3 0,45 16,06 5,28 23,85 7,84 ΚΕΦΑΛΗ 3,3 0,45 14,03 8,72 20,83 12,95 1,49 ΠΟΔΑΣ 3,3 0,45 15,81 7,14 23,48 10,60 ΚΕΦΑΛΗ 2,08 0,45 11,35 7,89 10,62 7,39 0,94 ΠΟΔΑΣ 2,08 0,45 28,23 7,29 26,42 6,82

150 131 P10K P2J P2K P3J P3K P4J P4K P5J P5K P6J P6K P7J P7K P8J P8K P9J P9K Δ' ΟΡΟΦΟΣ Δ' ΟΡΟΦΟΣ Δ' ΟΡΟΦΟΣ Δ' ΟΡΟΦΟΣ Δ' ΟΡΟΦΟΣ Δ' ΟΡΟΦΟΣ Δ' ΟΡΟΦΟΣ Δ' ΟΡΟΦΟΣ Δ' ΟΡΟΦΟΣ Δ' ΟΡΟΦΟΣ Δ' ΟΡΟΦΟΣ Δ' ΟΡΟΦΟΣ Δ' ΟΡΟΦΟΣ Δ' ΟΡΟΦΟΣ Δ' ΟΡΟΦΟΣ Δ' ΟΡΟΦΟΣ Δ' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 2,08 0,45 23,77 7,39 22,25 6,92 0,94 ΠΟΔΑΣ 2,08 0,45 21,57 18,76 20,19 17,56 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,45 3,68 1,01 2,96 0,81 0,81 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,45 3,62 1,38 2,92 1,11 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,45 5,15 3,06 4,15 2,46 0,81 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,45 6,63 3,31 5,34 2,67 ΚΕΦΑΛΗ 1,71 0,45 5,45 1,06 4,19 0,82 0,77 ΠΟΔΑΣ 1,71 0,45 4,91 0,67 3,78 0,52 ΚΕΦΑΛΗ 1,71 0,45 5,08 2,47 3,91 1,90 0,77 ΠΟΔΑΣ 1,71 0,45 8,80 2,37 6,77 1,82 ΚΕΦΑΛΗ 1,54 0,45 3,89 0,68 2,70 0,47 0,69 ΠΟΔΑΣ 1,54 0,45 3,92 0,84 2,72 0,58 ΚΕΦΑΛΗ 1,54 0,45 13,83 31,17 9,58 21,60 0,69 ΠΟΔΑΣ 1,54 0,45 8,34 2,06 5,78 1,43 ΚΕΦΑΛΗ 1,12 0,45 2,01 0,82 1,01 0,41 0,50 ΠΟΔΑΣ 1,12 0,45 4,30 0,74 2,17 0,37 ΚΕΦΑΛΗ 1,12 0,45 6,88 7,65 3,47 3,86 0,50 ΠΟΔΑΣ 1,12 0,45 11,82 17,69 5,96 8,92 ΚΕΦΑΛΗ 1,68 0,45 4,14 9,28 3,13 7,02 0,76 ΠΟΔΑΣ 1,68 0,45 6,49 2,18 4,91 1,65 ΚΕΦΑΛΗ 1,68 0,45 9,38 14,92 7,09 11,28 0,76 ΠΟΔΑΣ 1,68 0,45 6,18 2,96 4,67 2,24 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,45 4,86 1,80 3,91 1,45 0,81 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,45 5,55 2,64 4,47 2,13 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,45 10,38 17,98 8,36 14,48 0,81 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,45 22,16 25,50 17,85 20,54 ΚΕΦΑΛΗ 1,83 0,45 6,31 1,91 5,20 1,57 0,82 ΠΟΔΑΣ 1,83 0,45 6,75 1,73 5,56 1,42 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,45 6,79 12,24 5,47 9,86 0,81 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,45 10,79 2,94 8,69 2,37 ΚΕΦΑΛΗ 2,12 0,45 4,26 1,76 4,06 1,68 0,95 ΠΟΔΑΣ 2,12 0,45 4,45 2,00 4,25 1,91 ΚΕΦΑΛΗ 2,12 0,45 4,80 2,67 4,58 2,55 0,95 ΠΟΔΑΣ 2,12 0,45 6,39 2,55 6,10 2,43 P11G P1M P1N Ε' ΟΡΟΦΟΣ Ε' ΟΡΟΦΟΣ Ε' ΟΡΟΦΟΣ λ(μο) ΚΑΜΨΗ- ΚΕΦΑΛΗ λ(μο) ΔΙΑΤΜΗΣΗ- ΚΕΦΑΛΗ λ(μο) ΚΑΜΨΗ- ΠΟΔΑΣ λ(μο) ΔΙΑΤΜΗΣ Η-ΠΟΔΑΣ 7,31 5,70 9,49 5,10 ΚΕΦΑΛΗ 10,15 0,35 0,18 2,01 0,64 7,14 3,55 ΠΟΔΑΣ 10,15 0,35 7,73 1,45 27,46 5,15 ΚΕΦΑΛΗ 3,3 0,35 8,44 23,40 9,75 27,03 1,16 ΠΟΔΑΣ 3,3 0,35 2,93 3,70 3,38 4,27 ΚΕΦΑΛΗ 3,3 0,35 2,40 8,56 2,77 9,89 1,16 ΠΟΔΑΣ 3,3 0,35 0,95 2,20 1,10 2,54 P10M Ε' ΚΕΦΑΛΗ 2,08 0,35 12,63 3,93 9,19 2,86 0,73

151 132 P10N P2M P2N P3M P3N P4M P4N P5M P5N P6M P6N P7M P7N P8M P8N P9M P9N ΟΡΟΦΟΣ Ε' ΟΡΟΦΟΣ Ε' ΟΡΟΦΟΣ Ε' ΟΡΟΦΟΣ Ε' ΟΡΟΦΟΣ Ε' ΟΡΟΦΟΣ Ε' ΟΡΟΦΟΣ Ε' ΟΡΟΦΟΣ Ε' ΟΡΟΦΟΣ Ε' ΟΡΟΦΟΣ Ε' ΟΡΟΦΟΣ Ε' ΟΡΟΦΟΣ Ε' ΟΡΟΦΟΣ Ε' ΟΡΟΦΟΣ Ε' ΟΡΟΦΟΣ Ε' ΟΡΟΦΟΣ Ε' ΟΡΟΦΟΣ Ε' ΟΡΟΦΟΣ ΠΟΔΑΣ 2,08 0,35 5,86 3,70 4,27 2,69 ΚΕΦΑΛΗ 2,08 0,35 4,28 1,53 3,12 1,11 0,73 ΠΟΔΑΣ 2,08 0,35 6,00 11,83 4,37 8,61 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,35 2,92 3,79 1,83 2,37 0,63 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,35 3,12 3,03 1,95 1,90 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,35 0,49 0,26 0,31 0,16 0,63 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,35 78,21 7,92 49,00 4,96 ΚΕΦΑΛΗ 1,71 0,35 3,27 1,92 1,96 1,15 0,60 ΠΟΔΑΣ 1,71 0,35 3,73 1,16 2,23 0,69 ΚΕΦΑΛΗ 1,71 0,35 0,36 0,37 0,22 0,22 0,60 ΠΟΔΑΣ 1,71 0,35 1,53 0,63 0,92 0,38 ΚΕΦΑΛΗ 1,54 0,35 3,67 9,53 1,98 5,14 0,54 ΠΟΔΑΣ 1,54 0,35 4,23 1,75 2,28 0,94 ΚΕΦΑΛΗ 1,54 0,35 0,48 0,34 0,26 0,18 0,54 ΠΟΔΑΣ 1,54 0,35 2,37 1,58 1,28 0,85 ΚΕΦΑΛΗ 1,12 0,35 6,45 1,46 2,53 0,57 0,39 ΠΟΔΑΣ 1,12 0,35 4,68 1,36 1,83 0,53 ΚΕΦΑΛΗ 1,12 0,35 2,36 0,89 0,93 0,35 0,39 ΠΟΔΑΣ 1,12 0,35 5,34 0,84 2,09 0,33 ΚΕΦΑΛΗ 1,68 0,35 7,57 2,38 4,45 1,40 0,59 ΠΟΔΑΣ 1,68 0,35 13,04 25,16 7,67 14,79 ΚΕΦΑΛΗ 1,68 0,35 3,12 2,19 1,83 1,29 0,59 ΠΟΔΑΣ 1,68 0,35 6,70 1,82 3,94 1,07 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,35 46,12 96,51 28,89 60,46 0,63 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,35 5,04 16,56 3,16 10,37 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,35 0,73 1,41 0,46 0,88 0,63 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,35 1,50 0,98 0,94 0,61 ΚΕΦΑΛΗ 1,83 0,35 4,61 3,51 2,95 2,25 0,64 ΠΟΔΑΣ 1,83 0,35 4,76 1,90 3,05 1,22 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,35 0,63 1,77 0,39 1,11 0,63 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,35 2,06 0,65 1,29 0,41 ΚΕΦΑΛΗ 2,12 0,35 2,42 1,71 1,80 1,27 0,74 ΠΟΔΑΣ 2,12 0,35 3,04 2,38 2,26 1,77 ΚΕΦΑΛΗ 2,12 0,35 0,45 0,38 0,33 0,28 0,74 ΠΟΔΑΣ 2,12 0,35 1,11 1,30 0,82 0,96 λ(μο) ΚΑΜΨΗ- ΚΕΦΑΛΗ λ(μο) ΔΙΑΤΜΗΣΗ- ΚΕΦΑΛΗ λ(μο) ΚΑΜΨΗ- ΠΟΔΑΣ λ(μο) ΔΙΑΤΜΗΣ Η-ΠΟΔΑΣ 4,56 7,56 7,45 3,87 Πίνακας 3.16 Μέσος όρος ανεπαρκειών σε κάμψη & διάτμηση ανά όροφο

152 Ύψος Ορόφου 133 Μέσοι όροι ανεπαρκειών ανά όροφο 25 Ε' Όροφος Ε' Όρφος ΚΑΜΨΗ ΔΙΑΤΜΗΣΗ 20 Δ' Όροφος Δ' Όροφος 15 Γ' Όροφος Β' Όροφος Γ' Όροφος Β' Όροφος 10 Α' όροφος Ά όροφος 5 Ισόγειο Ισόγειο 0 4,00 5,00 6,00 7,00 8,00 9,00 10,00 11,00 12,00 Μέσος όρος λ Διάγραμμα 3.21 Μέσοι όροι ανεπαρκειών σε κάμψη και διάτμηση ανά όροφο Οι μέγιστοι δείκτες ανεπάρκειας λ που προέκυψαν από τα παραπάνω είναι: max λ(μο) ΚΑΜΨΗ max λ(μο) ΔΙΑΤΜΗΣΗ 9,90 11,38 Πίνακας 3.17 Μέγιστες τιμές μέσου όρου ανεπαρκειών σε κάμψη & διάτμηση Συγκρίνοντας, λοιπόν, με την τιμή του δείκτη H/R εξάγουμε τα εξής συμπεράσματα: Στην περίπτωση αυτή, τα αποτελέσματα είναι πολύ πιο ικανοποιητικά σε σχέση με την προηγούμενη ενότητα καθώς σύμφωνα με τα αποτελέσματα που προέκυψαν από το μέσο όρο των δεικτών ανεπάρκειας ανά όροφο η μέγιστη τιμή του δείκτη ανεπάρκειας σε κάμψη, προκύπτει γύρω στο 9.90 στη διατομή του πεσσού. Στην περίπτωση της διάτμησης τα αποτελέσματα είναι λίγο μεγαλύτερα. Οι τιμές που αφορούν την κάμψη, βρίσκονται κοντά στην τιμή H/R=6.00 και επομένως μπορεί να θεωρηθεί ότι ναι μεν ο δευτεροβάθμιος προσεισμικός έλεγχος είναι μία αρκετά χονδρική εκτίμηση του δείκτη ανεπάρκειας ενός κτηρίου αλλά μπορεί να δώσει μια αρκετά ικανοποιητική εκτίμηση για την ανεπάρκεια του κτηρίου σε κάμψη, παρά το γεγονός ότι ορισμένες διατομές πεσσών ή ανωφλιών του κτηρίου προκύπτουν πολύ μεγαλύτερες. Αντίθετα, όσον αφορά τη διάτμηση, ο δείκτης ανεπάρκειας είναι πολύ μεγαλύτερος και απέχει αρκετά από το δείκτη Η/R του κτηρίου.

153 Σύγκριση Η/R με τη μέγιστη τιμή λ των μετακινήσεων (EC8) ανά τοίχο Μία επιπλέον σύγκριση πραγματοποιείται ανάμεσα στο δείκτη H/R και στους δείκτες λ που προέκυψαν από τον Πίνακα ΤΟΙΧΟΣ ΒΓ ΓΔ ΟΡΟΦΟΣ λ (ΚΑΜΨΗ & ΑΞΟΝΙΚΗ) (SD) λ (ΚΑΜΨΗ & ΑΞΟΝΙΚΗ) (NC) λ (ΔΙΑΤΜΗΣΗ) (SD) λ (ΔΙΑΤΜΗΣΗ) (NC) ΙΣΟΓΕΙΟ 0,09 0,07 1,0 0,7 Α' Όροφος 0,08 0,06 1,3 1,0 Β' Όροφος 0,08 0,06 2,1 1,6 Γ' Όροφος 0,05 0,04 1,7 1,3 Δ' Όροφος 0,04 0,03 1,8 1,4 Ε' Όροφος 0,04 0,03 1,8 1,3 ΙΣΟΓΕΙΟ 0,77 0,58 0,6 0,5 Α' Όροφος 0,26 0,19 0,3 0,2 Β' Όροφος 0,37 0,28 0,7 0,6 Γ' Όροφος 0,82 0,61 2,0 1,5 Δ' Όροφος 1,56 1,17 4,8 3,6 Ε' Όροφος 0,90 0,68 3,0 2,3 ΙΣΟΓΕΙΟ 0,10 0,07 0,1 0,1 Α' Όροφος 0,09 0,07 0,1 0,1 ΑΒ Β' Όροφος 0,13 0,09 0,3 0,2 Γ' Όροφος 0,08 0,06 0,2 0,2 Δ' Όροφος 0,10 0,07 0,3 0,3 Ε' Όροφος 0,09 0,07 0,3 0,3 ΙΣΟΓΕΙΟ 0,17 0,13 0,2 0,1 Α' Όροφος 0,18 0,14 0,3 0,2 ΑΔ Β' Όροφος 0,19 0,15 0,5 0,4 Γ' Όροφος 0,09 0,07 0,3 0,2 Δ' Όροφος 0,11 0,09 0,5 0,3 Ε' Όροφος 0,06 0,05 0,3 0,2 Πίνακας 3.18 Μέσος όρος ανεπαρκειών σε όρους μετακινήσεων σε κάμψη & διάτμηση Το αποτέλεσμα που προκύπτει είναι ότι οι μέγιστες ανεπάρκειες είναι λ=1.56 για κάμψη και λ=4.8 για διάτμηση, που είναι αρκετά κοντά στην τιμή του H/R=6.00 που έχει υπολογισθεί. Επομένως και για τη σύγκριση ως προς τις μετακινήσεις προκύπτει ότι ο λόγος H/R δεν απέχει πάρα πολύ από τις τιμές που προκύπτουν από τον EC6 αλλά και τα όρια που ορίζει ο EC8 σε διάτμηση. Αντίθετα σε κάμψη η τιμή είναι αρκετά μακριά από το δείκτη H/R.

154 Εύρεση συντελεστή α, β για τη βελτίωση του δείκτη ανεπάρκειας H/R Σύμφωνα με τις τιμές των ανεπαρκειών που προέκυψαν σε όρους εντατικών μεγεθών (μέσω του EC6), σε όρους μετακινήσεων (μέσω του EC8) και μέσω του δευτεροβάθμιου προσεισμικού ελέγχου, προκύπτει η ανάγκη βελτίωσης του δείκτη ανεπάρκειας H/R σύμφωνα με τις τιμές των υπολοίπων δεικτών, μέσω ενός συντελεστή α για την περίπωση του EC6 και β για την περίπτωση του EC8. Συντελεστής α για την περίπτωση του EC6 Για την περίπτωση της βελτίωσης του δείκτη H/R σύμφωνα με τα εντατικά μεγέθη οι δείκτες που προέκυψαν σε κάμψη και διάτμηση είναι αντίστοιχα (Πιν.3.16) : max λ(μο) ΚΑΜΨΗ max λ(μο) ΔΙΑΤΜΗΣΗ 9,90 11,38 Πίνακας 3.17 Μέγιστες τιμές μέσου όρου ανεπαρκειών σε κάμψη & διάτμηση Ο δείκτης από το δευτεροβάθμιο προσεισμικό έλεγχο προέκυψε H/R = Κάμψη: α 1 *(H/R) = maxλ (ΜΟ)ΚΑΜΨΗ α 1 = 9.90 / 6.00 α 1 = 1.65 Διάτμηση : α 2 *(H/R) = maxλ (ΜΟ)ΔΙΑΤΜΗΣΗ α 2 = / 6.00 α 2 = 1.90 Συντελεστής β για την περίπτωση του EC8 Για την περίπτωση της βελτίωσης του δείκτη H/R σύμφωνα με τις μετακινήσεις οι δείκτες που προέκυψαν σε κάμψη και διάτμηση είναι αντίστοιχα (Πιν.3.18) : max λ ΚΑΜΨΗ max λ ΔΙΑΤΜΗΣΗ 1,56 4,80 Πίνακας 3.19 Μέγιστοι συντελεστές ανεπάρκειας σε όρους μετακινήσεων Ο δείκτης από το δευτεροβάθμιο προσεισμικό έλεγχο προέκυψε H/R = Κάμψη: β 1 *(H/R) = maxλ ΚΑΜΨΗ β 1 = 1.56 / 6.00 β 1 = 0.26 Διάτμηση : β 2 *(H/R) = maxλ ΔΙΑΤΜΗΣΗ β 2 = 4.80 / 6.00

155 136 β 2 = Σύγκριση ανεπαρκειών (λ) μέσω EC6 & EC8 Από τα παραπάνω μπορεί να γίνει σύγκριση μεταξύ των τιμών των ανεπαρκειών από τον EC8 σε όρους μετακινήσεων και σε αυτούς που προέκυψαν από τον EC6 σε όρους εντατικών μεγεθών. Πιο συγκεκριμένα παρατηρείται ότι οι ανεπάρκειες σε όρους εντατικών μεγεθών σε κάμψη & διάτμηση είναι: max λ(μο) ΚΑΜΨΗ EC6 max λ(μο) ΔΙΑΤΜΗΣΗ 9,90 11,38 Πίνακας 3.17 Μέγιστες τιμές μέσου όρου ανεπαρκειών σε κάμψη & διάτμηση Αντίθετα οι μέγιστες τιμές που εμφανίζονται σε όρους μετακινήσεων είναι οι εξής: EC8 max λ ΚΑΜΨΗ max λ ΔΙΑΤΜΗΣΗ 1,56 4,8 Πίνακας 3.19 Μέγιστοι συντελεστές ανεπάρκειας σε όρους μετακινήσεων Παρατηρείται επομένως ότι οι ανεπάρκειες που προκύπτουν από τον EC8 (μετακινήσεις) είναι πολύ μικρότερες από εκείνες του EC6(εντατικά μεγέθη). H διαφορά αγγίζει το 534% σε κάμψη και σε διάτμηση το 137%. Αυτή η διαφορά οφείλεται στο γεγονός ότι οι ανεπάρκειες που προκύπτουν βασίζονται σε εντελώς διαφορετικές πηγές (EC6 & EC8) και επομένως είναι απόλυτα λογικό τα αποτελέσματα να προκύπτουν διαφορετικά. Είναι επίσης σαφές ότι οι ανεπάρκειες μέσω EC6 προκύπτουν σαν μέσος όρος διατομών και επομένως ο έλεγχος είναι πολύ πιο συντηρητικός σε σχέση με τον EC8 που εστιάζει τον έλεγχο σε ολόκληρους τοίχους και τις αντίστοιχες μετακινήσεις τους ανά όροφο.

156 ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΠΛΗΘΟΥΣ ΟΡΟΦΩΝ ΣΤΙΣ ΑΝΕΠΑΡΚΕΙΕΣ ΤΟΥ ΚΤΗΡΙΟΥ 4.1 Αποτελέσματα ανάλυσης 4ώροφου κτηρίου Αριθμός Ιδιομορφής Ιδιοπερίοδος Τ (sec) Ποσοστό Συμμετέχουσας μάζας κατά x (%) Ποσοστό Συμμετέχουσας μάζας κατά y (%) 1 0, ,3733 8, , ,3749 4, , , , , ,1092 1, , ,4797 1, , ,3273 1, , , , , ,9606 4, , ,7453 0, , ,5795 4, , , , , ,6978 0, , ,1183 0, , ,987 0, , ,0006 1, , ,4576 0, , ,0471 0, , ,4054 0, , ,2038 0, , ,0239 0, , ,167 0, , ,6492 0, , ,8292 0, , ,1388 0,3455 Πίνακας 4.1 Ιδιομορφές & Ποσοστά συμμετέχουσας μάζας στις δύο διευθύνσεις σε 4ώροφο κτήριο Ανεπάρκειες σε κάμψη και διάτμηση 4ώροφου κτηρίου Επιλέγεται αρχικά το κτήριο που μελετήθηκε στις προηγούμενες ενότητες, να αναλυθεί αφαιρώντας του δύο ανωτέρω ορόφους. Χρησιμοποιώντας τις παραδοχές της ενότητας τα αποτελέσματα των ανεπαρκειών σε κάμψη και διάτμηση για τον α όροφο του κτηρίου, προέκυψαν μέσω του

157 138 προγράμματος ECTools, με δεδομένες τις εξισώσεις του EC6, και παρουσιάζονται παρακάτω: Πεσσός Στάθμη Θέση Ελέγχου L (m) λ (ΚΑΜΨΗ) Σχ λ (ΔΙΑΤΜΗΣΗ) Σχ.1.47 P11C A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 10,15 0,26 1,51 ΠΟΔΑΣ 10,15 0,29 1,44 P1C A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 3,3 18,47 30,81 ΠΟΔΑΣ 3,3 26,76 12,08 P1D A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 3,3 5,18 4,13 ΠΟΔΑΣ 3,3 5,72 3,57 P10C A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 2,08 11,71 98,96 ΠΟΔΑΣ 2,08 31,19 9,39 P10D A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 2,08 6,38 50,00 ΠΟΔΑΣ 2,08 5,17 6,55 P2C A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,79 6,78 4,68 ΠΟΔΑΣ 1,79 7,21 5,10 P2D A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,79 1,82 0,85 ΠΟΔΑΣ 1,79 1,39 0,92 P3C A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,71 5,46 68,27 ΠΟΔΑΣ 1,71 5,86 1,58 P3D A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,71 1,25 2,17 ΠΟΔΑΣ 1,71 1,01 0,55 P4C A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,54 5,16 1,87 ΠΟΔΑΣ 1,54 5,47 2,03 P4D A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,54 0,29 0,88 ΠΟΔΑΣ 1,54 0,13 0,38 P5C A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,12 4,52 2,07 ΠΟΔΑΣ 1,12 3,99 2,61 P5D A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,12 1,31 0,56 ΠΟΔΑΣ 1,12 0,33 2,12 P6C A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,68 5,49 4,57 ΠΟΔΑΣ 1,68 4,18 2,35 P6D A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,68 3,48 1,56 ΠΟΔΑΣ 1,68 3,12 1,46 P7C A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,79 6,21 2,53 ΠΟΔΑΣ 1,79 8,05 2,27 P7D A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,79 9,74 20,50 ΠΟΔΑΣ 1,79 2,74 5,94 P8C A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,83 6,53 2,83 ΠΟΔΑΣ 1,83 9,81 4,89 P8D A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,79 4,03 1,34 ΠΟΔΑΣ 1,79 3,01 1,20 P9C A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 2,12 5,97 50,00

158 139 ΠΟΔΑΣ 2,12 7,84 3,76 P9D A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 2,12 3,72 1,93 SP42A SP42B SP43A SP43B SP44A SP44B SP45A SP45B SP2A SP2B SP17A SP17B SP16A SP16B SP15A SP15B SP14A A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ ΠΟΔΑΣ 2,12 3,28 2,10 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 5,85 6,92 ΠΟΔΑΣ 1,77 9,84 7,45 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 7,46 7,70 ΠΟΔΑΣ 1,77 5,86 6,80 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 10,63 6,60 ΠΟΔΑΣ 1,77 11,67 6,32 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 14,08 6,88 ΠΟΔΑΣ 1,77 10,63 6,73 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 12,02 88,55 ΠΟΔΑΣ 1,77 13,60 4,81 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 13,33 5,57 ΠΟΔΑΣ 1,77 12,02 5,49 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 4,35 8,59 ΠΟΔΑΣ 1,77 7,00 31,41 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 6,72 6,86 ΠΟΔΑΣ 1,77 4,34 8,38 ΚΕΦΑΛΗ 0,82 33,49 23,35 ΠΟΔΑΣ 0,82 10,51 25,30 ΚΕΦΑΛΗ 0,82 10,51 25,35 ΠΟΔΑΣ 0,82 34,03 23,07 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 11,23 4,98 ΠΟΔΑΣ 1,77 7,04 5,73 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 7,05 5,82 ΠΟΔΑΣ 1,77 8,15 5,62 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 7,97 50,00 ΠΟΔΑΣ 1,77 7,56 50,00 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 7,56 50,00 ΠΟΔΑΣ 1,77 10,46 4,32 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 10,30 4,95 ΠΟΔΑΣ 1,77 8,48 50,00 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 8,48 50,00 ΠΟΔΑΣ 1,77 8,88 4,76 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 8,71 7,99 ΠΟΔΑΣ 1,77 5,13 7,23 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 5,13 7,28 SP14B A' ΟΡΟΦΟΣ ΠΟΔΑΣ 1,77 8,62 7,88 Πίνακας 4.2 Ανεπάρκειες σε κάμψη & διάτμηση για 4ώροφο κτήριο

159 Σύγκριση ανεπαρκειών 4ώροφου και 6ώροφου κτηρίου Παρακάτω παρουσιάζονται τα αποτελέσματα των ανεπαρκειών που προέκυψαν από το πρόγραμμα ECTools που βασίζεται στις σχέσεις του EC6 και συγκρίνονται με τις αντίστοιχες ανεπάρκειες στο 6ώροφο κτήριο. Τα κριτήρια για την επιλογή των αποτελεσμάτων είναι: Ο έλεγχος σε κάμψη ή διάτμηση. Ο έλεγχος πεσσών ή ανωφλιών αντίστοιχα. Η κλίμακα του βαθμού ανεπάρκειας. Συγκεκριμένα, παρουσιάζονται τα ποσοστά σε κάθε περίπτωση για επάρκεια, και για βαθμό ανεπάρκειας (1-2), (2-5), (5-10), (10-20), (20-50). Αποτελέσματα Πεσσών ECTools Κάμψη-Πεσσοί Βαθμός ανεπάρκειας λ= % λ= % Επάρκεια 12% λ= % λ= % λ= % Διάγραμμα 4.1 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας κάμψης πεσσών σε 4ώροφο κτήριο

160 Σύνολο πεσσών Πεσσοί Κάμψη Επάρκεια λ (Κάμψης) 4 όροφοι-κάμψη 6 όροφοι-κάμψη Διάγραμμα 4.2 Σύγκριση ανεπαρκειών κάμψης πεσσών μεταξύ 4ώροφου και 6ώροφου κτηρίου ECTools Διάτμηση-Πεσσοί Βαθμός ανεπάρκειας λ= % λ= % Επάρκεια 15% λ= % λ= % λ= % Διάγραμμα 4.3 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας διάτμησης πεσσών σε 4ώροφο κτήριο

161 Σύνολο Πεεσών Πεσσοί Διάτμηση Επάρκεια λ (Διάτμησης) 4 όροφοι-διάτμηση 6 όροφοι-διάτμηση Διάγραμμα 4.4 Σύγκριση ανεπαρκειών διάτμησης πεσσών μεταξύ 4ώροφου και 6ώροφου κτηρίου Παρατηρείται ότι και σε κάμψη και σε διάτμηση, εμφανίζονται περισσότερες επάρκειες στο μοντέλο των 4 ορόφων ενώ εμφανίζονται περισσότερες ανεπάρκειες από 1-2 και 2-5 και λιγότερες από 5-10, 10-20, και Αποτελέσματα Ανωφλιών ECTools Κάμψη-Ανώφλια Βαθμός ανεπάρκειας λ= % λ= 2-5 6% λ= % Διάγραμμα 4.5 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας κάμψης ανωφλιών σε 4ώροφο κτήριο

162 Σύνολο ανωφλιών Ανώφλια Κάμψη όροφοι-κάμψη 6 όροφοι-κάμψη Επάρκεια λ (Κάμψη) Διάγραμμα 4.6 Σύγκριση ανεπαρκειών κάμψης ανωφλιών μεταξύ 4ώροφου και 6ώροφου κτηρίου ECTools Διάτμηση-Ανώφλια Βαθμός ανεπάρκειας λ= % λ= % λ= % λ= % Διάγραμμα 4.7 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας διάτμησης ανωφλιών σε 4ώροφο κτήριο

163 Σύνολο ανωφλιών Ανώφλια Διάτμηση όροφοι-διάτμηση 6 όροφοι-διάτμηση Επάρκεια λ (Διάτμησης) Διάγραμμα 4.8 Σύγκριση ανεπαρκειών διάτμησης ανωφλιών μεταξύ 4ώροφου και 6ώροφου κτηρίου Όσον αφορά τα ανώφλια εμφανίζεται ένας μικρός αριθμός ανεπαρκειών 1-2 και 2-5 σε αντίθεση με το μοντέλο των 6 ορόφων ενώ φαίνονται λιγότερες ανεπάρκειες Αποτελέσματα μετακινήσεων σε 4ώροφο κτήριο Μετακινήσεις u x Τιμή max u x Παρατηρείται ότι η τιμή της μέγιστης μετακίνησης για τη διεύθυνση x είναι max u x = 0.055m σε αντίθεση με την αντίστοιχη μετακίνηση στο μοντέλο των 6 ορόφων όπου ίσχυε ότι max u x = 0.110m. Θέση max u x Η τιμή αυτή εμφανίζεται στο μέσο του διαγώνιου τοίχου ΓΔ. Η εμφάνιση της μέγιστης μετακίνησης στη θέση αυτή, οφείλεται στην εκτός επιπέδου δράση του σεισμού που δέχεται. Παρατηρείται, επίσης, ότι η μετακίνηση για δράση τους σεισμού στον άξονα x εμφανίζεται μεγαλύτερη σε σχέση με τη μετακίνηση για δράση του σεισμού στον άξονα y, καθώς η δράση του σεισμού προκαλεί εκτός επιπέδου αστοχία στους δύο πιο μεγάλους σε μήκος τοίχους.

164 145 Σχήμα 4.1 Μετακινήσεις ux για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ) σε 4ώροφο κτήριο

165 146 Σχήμα 4.2 Μετακινήσεις ux για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ) σε 4ώροφο κτήριο Μετακινήσεις u y Τιμή max u y Παρατηρείται ότι η τιμή της μέγιστης μετακίνησης για τη διεύθυνση x είναι max u x = 0.028m σε αντίθεση με το μοντέλο των 6 ορόφων όπου ίσχυε ότι max u x = 0.080m. Θέση max u y Η τιμή αυτή εμφανίζεται στο μέσο του τοίχου ΑΔ και λίγο μικρότερη στο μέσο του διαγώνιου τοίχου ΓΔ. Η εμφάνιση της μέγιστης μετακίνησης στη θέση αυτή, οφείλεται στην εκτός επιπέδου δράση του σεισμού που δέχεται ο τοίχος ΑΔ και στην έλλειψη διαφράγματος για τον τοίχο ΓΔ(διαγώνιο).

166 147 Σχήμα 4.3 Μετακινήσεις uy για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ) σε 4ώροφο κτήριο

167 148 Σχήμα 4.4 Μετακινήσεις uy για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ) σε 4ώροφο κτήριο Ανεπάρκειες σε όρους μετακινήσεων σε 4ώροφο κτήριο Παρακάτω, παρουσιάζονται οι ανεπάρκειες που υπολογίσθηκαν για κάθε τοίχο του 4ώροφου κτηρίου.

168 ΤΟΙΧΟΣ ΟΡΟΦΟΣ Γωνιακή Παραμόρφωση (-) Ορια ΕC8 ΣΕ ΚΑΜΨΗ & ΑΞΟΝΙΚΗ (SD) Σχ.1.49 Ορια ΕC8 ΣΕ ΚΑΜΨΗ & ΑΞΟΝΙΚΗ (NC) Σχ.1.51 Ορια ΕC8 ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ (SD) Ορια ΕC8 ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ (NC) λ (ΚΑΜΨΗ & ΑΞΟΝΙΚΗ) (SD) λ (ΚΑΜΨΗ & ΑΞΟΝΙΚΗ) (NC) λ (ΔΙΑΤΜΗΣΗ) (SD) λ (ΔΙΑΤΜΗΣΗ) (NC) [1] [2] [3]=Σχ.3.1 [4] [5] [6] [7] [8]=[3]/[4] [9]=[3]/[5] [10]=[3]/[6] [11]=[3]/[7] ΒΓ ΓΔ ΑΒ ΑΔ ΙΣΟΓΕΙΟ 0, ,043 0,057 0,004 0, ,07 0,05 0,7 0,54 Α' Όροφος 0, ,067 0,090 0,004 0, ,07 0,06 1,2 0,93 Β' Όροφος 0, ,106 0,142 0,004 0, ,06 0,05 1,7 1,25 Γ' Όροφος 0, ,128 0,171 0,004 0, ,03 0,02 0,9 0,65 ΙΣΟΓΕΙΟ 0, ,003 0,004 0,004 0, ,23 0,18 0,2 0,14 Α' Όροφος 0, ,005 0,007 0,004 0, ,32 1,23 2,1 1,55 Β' Όροφος 0, ,008 0,011 0,004 0, ,01 0,76 2,0 1,52 Γ' Όροφος 0, ,010 0,013 0,004 0, ,57 0,43 1,4 1,03 ΙΣΟΓΕΙΟ 0, ,004 0,005 0,004 0, ,14 0,11 0,1 0,10 Α' Όροφος 0, ,006 0,008 0,004 0, ,16 0,12 0,2 0,17 Β' Όροφος 0, ,009 0,012 0,004 0, ,08 0,06 0,2 0,14 Γ' Όροφος 0, ,011 0,015 0,004 0, ,05 0,04 0,1 0,10 ΙΣΟΓΕΙΟ 0, ,004 0,005 0,004 0, ,14 0,10 0,1 0,11 Α' Όροφος 0, ,006 0,009 0,004 0, ,06 0,05 0,1 0,07 Β' Όροφος 0, ,010 0,014 0,004 0, ,04 0,03 0,1 0,07 Γ' Όροφος 0, ,012 0,016 0,004 0, ,02 0,01 0,1 0,04 Πίνακας 4.3 Συντελεστές ανεπάρκειας σε όρους μετακινήσεων σε 4ώροφο κτήριο 149

169 Υπολογισμός δείκτη ανεπάρκειας H/R Σύμφωνα με τη διαδικασία που παρουσιάσθηκε αναλυτικά στην ενότητα 1.6 υπολογίζονται οι απαραίτητοι δείκτες που συμπεριλαμβάνονται στο δείκτη H/R. Εκτίμηση σεισμικής επιβάρυνσης κτηρίου (Hazard: H) 1. Δείκτης σεισμικής δράσης (Η 1 ) Στο κτήριο προς μελέτη: ΖΣΕ: ΙΙ α=2.4 Κατηγορία εδάφους: C s=1 H1=2.4*1= Δείκτης επιρροής γειτονικών κτιρίων (Η 2 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: Η2=1 3. Εκτιμήτρια σεισμικής επιβάρυνσης (Η) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: Η = Σh 1 H i = 0.75 H H 2 =0.75* *1=2.05 Εκτίμηση σεισμικής αντίστασης κτηρίου (Resistance: R) 1. Δείκτης διατμητικής αντίστασης ισογείου (R 1 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: m=0.60: Πλινθοδομή πλήρων πλίνθων Πηλοκονίαμα λm: λm=0.85 ΣΑw: ΣΑw x-x =10.15*0.8=8.12 m 2

170 151 n: n=4 A: A=[( )+( )]*( )/2=96.69 m 2 R1= Δείκτης ανοιγμάτων φερόντων τοίχων (R 2 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: R2=[1/(α+0.4)]-0.7 α= 2/ ( )=0.14 R2 x-x =[1/(α+0.4)]-0.7=1 α= [(1.20*4)+(1.20*4)]/( )=0.39 R2=[1/( )]-0.7= Δείκτης διαζωμάτων (R 3 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: R3=0.50 (απουσία διαζωμάτων) 4. Δείκτης διαφραγμάτων (R 4 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: R4=0.40 (ασύμμετρη διάταξη φερόντων τοίχων+ασθενής στερρότητα) 5. Δείκτης ανοιγμάτων κοντά σε γωνίες (R 5 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: R5=-(λ+α/2γ*α/Σlw) -1 (απουσία διαζωμάτων) λ= 0.50 α= =56

171 152 γ=4*14=56 Σlw= 14* * * *0.86=51.52 R5=-1 6. Δείκτης παθολογίας φερουσών τοιχοποιιών (R 6 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: R6=1 7. Δείκτης σύνδεσης μεταξύ εγκάρσιων τοίχων (R 7 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: R7=1 (απουσία διαζωμάτων) 8. Δείκτης καταπόνησης περιμετρικών τοίχων εκτός επιπέδου (R 8 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: /l =6* /5= Δείκτης κανονικότητας της κάτοψης ισογείου (R 9 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: A Emax =6.68*11.51=76.89 m 2 Aολ=96.69 A Emax >0.25*Αολ Μη κανονικό σε κάτοψη R9= Δείκτης κανονικότητας καθ ύψος (R 10 ) Κανονικό: Στο κτήριο προς μελέτη:

172 153 R10=1 11. Εκτιμήτρια Σεισμικής Αντίστασης (R) R = Σr i R i = 0.20R (R 3 +R 5 ) (R 4 +R 7 +R 8 ) (R 2 +R 6 +R 9 +R 10 )=0.36 Άρα η τιμή του δείκτη ανεπάρκειας H/R υπολογίζεται ως εξής: Η/R = 2.05/0.36= Αποτελέσματα ανάλυσης 2ώροφου κτηρίου Αριθμός Ιδιομορφής Ιδιοπερίοδος Τ (sec) Ποσοστό Συμμετέχουσας μάζας κατά x (%) Ποσοστό Συμμετέχουσας μάζας κατά y (%) 1 0, , , , ,7928 3, , , , , ,0043 0, , ,547 1, , ,01 0, , ,8158 0, , ,1495 0, , ,261 16, , ,4967 1, , , , , ,9627 0, , ,1041 0, , ,2703 1, , ,3609 0, , ,006 0, , ,1341 0, , ,2606 0, , ,0343 0, , ,2267 0, , ,1044 0, , ,7392 0, , ,0202 1, , ,0097 Πίνακας 4.4 Ιδιομορφές και ποσοστό συμμετέχουσας μάζας στις δύο διευθύνσεις

173 Ανεπάρκειες σε κάμψη και διάτμηση 2ώροφου κτηρίου Επιλέγεται στη συνέχεια, το κτήριο που μελετήθηκε στις προηγούμενες ενότητες, να αναλυθεί αφαιρώντας του τέσσερις ανωτέρω ορόφους. Χρησιμοποιώντας τις παραδοχές της ενότητας τα αποτελέσματα των ανεπαρκειών σε κάμψη και διάτμηση για τον α όροφο του κτηρίου, προέκυψαν μέσω του προγράμματος ECTools, με δεδομένες τις εξισώσεις του EC6, και παρουσιάζονται παρακάτω: Πεσσός Στάθμη Θέση Ελέγχου L (m) λ (ΚΑΜΨΗ) Σχ λ (ΔΙΑΤΜΗΣΗ) Σχ.1.47 P11C A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 10,15 0,03 0,23 ΠΟΔΑΣ 10,15 0,17 0,81 P1C A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 3,3 8,02 22,65 ΠΟΔΑΣ 3,3 7,25 1,65 P1D A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 3,3 10,17 8,11 ΠΟΔΑΣ 3,3 10,99 6,68 P10C A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 2,08 4,24 8,31 ΠΟΔΑΣ 2,08 7,35 2,07 P10D A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 2,08 2,19 5,39 ΠΟΔΑΣ 2,08 1,26 2,49 P2C A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,79 1,28 0,97 ΠΟΔΑΣ 1,79 2,21 1,09 P2D A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,79 94,84 2,83 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,03 0,08 P3C A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,71 1,85 33,02 ΠΟΔΑΣ 1,71 2,81 3,23 P3D A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,71 0,11 0,20 ΠΟΔΑΣ 1,71 0,18 0,89 P4C A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,54 1,94 50,00 ΠΟΔΑΣ 1,54 2,60 2,57 P4D A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,54 0,15 0,21 ΠΟΔΑΣ 1,54 0,06 0,23 P5C A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,12 2,47 2,52 ΠΟΔΑΣ 1,12 1,77 0,81 P5D A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,12 0,53 0,33 ΠΟΔΑΣ 1,12 0,75 1,01 P6C A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,68 3,25 0,82 ΠΟΔΑΣ 1,68 1,98 0,75 P6D A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,68 1,33 0,94 ΠΟΔΑΣ 1,68 2,74 0,83 P7C A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,79 1,85 2,21 ΠΟΔΑΣ 1,79 12,93 27,78

174 155 P7D P8C P8D A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 1,79 0,37 0,73 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,15 0,39 ΚΕΦΑΛΗ 1,83 2,22 3,06 ΠΟΔΑΣ 1,83 3,67 1,50 ΚΕΦΑΛΗ 1,79 1,31 4,86 ΠΟΔΑΣ 1,79 0,91 1,08 P9C A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 2,12 0,88 0,54 ΠΟΔΑΣ 2,12 2,70 4,70 P9D A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ 2,12 0,17 0,12 SP42A SP42B SP43A SP43B SP44A SP44B A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ SP45A A' ΟΡΟΦΟΣ ΚΕΦΑΛΗ ΠΟΔΑΣ SP45B SP2A SP2B SP17A SP17B SP16A SP16B SP15A SP15B SP14A A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ A' ΟΡΟΦΟΣ ΠΟΔΑΣ 2,12 0,06 0,18 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 2,40 3,01 ΠΟΔΑΣ 1,77 3,38 50,00 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 3,51 50,00 ΠΟΔΑΣ 1,77 2,40 2,80 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 5,28 2,40 ΠΟΔΑΣ 1,77 4,60 3,38 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 6,00 50,00 ΠΟΔΑΣ 1,77 5,28 3,23 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 5,62 2,36 ΠΟΔΑΣ 1,77 6,39 50,00 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 4,66 50,00 ΠΟΔΑΣ 1,77 5,62 1,88 1,77 2,47 5,52 1,77 2,27 50,00 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 4,89 2,86 ΠΟΔΑΣ 1,77 2,47 5,84 ΚΕΦΑΛΗ 0,82 11,04 4,79 ΠΟΔΑΣ 0,82 7,92 4,73 ΚΕΦΑΛΗ 0,82 7,92 4,83 ΠΟΔΑΣ 0,82 11,64 5,05 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 3,83 1,47 ΠΟΔΑΣ 1,77 2,71 1,79 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 2,71 1,88 ΠΟΔΑΣ 1,77 2,95 3,16 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 3,17 50,00 ΠΟΔΑΣ 1,77 3,63 50,00 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 3,63 50,00 ΠΟΔΑΣ 1,77 4,34 50,00 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 4,45 50,00 ΠΟΔΑΣ 1,77 3,90 50,00 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 3,90 50,00 ΠΟΔΑΣ 1,77 3,28 50,00 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 2,08 2,00 ΠΟΔΑΣ 1,77 1,57 3,57

175 156 ΚΕΦΑΛΗ 1,77 1,57 4,33 SP14B A' ΟΡΟΦΟΣ ΠΟΔΑΣ 1,77 3,82 1,78 Πίνακας 4.5 Ανεπάρκειες σε κάμψη & διάτμηση για 2ώροφο κτήριο Σύγκριση ανεπαρκειών 2ώροφου και 6ώροφου κτηρίου Παρακάτω παρουσιάζονται τα αποτελέσματα των ανεπαρκειών που προέκυψαν από το πρόγραμμα ECTools που βασίζεται στις σχέσεις του EC6 και συγκρίνονται με τις αντίστοιχες ανεπάρκειες στο 6ώροφο κτήριο. Αποτελέσματα Πεσσών ECTools Κάμψη-Πεσσοί Βαθμός ανεπάρκειας 37% Επάρκεια 22% λ= 1-2 λ= % λ= % λ= % Διάγραμμα 4.9 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας κάμψης πεσσών σε 2ώροφο κτήριο

176 Σύνολο Πεσσών Πεσσοί Κάμψη Επάρκεια λ (Κάμψη) 2 όροφοι-κάμψη 6 όροφοι-κάμψη Διάγραμμα 4.10 Σύγκριση ανεπαρκειών κάμψης πεσσών μεταξύ 2ώροφου και 6ώροφου κτηρίου ECTools Διάτμηση-Πεσσοί Βαθμός ανεπάρκειας Επάρκεια 48% λ= % λ= % λ= % λ= % Διάγραμμα 4.11 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας διάτμησης πεσσών σε 2ώροφο κτήριο

177 Σύνολο Πεσσών Πεσσοί Διάτμηση όροφοι-διάτμηση 6 όροφοι-διάτμηση Επάρκεια λ (Διάτμηση) Διάγραμμα 4.12 Σύγκριση ανεπαρκειών διάτμησης πεσσών μεταξύ 2ώροφου και 6ώροφου κτηρίου Όπως είναι φανερό οι επάρκειες είναι πολύ περισσότερες σε σχέση με το μοντέλο των 6 ορόφων όπως επίσης και οι μικρές ανεπάρκειες (1-2 και 2-5). Αντίθετα, οι ανεπάρκειες μεγάλου βαθμού είναι πολύ λίγες. Αποτελέσματα Ανωφλιών ECTools Κάμψη-Ανώφλια Βαθμός ανεπάρκειας λ= % λ= % λ= 2-5 5% λ= % Διάγραμμα 4.13 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας κάμψης ανωφλιών σε 2ώροφο κτήριο

178 Σύνολο ανωφλιών Ανώφλια Κάμψη όροφοι-κάμψη 6 όροφοι-κάμψη Επάρκεια λ (Κάμψη) Διάγραμμα 4.14 Σύγκριση ανεπαρκειών κάμψης ανωφλιών μεταξύ 2ώροφου και 6ώροφου κτηρίου ECTools Διάτμηση-Ανώφλια Βαθμός ανεπάρκειας λ= % λ= % λ= % λ= % Διάγραμμα 4.15 Ποσοστά βαθμών ανεπάρκειας διάτμησης ανωφλιών σε 2ώροφο κτήριο

179 Σύνολο ανωφλιών Ανώφλια Διάτμηση Επάρκεια λ (Διάτμηση) 2 όροφοι-διάτμηση 6 όροφοι-διάτμηση Διάγραμμα 4.16 Σύγκριση ανεπαρκειών διάτμησης ανωφλιών μεταξύ 2ώροφου και 6ώροφου κτηρίου Όσον αφορά τα ανώφλια μπορεί να παρατηρηθεί ότι αν και δεν εμφανίζονται επάρκειες, εμφανίζεται ικανοποιητικός αριθμός μικρών ανεπαρκειών (1-2 και 2-5) που δεν εμφανίζονταν στο μοντέλο των 6 ορόφων Αποτελέσματα μετακινήσεων σε 2ώροφο κτήριο Μετακινήσεις u x Τιμή max u x Παρατηρείται ότι η τιμή της μέγιστης μετακίνησης για τη διεύθυνση x είναι max u x = 0.017m σε αντίθεση με την αντίστοιχη μετακίνηση στο μοντέλο των 6 ορόφων όπου ίσχυε ότι max u x = 0.110m. Θέση max u x Η τιμή αυτή εμφανίζεται στο μέσο του διαγώνιου τοίχου ΓΔ. Η εμφάνιση της μέγιστης μετακίνησης στη θέση αυτή, οφείλεται στην εκτός επιπέδου δράση του σεισμού που δέχεται. Παρατηρείται, επίσης, ότι η μετακίνηση για δράση τους σεισμού στον άξονα x εμφανίζεται μεγαλύτερη σε σχέση με τη μετακίνηση για δράση του σεισμού στον άξονα y,

180 161 καθώς η δράση του σεισμού προκαλεί εκτός επιπέδου αστοχία στους δύο πιο μεγάλους σε μήκος τοίχους. Σχήμα 4.5 Μετακινήσεις ux για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ) σε 2ώροφο κτήριο

181 162 Σχήμα 4.6 Μετακινήσεις ux για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+Ex+0.3Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ) σε 2ώροφο κτήριο Μετακινήσεις u y Τιμή max u y Παρατηρείται ότι η τιμή της μέγιστης μετακίνησης για τη διεύθυνση x είναι max u x = 0.008m σε αντίθεση με το μοντέλο των 6 ορόφων όπου ίσχυε ότι max u x = 0.080m. Θέση max u y Η τιμή αυτή εμφανίζεται στο μέσο του τοίχου ΑΔ και λίγο μικρότερη στο μέσο του διαγώνιου τοίχου ΓΔ. Η εμφάνιση της μέγιστης μετακίνησης στη θέση αυτή, οφείλεται στην εκτός επιπέδου δράση του σεισμού που δέχεται ο τοίχος ΑΔ και στην έλλειψη διαφράγματος για τον τοίχο ΓΔ(διαγώνιο).

182 163 Σχήμα 4.7 Μετακινήσεις uy για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΑΔ & ΑΒ) σε 2ώροφο κτήριο

183 164 Σχήμα 4.8 Μετακινήσεις uy για συνδυασμό φόρτισης G+0.3Q+0.3Ex+Ey (Όψεις ΒΓ & ΓΔ) σε 2ώροφο κτήριο Αποτελέσματα ανεπαρκειών σε όρους μετακινήσεων & σύγκρισή τους με το 4ώροφο και το 6ώροφο κτήριο Παρακάτω παρουσιάζονται τα αποτελέσματα των ανεπαρκειών σε όρους μετακινήσεων για το 2ώροφο κτήριο.

184 165 ΤΟΙΧΟΣ ΟΡΟΦΟΣ Μετακινήσεις τοίχου G+0.3Q+Ex,y+0.3 Ey,x (m) Γωνιακή Παραμόρφ ωση (-) Ορια ΕC8 ΣΕ ΚΑΜΨΗ & ΑΞΟΝΙΚΗ (SD) Σχ.1.49 Ορια ΕC8 ΣΕ ΚΑΜΨΗ & ΑΞΟΝΙΚΗ (NC) Σχ.1.51 Ορια ΕC8 ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ (SD) Ορια ΕC8 ΣΕ ΔΙΑΤΜΗΣΗ (NC) λ (ΚΑΜΨΗ & ΑΞΟΝΙΚΗ) (SD) λ (ΚΑΜΨΗ & ΑΞΟΝΙΚΗ) (NC) λ (ΔΙΑΤΜΗΣΗ) (SD) λ (ΔΙΑΤΜΗΣΗ) (NC) [1] [2] [3] [4]=[3]/Ηορ [5] [6] [7] [8] [8]=[4]/[5] [9]=[4]/[6] [10]=[4]/[7] [11]=[4]/[8] ΒΓ ΙΣΟΓΕΙΟ 0,0068 0, ,043 0,057 0,004 0,0053 0,03 0,02 0,3 0,24 Α' Όροφος 0,0106 0, ,067 0,090 0,004 0,0053 0,02 0,01 0,3 0,24 ΓΔ ΙΣΟΓΕΙΟ 0,008 0, ,003 0,004 0,004 0,0053 0,48 0,36 0,4 0,29 Α' Όροφος 0,0152 0, ,005 0,007 0,004 0,0053 0,47 0,35 0,6 0,45 ΑΒ ΙΣΟΓΕΙΟ 0,0008 0, ,004 0,005 0,004 0,0053 0,04 0,03 0,0 0,03 Α' Όροφος 0,0012 0, ,006 0,008 0,004 0,0053 0,02 0,02 0,0 0,02 ΑΔ ΙΣΟΓΕΙΟ 0,0006 0, ,004 0,005 0,004 0,0053 0,03 0,02 0,0 0,02 Α' Όροφος 0,001 0, ,006 0,009 0,004 0,0053 0,02 0,02 0,0 0,02 Πίνακας 4.6 Συντελεστές ανεπάρκειας σε όρους μετακινήσεων σε 2ώροφο κτήριο

185 Μετακινήσεις (m) 166 max ux (m) max uy (m) 2 όροφοι 0,017 0,008 4 όροφοι 0,055 0,028 6 όροφοι 0,11 0,08 Πίνακας 4.7 Μέγιστες μετακινήσεις σε 2ώροφο, 4ώροφο & 6ώροφο κτήριο 0,12 Μετακινήσεις ux-uy 0,1 0,08 0,06 0,04 0,02 2 όροφοι 4 όροφοι 6 όροφοι 0 ux Διεύθυνση x-y uy Διάγραμμα 4.17 Μέγιστες μετακινήσεις σε 2ώροφο, 4ώροφο & 6ώροφο κτήριο Παρατηρείται ότι οι μέγιστες μετακινήσεις μειώνονται καθώς μειώνεται και το πλήθος των ορόφων. Στη συνέχεια, για τη σύγκριση των δεικτών ανεπάρκειας μεταξύ των τριών κτηρίων, επιλέγεται ο τοίχος ΒΓ και συγκεκριμένα το ισόγειο. Τα αποτελέσματα εμφανίζονται στο παρακάτω διάγραμμα:

186 λ Ισογείου 167 Ανεπάρκειες μετακινήσεων ισογείου τοίχου ΒΓ 1,20 1,00 0,80 0,60 0,40 0,20 6όροφο 4όροφο 2όροφο 0,00 ΚΑΜΨΗ (SD) ΚΑΜΨΗ (NC) ΔΙΑΤΜΗΣΗΗ (SD) ΔΙΑΤΜΗΣΗ (NC) Kάμψη - Διάτμηση Διάγραμμα 4.18 Ανεπάρκειες μετακινήσεων στο ισόγειο του τοίχου ΒΓ για 2ώροφο, 4ώροφο & 6ώροφο κτήριο Παρατηρούμε ότι με τη μείωση του πλήθους των ορόφων είναι εμφανής και η μείωση των τιμών των ανεπαρκειών σε όρους μετακινήσεων Υπολογισμός δείκτη ανεπάρκειας H/R & σύγκρισή του με το 4ώροφο και το 6ώροφο κτήριο Σύμφωνα με τη διαδικασία που παρουσιάσθηκε αναλυτικά στην ενότητα 1.6 υπολογίζονται οι απαραίτητοι δείκτες που συμπεριλαμβάνονται στο δείκτη H/R. Εκτίμηση σεισμικής επιβάρυνσης κτηρίου (Hazard: H) 1. Δείκτης σεισμικής δράσης (Η 1 ) Στο κτήριο προς μελέτη: ΖΣΕ: ΙΙ α=2.4 Κατηγορία εδάφους: C s=1 H1=2.4*1=2.4

187 Δείκτης επιρροής γειτονικών κτιρίων (Η 2 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: Η2=1 3. Εκτιμήτρια σεισμικής επιβάρυνσης (Η) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: Η = Σh 1 H i = 0.75 H H 2 =0.75* *1=2.05 Εκτίμηση σεισμικής αντίστασης κτηρίου (Resistance: R) 1. Δείκτης διατμητικής αντίστασης ισογείου (R 1 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: m=0.60: Πλινθοδομή πλήρων πλίνθων Πηλοκονίαμα λm: λm=0.85 ΣΑw: ΣΑw x-x =10.15*0.8=8.12 m 2 n: n=2 A: A=[( )+( )]*( )/2=96.69 m 2 R1= Δείκτης ανοιγμάτων φερόντων τοίχων (R 2 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: R2=[1/(α+0.4)]-0.7 α= 2/ ( )=0.14 R2 x-x =[1/(α+0.4)]-0.7=1

188 169 α= [(1.20*4)+(1.20*4)]/( )=0.39 R2=[1/( )]-0.7= Δείκτης διαζωμάτων (R 3 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: R3=0.50 (απουσία διαζωμάτων) 4. Δείκτης διαφραγμάτων (R 4 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: R4=0.40 (ασύμμετρη διάταξη φερόντων τοίχων+ασθενής στερρότητα) 5. Δείκτης ανοιγμάτων κοντά σε γωνίες (R 5 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: R5=-(λ+α/2γ*α/Σlw) -1 (απουσία διαζωμάτων) λ= 0.50 α= =56 γ=4*14=56 Σlw= 14* * * *0.86=51.52 R5=-1 6. Δείκτης παθολογίας φερουσών τοιχοποιιών (R 6 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: R6=1 7. Δείκτης σύνδεσης μεταξύ εγκάρσιων τοίχων (R 7 ) Στο κτήριο προς μελέτη:

189 170 Ισχύει: R7=1 (απουσία διαζωμάτων) 8. Δείκτης καταπόνησης περιμετρικών τοίχων εκτός επιπέδου (R 8 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: /l =6* /5= Δείκτης κανονικότητας της κάτοψης ισογείου (R 9 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Ισχύει: A Emax =6.68*11.51=76.89 m 2 Aολ=96.69 A Emax >0.25*Αολ Μη κανονικό σε κάτοψη R9= Δείκτης κανονικότητας καθ ύψος (R 10 ) Στο κτήριο προς μελέτη: Κανονικό: R10=1 11. Εκτιμήτρια Σεισμικής Αντίστασης (R) R = Σr i R i = 0.20R (R 3 +R 5 ) (R 4 +R 7 +R 8 ) (R 2 +R 6 +R 9 +R 10 )=0.4 Άρα η τιμή του δείκτη ανεπάρκειας H/R υπολογίζεται ως εξής: Η/R = 2.05/0.36= 5.20

190 171 Συγκριτικά Αποτελέσματα ΚΤΗΡΙΟ Η/R 2ώροφο 5,2 4ώροφο 5,7 6ώροφο 6 Πίνακας 4.8 Δείκτες H/R σε 2ώροφο, 4ώροφο & 6ώροφο κτήριο Παρατηρείται ότι οι δείκτες ανεπάρκειας που προκύπτουν από το δευτεροβάθμιο προσεισμικό έλεγχο διαφέρουν ελάχιστα όσο αυξάνεται το πλήθος των ορόφων, γεγονός που αντιβαίνει στα προηγούμενα αποτελέσματα των ανεπαρκειών μέσω EC6 και ΕC8, και αναμένεται να διερευνηθεί εκτενέστερα σε επόμενη ενότητα. Γενικό συμπέρασμα, είναι ότι ακόμη και στο κτήριο αυτό το οποίο παρουσιάζει γενική ασυμμετρία και μη κανονικότητα, ένας από τους κυριότερους παράγοντες που επηρεάζουν τους πολύ μεγάλους δείκτες ανεπάρκειας είναι το πλήθος των ορόφων.

191 ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΣ ΑΝΕΠΑΡΚΕΙΩΝ ΣΕ ΑΠΛΑ ΚΤΗΡΙΑ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ 5.1 Ορισμός Απλών Κτηρίων από Φέρουσα τοιχοποιία Σύμφωνα με το πρώτο μέρος του EC8, «απλά» θεωρούνται τα κτήρια που απαλλάσσονται από ελέγχους επάρκειας δομικών στοιχείων. Επομένως, σύμφωνα με συγκεκριμένες διατάξεις, επιτρέπεται ουσιαστικά η αποφυγή στατικών υπολογισμών για τον έλεγχο των κτηρίων αυτών. Στόχος της συγκεκριμένης ενότητας είναι η αξιολόγηση των διατάξεων αυτών και ιδιαίτερα η διερεύνηση της επάρκειας των δομικών στοιχείων κτηρίων που σχεδιάσθηκαν με βάση τους υποδεικνυόμενους απαλλακτικούς κανόνες. 5.2 Κανόνες μόρφωσης Απλών Κτηρίων Στα κεφάλαια 2 και 5 του Εθνικού Κειμένου Εφαρμογής δίνονται διατάξεις που πρέπει να εφαρμόζονται κατά το σχεδιασμό την ανάλυση και τη διαστασιολόγηση όλων των κτηρίων από φέρουσα τοιχοποιία σε σεισμογενείς περιοχές. Στο κεφάλαιο 7 και το πρώτο μέρος του EC8 περιλαμβάνονται επιπλέον διατάξεις, η εφαρμογή των οποίων, σε συνδυασμό με τις διατάξεις των κεφαλαίων 2 και 5, επιτρέπει την κατάταξη ενός κτηρίου στην κατηγορία των απλών κτηρίων, τα οποία απαλλάσσονται από την απαίτηση ελέγχων ασφαλείας των δομικών στοιχείων (πεσσοί τοιχοποιίας). Θα πρέπει να επισημανθεί το γεγονός ότι σε σχέση με το Εθνικό Κείμενο Εφαρμογής ορισμένες διατάξεις όσον αφορά, για παράδειγμα, το πλήθος των ορόφων και το ελάχιστο εμβαδόν διατομών πεσσών ανά κατεύθυνση ως ποσοστό (%) του εμβαδού των υπερκειμένων ορόφων, έχουν τροποποιηθεί και επομένως στην ενότητα αυτή παρουσιάζονται οι τελευταίες χρονολογικά διατάξεις που ισχύουν σήμερα. Κεφάλαιο 2: Τύποι και αντοχές υλικών για κτήρια από άοπλη τοιχοποιία σε σεισμογενείς περιοχές: Τύποι λιθοσωμάτων: Ποσοστό κενών 50% του όγκου του λιθοσώματος, ελάχιστο πάχος περιμετρικών τοιχωμάτων του λιθοσώματος 10mm, συνεχή εσωτερικά κατακόρυφα τοιχώματα. Ελάχιστη ανηγμένη θλιπτική αντοχή λιθοσωμάτων κάθετα/παράλληλα προς την πλευρά έδρασης: fb = 2.5/2.0 MPa.

192 173 Κονίαμα τύπου M5 ή ισχυρότερο. Οι κατακόρυφοι αρμοί επιβάλλεται να είναι πλήρεις με εξαίρεση περιοχές χαμηλής σεισμικότητας. Σημειώνεται ότι δεν ορίζονται οι ζώνες χαμηλής σεισμικότητας, στην παρούσα πάντως μελέτη θεωρήθηκε ότι είναι οι ζώνες Ι και ΙΙ. Κεφάλαιο 5: Κριτήρια σχεδιασμού και κανόνες δόμησης κτηρίων από άοπλη τοιχοποιία σε σεισμογενείς περιοχές: Η σύνδεση μεταξύ πατωμάτων και τοίχων πρέπει να εξασφαλίζεται με χαλύβδινους συνδέσμους ή διαζώματα από οπλισμένο σκυρόδεμα στο επίπεδο του τοίχου, σε απόσταση μεταξύ τους 4.00m. Μπορεί να χρησιμοποιηθεί κάθε τύπος πατώματος αρκεί να ικανοποιούνται οι απαιτήσεις συνέχειας και αποτελεσματικής διαφραγματικής λειτουργίας. Η έννοια της αποτελεσματικής διαφραγματικής λειτουργίας δεν ορίζεται ποσοτικά. Οι γεωμετρικές απαιτήσεις διατμητικών τοίχων ή πεσσών περιλαμβάνονται στον Πίνακα 5.1. Κεφάλαιο 7- EC8 (Μέρος 1): Κανόνες για απλά κτίρια από τοιχοποιία Ορίζεται μέγιστο πλήθος ορόφων (Πίνακας 5.2). Ορίζεται ελάχιστο συνολικό εμβαδόν διατομής πεσσών ανά κατεύθυνση ως ποσοστό του εμβαδού των υπερκειμένων ορόφων (Πίνακας 5.2). Κάτοψη περίπου ορθογωνικού σχήματος με λόγο πλευρών lmin / lmax Απαγορεύονται εσοχές ή εξοχές με διαστάσεις άνω του 15% του μήκους της παράλληλης πλευράς του κτιρίου. Η ακαμψία εξασφαλίζεται με διατμητικούς τοίχους, που διατάσσονται σχεδόν περιμετρικά στις δύο κύριες διευθύνσεις του κτιρίου. Απαιτείται η διάταξη δύο τουλάχιστον παράλληλων τοίχων ανά διεύθυνση, με μήκος εκάστου όχι κάτω του 30% του παράλληλου μήκους του κτιρίου και σε απόσταση μεταξύ τους όχι κάτω του 75% του εγκάρσιου μήκους του κτιρίου. Σε ζώνες μικρής σεισμικότητας οι τοίχοι αυτοί επιτρέπεται να έχουν ανοίγματα και το μήκος τους ισούται με το άθροισμα των μηκών των επί μέρους πεσσών.

193 174 Η μεταβολή ανά όροφο της μάζας και της οριζόντιας διατομής των τοίχων ανά διεύθυνση δεν πρέπει να υπερβαίνει το 20%. Οι τοίχοι πρέπει να συνδέονται με εγκάρσιους τοίχους ανά αποστάσεις το πολύ 7.00m. Τύπος λιθοσωμάτων t (mm) hef/t h/l Φυσικοί Λίθοι Τεχνητά Λιθοσώματα Τεχνητά Λιθοσώματα σε ζώνες μικρής σεισμικότητας Όπου t: πάχος τοίχου hef: μήκος λυγισμού τοίχου h: ύψος του υψηλότερου των εκατέρωθεν ανοιγμάτων l: μήκος τοίχου ή πεσσού Πίνακας 5.1 Γεωμετρικές απαιτήσεις διατμητικών τοίχων ή πεσσών κτηρίων άοπλης τοιχοποιίας Ζώνη Σεισμικής Επικινδυνότητας Σεισμική Επιτάχυνση εδάφους κατά Ε.Α.Κ Μέγιστο πλήθος ορόφων πλην τοιχόν υπογείων Ελάχιστο εμβαδόν διατομών πεσσών ανά κατεύθυνση ως ποσοστό (%) του εμβαδού των υπερκειμένων ορόφων I II III 0.16g 0.24g 0.36g Πίνακας 5.2 Βασικοί κανόνες μόρφωσης απλών κτηρίων από άοπλη τοιχοποιία 5.3 Σχεδιασμός και ανάλυση κτηρίων Είναι προφανές ότι οι παράμετροι διαμόρφωσης ενός κτηρίου είναι πάρα πολλές. Αποφασίσθηκε αρχικά η θεώρηση πατωμάτων από πλάκες οπλισμένου σκυροδέματος που εξασφαλίζουν πλήρη διαφραγματική λειτουργία. Με στόχο τη σαφήνεια και καθαρότητα της διαδικασίας αξιολόγησης των διατάξεων για απλά κτήρια, αποφασίσθηκε η κατ αρχήν διαμόρφωση μιας κοινής ορθογωνικής κάτοψης με σταθερές θέσεις, μήκη και ύψη πεσσών και ανοιγμάτων, έτσι ώστε να ικανοποιούνται οι απαιτήσεις της δυσμενέστερης σεισμικής ζώνης του Πίνακα 5.1.

194 175 Για το σκοπό της διαφοροποίησης της διερεύνησης επιλέγεται να χρησιμοποιηθούν δύο κατόψεις έτσι ώστε να διαφοροποιείται το ελάχιστο εμβαδόν διατομών πεσσών ανά κατεύθυνση ως ποσοστό (%) του εμβαδού των υπερκειμένων ορόφων. Στο παρακάτω σχήμα φαίνεται η τυπική κάτοψη με όλες τις διαστάσεις πεσσών και ανοιγμάτων. Εικόνα 5.1 Κάτοψη του υπό έρευνα απλού κτηρίου (Α,Β,Γ)

195 176 Εικόνα 5.2 Κάτοψη του υπό έρευνα απλού κτηρίου (Δ,Ε) Στη συνέχεια, επελέγη το πλήθος των ορόφων και προσαρμόσθηκε το πάχος των τοίχων (κοινό για όλους τους πεσσούς), ώστε να ικανοποιούνται κατά περίπτωση οι απαιτήσεις του Πίνακα 5.2. Έτσι, προέκυψαν προς διερεύνηση τα πέντε κτήρια του Πίνακα 5.3. Τονίζεται ότι δεν προβλέπονται «απλά κτήρια» για ζώνη σεισμικής επικινδυνότητας ΙΙΙ όπως φαίνεται και από τον Πίνακα 5.3. Υλικά Λιθοσώματα: Τεχνητά, ομάδας 2α, με ανηγμένη θλιπτική αντοχή fb = 10 MPa. Κονίαμα: Γενικής εφαρμογής τύπου M5 (fm = 5 MPa) με πλήρεις κατακόρυφους αρμούς. Τοιχοποιία: Απαιτείται ο προσδιορισμός των ακόλουθων παραμέτρων: Χαρακτηριστική θλιπτική αντοχή: fk = K *fb 0.7 * fm 0.3 (MPa) Πάχος 175 ή 250mm (απουσία διαμήκους αρμού: K = 0.55): fk = 3.67 MPa. Πάχος 300 ή 500mm (τοπικός διαμήκης αρμός: K = 0.45): fk = 3.00 MPa. Χαρακτηριστική διατμητική αντοχή:

196 177 fνκ = fνκ σd 0.065fb fνκ0 = 0.20 ΜPα (βλέπε Πίνακα 3.5, E.C.6[2], 3.6.3) σd = Μέση ορθή θλιπτική τάση σχεδιασμού στο ενεργό τμήμα της διατομής του πεσσού για τον υπό έλεγχο συνδυασμό φορτίων. Πρέπει να σημειωθεί ότι, σύμφωνα με τον E.C.6[2] ( 3.6.3(8)), συνιστάται η θεώρηση μειωμένης χαρακτηριστικής διατμητικής αντοχής τοιχοποιίας, ίσης με το 70 % των παραπάνω τιμών, όταν η τοιχοποιία υποβάλλεται σε σεισμικές δράσεις. Η μείωση αυτή δεν λήφθηκε υπόψη στην παρούσα μελέτη, καθώς δεν περιλαμβάνεται στο αναθεωρημένο κείμενο E.C.6, 2001[8]. Μέτρο ελαστικότητας: Σύμφωνα με τον E.C (2) θεωρήθηκε E = 1000 fk. Ειδικό βάρος: Θεωρήθηκε γενικά 20 KN/m 3. Συντελεστής ασφάλειας υλικού: Σύμφωνα με τον Πίνακα 2.3, E.C.6, 2.3.4, η τιμή του γ Μ εξαρτάται από την κατηγορία ελέγχου εργοστασιακής παραγωγής λιθοσωμάτων (I ή II) και από την κατηγορία εκτέλεσης και επίβλεψης της κατασκευής (Α, Β ή Γ). Εκτιμάται ότι ο συνδυασμός (II, Β), που αντιστοιχεί σε συντελεστή ασφαλείας υλικού γ Μ =2.50, ανταποκρίνεται καλύτερα στην ποιότητα υλικών και κατασκευής κτισμάτων από φέρουσα τοιχοποιία στην Ελλάδα υπό τις παρούσες συνθήκες. Κατακόρυφα φορτία σχεδιασμού Όπως αναφέρθηκε, τα πατώματα θεωρήθηκαν πλάκες οπλισμένου σκυροδέματος με τα ακόλουθα φορτία: Ίδιο βάρος πλάκας (hf = 150mm) g0 = 3.75 KN/m2 Ίδιο βάρος δαπέδου και οροφοκονιάματος gf = 2.00 KN/m2 Κινητό φορτίο πλακών: qs = 2.00 KN/m2 Η κατανομή των φορτίων των πλακών στους επί μέρους πεσσούς έγινε σύμφωνα με το αντίστοιχο μήκος επιρροής και τις σχετικές διατάξεις του E.Κ.Ω.Σ Διαφοροποίηση Παραμέτρων Στη συγκεκριμένη ενότητα, επιλέχθηκε να διερευνηθεί η επιρροή συγκεκριμένων παραμέτρων στα αποτελέσματα ανεπαρκειών των «απλών» κτηρίων από φέρουσα τοιχοποιία. Οι παράμετροι αυτοί εμφανίζονται στον Πίνακα 5.3.

197 178 Τα κύρια χαρακτηριστικά των κτηρίων που διερευνήθηκαν στη συγκεκριμένη ενότητα, είναι τα εξής: Α/Α Κτηρίου Σεισμική Ζώνη Πλήθος ορόφων Πάχος τοιχοποιίας (m) Ελάχιστο εμβαδόν διατομών πεσσών ανά κατεύθυνση ως ποσοστό (%) του εμβαδού των υπερκειμένων ορόφων Α I Β I Γ II Δ II Ε I Πίνακας 5.3 Κύρια χαρακτηριστικά των υπό έρευνα απλών κτηρίων Παρακάτω παρουσιάζονται τα κτήρια προς διερεύνηση σε τρισδιάστατη απεικόνιση καθώς και δύο χαρακτηριστικές όψεις και τομές τους για τον προσδιορισμό των θέσεων των πεσσών και των ανωφλιών. Μονώροφο Κτήριο (Α, Γ) Εικόνα 5.3 Τρισδιάστατη απεικόνιση κτηρίων Α, Γ

198 179 Εικόνα 5.4 Βόρεια και νότια όψη κτηρίων Α, Γ Εικόνα 5.5 Βόρεια και νότια τομή κτηρίων Α, Γ Εικόνα 5.6 Ανατολική και δυτική όψη κτηρίων Α, Γ

199 180 Εικόνα 5.7 Ανατολική και δυτική τομή κτηρίων Α, Γ Διώροφο Κτήριο (Β) Εικόνα 5.8 Τρισδιάστατη απεικόνιση κτηρίου Β

200 181 Εικόνα 5.9 Βόρεια και νότια όψη κτηρίου Β Εικόνα 5.10 Βόρεια και νότια τομή κτηρίου Β

201 182 Εικόνα 5.11 Ανατολική και δυτική όψη κτηρίου Β Εικόνα 5.12 Ανατολική και δυτική τομή κτηρίου Β

202 183 Εικόνα 5.13 Τρισδιάστατη απεικόνιση κτηρίου Δ Εικόνα 5.14 Τρισδιάστατη απεικόνιση κτηρίου Ε

ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΌ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΔΡΑΣΕΙΣ Προσομοίωση κτιρίων από τοιχοποιία με : 1) Πεπερασμένα στοιχεία 2) Γραμμικά στοιχεί

ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΌ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΔΡΑΣΕΙΣ Προσομοίωση κτιρίων από τοιχοποιία με : 1) Πεπερασμένα στοιχεία 2) Γραμμικά στοιχεί ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΌ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΔΡΑΣΕΙΣ Η σεισμική συμπεριφορά κτιρίων από φέρουσα τοιχοποιία εξαρτάται κυρίως από την ύπαρξη ή όχι οριζόντιου διαφράγματος. Σε κτίρια από φέρουσα

Διαβάστε περισσότερα

1. ΓΕΝΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ 1.1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ

1. ΓΕΝΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ 1.1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ Επιρροή του βαθμού σύνδεσης μεταξύ εγκάρσιων τοίχων στη σεισμική συμπεριφορά κτιρίων από φέρουσα τοιχοποιία Συγκρίσεις με το δευτεροβάθμιο έλεγχο κατά ΟΑΣΠ. ΕΠΙΡΡΟΗ ΤΟΥ ΒΑΘΜΟΥ ΣΥΝΔΕΣΗΣ ΜΕΤΑΞΥ ΕΓΚΑΡΣΙΩΝ

Διαβάστε περισσότερα

Υ.ΠΕ.ΧΩ.Δ.Ε. Ημερίδα Ευρωκωδίκων EC6. Ε. Βιντζηλαίου, Σχολή Π.Μ./ΕΜΠ

Υ.ΠΕ.ΧΩ.Δ.Ε. Ημερίδα Ευρωκωδίκων EC6. Ε. Βιντζηλαίου, Σχολή Π.Μ./ΕΜΠ Υ.ΠΕ.ΧΩ.Δ.Ε. Ημερίδα Ευρωκωδίκων EC6 Ε. Βιντζηλαίου, Σχολή Π.Μ./ΕΜΠ ΚΕΙΜΕΝΑ ΕΥΡΩΚΩΔΙΚΑ 6 ΜΕΡΟΣ 1-1: ΚΑΝΟΝΕΣ ΓΙΑ ΤΟΝ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΑΠΟ ΩΠΛΙΣΜΕΝΗ ΚΑΙ ΑΟΠΛΗ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ (σε φάση ψηφίσεως από τις χώρες-μέλη)

Διαβάστε περισσότερα

ΠΑΘΟΛΟΓΙΑ ΚΑΙ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΙΣΤΟΡΙΚΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ

ΠΑΘΟΛΟΓΙΑ ΚΑΙ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΙΣΤΟΡΙΚΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Τ.Ε.Ι. ΘΕΣΣΑΛΙΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ (Σ.Τ.ΕΦ.) ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Τ.Ε. (ΤΡΙΚΑΛΑ) ΠΑΘΟΛΟΓΙΑ ΚΑΙ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗ ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΙΣΤΟΡΙΚΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Δημήτριος Ν. Χριστοδούλου Δρ. Πολιτικός Μηχανικός,

Διαβάστε περισσότερα

Επιρροή κρίσιμων παραμέτρων στη σεισμική συμπεριφορά κτιρίων από φέρουσα τοιχοποιία με ή χωρίς διαφράγματα από οπλισμένο σκυρόδεμα

Επιρροή κρίσιμων παραμέτρων στη σεισμική συμπεριφορά κτιρίων από φέρουσα τοιχοποιία με ή χωρίς διαφράγματα από οπλισμένο σκυρόδεμα Επιρροή κρίσιμων παραμέτρων στη σεισμική συμπεριφορά κτιρίων από φέρουσα τοιχοποιία με ή χωρίς διαφράγματα από οπλισμένο σκυρόδεμα Θεοδώρα Καραμάνου Πολιτικός Μηχανικός, theodorkara@gmail.com Αλκυόνη Σαρρή

Διαβάστε περισσότερα

ΕΦΑΡΜΟΖΟΝΤΑΣ ΤΟΝ Κ.Α.Δ.Ε.Τ. ΣΕ ΕΝΑ ΑΠΛΟ ΚΤΙΡΙΟ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ

ΕΦΑΡΜΟΖΟΝΤΑΣ ΤΟΝ Κ.Α.Δ.Ε.Τ. ΣΕ ΕΝΑ ΑΠΛΟ ΚΤΙΡΙΟ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ Εφαρμόζοντας τον Κ.Α.Δ.Ε.Τ. σε ένα απλό κτίριο από φέρουσα τοιχοποιία ΕΦΑΡΜΟΖΟΝΤΑΣ ΤΟΝ Κ.Α.Δ.Ε.Τ. ΣΕ ΕΝΑ ΑΠΛΟ ΚΤΙΡΙΟ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΒΑΣΙΛΕΙΑΔΗ ΜΙΧΑΕΛΑ Προπτυχιακή Φοιτήτρια Π.Π., mikaelavas@gmail.com

Διαβάστε περισσότερα

Κατακόρυφος αρμός για όλο ή μέρος του τοίχου

Κατακόρυφος αρμός για όλο ή μέρος του τοίχου ΤΥΠΟΙ ΦΕΡΟΝΤΩΝ ΤΟΙΧΩΝ ΚΑΤΑ EC6 Μονόστρωτος τοίχος : τοίχος χωρίς ενδιάμεσο κενό ή συνεχή κατακόρυφο αρμό στο επίπεδό του. Δίστρωτος τοίχος : αποτελείται από 2 παράλληλες στρώσεις με αρμό μεταξύ τους (πάχους

Διαβάστε περισσότερα

9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9. ΚΑΔΕΤ-ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΚΔΟΣΗ 2η ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ

9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9. ΚΑΔΕΤ-ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΚΔΟΣΗ 2η ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ 9 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ Βλ. Κεφ. 4, Παρ. 4.4, για την λογική των ελέγχων. Το παρόν Κεφάλαιο περιλαμβάνει τα κριτήρια ελέγχου της ανίσωσης ασφαλείας, κατά την αποτίμηση ή τον ανασχεδιασμό,

Διαβάστε περισσότερα

Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή

Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Ευρωκώδικες Εγχειρίδιο αναφοράς Αθήνα, Μάρτιος 01 Version 1.0.3 Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή Με το Fespa έχετε τη δυνατότητα να μελετήσετε

Διαβάστε περισσότερα

ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΕΥΤΕΡΟΒΑΘΜΙΟΥ ΠΡΟΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΕΛΕΓΧΟΥ ΣΕ ΚΤΙΡΙΑ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ

ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΕΥΤΕΡΟΒΑΘΜΙΟΥ ΠΡΟΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΕΛΕΓΧΟΥ ΣΕ ΚΤΙΡΙΑ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ Εφαρµογή ευτεροβάθµιου Προσεισµικού Ελέγχου σε Κτίρια από Φέρουσα Τοιχοποιία ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΕΥΤΕΡΟΒΑΘΜΙΟΥ ΠΡΟΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΕΛΕΓΧΟΥ ΣΕ ΚΤΙΡΙΑ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΜΙΧΑΗΛ ΑΝΤΩΝΙΑ ΠΕΡ ΙΟΣ ΑΝΑΣΤΑΣΙΟΣ Περίληψη Η παρούσα

Διαβάστε περισσότερα

Μάθηµα: «Αντισεισµικός Σχεδιασµός Κατασκευών από Τοιχοποιΐα» (Α.Σ.Τ.Ε. 8) ΘΕΜΑ ΕΞΑΜΗΝΟΥ

Μάθηµα: «Αντισεισµικός Σχεδιασµός Κατασκευών από Τοιχοποιΐα» (Α.Σ.Τ.Ε. 8) ΘΕΜΑ ΕΞΑΜΗΝΟΥ Αριστοτέλειο Πανεπιστήµιο Θεσσαλονίκης Πολυτεχνική Σχολή Τµήµα Πολιτικών Μηχανικών Μεταπτυχιακό πρόγραµµα σπουδών «Αντισεισµικός Σχεδιασµός Τεχνικών Έργων» Μάθηµα: «Αντισεισµικός Σχεδιασµός Κατασκευών

Διαβάστε περισσότερα

( Σχόλια) (Κείµ ενο) Κοντά Υποστυλώµατα Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής. Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως. α s 2,5

( Σχόλια) (Κείµ ενο) Κοντά Υποστυλώµατα Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής. Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως. α s 2,5 ( Σχόλια) (Κείµ ενο) 18.4.9 Κοντά Υποστυλώµατα 18.4.9 Κοντά Υποστυλώµατα 18.4.9.1 Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής N Sd Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως V Sd M Sd1 h N Sd M Sd2 V Sd L l s =M Sd /V Sd M Sd

Διαβάστε περισσότερα

Ασύνδετοι τοίχοι. Σύνδεση εγκάρσιων τοίχων. Σύνδεση εγκάρσιων τοίχων & διάφραγμα στη στέψη τοίχων

Ασύνδετοι τοίχοι. Σύνδεση εγκάρσιων τοίχων. Σύνδεση εγκάρσιων τοίχων & διάφραγμα στη στέψη τοίχων ΛΕΙΤΟΥΡΓΙΑ ΤΡΙΣΔΙΑΣΤΑΤΟΥ ΚΙΒΩΤΙΟΥ Οι σεισμικές δυνάμεις ασκούνται στο κτίριο κατά τις 2 οριζόντιες διευθύνσεις. Για ένα τοίχο η μία δύναμη είναι παράλληλη στο επίπεδό του (εντός επιπέδου) και η άλλη κάθετη

Διαβάστε περισσότερα

ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΤΗΡΙΩΝ ΑΠΟ ΟΠΛ. ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ

ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΤΗΡΙΩΝ ΑΠΟ ΟΠΛ. ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ Ν Α Υ Π Λ Ι Ο : Τ Α Υ Τ Ο Τ Η Τ Α, Π Ρ Ο Σ Τ Α Σ Ι Α Κ Α Ι Α Ν Α Π Τ Υ Ξ Η Ο ρ γ ά ν ω σ η : Τ Ε Ε Π ε λ ο π ο ν ν ή σ ο υ, Σ χ ο λ ή Α ρ χ ι τ ε κ τ ό ν ω ν Ε Μ Π Ναύπλιο 8 Οκτωβρίου 2016 ΑΠΟΚΑΤΑΣΤΑΣΗ

Διαβάστε περισσότερα

Διερεύνηση της επίδρασης του προσομοιώματος στην ανάλυση κτηρίου Ο/Σ κατά ΕΚ8 ΔΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ

Διερεύνηση της επίδρασης του προσομοιώματος στην ανάλυση κτηρίου Ο/Σ κατά ΕΚ8 ΔΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ Διερεύνηση της επίδρασης του προσομοιώματος στην ανάλυση κτηρίου Ο/Σ κατά ΕΚ8 ΔΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ του ΠΑΠΑΝΔΡΕΟΥ Σ ΝΙΚΟΛΑΟΥ Επιβλέπων:

Διαβάστε περισσότερα

Δρ. Μηχ. Μηχ. Α. Τσουκνίδας. Σχήμα 1

Δρ. Μηχ. Μηχ. Α. Τσουκνίδας. Σχήμα 1 Σχήμα 1 Η εντατική κατάσταση στην οποία βρίσκεται μία δοκός, που υποβάλλεται σε εγκάρσια φόρτιση, λέγεται κάμψη. Αμφιέριστη δοκός Πρόβολος Κατά την καταπόνηση σε κάμψη αναπτύσσονται καμπτικές ροπές, οι

Διαβάστε περισσότερα

f cd = θλιπτική αντοχή σχεδιασμού σκυροδέματος f ck = χαρακτηριστική θλιπτική αντοχή σκυροδέματος

f cd = θλιπτική αντοχή σχεδιασμού σκυροδέματος f ck = χαρακτηριστική θλιπτική αντοχή σκυροδέματος v ΣΥΜΒΟΛΑ Λατινικά A b A g A e A f = εμβαδόν ράβδου οπλισμού = συνολικό εμβαδόν διατομής = εμβαδόν περισφιγμένου σκυροδέματος στη διατομή = εμβαδόν διατομής συνθέτων υλικών A f,tot = συνολικό εμβαδόν συνθέτων

Διαβάστε περισσότερα

ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ *

ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ * ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ * 1 η σειρά ΑΣΚΗΣΗ 1 Ζητείται ο έλεγχος σε κάμψη μιάς δοκού ορθογωνικής διατομής 250/600 (δηλ. Πλάτους 250 mm και ύψους 600 mm) για εντατικά μεγέθη: Md = 100 KNm Nd = 12 KN Προσδιορίστε

Διαβάστε περισσότερα

ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕΘΟΔΩΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ

ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕΘΟΔΩΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ & ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΥΛΙΚΩΝ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕΘΟΔΩΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗΣ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ

Διαβάστε περισσότερα

ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΑΣΥΝΔΕΤΩΝ ΤΟΙΧΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ Κ.Α.Δ.Ε.Τ.

ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΑΣΥΝΔΕΤΩΝ ΤΟΙΧΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ Κ.Α.Δ.Ε.Τ. Διερεύνηση επιρροής ασύνδετων τοίχων σε κατασκευές από φέρουσα τοιχοποιία σύμφωνα με τον Κ.Α.Δ.Ε.Τ. ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΑΣΥΝΔΕΤΩΝ ΤΟΙΧΩΝ ΣΕ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ Κ.Α.Δ.Ε.Τ. ΤΣΙΜΕΡΗΣ

Διαβάστε περισσότερα

ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ.

ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ. Σχεδιασμός κτιρίου με ΕΑΚ, Κανονισμό 84 και Κανονισμό 59 και αποτίμηση με ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΕΑΚ, ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 84 ΚΑΙ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟ 59 ΚΑΙ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΜΕ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΡΑΥΤΟΠΟΥΛΟΥ ΜΑΡΙΝΑ Περίληψη Αντικείμενο

Διαβάστε περισσότερα

ΜΕΛΕΤΗ ΒΕΛΤΙΩΣΗΣ ΤΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΕ ΕΝΔΕΧΟΜΕΝΟ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΟ ΜΑΛΑΚΟΥ ΟΡΟΦΟΥ ΜΕΣΩ ΕΛΑΣΤΙΚΗΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ

ΜΕΛΕΤΗ ΒΕΛΤΙΩΣΗΣ ΤΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΕ ΕΝΔΕΧΟΜΕΝΟ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΟ ΜΑΛΑΚΟΥ ΟΡΟΦΟΥ ΜΕΣΩ ΕΛΑΣΤΙΚΗΣ ΑΝΑΛΥΣΗΣ Μελέτη βελτίωσης της συμπεριφοράς κτιρίου σε ενδεχόμενο σχηματισμό μαλακού ορόφου μέσω ελαστικής ανάλυσης ΜΕΛΕΤΗ ΒΕΛΤΙΩΣΗΣ ΤΗΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΕ ΕΝΔΕΧΟΜΕΝΟ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΟ ΜΑΛΑΚΟΥ ΟΡΟΦΟΥ ΜΕΣΩ ΕΛΑΣΤΙΚΗΣ

Διαβάστε περισσότερα

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΥΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΥΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ Αποτίμηση υφιστάμενου κτιρίου οπλισμένου σκυροδέματος κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ και διερεύνηση της επιρροής των τοιχοπληρώσεων ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ ΚΑΙ ΔΙΕΡΕΥΝΥΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ

Διαβάστε περισσότερα

ΠΑΛΙ 4 ομάδες κατάταξης ανάλογα με : ΠΑΛΙΟΤΕΡΗ ΚΑΤΑΤΑΞΗ ΛΙΘΟΣΩΜΑΤΩΝ ποσοστό κενών κ.ο, όγκο κάθε κενού, πάχος τοιχωμάτων.

ΠΑΛΙ 4 ομάδες κατάταξης ανάλογα με : ΠΑΛΙΟΤΕΡΗ ΚΑΤΑΤΑΞΗ ΛΙΘΟΣΩΜΑΤΩΝ ποσοστό κενών κ.ο, όγκο κάθε κενού, πάχος τοιχωμάτων. ΚΑΤΑΤΑΞΗ ΛΙΘΟΣΩΜΑΤΩΝ ΚΑΤΆ EC6 4 ομάδες κατάταξης ανάλογα με: Υλικό λιθοσώματος, προσανατολισμό οπών, ποσοστό κενών κ.ο, όγκο κάθε κενού, πάχος τοιχωμάτων. ΠΑΛΙ 4 ομάδες κατάταξης ανάλογα με : ΠΑΛΙΟΤΕΡΗ

Διαβάστε περισσότερα

ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ

ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ Επίδραση Γειτονικού Κτιρίου στην Αποτίμηση Κατασκευών Ο/Σ ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΒΑΣΙΛΕΙΑΔΗ ΜΙΧΑΕΛΑ Μεταπτυχιακή Φοιτήτρια Π.Π., mikaelavas@gmail.com

Διαβάστε περισσότερα

ΚΑΔΕΤ-ΣΧΕΔΙΟ 1. Αυτή η παράγραφος αναφέρεται σε τοιχοποιία η οποία συντίθεται αποκλειστικώς από λιθοσώµατα και κονίαµα.

ΚΑΔΕΤ-ΣΧΕΔΙΟ 1. Αυτή η παράγραφος αναφέρεται σε τοιχοποιία η οποία συντίθεται αποκλειστικώς από λιθοσώµατα και κονίαµα. 6 ΒΑΣΙΚΑ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΜΑΤΑ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ 6.1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ Αυτό το κεφάλαιο περιλαµβάνει πληροφορίες για τις βασικές παραµέτρους οι οποίες επηρεάζουν τα µηχανικά χαρακτηριστικά των διαφόρων ειδών τοιχοποιίας, πριν

Διαβάστε περισσότερα

Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση:

Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση: Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση: S d R d Η εν λόγω ανίσωση εφαρμόζεται και ελέγχεται σε κάθε εντατικό μέγεθος

Διαβάστε περισσότερα

Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου. Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου

Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου. Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου Διατμητική αστοχία τοιχώματος ισογείου Διατμητική αστοχία υποστυλώματος λόγω κλιμακοστασίου Ανάλογα με τη στατική φόρτιση δημιουργούνται περιοχές στο φορέα όπου έχουμε καθαρή κάμψη ή καμπτοδιάτμηση. m(x)

Διαβάστε περισσότερα

ΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ

ΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ Επιρροή διαφόρων παραγόντων στα παραμορφωσιακά μεγέθη δομικού στοιχείου και σύγκριση με τύπους ΚΑΝ.ΕΠΕ ΕΠΙΡΡΟΗ ΔΙΑΦΟΡΩΝ ΠΑΡΑΓΟΝΤΩΝ ΣΤΑ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΙΑΚΑ ΜΕΓΕΘΗ ΔΟΜΙΚΟΥ ΣΤΟΙΧΕΙΟΥ ΚΑΙ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΜΕ ΤΥΠΟΥΣ ΚΑΝ.ΕΠΕ

Διαβάστε περισσότερα

ΟΚΑ από Ευστάθεια σε Κατασκευές από Σκυρόδεμα Φαινόμενα 2 ης Τάξης (Λυγισμός) ΟΚΑ από Ευστάθεια. ΟΚΑ από Ευστάθεια 29/5/2013

ΟΚΑ από Ευστάθεια σε Κατασκευές από Σκυρόδεμα Φαινόμενα 2 ης Τάξης (Λυγισμός) ΟΚΑ από Ευστάθεια. ΟΚΑ από Ευστάθεια 29/5/2013 ΟΚΑ από Ευστάθεια σε Κατασκευές από Σκυρόδεμα Φαινόμενα 2 ης Τάξης (Λυγισμός) ΟΚΑ από Ευστάθεια παρουσιάζεται σε κατασκευές οι οποίες περιλαμβάνουν δομικά στοιχεία μεγάλης λυγηρότητας με σημαντικές θλιπτικές

Διαβάστε περισσότερα

Κεφάλαιο 3: Διαμόρφωση και ανάλυση χαρακτηριστικών στατικών συστημάτων

Κεφάλαιο 3: Διαμόρφωση και ανάλυση χαρακτηριστικών στατικών συστημάτων Κεφάλαιο 3: Διαμόρφωση και ανάλυση χαρακτηριστικών στατικών συστημάτων 3.1 Εισαγωγή 3.1.1 Στόχος Ο στόχος του Κεφαλαίου αυτού είναι η παρουσίαση ολοκληρωμένων παραδειγμάτων προσομοίωσης και ανάλυσης απλών

Διαβάστε περισσότερα

ΕΠΙΡΡΟΗ TOY ΜΕΓΕΘΟΥΣ ΑΝΟΙΓΜΑΤΩΝ ΣΤΗ ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ - ΣΥΓΚΡΙΣΕΙΣ ΜΕ ΤΟ ΔΕΥΤΕΡΟΒΑΘΜΙΟ ΕΛΕΓΧΟ ΚΑΤΑ ΟΑΣΠ

ΕΠΙΡΡΟΗ TOY ΜΕΓΕΘΟΥΣ ΑΝΟΙΓΜΑΤΩΝ ΣΤΗ ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ - ΣΥΓΚΡΙΣΕΙΣ ΜΕ ΤΟ ΔΕΥΤΕΡΟΒΑΘΜΙΟ ΕΛΕΓΧΟ ΚΑΤΑ ΟΑΣΠ Επιρροή του μεγέθους ανοιγμάτων στη σεισμική συμπεριφορά κτιρίων από φέρουσα τοιχοποιία Συγκρίσεις με το δευτεροβάθμιο έλεγχο κατά ΟΑΣΠ ΕΠΙΡΡΟΗ TOY ΜΕΓΕΘΟΣ ΑΝΟΙΓΜΑΤΩΝ ΣΤΗ ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΣΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΟ

Διαβάστε περισσότερα

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ Διδάσκων Καθηγητής Γιάννακας Νικόλαος Δρ. Πολιτικός Μηχανικός Κεφαλαιο 2 Μηχανισμοί μεταφοράς δυνάμεων Τα τελευταία χρόνια έχει γίνει συστηματική προσπάθεια για

Διαβάστε περισσότερα

ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ: ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΙΑ

ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ: ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΙΑ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ: ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΠΕΜΒΑΣΕΙΣ ΓΙΑ ΣΕΙΣΜΙΚΑ ΦΟΡΤΙΑ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1: ΥΛΙΚΑ ΚΑΙ ΤΡΟΠΟΙ ΔΟΜΗΣΗΣ... 1 1.1 Γενικά... 1 1.1.1 Φυσικοί Λίθοι... 1 1.1.1.1 Βασικές Ιδιότητες Συνήθων

Διαβάστε περισσότερα

Χ. ΖΕΡΗΣ Απρίλιος

Χ. ΖΕΡΗΣ Απρίλιος Χ. ΖΕΡΗΣ Απρίλιος 2016 1 Κατά την παραλαβή φορτίων στα υποστυλώματα υπάρχουν πρόσθετες παραμορφώσεις: Μονολιθικότητα Κατασκευαστικές εκκεντρότητες (ανοχές) Στατικές ροπές λόγω κατακορύφων Ηθελημένα έκκεντρα

Διαβάστε περισσότερα

Να πραγματοποιηθούν οι παρακάτω έλεγχοι για τον τοίχο αντιστήριξης.

Να πραγματοποιηθούν οι παρακάτω έλεγχοι για τον τοίχο αντιστήριξης. Να πραγματοποιηθούν οι παρακάτω έλεγχοι για τον τοίχο αντιστήριξης. 1. Ανατροπής ολίσθησης. 2. Φέρουσας ικανότητας 3. Καθιζήσεων Να γίνουν οι απαραίτητοι έλεγχοι διατομών και να υπολογισθεί ο απαιτούμενος

Διαβάστε περισσότερα

Μεταπτυχιακή Διπλωματική εργασία. «Στρεπτική ευαισθησία κατασκευών λόγω αλλαγής διατομής υποστυλωμάτων»

Μεταπτυχιακή Διπλωματική εργασία. «Στρεπτική ευαισθησία κατασκευών λόγω αλλαγής διατομής υποστυλωμάτων» ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΜΕΤΑΠΤΥΧΙΑΚΩΝ ΣΠΟΥΔΩΝ Αντισεισμική και Ενεργειακή Αναβάθμιση Κατασκευών και Αειφόρος Ανάπτυξη ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΔΥΤΙΚΗΣ ΑΤΤΙΚΗΣ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ Μεταπτυχιακή Διπλωματική εργασία «Στρεπτική

Διαβάστε περισσότερα

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΔΟΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ 7.1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ Σκοπός

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΔΟΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ 7.1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ Σκοπός ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΔΟΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ 7.1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ 7.1.1 Σκοπός Το Κεφάλαιο 7 περιλαμβάνει προσομοιώματα για τον υπολογισμό της αντίστασης (αντοχής), της δυσκαμψίας και της ικανότητας

Διαβάστε περισσότερα

προς τον προσδιορισμό εντατικών μεγεθών, τα οποία μπορούν να υπολογιστούν με πολλά εμπορικά λογισμικά.

προς τον προσδιορισμό εντατικών μεγεθών, τα οποία μπορούν να υπολογιστούν με πολλά εμπορικά λογισμικά. ΜΕΤΑΛΛΟΝ [ ΑΝΤΟΧΗ ΑΜΦΙΑΡΘΡΩΤΩΝ ΚΥΚΛΙΚΩΝ ΤΟΞΩΝ ΚΟΙΛΗΣ ΚΥΚΛΙΚΗΣ ΔΙΑΤΟΜΗΣ ΥΠΟ ΟΜΟΙΟΜΟΡΦΑ ΚΑΤΑΝΕΜΗΜΕΝΟ ΚΑΤΑΚΟΡΥΦΟ ΦΟΡΤΙΟ ΚΑΤΑ ΤΟΝ ΕΚ3 Χάρης Ι. Γαντές Δρ. Πολιτικός Μηχανικός, Αναπληρωτής Καθηγητής & Χριστόφορος

Διαβάστε περισσότερα

ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ

ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ ΣΥΓΚΡΙΣΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΠΡΟΒΛΕΨΕΩΝ ΚΑΝΕΠΕ ΜΕ ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΔΕΔΟΜΕΝΑ ΑΠΟ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΔΟΚΩΝ ΜΕ ΙΟΠ ΜΠΕΡΝΑΚΟΣ ΑΝΤΩΝΙΟΣ Περίληψη Στόχος της παρούσας εργασίας είναι η πρακτική εφαρμογή αναλυτικών προβλέψεων του ΚΑΝΕΠΕ

Διαβάστε περισσότερα

3 τύποι πλίνθων με διαφορετική ικανότητα προσρόφησης νερού και 3 τύποι κονιάματος

3 τύποι πλίνθων με διαφορετική ικανότητα προσρόφησης νερού και 3 τύποι κονιάματος Η διάτμηση σχετίζεται με τη συνάφεια πλίνθων κονιάματος, η οποία εξαρτάται από : την αρχική υγρασία πλίνθου κονιάματος και τον ρυθμό προσρόφησης, την ικανότητα κατακράτησης νερού του κονιάματος, την καθαρότητα

Διαβάστε περισσότερα

ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΟΙΧΟΠΟΙΪΑΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ

ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΟΙΧΟΠΟΙΪΑΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ 95 ΚΕΦΑΛΑΙΟ 8 ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΟΙΧΟΠΟΙΪΑΣ ΜΕ ΣΥΝΘΕΤΑ ΥΛΙΚΑ 8.1 Γενικά Η ενίσχυση τοιχοποιίας με σύνθετα υλικά μπορεί να γίνει βάσει των αρχών που διέπουν την ενίσχυση στοιχείων από σκυρόδεμα, λαμβάνοντας υπόψη

Διαβάστε περισσότερα

ΤΕΙ ΠΑΤΡΑΣ ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΙΑΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΑΝΤΟΧΗΣ ΥΛΙΚΩΝ. Γεώργιος Κ. Μπαράκος Διπλ. Αεροναυπηγός Μηχανικός Καθηγητής Τ.Ε.Ι. ΚΑΜΨΗ. 1.

ΤΕΙ ΠΑΤΡΑΣ ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΙΑΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΑΝΤΟΧΗΣ ΥΛΙΚΩΝ. Γεώργιος Κ. Μπαράκος Διπλ. Αεροναυπηγός Μηχανικός Καθηγητής Τ.Ε.Ι. ΚΑΜΨΗ. 1. ΤΕΙ ΠΑΤΡΑΣ ΤΜΗΜΑ ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΙΑΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΑΝΤΟΧΗΣ ΥΛΙΚΩΝ Γεώργιος Κ. Μπαράκος Διπλ. Αεροναυπηγός Μηχανικός Καθηγητής Τ.Ε.Ι. ΚΑΜΨΗ 1. Γενικά Με τη δοκιμή κάμψης ελέγχεται η αντοχή σε κάμψη δοκών από διάφορα

Διαβάστε περισσότερα

Λέξεις κλειδιά: Τοιχοποιία, Κ.Α.Δ.Ε.Τ., Οπλισμένο Σκυρόδεμα, Αποτίμηση, Σεισμός Keywords: Masonry, Reinforced Concrete, Assessment, Earthquake

Λέξεις κλειδιά: Τοιχοποιία, Κ.Α.Δ.Ε.Τ., Οπλισμένο Σκυρόδεμα, Αποτίμηση, Σεισμός Keywords: Masonry, Reinforced Concrete, Assessment, Earthquake Διερεύνηση επιρροής διαφραγμάτων σε κατασκευές από φέρουσα τοιχοποιία σύμφωνα με το σχέδιο του Κ.Α.Δ.Ε.Τ. Influence of diaphragms on the response of masonry structures according to the draft Greek Code

Διαβάστε περισσότερα

ΑΛΕΞΑΝΔΡΕΙΟ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΟΧΗΜΑΤΩΝ

ΑΛΕΞΑΝΔΡΕΙΟ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΟΧΗΜΑΤΩΝ 2. ΣΤΑΤΙΚΗ Να χαραχθούν τα διαγράμματα [Ν], [Q], [M] στη δοκό του σχήματος: Να χαραχθούν τα διαγράμματα [Ν], [Q], [M] στον φορέα του σχήματος: Ασκήσεις υπολογισμού τάσεων Άσκηση 1 η (Αξονικός εφελκυσμός

Διαβάστε περισσότερα

ΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ. Ασκήσεις προηγούμενων εξετάσεων ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ

ΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ. Ασκήσεις προηγούμενων εξετάσεων ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΕΡΓΩΝ ΥΠΟΔΟΜΗΣ ΚΑΙ ΑΓΡΟΤΙΚΗΣ ΑΝΑΠΤΥΞΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΔΟΜΙΚΗΣ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΚΑΙ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ ΤΕΧΝΙΚΩΝ ΕΡΓΩΝ ΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ Ασκήσεις προηγούμενων

Διαβάστε περισσότερα

ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ

ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ ΕΛΕΓΧΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΝΕΑΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ (Ε.Α.Κ. 2003 Ε.Κ.Ω.Σ. 2000) ΑΠΟΤΙΜΩΜΕΝΗΣ ΜΕ pushover ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΤΕΝΤΟΛΟΥΡΗΣ ΕΥΑΓΓΕΛΟΣ ΚΑΛΟΓΕΡΟΠΟΥΛΟΥ ΓΕΩΡΓΙΑ Περίληψη Σκοπός της παρούσης εργασίας είναι

Διαβάστε περισσότερα

Οριακή κατάσταση αστοχίας έναντι ιάτµησης-στρέψης- ιάτρησης

Οριακή κατάσταση αστοχίας έναντι ιάτµησης-στρέψης- ιάτρησης Σχεδιασµός φορέων από σκυρόδεµα µε βάση τον Ευρωκώδικα 2 Οριακή κατάσταση αστοχίας έναντι ιάτµησης-στρέψης- ιάτρησης Καττής Μαρίνος, Αναπληρωτής Καθηγητής ΕΜΠ Λιβαδειά, 26 Σεπτεµβρίου 2009 1 ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ

Διαβάστε περισσότερα

Βασικές αρχές ενίσχυσης κατασκευών από λιθοδοµή

Βασικές αρχές ενίσχυσης κατασκευών από λιθοδοµή ΕΛΛΗΝΙΚΗ ΕΤΑΙΡΕΙΑ για την Προστασία του Περιβάλλοντος και της Πολιτιστικής Κληρονοµιάς Βασικές αρχές ενίσχυσης κατασκευών από λιθοδοµή Βλάσης Κουµούσης Καθηγητής ΕΜΠ Εργαστήριο Στατικής & Αντισεισµικών

Διαβάστε περισσότερα

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ 9.1 ΣΚΟΠΟΣ Βλ. Κεφ. 4, Παρ. 4.4, για την λογική των ελέγχων. 9.1.1 Το παρόν Κεφάλαιο περιλαµβάνει τα κριτήρια ελέγχου της ανίσωσης ασφαλείας, κατά την αποτίµηση ή τον ανασχεδιασµό,

Διαβάστε περισσότερα

Η τεχνική οδηγία 1 παρέχει βασικές πληροφορίες για τον έλεγχο εύκαµπτων ορθογωνικών πεδίλων επί των οποίων εδράζεται µοναδικό ορθογωνικό υποστύλωµα.

Η τεχνική οδηγία 1 παρέχει βασικές πληροφορίες για τον έλεγχο εύκαµπτων ορθογωνικών πεδίλων επί των οποίων εδράζεται µοναδικό ορθογωνικό υποστύλωµα. CSI Hellas, Φεβρουάριος 2004 Τεχνική Οδηγία 1 Πέδιλα στα οποία εδράζονται υποστυλώµατα ορθογωνικής διατοµής Η τεχνική οδηγία 1 παρέχει βασικές πληροφορίες για τον έλεγχο εύκαµπτων ορθογωνικών πεδίλων επί

Διαβάστε περισσότερα

Σχεδιασµός κτηρίων Με και Χωρίς Αυξηµένες Απαιτήσεις Πλαστιµότητας: Συγκριτική Αξιολόγηση των δύο επιλύσεων

Σχεδιασµός κτηρίων Με και Χωρίς Αυξηµένες Απαιτήσεις Πλαστιµότητας: Συγκριτική Αξιολόγηση των δύο επιλύσεων Σχεδιασµός κτηρίων Με και Χωρίς Αυξηµένες Απαιτήσεις Πλαστιµότητας: Συγκριτική Αξιολόγηση των δύο επιλύσεων (βάσει των ΕΑΚ-ΕΚΩΣ) Μ.Λ. Μωρέττη ρ. Πολιτικός Μηχανικός. ιδάσκουσα Παν. Θεσσαλίας.. Παπαλοϊζου

Διαβάστε περισσότερα

Μικρή επανάληψη Χ. Ζέρης Δεκέμβριος

Μικρή επανάληψη Χ. Ζέρης Δεκέμβριος Μικρή επανάληψη 2 Βασικές παράμετροι : Γεωμετρία Εντατικά μεγέθη στο ΚΒ Καταστατικές σχέσεις υλικού Μετατόπιση του σημείου εφαρμογής των εξωτερικών δράσεων: Γενική περίπτωση Μας διευκολύνει στην αντιμετώπιση

Διαβάστε περισσότερα

ΑΝΤΙΜΕΤΩΠΙΣΗ ΦΑΙΝΟΜΈΝΟΥ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΗΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΕΝΙΣΧΥΣΗ

ΑΝΤΙΜΕΤΩΠΙΣΗ ΦΑΙΝΟΜΈΝΟΥ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΗΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΕΝΙΣΧΥΣΗ Αντιμετώπιση Φαινομένου Κοντών Υποστυλωμάτων με Ενίσχυση των Παρακειμένων Φατνωμάτων ΑΝΤΙΜΕΤΩΠΙΣΗ ΦΑΙΝΟΜΈΝΟΥ ΚΟΝΤΩΝ ΥΠΟΣΤΗΛΩΜΑΤΩΝ ΜΕ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΤΩΝ ΠΑΡΑΚΕΙΜΕΝΩΝ ΦΑΤΝΩΜΑΤΩΝ ΛΥΚΟΥΡΑΣ ΙΩΑΝΝΗΣ Περίληψη Στόχος

Διαβάστε περισσότερα

«Η συμβολή των τοιχοπληρώσεων στην αντίσταση διατηρητέου κτιρίου από Ο/Σ έναντι σεισμού»

«Η συμβολή των τοιχοπληρώσεων στην αντίσταση διατηρητέου κτιρίου από Ο/Σ έναντι σεισμού» ΤΕΧΝΙΚΟ ΕΠΙΜΕΛΗΤΗΡΙΟ ΕΛΛΑΔΑΣ ΕΛΛΗΝΙΚΟ ΤΜΗΜΑ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΕΠΙΣΤΗΜΟΝΙΚΟ ΤΕΧΝΙΚΟ ΕΠΙΜΕΛΗΤΗΡΙΟ ΚΥΠΡΟΥ 16 Ο Συνέδριο Σκυροδέματος «Η συμβολή των τοιχοπληρώσεων στην αντίσταση διατηρητέου κτιρίου από Ο/Σ έναντι

Διαβάστε περισσότερα

ΣΑΚΟΣ ΣΑΚΟΣ Προπτυχιακός Φοιτητής Π.Π.,

ΣΑΚΟΣ ΣΑΚΟΣ Προπτυχιακός Φοιτητής Π.Π., Διερεύνηση της επιρροής των τοιχοπληρώσεων και ανεπαρκών μηκών μάτισης οπλισμών στη σεισμική ικανότητα των κατασκευών εφαρμόζοντας ανελαστική στατική ανάλυση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ

Διαβάστε περισσότερα

Drill. Έλεγχος ιάτρησης. Έλεγχος πλακών οπλισμένου σκυροδέματος έναντι διάτρησης, σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 2 (Μέρος 1)

Drill. Έλεγχος ιάτρησης. Έλεγχος πλακών οπλισμένου σκυροδέματος έναντι διάτρησης, σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 2 (Μέρος 1) Drill Έλεγχος ιάτρησης Έλεγχος πλακών οπλισμένου σκυροδέματος έναντι διάτρησης, σύμφωνα με τον Ευρωκώδικα 2 (Μέρος 1) Αθήνα, Ιούνιος 2009 version 1_0_1 2 Έλεγχος διάτρησης ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1 ΓΕΝΙΚΑ... 1 1.1

Διαβάστε περισσότερα

ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΣΧΕΣΕΩΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΔΕΙΚΤΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΚΑΜΠΥΛΟΤΗΤΩΝ ΟΡΘΟΓΩΝΙΚΩΝ ΔΙΑΤΟΜΩΝ Ο.Σ. ΣΕ ΔΙΑΞΟΝΙΚΗ ΚΑΜΨΗ ΜΕ ΟΡΘΗ ΔΥΝΑΜΗ

ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΣΧΕΣΕΩΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΔΕΙΚΤΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΚΑΜΠΥΛΟΤΗΤΩΝ ΟΡΘΟΓΩΝΙΚΩΝ ΔΙΑΤΟΜΩΝ Ο.Σ. ΣΕ ΔΙΑΞΟΝΙΚΗ ΚΑΜΨΗ ΜΕ ΟΡΘΗ ΔΥΝΑΜΗ ΠΑΝΕΠΙΣΤΗΜΙΟ ΠΑΤΡΩΝ ΠΟΛΥΤΕΧΝΙΚΗ ΣΧΟΛΗ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΑΝΑΛΥΤΙΚΩΝ ΣΧΕΣΕΩΝ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΥ ΔΕΙΚΤΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΚΑΜΠΥΛΟΤΗΤΩΝ ΟΡΘΟΓΩΝΙΚΩΝ ΔΙΑΤΟΜΩΝ Ο.Σ. ΣΕ ΔΙΑΞΟΝΙΚΗ ΚΑΜΨΗ ΜΕ ΟΡΘΗ ΔΥΝΑΜΗ ΔΙΑΤΡΙΒΗ

Διαβάστε περισσότερα

Η τεχνική οδηγία 7 παρέχει βασικές πληροφορίες για τον έλεγχο και την όπλιση πεδιλοδοκών.

Η τεχνική οδηγία 7 παρέχει βασικές πληροφορίες για τον έλεγχο και την όπλιση πεδιλοδοκών. CSI Hellas, Μάρτιος 4 Τεχνική Οδηγία 7 Πιλοδοκοί Η τεχνική οδηγία 7 παρέχει βασικές πληροφορίες για τον έλεγχο και την όπλιση πιλοδοκών. Γενικά Η πιλοδοκός προσοµοιώνεται στο ETABS µε ένα ραβδωτό στοιχείο

Διαβάστε περισσότερα

20/10/2016. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Εργαστηριακές Σημειώσεις Κάμψη Ξυλινης Δοκού. Πανεπιστημιακός Υπότροφος

20/10/2016. Δρ. Σωτήρης Δέμης. Εργαστηριακές Σημειώσεις Κάμψη Ξυλινης Δοκού. Πανεπιστημιακός Υπότροφος Εργαστηριακές Σημειώσεις Κάμψη Ξυλινης Δοκού Δρ. Σωτήρης Δέμης Πανεπιστημιακός Υπότροφος Τσιμεντοπολτός Περιλαμβάνονται διαγράμματα από τα βιβλία «Μηχανική των Υλικών» και «Δομικά Υλικά» του Αθανάσιου

Διαβάστε περισσότερα

ιάλεξη 7 η, 8 η και 9 η

ιάλεξη 7 η, 8 η και 9 η ΠΠΜ 220: Στατική Ανάλυση των Κατασκευών Ι ιάλεξη 7 η, 8 η και 9 η Ανάλυση Ισοστατικών οκών και Πλαισίων Τρίτη,, 21, Τετάρτη,, 22 και Παρασκευή 24 Σεπτεµβρίου,, 2004 Πέτρος Κωµοδρόµος komodromos@ucy.ac.cy

Διαβάστε περισσότερα

9. Χρήση Λογισμικού Ανάλυσης Κατασκευών

9. Χρήση Λογισμικού Ανάλυσης Κατασκευών 9. Χρήση Λογισμικού Ανάλυσης Κατασκευών Χειμερινό εξάμηνο 2016 Πέτρος Κωμοδρόμος komodromos@ucy.ac.cy http://www.eng.ucy.ac.cy/petros 1 Θέματα Εισαγωγή Μοντελοποίηση κατασκευής Κατανομή φορτίων πλακών

Διαβάστε περισσότερα

«Αριθμητική και πειραματική μελέτη της διεπιφάνειας χάλυβασκυροδέματος στις σύμμικτες πλάκες με χαλυβδόφυλλο μορφής»

«Αριθμητική και πειραματική μελέτη της διεπιφάνειας χάλυβασκυροδέματος στις σύμμικτες πλάκες με χαλυβδόφυλλο μορφής» ΠΕΡΙΛΗΨΗ ΤΗΣ ΔΙΔΑΚΤΟΡΙΚΗΣ ΔΙΑΤΡΙΒΗΣ «Αριθμητική και πειραματική μελέτη της διεπιφάνειας χάλυβασκυροδέματος στις σύμμικτες πλάκες με χαλυβδόφυλλο μορφής» του Θεμιστοκλή Τσαλκατίδη, Δρ. Πολιτικού Μηχανικού

Διαβάστε περισσότερα

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ.

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. Αποτίμηση φέρουσας ικανότητας κτιρίου σύμφωνα με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΦΕΡΟΥΣΑΣ ΙΚΑΝΟΤΗΤΑΣ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΤΟΝ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΚΑΡΑΜΑΝΟΥ ΘΕΟΔΩΡΑ Μεταπτυχιακή Φοιτήτρια Π.Π., theodorkara@gmail.com Περίληψη

Διαβάστε περισσότερα

10,2. 1,24 Τυπική απόκλιση, s 42

10,2. 1,24 Τυπική απόκλιση, s 42 Ασκηση 3.1 (a) Αν μία ράβδος οπλισμού θεωρηθεί ότι λυγίζει μεταξύ δύο διαδοχικών συνδετήρων με μήκος λυγισμού το μισό της απόστασης, s w, των συνδετήρων, να υπολογισθεί η απόσταση συνδετήρων, s w, πέραν

Διαβάστε περισσότερα

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. - ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΟΡΟΦΟΥ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΔΙΑΦΟΡΕΣ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. - ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΟΡΟΦΟΥ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΔΙΑΦΟΡΕΣ ΣΕΙΣΜΙΚΕΣ ΦΟΡΤΙΣΕΙΣ Αποτίμηση υφιστάμενης κατασκευής με ανελαστική στατική ανάλυση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ.- Προσθήκη ορόφου και έλεγχος επάρκειας για διάφορες σεισμικές φορτίσεις ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ

Διαβάστε περισσότερα

Σ. Η. Δ Ρ Ι Τ Σ Ο Σ. ο ΕΠΙΠΕΔΟ: ΜΑΚΡΟΣΚΟΠΙΚΟΣ ΟΠΤΙΚΟΣ. Σχέση με τη Συνολική Δόμηση Τα Κτίρια που (από το 2 ο Επίπεδο Ελέγχου) Προέκυψε ότι

Σ. Η. Δ Ρ Ι Τ Σ Ο Σ. ο ΕΠΙΠΕΔΟ: ΜΑΚΡΟΣΚΟΠΙΚΟΣ ΟΠΤΙΚΟΣ. Σχέση με τη Συνολική Δόμηση Τα Κτίρια που (από το 2 ο Επίπεδο Ελέγχου) Προέκυψε ότι ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΤΡΩΤΟΤΗΤΑ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΠΛΑΙΣΙΟ ΕΛΕΓΧΟΥ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΤΡΩΤΟΤΗΤΑΣ ΚΤΙΡΙΩΝ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ ΕΠΑΝΤΥΚ Το Ανέφικτο του Ακριβούς Ελέγχου Όλων των Κτιρίων Αντικαθίσταται με μία Εφικτή Στρατηγική

Διαβάστε περισσότερα

ΒΛΑΒΕΣ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑΣ Τεκμηρίωση Βλαβών περιλαμβάνει : Αποτύπωση φερόντων στοιχείων κατασκευής. Πιθανές επεμβάσεις λόγω της μεγάλης διάρκειας ζωής κτιρίων από τοιχοποιία την καθιστούν δύσκολη. Αναζήτηση αρχικών

Διαβάστε περισσότερα

AΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ

AΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ ΑΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) 371 AΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ (ΚΕΦ. 6-11) ΑΣΚΗΣΗ 1 Το µηκυνσιόµετρο στο σηµείο Α της δοκού του σχήµατος καταγράφει θλιπτική παραµόρφωση ίση µε 0.05. Πόση

Διαβάστε περισσότερα

ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΗΡΙΩΝ ΑΠΟ ΛΙΘΟΣΩΜΑΤΑ ΠΥΡΙΤΙΚΟΥ ΑΣΒΕΣΤΙΟΥ

ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΗΡΙΩΝ ΑΠΟ ΛΙΘΟΣΩΜΑΤΑ ΠΥΡΙΤΙΚΟΥ ΑΣΒΕΣΤΙΟΥ ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ ΔΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΣ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΚΤΗΡΙΩΝ ΑΠΟ ΛΙΘΟΣΩΜΑΤΑ ΠΥΡΙΤΙΚΟΥ ΑΣΒΕΣΤΙΟΥ ΕΠΙΒΛΕΠΩΝ

Διαβάστε περισσότερα

ΚΕΦΑΛΑΙΟ. Οι γραμμικοί φορείς. 1.1 Εισαγωγή 1.2 Συστήματα συντεταγμένων

ΚΕΦΑΛΑΙΟ. Οι γραμμικοί φορείς. 1.1 Εισαγωγή 1.2 Συστήματα συντεταγμένων ΚΕΦΑΛΑΙΟ 1 Οι γραμμικοί φορείς 1.1 Εισαγωγή 1.2 Συστήματα συντεταγμένων 2 1. Οι γραμμικοί φορείς 1.1 Εισαγωγή 3 1.1 Εισαγωγή Για να γίνει ο υπολογισμός μιας κατασκευής, θα πρέπει ο μελετητής μηχανικός

Διαβάστε περισσότερα

Δυναμική ανάλυση μονώροφου πλαισίου

Δυναμική ανάλυση μονώροφου πλαισίου Κεφάλαιο 1 Δυναμική ανάλυση μονώροφου πλαισίου 1.1 Γεωμετρία φορέα - Δεδομένα Χρησιμοποιείται ο φορέας του Παραδείγματος 3 από το βιβλίο Προσομοίωση κατασκευών σε προγράμματα Η/Υ (Κίρτας & Παναγόπουλος,

Διαβάστε περισσότερα

ΠΕΡΙΛΗΨΗ ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ

ΠΕΡΙΛΗΨΗ ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΕΡΕΥΝΗΤΙΚΟ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ: ΕΞΑΣΦΑΛΙΣΗ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ ΣΕ ΝΕΕΣ ΚΑΙ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΑΠΟ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑ ΠΟΥ ΑΠΑΙΤΟΥΝ ΕΠΙΣΚΕΥΗ Η ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΑΝΑΘΕΣΗ: ΟΡΓΑΝΙΣΜΟΣ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΚΑΙ ΠΡΟΣΤΑΣΙΑΣ (Ο.Α.Σ.Π.)

Διαβάστε περισσότερα

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΥΟ ΕΠΙΠΛΕΟΝ ΟΡΟΦΩΝ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΥΟ ΕΠΙΠΛΕΟΝ ΟΡΟΦΩΝ Αποτίμηση διώροφης Κατοικίας και Έλεγχος Επάρκειας για την Προσθήκη δύο επιπλέον Ορόφων ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΗΣ ΚΑΤΟΙΚΙΑΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΓΙΑ ΤΗΝ ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΥΟ ΕΠΙΠΛΕΟΝ ΟΡΟΦΩΝ ΠΑΠΠΑΣ ΣΠΥΡΙΔΩΝ Μεταπτυχιακός

Διαβάστε περισσότερα

Αποτίμηση και ενίσχυση υφιστάμενης κατασκευής με ανελαστική στατική ανάλυση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ.

Αποτίμηση και ενίσχυση υφιστάμενης κατασκευής με ανελαστική στατική ανάλυση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. Αποτίμηση και ενίσχυση υφιστάμενης κατασκευής με ανελαστική στατική ανάλυση κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΗΣ ΜΕ ΑΝΕΛΑΣΤΙΚΗ ΓΡΑΜΜΙΚΗ ΑΝΑΛΥΣΗ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΠΑΥΛΙΔΟΥ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΑ

Διαβάστε περισσότερα

Ευρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα. Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια. Κεφάλαιο 7

Ευρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα. Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια. Κεφάλαιο 7 Ευρωκώδικας 2: Σχεδιασμός φορέων από Σκυρόδεμα Μέρος 1-1: Γενικοί Κανόνες και Κανόνες για κτίρια Κεφάλαιο 7 Διαφάνειες παρουσίασης εκπαιδευτικών σεμιναρίων Γεώργιος Πενέλης, ομότιμος καθηγητής Α.Π.Θ. Ανδρέας

Διαβάστε περισσότερα

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 1: Πλευρικός λυγισμός δοκού γέφυρας Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται

Διαβάστε περισσότερα

Σ Τ Α Τ Ι Κ Ε Σ Μ Ε Λ Ε Τ Ε Σ Κ Τ Ι Ρ Ι Ω Ν

Σ Τ Α Τ Ι Κ Ε Σ Μ Ε Λ Ε Τ Ε Σ Κ Τ Ι Ρ Ι Ω Ν Σ Τ Α Τ Ι Κ Ε Σ Μ Ε Λ Ε Τ Ε Σ Κ Τ Ι Ρ Ι Ω Ν Εκδ. 4.xx ΕΓΧΕΙΡΙΔΙΟ ΤΕΚΜΗΡΙΩΣΗΣ & ΟΔΗΓΟΣ ΧΡΗΣΗΣ Διαφορετικά Υλικά : ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΪΑ Ευρωκώδικες 6 & 8 ΤΕΧΝΙΚΟΣ ΟΙΚΟΣ ΛΟΓΙΣΜΙΚΟΥ www.tol.com.gr Νοέμβριος

Διαβάστε περισσότερα

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ, ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΥΟ ΟΡΟΦΩΝ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΝΕΟΤΕΡΟΥΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΤΟΥ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ, ΠΡΟΣΘΗΚΗ ΔΥΟ ΟΡΟΦΩΝ ΣΥΜΦΩΝΑ ΜΕ ΝΕΟΤΕΡΟΥΣ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥΣ ΚΑΙ ΕΛΕΓΧΟΣ ΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ ΤΟΥ Αποτίμηση διώροφου κτιρίου ΟΣ κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ, προσθήκη δύο ορόφων σύμφωνα με νεότερους Κανονισμούς και έλεγχος της επάρκειας του ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΔΙΩΡΟΦΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ, ΠΡΟΣΘΗΚΗ

Διαβάστε περισσότερα

Περιεχόμενα ΚΑΔΕΤ-ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5

Περιεχόμενα ΚΑΔΕΤ-ΚΕΦΑΛΑΙΟ 5 Περιεχόμενα 5 ΑΝΑΛΥΣΗ ΠΡΙΝ ΚΑΙ ΜΕΤΑ ΤΗΝ ΕΠΕΜΒΑΣΗ... 5-3 5.1 ΓΕΝΙΚΕΣ ΑΡΧΕΣ... 5-3 5.1.1 ΜΕΘΟΔΟΙ ΑΝΑΛΥΣΗΣ... 5-3 5.1.2 Κύρια και δευτερεύοντα στοιχεία... 5-5 5.1.3 Έλεγχοι ασφαλείας... 5-6 5.1.4 Αντιστάσεις

Διαβάστε περισσότερα

Προσεισμικός Έλεγχος Κτιρίων Συμπλήρωση Δελτίου Ενότητες Δ, Ε

Προσεισμικός Έλεγχος Κτιρίων Συμπλήρωση Δελτίου Ενότητες Δ, Ε Προσεισμικός Έλεγχος Κτιρίων Συμπλήρωση Δελτίου Ενότητες Δ, Ε Περιφέρεια Βορείου Αιγαίου Οργανισμός Αντισεισμικού Σχεδιασμού &Προστασίας Ο.Α.Σ.Π.) Ενημερωτικό Σεμινάριο για Μηχανικούς με θέμα: «ΠΡΟΣΕΙΣΜΙΚΟΣ

Διαβάστε περισσότερα

Fespa 10 EC. For Windows. Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση

Fespa 10 EC. For Windows. Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή. Αποτίμηση Fespa 10 EC For Windows Προσθήκη ορόφου και ενισχύσεις σε υφιστάμενη κατασκευή Αποτίμηση της φέρουσας ικανότητας του κτιρίου στη νέα κατάσταση σύμφωνα με τον ΚΑΝ.ΕΠΕ 2012 Αθήνα, εκέμβριος 2012 Version

Διαβάστε περισσότερα

Περιεχ μενα. Πρόλογος Κεφάλαιο 1 Εισαγωγή Κεφάλαιο 2 Βάσεις σχεδιασμού... 27

Περιεχ μενα. Πρόλογος Κεφάλαιο 1 Εισαγωγή Κεφάλαιο 2 Βάσεις σχεδιασμού... 27 Περιεχ μενα Πρόλογος... 9 Πρόλογος 3 ης έκδοσης... 11 Κεφάλαιο 1 Εισαγωγή... 13 1.1 Γενικά Ιστορική αναδρομή... 13 1.2 Aρχές λειτουργίας ορισμοί... 20 Κεφάλαιο 2 Βάσεις σχεδιασμού... 27 2.1 Εισαγωγή...

Διαβάστε περισσότερα

Π Ε Ρ Ι Ε Χ Ο Μ Ε Ν Α

Π Ε Ρ Ι Ε Χ Ο Μ Ε Ν Α Π Ε Ρ Ι Ε Χ Ο Μ Ε Ν Α 1 ο ΜΕΡΟΣ Εισαγωγή στη φιλοσοφία του αντισεισμικού σχεδιασμού και στην κανονιστική της υλοποίηση 1-1 1. H φιλοσοφία του αντισεισμικού σχεδιασμού των κατασκευών Επεξήγηση θεμελιωδών

Διαβάστε περισσότερα

Παραδείγματα - Εφαρμογές κατά EN & ΚΑΝΕΠΕ

Παραδείγματα - Εφαρμογές κατά EN & ΚΑΝΕΠΕ Παραδείγματα - Εφαρμογές κατά EN1998-3 & ΚΑΝΕΠΕ Τηλέμαχος Β. Παναγιωτάκος Δρ Πολιτικός Μηχανικός ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ & ΑΝΑΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΜΕ ΒΑΣΗ ΤΟΝ ΚΑΝΕΠΕ Χίος, 15-16 Μαρτίου 2013 Διάρθρωση Παρουσίασης

Διαβάστε περισσότερα

ΑΡΓΥΡΗΣ ΜΩΥΣΙΔΗΣ ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ ΑΠΘ MSc UMIST, UK

ΑΡΓΥΡΗΣ ΜΩΥΣΙΔΗΣ ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ ΑΠΘ MSc UMIST, UK ΑΡΓΥΡΗΣ ΜΩΥΣΙΔΗΣ ΠΟΛΙΤΙΚΟΣ ΜΗΧΑΝΙΚΟΣ ΑΠΘ MSc UMIST, UK ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ Σκοπός της μελέτης Παρουσίαση της μελέτης A. Έλεγχος για «απλά» κτίρια από τοιχοποιία B. Στατική επίλυση φέρουσας τοιχοποιίας C. Στατική

Διαβάστε περισσότερα

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΑΝΤΟΧΗΣ ΚΤΗΡΙΟΥ ΕΠΙΛΟΓΗ ΣΤΡΑΤΗΓΙΚΗΣ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΕΠΙΛΟΓΗ ΤΕΛΙΚΗΣ ΛΥΣΗΣ. Καμάρης Γεώργιος Μαραβάς Ανδρέας ΕΙΣΑΓΩΓΗ

ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΑΝΤΟΧΗΣ ΚΤΗΡΙΟΥ ΕΠΙΛΟΓΗ ΣΤΡΑΤΗΓΙΚΗΣ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΕΠΙΛΟΓΗ ΤΕΛΙΚΗΣ ΛΥΣΗΣ. Καμάρης Γεώργιος Μαραβάς Ανδρέας ΕΙΣΑΓΩΓΗ 1 ο Φοιτητικό Συνέδριο «Επισκευές Κατασκευών 4», Μάρτιος 24 Εργασία Νο 29 ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΑΝΤΟΧΗΣ ΚΤΗΡΙΟΥ ΕΠΙΛΟΓΗ ΣΤΡΑΤΗΓΙΚΗΣ ΕΝΙΣΧΥΣΗΣ ΕΠΙΛΟΓΗ ΤΕΛΙΚΗΣ ΛΥΣΗΣ Καμάρης Γεώργιος Μαραβάς Ανδρέας ΠΕΡΙΛΗΨΗ Στην παρούσα

Διαβάστε περισσότερα

Μάθημα: Στατική ΙΙ 9 Φεβρουαρίου 2011 Διδάσκων: Τριαντ. Κόκκινος, Ph.D. Διάρκεια εξέτασης 2:15 ΛΥΣΕΙΣ ΘΕΜΑΤΩΝ ΓΡΑΠΤΗ ΕΞΕΤΑΣΗ

Μάθημα: Στατική ΙΙ 9 Φεβρουαρίου 2011 Διδάσκων: Τριαντ. Κόκκινος, Ph.D. Διάρκεια εξέτασης 2:15 ΛΥΣΕΙΣ ΘΕΜΑΤΩΝ ΓΡΑΠΤΗ ΕΞΕΤΑΣΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΑΘΗΝΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ Τμήμα Πολιτικών Έργων Υποδομής Μάθημα: Στατική ΙΙ 9 Φεβρουαρίου 011 Διδάσκων:, Ph.D. Διάρκεια εξέτασης :15 ΛΥΣΕΙΣ ΘΕΜΑΤΩΝ ΓΡΑΠΤΗ ΕΞΕΤΑΣΗ

Διαβάστε περισσότερα

11. Χρήση Λογισμικού Ανάλυσης Κατασκευών

11. Χρήση Λογισμικού Ανάλυσης Κατασκευών ΠΠΜ 325: Ανάλυση Κατασκευών με Η/Υ 11. Χρήση Λογισμικού Ανάλυσης Κατασκευών Εαρινό εξάμηνο 2015 Πέτρος Κωμοδρόμος komodromos@ucy.ac.cy http://www.eng.ucy.ac.cy/petros 1 Θέματα Εισαγωγή Μοντελοποίηση κατασκευής

Διαβάστε περισσότερα

Παράρτημα Έκδοση Έδραση με κυκλικές κοιλοδοκούς Συνδετήριες δοκοί στο πρόγραμμα Πέδιλο Ανάλυση κατασκευής με ενημερωμένες διατομές μελών

Παράρτημα Έκδοση Έδραση με κυκλικές κοιλοδοκούς Συνδετήριες δοκοί στο πρόγραμμα Πέδιλο Ανάλυση κατασκευής με ενημερωμένες διατομές μελών Παράρτημα Έκδοση 2015 Έδραση με κυκλικές κοιλοδοκούς Συνδετήριες δοκοί στο πρόγραμμα Πέδιλο Ανάλυση κατασκευής με ενημερωμένες διατομές μελών ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. Εισαγωγή... 2 2. Έδραση με κυκλικές κοιλοδοκούς...

Διαβάστε περισσότερα

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών

ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ. Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών ΕΠΙΣΚΕΥΕΣ ΕΝΙΣΧΥΣΕΙΣ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ Γ. Παναγόπουλος Καθηγητής Εφαρμογών, ΤΕΙ Σερρών H ανελαστική στατική ανάλυση (pushover) στον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Επιτρεπόμενες μέθοδοι ανάλυσης στον ΚΑΝ.ΕΠΕ. Ελαστικές μέθοδοι

Διαβάστε περισσότερα

ΕΠΙΣΚΕΥΗ-ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΙΕΡΟΥ ΝΑΟΥ- ΥΛΟΠΟΙΗΣΗ ΤΟΥ ΕΡΓΟΥ

ΕΠΙΣΚΕΥΗ-ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΙΕΡΟΥ ΝΑΟΥ- ΥΛΟΠΟΙΗΣΗ ΤΟΥ ΕΡΓΟΥ ΕΠΙΣΚΕΥΗ-ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΙΕΡΟΥ ΝΑΟΥ- ΥΛΟΠΟΙΗΣΗ ΤΟΥ ΕΡΓΟΥ Αντικείμενο της μελέτης απετέλεσε η αποτίμηση της στατικής επάρκειας του φέροντος οργανισμού του Ιερού Ναού Αγίων Κωνσταντίνου και Ελένης στη Γλυφάδα,

Διαβάστε περισσότερα

Δρ. Μηχ. Μηχ. Α. Τσουκνίδας. Σχήμα 1

Δρ. Μηχ. Μηχ. Α. Τσουκνίδας. Σχήμα 1 Σχήμα 1 Εξαιτίας της συνιστώσας F X αναπτύσσεται εντός του υλικού η ορθή τάση σ: N σ = A N 2 [ / ] Εξαιτίας της συνιστώσας F Υ αναπτύσσεται εντός του υλικού η διατμητική τάση τ: τ = mm Q 2 [ N / mm ] A

Διαβάστε περισσότερα

fk = K fb 0,70 fm 0,30 Κ=0,45 από Πίνακα 3.3 fb = 4,675 MPa fm= 5 MPa fk = 0,45 4,675 0,70 5,0 0,30 = 2,15 N/mm 2

fk = K fb 0,70 fm 0,30 Κ=0,45 από Πίνακα 3.3 fb = 4,675 MPa fm= 5 MPa fk = 0,45 4,675 0,70 5,0 0,30 = 2,15 N/mm 2 3. Υπολογισμός χαρακτηριστικών αντοχών 3.1. Αντοχή σε θλίψη της τοιχοποιίας, fk Για κονίαμα γενικής χρήσης η αντοχή σε θλίψη της τοιχοποιίας προσδιορίζεται από τη σχέση: fk = K fb 0,70 fm 0,30 Κ=0,45 από

Διαβάστε περισσότερα

ΕΦΑΡΜΟΓΕΣ ΔΕΥΤΕΡΟΒΑΘΜΙΟΥ ΠΡΟΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΕΛΕΓΧΟΥ ΣΕ ΚΤΙΡΙΑ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ

ΕΦΑΡΜΟΓΕΣ ΔΕΥΤΕΡΟΒΑΘΜΙΟΥ ΠΡΟΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΕΛΕΓΧΟΥ ΣΕ ΚΤΙΡΙΑ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ Εφαρμογές δευτεροβάθμιου προσεισμικού ελέγχου σε κτίρια από φέρουσα τοιχοποιία ΕΦΑΡΜΟΓΕΣ ΔΕΥΤΕΡΟΒΑΘΜΙΟΥ ΠΡΟΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΕΛΕΓΧΟΥ ΣΕ ΚΤΙΡΙΑ ΑΠΟ ΦΕΡΟΥΣΑ ΤΟΙΧΟΠΟΙΙΑ ΚΑΣΙΟΥΜΗ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΑ ΦΡΕΜΕΝΤΙΤΗ ΑΝΑΣΤΑΣΙΑ Περίληψη

Διαβάστε περισσότερα

ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΗΣ ΜΕΘΟΔΟΥ PUSHOVER ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΙΑ ΤΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟ ΚΤΙΡΙΟ

ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΗΣ ΜΕΘΟΔΟΥ PUSHOVER ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΙΑ ΤΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ ΣΕ ΥΦΙΣΤΑΜΕΝΟ ΚΤΙΡΙΟ Εφαρμογή της μεθόδου Pushover κατά ΚΑΝ.ΕΠΕ. για τη διερεύνηση της επιρροής των τοιχοπληρώσεων σε υφιστάμενο κτίριο ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΗΣ ΜΕΘΟΔΟΥ PUSHOVER ΚΑΤΑ ΚΑΝ.ΕΠΕ. ΓΙΑ ΤΗ ΔΙΕΡΕΥΝΗΣΗ ΤΗΣ ΕΠΙΡΡΟΗΣ ΤΩΝ ΤΟΙΧΟΠΛΗΡΩΣΕΩΝ

Διαβάστε περισσότερα

ΕΠΙΣΚΕΥΗ-ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΙΕΡΟΥ ΝΑΟΥ- ΥΛΟΠΟΙΗΣΗ ΤΟΥ ΕΡΓΟΥ: Η ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ ΤΟΥ ΙΕΡΟΥ ΝΑΟΥ ΤΩΝ ΑΓΙΩΝ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΥ ΚΑΙ ΕΛΕΝΗΣ ΣΤΗ ΓΛΥΦΑΔΑ

ΕΠΙΣΚΕΥΗ-ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΙΕΡΟΥ ΝΑΟΥ- ΥΛΟΠΟΙΗΣΗ ΤΟΥ ΕΡΓΟΥ: Η ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ ΤΟΥ ΙΕΡΟΥ ΝΑΟΥ ΤΩΝ ΑΓΙΩΝ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΥ ΚΑΙ ΕΛΕΝΗΣ ΣΤΗ ΓΛΥΦΑΔΑ ΝΟΕΜΒΡΙΟΣ-ΔΕΚΕΜΒΡΙΟΣ 2007 ΤΕΧΝΙΚΑ ΧΡΟΝΙΚΑ 1 ΕΠΙΣΚΕΥΗ-ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΙΕΡΟΥ ΝΑΟΥ- ΥΛΟΠΟΙΗΣΗ ΤΟΥ ΕΡΓΟΥ: Η ΠΕΡΙΠΤΩΣΗ ΤΟΥ ΙΕΡΟΥ ΝΑΟΥ ΤΩΝ ΑΓΙΩΝ ΚΩΝΣΤΑΝΤΙΝΟΥ ΚΑΙ ΕΛΕΝΗΣ ΣΤΗ ΓΛΥΦΑΔΑ Κ. ΣΠΥΡΑΚΟΣ Καθηγητής Ε.Μ.Π. Διευθυντής

Διαβάστε περισσότερα

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΔΟΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ 7.1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ Σκοπός

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΔΟΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ 7.1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ Σκοπός ΚΕΦΑΛΑΙΟ 7 ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ ΔΟΜΙΚΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ 7.1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ 7.1.1 Σκοπός Το παρόν Κεφάλαιο 7 περιλαμβάνει: α) Την ποσοτική περιγραφή της συμπεριφοράς δομικών στοιχείων τοίχων την οποία προϋποθέτουν

Διαβάστε περισσότερα

ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ Κεφ. 4 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ

ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ Κεφ. 4 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ Κεφάλαιο 4 ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΑ Τα υποστυλώµατα έχουν συνήθως τη µορφή κατακόρυφου αµφίπακτου ραβδόµορφου φορέα όπως φαίνεται στο σχήµα 1.8. Τα τµήµατα του υποστυλώµατος µεταξύ πάκτωσης και σηµείου καµπής θα µπορούσαν

Διαβάστε περισσότερα

ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ

ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ ΕΡΓΟ : ΝΟΜΙΜΟΠΟΙΗΣΗ ΒΑΣΕΙ ΑΡΘ.23 (ΝΟΚ) ΑΛΛΑΓΩΝ ΩΣ ΠΡΟΣ ΤΑ ΑΡΧΙΤΕΚΤΟΝΙΚΑ ΚΑΙ ΣΤΑΤΙΚΑ ΤΗΣ 529/03 ΟΙΚ. ΑΔΕΙΑΣ ΚΑΙ ΜΕΤΑΤΡΟΠΗΣ ΑΥΛΙΟΥ ΧΩΡΟΥ ΣΕ ΠΡΟΘΑΛΑΜΟ ΑΛΛΑΓΗ ΧΡΗΣΗΣ ΙΣΟΓΕΙΟΥ ΑΠΟ ΑΠΟΘΗΚΗ ΣΕ ΧΩΡΟ ΣΥΝΑΘΡΟΙΣΗΣ

Διαβάστε περισσότερα