Κ Λ Ε Ι Σ Τ Ο & Α Ν Ο Ι Κ Τ Ο Κ Ο Λ Υ Μ Β Η Τ Η Ρ Ι Ο Τ Η Ν Π Ε Ρ Ι Ο Δ Ο Τ Ο Υ Χ Ε Ι Μ Ω Ν Α ΥΠΕΥΘΥΝΟΣ ΣΠΟΥΔΑΣΤΗΣ: ΠΑΝΔΡΕΜΒΝΙΔΗΣ ΘΕΟΦΑΝΗΣ

Τ Ε Ι Κ Α Β Α Λ Α Σ Σ χ λ ί ί ί Σ Τ 8 Φ Τ μ η ' μ» ι Μ Η Χ Α Ν Ο Λ Ο Γ Ι Α Σ Π τ υ χ ι *. κ ή ε ρ γ α σ ί Ο Ε Ρ Μ Ι Κ Ε Σ Α Π Ω Λ Ε Ι Σ Σ Σ Ε Κ Λ Ε Ι Σ Τ Ο & Α Ν Ο Ι Κ Τ Ο Κ Ο Λ Υ Μ Β Η Τ Η Ρ Ι Ο Τ Η Ν Π Ε Ρ Ι Ο Δ Ο Τ Ο Υ Χ Ε Ι Μ Ω Ν Α ΥΠΕΥΘΥΝΟΣ ΣΠΟΥΔΑΣΤΗΣ: ΠΑΝΔΡΕΜΒΝΙΔΗΣ ΘΕΟΦΑΝΗΣ ΕΠΙΜΕΛΕΙΑ ΚΑΘΗΓΗΤΗ : κ ΠΑΠΑΔΟΠΟΥΛΟΥ ΜΑΡΙΑ ΧΡΟΝΟΣ ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗΣ : ΜΑΙΟΣ 1993

ϊβ χ ν ^ Η ί κ β λ νμ β η τη ί»ί»ΐ' A ta to o! H p n e» ^ t e t Κερ6η χαι αατιβλειίΐς σ' ενα κολυμβητήριο Γενιχα στοιχεία του κολυμβητηρίου 1) λπιολειες μήο μετοφορα και μεταβίβαση λχααλειες σε ανσικτο κολυμβητήριο λχαλειες σε κλειστό κολυμβητήριο 2) λποαλειες απο ακτινοβολία Αποολειες σε ανοικτο κολυμβητήριο Απώλειες σε κλειστό κολυμβητήριο 3) Απώλειες απο το έδαφος Απαλέιες σε ανοικτο και κλειστό κολυμβητ. 22 Απώλειες απο το διασκορπισμό του νερού 24 Απαλέιες σε ανοικτο και κλειστό κολυμβητ. 23 3) Απαλέιες απο εξάτμιση 28 ' Απώλειες σε ανοικτο κολυμβητήριο 31 ^ Απαλέιες σε κλειστό κολυμβητηραο 33 6) Κέρδη απο κολυμβητές 36 Κέρδη σε ανοικτο και κλειστό κολυμβητήριο 3? Πίνακες συγκεντρωτικών αποτελεσμάτων 38α Συμπεράσματα 42 Προσαυξήσεις θερμικών απιλειων 44 Αρχική θέρμανση της πισίνας 44β Πίνακες 45 Βιβλιογραφία 56 \

ΤΕΧΝΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΕΝΟΣ ΟΑΪΜΠΙΑΚΟΤ ΚΟΛΤΜΒΕΤΗΡΙΟΥ Η κυκλοφορία των νεροιν τη ς δεξαμ ενή ς ε ί ν α ι συνεχής έ τ σ ι (οστε να ε ξα σ φ α λ ίζε τα ι μ ια τιληρης ανακυκλοφορια σε διάστημά π ε ν τ ε (5 ) (ορων,αυτη ε π ιτυ γ χ ά ν ε τα ι με 3 φ υ γ ο κ εν τρ ικ ές α ν τ λ ίε ς απο τ ι ς οποίες η μια είνα ι εφεδρική Γ ια το δίκ τυ ο ανακυκλοφοριας ε ί ν α ι κατασκευασμένοι 2 κ λ ε ισ τ ο ί δ<χκτυλιοικαταθλιφης ο ι ο π ο ίο ι θα οδευουν παραλληλα μέσα σ το μηχ α νο λο γικ ό καναλι κ α ι θα τροφ οδοτούν ενα προς ενα τα σ τό μ ια κα- τα θ λ ιφ η ς ^ ^ ι δ α κ τύ λ ιο ι ε ί ν α ι σ υ ν δ εδ εμ ενοι με κατάλληλο αριθμ ό σ το μ ίω ν 2" με π λ αστικά ακροφυσια 2" έ τ σ ι (υστε να ε ξ α σ φ α λ ίζε τα ι ο χρονος ανακυκλοφοριας κ ι η τα χ ύ τη τα τοσο σ το δ ίκ τυ ο οσο και στη ν έξο δ ο του νερού ( 1. 31/ ς ) Η αναρρόφηση γ ί ν ε τ α ι απο σ τό μ ια που ε ίν α ι τοπ οθετη μ ένα σ το ν πυθμένα τη ς βαθύτερης πλευράς τη ς δεξαμ ενής κ α ι σε απόσταση 1Η απο το κατακορυφο σ τ ο ιχ ε ίο. τα χ ύ τη τα στα φ ρ ε ά τιά αναρρόφησης δεν π ρ επ ει να υ π ερ β α ίνει τα Ο,^ / φ ενω γ ε ν ικ ά στο υ ς σωλήνες αναρρόφησης δεν π ρεπ ει να υ π ερ β α ίνει το 1.2Μ /ς, διυληση των νερών τη ς δεξαμ ενή ς,δηλαδη ο μ ηχανισμ ός καθαρισμ ό ν αυτών, επ ιτυ γ χ ά ν ε τα ι με το πέρασμα τω ν απο π ροφ ιλτρα τρ ιχ ώ ν και φ ίλ τρ α άμμου υφηλης π ίεσ η ς. Γ ια τη ν ε π ίτε υ ξη τη ς θερμοκρασίας του νερού στους 25 βαθμούς Ιελσιου χρησιμοποιούνται 2 εναλλακτες.οι εναλλακτες είν α ι ανοξ ε ίδ ω τ ο ι θερμαντικού σ τo tx εto v μονωμένοι δε με μ ο νω τικ ές πλάκ ες πάχους 10ΜΜ. Οι σωληνώσεις προσαγωγής κ α ι επ ιστροφ ής θερμού νερού μ ετα ξύ εναλλακτω ν και λεβήτων μ ο νώ νο ντα ι με μονω τικά υλικά πάχους 9fW. Γ ια τη ν τροφοδότηση τω ν παραπανω εναλλακτω ν αλλα κ α ι γ ι α τη θέρμανση των χωρων και του ζε σ τ ο ύ νερού χρήσής χ ρ η σ ιμ ο π ο ιο ύ ντα ι 2 λ ε β ή τες απο εναν στη ν κάθε περίπτωση. Η απολύμανση τω ν νερβιν τη ς δεξαμ ενή ς ε π ιτυ γ χ ά ν ε τα ι με χλωρ ίω σ η. Αυτή " ε ρ γ ά ζ ε τ α ι" με α έ ρ ιο χλώριο που παραλαμβοενεται απο φ ιά λ ε ς με τη βοήθεια χλωριωτου κ α ι μεσω π ιε σ τ ικ ή ς α ν τ λ ία ς (BOOSTER PUMP) κ α τα θ λ ιβ ετα ι σ το δ ίκ τυ ο ανακυκλοφοριας το υ νερού της π ισίνας.

Η υδροδοτηση τη ς δεξαμ ενή ς αφόρα τη ν αρχιχη τη ς πληροοση κας τη ν αναχληρβ>ση τοαν νερ«βν που χ ά ν ο ν τα ι απο τη ν υ π ε ρ χ ε ιλ ισ η,τη ν εξά τμ ισ η κ α ι το υ ς κολυμβητες>η πληρβση τη ς γ ί ν ε τ α ι με α νεξά ρ τη το δ ίκ τυ ο τ ' οπ οίο ξ ε κ ιν ά ε ι απο το συλλέκτη κρυου νερού κ α ι κατα^ λ ή γ ε ι σ τα σ τό μ ια προσαγοογης που β ρ ίσ κ ο ν τα ι στη μικρή πλευρά. Σε κάθε δ ίκ τυ ο το π ο θ ε τ ε ίτ α ι βαλβίδα α ντεπ ισ τρ οφ η ς ακ^τε να μην ε ί ν α ι δυνατή η ε ίσ ο δ ο ς του νερού τη ς δεξαμ ενή ς σ το δ ίκ τυ ο τη ς Β.Τ,Δ.Ι,Π,,Η δ ιά ρ κ εια π ληρβσης'στη δεξαμ ενή κ υ μ α ίνετα ι απο 24«Λ8 οορες. Η απούλεια το υ νερού αναπληρώνεται αυτόματα απο το δ ο χ είο α ναπληροοσης του οπ οίου η χ ο )ρητικοτητα ε ί ν α ι 2, ^ 3. Το δ ο χ είο αυτό φ ε- ρ ε ι σωλήνα σύνδεσης με τη δ εξαμ ενή, σωλήνα α δειασμ ατος του και σωλήνα πλήρωσής του με πλωτήρα σταθμ ης,π ληρει δε το ν κανονισμό σύμφωνα με το ν ο π οίο επ ιβ ά λ λ ετα ι σαφής διακοπή τη ς σ υ ν εχ ε ία ς του νερού μ εταξύ δεξαμ ενή ς και δικ τυ ο υ ύδρευσης ώ στε ν ' α π ο κ λ ε ίε τα ι η παλινδρόμηση το υ νερού προς το δ ίκ τυ ο. Η αποχέτευση τη ς δεξαμ ενής αφόρα το αδειασμ α τη ς, τη ν αποχέτευ ση το υ νερού, τη φάση καθαρισμού των φ ίλτρω ν άμμου κ α ι τη ν αποχέτευση των νερών τη ς υ π ε ρ χ ε ίλ ισ ε ς. Το αδειασμ α τω ν νερών τη ς δεξαμ ενής γ ί ν ε τ α ι μεσω των α ν τλ ιώ ν αναρρος>ησης.τοποθετείται κατάλληλη σωληνυχτη απο σκληρό PVC 10 ΑΤΜ σ το ν συλλέκτη κατάθλιψης τιον α ν τλ ιώ ν που κ α τα θ λ ίβ ει τα νερά στη θ ο λ α σ σ α.σ τις προηγούμενες σω λη νώ σ εις σ υ ν δ έο ντα ι κ ι α υ τές που α ν τ ισ τ ο ιχ ο ύ ν στη φάση καθαρισμού τω ν φίλτρω ν άμμου. Γ ια τη ν αποχέτευση τω ν νερών τ η ς υ π ερ χ ειλ ισ η ς το π ο θ ε το ύ ν τα ι, σ το α ν τ ίσ τ ο ιχ ο κ α να λι ανα μ έτρ α π ερίπου, σ τό μ ια με π λ α στικ ού ς σωλήνες Φ75-10ΑΤΜ κ α ι εν ώ ν ο ν τα ι με σωλήνα PVC Φ200-10ΑΤΜ. Κ α τόπ ιν καταλήγουν σε φ ρ ε ά τιά με σχάρες σ το δάπεδο των π ε ρ ιμ ε τρ ικ ώ ν καναλιων.α πο ε κ ε ί τα νερ ά οδη γού ντα ι σε στεγα νό κ υ λ ιν δ ρ ι κό φ ρ ε ά τιο κατάλληλης δια τομ η ς κ α ι βάθους σ το σημείο του π ε ρ ι μ ετρ ικ ο ύ καναλιού που σ υ ν δ έ ε τα ι με το μ η χανοστάσιο.σ το φ ρ ε ά τιο αυτό εφ οσον α π α ιτ ε ίτ α ι τ ο π ο θ ε τ ε ίτ α ι αυτόματό υποβρύχιο α ν τλ η τικ ο συγκρότημα που κ α τα θ λ ίβ ει τ ο νερό σ τη ν αποχέτευση.

ΣΗΜΕΙΩΣΗ; Επει6η α π αγορεύεται η είσ ο δ ο ς λυμάτων η καθαρών ν ε ρών υπο πίεση σ το υ ς αγοογους των φ ρ ε α τ ίω ν,σ τ ις υποχρεώσεις της κατασκευαστριας ετα ιρεία ς είνα ι η κατασκευή τελ ικ ώ ν φ ρεατίω ν που θα καταλήγουν ο ι κ α τα - θ λ ιπ τ ικ ο ι α γω γοί τω ν α ντλ ιώ ν ώ στε στη σ υ ν ε χ ε ία με φυσική ροη να ε ισ έ ρ χ ο ν τα ι σ το ν α π ο χ ετευ τικ ό αγω γό. Σ' αυτό το σημείο ολοκληρώνονται τα θεωρητικά μέρη που αφορούν τα γενικά περί θερμότητας και τα τεχνικά περί κολυμβητηρίων. Στη συνεχεία ακολουθούν πιο ειδικες γνώσεις, θεο)ρητικες και υπολογιστικές,πάνω στο αντικείμενο με το οποίο ασχολούμαστε.

ΓΕ ΝΙΚ Α ΘΕΡΜΟΤΗΤΑΣ ΘΕΡΜΟΤΗΤΑ ο ρ ίζ ε τ α ι ως η εσ ω τερ ικ ή ε ν ε ρ γ ε ια που μ ε τα β ιβ ά ζ ε τα ι απο εν α σώμα σ 'ε ν α άλλο όταν μ ετα ξύ το υ ς υπάρχει διάφορά θερμοκ ρ α σ ία ς. Η θερμότητα, η ε ν ε ρ γ ε ια και το έργο ε ίν α ι μεγεθη του ίδ ιο υ ε ίδ ο υ ς κ ι έχουν σ το Δ ιε θ ν ε ς Σύστημα Μονάδων (Δ,Σ,Μ.) σαν μονάδά το JOULE(J).Ενα J ε ί ν α ι το έργο που π αραγεται ότα ν μ ε τα τ ε θ ε ί δύναμη 1 NEWTON(N) κατα 1 μ ετρ ο(μ ) επάνω στη διεύθυνση τ η ς. 1 J-1 NM-1WS- 1 KG*M2/S2 1 KCAL -ί^.187κα-1.165νίη-427 ΚΡ*Μ ΙΣΧΥΣ ε ίν α ι ο λ ο γο ς τη ς θ ερμ ότητας (το υ έργου η τη ς ε ν ε ρ γ ε ια ς ) προς το χρονο. Μονάδά τη ς ισχύς ε ί ν α ι το WATT(W). 1 WATT =1 J/S-1 NM/S-0.86 KCAL/ΐ 1 KW=1 KJ/S-1000 NM/S-860 KCAL/H Ε ιδικ ή θερμ οχω ρητικότητα (C ) μ ια ς υγρής ου σίας (η σ τ ε ρ ε ή ς )ε ιν ά ι η θερμ ότητα που χ ρ ε ιά ζ ε τ α ι γ ια ν ' α υ ξη θ εί η θερμοκρασία 1 KG τη ς ου σίας αυτής κατα 1 βαθμό. Μονάδά της είνα ι το KCALAG*GRD. Εχουμε επ ίσ η ς και τη Μέση Ε ιδικ ή θερμοχωρητικοτητα(0 ^) μ ετα ξύ δυο θερμοκρασιών Τ1 και Τ2 οπού π ρ ο σ ε γ γ ισ τικ α ε ίν α ι: Cj,-(C *T1+C *T2)/2 (Μ ) -METER στην αγγλική ορολογία

ΔΙΑΔΟΣΗ ΤΗΣ ΘΕΡΜΟΤΗΤΑΣ Η θερμότητα δια δίδετα ι με τους εζης παρακατω τροπους: - Με τη ν αγοτγιμοτητα.η θερμότη τα δ ια δ ίδ ε τ α ι μέσα σ 'ε ν α σοομα απο μ ο ριο σε μ ο ρ ιο. ^ ε τη ν μεταφορά κ α ι μεταβιβαση.η θερμ ό τη τα κ ι ν ε ί τ α ι με τα μόρια το υ υγρου η του α έρ ιο υ (ο τρ ο χ ο ς α υτό ς σ υ ν α ντα τα ι μονο σε υγρά X I α έ ρ ια ). -Με τη ν σ κ τιν ο β ο λ ια.η θερμότη τα μ ε τα τρ επ ε τα ι σ 'ε ν ε ρ γ ε ια που ακτινοβολείται και δια δίδετα ι αχο σο)μα σε σώμα χωρίς να χρειάζε τα ι ενδιάμεσος φορέας. 1 ) ΑΓΟΓΙΜΟΤΗΤΑ Ο βασικός τύπ ος τη ς α γω γιμ ότη τα ς ε ί ν α ι : Φ - Α (λ / δ ) (Τ 1 - Τ 2 ) Α * Λ (Τ 1 - Τ 2 ) σε W οπού Φ το ποσο της θερμότητας που διαδίδεται σε W Α-η επ κρ ανεια σε M2: λ -ο σ υ ν τελ εσ τή ς θερμ ικής α γω γιμ ότη τα ς σε νί/μ Κ δ/λ 1/Λ=αντισταση δ ιέλευ σ η ς σε M2*K/W λ / δ -σ υ ν τε λ ε σ τη ς δ ιέ λ ευ σ η ς σε W/M3*K Τ Ι-η θερμοκρασία τη ς θέρμης επ ιφ ά ν εια ς σε *Κ- Τ2-η θερμοκρασία τη ς φυχρης επ ιφ ά ν εια ς σε Έ *Κ-βαθμοί KELimi

2) ΜΒΤΑΒΙΒΑΓΗ ΚΑΙ ΜΕΤΑΦΟΡΑ Ο τύπος τη ς ε ί ν α ι ο έ ξη ς : β& -ο Α (Τ1-Τ2) σε W οπού θ τ ο ποσο τη ς θερμότητας σε W α σ υ ν τε λ ε σ τ η ς μ εταβίβασης τη ς θερμ ότητας σε W/M2^ 1 / α -αντιστα ση μεταβίβαση τη ς θερμ ότητας σε M2*^/W Τ1*θερμοκρασια του σ τερεού σώματος σε "Κ Τ 2 θερμοκρασία του ρευστου σε *Κ 5 ) ΘΕΡΜΙΚΗ ΑΚΤΙΝΟΒΟΛΙΑ Η θερμική α κ τιν ο β ο λ ία ε ίν α ι ε ν ε ρ γ ε ια που εκπεμ π εται με η λεκ τρομ αγνη τικα κύματα στην περιοχή μεταξύ 0,02 εω ς 800μΜ Η ε ν ε ρ γ ε ια Ε που εκπεμπεται (α κ τ ιν ο β ο λ ε ίτ α ι) απο εν α σώμα ε ί ν α ι αναλογη της τέ τα ρ τη ς δύναμης τη ς απόλυτης θερμοκρασίας το υ ; Ε -0(Τ/100)4 σε W/M2 οπού Ο -σ υ ν τελ εσ τη ς α κ τιν ο β ο λ ία ς σε νί/μ2*ϊ4 Τ η απόλυτη θερμοκρασία σε *Ε

ΘΕΡΜΙΚΑ ΚΕΡΔΗ ΚΑΙ ΑΠΩΛΕΙΕΣ Σ ' ΕΝΑ ΟΛΥΜΠΙΑΚΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ Οι θερμ ικές α π ώ λειες σ ' εν α κολυμβητήριο γ ε ν ικ ά κ α τα νεμ ο ντα ι ««έ ξη ς : -Α π ώ λ ε ιε ς απο φυσική μεταφορά σ το ν αέρα καθώς η θερμοκρασία το υ ε ί ν α ι μικρότερη απο τη θερμοκρασία το υ νερού. -Α π ώ λ ε ιε ς απο α κ τιν ο β ο λ ία. -Α π ώ λ ε ιε ς στο έδαφος που ακουμπαει η δεξαμ ενή. -Α π α λ έιες απο το χάσιμο του νερού κατα τη ν έξο δο τω ν κολυμβηταχν που εγκα τα λείπ ου ν τη ν π ισ ίν α καθαχ; και λογω οσιωλειων νερού που δ ια σ κ ο ρ π ιζε τα ι. -Α π ώ λ ε ιε ς θ ερ μ ικ ές λογω εξά τμ ισ η ς και συμπληραχτης του ε ξ α τ μ ιζ ό μενου νερού με άλλο ψυχρό. Τα θερμικά κέρδη ε ί ν α ι τα έξη ς : -θ ερ μ ικ ά κέρδη απο του ς κολυμβητές. Γθερμ ικο κέρδος απο τη ν ηλιακη α κ τ ιν ο β ο λ ί α. (Σ Ι ) -θ ερ μ ικ ό κέρδος απο φυσική μεταφορά ότα ν η θερμοκρασία το υ αέρα ε ί ν α ι υψηλότερη απο τη θερμοκρασία του νερού. (Σ 2 ) (Σ 1 ) -Β λ ε π ε ΣΗΜΕΙΩΣΗ 1

ΣΗΜΕΙΩΣΗ 1: Η ηλιακη α κ τιν ο β ο λ ία εαν κ α ι π ροσφέρει εν α σημαντικό θερμ ικό κέρδος δεν λαμ βανεται υποφη σ τ ι ς επ όμ ενες σ ε λ ίδ ε ς.0 λ ο γο ς ε ίν α ι ο τ ι δεν ε μ φ α ν ίζε τα ι τ ι ς α>ρες αιχμής τη ς π ισ ίν α ς (δηλαδή ν ω ρ ίς το πρωί σχεδόν ζημεροομα και αργα το απόγευμ α) ΣΗΜΕΙΩΣΗ 2: ϊίμεις ερευνούμε τις θερμικές απώλειες της π ι σ ίν α ς σ το ψυχρότερο μήνα το υ χειμώνα το ν Ιανουάριο.Ε π ομ ένω ς η θερμοκρασία π ερ ιβ ά λ λ ο ντο ς εκ είν η τη ν π ερ ίο δ ο θα ε ί ν α ι πολύ χαμηλότερη απο τη θερμοκρασία του νερού της π ισινας (260). Το παραπανω σ υ μ β α ίνει κ α ι σ το κ λ ε ισ τό κολυμβητήρ ιο με τη διάφορά ο τ ι η διάφορά θερμοκρασία τωυ ε ί ν α ι αρκετα μ ικ ρ ότερ η. Επομενϋχ; ο ύ τε κ ι αυτό το θερμικό κέρδος θα ληφθει υποφη.

ΓΕΝΙΚΑ ΣΤΟΓΣΕΙΑ ΤΟΥ Ο.Κ.* -6ΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑ ΑΕΡΑ ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝΤΟΣ (Α. Κ ) : 3 Ο -ΜΗΝΑΣ ΕΛΕΓΧΟΙ : ΙΑΝΟΥΑΡΙΟΣ -ΣΧΕΤΙΚΕ ΥΓΡΑΣΙΑ (Α.Κ )* ; 80 Ζ -ΤΑΧΥΤΗΤΑ ΑΕΡΑ (Α.Κ ) ; 2M/S -ΠΛΑΤΟΣ ΠΙΣΙΝΑΣ ; 21 Μ -ΜΗΚΟΣ ΠΙΣΙΝΑΣ : 50 Μ -ΧΩΡΗΤΙΚΟΤΗΤΑ ΠΙΣΙΝΑΣ : 1995 M3 -ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑ ΑΕΡΑ ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝΤΟΣ ( K J i ) ; 16*0 -ΣΧΕΤΙΚΗ ΥΓΡΑΣΙΑ (Κ.Κ ) : 60 Ζ -ΤΑΧΥΤΗΤΑ ΑΕΡΑ (Κ.Κ ) : 0.5 M/S -ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑ ΝΕΡΟΥ ΤΡΟΦΟΔΟΣΙΑΣ ; 10 *0 -ΘΕΡΜΟΚΡΑΣΙΑ ΝΕΡΟΥ ΤΕΛΙΚΗ ; 26 Ό -ΑΘΛΗΤΕΣ (ΩΡΑ ΑΙΧΜΗΣ) : 50 -ΑΡΙΘΜΟΣ ΩΡΩΝ ΑΙΧΜΗΣ: 6 -ΠΕΡΙΓΥΡΟΣ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟΥ (Α.Κ ) ; ΧΑΜΗΛΑ ΚΤΙΡΙΑ Η ΔΕΝΔΡΑ Ο.Κ,* - Ολυμπιακό Κολυμβητήριο (Α.Κ ) = Α νο ικτο Κολυμβητήριο (Κ.Κ ) = Κ λεισ τό Κολυμβητήριο

ΑΝΑΛΓΓΙΚΟΙ ΤΥΠΟΙ - ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΙ 1 ) ΑΠΩΛΕΙΕΣ ΑΠΟ ΜΕΤΑΦΟΡΑ ΚΑΙ ΜΕΤΑΒΙΒΑΣΗ Οι α π ώ λ ειες α υ τές υ π ο λ ο γ ίζο ν τα ι απο το ν παρακατω τύπο; 0 η -α Ρ (Τ 1 -Τ 2 ) οπού Οη-ποσο θερμότητας π ο υ δ ια δ ίδ ε τα ι σε KCAL/H: α «σ υ ν τελ εσ τη ς μεταβίβασης τη ς θερμ ότητας σε KCAL/M2*H*tJ F-επ ιφ α ν εια σε M2 Τ1= θερμοκρασία του ενός μέσου σε *0 Τ2= θερμοκρασία του άλλου μέσου σε Ό α ) Κατα VIESSMAN Γ ια U - W S α=11 KCAL/M2*H*t; (Σ 1 ) (αέρας ελεύθερος) Για U-2M/S α-6 KCAL/M2*H*I3 ( 2) (αέρας εν μερει προστα - τευμενος απο δένδρα κ τίρια κλπ.) Για 0-1M/S α *5 5 KCAL/M2*H*l! (αέρας προστατευμενος απο φηλα κ τ ίρ ια κ λ π.) β) Κατα RIETSCHEL Σ την περίπτωση αυτή και γ ι α αέρα π ρακτικά ήρεμο το α κ υ μ α ίνετα ι απο > 2 0 KCAL/M2*H*tl. Γ ια αέρα σε κίνηση α 10«100 KCAL/M2*H*O, (Σ1)-ΣΗΜΕΙΩΣΗ 1; Και σ τ ι ς δυο παραπανω περιπτ<οσεις τα α είνα ι πειραματικά. ΣΗΜΕΙΩΣΗ 2: Το α ε ί ν α ι συνάρτηση πολλών μεταβλητών όπως η θερμοκρασία,η τα χ ύ τη τα, η α γω γ ιμ ό τη τα κ λ π..

Σύμφωνα με το νομο του LANGMUIR ο ι απώλειες θερμότη τας δ ίν ο ν τ α ι απο το ν παρακατω τύπο: Qc- "1.957(Τς-Τα)5^ί(((196.85 ϋ) /68.9)+1)''^^ οπού Qς» θερμότητα μεταφερομενη σε W/M2 Τς- θερμοκρασία επιφάνειας σε *0 η "Κ Τα» θερμοκρασία αέρα περιβάλλοντος σε "C η Κ υ» τα χύτη τα αέρα σε M/S ΣΗΜΕΙΩΣΗ: Μετά το πέρας τω ν υπολογισμών που ακολουθουν θα παρατηρήσουμε ο τ ι μεταξύ των δυο παραπανω μεθόδων υπολογισμού των απωλειών μ ετα φ ο ρ ά ς,σ τ'α π ο τελ έσ μ α τα υπάρχει σημαντική διαφορα,ε μ εις σαν τ ε λ ικ ό νούμερο απωλειών θα βάζουμε το μέσο ορο του ς π ερίπ ου.

13 ΑΠΩΛΕΙΕΣ ΣΕ ΑΝΟΙΚΤΟ ΟΛΥΜΠΙΑΚΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ ΑΠΟ ΜΕΤΑΦΟΡΑ ΚΑΙ ΜΕΤΑΒΙΒΑΣΗ Εκλεγούμε U-2 M/S - α -6.0 KCAL/M2*H*^3 Τ1-26*σ (θερμ οκρασία νερ ο ύ ) - Τς Τ 2 3 *0 (θερμοκρασία αέρα) - Τα Εχουμε λοιπού σύμφωνα με το ν αρχικό τύπ ο: Qκ α*(t1-t2) οπού 0κ=0η/Ρ Q κ=6 (26-3)=6*23 KCALn:/M2*Hn} η Οκ-138 KCAL/M2*H (1 ) Κατα LANGMUIR εχουμε: Qq- 1.9 5 7 (Τ ς - Τ α )5 / \ (((ΐ9 6.8 5 ϋ )/ 6 8.9 )+ 1 )''/ ^ Qq- 1.957(26-3 ) ^ ^ \ (((1 9 6.8 5 * 2 )/ 6 8.9 )+ 1 )''/ ^ Qq- 1.957* 23 (23) ^^2.59 QQ= 255 3 WATT/M2 QCe220 KCAL/M2*H- (2 ) 0 μέσος ορος τω ν παραπανω 6υο μεθόδων ε ίν α ι: ((1 )+ (2 ))/ 2 -Q -(1 5 8 + 2 2 0 )/ 2 η Q-179 KCAL/M2*H

ΑΠΩΛΕΙΕΣ ΣΕ ΚΛΕΙΣΤΟ ΟΛΤΜΠΙΑΖΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ ΑΠΟ ΜΕΤΑΦΟΡΑ ΚΑΙ ΜΕΤΑΒΙΒΑΣΗ Εκλεγούμε U -0.5 M/S - α -2.5 KCAL/t12*Hn3 Τ1 26*0 (θερμοκρασία νερ ού ) - Τς Τ 2 16*σ (θερμοκρασία α ερ ο ) - Τα Εχουμε λ οιπ ον σύμφωνα με του αρχικό τύπο: 0 κ α *(Τ 1 -Τ 2 ) οπού 0κ 0η/Ρ 0 κ -2.5 * (2 6-1 6 )-2.5 1 Ο KCAL/M2*H*t; η Οκ-25 KCAL/M2*H*t (3 ) Κατα LANGMUIR εχουμε: Qg- 1.957(Τς-Τα)5/\(((ΐ96.85 υ)/68.9)+1)''^ Qq- 1.957(26-16) 5 / \ (((1 9 6.8 5 * 0.5 )/ 6 8.9 )+ 1 )' ''^ Qq- 1.9 5 7 * 1 0 (1 0 ) ^ 5,1.5 6 Qq- 5^.3 WATT/M2 η 0ς-ί^6.7 KCAL/M2*H Ο μέσος ορος των παραπανω δυο μεθόδων ε ίν α ι: ((3 )+ (^ )/ 2 -Q -(2 3 + 4 6.7 )/ 2 η Q-36 KCALAl2*H

15 ΠΑΡΑΤΗΡΗΣΗ: Ε ίν α ι αξιοσημειοβτο ο τ ι το χ λ ε ισ ιμ ο τη ς π ισ ίν α ς π ροσφέρει σημαντικό κέρδος σ τ ι ς θερ μ ικ ές α π α ιτιτ σ ε ις τη ς οσο οφορα τη μεταφορά και μεταβ ίβ αση Η μείωση φ τά νει σε ποσοστο 80 Επίσης π ρεπ ει να ση μ ειω θεί ο τ ι η μειοβση στο ν αρχικό τύπο ε ίν α ι μεγαλύτερη α π 'ο τ ι με το ν τύπο του LANGMUIR. ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΑΠΩΛΕΙΩΝ ΑΠΟ ΦΥΣΙΚΗ ΜΕΤΑΦΟΡΑ ΚΑΙ ΜΕΤΑΒΙΒΑΣΗ ΚΛΕΙΣΤΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ : Q-36 KCAL/M2*H ΑΝΟΙΚΤΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ : Q-179 KCAL/M2*H

2) ΑΠΩΛΕΙΕΣ ΘΕΡΜΙΚΕΣ ΣΕ ΚΛΕΙΣΤΟ ΟΛΥΜΠΙΑΚΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ ΑΠΟ ΑΚΤΙΝΟΒΟΛΙΑ Η θερμική α κ τιν ο β ο λ ία ε ίν α ι ε ν ε ρ γ ε ια που εκπεμπεται με ηλεκτρομ αγνητικα κύματα στην περιοχή μεταξύ 0,02 και 800 μη. Η ε ν ε ρ γ ε ια που εκπεμπεται ε ίν α ι κατα το νομο των STEFAN-BOLTZMAUN; Ε- σ (Τ / 1 0 0)^. σε W/M2 οπού σ - σ υ ν τελ εσ τή ς α κ τιν ο β ο λ ία ς σε /Μ2*ΪΑ Τ - η απόλυτη θερμοκρασία σε *Κ Ο νομος ισ χ ύ ει γ ια το "μελαν σωμα ^, Η παραπανω σχέση μ ε τα σ χ η μ α τίζετα ι προκειμενου να εκφραστεί η ε ν ε ρ γ ε ια που εκπεμπεται με α κ τιν ο β ο λ ία απο μ ια επ ιφ ά ν εια και ε ί ν α ι : Ω ε -0.5 ^ 8 ε ((Τ ς / 5 5,5 5 )^ -(Τ α / 5 5,5 5 )^ ) οπού Qε η ακτινοβολούμενη ε ν ε ρ γ ε ια σε W/M2 ε= σ υ ν ττλ ε σ τη ς α φ ικ τικ η ς ικ ανότη τα ς επ ιφ ά ν εια ς Τ ς απόλυτη θερμοκρασία θέρμης επιφάνειας *Κ Τα» απόλυτη θερμοκρασία αέρα σε *Κ ΣΗΜΕΙΩΣΗ Ί : 0 σ υ ν τελ εσ τή ς ε δ ίν ε τ α ι απο σ χ ε τικ ό πίνακα ο οπ οίος α κ ολου θεί.

r;r.-rt ΓΓ?.3: ΑΠΟΛΕΓΕΣ ΘΕΡΜΙΚΕΣ ΑΠΟ ΑΚΤΙΕΟΒΟΛΙΑ ΕΕ ΑΝΟΙΚΤΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ Απο το ν τιηιο: Qe- 0.5^8 ε ((Τς/55.55)ντα/55.55)^ ) ε-0.9 6 Τς-275.16+26-299.16 *Ζ Τα-275.16+3-276.16*Κ Οε- 0.5 ^ * 0.9 6 * ((2 9 9.1 6 / 5 5.5 5 )V 2 7 6.1 6 / 5 5.5 5 )^ Οε- Ο.5 ^ *0.9 6 *2 5 0.3 5 W/M2 η Οε- 121.18 W/M2 η Οε- 104.2 KCAL/M2*H

ΑΠΩΛΕΙΕΣ ΘΕΡΜΙΚΕΣ ΑΠΟ ΑΚΤΙΝΟΒΟΛΙΑ ΣΕ ΚΛΕΙΣΤΟ ΚΟΛΤΜΒΗΊΉΡΙΟ Απο τ ο ν τύπο; Qe- 0,5 ^ 8 ε * ((Τ ς / 5 5.5 5 )ν Τ α / 5 5.5 5 )'^ ) ε-0.9 6 Τς-275.16+26-299.16 ϊ ΤΟ-273.1&+16-289.16 *Κ ς ε - 0.5^8*0.96*((299.16/55.55)V289.16/55.55)^ ) Οε- 0.5^8 0.96 106.95 W/M2 η Οε» 55.27 W/M2 η Οε- Κ0ΑΠΛ12 Η

ΑΠΩΛΕΙΕΣ ΘΕΡΜΙΚΕΣ ΑΠΟ ΤΑ ΤΟΙΧΩΜΑΤΑ ΤΗΣ ΠΙΣΙΝΑΣ Οι θερμικές απώλειες στο εδοφος 6εν είνα ι σημαντικά μεγάλες. Αυτό συμ β α ίνει γ ι α τ ί το έδαφος που π εριβ ά λλει τη δεξαμενή θ ερμ α ί ν ε τ α ι, σ υ ν τη ρ εί τη θερμοκρασία και έ τ σ ι δεν α π α ιτ ε ίτ α ι μεγάλη θ ε ρμική ισχύς γ ια ν ' αναπληρωθούν ο ι α π ώ λ ειες. Γύρω απο τη ν π ισ ίν α υπάρχει ενα καναλι μέσα απο το οπ οίο δ ιέ ρ χ ο ν τ α ι ο ι σωλήνω σεις.το βάθος του ε ίν α ι 1.20 Μ, σχεδόν απο τη ν επ ιφ ά ν ε ια του νερού.σ τη μ ια όμως πλευρά της π ισ ίν α ς (21 Μ) το βάθος του φ τά ν ε ι εως το ν πυθμένα τη ς (1.9 Μ ). Γ ια τ ι ς απβλειες θερμότητας απο τα τοιχώματα τη ς π ισ ίν α ς ισχύε ι ο τύπ ος: Q= Ε Κ Δ Τ οπού Q-απιϋλειeς θερμότητας σ το έδαφος σε KCAL Ε ε π ιφ α ν εια τη ς π ισ ίν α ς σε M2 Κ»σ υ ντελ εσ τη ς θερμοπερατοτητας σε KCAL/M2*H*t! ΔΤ»6ιαφορα θερμοκρασίας νερού π ισ ινα ς-εδα φ ο υ ς η καναλιού -Τ2-Τς ] ^θερμοκρασία καναλιού "ε δ θερμοκρασία εδάφους = 1J (Σ Ι ) Αφού εχουμε θερμοκρασία νερού π ισ ίν α ς 25 C κ α ι θερμοκρασία καναλιού η εδάφους πολύ μικρότερη φυσικό ακόλουθο ε ίν α ι να δ η μ ιο υ ρ γ έ ιτα ι ροη θερμότητας απο τη ν υψηλότερη θερμοκρασία προς τη χαμηλότερη.συνεπ εια αυτου ε ίν α ι τα διάφορά στρώματα που αποτελούν το τ ο ί χωμα να β ρ ίσ κ ο ν τα ι σε δ ια φ ο ρ ετικ ές θερμ οκρασίες, η κατανομή των οποίων α ρ χ ίζε ι απο τη ν υψηλότερη εως τη χαμηλότερη.οι θερμοκρασίες α υ τές, των εσ ω τερ ικ ώ ν

στρωμάτων του τοιχ ώ μ ατος, μπορο^ ε ^ ο λ α να βρεθούν συμφ^ονα με τ ι ς σ χ ε σ ε ις τη ς θερμοδυναμικής,στην περίπτωση μας εχουμε δυο σ^ίρωματα τη ς π ισ ίν α ς. Γ ια τη ν εύρεση του συντελεστή θερμοπερατοτητας Ζ και στην π ερίπ τω ση που το τοίχωμα α π ο τελ εΐτα ι απο παραλληλα στρώματα ομ ο ιο γενώ ν υλικώ ν εχουμε το ν εζη'ς'τυπο: Κ -1/( ( 1/α^^)+ ( δ^/λ^ ) + ( 62Α 2) +... + ( 1/α^ς) ) οπού λ -σ υ ν τε λ ε σ τη ς θερμικής αγωγιμ ότητας κάθε στρώματος του τοιχώματος σε ZCAL/M*H*^ ( Σ Ι ) δ -α ν τ ισ το ιχ ο πάχος του στρώματος σε Μ εσ ^ α ^ ξ σ υ υ τελ εσ τε ς επ ιφ ανειακής αγωγιμ ότητας τη ς εσοΰτερικης και εξω τε ρ ικ ή ς επ ιφ ά ν εια ς του τοιχ ώ μ ατος, (Σ 2) ΣΗΜΕΙΩΣΗ 1: Ο ισ υ ντελ ε σ τες θερμικής α γω γιμ ότητας δ ίν ο ν τα ι γ ια κάθε υλικό σε τυποποιημένους π ίνακες ο ι ο π ο ίο ι π ε ρ ιεχ ο ντα ι σχεδόν σε κάθε β ιβ λ ίο που α σ χ ο λ ε ιτα ι με τη θέρμανση. ΣΗΜΕΙΩΣΗ 2: Οι σ υ ν τελ εσ τέ ς α υ το ί αναφερονται στο λεπ τό επ ιφ ανειακό στρώμα νερού κ α ι αέρα που εφαπ τω ντα ι στην εσω τερικ ή και εξω τερ ικ ή επιφάν ε ια του τοιχ ώ μ ατος α ν τ ίσ τ ο ιχ α. Οι σ υ ν τελ εσ τέ ς α υ το ί,ε π ίσ η ς, εξα ρ τω ν τα ι απο τη ν τραχύτητα του τοιχ ώ μ α τος και απο την τα χύ τητα του μέσου.

ΑΠΩΛΕΙΕΣ ΘΕΡΜΙΚΕΣ ΣΤΟ ΕΔΑΦΟΣ ΣΕ ΚΛΕΙΣΤΗ Κ Ι ΑΝΟΙΚΤΗ ΟΑΤΜΠΙΑΚΗ ΠΙΣΙΝΑ Τβ υ λ ικά, τα πάχη και ο ι σ υ ν τε λ ε σ τέ ς θερμικής α γω γ ιμ ότη τα ς τω ν στρωμάτων που αποτελούν το τοιχοβμα της π ισ ίν α ς ε ί ν α ι τα ε ζ η ς ; Α/Α ΤΑΙΚΑ ΠΑΣΗ (6) 1 Τ σ ιμ εντοκ ονία μ α 6 ΟΜ Σ,Θ.Α. Ιλ ) 1.2 KCAL/M Hnj 2 Ο πλισμένο Σκυρόδεμα 20 CM 1.75 KCAL/H*H*13 Με δεδομένα τα παραπανω σ τ ο ιχ ε ία μπορούμε αρχικα να υπολογ ίσ ο υ μ ε το συ ν τελ εσ τή θερμοπερατοτητας Κ : (γ ε ιτ ν ια σ η π ισ ίν α ς με κ α να λ ι) Κ -1 / ((1 / α ^ ο )+ (δ ^ Α ι ) + ( δ 2 Α 2 ) +... + ( ν α ^ ς ) ) " '' ^CAL/M2*H*t3 γ ια αέρα καναλιού Εχουμε λ ο ιπ ο ν : Κ -1 / ((1 / 8 7.8 )+ (0.0 6 / 1.2 )+ (0.2 / 1.7 5 )+ (1 / 7 )) Π Κ -3.1 3 KCAL/M2*H*T} Με δεδομ ένο το συντελ εστή θερμοπερατοτητας Κ θ αναζητήσουμε το ιίοσο τη ς θερμ ότητας που ρ ε ε ι μέσα απο τα τοιχώματα απο τ ο βασικό τύ π ο.

Ετιιοης βριΰχουμε τον άλλο συντελεστή θερμοπερατοτητας Κ : αση πισίνας με το έδαφος) (γειτνι Κ -1 / ((1/α^^) + (δ ^ Α >,)+ (62Α 2) +...^ (1 / α ^ ζ )) για έδαφος Εχουμε λοιπον: Κ-1/(1/87.8)+(0.06/1.2) + (0.2/1,75)+(1 /Ο) η Κ εδ -5.7 KCAL/M2*H*H Το ποσο της θερμότητας που χανεται απο την πισίνα στο έδαφος είνα ι το έξης: <5εδ- ^ δ \ δ ( ^ ''- ^ ε δ ) οπού Egj^-2*50*1.9 + ( 2 21 1. 9) + ( 50 21) - οπού -2*50*1.20+21*1.20+21*1.90-185.1 M2 Επομένως Ε^ ^-1519.8-185.1-115^.7 M2 Τ ι- Τ ε δ 26-13-15 *0 Τελικά εχουμε: Q g g-5.7*113^.7*15 η 5, Qgj^-84081.5/1050 M2 η ί Qe6 0 KCAL/M2*H (1 )

23 a -. To ποσο τη ς θερμότητας που χ α νετα ι απο τη ν π ισ ίν α στο χχχναλι ε ί ν α ι το εζη ς ι 0 ^. οπού TI-Tj^-26-Tj^ οπού \ ( α, κ ) ^ T1-Tj^-1813 Εχουμε λ ο ιπ ο ν γ ι α το καναλι του ανοικτού κολυμβητηρίου; ^ (α.κ )- 5.1 3 Μ 8 5.1 1 8 η 0 ^ (α.κ )" '' ^ 2 8.5/1050 M2 η ν α. κ ) ^ ^ KCAVM2*H (2 ) Γ ια το καναλι του κ λεισ το ύ κολυμβητηρίου: «κ ( χ. χ 7 5 '5 '8 5. 1 ( Τ 1 - ν οπού (H - T ^ ).2 6 - T ^ '^ (x :»)'> 6 Τ1-Τ^-10 Ό Εχουμε λ ο ιπ ο ν : ^ κ(κ.κ) 5795.6/1050 M2 η * ^ (κ.κ )- 5.5 KCAL/M2*H (5 ) Για το ανοικτο κολυμβητήριο εχουμε:(1)+(2)-qgj,+qjj(jj^^) 89*9 Κ0λΙ*'1^ 'τ ι α το κλειστό κολυμβητήριο εχουμε;(1)+(3)-^ 5 ^^(κ,κ)-85 5 Κ0ΑΕ/»Λ

ΑΠΟΤΕΛΕΕΜΑΤΑ ΑΠΟΛΕΙΟΝ ΑΠΟ ΤΑ ΤΟΙΧΩΜΑΤΑ ΤΟΥ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟΥ ΚΛΕΙΣΤΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ 85.5 KCAL/M2*H ΑΝΟΙΚΤΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ 89.9 KCAL/M2*H

4). ΑΠΩΛΕΙΕΣ ΝΕΡΟΤ ΚΟΑΙΜΒΗΤΩΝ Κατα τη ν εζο6 ο των αθλητών απο την π ισ ίν α ενα α ρκετα μεγάλο μ έρος νερού χ α νετα ι.ε π ίσ η ς άλλο ενα μέρος νερού χ α ν ε τα ι απο τη ν κίνηση των αθλητών στη π ισ ινα.η π οσότητα αυτή του νερού δ ια φ ε ύ γ ε ι μεσω των υπερχειλισεοη» ο ι ο π ο ίες ε ίν α ι τοπ οθ ετη μ ένες λ ίγα εκατοστά πάνω απο τη στάθμη του νερού. Π ρεπει να ση μ ειω θεί ο τ ι το νερό των υ π ερ χ ειλ ισ εω ν κ α τα λή γει σ τη ν αποχέτευση.αυτό συμ β α ίν ει -δ ιό τι ο κατασκευαστής γ ι α να κ ρ α τή σ ει το αρχικό κοστος τη ς εγκατάστασης χαμηλό απ οφ εύγει την εγκατάσταση ανακύκλωσης. Το βάρος του νερού που χανεται είνα ι την ωρα: W-p*V οπού ρ πυκνοτητα νερού στους 26 "0=996.416 KG/M5 ν«ο γκ ο ς του νερού σε Μ3/Η Το παραπανω γινό μ εν ό δ ια ιρ ώ ν τα ς το με τη ν επ ιφ ά ν εια τη ς π ισ ίν α ς βρίσκουμε το βάρος του νερού ανα M3 και Η (W/A). Το νερό τη ς π ισ ίν α ς που χ α ν ε τα ι την ωρα (W /A), α ν τ ικ α θ ίσ τα τα ι απο άλλο ψυχρό.η θερμ ότητα που α π α ιτ ε ίτ α ι γ ια τη ν ανύψωση αυτου το υ νερού ε ί ν α ι ιση με; 0 η -(ν / Α )* 0 Δ Τ οπού 0- ε ιδ ικ ή θερμ ότητα του νερού σε KCALAG*t! ΔΤ=διαφορα νερού π ισ ίν α ς με ψυχρό νερ ό σε *0

ΘΕΡΜΙΚΕΣ ΑΠΩΛΕΙΕΣ ΝΕΡΟΥ ΚΟΛΥΜΒΗΤΩΝ ΣΕ ΑΝΟΙΚΤΟ ΚΑΙ ΚΛΕΙΣΤΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ Σε προεγματικη μέτρηση τω ν οοιωλειων νερού σ ' ενα κολυμβητήριο βρεθηκε ο τι η ημερήσια ποσότητα που χανεται είνα ι 15 Μ5. Οι ώρες αιχμής τη ς π ισ ίν α ς β ρ ίσ κ ο ν τα ι σε δυο χ ρ ο νικ ές π εριόδους (π ρ ω ί και απόγευμ α).σ υνολικά η π ισ ίν α δουλεύει σχεδόν σ το μ έ γ ι σ το ε ζ ι (6 ) ώρες την η μ ερ α.σ 'α υ τές τ ι ς ώρες υπ ολογίστηκε ο τ ι το νερ ό που ο δ η γ ε ίτα ι στην αποχέτευση, και ο χ ι μονο, ε ί ν α ι τη ς τά ξη ς του 7^ 2 περίπου τη ς ημερήσιας π οσότητας. Επομένως η ωριαία κατανάλωση νερού είνα ι περίπου 1.8 Μ5. Ακολουθώντας τους τυπους της προηγούμενης σελίδας, τα σ το ι χ ε ία τη ς και τα παραπανω δεδομένα καταλήγουμε στα έ ξη ς ; W- ρ ν οπού W - βάρος του νερού σε KG/H ρ = 996.416 KG/M3 V = 1.8 Μ5/Η W=996.416 1. KG*M5/M3*H W -I794 KG/H Ενω το W ανα τετραγωνικό μέτρο ισουται με; W/A.1794/1050 KG/M2*H W/A»1.71 KG/M2*H

Η θερμ ότητα που α π β ίτ ε ιτ α ι γ ια τη ν ανύψωση του νερού τροφο- σ ια ς ε ίν α ι : Ο η -(νί/α ) 0 ΔΤ οπού σ-1 KCAVKG ^ ΔΤ-26-10-16 *C 0 η -1.7 1 1 1 6 KG*t3*KCAL/KG*M2*t;*H η Οη- 27.^ KCAVM2*H ΑΠΟΤΕΛΕΣΠ^ΤΑ ΑΠΟΛΕΙΟΝ ΛΟΓΩ ΔΙΑΣΚΟΡΠΙΣΜΟΥ ΤΟΥ ΝΕΡΟΥ ΑΠΟ ΤΟΥΣ ΚΟΛΥΜΒΗΤΕΣ ΚΛΕΙΣΤΟ &. ΑΝΟΙΚΤΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ Οη- 27Λ KCAL/M2*H

Δηλαδη; Πολλαπλασιάζουμε το W/A με τη θερμότητα εξά τμ ιση ς στους 26 (R ) ( s i ) (όπ ω ς εχουμε π ά ρει τε λ ικ ή θερμοκρασία νερού ) και βρίσκουμε το εν α μέρος των απωλειών λογω εξά τμ ισ η ς. Στη σ υ ν εχ ε ία βρίσκουμε το ποσο τη ς θερμότητας που α π α ιτ ε ίτ α ι γ ια τη ν ανυψϋχτη του νερού τροφ οδ οσigu;(το άλλο μέρος των απωλειών λογω ε ξ ά τ μ ισ η ς ). Αυτό γ ί ν ε τ α ι πολλαπλασιάζοντας το W/A επ ι τη διάφορά θερμοκρασίας του νερού (τελ ικ ή μ ε ιο ν τη ν αρχική) και επ ι τη ν ε ιδ ικ ή θερμ ό τη τα του νερού. Εχουμε δηλαδη με σ ε ιρ ά πράξεων: Qa=(W /A) R (1 ) ενω γ ια τη θερμ ότητα ανυψίοσης Q η=(w /A ) ΔT σ (2 ) κ α ι τ ε λ ικ ά η συνολική π οσότητα που χ α νετα ι ε ίν α ι: (1 ) + (2).Qα+Qη=Q σε KCAL/M2*H (Σ2 )

ΣΗΜΕΙΩΣΗ 1 : Τη θερμότη τα εξά τμ ιση ς μπορούμε να τη ν αναζητήσουμε απο π ίν α κ ες.σ τη ν περίπτωση μας ακολουθεί σ χ ε τικ ό ς πίνα κ α ς. ΣΗΜΕΊΩΣΉ 2 : Οπως θα παρατηρήσουμε στα αποτελέσματα των υπ ολογισμών ο ι α π ώ λ ειες απο εξά τμ ιση ε ί ν α ι πολύ μ εγά λες. Γ ια το λογο αυτό τ ι ς ώρες που δεν λ ε ιτ ο υ ρ γ ε ί το κολυμβητήριο (ν υ κ τε ρ ιν έ ς ώρες) το π ο θ ετο ύ ν τα ι ισ ο - θερμικα καλλυματα τα οπ οία σ υ ν οδεύ οντα ι απο κατάλληλο χ ε ιρ ο κ ίν η το μηχανισμό π ερ ισυλλο γή ς.

ΑΠΩΛΕΙΕΣ ΘΕΡΜΙΚΕΣ ΛΟΓΩ ΕΞΑΙΐΙΙΣΗ Σ ΣΕ ΑΝΟΙΚΤΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ Γ ια Τ-26 *0 προκύπτει απο διαγγραμα M0LLIER η (β λεπ ε π ίνακα) χ " - 0.02125 KGAG Γ ια Τ -5 *0 και σ χ ε τικ ή υγρασία 80 ^ προκύπτει (β λ. πίνακα) V χ- 0.00579 KGAG Απο το ν τύπ ο: W- σ * Α (χ " - χ ) σε KG/H και W/A- (25+19U)* (χ " - χ ) οπού υ-2m/s W/A= (2 5 + 19*2 )*(0.0 2125-0.0 0 3 7 9) KG*KG/M2*H*KG η W/A= 1.1 KG/M2*H θερμ ό τη τα που χ α ν ε τα ι κατα τη ν εξά τμ ισ η ε ίν α ι ιση με: Qa-(W/A)*R σε K0AL,'M2*H οπού R - 584 KCAL/KG

Ε χουμε λ ο ιπ ο ύ : Qa=1.1*58^ KG*KCAL/KG»M2*H η Qa-642 KCAL/M2*H (1 ) Η θερμότητα που απ αιτείται για την αυυφακτη του νερού τροφοδοσία ς ε ί ν α ι : Qn=(W/A)*AT*C οπού ΔΤ=26-10-16 *σ σ- 1 KCAL/KG't! Εχουμε λοιπού: 0 η =1.1 1β 1 KG*^C*KCAL/KG*t;*M2*H η 0η=17.6 KCAL/M2*H (2 ) Επομένως η συνολική θερμότητα λογω εξά τμ ισ η ς ε ίν α ι (1 ) + ( 2 ) η Qα+Qη-6i^2+17.6 KCAL/M2*H η Q-659.6 KCAL/M2*H

ΑΠΩΛΕΙΕΣ ΘΕΡΜΙΚΕΣ ΛΟΓΟ ΕΞΑΤΜΙΣΗΣ ΣΕ ΚΛΕΙΣΤΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ Γ ια Τ-26 Ό προκύπτει απο διαγραμμα MOLLIER η (β λ επ ε π ίνακα) χ "- 0.02125 KGAG Γ ια Τ*5 και σ χ ετικ ή υγρασία 60 Ζ προκύπτει (β λ.π ίν α κ α ) χ - 0.00685 KGAG Απο το ν τύπο: W σ Α ( χ " - χ ) σε KGA και W/A= (2 5 + 1 9 υ ) (χ "-χ ) οπού υ-0.5m/s W/A= (2 5 + 1 9 *0.5 ) * ( 0. 02125-0.00685) KG*KG/M2*H*KG η W/A- 0.Λ10Λ KG/H2*H θερμότητα που χανεται κατα την εξάτμιση είνα ι ιση με: Qa-(W/A)*R σε KCAL/M2*H οπού Η 58^ KCALAG f.i

Ε χ ο υ μ ε λ ο ι π ο ν : Qa= 0Λ104*58Ψ KG 'KCALAG*M2*H η Qa- 240 KCAL/M2*H (1 ) Η θερμότητα που απ αιτείται για τηυ ανύψωση του νερού τροφοδοσίας είνα ι: Οη=(ν//Α) Δ Τ σ οπού ΔΤ=26-10=16 ΐ! σ= 1 KCAL/KGt; Εχουμε λ ο ιπ ο ν : ςη = 0.4104*16*1 KG*KCAL/KG*t:*M2*B η Οη=6.6 KCAL/M2*H (2 ) Επομένως η συνολική θερμ ότητα λογω εξά τμ ισ η ς ε ίν α ι (1 )+ (2 ) η Qa+Qn-240:4-6.6 KCAL/M2*H η Q-246.6 KCAL/M2*H

Ε ίν α ι χ α ρα κ τη ριστικ ό ο τ ι ο ι απώλειες απο εξά τμ ισ η, σ υ γ κ ρ ιτικ ά με τ ι ς προηγούμενες, ε ίν α ι τρομ ερά μεγαλ ύ τε ρ ε ς και απ' ο τ ι θ 'α π ο δ ειχ θ ει στο τέλ ο ς φτάνουν το 60 ^ των συνολικώ ν. Οσον αφόρα τη σύγκριση μεταξύ των δυο κολυμβητηρίω ν, το κ λ ε ισ τό φ τά ν ε ι να ε χ ε ι μ ειω μ ενες α π ώ λ ειες τη ς τά ξη ς του 60 2^ σε σχέση με το α ν ο ικ το. ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΑΠΩΛΕΙΩΝ ΛΟΓΩ ΕΞΑΤΜΙΣΗΣ ΚΛΕΙΣΤΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ : Qa= 240 KCAL/M2*H Οη= 6.6 KCAL/M2*H ΣΥΝΟΛΙΚΟ : Q = 246.6 K0AL/M2*! ΑΝΟΙΚΤΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ ; Qa-= 642 KCAL/M2*H Οη- 1 7.6 KCAL/M2*H ΣΥΝΟΛΙΚΟ : Q= 659.6 KCAL/M2*H

ΘΕΡΜΙΚΑ ΚΕΡΔΗ ΑΠΟ ΚΟΛΤΜΒΗΤΕΣ ΠΙΣΙΝΑΣ ΣΕ ΚΛΕΙΣΤΟ & ΑΝΟΙΚΤΟ ΚΟΑΥΒΗΤΗΡΙΟ Κάθε κολυμβητής, λογω τη ς διαφοράς θερμοκρασίας του σώματος το υ με το νερ ό, π ροσφέρει στην π ισ ίν α ενα θερμικό κ έρδος. Λαμβανωντας υποψη τη θερμοκρασία τη ς π ισ ίν α ς (2 6 *0 ) και θεωρών τ α ς ο τ ι η απασχόληση του αθλητη ανή κει στην κ α τη γορία "β α ρ εία ε ρ γ α σ ία " (Γυμ ναστήρια κλπ,)α π ο σ χ ετικ ο ύ ς π ίνα κ ες βρίσκουμε το κ έρδος α υ τό.ε ίν α ι ισο με 465BTU/H-116.25 KCAL/H ανα αθλητη. ((Σ 1 ) θεωρούμε ο τι η πισίνα "δουλεύει" με 30 αθλητές την ωρα αιχμής. Το γ ιν ό μ ε ν ό των αθλητών επ ι το παραπανω θερμικό κέρδος του κάθε αθλητη μας δ ί ν ε ι το συνολικό θερμικό κέρδος τη ς π ισ ίν α ς απο του ς κολυμ βητές. Ανα τετραγωνικό μέτρο θα διαιρέσουμε με την επιφάνεια της π ισ ί να ς. Δηλαδη σύμφωνα με τη σ ε ιρ ά πράξεων εχουμε: Qv= α*ρ σε KCAL/H οπού Qv=συvoλικo θερμικό κέρδος απο το υ ς κολυμβητές α=αριθμος αθλητών Ρ=θερμικο κέρδος απο κάθε αθλητη σε KCAL/H Q=Qv/A σε KCAL/M2*H Α ε π ιφ α ν ε ια π ισ ίν α ς σε M2 ΣΗΜΕΙΩΣΗ 1 : Η θερμ ότητα αυτή α π ο τελ εί τη ν αισθητη θερμότητα κάθε αθλητη.!.5;ι

ΘΕΡΜΙΚΑ ΚΕΡΔΗ ΑΠΟ ΤΟΥΣ ΚΟΛΥΜΒΗΤΕΣ ΣΕ ΑΝΟΙΚΤΟ ΚΑΙ ΚΛΕΙΣΤΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ Με βάση τα σ τ ο ιχ ε ία τη ς προηγούμενης σ ελίδ α ς εχουμε: Qv- α Ρ σε KCAL/H οπού α«50 α θ λη τές Ρ=116.25 KCAL/H Εχουμε λ οιπ ον: Qv= 50*116.25 KCAL/H η Qv= 5812.5 KCAL/H και αυα M2 είνα ι: Q=Qv/A σε KCALA'2*H οπού Α=1050 M2 Εχουμε λ οιπ ον: Q=5812.5/1050 KCAL/M2*H η Q=5.5^ KCAL/M2*H

ΣΥΓΚΕΝΤΡΩΤΙΚΩΝ

(+ ) _ ΘΕΡΜΙΚΕΣ ΑΠΟΛΕΙΒΣ ΚΑΙ ΚΕΡΔΗ ΕΝΟΣ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟΤ ΟΛΥΜΠΙΑΚΟΝ ΔΙΑΣΤΑΣΕΩΝ SET. ΘΕΡΜΙΚΕΣ AJliiAEiLT. Ί «5 ΘΕΡΜΙΚΑ ΚΕΡΔΗ fi ΕΙΔΟΣ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟΥ (Κ < Λ) Α/Α ΠΗΓΕΣ ΘΕΡΜΙΚΩΝ ΚΕΡΔΩΝ ΚΑΙ ΑΠΩΛΕΙΟΝ ΑΝΟΙΚΤΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ (KCAL/M2*H) ΚΛΕΙΣΤΟ ΚΟΛΙΜΒΗΤεΡΙΟ (KCAL/M2 *) 1 ΑΠΟ ΜΕΤΑΦΟΡΑ ΚΑΙ Ι ΙΕΤΑΒΙΒΑΣΗ 179 (+ ) 36 ( ) 2 ΑΠΟ ΑΚΤΙΝΟΒΟΛΙΑ 104.2 (+ ) 48.4 ( ) 3 ΑΠΟ ΤΟ ΕΔΑΦΟΣ 8 9.9 (, ) 85.5 ( 0 4 ΑΠΟ ΤΟ ΝΕΡΟ ΤΩΝ ΚΟΛΥΐίΒΗΤΩΝ 2 7.4 (+ ) 27.4 ( 0 5 ΑΠΟ ΤΗΝ ΕΞΑΤΜΙΣΗ 659.6 (+ ) 246.6. (+ ) 6 ΑΠΟ ΤΟΥΣ ΚΟΛΥΜΒΗΤΕΣ 5.5 ( - ) 5.5 ( - ) ΣΥΝΟΛΟ 105^.6(+ ) 458.4 (» )

lailpa ΚΑΤΑΤΑΞΗΣ TON ΑΠΟΛΕΙΟί A/A ΑΝΟΙΚΤΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ ΕΙΔΟΣ ΚΟΛΤΜΒΗΤΗΡίσΤ ΚΛΕΙΣΤΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ 1 ΕΞΑΤΜΙΣΗ ΕΞΑΤΜΙΣΗ 2 ΜΕΤΑΦΟΡΑ & ΜΕΤΑΒΙΒΑΣΗ ΑΠΟ ΤΟ ΕΔΑΦΟΣ 3 ΑΚΤΙΝΟΒΟΛΙΑ ΑΚΤΙΝΟΒΟΛΙΑ A- ΑΠΟ ΤΟ ΕΔΑΦΟΣ ΜΕΤΑΦΟΡΑ & ΜΕΤΑΒΙΒΑΣΗ i 5 ΑΠΟ ΤΟ ΔΙΑΣΚΟΡΠΙΣΜΟ ΤΟΎ ΝΕΡΟΎ. ΑΠΟ ΤΟ ΔΙΑΣΚΟΡΠΙΣΜΟ ΤΟΥ ΝΕΡΟΥ

Ο Ι ΑΠΩΛΕΙΕΣ ΣΕ ΠΟΣΟΣΤΑ Α/Α ΠΗΓΕΣ ΑΠΩΛΕΙΩΝ ΕΙΔΟΣ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟΥ A η Κ (σε το ις i[ επι του συυολου) (1 5) ΑΝΟΙΚΤΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ ΚΛΕΙΣΤΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ 1 ΜΕΤΑΦΟΡΑ & ΜΕΤΑΒΙΒΑΣΗ 1 6.9 8.1 2 ΑΚΤΙΝΟΒΟΛΙΑ 9.8 10.9 5 ΕΔΑΦΟΣ 8.5 19.5 ΝΕΡΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΩΝ 2.6 6.2 5 ΕΞΑΤΜΙΣΗ 62.2 55.5 ΣΥΚΟΛΟ 100 100 ΣΥΓΚΡΙΤΙΚΑ A.K.t Κ.Κ. 100 Λ1.9

ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Π ριν ξεκ ινή σουμ ε θα π ρεπ ει να τονίσουμ ε τη σημαντική μείωση α π ω λ ειώ ν που εχουμε στο κ λ ε ισ τό κολυμβητήριο που φθάνει το 58 ϊ σ ε σχέση με το α ν ο ικ το.α υ το ση μ α ίνει ο τ ι εχουμε ενα πολύ μεγάλο ο ικ ο ν ο μ ικ ο κέρδος που γ ι α τα πρώτα χ ρονιά λ ε ιτο υ ρ γ ία ς το υ, ε ξισ ο ρ ροπ είτα ι απο το κοστος για ΐην κατασκευή του. Α ξιο σ η μ είω το επ ίσ η ς ε ί ν α ι, σ τ ι τ ρ ε ις απο τ ι ς πήγες απωλειών κ α τέχ ο υ ν τη ν ίδ ια θέση σ το ν πίνακα κ α τα τα ξη ς, γ ια κάθε κολυμβητ ή ρ ιο,α υ τ έ ς ε ί ν α ι η ε ξά τμ ισ η, η α κ τιν ο β ο λ ία και ο διασκορπισμός που β ρ ίσ κ ο ν τα ι στη ν π ρ ώ τη,τρ ίτη και πέμπτη θέση, α ν τίσ το ιχ α, Η εξά τμ ισ η α π ο τελ εί τη σημ αντικότερη απώλεια σ το κολυμβητήρια. Α π ο τελ ε ί κ ά τι παραπανω απο το μ ισό του συνολου των απωλειών που φ θ ά ν ει σ το Κ,Κ, το 60 Ζ Οι αποαλειες απο μεταφορά και μεταβίβαση σ το Α.Κ, φτάνουν στο 17 Ζ ενω γ ια το Κ,Κ, αποτελούν απο τ ι ς μ ικ ρ ό τερ ες α π ώ λ ειες, Η διαφυγή θερμότητας απο τα τοιχώματα της πισίνας εαν είνα ι σχεδόν ίδ ια γ ια τα δυο κολυμβητήρια, στο Κ,Κ κ α τεχ ε ι τη δεύτερη θέση, Η ακτινοβολούμενη θερμ ότητα και γ ια τα δυο κολυμβητήρια καταλ αμ βά νει περίπου το 10 7, Το νερό που χ α νετα ι απο το διασκορπισμό του απο το υ ς κολυμβητές α π ο τε λ ε ί το μ ικ ρότερο ποσο απωλειών.

ΣΤΓΚΡΙΤΙΚ1 ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ME ΤΗΝ ΑΝΟΙΚΤΗ ΠΙΣΙΝΑ ΤΗΣ Ν. ΣΜΥΡΝΗΣ Το κολυμβητήριο τη ς Ν, Σμύρνης ε ίν α ι παρομοιο με αυτό που εχουμε ε π ι λ ε ζ ε ι. (Σ 1) Η θερμαντική του ικανότητα είνα ι : 1500000 KCAL/H Επομένως σύμφωνα με του ς δικούς μας υπολογισμους(συν τ ι ς προσ α υ ξή σ ε ις και τ ι ς ά λλες θερμ ικ ές α π α ιτή σ εις) το κολυμβητήριο π λ η ρ ει τ ι ς προϋποθέσεις γ ια σωστή λ ε ιτο υ ρ γ ία του. Οσον αφόρα τη ν τω ρινή λ ε ιτο υ ρ γ ία του σαν κ λ εισ τό ο ι θερμ ικές του α π α ιτή σ ε ις ε ί ν α ι παρόμοιες με α υ τές που εχουμε υ π ο λ ο γίσ ει. ΣΗΜΕΙΩΣΗ 1 : Το κολυμβητήριο αυτό ε ίχ ε κατασκευαστεί α ν ο ικ το. Σήμερα ε ίν α ι κ λ ε ισ τό.η Ν. Σμύρνη ήταν μΐ α απο τ ι ς π ό λ ε ις που περιεληφθησαν σ 'ε ν α πρόγραμμα στέγασης των α νοικ τώ ν κολυμβητηρίων το υ ς.

ΠΡΟΣΑΥΞΗΣΕ ΘΕΡΜΙΚΟΝ ΑΠΟΛΕΙΟΝ ΤΟΥ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟΥ ΜΑΣ Γ ια να βρούμε τη ν συνολική απαίτηση τη ς εγκατάστασης (σ υ ν δηλαδη τ ι ς απώλειες σ το λέβητα, σ τ ι ς σωληνώσεις κ λ π.) θα δώσουμε σ το σύνολο των απωλειών που εχουμε βρει μια προσαυξηση τη ς τά ξη ς του 15. Δηλαδη; ΑΝΟΙΚΤΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ ; 105^.&f105^.6*0.15*QQ;^_ η QoA- 1212.8 KCAL/M2*H ΚΛΕΙΣΤΟ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟ : ^58.4+438,4*0.1 5=QqJ^ η Qoa' 504.2 KCALA12*H Η θερμική ισχύς τη ς εγκατάστασης θα ε ίν α ι μεγαλύτερη ώ σ τε να ικ ανοπ ο ιού νται και ο ι α π α ιτή σ εις άλλων λ ε ιτο υ ρ γ ιώ ν του κολυμβητηρίου (π χ. θέρμανση των αποδυτήριων, ζε σ τό νερό στα ντο υ ς κ λ π.).

ΑΡΧΙΚΗ ΘΕΡΜΑΝΣΗ ΤΗΣ ΔΕΞΑΜΕΝΗΣ Το νερό τη ς δεξαμ ενής θ ερ μ α ίνετα ι απο την αρχή κάθε φορά που α δ ε ιά ζ ε ι η δεξαμενή.θεωρούμε ο τ ι αυτό θα συμβει σε π εριόδους ο χ ι αιχμής θερμικών απωλειών, δηλαδη Σεπτέμβρη και Απρίλη οποτε η θερμοκρασία του νερού τροφοδοσίας θα ε ίν α ι το υ λά χ ισ το 15 C Συνεπώς η αναγκαία θερμική εγκατάσταση γ ια να εξα σ φ α λ ίσ ει τη θερμοκρασία του νερού τη ς δεξαμενής στο υς 26 c» π ρ επ ει: α )Ν ' α ν τιμ ε τ ω π ίσ ε ι τ ι ς ω ρ ια ίε ς απώλειες και β )Ν ' ανυψώσει τη θερμοκρασία του νερού απο τους 15 C στους 26c Οι ω ρ ια ίε ς απώλειες στη περίπτωση αυτή θα ε ίν α ι σημαντικά μ ικ ρ ό τερ ες απο τ ι ς υ π ο λ ο γισ θ είσ ες λογω ευ νοικωτερ ης εποχής. Απο εναν π ρόχειρό υπολογισμό και γ ια α νο ικ το κολυμβητήριο β ρ ί σκουμε ο τι οι ωριαίες θερμικές απώλειες είνα ι περίπου :650 KCAL/M2*U Γ ια την αρχική θέρμανση το ποσο της θερμότητας που α π α ιτ ε ίτ α ι είνα ι το έξης : ^ολ ^*^ ^ (ν * 1 0 0 0 * (θ 2 " θ ι)α 8 ) Ε =επιφανεια νερού σε M2 Q=ωpιαια αποολεια σε K0AL/H ν ο γ κ ο ς νερού π ισ ίν α ς σε Μ5 Τ χ ρ ο νο ς προθέρμανσης δεξαμενής ώρες θ> -θερμοκρασία νερού τροφοδοσίας σε *0 θρ-θερμοκρασια νερού π ισινό ς σε 0

Επομένως και οπού Q-650 KCAL/H ν-1995 M3 T-il8 ώρες Θ^=1 5 Ό 02-26 ΐ <5ολ= Ό λ=1050*650*0.6+(1995 1000 11Α8) KCAL/H Qq,^-866687.5 KCAL/H Ο,ποκ; εχουμε ηδη π ε ι, η συνολική ισχύς τη ς εγκατάστασης θα ε ίν α ι μεγαλύτερη γ ια ν ' α ν τιμ ε τ ω π ίσ ε ι και τ ι ς άλλες θ ερμ ικ ές αναγκες του κολυμβητηρίου

4» j.. \l i I ;i 1 1 ;ii i i ;i 1 1 n I I :i I I ;i I I ii ii 1 1 i I i I I i I I I I ΐ 1 1 i i I i I I 1 i I i I I i i I ΐ I i r I i 1 π γ λ ά κ α ι : 5. Loi 'C X " e'ii ' cxnc in-xci e ' o < > d.

ΒΙΒ ΛΙΟ ΓΡΑ Φ ΙΑ -ΘΈΡΜΑΝΣΉ ΚΑΙ ΚΛΙΜΑΤΙΣ:Μ0Σ (1 ) & (2 ) RE'3KHAGEL - SPRENGSR -ΘΈΡΜΑΝΣΉ 'ΚΥΞΗ ΑΕΡΙΣΪ10Σ ΣΠΥΡΟΤ Ν. ΧΑΛΙΚΙΑ * -ΕΦΑΡΜΟΓΕΣ ΗΛΙΑΚΗΣ ΕΝΕΡΓΕΙΑΣ: ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΑ ΕΥΘ. ΒΑΖΑΙΟΥ -ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΜΕΛΕΤΗΣ ΚΟΛΥΜΒΗΤΙΚΩΝ ΔΕΞΑΜΕΝΩΝ Ν. ΤΟΛΗ (ΔΗΜΟΣΙΕΥΣΗ) Φ -ΑΡΧΙΤΕΚΤΟΝΙΚΗ ΜΕΛΕΤΗ ΚΛΕΙΣΤΟΥ ΟΛΥΜΠΙΑΚΟΥ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟΥ -ΜΗΧΑΝΟΛΟΓΙΚΟΣ ΕΞΟΠΛΙΣΜΟΣ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΟΥ ΧΑΝΙΩΝ -ΘΕΡΜΟΔΥΝΑΙ-ΙΙΚΕΣ ΙΔΙΟΤΗΤΕΣ ΡΕΥΣΤΩΝ ΣΤΟ ΦΑΛΗΡΟ : ΔΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ ΠΑΝΑΓ. ΝΙΚΑ -ΗΛΕΚΤΡΟΙΉΧΑΝΟΛΟΓΙΚΕΣ ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΕΙΣ ΚΤΙΡΙΩΝ ΚΑΙ ΠΟΛΕΩΝ ΜΕΡΟΣ 2 Γ. Μ. ΚΟΝΤΟΥΡΟΥΠΗΣ -ΓιΛΗΡΟΦΟΡΙΑΚΑ ΦΥΛΛΑΔΙΑ ΤΗΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΑΣΤΙΚΗΣ ΕΤΑΙΡΕΙΑΣ CALLIGAN -ΚΛΙΜΑΤΙΣΜΟΣ (1 ) & (2 ) CARRIER e -HANDBOOK OF HEATING - \^NTILATING AND AIR-CONDITIONING -THERMAL INSULATION HANDBOOK -VIESSMANN - KW 14J1 F W. TURNER JOHN PORGES -DAMPFTABELLEN E. SCHMIDT 6 -AUTOMATIC CONTROL OF KEATING AND AIR CONDITITIONING JOHN E. HAINES O -51 SOLAR HEATED SWIMMING POOLS IN THE EUROPEAN COMMUNITY: -CALCUL DES INSTALLATIONS COMMISION OF THE EUROPEAN COMMUNITIES ΕΛΛΗΝΙΚΑ ΚΟΛΥΜΒΗΤΗΡΙΑ ΣΤΟ ΠΑΡΑΠΑΝΩ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑ: ΗΡΑΚΛΕΙΟ., ΞΑΝΘΗ, ΙΛ ΙΣ Σ ΙΑ (ΑΘΗΝΑ) Η. RIETSCHEL - W. RAI3S -MODERN AIR CONDITIONING- HEATING AND VENTILATING H. CARRIER, R.E. CHERNE, W.A. GRANT, W.H. ROBERTS