Αναβάθμιση της Επιτελεστικότητας του δομικού συστήματος των "καπναποθηκών Παπαστράτου" Performance Upgrading of Papastrato s tobacco-warehouses Βασίλειος ΜΠΑΡΔΑΚΗΣ 1, Πέτρος ΜΟΣΧΟΛΙΟΣ 2 Λέξεις κλειδιά: Επιτελεστικότητα, Σεισμική Αποτίμηση, Επέμβαση, Ανελαστική Ανάλυση, ΚΑΝΕΠΕ, ΙΟΠ ΠΕΡΙΛΗΨΗ : Το αναβαθμισμένο υφιστάμενο δομικό σύστημα των "νέων καπναποθηκών Παπαστράτου", το οποίο είχε μελετηθεί για την στέγαση των υπηρεσιών του δήμου Αγρινίου (εφαρμογή ισχύουσας νομοθεσίας και διαδικασιών ΚΑΝΕΠΕ), ελέγχεται βάσει των κριτηρίων του αντίστοιχου τμήματος του EC8 (μέρος 3). Πρόκειται για ένα ιδιαίτερο πολυώροφο βιομηχανικό κτίριο, της δεκαετίας του 70, το δομικό σύστημα του οποίου αποτελείται από μυκητοειδείς πλάκες, εσωτερικά υποστυλώματα και περιμετρικά τοιχεία Ω/Σ σε πυκνή διάταξη. Για την προσομοίωση της σεισμικής απόκρισης των μυκητοειδών πλακών ακολουθείται η λογική άλλων συστάσεων (FEMA, ATC) - καταλλήλως τροποποιημένη - αφού η πλειονότητα των πρακτικών ανελαστικών προσομοιωμάτων της ευρωπαϊκής βιβλιογραφίας αναφέρεται σε πλαισιακά ή μεικτά δομικά συστήματα. Τελικώς, φαίνεται πως το αναβαθμισμένο σύστημα θα πληροί και τους ελέγχους της Στάθμης Επιτελεστικότητας "Σημαντικής Βλάβης" του EC8 υπό το Σεισμό Σχεδιασμού. ABSTRACT : The upgraded RC structural system of the "new Papastrato s tobacco-warehouses", whose retrofitting had been designed to house the new town hall of Agrinio (according to the Greek code for structural interventions), is now being evaluated following the criteria of part 3 of EC8. The RC structural system of the special multi-storey industrial building constructed in the 70 s, consists of interior slab-column frames and perimetric shear walls in close grid. The provisions of ATC, FEMA are adequately modified and are used for the modelling of the slab-column frames. Concluding, the upgraded RC structural system manages to fulfil the criteria of the "Significant Damage" Performance level of EC8 for the Design Earthquake. 1 Πολιτικός Μηχανικός Δρ, Eblecton Σύμβουλοι Μηχανικοί ΕΠΕ, Πάτρα, email: vbarda@tee.gr 2 Πολιτικός Μηχανικός, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Παν. Πατρών, email:pemosx@upatras.gr 1
ΕΙΣΑΓΩΓΗ Οι "νέες" καπναποθήκες Παπαστράτου στο Αγρίνιο (Εικ. 1) στεγάζονταν σε ένα ιδιαίτερο πολυώροφο (υπόγειο, έξι υπέργειοι όροφοι και διώροφο δώμα) βιομηχανικό κτίριο, της δεκαετίας του 70, το δομικό σύστημα του οποίου αποτελείται από μυκητοειδείς πλάκες, εσωτερικά υποστυλώματα και περιμετρικά τοιχεία Ω/Σ σε πυκνή διάταξη (Εικ. 2). Το σύστημα θεμελιώνεται κυρίως μέσω πλακών γενικής κοιτόστρωσης, ενώ μόνο για τους στύλους ενός πλαισίου χρησιμοποιείται συνεχής πεδιλοδοκός, η οποία συνδέεται με την υπόλοιπη θεμελίωση μέσω συνδετήριων δοκών. Ο σχεδιασμός του δομικού συστήματος ήταν αρκετά προχωρημένος, ενώ όπως αποδεικνύεται κι απ τη διαδικασία τεκμηρίωσης (ReTech 2008), η αρχική μελέτη είχε εφαρμοστεί επιμελώς κατά την κατασκευή, στη συντριπτική πλειονότητα των δομικών στοιχείων. Επίσης, απ τα ευρήματα της τεκμηρίωσης προκύπτει πως το δόμημα βρίσκεται σε πολύ καλή κατάσταση - εκτιμήτριες ανθεκτικότητας σε διάρκεια. Εικόνα 1. Φωτογραφία των "νέων" καπναποθηκών Παπαστράτου στο Αγρίνιο. Αριστερά διακρίνεται ένα τμήμα των παλαιών καπναποθηκών. Παρ όλα αυτά, η μελετητική πρακτική και οι κανονιστικές προβλέψεις της εποχής (προ του 1984) αποκλίνουν από τις σύγχρονες αντιλήψεις περί αντισεισμικού σχεδιασμού π.χ. διαπιστώνονται: ασυνέχειες στη μεταφορά των δυνάμεων (φυτευτά τοιχεία), κοντά δοκάρια, μή αντισεισμικές λεπτομέρειες όπλισης και ακανονικότητα καθ ύψος. Το ενισχυμένο δόμημα θα στεγάσει επιτελικές υπηρεσίες (νέο Δημαρχείο Αγρινίου, κατηγορία σπουδαιότητας Σ4), είναι δε στοιχείο της πολιτιστικής κληρονομιάς της περιοχής. Λόγω αυτής της κοινωνικής και πολιτιστικής 2
σπουδαιότητας στη μελέτη επέμβασης (Σίγμα Μελετών, 2008) επιπλέον της συμβατικής διαδικασίας ενίσχυσης για αλλαγή χρήσης, έγινε και χρήση των πιο σύγχρονων μεθοδολογιών αποτίμησης/ενίσχυσης που προβλέπει ο ΚΑΝΕΠΕ (ΟΑΣΠ 2008). Στην παρούσα εργασία γίνεται λεπτομερέστερη προσομοίωση του ενισχυμένου συστήματος και ακολουθούνται οι αρχές του EC8/3 (του μέρους 3 του Ευρωκώδικα 8). Διενεργούνται στατικές ανελαστικές αναλύσεις και ελέγχονται τα όρια της Στάθμης Επιτελεστικότητας "Σημαντικής Βλάβης" για το σεισμό σχεδιασμού του ΕΑΚ 2000 λαμβάνοντας υπόψη την αυξημένη σπουδαιότητα του δομήματος. Εικόνα 2. Τυπικός ξυλότυπος υφιστάμενου δομικού συστήματος, διακρίνονται και οι ενισχυμένες ζώνες των πλακών Όμως, η πλειονότητα των πρακτικών προσομοιωμάτων της ευρωπαϊκής βιβλιογραφίας (ΟΑΣΠ 2008, CEN 2004, fib 2003) αναφέρεται στο κυρίαρχο σύστημα δόμησης εκείνης της εποχής (πλαισιακοί ή μεικτοί φορείς). Έτσι, για την επέκταση των παραδοχών προσομοίωσης του EC8 και στις μυκητοειδείς πλάκες χρησιμοποιούνται επικουρικά οι αρχές των συστάσεων της FEMA (BSSC 1997, ASCE 2000) και του ATC (ATC 1996), οι οποίες περιλαμβάνουν και τέτοιους φορείς. 3
ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΤΕΚΜΗΡΙΩΣΗΣ Το πρόγραμμα διερευνητικών εργασιών της μελέτης είχε συνταχθεί με στόχο την Ικανοποιητική ΣΑΔ (Στάθμη Αξιοπιστίας Δεδομένων) του ΚΑΝΕΠΕ. Η εξασφάλιση τουλάχιστον αυτής της Στάθμης είναι προαπαιτούμενη για τη χρήση της ανελαστικής στατικής μεθόδου ανάλυσης. Απ τις αποκαλύψεις και τις μαγνητικές ανιχνεύσεις οπλισμού προέκυψε πως η αρχική μελέτη είχε εφαρμοστεί επιμελώς κατά την κατασκευή, στη συντριπτική πλειονότητα των δομικών στοιχείων. Επίσης, απ τις εκτιμήτριες ανθεκτικότητας σε διάρκεια (βάθος ενανθράκωσης, ποσοστό διάβρωσης οπλισμού) συμπεραίνεται πως το δομικό σύστημα βρίσκεται σε πολύ καλή κατάσταση. Για τη θλιπτική αντοχή του σκυροδέματος, το οποίο στην αρχική μελέτη είχε προδιαγραφεί ως Β160, προέκυψε ανά στάθμη: Πίνακας 1. Μέση τιμή θλιπτικής αντοχής κυλινδρικού δοκιμίου ανά στάθμη Στάθμη f cm (MPa) Υπόγειο 15 Ισόγειο 16 Α όροφος 15 Β όροφος 16 Γ όροφος 17 Δ όροφος 16 Ε όροφος 17 Δώμα 17 Για τα μηχανικά χαρακτηριστικά του χάλυβα οπλισμού (μέση τάση διαρροής, χαρακτηριστική τιμή λόγου κράτυνσης, χαρακτηριστική τιμή ανηγμένης μήκυνσης αστοχίας), ο οποίος στην αρχική μελέτη είχε προδιαγραφεί ως St-I, προέκυψε: Πίνακας 2. Μηχανικά χαρακτηριστικά χάλυβα οπλισμού f sym (MPa) 259 (f t /f y ) k > 1.15 ε uk > 7.5% Γενικά ΘΕΜΑΤΑ ΠΡΟΣΟΜΟΙΩΣΗΣ Για την προσομοίωση (Εικ. 3) ακολουθήθηκαν οι αρχές του EC8 (CEN 2004) και του ΚΑΝΕΠΕ (ΟΑΣΠ 2008) και χρησιμοποιήθηκε το πρόγραμμα ANSRuop (ANSRuop, 2007) : εξειδικευμένο λογισμικό ανάλυσης κατασκευών το οποίο αναπτύχθηκε στο Εργαστήριο Κατασκευών του Πανεπιστημίου Πατρών ως εξέλιξη και επέκταση του προγράμματος ANSR I (Mondkar & Powel 1975). Η 4
μή-γραμμικότητα του σκυροδέματος προσομοιώθηκε με ραβδωτά στοιχεία συγκεντρωμένης στα άκρα ανελαστικότητας (βλ. και 7.1.2 ΚΑΝΕΠΕ). Για το νόμο ροπής/στροφής χορδής υιοθετήθηκε διγραμμικό μοντέλο με κράτυνση, ενώ λήφθηκε υπόψη και η μεταβολή της ροπής διαρροής με την αξονική δύναμη στην απόκριση. Η μή-γραμμικότητα της γεωμετρίας λήφθηκε μερικώς υπόψη (ροπές 2 ας τάξεως με μικρές μετακινήσεις). Το βασικό μέγεθος απόκρισης για τις πλάστιμες μορφές αστοχίας είναι η στροφή χορδής (Εικ. 4) - το έργω-αντίστοιχο μέγεθος της ροπής. Εικόνα 3. Προσομοίωμα δομικού συστήματος Εικόνα 4. Στροφή χορδής μέλους Για κάθε άκρο ραβδωτού στοιχείου υπολογίστηκε από λεπτομερή ανάλυση διατομής (μέσω διακριτοποίησης σε ίνες) η τοπική καμπτική αντίσταση (διαγράμματα ροπών/καμπυλοτήτων διατομής), και βάσει των σχέσεων του EC8 (στροφή χορδής στη διαρροή της διατομής, στροφή χορδής στην αστοχία του άκρου) εκτιμήθηκε η ενεργός δυσκαμψία του στοιχείου και η κράτυνση του μεταδιαρροϊκού κλάδου. Η στροφή χορδής στην αστοχία του μέλους, όπως και η αντοχή σε τέμνουσα, ανανεώνονταν κατά τη μετεπεξεργασία των αποτελεσμάτων αφού τα αποτελέσματα της απόκρισης επηρεάζουν σημαντικά τις τιμές αυτών των αντιστάσεων. 5
Προσομοίωση μυκητοειδών πλακών Η πλειονότητα των εσωτερικών στύλων του συστήματος συνδέονται με τις πλάκες χωρίς παρεμβολή δοκών (μυκητοειδείς πλάκες). Για την έδραση των πλακών επί των στύλων παρεμβάλλεται προσκέφαλο, ενώ διευρύνεται και η κεφαλή του στύλου υπό μορφή μύκητα (κιονόκρανο). Η πλειονότητα των πρακτικών ανελαστικών προσομοιωμάτων της ευρωπαϊκής βιβλιογραφίας αναφέρεται μόνον σε πλαισιακά ή μεικτά δομικά συστήματα. Στοιχεία για την προσομοίωση μυκητοειδών πλακών υπάρχουν στις αμερικάνικες συστάσεις (ATC 1996, BSSC 1997, ASCE 2000-2007). Σύμφωνα με αυτές για την αποτίμηση τέτοιων "πλαισίων" θεωρείται δόκιμη η χρήση: του προσομοιώματος ισοδύναμης δοκού (Εικ. 5), του προσομοιώματος ισοδύναμου πλαισίου ή των προσομοιωμάτων που κάνουν χρήση επιφανειακών πεπερασμένων στοιχείων. Για το προσομοίωμα ισοδύναμης δοκού οι αμερικάνικες συστάσεις παραπέμπουν κυρίως στην έρευνα των Hwang και Moehle (1993), οι οποίοι προσεγγίζουν το ισοδύναμο πλάτος δοκού b eff ως συνάρτηση της διάστασης του στύλου και του ανοίγματος της ισοδύναμης δοκού, κατά τη θεωρούμενη διεύθυνση. Στο εξεταζόμενο δομικό σύστημα οι τιμές του b eff, οι οποίες υπολογίστηκαν βάσει της παραπάνω έρευνας, ήταν πολύ κοντά στις τιμές που θα υπολογίζονταν με χρήση των αντίστοιχων προσεγγίσεων περί συνεργαζόμενου πλάτους πλακοδοκών. Υπό αυτό το πρίσμα, θεωρήθηκε δόκιμη η καταχρηστική εφαρμογή των αντίστοιχων διατάξεων του EC8 (ή του ΚΑΝΕΠΕ). Εικόνα 5. Προσομοίωση ισοδύναμου πλαισίου Όσον αφορά την διαθέσιμη πλαστική γωνία στροφής των ισοδύναμων δοκών, οι αμερικάνικες συστάσεις ανάλογα με την κρισιμότητα έναντι διάτρησης, τη συνέχεια του οπλισμού και την κατηγορία του μέλους (πρωτεύον ή δευτερεύον) προτείνουν τιμές που για τη στάθμη επιτελεστικότητας "Προστασίας Ζωής" κυμαίνονται από 0 έως 3%. Για τις κανονικές δοκούς οι αντίστοιχες τιμές κυμαίνονται από 0.2% έως 2%. Επειδή οι τιμές που προκύπτουν από διασταλτική ερμηνεία των εμπειρικών σχέσεων εκτίμησης διαθέσιμης στροφής χορδής 6
κανονικών δοκών του EC8 (ή του ΚΑΝΕΠΕ) είναι συγκρίσιμες με τις παραπάνω, θεωρήθηκε δόκιμη η καταχρηστική εφαρμογή τους. Η στροφή χορδής των προσκέφαλων μετράται συνολικά για όλο το δομικό μέλος και όχι τοπικά για το ραβδωτό πεπερασμένο στοιχείο, κατ αντιστοιχία με τα βάθρα γεφυρών (Εικ. 6) ή τα πολυώροφα τοιχώματα κτιρίων (βλ. ΚΑΝΕΠΕ 2008, Κεφ. 7). Με άλλα λόγια, η πυκνότερη διακριτοποίηση των ραβδωτών στοιχείων δεν αλλάζει τους κόμβους μέτρησης της στροφής χορδής. Εικόνα 6. Στροφή χορδής διακριτοποιημένου δομικού μέλους Προσομοίωση Επεμβάσεων Στο προσομοίωμα του ενισχυμένου συστήματος συμπεριλαμβάνονται όλες οι επεμβάσεις της μελέτης ενώ όπου απαιτείται χρησιμοποιούνται συντελεστές μονολιθικότητας (βλ. π.χ. Κεφ. 8 ΚΑΝΕΠΕ). Συγκεκριμένα: προστίθενται κι άλλα ραβδωτά στοιχεία συγκεντρωμένης στα άκρα ανελαστικότητας στο μοντέλο, για την προσομοίωση της τοιχωματοποίησης πλαισίων στις θέσεις ασυνέχειας μεταφοράς δυνάμεων των υφισταμένων τοιχωμάτων. Επεκτείνονται οι διατομές των υφισταμένων στύλων μέσω προσθήκης πτερυγίου (πλευρικού μανδύα σκυροδέματος) στις θέσεις ασυνέχειας όπου προβλέπεται άνοιγμα και δεν είναι εφικτή η επέμβαση (α), ενώ παράλληλα δημιουργούνται αντισεισμικές λεπτομέρειες όπλισης στο υφιστάμενο τμήμα των στύλων. Τροποποιούνται οι ιδιότητες των στοιχείων που προσομοιώνουν τους πυρήνες ανελκυστήρων/κλιμακοστασίων αφού στη μελέτη επέμβασης προβλέπονται μανδύες εκτοξευόμενου σκυροδέματος προς αύξηση δυσκαμψίας και δημιουργία αντισεισμικών λεπτομερειών όπλισης (δημιουργία κρυφο-υποστυλωμάτων, αύξηση αντοχής σε τέμνουσα). Προσομοιώνεται η περίσφιξη με μανδύα ινοπλισμένων πολυμερών (ΙΟΠ), η οποία σχεδιάστηκε προς αύξηση της πλαστιμότητας και της αντίστασης σε τέμνουσα, στα υπόλοιπα κρίσιμα δομικά στοιχεία (τοιχώματα που δεν εφαρμόζονται οι τρεις προηγούμενες λύσεις, στύλοι, κοντές δοκοί). 7
Y Z X Mode 1 Axis Participation Factors Effective Modal Mass (%) Period: 1.29 sec X Y Z 7.88 0.32 80.63 0.6. 0.00 66.80 1 Y X Z Mode 2 Axis Participation Factors Effective Modal Mass (%) Εικόνα 7. 1 η και 2 η ιδιομορφή ενισχυμένου δομικού συστήματος Period: 1.22 sec X Y Z 81.41 0.17 10.76 68. 11 0.00 1. 19 8
Επίσης, λαμβάνεται προσεγγιστικά υπόψη η επιρροή του μεγέθους της αξονικής δύναμης των προστιθέμενων στοιχείων - οιονεί σταδιακή δόμηση - στην αντίσταση των νέων τοιχείων (ενεργός δυσκαμψία, αντοχή). Όσον αφορά το πρότυπο φόρτισης, λόγω σημαντικής συμμετοχής ανώτερων ιδιομορφών (Εικ. 7 ποσοστό ενεργού μάζας < 75%) εφαρμόζεται, επιπλέον της ομοιόμορφης και της ιδιομορφικής καθ ύψος κατανομής, και ένα πρότυπο συμβατό με την κατανομή των τεμνουσών ορόφων που υπολογίζονται με συνδυασμό ιδιομορφικών αποκρίσεων από ελαστική δυναμική ανάλυση. Πλαστικές αρθρώσεις σχηματίζονται κυρίως στα περιμετρικά στοιχεία στους κατώτερους ορόφους η απόκριση καθορίζεται κυρίως απ τα τοιχεία, ενώ στους ανώτερους λαμβάνουν χώρα πλαστικοποιήσεις και στους στύλους (π.χ. Εικ. 8). Επίσης, οι ενισχυμένοι πυρήνες ανελκυστήρων/κλιμακοστασίων αναλαμβάνουν μεγάλο μέρος της έντασης. Τελικώς, διαπιστώνεται πως τα εσωτερικά υποστυλώματα των "πλαισίων πλακών-στύλων" έχουν δευτερεύοντα ρόλο. Εικόνα 8. Παράδειγμα σχηματισμού πλαστικών αρθρώσεων για πρότυπο φόρτισης συμβατό με την 1 η ιδιομορφή ΕΛΕΓΧΟΣ ΜΕ ΒΑΣΗ ΤΗΝ ΕΠΙΤΕΛΕΣΤΙΚΟΤΗΤΑ Οι επεμβάσεις της μελέτης αλλαγής χρήσης/σεισμικής αναβάθμισης σχεδιάστηκαν με στόχο την τήρηση των ελέγχων της στάθμης επιτελεστικότητας "Προστασίας Ζωής" του ΚΑΝΕΠΕ για το σεισμό σχεδιασμού του ΕΑΚ 2000 (για κατηγορία σπουδαιότητας Σ4). Για το βασικό μέγεθος αποτίμησης των πλάστιμων μορφών αστοχίας, τη στροφή χορδής, η ανίσωση ασφαλείας μπορεί να εκφρασθεί ως: 9
0.5(θ y +θ u ) / γ Rd = R d S d = θ s (1) Για τη στάθμη επιτελεστικότητας "Σημαντικής Βλάβης" του EC8 η έκφραση γίνεται: 0.75θ u / γ el = R d S d = θ s (2) Όπου R d S d θ u θ y θ s γ Rd, γ el : η διαθέσιμη αντίσταση, : η απαίτηση απ την Ανάλυση, : η μέση τιμή της διαθέσιμης στροφής χορδής στην αστοχία του μέλους, : η στροφή χορδής στη διαρροή της κρίσιμης διατομής : η απαιτούμενη στροφή χορδής όπως προκύπτει μέσω στατικών ανελαστικών αναλύσεων απ τις περιβάλλουσες των βημάτων που αντιστοιχούν στην στοχευόμενη μετακίνηση : οι συντελεστές προσομοιώματος του ΚΑΝΕΠΕ και του EC8, αντίστοιχα. 40000 35000 30000 Καμπύλη Αντίστασης Στοχευόμενη Μετακίνηση Έναρξη Πλ. Στύλων Προστασία Ζωής ΚΑΝΕΠΕ Σημαντική Βλάβη EC8 Τέμνουσα Βάσης (kn) 25000 20000 15000 10000 5000 0 0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 Μετακίνηση Κορυφής (m) Εικόνα 9. Παράδειγμα Καμπύλης Αντίστασης Ενισχυμένου Δομικού Συστήματος, Στοχευόμενη Μετακίνηση και Στάθμες Επιτελεστικότητας 10
Απ τους τοπικούς ελέγχους επιτελεστικότητας των ανισώσεων (1, 2), καθορίζεται η στάθμη επιτελεστικότητας του δομικού συστήματος π.χ. Εικ. 9. Στους ελέγχους της παρούσας έρευνας τα κριτήρια της Στάθμης Επιτελεστικότητας "Προστασίας Ζωής" του ΚΑΝΕΠΕ ήταν ελαφρώς δυσμενέστερα απ τα κριτήρια της Στάθμης Επιτελεστικότητας "Σημαντικής Βλάβης" του EC8. Προκύπτει δηλαδή πως το ενισχυμένο δομικό σύστημα καλύπτει και τους ελέγχους της αντίστοιχης Στάθμης του EC8 για το σεισμό σχεδιασμού του ΕΑΚ 2000. ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ Το αναβαθμισμένο υφιστάμενο δομικό σύστημα των "νέων καπναποθηκών Παπαστράτου", το οποίο είχε μελετηθεί για τη στέγαση των υπηρεσιών του δήμου Αγρινίου με στόχο την κάλυψη των κριτηρίων της Στάθμης Επιτελεστικότητας "Προστασίας Ζωής" του ΚΑΝΕΠΕ υπό τον Σεισμό Σχεδιασμού του ΕΑΚ 2000, προκύπτει πως πληροί και τους ελέγχους της Στάθμης Επιτελεστικότητας "Σημαντικής Βλάβης" του EC8 υπό τον ίδιο Σεισμό Σχεδιασμού. Για το συγκεκριμένο δομικό σύστημα οι έλεγχοι παραμορφώσεων (σε όρους στροφής χορδής) της Στάθμης Επιτελεστικότητας "Προστασίας Ζωής" του ΚΑΝΕΠΕ προέκυψαν δυσμενέστεροι των αντίστοιχων ελέγχων της Στάθμης Επιτελεστικότητας "Σημαντικής Βλάβης" του EC8. Για την προσομοίωση της σεισμικής απόκρισης των μυκητοειδών πλακών έγινε διασταλτική ερμηνεία των διατάξεων του EC8 που αφορούν δοκούς Ω/Σ. Η παραπάνω επέκταση δοκιμάστηκε αρχικά βάσει των αμερικάνικων συστάσεων (FEMA, ATC), οι οποίες και περιλαμβάνουν τέτοια συστήματα. Αυτή η ερμηνεία δεν θα μπορούσε να εφαρμοστεί σε πλάκες κρίσιμες σε διάτρηση, ούτε σε πλάκες όπου ο διαμήκης οπλισμός δεν επεκτείνεται προς αγκύρωση πέραν του στύλου. ΑΝΑΦΟΡΕΣ ANSRuop, "Εξειδικευμένο λογισμικό Ανάλυσης/Αποτίμησης Δομημάτων", Εργαστήριο Κατασκευών Πανεπιστημίου Πατρών, Ομάδα Ανάπτυξης: Κοσμόπουλος Α., Παναγιωτάκος Τ., Μπαρδάκης Β. (2007) Κοσμόπουλος Α., "Αποτίμηση Σεισμικής Συμπεριφοράς και Ενίσχυση μήκανονικών σε κάτοψη Κατασκευών Οπλισμένου Σκυροδέματος", Διδακτορική Διατριβή, Επίβλεψη: Καθ. Μ.Ν. Φαρδής, Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών, Πανεπιστήμιο Πατρών, Πάτρα (2005) ΟΑΣΠ, ΚΑΝΕΠΕ Κανονισμός Επεμβάσεων - Σχέδιο 3, Αθήνα, Οργανισμός Αντισεισμικού Σχεδιασμού και Προστασίας (2009) ReTech, "Εργαστηριακός Έλεγχος Αντοχής Σκυροδέματος του Φέροντος Οργανισμού Υπάρχοντος Κτιρίου Καπναποθηκών Παπαστράτου για τη Στέγαση των Υπηρεσιών του Δήμου", Αθήνα (2008) 11
Σίγμα Μελετών, "Μελέτη Αποτίμησης και Ενίσχυσης του Φέροντος Οργανισμού υπάρχοντος κτιρίου καπναποθηκών Παπαστράτου για τη στέγαση των Υπηρεσιών του Δήμου Αγρινίου", Συντονιστής: Μπαρδάκης Β.Γ., Πάτρα (2008) Τάσιος Θ.Π., "Θεωρία Σχεδιασμού Επισκευών και Ενισχύσεων", Αθήνα, Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο (2004) ASCE/SEI 41, Seismic Rehabilitation of Existing Buildings, American Society of Civil Engineers, Reston, Virginia (2007) ASCE, Pre-Standard and Commentary for the Seismic Rehabilitation of Buildings (FEMA 356), ASCE for FEMA, Washington (2000) ATC, Seismic evaluation and retrofit of concrete buildings (ATC- 40), Applied Technology Council, California (1996) BSSC, NEHRP Commentary on the Guidelines for Seismic Rehabilitation of Buildings, prepared by the Building Seismic Safety Council for the Federal Emergency Management Agency, Washington, D.C. FEMA 274 (1997) CEN, European (draft) Standard EN 1998-3: Eurocode 8 - Design of structures for earthquake resistance - Part 3: Assessment and Retrofitting of buildings, Comité Européen de Normalisation, Brusells (2004) fédération internationale du béton/fib, Seismic assessment and retrofit of reinforced concrete buildings, fib (State of the art report), Lausanne (2003) Hwang S.-J. and Moehle J.P., "An Experimental Study of Flat-Plate Structures Under Vertical and Lateral Loads", UCB/EERC-93/03, University of California, EERC, Berkeley (1993) Mondkar D.P. and Powel G.H., "ANSR-I General Purpose Program for Analysis of Structural Response", Res. Report UCB/EERC 75-37, Berkeley, Earthquake Engineering Research Center, University of California (1975) 12