7. ΜΕΛΕΤΗ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΑΠΟΚΡΙΣΗΣ ΕΔΑΦΙΚΩΝ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΩΝ

7. ΕΔΑΦΙΚΩΝ ΣΧΗΜΑΤΙΣΜΩΝ 7.1 ΕΙΣΑΓΩΓΗ Η συμπεριφορά του εδάφους σε δυναμική φόρτιση εξαρτάται από τα δυναμικά χαρακτηριστικά και το μέγεθος της επιβαλλόμενης παραμόρφωσης. Συγκρίνοντας καταγραφές που προέρχονται από διαφορετικούς σεισμούς σε βράχο και αλλουβιακές αποθέσεις, παρατηρείται πολύ συχνά ενίσχυση της σεισμικής κίνησης, η οποία σε ορισμένες περιπτώσεις είναι μικρότερη της προβλεπόμενης από την ελαστική θεωρία. Σε μικρές παραμορφώσεις το έδαφος μπορεί να θεωρηθεί ότι συμπεριφέρεται ως γραμμικώς ελαστικό, ενώ όταν οι παραμορφώσεις αυξάνονται το έδαφος συμπεριφέρεται όλο και περισσότερο μηγραμμικά με έντονα υστερητικά χαρακτηριστικά. Συνεπώς η επιρροή των τοπικών εδαφικών συνθηκών παίζει σημαντικό ρόλο στην εκτίμηση της σεισμικής απόκρισης των εδαφικών σχηματισμών. Ο ΕΑΚ-2 και οι παλαιότερες εκδόσεις του, όπως επίσης και ο EC-8, δεν δέχονται ότι οι τοπικές εδαφικές συνθήκες μπορούν να ενισχύσουν τη σεισμική κίνηση για Τ= (μέγιστη εδαφική επιτάχυνση, PGA) όπως ισχύει για Τ> (φασματικές τιμές ελαστικής απόκρισης). Δηλαδή ενώ δέχεται και προτείνει, ανάλογα με την κατηγορία εδάφους διαφορετικά, κανονικοποιημένα ως προς την PGA, φάσματα ελαστικής απόκρισης, (συντελεστές β(τ)), τα οποία έχουν μέγιστη τιμή 2, σε ορισμένο πλάτος περιόδων (,1 έως 1, συνήθως), για την PGA δέχεται μία ενιαία τιμή. Η τιμή αυτή προκύπτει από το γενικό χάρτη σεισμικής επικινδυνότητας της χώρας. Για την περιοχή του Βόλου προβλέπεται, ανεξαρτήτως εδαφικών συνθηκών, PGA(α max ) =,24g (ζώνη ΙΙΙ). Η μικροζωνική μελέτη έρχεται να καλύψει αυτό ακριβώς το έλλειμμα. Στο παρόν κεφάλαιο μελετάται συστηματικά η εδαφική απόκριση σε διάφορες θέσεις και ζώνες, με στόχο την 7-1

εκτίμηση των εδαφικών επιταχύνσεων σχεδιασμού και των αντίστοιχων φασμάτων σχεδιασμού σε όλη την έκταση του πολεοδομικού συγκροτήματος Βόλου Ν.Ιωνίας. Για το σκοπό αυτό πραγματοποιήθηκε ένας πολύ μεγάλος αριθμός αναλύσεων (άνω των 36) για πολλά σεισμικά σενάρια (9), σύμφωνα με τα αποτελέσματα και τις προτάσεις των προηγούμενων κεφαλαίων (κεφάλαια 3, 4, και 6). Στις παραγράφους που ακολουθούν γίνεται μία σύντομη περιγραφή των αναλυτικών μεθόδων που χρησιμοποιήθηκαν, καθώς και των σταδίων της μελέτης. Ιδιαίτερη έμφαση δίδεται στις αντιπροσωπευτικές εδαφικές τομές που χρησιμοποιήθηκαν στις αναλύσεις. Δίδεται ένα αναλυτικό παράδειγμα των αναλύσεων σε μία θέση (Λιμεναρχείο). Λόγω του πολύ μεγάλου όγκου των αποτελεσμάτων, που παρουσιάζονται στο παράρτημα Β, η παρουσίαση και η κριτική των αποτελεσμάτων γίνεται με ιδιαίτερα συνθετικό τρόπο, κυρίως με βάση σειρά πινάκων. 7.2 ΣΥΝΤΟΜΗ ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ ΤΩΝ ΒΑΣΙΚΩΝ ΑΡΧΩΝ ΤΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ Η μελέτη της σεισμικής απόκρισης των εδαφικών σχηματισμών πραγματοποιήθηκε με τη χρήση του κώδικα SHAKE (Schnabel et.al) της 1D προσομοίωσης του εδάφους (1D εδαφικές τομές) και κατακόρυφη διάδοση SH κυμάτων από το βραχώδες υπόβαθρο προς την επιφάνεια. Στην επόμενη παράγραφο γίνεται μία σύντομη περιγραφή της μεθοδολογίας. Η μελέτη υλοποιήθηκε σε δύο (2) στάδια, τα οποία διακρίνονται ανάλογα με τον αριθμό των εδαφικών προσομοιωμάτων (1D) και των δυναμικών χαρακτηριστικών των εδαφών, που χρησιμοποιήθηκαν σε κάθε ένα από αυτά. Στάδιο Ι : Η προσομοίωση και η ανάλυση έγιναν αποκλειστικά για τις εδαφικές τομές των θέσεων, όπου έγιναν γεωτρήσεις, στα πλαίσια του παρόντος ερευνητικού έργου (G1 έως G). Στις θέσεις αυτές οι δυναμικές ιδιότητες των εδαφών (Vs, G/Go-γ-DT %) είναι με ακρίβεια γνωστές από τις επιτόπου (cross-hole, down-hole) και εργαστηριακές δοκιμές (βλ. κεφάλαια 7-2

4 και ). Οι θέσεις των γεωτρήσεων και των μονοδιάστατων προσομοιώσεων δίδονται στο χάρτη του σχήματος 7.1 και οι αντίστοιχες εδαφικές τομές στα σχήματα 7.2. Οι γεωτρήσεις δεν έφθασαν σε όλες τις θέσεις έως το σεισμικό βραχώδες υπόβαθρο (Vs > 7 m/s) κατά συνέπεια, ούτε και οι δοκιμές cross-hole / down-hole. Τα βάθη αυτά του «σεισμικού» βραχώδους υπόβαθρου (ή οιονεί βράχου) εκτιμήθηκαν με βάση το σύνολο των γεωλογικών και γεωτεχνικών στοιχείων (βλ. κεφάλαιο 6). Οπως διαπιστώνεται από τα σχήματα 7.2, το βάθος του «οιονεί» βράχου ποικίλει από 13, m (G2) έως 2, m (G9) από την επιφάνεια του φυσικού εδάφους. Οι τιμές της ταχύτητας Vs (m/s) σε βάθη όπου δεν υπήρχαν άλλα στοιχεία, π.χ. δοκιμές SPT, εκτιμήθηκαν με βάση τα γεωλογικά δεδομένα και τη διεθνή πρακτική, που συνίσταται στην προοδευτική αύξηση της δυσκαμψίας του σχηματισμού (Vs ή G) με το βάθος, έως μία τιμή Vs > 7 m/s. Το βραχώδες υπόβαθρο (οιονεί βράχος) είχε λοιπόν στις αναλύσεις τιμές Vs μεταξύ 7 και 1 m/s (βλ. σχήματα 7.2.). Το πρώτο αυτό στάδιο χρησιμοποιήθηκε ως μία προκαταρκτική διερευνητική μελέτη της σεισμικής απόκρισης των εδαφικών σχηματισμών, χρησιμοποιώντας ακριβέστατες εδαφικές τομές. Τα αποτελέσματα του πρώτου σταδίου χρησιμοποιήθηκαν στη συνέχεια για την τελική επιλογή των εδαφικών προσομοιωμάτων, που θα αναλυθούν στη συνέχεια (στάδιο ΙΙ) και τα οποία θα πρέπει να είναι όσο το δυνατόν περισσότερο αντιπροσωπευτικά των γεωσεισμικών ζωνών, όπως χωρίσθηκαν στο προηγούμενο κεφάλαιο (Κεφάλαιο 6). Στάδιο ΙΙ : Με βάση τα αποτελέσματα του σταδίου Ι, το γεωσεισμικό χάρτη (Κεφάλαιο 6) του πολεοδομικού συγκροτήματος Βόλου Ν.Ιωνίας και τις 2D γεωτεχνικές γεωλογικές τομές (Κεφάλαιο 6), η περιοχή χωρίσθηκε σε 16 ζώνες (σχήμα 7.2.). Παραλιακή ζώνη : Α1 Α2 Α3 Α4 Α 1η ενδιάμεση ζώνη : Β1 Β2 Β3 Β4 7-3

2η ενδιάμεση ζώνη : Περιμετρική ζώνη : C1 C2 C3 C4 D1 D2 D3 Σε κάθε μία από τις ζώνες αυτές προτάθηκαν ένα ή περισσότερα εδαφικά ομοιώματα. Συνολικά προτάθηκαν 3 εδαφικές τομές σχεδιασμού. Ζώνη Α1-4 : Α1-α1, Α1-α2, Α1-b1, A1-b2 Ζώνη Α2-1 : Α2 Ζώνη Α3-2 : Α3α, Α3b Ζώνη Α4-6 : Α4α, Α4α1, Α4α2, Α4b, A4b1, A4b2 Ζώνη Α - 1 : Α Ζώνη Β1-3 : Β1α, Β1b, B1c Ζώνη Β2-2 : Β2α, Β2b Ζώνη Β3-1 : Β3 Ζώνη Β4-1 : Β4 Ζώνη C1-2 : C1α, C1b Ζώνη C2-1 : C2 Ζώνη C3-1 : C3 Ζώνη C4-1 : C4 Ζώνη D1-2 : D1α, D1b Ζώνη D2-1 : D2 Ζώνη D3-1 : D3 Τα γεωμετρικά χαρακτηριστικά (στρωματογραφία) και τα αντίστοιχα δυναμικά χαρακτηριστικά (ταχύτητα Vs) προέκυψαν μετά από μία εξαντλητική στατιστική επεξεργασία των τιμών με βάση το σύνολο των γεωτεχνικών πληροφοριών (βλ. Aρχείο Gεωτεχνικών Pληροφοριών, Kεφάλαιο 6 2.). Στο σχήμα 7.3. δίδονται τα 3 εδαφικά προφίλ σχεδιασμού. Οπου υπήρχαν στοιχεία μόνο για αριθμό κτύπων Ν-SPT, ο υπολογισμός της ταχύτητας των διατμητικών κυμάτων Vs εκτιμήθηκε από τις παρακάτω εμπειρικές σχέσεις, που έχουν προταθεί από το Εργαστήριο Εδαφομηχανικής & Θεμελιώσεων του Α.Π.Θ. : 7-4

Vs = 123,44 x N 6,286 (για αμμώδη εδάφη, SP-) Vs =,67 x N 6,32 (για ιλυοαργιλώδη εδάφη, -ML) Vs = 184,19 x N 6,174 (για αργιλώδη εδάφη, ) (όπου Ν 6 =,7. Ν 3 -SPT). Οπου δεν υπήρχαν καθόλου στοιχεία, ο υπολογισμός της ταχύτητας έγινε από την εμπειρική σχέση : Vs = 41,16 x σ,286 ( όπου σ η ενεργός ισότροπη τάση του εδάφους : σ = (σ 1 +σ 2 +σ 3 )/3 = γ h[(1+2k o )/3] ) Σε όλους τους υπολογισμούς χρησιμοποιήθηκε τελικά η μέση τιμή της ταχύτητας των διατμητικών κυμάτων και κατά συνέπεια και του μέτρου διάτμησης : G = Vs 2.ρ. Συνοψίζοντας όλα τα προηγούμενα, μπορούμε να πούμε τα εξής : Για τη μελέτη της εδαφικής απόκρισης πραγματοποιήθηκαν κατά το Στάδιο Ι, 9 επιλύσεις σε γνωστές θέσεις, και κατά το Στάδιο ΙΙ, 27 επιλύσεις σε 3 αντιπροσωπευτικά εδαφικά προφίλ. Ολες οι αναλύσεις έγιναν με μονοδιάστατη προσομοίωση κατακόρυφης διάδοσης κυμάτων SH από το «οιονεί» βραχώδες υπόβαθρο έως την επιφάνεια του εδάφους. Ολες οι αναλύσεις έγιναν με «σεισμό σχεδιασμού» ο οποίος είχε τιμή μέγιστης εδαφικής επιτάχυνσης PGA =,27g σε συνθήκες επιφανειακής έξαρσης του βράχου (outcrop), γεγονός που αντιστοιχεί σε τιμές PGA =,12g έως,17g στο «οιονεί» σεισμικό βραχώδες υπόβαθρο (ανάλογα με το βάθος του). Χρησιμοποιήθηκαν 9 σεισμικά σενάρια (7 πραγματικοί σεισμοί με χαρακτηριστικά ανάλογα αυτών που αναμένονται στην περιοχή και για συνθήκες «βράχου» και 2 7-

συνθετικοί σεισμοί που υπολογίσθηκαν με βάση τα σεισμολογικά και σεισμοτεκτονικά δεδομένα της ευρύτερης περιοχής, βλ. κεφάλαιο 3..). 7.3 ΣΤΟΙΧΕΙΑ ΤΗΣ ΜΕΘΟΔΟΥ ΕΚΤΙΜΗΣΗΣ ΤΗΣ ΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΑΠΟΚΡΙΣΗΣ Η ένταση της αναμενόμενης σεισμικής ταλάντωσης στο βραχώδες υπόστρωμα για τους εννέα (9) ισχυρούς σεισμούς σχεδιασμού, (Κεφάλαιο 3), είναι αρκετά ισχυρή και η συμπεριφορά του εδάφους αναμένεται να είναι μη γραμμική. Για το λόγο αυτό επιλέχθηκε η χρήση του πιο ευρέως διαδεδομένου προγράμματος Η/Υ για τον υπολογισμό της μονοδιάστατης, μη γραμμικής, εδαφικής απόκρισης. Το πρόγραμμα SHAKE των Schnabel et.al. (1972) έχει εφαρμοσθεί σε μεγάλο αριθμό περιπτώσεων στην Ελλάδα και παγκοσμίως περιλαμβανόμενων και της προσομοίωσης δεδομένων από καταγραφές με πολύ ικανοποιητικά αποτελέσματα. Θεωρείται και πράγματι είναι, ένα πολύ αξιόπιστο αριθμητικό εργαλείο για την ανάλυση της σεισμικής απόκρισης εδαφικών σχηματισμών. Το πρόγραμμα SHAKE βασίζεται στην ιξοελαστική ισοδύναμη μη-γραμμική προσομοίωση. Υπολογίζει την απόκριση εδαφικού προσομοιώματος αποτελούμενο από οριζόντιες εδαφικές στρώσεις εκτεινόμενες στο άπειρο. Κάθε εδαφική στρώση είναι ομογενής, ιξοελαστική και παραμορφώνεται από τη διάδοση διατμητικών κυμάτων κατακόρυφα προς την ελεύθερη επιφάνεια. Το πρόγραμμα βασίζεται στη συνεχή λύση της εξίσωσης κύματος, η οποία έχει προσαρμοσθεί για χρήση με μη μόνιμες κινήσεις, χρησιμοποιώντας τη διαδικασία Fast Fourier Transformations (FFT). Η μη γραμμικότητα του μέτρου διάτμησης και της απόσβεσης των εδαφικών υλικών λαμβάνεται υπόψη με τη χρήση ισοδύναμων μη-γραμμικών χαρακτηριστικών και θαμιστικής διαδικασίας, ώστε οι τιμές του μέτρου διάτμησης και της απόσβεσης να είναι συμβατές σε κάθε εδαφική στρώση με τις αντίστοιχες ολικές τάσεις και τις αναπτυσσόμενες διατμητικές παραμορφώσεις για την κατακόρυφη διάδοση των κυμάτων SH. Ετσι στο πρόγραμμα ως δεδομένα εισαγωγής καθορίζονται : Η εδαφική τομή προσομοίωσης, η οποία χωρίζεται σε στρώσεις και για την καθεμία 7-6

ορίζονται : Το πάχος της Η ταχύτητας διάδοσης των διατμητικών κυμάτων (Vs) και Το ειδικό βάρος του εδάφους (γ) Οι καμπύλες μεταβολής του κανονικοποιημένου μέτρου διάτμησης (G/G max ) και του λόγου διατμητικής απόσβεσης (DT %) με τη διατμητική παραμόρφωση (γ %) για κάθε εδαφική στρώση. Ο εκάστοτε σεισμός σχεδιασμού στο «σεισμικό υπόβαθρο». Οι καμπύλες G/G max -γ-dτ % έχουν προταθεί ξεχωριστά για κάθε εδαφικό σχηματισμό, με βάση το πρόγραμμα των ειδικών δοκιμών εδαφοδυναμικής (κεφάλαιο 4.4.). Στο σχήμα 7.4. δίδεται με συνοπτικό τρόπο το σύνολο σχεδόν των αναγκαίων δεδομένων εισαγωγής και των αποτελεσμάτων της ανάλυσης. Αφορά τη θέση γεώτρηση G1 για το σεισμό σχεδιασμού «Αλμυρός». Στο συνοπτικό αυτό σχήμα έχουμε τις εξής πληροφορίες : Τη συνοπτική περιγραφή της εδαφικής τομής Τη μεταβολή της μέγιστης επιτάχυνσης και της μέγιστης παραμόρφωσης με το βάθος Το επιταχυνσιογράφημα στο «οιονεί» βραχώδες υπόβαθρο (-,m) Το φάσμα Fourier στο «οιονεί» βραχώδες υπόβαθρο Το ελαστικό φάσμα απόκρισης (επιτάχυνσης) και το κανονικοποιημένο φάσμα απόκρισης στο «οιονεί» βραχώδες υπόβαθρο (για 2%, % και % απόσβεση) Τη συνάρτηση μεταφοράς από το βράχο στην επιφάνεια (εδαφική ενίσχυση) Το επιταχυνσιογράφημα στην επιφάνεια του εδάφους Το φάσμα Fourier στην επιφάνεια Το ελαστικό φάσμα απόκρισης (επιτάχυνσης) και το κανονικοποιημένο ελαστικό φάσμα απόκρισης στην επιφάνεια (για 2%, % και % απόσβεση). Παρατηρούμε ότι για τη συγκεκριμένη ανάλυση, η μέγιστη εδαφική επιτάχυνση στην επιφάνεια είναι,24g, η μέγιστη διατμητική παραμόρφωση του εδάφους σε βάθος,m φθάνει το,2% (πολύ μεγάλη), η δεσπόζουσα περίοδος του εδαφικού σχηματισμού είναι περίπου 1,2 sec (συχνότητα,8 Ηz) και το φάσμα ελαστικής απόκρισης στην επιφάνεια έχει 7-7

συντελεστή μεγέθυνσης περίπου 2, (για ζ = %) έως και περιόδους της τάξης του 1,sec. Ανάλογες αναλύσεις έγιναν για όλες τις θέσεις και για τους εννέα (9) σεισμούς σχεδιασμού. 7.4 ΑΝΑΛΥΣΕΙΣ ΚΑΙ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΑ ΤΗΣ ΕΔΑΦΙΚΗΣ ΑΠΟΚΡΙΣΗΣ Οπως ήδη αναφέρθηκε, πραγματοποιήθηκαν συνολικά, και στα δύο στάδια της μελέτης, 36 επιλύσεις για τη μελέτη της εδαφικής απόκρισης. Το σύνολο των επιλύσεων με τα σχετικά συνοπτικά σχήματα (όπως το σχήμα 7.4.) παρουσιάζεται στο Παράρτημα Β. Στο παρόν κεφάλαιο θα παρουσιασθούν στην αρχή και θα σχολιασθούν, εν είδει παραδείγματος, οι αναλύσεις σε δύο χαρακτηριστικές θέσεις γεωτρήσεις του Σταδίου Ι (G2 Λιμεναρχείο και G8 Ν.Ιωνίας Στρατόπεδο). Στη συνέχεια θα προχωρήσουμε στη συνολική σύνθεση και κριτική των αποτελεσμάτων. 7.4.1 ΑΝΑΛΥΤΙΚΑ TΥΠΙΚΑ PΑΡΑΔΕΙΓΜΑΤΑ EΔΑΦΙΚΗΣ AΠΟΚΡΙΣΗΣ Στην ενότητα αυτή παρουσιάζονται τα αποτελέσματα των εννέα (9) αναλύσεων για δύο αντιπροσωπευτικές θέσεις, μία στην παραλιακή ζώνη (G2 Λιμεναρχείο) και μία στη Ν. Ιωνία (G8 Στρατόπεδο), όπου επικρατούν σκληροί εδαφικοί σχηματισμοί και το βραχώδες υπόβαθρο βρίσκεται αρκετά ψηλά. 7.4.1.1 G2 Λιμεναρχείο (σχήματα 7.6 έως 7.8) Το βραχώδες υπόβαθρο (οιονεί βράχος) βρίσκεται σε βάθος 13,m. Η μέγιστη εδαφική επιτάχυνση στην επιφάνεια κυμαίνεται από,g έως,17g. Οι σχετικά χαμηλές τιμές, οι οποίες είναι παρόμοιες της επιτάχυνσης εισαγωγής στη βάση της εδαφικής στήλης, οφείλονται στους χαλαρούς εδαφικούς σχηματισμούς που συναντώνται μέχρι το βάθος των 3,m (Ν-SPT = έως ). Οι σχηματισμοί αυτοί παρουσιάζουν μεγάλες διατμητικές παραμορφώσεις (μέσος όρος γ =,2. -2 ), οι οποίες έχουν ως αποτέλεσμα τη μείωση της δυσκαμψίας των εδαφικών στρώσεων κατά τη διάρκεια της ισχυρής εδαφικής κίνησης και τη συνακόλουθει μείωση των εδαφικών επιταχύνσεων. 7-8

Τα φάσματα ελαστικής απόκρισης επιταχύνσεων (απόλυτες και κανονικοποιημένες τιμές) (Σχήματα 7.7α,β) είναι τυπικά φάσματα απόκρισης μαλακών χαλαρών εδαφικών σχηματισμών σχετικά μεγάλου βάθους. Οι μεγάλες φασματικές ενισχύσεις (μέσος όρος PSA/PGA 3,) παρατηρούνται σε ένα εύρος περιόδων,2sec έως 1,2sec. Ο συντελεστής εδαφικής ενίσχυσης έχει κατά μέσο όρο τιμές 4 8 (στη θεμελιώδη συχνότητα,7ηz), ενώ για ορισμένα σεισμικά σενάρια είναι δυνατόν να φθάσει σε πολύ υψηλές τιμές (π.χ. Κυπαρισία Χ και Y). 7.4.1.2 G8 Ν. Ιωνία (σχήματα 7.9 έως 7.11) Το βραχώδες υπόβαθρο είναι αρκετά ψηλά (-3,m) και οι εδαφικοί σχηματισμοί είναι σαφέστατα πιο σκληροί (Ν-SPT μέσο = ). Το γεγονός αυτό οδηγεί σε μεγάλη ενίσχυση της εδαφικής κίνησης στην επιφάνεια, με κορυφαίες τιμές της PGA μεταξύ,37g και,4g ανάλογα με το σεισμό εισαγωγής στο βραχώδες υπόβαθρο. Οι διατμητικές παραμορφώσεις του εδάφους δεν ξεπερνούν το -4 με μοναδική εξαίρεση το σεισμό του Αργοστολίου Χ. Τα φάσματα ελαστικής απόκρισης είναι χαρακτηριστικά φάσματα εδαφών που ανήκουν στην κατηγορία σκληρών εδαφών (π.χ. στιφρές άργιλοι) μικρού πάχους. Οι υψηλές τιμές των φασμάτων (PSA/PGA 3,) παρατηρούνται σε ένα εύρος περιόδων,sec έως,4sec. Οι συντελεστές εδαφικής ενίσχυσης παρουσιάζουν σαφών υψηλότερες τιμές από ότι στην παραλιακή θέση G2. Ο θεμελιώδης συντονισμός βρίσκεται μεταξύ 3,Ηz και 4,Ηz. Ανάλογες αναλύσεις έχουν γίνει για τις υπόλοιπες οκτώ (8) θέσεις (στάδιο Ι) και τις 3 αντιπροσωπευτικές τομές (στάδιο ΙΙ), με στόχο την εξαγωγή των πλέον αξιόπιστων συμπερασμάτων. 7-9

7.4.2 ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΗ, ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ & ΣΥΝΘΕΣΗ ΤΩΝ ΑΠΟΤΕΛΕΣΜΑΤΩΝ 7.4.2.1. Αποτελέσματα Σταδίου Ι Σε καθεμία από τις θέσεις γεωτρήσεων, G1 έως G, πραγματοποιήθηκαν εννέα (9) επιλύσεις με τους εννέα σεισμούς σχεδιασμού (βλ. κεφάλαιο 3). Το στάδιο αυτό έχει, όπως ειπώθηκε, διερευνητικό χαρακτήρα για μία αρχική προκαταρκτική γνώση της σεισμικής απόκρισης των εδαφικών σχηματισμών στο πολεοδομικό συγκρότημα Βόλου Ν.Ιωνίας. Τα αναλυτικά αποτελέσματα παρουσιάζονται στο παράρτημα Β. Στο παρόν κεφάλαιο δίδονται συνοπτικά τα εξής αποτελέσματα : Μέγιστες εδαφικές επιταχύνσεις, a max, σε διάφορα βάθη (,m έως,m) Συντελεστές εδαφικής ενίσχυσης, Α max Δεσπόζουσα περίοδος εδαφικών αποθέσεων, Τ (sec) Ελαστικά φάσματα απόκρισης Με βάση τα αποτελέσματα αυτά γίνεται ο προκαταρκτικός χωρισμός της περιοχής σε ζώνες και υποζώνες. Σε καθεμία από αυτές προτείνονται αντιπροσωπευτικές εδαφικές τομές, οι οποίες εξετάζονται στο επόμενο στάδιο (ΙΙ). Μέγιστες εδαφικές επιταχύνσεις Στο χάρτη του σχήματος 7.12 παρουσιάζεται η κατανομή των εδαφικών επιταχύνσεων, που υπολογίσθηκαν στην επιφάνεια (μέγιστη τιμή και μέση τιμή των εννέα επιλύσεων). Λεπτομερής αναφορά στις επιταχύνσεις, που υπολογίσθηκαν, παρουσιάζεται στους πίνακες 7.1. Παρατηρούμε ότι στην επιφάνεια του εδάφους οι μέγιστες εδαφικές επιταχύνσεις κυμαίνονται από,4g (G8) έως,18g (G2 : παραλιακή ζώνη λιμεναρχείο). Οι μέσες τιμές των εννέα αναλύσεων κυμαίνονται από,46g έως,13g. Θα πρέπει όμως να 7-

επισημανθεί ότι στην τελική αξιολόγηση το ειδικό βάρος κάποιων σεισμικών σεναρίων (π.χ. σεισμός Αλμυρού) θα πρέπει να είναι εκ των πραγμάτων μεγαλύτερο. Γενικά, στην παραλιακή ζώνη, λόγω της έντονα μη-γραμμικής συμπεριφοράς των χαλαρών μαλακών εδαφικών σχηματισμών, παρουσιάζεται στα περισσότερα σεισμικά σενάρια μία σχετικά μικρότερη μεγέθυνση της εδαφικής κίνησης, που εισάγεται από το «οιονεί» βραχώδες υπόβαθρο στους επιφανειακούς σχηματισμούς. Αντιθέτως, στις βορειότερες περιοχές της πόλης, όπου συναντώνται σκληροί εδαφικοί σχηματισμοί, προοδευτικά μικρότερου πάχους απ ότι στην παραλία, η εδαφική ενίσχυση του προσπίπτοντος σεισμικού κραδασμού είναι σαφέστατα μεγαλύτερη. Πρέπει να σημειωθεί ότι οι δρώσες (ενεργές) επιταχύνσεις είναι μικρότερες των κορυφαίων σεισμών. Κατά μέσο όρο εκτιμώνται ως το 7% των μέγιστων τιμών. Επίσης θα πρέπει να επισημανθεί ότι στα συνηθισμένα βάθη θεμελίωσης ( -3,m έως 4,m) οι μέγιστες τιμές των εδαφικών επιταχύνσεων είναι χαμηλότερες απ ότι στην ελεύθερη επιφάνεια του εδάφους. Το γεγονός αυτό θα ληφθεί υπόψη στην παρούσα μελέτη, με ποιοτικά και μόνο κριτήρια, καθώς σύμφωνα με τον ΕΑΚ-2 οι σεισμικές δράσεις σχεδιασμού θεωρούνται στην ελεύθερη επιφάνεια του εδάφους και όχι στην πραγματική στάθμη θεμελίωσης. Σύμφωνα λοιπόν με τη χωρική κατανομή των εδαφικών επιταχύνσεων, φαίνεται ότι το πολεοδομικό συγκρότημα Βόλου Ν.Ιωνίας θα πρέπει να χωρισθεί σε τέσσερις (4) ζώνες : Η παραλιακή ζώνη και η βόρεια ζώνη (Ν. Ιωνία) καθώς και δύο ενδιάμεσες. Ο χωρισμός αυτός αναδεικνύεται ακόμη καλύτερα με την ανάλυση της δεσπόζουσας περιόδου των εδαφικών αποθέσεων. Δεσπόζουσα περίοδος εδαφικών αποθέσεων (Τ ο ) Στον πίνακα 7.2. παρουσιάζονται οι τιμές της Τ σε καθεμία από τις δέκα () θέσεις για όλες τις επιλύσεις. Παρατηρούμε ότι στην παραλιακή ζώνη η Το κυμαίνεται από,84sec έως 2,23sec (συνθετικός 1), με μέση τιμή για τις εννέα επιλύσεις η οποία κυμαίνεται από 1,2sec 7-11

στη θέση G1, έως 1,6sec στη θέση G2, όπου το βραχώδες υπόβαθρο συναντάται στο μεγαλύτερο βάθος. Προχωρώντας προς τα βόρεια, οι εδαφικοί σχηματισμοί γίνονται σκληρότεροι και το πάχος των επιφανειακών αποθέσεων μικραίνει. Ετσι στη θέση G6 έχουμε Το =,6sec και στη θέση G8 (Ν. Ιωνία) η δεσπόζουσα περίοδος έχει τη χαμηλότερη τιμή (,29sec). Στο σχήμα 7.13 παρουσιάζονται οι μέσες τιμές της Το σε όλες τις θέσεις. Πράγματι επιβεβαιώνεται η αρχική εκτίμηση του χωρισμού σε τέσσερις (4) ζώνες με τις δέκα () θέσεις να περιγράφουν τις τέσσερις ζώνες, με την ακόλουθη σειρά : Ζώνη Α : G1, G2, G7, G1 και G4 Ζώνη Β : G6, G Ζώνη Γ : G Ζώνη Δ : G9, G8 Αναπτυσσόμενες διατμητικές παραμορφώσεις Οι μέσες τιμές των μέγιστων ενεργών διατμητικών παραμορφώσεων του εδάφους, που αναπτύσσονται κατά τις εννέα (9) επιλύσεις στα επιφανειακά εδαφικά στρώματα (,m έως 9,m), δίδονται στο σχήμα 7.14. Παρατηρούμε ότι στην παραλιακή ζώνη και στα επιφανειακά στρώματα η μέγιστη διατμητική παραμόρφωση κυμαίνεται από 3-3 έως 4-3, ενώ στους σκληρότερους και πλέον δύστμητους σχηματισμούς των βορείων περιοχών είναι σαφώς μικρότερες 6-4 έως 8-4. Συντελεστής εδαφικής ενίσχυσης (Α max ) Οι συντελεστές της εδαφικής ενίσχυσης, Α max, των συναρτήσεων μεταφοράς της εδαφικής κίνησης από το βραχώδες υπόβαθρο έως την επιφάνεια, (για τη θεμελιώδη περιόδου Τ ), 7-12

δίδονται στον πίνακα 7.3. Στο σχήμα 7.1 βλέπουμε την κατανομή των μέσων τιμών ανά θέση για το σύνολο των αναλύσεων. Γενικά για τα διάφορα σεισμικά σενάρια οι τιμές του Α max κυμαίνονται από 3,8 (G3 συνθετικός σεισμός 2) έως 16.9 (G2 Κυπαρισία Χ). Οι μέσες τιμές υποδηλώνουν ότι στην παραλιακή ζώνη ο συντελεστής ενίσχυσης της ισχυρής εδαφικής κίνησης είναι μικρότερες από ότι στις βορειότερες ζώνες. Φάσματα ελαστικής απόκρισης Στο σχήμα 7.16 δίδονται μετά από στατιστική επεξεργασία τα μέσα ελαστικά φάσματα απόκρισης (για απόσβεση %) στις δέκα () θέσεις ανάλυσης του σταδίου Ι. Από την προσεκτική μελέτη των μέσων φασμάτων επιβεβαιώνεται ακόμη μία φορά η ορθότητα της αρχικής εκτίμησης, δηλαδή του χωρισμού του πολεοδομικού συγκροτήματος Βόλου Ν. Ιωνίας σε τέσσερις (4) βασικές ζώνες. Συμπέρασμα Προκαταρκτικός χωρισμός σε ζώνες Από το σύνολο των αποτελεσμάτων των προκαταρκτικών επιλύσεων της εδαφικής απόκρισης του σταδίου Ι και συνυπολογίζοντας όλα τα γεωτεχνικά δεδομένα, καταλήγουμε στον προκαταρκτικό χωρισμό του πολεοδομικού συγκροτήματος Βόλου Ν.Ιωνίας σε ζώνες, σύμφωνα με το χάρτη του σχήματος 7.16. 7.4.2.2. Αποτελέσματα Σταδίου ΙΙ Μετά την ολοκλήρωση του πρώτου σταδίου, όπου ουσιαστικά διερευνήθηκε η σεισμική απόκριση των εδαφικών σχηματισμών σε συγκεκριμένες θέσεις γεωτρήσεων και στη συνέχεια μέσω της διερεύνησης αυτής και της συναξιολόγησης των λοιπών γεωτεχνικών πληροφοριών, χωρίσθηκε το πολεοδομικό συγκρότημα Βόλου Ν.Ιωνίας σε ζώνες και 7-13

υποζώνες ανάλογης σεισμικής συμπεριφοράς. Στο δεύτερο και τελικό στάδιο πραγματοποιείται πλέον ο κύριος όγκος των αναλύσεων σε αντιπροσωπευτικά εδαφικά προφίλ. Οι ζώνες και οι υποζώνες είναι 16 (σχήμα 7.17). Τα αντιπροσωπευτικά εδαφικά προφίλ είναι 3 (βλ. 7.2). Τα 3 εδαφικά προφίλ αναλύθηκαν για 9 σεισμούς σχεδιασμού στο «οιονεί» βραχώδες υπόβαθρο, δηλαδή συνολικά πραγματοποιήθηκαν : 9 x 3 = 27 επιλύσεις. Στα παραρτήματα Β6, Β7, Β8 και Β9 παρουσιάζονται αναλυτικά τα αποτελέσματα για κάθε αντιπροσωπευτική εδαφική τομή. Στο παρόν κεφάλαιο γίνεται η σύνθεση και η αξιολόγηση των αποτελεσμάτων, προκειμένου να εξαχθούν τα τελικά συμπεράσματα και οι οριστικές προτάσεις. Μέγιστες εδαφικές επιταχύνσεις Στον πίνακα 7.4. δίδονται οι μέγιστες εδαφικές επιταχύνσεις PGA (g), που υπολογίσθηκαν σε καθεμία αντιπροσωπευτική εδαφική τομή, για τους εννέα (9) σεισμούς σχεδιασμού, σε διάφορα βάθη (,m έως 9,m βάθος). Στον ίδιο πίνακα γίνεται και η στατιστική επεξεργασία των αποτελεσμάτων ανά εδαφική τομή και βάθος. Παρατηρούμε ότι στη Ζώνη Α (παραλία) η μέση τιμή της εδαφικής επιτάχυνσης στην επιφάνεια κυμαίνεται από,143g έως,22g. Στη Ζώνη Β οι επιταχύνσεις είναι γενικά μεγαλύτερες. Η μικρότερη μέση τιμή υπολογίσθηκε στη θέση Β2α (,219g) και η μεγαλύτερη στη Β4 (,428g). Στην αμέσως επόμενη Ζώνη Γ (ή C) οι επιταχύνσεις είναι ακόμη μεγαλύτερες, κυμαινόμενες από,3g (C4) έως,18g (C1b). Τέλος στη βορειότερη ζώνη Δ (ή D) οι επιταχύνσεις κυμαίνονται από,37g (D1α) έως,463g (D2). Συνολικά δηλαδή σε όλη την έκταση του πολεοδομικού συγκροτήματος Βόλου Ν.Ιωνίας οι υπολογισθείσες μέγιστες εδαφικές επιταχύνσεις μεταβάλλονται σημαντικά από θέση σε θέση, έχοντας ως ακραίες μέσες τιμές τις εξής :,143g και,18g. Δεδομένου ότι οι δρώσες τιμές είναι περίπου το 7% των τιμών αυτών, βλέπουμε ότι η χαμηλότερη τιμή αναμένεται ίση 7-14

προς,11g και η υψηλότερη ίση προς,39g (πάντοτε για το σεισμό σχεδιασμού που προτάθηκε σύμφωνα με τη μελέτη σεισμικής επικινδυνότητας). Σύμφωνα με τον ΕΑΚ-2 (όπως εξάλλου και με την προηγούμενη έκδοση του ΝΕΑΚ), ο Βόλος ανήκει στη Ζώνη ΙΙΙ, δηλαδή η επιτάχυνση σχεδιασμού είναι,24g, όσο ακριβώς είναι η μέση τιμή των δύο ακραίων τιμών των υπολογισμών μας. Εντούτοις, όπως φαίνεται ανάγλυφα στον πίνακα 7.4., οι διαφορές είναι πολύ σημαντικές από ζώνη σε ζώνη και η χρησιμοποίηση μιας ενιαίας μέσης τιμής,24g δεν καλύπτει τις πραγματικές ανάγκες, ειδικά στις Ζώνες Γ και Δ. Δεσπόζουσα περίοδος εδαφικών αποθέσεων, Το (sec) Στον πίνακα 7.. δίδονται οι τιμές της δεσπόζουσας περιόδου των εδαφικών σχηματισμών, όπως υπολογίσθηκαν σε κάθε αντιπροσωπευτική τομή, για όλους τους σεισμούς σχεδιασμού. Οι διαφορές, όπως εξάλλου αναμενόταν, είναι πολύ σημαντικές. Ενώ στην παραλιακή ζώνη (Α) οι τιμές της Τ κυμαίνονται από,88 έως και 1, sec, στις επόμενες ζώνες οι τιμές της Τ προοδευτικά μειώνονται και φθάνουν μέχρι και την τιμή Τ =,29g στη ζώνη D2. Διατμητικές παραμορφώσεις του εδάφους, γ (%) Οι διατμητικές παραμορφώσεις του εδάφους στα επιφανειακά στρώματα έχουν μεγάλη σημασία στη μελέτη των υπόγειων αγωγών, όπως και των βαθειών θεμελιώσεων. Εχουν βέβαια άμεση σχέση και με το μέγεθος της ενίσχυσης της εδαφικής κίνησης. Μεγάλες διατμητικές παραμορφώσεις σημαίνουν μείωση του μέτρου διάτμησης, G, αύξηση της απόσβεσης, εμφάνιση έντονων μη-γραμμικών φαινομένων και κατά κανόνα μείωση της εδαφικής επιτάχυνσης στην επιφάνεια. Στον πίνακα 7.6. δίδονται οι μέγιστες τιμές των διατμητικών παραμορφώσεων του εδάφους, γ(%), σε καθεμία από τις αντιπροσωπευτικές εδαφικές τομές. 7-1

Στην παραλιακή ζώνη (Α), η οποία παρουσιάζει ιδιαίτερο ενδιαφέρον λόγω των χαλαρών μαλακών εδαφικών σχηματισμών, που συχνά επιβάλλουν τη λύση των βαθειών θεμελιώσεων με πασσάλους, δίδονται δύο τιμές της γ. Μία για ένα βάθος,m έως 7,m, η οποία αφορά κυρίως τους αγωγούς και μία για το βάθος,m έως 3,m που απευθύνεται κυρίως στη διαστασιολόγηση (κινηματική) των πασσαλοθεμελιώσεων. Παρατηρούμε λοιπόν ότι από, έως 7,m βάθος, η μέγιστη τιμή των μέγιστων διατμητικών παραμορφώσεων κυμαίνεται από 2-4 (Β2) έως 8-4 (Α4) με μέση τιμή γύρω στο -4. Στα βαθύτερα στρώματα οι τιμές της παραμόρφωσης είναι υψηλότερες (9-4 έως 2-3 στην Α3). Στις υπόλοιπες ζώνες η μέση τιμή της διατμητικής παραμόρφωσης στους επιφανειακούς σχηματισμούς κυμαίνεται από 2-4 έως 4-4. Η μερική σύνθεση των έως το σημείο αυτό παρουσιασθέντων αποτελεσμάτων, οδηγεί στο συμπέρασμα ότι : (α) σε ό,τι αφορά τις τιμές της εδαφικής επιτάχυνσης PGA, οι ζώνες Α1, Α2, Α3, Α4, Α και Β2 έχουν παραπλήσιες τιμές (,1g έως,21g) και (β) το ίδιο ισχύει και για τις ζώνες Β1, Β3 και Β4 (,36g,42g), τις ζώνες C1α, C2, C3 και C4 (,3g,38g) και τη ζώνη D (,34g,46g). Στην αντιπροσωπευτική εδαφική τομή C1b, λόγω της έντονης αντίθεσης της ταχύτητας Vs των εδαφικών στρώσεων και του βραχώδους υποστρώματος και του μικρού πάχους των εδαφικών αποθέσεων (γειτνίαση με έξαρση βραχώδους υποστρώματος), έχουμε ως αποτέλεσμα τη σημαντική ενίσχυση της εδαφικής επιτάχυνσης σε σχέση με την υπόλοιπη ζώνη (,2g έναντι,33g κατά μέσο όρο). Στον πίνακα 7.7. δίδονται οι μέσες τιμές των PGA, T και γ (στα πρώτα 7,m από την επιφάνεια του εδάφους) σε όλες τις ζώνες. Με βάση τις μέσες αυτές τιμές διαπιστώνουμε τα εξής : (α)στην παραλιακή ζώνη (Α) η μέση εδαφική επιτάχυνση είναι της τάξης του,2g, στη ζώνη Β περίπου,4g, στη ζώνη Γ,33g και στη ζώνη Δ,39g. (β) Η θεμελιώδης περίοδος Το στην παραλιακή ζώνη (Α) είναι περίπου 1,sec, στη ζώνη Β 7-16

,43sec, στη ζώνη Γ,41sec και στη ζώνη Δ,3sec. (γ) Οι μέγιστες διατμητικές παραμορφώσεις, γ, στα επιφανειακά στρώματα (-7m) έχουν τις ακόλουθες τιμές: Ζώνη Α 2-3, Ζώνη Β - από 2.8-3, Ζώνη Γ - από 7-4, Ζώνη Δ - από 2.6-3. Δρώσες (ενεργές) τιμές οριζόντιας εδαφικής επιτάχυνσης Οι τιμές της PGA που υπολογίσθηκαν και αξιολογήθηκαν προηγουμένως είναι οι κορυφαίες τιμές των επιταχύνσεων. Οι τιμές που θα χρησιμοποιηθούν στον αντισεισμικό σχεδιασμό είναι οι «ενεργές» ή «δρώσες» τιμές της επιτάχυνσης. Για τον υπολογισμό των τιμών αυτών έχουν προταθεί διάφορες μεθοδολογίες χωρίς όμως να προτείνεται ομόφωνα μία ως η πλέον αξιόπιστη. Η effective peak acceleration κατά τους κανονισμούς των ΗΠΑ εκτιμάται ως η μέση τιμή των φασματικών επιταχύνσεων μεταξύ,1sec και,sec διαιρούμενη διά 2,. Η μέθοδος αυτή εφαρμοζόμενη στα μέσα ελαστικά φάσματα απόκρισης σε όλες τις ζώνες (βλ. παράρτημα Β) οδηγεί σε μία μέση τιμή λόγου PGA-δρώσας / PGA =,7. Εφαρμόζοντας την τιμή αυτή στις μέσες τιμές κατά ζώνη, καταλήγουμε στις τιμές του πίνακα 7.8. Σημειωτέον ότι η ζώνη Β2 έχει ενταχθεί στη ζώνη Α, σύμφωνα με όσα αναφέρθηκαν σε προηγούμενες παραγράφους. Ειδικά στη ζώνη Α (+ Β2), επειδή τα φάσματα απόκρισης λόγω του μαλακού εδάφους παρουσιάζουν τις μεγαλύτερες τιμές σε μεγάλες περιόδους (>, sec), ως «ενεργός» τιμή εδαφικής επιτάχυνσης έχει ληφθεί η μέγιστη τιμή των μέσων τιμών των αναλύσεων. Συμπερασματικά λοιπόν έχουμε : Ζώνη Α (+ Β2) :,18g Ζώνη Β (- Β2) :,28g Ζώνη Γ :,24g Ζώνη Δ :,27g Φάσματα ελαστικής απόκρισης Στα σχήματα 7.18 έως και 7.47 παρουσιάζονται οι κανονικοιποιημένες τιμές των φασμάτων 7-17

ελαστικής απόκρισης επιτάχυνσης για όλες τις ζώνες και υποζώνες. Παρατηρούμε τις μεγάλες διακυμάνσεις των τιμών από θέση σε θέση, (λογικό εφόσον πρόκειται για διαφορετικά εδαφικά προφίλ) όπως επίσης και για τα διάφορα σεισμικά σενάρια. Η στατιστική επεξεργασία με τη λογική της μέσης τιμής (± 1 τυπική απόκλιση) η οποία εφαρμόσθηκε στο στάδιο Ι (Βλ. Σχήματα 7.16) δεν δίνει μία πλήρη εικόνα της φασματικής απόκρισης. Σεισμοί με ιδιαίτερα χαρακτηριστικά όπως αυτός της Κυπαρισίας στρεβλώνουν τη γενική εικόνα. Προτιμήθηκε λοιπόν να γίνει μία προσπάθεια ενοποίησης των φασμάτων σύμφωνα σύμφωνα με το σύνολο των φασματικών τους τιμών αγνοώντας ορισμένες ειδικές περιπτώσεις όπως του σεισμούς της Κυπαρισίας. Τα αποτελέσματα παρουσιάζονται στα σχήματα 7.48 έως 7.. Συγκεκριμένα με βάση τα γεωτεχνικά χαρακτηριστικά των διαφόρων ζωνών, τις μέσες ιδιοπεριόδους των εδαφικών σχηματισμών και τα φασματικά χαρακτηριστικά των εδαφικών αποκρίσεων φαίνεται λογικό οι ζώνες να ομαδοποιηθούν ως εξής: ΖΩΝΗ Ι: το σύνολο των ζωνών της παραλιακής ζώνης (Α1, Α2, Α3, Α4, Α) καθώς και η ζώνη Β2 ΖΩΝΗ ΙΙ: Ενδιάμεσες ζώνες (Β1, Β3, C1, C2, C3, C4) ΖΩΝΗ ΙΙΙ: περιμετρικές βόρειες και ανατολικές περιοχές (B4, D1, D2) Στα σχήματα 7.48, 7.49 και 7. παρουσιάζονται όλα τα κανονικοποιημένα φάσματα και συγκρινόνται με τα αντίστοιχα κανονικοποιημένα φάσματα του ΕΑΚ2 για τις ανάλογες εδαφικές κατηγορίες Α, Β, Γ, Δ. ] Παρόλο που η σύγκριση είναι σχετικά ικανοποιητική, διαπιστώνεται ότι σε γενικές γραμμές η ενιαία φασματική τιμή 2. του οριζόντιου κλάδου που εισηγείται ο ΕΑΚ2 δεν παρέχει ικανοποιητική εξασφάλιση. Ειδικά για τη ζώνη Ι τα σεισμικά σενάρια «Αλμυρός» και «Αργοστόλι» δίνουν σημαντικά υψηλότερες τιμές. Εν συντομία, η γενική παρατήρηση είναι ότι οι υπολογισθείσες τιμές της φασματικής μεγένθυσης της ελαστικής απόκρισης είναι ελαφρά υψηλότερες από τις προτεινόμενες του ΕΑΚ2. 7-18

Áñéóôï ôýëåéï Ðáí åðéóôþì éï Èåóóáëï í ßêçò ÅñãáóôÞñéï Åäáöïìç áíéêþò êáé Èåìåëéþóåùí Ðïëåïäïìéêü Óõãêñüôçìá Âüëïõ-Í. Éùíßáò 98 97 G8 97 96 G9 96 9 G6 G 9 G4 G2 G7 G 94 G3 G1 94 93 131 132 132 133 133 134 134 13 13 Üñôçò 7.1: ÈÝóåéò Áíáëýóåùí 1ïõ óôáäßïõ 7-19

UGCS G1 Vs (m/s) 4 N(SPT) UGCS G2 Vs (m/s) 4 N(SPT) ÂÜèïò (m) 1 2 2 3 3 4 4 6 GC GP-GM SC SP- ML GP-GM SC SC GP-GM GP-GM 21 2 222 224 223 224 2 27 293 348 323 26 286 398 342 324 338 338 276 31 388 488 48 467 483 49 493 6 64 8 1 2 2 3 3 4 4 6 6 7 7 8 DB ML-OL -ML GP- -SC GM SC- GC-GM 187 11 134 1 166 168 166 33 181 2 293 196 324 379 288 38 6 7 7 8 73 48 626 33 622 69 6 8 9 9 392 2 68 68 8 77 72 1 79 9 73 11 12 737 9 12 GC-GP-GM 7 13 SC- 7 Σχήματα 7.2 Εδαφικές τομές (1D) ανάλυσης της σεισμικής απόκρισης. Στάδιο Ι 7-2

UGCS Vs (m/s) G3 N (SPT) UGCS G4 Vs (m/s) 4 N (SPT) UGCS G Vs (m/s) N (SPT) 1 2 2 3 3 4 4 DB ML -SP ML-OL -SC GM SC GC 233 19 139 16 169 168 17 2 24 2 22 2 446 9 43 43 336 37 388 472 423 429 331 1 2 2 3 3 4 4 6 6 DB ML GM SC-GC SP- GP-GM GM- SC GP-GM GC SC GM 17 174 18 12 148 173 24 347 39 279 298 31 293 46 276 33 4 316 318 99 344 326 37 39 338 72 424 63 38 612 1 2 2 3 3 GP-GM GC ML- -SC GM 33 334 32 332 372 381 374 46 429 438 42 6 611 14 47 6 323 433 378 676 9791241 7 7 8 8 GC GM 86 98 673 4 4 SC 47 2 63 7 88 6 1 9 SC 7 Σχήματα 7.2 (Συνέχεια) 7-21

1 2 2 UGCS G6 ML ML SP- Vs (m/s) 4 134 213 23 341 27 341 371 376 28 N(SPT) 1 2 2 3 3 4 4 UGCS G7 CH SP- ML SC GP-GM GP-GM Vs (m/s) 4 166 27 23 214 19 192 249 294 31 34 381 37 31 268 282 33 336 26 3 464 32 N(SPT) ÂÜèïò (m) 3 3 4 ML GM 3 468 4 6 6 7 7 68 62 4 SC 49 8 662 47 62 6 8 9 9 729 6 6 1 6 11 12 7 7 12 GC-GM 7 Σχήματα 7.2 (Συνέχεια) 7-22

UGCS Vs (m/s) G8 4 232 273 N (SPT) UGCS G9 Vs (m/s) 4 237 N (SPT) UGCS G Vs (m/s) 4 236 284 N (SPT) GM SP- 32 36 269 GP-GM 264 276 1 GP-GM GC 38 388 388 61 61 61 GP -SC 22 338 1 2 GP-GM 339 339 4 2 62 62 2 2 3 GP-GM 6 6 7 1 GC 323 388 3 3 GP-GM 4 4 3 2 GM 4 2 4 4 GM 63 68 62 4 GM 2 GM 7 GM 7 Σχήματα 7.2 (Συχέχεια) 7-23

ÆÙÍÇ Á 98 ÆÙÍÇ Â ÆÙÍÇ C ÆÙÍÇ D 97 97 D2 D1 96 D3 96 C4 C3 B3 9 B4 A3 B2 C2 9 94 A A4 A2 A1 B1 94 C1 93 131 132 132 133 133 134 134 13 13 Χάρτης 7.3. Αρχικός χωρισμός σε ζώνες και υποζώνες βάσει των αρχικών αναλύσεων (Στάδιο Ι) και των γεωλογικών- γεωτεχνικών δεδομένων (γεωσεισμικός χάρτης) 7-24

ÂÜèïò (m) UGCS A1-a1 -ML 1 2 2 3 3 4 4 6 6 7 7 8 8 9 9 DB GC-GP-GM Vs (m/s) 4 2 237 27 27 34 34 488 6 6 6 6 6 626 626 622 6 6 77 72 UGCS A1-a2 -ML 1 2 2 3 3 4 4 6 6 7 7 8 8 73 9 9 DB 7GC-GP-GM Vs (m/s) 4 2 237 27 27 34 488 488 6 6 6 6 6 626 626 622 6 6 77 72 1 2 2 3 3 4 4 73 UGCS Vs (m/s) A1-b1 4 DB -ML 7 6GC-GP-GM 2 237 27 27 34 34 488 6 7 1 2 2 3 3 4 4 UGCS A1-b2 DB -ML 73 7 6GC-GP-GM Vs (m/s) 4 2 237 27 27 34 488 488 6 7 73 7 Σχήματα 7.4 Εδαφικά προσομοιώματα (3) αντιπροσωπευτικά των εδαφικών συνθηκών στις 16 ζώνες του Π.Σ. Βόλου - Ν.Ιωνίας (Στάδιο ΙΙ) 7-2

1 2 2 3 3 4 4 UGCS A2 DB -ML SP- -ML GP-GM Vs (m/s) 4 176 161 183 299 262 32 1 2 2 3 UGCS A3a DB -ML GM SC- Vs (m/s) 4 193 19 18 3 328. 336.6 1 2 2 3 UGCS A3b DB GM SC- Vs (m/s) 4 193 19 19 3 328. 336.6 6 -GP 38 3GP-GM- 4 479 372 3GP-GM- 4GP-GM- 31 372 6 4 4 7 7 8 8 9 392 2 6 8 6 8 9 68 6 98 6 98 679 7 7 1 79 7 7 11 12 12 GC-GM 8 737 8 673 8 8 673 13 SC- 7SC--GM-GC 9 7SC--GM-GC 9 7 Σχήματα 7.4 (Συνέχεια) 7-26

UGCS A4a DB Vs (m/s) 4 19 222 UGCS A4a1 DB ML Vs (m/s) 4 19 222 291 222 UGCS Vs (m/s) A4a2 4 DB ML 19 222 17 222 1 ML 291 1 ML 291 1 ML 291 2 2 2 ÂÜèïò (m) 2 2 2 3 2 2 3 2 3 -ML 28 -ML 28 -ML 28 3 3 3 4 GM-GC 2 4 GM-GC 2 4 4 GM-GC 2 3 6 4 3 6 6 4 3 6 6 -SC 6 7 -SC 7 -SC 7 Σχήματα 7.4 (Συνέχεια) 7-27

UGCS A4b Vs (m/s) 4 UGCS A4b1 Vs (m/s) 4 UGCS A4b2 Vs (m/s) 4 UGCS A Vs (m/s) DB 19 222 DB ML 19 222 291 222 DB ML 19 222 17 222 DB 211 246 ML 294 1 2 ML 291 1 2 ML 291 1 2 ML 291 1 2 2 2 2 2 2 2 3 -ML 28 3 -ML 28 3 -ML 28 2 38 3 3 3 3 4 GM-GC 2 4 GM-GC 2 4 GM-GC 2 GM-GP 33 4 3 4 3 4 3 3 4 4 6 6 6 6 6 6 6 6 6 43 7 6 7 6 7 6 7 7 7 6 676 9791241 8 -SC 7 8 -SC 7 8 -SC 7 6 -SC 1 Σχήματα 7.4 (Συνέχεια) 7-28

UGCS B1a Vs (m/s) 4 236 UGCS B1b Vs (m/s) 4 236 UGCS Vs (m/s) B1c 4 236 -SC 284 -SC 284 -SC 284 -ML 42 -ML 42 -ML 42 -SC-GC-GM 3 -SC-GC-GM 3 -SC-GC-GM 3 ÂÜèïò (m) 1 1 1 -SC 47 2 2 2 -SC -SC 6 6 6 2 2 2 6 6 6 7 7 7 3 GC-SC 73 7 3 7 Σχήματα 7.4 (Συνέχεια) 7-29

UGCS B2a GP-GM GP-GM 1 2 Vs (m/s) 4 236 284 264 276 339 339 4 1 2 2 3 UGCS B2b GP-GM GP-GM Vs (m/s) 4 236 284 264 276 339 339 4 4 1 2 2 UGCS B3 ML ML SP- Vs (m/s) UGCS B4 SC -ML SC Vs (m/s) 4 236 284 3 42 2 3 4 GP-GM 3 3 ML SP 37 3 3 4 4 4 4 GM SC 1 SC 4 GP-GM 6 62 6 4 6 2 6 7 6 7 62 7 6 GM 7 8 GM 77 2 GP 7 Σχήματα 7.4 (Συνέχεια) 7-3

UGCS C1a Vs (m/s) 4 3 UGCS C1b Vs (m/s) 4 19 UGCS Vs (m/s) C2 33 UGCS C3 Vs (m/s) 4 2 UGCS C4 Vs (m/s) 4 2 DB 28 -ML 3 32 GP-GM 334 32 -ML 3 -SC 4 SC 28 -GM 29 332 372 GM-GC 29 32 38 1 381 374 -SC 3 GM 3 46 ÂÜèïò (m) SC GM-GC 29 4 36 4 4 6 63 2 GC 2 ML- 3 -SC 429 438 42 6 611 1 2 33 4 1 -ML 33 3 1 3 1 3 GM 14 47 47 2 4 6 SC 42 2 -SC 4 6 2 4 68 4 72 SC 2 63 7 3 63 68 72 2 GM-GC -ML 36 4 48 6 88 9 GM 7 -ML 7 3 -SC 7 2 7 Σχήματα 7.4 (Συνέχεια) 7-31

UGCS D1a Vs (m/s) 4 23 UGCS D1b Vs (m/s) 4 23 UGCS Vs (m/s) D2 4 232 UGCS D3 Vs (m/s) 4 237 273 27 32 -SC 36 GM SP- 32 36 269 1 36 38 39 1 GP-GM GC 38 388 388 61 61 61 GP -SC 22 338 2 62 ÂÜèïò (m) 2 2 -SC 42 4 43 6 2 3 GP-GM 62 6 1 6 7 GC 323 388 3 1 64 3 2 GM 4 2 3 6 4 72 GM 63 68 4GM-GC-GW 72GM-GC-GW 74 GM 2 GM 7 Σχήματα 7.4 (Συνέχεια) 7-32

ÂÜèïò (m). 2. 4. 6. ÐåñéãñáöÞ åäüöïõò G1-ALMIROS GC GP-GM SC SP- ML GP-GM SC SC GP-GM GP-GM ÌÝãéóôç åðéôü õíóç (a max, % g)..3 ÐëÜôïò. (g) Psa % g åðéöáíåßáò Psa % g âñü ïõ.4. -.4.. ñüíïò (sec) 2. 1.. 2. 1. ÐëÜôïò 4. Åðéôá õíóéïãñüöçìá óôçí åðéöüíåéá... 1. 1. 2. 8. Ðåñßïäïò (sec) ÐëÜôïò. (g) Normalised åðéöáíåßáò Normalised âñü ïõ....1. ÖÜóìá Fourier óôçí åðéöüíåéá..1. 1.. 6. Óõ íüôçôá (Hz) 4. 2....... 1. 1. 2. Ðåñßïäïò (sec) ÐáñÜãïíôáò åíßó õóçò no smooth 2 smooth 8.. GC-GP-GM a max..4 ÌÝãéóôç ðáñáìüñöùóç (ã %) Σχήμα 7. Τυπικό παράδειγμα 1D ανάλυσης της εδαφικής απόκρισης ã ÐëÜôïò. (g).2...1 1.. Óõ íüôçôá (Hz) Åðéôá õíóéïãñüöçìá óôï âñü ï ÖÜóìá Fourier óôï âñü ï. -.2.. ñüíïò (sec) ÐëÜôïò. (g)...1.1. 1.. Óõ íüôçôá (Hz) 7-33

USCS GO2 DB N (SPT) Μέγιστη παραμόρφωση (γ%)..2.4.6 Μέγιστη επιτάχυνση (Αmax)...1.2.2 1 ML-OL 1 2 2 2 2 3 3 4 -ML GP- ΑΡΝ. 3 3 4 4 -SC GM /2 / 4 Β ά θ ο ς (m ) 6 6 7 7 8 8 SC- GC-GM / / /2 ΑΡΝ. ΑΡΝ. ΑΡΝ. / / Σεισμοί σχεδιασμού Αλμυρός Αργοστόλι (Χ) Αργοστόλι (Υ) 6 6 7 7 8 8 Β ά θ ο ς ( m ) 9 9 / Κυπαρισία (Χ) Κυπαρισία (Υ) Friuli (X) 9 9 1 Friuli (Y) 1 11 12 12 Συνθετικός -1 Συνθετικός -2 11 12 12 13 SC- 13 Σχήμα 7.6. Μεταβολή της μέγιστης παραμόρφωσης (γ%) και της μέγιστης επιτάχυνσης (Amax) για όλους τους σεισμούς σχεδιασμού. 7-34

PSA %g 1.2.8 ÈÅÓÇ : G2 ALMIROS ARGOSTOLI - X ARGOSTOLI - Y FRIULI - X FRIULI - Y KYPARISSIA - X KYPARISSIA - Y SYNTHETIC - 1 SYNTHETIC - 2.4. PSA / PGA 6. 4...4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) ÈÅÓÇ : G2 ARGOSTOLI - X ARGOSTOLI - Y FRIULI - X FRIULI - Y KYPARISSIA - X KYPARISSIA - Y SYNTHETIC - 1 SYNTHETIC - 2 ALMIROS 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) Σχήμα 7.7α,β. Φάσματα ελαστικής απόκρισης επιτάχυνσης (ξ=%) για όλες τις επιλύσεις (9 σεισμούς) στη θέση G2 - Λιμεναρχείο 7-3

ΘΕΣΗ : G2 Λόγος εδαφικής ενίσχυσης 16. 14. 12.. 8. 6. 4. 2.. ALMIROS ARGOSTOLI - X ARGOSTOLI - Y FRIULI - X FRIULI - Y KYPARISSIA - X KYPARISSIA - Y SYNTHETIC - 1 SYNTHETIC - 2 2. 4. 6. 8.. Συχνότητα (Hz) Σχήμα 7.8. Συνάρτηση μεταφοράς (συντελεστής μεγέθυνσης της εδαφικής κίνησης από το βραχώδες υπόβαθρο στην επιφάνεια). Θέση G2 - Λιμεναρχείο 7-36

USCS GO8 N (SPT) Μέγιστη παραμόρφωση (γ%) Μέγιστη επιτάχυνση (Αmax)..1.2.3.4..6.7.8.9..11..1.2.2.3.3.4.4.. GM SP- GP-GM GC 1 1 2 2 Βάθος (m ) 2 GP-GM Σεισμοί σχεδιασμού Αλμυρός 2 Β ά θ ο ς ( m ) 3 /2 Αργοστόλι (Χ) Αργοστόλι (Υ) Κυπαρισία (Χ) 3 3 /2 Κυπαρισία (Υ) Friuli (X) 3 Friuli (Y) 4 GM Συνθετικός -1 Συνθετικός -2 4 4 GM 4 Σχήμα 7.9. Μεταβολή της μέγιστης παραμόρφωσης (γ%) και της μέγιστης επιτάχυνσης (Amax) για όλους τους σεισμούς σχεδιασμού. 7-37

PSA %g 3. 2. ÈÅÓÇ : G8 ALMIROS ARGOSTOLI - X ARGOSTOLI - Y FRIULI - X FRIULI - Y KYPARISSIA - X KYPARISSIA - Y SYNTHETIC - 1 SYNTHETIC - 2 1. PSA / PGA...4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) 6. ÈÅÓÇ : G8 ARGOSTOLI - X ARGOSTOLI - Y FRIULI - X FRIULI - Y KYPARISSIA - X 4. KYPARISSIA - Y SYNTHETIC - 1 SYNTHETIC - 2 ALMIROS 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) Σχήμα 7.α,β. Φάσματα ελαστικής απόκρισης επιτάχυνσης (ξ=%) για όλες τις επιλύσεις (9 σεισμούς) στη θέση G2 - Λιμεναρχείο 7-38

ΘΕΣΗ : G8 Λόγος εδαφικής ενίσχυσης 16. 14. 12.. 8. 6. 4. 2.. ALMIROS ARGOSTOLI - X ARGOSTOLI - Y FRIULI - X FRIULI - Y KYPARISSIA - X KYPARISSIA - Y SYNTHETIC - 1 SYNTHETIC - 2 2. 4. 6. 8.. Συχνότητα (Hz) Σχήμα 7.11. Συνάρτηση μεταφοράς (συντελεστής μεγέθυνσης της εδαφικής κίνησης από το βραχώδες υπόβαθρο στην επιφάνεια). Θέση G2 - Λιμεναρχείο 7-39

98 97 97 G8,4g,46g 96 G9,46g,34g 96 9 9 G G6,26g,47g,23g,36g G4,18g,16g G2 G7,18g,2g,13g,1g G,3g,32g 94 94 G3,21g,18g G1,28g,23g 93 PGAmax PGAmean 131 132 132 133 133 134 134 13 13 Σχήμα 7.12. Εδαφικές επιταχύνσεις στην επιφάνεια στις θέσεις ανάλυσης (Στάδιο Ι). Μέγιστη τιμή και μέση τιμή των 9 επιλύσεων σε κάθε θέση 7-4

98 97 G8,29sec 97 96 G9,39sec 96 9 G6,6sec G,7sec 9 G4 1,21sec G2 1,6sec G7 1,28sec G,sec 94 G3 1,2sec G1 1,2sec 94 93 To (mean) 131 132 132 133 133 134 134 13 13 Σχήμα 7.13. Μέσες τιμές Το στις θέσεις αναλύσεων του Σταδίου Ι 7-41

98 97 97 G8,8 7.8m 96 G9,26 8.7m 96 9 9 94 94 G3.3.m G6,21 2m G4.3 9m G2 G7.4. 9m 8m G.6 7.m G1.34 9.m G.6 8.m 93 ãmax (effective) (%) 131 132 132 133 133 134 134 13 13 Σχήμα 7.14. Μέσες τιμές των μέγιστων ενεργών διατμητικών παραμορφώσεων του εδάφους στα επιφανειακά στρώματα (-, έως 9,m) 7-42

98 97 G8,34 97 96 G9 6,81 96 9 G6,8 G 6,41 9 G4 7, G2 G7 8,89 6,62 G 8,13 94 94 G3 6,14 G1 9,43 Amax 93 131 132 132 133 133 134 134 13 13 Σχήμα 7.1. Συντελεστής εδαφικής ενίσχυσης (μέσες τιμές) Αmax στις θέσεις αναλύσεων του Σταδίου Ι 7-43

PSA /(g) 1.6 1.2.8 î=% G1 G2 G3 G4 G G6 G7 G8 G9 G.4. PSA / PGA 3. 2...4.8 1.2 1.6 2. Τ (sec) î=% G1 G2 G3 G4 G G6 G7 G8 G9 G 1....4.8 1.2 1.6 2. Τ (sec) Σχήμα 7.16 Ελαστικά φάσματα απόκρισης (μέσες τιμές) στις θέσεις ανάλυσης του Σταδίου Ι 7-44

ÆÙÍÇ Á 98 ÆÙÍÇ Â ÆÙÍÇ C ÆÙÍÇ D 97 97 D2 D1 96 D3 96 C4 C3 B3 9 B4 A3 B2 C2 9 94 A A4 A2 A1 B1 94 C1 93 131 132 132 133 133 134 134 13 13 Σχήμα 7.17 Προκαταρκτικός χωρισμός σε ζώνες και υποζώνες βάσει των αρχικών αναλύσεων (Στάδιο Ι) και των γεωτεχνικών δεδομένων 7-4

PSA / PGA 6. 4. A1-a1 ξ=% ΑΛΜΥΡΟΣ ΑΡΓΟΣΤΟΛΙ -Χ ΑΡΓΟΣΤΟΛΙ -Υ FRIULI -X FRIULI -Y ΚΥΠΑΡΙΣΙΑ -Χ ΚΥΠΑΡΙΣΙΑ -Υ ΣΥΝΘΕΤΙΚΟΣ 1 ΣΥΝΘΕΤΙΚΟΣ 2 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) 6. A1-a2 ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) Σχήματα 7.18, 7.19 Κανονικοποιημένα ελαστικά φάσματα εδαφικής απόκρισης επιτάχυνσης για όλους τους σεισμούς σχεδιασμού 7-46

6. A1-b1 ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) 6. A1-b2 ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) Σχήματα 7.2, 7.21 Κανονικοποιημένα ελαστικά φάσματα εδαφικής απόκρισης επιτάχυνσης για όλους τους σεισμούς σχεδιασμού 7-47

6. A2 ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) 6. A3a ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) Σχήματα 7.22, 7.23 Κανονικοποιημένα ελαστικά φάσματα εδαφικής απόκρισης επιτάχυνσης για όλους τους σεισμούς σχεδιασμού 7-48

6. A3b ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) 6. A4a ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) Σχήματα 7.24, 7.2 Κανονικοποιημένα ελαστικά φάσματα εδαφικής απόκρισης επιτάχυνσης για όλους τους σεισμούς σχεδιασμού 7-49

6. A4a1 ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) 6. A4a2 ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) Σχήματα 7.26, 7.27 Κανονικοποιημένα ελαστικά φάσματα εδαφικής απόκρισης επιτάχυνσης για όλους τους σεισμούς σχεδιασμού 7-

6. A4b ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) 6. A4b1 ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) Σχήματα 7.28, 7.29 Κανονικοποιημένα ελαστικά φάσματα εδαφικής απόκρισης επιτάχυνσης για όλους τους σεισμούς σχεδιασμού 7-1

6. A4b2 ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) 6. A ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) Σχήματα 7.3, 7.31 Κανονικοποιημένα ελαστικά φάσματα εδαφικής απόκρισης επιτάχυνσης για όλους τους σεισμούς σχεδιασμού 7-2

6. B1a ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) 6. B1b ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) Σχήματα 7.32, 7.33 Κανονικοποιημένα ελαστικά φάσματα εδαφικής απόκρισης επιτάχυνσης για όλους τους σεισμούς σχεδιασμού 7-3

6. B1c ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) 6. B2a ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) Σχήματα 7.34, 7.3 Κανονικοποιημένα ελαστικά φάσματα εδαφικής απόκρισης επιτάχυνσης για όλους τους σεισμούς σχεδιασμού 7-4

6. B2b ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) 6. B3 ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) Σχήματα 7.36, 7.37 Κανονικοποιημένα ελαστικά φάσματα εδαφικής απόκρισης επιτάχυνσης για όλους τους σεισμούς σχεδιασμού 7-

6. B4 ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) 6. C1a ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) Σχήματα 7.38, 7.39 Κανονικοποιημένα ελαστικά φάσματα εδαφικής απόκρισης επιτάχυνσης για όλους τους σεισμούς σχεδιασμού 7-6

6. C1b ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) 6. C2 ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) Σχήματα 7.4, 7.41 Κανονικοποιημένα ελαστικά φάσματα εδαφικής απόκρισης επιτάχυνσης για όλους τους σεισμούς σχεδιασμού 7-7

6. C3 ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) 6. C4 ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) Σχήματα 7.42, 7.43 Κανονικοποιημένα ελαστικά φάσματα εδαφικής απόκρισης επιτάχυνσης για όλους τους σεισμούς σχεδιασμού 7-8

6. D1a ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) 6. D1b ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) Σχήματα 7.44, 7.4 Κανονικοποιημένα ελαστικά φάσματα εδαφικής απόκρισης επιτάχυνσης για όλους τους σεισμούς σχεδιασμού 7-9

6. D2 ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) 6. D3 ξ=% 4. PSA / PGA 2....4.8 1.2 1.6 2. Period (sec) Σχήματα 7.46, 7.47 Κανονικοποιημένα ελαστικά φάσματα εδαφικής απόκρισης επιτάχυνσης για όλους τους σεισμούς σχεδιασμού 7-6

Πίνακας 7.1 Εδαφικές επιταχύνσεις στις θέσεις (Στάδιο Ι) στην επιφάνεια και σε διάφορα βάθη Αmax (g) ΘΕΣΗ G1 G1 G2 G2 G2 G3 G3 G3 G4 G4 G4 G G G G6 G6 G7 G7 G8 G8 G8 G9 G9 G G G ΒΑΘΟΣ (m). -3.3. -2. -.. -2. -4.. -2. -4.7. -2. -.. -4.. -3.. -2. -4.. -3.. -2. -6.2 ΣΕΙΣΜΟΣ ΕΙΣΑΓΩΓΗΣ ΑΛΜΥΡΟΣ.24.23.18.18.13.24.23.22.17.16.16.31.3.28.38.23.16.1.42.4.3.29.27.2.2.23 ΑΡΓΟΣΤΟΛΙ -Χ.18.18.14.14.12.18.18.17.1.14.14.33.32.29.36.18.1.14.47.42.3.3.3.21.2.17 ΑΡΓΟΣΤΟΛΙ -Υ.26.24.17.16..21.2.2.18.17.16.33.32.29.47.27.2.18.4.49.42.46.43.26.26.23 FRIULI - X.16.14...9.14.13.13.12.11.11.32.29.22.39.18.11..1.39.22.32.23.19.18.1 FRIULI - Y.24.21.13.13.8.2.2.19.17.16.1.31.3.29.36.22.17.1.47.37.28.3.28.23.22.19 ΚΥΠΑΡΙΣΙΑ - Χ.27.13.13.11.11.14.13.11.18.11.8.34.29.19.3.22.18.9..31.17.3.18.23.2.11 ΚΥΠΑΡΙΣΙΑ - Υ.28.11.9.6.8.14.9.6.1.6.9.3.26.12.31.2.14.6.43.21.21.34.1.2.1.11 ΣΥΝΘΕΤΙΚΟΣ -1.18.1.12.11..1.1.1.16.12.11.31.28.21.34.19.13.12.43.3.27.34.27.23.22.14 ΣΥΝΘΕΤΙΚΟΣ -2.22.21.1.1.14.2.2.2.16.16.16.32.31.29.31.21.14.14.39.34.3.34.31.24.23.22 Μ.Ο..23.18.13.13.11.18.17.16.16.13.13.32.3.24.36.21.1.12.46.36.29.34.27.23.21.17 7-61

Πίνακας 7.2 Δεσπόζουσες Περίοδοι Εδαφικών Αποθέσεων Το (sec) ÈÅÓÇ G1 G2 G3 G4 G G6 G7 G8 G9 G Óåéóìüò Åéóáãωγής ÁËÌÕÑÏÓ 1.18 1.78 1.38 1.38..7 1.44.3.43.76 ÁÑÃÏÓΤΟΛΙ- 1.6 1.62 1.18 1.2.1.68 1.26.3.4.74 ÁÑÃÏÓΤΟΛΙ- Õ 1.9 1.72 1.29 1.27.9.72 1.31.32.48.77 FRIULI - X.96 1.3 1.12 1.11.47.62 1.19.29.37.67 FRIULI - Y 1.2 1.67 1.24 1.23.2.66 1.28.29.41.7 ÊÕÐÁÑΙΣΙΑ-.87 1.32.93.98.43.8 1.6.27.33.6 ÊÕÐÁÑΙΣΙΑ-Õ.84 1.27.87.92.42.7 1.2.26.31.7 ÓÕÍÈÅÔΙΚΟΣ 1.99 1.68 1.18 1.17.48.64 1.2.28.36.68 ÓÕÍÈÅÔΙΚΟΣ2 1.21 2.23 1.7 1.67..71 1.74.29.42.78 Μ.Ο. 1.2 1.6 1.2 1.21..6 1.28.29.39.7 Πίνακας 7.3 Συντελεστές Εδαφικής Ενίσχυσης (Αmax) Σταδίου Ι ΘΕΣΗ G1 G2 G3 G4 G G6 G7 G8 G9 G ΣΕΙΣΜΟΙ ΑΛΜΥΡΟΣ 6,33,7 4,49,23,78 9,9 4,4 8,39,18,22 ΑΡΓΟΣΤΟΛΙ Χ 7,61 9,3,3 6,48 7,16 8,36 6,2 9,13 6,3,31 ΑΡΓΟΣΤΟΛΙ Υ 7,11 7,12,18,88 4,96 8,61 6,36 7, 4,67,23 FRIULI X,7 9,19,81 7,67 8,89 11,46 7,8,16 6,72 6,41 FRIULI Y 8,87 7,61 4,68,48 6,49,4 6,18 9,1,7,81 ΚΥΠΑΡΙΣΙΑ Χ 1,64 16,9 8,8,4 11,47 14,92 7,9 13,2 9, 8,22 ΚΥΠΑΡΙΣΙΑ Υ 13,22 12,31 11,74 11,29 14,73 16,82 12,24 16,9 11,46,13 ΣΥΝΘΕΤΙΚΟΣ-1 9,9 7,4,38 6,68 7,92 9,98,87,4 7,2 6,18 ΣΥΝΘΕΤΙΚΟΣ-2 6,6 4,78 3,8 4,24,8 7,92 3,48 9,16,,17 Μέση Τιμή 9,43 8,89 6,14 7, 8,13,8 6,62,34 6,81 6,41 Πίνακας 7.4 Μέγιστες εδαφικές επιταχύνσεις για τους 9 σεισμούς σχεδιασμού A1a1 Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,183,167,222,146,184,2,19,1,186,183 1,,182,166,22,141,182,193,19,11,184,17 3,,178,163,213,127,176,144,8,137,182,16 6,,168,148,191,113,16,,,123,174,142 7-62

A1a2 Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,212,197,228,161,17,212,192,11,192,191 1,,2,194,226,13,17,194,16,146,191,182 3,,2,182,219,129,164,143,8,133,19,161 6,,187,13,19,118,13,,,121,18,146 A1b1 Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,18,197,243,193,192,2,24,19,22,212 1,,183,194,241,183,189,229,22,184,2,21 3,,178,181,23,1,18,162,97,164,194,172 6,,169,13,211,13,1,122,14,13,186,1 A1b2 Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,223,196,2,18,197,2,249,197,224,22 1,,222,192,248,174,194,229,196,19,222,27 3,,216,182,24,144,184,19,94,169,216,178 6,,199,16,213,131,16,122,141,131,29,162 A2 Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,177,161,199,114,166,16,147,129,18,16 3,172,1,191,7,162,11,62,12,179,141,16,144,162,8,144,7,,118,174,132 A3a Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,173,12,164,4,141,176,11,126,176,11 2,,171,149,19,1,137,117,63,112,173,131 7,,13,133,138,9,1,89,91,99,16,118 A3b Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,214,17,218,128,196,212,18,13,194,182 2,,2,14,23,113,187,136,76,12,19,13 7,,166,12,173,,1,114,99,111,174,134 7-63

A4a Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,129,149,172,116,163,191,191,8,143,11 2,126,14,168,,18,137,89,6,141,131 1,9,1,19,1,116,114,114,8,96,9 A4a1 Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,134,134,14,1,13,182,178,9,143,143 2,131,131,149,91,149,131,8,6,142,124 3,129,128,147,9,147,2,7,,141,118,121,117,142,84,136,77,88,2,139,112 A4a2 Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,134,134,14,2,13,186,183,9,143,144 2,132,131,149,91,1,134,87,6,142,12 3,129,128,147,91,147,4,72,,141,118,121,117,142,8,137,8,91,2,139,113 A4b Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,147,164,2,148,179,27,184,122,161,169 2,143,19,24,131,174,14,92,116,19,148 1,97,126,167,112,129,128,114,92,96,118 A4b1 Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,139,1,18,123,161,198,172,11,1,1 2,136,146,176,113,17,147,89,114,14,137 3,134,142,172,4,14,11,7,114,12,128,127,126,1,96,141,76,8,111,148,118 A4b2 Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,139,1,181,124,161,24,178,11,1,16 2,137,146,177,114,17,11,9,11,14,138 3,134,142,172,4,14,117,71,114,13,129,127,127,16,98,142,8,88,111,148,119 7-64

A Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,191,24,21,167,218,241,24,11,193,22 2,,183,193,21,129,2,141,99,142,189,16 7,11,142,17,92,12,148,118,111,16,134 B1a Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,391,43,28,391,364,377,377,414,44,49 6,22,212,36,264,26,23,23,273,292,26,264,282,327,244,243,198,198,246,264,22 B1b Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,34,413,41,261,324,432,49,419,391,377 3,278,37,374,22,299,236,171,3,329,283,237,229,37,238,223,213,23,22,26,237 B1c Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,326,344,31,296,33,438,42,47,368,364 3,271,282,31,29,294,241,17,288,317,26 7,23,214,276,198,232,173,23,22,231,22 B2a Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,26,27,29,172,223,221,191,218,228,219 1,9,24,2,26,18,217,198,148,211,223,27 6,229,16,228,1,188,,2,136,22,169 B2b Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,223,181,262,19,189,187,1,17,221,194 1,9,221,18,29,149,187,169,124,16,22,186 6,21,162,23,127,17,89,81,132,2,1 B3 Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,468,417,3,42,41,46,347,43,377,427 4,28,23,312,181,248,274,239,234,263,249 6,266,243,272,162,213,227,188,2,236,224 7-6

B4 Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,416,383,473,471,447,4,419,396,41,428 1,46,378,47,49,437,432,38,39,397,417 6,316,299,383,249,267,231,213,24,26,274 C1a Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,273,336,386,277,287,331,318,311,329,316 4,23,3,36,226,27,211,122,268,282,2 7,226,224,321,212,228,19,213,242,243,234 C1b Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,44,39,23,49,3,493,473,29,483,18 1,33,24,16,29,,463,412,1,467,49 2,19,6,7,4,474,42,339,46,447,46 4,432,433,48,383,36,246,196,34,386,39 7,29,2,34,262,273,23,246,28,293,271 C2 Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,311,33,327,319,313,339,32,311,322,32 2,34,318,32,293,37,29,266,278,312,299,287,288,297,223,288,189,12,2,297,24 C3 Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,33,434,36,298,361,4,387,417,397,384,23,26,263,217,2,199,22,224,234,228 8,231,2,263,241,24,21,178,213,243,22 C4 Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,291,33,364,24,289,31,337,291,32,3 1,29,299,362,24,287,284,299,28,314,29 3,286,287,34,22,28,238,2,269,296,271 D1a Βάθος (m) ALM(g) AX(g) AY(g) FX(g) FY(g) KX(g) KY(g) S1(g) S2(g) M.T.,368,39,341,34,316,4,38,33,382,37 3,38,34,321,233,294,21,149,263,342,278 6,232,232,264,194,236,172,168,182,24,214 7-66