Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ

Σχετικά έγγραφα
Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 14 Αντισεισμικός σχεδιασμός στεγάστρου με συνδέσμους δυσκαμψίας με εκκεντρότητα

Σιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 4: Θλιβόμενο υποστύλωμα. Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών. Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ

Σιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 6: Διαστασιολόγηση τεγίδας στεγάστρου. Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών

Σιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 3: Δικτύωμα πεζογέφυρας (θλιβόμενο άνω πέλμα) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών

Σιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 7: Δικτύωμα πεζογέφυρας (εφελκυσμός, κάμψη και διάτμηση κάτω πέλματος) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ

Σιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 8: Στύλος πινακίδας σήμανσης υπό στρέψη. Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ

Σιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 1: Έλεγχος ελκυστήρα, κοχλιωτής σύνδεσης και λεπίδας σύνδεσης. Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ

Σιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 9: Δοκός κύλισης γερανογέφυρας υπό στρέψη. Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ

ίνεται ποιότητα χάλυβα S355. Επιλογή καμπύλης λυγισμού Καμπύλη λυγισμού S 235 S 275 S 460 S 355 S 420 Λυγισμός περί τον άξονα y y a a a b t f 40 mm

Νοέμβριος Άσκηση 5 Δίνεται αμφίπακτη δοκός μήκους L=6,00m με διατομή IPE270 από χάλυβα S235.

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ

Μάθημα : Σιδηρές Κατασκευές Ι Διδάσκοντες : Ι Βάγιας Γ. Ιωαννίδης Χ. Γαντές Φ. Καρυδάκης Α. Αβραάμ Ι. Μαλλής Ξ. Λιγνός I. Βασιλοπούλου Α.

Ικανοτικός Σχεδιασμός. Αντισεισμική Τεχνολογία Ι. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εθνικό Μετσόβιο Πολυτεχνείο. Κωνσταντίνος Σπυράκος

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ

Γεωγραφική κατανομή σεισμικών δονήσεων τελευταίου αιώνα. Πού γίνονται σεισμοί?

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Άσκηση 2 ΣΙΔΗΡΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΙI ΛΥΣΗ ΑΣΚΗΣΗΣ 2

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ

Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 7 Δικτύωμα πεζογέφυρας (εφελκυσμός, κάμψη και διάτμηση κάτω πέλματος)

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Τομέας Δομοστατικής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών

Διδάσκων: Κολιόπουλος Παναγιώτης

Βιομηχανικός χώρος διαστάσεων σε κάτοψη 24mx48m, περιβάλλεται από υποστυλώματα πλευράς 0.5m

Μόρφωση χωρικών κατασκευών από χάλυβα

ΕΝΙΣΧΥΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΜΕ ΧΡΗΣΗ ΔΙΚΤΥΩΤΩΝ ΣΥΝΔΕΣΜΩΝ

Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 6 Διαστασιολόγηση τεγίδας στεγάστρου. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών

Αντισεισμικός Σχεδιασμός Μεταλλικών Κτιρίων

Παραδείγματα μελών υπό αξονική θλίψη

Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 5 Ελαστικός έλεγχος τεγίδας στεγάστρου. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών

ΤΥΠΟΛΟΓΙΟ Ι. Αντισεισμική Τεχνολογία Ι. Συντονιστής: Ι. Ψυχάρης Διδάσκοντες: Χ. Μουζάκης, Μ. Φραγκιαδάκης

Γενικές πληροφορίες μαθήματος: Τίτλος CE07_S04 Πιστωτικές. Φόρτος εργασίας μονάδες:

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 9 Αποκατάσταση συνέχειας καμπτόμενης δοκού. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών

ΑΣΚΗΣΗ 1. συντελεστή συμπεριφοράς q=3. Το κτίριο θεωρείται σπουδαιότητας ΙΙ, και βρίσκεται σε

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών. Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών

Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 9 Δοκός κύλισης γερανογέφυρας υπό στρέψη. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών

W H W H. 3=1.5εW. F =εw 2. F =0.5 εw. Παράδειγμα 6: Ικανοτικός Σχεδιασμός δοκών, υποστυλωμάτων και πεδίλων

ΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ. Ασκήσεις προηγούμενων εξετάσεων ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΑΓΡΟΝΟΜΩΝ ΚΑΙ ΤΟΠΟΓΡΑΦΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ

ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ (602)

Με βάση την ανίσωση ασφαλείας που εισάγαμε στα προηγούμενα, το ζητούμενο στο σχεδιασμό είναι να ικανοποιηθεί η εν λόγω ανίσωση:

Σιδηρές Κατασκευές Ι. Άσκηση 2: Δικτύωμα πεζογέφυρας (εφελκυόμενο κάτω πέλμα και εφελκυόμενη διαγώνια ράβδος) Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ

ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΤΟΥ ΕΛΛΗΝΙΚΟΥ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΟΥ ΚΑΝΟΝΙΣΜΟΥ ΣΕ ΠΟΛΥΩΡΟΦΑ ΚΤΙΡΙΑ ΜΕ ΜΕΙΚΤΟ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ

ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΚΕΝΤΡΙΚΗΣ ΜΑΚΕΔΟΝΙΑΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΕ. Αντοχή Υλικού

Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 8 Στύλος πινακίδας σήμανσης υπό στρέψη. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών

ΕΛΛΗΝΙΚΗ ΔΗΜΟΚΡΑΤΙΑ Ανώτατο Εκπαιδευτικό Ίδρυμα Πειραιά Τεχνολογικού Τομέα. Μηχανική Ι. Ενότητα 6: Ασκήσεις. Κωνσταντίνος Ι.

Συνοπτικός οδηγός για κτίρια από φέρουσα λιθοδομή

ΤΥΠΟΛΟΓΙΟ ΑΝΤΙΣΕΙΣΜΙΚΗΣ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΑΣ 1

ΣΕΙΣΜΙΚΗ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑ ΜΗ ΣΥΜΜΕΤΡΙΚΟΥ ΠΛΑΙΣΙΑΚΟΥ ΦΟΡΕΑ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ ΕΝΙΣΧΥΜΕΝΟΥ ΜΕ ΜΕΤΑΛΛΙΚΟΥΣ ΔΙΚΤΥΩΤΟΥΣ ΣΥΝΔΕΣΜΟΥΣ.

ΔΙΑΣΤΑΣΙΟΛΟΓΗΣΗ ΧΑΛΥΒΔΙΝΟΥ ΥΠΟΣΤΥΛΩΜΑΤΟΣ (EN & EN1998-1)

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Διάλεξη 1 Πλευρικός λυγισμός. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών

Σχεδιασμός Μεταλλικών Κατασκευών

Ευρωκώδικας EΝ 1993 Σχεδιασμός Μεταλλικών Κατασκευών

ΚΕΦΑΛΑΙΟ 9 ΕΛΕΓΧΟΙ ΑΣΦΑΛΕΙΑΣ

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΣΧΟΛΗ ΠΟΛΙΤΙΚΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΩΝ ΤΟΜΕΑΣ ΔΟΜΟΣΤΑΤΙΚΗΣ ΕΡΓΑΣΤΗΡΙΟ ΜΕΤΑΛΛΙΚΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ

ΣYMMIKTEΣ KATAΣKEYEΣ KAI OPIZONTIA ΦOPTIA

Υπολογισμός συνδέσεως διαγωνίου. Σύνδεση διαγωνίου Δ (1) με τη δοκό Δ1.1 (1) και το στύλο Κ 1 (1)

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 11 Κόμβος δοκού υποστυλώματος (συγκολλητή σύνδεση) Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών

ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΠΡΟΣ ΕΠΙΛΥΣΗ *

Η ΕΙΣΑΓΩΓΗ ΤΩΝ ΤΟΙΧΩΝ ΣΤΟ BIM ΠΕΡΙΒΑΛΛΟΝ ΤΟΥ holobim και η αυτόματη δημιουργία των διαγώνιων ράβδων των ενεργών τοίχων

Περιεχ μενα. Πρόλογος Κεφάλαιο 1 Εισαγωγή Κεφάλαιο 2 Βάσεις σχεδιασμού... 27

6 ΣΙΔΗΡΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ ΤΟΜΟΣ ΙΙ

Παράδειγμα διαστασιολόγησης και όπλισης υποστυλώματος

Ευστάθεια μελών μεταλλικών κατασκευών

ΔΟΚΙΔΩΤΕΣ ΠΛΑΚΕΣ. Ενότητα Ζ 1. ΔΙΑΜΟΡΦΩΣΗ ΔΟΚΙΔΩΤΩΝ ΠΛΑΚΩΝ. 1.1 Περιγραφή Δοκιδωτών Πλακών. 1.2 Περιοχή Εφαρμογής. προκύπτει:

Μερικά στοιχεία για τις Σύμμικτες Κατασκευές από τον Ευρωκώδικα 8

ΜΑΘΗΜΑ: ΤΕΧΝΙΚΗ ΜΗΧΑΝΙΚΗ

Να πραγματοποιηθούν οι παρακάτω έλεγχοι για τον τοίχο αντιστήριξης.

( Σχόλια) (Κείµ ενο) Κοντά Υποστυλώµατα Ορισµός και Περιοχή Εφαρµογής. Υποστυλώµατα µε λόγο διατµήσεως. α s 2,5

ΑΛΕΞΑΝΔΡΕΙΟ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΘΕΣΣΑΛΟΝΙΚΗΣ ΣΧΟΛΗ ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΩΝ ΕΦΑΡΜΟΓΩΝ ΤΜΗΜΑ ΟΧΗΜΑΤΩΝ

ΕΛΕΓΧΟΣ ΟΚΟΥ ΣΕ ΚΑΜΨΗ

Θεωρητικά στοιχεία περί σεισμού και διαστασιολόγησης υποστυλωμάτων

Περιεχόμενα. 1 Εισαγωγή... 17

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ ΕΝΑΛΛΑΚΤΙΚΟΙ ΤΡΟΠΟΙ ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΥ ΠΟΛΥΩΡΟΦΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΜΕ ΦΕΡΟΝΤΑ ΟΡΓΑΝΙΣΜΟ ΑΠΟ ΧΑΛΥΒΑ

ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΜΟΣ ΤΩΝ ΚΤΙΡΙΩΝ ΑΝΑΛΟΓΑ ΜΕ ΤΗΝ ΕΠΙΡΡΟΗ ΤΩΝ ΒΛΑΒΩΝ

Σχεδιασµός κτηρίων Με και Χωρίς Αυξηµένες Απαιτήσεις Πλαστιµότητας: Συγκριτική Αξιολόγηση των δύο επιλύσεων

Μάθηµα : Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ ιδάσκοντες : Ι Βάγιας Γ. Ιωαννίδης Χ. Γαντές Φ. Καρυδάκης Α. Αβραάµ Ι. Μαλλής Ξ. Λιγνός I. Βασιλοπούλου Α.

Σιδηρές Κατασκευές Ι Άσκηση 1 Έλεγχος ελκυστήρα, κοχλιωτής σύνδεσης και λεπίδας σύνδεσης. Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών

ΕΠΙΔΡΑΣΗ ΓΕΙΤΟΝΙΚΟΥ ΚΤΙΡΙΟΥ ΣΤΗΝ ΑΠΟΤΙΜΗΣΗ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ ΟΠΛΙΣΜΕΝΟΥ ΣΚΥΡΟΔΕΜΑΤΟΣ

3.2 Οδηγίες χρήσης του προγράμματος πεπερασμένων στοιχείων RATe ΟΔΗΓΙΕΣ ΧΡΗΣΗΣ ΤΟΥ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ ΠΕΠΕΡΑΣΜΕΝΩΝ ΣΤΟΙΧΕΙΩΝ RATe

ΔΙΠΛΩΜΑΤΙΚΗ ΕΡΓΑΣΙΑ ΜΕ ΘΕΜΑ:

Ανοξείδωτοι Χάλυβες - Μέρος 1.4 του Ευρωκώδικα 3 Ιωάννη Ραυτογιάννη Γιώργου Ιωαννίδη

Χ. ΖΕΡΗΣ Απρίλιος

Έλεγχος Ποιότητας και Τεχνολογία Δομικών Υλικών

ΑΚΑΔ. ΕΤΟΣ ΕΚΦΩΝΗΣΕΙΣ ΑΣΚΗΣΕΩΝ Η ΕΠΙΛΥΣΗ ΤΟΥΣ ΕΓΙΝΕ ΣΤΟ ΜΑΘΗΜΑ

10,2. 1,24 Τυπική απόκλιση, s 42

AΛΥΤΕΣ ΑΣΚΗΣΕΙΣ ΑΥΤΟΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ

3 η ΕΝΟΤΗΤΑ ΦΥΣΙΚΕΣ ΚΑΙ ΜΗΧΑΝΙΚΕΣ ΙΔΙΟΤΗΤΕΣ

ΚΑΤΗΓΟΡΙΕΣ ΠΛΑΣΤΙΜΟΤΗΤΑΣ - ΔΕΙΚΤΕΣ ΣΥΜΠΕΡΙΦΟΡΑΣ

Κεφάλαιο 3: Διαμόρφωση και ανάλυση χαρακτηριστικών στατικών συστημάτων

Πειραματική Αντοχή Υλικών Ενότητα:

ΤΕΧΝΟΛΟΓΙΚΟ ΕΚΠΑΙΔΕΥΤΙΚΟ ΙΔΡΥΜΑ ΚΕΝΤΡΙΚΗΣ ΜΑΚΕΔΟΝΙΑΣ

1-Μοντέλο πεπερασμένων στοιχείων (FEM) Διαστασιολόγηση κατασκευής από Χάλυβα Σελ. 1

ΤΕΥΧΟΣ ΣΤΑΤΙΚΗΣ ΜΕΛΕΤΗΣ ΕΠΑΡΚΕΙΑΣ METAΛΛΙΚΟΥ ΠΑΤΑΡΙΟΥ

Κόμβοι πλαισιακών κατασκευών

ΔΥΝΑΜΙΚΗ ΤΩΝ ΚΑΤΑΣΚΕΥΩΝ. Διδάσκων: Κολιόπουλος Παναγιώτης

προς τον προσδιορισμό εντατικών μεγεθών, τα οποία μπορούν να υπολογιστούν με πολλά εμπορικά λογισμικά.

ΜΕΤΑΛΛΙΚΕΣ ΚΑΤΑΣΚΕΥΕΣ (602)

Transcript:

Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Άσκηση 1: Αντισεισμικός σχεδιασμός στεγάστρου με συνδέσμους δυσκαμψίας με εκκεντρότητα Δρ. Χάρης Γαντές, Καθηγητής ΕΜΠ Σχολή Πολιτικών Μηχανικών Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών

Άδειες Χρήσης Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό υπόκειται σε άδειες χρήσης Creative Commons. Για εκπαιδευτικό υλικό, όπως εικόνες, που υπόκειται σε άλλου τύπου άδειας χρήσης, η άδεια χρήσης αναφέρεται ρητώς. Χρηματοδότηση Το παρόν εκπαιδευτικό υλικό έχει αναπτυχθεί στα πλαίσια του εκπαιδευτικού έργου του διδάσκοντα. Το έργο «Ανοικτά Ακαδημαϊκά Μαθήματα στο Πανεπιστήμιο Αθηνών» έχει χρηματοδοτήσει μόνο τη αναδιαμόρφωση του εκπαιδευτικού υλικού. Το έργο υλοποιείται στο πλαίσιο του Επιχειρησιακού Προγράμματος «Εκπαίδευση και Δια Βίου Μάθηση» και συγχρηματοδοτείται από την Ευρωπαϊκή Ένωση (Ευρωπαϊκό Κοινωνικό Ταμείο) και από εθνικούς πόρους.

Περιεχόμενα 1. ΓΕΝΙΚΑ... 5. ΦΟΡΤΙΑ... 5. ΣΤΑΤΙΚΗ ΕΠΙΛΥΣΗ... 5 4. ΕΛΕΓΧΟΣ ΔΟΚΟΥ ΣΥΖΕΥΞΗΣ... 6 a. Επιλογή διατομής δοκού σύζευξης... 6 b. Έλεγχος δοκού σύζευξης... 7 c. Νευρώσεις... 7 d. Ικανοτικός συντελεστής... 7 5. ΕΛΕΓΧΟΣ ΔΙΑΓΩΝΙΟΥ ΤΟΥ ΚΑΤΑΚΟΡΥΦΟΥ ΣΥΝΔΕΣΜΟΥ... 8 6. ΣΧΟΛΙΑ... 8

ΕΘΝΙΚΟ ΜΕΤΣΟΒΙΟ ΠΟΛΥΤΕΧΝΕΙΟ Τμήμα Πολιτικών Μηχανικών Τομέας Δομοστατικής Εργαστήριο Μεταλλικών Κατασκευών Μάθημα : Σιδηρές Κατασκευές ΙΙ Διδάσκοντες :Χ. Γαντές Δ.Βαμβάτσικος Ξ. Λιγνός Α. Σπηλιόπουλος Ιούλιος 014 Άσκηση 14 Στο υπόστεγο της άσκησης 1 ζητείται η διαστασιολόγηση και ο έλεγχος επάρκειας έναντι σεισμού, σύμφωνα με τον ΕΑΚ000, της δοκού σύζευξης (από τη σειρά ΗΕΒ) και του κατακόρυφου συνδέσμου δυσκαμψίας με εκκεντρότητα (από κοίλη τετραγωνική διατομή). Σχήμα 1: Προοπτικό στεγάστρου Σχήμα : Πλάγια όψη υποστέγου 4

ΛΥΣΗ ΑΣΚΗΣΗΣ 14 1. ΓΕΝΙΚΑ Στους έκκεντρους συνδέσμους δυσκαμψίας, το βασικό χαρακτηριστικό είναι ότι η σύνδεση του ενός τουλάχιστον άκρου της κάθε διαγωνίου με το ζύγωμα γίνεται με εκκεντρότητα ως προς τον αντίστοιχο κόμβο (υποστυλώματος ζυγώματος). Το τμήμα του ζυγώματος που αποτελεί την έκκεντρη σύζευξη ονομάζεται «δοκός σύζευξης» και υπόκειται σε μεγάλη διατμητική και καμπτική καταπόνηση από οριζόντια φορτία. Στο τμήμα αυτό είναι ευκολότερο να συγκεντρωθούν οι απαιτήσεις πλαστιμότητας. Έτσι, οι δοκοί σύζευξης πρέπει να υπολογίζονται και να μορφώνονται έτσι ώστε να παρέχουν επαρκή πλαστιμότητα. Τα άλλα στοιχεία (στύλοι, διαγώνιοι και υπόλοιπο τμήμα των ζυγωμάτων) πρέπει να ελέγχονται με ικανοτικό σχεδιασμό, ώστε η διαρροή να περιορίζεται στις δοκούς σύζευξης.. ΦΟΡΤΙΑ Μόνιμο φορτίο στέγης: g = 0,80kN/m Χιόνι επί της στέγης: s = 1,5kN/m Σεισμός Ζώνη σεισμικής επικινδυνότητας IΙΙ: A=0,6 g Έδαφος κατηγορίας: Β Θεμελιώδης περίοδος ταλάντωσης του πλαισίου: Τ 1 < Τ < Τ Συντελεστής φασματικής ενίσχυσης: β ο =,50 Συντελεστής θεμελίωσης: θ=1,00 Κατηγορία σπουδαιότητας Σ : γ Ι =1,00 Ποσοστό απόσβεσης: ζ=% (κοχλιωτή και συγκολλητή μεταλλική κατασκευή) Διορθωτικός συντελεστής απόσβεσης n 7 7 1, 18 ζ Συντελεστής συμπεριφοράς για δικτυωτούς συνδέσμους με εκκεντρότητα q=4,00. Οριζόντια φασματική επιτάχυνση σχεδιασμού: n θ β ο 1,18 1,00,50 Φ d (T) γ1 A = 1,00 0,6g =0,66g q 4,0. ΣΤΑΤΙΚΗ ΕΠΙΛΥΣΗ Ακολουθώντας τη διαδικασία που περιγράφεται στην της άσκησης 1, το οριζόντιο φορτίο για το οποίο θα πρέπει να διαστασιολογηθεί ο κατακόρυφος σύνδεσμος δυσκαμψίας είναι: q=450,50kn /4+,6kN/m 0m=405,08kN Σημειώνεται ότι στην άσκηση 1 είχε χρησιμοποιηθεί συντελεστής συμπεριφοράς ίσος με, ενώ στην συγκεκριμένη άσκηση μπορεί να χρησιμοποιηθεί συντελεστής συμπεριφοράς ίσος με 4. Θεωρούμε ισοκατανομή στους κατακόρυφους συνδέσμους δυσκαμψίας οπότε στον καθένα μεταβιβάζεται δύναμη ίση με: 405,08kN E 0,54kN 5

Σχήμα 1: Κατακόρυφος σύνδεσμος δυσκαμψίας με εκκεντρότητα Στον τύπο αυτό του κατακόρυφου διαγωνίου συνδέσμου δυσκαμψίας η συμμετοχή της θλιβόμενης ράβδου είναι απαραίτητη για την ανάληψη των οριζοντίων δυνάμεων. tanφ=5/1,75=,857 φ=70,71 ο cosφ=0, sinφ=0,94 Οριζόντιες αντιδράσεις: R HΔ =R HΓ =0,54kN/=101,7kN Κατακόρυφες αντιδράσεις: ΣΜ Δ =0=>0,54kN 5,00m-R VΓ 6,00m=0=> R VΓ =168,80kN Σχήμα : Επίλυση πλευρικού πλαισίου Η κάθε μία διαγώνιος του συνδέσμου παραλαμβάνει δύναμη ίση με: S1cosφ=101,7kN=>S1=101,7kN/0,=06,90kN Αξονική δύναμη υποστυλώματος: S+168,80kN=S1sinφ =>S=-168,80kN+06,90kN 0,94=119,70kN Το υποστύλωμα έχει πρόσθετα εντατικά μεγέθη από τη συμμετοχή του στο πλαίσιο της εγκάρσιας διεύθυνσης. Σχήμα : Εντατικά μεγέθη κεφαλοδοκού 4. ΕΛΕΓΧΟΣ ΔΟΚΟΥ ΣΥΖΕΥΞΗΣ a. Επιλογή διατομής δοκού σύζευξης Υποθέτοντας ότι η διατομή της κεφαλοδοκού είναι κατηγορίας 1, θα πρέπει να ισχύει: Wpl,y fy 0948,00kNcm 1,00 MEd Mpl,Rd Wpl,y 891,40cm γ Μ0,5kN / cm Η διατομή που ικανοποιεί την παραπάνω συνθήκη από τη σειρά ΗΕΒ είναι η ΗΕΒ40. Οι αντοχές της διατομής δοκού σύζευξης είναι: M pc M pl,rd W pl f y 105cm,5kN / cm 4745,5kNcm A f vz y,cm,5kn / cm Vpc Vpl,Rd 450,86kN Ενώ τα υπόλοιπα χαρακτηριστικά της διατομής είναι: 6

0 Mpc / Vpc =1,10m C / 0 =,50/1,10=,7>1,0 Η διατομή, εφόσον παρουσιάζει λόγο 1, 0 C / 0 C / 0, αστοχεί καμπτικά. Ωστόσο, σε περίπτωση που ισχύει 1,40, όπως στη συγκεκριμένη περίπτωση, δεν απαιτούνται ενδιάμεσες νευρώσεις. b. Έλεγχος δοκού σύζευξης Οι διατομές των δοκών σύζευξης πρέπει να είναι κατηγορίας Α. Κορμός: (40-17)/10=0<ε (εξετάζεται για καθαρή θλίψη) Προεξέχον τμήμα πέλματος: (40/-1-10/)/17=5,5<9ε (εξετάζεται για καθαρή θλίψη) Πέλμα: 40/17=14<0ε (εξετάζεται για καθαρή θλίψη) όπου ε 5 / fy 1 Οι δοκοί σύζευξης με μηχανισμό καμπτικών πλαστικών αρθρώσεων, διαστασιολογούνται όπως οι δοκοί των πλαισίων. Ισχύει: 0948kNcm Ms / Mpc 0,85 1,00 105cm,5kN / cm N s /N pc 101,7kN 106,0cm,5kN / cm 0,04 0,15 όπου: Μ s : η μέγιστη ροπή που προκύπτει από τους σεισμικούς συνδυασμούς Ν s : η μέγιστη αξονική δύναμη που προκύπτει από τους σεισμικούς συνδυασμούς N pc, Μ pc είναι οι αντοχές αξονικής και ροπής της διατομής στη θέση πλαστικής άρθρωσης Αν θεωρήσουμε τη δοκό σύζευξης ως αμφιέρειστη στη θέση της πλαστικής άρθρωσης τότε: - η τέμνουσα της δοκού θεωρούμενης ως αμφιερείστου στη θέση πλαστικής άρθρωσης είναι: V o =0 είναι (η δοκός σύζευξης δεν παραλαμβάνει άμεσα φορτία από τη στέγη) - η τέμνουσα που αντιστοιχεί στην οριακή καμπτική αντοχή των άκρων της δοκού υπολογιζόμενη με την ανώτερη τιμή της τάσης διαρροής είναι: V M =(Μ RA +M RB )/ = 47,46kNm/,50m=197,97kN όπου : το άνοιγμα της δοκού - η αντοχή σε τέμνουσα της διατομής στη θέση πλαστικής άρθρωσης είναι: V pc =450,86kN Και η τέμνουσα που αντιστοιχεί στην οριακή καμπτική αντοχή των άκρων της δοκού υπολογιζόμενη με την ανώτερη τιμή της τάσης διαρροής είναι: (V o +V M )/V pc =0,44<0,50 Όλοι οι έλεγχοι πληρούνται και επομένως επαρκούν. c. Νευρώσεις Στα άκρα των δοκών σύζευξης πρέπει να ενισχύονται με αμφίπλευρες νευρώσεις καθ όλο το ύψος του κορμού, με πάχος νευρώσεων t=max0,75t w ; 10mm}= max{0,75 10mm ; 10mm}=10mm. Επιλέγεται πάχος 10mm. d. Ικανοτικός συντελεστής Τα υποστυλώματα, το υπόλοιπο τμήμα της κεφαλοδοκού και οι διαγώνιοι θα πρέπει να ελέγχονται σε κάμψη και λυγισμό και να διαστασιολογούνται με ικανοτικό συντελεστή ίσο με: α cd =1,0min{V pdi /V sdi ; M pdi /M sdi }=1,0min{450,86kN / 168,80kN ; 47,46kNm/09,48kNm }= =1,0min{,67 ; 1,18}=1,4 όπου V sdi και M sdi : είναι αντίστοιχα, η τέμνουσα και η ροπή από τον σεισμικό συνδυασμό στη θέση της πλαστικής άρθρωσης της δοκού σύζευξης V pdi και M pdi : είναι οι αντίστοιχες οριακές αντοχές της διατομής της δοκού σύζευξης. 7

5. ΕΛΕΓΧΟΣ ΔΙΑΓΩΝΙΟΥ ΤΟΥ ΚΑΤΑΚΟΡΥΦΟΥ ΣΥΝΔΕΣΜΟΥ Το αξονικό φορτίο για το οποίο θα πρέπει να διαστασιολογηθεί η διαγώνιος του κατακόρυφου συνδέσμου δυσκαμψίας είναι: Ν Ed =1,4 06,90kN=44,80kN Διαστασιολογείται η θλιβόμενη διαγώνιος. Μετά από δοκιμές επιλέγουμε για τη διαγώνιο του κατακόρυφου συνδέσμου τετραγωνική κοίλη διατομή 140/140/8 με Α=41,55cm και i=5,6cm Για κοίλες διατομές εν θερμώ έλαση η καμπύλη λυγισμού είναι η a. Το μήκος λυγισμού κατά τους δύο άξονες θα είναι ίσο με: L y L z 1,75 5,00 5,0cm 50cm Η ανηγμένη λυγηρότητα δίνεται ως εξής: L 50cm λ 1,05 i λ1 5,6cm 9,91 όπου E 10000MPa λ1 π π 9,91 fy 5MPa Για ανηγμένη λυγηρότητα λ 1, 05, ο συντελεστής χ, για καμπύλη λυγισμού a, είναι ίσος με χ=0,6. Αντοχή θλιβόμενου μέλους σε λυγισμό χaf y 0,6 41,55m,5kN / cm Nb,Rd γ 1,00 M1 615,15kN N Ed 45,80kN 6. ΣΧΟΛΙΑ Τα ακραία τμήματα της κεφαλοδοκού διαστασιολογούνται λαμβάνοντας υπόψη τον ικανοτικό συντελεστή και μπορούν να ενισχυθούν με προσθήκη λεπίδων στα πέλματα. Οι συνδέσεις στα άκρα της διαγωνίου του κατακόρυφου συνδέσμου δεν απαιτείται να διαθέτουν υπεραντοχή έναντι της διαγωνίου Η κεφαλοδοκός γενικώς πρέπει να ελέγχεται σε στρεπτοκαμπτικό λυγισμό (ο έλεγχος αυτός έχει παραλειφθεί στο συγκεκριμένο παράδειγμα, γιατί η κεφαλοδοκός θεωρείται ότι δεν είναι ευαίσθητη σε πλευρικό λυγισμό, λόγω του ότι είναι πλατύπελμη και έχει σχετικά μικρό μήκος). 8