Ηλιοθερμικά συστήματα, θέρμανση και Κ.ΕΝ.Α.Κ. Εκδήλωση ASHRAE, 16.02.2011 Λέβητες Ηλιοθερμικά Αντλίες θερμότητας Γεωθερμία Σωτήρης Κατσιμίχας, Δρ. Μηχανολόγος Μηχανικός Διευθύνων Σύμβουλος Θερμογκάζ Α.Ε.
Περιεχόμενα Σύγχρονα ηλιοθερμικά συστήματα. Προσομοίωση ηλιοθερμικού συστήματος. Συστήματα θέρμανσης και ΚΕΝΑΚ. Παραδείγματα.
Σύγχρονα ηλιοθερμικά συστήματα Εκδήλωση ASHRAE, 16.02.2011 Σωτήρης Κατσιμίχας, Δρ. Μηχανολόγος Μηχανικός Διευθύνων Σύμβουλος Θερμογκάζ Α.Ε.
Τι είναι η ηλιοθερμία και πως χρησιμοποιείται; Ηλιοθερμία είναι η μετατροπή της ηλιακής ακτινοβολίας σε θερμότητα Ο συλλέκτης μετατρέπει την ηλιακή ενέργεια σε θερμότητα. Αυτή η θερμότητα μπορεί να χρησιμοποιηθεί για παραγωγή ζεστού νερού χρήσης, υποβοήθηση θέρμανσης, θέρμανση πισίνας ή σε θερμικές διεργασίες
Γενικά περί ηλιακών κερδών 1. Η προσφορά δεν συμπίπτει με την ζήτηση 2. Η απόδοση είναι αντιστρόφως ανάλογη της κάλυψης
Για την παραγωγή ζεστού νερού χρήσης μπορούμε να επιλέξουμε ανάμεσα σε δύο τεχνολογίες. Θερμοσιφωνικά Εξαναγκασμένης κυκλοφορίας
Θερμοσιφωνικά συστήματα Πλεονεκτήματα: 1. Φθηνό 2. Εύκολο στην εγκατάσταση. Μειονεκτήματα: 1. Μόνο για παραγωγή ζ.ν.χ. 2. Συνήθως μακριά από τις λήψεις. 3. Ελλειπής έλεγχος (θερμοστατικός, λεγιονέλας, κλπ.) 4. Μεγάλες απώλειες λόγω του ταμιευτήρα σε εξωτερικό χώρο. 5. Αν η συμπληρωματική πηγή είναι λέβητας, μέσω εναλλάκτη, η σπατάλη μπορεί να είναι σημαντική. 6. Αν η συμπληρωματική πηγή είναι αντίσταση μπορεί να παράγει περισσότερο CO 2 από έναν λέβητα.
Διάγραμμα ροής ενέργειας ενός συλλέκτη άμεση ακτινοβολία 100 % αντανάκλαση στον απορροφητή αντανάκλαση στο γυαλί 20 % συναγωγή απώλειες ακτινοβολίας άνεμος, βροχή, χιόνι απώλειες συναγωγής διάχυτη ακτινοβολία απορρόφηση γυαλιού 10 % 70 % Απώλειες σωληνώσεων Χρήσιμη θερμότητα Ο συλλέκτης μετατρέπει τα 2/3 της ηλιακής ακτινοβολίας σε ωφέλιμη ενέργεια.
Δομή επίπεδου συλλέκτη
Συλλέκτες κενού
Αποδοτικότητα συλλεκτών Αποδοτικότητα συλλεκτών [%] Επίπεδος συλλέκτης Επίπεδος συλλέκτης Συλλέκτης κενού Ηλιακή ακτινοβολία 1000 W/m² Διαφορά θερμοκρασίας μεταξύ συλλεκτών και περιβάλλοντος [K] Οι συλλέκτες κενού έχουν σχεδόν σταθερή απόδοση σε όλες τις θερμοκρασίες
Αποδοτικότητα συλλεκτών σε διάφορες τιμές ακτινοβολίας Αποδοτικότητα συλλεκτών [%] Επίπεδος συλλέκτης Επίπεδος συλλέκτης Συλλέκτης κενού Ηλιακή solar irradiation ακτινοβολία [W/m²] [W/m 2 ] ΔT 50 K Οι συλλέκτες κενού αποδίδουν καλύτερα σε χαμηλή ηλιοφάνεια
Αποδοτικότητα των δύο τύπων συλλεκτών και περιοχές εφαρμογής Θέρμανση πισίνας 100 Παραγωγή ζεστού νερού Θέρμανση χώρων Ειδικές διεργασίες / ηλιακή ψύξη Αποδοτικότητα συλλεκτών [%] 80 60 Επίπεδοι συλλέκτες Συλλέκτες κενού 40 20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 Διαφορά θερμοκρασίας μεταξύ συλλεκτών και περιβάλλοντος [K]
Τρόποι τοποθέτησης συλλεκτών Ενσωματωμένοι στην κεραμοσκεπή Πάνω στην κεραμοσκεπή Πάνω σε τοίχο Σε επίπεδη στέγη
Τύποι δοχείων αποθήκευσης Αποθήκευση ζεστού νερού χρήσης (boiler) Αποθήκευση νερού θέρμανσης (buffer) Συνδυασμός (buffer + boiler)
Παραγωγή ζεστού νερού χρήσης με ταμιευτήρα.
Παραγωγή θέρμανσης με φόρτιση του buffer από τους ηλιακούς συλλέκτες και τον λέβητα
Παραγωγή θέρμανσης και ζεστού νερού με tank in tank.
Υδραυλικό μπλοκ: Θέρμανση χωρίς ηλιακή υποβοήθηση Heizkreis RL VL LP/UV2 0V LP/UV1 0V M M Ventil Spannung hydraulische Verbindung zwischen LP/UV1 0 V Gerätevorlauf Heizkreisvorlauf LP/UV2 0 V Geräterücklauf Heizkreisrücklauf
Υδραυλικό μπλοκ: Θέρμανση με ηλιακή υποβοήθηση Heizkreis RL VL LP/UV2 230 V~ LP/UV1 0V M M Ventil Spannung hydraulische Verbindung zwischen LP/UV1 0 V Gerätevorlauf Heizkreisvorlauf LP/UV2 230 V Heizkreisrücklauf Eingang Temperaturanhebung (Pufferspeicher unten) Pufferspeicher Ausgang Temperaturanhebung (Pufferspeicher Mitte)
Υδραυλικό μπλοκ: Παραγωγή ζ.ν.χ. από λέβητα Heizkreis RL VL LP/UV2 0V LP/UV1 230 V~ M M Ventil Spannung hydraulische Verbindung zwischen LP/UV1 230 V Gerätevorlauf Vorlauf Nacherwärmung WW LP/UV2 0 V Geräterücklauf Rücklauf Nacherwärmung WW (Pufferspeicher Mitte)
Παραγωγή θέρμανσης και ζ.ν.χ. με ταμιευτήρα διαστρωμάτωσης
Ταμιευτήρες διαστρωμάτωσης The system is controlled by three temperature sensors. If min one temperature falls below set value there will be transmitted a heat demand. The heating sources provide the thermal flows in line with demand. Depending on their temperature, these heat flows are then stored in the corresponding layers in the cylinder. domestic hot water unit and controlled heating circuits tap the heat they require in line with demand from the buffer cylinder. If the cylinder sensors do not signal any heat demand, the system will nevertheless try to store solar energy provided that this energy can be utilised (Buffer cylinder is charged up to its maximum temperature of 95 C).
Ταμιευτήρας διαστρωμάτωσης Ηλιακή φόρτιση Προσαγωγή Θέρμανση Παραγωγή ζεστού νερού Επιστροφή θέρμανσης
Λειτουργία 1. Θερμότητα παραγόμενη από έναν ή περισσότερους παραγωγούς θερμότητας (ηλιακά, λέβητας, αντλία θερμότητας, τζάκι, συμπαραγωγή, κ.λ.π.) αποταμιεύεται στον ταμιευτήρα. 2. Ο ταμιευτήρας χρησιμοποιείται ως ένα ενδιάμεσο buffer για νερό θέρμανσης, το οποίο μεταφέρεται στα κυκλώματα θέρμανσης ή στον σταθμό παραγωγής ζ.ν.χ. όπου παράγει ζ.ν.χ..
Περιγραφή λειτουργίας Διακόπτης συντήρησης Διακόπτης Κυκλοφορητής Υψηλής απόδοσης κυκλοφορητής Αισθητήρας παροχής Αισθητήρας πίεσης Αισθητήρας θερμοκρασίας
Διαστρωμάτωση TD2
Λειτουργία θέρμανσης 5 C 40 C 35 C 35 C 35 C
Λειτουργία θέρμανσης 5 C 40 C 37 C 35 C 35 C 35 C 37 C
Πλεονεκτήματα ταμιευτήρα διαστρωμάτωσης 1. Μπορείναδεχθείπολλέςδιαφορετικέςπηγές (λέβητας, αντλία θερμότητας, ενεργειακό τζάκι, κ.α.) και να εξυπηρετήσει διαφορετικές χρήσεις (σώματα, ενδοδαπέδια, ζ.ν.χ., πισίνα, κ.α.). 2. Εξασφαλίζει για τους συλλέκτες την χαμηλότερη δυνατή θερμοκρασία, άρα και τον βέλτιστο βαθμό απόδοσης. 3. Όταν φορτίζεται από πηγή διαφορετική από τον ήλιο δεν χρειάζεται να φορτιστεί πλήρως, άρα εξασφαλίζει μεγάλη απόδοση για το Η/Θ σύστημα. 4. Επιτρέπει την θέση προτεραιοτήτων στις πηγές θερμότητας (κατηγορία Α διατάξεων αυτομάτου ελέγχου στον ΚΕΝΑΚ). 5. Όχι κινητά μέρη εντός του ταμιευτήρα. 6. Απλοποιεί την εγκατάσταση.
Προσομοίωση ηλιοθερμικών συστημάτων Εκδήλωση ASHRAE, 16.02.2011 Σωτήρης Κατσιμίχας, Δρ. Μηχανολόγος Μηχανικός Διευθύνων Σύμβουλος Θερμογκάζ Α.Ε.
Προσομοίωση ηλιοθερμικού συστήματος Ερωτήσειςγιατονσχεδιασμόενόςηλιοθερμικούσυστήματος(1) Υπάρχει αρκετός χώρος για τους συλλέκτες και τον ταμιευτήρα; Μπορούν οι συλλέκτες να προσανατολιστούν σωστά; Υπάρχει πιθανότητα σκίασης των συλλεκτών; Είναι δυνατόν να ενσωματώσουμε περαιτέρω καταναλώσεις (π.χ. πισίνα, πλυντήριο, κλπ);
Προσομοίωση ηλιοθερμικού συστήματος Ερωτήσειςγιατονσχεδιασμόενόςηλιοθερμικούσυστήματος(2) Ποιες είναι ακριβώς οι απαιτήσεις θέρμανσης και ποια η επιφάνεια του χώρου; Τι θερμοκρασίες χρειάζεται το σύστημα θέρμανσης; Πόσοι είναι οι κάτοικοι και πότε χρειάζονται το ζ.ν.χ.; Το πρωί, το απόγευμα, ή ολόκληρη την ημέρα; Τι ζητά ο πελάτης από το ηλιοθερμικό του σύστημα; Υψηλή κάλυψη των αναγκών ή υψηλή αποδοτικότητα;
Προσομοίωση ηλιοθερμικού συστήματος Ωριαία προσομοίωση Μέσες ωριαίες θερμοκρασίες και ηλιακές ακτινοβολίες των τελευταίων 10 ετών Λεπτομερής μελέτη με ακριβείς απώλειες, καταναλώσεις, ώρες λειτουργίας
Προσομοίωση ηλιοθερμικού συστήματος: αποτελέσματα Καταναλώσεις καυσίμου Ετήσια κάλυψη και απόδοση Ημερήσια κάλυψη Θερμοκρασίες συλλεκτών Απόσβεση επένδυσης
Θέρμανση και Κ.ΕΝ.Α.Κ. Εκδήλωση ASHRAE, 16.02.2011 Σωτήρης Κατσιμίχας, Δρ. Μηχανολόγος Μηχανικός Διευθύνων Σύμβουλος Θερμογκάζ Α.Ε.
Πηγές ενέργειας Πηγή ενέργειας Συντελεστής μετατροπής σε πρωτογενή ενέργεια Εκλυόμενο CO 2 ανά μονάδα ενέργειας (kg/kwh) Ηλιακή ενέργεια 0,00 0,000 Βιομάζα 1,00 0,000 Φυσικό αέριο 1,05 0,196 Υγραέριο 1,05 0,238 Πετρέλαιο θέρμανσης 1,10 0,264 Ηλεκτρική ενέργεια 2,90 0,989 Λαμβάνεται υπόψη μόνο η έκλυση CO 2 στις εστίες καύσης
Βαθμός απόδοσης λεβήτων Σήμα Β.Α. στην μέγιστη απόδοση Pn και Τ προσ =70 C (%) Π.Χ.: για Pn = 24 kw Β.Α. Στo 30% της απόδοσης Pn και Τ προσ =50 C (%) 84 + 2 log(pn) 85,8 80 + 3 log(pn) 87 + 2 log(pn) 88,8 83 + 3 log(pn) 90 + 2 log(pn) 91,8 86 + 3 log(pn) 93 + 2 log(pn) 94,8 89 + 3 log(pn) Τύπος λέβητα Β.Α. στην μέγιστη απόδοση Pn και Τ προσ =70 C (%) Π.Χ.: για Pn = 24 kw Β.Α. Στo 30% της απόδοσης Pn και Τ προσ =50 C (%) Συνήθης 84 + 2 log(pn) 86,8 80 + 3 log(pn) Χαμ. θερμοκρασιών 87,5 + 1,5 log(pn) 89,6 87,5 + 1,5 log(pn) Συμπυκνώσεως 91 + log(pn) 92,4 97 + log(pn) Για μονάδες, π.χ. επιτοίχιους λέβητες αερίου: Β.Α. από κατασκευαστή
Λέβητες σε υφιστάμενα κτήρια Η πραγματική θερμική ισχύς και ο Β.Α. (η gm ) του λέβητα προσδιορίζεται από την ανάλυση καυσαερίων. Οι πραγματικές απώλειες του κτηρίου προσδιορίζονται από την μελέτη ή, αν δεν υπάρχει μελέτη από τον τύπο: P gen = A U m ΔΤ 1,8 όπου Α η συνολική επιφάνεια συναλλαγής, Um = 2,5 (προ του 1979) ή 1,20 (κλιμ. ζώνη B, μετά το 1979), ΔΤ=20 για κλιμ. ζώνη Β. Ο συνολικός βαθμός απόδοσης της μονάδας παραγωγής θέρμανσης είναι: η gen = η gm η g1 η g2 Σχέση πραγματικής / υπολογιζ. ισχύος μονάδας θέρμανσης (Pm /Pgen ) ng1 Συντελεστής υπερδιαστασιολόγησης η g1 Λέβητας με διπλάσια ισχύ από τη μέγιστη υπολογιζόμενη 0,75 Λέβητας με 50% μεγαλύτερη ισχύ από τη μέγιστη υπολογιζόμενη 0,85 Λέβητας με 25% μεγαλύτερη ισχύ από τη μέγιστη υπολογιζόμενη 0,95 Λέβητας με ίση η μικρότερη ισχύ από τη μέγιστη υπολογιζόμενη 1,00 Συντελεστής μόνωσης λέβητα η g2 Ονομαστική ισχύς (kw) 20 100 100 200 200 300 300 400 > 400 Καλή κατάσταση μόνωσης 1,000 Κατεστραμμένη μόνωση 0,936 0,949 0,948 0,951 0,952
Συντελεστές διόρθωσης κατανάλωσης για θέρμανση/ψύξη λόγω αυτοματισμών Χρήση Α Β Γ Δ Κατοικία 0,81 0,88 1,00 1,10 Ξενοδοχείο 0,68 0,85 1,00 1,31 Εστιατόριο 0,68 0,77 1,00 1,23 Σχολείο 0,50 0,75 1,00 1,24 Νοσοκομείο 0,86 0,91 1,00 1,31 Κατάστημα 0,47 0,73 1,00 1,56 Γραφείο 0,70 0,80 1,00 1,51 Συνεργείο 0,47 0,73 1,00 1,56 Οι κατηγορίες Α Δ ορίζονται στην ΤΟΤΕΕ.
Κτήριο Αναφοράς Το κτίριο αναφοράς έχει την ίδια γεωμετρία, θέση, προσανατολισμό και χρήση λειτουργίας με το υπό μελέτη κτήριο. Είναι πάντα κλάση Β. 60% 15% 105% 91,9% 60 C 45 C 90 C 70 C Υπό μελέτη κτήριο Κτήριο αναφοράς
Κτήριο Αναφοράς H/M χαρακτηριστικά: με συγκεκριμένο Β.Α. Λέβητας πετρελαίου *** σε 90/70 για θέρμανση Αν το κτήριό μας έχει αντλία θερμότητας, τότε και το κτήριο αναφοράς έχει ΑΘ με COP=3,2 σε A7W45 15% Θερμοστατικός έλεγχος ανά ζώνη και αντιστάθμιση Λέβητας *** για ζ.ν.χ. 15% της ετήσιας παραγωγής ζ.ν.χ. από ηλιακά. Τοπικά συστήματα ψύξης για το 50% της επιφάνειας με EER=3,0 90 C 70 C
Κτήριο Αναφοράς H/M χαρακτηριστικά: Διαφορά στην ελάχιστη ηλιακή συνεισφορά και αυτή του κτηρίου αναφοράς: 60% 15% = 45% της ενεργειακής κατανάλωσης για ζ.ν.χ. 60% 15% 90% 91,9% 50 C 35 C 90 C 70 C Υπό μελέτη κτήριο Κτήριο αναφοράς Αν η ενεργ. κατανάλωση για ζ.ν.χ. είναι το 25% της συνολικής τότε το υπό μελέτη κτήριο πριμοδοτείται με 25% x 45% 11%
H/M χαρακτηριστικά: Κτήριο Αναφοράς Το κτήριο αναφοράς έχει λέβητα πετρελαίου με συγκεκριμένο βαθμό απόδοσης: Αν το κτήριό μας έχει λέβητα φυσικού αερίου, τότε πριμοδοτείται με 5%, λόγω καλύτερου συντελεστή μετατροπής πρωτογενούς ενέργειας 60% 15% 93 % 91,9% 50 C 35 C ΕΠΑ 90 C 70 C Υπό μελέτη κτήριο Κτήριο αναφοράς Λέβητας αερίου 92% λέβητας πετρελαίου 97% Λέβητας αερίου 87% = λέβητας πετρελαίου κ.α.
Παραδείγματα κατάταξης συστημάτων θέρμανσης με τον ΚΕΝΑΚ Εκδήλωση ASHRAE, 16.02.2011 Σωτήρης Κατσιμίχας, Δρ. Μηχανολόγος Μηχανικός Διευθύνων Σύμβουλος Θερμογκάζ Α.Ε.
Παραδοχές παραδειγμάτων Τα ακόλουθα παραδείγματα είναι υπεραπλουστευμένα και μόνο τα ποιοτικά τους αποτελέσματα μπορούν να ληφθούν υπόψη και όχι τα ποσοτικά. Για τα νεόδμητα θεωρούμε ότι τα χαρακτηριστικά του κελύφους είναι ίδια με αυτά των ελάχιστων απαιτήσεων, και άρα είναι ίδια και με αυτά του κτηρίου αναφοράς. Εξετάζουμε μόνο κτήρια κατοικιών. Θεωρούμε ότι η πρωτογενής ενεργειακή κατανάλωση του κ.α. για την θέρμανση είναι το 55% της συνολικής, για την ψύξη το 20% της και για τα ζ.ν.χ. το 25%. Εξετάζουμε τα κτήρια μόνο ως προς τα συστήματα θέρμανσης και ζ.ν.χ..
Παράδειγμα 1 Υφιστάμενη οικία με παλαιό κέλυφος και λέβητα, ηλεκτρικό θερμοσίφωνα 90 C 70 C Κτήριο100m 2 προ του 1980 ΕπιφάνειαΑ= 220m 2 Λέβητας45 kw προ του 1980 Β.Α. Λέβητα βάση ανάλ. καυσ.: 82% Μέγιστη απαιτούμενη θερμ. ισχύς P gen = A U m ΔΤ 1,8 = 220 2,5 20 1,8 = 19.800W Ο λέβητας είναι υπερδιπλάσιος από τον απαιτούμενο, και η μόνωσή του κατεστραμμένη: η gen =0,82 0,75 0,936 = 57,6%
Παράδειγμα 1 Υφιστάμενη οικία με παλαιό κέλυφος και λέβητα, ηλεκτρικό θερμοσίφωνα 15% 57,6% 91,9% 90 C 70 C 90 C 70 C Διαφορά λόγω κελύφους: 50% Διαφορά από Κ.Α. λόγω λέβητα: 0,55 (91,9/57,6 1) => 33% Διαφορά από Κ.Α. λόγω ηλιακής παραγωγής ζ.ν.χ.: 25% (2,90/(0,85 1,10/91,9%) 1)= 46% Η συνολική πρωτογενής ενεργειακή κατανάλωση του κτηρίου είναι 300% του Κ.Α. A+ 0,33R R 0,33R R < Α 0,50R R 0,50R R < Β+ 0,75R R 0,75R R < Β 1,00R R 1,00R R < Γ 1,41R R 1,41R R < Δ 1,82R R 1,82 R R < Ε 2,27 R R 2,27 R R < Ζ 2,73 R R 2,73 R R Η Η
Παράδειγμα 2 Υφιστάμενη πολυκατοικία με παλαιό κέλυφος και λέβητα, ηλεκτρικούς θερμοσίφωνες 80 C 60 C Κτήριο1.000m 2 του 1990 ΕπιφάνειαΑ= 2.500m 2 Λέβητας200 kw του 1990 Β.Α. Λέβητα βάση ανάλ. καυσ.: 85% Μέγιστη απαιτούμενη θερμ. ισχύς P gen = A U m ΔΤ 1,8 = 2500 1,20 20 1,8 = 108.000W Ολέβηταςείναι80% μεγαλύτερος από τον απαιτούμενο, και η μόνωσή του καλή: η gen =0,85 0,85 1,00 = 72,3%
Παράδειγμα 2 Υφιστάμενη πολυκατοικία με παλαιό κέλυφος και λέβητα, ηλεκτρικό θερμοσίφωνα 15% 80 C 72,3% 60 C 90 C 93,4% 70 C Διαφορά λόγω κελύφους: 30% Διαφορά από Κ.Α. λόγω λέβητα: 0,55 (93,4/72,3 1) => 16% Διαφορά από Κ.Α. λόγω ηλιακής παραγωγής ζ.ν.χ.: 25% (2,90/(0,85 1,10/93,4) 1)= 47% Η συνολική πρωτογενής ενεργειακή κατανάλωση του κτηρίου είναι 190% του Κ.Α. A+ 0,33R R 0,33R R < Α 0,50R R 0,50R R < Β+ 0,75R R 0,75R R < Β 1,00R R 1,00R R < Γ 1,41R R 1,41R R < Δ 1,82R R 1,82 R R < Ε 2,27 R R 2,27 R R < Ζ 2,73 R R 2,73 R R Η Ε
Παράδειγμα 3 Υφιστάμενη οικία με μέτριο κέλυφος και λέβητα, ηλιακό θερμοσίφωνα 80 C 60 C Κτήριο200m 2 του 2000 ΕπιφάνειαΑ= 500m 2 Λέβητας30 kw του 2000 Β.Α. λέβητα βάση ανάλ. καυσ.: 87% Μέγιστη απαιτούμενη θερμ. ισχύς P gen = A U m ΔΤ 1,8 = 500 1,20 20 1,8 = 21.600W Ολέβηταςείναι40% μεγαλύτερος από τον απαιτούμενο, και η μόνωσή του καλή: η gen =0,87 0,95 1,0 = 82,7%
Παράδειγμα 3 Υφιστάμενη οικία με παλαιό κέλυφος και λέβητα, ηλιακό θερμοσίφωνα 15% 82,7% 91,9% 80 C 60 C 90 C 70 C Διαφορά λόγω κελύφους: 20% Διαφορά από Κ.Α. λόγω λέβητα: 0,55 (91,9/82,7 1) => 6% Διαφορά από Κ.Α. λόγω ηλιακής παραγωγής ζ.ν.χ.: 0 Η συνολική πρωτογενής ενεργειακή κατανάλωση του κτηρίου είναι 30% μεγαλύτερη από του Κ.Α. A+ 0,33R R 0,33R R < Α 0,50R R 0,50R R < Β+ 0,75R R 0,75R R < Β 1,00R R 1,00R R < Γ 1,41R R 1,41R R < Δ 1,82R R 1,82 R R < Ε 2,27 R R 2,27 R R < Ζ 2,73 R R 2,73 R R Η Γ
Παράδειγμα 4 Νέα οικία με το ίδιο σύστημα θέρμανσης με το κτήριο αναφοράς. 60% 91,9% 90 C 70 C
Παράδειγμα 4 Οικίαμετοίδιοσύστημαθέρμανσηςμετοκτήριοαναφοράς. 60% 15% 91,9% 91,9% 90 C 70 C 90 C 70 C Διαφορά από Κ.Α. λόγω λέβητα: 0 Διαφορά από Κ.Α. λόγω ηλιακής παραγωγής ζ.ν.χ.: 11% Η συνολική πρωτογενής ενεργειακή κατανάλωση του κτηρίου είναι 11% μικρότερη από του Κ.Α. Αν ο λέβητας είναι φυσικού αερίου τότε 15% A+ 0,33R R 0,33R R < Α 0,50R R 0,50R R < Β+ 0,75R R 0,75R R < Β 1,00R R 1,00R R < Γ 1,41R R 1,41R R < Δ 1,82R R 1,82 R R < Ε 2,27 R R 2,27 R R < Ζ 2,73 R R 2,73 R R Η Β
Παράδειγμα 5 ΟικίαμελέβηταμικρότερηςαπόδοσηςαπότουΚ.Α. 60% 88 % 90 C 70 C
Παράδειγμα 5 ΟικίαμελέβηταμικρότερηςαπόδοσηςαπότουΚ.Α. 60% 15% 88 % 91,9% 90 C 70 C 90 C 70 C Διαφορά από Κ.Α. λόγω λέβητα: 0,55x(91,9/88 1) = 2,5% Διαφορά από Κ.Α. λόγω ηλιακής παραγωγής ζ.ν.χ.: + 10% Η συνολική πρωτογενής ενεργειακή κατανάλωση του κτηρίου είναι 7,5% μικρότερη από του Κ.Α. Για Φ.Α.: 11,5% μικρότερη από το Κ.Α. A+ 0,33R R 0,33R R < Α 0,50R R 0,50R R < Β+ 0,75R R 0,75R R < Β 1,00R R 1,00R R < Γ 1,41R R 1,41R R < Δ 1,82R R 1,82 R R < Ε 2,27 R R 2,27 R R < Ζ 2,73 R R 2,73 R R Η Β
Παράδειγμα 6 Οικίαμελέβητασυμπυκνώσεως. 60% 108% 40 C 38 C
Παράδειγμα 6 Οικίαμελέβητασυμπυκνώσεως. 60% 15% 108% 91,9% 40 C 38 C 90 C 70 C Διαφορά από Κ.Α. λόγω λέβητα: 0,55 (1 91,9/108) => 8% Διαφορά από Κ.Α. λόγω ηλιακής παραγωγής ζ.ν.χ.: 13% Η συνολική πρωτογενής ενεργειακή κατανάλωση του κτηρίου είναι περίπου 21% μικρότερη από του Κ.Α. ΓιαλέβητασυμπυκνώσεωςΦ.Α.: 25%. Λόγω αυτοματισμών η κατανάλωση μειώνεται περαιτέρω. A+ 0,33R R 0,33R R < Α 0,50R R 0,50R R < Β+ 0,75R R 0,75R R < Β 1,00R R 1,00R R < Γ 1,41R R 1,41R R < Δ 1,82R R 1,82 R R < Ε 2,27 R R 2,27 R R < Ζ 2,73 R R 2,73 R R Η Β+
Παράδειγμα 7 Οικία με αντλία θερμότητας αέρα/νερού. 60% COP = 3,6 @ A7W45 40 C 38 C
Παράδειγμα 7 Οικία με αντλία θερμότητας αέρα/νερού. 60% 15% 3,6 3,2 40 C 38 C 45 C 40 C Διαφορά από Κ.Α. λόγω Α/Θ: 0,55 (1 3,2/3,6) => 6% Διαφορά από Κ.Α. λόγω ηλιακής παραγωγής ζ.ν.χ.: 12% Λόγω αυτοματισμών η συνολική πρωτογενής κατανάλωση μπορεί να μειωθεί περισσότερο από 25% του Κ.Α.. A+ 0,33R R 0,33R R < Α 0,50R R 0,50R R < Β+ 0,75R R 0,75R R < Β 1,00R R 1,00R R < Γ 1,41R R 1,41R R < Δ 1,82R R 1,82 R R < Ε 2,27 R R 2,27 R R < Ζ 2,73 R R 2,73 R R Η Β+
Παράδειγμα 8 Οικία με γεωθερμική αντλία θερμότητας. 60% SPF = 5,5 40 C 38 C
Παράδειγμα 8 Οικία με γεωθερμική αντλία θερμότητας. 60% 15% 5,5 3,2 40 C 38 C 45 C 40 C Διαφορά από Κ.Α. λόγω Α/Θ: 0,55 (1 3,2/5,5) => 23% Διαφορά από Κ.Α. λόγω ηλιακής παραγωγής ζ.ν.χ.: 13% Αν πετύχουμε αντίστοιχη μείωση στην ενεργειακή κατανάλωση της ψύξης, μέσω παθητικού δροσισμού, τότε η συνολική πρωτογενής ενεργειακή κατανάλωση του κτηρίου είναι μικρότερηαπότηνμισήτουκ.α. Λόγω αυτοματισμών η κατανάλωση μειώνεται περαιτέρω. A+ 0,33R R 0,33R R < Α 0,50R R 0,50R R < Β+ 0,75R R 0,75R R < Β 1,00R R 1,00R R < Γ 1,41R R 1,41R R < Δ 1,82R R 1,82 R R < Ε 2,27 R R 2,27 R R < Ζ 2,73 R R 2,73 R R Η Α
Παράδειγμα 9 Οικίαμελέβητασυμπυκνώσεωςκαιηλιοθερμία. 75% θέρμανση 100% ζ.ν.χ. 107% 40 C 38 C
Παράδειγμα 9 Οικίαμελέβητασυμπυκνώσεωςκαιηλιοθερμία. 75% θέρμανση 100% ζ.ν.χ. 15% 107% 91,9% 40 C 38 C 90 C 70 C Διαφορά από Κ.Α. λόγω θέρμανσης: 0,55 (1 0,25 91,9/107) => 43% Διαφορά από Κ.Α. λόγω ζ.ν.χ.: 25% (100% 15%)=21% Η συνολική πρωτογενής ενεργειακή κατανάλωση του κτηρίου είναι 64% μικρότερη από του Κ.Α. Λόγω αυτοματισμών η κατανάλωση μειώνεται περαιτέρω 19% Συνολική πρωτογενής εν. κατ.: 29% του Κ.Α. A+ 0,33R R 0,33R R < Α 0,50R R 0,50R R < Β+ 0,75R R 0,75R R < Β 1,00R R 1,00R R < Γ 1,41R R 1,41R R < Δ 1,82R R 1,82 R R < Ε 2,27 R R 2,27 R R < Ζ 2,73 R R 2,73 R R Η Α+
Κατάταξη συστημάτων Πρωτογενής ενεργειακή κατανάλωση / R R
Η παρουσίαση είναι στο CD. Ευχαριστώ για την ακρόαση!