ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΦΑΚΕΛΟΥ. Τεύχος 1. Σχέδια

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ ΦΑΚΕΛΟΥ Τεύχος 1 Τεχνική Έκθεση Παράρτημα Α : Έλεγχοι Σχεδιασμού Μέτρων Αντιστήριξης Παράρτημα Β : Έλεγχοι Συνολικής Ευστάθειας Παρειών Ορυγμάτων Παράρτημα Γ : Έλεγχοι Φέρουσας Ικανότητας Καθιζήσεων Δεξαμενών Ε.Ε.Λ. Σχέδια D-001 : Τυπικές Γεωτεχνικές Τομές D-002 : Τυπικές Διατομές Τύπων Εκσκαφής & Αντιστήριξης D-003 : Οριζοντιογραφία Δικτύου Επιμέρους Τύποι Εκσκαφών Ορυγμάτων C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\periexomena_fakelos.doc 1

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ ΠΕΡΙΕΧΟΜΕΝΑ 1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ... 2 1.1. Αντικείμενο... 2 1.2 Περιγραφή του Έργου... 3 1.3 Υπάρχοντα Στοιχεία Αναφορές... 3 1.4 Προδιαγραφές - Κανονισμοί... 3 2. ΓΕΩΛΟΓΙΚΕΣ ΜΟΡΦΟΛΟΓΙΚΕΣ ΣΥΝΘΗΚΕΣ ΠΕΡΙΟΧΗΣ ΕΡΓΟΥ... 5 2.1 Μορφολογία Περιοχής... 5 2.2 Γεωλογικές Συνθήκες Σχηματισμών της Ζώνης του Έργου... 5 2.3 Συνθήκες Υπόγειων Υδάτων... 7 2.4 Σεισμικότητα της Ζώνης του Έργου... 8 3. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΕΚΣΚΑΦΩΝ ΟΡΥΓΜΑΤΩΝ ΑΓΩΓΩΝ... 9 3.1 Εισαγωγή - Επιλεγόμενοι Τύποι Μέτρων Αντιστήριξης Ορυγμάτων... 9 3.2 Τύπος Α Ορύγματος Αντιστήριξη Κατακόρυφων Παρειών με Μεταλλικά Πετάσματα... 10 3.3 Τύπος Β Ορύγματος Ανοικτές Εκσκαφές με Ανυποστήρικτα Πρανή... 11 3.4 Τύπος Γ Ορύγματος Αντιστήριξη Κατακόρυφων Παρειών με Πασσαλοσανίδες... 12 4. ΕΛΕΓΧΟΙ ΕΥΣΤΑΘΕΙΑΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΙ ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΕΩΝ... 14 4.1 Εισαγωγή... 14 4.2 Παραδοχές Φορτίσεων... 14 4.3 Αποτελέσματα Ελέγχων Διαστασιολόγησης / Ευστάθειας... 16 4.3.1 Εισαγωγή... 16 4.3.2 Σύστημα Πασσαλοσανίδων... 16 4.3.3 Σύστημα Μεταλλικών Πετασμάτων... 17 4.3.3 Αποτελέσματα Ελέγχων Ευστάθειας... 17 5. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΘΕΜΕΛΙΩΣΗΣ ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΕΩΝ ΒΙΟΛΟΓΙΚΟΥ ΚΑΘΑΡΙΣΜΟΥ.. 19 5.1 Έλεγχοι Φέρουσας Ικανότητας Καθιζήσεων Δεξαμενών... 19 Παράρτημα Α Έλεγχοι Σχεδιασμού Μέτρων Αντιστήριξης Παράρτημα Β Έλεγχοι Συνολικής Ευστάθειας Παρειών Ορυγμάτων Παράρτημα Γ Έλεγχοι Φέρουσας Ικανότητας Καθιζήσεων Δεξαμενών Ε.Ε.Λ. C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 1

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ 1. ΕΙΣΑΓΩΓΗ 1.1. Αντικείμενο Η παρούσα Τεχνική Έκθεση συντάσσεται στα πλαίσια του σχεδιασμού του Αποχετευτικού Δικτύου Ακαθάρτων του Δήμου Αριδαίας και αφορά στην αξιολόγηση των γεωτεχνικών συνθηκών της ζώνης του έργου, το σχεδιασμό των πρανών εκσκαφών του ορύγματος τοποθέτησης των αγωγών και τον προσδιορισμό των τυχόν μέτρων προσωρινής αντιστήριξης αυτών. Τα επιμέρους αντικείμενα που εξετάζονται στην παρούσα Τεχνική Έκθεση είναι : Η ανασκόπηση των μορφολογικών, γεωλογικών και γεωτεχνικών συνθηκών της ζώνης του Έργου με βάση την επί τόπου παρατήρηση των πρανών και των σχηματισμών της ζώνης του έργου. Η αξιολόγηση των συνθηκών ευστάθειας των πρανών ανοικτών εκσκαφών του ορύγματος τοποθέτησης των αγωγών του δικτύου, σε συνδυασμό με τις συνθήκες κυκλοφορίας και τα ανάλογα φορτία ανάντη της παρειάς των τοιχωμάτων. Ο προσδιορισμός των τυχόν απαιτούμενων μέτρων αντιστήριξης των τοιχωμάτων του προσωρινού ορύγματος. Ο προσδιορισμός της επιτρεπόμενης φόρτισης του υπεδάφους και των αναμενόμενων καθιζήσεων της θεμελίωσης των δεξαμενών της Εγκατάστασης Επεξεργασίας Λυμάτων. C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 2

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ 1.2 Περιγραφή του Έργου Το υπό μελέτη έργο αφορά στο σχεδιασμό του συνολικού δικτύου ακαθάρτων του οικισμού Αριδαίας, συμπεριλαμβανομένων των εγκαταστάσεων επεξεργασίας λυμάτων, ΝΑ του οικισμού. Η τοποθέτηση των αγωγών αποχέτευσης περιλαμβάνει την εκσκαφή προσωρινών ορυγμάτων, εντός του πολεοδομικού ιστού του οικισμού και στις αγροτικές οδούς πρόσβασης προς τις εγκαταστάσεις του βιολογικού καθαρισμού. Το όρυγμα διαμορφώνεται με πλάτος πυθμένα Β = 1,20m, με τοπικές διευρύνσεις στις θέσεις των φρεατίων (B = 2,10m). Το βάθος του πυθμένα του ορύγματος κυμαίνεται από 2,00m 2,50m στο Β-ΒΔ τμήμα του οικισμού έως >3,20m στο Ν-ΝΑ τμήμα του δικτύου, τοπικά δε φθάνει έως τα 4,50m. 1.3 Υπάρχοντα Στοιχεία Αναφορές Η παρούσα μελέτη εκπονήθηκε παράλληλα με την υδραυλική μελέτη του δικτύου και το σχεδιασμό των εγκαταστάσεων του βιολογικού καθαρισμού και στηρίζεται στα στοιχεία αυτών. Σημειώνεται ότι κατά το στάδιο της μελέτης του αποχετευτικού δικτύου δεν πραγματοποιήθηκε γεωτεχνική έρευνα πεδίου εργαστηρίου η οποία να επιτρέπει την αξιολόγηση των γεωτεχνικών παραμέτρων σχεδιασμού του έργου. Ως εκ τούτου ο σχεδιασμός των μέτρων αντιστήριξης των τοιχωμάτων του ορύγματος στηρίζεται στην επιτόπου παρατήρηση των σχηματισμών της ζώνης του έργου και την πραγματοποίηση ανάστροφων αναλύσεων ευστάθειας υφιστάμενων φυσικών και τεχνητών πρανών της ζώνης διέλευσης των αγωγών. Σημειώνεται ότι στα πλαίσια της μελέτης εφαρμογής του έργου απαιτείται προ της έναρξης κατασκευής η πραγματοποίηση σειράς πενετρομετρήσεων ή / και δειγματοληπτικών γεωτρήσεων κατά μήκος της χάραξης του έργου, ιδιαίτερα δε στο τμήμα όπου απαιτούνται εκτεταμένα μέτρα αντιστήριξης, σύμφωνα με τις επόμενες παραγράφους. 1.4 Προδιαγραφές - Κανονισμοί Η συνολική αξιολόγηση των γεωτεχνικών συνθηκών της ζώνης του έργου και ο σχεδιασμός των προσωρινών πρανών εκσκαφών και των αντίστοιχων μέτρων αντιστήριξης τοιχωμάτων, καθώς και ο σχεδιασμός της θεμελίωσης των δεξαμενών των εγκαταστάσεων επεξεργασίας λυμάτων ακολουθούν τις οδηγίες του Ευρωκώδικα 7 (ΕΝ 1997 Part-1: General Rules & EN 1997 Part-2 : Ground Investigation and Testing) σε συνδυασμό με τις αντίστοιχες απαιτήσεις για τους συνδυασμούς των επιμέρους φορτίσεων που δίδονται στον Ευρωκώδικα 1 (ΕΝ 1991). Παράλληλα λαμβάνονται υπόψη οι ακόλουθοι κανονισμοί και οδηγίες, στις οποίες θα βασισθεί η ορισιτκή γεωτεχνική μελέτη του έργου : C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 3

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ Νέος Ελληνικός Αντισεισμικός Κανονισμός (ΕΑΚ 2000) με την πρόσφατη αναθεώρηση του χάρτη σεισμικής επικινδυνότητας (Κ.Υ.Α. Δ17α/115/9/ΦΝ275, Αύγουστος 2003). ΕΝ 1998-1:2004 : Design of Structures for Earthquake Resistance : General Rules EN 1998-5:2005 : Design of Structures for Earthquake Resistance : Foundations, Retaining Structures and Geotechnical Aspects Recommendations on Excavations, German Society for Geotechnics, 2003. Η συνολική μελέτη ακολουθεί την εφαρμογή των Οδηγιών Μελετών Οδικών Έργων (Ο.Μ.Ο.Ε.) του ΥΠΕΧΩΔΕ. C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 4

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ 2. ΓΕΩΛΟΓΙΚΕΣ ΜΟΡΦΟΛΟΓΙΚΕΣ ΣΥΝΘΗΚΕΣ ΠΕΡΙΟΧΗΣ ΕΡΓΟΥ 2.1 Μορφολογία Περιοχής Η ζώνη του έργου περιλαμβάνει τον πολεοδομικό ιστό και το ανατολικό τμήμα μεταξύ του οικισμού και του ποταμού Αλμωπαίου, συμπεριλαμβανομένου του δυτικού αναχώματος του ποταμού. Το σύνολο του έργου αναπτύσσεται σε πεδινό ανάγλυφο με πολύ ήπιες κλίσεις, εντός της λεκάνης της Αριδαίας, χαρακτηρίζεται δε από ζώνες υψηλής δενδρώδους βλάστησης και καλλιεργήσιμες εκτάσεις στο εκτός του οικισμού τμήμα. 2.2 Γεωλογικές Συνθήκες Σχηματισμών της Ζώνης του Έργου Η ευρύτερη περιοχή του έργου δομείται από σύγχρονες ποταμολιμναίες αποθέσεις, συνιστάμενες από εναλλαγές χονδρόκοκκων και λεπτόκοκκων στρώσεων υπό τη μορφή ιλυωδών άμμων αμμοχάλικων και αργιλωδών άμμων ιλύων αντίστοιχα. Οι πλέον λεπτόκοκκες στρώσεις συναντώνται σε μεγαλύτερα βάθη, σε θέσεις όπου η κύρια απόθεση αφορά σε λιμναία ιζήματα, σε αντίθεση με τις πλέον πρόσφατες αδρόκοκκες αποθέσεις της κοίτης των ρεμάτων. Οι στρώσεις ιλυώδους άμμου και αμμοχαλίκων συναντώνται γενικά ασύνδετες, μέσης πυκνότητας, παρουσιάζουν αυξημένη διαπερατότητα και σε θέσεις όπου βρίσκονται υπό τη στάθμη του υπόγειου υδροφόρου ορίζοντα παρουσιάζουν αστάθεια των παρειών εκσκαφών ακόμη και υπό βραχυχρόνιες συνθήκες φόρτισης. Οι πλέον λεπτόκοκκες στρώσεις αμμώδους ιλύος και αργιλώδους άμμου συναντώνται σε κατάσταση μέσης στιφρότητας / πυκνότητας, παρουσιάζουν όμως έστω και περιορισμένη συνοχή, σταδιακά μειούμενη με την πάροδο του χρόνου για την περίπτωση του ανεπένδυτου μετώπου πρανών εκσκαφών, γεγονός που επιτρέπει την προσωρινή ευστάθεια αυτών υπό σχετικά βραχυχρόνιες συνθήκες, ακόμη και υπό υψηλή περιεχόμενη φυσική υγρασία. Λαμβάνοντας υπόψη την παρατήρηση των σχηματισμών στην περιοχή του έργου και σημειώνοντας τα προαναφερόμενα στην παράγραφο 1.3 της παρούσας, περί της απουσίας γεωτεχνικής έρευνας πεδίου και εργαστηρίου σε ικανό βάθος και την ανάγκη πραγματοποίησης αυτής στο στάδιο της μελέτης εφαρμογής, οι συναντώμενες στη ζώνη του έργου εδαφικές στρώσεις είναι γενικά οι ακόλουθες, σύμφωνα και με το συνημμένο σχέδιο D_G-01. α) Στρώση SM-GM : Αμμοχάλικα έως ιλυώδεις Άμμοι κατασκευής αναχωμάτων ποταμού και Αμμοχαλικώδεις αποθέσεις κοίτης, μέσης πυκνότητας, χαλαρά πλησίον της κοίτης, ασύνδετα, αμελητέας πλαστικότητας, υψηλής διαπερατότητας. C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 5

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ Υλικά κατηγορίας Α-3 έως Α-2-4 κατά AASHTO. Μηχανικές παράμετροι σχεδιασμού : c k = 1,0 kpa, φ k = 31-34, Ε S = 15,0 20,0 MPa β) Στρώση GM : Χαλαρές Αμμοχαλικώδεις και Αδρομερείς αποθέσεις κοίτης ποταμού, μέσης έως περιορισμένης πυκνότητας, ασύνδετες, αμελητέας πλαστικότητας, υψηλής διαπερατότητας. Υλικά κατηγορίας Α-1-a έως Α-2-4 κατά AASHTO. Μηχανικές παράμετροι σχεδιασμού : c k = 0,0 kpa, φ k = 31-34, Ε S = 14,0 18,0 MPa γ) Στρώση SC-SM : Στρώσεις αργιλώδους έως ιλυώδους Άμμου, μέσης πυκνότητας και περιορισμένης έως μέσης πλαστικότητας, χαμηλής γενικά διαπερατότητας. Η στρώση παρουσιάζει πάχος 2,0m 4,0m, με παρουσία σποραδικών ιλυωδών και λεπτών χαλικωδών ενστρώσεων, φακοειδούς μορφής. Στη ζώνη του σώματος των αναχωμάτων η στρώση εκτιμάται ως ελαφρά πυκνότερη. Υλικά κατηγορίας Α-2-4 έως Α-5 κατά AASHTO. Μηχανικές παράμετροι σχεδιασμού : c k = 3,0 5,0 kpa, c short-term = 6,0 8,0 KPa, φ k = 29-32, Ε S = 12,0 MPa 18,0 MPa δ) Στρώση SC-ML : Στρώσεις αργιλώδους ιλυώδους λεπτόκοκκης Άμμου έως αμμώδους Ιλύος, μέσης έως περιορισμένης πυκνότητας / στιφρότητας, περιορισμένης γενικά πλαστικότητας. Η στρώση παρουσιάζει πάχος 2,0m - >4,0m, με παρουσία αμμοχαλικωδών και αργιλικών ενστρώσεων, φακοειδούς μορφής. Υλικά κατηγορίας Α-2-6 έως Α-5 κατά AASHTO. Μηχανικές παράμετροι σχεδιασμού : c k = 2,0 4,0 kpa, c short-term = 8,0 10,0 KPa, φ k = 28-31, Ε S = 10,0 MPa 16,0 MPa ε) Στρώση SC-CL : Στρώσεις αργιλώδους λεπτόκοκκης Άμμου έως αμμώδους Αργίλου, μέσης πυκνότητας / στιφρότητας, μέσης γενικά πλαστικότητας. Η στρώση παρουσιάζει πάχος 3,0m - >5,0m, με παρουσία αμμοχαλικωδών και ιλυωδών ενστρώσεων, φακοειδούς μορφής. Υλικά κατηγορίας Α-2-6 έως Α-6 κατά AASHTO. Μηχανικές παράμετροι σχεδιασμού : c k = 3,0 6,0 kpa, c short-term = 12,0 15,0 KPa, φ k = 27-30, Ε S = 14,0 MPa 20,0 MPa στ) Στρώση GM-odos : Υλικά οδοστρωσίας και πυκνά αμμοχάλικα. C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 6

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ Υλικά κατηγορίας Α-1-a έως Α-2-4 κατά AASHTO. Μηχανικές παράμετροι σχεδιασμού : c k = 0,0 kpa, φ k = 32-35, Ε S = 20,0 MPa 25,0 MPa Στον ακόλουθο πίνακα 2.2-1 συνοψίζονται οι εφαρμοζόμενες στη μελέτη μηχανικές παράμετροι σχεδιασμού των εδαφικών στρώσεων της ζώνης του έργου. Πίνακας 2.2-1 Εδαφική Στρώση Τιμή συνοχής σε Τιμή συνοχής σε Τιμή γωνίας τριβής σε Τιμή Μέτρου μακροχρόνιες συνθήκες βραχυχρόνιες συνθήκες μακροχρόνιες συνθήκες Ελαστικότητας σε c k c short-term φ k μακροχρόνιες συνθήκες E S SM-GM 1,0 kpa - 31-34 15,0 20,0 MPa GM 0,0 kpa - 31-34 14,0 18,0 MPa SC-SM 3,0 5,0 kpa 6,0 8,0 kpa 29-32 12,0 18,0 MPa SC-ML 2,0 4,0 kpa 8,0 10,0 kpa 28-31 10,0 16,0 MPa SC-CL 3,0 6,0 kpa 12,0 15,0 kpa 27-30 14,0 20,0 MPa GM-odos 0,0 kpa - 32-35 20,0 25,0 MPa 2.3 Συνθήκες Υπόγειων Υδάτων O υπόγειος υδροφόρος ορίζοντας εκτιμάται γενικά εντός του πολεοδομικού ιστού της Αριδαίας σε βάθη από 2,50m 3,00m στο νοτιότερο τμήμα του οικισμού, έως και >5,0m στο βόρειο τμήμα του οικισμού. Αντίστοιχα η στάθμη των υπόγειων υδάτων στην περιοχή του δυτικού αναχώματος του ποταμού Αλμωπαίου εκτιμάται περίπου ισοϋψής προς τη στάθμη ροής του ποταμού, δηλαδή σε βάθη 3,00m 4,00m από τη στέψη. Εξαίρεση αποτελεί το νοτιότερο τμήμα της χάραξης του αγωγού εντός του δυτικού αναχώματος και τα ορύγματα προσέγγισης των εγκαταστάσεων του βιολογικού καθαρισμού, όπου η παρουσία γειτονικού ανεπένδυτου καναλιού / ρέματος συνεπάγεται την άνοδο της στάθμης του υπόγειου υδροφόρου σε βάθος έως και 1,00m 1,50m από την επιφάνεια του φυσικού εδάφους και τη στέψη του αναχώματος. Με βάση τα προαναφερόμενα, η πλειοψηφία των εκσκαφών εντός του πολεοδομικού ιστού και στο βόρειο τμήμα του αναχώματος θα πραγματοποιηθεί σε ξηρές γενικά συνθήκες. Σε θέσεις όπου η στάθμη του υπόγειου υδροφόρου συναντάται υψηλότερα από τη στάθμη του δαπέδου της εκσκαφής, στο σύνολο των εκσκαφών του νότιου τμήματος του δυτικού αναχώματος, θα απαιτηθεί η ταυτόχρονη άντληση των συναντώμενων υπόγειων υδάτων, έτσι ώστε το σύνολο των εργασιών τοποθέτησης των αγωγών και επανεπίχωσης των σκαμμάτων, όπως και οι εργασίες σκυροδέτησης των εγκαταστάσεων, να πραγματοποιηθεί σε ξηρές συνθήκες. C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 7

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ 2.4 Σεισμικότητα της Ζώνης του Έργου Με βάση τον Ελληνικό Αντισεισμικό Κανονισμό (ΕΑΚ 2000), η περιοχή του έργου εντάσσεται στη ζώνη σεισμικής επικινδυνότητας Ι, όπου σύμφωνα με την αναθεώρηση του χάρτη σεισμικής επικινδυνότητας (Κ.Υ.Α. Δ17α/115/9/ΦΝ275, Αύγουστος 2003) η σεισμική επιτάχυνση λαμβάνει τιμή Α=0,16g. Από άποψη σεισμικής επικινδυνότητας οι μέσης έως περιορισμένης πυκνότητας αμμώδεις έως αμμοϊλυώδεις στρώσεις και οι σχηματισμοί αμμοχάλικων και αργιλώδους άμμου της ζώνης του έργου έργου, μέχρι τουλάχιστον το βάθος των 20,0m, εντάσσονται γενικά στην κατηγορία εδάφους Γ. Λαμβάνοντας υπόψη την αντίστοιχη κατάταξη του EN1998-1:2005 (εφόσον ο αντισεισμικός σχεδιασμός πραγματοποιηθεί με βάση τις οδηγίες του συγκεκριμένου κανονισμού), η ζώνη του έργου υπάγεται γενικά στην κατηγορία D (τιμές N SPT < 15, v s,30 < 180m/sec) έως C (τιμές N SPT = 15-25, v s,30 = 180-300m/sec). C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 8

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ 3. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΕΚΣΚΑΦΩΝ ΟΡΥΓΜΑΤΩΝ ΑΓΩΓΩΝ 3.1 Εισαγωγή - Επιλεγόμενοι Τύποι Μέτρων Αντιστήριξης Ορυγμάτων Η επιλογή του τύπου αντιστήριξης τοιχωμάτων των σχεδιαζόμενων ορυγμάτων και η τυχόν δυνατότητα διαμόρφωσης ανυποστήρικτων πρανών υπό κλίση καθορίζονται από τους ακόλουθους κύριους παράγοντες : Γεωτεχνικές συνθήκες της ζώνης εκσκαφής σε συνδυασμό με την τυχόν παρουσία υπόγειων υδάτων σε στάθμη υψηλότερη της στάθμης δαπέδου του αγωγού. Παρουσία παρακείμενων κατασκευών, ιδιαίτερα θεμελιώσεων κτιρίων σε στάθμη υψηλότερη της στάθμης του δαπέδου της εκσκαφής και σε απόσταση τέτοια ώστε να βρίσκονται εντός της ζώνης επιρροής των εκσκαφών. Δυνατότητα κατάληψης ικανού πλάτους οδοστρώματος, χωρίς τη δημιουργία διακοπής ή όχλησης της κυκλοφορίας. Φορτία κυκλοφορίας σε εγγύτητα προς το φρύδι των πρανών εκσκαφών, πέρα από τα φορτία κυκλοφορίας των μηχανημάτων έργου και τις φορτίσεις των αποτιθέμενων στην παρειά του σκάμματος δομικών υλικών. Ειδικά για τις περιπτώσεις των ασφαλτοστρωμένων οδών, η ανάγκη επανεπίχωσης του σκάμματος με επίλεκτο θραυστό υλικό και τις ανάλογες στρώσεις οδοστρωσίας. Λαμβάνοντας υπόψη το συνδυασμό των ανωτέρω παραγόντων, ιδιαίτερα δε τις μέτριες γεωτεχνικά συνθήκες της ζώνης του έργου οι οποίες δεν επιτρέπουν τη διαμόρφωση κατακόρυφων ανυποστήρικτων πρανών για βάθη σκάμματος >2,10m, επιλέγονται οι ακόλουθοι τρεις τύποι διαμόρφωσης ορυγμάτων, με πεδία εφαρμογής στα τμήματα του έργου, όπως αυτά παρουσιάζονται στο επισυναπτόμενο σχέδιο οριζοντιογραφίας D_G-03. α) Τύπος Α εκσκαφών : Συνίσταται στην επιλογή κατακόρυφων παρειών ορυγμάτων με την εφαρμογή αντιστήριξης με μεταλλικά πετάσματα τύπου KRINGS KVL ή ισοδύναμου. Το βασικό (κατώτερο) πέτασμα επιλέγεται με ύψος H 1 = 2,40m, όπου δε το βάθος ορύγματος ξεπερνά τα 2,50m, προσαρμόζονται στη στέψη αυτού πρόσθετα πετάσματα ύψους H 2 = 0,50m / 1,00m, αναλόγως βάθους ορύγματος. β) Τύπος Β εκσκαφών : Συνίσταται στην επιλογή διαμόρφωσης των ανοικτών εκσκαφών με ανυποστήρικτες παρειές ορύγματος, κλίσης πρανών 2:1 (υ:β) για ύψη ορυγμάτων έως H = 3,00m, απομειούμενης σε 3:2 (υ:β) για ύψη Η>2,80m. C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 9

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ γ) Τύπος Γ εκσκαφών : Συνίσταται στην επιλογή κατακόρυφων παρειών ορυγμάτων με την εφαρμογή αντιστήριξης με χαλύβδινες πασσαλοσανίδες τύπου PU6. Οι εμπειγνυόμενες πασσαλοσανίδες θα έχουν ολικό μήκος L 1 = 6,00m για βάθη ορύγματος έως 3,00m και L 2 = 8,00m για βάθη ορύγματος >3,00m. Σημειώνεται ότι σε όλες τις περιπτώσεις το πλάτος πυθμένα του ορύγματος είναι ίσο με B = 1,20m. Στις θέσεις των φρεατίων πραγματοποιείται διεύρυνση του πυθμένα ώστε το πλάτος να διαμορφωθεί περί τα 2,10m (για μήκος της τάξης των 2,00m). 3.2 Τύπος Α Ορύγματος Αντιστήριξη Κατακόρυφων Παρειών με Μεταλλικά Πετάσματα Όπως αναφέρθηκε στην προηγούμενη παράγραφο, ο συγκεκριμένος τύπος διαμόρφωσης ορύγματος συνίσταται στην επιλογή κατακόρυφων παρειών ορυγμάτων με την εφαρμογή αντιστήριξης με μεταλλικά πετάσματα τύπου KRINGS KVL ή ισοδύναμου. Στην αντίστοιχη τυπική διατομή και κάτοψη του σχεδίου D_G-02 παρουσιάζονται τα βασικά χαρακτηριστικά του συστήματος αντιστήριξης, εντούτοις οι κατασκευαστικές λεπτομέρειες αυτού θα εξαρτηθούν από το επιλεγόμενο σύστημα από τον Ανάδοχο κατασκευής του Έργου. Επισημαίνονται γενικά τα ακόλουθα στοιχεία : Ο επιλεγόμενος τύπος μεταλλικού πετάσματος θα πρέπει να δύναται να δεχθεί ωθήσεις γαιών E AP > 32,0kPa. Η παραπάνω υπολογιζόμενη πίεση ωθήσεων γαιών αφορά σε μεταλλικά πετάσματα ανοίγματος B = 2,00m (κατά την οριζόντια έννοια), επομένως σε αντίστοιχη οριζόντια αξονική απόσταση αντιρήδων, S X = 2,00m. Η εικονιζόμενη στην τυπική διατομή κατακόρυφη διάταξη των αντιρήδων δεν είναι δεσμευτική για τον επιλεγόμενο τύπο της αντιστήριξης, με δυνατότητα απόκλισης από αυτή κατά ±0,20m. Εντούτοις τονίζεται ρητά ότι κάθε πρόσθετο καθ ύψος πέτασμα θα πρέπει να αντιστηρίζεται με μία τουλάχιστον σειρά αντιρήδων. Σημειώνεται ότι το βασικό (κατώτερο) πέτασμα επιλέγεται με ύψος H 1 = 2,40m, όπου δε το βάθος ορύγματος ξεπερνά τα 2,50m, προσαρμόζονται στη στέψη αυτού πρόσθετα πετάσματα ύψους H 2 = 0,50m / 1,00m, αναλόγως βάθους ορύγματος. Επιτρέπεται η διαμόρφωση ανυποστήρικτης παρειάς φρυδιού ορύγματος, πάνω από τη στέψη της αντιστήριξης, σύμφωνα με το σχέδιο τυπικής διατομής, με ύψος έως 0,30m και κλίση πρανούς 45 (1:1). C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 10

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ Λαμβάνοντας υπόψη τους αναφερόμενους παράγοντες επιλογής τύπου αντιστήριξης της παραγράφου 3.1, ο τύπος Α εφαρμόζεται πρακτικά στο σύνολο του κύριου πολεοδομικού ιστού της Αριδαίας και στους κύριους ασφαλτόδρομους προσέγγισης αυτού, σύμφωνα με το σχέδιο οριζοντιογραφίας D_G-03. Επίσης εφαρμόζεται σε μικρό τμήμα πλησίον των εγκαταστάσεων του βιολογικού καθαρισμού. Τα βασικά κριτήρια επιλογής του τύπου στα συγκεκριμένα τμήματα είναι τα ακόλουθα : Η επιλογή διαμόρφωσης ανυποστήρικτων πρανών εκσκαφών κατάλληλης κλίσης θα οδηγούσε σε αυξημένο εύρος κατάληψης οδού, με συνέπεια την έντονη όχληση της κυκλοφορίας επί των κεντρικών οδών και την ανάγκη διακοπής αυτής στις μικρότερες οδού, με αποτέλεσμα τη δημιουργία προβλημάτων πρόσβασης στις κατοικίες. Οι εκσκαφές επί ασφαλτοστρωμένων οδών οδηγεί στην απαίτηση επανεπίχωσης του σκάμματος με κατάλληλα θραυστά επίλεκτα υλικά και την επανακατασκευή των στρώσεων οδοστρωσίας. Οι αυξημένοι όγκοι εκσκαφών στην περίπτωση ανυποστήρικτων ορυγμάτων οδηγεί στην ανάγκη εξεύρεσης των ανάλογων ποσοτήτων επίλεκτων υλικών και την επιπλέον απομάκρυνση των προϊόντων εκσκαφής του σκάμματος, γεγονός που ισορροπεί από οικονομικής πλευράς το αυξημένο κόστος της τοποθέτησης των κατακόρυφων μεταλλικών πετασμάτων. Η επιλογή των πασσαλοσανίδων ως μέτρων αντιστήριξης για το συγκεκριμένο τμήμα είναι γενικά αντίστοιχου κόστους με τη λύση των μεταλλικών πετασμάτων, ο τρόπος τοποθέτησης αυτών όμως (με έμπειξη και ως συνέπεια ανάλογες δονήσεις) είναι απαγορευτικός για την εφαρμογή τους σε κατοικημένη περιοχή. 3.3 Τύπος Β Ορύγματος Ανοικτές Εκσκαφές με Ανυποστήρικτα Πρανή Όπως αναφέρθηκε στην παράγραφο 3.1 ο συγκεκριμένος τύπος διαμόρφωσης ορύγματος συνίσταται στην επιλογή σχεδιασμού των ανοικτών εκσκαφών με ανυποστήρικτες παρειές ορύγματος, κλίσης πρανών 2:1 (υ:β) για ύψη ορυγμάτων έως H = 3,00m, απομειούμενης σε 3:2 (υ:β) για ύψη Η>2,80m. Επισημαίνονται γενικά τα ακόλουθα : Η διατήρηση των ανυποστήρικτων πρανών ανοικτών εκσκαφών θα πρέπει να περιορισθεί χρονικά κατά το δυνατόν, με βάση τον ανάλογο προγραμματισμό του έργου. Δεν επιτρέπεται γενικά η διατήρηση ανυποστήρικτων πρανών εκσκαφών για χρονικό διάστημα μεγαλύτερο των πέντε (5) ημερών. Σε περίπτωση διακοπής των εργασιών και υπέρβασης του C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 11

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ συγκεκριμένου χρονικού ορίου, απαιτείται η μερική ή ολική επανεπίχωση του σκάμματος, τουλάχιστον μέχρι βάθους 1,50m από τη στέψη. Για τις περιπτώσεις όπου οι απαιτούμενες εργασίες εντός του σκάμματος ξεπερνούν το διάστημα των πέντε ημερών, όπως στις θέσεις των φρεατίων, οι εκσκαφές θα πρέπει να γίνουν ανεξάρτητα από την κύρια γραμμική εκσκαφή κατά μήκος των αγωγών. Η εκσκαφή των ορυγμάτων κατά μήκος της χάραξης θα πρέπει να γίνεται κατά το δυνατόν τμηματικά και σε συνεχή ροή κατασκευής, έτσι ώστε να μειώνεται κατά το δυνατό ο χρόνος διατήρησης της ανοικτής εκσκαφής. Η κίνηση μηχανημάτων έργου δεν επιτρέπεται σε απόσταση L 1 < 1,00m από το φρύδι του πρανούς του ορύγματος. Αντίστοιχα δεν επιτρέπεται η απόθεση συγκεντρωμένων ποσοτήτων δομικών υλικών σε απόσταση L 2 < 0,50m από την παρειά του σκάμματος. Λαμβάνοντας υπόψη τους αναφερόμενους παράγοντες επιλογής τύπου αντιστήριξης της παραγράφου 3.1, ο τύπος Β εφαρμόζεται εκτός του κύριου πολεοδομικού ιστού της Αριδαίας, αποκλειστικά σε χωματόδρομους και αγροτικές οδούς, κυρίως δε επί του δυτικού αναχώματος του ποταμού Αλμωπαίου, όπου οι γεωτεχνικές συνθήκες το επιτρέπουν, σύμφωνα με το σχέδιο οριζοντιογραφίας D_G-03. Βασικό κριτήριο επιλογής της διαμόρφωσης ανυποστήρικτων κεκλιμένων παρειών ορύγματος στα συγκεκριμένα τμήματα αποτέλεσε η δυνατότητα κατάληψης μεγαλύτερης έκτασης για την πραγματοποίηση των εκσκαφών, σε συνδυασμό με τη δυνατότητα επανεπίχωσης των σκαμμάτων με τα ίδια προϊόντα των εκσκαφών, μετά την αφαίρεση των επιφανειακών φυτικών. 3.4 Τύπος Γ Ορύγματος Αντιστήριξη Κατακόρυφων Παρειών με Πασσαλοσανίδες Όπως αναφέρθηκε στην παράγραφο 3.1, ο συγκεκριμένος τύπος διαμόρφωσης ορύγματος συνίσταται στην επιλογή κατακόρυφων παρειών ορυγμάτων με την εφαρμογή αντιστήριξης με χαλύβδινες πασσαλοσανίδες τύπου PU6 ή ανώτερου, σύμφωνα με το σχέδιο τυπικής διατομής και κάτοψης D_G-02. Οι εμπειγνυόμενες πασσαλοσανίδες θα έχουν ολικό μήκος L 1 = 6,00m για βάθη ορύγματος έως 3,00m και L 2 = 8,00m για βάθη ορύγματος >3,00m. Επισημαίνονται γενικά τα ακόλουθα : C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 12

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ Οι εφαρμοζόμενες αντιρήδες θα είναι τύπου TUBO Φ193,7mm/10mm, τοποθετούνται σε μία σειρά, σε στάθμη -1,00m από τη στέψη του ορύγματος και σε οριζόντιες αξονικές αποστάσεις S X = 2,40m. Εφόσον το βάθος του σκάμματος ξεπερνά τα 3,50m, απαιτείται η τοποθέτηση και δεύτερης σειράς αντιρήδων, σε στάθμη -2,50m από τη στέψη του ορύγματος. Οι κύριες φάσεις κατασκευής του ορύγματος είναι οι ακόλουθες : α) Έμπειξη των πασσαλοσανίδων με τη χρήση κατάλληλου μηχανήματος, μέχρι το προβλεπόμενο βάθος, παράλληλα και από τις δύο πλευρές του ορύγματος. β) Εκσκαφές 1 ης φάσης μέχρι τη στάθμη -1,50m από τη στέψη του τοιχώματος. γ) Τοποθέτηση 1 ης σειράς αντιρήδων στη στάθμη -1,00m από τη στέψη του τοιχώματος. δ) Ολοκλήρωση εκσκαφών ορύγματος μέχρι την προβλεπόμενη στάθμη δαπέδου, για βάθη ορύγματος <3,50m, διαφορετικά εκσκαφή ορύγματος μέχρι τη στάθμη -3,50m από τη στέψη του τοιχώματος. Ταυτόχρονες εργασίες άντλησης υδάτων, όπου αυτές απαιτηθούν (σε βάθη >1,50m). ε) Τοποθέτηση 2 ης σειράς αντιρήδων στη στάθμη -2,50m από τη στέψη (για βάθη ορύγματος >3,50m). στ) Ολοκλήρωση εκσκαφών ορύγματος. ζ) Κατασκευή στρώσης έδρασης και τοποθέτηση αγωγού αποχέτευσης. η) Σταδιακή επανεπίχωση ορύγματος με παράλληλη αφαίρεση των αντιρήδων. θ) Αφαίρεση χαλύβδινων πασσαλοσανίδων. Λαμβάνοντας υπόψη τους αναφερόμενους παράγοντες επιλογής τύπου αντιστήριξης της παραγράφου 3.1, ο τύπος Γ εφαρμόζεται εκτός του κύριου πολεοδομικού ιστού της Αριδαίας, στο νοτιότερο τμήμα της χάραξης επί του δυτικού αναχώματος του ποταμού Αλμωπαίου, και στο όρυγμα προσέγγισης των εγκαταστάσεων του βιολογικού καθαρισμού, όπου η παρουσία γειτονικού ανεπένδυτου καναλιού υποδυκνείει την παρουσία υψηλής στάθμης υπόγειου υδροφόρου ορίζοντα, σύμφωνα με το σχέδιο οριζοντιογραφίας D_G-03. Βασικό κριτήριο επιλογής της εφαρμογής αντιστήριξης των παρειών του ορύγματος με πασσαλοσανίδες στο συγκεκριμένο τμήμα αποτέλεσε η παρουσία υψηλής στάθμης υπόγειων υδάτων (σε βάθη έως 1,50m), σε συνδυασμό με την παρουσία αμμωδών αμμοχαλικωδών στρώσεων υψηλής διαπερατότητας. Η επιλογή του κλειστού, περιορισμένης διαπερατότητας συστήματος των πασσαλοσανίδων, εκτεινόμενο σε βάθος >3,00m από το δάπεδο της εκσκαφής, επιτρέπει την ευχερή άντληση των υδάτων από το χώρο του σκάμματος και αποσοβεί τυχόν άμεσες καταπτώσεις των ασύνδετων κοκκωδών στρώσεων των παρειών του σκάμματος, κατά τη σταδιακή εκσκαφή αυτού. Η μεγάλη απόσταση των συγκεκριμένων τμημάτων του ορύγματος από κατοικημένες περιοχές, επιτρέπει την ευχερή εφαρμογή της μεθόδου έμπειξης. C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 13

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ 4. ΕΛΕΓΧΟΙ ΕΥΣΤΑΘΕΙΑΣ ΥΠΟΛΟΓΙΣΜΟΙ ΑΝΤΙΣΤΗΡΙΞΕΩΝ 4.1 Εισαγωγή Για τις ανάγκες σχεδιασμού των προβλεπόμενων ορυγμάτων τοποθέτησης των αγωγών αποχέτευσης, το σχεδιασμό των απαιτούμενων μέτρων αντιστήριξης και την επιλογή της κλίσης των ανυποστήρικτων πρανών εκσκαφών, όπου αυτές εφαρμόζονται, πραγματοποιήθηκαν έλεγχοι ωθήσεων και αναπτυσσόμενων εντατικών μεγεθών και μετακινήσεων των μέτρων αντιστήριξης, καθώς και αναλύσεις ευστάθειας του συστήματος αντιστήριξης υποστηριζόμενου εδαφικού σχηματισμού, σε επιλεγμένες διατομές και για κάθε τύπο ορύγματος. Τα εφαρμοζόμενα μέτρα αντιστήριξης, ιδιαίτερα στην περίπτωση των πασσαλοσανίδων, ελέγχονται τόσο ως προς τον εξασφαλιζόμενο συντελεστή ασφάλειας έναντι των επιμέρους μορφών αστοχίας (αστοχία διατομής στοιχείου, συνολική ευστάθεια συστήματος), όσο και ως προς τις αναμενόμενες παραμορφώσεις του τοίχου. Οι δύο παραπάνω έλεγχοι (οριακής κατάστασης αστοχίας (ULS) και λειτουργικότητας (SLS) αντίστοιχα) πραγματοποιούνται με την εφαρμογή τόσο αναλυτικής μεθόδου επίλυσης συνδυασμού οριακής ισορροπίας και ελατηριακών σταθερών αντίδρασης (χρήση λογισμικού WALLAP της GEOSOLVE) με σκοπό την επιλογή των διαστάσεων και της διάταξης των στοιχείων αντιστήριξης, όσο και με την εφαρμογή μεθόδων προσδιορισμού του συντελεστή ασφάλειας έναντι κυκλικής ή πολυεπίπεδης ολίσθησης, με χρήση του λογισμικού SLIDE v 5.0 της ROCSCIENCE. Για την εισαγωγή του πρωτογενούς εντατικού πεδίου στη ζώνη των πασσαλοσανίδων, εφαρμόζεται γενικά συντελεστής ωθήσεων σε ηρεμία Κ 0 = 1-sinφ, με την παραδοχή κανονικά στερεοποιημένων εδαφών, ο οποίος δικαιολογείται από το γεγονός ότι πρόκειται για πρόσφατες ποταμολιμναίες αποθέσεις και μέτρια συμπυκνωμένα πλευρικά αναχώματα του ποταμού. 4.2 Παραδοχές Φορτίσεων Οι παραδοχές φορτίσεων ακολουθούν τις οδηγίες της παραγράφου 10.5 των τεχνικών έργων των Ο.Μ.Ο.Ε. Τα φορτία προέρχονται από το ίδιο βάρος και τη λειτουργία του έργου (φορτία κυκλοφορίας). Παράλληλα εξετάζονται οι περιπτώσεις δυσμενών τυχηματικών δράσεων που θα παρουσιαστούν κατά τη διάρκεια ζωής του έργου (σεισμός, άνοδος της στάθμης των υπόγειων υδάτων). Ελέγχονται οι παρακάτω φορτίσεις : Ίδιο Βάρος Γεωυλικών Φορτίο Κυκλοφορίας 10 ΚΝ/m 2, εφαρμοζόμενο σε όλο το πλάτος της στέψης της οδού, πίσω από το φρύδι των πρανών. C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 14

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ Μέγιστη Ετήσια Στάθμη Νερού Σε όλες τις περιπτώσεις σχεδιασμού κατακόρυφης αντιστήριξης λαμβάνεται φορτίων κίνησης βαρέων οχημάτων στη στέψη του τοίχου και σε πλάτος 2,0m P a4 = 50kPa (θεώρηση προσέγγισης φορτηγών βάρους 30t), καθώς και ομοιόμορφο φορτίο P a3 = 20kPa στο υπόλοιπο πλάτος των 3,0m, ακολουθώντας τη φιλοσοφία των παρ. 2.5-2.7 των αντίστοιχων Οδηγιών της DGGT (Recommendations on Excavations German Society for Geotechnics). Σεισμικά Φορτία Λαμβάνοντας υπόψη το βραχυχρόνιο χαρακτήρα των υπό μελέτη εκσκαφών (διατήρηση ανυποστήρικτων πρανών εκσκαφών για διάστημα <10 ημερών, λοιπών αντιστηριζόμενων παρειών για διάστημα <20ημερών), δεν απαιτείται ο έλεγχος ευστάθειας υπό τα σεισμικά φορτία σχεδιασμού κατά ΕΑΚ 2000. Εντούτοις για λόγους πληρότητας πραγματοποιούνται πρόσθετοι έλεγχοι ολικής ευστάθειας έναντι κυκλικής ολίσθησης, εφαρμόζοντας ενιαία μέση τιμή της επιτάχυνσης στη στέψη και στη βάση : Οριζόντια επιτάχυνση : α h = α g,temp / 2 για α g,temp = 2/3 x α g = 0,104g α h = 0,052g Κατακόρυφη επιτάχυνση : α ν = ± 0,50.α h = 0,026g Συντελεστές Ασφάλειας Οι ελάχιστοι συντελεστές ασφάλειας έναντι αστοχίας των ορυγμάτων πρέπει να είναι σύμφωνοι με τον παρακάτω πίνακα. Λαμβάνοντας υπόψη τον προσωρινό χαρακτήρα των πρανών ορυγμάτων (χρονικό διάστημα < 20 ημερών), ο επιδιωκόμενος συντελεστής ασφάλειας είναι ίσος με 1,20, αφορά δε στην περίπτωση της ανώτατης προβλεπόμενης ετήσιας στάθμης υπόγειου ορίζοντα. Για όλες τις περιπτώσεις εδαφικών σχηματισμών πάνω από τη στάθμη του υπόγειου υδροφόρου ορίζοντα λαμβάνεται συντελεστής r U = 5%. Στον ακόλουθο πίνακα παρουσιάζονται οι επιμέρους συνδυασμοί φορτίσεων με βάση τους οποίους πραγματοποιούνται οι έλεγχοι συνολικής ευστάθειας των πρανών ορυγμάτων και του συστήματος αντιστήριξης, καθώς και οι αντίστοιχοι ελάχιστοι απαιτούμενοι συντελεστές ασφάλειας κατά Ο.Σ.Μ.Ε.Ο. Πίνακας 4.2-1: Συνδυασμοί φορτίσεων Συνδυασμός Σεισμός Ανώτατη ετήσια Απαιτούμενος Παρατηρήσεις στάθμη συντ/τής ασφάλειας 1 (W-ST) - Βραχυχρόνιες Στατικές Συνθήκες ΟΧΙ ΝΑΙ 1,20 2 (DYN) Σεισμικές Συνθήκες (2/3 τιμής κατά ΕΑΚ 2000) ΝΑΙ ΟΧΙ 1,00 - C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 15

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ 4.3 Αποτελέσματα Ελέγχων Διαστασιολόγησης / Ευστάθειας 4.3.1 Εισαγωγή Στο παράρτημα Α της παρούσας Έκθεσης παρατίθενται τα αποτελέσματα των ελέγχων διαστασιολόγησης των στοιχείων κατακόρυφης αντιστήριξης των τοιχωμάτων ορυγμάτων, για τυπικά βάθη ορύγματος, τόσο για την περίπτωση των πασσαλοσανίδων (παρ. Α-1 / Α-2), όσο και για την περίπτωση μεταλλικών πετασμάτων τύπου KRINGS ή παρόμοιου. Σημειώνεται ότι ειδικά για την περίπτωση των μεταλλικών πετασμάτων οι έλεγχοι αφορούν στον προσδιορισμό των μέγιστων αναπτυσσόμενων ωθήσεων γαιών που αναμένεται να αναλάβουν τα πετάσματα και στις αντίστοιχες αναπτυσσόμενες αξονικές δυνάμεις των αντιρήδων και δεν στοχεύουν στη συνολική διαστασιολόγηση του συστήματος με δεδομένους τους επιμέρους ξεχωριστούς τύπους συστημάτων που διατίθενται στην αγορά. 4.3.2 Σύστημα Πασσαλοσανίδων Εξετάζονται δύο επιμέρους περιπτώσεις συστημάτων, με κοινά στοιχεία τον τύπο της πασσαλοσανίδας (PU 6) και την αξονική απόσταση των σωληνωτών αντιρήδων Φ193,7mm/10mm (S X = 2,40m) : α) Βάθος Σκάμματος Η = 3,20m, μία σειρά αντιρήδων σε βάθος -1,00m. Μέγιστα Αναπτυσσόμενα Εντατικά Μεγέθη Συστήματος : Αναπτυσσόμενη Ροπή : M max = 45,7KNm M SD = 1,35 x M max M SD = 61,7KNm Αναπτυσσόμενη Τέμνουσα : Q max = 50,0KN Q SD = 1,35 x Q max Q SD = 67,5KN Αναπτυσσόμενη Αξονική Δύναμη Αντιρήδας : (Στάθμη -1,00m) : N max = 173,9KN N SD = 1,35 x M max N SD = 234,8KN Μέγιστη οριζόντια μετακίνηση : S = 13mm Πασσαλοσανίδα PU6 : M RD = 83,0 KNm > M SD = 61,7KNm β) Βάθος Σκάμματος Η = 3,70m, μία σειρά αντιρήδων σε βάθος -1,00m. Μέγιστα Αναπτυσσόμενα Εντατικά Μεγέθη Συστήματος : Αναπτυσσόμενη Ροπή : M max = 39,2KNm M SD = 1,35 x M max M SD = 52,9KNm Αναπτυσσόμενη Τέμνουσα : Q max = 46,8KN Q SD = 1,35 x Q max Q SD = 63,2KN Αναπτυσσόμενη Αξονική Δύναμη Αντιρήδας : (Στάθμη -1,00m) : N max = 153,0KN N SD = 1,35 x M max N SD = 206,6KN (Στάθμη -2,50m) : N max = 171,4KN N SD = 1,35 x M max N SD = 231,4KN Μέγιστη οριζόντια μετακίνηση : S = 15mm Πασσαλοσανίδα PU6 : M RD = 83,0 KNm > M SD = 52,9KNm C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 16

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ 4.3.3 Σύστημα Μεταλλικών Πετασμάτων Εξετάζονται τρεις επιμέρους περιπτώσεις συστημάτων, με αξονική απόσταση των αντιρήδων S X = 2,00m : α) Βάθος Σκάμματος Η = 2,70m, δύο σειρές αντιρήδων σε βάθος -0,80m / -2,00m. Μέγιστες Αναπτυσσόμενες Ωθήσεις Γαιών : Ε Α = 24,93KNm Μέγιστη Αξονική Δύναμη Αντιρήδας : N max = 66,5KN α) Βάθος Σκάμματος Η = 3,40m, τρεις σειρές αντιρήδων σε βάθος -0,80m / -2,00m / 2,70m. Μέγιστες Αναπτυσσόμενες Ωθήσεις Γαιών : Ε Α = 28,71KNm Μέγιστη Αξονική Δύναμη Αντιρήδας : N max = 97,6KN α) Βάθος Σκάμματος Η = 3,90m, τέσσερεις σειρές αντιρήδων σε βάθος -0,80m / -2,00m / 2,70m / 3,30m. Μέγιστες Αναπτυσσόμενες Ωθήσεις Γαιών : Ε Α = 33,29KNm Μέγιστη Αξονική Δύναμη Αντιρήδας : N max = 102,5KN 4.3.3 Αποτελέσματα Ελέγχων Ευστάθειας Τα αποτελέσματα των ελέγχων ευστάθειας παρουσιάζονται συνοπτικά στον ακόλουθο πίνακα 4.3.3-1 και αναλυτικότερα σε μορφή γραφημάτων στο παράρτημα Β της παρούσας Έκθεσης. Πίνακας 4.3.3-1: Αποτελέσματα ελέγχων ευστάθειας Σχήμα Συνδυασμός Μηχανισμός Τύπος / Βάθος Συντελεστής Παρατηρήσεις φόρτισης Αστοχίας Ορύγματος ασφάλειας Σ1 W-ST Κυκλική - 1,10 Σ2 W-ST Κυκλική Τύπος Β / 2,20μ 0,62 Ανάστροφη Ανάλυση Αναχώματος Ανυποστήρικτο Όρυγμα Κατακόρυφων Παρειών εντός Πολεοδομικού Ιστού Σ3 W-ST Κυκλική Τύπος Α / 2,20μ 1,17 - Σ4 W-ST Κυκλική Τύπος Α / 2,70μ 1,30 - Σ5 W-ST Κυκλική Τύπος Β / 2,60μ 1,22 Κλίση Παρειών 2 : 1 Σ6 W-ST Διεπίπεδη Τύπος Β / 3,20μ 1,25 Κλίση Παρειών 3 : 2 Σ7 W-ST Διεπίπεδη Τύπος Β / 4,20μ 1,20 Κλίση Παρειών 3 : 2 C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 17

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ Σ8 DYN Κυκλική Τύπος Β / 4,20μ 1,10 Κλίση Παρειών 3 : 2 Σ9 W-ST Κυκλική Τύπος Β / 3,20μ 0,29 Ανυποστήρικτο Όρυγμα Κατακόρυφων Παρειών εντός Πολεοδομικού Ιστού Σ10 W-ST Διεπίπεδη Τύπος Γ / 3,20μ 1,42 - Σ11 W-ST Διεπίπεδη Τύπος Γ / 3,20μ 1,22 - Σ12 DYN Διεπίπεδη Τύπος Γ / 3,20μ 1,12 - C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 18

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ 5. ΣΧΕΔΙΑΣΜΟΣ ΘΕΜΕΛΙΩΣΗΣ ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΕΩΝ ΒΙΟΛΟΓΙΚΟΥ ΚΑΘΑΡΙΣΜΟΥ 5.1 Έλεγχοι Φέρουσας Ικανότητας Καθιζήσεων Δεξαμενών Έλεγχος Αστοχίας Τιμή Σχεδιασμού της Φέρουσας Ικανότητας Για στατική φόρτιση (σχήμα B-SC/cd) θεωρώντας ενεργό πλάτος θεμελίωσης Β = 7,00m, λόγο L/B = 1,50 και ελάχιστο βάθος θεμελίωσης D f = 1,00m, στην περίπτωση φορτίου με περιορισμένη εκκεντρότητα και οριζόντια τάση στη θεμελίωση (~5% της κατακόρυφης φόρτισης), προκύπτει επιτρεπόμενη τάση σ επ,st = 480KPa υπό μακροχρόνιες συνθήκες. Με την αύξηση της οριζόντιας τάσης μειώνεται η φέρουσα ικανότητα σχεδιασμού με τρόπο που φαίνεται στο διάγραμμα του σχήματος Β-SC/cd). Αντίστοιχα στην ανάλυση σε σεισμό (σχήμα B-SC/cd/EAK 2000), θεωρώντας ανάπτυξη υπερπίεσης πόρων Δu/σ V0 = 0,40 (α = 0,16g φ Ε = 0,60.φ k ), στην περίπτωση φορτίου με περιορισμένη εκκεντρότητα και οριζόντια τάση στη θεμελίωση (~10% της κατακόρυφης φόρτισης) προκύπτει επιτρεπόμενη τάση σ επ,dyn,cd = 210KPa. Με την αύξηση της οριζόντιας τάσης μειώνεται η φέρουσα ικανότητα σχεδιασμού, σύμφωνα με το σχήμα Β-SC/cd. Για την περίπτωση οριζόντιας φόρτισης Η = 30,0 KPa (Η = 20% V d ) η επιτρεπόμενη φόρτιση περιορίζεται σε σ επ,dyn = σ επ,d = ~ 160KPa. Έλεγχος Λειτουργικότητας Εκτίμηση Καθιζήσεων Στο σχήμα Β-SC/s παρουσιάζεται ένας προσεγγιστικός υπολογισμός των αναμενόμενων καθιζήσεων των δεξαμενών για επιφανειακή θεμελίωση σε βάθος 1,00m. Η ανάλυση διεξάγεται παραμετρικά με το πλάτος της θεμελίωσης και την τάση έδρασης, αναφέρεται δε στην περίπτωση συνθηκών μακροχρόνιας φόρτισης. Με βάση τα εν λόγω σχήματα, ενδεικτικά θεωρώντας μέση τάσης έδρασης σ εδρ = 80,0KPa, προκύπτει τελική μέση καθίζηση της τάξης των 2,10cm. Για το συγκεκριμένο πλάτος θεμελίωσης Β = 8,00m, σημαντικές καθιζήσεις μεγαλύτερες από 4,0cm προκύπτουν για τάση έδρασης τουλάχιστον 170KPa. Ως εκ τούτου η επιτρεπόμενη τάση του υπεδάφους για τη θεμελίωση των δεξαμενών των Εγκαταστάσεων Επεξεργασίας Λυμάτων προκύπτει από την οριακή κατάσταση αστοχίας (ULS) και είναι σ d = 160KPa. C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 19

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ Δείκτης Εδάφους Η τιμή του κατακόρυφου δείκτη εδάφους στη θεμελίωση προκύπτει είτε από την προσδιοριζόμενη τιμή καθίζησης : α) Κ stat = 80,0 / 0,021 = 3.800 KN/m 3 Επιλέγεται τιμή : K stat = 4.000 KN/m 3 K dyn = 1,50 K stat = 6.000 KN/m 3 Σύνταξη Ο Αναπληρωτής Κοινός Εκπρόσωπος Γιάννης Ιωακειμίδης Πολιτικός Μηχανικός Παύλος Χατζημιχαήλ Χημικός Μηχανικός C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 20

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ ΠΑΡΑΡΤΗΜΑ Α Έλεγχοι Σχεδιασμού Μέτρων Αντιστήριξης C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 21

ΔΗΜΟΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΔΗΜΟΤΙΚΗ ΕΠΙΧΕΙΡΗΣΗ ΥΔΡΕΥΣΗΣ ΑΠΟΧΕΤΕΥΣΗΣ ΑΡΙΔΑΙΑΣ (Δ.Ε.Υ.Α.Α.) ΜΕΛΕΤΗ ΔΙΚΤΥΟΥ ΑΚΑΘΑΡΤΩΝ ΟΙΚΙΣΜΟΥ ΑΡΙΔΑΙΑΣ ΓΕΩΤΕΧΝΙΚΗ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗ - ΜΕΛΕΤΗ Α - 1 Πασσαλοσανίδες Βάθος Σκάμματος Η = 3,20m C:\projects\private\Aridaia_Diktyo\reports\T-01_Aridaia_Diktyo_report.doc 22

Licensed to LND Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 Licensed from GEOSOLVE Job No. Run ID. river_kanali_b-320_pu6_st_mod Made by : river_kanali_b-320_st sheet pile - krupp Checked : Units: kn,m INPUT DATA SOIL PROFILE Stratum Elevation of ---------- Soil types ---------- no. top of stratum Active side Passive side 1 0.00 1 SM-GM 1 SM-GM SOIL PROPERTIES Bulk Young's At rest Consol Active Passive -- Soil type -- density Modulus coeff. state. limit limit Cohesion No. Description kn/m3 Eh,kN/m2 Ko NC/OC Ka Kp kn/m2 (Datum elev.) (deh/dy ) (dko/dy) ( Nu ) ( Kac ) ( Kpc ) ( dc/dy ) 1 SM-GM 20.50 11000 0.500 OC 0.292 4.369 ( 0.00 ) ( 2000) (0.300) (0.000) ( 0.000) GROUND WATER CONDITIONS Density of water = 10.00 kn/m3 Active side Passive side Initial water table elevation -2.50-2.50 Automatic water pressure balancing at toe of wall : Yes Water Active side Passive side press. ------------------------------- ------------------------------- profile Point Elev. Piezo Water Point Elev. Piezo Water no. no. elev. press. no. elev. press. m m kn/m2 m m kn/m2 1 1-1.00-1.00 0.0 1-1.00-1.00 0.0 2 1-1.00-1.00 0.0 1-3.30-3.30 0.0 WALL PROPERTIES Elevation of toe of wall = -6.00 Maximum finite element length = 0.30 Youngs modulus of wall E = 2.1000E+08 kn/m2 Moment of inertia of wall I = 6.8000E-05 m4/m run E.I = 14280 kn.m2/m run STRUTS and ANCHORS Strut/ X-section Inclin Preanchor Strut area Youngs Free -ation stress Tension no. Elev. spacing of strut modulus length (degs) /strut allowed m sq.m kn/m2 m kn 1-1.00 2.40 0.001964 1.800E+08 0.40 0.00 0 No SURCHARGE LOADS Distance Length Width Surcharge Surcharge from parallel perpend. ----- kn/m2 ----- no. Elev. wall to wall to wall Near edge Far edge 1 0.00 0.50(A) 20.00 2.00 50.00 = 2 0.00 2.50(A) 20.00 3.00 20.00 = Note: A = Active side, P = Passive side 1

CONSTRUCTION STAGES Construction Stage description stage no. -------------------------------------------------------- 1 Apply water pressure profile no.1 2 Excavate to elevation -1.00 on PASSIVE side 3 Apply water pressure profile no.2 4 Apply surcharge no.1 at elevation 0.00 5 Apply surcharge no.2 at elevation 0.00 6 Install strut or anchor no.1 at elevation -1.00 7 Excavate to elevation -3.20 on PASSIVE side FACTORS OF SAFETY and ANALYSIS OPTIONS Type of structure - Retaining wall Stability analysis: Method of analysis - Strength Factor method Factor on soil strength for calculating wall depth = 1.30 Factor on soil strength for calculating tie force = 1.00 Parameters for undrained strata: Minimum equivalent fluid density = 5.00 kn/m3 Maximum depth of water filled tension crack = 0.00 m Bending moment and displacement calculation: Method - Subgrade reaction model using Influence Coefficients Open Tension Crack analysis? - No Non-linear Modulus Parameter (L) = 0 m Boundary conditions: Length of wall (normal to plane of analysis) = 1000.00 m Width of excavation on active side of wall = 20.00 m Width of excavation on passive side of wall = 20.00 m Distance to rigid boundary on active side = 20.00 m Distance to rigid boundary on passive side = 20.00 m OUTPUT OPTIONS Results to be stored on disk? - Yes Results to be output on the printer? - No Stage ------ Stage description ----------- ------- Output options ------- no. Displacement Active, Graph. Bending mom. Passive output Shear force pressures 1 Apply water pressure profile no.1 Yes Yes Yes 2 Excav. to elev. -1.00 on PASSIVE side Yes Yes Yes 3 Apply water pressure profile no.2 Yes Yes Yes 4 Apply surcharge no.1 at elev. 0.00 Yes Yes Yes 5 Apply surcharge no.2 at elev. 0.00 Yes Yes Yes 6 Install strut no.1 at elev. -1.00 Yes Yes Yes 7 Excav. to elev. -3.20 on PASSIVE side Yes Yes Yes * Summary output Yes - Yes Program WALLAP - Copyright (C) 2005 by DL Borin, distributed by GEOSOLVE 69 Rodenhurst Road, London SW4, UK. Tel: +44 20 8674 7251 2

Licensed to LND Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 Licensed from GEOSOLVE Job No. Run ID. river_kanali_b-320_pu6_st_mod Made by : river_kanali_b-320_st sheet pile - krupp Checked : Units: kn,m 3

Licensed to LND Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 Licensed from GEOSOLVE Job No. Run ID. river_kanali_b-320_pu6_st_mod Made by : river_kanali_b-320_st sheet pile - krupp Checked : Units: kn,m Stage No. 2 Excavate to elevation -1.00 on PASSIVE side STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -6.00 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kn/m run 2 0.00-1.00 Cant. 2.864-5.49-2.64 1.64 BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 1000.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Node Y Nett Wall Wall Shear Bending Strut no. coord pressure disp. rotation force moment forces kn/m2 m rad. kn/m kn.m/m kn/m 1 0.00 0.00 0.003 7.52E-04 0.0-0.0 2-0.30 1.80 0.003 7.52E-04 0.3 0.0 3-0.60 3.59 0.002 7.49E-04 1.1 0.2 4-0.80 4.79 0.002 7.44E-04 1.9 0.5 5-1.00 5.99 0.002 7.33E-04 3.0 1.0 6-1.25-3.35 0.002 7.08E-04 3.3 1.9 7-1.50-3.71 0.002 6.68E-04 2.4 2.6 8-1.80-3.65 0.002 6.06E-04 1.3 3.3 9-2.10-2.82 0.001 5.35E-04 0.4 3.5 10-2.30-2.30 0.001 4.85E-04-0.1 3.5 11-2.50-1.83 0.001 4.36E-04-0.6 3.5 12-2.68-1.45 0.001 3.94E-04-0.8 3.3 13-2.85-1.10 0.001 3.55E-04-1.1 3.2 14-3.03-0.79 0.001 3.17E-04-1.2 3.0 15-3.20-0.52 0.001 2.82E-04-1.3 2.7 16-3.30-0.38 0.001 2.63E-04-1.4 2.6 17-3.60-0.02 0.001 2.13E-04-1.4 2.2 18-3.90 0.25 0.001 1.73E-04-1.4 1.7 19-4.20 0.44 0.001 1.41E-04-1.3 1.3 20-4.50 0.58 0.001 1.17E-04-1.2 0.9 21-4.80 0.67 0.001 1.01E-04-1.0 0.6 22-5.10 0.75 0.001 9.07E-05-0.8 0.4 23-5.40 0.81 0.001 8.52E-05-0.5 0.2 24-5.70 0.87 0.001 8.31E-05-0.3 0.0 25-6.00 0.95 0.001 8.26E-05 0.0-0.0 4

Run ID. river_kanali_b-320_pu6_st_mod river_kanali_b-320_st sheet pile - krupp Checked : Stage No.2 Excavate to elevation -1.00 on PASSIVE side (continued) Node Y ------------------------ ACTIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kn/m2 kn/m2 kn/m2 kn/m2 kn/m2 kn/m2 kn/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2781 2-0.30 0.00 6.15 1.80 26.87 1.80 1.80a 2933 3-0.60 0.00 12.30 3.59 53.74 3.59 3.59a 3085 4-0.80 0.00 16.40 4.79 71.66 4.79 4.79a 3186 5-1.00 0.00 20.50 5.99 89.57 5.99 5.99a 3287 6-1.25 2.50 23.13 6.76 101.04 6.76 9.26a 3413 7-1.50 5.00 25.75 7.53 112.51 7.53 12.53a 3540 8-1.80 8.00 28.90 8.45 126.27 8.93 16.93 3691 9-2.10 11.00 32.05 9.37 140.04 11.12 22.12 3843 10-2.30 13.00 34.15 9.98 149.21 12.57 25.57 3944 11-2.50 15.00 36.25 10.59 158.39 14.00 29.00 4045 12-2.68 16.75 38.09 11.13 166.42 15.10 31.85 4134 13-2.85 18.50 39.93 11.67 174.45 16.19 34.69 4222 14-3.03 20.25 41.76 12.21 182.47 17.26 37.51 4311 15-3.20 22.00 43.60 12.74 190.50 18.32 40.32 4399 16-3.30 23.00 44.65 13.05 195.09 18.91 41.91 4450 17-3.60 26.00 47.80 13.97 208.85 20.66 46.66 4602 18-3.90 29.00 50.95 14.89 222.62 22.37 51.37 4753 19-4.20 32.00 54.10 15.81 236.38 24.04 56.04 4905 20-4.50 35.00 57.25 16.73 250.14 25.68 60.68 5057 21-4.80 38.00 60.40 17.65 263.91 27.31 65.31 5209 22-5.10 41.00 63.55 18.57 277.67 28.92 69.92 5360 23-5.40 44.00 66.70 19.49 291.44 30.53 74.53 5512 24-5.70 47.00 69.85 20.41 305.20 32.14 79.14 5664 25-6.00 50.00 73.00 21.33 318.96 33.76 83.76 5815 Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kn/m2 kn/m2 kn/m2 kn/m2 kn/m2 kn/m2 kn/m3 1 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 2-0.30 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 3-0.60 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 4-0.80 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 5-1.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 3421 6-1.25 2.50 2.63 0.77 11.47 10.11 12.61 3553 7-1.50 5.00 5.25 1.53 22.94 11.23 16.23 3684 8-1.80 8.00 8.40 2.46 36.70 12.58 20.58 3842 9-2.10 11.00 11.55 3.38 50.47 13.94 24.94 4000 10-2.30 13.00 13.65 3.99 59.65 14.87 27.87 4105 11-2.50 15.00 15.75 4.60 68.83 15.82 30.82 4210 12-2.68 16.75 17.59 5.14 76.87 16.55 33.30 4303 13-2.85 18.50 19.43 5.68 84.90 17.29 35.79 4395 14-3.03 20.25 21.27 6.22 92.94 18.05 38.30 4487 15-3.20 22.00 23.11 6.75 100.98 18.83 40.83 4579 16-3.30 23.00 24.16 7.06 105.58 19.29 42.29 4631 17-3.60 26.00 27.32 7.98 119.36 20.68 46.68 4789 18-3.90 29.00 30.48 8.91 133.16 22.12 51.12 4947 19-4.20 32.00 33.63 9.83 146.96 23.60 55.60 5105 20-4.50 35.00 36.79 10.75 160.77 25.11 60.11 5263 21-4.80 38.00 39.96 11.68 174.59 26.63 64.63 5421 22-5.10 41.00 43.12 12.60 188.41 28.18 69.18 5579 5

Run ID. river_kanali_b-320_pu6_st_mod river_kanali_b-320_st sheet pile - krupp Checked : Stage No.2 Excavate to elevation -1.00 on PASSIVE side (continued) Node Y ----------------------- PASSIVE side --------------------------- no. coord ------- Effective stresses ------- Total Soil Water Vertic Active Passive Earth earth stiffness press. -al limit limit pressure pressure coeff. kn/m2 kn/m2 kn/m2 kn/m2 kn/m2 kn/m2 kn/m3 23-5.40 44.00 46.29 13.53 202.25 29.72 73.72 5737 24-5.70 47.00 49.46 14.45 216.09 31.27 78.27 5895 25-6.00 50.00 52.63 15.38 229.94 32.81 82.81 6053 Note: 12.53a Soil pressure at active limit 123.45p Soil pressure at passive limit 6

Licensed to LND Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 Licensed from GEOSOLVE Job No. Run ID. river_kanali_b-320_pu6_st_mod Made by : river_kanali_b-320_st sheet pile - krupp Checked : Units: kn,m 7

Licensed to LND Program: WALLAP Version 5.03 Revision A19.B32.R29 Licensed from GEOSOLVE Job No. Run ID. river_kanali_b-320_pu6_st_mod Made by : river_kanali_b-320_st sheet pile - krupp Checked : Units: kn,m Stage No. 7 Excavate to elevation -3.20 on PASSIVE side STABILITY ANALYSIS according to Strength Factor method Factor of safety on soil strength FoS for toe Toe elev. for Strut force elev. = -6.00 FoS = 1.300 for F=1.000 --------------- ------------- ----------- Stage --- G.L. --- Strut Factor Moment Toe Wall Strut No. Act. Pass. Elev. of equilib. elev. Penetr force Safety at elev. -ation kn/m run 7 0.00-3.20-1.00 1.135 n/a *** *** 52.75 Legend: *** Result not found BENDING MOMENT and DISPLACEMENT CALCULATION - Assumptions: Subgrade reaction model - Boussinesq Influence coefficients Soil deformations are elastic until the active or passive limit is reached Open Tension Crack analysis - No Length of wall perpendicular to section = 1000.00m Rigid boundaries: Active side 20.00 from wall Passive side 20.00 from wall Node Y Nett Wall Wall Shear Bending Strut no. coord pressure disp. rotation force moment forces kn/m2 m rad. kn/m kn.m/m kn/m 1 0.00 0.00 0.004-3.71E-03 0.0 0.0 2-0.30 35.94 0.005-3.71E-03 5.4 0.0 3-0.60 26.45 0.006-3.75E-03 14.7 3.3 4-0.80 19.04 0.007-3.82E-03 19.3 6.8 5-1.00 12.35 0.007-3.95E-03 22.4 11.1 72.46 12.35 0.007-3.95E-03-50.0 11.1 6-1.25 16.21 0.008-4.03E-03-46.4-0.9 7-1.50 19.69 0.009-3.92E-03-42.0-11.8 8-1.80 23.52 0.011-3.55E-03-35.5-23.4 9-2.10 27.10 0.012-2.96E-03-27.9-32.9 10-2.30 29.38 0.012-2.47E-03-22.2-38.0 11-2.50 31.60 0.013-1.91E-03-16.1-41.8 12-2.68 33.51 0.013-1.38E-03-10.4-44.1 13-2.85 35.39 0.013-8.36E-04-4.4-45.4 14-3.03 37.25 0.013-2.78E-04 1.9-45.7 15-3.20 39.09 0.013 2.75E-04 8.6-44.7 16-3.30 31.17 0.013 5.85E-04 12.1-43.7 17-3.60 20.54 0.013 1.45E-03 19.9-38.8 18-3.90 9.88 0.012 2.19E-03 24.5-32.1 19-4.20-0.80 0.012 2.79E-03 25.8-24.5 20-4.50-11.50 0.011 3.22E-03 24.0-17.0 21-4.80-20.55 0.010 3.50E-03 19.2-10.0 22-5.10-18.63 0.009 3.66E-03 13.3-5.2 23-5.40-16.26 0.007 3.74E-03 8.1-2.1 24-5.70-13.50 0.006 3.77E-03 3.6-0.4 25-6.00-10.42 0.005 3.77E-03 0.0-0.0 Strut force at elev. -1.00 = 72.46 kn/m run = 173.89 kn/strut 8